Upload
donguyet
View
245
Download
1
Embed Size (px)
Citation preview
Mmax
+
- -
MA MB
A Ba b a
Mmax- MB
A BL
0.45
0.90
0.12
6.00
0.90
0.30
1.200.
90
0.30
1.20 3.60 1.20
MEMANJANG (sb.y) Tumpuan sendi-rol
E. PERENCANAAN STRUKTUR SEKUNDER 3. PERENCANAAN TRAP TRIBUN
DIMENSI
TRAP TRIBUN PRACETAK
Balok L : balok 30cm x 45cm
pelat sayap 90cm x 12cm.
Panjang bentang : 8m dan 6m
Tumpuan ujung2 : balok Pemikul Tribun Arah Melintang
(B.I.5)
0.300.
45
1.20
0.90
0.33
0.12
TINJAUAN KONDISI PEMBEBANAN SAAT PENGANGKATAN TERPASANG …PPBI 71
MA = MB = 1/2.qu. a2
MMAX = 1/8.qu.(b2 –
4.a2)
MELINTANG (sb.x) Permodelan kantilever
MB = 1/2.qu.
L2
ujung bentang pada arah melintang-
memanjang elemen struktur trap tribun
pracetak ini tertumpu kepada perletakan
yang diasumsikan sebagai jepit elastis.
Jadi perhitungan momen mengacu pada
Tabel 13.3.2 PPBI 71, hal 203.
6.00
0.90
1.20
Momen arah sumbu X
Mlx = 0,001 x qu x Lx2 x X → X = 63
Mtx = -0,001 x qu x Lx2 x X → X = 63
Momen arah sumbu Y
Mly = 0,001 x qu x Lx2 x X → X = 13
Mty = -0,001 x qu x Lx2 x X → X = 38
E. PERENCANAAN STRUKTUR SEKUNDER 3. PERENCANAAN TRAP TRIBUN
PERHITUNGAN GAYA DALAM dan PENULANGAN DETAIL PENULANGAN TRAP
TRIBUN
pengangkatan Terpasang
M M = 0,001*Qu*L2*X
m kg.m kg.m kg.m
0,9 x 8,0 Mtx =-1/2*Qu*Lx2 0.90 -1306.37 -467.68 -1306.37 Ø12 - 300
Mlx = 0 467.68 467.68 Ø12 - 300
Mty = -1/2*Qu*a2 8.00 -464.49 -2507.49 -2507.49 Ø12 - 100
Mly = 1/8*Qu(b2-1a2) 8.00 580.61 857.83 857.83 Ø12 - 200
0,9 x 6,0 Mtx =-1/2*Qu*Lx2 0.90 -979.78 -350.76 -979.78 Ø12 - 300
Mlx = 0 350.76 350.76 Ø12 - 300
Mty = -1/2*Qu*a2 6.00 -261.27 -1410.46 -1410.46 Ø10 - 100
Mly = 1/8*Qu(b2-1a2) 6.00 326.59 482.53 482.53 Ø10 - 200
L tulangan
pasang
Momen
Maksimumtype platMomen menurut
arah sumbu
Qu L M = 1/8*Qu*L2 Qu L V = 1/2*Qu*L Geser
kg/m m kg.m kg/m m kg As As'
8.00 m tump. 1419.84 8.00 5,679.36 2D16 2D16 Ø10-180
lap. 1419.84 8.00 11,358.72 5D16 3D16 Ø10-190
6.00 m tump. 1419.84 6.00 4,259.52 2D16 2D16 Ø10-190
lap. 1419.84 6.00 6,389.28 3D16 2D16 Ø10-190
Gaya geser (V)
Lentur
Penulangan L bentang
(m)Loc.
Momen (M)
PLAT TRAP TRIBUN
BALOK TRAP TRIBUN
0.30
0.45
1.20
0.12
E. PERENCANAAN STRUKTUR SEKUNDER 4. PERENCANAAN TANGGA
DIMENSI Panjang bordes = 1,20 m
Lebar bordes = 1,20 m
Lebar tangga = 1,20 m
Tinggi bordes [h] = 1,75 m
Lebar injakan [i] = 0,30 m
Tinggi injakan [t] =
Syarat :0,60m < ( 2.t + i ) <
0,65m
Direncanakan t = 0,175m
Syarat kemiringan : 25° < α < 40°
Kemiringan tangga (α) =30,256°
Jumlah injakan [ni] = nt – 1 = 9
Panjang horisontal [l]= ni x i =2,70m
Bentang miring (r) = = 3,217m
Ketebalan
Tebal pelat tangga rencana = 12 cm
Tebal pelat bordes rencana = 12 cm
TINJAUAN KONDISI BEBAN
SAAT PENGANGKATAN
…Menurut PCI Design Handbook, (6th edition) halaman 5-24
0,20*A
0,60*AA
0,10*
B
0,30*
B
0,60*
B
B
C
0,20*A
1
2
3
4
5
6
SAAT TERPASANG
Permodelan SAP.2000
Permodelan SAP.2000
E. PERENCANAAN STRUKTUR SEKUNDER 4. PERENCANAAN TANGGA
PERHITUNGAN GAYA DALAM dan PENULANGAN Tangga Type A
Arah X Arah Y Arah X Arah Y Arah X Arah Y Arah X Arah Y Arah X Arah Y Arah X Arah Y Arah X Arah Y Arah X Arah Y
Mtump. 487.19 696.9 487.2 296.64 1590.90 1886.46 1590.90 1569.71 1590.90 1886.46 1590.90 1569.71 D13-250 D13-200 D13-250 D13-250
Mlap. -23.18 -94.44 243.2 -25.96 790.39 1125.82 1033.41 195.73 790.39 1125.82 1033.41 195.73 D13-250 D13-200 D13-250 D13-250
Momen
(kg.m)
Saat pengangkatan Saat terpasang Momen menentukan
Tangga Bordes Tangga Bordes Tangga Bordes
Penulangan
Tangga Bordes
Ø13 - 250 Ø13 - 150
Ø13
- 2
50
Ø13
- 2
00
Ø13
- 2
50
Ø13
- 2
00
Ø13 - 250
Ø13 - 150
Ø13 - 150
3.28
1.20
Ø13 - 150
Ø13 - 250
Ø13 - 150
Ø13 - 200
Ø13 - 200
Ø13 - 250
Ø13 - 150Ø13 - 200
DETAIL PENULANGAN TANGGA PRACETAK
F. PERENCANAAN STRUKTUR ATAP 1. PERHITUNGAN GORDING
Penutup atap Zincalume Lysaght Klip-Lok 700 Hi-strength
Tebal = 0,42 mm
Berat = 4,66 kg/m2 = 5,00 kg/m2
Jarak antar gording = 1.500,00 mm (horisontal)
Jarak kuda-kuda = 9.600,00 mm
Jarak miring gording = 1.596,00 mm
Sudut miring = 20°
Gording direncanakan memakai profil Circular Hollow Sections (CHS)
Mutu Baja = BJ-41
Kuat Putus (fu) = 410 Mpa = 4.100 kg/cm2
Kuat Leleh (fy) = 250 Mpa = 2.500 kg/cm2
Modulus Elastisitas(E) = 2,1*106 kg/cm2
Dimensi Profil : q = 15,00 kg/m D = 114,30 mm
A = 19,12 cm2 t = 5,60 mm
I = 283 cm4 r = 3,85 cm
S = 49,6 cm3
D
t
y
y
x x
y
x
q.sin.q.cos.
q
Potongan
penampang profil
CHS
DIMENSI
KONTROL PROFIL
Kontrol penampang profil…[SNI.1729-02 Ps.8.2.2&table 7.5-1]
= D/t
p = 14.800/fy ≤ p …penampang kompak
Kuat nominal komponen struktur terhadap lentur
Mn = Z x fy …(SNI 03-1729-2002 Pasal 8.2.1-d)
Mn = Z x fy
Berdasarkan [SNI 03-1729-2002 Pasal 8.1.3]
Mu ≤ Ø Mn → Ø = 0,9
Kontrol lendutan .. SNI 03-1729-2002 Pasal 6.4.3
Lendutan Ijin :
fx =
fy =
f =
180
Lf
EI
LP
EI
Lq
*48
)..cos(
.384
*).cos.(*5 34
EI
LP
EI
Lq
*48
3*).sin(
.384
3*).sin.(*5
34
22
yx ff
F. PERENCANAAN STRUKTUR ATAP 2. PENGGANTUNG GORDING & IKATAN ANGIN
KONTROL PROFIL
fy = 250 MPa
fu = 410 MPa
Kontrol kekuatan
Kuat leleh : Ø.Pn = Ø.fy.Ag → Ø = 0,90
Kuat putus : Ø.Pn = Ø.fu.Ae → Ø = 0,75
Dimensi batang tarik
Penggantung gording : batang tarik; round bar D
=16mm
Ikatan Angin : batang tarik; round bar D =16mm
8.00
9.60
BA
C
9.60 8.00 8.00 8.00 9.603.001 2 3 4 6 75
43.20
5.008
IKATAN ANGIN PROFIL CHS
GORDING
PENGGANTUNG GORDING
KUDA-KUDA TRUSS PROFIL CHS
1.501.50
23467 5
9.57 8.00 8.00 8.00
43.14
9.57
20°
23467 5
43.14
20
H1 H2H3H4 H1q
NR
R
N
1.200
1.6001.600
A1A2A3
a3
R4
R3
R2
R1
F. PERENCANAAN STRUKTUR ATAP 3. RANGKA BATANG KUDA-KUDA
KONTROL PROFIL
1. Perencanaan struktur tekan
• Kontrol kelangsingan
λ = D/t; λr = 22.000/fy
• Kontrol kekuatan
Ø.Pn = Ø. fcr.Ag > Pu
2. Perencanaan struktur tarik
• Kontrol kelangsingan; L/D < 500
• Kontrol kekuatan
Kuat leleh : Ø.Pn = Ø.fy.Ag
Kuat putus : Ø.Pn = Ø.fu.Ae
8.00
9.60
BA
C
9.60 8.00 8.00 8.00 9.603.001 2 3 4 6 75
43.20
5.008
IKATAN ANGIN PROFIL CHS
GORDING
PENGGANTUNG GORDING
KUDA-KUDA TRUSS PROFIL CHS
1.501.50
23467 5
9.57 8.00 8.00 8.00
43.14
9.57
20°
DIMENSI RANGKA BATANG KUDA-
KUDA Batang atas; L = 160cm, profil CHS. D = 89,1 mm
Batang diagonal; L = 165cm, profil CHS. D = 89,1 mm
Batang bawah; L = 160cm, profil CHS. D = 165,2 mm
Pendel ; L = 427cm, profil CHS. D = 318,5 mm
Ø50 Ø50
PENUTUP ATAP
GORDING; CHS D= 4,5"
RANGKA ATAS; CHS D= 3,5"
RANGKA DIAGONAL; CHS D= 3,5"
RANGKA BAWAH; CHS D= 6,5"
BATANG PENDEL; CHS D= 12,5"
PLAT SAMBUNGAN; PL T= 30mm
KOLOM B; Ø= 900mm
TYPE - A
TYPE - B
TYPE - C
DETAIL 1
8
1600
RANGKA DIAGONAL;
CHS D= 3,5"
RANGKA ATAS; CHS D= 3,5"
RANGKA BAWAH;
CHS D= 6,5"
1442
GORDING; CHS D= 4,5"
F. PERENCANAAN STRUKTUR ATAP 4. SAMBUNGAN PENDEL
SAMBUNGAN TYPE-A
P s2
P 30
50
865
s1 s
546
P
P
20
30
a Potongan a-a
Pend
elBatang Bawah Truss
Ps2
P
20
30
s1s
A
A
20
30
39°
51°
Pend
el
Kolo
m
Kolom Potongan a-a
P2
s2
s1
sP1
s1 s
A
SAMBUNGAN TYPE-B SAMBUNGAN TYPE-C
KONTROL SAMBUNGAN 1. Kontrol kekuatan baut
• Kuat rencana: Vd = Ø.Vn
• Kuat nominal: Vn = 1,13.µ.m.b
2. Jumlah kebutuhan baut
n = Pu/(Ø.Rn)
3. Kontrol Kekuatan Plat
Nut/(Øt.Nnt) < 1
• Øt.Nnt = diambil harga terkecil dari :
0,9.fy.Ag atau 0,75.fu.An
4. Sambungan Las Plat Simpul
Ø.fn = 0,75*0,6* FE70XX
fd = Pu/A ; fd < Ø.fn
a > te/0,707
G. PERENCANAAN STRUKTUR PRIMER 1. PERENCANAAN BALOK INDUK
JENIS PEMBEBANAN
1. Beban ekivalen segitiga 3. Beban ekivalen trapesium
qek. = 1/3.q.Lx qek. = 1/2.q.Lx.
2. Beban ekivalen dua segitiga
qek. = 1/4.q.Lx
2
.3
11
Ly
Lx
B.1
B.3
B.3
B.3
B.4
K.1 K.1
K.3K.3
BA
BA
4.000 4.0004.
000
4.00
0
1.000
G. PERENCANAAN STRUKTUR PRIMER 1. PERENCANAAN BALOK INDUK
TINJAUAN KONDISI PEMBEBANAN
Vu = 1/2.Pu + 1/2.Qu.L
Mmax = 1/4.Pu.L + 1/8.Qu.L2
Jenis Pembebanan :
A. Beban Gravitasi : 1. Beban Mati
2. Beban Hidup
3. Beban Angin
B. Beban Lateral : Analisa Gempa Dinamis
Output Analisa SAP.2000 :
1. Momen (M)
2. Gaya Geser (V)
3. Aksial (P)
4. Torsi (T)
1. ANALISA SEBAGAI RANGKA
BIDANG
2. ANALISA SEBAGAI RANGKA RUANG (menggunakan SAP.2000)
• Pre komposit
• Post komposit
G. PERENCANAAN STRUKTUR PRIMER 1. PERENCANAAN BALOK INDUK
PERHITUNGAN PEMBEBANAN dan GAYA DALAM MAKSIMUM (M,V,T)
97 11) Pembebanan Balok Induk B1 frame 97 as : Ac(2-2a)
q Lx Ly b h nload L P Q q Lx Ly b h nload L P Q
kg/m2
m m m m m kg kg/m kg/m2
m m m m m kg kg/m
336.00 0 2 4 0.00 412.00 4 0 4 0.00
2400 0 0.35 4 0.00 2400 0 0.35 4 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00
336.00 0.95 2 212.80 412.00 0.95 2 260.93
336.00 8 1 0 0.00 412.00 8 1 0 0.00
2400 0 0.43 0.00 2400 0 0.55 0.00
0.00 212.80 0.00 260.93
100.00 4 0 4 0.00 500.00 4 0 4 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00
100.00 0.95 2 63.33 500.00 0.95 2 316.67
100.00 8 1 0 0.00 500.00 8 1 0 0.00
0.00 63.33 0.00 316.67
2) Kombinasi Pembebanan 3) Perhitungan Gaya Dalam Analisa Rangka Bidang
kondisi
PD PL PD PL L Pu qu Vu Mu L Pu qu Vu Mu
kg kg kg kg m kg kg/m kg kg.m m kg kg/m kg kg.m
0.00 0.00 0.00 0.00 Tump. 0.95 0.00 356.69 169.43 0.95 0.00 819.79 389.40
qD qL qu=1,2*D+1,6*L qD qL Lap. 0.95 0.00 356.69 40.24 0.95 0.00 819.79 92.48
kg/m kg/m kg/m kg/m
212.80 63.33 260.93 316.67 4) Gaya Dalam Hasil Analisa Rangka Ruang dengan SAP.2000
kondisi
frame 97 tump tump Tump.
frame 97 lap lap Lap.4,318.23 1,513.75 1,660.52 4,318.23 1,513.75 1,660.52
kg kg.m kg.m
4,581.50 -2,977.13 1,660.52 4,581.50 -2,977.13 1,660.52
Gaya Maksimum
LokasiVu Mu Tu Vu Mu Tu
kg kg.m
kg/m kg/m
356.69 819.79
Hasil Analisa SAP.2000
Lokasi
kg.m
0.00 0.00 389.40
qu=1,2*D+1,6*L 92.48
Pu=1,2*D+1,6*L Pu=1,2*D+1,6*LLokasi
Vu Mu
kg kg kg kg.m
jml jml
Sebelum Komposit Setelah Komposit Sebelum Komposit Setelah Komposit Gaya Maks @ rangka bidang
q Pelat tribun trapesium
jml jml
2. Beban merata
q Pelat selasar segitiga
P Pelat lobby segitiga P
jml jml
Beban Hidup (LL)
1. Beban terpusat
q Pelat tribun trapesium
q balok induk -
jml jml
as : Ac(2-2a) 2. Beban merata
q Pelat selasar segitiga
B1 P balok anak -
frame 97
Beban Mati (DL)
1. Beban terpusat
P Pelat lobby segitiga P
1. PERENCANAAN BALOK INDUK PRACETAK B1.35/55 (frame 97)
nama balok Jenis Pembebanan
Sebelum Komposit Setelah Komposit
Pola beban ekivalen
G. PERENCANAAN STRUKTUR PRIMER 1. PERENCANAAN BALOK INDUK
DETAIL PENULANGAN BALOK INDUK (B1, B2, B2d, B3)
9D16
3D16
4D16
Ø8-140 580
7050
700
500
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
B.2d.(50/70)
2D16
7D16
4D16
Ø8-140 580
7050
700
500
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
B.1. (35/55)
2D13
5D13
2D16
Ø8-240
350
430
7050
550
5D13
3D13
2D16
Ø8-240
350
430
7050
550
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
B.2. (35/55)
350 350
2D19
4D19
2D19
Ø8-200
350
430
7050
550
9D19
3D19
2D19
Ø8-200
430
7050
550
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
B.3.(30/50)
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
500
380
7050
300
Ø10-200
6D22
4D19
2D22
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
500
380
7050
300
Ø10-220
3D22
4D19
9D22
G. PERENCANAAN STRUKTUR PRIMER 1. PERENCANAAN BALOK INDUK
DETAIL PENULANGAN BALOK INDUK (B4, B5, B6, B7)
B.4.(30/50)
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
500
380
7050
300
Ø8-200
9D13
2D16
3D13
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
30050
0
380
7050
Ø8-200
3D13
2D16
8D13
B5.(50/75)
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
5D19
2D19
Ø10-220
4D19
500
750
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
4D19
12D19
Ø10-220
4D19
500
750
B.6.(40/55)
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
550
6D22
3D22
2D22
Ø10-220
420
7050
400
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
550
4D22
3D22
10D22
Ø10-240
420
7050
400
B.7.(30/40)
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
400
280
7050
300
Ø10-160
7D19
3D19
2D16
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
400
280
7050
300
Ø10-160
3D19
9D19
2D16