EJEMPLO DE MEMORIA DE CALCULO CASA HABITACIÓN VER-0001

8/9/2019 EJEMPLO DE MEMORIA DE CALCULO CASA HABITACIÓN VER-0001

1/26


2/26

1.77

3.26

1.03

1.13

1.40

3.36

0.60

3.47

2.87

0.54

1.61

6.05

4.93

1.655 1.80 3.505

2.435 1.01 0.61 2.895

16.00

6.95

16.00

6.95

3.445 3.505

Recamara 02

Jardin

Closet

Estancia

Cochera

1

23

5

6

8

9

12

13

Cocina

Jardin

C l o s e t

Recamara 01

Comedor

Escaleras

4

A C D E F

A B D F

1

9

1011

13

a. PLANTA BAJA

III. PLANTAS ARQUITECTONICAS


3/26

6.95

1.77

3.26

1.03

1.13

1.40

3.36

0.60

3.47

16.00

1.655 1.80 3.505

6.95

2.87

2.15

6.05

4.93

16.00

Recamara 03

3.47 3.53

A B D F

1

23

5

6

8'

9

12

13

A D F

11

12

3

1

Azotea

Terraza

9

a. PLANTA ALTA


4/26


5/26

2.08

0.61

0.40

0.25

0.34

0.33

2.46

0.61

0.79 0.43

1.611X

1.56

2.39

X2

3X

7X 8X

4X

5X

6X

9X

X10 X11

12X

13X

3 . 9

6

1 Y

0 . 6

0

2 Y

3 . 3

6

3 Y

8 . 2

0

5 Y

1 . 4

9

4 Y

1 . 6

8

6 Y

1 . 6

4 7

Y

3.18

2.88

5.06

0.99

0.50

11.61

0 . 5

5

1.60

0.61

2.35

11.62

2.55

2 . 4

4

1 . 2 9

2.00

1.18

6.67

2.77

2.21

0.52

0.77

0 . 5 3

1 . 4

1

1 Y 1

2 . 1

5

1 Y 2

3 . 2

5

1 Y 3

a. PLANTA BAJA

T1

T2

3.41

3.30

6.22

4.97


6/26

1.61

1X

0.252X

0.343X

2.39

0 . 5

8

2.46

3.47

5 . 9

1

7

. 5 2

4X

5X

6X

2 Y

0 . 6

0

3 Y

4 Y

0.77

2.21

0.52

2.51

4.11

2.86

2.77

0.50

1.24

0 . 5 3

7.03

1.09

3 . 9

6

1 Y

1 . 4

1

1 Y 1

2 . 1

5

1 Y 2

a. PLANTA ALTA


7/26

3.3.2. TABIQUE DE BARRO ROJO RECOCIDOPropiedades mecánicasMódulo de elasticidad 36,000.00 kg/cm2 Resistencia a la compresión f*m = 60.00 kg/cm2Resistencia a compresión diagonal V*m = 3.5 kg/cm2

3.3.3. DATOSReglamento NTC-04Tipo de análisis Estático

Grupo de estructura BZona IIbFactor de comportamiento sísmico Q 2.0Coeficiente sísmico c 0.655

3.3.4. MUROS

MURO NIVELLONG.

ALTURAESP.

I K C.GEOMETRICO DIM. MAXIMA PLANTA

(m) (m) (m) (m4) X (m) X (m) X (m) Y (m)

1X 1 10.77 2.70 0.14 14.57451 61831927.13 3.28 5.67 6.92 5.67

2 1.61 2.70 0.14 0.04869 2109070.08 1.74 3.98 10.77 3.98

2X 1 0.25 2.70 0.14 0.00018 9938.38 3.28 5.67 6.92 5.67

2 0.25 2.70 0.14 0.00018 9938.38 1.74 3.98 10.77 3.98

3X 1 0.34 2.70 0.14 0.00046 24864.60 3.28 5.67 6.92 5.67

2 0.34 2.70 0.14 0.00046 24864.60 1.74 3.98 10.77 3.98

4X 1 2.39 2.70 0.14 0.15927 5504453.30 3.28 5.67 6.92 5.67

2 2.39 2.70 0.14 0.15927 5504453.30 1.74 3.98 10.77 3.98

5X 1 1.56 2.70 0.14 0.04429 1943633.49 3.28 5.67 6.92 5.67

2 2.46 2.70 0.14 0.17368 5873203.99 1.74 3.98 10.77 3.98

6X 1 2.46 2.70 0.14 0.17368 5873203.99 3.28 5.67 6.92 5.67

2 3.47 2.70 0.14 0.48746 11946951.17 1.74 3.98 10.77 3.98

7X 1 0.79 2.70 0.14 0.00575 296574.69 3.28 5.67 6.92 5.67

8X 1 0.43 2.70 0.14 0.00093 49946.01 3.28 5.67 6.92 5.67

9X 1 0.61 2.70 0.14 0.00265 139943.74 3.28 5.67 6.92 5.67

10X 1 0.40 2.70 0.14 0.00075 40305.89 3.28 5.67 6.92 5.67

11X 1 0.50 2.70 0.14 0.00146 78011.81 3.28 5.67 6.92 5.67

12X 1 2.08 2.70 0.14 0.10499 3986304.69 3.28 5.67 6.92 5.67

13X 1 0.61 2.70 0.14 0.00265 139943.74 3.28 5.67 6.92 5.67

1Y 1 3.96 2.70 0.14 0.72449 15211428.57 3.28 5.67 6.92 5.67

2 3.96 2.70 0.14 0.72449 15211428.57 1.74 3.98 10.77 3.98

1Y1 1 1.41 2.70 0.14 0.03270 1489760.42 3.28 5.67 6.92 5.67

2 1.41 2.70 0.14 0.03270 1489760.42 1.74 3.98 10.77 3.98

1Y2 1 2.15 2.70 0.14 0.11595 4311575.93 3.28 5.67 6.92 5.67

2 2.15 2.70 0.14 0.11595 4311575.93 1.74 3.98 10.77 3.98

1Y3 1 3.25 2.70 0.14 0.40049 10531109.19 3.28 5.67 6.92 5.67

2Y 1 0.60 2.70 0.14 0.00252 133333.33 3.28 5.67 6.92 5.67

2 0.60 2.70 0.14 0.00252 133333.33 1.74 3.98 10.77 3.98

3Y 1 3.36 2.70 0.14 0.44255 11234288.33 3.28 5.67 6.92 5.67

2 5.91 2.70 0.14 2.40829 28767689.20 1.74 3.98 10.77 3.98

4Y 1 1.49 2.70 0.14 0.03859 1723837.64 3.28 5.67 6.92 5.67

2 0.58 2.70 0.14 0.00228 120722.15 1.74 3.98 10.77 3.98

5Y 1 8.20 2.70 0.14 6.43263 44578147.38 3.28 5.67 6.92 5.67


8/26

6Y 1 1.68 2.70 0.14 0.05532 2352300.04 3.28 5.67 6.92 5.67

7Y 1 1.64 2.70 0.14 0.05146 2211664.66 3.28 5.67 6.92 5.67

3.3.5. FUERZA SISMICALos valores para los coeficientes de acciones sísmicas fueron tomados del Manual de Diseño de

Obras Civiles, en su apartado de diseño por sismo de la CFE.Fi Vi

Nivel W (kg) Z (m) W*Z (kg) (kg)2 30416.46 5.40 164248.87 13730.44 13730.44

1 61991.42 2.70 167376.83 13991.92 27722.36

∑ 92407.88 331625.70 27722.36

3.3.5. FUERZA POR VIENTOPara acciones de viento se pueden obtener los valores de los coeficientes de diseño así como lasvelocidades de diseño del Manual de Diseño de Obras Civiles, en el apartado de diseño por viento dela CFE.Los datos que usaremos de este manual serán los correspondientes a los de las estructuras delgrupo B. Las velocidades de diseño de la región en la que se ubica la estructura se encuentran en elorden de los 150 km/h, con una altura al nivel medio del mar de 530m. y con una temperaturaambiental promedio de 26°C.

VELOCIDAD DE DISEÑO

NIVEL ALTURA (m) Z (m) VR (km/h) PZ Fi (kg)

2 5.4 8.1 150 10646.064 2689.19

1 2.7 2.7 150 10646.064 7370.27

*Como la fuerzas por sismo con superiores a las de viento, el diseño se considerar por esta másdesfavorable.

3.3.5. CENTRO DE MASA Y DE TORSION

Vi (kg)b Centro masa CM (m) Centro de torsión CT (m)

x (m) y (m) xCM yCM xCT yCT27722.36 6.92 3.40 3.28 5.67 3.89 1.55

13730.44 10.77 6.85 1.74 3.98 1.96 5.62

3.3.6. EXCENTRICIDAD DE DISEÑOExcentricidades [ 1.5 IeI +0.1b ; IeI -0.1b ] Momentos Torsionantes [V*e]

Excent. de diseño (m) sismo X sismo Y sismo X sismo Y

Nivel Sismo X Sismo Y e1 (m) e2 (m) e1 (m) e2 (m) m1 (kg*m) m2 (kg*m) m1 (kg*m) m2 (kg*m)

1 -0.61 4.12 1.61 -0.08 6.52 3.78 44533.81 -2283.92 180794.53 104820.35

2 -0.22 -1.64 1.41 -0.85 3.15 0.96 19419.87 -11699.56 43235.47 13148.06


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3.3.7. RESISTENCIA POR CORTANTE(REVISION POR CARGA LATERAL)La resistencia a cargas laterales será proporcionada por la mampostería.

La fuerza cortante resistente de diseño, VmR,se determinará como sigue: FR(0.5 x V*m x AT+ (0.3P)) ≤ 1.5 V*m FR AT donde P se deberá tomar positiva encompresión. En el área AT se debe incluir a los castillos pero sin transformar el área transversal.

MURO NIVEL CORTANTE ACTUANTE CORTANTE RESISTENTE

Vdx (kg) Vultimo (kg) 1.1 Vu (kg) 0.7(0.5 x V*m x AT+ (0.3P)) 1.5 V*m FR ATVMR Cumple

1X 1 21448.29 23039.39 25343.33 21898.78 59369.63 21898.78 NO

2 1137.03 1916.67 2108.33 3294.94 8875.13 3294.94 SI

2X 1 3.45 3.60 3.96 990.22 1378.13 990.22 SI

2 5.36 8.64 9.50 736.40 1378.13 736.40 SI

3X 1 8.63 9.02 9.92 838.30 1874.25 838.30 SI

2 13.40 21.62 23.78 734.25 1874.25 734.25 SI

4X 1 1909.39 4233.38 4656.72 5662.35 13174.88 5662.35 SI

2 2967.53 3569.21 3926.13 5038.23 13174.88 5038.23 SI

5X 1 674.21 1974.71 2172.18 4097.30 8599.50 4097.30 SI

2 3166.33 3263.86 3590.25 5349.92 13560.75 5349.92 SI

6X 1 2037.30 8178.28 8996.11 6253.40 13560.75 6253.40 NO

2 6440.78 8587.64 9446.40 7230.59 19128.38 7230.59 NO

7X 1 102.88 103.31 113.65 1804.15 4354.88 1804.15 SI

8X 1 17.33 17.40 19.14 917.09 2370.38 917.09 SI

9X 1 48.54 234.32 257.75 1342.18 3362.63 1342.18 SI

10X 1 13.98 71.23 78.35 992.09 2205.00 992.09 SI

11X 1 27.06 137.86 151.65 1046.07 2756.25 1046.07 SI

12X 1 1382.77 7819.45 8601.40 4458.39 11466.00 4458.39 NO

13X 1 48.54 274.51 301.96 1313.08 3362.63 1313.08 SI

1Y 1 4496.78 37564.45 41320.89 9091.47 21829.50 9091.47 NO

2 4174.31 4154.42 4569.86 8198.53 21829.50 8198.53 SI

1Y1 1 440.40 3678.95 4046.84 2866.89 7772.63 2866.89 NO

2 408.82 406.87 447.56 2866.89 7772.63 2866.89 SI

1Y2 1 1274.58 10647.39 11712.13 4422.85 11851.88 4422.85 NO

2 1183.18 1177.54 1295.30 4422.85 11851.88 4422.85 SI

1Y3 1 3113.19 26006.45 28607.10 6763.58 17915.63 6763.58 NO

2Y 1 39.42 176.66 194.33 1400.06 3307.50 1400.06 SI

2 36.59 36.56 40.21 1254.06 3307.50 1254.06 SI

3Y 1 3321.07 1337.81 1471.59 9518.43 18522.00 9518.43 SI

2 7894.41 16599.26 18259.18 12547.06 32578.88 12547.06 NO

4Y 1 509.60 1328.13 1460.94 3418.09 8213.63 3418.09 SI

2 33.13 43.95 48.34 1274.37 3197.25 1274.37 SI

5Y 1 13178.13 106993.86 117693.25 17486.44 45202.50 17486.44 NO

6Y 1 695.38 280.12 308.13 3998.94 9261.00 3998.94 SI

7Y 1 653.81 843.09 927.40 3386.49 9040.50 3386.49 SI

SE PUEDE OBSERVAR QUE LOS MUROS EN PLANTA BAJA [1X, 6X, 12X, 1Y, 1Y1, 1Y2, 1Y3 Y 5Y]; PLANTA ALTA [6XY 3Y]. EL ESFUERZO CORTANTE ACTUANTE PRODUCIDO POR EL SISMO ES SUPERIOR AL CORTANTERESISTENTE POR EL MURO, POR LO QUE ES NECESARIO REALIZAR UNA REFORZAMIENTO DEL MURO,

PROPUESTO EN LA SECCIÓN 4.2.


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3.3.8. RESISTENCIA A LA FLEXOCOMPRESION EN EL PLANO DEL MURO(REVISION POR MOMENTO DE VOLTEO)

Los momentos fuera del plano tienden a volcar al muro en su dirección débil, su presencia resulta en unareducción en la capacidad que tiene el muro para resistir cargas verticales. Se calculará con base en lassiguientes ecuaciones: [MR = FRMo + 0.3Pud; si 0 ≤ Pu ≤ PR/3; o Mr = (1.5FRMo + 0.15PRd) (1- Pu/Pr); siPu>Pr/3]. La resistencia de diseño se obtendrá afectando la resistencia por el factor de resistencia indicado a

continuación: [FR =0.8 si PuPr/3]MURO NIVEL FR As d d' Pu MR Mu

( m2 ) ( m ) ( m ) (kg) (kg) (kg) Cump1X 1 0.80 4 VS #3 0.000285 10.70 10.62 13886.89 146261.40 67381.36 si

2 0.80 4 VS #3 0.000285 1.54 1.46 2168.33 14980.60 5175.00 si2X 1 0.80 4 VS #3 0.000285 0.18 0.10 3043.94 1117.48 33.06 si

2 0.80 4 VS #3 0.000285 0.18 0.10 1630.26 1043.27 23.33 si3X 1 0.80 4 VS #3 0.000285 0.27 0.19 1307.16 1923.51 82.71 si

2 0.80 4 VS #3 0.000285 0.27 0.19 679.06 1873.57 58.36 si4X 1 0.80 4 VS #3 0.000285 2.32 2.24 7904.24 26941.46 21066.99 si

2 0.80 4 VS #3 0.000285 2.32 2.24 4064.70 24274.90 9636.86 si5X 1 0.80 4 VS #4 0.000285 1.49 1.41 7600.92 16889.46 14144.14 si

2 0.80 4 VS #3 0.000285 2.39 2.31 5128.33 25791.67 8812.43 si6X 1 0.80 6 VS #4 0.000507 2.39 2.31 10636.50 46939.02 45267.97 si

2 0.80 4 VS #3 0.000285 3.40 3.32 5416.18 39743.60 23186.62 si7X 1 0.80 4 VS #3 0.000285 0.72 0.64 2054.04 7661.42 278.95 si8X 1 0.80 4 VS #3 0.000285 0.36 0.28 769.55 3351.87 46.98 si9X 1 0.80 4 VS #3 0.000285 0.54 0.46 1312.84 5506.64 632.67 si

10X 1 0.80 4 VS #3 0.000285 0.33 0.25 1461.94 2992.74 192.32 si11X 1 0.80 4 VS #3 0.000285 0.43 0.35 785.82 4189.84 372.23 si12X 1 0.80 4 VS #3 0.000285 2.01 1.93 3841.89 23103.96 21112.52 si13X 1 0.80 5 VS #4 0.000285 0.54 0.46 1156.60 5506.64 741.18 si1Y 1 0.80 6 VS #4 0.000760 3.89 3.81 11479.34 121625.00 112640.94 si

2 0.80 4 VS #3 0.000285 3.89 3.81 5875.40 45609.37 11216.93 si1Y1 1 0.80 4 VS #3 0.000285 1.34 1.26 3559.21 15083.41 11031.71 si

2 0.80 4 VS #3 0.000285 1.34 1.26 1791.08 15083.41 1098.55 si1Y2 1 0.80 4 VS #4 0.000507 2.08 2.00 5285.92 42563.43 31927.31 si

2 0.80 4 VS #3 0.000285 2.08 2.00 3026.62 23941.93 3179.36 si1Y3 1 0.80 6 VS #4 0.000760 3.18 3.10 4915.13 98959.97 70217.42 si2Y 1 0.80 4 VS #3 0.000285 0.53 0.45 1865.00 5386.93 575.69 si

2 0.80 4 VS #3 0.000285 0.53 0.45 958.47 5386.93 98.71 si3Y 1 0.80 4 VS #4 0.000507 3.29 3.21 20143.15 68314.30 48430.08 si

2 0.80 4 VS #3 0.000285 5.84 5.76 10560.63 68952.75 44818.00 si4Y 1 0.80 4 VS #3 0.000285 1.42 1.34 4120.48 16041.09 3704.61 si

2 0.80 4 VS #3 0.000285 0.51 0.43 1283.98 5147.51 118.66 si

5Y 1 0.80 4 VS #4 + 2 VS #5 0.000903 8.13 8.05 14663.38 305159.83 288883.43 si6Y 1 0.80 4 VS #3 0.000285 1.61 1.53 5239.15 18315.58 756.32 si7Y 1 0.80 4 VS #3 0.000285 1.57 1.49 2337.92 17836.74 2276.33 si

EN LA COLUMNA As SE APRECIA EL ARMADO QUE TENDRA CADA SECCIÓN DE CASTILLOS PARA CADA MUROEN AMBAS DIRECCION ES Y EN AMBOS NIVELES.


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IV. DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES4.1 – REVISION DE MUROS POR CARGA VERTICAL

MURO NIVEL LONG. H t FE FR A. Trib.Pu (kg)

PR (kg)

(m) (m) (m) (m2)FR FE

(f*m+7)AT Cumple

1X 1 10.77 2.70 0.15 E 0.60 0.60 0.77 13886.89 348952.07 SI

2 1.61 2.70 0.15 E 0.60 0.60 0.77 2168.33 52164.61 SI

2X 1 0.25 2.70 0.15 E 0.60 0.60 2.21 3043.94 8100.09 SI

2 0.25 2.70 0.15 E 0.60 0.60 2.21 1630.26 8100.09 SI

3X 1 0.34 2.70 0.15 E 0.60 0.60 0.52 1307.16 11016.13 SI

2 0.34 2.70 0.15 E 0.60 0.60 0.52 679.06 11016.13 SI

4X 1 2.39 2.70 0.15 I 0.70 0.60 2.55 7904.24 90343.05 SI

2 2.39 2.70 0.15 I 0.70 0.60 2.51 4064.70 90343.05 SI

5X 1 1.56 2.70 0.15 I 0.70 0.60 1.60 7600.92 58968.69 SI

2 2.46 2.70 0.15 I 0.70 0.60 4.11 5128.33 92989.08 SI

6X 1 2.46 2.70 0.15 I 0.70 0.60 5.06 10636.50 92989.08 SI

2 3.47 2.70 0.15 E 0.60 0.60 2.86 5416.18 112429.31 SI7X 1 0.79 2.70 0.15 E 0.60 0.60 2.35 2054.04 25596.30 SI

8X 1 0.43 2.70 0.15 E 0.60 0.60 0.61 769.55 13932.16 SI

9X 1 0.61 2.70 0.15 I 0.70 0.60 1.29 1312.84 23058.27 SI

10X 1 0.40 2.70 0.15 E 0.60 0.60 2.00 1461.94 12960.15 SI

11X 1 0.50 2.70 0.15 E 0.60 0.60 0.50 785.82 16200.19 SI

12X 1 2.08 2.70 0.15 E 0.60 0.60 3.18 3841.89 67392.79 SI

13X 1 0.61 2.70 0.15 E 0.60 0.60 0.99 1156.60 19764.23 SI

1Y 1 3.96 2.70 0.15 E 0.60 0.60 2.77 11479.34 128305.50 SI

2 3.96 2.70 0.15 E 0.60 0.60 2.77 5875.40 128305.50 SI

1Y1 1 1.41 2.70 0.15 E 0.60 0.60 0.55 3559.21 45684.53 SI2 1.41 2.70 0.15 E 0.60 0.60 0.50 1791.08 45684.53 SI

1Y2 1 2.15 2.70 0.15 E 0.60 0.60 0.00 5285.92 69660.81 SI

2 2.15 2.70 0.15 E 0.60 0.60 1.24 3026.62 69660.81 SI

1Y3 1 3.25 2.70 0.15 E 0.60 0.60 2.88 4915.13 105301.23 SI

2Y 1 0.60 2.70 0.15 E 0.60 0.60 0.53 1865.00 19440.23 SI

2 0.60 2.70 0.15 E 0.60 0.60 0.53 958.47 19440.23 SI

3Y 1 3.36 2.70 0.15 I 0.70 0.60 11.62 20143.15 127009.48 SI

2 5.91 2.70 0.15 E 0.60 0.60 7.03 10560.63 191486.23 SI

4Y 1 1.49 2.70 0.15 I 0.70 0.60 2.44 4120.48 56322.66 SI

20.58 2.70 0.15

I 0.70 0.60 1.09 1283.98 21924.26 SI

5Y 1 8.20 2.70 0.15 E 0.60 0.60 11.61 14663.38 265683.10 SI

6Y 1 1.68 2.70 0.15 I 0.70 0.60 6.67 5239.15 63504.74 SI

7Y 1 1.64 2.70 0.15 E 0.60 0.60 1.18 2337.92 53136.62 SI

LOS MUROS DE TABIQUE DE BARRO ROJO RECOCIDO DE 10X15X28 DE 15 CM DE ESPESOR RESISTEN LA CARGAVERTICAL EN TODOS LOS MUROS.


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4.2 – DISEÑO DE REFUERZO HORIZONTAL (FUERZA CORTANTE RESISTIDO POR ACERO)

MURO NIVEL FR n As #3 Sh=< PH PHfyhVSR VR

(m2) (m) FR η ph fyh AT VSR + VMR Cumple

1X 1 0.7 0.6 7.13E-05 0.6 0.001440 719754.94 488360.93 510259.71 si6X 1 0.7 0.6 7.13E-05 0.6 0.001440 719754.94 111547.62 117801.02 si

2 0.7 0.6 7.13E-05 0.6 0.001440 719754.94 157345.63 164576.22 si

12X 1 0.7 0.6 7.13E-05 0.6 0.001440 719754.94 94316.69 98775.07 si

1Y 2 0.7 0.6 7.13E-05 0.6 0.001440 719754.94 179564.46 188655.94 si

1Y1 1 0.7 0.6 7.13E-05 0.6 0.001440 719754.94 63935.83 66802.72 si

1Y2 1 0.7 0.6 7.13E-05 0.6 0.001440 719754.94 97490.81 101913.65 si

1Y3 1 0.7 0.6 7.13E-05 0.6 0.001440 719754.94 147369.82 154133.40 si

3Y 2 0.7 0.6 7.13E-05 0.6 0.001440 719754.94 267986.36 280533.42 si

5Y 2 0.7 0.6 7.13E-05 0.6 0.001440 719754.94 371825.40 389311.84 si

SE COLOCARA UNA VARILLA CORRUGADA 3/8” EN JUNTA DE MORTERO MAYORES A 0.6 CM EN HILADASMENORES A 60 CM, VER DETALLE EN PLANO.

4.3 – CASTILLOS K – 1 Y DALAS D -1

1.- DATOS BASICOS

Resistencia concreto f ' c = 150.00 kg/cm2

Acero de refuerzo fy = 4200.00 kg/cm2

Recubrimiento r = 2.00 cms *Recubrimiento mínimo

Base b = 15.00 cms

Peralte efectivo d = 18.00 cms

Altura total h = 20.00 cms

2.- CÁLCULO DEL ACERO

Área del acero de refuerzo longitudinal

As > 0.2 ( f'c / fy ) t^2 = 0,2 [150 / 4200 ] (15 ^2) =1.61 cm2

Proponiendo varilla #3 as = 0,71 cm2

No = [ As / As ] = [ 1.61 / 0.71 ] = 2.27 ≈ 2 varillas

3. - DISEÑO POR CORTANTE

La separación de estribos no excederá de 1,5t ni de 20,00 cmS = 1,5t = 1,5 (15 cms ) = 22.5 cms ≈ 20,00 cms

Area de acero de estribos

Asc = [ 1000S / fy t ] = [ ( 1000 ) ( 20 ) / ( 4200 ) ( 14 ) = 0,340 cm2 = varilla #2 as =0,317 cm2

POR LO TANTO SE USARAN DALAS Y CASTILLOS DE 15X20CMS CON UN ARMADO DE 2 VARILLAS #3 EN LECHOINFERIOR Y SUPERIOR, CON ESTRIBOS #2 @ 20,00 CMS


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4.4 – LOSA MACISA BIDIRECCIONAL DE AZOTEA4.4.1 Tablero "RECAMARA 03"

DATOS DE DISEÑO

Carga muerta

Resistencia concreto kg/cm2 * clase I

Resistencia nominal

Magnitud bloque equiv.

Acero de refuerzo

Claro corto del tablero mClaro largo del tablero m

Relacion m = a1/a2

CARGA ULTIMA

Wu = 1,4 (CM + CVmax ) = 1,4 ( 442 + 100 ) = 947.8 kg/m2 *Cvmax = 170 kg/m2 pendiente < 5%

CALCULO DE PERALTE EFECTIVO Como fs = 2520 kg/cm² y Wu > 380 kg/cm²

PE = [ a1 + a2 + 1.25(a1 + a2) ] * Incremento 25% a lado discontinuo

PE = [ 336 (2.00) + 340 + 1.25 (3400) ] = 1521 cm

d = [PE / A] [ 0,032 ∜ (0,6 fy Wu)]

d = [1521 / 250] [ 0,032 (0,6 * 4200 * 947.8 ) ^ 0,25 ] = 7.65 cm

d = r = 2.5 cm h = 10 cm

Revisión de la resistencia a fuerza cortante

Vu = [(a1/2-d) (0.95-0.5 a1/a2)] (Wu)

Vu = [ (3.36 / 2) -7.5 ] [ 0.95 - 0.5 ( 3.36 / 3.4 ) ] ( 947.8 ) = 693.5 kg

Calculo de cortante resistente

VCR = 0.5FRbd√(f*c)

VCR = ( 0.5 ) ( 0,8 ) ( 100 ) ( 7.5 ) ( 250 ) ^ 0,5 = 4743.42 kg

Como VCR>Vu [4743.42>693.5] El tablero resiste el esfuerzo cortante

DISEÑO POR FLEXIÓN

Pmin = Refuerzo por cambios volumetricos

Smax 2,5d = 26.25 cms

Varilla No. = as = 0,71 cm2

0.80 0.99 1.00

419 330 324

394 328 324

250 194 190

222 192 190

216 142 137

140 137 137Tabla 6,1 Coeficientes de momentos flexionantes para tableros rectangulares NTC-04

Nota: La separación no es aceptable St > Smax [31.67 > 26.25 cms]Se considerara una separación de 25 cm en ambas direcciones.

CALCULO DE PARILLA UNIFORME ( 25X25 cms ) [25.00 cms < Smáx]

As = [as / St] x 100 = [ 0.71 / 25 ] ( 100 ) = 2.85 cm2

P = As / bd = 2.85 / ( 100 ) (7.5) = 0.0038

q = [ P f''c ]/ fy = [ (0.0038) ( 170 ) ] / 4200 = 0.00013MR = FRAs fy d (1-0,5q) = ( 0,9 ) ( 2.85 ) ( 4200 ) (7.5 ) [ 1 - 0,5 ( 0.00013 ) ] = 807.99 kg*m*La propuesta es aceptable debido a que el momento resistente es mayor a los momentos ultimos de la tabla.

Lado discontinuo

( - )corto 207.08

largo 205.32 0.0239 0.0241 0.003

corto 151.57 0.0176

2.25 31.67

SE PROPONE UN ARMADO CON VARILLA DE 3/8'' EN AMBOS SENTIDOS @25CMS.

2.25 31.67

largo 146.78 0.0171 0.0172 0.003 2.25 31.67

0.0178 0.003( + ) Centro

2.25 31.67

largo 351.10 0.0408 0.0417 0.003

0.0241 0.0244 0.003 2.25 31.67

Lados continuoscorto 352.67 0.0410 0.0419 0.003 2.25 31.67

Momento SentidoInterpolación Momento

últimoFactor Q

Mu/Frbd2f''c

q P As St

1-√(1-2Q) qf"c/fy cm2 cms

7.50

TABLERO DE ESQUINA, DOS LADOS ADYACENTES DISCONTINUOS

0.003

3.00

a1 = 3.36a2 = 3.40

m = 0.99

f '' c= 170.00 kg/cm2

fy = 4200.00 kg/cm2

f * c= 200.00 kg/cm2

CM = 442.00 kg/m2

f ' c = 250.00


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4.4.2 Tablero "ESCALERAS"

DATOS DE DISEÑO

Carga muerta


Resistencia nominal


Acero de refuerzo

Claro corto del tablerom

Claro largo del tablero m

Relacion m = a1/a2

CARGA ULTIMA



PE = [ a2 + 1.25(a1*2 + a2) ] * Incremento 25% a lado discontinuo

PE = [ 340 + 1.25 (215*2 + 340 ) ] = 1302.5 cm

= , , y u

d = [1302.5 / 250] [ 0,032 (0,6 * 4200 * 947.8 ) ^ 0,25 ] = 6.55 cmd = r = 2.5 cm h = 10 cm

Revisión de la resistencia a fuerza cortanteVu = [(a1/2-d) (0.95-0.5 a1/a2)] (Wu)

Vu = [ (2.15 / 2) -7.5 ] [ 0.95 - 0.5 ( 2.15 / 3.4 ) ] ( 947.8 ) = 600.74 kg



VCR = ( 0.5 ) ( 0,8 ) ( 100 ) ( 7.5 ) ( 250 ) ^ 0,5 = 4743.42 kg




Smax 2,5d = 26.25 cms


0.60 0.63 0.70

890 864 810

340 330 310

220 220 220

670 651 610

430 430 430

Tabla 6,1 Coeficientes de momentos flexionantes para tableros rectangulares NTC-04


CALCULO DE PARILLA UNIFORME ( 25X25 cms ) [25.00 cms < Smáx]As = [as / St] x 100 = [ 0.71 / 25 ] ( 100 ) = 2.85 cm2

P = As / bd = 2.85 / ( 100 ) (7.5) = 0.0038

q = [ P f''c ]/ fy = [ (0.0038) ( 170 ) ] / 4200 = 0.00013

MR = FRAs fy d (1-0,5q) = ( 0,9 ) ( 2.85 ) ( 4200 ) (7.5 ) [ 1 - 0,5 ( 0.00013 ) ] = 807.99 kg*m

*La propuesta es aceptable debido a que el momento resistente es mayor a los momentos ultimos de la tabla.

f * c= 200.00 kg/cm2

CM = 442.00 kg/m2

f ' c = 250.00

f '' c= 170.00 kg/cm2

fy = 4200.00 kg/cm2a1 = 2.15

a2 = 3.40

m = 0.63


últimoFactor Q

Mu/Frbd2f''c

7.50

TABLERO DE ESQUINA, TRES LADOS DISCONTINUOS UN LADO LARGO CONTINUO0.003

3.00

q P As St


0.003

corto 378.59 0.0440 0.0450 0.003 2.25 31.67

Lado discontinuocorto 144.71 0.0168 0.0170

largo 96.39 0.0112 0.0113 0.003

2.25 31.67

2.25 31.67

2.25 31.67

corto 285.04 0.0331 0.0337 0.003

( - )


Lados continuos

largo 188.39 0.0219 0.0221 0.003 2.25 31.67( + ) Centro


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4.5 – LOSA MACISA BIDIRECCIONAL DE ENTREPISO4.5.1 Tablero "COMEDOR"

DATOS DE DISEÑO

Carga muerta


Resistencia nominal


Acero de refuerzo

Claro corto del tablero mClaro largo del tablero m

Relacion m = a1/a2

CARGA ULTIMAWu = 1,4 CM + CVmax = 1,4 372 + 170 = 758.8 k /m2 *Cvmax = 170 k /m2 endiente < 5%


PE = [ a1 + a2 + a2 +1,25 ( a1 ) ] * Incremento 25% a lado discontinuo

PE = [ 349 + 353+ 353+ 1,25 ( 349 ) ] = 1491.25 cm

d = [PE / A] [ 0,032 ∜ (0,6 fy Wu)]

d = [1491.25 / 250] [ 0,032 (0,6 * 4200 * 758.8 ) ^ 0,25 ] = 7.1 cm

d = r = 2.5 cm h = 10 cm


Vu = [(a1/2-d) (0.95-0.5 a1/a2)] (Wu)

Vu = [ (3.49 / 2) -7.5 ] [ 0.95 - 0.5 ( 3.49 / 3.53 ) ] ( 758.8 ) = 577.42 kg



VCR = ( 0.5 ) ( 0,8 ) ( 100 ) ( 7.5 ) ( 250 ) ^ 0,5 = 4743.42 kg




Smax 2,5d = 26.25 cms


0.90 0.99 1.00

357 319 315

326 300 297

206 192 190

167 136 133

129 129 129Tabla 6,1 Coeficientes de momentos flexionantes para tableros rectangulares NTC-04


CALCULO DE PARILLA UNIFORME ( 25X25 cms )

As = [as / St] x 100 = [ 0.71 / 25 ] ( 100 ) = 2.85 cm2

P = As / bd = 2.85 / ( 100 ) (7.5) = 0.0038

q = [ P f''c ]/ fy = [ (0.0038) ( 170 ) ] / 4200 = 0.00013

MR = FRAs fy d (1-0,5q) = ( 0,9 ) ( 2.85 ) ( 4200 ) (7.5 ) [ 1 - 0,5 ( 0.00013 ) ] = 807.99 kg*m



1.50 47.50

largo 119.23 0.0139 0.0140 0.002 1.50 47.50

0.0148 0.002

Lado discontinuo largo 177.08 0.0206 0.0208

( + ) Centrocorto 126.06 0.0146

0.002 1.50 47.50

1.50 47.500.002

( - ) Lados continuos

corto 295.01 0.0343 0.0349 0.002 1.50 47.50

largo 277.18 0.0322 0.0327


últimoFactor Q

Mu/Frbd2f''c

q P As St


7.50

TABLERO DE BORDE, UN LADO LARGO DISCONTINUO

0.002

3.00

a1 = 3.49a2 = 3.53

m = 0.99

f '' c= 170.00 kg/cm2

fy = 4200.00 kg/cm2

f * c= 200.00 kg/cm2

CM = 372.00 kg/m2

f ' c = 250.00


16/26

4.5.2 Tablero "ESTANCIA"

DATOS DE DISEÑO

Carga muerta


Resistencia nominal


Acero de refuerzo

Claro corto del tablero m

Claro largo del tablero m

Relacion m = a1/a2

CARGA ULTIMA



PE = [ a1(2.00) + a2 + 1.25(a2) ] * Incremento 25% a lado discontinuo

PE = [ 257 (2.00) + 353 + 1.25 (3.53) ] = 1308.25 cm

d = [PE / A] [ 0,032 ∜ (0,6 fy Wu)]d = [1308.25 / 250] [ 0,032 (0,6 * 4200 * 758.8 ) ^ 0,25 ] = 6.23 cm

d = r = 2.5 cm h = 10 cm


Vu = [(a1/2-d) (0.95-0.5 a1/a2)] (Wu)

Vu = [ (2.57 / 2) -7.5 ] [ 0.95 - 0.5 ( 2.57 / 3.53 ) ] ( 758.8 ) = 538.01 kg



VCR = ( 0.5 ) ( 0,8 ) ( 100 ) ( 7.5 ) ( 250 ) ^ 0,5 = 4743.42 kg




Smax 2,5d = 26.25 cms


0.70 0.73 0.80

453 437 397

411 402 379

283 274 250

241 230 202

138 137 135

Tabla 6,1 Coeficientes de momentos flexionantes para tableros rectangulares NTC-04


CALCULO DE PARILLA UNIFORME ( 25X25 cms )

As = [as / St] x 100 = [ 0.71 / 25 ] ( 100 ) = 2.85 cm2

P = As / bd = 2.85 / ( 100 ) (7.5) = 0.0038

q = [ P f''c ]/ fy = [ (0.0038) ( 170 ) ] / 4200 = 0.00013

MR = FRAs fy d (1-0,5q) = ( 0,9 ) ( 2.85 ) ( 4200 ) (7.5 ) [ 1 - 0,5 ( 0.00013 ) ] = 807.99 kg*m


f * c= 200.00 kg/cm2


CM = 372.00 kg/m2

f ' c = 250.00

f '' c= 170.00 kg/cm2

fy = 4200.00 kg/cm2a1 = 2.57

a2 = 3.53

m = 0.73

cms

7.50

TABLERO DE BORDE, UN LADO CORTO DISCONTINUO

0.002

3.00

0.0258 0.002 1.50 47.50


últimoFactor Q

Mu/Frbd2f''c

q P As St

1-√(1-2Q) qf"c/fy cm2

( - ) Lados continuos

corto 219.16 0.0255

largo 201.49 0.0234 0.0237 0.002 1.50 47.50

1.50 47.50

( + ) Centrocorto 115.30 0.0134

largo 68.74 0.0080

0.0135 0.002

Lado discontinuo largo 137.20 0.0159 0.0161 0.002

1.50 47.50

0.0080 0.002 1.50 47.50


17/26

DATOS BASICOS

Carga diseño azotea


Resistencia nominal

Magnitud bloque equiv.Acero de refuerzo

Longitud de trabe ml

Recubrimiento

Momento maximo flexionante Mmax (+) = [ WL^2 / 8 ] = [ (849.08)(341 )^2 / 8] = 123415 kg*cm

Cortante maximo Vmax (±)= [WL / 2] = [ (849.08) ( 3.41 ) / 2 ] = 1447.68 kg

DISEÑO DE VIGA POR FLEXÓN

Mu = 1.4 (Mmáx) = 1.4(123415) =172781 kg*cm

Cálculo de la sección [Proponiendo b = 15,00 cm]

Peralte efectivod = √[ Mu / (Fr*b*f''c*q(1-0.5q) )] = [ 1,4 (123415/(0,9*15 *170* 0.17 (1-0,5 x 0.17)] ^1/2 =18 cm

d = 22 cm r = 3 cm h = 25 cm [Sección propuesta 15x25 cm]

Refuerzo de acero

Acero necesario

As = [ Mu /( FR*fy*d( 1-0.5q ) ) = [ 1,4 (123415 /(0,9*4200 *22 (1-0,5 x 0.17))] = 2.27 cm2

Acero minimo

Asmin = [ (0,7 √f'c )/ fy ] bd = [ ( 0,7 ) (250)^0,5 / 4200 ] [(15)( 22)] = 0.87 cm2

Acero maximo

Asmax = 0.75[(f^''c)/fy*600B1/(fy+600)] [bd]

Asmax = 0.75 [(170)/(4200 )*6000(0.85)/(4200 +6000)] [(15)(22)] = 5.01 cm2Como Asmin MU 193272.16 kg*cm > 172781 kg*cm OK

DISEÑO POR CORTANTE

Vu = 1,4 (Vmáx) = 1,4 ( 1447.68 kg ) = 2027 kg

Cuantia de acero obtenida P= As / bd = 2.54 / (15)( 22) = 0.008 [Como P ≥ 0.015, entonces:]

VCR = FRbd(0.20+20p)√f*c = (0.8)(15)(22)(0.2+20*0.008)(√200) = 1344 kg [Vu>VCR]

Separación S del refuerzo por tensión diagonal

Empleando estribos del #2 Av=0.63 cm2 en dos caras

S = FRAvFyd / VSR = [(0.8)(0.63)(4200)(22)/(2027-1867)] = 291 cm 1.5 FRbd√f*c = 5600

Como Vu>VCR [2027>1867]kg pero ≤ 1.5 FRbd√f*c = 5600 kg ; Smax = 0.5d = (0.5)(22) =11 cm ≈ 10 cm

f * c= 200.00 kg/cm2

4.5 CALCULO DE TRABE T-1

Area tributarea AT= 4.97 m2

CD = 372.00 kg/m2

f ' c = 250.00

B1 = 0.85

f '' c= 170.00 kg/cm2fy = 4200.00 kg/cm2L = 3.41

r = 3.00 cms

SE PROPONE UNA SECCIÓN DE 15 X 25 CMS , CON UN ARMADO DE 2 VARILLAS DE #5 EN LECHO INFERIOR Y 2 VARILLAS DE #3EL LECHO SUPERIOR. CON ESTRIBOS #2 @ 10.00 CMS L/4 EN LOS APOYOS Y @20,00 EN EL CENTRO.


18/26


19/26

4.7 – CONDICIONES DE SERVICIO

a) DESPLAZAMIENTO LATERAL DE RELATIVO DE ENTRE PISOS

El índice más importante para la determinación de la magnitud de los posibles daños de la distorsiónde entrepiso Ψ, o sea, el desplazamiento relativo entre dos pisos sucesivos ∆, dividido entre la alturade entrepiso H. [Ψ = ∆ / H] donde el Ψadmisible = 0.006 para muros integrados a la estructura.

Los desplazamientos laterales calculados teniendo en cuenta la reducción por ductilidad semultiplicarán por el factor de comportamiento sísmico Q, para verificar que la estructura no alcanzaninguno de los estados límite de servicio.

Desplazamientos para todos los elementos resistentes del entre pisoVxi = ∑fxj = ∑kxj ∆xj por lo que ∆xj = Vxi / ∑kxj

Muros planta alta ∆x = [Vx / ∑kx] = [13730.44 / 27287658.77] = 0.000503∆y = [Vy / ∑ky] = [13730.44 / 53608403.15] = 0.000256

Muros planta baja

∆x = [Vx / ∑kx] = [27722.36 / 85627555.14] = 0.000324∆y = [Vy / ∑ky] = [27722.36 / 100475834.46] = 0.000276

DESPLAZAMIENTOS

Nivel ∆x * Q ∆y * Q H (m) ∆x / H ∆y / H COND.

2 0.001006 0.000512 2.70 0.000373 0.000190 SI

1 0.000648 0.000552 2.70 0.000240 0.000204 SI

LOS DESPLAZAMIENTOS DE ENTREPISO TANTO EN NIVEL 1 COMO EN 2 Y EN AMBAS DIRECCIONES SON

ACEPTABLES YA QUE SON MENORES AL DESPLAZAMIENTO ADMISIBLE Ψ < 0.006 PARA MUROS INTEGRADOS ALA ESTRUCTURA.

b) REVISIÓN DE DESPLAZAMIENTOS LATERALES DE LOS MUROS

∆


20/26

1Y1 0.000255 0.00051 2.700 0.00019 SI

1Y2 0.000255 0.00051 2.700 0.00019 SI

2Y 0.000256 0.00051 2.700 0.00019 SI

3Y 0.000539 0.00108 2.700 0.00040 SI

4Y 0.000340 0.00068 2.700 0.00025 SI

MUROS PLANTA BAJA

MURO ∆ (m) ∆1 H ∆1 / H COND.

(m) [∆xj = Vxj / Kxj ] [ ∆ * Q ] (m)

1X 0.000269 0.000538 2.70 0.000199 SI

2X 0.000000 0.000000 2.70 0.000000 SI

3X 0.000000 0.000000 2.70 0.000000 SI

4X 0.000049 0.000099 2.70 0.000037 SI

5X 0.000023 0.000046 2.70 0.000017 SI

6X 0.000096 0.000191 2.70 0.000071 SI

7X 0.000001 0.000002 2.70 0.000001 SI

8X 0.000000 0.000000 2.70 0.000000 SI

9X 0.000003 0.000005 2.70 0.000002 SI

10X 0.000001 0.000002 2.70 0.000001 SI

11X 0.000002 0.000003 2.70 0.000001 SI

12X 0.000091 0.000183 2.70 0.000068 SI

13X 0.000003 0.000006 2.70 0.000002 SI

1Y 0.000374 0.000748 2.70 0.000277 SI

1Y1 0.000037 0.000073 2.70 0.000027 SI

1Y2 0.000106 0.000212 2.70 0.000078 SI

1Y3 0.000259 0.000518 2.70 0.000192 SI

2Y 0.000002 0.000004 2.70 0.000001 SI

3Y 0.000013 0.000027 2.70 0.000010 SI

4Y 0.000013 0.000026 2.70 0.000010 SI

5Y 0.001065 0.002130 2.70 0.000789 SI

6Y 0.000003 0.000006 2.70 0.000002 SI

7Y 0.000008 0.000017 2.70 0.000006 SI

LOS MUROS TANTO DE ENTREPISO COMO DE PLANTA BAJA TIENE DESPLAZAMIENTOS ACEPTABLES DEBIDO AQUE SON MENORES A LOS DESPLAZAMIENTOS ADMISIBLES ∆ < 0.0025 PARA MUROS DE MAMPOSTERIACONFINADA E PIEZAS MACIZAS.


21/26

c) REVISIÓN DE DESPLAZAMIENTOS EN TRABES

Calculo de la fecha del centro del claro de las trabes, considerando deformación a corto(desplazamiento inmediato) y a largo plazo (desplazamiento diferido).

Módulo de elasticidad del concretoEc = [14000 √ (f’c)] = [140000 √ (250.00)] = 221359.44 kg/cm2

Módulo de elasticidad del aceroEs = 2000000.00 kg/cm2

Relación de módulosn = [Es / Ec] = [2000000.00 / 221359.44] = 9.035

C.1 - TRABE T – 1DATOS

C.1.1 MOMENTO DE INERCIA

Calculo de la sección del eje neutro, de la sección transformada agrietada(b C ^2) / 2 + (n – 1) A’s (C – r) = n As (d – C)[ ( 15.00 ) C ^2 ) ] / 2 + ( 9.035 – 1 ) (C – 3.00 ) = (9.035) 1.42 ( 22.00 – C )12.83 c ^2 + 33.24c – 343.48 = 0C = 4.04cm

Momento de inercia (momento negativo)I1 = (b C ^3) / 3 + (n – 1) A’s (C – r) ^2 + nAs (d - c) ^2I1 = [(15.00) (4.04) ^3] / 3 + (9.035 – 1) 2.54 (4.04 – 3.00) ^2 + 9.035(1.42) (22 – 4.04) ^2I1 = 11416.28 cm4

*Como el momento en toda la sección es negativo y el armado de la trabe no cambia, la inercia seconsidera la misma tanto en la sección de los apoyos como en el centro del claro. Por lo tanto elmomento de inercia de la sección transformada agrietada es I1 = 11416.28 cm4.

C.1.2 DEFLEXION MAXIMA EN EL CENTRO DEL CLAROCarga total distribuidaW = [ Wcv + Wcm ] = [ 21.86 kg/m + 542.18 kg/m ] = 564.04 kg/m = 5.6404 kg/cm

Desplazamiento inmediato o deformación a corto plazo

Di = [5WL^4 / 384EI] = [5(5.6404)(341)^4 / 384(221359.44 kg/cm2)(11416.28 cm4) ]Di = 0.3930 cmDesplazamiento diferido o deformación a largo plazoCuantía considerando acero a tensiónP’ = [As / bd] = [2.54 / (15) (22) ] = 0.007697Ds = Di [ 2 / 1 + 50P’ ] = 0.3930 [ 2 / 1 + 50(0.007697) ] = 0.567cm Desplazamiento totalDt = Di + Ds = 0.393 + 0.567 = 0.96cm

Acero a compresión

As = 1.42 cm2

Acero a tensión A’s = 2.54 cm2

Base de la sección b = 15.00 cmPeralte efectivo d = 22.00 cm

Recubrimiento r = 3.00 cm


22/26

Deflexión admisibleDadm = 0.50 + [LC / 240] = 0.50 + [341 / 240] = 1.92 cmComo: dt < dadm [ 0.96cm < 1.92 cm ] Por lo tanto:

LA DEFLEXION DE LA TRABE T-1 ES ACEPTABLE, DEBIDO A QUE LA DEFLEXION TOTAL ESTA POR DEBAJO DE LADEFLEXION MAXIMA PERMISIBLE, POR LO QUE SE CONCLUYE QUE ES CORRECTA LA SECCION Y ARMADO DE LA

TRABE.

C.2 - TRABE T – 2

DATOS

C.1.1 MOMENTO DE INERCIACalculo de la sección del eje neutro, de la sección transformada agrietada(b C ^2) / 2 + (n – 1) A’s (C – r) = n As (d – C)[ ( 15.00 ) C ^2 ) ] / 2 + ( 26.11 ) (C – 3.00 ) = [ (12.83) ( 22.00 – C ) ]12.83 c ^2 + 38.94c – 360.60 = 0C = 4.00 cm

Momento de inercia (momento negativo)I1 = (b C ^3) / 3 + (n – 1) A’s (C – r) ^2 + nAs (d - c) ^2I1 = [(15.00) (4.00) ^3] / 3 + (26.11) (4.00 – 3.00) ^2 + (12.83)(22 – 4.00) ^2I1 = 4503.03 cm4

C.1.2 DEFLEXION MAXIMA EN EL CENTRO DEL CLAROCarga total distribuidaW = [ Wcv + Wcm ] = [ 28.27 kg/m + 701.16 kg/m ] = 729.43 kg/m = 7.2943 kg/cm

Desplazamiento inmediato o deformación a corto plazoDi = [5WL^4 / 384EI] = [5(7.2943)(330.00)^4 / 384(221359.44 kg/cm2)(4503.03 cm4) ]Di = 0.45 cmDesplazamiento diferido o deformación a largo plazoCuantía considerando acero a tensiónP’ = [As / bd] = [3.25 / (15) (22) ] = 0.009848Ds = Di [ 2 / 1 + 50P’ ] = 1.13 [ 2 / 1 + 50(0.009848) ] = 1.34 cmDesplazamiento totalDt = Di + Ds = 0.45 + 1.34 = 1.79 cm

Deflexión admisibleDadm = 0.50 + [LC / 240] = 0.50 + [330 / 240] = 1.88 cmComo: dt < dadm [ 1.79cm < 1.88 cm ]

LA DEFLEXION DE LA TRABE T-2 ES ACEPTABLE, DEBIDO A QUE LA DEFLEXION TOTAL ESTA POR DEBAJO DE LADEFLEXION MAXIMA PERMISIBLE, POR LO QUE SE CONCLUYE QUE ES CORRECTA LA SECCION Y ARMADO DE LATRABE.

Acero a compresión

As = 1.42 cm2

Acero a tensión A’s = 3.25 cm2

Base de la sección b = 15.00 cm

Peralte efectivo d = 22.00 cm

Recubrimiento r = 3.00 cm


23/26

4.8 – REQUISITOS COMPLEMENTARIOS

LONGITUD DE DESARROLLO

Longitud de desarrollo de barras con doblez (Ld)

4.8.1- ANCLAJE4.8.1.1 – LONGITUD DE DESARROLLO DE BARRAS A TENSIÓN

La longitud de desarrollo, Ld, en la cual se considera que una barra a tensión se ancla de modo quedesarrolle su esfuerzo de fluencia, se obtendrá multiplicando la longitud básica, Ldb dada por la ec5.1. Estas disposiciones son aplicables a barras de diámetro no mayor que 38.1 mm (número 12).En ningún caso Ld será menor que 300mm

Ecuación 5.1.

=

3 + √ ′ ≥ .

√ ′

*Por sencillez en el diseño se permite suponer que Krt=0, aunque haya refuerzo transversalTABLA

Varillanumero

Áreanominal

Diámetronominal

Distancia alcentro vs

Ecuación 5.1Ldb

LdbPropuesto

# vs as (cm2) db (cm) c (mm) (mm)

2 0.32 0.64 2.82 99.52 < 185.54 300.003 0.71 0.95 2.98 211.99 > 278.32 300.00

4 1.27 1.27 3.14 357.78 > 371.09 380.00

5 1.98 1.59 3.29 532.09 > 463.86 470.00

4.8.1.2 – LONGITUD DE DESARROLLO DE BARRAS A COMPRESIÓN

La longitud de desarrollo de una barra a compresión será cuando menos el 60 por ciento de la querequeriría a tensión y no se considerarán efectivas porciones dobladas. En ningún caso será menorde 200 mm.

4.8.2 - DOBLECES DE REFUERZO

4.8.3 – UNIONES DE BARRAS

a) Unión de barras sujetas a tensiónLa longitud de un traslape no será menor que 1.33 veces la longitud de desarrollo, Ld, calculadaanterior mente, ni que menor que (0.01fy–6) veces el diámetro de la barra.

4 db

db

Ld

D

12 db

db

Ld

D

Escuadra a 180ºEscuadra a 90º


24/26

a) Unión de barras sujetas a compresiónSi la unión se hace por traslape, la longitud traslapada no será menor que la longitud de desarrollopara barras a compresión, calculada anterior mente, ni que (0.01fy – 10) veces el diámetro de labarra.

TABLA DE TRASLAPES

LONGITUD DE TRASLAPE PARA VARILLAS ENEL LECHO INFERIOR DE TRABES

LONGITUD DE TRASLAPE PARA VARILLAS EN ELLECHO SUPERIOR DE TRABES

Varilla No. Varillaindividual

Paquete de 3varillas

Varilla No. Varilla individual Paquete de 3 varillas

3 35 40 3 45 55

4 45 50 4 60 70

5 60 70 5 85 105

6 70 80 6 95 115

8 125 165 8 175 230


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4.9 – CIMENTACIÓNPROPUESTA DE CIMENTACIÓNDe mampostería de piedra braza o piedra quebrada con material de la región, asentada con mortero – arena1:5. Y dimensiones según cálculo.

DATOS

Capacidad de carga q= 10.00 Ton/m2 *Estudio de mecánica de suelos Alto de la cimentación 70cmBase mínima por reglamento 50cm

CALCULO DE LA BASE LA CIMENTACIÓN

MURO LONG. CARGAULTIMACARGA ULTIMA

DISTRIBUIDABASE

CALCULADA BASETIPO DE

CIMENTACIÓN

(m) Pu (Ton) PuL (Ton / ml) Bcal (m) B (m)

1X 10.77 13.89 1.29 0.13 0.50 Lindero ZCL

2X 0.25 3.04 12.18 1.22 1.25 Lindero ZC3

3X 0.34 1.31 3.84 0.38 0.50 Lindero ZCL

4X 2.39 7.90 3.31 0.33 0.50 Central ZC1

5X 1.56 7.60 4.87 0.49 0.50 Central ZC16X 2.46 10.64 4.32 0.43 0.50 Central ZC1

7X 0.79 2.05 2.60 0.26 0.50 Lindero ZCL

8X 0.43 0.77 1.79 0.18 0.50 Lindero ZCL

9X 0.61 1.31 2.15 0.22 0.50 Central ZC1

10X 0.40 1.46 3.65 0.37 0.50 Lindero ZCL

11X 0.50 0.79 1.57 0.16 0.50 Lindero ZCL

12X 2.08 3.84 1.85 0.18 0.50 Lindero ZCL

13X 0.61 1.16 1.90 0.19 0.50 Lindero ZCL

1Y 3.96 11.48 2.90 0.29 0.50 Lindero ZCL

1Y1 1.41 3.56 2.52 0.25 0.50 Lindero ZCL1Y2 2.15 5.29 2.46 0.25 0.50 Lindero ZCL

1Y3 3.25 4.92 1.51 0.15 0.50 Lindero ZCL

2Y 0.60 1.86 3.11 0.31 0.50 Lindero ZC1

3Y 3.36 20.14 5.99 0.60 0.60 Central ZC2

4Y 1.49 4.12 2.77 0.28 0.50 Central ZC1

5Y 8.20 14.66 1.79 0.18 0.50 Lindero ZCL

6Y 1.68 5.24 3.12 0.31 0.50 Central ZC1

7Y 1.64 2.34 1.43 0.14 0.50 Lindero ZCL


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DISEÑO DE LA CIMENTACIÓN POR CORTANTELos esfuerzos resistentes de diseño en compresión, fm*, y cortante, Vm*, paramampostería unida con mortero de resistencia a compresión menor de 50kg/cm2 se tomaran las siguientes expresiones:

FrFm* = 15 kg/cm2 Esfuerzo resistente de diseño en compresiónFvVm* = 0.4 kg/cm2 Esfuerzo resistente de diseño en cortante

Los esfuerzos de diseño anteriores incluyen ya un factor de resistencia, FR,por lo tanto, no deberá ser considerado nuevamente en las fórmulas depredicción de resistencia.

CIMENTACION ZC1 CENTRAL

MURO LONG. PU (Ton) S3 (Ton/m) Vu (Ton/m) S2 (Ton/m) VR (Ton/m)4X 2.39 7.90 3.67 3.29 4.13 7.90 OK5X 1.56 7.60 3.53 2.07 6.09 7.60 OK6X 2.46 10.64 4.94 4.56 5.40 10.64 OK9X 0.61 1.31 0.61 0.14 2.69 1.31 OK3Y 3.36 20.14 9.36 11.79 7.49 20.14 OK4Y 1.49 4.12 1.92 1.07 3.46 4.12 OK6Y 1.68 5.24 2.44 1.54 3.90 5.24 OK

CIMENTACION C-2 LINDERO

MURO LONG. PU (ton) S3 (Ton/m) Vu (Ton/m) S2 (Ton/m) VR (Ton/m)

1X 10.77 13.89 6.46 12.04 1.61 13.89 OK

2X 0.25 3.04 1.41 0.13 15.20 3.04 OK

3X 0.34 1.31 0.61 0.08 4.82 1.31 OK

7X 0.79 2.05 0.95 0.28 3.24 2.05 OK

8X 0.43 0.77 0.36 0.06 2.24 0.77 OK

10X 0.40 1.46 0.68 0.10 4.56 1.46 OK

11X 0.50 0.79 0.37 0.07 1.98 0.79 OK

12X 2.08 3.84 1.79 1.40 2.31 3.84 OK

13X 0.43 1.16 0.54 0.09 3.37 1.16 OK

1Y 3.96 3.56 1.66 2.47 1.12 3.56 OK

1Y1 1.41 5.29 2.46 1.30 4.69 5.29 OK

1Y2 2.15 4.92 2.29 1.85 2.86 4.92 OK

1Y3 3.25 1.86 0.86 1.05 0.72 1.86 OK

2Y 0.60 20.14 9.36 2.11 41.96 20.14 OK5Y 8.20 10.82 5.03 9.54 1.65 10.82 OK

7Y 1.61 2.34 1.09 0.66 1.82 2.34 OK

SE PROPONEN DOS TIPOS DE CIMENTACION NORMAL DE PIEDRA BRAZA O QUEBRADA. LA CENTRALES ZC1 BASE DE 50CM Y ZC2 BASE VARIABLE Y EN LINDEROS ZCL BASE VARIABLE, LAS CORONAS DE 30CM Y ALTURA DE70 CM.

s1 = P/A1

A1

A2

A3

A4

P

V = s 3A4

s2 = P/A2 = FRVm*

s 3 = P/A3

V = A2FRV

V = A2F

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EJEMPLO DE MEMORIA DE CALCULO CASA HABITACIÓN VER-0001