ELECTRIFICACIÓN BT, LÍNEA 25 kV Y ET - deeea.urv.catdeeea.urv.cat/public/PROPOSTES/pub/pdf/674pub.pdf · 4.5 Plano de detalle de apoyo con seccionador vertical de apertura en carga

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ELECTRIFICACIÓN BT, LÍNEA 25 kV Y ET

1.0 Índice general.

AUTOR: Fco. Javier Reales Ibañez. DIRECTOR: Juan José Tena Tena.

Fecha: Diciembre / 2004.

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1.0 Índice Proyecto final de carrera

1.0.-ÍNDICE GENERAL. 1.0.- ÍNDICE GENERAL. 2.0.- MEMORIA. 2.1 ÍNDICE DE LA MEMORIA. 2.1.1 Objeto del proyecto. 2.1.2 Situación y emplazamiento. 2.1.3 Promotor, orden de redacción y redactor del proyecto. 2.1.4 Antecedentes. 2.1.5 Reglamentación. 2.1.6 Paso por zonas que exijan condicionantes. 2.1.7 Impacto medioambiental. 2.1.8 Plazo de ejecución. 2.1.9 Presupuesto total. 2.2 DESCRIPCIÓN DE LA LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN. 2.2.1 Solución adoptada. 2.2.1.1 Trazado. 2.2.1.2 Relación de organismos afectados. 2.2.1.3 Relación de propietarios afectados. 2.2.2 Características de la instalación. 2.2.2.1 Conductor. 2.2.2.2 Columnas. 2.2.2.3 Brazos aislantes. 2.2.2.4 Aisladores. 2.2.2.5 Herrajes y accesorios. 2.2.2.6 Cadenas de amarres. 2.2.2.7 Cimentaciones. 2.2.2.8 Tomas de tierra. 2.2.2.9 Medidas de señalización de seguridad. 2.2.2.10 Protecciones eléctricas. 2.2.2.11 Separaciones.

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1.0 Índice Proyecto final de carrera 2.3 DESCRIPCIÓN DE LA LÍNEA SUBTERRÁNEA DE MEDIA TENSIÓN. 2.3.1 Solución adoptada. 2.3.1.1 Trazado. 2.3.2. Características de la instalación. 2.3.2.1 Zanjas. 2.3.2.2 Puestas a tierra. 2.3.2.3 Señalizaciones. 2.3.2.4 Protecciones eléctricas. 2.3.2.5 Conductor. 2.3.2.6 Conversiones aéreo-subterráneas. 2.4 CENTRO DE TRANSFORMACIÓN. 2.4.1 Características generales. 2.4.1.1 Titular. 2.4.1.2 Emplazamiento. 2.4.1.3 Características principales del centro de transformación. 2.4.1.4 Programa de necesidades y potencia instalada. 2.4.1.5 Reglamentación y disposiciones oficiales. 2.4.2 Características de la instalación. 2.4.2.1 Obra civil. 2.4.2.2 Instalación eléctrica. 2.4.2.3 Medida de energía eléctrica. 2.4.2.4 Puesta a tierra. 2.4.2.5 Relés de protección, automatismos y control. 2.4.2.6 Instalaciones secundarias.

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1.0 Índice Proyecto final de carrera 2.5 ELECTRIFICACIÓN DEL EDIFICIO DESTINADO A VIVIENDAS. 2.5.1 Características generales. 2.5.1.1 Titular. 2.5.1.2 Emplazamiento. 2.5.1.3 Solución adoptada. 2.5.1.4 Generalidades de la instalación y sus circuitos. 2.5.1.5 Prescripciones reglamentarias. 2.5.2 Características de la red de distribución y las instalaciones de enlace. 2.5.2.1 Acometida. 2.5.2.2 Puesta a tierra. 2.5.2.3 Línea general de alimentación. 2.5.2.4 Caja General de Protección. 2.5.2.5 Centralización de contadores. 2.5.2.6 Derivaciones individuales. 2.5.3 Descripción de las instalaciones interiores de las apartamentos. 2.5.3.1 Cuadro general de protección. 2.5.3.2 Conductores. 2.5.3.3 Canalizaciones. 2.5.3.4 Instalaciones en baños o lavabos. 2.5.3.5 Instalación en cocinas. 2.5.4 Clasificación de las zonas según su actividad. 2.5.4.1 Servicios comunitarios. 2.5.4.2 Exterior. 2.5.4.3 Garajes. 2.5.4.4 Prescripciones generales. 2.5.4.5 Ascensor.

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1.0 Índice Proyecto final de carrera 3.0.- ANEXOS. 3.0 DOCUMENTACIÓN DE PARTIDA. 3.1 CÁLCULOS DE LA LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN. 3.1.1 Cálculos eléctricos. 3.1.1.1 Características eléctricas del conductor empleado. 3.1.1.2 Capacidad máxima de transporte. 3.1.1.3 Potencia e Intensidad instaladas. 3.1.1.4 Perdidas de Potencia. 3.1.1.5 Caída de tensión. 3.1.1.6 Intensidad de cortocircuito. 3.1.1.7 Cálculo de las puestas a tierra de los seccionadores. 3.1.2 Cálculos mecánicos. 3.1.2.1 Cálculo mecánico del conductor. 3.1.2.2 Fenómenos vibratorios. 3.1.2.3 Tenses y flechas de tendido. 3.1.2.4 Cálculo mecánico de los apoyos. 3.1.2.5 Cálculo de las cimentaciones. 3.1.2.6 Cálculo de las cadenas de aisladores. 3.1.2.7 Cálculo de las distancias de seguridad. 3.2 CÁLCULOS DE LA LÍNEA SUBTERRÁNEA DE MEDIA TENSIÓN. 3.2.1 Cálculos eléctricos. 3.2.1.1 Características eléctricas del conductor empleado. 3.2.1.2 Capacidad máxima de transporte. 3.2.1.3 Potencia e Intensidad instaladas. 3.2.1.4 Caída de tensión. 3.2.1.5 Intensidad de cortocircuito. 3.3 CÁLCULOS DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN. 3.3.1 Cálculos eléctricos. 3.3.1.1 Intensidad del primario. 3.3.1.2 Intensidad del secundario. 3.3.1.3 Intensidad de cortocircuito del primario. 3.3.1.4 Intensidad de cortocircuito del secundario. 3.3.1.5 Dimensionado del embarrado. 3.3.1.6 Dimensionado de la ventilación. 3.3.1.7 Dimensionado del pozo apaga fuegos. 3.3.1.8 Selección de las protecciones de alta y baja tensión. 3.3.2 Cálculo de las instalaciones de puesta a tierra.

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1.0 Índice Proyecto final de carrera 3.4 CÁLCULOS DE LA LÍNEA SUBTERRÁNEA DE BAJA TENSIÓN. 3.4.1 Cálculos eléctricos. 3.4.1.1 Características eléctricas del conductor empleado. 3.4.1.2 Cálculo de la sección del conductor . 3.4.1.3 Cálculo de la caída de tensión. 3.4.1.4 Cálculo de la saturación del conductor. 3.5. CÁLCULOS ELÉCTRICOS DEL EDIFICIO DESTINADO A VIVIENDAS. 3.5.1 Previsión de potencias del edificio. 3.5.2 Cálculos eléctricos. 3.5.2.1 Cálculos de la línea general de alimentación. 3.5.2.2 Cálculo de las derivaciones individuales. 3.5.2.3 Cálculo de los circuitos interiores de las viviendas. 3.5.2.4 Cálculo de los servicios generales y garaje. 3.5.3 Cálculo de la puesta a tierra del edificio. 3.6 OTROS DOCUMENTOS. 3.6.1 Seccionador vertical de apertura en carga. 3.6.2 Celdas CGM.

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1.0 Índice Proyecto final de carrera

4.0.- PLANOS. 4.1 Planta general de la Media Tensión. 4.2 Perfil longitudinal de la Media Tensión. 4.3 Plano de cruce con telefónica. 4.4 Plano de cruce con el Barranc de Barenys. 4.5 Plano de detalle de apoyo con seccionador vertical de apertura en carga. 4.6 Plano detalle de apoyo con conversión y seccionador de apertura en carga. 4.7 Plano de detalle de puesta a tierra de los apoyos. 4.8 Plano de detalle de las cimentaciones de los apoyos. 4.9 Plano disposición tresbolillo. 4.10 Plano del centro de transformación. 4.11 Plano de detalle de puesta a tierra del centro de transformación. 4.12 Plano de planta general de la baja tensión. 4.13 Plano de detalle de la C.G.P. 4.14 Plano de distribución de la planta sótano. 4.15 Plano de distribución de la planta baja. 4.16 Plano de distribución planta tipo. 4.17 Esquema unifilar.

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1.0 Índice Proyecto final de carrera 5.0.- PLIEGO DE CONDICIONES. 5.1 CONDICIONES GENERALES. 5.1.1 Descripción. 5.1.2 Introducción. 5.1.3 Normativa y Reglamentos. 5.1.4 Materiales. 5.1.5 Ejecución de las obras. 5.1.5.1 Inicio. 5.1.5.2 Finalización de la ejecución. 5.1.5.3 Libro de ordenes. 5.1.6 Ensayos y reconocimientos. 5.1.7 Personal. 5.1.8 Desarrollo e interpretación del proyecto. 5.1.9 Obras complementarias. 5.1.10 Modificaciones. 5.1.11 Obra defectuosa. 5.1.12 Medios auxiliares. 5.1.13 Conservación de las obras. 5.1.14 Recepción de las obras 5.1.14.1 Recepción provisional. 5.1.14.2 Periodo de garantía. 5.1.14.3 Recepción definitiva. 5.1.15 Responsabilidades. 5.1.16 Cobros. 5.2 CONDICIONES ADMINISTRATIVAS. 5.2.1 Contrato. 5.2.1 Rescisión del contrato. 5.2.3 Concurso y adjudicación. 5.2.4 Suspensión de los trabajos. 5.2.4 Timbramiento de la factura. 5.3 CONDICIONES FACULTATIVAS. 5.3.1 Condiciones generales. 5.3.2 Normas a seguir. 5.3.3 Materiales y equipamientos.

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1.0 Índice Proyecto final de carrera 5.4 CONDICIONES ECONÓMICAS. 5.4.1 Liquidaciones. 5.4.2 Liquidación en caso de rescisión del contrato. 5.4.3 Precios y condiciones de pagamiento. 5.4.4 Impuestos. 5.4.5 Penalizaciones. 5.4.6 Revisiones de precios. 5.4.7 Fianza y termino de garantía. 5.4.8 Cláusulas financieras. 5.5 CONDICIONES TÉCNICAS. 5.5.1 Objeto. 5.5.2 Normas de ejecución de las instalaciones aéreas de media tensión. 5.5.3 Normas de ejecución de las instalaciones subterráneas de media y baja tensión. 5.5.4 Normas de ejecución de las conversiones aéreo-subterráneas. 5.5.5 Normas de ejecución del centro de transformación. 5.5.6 Normas de ejecución de la electrificación de las viviendas.

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1.0 Índice Proyecto final de carrera 6.0.- MEDICIONES. 6.1 LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN. 6.1.1 Obra civil. 6.1.2 Instalación eléctrica. 6.1.3 Varios. 6.2. LÍNEA SUBTERRÁNEA DE MEDIA TENSIÓN. 6.2.1 Obra civil. 6.2.2 Instalación eléctrica. 6.2.3 Varios. 6.3 CENTRO DE TRANSFORMACIÓN. 6.3.1 Obra civil. 6.3.2 Instalación eléctrica. 6.3.3 Varios. 6.4 LÍNEA SUBTERRÁNEA DE BAJA TENSIÓN. 6.4.1 Obra civil. 6.4.2 Instalación eléctrica. 6.4.3 Varios. 6.5 ELÉCTRIFICACIÓN EDIFICIO DESTINADO A VIVIENDAS. 6.5.1 Instalación eléctrica. 6.5.1.1 Servicios comunitarios. 6.5.1.2 Garaje. 6.5.1.3 Viviendas.

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1.0 Índice Proyecto final de carrera 7.0.- PRESUPUESTO. 7.1 CUADRO DE DESCOMPUESTOS. 7.1.1 Línea aérea de Media Tensión. 7.1.1.1 Obra Civil. 7.1.1.2 Instalación eléctrica. 7.1.1.3 Varios. 7.1.2 Línea subterránea de Media Tensión. 7.1.2.1 Obra Civil. 7.1.2.2 Instalación eléctrica. 7.1.2.3 Varios. 7.1.3 Centro de transformación. 7.1.3.1 Obra Civil. 7.1.3.2 Instalación eléctrica. 7.1.3.3 Varios. 7.1.4 Línea subterránea de Baja Tensión. 7.1.4.1 Obra Civil. 7.1.4.2 Instalación eléctrica. 7.1.4.3 Varios. 7.1.5 Electrificación edificio destinado a viviendas. 7.1.5.1 Servicios comunitarios. 7.1.5.2 Garaje. 7.1.5.3 Viviendas.

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1.0 Índice Proyecto final de carrera 7.2 PRESUPUESTO. 7.2.1 Línea aérea de Media Tensión. 7.2.1.1 Obra Civil. 7.2.1.2 Instalación eléctrica. 7.2.1.3 Varios. 7.2.2 Línea subterránea de Media Tensión. 7.2.2.1 Obra Civil. 7.2.2.2 Instalación eléctrica. 7.2.2.3 Varios. 7.2.3 Centro de transformación. 7.2.3.1 Obra Civil. 7.2.3.2 Instalación eléctrica. 7.2.3.3 Varios. 7.2.4 Línea subterránea de Baja Tensión. 7.2.4.1 Obra Civil. 7.2.4.2 Instalación eléctrica. 7.2.4.3 Varios. 7.2.5 Electrificación edificio destinado a viviendas. 7.2.5.1 Servicios comunitarios. 7.2.5.2 Garaje. 7.2.5.3 Viviendas. 7.3 RESUMEN DEL PRESUPUESTO.

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1.0 Índice Proyecto final de carrera 8.0.- ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA. 8.1 ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD. 8.1.1 Objeto. 8.1.2 Obligaciones del contratista. 8.1.3 Actividades básicas. 8.1.4 Identificación de riesgos. 8.1.5 Medidas preventivas. 8.1.5.1 Prevención de riesgos laborales a nivel individual. 8.1.6 Normativa aplicable.

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2.0 Memoria.



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2.0 Memoria Proyecto final de carrera

2.0.- MEMORIA.

ÍNDICE 2.1 ÍNDICE DE LA MEMORIA. 2.1.1 Objeto del proyecto. 2.1.2 Situación y emplazamiento. 2.1.3 Promotor, orden de redacción y redactor del proyecto. 2.1.4 Antecedentes. 2.1.5 Reglamentación. 2.1.6 Paso por zonas que exijan condicionantes. 2.1.7 Impacto medioambiental. 2.1.8 Plazo de ejecución. 2.1.9 Presupuesto total. 2.2 DESCRIPCIÓN DE LA LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN. 2.2.1 Solución adoptada. 2.2.1.1 Trazado. 2.2.1.2 Relación de organismos afectados. 2.2.1.3 Relación de propietarios afectados. 2.2.2 Características de la instalación. 2.2.2.1 Conductor. 2.2.2.2 Columnas. 2.2.2.3 Brazos aislantes. 2.2.2.4 Aisladores. 2.2.2.5 Herrajes y accesorios. 2.2.2.6 Cadenas de amarres. 2.2.2.7 Cimentaciones. 2.2.2.8 Tomas de tierra. 2.2.2.9 Medidas de señalización de seguridad. 2.2.2.10 Protecciones eléctricas. 2.2.2.11 Separaciones. 2.3 DESCRIPCIÓN DE LA LÍNEA SUBTERRÁNEA DE MEDIA TENSIÓN. 2.3.1 Solución adoptada. 2.3.1.1 Trazado 2.3.2. Características de la instalación. 2.3.2.1 Zanjas. 2.3.2.2 Puestas a tierra. 2.3.2.3 Señalizaciones. 2.3.2.4 Protecciones eléctricas. 2.3.2.5 Conductor. 2.3.2.6 Conversiones aéreo-subterráneas.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera 2.4 CENTRO DE TRANSFORMACIÓN. 2.4.1 Características generales. 2.4.1.1 Titular. 2.4.1.2 Emplazamiento. 2.4.1.3 Características principales del centro de transformación. 2.4.1.4 Programa de necesidades y potencia instalada. 2.4.1.5 Reglamentación y disposiciones oficiales. 2.4.2 Características de la instalación. 2.4.2.1 Obra civil. 2.4.2.2 Instalación eléctrica. 2.4.2.3 Medida de energía eléctrica. 2.4.2.4 Puesta a tierra. 2.4.2.5 Relés de protección, automatismos y control. 2.4.2.6 Instalaciones secundarias. 2.5 ELECTRIFICACIÓN DEL EDIFICIO DESTINADO A VIVIENDAS. 2.5.1 Características generales. 2.5.1.1 Titular. 2.5.1.2 Emplazamiento. 2.5.1.3 Solución adoptada. 2.5.1.4 Generalidades de la instalación y sus circuitos. 2.5.1.5 Prescripciones reglamentarias. 2.5.2 Características de la red de distribución y las instalaciones de enlace. 2.5.2.1 Acometida. 2.5.2.2 Puesta a tierra. 2.5.2.3 Línea general de alimentación. 2.5.2.4 Caja General de Protección. 2.5.2.5 Centralización de contadores. 2.5.2.6 Derivaciones individuales. 2.5.3 Descripción de las instalaciones interiores de las apartamentos. 2.5.3.1 Cuadro general de protección. 2.5.3.2 Conductores. 2.5.3.3 Canalizaciones. 2.5.3.4 Instalaciones en baños o lavabos. 2.5.3.5 Instalación en cocinas. 2.5.4 Clasificación de las zonas según su actividad. 2.5.4.1 Servicios comunitarios. 2.5.4.2 Exterior. 2.5.4.3 Garajes. 2.5.4.4 Prescripciones generales. 2.5.4.5 Ascensor.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera 2.1 ÍNDICE DE LA MEMÓRIA 2.1.1 Objeto del proyecto. El objeto de la presente memoria es determinar las condiciones técnicas a la que se ajustara la instalación de nuevo tendido de línea aéreo-subterránea de media tensión, centro de transformación y línea subterránea de baja tensión. Esta memoria también hace referencia a las condiciones técnicas necesarias para ejecutar las instalaciones eléctricas interiores de un edificio destinado a viviendas. 2.1.2 Situación y emplazamiento. El edificio de viviendas al que se pretende dar suministro eléctrico esta situado en la calle Barenys, entre las calles Cambrils y Guillén de Montcada, mientras que las instalaciones de media tensión quedarán emplazadas en la partida ‘Barenys’, todas estas afectan terrenos del termino municipal de Salou. 2.1.3 Promotor, orden de redacción y redactor del proyecto. El solicitante de este proyecto es la persona jurídica ‘CONSTRUVORAMAR, S.A.’ . El proyecto se redacta con la autorización de la compañía ENDESA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA, S.L. titular de la línea y supervisora de la obra. El redactor del proyecto es Fco. Javier Reales Ibañez ingeniero técnico colegiado. 2.1.4 Antecedentes. Actualmente debido al preocupante estado de saturación de las líneas de distribución de media tensión en el termino municipal de Salou, la compañía distribuidora ENDESA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA, S.L. nos obliga a construir una línea eléctrica de media tensión que derive del doble circuito existente que pasa por la partida ‘Barenys’ y que actualmente no esta saturado para poder suministrar energía eléctrica a la zona afectada. También es necesario instalar un nuevo centro de transformación, el cual, junto con la línea de media tensión, serán propiedad de ENDESA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA, S.L. este nuevo centro de transformación estará ubicado dentro de las instalaciones del Camp d’ Esports Municipal de Salou, con la única condición de que el acceso a este sea por zona de pública concurrencia para posibles maniobras con carácter de urgencia por parte de la compañía, las puertas de acceso al nuevo centro de transformación darán a la calle Barenys, y que este pueda abastecer la futura ampliación de las instalaciones del Camp d’ Esports Municipal de Salou. Según indicaciones de ENDESA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA, S.L. se dejará una celda de línea libre para poder anillar la línea en un futuro. Una vez emplazado el centro de transformación se podrá dar suministro eléctrico a la zona en baja tensión aprovechando las aceras y calzadas existentes y con la finalidad de suministrar energía eléctrica al grupo de viviendas objeto de este proyecto.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera 2.1.5 Reglamentación. Para redactar el presente proyecto, se ha tenido en cuenta la siguiente Reglamentación y Normativa vigente de obligado cumplimiento:

- REGLAMENTO TÉCNICO DE LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE ALTA TENSIÓN (RT-LEAT) (Decreto 3151/1968 de 28.11.68, BOE núm. 311 de 27.12.68 y rectificaciones en B.O.E. 8.3.69).

- INSTRUCCIONES TÉCNICAS COMPLEMENTARIAS DEL RAT

(ITC MIE- RAT), establecidas por OM de 06.07.84, BOE núm. 183 de 01.08.84, y OM de 18.10.84, BOE núm. 256 de 25.10.84).

- REGLAMENTO ELECTROTÉCNICO DE BAJA TENSIÓN. Decreto

842/2002 del 2 de agosto por el que se aprueba el Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión.

- REAL DECRETO (RD) 1955/2000, DEL 1 DE DICIEMBRE, QUE

REGULA LAS ACTIVIDADES DE TRANSPORTE, DISTRIBUCIÖN, COMERCIALIZACIÓN, SUMINISTRO Y PROCEDIMIENTOS DE INSTALACIONES DE ENERGÍA ELÈCTRICA (BOE 310 DE 27-12-00).

- ORDEN DE 12 FEBRERO DE 2001, DE LA CONSELLERIA DE

INDUSTRIA Y COMERCIO.

- LEY DE PREVENCIÓN DE RIESGOS LABORALES (LPRL), (Ley. 31/1995, del 8 de noviembre de 1995, BOE 10.11.1995).

- RD 614/2001, 8 de junio, "Sobre disposiciones mínimas para la

protección de la salud y seguridad de los trabajadores frente al riesgo eléctrico".

- ORDENANZA GENERAL DE SEGURIDAD E HIGIENE EN EL

TRABAJO (OGSHT), (Orden del 09.03.71, BOE del 16 y 17.03.71).

- DECRETO 328/92 PLAN DE ESPACIOS DE INTERÉS NATURAL. - REGLAMENTO SOBRE CONDICIONES Y GARANTIAS DE

SEGURIDAD EN CENTRALES ELÉCTRICAS SUBESTACIONES Y CENTROS DE TRANSFORMACIÓN. Decreto 3275/82, de 12 de novembre, sobre Condiciones Técnicas y Garantias de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.

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Así como todas las Normas y Reglamentaciones vigentes no especificadas, que le puedan ser de obligado cumplimiento según la Generalitat de Catalunya. Además para elaborar el Proyecto se ha considerado la siguiente Normativa de carácter general:

- Normas UNE de obligado cumplimiento según se desprende de los Reglamentos, en sus correspondientes actualizaciones efectuadas por el Ministerio de Economía, Industria y Hacienda.

- Normas UNE que no siendo de obligado cumplimiento, definen características de los elementos integrantes en las instalaciones.

- Normas europeas (EN). - Especificaciones técnicas UNESA (ETU). - Estándares de Ingeniería del Grupo Endesa (GE).

2.1.6 Paso por zonas que exijan condicionados. Este proyecto acepta los condicionados, emitidos por los Organismos, Corporaciones Municipales y/o Empresas de Servicio Público que se detallan en el apartado 2.2.1.2, relación de organismos afectados, con la excepción de aquellas que contravengan lo señalado en la ley 10/1966 del 18 de octubre. 2.1.7 Impacto Medioambiental. Las instalaciones catalogadas de tercera categoría no necesitan proyecto de impacto medioambiental según la legislación vigente. 2.1.8 Plazo de ejecución. Se prevé que los trabajos a realizar comenzarán transcurrido un mes después de la obtención de la solicitud administrativa del Proyecto, prolongándose la ejecución del Proyecto de distribución eléctrica hasta la finalización de las obras durante un mes y la ejecución de las instalaciones eléctricas interiores en función del estado de avance de la obra. 2.1.9 Presupuesto total. El coste total de las obras asciende a 101.001,72 €

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera 2.2 DESCRIPCIÓN DE LA LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN. 2.2.1 Solución adoptada. La nueva línea de media tensión está comprendido por dos tramos, el primero de ellos en aéreo de 25 kV que se iniciará en el apoyo B existente y que finalizará en el apoyo A7 a instalar y donde se realizará la conversión subterránea, en los apoyos NA1 y A7 a instalar se realizará el montaje de un seccionador vertical de abertura en carga y cuyas características se detallan en el volumen de anexos. La longitud de este tramo tendrá 0,780 Km y el conductor empleado es del tipo LA-110, las características de los apoyos metálicos a instalar está detallado en el anexo de cálculos y en el perfil longitudinal adjunto en el apartado de planos. 2.2.1.1 Trazado. El trazado de la línea se realizará para una altitud correspondiente a la zona "A" estipulada por el RAT Art. 27 Apdo.1 y con un viento de 160 Km/h. En el capítulo de planos se detalla el trazado, el perfil y la distribución de los apoyos con sus características y así como los planos de cruzamientos, paralelismos,etc… Se procura que el trazado de la línea contraste con el horizonte el mínimo posible, discurriendo por laderas y vaguadas. La distribución de los apoyos es lo más uniforme posible para evitar que se produzcan esfuerzos longitudinales importantes con respecto de variaciones de temperatura. El diseño del trazado permite el acceso fácil y permanente a los apoyos, tanto en fase de construcción como durante la explotación y mantenimiento de los mismos. En zonas de bosques se cumplirá el RAT Art. 35 Apdo.1 respecto de las distancias. En los pasos por las proximidades de edificaciones existentes se mantendrán las distancias estipuladas por el RAT Art. 35 Apdo.2 2.2.1.2 Relación de organismos afectados.

Organismos afectados Descripción de la afectación Ayuntamiento del Salou Cruce y Paralelismo con caminos municipales

Teléfónica, S.A. Cruce con Línea existente Agencia Catalana del Agua Cruce con Barranc de Barenys

Tabla 1. Organismos afectados.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera 2.2.1.3 Relación de propietarios afectados.

Propiedad afectada Descripción de la afectación

Polígono 32 Parcela 9001 Dos apoyos, 98 mts. de vuelo aéreo de conductores y 232 mts. de zanja subterránea

Polígono 32 Parcela 47 60 mts. de vuelo aéreo de conductores

Polígono 32 Parcela 134 Un apoyo y 124 mts. de vuelo aéreo de conductores



Polígono 34 Parcela 39 Un apoyo y 52mts. de vuelo aéreo de conductores




Tabla 2. Parcelas afectadas 2.2.2 Características de la instalación. 2.2.2.1 Conductor. Se utilizará conductor de aluminio con alma de acero tipo LA, según UNE 21.018 (Tabla 3), en zonas consideradas con nivel de contaminación normal o alto, en nuestro caso la compañía nos obliga a emplear conductor de aluminio LA-110.

Composición

Sección mm2 Diámetro mm Alambres de aluminio

Alambres de acero Tipo

Al Total

Equiv. En Cu

mm2 Acero Total Nº Ø Mm Nº Ø

mm

Carga de

ruptura

daN

R a

20ºC Ω/km

Masa

daN/km

Módulo

Elasticidad

daN/mm2

Coefic. Dilatac. lineal

ºCx10-6

LA-110 94,2 116,2 60 6,00 14,00 30 2,00 7 2,00 4310 0,3066 433,0 8000 17,8

Tabla 3. Características del conductor empleado.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera 2.2.2.2 Columnas. Los apoyos que se utilizarán en la construcción de las líneas aéreas de MT serán en general de celosía. Podrán utilizarse, como alternativa, apoyos de hormigón vibrado o de chapa plegada. Excepcionalmente, para aplicaciones especiales, se podrán utilizar de madera. Se adecuarán a las características mecánicas de la línea y estarán integrados al entorno en el cual se realice su implantación. Cuando las condiciones lo requieran se aplicarán tecnologías mixtas. Se tendrá un especial cuidado en su integración al entorno. Dependiendo de su función en la línea, los apoyos se clasifican de la siguiente forma:

Apoyos de alineación: Su función es la de sostener los conductores, manteniéndolos elevados de suelo la distancia establecida en el proyecto.

Apoyos de ángulo Su función es la de sostener los conductores, en los vértices de

los ángulos que forman dos alineaciones. Apoyos de anclaje Proporcionarán puntos firmes que eviten la propagación a lo

largo de la línea esfuerzos longitudinales de carácter excepcional. Se instalarán como mínimo cada tres kilómetros.

Apoyos fin de línea Son los situados en el origen y final de la línea y su función es

la de soportar en sentido longitudinal, las solicitaciones de todos los conductores.

Los apoyos de celosía cumplirán la especificación técnica ETU 6704. Las alturas y esfuerzos más utilizados para las líneas de media tensión serán los que se indican en la tabla siguiente:

Esfuerzo nominal Dan

Alturas totales Mts.

≤ 4500 12-14-16-18-20-22 ≤ 7000 12-14-16-18-20-22-24-26

Tabla 4. Apoyos de celosia.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera 2.2.2.3 Brazos aislantes. Incorporen en un mismo elemento la función de cruceta de brazos independientes y la de aislamiento. Cumplirán la Norma UNE 21.909.

Tensión de la Línea (kV)

Aislador

Más

elevada

Fase-Tierra Nominal Nivel de

aislamiento Línea de

fuga (mm) Distancia de arco (mm)

Uso

en zona de contaminación

832 70/170

832

350 Normal Alta

1248

36 20,8 25

95/190 1248

400 Muy alta

Tabla 5. Características eléctricas.

Carga de trabajo

(daN)

Cargas mecánicas individuales (C.M.I.)

(daN)

Cargas límite específicas (C.M.I.)

(daN)

Tipo de

brazo

Casos de

carga

Momento

soportado V L F V L F V L F

A 200 -- 120 250 -- 150 500 -- 300 1

B 630 x d

200 45 120 250 56 150 500 112 300

A 300 -- 250 375 -- 313 750 -- 625 2

B 1000 x d

300 115 250 375 144 313 750 288 625

Tabla 6. Características mecánicas. Siendo:

d Longitud del brazo V Carga vertical L Carga longitudinal

F Carga transversal

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Figura 1. Tipos de armados más utilizados

2.2.2.4 Aisladores. Los aisladores se dimensionarán en función del nivel de aislamiento de la línea, de la línea de fuga requerida en función de la zona dónde esté ubicado el recorrido, y de la distancia entre partes activas y masa. Para cada una de les zonas indicadas, la longitud de la línea de fuga se determinará considerando una tensión entre fase y tierra de 20,8 kV

( 36 kV / 1,73 = 20,8 kV ) (1)

Los elementos de acoplo entre aisladores así como entre estos y los herrajes o las grapas serán:

Acoplo Norma 11 (∅ vástago mm ): Carga de ruptura mínima 4000 daN Acoplo Norma 16 (∅ vástago mm ): Carga de ruptura mínima 7000 daN

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera El aislamiento adquirirá la condición de reforzado cuando las características dieléctricas que le corresponden, en función de la tensión más elevada del material de la línea, se eleven al escalón inmediato superior de la tensión que le corresponde, y que se indica en él articulo 24 del RLAT. En general, esta condición se cumple incrementando en una unidad el número de aisladores de la cadena. Los aisladores habrán de soportar:

Las solicitaciones mecánicas de la línea. Las solicitaciones eléctricas.

Aisladores compuestos (poliméricos) Los aisladores compuestos (poliméricos basándose en goma silicona) constarán de:

• La barra autoportante aislante, de fibra de vidrio impregnada de resina. • El recubrimiento protector que configura las aletas, de goma silicona. • Los herrajes de acoplamiento, de acero galvanizado.

Sus características serán equivalentes a las indicadas para las cadenas de aisladores de vidrio.

Tensión de la línea (kV)

Aislador

Más

elevada

Fase-Tierra Nominal

Longitud máxima

(mm)

Línea de fuga (mm) Acoplo

Uso en zona de Contaminación

555 832 11 555 832 16

Alta

655 1248 11 36 20,8 25

655 1248 16 Muy alta

Tabla 7. Características mecánicas.

Se utilizarán especialmente en zonas de alta y muy alta contaminación, así como en zonas donde se requiera un bajo impacto visual de la línea. 2.2.2.5 Herrajes y accesorios.

• Piezas de conexión • Terminales • Piezas de derivación • Herrajes • Barritas de protección • Grapas de amarre

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera Piezas de conexión Las piezas de conexión serán de diseño y naturaleza tal que se eviten los efectos electrolíticos. En zonas de alta y muy alta contaminación se cubrirán con cinta de protección anticorrosiva estable a la intemperie, para que las superficies de contacto no se oxiden. Las piezas de conexión se dividirán en terminales y piezas de derivación. Las características de les piezas de conexión se ajustarán a les normes UNE 21.021 y CEI 1238-1. Terminales Serán de aluminio, adecuados para que la conexión al cable se efectúe por compresión hexagonal. La conexión del terminal a la instalación fija se efectuará mediante tornillos a presión. Piezas de derivación La conexión de conductores a las líneas aéreas de MT se realizará en sitios donde el conductor no esté sometido a solicitaciones mecánicas. En consecuencia, las conexiones para dar continuidad a la línea o para conectar una derivación se realizarán en el bucle entre dos cadenas horizontales (puente flojo) de un apoyo. En este caso la pieza de conexión, además de no aumentar la resistencia eléctrica del conductor, tendrá una resistencia al deslizamiento de, al menos, el 20 % de la carga de ruptura del conductor. La continuidad de la línea y la conexión de derivaciones a la línea principal, se efectuará mediante conectores de presión constante, contacto pleno y tasconamiento cónico. Herrajes Los herrajes utilizados para la formación de cadenas se ajustarán a las especificaciones ETU 6617 Los herrajes habitualmente utilizados serán: Horquilla bola HB, Grillete normal GN, Grillete revirado GR, Anilla bola AB, Alojamiento rótula normal R, Alojamiento rótula larga R.P, Rótula horquilla RH, Grapas suspensión GS, Grapas de amarre GA, yugo, Alargadera, Barras de protección.

Serán resistentes a la corrosión, ya sea por las características propias del material o por el recubrimiento de zinc que se le aplique ( grosor ≥ 70 micras).

Los herrajes habrán de soportar las siguientes solicitaciones mecánicas que se resumen en la tabla siguiente.

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Elemento Tipo Designación Norma de acoplamiento

Carga de rotura mínima (daN)

11 HB 11 11 4500

Horquilla bola

16 HB 16 16 7500

Normal GN 11 - 16 7500

Grillete

Revirado GR 11 - 16 7500

11 AB 11 11 4500

Anilla bola

16 AB 16 16 7500

11 R 11 11 4500 Alojamiento rótula

normal 16 R 16 16 7500

11 R 11 P 11 4500 Alojamiento rótula

larga 16 R 16 P 16 7500

Yugo doble 300 YT 300 11 12500

Alargadera ---- Alargadera 11 - 16 5000

11

HR 11

11 4500

Rótula horquilla

16

HR 16 16 7500

Tabla 8. Características generales de los herrajes. Barritas de protección Cuando la suspensión del conductor requiera la condición de seguridad reforzada, los conductores se protegerán mediante barritas de acero dispuestas helicoidalmente sobre el conductor de manera que, en caso de descarga disruptiva a tierra, este no se vea afectado. Estas se adaptarán a las características constructivas y dimensionales del conductor. Grapas de amarre La unión del conductor a la cadena de amarre se efectuará mediante grapas de amarre. Las características más significativas se resumen en la tabla siguiente.

Tipo Designación Diámetro del conductor (mm)

Carga de rotura mínima (daN)

Carga de trabajo (daN)

1 GA 1 5 ÷ 10 2500 1215 2 GA 2 10 ÷ 16 5500 2500 3 GA 3 16 ÷ 20 7500 3500

Tabla 9. Grapas de amarre.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera 2.2.2.6 Cadenas de amarres. Cuando las solicitaciones mecánicas lo requieran o por razones de seguridad reglamentarias, podrán acoplarse dos cadenas aislantes mediante un yugo o doble yugo para cruces con carreteras, ríos,....

Figura 2. Cadenas de amarre

Figura 3. Cadena de amarre doble. 2.2.2.7 Cimentaciones.

Cimentaciones

El cálculo de las cimentaciones de los apoyos se efectuarán según lo especificado en el Art. 31 del R.L.A.T. el momento de fallo al vuelco del apoyo será:

Mv = F · ( Hl + 2/3·H ) = Fx · ( H –1/3·h) ( 2 ) La formula de Sulzberger, que da el momento estabilizador, tiene la expresión simplificada siguiente:

Me = ( 0,139 · K · b · h4 ) + ( 0,88 · a² · b · h ) + ( 0,4 · P · a ) ( 3 )

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Figura 4. Cimentaciones

Mv y Me = Momentos, en m · Tm K = Coeficiente de compresibilidad del terreno a 2m de profundidad, expresado en Kg / cm³, sus valores pueden tomarse en el cuadro que figura en el Art. 31, apartado 4 del R.L.A.T. P = Peso del apoyo, aislamiento y conductores en Tm a, b, h = Medidas de la cimentaciones en m. Las excavaciones tendrán las paredes laterales, verticales. La dosificación del hormigón será como mínimo de 200 Kg/m3 cuando se realice a mano, y 150 Kg/m3 cuando provenga de planta hormigonera, en este caso se comprobará el albarán proveniente de la planta hormigonera. Se hormigonará previamente una solera de 10 cm para descansar el apoyo de hormigón y de 20 cm para apoyos de celosía. Antes de hormigonar la cimentación del apoyo de hormigón o el primer tramo del apoyo de celosía, ha de estar aplomado, alineado y arriostrado con vientos. El abocamiento del hormigón se efectuará teniendo limpia la excavación y a nivel de ella, no se podrá efectuar a distancia. Se vibrará el hormigón.

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Tabla 10. Características de las cimentaciones. 2.2.2.8 Tomas de tierra. Los apoyos metálicos estarán provistos de una puesta a tierra, con el objeto de limitar las tensiones de defecto a tierra que puedan producirse por descargas en el propio apoyo. Esta instalación de puesta a tierra, complementada con los dispositivos de interrupción de corriente adecuados en la cabecera de la línea, habrá de asegurar la descarga a tierra de la intensidad homopolar de defecto, y contribuir, en caso de contacto con masas susceptibles de ponerse en tensión, a eliminar el riesgo eléctrico de tensiones peligrosas. El valor máximo de la resistencia de puesta a tierra será de 20 Ω.

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Figura 5. P.A.T. en apoyo normal

Figura 6. P.A.T en apoyo en zona de pública concurrencia o con aparamenta de maniobra

Cuando, debido a las características del terreno, no fuese posible obtener el valor de la resistencia de puesta a tierra indicada en el párrafo anterior, se admitirá un valor superior, siempre que se refuerce el aislamiento del apoyo hasta el valor correspondiente al escalón superior de tensión normalizada (aislamiento reforzado). Los apoyos situados en sitios de pública concurrencia o que soporten aparamenta de maniobra, dispondrán de una presa de tierra en forma de anillo cerrado, enterrado alrededor de la cimentación, a 1 m de distancia de las aristas de aquella y a 0,5 m de profundidad. Al anillo se le conectará, un mínimo de dos picas de 2 m clavadas a tierra, de manera que se consiga un valor de resistencia menor de 20 Ω. En el caso de no conseguirse el valor exigido, se ampliará el electrodo mediante picas alineadas, y el cálculo de la puesta a tierra se efectuará según la publicación Método de cálculo y proyecto de instalaciones de puesta a tierra para centros de transformación conectados a redes de tercera categoría, de UNESA.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera La estructura metálica de los apoyos se conectará a tierra. Todos los herrajes auxiliares, así como la tierra de los pararrayos y el chasis de la aparamenta, si hubiese, se conectarán a una línea general de tierra que a la vez estará conectada al anillo de puesta a tierra. La puesta a tierra de los apoyos dónde haya instalada aparamenta no superará los 20 ohm de resistencia. 2.2.2.9 Medidas de señalización de seguridad. Cada apoyo se marcará con el número que le corresponda, de acuerdo con el criterio y sistema de numeración establecidos por la empresa distribuidora. Las placas de identificación llevarán el anagrama de la empresa y estarán situadas a 3 m de altura respecto de tierra.

Figura 7. Numeración y señalización

Los apoyos portarán una señal triangular distintiva del riesgo eléctrico en una de sus caras, según las dimensiones y colores que se especifican en la recomendación AMYS 1.410, modelo CE-14 con rótulo adicional Alta tensión. Riesgo eléctrico. 2.2.2.10 Protecciones eléctricas. Protección de sobreintensidad La línea dispondrá de una protección que actuará frente a sobrecargas y cortocircuitos y defectos a tierra, inclusive en los puntos mas apartados de la línea. En todos los casos habrá que adecuar las protecciones a la estructura concreta de la línea para garantizar la actuación de la selectividad de las protecciones.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera Para la protección contra sobreintensidades se utilizarán interruptores automáticos asociados a relés de protección, instalados a la cabecera de la línea o de aquellas derivaciones en las cuales, por sus características, sea preciso. Estarán provistas de un automatismo de reconexión automática provisto de dos ciclos de reconexión, uno rápido y el otro lento. Protección contra sobretensiones En las conversiones de línea aérea a línea subterránea, y a lo largo de la línea, cuando esta pase por zonas con alto índice ceráunico, se instalarán, pararrayos de óxido metálico, cuyas características se ajustarán a la recomendación ETU 6505. 2.2.2.11 Separaciones. De acuerdo con el R.L.A.T. las separaciones entre conductores, entre estos y los apoyos y las distancias respecto al terreno son las siguientes: Distancia de los conductores al terreno

5,3 + ( U / 100 ) en m. con un mínimo de 6 m. ( 4 ) Distancia mínima entre los conductores y sus accesorios en tensión y el apoyo De acuerdo con el Art. 25, apartado 2 esta distancia no será inferior a:

0,1 + ( U / 150) en m. con un mínimo de 0,2 m. ( 5 ) Siendo: U = Tensión de línea, en kV. 2.3 DESCRIPCIÓN DE LA LÍNEA SUBTERRÁNEA DE MEDIA TENSIÓN. 2.3.1 Solución adoptada. El segundo tramo de línea de media tensión será subterráneo entre el apoyo A7 y el centro de transformación ‘ESPORTS’ a instalar, realizando conversión aéreo-subterránea en el apoyo A7 y efectuando el tendido de 232 mts. de C.S.18/30 kV, y su trazado se efectuará siguiendo el perímetro vallado exterior del Camp d’Esports Municipal de Salou. En el apoyo A7 irán instalados, autoválvulas y seccionador de apertura en carga vertical . 2.3.1.1 Trazado El trazado se realizará de la forma más rectilínea posible, paralelo en toda su longitud en aceras y fachadas de edificios. Antes de empezar los trabajos, si ha habido posibilidad de conocer otros servicios en las fincas construidas, se indicarán las situaciones para tomar las precauciones necesarias.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera Se estudiará la señalización de las obras de acuerdo con las normas municipales, y se determinaran las protecciones de seguridad vial, que se precisen en la zanja como en los pasos que sean necesarios a los accesos a los portales, viviendas, comercios y garajes. Así mismo la colocación de las planchas de hierro que se tengan que colocan sobre la zanja para el paso de vehículos. Al marcar el trazado de las zanjas, se tendrá en cuenta que el radio mínimo de curvatura de las mismas, que no podrá ser inferior a 15 veces el diámetro de los cables que se canalicen. Para las secciones más normales de los cables MT normalizados, los radios mínimos de curvatura se indican en la Tabla 11.

Sección cable (mm²)

Diámetro exterior aproximado (mm)

Radio mínimo de curvatura (mm) 15 veces. Diam.

Radio mínimo de curvatura (mm) 20 veces. Diam.

150 37,4 561 748 240 41,9 629 838 400 47,1 707 942

Tabla 11. Radios mínimos de curvatura. 2.3.2 Características de la instalación. 2.3.2.1 Zanjas. Las dimensiones (ancho x profundidad) de las canalizaciones se establecen de forma que su realización sea la más sencilla posible y que se permita la instalación fácil y segura de los cables, y están detalladas en los planos adjuntos. Teniendo en cuenta que en el subsuelo ha de establecerse una ordenación de canalizaciones, y que se han de respetar las profundidades fijadas por la ITC-BT 007 , respecto de las líneas de BT, se considera que la profundidad mínima de la instalación en la parte inferior de los cables MT ha de ser 80 cm. Esta profundidad podrá reducirse en casos especiales debidamente justificados, pero entonces se deberá utilizar tubos y otros dispositivos que aseguren una protección mecánica equivalente de los cables. Se ha de tener en cuenta que si se utilizan tubos, se deberán colocar en su interior las tres fases MT. En cualquier caso se cumplirá la ITC-BT 007. Las características que han de tener las zanjas se podrán apreciar en el correspondiente volumen de planos.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera 2.3.2.2 Puestas a tierra. Las pantallas de cada cable subterráneo, en sus extremos, se pondrán en tierra de protección existente en las instalaciones interconectadas. Cuando se enlace una subestación con un Centro de Distribución o un Centro de Reparto, la pantalla de los cables subterráneos no se conectara a tierra en el lado de la subestación. Es conveniente que la puesta a tierra de las instalaciones sea menor de 20 ohms. 2.3.2.3 Señalizaciones.

En las líneas subterráneas, excepto en las canalizaciones con tubo hormigonado, se colocará una capa protectora de placas de (PE), la misma placa ayudará en la función de señalización de presencia de cables. Cada cable o conjunto de cables estará señalizado por una cinta de atención de acuerdo con la RU 0205, colocada al menos a 0,20 m por encima de la placa de polietileno (PE). En cualquier caso se cumplirá con ITC-BT 007. 2.3.2.4 Protecciones eléctricas. PROTECCIÓN CONTRA SOBRE INTENSIDADES Los cables estarán debidamente protegidos contra los efectos térmicos y dinámicos que puedan originarse debidamente a las sobre intensidades previsibles a las redes subterráneas de distribución. Para proteger los cables subterráneos contra las sobre intensidades se utilizan interruptores automáticos asociados a relés de protección (de intensidad de fases y homo polar). Los interruptores automáticos y sensores de los relés están ubicados en las cabeceras de las líneas que alimenten los cables subterráneos. Las protecciones garantizarán la eliminación de posibles faltas, en un tiempo tal que la temperatura a la que llegue el conductor durante la falta no dañe el cable. PROTECCIÓN CONTRA SOBRECARGAS Para garantizar la vida útil de los cables, es recomendable que un cable en servicio permanente no tenga una sobrecarga superior al 25% durante 1 hora como mucho, así mismo que el intervalo entre dos sobrecargas sucesivas sea superior a 6 horas. El número total de horas de sobrecarga sea como mucho 100 por año, y al menos de 500 durante la vida del cable. Por tanto se ajustarán las curvas de los relés de cabecera de forma adecuada.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera 2.3.2.5 Conductor. El conductor que emplearemos para el tendido subterráneo de media tensión es del tipo 3 x 1 x 240 Al 18/30 kV y sus características son las siguientes:

• Constitución: polietileno reticulado ( denominación UNESA ‘RHV’) • Sección total: 240 mm² • Nivel de aislamiento: 18/30 kV • Tensión máxima de servicio: 36 kV • Intensidad admisible en el aire (40ºC): 435 A • Intensidad admisible enterrado (25ºC): 415 A • Límite térmico en el conductor: 22,3 kA (T = 250ºC 1s) • Límite térmico en pantalla: 2,9 kA (T = 160ºC 1s)

Aislamiento El aislamiento del cable subterráneo a instalar se adaptará al valor normalizado en las recomendaciones UNESA (R.U.) 3303 y 3305. Para una tensión nominal de la red de 25 kV, la tensión más elevada para el material (U3) es de 60 kV. Por consiguiente el conductor a instalar habrá de tener una tensión nominal U1/U2 de 18/30 kV eficaces, siendo: U1= Tensión nominal eficaz a frecuencia industrial entre cada conductor y la pantalla o cubierta, para la que se ha diseñado el cable y accesorios. U2= Tensión nominal eficaz a frecuencia industrial entre dos conductores cualquiera, para la que se ha diseñado el cable y accesorios. U3= Tensión eficaz máxima a frecuencia industrial, entre dos conductores cualquiera, para la que se ha diseñado el cable y accesorios. Es el valor eficaz, más elevado de la tensión que puede soportar permanentemente en condiciones normales de explotación en cualquier instante y en cualquier punto de la red, excluyendo las variaciones temporales de tensión debidas a condiciones de defecto o al suspensión brusca de cargas importantes. Categoría de la red, según la duración de defecto a tierra De acuerdo con la duración del defecto a tierra en la red, el circuito que nos ocupa es de categoría A, es decir, que el defecto a tierra desaparezca tan pronto como sea posible y siempre antes de un minuto desde que se produce. Para una red de categoría A, sería suficiente con un conductor de aislamiento 15/25 kV , para el nivel de tensión de 25 kV, pero para mayor seguridad y uniformidad con las instalaciones de la compañía se instalará el de 18/30 kV que tiene un aislamiento de impulso de 1770 kV. Naturaleza de los conductores y accesorios Los conductores serán de aluminio, con una sección por fase de 240mm², aislada por medio de elastómeros de naturaleza plástica adecuados para la tensión de servicio. Estarán

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera debidamente apantallados mediante hilos y banda de cobre, recubiertos por una cubierta plástica que los protege de corrosiones del terreno y de corrientes erráticas, así como de esfuerzos mecánicos a los que puedan ser sometidos durante o después de su instalación. Los accesorios habrán de ser adecuados a la naturaleza y sección del cable. En el caso de empalmes, estos no habrán de aumentar la resistencia eléctrica del conductor. Los empalmes habrán de cumplir lo especificado en las R.U. 3311, 3312 y 5205 2.3.2.6 Conversiones aéreo-subterráneas. En las uniones de las líneas aéreas con subterráneas se ha de tener en cuenta:

• La conexión se realizará a través de elementos que aseguren una perfecta unión eléctrica.

• Se protegerán los conductores contra sobretensiones, a través de pararrayos autoválvulas.

• Los cables subterráneos se protegerán con tubo metálico empotrado en la cimentación del soporte, sobresaliendo tres metros por encima del nivel del terreno. El diámetro interior del tubo será de al menos 10 cm.

• Las pantallas de los cables, masas de los terminales y tubo de protección, se conectarán a una puesta a tierra eficaz, al igual que el resto de las masas de la instalación.

2.4 CENTRO DE TRANSFORMACIÓN. 2.4.1 Características generales. 2.4.1.1 Titular. Este centro de transformación es propiedad de la compañía suministradora de energía eléctrica. 2.4.1.2 Emplazamiento. El centro de transformación estará emplazado dentro de las instalaciones del Camp Municipal d’Esports de Salou, en la Calle Barenys, termino municipal de Salou, y el acceso a este será por vía pública. Las puertas de acceso al centro de transformación denominado ‘ESPORTS’ estarán situadas en la calle Barenys para posibles actuaciones, ya sean de mantenimiento o de maniobras de carácter urgente, por parte de los técnicos de la compañía. 2.4.1.3 Características principales del centro de transformación. El centro de transformación tiene por objeto suministrar energía de la misma media tensión.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera La energía será suministrada por ENDESA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA, S.L. a la tensión de 25 kV trifásica y frecuencia de 50 Hz, siendo la acometida a las celdas por medio de cable subterráneo. Los tipos generales de celdas empleados en este proyecto son del tipo CGM, celdas modulares de aislamiento y corte en SF6, extensibles in situ a derecha e izquierda, sin necesidad de reponer gas. El sistema modular de casetas UNIBLOCK se fomenta en la combinación de piezas básicas prefabricadas de hormigón. 2.4.1.4 Programa de necesidades y potencia instalada. Se precisa suministro de energía eléctrica a una tensión de 230 V y 400 V, con una potencia máxima de 630 kVA. Para atender a las necesidades arriba indicadas, la potencia total instalada en el centro de transformación es de 630 kVA. 2.4.1.5 Reglamentación y disposiciones oficiales.

• Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación e Instrucciones técnicas complementarias.

• Reglamento Electrotécnico de Bajas Tensión e Instrucciones técnicas complementarias.

• Reglamento de Verificaciones Eléctricas y Regularidad en el suministro de energía eléctrica.

• Normas particulares de la Compañía suministradora de energía eléctrica.

• Norma y recomendaciones de Diseño de la aparamenta eléctrica:

• UNE 20 099, 20 104-1, 20 100, 20 135, 21 081, 21 136,21 139, 20 101, 21 428, 20 135, 20 801.

• CEI 129, 265-1, 298 255, 801. • RU 6407 B, 1303 A, 5201 D, 6302.

2.4.2 Características de la instalación. 2.4.2.1 Obra civil. Local El centro de transformación objeto de este proyecto consta únicamente de una envolvente, en la que se encuentra toda la aparamenta eléctrica y demás equipos eléctricos. Para el diseño de este centro de transformación se han observado todas las normativas antes indicadas, teniendo en cuenta las distancias necesarias para pasillos, accesos, etc…

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera Características de los materiales Edificio de transformación: PFU-4/30 Los edificios prefabricados de hormigón PFU están formados por las siguientes piezas principales, una que aglutina base y las paredes, otra que forma la solera, y una tercera que forma el techo. Adicionalmente, se incorporan otras pequeñas piezas para constituir un centro de transformación de superficie y maniobra interior, tipo caseta, estando la estanqueidad garantizada por el empleo de juntas de goma esponjosa entre ambas piezas principales exteriores. Estas piezas son construidas en hormigón, con una resistencia característica de 300 Kg/cm², y tienen una armadura metálica, estando unidas entre sí mediante latiguillos de cobre, y un colector de tierras, formando de esta manera una superficie equipotencial que envuelve completamente al centro. Las puertas y rejillas están aisladas eléctricamente, presentando una resistencia de 10 kO respecto de la tierra de la envolvente. Las piezas metálicas expuestas al exterior están tratadas adecuadamente contra la corrosión. Estos edificios prefabricados han estado acreditados con el certificado de calidad Unesa de acuerdo a la recomendación Unesa 1303 A. Cimentación. Para la ubicación de los centros de transformación PFU es necesaria una excavación, cuyas dimensiones dependen del modelo seleccionado, sobre cuyo fondo se extiende una capa de arena compactada y nivelada de unos 10 cm de espesor. Solera, pavimento y cerramientos exteriores. Todos estos elementos están fabricados en una sola pieza de hormigón, tal y como se ha indicado anteriormente. Sobre la placa base, y a una altura de unos 400 mm, se sitúa la solera, que se apoya en algunos apoyos sobre la placa base, y en el interior de las paredes, permitiendo este espacio el paso de cables de media y baja tensión, a los que se accede a través de unas troneras cubiertas con losetas. En el hueco para el transformador, se dispone de dos perfiles en forma de U, que se pueden deslizar en función de la distancia entre las ruedas del transformador. En la parte inferior de las paredes frontal y posterior se sitúan los agujeros para los cables de media y baja. Estos agujeros están semiperforados, realizándose en obra la apertura de los que sean necesarios para cada aplicación. De igual forma, dispone de unos agujeros practicables para las salidas a las tierras exteriores. En la pared frontal se sitúan las puertas de acceso de peatones, puertas de transformador y rejillas de ventilación. Todos estos materiales están prefabricados en chapa de acero.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera Las puertas de acceso de peatones tienen unas dimensiones de 900 x 2100 mm, mientras que las de los transformadores tienen unas dimensiones de 1260 x 2100 mm, ambos tipos de puertas pueden abrirse 180º. Estas puertas de acceso de peatón disponen de un sistema de cierre con objeto de garantizar la seguridad de funcionamiento: evitar aperturas intempestivas de las mismas y la violación del centro de transformación. Para ello se utiliza una cerradura de diseño ORMAZABAL, y las puertas tienen dos puntos de anclaje, en la parte superior y en la parte inferior. Las rejillas de ventilación de cada transformador se sitúan en la parte inferior de la puerta de acceso al mismo, y en la parte superior tras el transformador. Estas rejillas tienen unas dimensiones de 1200 x 677 mm². Para los transformadores de potencia superior a los 630 kVA, se añaden en la pared lateral junto al transformador cuatro rejillas de 800 x 677 mm² cada una. Todas esta rejillas están formadas por lamas en forma de V invertida, diseñadas para formar un laberinto que evita la entrada de agua de lluvia en el centro de transformación, e interiormente se complementa cada rejilla con rejilla mosquitera, esta rejillla queda avalada por el protocolo núm. 93066-1-E para transformadores de potencia igual o inferior de 1000 kVA. Cubiertas. Las cubiertas están formadas por piezas de hormigón, con inserciones en la parte superior para su manipulación. Pinturas. El acabado de las superficies exteriores se efectúa con pintura acrílica, de color blanco-crema y textura rugosa en las paredes, y marrón en el perímetro de las cubiertas o techo, puertas y rejillas de ventilación. Varios. Los índices de protección presentados por estos edificios son:

• Centro: IP 23 • Rejillas: IP 33

Las sobrecargas admisibles en los PFU son:

• Sobrecarga de nieve: 250 Kg/m² • Sobrecarga del viento: 100 Kg/m² (144 Km/h) • Sobrecarga en el piso: 400 Kg/m²

Las temperaturas de funcionamiento, hasta una humedad del 100% son:

• Mínima transitoria: -15ºC • Máxima transitoria: +50ºC • Máxima media diaria: +35ºC

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera Características detalladas

• Número de transformadores: 1 • Puertas de acceso peatón: 1 • Tensión nominal: 36 kV

Dimensiones exteriores:

• Longitud: 4460 mm • Fondo: 2380 mm • Altura: 3240 mm • Altura vista: 2780 mm • Peso: 12500 Kg

Dimensiones interiores:

• Longitud: 4280 mm • Fondo: 2200 mm • Altura: 2550 mm

Dimensiones de la excavación :

• Longitud: 5260 mm • Fondo: 3180 mm • Profundidad: 560 mm

2.4.2.2 Instalación eléctrica. CARACTERÍSTICA DE LA RED DE ALIMENTACIÓN. La red de la cual se alimenta el centro de transformación es del tipo subterráneo, con una tensión de 25 kV, nivel de aislamiento según lista 2 (MIE-RAT 12), y una frecuencia de 50 Hz. La potencia de cortocircuito en el punto de acometida, según los datos de la compañía suministradora, es de 500 MVA, lo que equivale a una corriente de cortocircuito de 11,5 kA eficaces. CARACTERÍSTICAS DE LA APARAMENTA DE ALTA TENSIÓN. Celdas CGM El sistema CGM esta formado por un conjunto de celdas modulares de Media Tensión, con aislamiento y corte en SF6, cuyos embarrados se conectan utilizando unos elemntos patentados por ORMAZABAL y denominados ‘conjunto de unión’, consiguiendo una unión totalmente apantallada, e insensible a las condiciones externas (polución, salinidad, inundación,…).

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera Las partes que componen estas celdas son: Base y frente: La altura y diseño de esta base permite el paso de cables entre celdas sin necesidad de foso, y presenta el mímico unifilar del circuito principal y ejes ed accionamiento de la aparamenta a la altura idónea para su operación. Igualmente, la altura de esta base facilita la conexión de los cables frontales de acometida. La parte frontal incluye en su parte superior la placa de características eléctricas, la mirilla para el manómetro, el esquema eléctrico de la celda y los accesos a los accionamientos del mando, y en la parte inferior se encuentran las tomas para las lámparas de señalización de tensión y el panel de acceso a los cables y fusibles. En su interior hay una pletina de cobre a lo largo de toda la celda, permitiendo la conexión a la misma del sistema de tierras y de las pantallas de los cables. Cuba: La cuba, fabricada en acero inoxidable de 2 mm de espesor, contiene el interruptor, el embarrado, los portafusibles y el gas SF6, que se encuentra en su interior a una presión absoluta de 1,3 bares (salvo para celdas especiales) El sellado de la cuba permite el mantenimiento de los requisitos de operación segura durante más de 30 años, sin necesidad de reposición de gas. Esta cuba cuenta con un dispositivo de evacuación de gases que, en caso de arco interno, permite su salida hacia la parte trasera de la celda, evitando así, con ayuda de la altura de las celdas, su incidencia sobre las personas, cables o la aparamenta del centro de transformación. Interruptor/Seccionador/Seccionador de puesta a tierra: El interruptor disponible en el sistema CGM tiene tres posiciones, conectado, seccionado y puesto a tierra (salvo para el interruptor de la celda CMIP). La actuación de este interruptor se realiza mediante palanca de accionamiento sobre dos ejes distintos, uno para el interruptor (conmutación entre las posiciones de interruptor conectado e interruptor seccionado) y otro para el seccionador de puesta a tierra de los cables de acometida (que conmuta entre las posiciones de seccionado y puesto a tierra). Mando: Los mandos de actuación son accesibles desde la parte frontal, pudiendo ser accionados de forma manual o motorizada. Fusibles (celda CMP-F): En las celdas CMP-F de protección mediante fusibles, los fusibles se montan sobre unos carros que se introducen en los tubos portafusibles de resina aislante, que son perfectamente estancos respecto del gas y del exterior. El disparo se producirá por fusión de uno de los fusibles o cuando la presión interior de los tubos portafusibles se eleve, debido a un fallo en los fusibles o al calentamiento excesivo de estos. Conexión de cables: La conexión de cables se realiza por la parte frontal, mediante unos pasa tapas estándar.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera Enclavamientos: Los enclavamientos incluidos en todas las celdas CGM pretenden que no se pueda conectar el seccionador de puesta a tierra con el aparato principal cerrado, y recíprocamente, no se pueda cerrar el aparato principal si el seccionador de puesta a tierra está conectado. También hace que no se pueda quitar la tapa frontal si el seccionador de puesta a tierra está abierto, y a la inversa, que no se pueda abrir el seccionador de puesta a tierra cuando la tapa frontal ha sido extraída. Características eléctricas: Las características generales de las celdas son las siguientes. Tensión nominal (kV) 12 24 36 Nivel de aislamiento: Frecuencia industrial ( 1 min.) a tierra y entre fases (kV) 28 50 70 a la dist. de seccionamien.(kV) 32 60 80 Impulso tipo rayo ( 1 min.) a tierra y entre fases (kV) 75 125 170 a la dist. de seccionamien. (kV) 85 145 195 CARACTERÍSTICAS DE LA APARAMENTA DE BAJA TENSIÓN. Elementos de salida de baja tensión Cuadros de baja tensión tipo UNESA, que tienen como misión la separación en distintas ramas de salida, por medio de fusibles, de la intensidad secundaria de los transformadores. CARACTERÍSTICAS DE LAS CELDAS Y TRANSFORMADOR DE ALTA TENSIÓN. Entrada/Salida 1: CGM-CML Interruptor-seccionador. Celda con envolvente metálica, fabricada por ORMAZABAL, formada por módulo de Un=36 kV e In=400 A y 420 mm de ancho por 850 mm de fondo, el peso es de 145 Kg y la altura es de 1800 mm. La celda CML de interruptor-seccionador, o celda de línea, está constituida por módulo metálico, con aislamiento y corte en SF6, que incorpora en su interior un embarrado superior de cobre, y una derivación con un interruptor-seccionador rotativo, con capacidad de corte y aislamiento, y posición de puesta atierra de los cables de acometida inferior-frontal mediante bornas enchufables. Presenta también captadores capacitivos para la detección de tensión en los cables de acometida. Otras características constructivas:

• Capacidad de ruptura: 400 A • Intensidad de cortocircuito: 16 kA / 40 kA • Capacidad de cierre: 40 kA • Mando interruptor: manual tipo B • Cajón de control: no

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera Entrada/Salida 2: CGM-CML Interruptor-seccionador. Celda con envolvente metálica, fabricada por ORMAZABAL, formada por módulo de Un=36 kV e In=400 A y 420 mm de ancho por 850 mm de fondo, el peso es de 145 Kg y la altura es de 1800 mm. La celda CML de interruptor-seccionador, o celda de línea, está constituida por módulo metálico, con aislamiento y corte en SF6, que incorpora en su interior un embarrado superior de cobre, y una derivación con un interruptor-seccionador rotativo, con capacidad de corte y aislamiento, y posición de puesta atierra de los cables de acometida inferior-frontal mediante bornas enchufables. Presenta también captadores capacitivos para la detección de tensión en los cables de acometida. Otras características constructivas:

• Capacidad de ruptura: 400 A • Intensidad de cortocircuito: 16 kA / 40 kA • Capacidad de cierre: 40 kA • Mando interruptor: manual tipo B • Cajón de control: no

Protección transformador 1: CGM-CMP-F Protección fusibles. Celda con envolvente metálica, fabricada por ORMAZABAL, formada por módulo de Un=36 kV e In=400 A (200 A en la salida inferior) y 480 mm de ancho por 1035 mm de fondo, el peso es de 270 Kg y la altura es de 1800 mm. La celda CML de protección con fusibles, está constituida por módulo metálico, con aislamiento y corte en SF6, que incorpora en su interior un embarrado superior de cobre, y una derivación con un interruptor-seccionador rotativo, con capacidad de corte y aislamiento, y posición de puesta atierra de los cables de acometida inferior-frontal mediante bornas enchufables y en serie con él, un conjunto de fusibles fríos, combinados o asociados a ese interruptor. Presenta también captadores capacitivos para la detección de tensión en los cables de acometida. Otras características constructivas:

• Capacidad de ruptura: 400 A • Intensidad de cortocircuito: 16 kA / 40 kA • Capacidad de cierre: 40 kA • Fusibles: 3x40 A • Relé de protección: no • Mando interruptor: manual tipo BR

Transformador 1 Transformador trifásico reductor de tensión, según las normas citadas en el apartado 2.4.1.5. con neutro accesible en el secundario, de potencia 630 kVA y refrigeración natural de aceite, de tensión pimaria 25 kV y tensión secundaria 400 y 230 V.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera Otras características constructivas:

• Tensión de cortocircuito (Ecc): 4% • Grupo de conexión: Dyn11

CARACTERÍSTICAS DESCRIPTIVAS DEL CUADRO DE BAJA TENSIÓN. La estructura del cuadro de BT de ORMAZABAL está compuesta por un bastidor de chapa blanca, en el se distinguen las siguientes zonas: Zona de acometida, medida y de equipos especiales. En la parte superior del módulo AC-4 existe un compartimiento para la acometida al mismo, que se realiza a través de un pasamuros tetrapolar, evitando la penetración de agua al interior. Dentro de este compartimiento, existen cuatro pletinas deslizantes que hacen la función de seccionador. El acceso a este compartimiento es por medio de una puerta abisagrada en dos puntos. Sobre ella se montan los elementos normalizados por la compañía suministradora. Zona de salidas. Está formada por un compartimiento que aloja exclusivamente el embarrado y los elementos de protección de cada circuito de salida, que son cuatro. Está protección se encomienda a fusibles de la intensidad máxima más adelante citada, dispuestos en bases trifásicas pero maniobradas fase a fase, pudiéndose realizar las maniobras de apertura y cierre en carga. Características constructivas:

• Anchura: 580 mm • Altura: 1690 mm • Fondo: 290 mm

Características eléctricas: Tensión nominal 400 V Intensidad nominal embarrados: 1600 A Aislamiento a frecuencia industrial ( 1 min.) entre fases y a tierra: 8 kV entre fases: 2,5 kV Aislamiento a onda de choque entre fases y a tierra: 20 kV Otras características: Intensidad nominal salidas: 400 A

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera CARACTERÍSTICAS DEL MATERIAL VARIO DE AT Y BT. El material vario del centro de transformación es aquel que, aunque forma parte del conjunto del mismo, no se ha descrito anteriormente. Interconexiones de Alta Tensión. Puentes A.T. del transformador: Cables del tipo DHV 18/30 kV, unipolares, con conductores de sección y material 1 x 240 Al y terminaciones ELASTIMOLD del tipo enchufable y modelo M-400LR Interconexiones de Baja Tensión. Puentes de B.T. del transformador: Cables de sección y material 1 x 240 Al (Etileno-Propileno) sin armadura, y todos los accesorios para la conexión, formados por un grupo de cables en la cantidad 3 x ( 4 x FASE + 2 x NEUTRO ). Defensa del transformador. Rejilla metálica para defensa de transformador. Equipos de iluminación. Equipo de alumbrado que permita la suficiente visibilidad para ejecutar las maniobras y revisiones necesarias en las celdas de Alta Tensión. 2.4.2.3 Medida de energía eléctrica. Al tratarse de un centro de transformación de distribución pública, no se efectúa medida de energía en Media Tensión. 2.4.2.4 Puesta a tierra. Tierra de protección. Todas las partes metálicas no unidas a los circuitos principales, de todos los aparatos y equipos instalados en e l centro de transformación, se unen a la tierra de protección: envolventes de las celdas y cuadros de Baja Tensión, carcasa de los transformadores, etc…, así la armadura del edificio (si este es prefabricado). No se unirán, por el contrario, las rejillas y puertas metálicas del centro de transformación, si son accesibles desde el exterior. Tierra de servicio. Con objeto de evitar tensiones peligrosas en Baja Tensión, el neutro del sistema de Baja Tensión se conecta a una toma de tierra independiente del sistema de Alta Tensión, de tal forma que no exista influencia en la red general de tierra, para lo cual se emplea un cable de cobre aislado 0,6/1 kV.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera 2.4.2.5 Relés de protección, automatismos y control. En este proyecto no se incorporan automatismos ni relés de protección. 2.4.2.6 Instalaciones secundarias. Alumbrado. El interruptor se situará al lado de la puerta de entrada, de forma que su accionamiento no represente peligro por su proximidad a la Alta tensión. El interruptor accionará los puntos de luz necesarios para la suficiente y uniforme iluminación de todo el recinto del centro. Protección contra incendios. Si va a existir personal itinerante de mantenimiento por parte de la compañía suministradora, no se exige que en el centro de transformación haya un extintor. En caso contrario, se incluirá un extintor de eficacia 89B. Medidas de Seguridad. Para la protección del personal y equipos, se debe garantizar que:

1. No será posible acceder a las zonas normalmente en tensión, si estas no han sido puestas a tierra. Por ello, el sistema de enclavamientos interno de las celdas debe interesar al mando del aparato principal, del seccionador de puesta a tierra y a las tapas de acceso a los cables.

2. Las celdas de entrada y salida serán con aislamiento integral y corte en SF6, y las

conexiones entre sus embarrados deberán ser apantalladas, consiguiendo con ello la insensibilidad a los agentes externos, y evitando de esta forma de pérdida del suministro en los centros interconectados con este, incluso en el eventual caso de inundación del centro.

3. Las bornas de conexión de cables y fusibles serán fácilmente accesibles a los

operarios de forma que, en las operaciones de mantenimiento, la posición de trabajo normal no carezca de visibilidad sobre estas zonas.

4. Los mandos de la aparamenta estarán situados frente al operario en el momento de

realizar la operación, y el diseño de la aparamenta protegerá al operario de la salida de gases en caso de un eventual arco interno.

5. El diseño de las celdas impedirá la incidencia de los gases de escape, producidos en

el caso de un arco interno, sobre los cables de Media y Baja Tensión. Por ello, esta salida de gases no debe estar enfocada en ningún caso hacia el foso donde están ubicados los cables.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera 2.5 ELECTRIFICACIÓN DEL EDIFICIO DESTINADO A VIVIENDAS. 2.5.1 Características generales. 2.5.1.1 Titular. El solicitante de este proyecto y el titular de las instalaciones interiores de Baja Tensión es la persona jurídica española ‘CONSTRUVORAMAR, S.A.’. 2.5.1.2 Emplazamiento. El edificio de viviendas en la que se realiza la instalación de baja tensión del presente proyecto se encuentra emplazado en la calle Barenys, situada en el termino municipal de Salou. 2.5.1.3 Solución adoptada. Dado el grado de potencia que se precisa, el suministro de energía eléctrica a la presente instalación, se proyecta efectuar mediante la instalación de una línea trifásica independiente conectada a la red existente. En el cuadro general de protección y distribución de la instalación se instalaran los dispositivos generales de protección y distribución y el de cada una de las líneas derivadas, con la señalización de las zonas que cubren cada una. Las líneas derivadas que se proyectan realizar y sus protecciones quedan especificadas en el esquema eléctrico adjunto. 2.5.1.4 Generalidades de la instalación y sus circuitos. Bloque Siendo un edificio destinado para doce viviendas más parking comunitario, el suministro de energía eléctrica a la presente instalación, se proyecta efectuar mediante la instalación de doce líneas monofásicas independientes conectadas a la red existente y de dos líneas trifásicas, una primera para motores, ascensor e iluminación de los servicios comunes, y la otra para iluminación del garaje y el motor de la puerta de la entrada. La colocación de los contadores será de forma centralizada en un solo punto, planta baja, las líneas derivadas que se proyectan realizar y sus protecciones quedan especificadas en el esquema eléctrico. Para que se mantenga el mayor equilibrio posible en la carga de todos los conductores que forman parte de la instalación, las cargas serán repartidas entre todas las fases. Se describe a continuación, el cálculo de las líneas de la misma y las prescripciones generales que deberá cumplir la totalidad de la instalación Se han agrupado los receptores en diferentes circuitos según criterios de uso y localización. La previsión de carga total del edificio se ha hecho según las ITC-BT-10 y ITC-BT-25 y el resultado es el siguiente. Potencias de los circuitos:

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera Vivienda 1 Planta Baja Circuito de luz 0,20 kW Tomas de corriente generales 3,45 kW Cocina y horno 5,40 kW Lavadora, Lavavajillas y calentador eléctrico 3,45 kW Tomas de corriente lavabos y cocinas 3,45 kW Climatizador 5,50 kW Vivienda 2 Planta Baja Circuito de luz 0,20 kW Tomas de corriente generales 3,45 kW Cocina y horno 5,40 kW Lavadora, Lavavajillas y calentador eléctrico 3,45 kW Tomas de corriente lavabos y cocinas 3,45 kW Climatizador 5,50 kW Vivienda 3 Planta Baja Circuito de luz 0,20 kW Tomas de corriente generales 3,45 kW Cocina y horno 5,40 kW Lavadora, Lavavajillas y calentador eléctrico 3,45 kW Tomas de corriente lavabos y cocinas 3,45 kW Climatizador 5,50 kW

Vivienda 1 Planta 1ª Circuito de luz 0,20 kW Tomas de corriente generales 3,45 kW Cocina y horno 5,40 kW Lavadora, Lavavajillas y calentador eléctrico 3,45 kW Tomas de corriente lavabos y cocinas 3,45 kW Climatizador 5,50 kW Vivienda 2 Planta 1ª Circuito de luz 0,20 kW Tomas de corriente generales 3,45 kW Cocina y horno 5,40 kW Lavadora, Lavavajillas y calentador eléctrico 3,45 kW Tomas de corriente lavabos y cocinas 3,45 kW Climatizador 5,50 kW

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera Vivienda 3 Planta 1ª Circuito de luz 0,20 kW Tomas de corriente generales 3,45 kW Cocina y horno 5,40 kW Lavadora, Lavavajillas y calentador eléctrico 3,45 kW Tomas de corriente lavabos y cocinas 3,45 kW Climatizador 5,50 kW Vivienda 1 Planta 2ª Circuito de luz 0,20 kW Tomas de corriente generales 3,45 kW Cocina y horno 5,40 kW Lavadora, Lavavajillas y calentador eléctrico 3,45 kW Tomas de corriente lavabos y cocinas 3,45 kW Climatizador 5,50 kW Vivienda 2 Planta 2ª Circuito de luz 0,20 kW Tomas de corriente generales 3,45 kW Cocina y horno 5,40 kW Lavadora, Lavavajillas y calentador eléctrico 3,45 kW Tomas de corriente lavabos y cocinas 3,45 kW Climatizador 5,50 kW Vivienda 3 Planta 2ª Circuito de luz 0,20 kW Tomas de corriente generales 3,45 kW Cocina y horno 5,40 kW Lavadora, Lavavajillas y calentador eléctrico 3,45 kW Tomas de corriente lavabos y cocinas 3,45 kW Climatizador 5,50 kW Vivienda 1 Planta 3ª Circuito de luz 0,20 kW Tomas de corriente generales 3,45 kW Cocina y horno 5,40 kW Lavadora, Lavavajillas y calentador eléctrico 3,45 kW Tomas de corriente lavabos y cocinas 3,45 kW Climatizador 5,50 kW

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera Vivienda 2 Planta 3ª Circuito de luz 0,20 kW Tomas de corriente generales 3,45 kW Cocina y horno 5,40 kW Lavadora, Lavavajillas y calentador eléctrico 3,45 kW Tomas de corriente lavabos y cocinas 3,45 kW Climatizador 5,50 kW Vivienda 3 Planta 3ª Circuito de luz 0,20 kW Tomas de corriente generales 3,45 kW Cocina y horno 5,40 kW Lavadora, Lavavajillas y calentador eléctrico 3,45 kW Tomas de corriente lavabos y cocinas 3,45 kW Climatizador 5,50 kW Servicios generales Fuerza:

Ascensor 7,50 kW Bombas y motores 5,00 kW Luz: Luz escalera y luz de emergencia 2,50 kW Garaje: Luz garaje, luz de emergencia y puertas garaje 5,50 kW 2.5.1.5 Prescripciones reglamentarias. La instalación objeto de nuestra atención deberá en todo estar de acuerdo con lo previsto en el vigente Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión, REBT (Real Decreto 842/2002 de 2 de Agosto de 2002), e Instrucciones complementarias. Las normas a considerar especialmente son:

• ITC-BT-07 Redes subterráneas para distribución en baja tensión. • ITC-BT-08 Sistemas de conexión del neutro y de las masas en redes de distribución

de energía eléctrica. • ITC-BT-10 Previsión de cargas para suministros de baja tensión. • ITC-BT-11 Redes de distribución de energía eléctrica. Acometidas. • ITC-BT-12 Instalaciones de Enlace. Esquemas. • ITC-BT-13 Instalaciones de Enlace. Cajas generales de protección. • ITC-BT-14 Instalaciones de Enlace. Línea general de distribución. • ITC-BT-15 Instalaciones de Enlace. Derivaciones individuales.

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• ITC-BT-16 Instalaciones de Enlace. Contadores: Ubicación y sistemas de instalación.

• ITC-BT-17 Instalaciones de Enlace. Dispositivos generales e individuales de mando y protección, interruptor de control de potencia.

• ITC-BT-18 Instalación de puesta a tierra. • ITC-BT-19 Instalaciones interiores o receptoras. Prescripciones generales. • ITC-BT-20 Instalaciones interiores o receptoras. Sistemas de instalaciones. • ITC-BT-21 Instalaciones interiores o receptoras. Tubos y canales protectores. • ITC-BT-22 Instalaciones interiores o receptoras.Protección contra sobreintensidades. • ITC-BT-23 Instalaciones interiores o receptoras. Protección contra sobretensiones. • ITC-BT-24 Instalaciones interiores o receptoras. Protección contra contactos directos

e indirectos. • ITC-BT-25 Instalaciones interiores en viviendas. Número de circuitos y

características. • ITC-BT-26 Instalaciones interiores en viviendas. Prescripciones generales de

instalación. • ITC-BT-27 Instalaciones interiores en viviendas. Locales que contienen una bañera o

ducha. • ITC-BT-30 Instalaciones en locales de características especiales.

Aparte también se cumplirán:

• Normas UNE de obligado cumplimiento según se desprende de los Reglamentos, en sus correspondientes actualizaciones efectuadas por el Ministerio de Economía, Industria y Hacienda.

• Normas UNE que no siendo de obligado cumplimiento, definen características de los elementos integrantes en las instalaciones.

• Especificaciones técnicas UNESA (ETU). • Estándares de Ingeniería del Grupo Endesa (GE).

2.5.2 Características de la red de distribución y las instalaciones de enlace. 2.5.2.1 Acometida. Es la parte de la instalación comprendida entre la red de distribución pública y la caja general de protección. Esta línea regulada por la instrucción ITC BT-011. La acometida podrá ser aérea o subterránea y los conductores serán siempre aislados, de tensión nominal de aislamiento no inferior a 1000 V, y que garantizarán una buena resistencia en las aciones de la intemperie en las líneas aéreas y protegidos contra la corrosión del terreno en las líneas enterradas. La acometida será parte de la instalación constituida por la Empresa Suministradora y por lo tanto su diseño se basará en las normas particulares de ella. Se prevé una acometida de cable subterráneo 0,6/1 kV de 3x240+1x150 mm² de aluminio y cumplirá la norma UNE –HA 603. Esta tendrá su origen en el centro de transformación ‘ESPORTS’ situado en la Calle Barenys, dentro de las instalaciones deportivas del Camp d’Esport Municipal de Salou, y su final en C.G.P a instalar por el cliente.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera Las condiciones de tendido y características de los conductores vienen regulado por la ITC BT-007. El trazado se efectuará por terrenos de dominio público y por zonas perfectamente delimitadas, este será lo más rectilíneo posible y se tendrá en cuenta los radios de curvatura mínimos. Las características de las zanjas de baja tensión están detalladas en el apartado de Anexos correspondiente. Las características del conductor que emplearemos para el tendido subterráneo de baja tensión son las siguientes:

• Constitución: polietileno reticulado ( denominación UNESA ‘RHV’) • Sección total: 240 mm² • Nivel de aislamiento: 0,6/1 kV • Tensión máxima de servicio: 440 V • Intensidad admisible en el aire (40ºC): 435 A • Intensidad admisible enterrado (25ºC): 415 A • Límite térmico en el conductor: 22,3 kA (T = 250ºC 1s) • Límite térmico en pantalla: 2,9 kA (T = 160ºC 1s)

2.5.2.2 Puesta a tierra. Para las puestas a tierra se instalará en el fondo de las rasas de la cimentación de la vivienda un cable rígido de cobre de sección 35 mm² como mínimo, ITC BT-18 Tabla I, formado un anillo cerrado que coja todo el perímetro de la vivienda. En este anillo será necesario conectar electrodos verticalmente clavados al terreno. Se prohibe interrumpir los circuitos de tierra mediante seccionadores, fusibles o interruptores, en la puesta a tierra se conectarán los siguientes elementos:

• Antenas de radio, televisión y masas metálicas accesibles de aparatos receptores. 2.5.2.3 Línea general de alimentación. Es la línea que une la Caja General de Protección con la centralización de contadores que alimenta. Los conductores serán de cobre y estarán aislados con una tensión nominal da aislamiento de 0,6/1 kV. Serán tres conductores de fase y un neutro, unipolares. El tubo de protección será rígido y de diámetro nominal de acuerdo con el número de conductores que vallan alojados y permitir ampliar la sección de los conductores instalados un cien por cien. Las líneas repartidoras pueden estar formadas por:

- Conductores aislados con cubierta metálica en montaje superficial. - Canalizaciones prefabricadas. - Conductores aislados en el interior de tubos empotrados. - Conductores aislados en el interior de tubos de montaje superficial.

La máxima caída de tensión será de 0,5% ya que se trata de una línea repartidora destinada a contadores totalmente concentrados. Se prevé una línea repartidora de sección 3 x 70 / 35 mm² de cobre y un tubo de canalización de 140 mm de diámetro, según Tabla I de la ITC BT-14.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera 2.5.2.4 Caja General de Protección. La caja general de protección a instalar corresponderá a uno de los tipos recogidos en las especificaciones técnicas de la empresa suministradora, está será elegida en función de las necesidades del suministro solicitado y estarán previstas la entrada y salida de la línea de distribución. Su emplazamiento será en el exterior del edificio, en el límite existente entre la propiedad pública y la privada, y será de libre acceso. Al ser la acometida del tipo subterráneo, estará instalada en un nicho de obra con puerta metálica de grado de protección K10 según norma UNE-EN 50102. La C.G.P. a instalar por el solicitante será del tipo C.G.P. - 9 - 400 A y en el nicho a construir se preverá la posible instalación de una caja de seccionamiento por parte de la compañía suministradora. En el apartado correspondiente de planos se detallan las características tanto del nicho como la C.G.P. a instalar. También está reflejado el tipo de esquema de dicha caja. 2.5.2.5 Centralización de contadores. El local para la centralización de contadores tendrá libre acceso, el local será ventilado y con iluminación, dispondrá de desagüe para que no se puedan producir inundaciones. Los contadores se han de colocar a una altura mínima de tierra de 0,5 m. y máxima de 1,1 m. Las puertas de acceso se abrirán hacia el exterior y tendrán unas dimensiones de 0,7x2m. como mínimo. Tendrá que haber fusibles de seguridad en la entrada de todas las fases, estos tienen que estar situados en el principio de cada uno de los contadores de fase con capacidad de corte en función de la máxima corriente de corto circuito que se pueda presentar. Todas las centralizaciones están divididas en dos grupos diferenciados:

- Centralización por viviendas. - Centralización por otros casos diferentes de viviendas como locales comerciales,

oficinas etc. También se instalará en esta habitación un interruptor para controlar el funcionamiento del alumbrado de escalera, portal y zonas comunitarias. El grado de protección mínimo exigido es el IP40; IK 09, según normas UNE–EN 60.439, UNE-EN 20.324 y UNE-EN 50.102 para tipo interior.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera Dimensiones del cuarto de contadores.

- Dos contadores trifásicos. - Doce contadores monofásicos.

Para poder determinar la anchura libre de la pared se tomarán los trifásicos como dos de monofásicos:

Núm. de contadores = 12 monofásicos + 2 trifásicos (4 monofásicos) = 16 contadores Núm. de contadores 16 Anchura libre de la pared 1,75 m. Altura libre 2,30 m. Profundidad libre 1,50 m. 2.5.2.6 Derivaciones individuales. Las derivaciones individuales han de unir los contadores de cada abonado con los dispositivos privados de mando y protección, se prohibe la utilización de neutro común para diferentes abonados. Los tubos destinados a contener una derivación individual habrán de tener un diámetro nominal mínimo de 32 mm para edificios destinados a viviendas principalmente. Los conductores utilizados serán de cobre, con una sección mínima de 6 mm² de tensión asignada 450/750 V y la caída de tensión admisible entre la centralización de contadores y el dispositivo privado de mando y protección será del 1%. No se admitirá ninguna canalización más al interior de la canal de las derivaciones individuales, las paredes interiores de la canal han de ser enyesadas o rebozadas, se dispondrán en cada planta placas cortafuegos y tapas registradas, para facilitar la inspección y los trabajos en las derivaciones individuales. Sección nominal del conductor 25 mm². Diámetro interior del tubo 32 mm. 2.5.3 Descripción de las instalaciones interiores de las apartamentos. 2.5.3.1 Cuadro general de protección. De acuerdo con la instrucción ITC BT-17 se colocará en el cuadro general de distribución los interruptores automáticos y los dispositivos contra contactos indirectos, en el mismo cuadro se dispondrá un borne para la conexión del conductor de protección de la instalación interior con la derivación principal de tierra. El cuadro general de distribución se situará en un sitio fácilmente accesible, a una altura del suelo comprendida entre 1,4 m y 2 m, y de uso general, los materiales de este cuadro han de ser no inflamables y con un grado de protección IP30 como mínimo.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera Los dispositivos generales e individuales de mando y protección que irán instalados en el cuadro general de distribución de cada vivienda serán en nuestro caso:

• Interruptor general automático de corte omnipolar, que permita su accionamiento manual y que esté dotado de elementos de protección contra sobrecargas y cortocircuitos. Este será independiente del interruptor de control de potencia y tendrá poder de corte suficiente para la intensidad de cortocircuito que pueda producirse en el punto de su instalación de 4500 A como mínimo.

• Interruptor diferencial general, destinado a la protección contra contactos indirectos de todos los circuitos, salvo que la protección contra contactos se efectué mediante otros dispositivos de acuerdo con la ITC BT-24.

• Dispositivos de corte omnipolar, destinados a la protección contra sobrecargas y cortocircuitos de cada uno de los circuitos interiores de la vivienda.

En el apartado de los planos están detalladas las características y los tipos de dispositivos de cada vivienda y servicios comunes. 2.5.3.2 Conductores. Los conductores activos serán de cobre, aislados como mínimo, para la tensión de 450/750 V para los rígidos y 440 V los flexibles. Las secciones mínimas utilizadas serán las siguientes:

- 2,5 mm² para el alumbrado. - 2,5 mm² para las tomas de corriente de uso general. - 4 mm² para el circuito de alimentación de la lavadora, secadora y calentador. - 6 mm² para el circuito de alimentación de la cocina. - 6 mm² para el circuito de climatización. - 2,5 mm² para las tomas de corriente de la cocina y baños.

La caída de tensión máxima entre el origen de la instalación interior hasta los puntos de utilización será del 3 %. No se utilizara un mismo conductor neutro para los diversos circuitos y los conductores serán fácilmente identificados, es necesario hacer esta identificación por los colores que presentan los aislamientos conductor de protección amarillo – verde, fases negro, marrón y gris y por último el neutro azul claro. Los conductores utilizados serán del tipo H07-R. 2.5.3.3 Canalizaciones. La derivación des de bandeja o tubo hasta cada receptor se realizará dentro de una caja de derivación de medidas adecuadas. Siempre que se realice una derivación de línea eléctrica, está se hará a través de bornes de conexión dentro de la caja de derivación. La distribución hasta cada receptor se realizará en tubo de PVC flexible con grado de protección 7 o tubo de PVC rígido de protección IP 7, según la instalación sea empotrada o por falso techo o de superficie respectivamente.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera La distancia entre soportes de bandeja no será superior a 1 m. y se colocará un soporte a cada uno de los extremos. Las distancias entre abrazaderas será como máximo de 0,8 m. para tubo rígido y de 0,6 m. para tubos flexibles. Los diferentes circuitos que parten de los subcuadros irán correctamente identificados con etiquetas en los cables. Los diferentes conductores se identificarán de la siguiente manera según la ITC BT-19: - Amarillo – verde Conductor de protección - Azul Conductor neutro - Negro, marrón, gris Conductores polares Las canalizaciones eléctricas han de estar separadas lo mínimo 3 cm. de otras no-eléctricas, esta distancia ha de aumentarse cuando las canalizaciones no-eléctricas sean de agua caliente, calefacción, etc. Para que los conductores no puedan llegar a temperaturas peligrosas. Tampoco se instalarán conducciones eléctricas debajo de conducciones susceptibles de producir condensaciones. El trazado de las canalizaciones se hará siguiendo preferentemente líneas paralelas a las verticales y horizontales que limitan el local. En nuestro caso la mayor parte de las instalaciones vienen empotradas bajo tubo protector flexible por las paredes. 2.5.3.4 Instalaciones en baños o lavabos. En los baños se respetaran los volúmenes indicados en el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión según la ITC BT-27. Se definen de la siguiente manera: Volumen 0 Comprende el interior de la bañera o ducha. En un lugar que contenga ducha o plato, el volumen 0 está delimitado por el suelo y por un plano horizontal situado a 0,05 m por encima del suelo. En este caso:

• Si el difusor de la ducha puede desplazarse durante su uso, el volumen 0 está limitado por el plano generatriz vertical situado a un radio de 1,2 m. alrededor de la toma de agua de la pared o el plano vertical que cierra el área prevista para ser ocupada por la persona que se ducha.

• Si el difusor de la ducha es fijo, el volumen 0 está limitado por el plano generatriz vertical situado a un radio de 0,6 m alrededor del difusor.

Volumen 1 Está limitado por:

• El plano horizontal superior al volumen 0 y el plano horizontal situado a 2,25 m. por encima del suelo.

• El plano vertical alrededor de la bañera o ducha y que incluye el espacio por debajo de los mismos, cuando este espacio es accesible sin el uso de una herramienta:

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• Para una ducha sin plato con un difusor que puede desplazarse durante su uso, el volumen 1 está limitado por el plano generatriz vertical situado a un radio de 1,2 m. desde la toma de agua de la pared o el plano vertical que encierra el área prevista para ser ocupada por la persona que se ducha.

• Para una ducha sin plato y con un rociador fijo, el volumen 1 está delimitado por la superficie generatriz vertical situada a un radio de 0,6 m alrededor del rociador.

Volumen 2 Está limitado por:

• El plano vertical exterior al volumen 1 y el plano vertical paralelo situado a una distancia de 0,6 m.

• El suelo y el plano horizontal situado a 2,25 m. por encima del suelo.

Además, cuando la altura del techo exceda los 2,25 m. por encima del suelo, el espacio comprendido entre el volumen 1 y el techo o hasta una altura de 3 m. por encima del suelo, cualquiera que sea el valor menor, se considera volumen 2. Volumen 3 Está limitado por:

• El plano vertical límite exterior del volumen 2 y el plano vertical paralelo situado a una distancia de esté de 2,4 m.

• El suelo y el plano horizontal situado a 2,25 m. por encima del suelo.

Además, cuando la altura del techo exceda los 2,25 m. por encima del suelo, el espacio comprendido entre el volumen 2 y el techo o hasta una altura de 3m. por encima del suelo, cualquiera que sea el valor menor, se considera volumen 3. El volumen 3 comprende cualquier espacio por debajo de la bañera o ducha que sea accesible sólo mediante el uso de una herramienta, siempre que el cierre de dicho volumen garantice una protección como mínimo IP X4. Esta clasificación no es aplicable al espacio situado por debajo de las bañeras de hidromasaje y cabinas. En el apartado de Anexos están detallados los diferentes tipos de volúmenes para distintos casos. 2.5.3.5 Instalación en cocinas. Cada electrodoméstico tendrá su toma de corriente, la cual dispondrá de toma a tierra, sobre la el tablero de la cocina se instalarán tomas de corriente con toma de tierra para alimentar pequeños electrodomésticos o aparatos auxiliares.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera 2.5.4 Clasificación de las zonas según su actividad. 2.5.4.1 Servicios comunitarios. Los servicios comunitarios estarán comprendidos por el alumbrado de las escaleras, el ascensor y las bombas de agua. 2.5.4.2 Exterior. La instalación realizada al exterior, según la ITC BT-09, la clasificación de emplazamiento es local mojado por estar a la intemperie. 2.5.4.3 Garajes. Esta zona comprende el garaje del edificio. Según el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión la clasificación del emplazamiento es de zona de características especiales. 2.5.4.4 Prescripciones generales. Prescripciones de carácter general Será de ámbito general del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión, en los locales en que su atmósfera sea innocua. Los conductores irán situados bajo tubo, en canal quintela o empotrados y su sección se ha de determinar de forma que la caída de tensión entre el origen de la instalación y cualquier punto de utilización sea menor del 3% de la tensión nominal y menor del 5% para fuerza motriz. La instalación se subdividirá en diferentes circuitos con la propia protección magnetotermica, tal como se puede observar en el plano del esquema unifilar para poder localizar averías y aislar sectores del resto de la instalación. Los dispositivos de protección de cada circuito actuarán coordinadamente con los generales. Para poder mantener un equilibrio en la carga de los conductores, está se repetirá de forma más proporcional posible entre las diferentes fases o conductores polares. Los dispositivos de maniobra y/o protección en el origen de cada circuito serán de corte omnipolar. Serán unipolares los interruptores de mando de las diferentes luces alimentadas entre fase y neutro, interrumpiendo el contacto (el conductor de fase). La disposición, distribución de la instalación y de los elementos que la configuran son observables en el plano del esquema unifilar y en el de distribución eléctrica. El alumbrado de emergencia tendrá una autonomía de 1 hora, proporcionando una iluminación adecuada en los ejes de los pasos principales, así como en el cuadro general de distribución. El alumbrado de emergencia estará previsto para entrar en funcionamiento automáticamente si se produce el fallo del alumbrado general.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera El alumbrado de señalización proporcionará en los ejes de los pasos generales una luz mínima de 1 lux, y señalará permanentemente las puertas y salidas del local, así como el sentido de las rutas de evacuación. Los cuadros de distribución y protecciones eléctricas estarán situadas en el edificio, en salas clasificadas como inocuas. En estas se alojarán los dispositivos de mando y protección de las líneas eléctricas y estarán lo suficientemente iluminas mediante luces de emergencia. Instalaciones en locales mojados y húmedos Según el REBT en la instrucción ITC BT-30 se clasifica como locales o emplazamientos mojados aquellos en los cuales los suelos, techos y paredes puedan estar impregnados de humedad y puedan parecer charcos o gotas grandes debido a la condensación o bien puedan estar cubiertas con vaho durante largos periodos de tiempo. Las instalaciones realizadas a la intemperie se incluirán en la clasificación de local mojado y por tanto habrán de cumplir con lo especificado en la instrucción ITC BT-30. Las canalizaciones serán estancas y se utilizarán para terminales, empalmes y conexiones de estas canalizaciones, sistemas o dispositivos que presenten el grado de protección correspondiente IP X4 a las proyecciones de agua. Los conductores tendrán una tensión asignada de 450/750 V y discurrirán por el interior de las canalizaciones. Instalaciones en garajes Como garaje se considera aquellos locales en que puedan estar almacenados más de tres vehículos a la vez. Para las instalaciones eléctricas en garajes se ha de tener en cuenta los volúmenes peligrosos que a continuación se señalan.

• En relación con las tierras que están a nivel o encima de la calle el volumen peligroso es el comprendido entre el suelo y un plano situado a 0,6 m. del suelo.

• En relación a suelos situados por debajo del nivel de la calle, el volumen peligroso es el comprendido entre el suelo y un plano situado a 0,6 m. encima de la parte más baja de las puertas exteriores o de otras aberturas para la ventilación que den al exterior encima del suelo.

• Cualquier fosa o depresión bajo el nivel del suelo se considera volumen peligroso. • No se consideran volúmenes peligrosos los adyacentes a los volúmenes anteriores

antes citados en los cuales no sea probable la liberación de combustibles inflamables y siempre que sus tierras estén sobre las otras bajo un nivel de 0,6 m., como mínimo, o estén separadas las unas con las otras por compartimentos estancos de una altura igual o superior de 0,6 m.

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2.0 Memoria Proyecto final de carrera Las instalaciones y los equipos han de cumplir las prescripciones siguientes:

• Los volúmenes peligrosos serán considerados como locales de riesgo con riesgo de clase 1, división 1, y en consecuencia las instalaciones y equipos destinados a estos volúmenes han de cumplir las prescripciones señaladas en el REBT.

• No se dispondrá dentro de los volúmenes ninguna instalación destinada a la carga de baterías.

• Las canalizaciones situadas encima de los volúmenes se podrán hacer mediante conductores aislados bajo tubos rígidos blindados, en montajes superficiales o bien bajo tubos de otras características en montajes empotrados.

• Se colocaran cercas herméticas en las canalizaciones que atraviesen los límites verticales o horizontales de los volúmenes definidos como peligrosos. Las canalizaciones empotradas o enterradas se consideran incluidas en el volumen peligroso cuando alguna parte de estas canalizaciones penetra o atraviesa el volumen.

• Las tomas de corriente e interruptores se han de colocar a una altura mínima de 1,5 m. sobre el suelo, si no presentan una cubierta especialmente resistente a las acciones mecánicas.

2.5.4.5 Ascensor. En los motores de ascensores tanto de corriente continua como alterna se ha de contar como intensidad nominal a plena carga la necesaria para elevar las cargas fijadas como a normales a la velocidad de régimen , una vez pasado el periodo de arranque , multiplicada por 1,25. Tarragona, Noviembre de 2004 Fco. Javier Reales Ibañez

Ingeniero Técnico Industrial en Electricidad.

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3.0 Anexos.


Fecha: Diciembre / 2004

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3.0 Anexos Proyecto final de carrera

3.0.- ANEXOS.

ÍNDICE 3.0 DOCUMENTACIÓN DE PARTIDA. 3.1 CÁLCULOS DE LA LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN. 3.1.1 Cálculos eléctricos. 3.1.1.1 Características eléctricas del conductor empleado. 3.1.1.2 Capacidad máxima de transporte. 3.1.1.3 Potencia e Intensidad instaladas. 3.1.1.4 Perdidas de Potencia. 3.1.1.5 Caída de tensión. 3.1.1.6 Intensidad de cortocircuito. 3.1.1.7 Cálculo de las puestas a tierra de los seccionadores. 3.1.2 Cálculos mecánicos. 3.1.2.1 Cálculo mecánico del conductor. 3.1.2.2 Fenómenos vibratorios. 3.1.2.3 Tenses y flechas de tendido. 3.1.2.4 Cálculo mecánico de los apoyos. 3.1.2.5 Cálculo de las cimentaciones. 3.1.2.6 Cálculo de las cadenas de aisladores. 3.1.2.7 Cálculo de las distancias de seguridad. 3.2 CÁLCULOS DE LA LÍNEA SUBTERRÁNEA DE MEDIA TENSIÓN. 3.2.1 Cálculos eléctricos. 3.2.1.1 Características eléctricas del conductor empleado. 3.2.1.2 Capacidad máxima de transporte. 3.2.1.3 Potencia e Intensidad instaladas. 3.2.1.4 Caída de tensión. 3.2.1.5 Intensidad de cortocircuito. 3.3 CÁLCULOS DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN. 3.3.1 Cálculos eléctricos. 3.3.1.1 Intensidad del primario. 3.3.1.2 Intensidad del secundario. 3.3.1.3 Intensidad de cortocircuito del primario. 3.3.1.4 Intensidad de cortocircuito del secundario. 3.3.1.5 Dimensionado del embarrado. 3.3.1.6 Dimensionado de la ventilación. 3.3.1.7 Dimensionado del pozo apaga fuegos. 3.3.1.8 Selección de las protecciones de alta y baja tensión. 3.3.2 Cálculo de las instalaciones de puesta a tierra.

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3.0 Anexos Proyecto final de carrera 3.4 CÁLCULOS DE LA LÍNEA SUBTERRÁNEA DE BAJA TENSIÓN. 3.4.1 Cálculos eléctricos. 3.4.1.1 Características eléctricas del conductor empleado. 3.4.1.2 Cálculo de la sección del conductor . 3.4.1.3 Cálculo de la caída de tensión. 3.4.1.4 Cálculo de la saturación del conductor. 3.5. CÁLCULOS ELÉCTRICOS DEL EDIFICIO DESTINADO A VIVIENDAS. 3.5.1 Previsión de potencias del edificio. 3.5.2 Cálculos eléctricos. 3.5.2.1 Cálculos de la línea general de alimentación. 3.5.2.2 Cálculo de las derivaciones individuales. 3.5.2.3 Cálculo de los circuitos interiores de las viviendas. 3.5.2.4 Cálculo de los servicios generales y garaje. 3.5.3 Cálculo de la puesta a tierra del edificio. 3.6 OTROS DOCUMENTOS. 3.6.1 Seccionador vertical de apertura en carga. 3.6.2 Celdas CGM.

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3.0 Anexos Proyecto final de carrera 3.0 DOCUMENTACIÓN DE PARTIDA. En nuestro caso la compañía distribuidora ENDESA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA S.L., al ser la propietaria de las líneas de distribución tanto de media como de baja tensión, nos exige tener en cuenta algunas directrices para el cálculo de las mismas aparte de las exigidas por industria. Directrices de la compañía para el cálculo de las líneas de distribución eléctricas: Para el caso de la línea aérea de media tensión los cálculos mecánicos se efectuarán con un acción del viento de 160 Km/h sobre los conductores en zona A y se realizará un estudió gráfico tanto de las nuevas condiciones de esfuerzos a las que someteremos a la torre existente como de los momentos torsores más desfavorables que se dan en ella permanentemente y en caso de rotura de una fase, el objeto de este estudio gráfico es determinar si es necesario sustituir la torre existente en la que derivaremos al centro de transformación ‘ESPORTS’ a instalar. En el caso de los cálculos eléctricos determinar la máxima capacidad de transporte de la línea tanto aérea como subterránea de media tensión y la configuración de picas de la puesta a tierra de los dos seccionadores a instalar. En el apartado del centro de transformación se tendrá en cuenta una potencia de cortocircuito en la red de media de 500 MVA. Para los cálculos eléctricos de la línea subterránea de baja tensión se emplearemos un conductor de sección de 240 mm² para unificar secciones y poder repartir cargas en un futuro, la caída de tensión será inferior al 5% y no se superará la capacidad del conductor. En el caso de los cálculos de las instalaciones interiores del edificio se harán según lo exigido el REBT aprobado por el Real Decreto 842/2002 del 2 de Agosto del 2002 y sus instrucciones técnicas complementarias, la previsión de carga del edificio es de 112 kW con una tensión de línea de 400 V y con un coseno de fi de 0,8. 3.1 CÁLCULOS DE LA LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN. 3.1.1 Cálculos eléctricos. 3.1.1.1 Características eléctricas del conductor empleado. Los conductores que se emplearan serán los contemplados el la norma ENDESA GEAND010. En este caso será de aluminio con alma de acero.

Conductor δ (A/mm2) Sección (mm2) Intensidad (A) LA 110 2,988 116,2 313

Tabla 12. Intensidad máxima admisible para conductor tipo LA-110.

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3.0 Anexos Proyecto final de carrera La resistencia eléctrica del conductor varía con la temperatura, a efectos de cálculo debe utilizarse el valor correspondiente a 75ºC considerando como resultante de la temperatura ambiente más la que adquiere el conductor por el paso de la carga, para calcular ese valor puede utilizarse la expresión:

R75ºC = R20ºC · ( 1 + a · (tª - 20)) en O/Km ( 6 ) Donde: R20ºC = 0,3066 O/Km, resistencia del conductor a 20ºC dada por tablas. a = 0,0040 para el aluminio. R75ºC = Resistencia del conductor a 75ºC en O/Km.

R75ºC = 0,3066 · ( 1 + 0,0040 · (75 - 20)) = 0,374 O/Km

La reactancia X del conductor se calcula a partir de la siguiente expresión:

X = 2 · p · f · M en O/Km ( 7 )

Donde:

M = (0,5 + 4,605 · log ( D / r ) · 10^-4 en H/Km ( 8 ) Siendo: X = Reactancia en O/Km. f = Frecuencia en Hertzios. D = Separación media geométrica entre conductores, en mm. r = Radio del conductor en mm. M = Coeficiente de inducción mutua entre los conductores, en H/Km,. La separación media geométrica de los conductores D, se calculará a partir de les distancias entre conductores, según el tipo de armado utilizado.

Tipo de línea Tipo de armado T (m)

Brazos aislantes 1,5

Ventana 1,9

Canadiense 1,5

Semicruceta de 1,5 m a tresbolillo y separada 1,20 m 2,5

Semicruceta de 1,5 m a tresbolillo y separada 1,80 m 2,9

Semicruceta de 2 m a tresbolillo y separada 1,20 m 2,9

Un circuito

Semicruceta de 2 m a tresbolillo y separada 1,80 m 3,4

Semicruceta separada 1,2 m 0,6 Dos circuitos

Semicruceta separada 1,8 m 0,9

Tabla 13. Separación media geométrica de los conductores.

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Figura 8. Disposición de los conductores.

En nuestro caso al ser los armados en tresbolillo 1,8 m. la D en tablas es de 29 m. y nos queda un coeficiente de autoinducción mutua por Km de:

M = ( 0,5 + 4,605 · log ( 2900 / 7 ) · 10^-4 = 0,00125 H/Km ( 8 )

X = 2 · p · 50 · 0,00125 = 0,3941 O/Km ( 7 )

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3.0 Anexos Proyecto final de carrera La R75ºC y la X totales de la línea:

R75ºC = 0,374 O/Km · 0,78 Km = 0,291 O

X = 0,374 O/Km · 0,78 Km = 0,307 O 3.1.1.2 Capacidad máxima de transporte. La capacidad de transporte, es la carga máxima que puede alimentar una línea en las condiciones normales de explotación estas condiciones pueden variar en función del mercado que alimentan y de si estas han de trabajar en una situación de emergencia para dar servicios a zonas que normalmente alimentan a otras líneas, en todo caso se contemplará un margen del 40 % para absorber el crecimiento del mercado. En nuestro caso la compañía nos exige la construcción de la futura derivación para poder dar suministro eléctrico a los apartamentos de nueva edificación, cediéndole a ella los derechos de explotación para satisfacer futuras demandas en la zona, por eso estos cálculos servirán para determinar la máxima capacidad de transporte y referenciarlos a la capacidad que necesitamos para nuestro proyecto. La capacidad máxima de transporte esta limitada por la máxima intensidad admisible por el conductor, según el Art. 22 del R.L.A.T., la densidad máxima admisible para este tipo de cable se calcula a partir de los valores de densidad máxima dados en la Tabla 12:

Gmáx. = 2,988 A/mm²

Gmáx. = Densidad de corriente máxima del conductor empleado. También es necesario aplicar el factor relacionado con el núm. de alambres del material conductor que para una composición de 30 + 7 tiene un valor de 0,902:

Gmáx. = 2,988 · 0,902 = 2,6951 A/mm² La potencia máxima que se puede transportar por la línea viene limitada por la intensidad máxima ( Imáx ) que puede circular por el conductor elegido y esta se calcula mediante la expresión:

Imáx. = Gmáx.· Sección del conductor en A (amperios) ( 9 ) Imáx. = 2,6951 · 116,2 = 313 A

Así la máxima potencia que puede transportar nuestra línea es de:

Pmáx. = v3 · UL · Imáx. · cosf en kW ( 10 )

Pmáx. = v3 · 25 · 313 · 0,8 = 10.842 kW

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3.0 Anexos Proyecto final de carrera Siendo: Pmáx. = Máxima potencia que puede transportar la línea, en kW. UL= Tensión entre fases. Imáx. = Intensidad máxima admisible por el conductor, en Amperios ( A). Cosf = Factor de potencia de 0,8. 3.1.1.3 Potencia e Intensidad instaladas. Los cálculos eléctricos necesarios de la línea eléctrica de media tensión se harán teniendo en cuenta la máxima carga prevista, de 630 kVA: Teniendo en cuenta que:

I = S en A ( 11 )

(v3 · UL ) Donde: I = Intensidad de la línea, en amperios (A). S = (Potencia aparente) Máxima carga , en kVA. UL = Tensión compuesta, en kV.

I = 630 = 14,54 A ( 11 ) (v3 · 25 ) Donde la densidad de corriente utilizada es de:

G = I en A/mm² ( 9 ) Secc. Siendo: G= Densidad de corriente de la línia. Secc. = Sección del conductor empleado. I = Intensidad de la línea, en amperios (A).

G = 14,54 = 0,125 A/mm² ( 9 ) 116,2 Comprobando que la Densidad de corriente necesaria es menor que la máxima que la permitida por el conductor (2,6951 A/mm² ). 3.1.1.4 Perdidas de Potencia. Las perdidas de potencia son debidas al efecto Joule que se produce en la línea eléctrica producidas por el paso de la intensidad a través del conductor y se calculan mediante la siguiente expresión:

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? P = 3 · R · I ² · L en W ( 12 )

? P = 3 · 0,374 · ( 14,54) ² · 0,78 = 185 W = 0,185 kW

Donde: ? P = Perdidas de potencia por efecto Joule, en watios (W) I = Intensidad de la línea, en amperios (A). R75ºC = Resistencia del conductor a 75ºC en O/Km. L = Longitud de la línea eléctrica aérea, en Km. Siendo las perdidas de potencia debidas al efecto Joule producidas despreciables en comparación con la potencia necesaria (504 kW). 3.1.1.5 Caída de tensión. La caída de tensión producida en la línea conocidas la resistencia y reactancia de la misma, viene dada por la expresión:

? U = v3 · I · ( R · cosf + X · senf ) · L en Voltios ( 13 )

Y en % la caída de tensión viene dada por la formula:

? U(%) = 100 · ? U en Voltios ( 14 ) UL Siendo: ? U = Caída de tensión compuesta, en voltios (V). ? U(%) = Caída de tensión porcentual. I = Intensidad de la línea , en amperios (A). f = Factor de potencia. L = Longitud total de la línea, en Km. UL = Tensión de la línea, en voltios (V). Si substituimos en las expresiones anteriores ( 13 ) y ( 14 ) obtenemos:

? U = v3 · 14,54 · ( 3,74 · (0,8) + 0,394 · (0,6) ) · 0,78 = 10,52 V

? U(%) = 100 · 10,52 = 0,042 % 25.000 Es importante remarcar que esta es la caída de tensión parcial producida por la línea objeto de este proyecto, no la total de la línea. 3.1.1.6 Intensidad de cortocircuito. Para poder calcular la intensidad de cortocircuito es necesario conocer la potencia de cortocircuito de la red de media tensión. La potencia de cortocircuito viene dada por ENDESA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA S.L., y es de 500 MVA.

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3.0 Anexos Proyecto final de carrera Y la podemos determinar mediante la expresión:

Icc = Scc en kA ( 15 ) v3 · UL Teniendo en cuenta que: Icc = Intensidad de cortocircuito, en kA. Scc = Potencia de cortocircuito de la red de media, en MVA. UL = Tensión de servicio, en kV.

Icc = 500 = 11,54 kA v3 · 25 Según fabricante, la intensidad máxima que soporta el conductor es de 14 kA, que es mayor que la que se produce en la línea, por lo tanto el conductor empleado es el adecuado. 3.1.1.7 Cálculo de las puestas a tierra de los seccionadores. El cálculo para la configuración de picas que habremos de instalar para la puesta a tierra de los dos seccionadores sobre apoyo metálico se realizará según lo indicado en el método de calculo de puesta a tierra para redes de tercera categoría de UNESA, mediante las siguientes expresiones, la puesta a tierra de los apoyos restantes será competencia de la constructora que realice las obras. El valor de la resistividad del terreno se calcula mediante, el método Wenner donde se dispondrán de cuatro picas alineadas a intervalos iguales, simétricas respecto al punto donde se quiere medir la resistencia del terreno. La profundidad no hace falta que sobrepase los 30 cms y se efectuarán dos lecturas con las picas separadas 2 y 4 mts, la resistividad del terreno vienen dada por la siguiente expresión:

? = 2 · a · p · R en O · m ( 16 )

Donde: ? = Resistividad del terreno, en ohmios · metros. a = Distancia de separación de las picas cuando se realizó la medición sobre el terreno. R = Resistencia dada por el aparato de medición de tierras en O, con una escala de 20 O y 2 mA. La resistencia de puesta tierra para los apoyos será por debajo de los 20 O permitidos y se calcula utilizando la expresión:

R = Kr · ? en O ( 17 )

Siendo: ? = Resistividad, en ohmios · metros. Kr =Resistencia unitaria, en O/ O · m R = Resistencia , en O. A la hora de elegir la configuración de la puesta a tierra para los seccionadores se tendrá en cuenta que la Kr que nos da la configuración elegida sea menor a la Kr que tenemos.

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3.0 Anexos Proyecto final de carrera Cálculo de la puesta a tierra del seccionador N.1 a instalar. Lecturas obtenidas en campo: - A 2 m. de separación de picas 6,3 O - A 4 m. de separación de picas 2,9 O Resistividades, según expresión ( 16 ):

? = 2 · (2) · p · 6,3 = 79,16 O · m

? = 2 · (4) · p · 2,9 = 72,88 O · m

Utilizaremos el valor más desfavorable que es el de 79,16 O · m, y si utilizamos la expresión (17) y despejamos la Kr mediante la resistividad del terreno y el valor de la resistencia máxima de puesta a tierra permitida, es de 20 O, obtenemos:

Kr = 20 / 79,16 = 0,253 O/ O · m

Parámetros característicos de los electrodos elegidos según valores UNESA, tabla14: Cuadrado de 3.0 m por 3.0 m Sección del conductor = 50 mm² Diámetro picas = 14 mm. Longitud picas = 2 m Configuración empleada, cuatro picas a una profundidad de 0,5 m. código 30-30/5/42 que nos da unos valores de: Resistencia (Kr) = 0,110 O/ O · m Tensión de paso (Kp) = 0,0258 V/ O · m · A Tensión de contacto exterior (Kc) = 0,0563 V/ O · m · A Debemos verificar la resistencia obtenida con la configuración elegida aplicando la expresión ( 17 ):

R = 0,110 · 79,16 = 8,7 O Podemos apreciar que el valor de la resistencia a tierra proyectada es menor que el valor de puesta a tierra permitido, de 20O, y que la Kr escogida es menor que la Kr máxima permitida para un valor de R de 20O, podemos asegurar que la configuración escogida es valida.

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3.0 Anexos Proyecto final de carrera Cálculo de la puesta a tierra del seccionador N.7 a instalar. Lecturas obtenidas en campo: - A 2 m. de separación de picas 7,2 O - A 4 m. de separación de picas 3,1 O Resistividades, según expresión ( 16 ):

? = 2 · (2) · p · 7,2 = 90,47 O · m

? = 2 · (4) · p · 3,1 = 77,90 O · m

Utilizaremos el valor más desfavorable que es el de 90,47 O · m, y si utilizamos la expresión (17) y despejamos la Kr mediante la resistividad del terreno y el valor de la resistencia máxima de puesta a tierra permitida, es de 20 O, obtenemos:

Kr = 20 / 90,47 = 0,221 O/ O · m

Parámetros característicos de los electrodos elegidos según valores UNESA, tabla14: Cuadrado de 3.0 m por 3.0 m Sección del conductor = 50 mm² Diámetro picas = 14 mm. Longitud picas = 2 m Configuración empleada, mallazo y cuatro picas a una profundidad de 0,5 m. código 30-30/5/42 que nos da unos valores de: Resistencia (Kr) = 0,110 O/ O · m Tensión de paso (Kp) = 0,0258 V/ O · m · A Tensión de contacto exterior (Kc) = 0,0563 V/ O · m · A Debemos verificar la resistencia obtenida con la configuración elegida aplicando la expresión ( 17 ):

R = 0,110 · 90,47 = 9,9 O También se puede apreciar que el valor de la resistencia a tierra proyectada es menor que el valor de puesta a tierra permitido, de 20O, y que la Kr escogida es menor que la Kr máxima permitida para un valor de R de 20O, podemos asegurar que la configuración elegida es valida.

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PARÁMETROS CARACTERÍSTICOS DE ELECTRODOS DE PUESTA A TIERRA

Cuadrado de 3.0 m x 3.0 m

Sección conductor = 50 mm2. Diámetro picas = 14 mm.

Lp = Longitud de la pica en m.

PROFUNDIDAD = 0’5 m.

CONFIGURACIÓN LP

(m)

RESISTENCIA Kr

[Ω / (Ω · m)]

TENSIÓN DE PASO

KP

[KP(acc) V /(Ω·m) (A)]

TENSIÓN DE CONTACTO EXT

KC = KP(acc)

[KP(acc) V /(Ω·m) (A)]

CÓDIGO DE LA

CONFIGURACIÓN

Sin picas - 0.155 0.0332 0.0996 30-30/5/00

4 picas

2

4

6

8

0.110

0.086

0.071

0.061

0.0258

0.0193

0.0154

0.0127

0.0563

0.0386

0.0290

0.0231

30-30/5/42

30-30/5/44

30-30/5/46

30-30/5/48

8 picas

2

4

6

8

0.095

0.072

0.058

0.050

0.0222

0.015

0.0118

0.0095

0.0440

0.0271

0.0191

0.0146

30-30/5/82

30-30/5/84

30-30/5/86

30-30/5/88

Tabla 14. Características de la configuración de puesta a tierra.

14

3.0 Anexos Proyecto final de carrera 3.1.2 Cálculos mecánicos. 3.1.2.1 Cálculo mecánico del conductor. Se ha de tener en cuenta que los conductores provocan una tensión dada en Kg/m que además se le ha de añadir los esfuerzos producidos por causa meteorológicas como el hielo y el viento dependiendo de la altitud donde se encuentran. El cálculo mecánico de los conductores se realizara teniendo en cuenta que:

a) El coeficiente de seguridad a la rotura no sea inferior a 3. b) Que la tensión de trabajo de los conductores a 15ºC, sin considerar sobrecargas, sea

la de del E.D.S. que se fija en cada caso y nunca superior al 15% de la carga de rotura del conductor.

c) En aquellas zonas afectadas por vientos fuertes deberá utilizarse en los cálculos la hipótesis adicional de sobrecargas excepcionales de viento, de acuerdo con el Art.27 apdo.1 del RLAT.

Las hipótesis de sobrecarga que deberán considerarse para el cálculo de la tensión máxima serán las definidas en el capítulo 4 Art.14, 15, 16 y 17 del RLAT. Zona A, altitud inferior a 500 m. Acción del propio peso del conductor y sobrecarga del viento producido a 160 Km/h , según normativa de ENDESA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA S.L., para conductores de diámetro igual o inferior a 16 mm y a la temperatura de –5ºC. Zona B, altitud comprendida entre 500 y 1000 m. Acción del propio conductor y sobrecarga de hielo de 180vd por metro lineal, siendo d el diámetro del conductor. Temperatura a –15ºC. Zona C, altitud superior a los 1000 m. Acción del propio conductor y sobrecarga de hielo de 360vd por metro lineal, siendo d el diámetro del conductor. Temperatura a –20ºC. Tensiones producidas por el conductor en zona A En zona A las sobrecargas debidas a los conductores son la producidas por el propio peso del conductor que para un LA-110 es de 0,433 Kg/m y la sobrecarga debida al viento: Para calcular la sobrecarga debida a la acción del viento sobre el conductor partiremos de consideran un viento de velocidad de 160 Km/h y actuando sobre una placa, utilizando la formula de Bernouilli:

v² = pv ( 18 ) 2 · g daire

15

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Siendo: d = peso específico del aire, 1,29 Kg/dm³. g = aceleración de la gravedad, 9,81 m/s². v = velocidad del viento en m/s, para una velocidad de 160 K/h es de 44,44 m/s. pv = presión del viento, en Kg/m². Si despejamos la expresión ( 18 ) y substituimos los valores obtenemos una presión del viento sobre el conductor plano de:

pv = 44,44² · 1,29 = 129,85 Kg/m² 2 · 9,81 La presión del viento sobre un conductor cilíndrico se afecta de un coeficiente de presión dinámica C de 1,1 para conductores de diámetro superior a 12,5 mm ya que la ecuación anterior es válida para superficies planas y de un factor k de 0,752, que toma en cuenta la desigual acción del viento a lo largo del vano, aplicando los factores anteriores a la presión del viento obtenida, tenemos:

pv = 1,1 · 129, 85 · 0,752 = 107,5 Kg/m²

Esta presión del viento a la que nos obliga ENDESA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA S.L., es superior a la de 60 Kg/m² que nos indica el RLAT art.16 por tanto válida para efectuar los cálculos. Para poder obtener la sobrecarga producida por el viento sobre el conductor utilizaremos la formula siguiente:

Sv = pv · d en Kg/m (19) 1000 Teniendo en cuenta, que: pv= de 107,5 Kg/m² d = diámetro del conductor en mm. Sv = sobrecarga debida al viento, en Kg/m.

Sv = 107,5 · 14 = 1,505 Kg/m 1000

16

3.0 Anexos Proyecto final de carrera 3.1.2.2 Fenómenos vibratorios. El fenómeno vibratorio en los conductores de las líneas aéreas es conocido por sus efectos, como puede ser la rotura del conductor en los puntos de amarre, depende de la combinación aleatoria de factores tales como: - Tracción de los cables. - Rigidez del conductor. - Vanos largos. - Vientos transversales. Para evitar los daños provocados por las vibraciones se pueden disponer grapas adecuadas y antivibradores que absorban la energía amortiguando la fatiga en el punto de amarre. Sin embargo es más conveniente diseñar las líneas para que no sea necesario la utilización de estos dispositivos y para ello es importante seguir la recomendación del CIGRE que establecía que en España, con una temperatura de +15ºC, la tracción media de todos los días (Every Day Stress o EDS) de las líneas de media tensión no sobrepase el 15% de la carga de rotura del conductor y se calculan los tenses para ese dato. 3.1.2.3 Tenses y flechas de tendido. Para la obtención de tenses en los diferentes estados de temperatura y sobrecarga se utilizará la ecuación de cambio de condiciones partiendo del EDS que hemos establecido como tensión constante de todos los vanos a la temperatura de +15ºC. Límite dinámico: Se fija a +15ºC sin viento, el conductor consigue una tensión dada en % de su carga de ruptura (EDS), esta tensión será constante en todos los vanos a esta temperatura y viene dada por la siguiente formula.

E.D.S. = T1 · 100 < 15 ( 20 )

Qr Donde: T1= Componente horizontal de la tensión, sin sobrecargas, en Kg. Qr= Carga de ruptura del conductor, 4400 Kg para LA-110. En las hipótesis con sobrecarga, la tensión va creciendo al aumentar la longitud del vano hasta llegar a un vano máximo donde la tensión se hace critica y sobrepasa la carga máxima de ruptura del conductor, se tendrá en cuenta que la carga de ruptura del conductor dividida por la tensión no sobrepase un coeficiente de seguridad de 3. Los EDS fijados para nuestro proyecto son de un 7% para la línea a instalar y un 4% para el vano de arranque para evitar cargar demasiado a la torre existente a mantener.

17

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Partiendo de una situación inicial en las condiciones de tensión inicial T1 se puede obtener una tensión final T2 en otras condiciones para cada vano de la línea y una flecha en las condiciones finales. La tensión horizontal ( T2 ) en unas condiciones finales dadas se obtiene de la siguiente expresión.

a² · P1 – a² · P2 = d · ( ?1 – ?2 ) + ( T1 – T2 ) ( 21 ) 24 · T1² 24 · T2² E · S Siendo: a = Vano, en metros. T1 = Tensión inicial, en Kg. T2 = Tensión final (con sobrecargas), en Kg. P1 = Peso unitario inicial del conductor, en Kg. P2 = Peso final del conductor, en Kg. d = Coeficiente de dilatación del conductor. ?1 = Temperatura inicial del conductor, en ºC. ?2 = Temperatura final del conductor, en ºC. E = Módulo de elasticidad, en Kg/mm². S = Sección del conductor, en mm². Los tenses utilizados en cada zona para poder efectuar los cálculos mecánicos son los siguientes: Zona A Temperatura de -5ºC y Sobrecarga de viento. Zona B Temperatura de -15ºC y Sobrecarga de hielo. Zona C Temperatura de -20ºC y Sobrecarga de hielo. Las Flechas La determinación de las mismas se hará según lo estipulado por ENDESA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA, S.L. y mediante la formula:

f = a² · p en metros ( 22 ) 8 · T Donde: a = vano, en metros. P = Peso del conductor con o sin sobrecarga, en Kg. T = Tensión del conductor, en Kg.

18

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Las flechas máximas a tener en cuenta para el calculo de las distancias de seguridad son las siguientes: Hipótesis de viento Temperatura de +15 ºC sin sobrecargas Hipótesis de temperatura Temperatura de +50 ºC sin sobrecargas

TABLAS RESUMEN DE TENSES Y FLECHAS PARA CADA TIPO DE CONDUCTOR Y E.D.S.

Tensión Máxima VAN - 5 ºC i Vent + 50ºC + 15ºC VAN (m) T

(Kg) F(m) Cs T

(Kg) F(m) P(m) T

(Kg) F(m) EDS

(%) (m)

129 727 3,90 3,62 163 4,12 505,3 184 3,63 7,00 129 131 728 4,02 3,62 163 4,23 507,0 184 3,74 7,00 131 133 730 4,13 3,61 164 4,35 508,5 184 3,86 7,00 133 135 731 4,25 3,61 164 4,47 510,1 184 3,98 7,00 135 137 732 4,37 3,60 165 4,59 511,6 184 4,10 7,00 137 139 733 4,49 3,59 165 4,71 513,0 184 4,22 7,00 139 141 734 4,62 3,59 166 4,83 514,4 184 4,34 7,00 141 143 735 4,74 3,58 166 4,96 515,7 184 4,46 7,00 143 145 736 4,87 3,58 166 5,08 517,0 184 4,59 7,00 145 147 737 5,00 3,57 167 5,21 518,3 184 4,72 7,00 147

Tabla 15. LA-92 al 7%.


(Kg) F(m) Cs T

(Kg) F(m) P(m) T

(Kg) F(m) EDS

(%) (m)

52 599 0,88 7,34 130 1,13 299,5 176 0,83 4,00 52 53 600 0,92 7,33 131 1,16 301,9 176 0,86 4,00 53 54 601 0,95 7,32 132 1,20 304,3 176 0,90 4,00 54

Tabla 16. LA-110 al 4%.

19



(Kg) F(m) Cs T

(Kg) F(m) P(m) T

(Kg) F(m) EDS

(%) (m)

67 871 1,01 5,05 200 1,22 461,3 308 0,79 7,00 67 69 877 1,06 5,02 203 1,27 468,3 308 0,84 7,00 69 71 882 1,12 4,99 206 1,33 475,0 308 0,89 7,00 71 73 888 1,18 4,96 209 1,38 481,6 308 0,94 7,00 73 75 893 1,23 4,93 211 1,44 487,9 308 0,99 7,00 75 77 898 1,29 4,90 214 1,50 494,0 308 1,04 7,00 77 79 903 1,35 4,87 216 1,56 499,8 308 1,10 7,00 79 81 908 1,42 4,85 219 1,62 505,5 308 1,15 7,00 81 83 913 1,48 4,82 221 1,69 511,0 308 1,21 7,00 83 85 917 1,54 4,80 224 1,75 516,3 308 1,27 7,00 85 87 921 1,61 4,77 226 1,81 521,4 308 1,33 7,00 87 89 926 1,68 4,75 228 1,88 526,4 308 1,39 7,00 89 91 930 1,74 4,73 230 1,95 531,1 308 1,46 7,00 91 93 934 1,81 4,71 232 2,02 535,8 308 1,52 7,00 93 95 938 1,88 4,69 234 2,09 540,2 308 1,59 7,00 95 97 942 1,96 4,67 236 2,16 544,6 308 1,65 7,00 97 99 946 2,03 4,65 238 2,23 548,7 308 1,72 7,00 99

101 949 2,10 4,63 239 2,31 552,8 308 1,79 7,00 101 103 953 2,18 4,62 241 2,38 556,7 308 1,86 7,00 103 105 956 2,26 4,60 243 2,46 560,5 308 1,94 7,00 105 107 960 2,34 4,58 244 2,54 564,1 308 2,01 7,00 107 109 963 2,42 4,57 246 2,62 567,7 308 2,09 7,00 109 111 966 2,50 4,55 247 2,70 571,1 308 2,17 7,00 111 113 969 2,58 4,54 249 2,78 574,4 308 2,24 7,00 113 115 972 2,66 4,53 250 2,86 577,7 308 2,32 7,00 115 117 975 2,75 4,51 251 2,95 580,8 308 2,41 7,00 117 119 978 2,83 4,50 253 3,03 583,8 308 2,49 7,00 119 121 981 2,92 4,49 254 3,12 586,7 308 2,57 7,00 121 123 984 3,01 4,47 255 3,21 589,6 308 2,66 7,00 123 125 986 3,10 4,46 256 3,30 592,3 308 2,75 7,00 125 127 989 3,19 4,45 258 3,39 595,0 308 2,83 7,00 127 129 991 3,29 4,44 259 3,48 597,6 308 2,92 7,00 129 131 994 3,38 4,43 260 3,57 600,1 308 3,02 7,00 131 133 996 3,48 4,42 261 3,67 602,5 308 3,11 7,00 133 135 998 3,57 4,41 262 3,77 604,9 308 3,20 7,00 135 137 1001 3,67 4,40 263 3,86 607,2 308 3,30 7,00 137 139 1003 3,77 4,39 264 3,96 609,4 308 3,40 7,00 139 141 1005 3,87 4,38 265 4,06 611,6 308 3,49 7,00 141 143 1007 3,98 4,37 266 4,17 613,7 308 3,59 7,00 143

Tabla 17. LA-110 al 7%.

3.1.2.4 Cálculo mecánico de los apoyos. Según el RLAT Art. 30 para soportes en líneas para zona A se tendrán en cuenta las hipótesis siguientes:

20


3.1.2.4 Cálculo mecánico de los apoyos. Según el RLAT Art. 30 para soportes en líneas para zona A se tendrán en cuenta las hipótesis siguientes:

Tipo de apoyo 1ª. Hipótesis (Viento) 3ª. Hipótesis

Desequilibrio de tracciones

4ª. Hipótesis Rotura de conductores

Alineación Cargas permanentes (art. 15)

Viento (art. 16) Temperatura -5ºC.

Cargas permanentes (art. 15) Desequilibrio de tracciones

(ap. 1) (art. 18) Temperatura -5ºC.

Cargas permanentes (art. 15) Rotura de conductores


Ángulo

Cargas permanentes (art. 15) Viento (art. 16)

Resultante de ángulo (art. 20)

Temperatura -5ºC.





Anclaje Cargas permanentes (art. 15)

Viento (art. 16) Temperatura -5ºC.


(ap.1) (art. 18) Temperatura -5ºC.



Fin de línea

Cargas permanentes (art. 15) Viento (art. 16)

Desequilibrio de tracciones (ap. 3)

(art. 18) Temperatura -5ºC.



Tabla 18. Apoyos de líneas situadas en zona A ( altitud inferior a 500 m. ).

Apoyo de alineación. 1ª Hipótesis (Viento) Se aplica en zonas A,B y C en las condiciones de –5ºC y viento. El esfuerzo nominal (Fv) que deberá soportar el apoyo en sentido transversal a la línea será:

Fv = n · pv · d · a en Kg ( 23 )

Donde: n = número de conductores. pv = Presión del viento sobre el conductor, en Kg/m². d = Diámetro del conductor, en mm. a = Eolo vano, en metros.

21

3.0 Anexos Proyecto final de carrera 3ª Hipótesis (Desequilibrio de tracciones) Es obligado verificar siempre que el apoyo puede soportar el esfuerzo longitudinal que se establece por la expresión:

Ft = 0,08 · n · T en Kg ( 24 )

Siendo: Ft = Esfuerzo longitudinal, en Kg. n = número de fases. T = Mayor tense de los que concurren en el apoyo, en Kg. En caso de fuertes desequilibrios de los vanos contiguos se deberá calcular:

Ft = n · ( T1 – T2 ) en Kg ( 25 ) Donde: Ft = Esfuerzo longitudinal, en Kg. n = número de fases. T1 y T2 = Son los tenses que concurren en el apoyo, en Kg. En este proyecto se evaluarán los resultados de la aplicación de las dos formulas y nos quedaremos con el más desfavorable. 4ª Hipótesis (Rotura de conductores) Se aplicará tanto en zona A como en zona B y C, se considera el momento de torsión (Mt ) correspondiente a la rotura del conductor en posición más desfavorable.

Mt = T · L en Kg ( 26 )

Siendo: Mt = Esfuerzo torsor, en Kg. T = El tense máximo de los conductores del armado, en Kg. L = Longitud del armado, en metros.

22

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Apoyo de ángulo. 1ª Hipótesis (Viento) Se aplica en zonas A,B y C en las condiciones de –5ºC y viento. La resultante de tracciones que deberá soportar el apoyo en sentido transversal a la línea (esfuerzo principal del apoyo) será:

Rt = 2 · n · T · sen ( a / 2 ) en Kg

La resultante de viento Rv, se obtiene, en módulo, de la descomposición de :

F1 = F2 = n · pv · ( a / 2 ) · cos (a /2)

Y por tanto Rv es:

Rv = n · pv · a · cos² ( a / 2 ) en Kg

Y nos queda que la resultante de ángulo sobre el apoyo es la suma de la resultante de tracciones más la del viento:

F = Rt + Rv en Kg ( 27) Siendo: n = número de fases. T = Mayor tense de los que concurren en el apoyo, en Kg. a = Angulo de la línea, en grados centesimales. pv = Presión del viento sobre el conductor, en Kg/m². d = Diámetro del conductor, en mm. a = Eolovano, en metros. 3ª Hipótesis (Desequilibrio de tracciones) Es obligado verificar siempre que el apoyo puede soportar el esfuerzo longitudinal que se establece por la expresión:

Ft = 0,08 · n · T en Kg ( 24 )

23

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Siendo: Ft = Esfuerzo longitudinal, en Kg. n = número de fases. T = Mayor tense de los que concurren en el apoyo, en Kg. En caso de fuertes desequilibrios de los vanos contiguos se deberá calcular:


Mt = T · L en Kg ( 26 )

Siendo: Mt = Esfuerzo torsor, en Kg. T = El tense máximo de los conductores del armado, en Kg. L = Longitud del armado, en metros. Apoyo de anclaje. 1ª Hipótesis (Viento) Se aplica en zonas A,B y C en las condiciones de –5ºC y viento. El esfuerzo nominal (Fv) que deberá soportar el apoyo en sentido transversal a la línea será:

Fv = n · pv · d · a en Kg ( 23 )

Donde: n = número de conductores. pv = Presión del viento sobre el conductor, en Kg/m². d = Diámetro del conductor, en mm. a = Eolovano, en metros.

24

3.0 Anexos Proyecto final de carrera 3ª Hipótesis (Desequilibrio de tracciones) Es obligado verificar siempre que el apoyo puede soportar el esfuerzo longitudinal que se establece por la expresión:

Ft = 0,5 · n · T en Kg ( 24 )

Siendo: Ft = Esfuerzo longitudinal, en Kg. n = número de fases. T = Mayor tense de los que concurren en el apoyo, en Kg. En caso de fuertes desequilibrios de los vanos contiguos se deberá calcular:


Mt = T · L en Kg ( 26 )


25

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Apoyo final de línea. 1ª Hipótesis (Viento) Se aplica en zonas A,B y C en las condiciones de –5ºC y viento. El esfuerzo útil mínimo se determinará, en función del tense máximo y de la sobrecarga debida a la presión de viento en el semivano, por la formula:

F = v( Ft ² + Fv² ) en Kg ( 28 )

Siendo:

Fv = n · pv · d · a

Ft = n · T

Donde: n = número de conductores. pv = Presión del viento sobre el conductor, en Kg/m². d = Diámetro del conductor, en mm. a = Eolovano, en metros. T = Mayor tense de los que concurren en el apoyo, en Kg. 4ª Hipótesis (Rotura de conductores) Se aplicará tanto en zona A como en zona B y C, se considera el momento de torsión (Mt ) correspondiente a la rotura del conductor en posición más desfavorable.

Mt = T · L en Kg ( 26 )


26


TABLA RESUMEN DE PARÁMETROS DE LOS DISTINTOS APOYOS:

APOYO Función Seguridad Vano

anterior Vano

posterior Eolovano Angulo Tmáx viento (Kg) APOYO

PROYECTADO T1 T2

A.1 ALINEACIONANCLAJE

NORMAL 52,95 137,83 95,39 200,00 600,0 1001,0 2000/18

A.2 ANGULO AMARRE

NORMAL 137,83 143,52 140,68 162,00 1001,0 1007,0 3000/20

A.3 ANGULO AMARRE

REFORZ. 143,52 107,72 125,62 156,00 1007,0 960,0 3000/20

A.4 ALINEACION2 AMARRE

NORMAL 107,72 138,86 123,29 200,00 960,0 1003,0 2000/18

A.5 ANGULO 2 AMARRE

NORMAL 138,86 97,36 118,11 172,00 1003,0 942,0 2000/20

A.6 ANGULO AMARRE

NORMAL 97,36 67,40 82,38 153,00 942,0 871,0 3000/18

A.7 FIN DE LINEA

NORMAL 67,40 33,70 200,0 871,0 3000/16

Tabla 19. Parámetros a tener en cuenta para el cálculo de los apoyos.

TABLAS RESUMEN DE LOS ESFUERZOS OBTENIDOS Y ESFUERZOS

RESISTENTES DE LOS APOYOS ESCOGIDOS:

APOYO ESFUERZOS SEGUN HIPOTESIS (Kg) APOYO PROYECTADO

1ª 2ª 3ª 4ª A.1 430,7 1501,5 1001,0 2000/18 A.2 2356,8 241,7 1007,0 3000/20 A.3 2674,3 302,1 1258,8 3000/20 A.4 556,7 240,7 1003,0 2000/18 A.5 1820,7 240,7 1003,0 2000/20 A.6 2362,8 226,1 942,0 3000/18 A.7 2617,4 871,0 3000/16

Tabla 20. Esfuerzos obtenidos de las formulas.

ESFUERZOS TOTALES POR FASE (Kg)

TR2 TRANSVERSAL VIENTO (Cs=1,5)

TRANSVERSAL HIELO (Cs=1,2)

LONGITUDINAL (Cs=1,2)

TORSOR (1,5m) (Cs=1,2)

C-500 188 229 287 713

C-1000 377 420 525 1917 C-2000 754 800 1000 1528 C-3000 1120 1177 1472 1528 C-4500 1696 1745 2181 1528

Tabla 21. Esfuerzos resistentes de los apoyos con armado triangular.

27


ESFUERZOS TOTALES POR FASE (Kg)

TB2 TRANSVERSAL VIENTO (Cs=1,5)

TRANSVERSAL HIELO (Cs=1,2)

LONGITUDINAL (Cs=1,2)

TORSOR (1,5m) (Cs=1,2)

C-500 167 206 275 633

C-1000 366 410 517 815 C-2000 751 796 1000 1358 C-3000 1129 1176 1477 1358 C-4500 1704 1753 2199 1358

Tabla 21. Esfuerzos resistentes de los apoyos con armado tresbolillo.

Cálculo de las cargas permanentes. El articulo 15 del RALT nos dice que se considerarán las cargas verticales debidas al peso propio de los distintos elementos: conductores, aisladores, herrajes y cables a tierra si los hubiera, a todo esto también se añade una componente vertical de tracción cuyo valor es aproximadamente:

A = T · [ ( ± h1) ( ± h2) ] en metros ( 27 )

St · (v1) St · (v2) Donde: A = gravivano o vano de peso , en m. T = Tense más desfavorable, en Kg. h1 y h2 = desniveles de los vanos contiguos, en m. v1 y v2 = vanos de la línea, en m. St = Sobrecarga total del conductor, en Kg/m. Que cargaran (+) o descargarán (-) al apoyo según si el eolovano queda por encima o por debajo, respectivamente, del apoyo. Las cargas permanentes vienen dadas por la siguiente expresión:

Fp = n · P + n · p · At en Kg ( 28)

Siendo: Fp = Cargas permanentes, en Kg. P = Peso de aislamientos y herrajes de 15 Kg. cada uno. p = carga del conductor, en Kg. n = Número de conductores. At = gravivano total o vano de peso total, en m.

28

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Para poder simplificar los cálculos descompondremos la expresión por cada eolovano:

Fp = n · ( At · p + 15 ) en Kg

Donde: Fp = Cargas permanentes, en Kg. At = gravivano total o vano de peso total, en Kg. p = peso del conductor, en Kg. El gravivano total lo descomponemos en las suma de los dos gravivanos existentes, el del vano anterior y el del posterior:

At = ( A1 + A2 ) en Kg Ahora si aplicamos la expresión ( 27 ) a cada vano, le sumamos el eolovano obtenemos: A1 = V1 + T1 · h1

2 v( p ² + Sv ²) A2 = V2 + T2 · h2

2 v( p ² + Sv ² )

Los esfuerzos verticales a los que se ven sometidos los apoyos están resumidos en las siguientes tablas:

TABLAS RESUMEN:

APOYO V1 V2 h1 h2 T1 T2 A.1 53,0 137,8 -3,84 3,35 600,0 1001,0 A.2 137,8 143,5 -3,35 0,25 1001,0 1007,0 A.3 143,5 107,7 -0,25 3,00 1007,0 960,0 A.4 107,7 138,9 -3,00 -0,75 960,0 1003,0 A.5 138,9 97,4 0,75 2,65 1003,0 942,0 A.6 97,4 67,4 -2,65 1,50 942,0 871,0 A.7 67,4 -1,50 871,0

Tabla 22. Parámetros a tener en cuenta para el cálculo de los esfuerzos verticales.

29


APOYO TIPO A1 A2 At Ep A.1 ALINEACION -1,3 84,5 83,1 153,0 A.2 ANGULO 53,4 72,9 126,3 209,0 A.3 ANGULO 70,6 70,9 141,6 286,1 A.4 ALINEACION 36,8 66,0 102,8 178,5 A.5 ANGULO 72,9 65,1 137,9 224,2 A.6 ANGULO 32,3 46,1 78,4 146,8 A.7 FIN DE LINEA 21,3 21,3 72,7

Tabla 23. Esfuerzos obtenidos de las formulas. Se ha de tener en cuenta que un apoyo de 2000 Kg aguanta sobre los 730 Kg, mientras que un apoyo de 3000 Kg soporta unos esfuerzos verticales de 970 Kg ambos con un coeficiente de seguridad de 1,2. Cálculo gráfico del apoyo de entronque:

Torre B (CN3000- Salida en bandera) Línea pasante: a = 180º Vant. = 147 m Vpos. = 129 m T1 = 737 (LA92 7%) T2 = 727 (LA92 7%) Línea de arranque Varra. = 53m Tarra. = 600 (LA-110 4%)

ALINEACIÓN-AMARRE * Método Gráfico (Esfuerzos real de la torre de entronque B)

Esfuerzo de viento vanos LA-92

(viento a 160 Km/h ) Sv= 1,326

n= núm. fases

Esfuerzo de viento vano LA-110

( viento a 160 Km/h ) Sv= 1,505

n= núm. fases Vant + Vpos. · n · Sv = 147+129 · 6 · 1,326

2 2 = 1094 Kg

Varra · n · Sv = 53 · 3 · 1,505 2 2

= 120 Kg

Esfuerzo total de la torre de entronque B:

E total = E tracción + E viento = 1837 + (1094+120) = 3050 Kg

Esfuerzo torsor permanente:

Mtp = (3 · 729) – (3 · 729) – (3 · 137) + (3 · 718) – (3 · 718) = 411 Kg Esfuerzo torsor más desfavorable:

Mtd = Mtp + Rotura de la fase más desfavorable = 411 Kg + 729 = 1140 Kg

Tabla 24. Tabla cálculo gráfico de la torre de entronque.

30


Figura 9. Comprobación del cálculo por el método gráfico .

Este método gráfico nos sirve para poder comprobar que podemos derivar de la torre existente y que esta soportará las nuevas condiciones a la que la vamos a someter, art.37 del RLAT para el cálculo de entronques, entonces comprobaremos gráficamente el esfuerzo real de tracciones debido a los tenses (-15ºC más viento) a la que esta sometida la torre y le sumaremos el esfuerzo total del viento, como un apoyo de 3000 Kg aguanta con una resultante de viento más ángulo un esfuerzo de 3300 Kg con coeficiente de seguridad de 1,5, las cargas permanentes no nos preocupan pues soporta cargas verticales de 1222 Kg. Lo que si nos deberá preocupar es el momento torsor que se producen en las torres cuando realizamos este tipo de derivaciones puesto que se producen momentos torsores muy pequeños pero que son permanentes y debemos comprobar que en caso de rotura de un conductor, el que produzca un esfuerzo en el mismo sentido que el permanente, esta aguante, en este caso el momento torsor que aguanta este tipo de apoyo es de 1500 Kg con coeficiente de seguridad de 1,2. Podemos asegurar que podemos derivar del apoyo sin tener que substituirlo.

31

3.0 Anexos Proyecto final de carrera 3.1.2.5 Cálculo de las cimentaciones. Para que el apoyo este en posición de equilibrio, el momento creado por las fuerzas exteriores a él ha de ser absorbido por la cimentación. La cimentación se ha calculado teniendo en cuenta los esfuerzos producidos por el viento y el desequilibrio de tracciones. Según Art.31 del RLAT se ha de cumplir que:

Me menor o igual a 1,5 Mv Siendo: Me = Momento estabilizador absorbido por la cimentación, T·m. Mv = Momento de vuelco producido por el esfuerzo en punta, en T·m. El momento absorbido por la cimentación se calculara mediante la formula de Sulzaberger:

Me = ( 0,139 · k · a · h^4 ) + ( 0,88 · a³ · h ) + ( 0,4 · P · a ) en T·m ( 29) Donde: K = Coeficiente de compresión del terreno, de 12 Kg/cm³. a = Ancho de la cimentación, en m. P = Peso del apoyo, en T. h = Profundidad de la cimentación, en m. El momento de vuelco debido al esfuerzo en punta, se obtiene mediante la siguiente formula:

Mv = F · ( Hl + 2/3 · h ) en T·m ( 30 ) Siendo: F = Esfuerzo en punta del apoyo, en T·m. Hl = Altura libre del apoyo , en m. h = Profundidad de la cimentación, en m. Para el cálculo de las cimentaciones se ha tenido en cuenta que el esfuerzo útil que se produce en la punta del apoyo es la suma de los esfuerzos resultantes de la 1ª y la 3ª hipótesis.

32


TABLAS RESUMEN DE LOS CÁLCULOS DE LAS CIMENTACIONES DE LOS APOYOS PROYECTADOS:

APOYO APOYO ALTURA (m)

PESO (T)

a (m) h (m) ESFUERZO 1ª+3ª (T)

A.1 C. 2000 18 0,83 1,20 2,30 1,93 A.2 C. 3000 20 1,10 1,30 2,50 2,76 A.3 C. 3000 20 1,10 1,30 2,50 2,97 A.4 C. 2000 18 0,83 1,20 2,30 0,79 A.5 C. 2000 20 0,83 1,20 2,30 2,04 A.6 C. 3000 18 0,98 1,20 2,50 2,58 A.7 C.3000 16 0,82 1,35 2,55 2,60

Tabla 25. Tabla parámetros de las cimentaciones proyectadas y esfuerzos en punta.

APOYO Me (T·m)

Mv (T·m)

Cs (>=1,5)

A.1 62,8 33,26 1,9 A.2 90,1 52,90 1,7 A.3 90,1 56,92 1,6 A.4 62,8 14,64 4,3 A.5 62,8 37,80 1,7 A.6 82,5 44,29 1,9 A.7 101,2 33,4 3,0

Tabla 26. Tabla de los coeficientes de seguridad obtenidos. 3.1.2.6 Cálculo de las cadenas de aisladores. Cálculo eléctrico. El grado de aislamiento eléctrico respecto a la tensión de la línea se obtiene colocando un número de aisladores que se obtendrá aplicando:

n = Na· Umáx ( 31 ) Lf Donde: n = Número de aisladores de la cadena. Na = Nivel de aislamiento recomendado según la zona de paso de la línea, en cm/kV. Umáx = Tensión más elevada de la línea, en kV. Lf = Longitud de la línea de fuga del aislador, en cm.

33

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Para determinar el número de aisladores que necesitaremos, al utilizar aisladores poliméricos, se tendrá en cuenta una línea de fuga de 83,2 cm y un nivel de aislamiento de 3 cm/kV por ser una zona industrial muy próxima al mar.

n = 3 · 30 = 1,1 83,2 Utilizaremos al menos tres aisladores para aumentar el nivel de aislamiento. Cálculo mecánico. Según el Art. 29 del RLAT nos indica que mecánicamente el coeficiente de seguridad a la ruptura de los aisladores ha de ser mayor de 3, este deberá soportar tanto las cargas normales que actúan sobre él como las anormales. Para el cálculo mecánico de la cadena de amarres se tendrá en cuenta las cargas normales y anormales que se puedan dar en él motivadas por los conductores: - Esfuerzo vertical máximo calculado anteriormente por fase 286/3. - Esfuerzo horizontal máximo calculado anteriormente por fase 2675/3. Hemos de comprobar mediante la siguiente expresión que se cumpla que mecánicamente el coeficiente de ruptura de la cadena de aisladores sea mayor a 3:

Cs = Qa mayor o igual a 3 ( 32 ) Ev + Eh Donde: Cs = Coeficiente de seguridad de la cadena de amarre. Ev = Esfuerzo vertical máximo por fase calculado, en Kg. Ev = Esfuerzo horizontal máximo por fase calculado, en Kg. Qa = Carga de ruptura de la cadena de aisladores, en Kg. Cs = 4000 = 3,9 129 + 892 3.1.2.7 Cálculo de las distancias de seguridad. De acuerdo con el R.L.A.T. las separaciones entre conductores a tener en cuenta son, entre estos mismos, entre estos y edificaciones, entre estos y los apoyos y las distancias de estos respecto al terreno.

34

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Distancia entre conductores. Según el RLAT Art. 25 la distancia mínima de seguridad entre los conductores viene dada por la formula:

D = ( k · ((f + L) ½) ) + U/100 en m ( 33 ) Siendo: D = Distancia mínima de seguridad, en m. k = Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores motivada por el viento. L = Longitud de la cadena de suspensión, en metros en este caso de 0 por que utilizamos amarres. f = Máxima flecha del vano, en m. U= Tensión de la línea, en kV. El ángulo de oscilación se obtiene mediante la expresión que indicamos a continuación:

a = actg ( Sv / P ) en º ( 34 ) Siendo: Sv =Sobre carga de viento, en Kg/m. P = Peso del conductor, en Kg/m. a = actg ( 1,505 / 0,433 ) = 73,94 º Una vez obtenemos el ángulo de oscilación según el Art.25 del RLAT hemos de considerar un coeficiente k según tablas:

Ángulo de oscilación Líneas de 1ª y 2ª Categoría

Líneas de 3ª Categoría

>=65º 0,7 0,65

40º<alfa<65º 0,65 0,6

<=40º 0,6 0,55

Tabla 27. Tabla de coeficientes k.

Deberemos tener en cuenta un coeficiente k de 0,65 para líneas de 3ª categoría.

35


TABLA RESUMEN DE LOS CÁLCULOS DE LAS SEPARCIONES MÍNIMAS DE

LOS CONDUCTORES:

APOYO SEPARACION CONDUCTORES

SEPARACIÓN MÍN. DEL ARMADO

Fmáx Sep Armado A.1 3,86 1,44 D2 SECC. 1,61 A.2 4,17 1,49 TB 1-4-7 3,49 A.3 4,17 1,49 TB 1-4-7 3,49 A.4 3,96 1,46 TB 1-4-7 3,49 A.5 3,96 1,46 TB 1-4-7 3,49 A.6 2,16 1,12 TB 1-4-7 3,49 A.7 1,22 0,88 D2 CONV 1,61

Tabla 28. Tabla de separaciones mínimas calculadas. Distancia de los conductores al terreno

5,3 + ( U / 100 ) en m. con un mínimo de 6 m. ( 35 ) Donde: U = Tensión de línea, en kV. La compañía distribuidora ENDESA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA S.L. nos obliga a mantener una separación mínima de 8m de los conductores respecto al suelo. Distancia mínima entre los conductores y sus accesorios en tensión y el apoyo. De acuerdo con el Art. 25, apartado 2 esta distancia no será inferior a:

0,1 + ( U / 150 ) en m. con un mínimo de 0,2 m. ( 36 )

U = Tensión de línea, en kV. Distancia mínima entre los conductores y posibles edificaciones. Según el Art. 35 la distancia mínima que se ha de mantener en las condiciones más desfavorables (desplazada del viento) respecto a las edificaciones son:

3,3 + ( U / 150 ) en m. con un mínimo de 5m. ( 37 )

36

3.0 Anexos Proyecto final de carrera 3.2 CÁLCULOS DE LA LÍNEA SUBTERRÁNEA DE MEDIA TENSIÓN. 3.2.1 Cálculos eléctricos. 3.2.1.1 Características eléctricas del conductor empleado. Los conductores que se emplearan serán los contemplados el la norma ENDESA.

Conductor δ (A/mm2) Sección (mm2) Intensidad (A) L- 240 1,708 240 410

Tabla 29. Intensidad máxima admisible para conductor tipo L-240

3.2.1.2 Capacidad máxima de transporte. La densidad máxima de admisible en régimen permanente para corriente alterna y frecuencia de 50Hz según datos del fabricante del cable es de:

Gmáx. = 1,708 A/mm²

Gmáx. = Densidad de corriente máxima del conductor empleado. La potencia máxima que se puede transportar por la línea viene limitada por la intensidad máxima ( Imáx ) que puede circular por el conductor elegido y esta se calcula mediante la expresión:

Imáx. = Gmáx.· Sección del conductor en A ( 9 ) Imáx. = 1,708 · 240 = 410 A

La máxima potencia que puede transportar nuestra línea es de:

Pmáx. = v3 · UL · Imáx. · cosf en kW ( 10 )

Pmáx. = v3 · 25 · 410 · 0,8 = 14.203 kW Siendo: Pmáx. = Máxima potencia que puede transportar la línea, en kW. UL= Tensión entre fases. Imáx. = Intensidad máxima admisible por el conductor, en Amperios ( A). Cosf = Factor de potencia, 0,8.

37

3.0 Anexos Proyecto final de carrera 3.2.1.3 Potencia e Intensidad instaladas. Los cálculos eléctricos necesarios de la línea eléctrica de media tensión se harán teniendo en cuenta la máxima carga prevista, de 630 kVA: Teniendo en cuenta que:

I = S en A ( 11 )

(v3 · UL ) Donde: I = Intensidad de la línea, en amperios (A). S = (Potencia aparente) Máxima carga , en kVA. UL = Tensión compuesta, en kV.

I = 630 = 14,54 A ( 11 ) (v3 · 25 ) Donde la densidad de corriente utilizada es de:

G = I en A/mm² ( 9 ) Secc. Siendo: G= Densidad de corriente de la línia. Secc. = Sección del conductor empleado. I = Intensidad de la línea, en amperios (A).

G = 14,54 = 0,06 A/mm² ( 9 ) 240 Comprobando que la Densidad de corriente necesaria es menor que la máxima que la permitida por el conductor (1,708 A/mm² ). 3.2.1.4 Caída de tensión. La caída de tensión producida en la línea son prácticamente despreciables ya que la longitud de la red es relativamente menor a proporción con las tensiones que se están transportando. Las caídas de tensión en tanto por ciento se calculan en función de la resistencia a 50ºC, de la reactancia y del momento eléctrico por medio de la siguiente expresión:

? U (%)= P · L · ( R50ºC +X · tgf ) en % ( 13 ) 10 · UL²

38

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Siendo: ? U(%) = Caída de tensión porcentual. P = Potencia de la línea , en amperios (kW). f = Factor de potencia. L = Longitud total de la línea, en Km. UL = Tensión de la línea, en voltios (V). R50ºC = Resistencia eléctrica a 50ªC de la línea, en O/Km. X= Reactancia de la línea, en O/Km. Los valores de R50ºC y la X para un conductor L-240 mm² son de 0,140 O/Km y 0,101 O/Km respectivamente por tanto:

? U (%)= (630 ·0,8)· 0,232 · ( 0,140 + 0,101· 0,75 ) = 0,004 % 10 · 25² Las caídas de tensión permitidas están calculadas desde el punto donde se interceptan hasta los centros de trasformación afectados, según la compañía distribuidora la tensión es de 25 kV ± 3% que mediante las diferentes tomas del transformadores pueden regular. Es importante remarcar que esta es la caída de tensión parcial producida por la línea objeto de este proyecto, no la total de la línea. 3.2.1.5 Intensidad de cortocircuito. Para poder calcular la intensidad de cortocircuito es necesario conocer la potencia de cortocircuito de la red de media tensión. La potencia de cortocircuito viene dada por ENDESA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA S.L., y es de 500 MVA. Y la podemos determinar mediante la expresión:

Icc = Scc en kA ( 15 ) v3 · UL Teniendo en cuenta que: Icc = Intensidad de cortocircuito, en kA. Scc = Potencia de cortocircuito de la red de media, en MVA. UL = Tensión de servicio, en kV.

Icc = 500 = 11,54 kA v3 · 25

39

3.0 Anexos Proyecto final de carrera 3.3 CÁLCULOS DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN. 3.3.1 Cálculos eléctricos. 3.3.1.1 Intensidad del primario. La intensidad primaria en un transformador trifásico viene dada por la expresión:

Ip = S en A ( 11 )

(v3 · Up ) Donde: Ip = Intensidad del primario, en amperios (A). S = Potencia del transformador, en kVA. Up = Tensión del primario, en kV.

Ip = 630 = 14,54 A ( 11 ) (v3 · 25 ) 3.3.1.2 Intensidad del secundario. La intensidad secundaria en un transformador trifásico viene dada por la expresión anterior:

Is = S en A ( 11 )

(v3 · Us ) Donde: Is = Intensidad del secundario, en amperios (A). S = Potencia del transformador, en kVA. Us = Tensión del secundario, en kV.

Is = 630 = 957,2 A ( 11 ) (v3 · 0,38) 3.3.1.3 Intensidad de cortocircuito del primario. Para poder calcular la intensidad de cortocircuito es necesario conocer la potencia de cortocircuito de la red de media tensión. La potencia de cortocircuito viene dada por ENDESA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA S.L., y es de 500 MVA y la podemos determinar mediante la expresión:

40


Iccp = Scc en kA ( 15 ) v3 · Up Teniendo en cuenta que: Iccp = Intensidad de cortocircuito del primario, en kA. Scc = Potencia de cortocircuito de la red de media, en MVA. Up = Tensión del primario, en kV.

Icc = 500 = 11,54 kA v3 · 25 3.3.1.4 Intensidad de cortocircuito del secundario Para poder calcular la intensidad de cortocircuito del secundario es necesario conocer la tensión de cortocircuito porcentual del transformador. La tensión de cortocircuito porcentual viene dada por el fabricante.

Iccs = 100 · S en kA ( 38 ) v3 · Ecc · Us Teniendo en cuenta que: Iccs = Intensidad de cortocircuito del secundario, en kA. S = Potencia del transformador, en KVA. Us = Tensión del secundario, en kV. Ecc= Tensión de cortocircuito porcentual

Icc = 100 · 630 = 23,93 kA v3 · 4 · 0,38 3.3.1.5 Dimensionado del embarrado. Comprobación por densidad de corriente. El embarrado de las celdas es de cobre con una longitud de 480 mm, 30 mm de ancho y 5 mm de espesor por lo tanto su sección conductora será:

S = b · a , en mm ( 39 )

41

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Teniendo en cuenta que: S = Sección conductora del embarrado, en mm². b = Ancho de la barra, en mm. a = Espesor de la barra, en mm.

S = 30 · 5 = 150 mm²

Por lo tanto la densidad de corriente que circulará por ella, a una intensidad nominal de 400 A es de:

G = 400 = 2,6 A/mm² ( 9 ) 150 Según normativa DIN se tiene que para una temperatura de 35ºC y el embarrado a 65ºC puede circular una densidad máxima de 2,99 A/mm² por encima de la calculada y por lo tanto valida. Comprobación por solicitación electrodinámica Para realizar este cálculo consideraremos un cortocircuito trifásico de 16 kA eficaces y 40 kA de cresta. Los esfuerzos máximos se producirán en el instante en que se produzca la cresta inicial en la corriente de cortocircuito. En el cálculo también se tendrá en cuenta la oscilación propia del material y la posible resonancia mecánico - eléctrica del propio embarrado. La frecuencia propia de oscilación del embarrado se calcula mediante la siguiente expresión:

f = C · A , en Hz ( 40 ) L² Donde: f = Frecuencia de oscilación del embarrado, en Hz. A = Ancho de la barra, en cm. L = Longitud de la barra, en cm. C = Constante de 360.000

f = 360.000 · 3 = 469 Hz 48 ²

42

3.0 Anexos Proyecto final de carrera La relación con la frecuencia de la red será de:

f = 469 = 9,38 50 50

La frecuencia de oscilación entraría en los márgenes de peligro cuando su relación respecto a la de la red es del orden de 2, como a consecuencia que los esfuerzos electrodinámicos del cortocircuito son pulsatorios con una frecuencia principal doble de las que las corrientes originan. Como puede observarse estamos lejos de las frecuencias de resonancia y si se contemplara la influencia del dieléctrico de hexafloruro de azufre la relación aumentara alejándonos más de la zona de peligro. Se estimará que el coeficiente de corrección de cargas (v) para la característica de pulsación del esfuerzo no será superior a 1. Consideraremos un coeficiente de distribución de los esfuerzos en caso de deformación plástica como Resfuerzo = 2 para barras rectangulares. El momento flector máximo en una barra empotrada en sus extremos se calcula en base a la formula siguiente:

Mmáx = q · L² , en Kg · cm ( 41 ) 12 Siendo: Mmáx = momento flector máximo, en Kg · cm. q = Esfuerzo unitario, en Kg/cm². L = Longitud del embarrado, 48 cm. Si el momento flector máximo se encuentra aplicado, en el caso de una barra con soporte en sus extremos, en el punto medio de su longitud y por otro lado tenemos el momento resistente de la barra (Mres):

Mres = ? · b · h² , en Kg · cm ( 42 ) 6 Donde: Mres = Momento resistente de la barra, en Kg · cm. ? = Coeficiente de fatiga, de 1200 Kg/cm². b = Grueso de la barra, en cm. L = Longitud de la barra, en cm. h = Ancho de la barra, en cm.

43

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Por tanto si igualamos las expresiones ( 41 ) y ( 42 ) obtenemos que el esfuerzo máximo de carga que soporta el embarrado:

Mmáx = Mres

q · L² = ? · b · h² 12 6

Obtenemos que:

q = 2 · ? · b · h² L² Si consideramos el factor Resfuerzo de distribución de esfuerzos en deformación plástica en función del coeficiente de vibración v tenemos que el esfuerzo unitario máximo que puede soportar la barra es:

q = 2 · ? · b · h² · Resfuerzo , en Kg · cm² L² v

q = 2 · 1200 · (0,5) · (3) ² · 2 = 9,37 Kg · cm² (48) ² 1 Si la fuerza inducida ( F ):

F = 2,04 · 10-² · Icccresta² · L , en Kg ( 43 ) d Si por otro lado q = F tendremos que: L q · L = 2,04 · 10-² · Icccresta² · L d Por tanto la Icccresta la obtendremos despejando de la anterior expresión:

Icccresta = v ( q · d / 2,04 · 10-²) , en kA

44

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Si tenemos en cuenta que: F = Fuerza inducida en el embarrado debido a la intensidad de cortocircuito, en kg. Icccresta = Intensidad de cresta de cortocircuito que soporta el embarrado, en kA. L = Longitud de la barra, en cm. q = Esfuerzo unitario, en Kg/cm. d = Distancia entre barras, 8 cm.

Icccresta = v ( 9,37 · 8 / 2,04 · 10-²) = 60 kA

Según la compañía suministradora el valor máximo de cresta que puede aparecer en la red es de 30 kA, por tanto muy inferior al valor que soporta el embarrado. Potencia máxima de cortocircuito admisible. La potencia de cortocircuito máxima admisible en el embarrado la podemos obtener mediante la expresión:

Pcc = v3 · Iccper · U , en MVA ( 44 ) Donde: Pcc = Potencia de cortocircuito admisible, en MVA. Iccper = Intensidad eficaz de cortocircuito permanente, en kA. U = Tensión de la línea, en kV. Pcc = v3 · 60 · 25 = 1039 MVA 2,5 Según datos de compañía la potencia máxima de cortocircuito que puede aparecer en la red es de 500 MVA muy por debajo de la que soporta el embarrado. Cortocircuito por solicitación térmica. Calcularemos la intensidad máxima para no llegar a una temperatura critica que llegue a deformar el embarrado, para eso utilizaremos la siguiente formula:

Iccper = S · k · v ( log ( ( 234 + Tf ) / ( 234 + Ti )) / t ) , en kA ( 45 )

Siendo: Iccper = Intensidad de cortocircuito eficaz permanente, en kA. S = Sección del embarrado, en mm². k = Constante de 0,34. t = Tiempo de duración del paso de la corriente, en segundos. Ti y Tf = Temperatura inicial y final respectivamente, en ºC.

45


Iccper = 150 · 0,34 · v ( log ( (234 + 175) / (234 + 65)) / 1 ) = 18,81 kA Según la compañía suministradora la Icc que puede aparecer en la red es como máximo de 11,55 kA, por debajo de la que soportaría el embarrado. 3.3.1.6 Dimensionado de la ventilación. Para calcular la superficie de la reja de entrada de aire en el edificio del cantro de transformación, se utiliza la expresión:

Sr = Wcu + Wfe en m ² ( 46 ) 0,24 · K · h · ( Tªsal - Tªent ) Teniendo en cuenta que: Wcu =Perdidas en el cobre del transformador, en kW. Wfe =Perdidas en el hierro del transformador, en kW. K = Coeficiente en función de la forma de las rejas de entrada, de 0,4. h= Distancia vertical entre las rejillas de entrada y salida, en m. Tªsal = Temperatura de salida del aire, en ºC. Tªent = Temperatura de entrada del aire, en ºC. Sr = 2 + 10,5 = 1,5 m ² 0,24 · 0,4 · 1,5 · (45 - 30)

3.3.1.7 Dimensionado del pozo apaga fuegos. Las cubas o fosas colectoras de los edificios independientes destinados a centros de transformación pueden dimensionarse para no recoger en su totalidad el aceite de los transformadores, siempre y cuando no se puedan contaminar cauces superficiales o subterráneos, la tierra contaminada pueda retirarse y la cantidad de aceite total en el centro sea inferior a 400 litros. En este caso, el transformador con mayor cantidad de aceite es de 630 kVA, con un contenido en aceite inferior a la capacidad del foso de recogida de aceite dispuesto en este centro de transformación.

46

3.0 Anexos Proyecto final de carrera 3.3.1.8 Selección de las protecciones de alta y baja tensión. Los transformadores están protegidos tanto en MT como en BT. En alta tensión la protección la efectúan las celdas asociadas a esos transformadores , mientras que en baja tensión, la protección se incorpora en los cuadros de las líneas de salida. Trasformador. La protección se realiza utilizando una celda de interruptor con fusibles los que efectúan la protección contra eventuales cortocircuitos. Estos fusibles realizan su función de protección de forma ultrarrápida ya que su fusión evita incluso el paso del máximo de las corrientes de cortocircuito por toda la instalación. Los fusibles se seleccionan para asegurar que: - Permiten el funcionamiento continuado a la intensidad nominal, requerida en esta

aplicación. - No producen disparos durante el arranque en vació de los transformadores, tiempo en

el que la intensidad es muy superior a la nominal, y de una duración intermedia. - No producen disparos cuando se producen corrientes de entre 10 y 20 veces la nominal

siempre que su duración sea inferior a 0,1 s evitando así los fenómenos transitorios provoquen interrupciones del suministro. No obstante, los fusibles no constituye una protección suficiente contra las sobrecargas, que tendrán que ser evitadas incluyendo un relé de protección de transformador, o si no es posible, una protección térmica del transformador. La intensidad nominal de estos fusibles es de 40.

Las salidas de baja tensión cuentan con fusibles en todas las salidas, con una intensidad nominal de 400 A y un poder de corte como mínimo igual a la corriente de cortocircuito correspondiente. 3.3.2 Cálculo de las instalaciones de puesta a tierra. Toda instalación eléctrica ha de disponer de una protección o instalación de tierra diseñada en forma en forma tal que, en cualquier punto normalmente accesible al interior o exterior de la misma donde las personas puedan circular o estar, estas queden sometidas como máximo como máximo a las tensiones de paso y contacto ( durante cualquier defecto en la instalación eléctrica o en la red unida a ella ) que resulten de la aplicación de las formulas que se recogen más adelante. Cuando se produce un defecto a tierra, este se elimina mediante la apertura de un interruptor que actúa por la orden que transmite el relé que controla la intensidad de defecto. El relé que provoca la desconexión inicial es un relé de tiempo dependiente, si no se produce el reenganche rápido ( menos de 0,5 s. ) se asegura la apertura mediante un relé

47

3.0 Anexos Proyecto final de carrera de tiempo independiente, en el que el tiempo de actuación no depende del valor de la sobre intensidad en un tiempo pre-fijado que en nuestro caso es de 0,5 s. Parámetros del terreno donde se ubica el centro de transformación. El valor de la resistividad del terreno se calcula mediante, el método Wenner donde se dispondrán de cuatro picas alineadas a intervalos iguales, simétricas respecto al punto donde se quiere medir la resistencia del terreno. La profundidad no hace falta que sobrepase los 30 cms y se efectuarán dos lecturas con las picas separadas 2 y 4 mts, la resistividad del terreno vienen dada por la siguiente expresión:

? = 2 · a · p · R en O · m ( 16 )

Donde: ? = Resistividad del terreno, en ohmios · metros. a = Distancia de separación de las picas cuando se realizó la medición sobre el terreno. R = Resistencia dada por el aparato de medición de tierras en O, con una escala de 20 O y 2 mA. Lecturas obtenidas en campo: - A 2 m. de separación de picas 4,70 O - A 4 m. de separación de picas 2,15 O Resistividades, según expresión ( 16 ):

? = 2 · (2) · p · 4,70 = 54 O · m

? = 2 · (4) · p · 2,15 = 59 O · m Utilizaremos el valor más desfavorable que es el de 59 O · m, antes de proceder a realizar los cálculos haremos una tabla resumen de los datos iniciales: - Tipo de puesta a tierra: Separadas - Tensión de servicio: U de 25.000 V - Puesta a tierra del neutro: Rn de 0 O y Xn de 25 O - Valor máximo de la tensión de defecto: Vbt de 10.000 V - Resistencia máxima de puesta a tierra: Rt de 16 O

Parámetros del relé, desconexión inicial:

- Relé a tiempo independiente, t’: 0 s. - Relé a tiempo dependiente, K’: 1,35 s. - Constante relé, a’: 1 - Intensidad de arranque, I’a: 50 A

Reenganche en menos de 0,5 segundos: - Relé a tiempo independiente, t’’: 0,5 s. - Relé a tiempo dependiente, K’’: 0

48

3.0 Anexos Proyecto final de carrera - Constante relé, n’’: 0 - Intensidad de arranque, I’’a: 0 A Parámetros del electrodo seleccionado. Configuración empleada, mallazo y cuatro picas a una profundidad de 0,5 m. código 50-30/5/42 que nos da unos valores de: Resistencia (Kr) = 0,093 O/ O · m Tensión de paso (Kp) = 0,021 V/ O · m · A Tensión de contacto exterior (Kc) = 0,0461 V/ O · m · A Cálculo de resistencias e intensidades de defecto: Resistencia máxima de puesta a tierra de las masas del centro de transformación ( Rt ) e intensidad de defecto ( Id ): Id = U , en A ( 47 ) v3 · v( (Rn + Rt )² + Xn²) Teniendo en cuenta que: Id = Intensidad de defecto, en A. Rn = Resistencia del neutro, en O . Rt = Resistencia de puesta a tierra máxima, en O . Xn = Reactancia del neutro, en O . U = Tensión de servicio, en V. Id = 25.000 = 486,28 A v3 · v( (0 + 16)² + 25 ²) El valor unitario máximo de la resistencia de puesta a tierra del electrodo elegido viene definido por la expresión:

Kr’ = Rt , en O/ O · m ( 48 ) ? Donde: K’r = Valor unitario máximo de la resistencia de puesta a tierra, en O/ O · m. Rt = Resistencia máxima de puesta a tierra, en O. ? = resistividad del terreno, en O · m.

49


Kr’ = 16 = 0,271 O/ O · m 59 La Kr que nos da la configuración de picas es de 0,093 O/ O · m y por tanto se cumple que:

Kr < Kr’ Por tanto el electrodo seleccionado es válido. El valor de la resistencia de puesta a tierra (R’t) que obtenemos con la configuración de tierra elegida es el siguiente:

R’t = Kr · ? , en O ( 17 ) Siendo: ? = Resistividad, en ohmios · metros. Kr =Resistencia unitaria, en O/ O · m R’t = Resistencia de puesta a tierra calculada, en O.

R’t = 0,093 · 59 = 5,49 O

Se cumple que la Rt máxima es menor a la calculada, por tanto válida. La intensidad de defecto que tendremos ( I’d ) según la expresión ( 47 ) será de: I’d = 25.000 = 563,93 A v3 · v( (0 + 5,49)² + 25 ²) Cálculo de las diferentes tensiones que pueden llegar a producirse: Tensión de paso en el exterior: El valor de la tensión de paso en el exterior calculado viene dado por la expresión siguiente:

V’p = Kp · ? · I´d , en V ( 49 )

50

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Donde: V’p = Tensión de paso en el exterior, en V. ? = Resistividad del terreno, en O · m. I’d = Intensidad de defecto calculada, en A. Kp = Valor unitario escogido de la tensión de paso, en V/ O · m

V’p = 0,021 · 59 · 563,93 = 698,71 V Tensión de paso en el acceso al centro de transformación: Para obtener el valor de la tensión de paso en el acceso del centro de transformación utilizaremos la siguiente formula:

V’p(Acc) = V’c = Kc · ? · I´d , en V ( 50 )

Siendo: V’p(Acc) o V’c = Tensión de paso en el acceso al centro de transformación, en V. ? = Resistividad del terreno, en O · m. I’d = Intensidad de defecto calculada, en A. Kc = Valor unitario escogido de la tensión de acceso al centro de transformación, en V/ O · m

V’p(Acc) = V’c = 0,0461 · 59 · 563,93 = 1533,83 V

Tensión de defecto: Para obtener el valor de defecto que pude aparecer, utilizaremos la expresión:

V’d = R’t · I´d , en V ( 51 )

Siendo: V’d = Tensión de defecto, en V. R’t = Resistencia de puesta a tierra calculada, en O. I’d = Intensidad de defecto calculada, en A.

V’d = 5,49 · 563,93 = 3094,27 V

51

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Cálculo de la duración total de la falta: El tiempo de duración de la falta se calcula aplicando la siguiente formula:

t ‘ = k’ , en segundos ( 52 ) ( I’d / I’a) ª – 1 Donde: t’ = Tiempo de duración de la falta, en segundos. I’d = Intensidad de defecto calculada, en A. a’ = Constante del relé, de valor 1. I’a = Intensidad de arranque, en A. k’ = Constante del relé a tiempo dependiente, de 1,35 s.

t ‘ = 1,35 = 0,131 segundos ( 563,93 / 50 ) ¹ – 1 Siendo el tiempo de reenganche de 0,5 segundos, el tiempo total será de :

t total = t’ + 0,5 = 1,31 + 0,5 = 0,63 segundos

Cálculo de los valores de tensión admisibles: Para comprobar que el electrodo escogido es el correcto calcularemos los valores máximos admisibles a que puedan estar sometidas las personas tanto en el interior como en el acceso al centro de transformación, según ITC-13 del RCE, sabemos que: - Para 0,9 > t > 0,1 tenemos unas constantes de valor k = 72 y a =1. Tensión de paso en el exterior admisible:

Vp = 10 · k · ( 1 + 6 · ? ) , en V ( 53 ) t ª 1000 Donde: Vp = Tensión de paso en el exterior, en voltios. t = Tiempo total de la falta, en segundos. ? = Resistividad del terreno, en O · m.

52


Vp = 10 · 72 · ( 1 + 6 · 59 ) = 1544,14 V 0,63 ¹ 1000 Podemos observar que Tensión de paso en el exterior calculada es menor que la Tensión de paso admisible, por tanto correcta:

V’p = 698,71 V < Vp = 1544,14 V

Tensión de paso en el acceso al centro de transformación:

Vp(Acc) = 10 · k · ( 1 + 3 · ? + 3 · ?’ ) , en V ( 54 ) t ª 1000 Donde: Vp(Acc) = Tensión de paso en el acceso al centro de transformación, en voltios. t = Tiempo total de la falta, en segundos. ? = Resistividad del terreno, en O · m. ?’ = Resistividad del hormigón, de 3000 O · m.

Vp(Acc) = 10 · 72 · ( 1 + 3 · 59 + 3 · 3000 ) = 11686,14 V 0,63 ¹ 1000 Podemos observar que Tensión de paso en el acceso al centro de transformación calculada es menor que la Tensión de paso en el acceso al centro de transformación admisible, por tanto correcta:

V’p(Acc) = 1533,83 V < Vp(Acc) = 11686,14 V

Debemos comprobar también que se cumpla: El valor de la tensión de defecto calculado que se pueda producir ha de ser menor al valor admisible.

V’d = 3094,27V < Vd = 10000 V

53

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Y por último que el valor de la intensidad de defecto sea mayor a la intensidad de arranque del relé:

I’d = 563,93 A > I’a = 50 A

Cálculo de la distancia de separación de los diferentes sistemas de puesta a tierra: Para evitar que durante la evacuación de un defecto a tierra en el centro de transformación, las masas de la instalación de servicio puedan quedar sometidas a tensiones de contacto peligrosas, se han de separar los diferentes sistemas de tierra de la instalación la distancia que de termina la siguiente expresión:

D = ? · Id ’ , en metros ( 55 ) 2000 · p Siendo: D = Distancia mínima de separación de las diferentes puestas a tierra, en m. ? = Resistividad del terreno, en O · m. I’d = Intensidad de defecto calculada, en A. D = 59 · 563,93 = 5,3 metros 2000 · p Dejaremos como mínimo una separación de 6 metros entre las diferentes puestas a tierra de la instalación. Medidas de seguridad adicionales para evitar tensiones de contacto: Para que no aparezcan tensiones de contacto exteriores ni interiores se adoptarán las siguientes medidas de seguridad: - Las puertas y rejillas metálicas que dan al exterior del centro no tendrán contacto

eléctrico con masas conductoras susceptibles de quedar sometidas a tensión debido a defectos o averías.

- En el piso del centro de transformación se instalara un mallazo cubierto por una capa de hormigón de 10 cm conectado a la puesta a tierra del centro de transformación.

54

3.0 Anexos Proyecto final de carrera 3.4 CÁLCULOS DE LA LÍNEA SUBTERRÁNEA DE BAJA TENSIÓN. 3.4.1 Cálculos eléctricos. 3.4.2.1 Características eléctricas del conductor empleado. Según datos del fabricante, las características del conductor empleado son:

• Constitución: polietileno reticulado ( denominación UNESA ‘RHV’) • Sección total: 240 mm² • Nivel de aislamiento: 0,6/1 kV • Tensión máxima de servicio: 440 V • Intensidad admisible en el aire (40ºC): 420 A • Intensidad admisible enterrado (25ºC): 430 A • Límite térmico en el conductor: 22,3 kA (T = 250ºC 1s) • Límite térmico en pantalla: 2,9 kA (T = 160ºC 1s)

3.4.1.2 Cálculo de la sección del conductor . Con la formula que se muestra a continuación calcularemos la intensidad que circulará por el tramo según la potencia demandada y podremos determinar la sección del conductor:

I = P en A ( 47 ) v3 · U · cosf Teniendo en cuenta que: I = Intensidad, en A. P = Potencia demandada, en W. U = Tensión de la línea, en V. Cosf = Factor de potencia, 0,8.

I = 112000 = 202 A v3 · 400 · 0,8 Según la ITC-07 del REBT (tabla 4) la máxima intensidad que puede transportar el conductor empleado enterrado a una profundidad de 0,7 m. a y temperatura de 25ºC, con una resistividad de terreno de 1 Km/W y aplicando los correspondientes factores es una intensidad de 430 A que está muy por encima de la necesaria, por tanto la sección empleada es la correcta. De todos modos la compañía suministradora de energía nos limita la intensidad máxima que puede circular por un L-240 a 315 A.

55

3.0 Anexos Proyecto final de carrera 3.4.1.3 Cálculo de la caída de tensión. Según la instrucción ITC-11 la caída de tensión permitida la establece la compañía suministradora de energía eléctrica, y esta establece que sea inferior a un 5%. Para calcular la caída de tensión que se producirá en nuestra línea estará determinada por la siguiente expresión:

e(%) = P · l · 100 en % ( 48 ) C · U ² · S Teniendo en cuenta que: e(%) =Caída de tensión , en %. P = Potencia demandada, en W. U = Tensión de la línea, en V. l = Longitud de la línea, en m. S= Sección del conductor, en mm². C= Constante del material, Al=35 y Cu=56.

e(%) = 112000 · 137 · 100 = 1,14 % 35 · 400 ² · 240 Se puede apreciar que la caída de tensión porcentual obtenida esta por debajo de la máxima permitida, eso nos indica que el conductor que vamos a emplear es el adecuado para satisfacer nuestra demanda de potencia. 3.4.1.4 Cálculo de la saturación del conductor. La compañía suministradora de energía eléctrica nos obliga a contemplar una saturación máxima del 200% para líneas de b.t. Para poder conocer la saturación de la línea emplearemos la siguiente expresión:

Sat(%) = 100 · Instalada en % ( 49 ) Imáxima Donde: Sat = saturación del tramo en, %. Instalada = Intensidad calculada, en A. Imáxima =Intensidad máxima que puede circular por la línea, de 315 A. Sat(%) = 100 · 202 = 64 % 315 La saturación que hemos obtenido está muy por debajo de la máxima permitida

56

3.0 Anexos Proyecto final de carrera 3.5 CÁLCULOS ELÉCTRICOS DEL EDIFICIO DESTINADO A VIVIENDAS. 3.5.1 Previsión de potencias del edificio. Para la previsión de carga del edificio es de aplicación todo lo referido en el REBT ITC-BT-10. Consumo correspondiente al conjunto de viviendas El grado de electrificación de las viviendas según la ITC-BT-10 Apdo. 2.1.1 para el tipo de electrificación elevada el mínimo es de 9200 W a una tensión de 230 voltios. En nuestro caso debido a la utilización de aparatos electrodomésticos como secadoras, hornos y aire acondicionado que requieren potencia escogeremos el mínimo de potencia de la electrificación elevada que es de 9,2 kW por vivienda todo y que existen varios tipos diferentes de viviendas todas tienen las mismas necesidades eléctricas. Para la previsión total de carga correspondiente al conjunto de viviendas tendremos en cuenta el número total de viviendas y el factor de simultaneidad dado en la tabla 1 de la ITC-BT-10 para este número de 9,9 así tendremos que para un edificio de 12 viviendas con planta baja, primera ,segunda y tercera resultando una carga de:

9,2 kW x 9,9 = 91,08 kW Potencia de los servicios generales. Según el Apdo. 3.2 de la ITC-BT-10 la carga correspondiente a los servicios generales no se aplicará ningún factor de corrección reductor: - Carga para alumbrado general y alumbrado de emergencia de 2,5 kW. Se ha detener en

cuenta el factor de corrección de 1,8 para luminarias de descarga según la ITC-BT-44. - Previsión de carga para el garaje de superficie de 420 m² y con ventilación natural, se

ha considerado una potencia de 10 W por m² y con un coeficiente de simultaneidad de 1, según Apdo. 3.4 de la ITC-BT-10, con un total de 5,5 kW.

- La potencia destinada a bombas y motores es de 5 kW. - La previsión de carga para el motor del ascensor es de 7,5 kW. Previsión total de potencia:

Ptotal = 91,08 kW + 2,5 kW + 5kW + 5,5 kW + 7,5 kW = 111,58 kW 3.5.2 Cálculos eléctricos. Para el cálculo de las líneas interiores de un edificio se trabajará en base a la potencia que han de suministrar los conductores, a una determinada tensión permitida por el RBTE, comprobando que la sección obtenida pueda soportar la intensidad que circulará por el conductor. La sección se escogerá atendiendo a dos criterios:

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3.0 Anexos Proyecto final de carrera 1) Límite térmico del conductor (intensidad máxima admisible), se calculará con las

tensiones máximas admisibles según las ITC-BT correspondientes. 2) Caída de tensión máxima permitida.

Las expresiones que se utilizarán en los cálculos eléctricos serán las siguientes: Sistemas trifásicos:

I = P en A ( 50 )

(v3 · U · cos f )

e = l · P + l · P · Xu · senf , en V ( 51 ) C · S · n · U 1000 · U · n · R· cosf Sistemas monofásicos:

I = P en A ( 52 )

( U· cos f )

e = 2 · l · P + 2 · l · P · Xu · senf , en V ( 53 ) C · S · n · U 1000 · U· n · R· cosf Donde: I = Intensidad de la línea, en amperios (A). P = Potencia activa, en W. U= Tensión de servicio, en V. cosf = Factor de potencia. senf = Factor de potencia. l = Longitud de la línea, en m. n = Número de conductores por fase. C = Conductividad del material empleado, Cu=56, Al =35. S = Sección del conductor empleado, en mm². e = Caída de tensión, en V. R = Resistencia por unidad de longitud, en mO/m. Xu = Reactancia por unidad de longitud, en mO/m.

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3.0 Anexos Proyecto final de carrera 3.5.2.1 Cálculos de la línea general de alimentación. Para el calculo de la línea general de alimentación a contadores totalmente concentrados, ITC-BT-14, utilizaremos las expresiones ( 50 ) y ( 51 ). - Tensión de servicio: 400V - Nivel de aislamiento: 0,6/1kV XLPE - Longitud: 15 m , cosf = 0,8 y Xu = 0 - Potencia de cálculo: 111,58 kW (coeficiente de simultaneidad de 1 ) - Intensidad calculada: 202 A - Sección de los conductores elegidos: 3 x 70 + TT x 35 mm² Cu - Intensidad máxima: 280 A - Intensidad admisible con coef de corrección de 0,9: 252 A - Caída de tensión: 1,06 V - Caída de tensión porcentual: 0,26% < 0,5% permitida por el RBTE - Protección térmica embarrado: Interruptor general de maniobra de 250 A - Protección fusibles: 250A - Condiciones de montaje: Al aire bajo tubo ITC-BT-21 - Diámetro del tubo: 140 mm 3.5.2.2 Cálculo de las derivaciones individuales. Desde la centralización de contadores del edificio se tenderán derivaciones individuales que alimentarán los cuadros individuales de mando y protección de cada vivienda, se instalarán conductores bajo tubo, con un diámetro mínimo de 32 mm según la ITC-BT-21 Tabla 2. Los conductores serán de cobre del tipo XLPE con aislamiento de 750 V con una sección unificada de 2 x 25 + TT 16 mm ² , según marca la ITC-BT-19 Tabla 1. La caída de tensión máxima permitida es de 1% para el caso de contadores totalmente centralizados, según indica la ITC-BT-15 y emplearemos para el cálculo las expresiones dadas anteriormente. Los dispositivos de mando y protección escogidos para cada vivienda los regula la ITC-BT-17. En las siguientes tablas se especifican parámetros a tener en cuenta y cálculos de cada derivación individual objeto de este proyecto así como secciones elegidas, diámetro de los tubos de protección y tipo de protección general de cada vivienda y de los contadores. Se tendrá en cuenta que el número de conductores por fase es de uno y que la conductividad del cobre es de 56.

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TABLAS RESUMEN CÁLCULOS DERIVACIONES INDIVIDUALES Y

PROTECCIONES

Planta baja

PISO Potencia (W)

Tensión (V)

cos f I calculada (A)

I admissible (A)

Sección (mm²)

Diámetro (mm) tabla 2

ITC-21 Tabla 1

ITC-19

H1 9200 230 0,95 42 106 2x25+TTx16 32 H2 9200 230 0,95 42 106 2x25+TTx16 32 H3 9200 230 0,95 42 106 2x25+TTx16 32

Tabla 30. Intensidades y secciones escogidas.

PISO Longitud línea mts

Potencia (W)

Sección (mm²)

Tensión (V)

cos f sen f R (omhs)

Xu (omhs)

e (V)

e% (V)

H1 14 9200 25 230 0,95 0,31 1 0,08 0,83 0,36 H2 3 9200 25 230 0,95 0,31 1 0,08 0,18 0,08 H3 17 9200 25 230 0,95 0,31 1 0,08 1,01 0,44

Tabla 31. Caídas de tensión.

PISO Fusibles de centralización

Interr. Magneto-térmico general

Interruptor Diferencial

H1 63 A 40 A 63 A 30 mA H2 63 A 40 A 63 A 30 mA H3 63 A 40 A 63 A 30 mA

Tabla 32. Protecciones.

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3.0 Anexos Proyecto final de carrera Planta 1ª

PISO Potencia (W)

Tensión (V)


I admissible (A)

Sección (mm²)


ITC-21 Tabla 1

ITC-19




Potencia (W)

Sección (mm²)

Tensión (V)


Xu (omhs)

e (V)

e% (V)

H1 17 9200 25 230 0,95 0,31 1 0,08 1,01 0,44 H2 6 9200 25 230 0,95 0,31 1 0,08 0,36 0,15 H3 20 9200 25 230 0,95 0,31 1 0,08 1,18 0,52







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PISO Potencia (W)

Tensión (V)


I admissible (A)

Sección (mm²)


ITC-21 Tabla 1

ITC-19




Potencia (W)

Sección (mm²)

Tensión (V)


Xu (omhs)

e (V)

e% (V)

H1 20 9200 25 230 0,95 0,31 1 0,08 1,18 0,52 H2 9 9200 25 230 0,95 0,31 1 0,08 0,53 0,23 H3 23 9200 25 230 0,95 0,31 1 0,08 1,36 0,59







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PISO Potencia (W)

Tensión (V)


I admissible (A)

Sección Diámetro (mm) tabla 2

ITC-21 Tabla 1

ITC-19 (mm²)




Potencia (W)

Sección (mm²)

Tensión (V)


Xu (omhs)

e (V)

e% (V)

H1 23 9200 25 230 0,95 0,31 1 0,08 1,36 0,59 H2 12 9200 25 230 0,95 0,31 1 0,08 0,71 0,31 H3 26 9200 25 230 0,95 0,31 1 0,08 1,54 0,67







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3.0 Anexos Proyecto final de carrera 3.5.2.3 Cálculo de los circuitos interiores de las viviendas. Circuitos interiores de las viviendas: C1: Circuito interior de alumbrado. C2: Circuito de tomas de corriente de uso general. C3: Circuito de cocina o horno eléctrico. C4: Circuito del lavavajillas lavadora y termo eléctrico. C5: Circuito tomas de corriente del baño y cocina. C6: Circuito del equipo de aire acondicionado. Puntos de utilización y circuitos correspondientes por vivienda: VIVIENDAS H1 Y H2 DE LA PLANTA BAJA, PRIMERA, SEGUNDA Y TERCERA. Comedor: - 3 interruptores 10 A (C1) - 3 puntos de luz (C1) - 3 tomas de corriente 16 A 2p+T (C2) - 1 toma de aire acondicionado (C6) Distribuidor: - 2 conmutadores 10 A(C1) - 2 puntos de luz (C1) - 1 toma de corriente 16 A 2p+T (C2) - 1 pulsador timbre (C1) Dormitorios: - 2 conmutadores 10 A(C1) - 3 cruzamientos 10 A (C1) - 3 puntos de luz (C1) - 6 tomas de corriente 16 A 2p+T (C2) - 1 toma de aire acondicionado (C6) Cuartos de baño: - 2 interruptores 10 A (C1) - 4 puntos de luz (C1) - 2 tomas de corriente 16 A 2p+T (C5) Terraza: - 2 puntos de luz (C1) - 2 tomas de corriente 16 A 2p+T (C2)

64

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Cocina: - 1 interruptor 10 A (C1) - 1 toma corriente 25 A 2p+T (C3) - 1 punto de luz (C1) - 3 tomas de corriente 16 A 2p+T (C4) - 2 tomas de corriente 16 A 2p+T (C5) - 2 tomas de corriente 16 A 2p+T (C2) VIVIENDAS H3 DE LA PLANTA BAJA, PRIMERA, SEGUNDA Y TERCERA. Comedor: - 3 interruptores 10 A (C1) - 3 puntos de luz (C1) - 3 tomas de corriente 16 A 2p+T (C2) - 1 toma de aire acondicionado (C6) Distribuidor: - 2 conmutadores 10 A(C1) - 3 puntos de luz (C1) - 1 toma de corriente 16 A 2p+T (C2) - 1 pulsador timbre (C1) - 1 interruptor 10 A (C1) Dormitorios: - 8 conmutadores 10 A(C1) - 3 cruzamientos 10 A (C1) - 5 puntos de luz (C1) - 12 tomas de corriente 16 A 2p+T (C2) - 1 toma de aire acondicionado (C6) - 1 interruptor 10 A (C1) Cuartos de baño: - 2 interruptores 10 A (C1) - 4 puntos de luz (C1) - 2 tomas de corriente 16 A 2p+T (C5) Terraza: - 2 puntos de luz (C1) - 2 tomas de corriente 16 A 2p+T (C2)

65

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Cocina: - 1 interruptor 10 A (C1) - 1 toma corriente 25 A 2p+T (C3) - 1 punto de luz (C1) - 3 tomas de corriente 16 A 2p+T (C4) - 2 tomas de corriente 16 A 2p+T (C5) - 2 tomas de corriente 16 A 2p+T (C2) Para el cálculo de las secciones de las líneas de las viviendas, se seguirá el criterio del límite térmico y de la caída de tensión para circuitos monofásicos expresiones (52) y (53). Con el criterio del límite térmico obtenemos la corriente máxima que puede circular por el conductor y aseguramos que la sección calculada cumpla lo que estipula el REBT. En el cuadro de mando y protección de cada vivienda se instalarán los interruptores magnetotérmicos bipolares de protección de cada circuito interior (PIA’s). Las caídas de tensión máximas permitidas serán del 1,5% para el alumbrado y del 3,5% para el resto de las líneas, las formulas utilizadas para el cálculo de las líneas interiores de las viviendas serán las anteriores más la siguiente:

I = n · Ia · Fs · Fu , en Amperios ( 54 )

Siendo: n = número de receptores. Ia = Intensidad del receptor, en A. Fs = Factor de simultaneidad. Fu = Factor de utilización. A efectos de cálculo se seguirá todo lo estipulado en el ITC-BT-25 apdo. 3, tabla 1. En este apartado se indican las potencias previstas para cada receptor, siguiendo estas aseguramos que las secciones instaladas cumplen los criterios térmicos y de caída de tensión. Las cargas instaladas por cada abonado serán notablemente inferiores a las previstas a efectos de cálculo de esta manera se sobredimensionan la instalación del cableado de las viviendas. El aislamiento de los conductores empleados es de 750V H07R-V

66


TABLAS RESUMEN CÁLCULOS CIRCUITOS INTERIORES DE LAS VIVIENDAS

Planta baja:

PISO H1

Potencia (W)

Tensión (V)

cos f I receptor (A)

I calculada (A)

I adm. Cond.

(A)

n Fs Fu Sección (mm²)


ITC-21

P.I.A (A)

C1 200 230 1 0,9 4,9 21 15 0,75 0,5 2,5 16 10 C2 3450 230 0.95 15,8 9,5 21 12 0,20 0,25 2,5 20 16 C3 5400 230 1 23,5 8,8 36 1 0,50 0,75 6 25 25 C4 3450 230 0,95 15,8 23,4 27 3 0,66 0,75 4 20 25 C5 3450 230 0,95 15,8 12,6 21 4 0,40 0,5 2,5 20 16 C6 5500 230 0,95 25,2 25,2 36 1 1,00 1 6 25 25

Tabla 33. Cálculo de intensidades circuitos.

PISO H1

Longitud línea mts

I cal. (A)

P cal. (W)

Sección mm²

Tensión (V)


Xu (omhs)

e (V)

e%

C1 40 4,9 1127 2,5 230 1 0 1 0,08 2,80 1,22 C2 23 9,5 2185 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 3,13 1,36 C3 26 8,8 2024 6 230 1 0 1 0,08 1,36 0,59 C4 22 23,4 7222 4 230 0,95 0,31 1 0,08 6,20 2,7 C5 23 12,6 2898 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 0,43 0,19 C6 14 25,2 5796 6 230 0,95 0,31 1 0,08 2,12 0,92

Tabla 34. Cálculo de las caídas de tensión de los circuitos.

67


PISO H2

Potencia (W)

Tensión (V)


I calculada (A)

I adm. Cond.

(A)



ITC-21

P.I.A (A)

C1 200 230 1 0,9 4,9 21 15 0,75 0,5 2,5 16 10 C2 3450 230 0,95 15,8 9,5 21 12 0,20 0,25 2,5 20 16 C3 5400 230 1 23,5 8,8 36 1 0,50 0,75 6 25 25 C4 3450 230 0,95 15,8 23,4 27 3 0,66 0,75 4 20 25 C5 3450 230 0,95 15,8 12,6 21 4 0,40 0,5 2,5 20 16 C6 5500 230 0,95 25,2 25,2 36 1 1,00 1 6 25 25


PISO H2

Longitud línea mts

I cal. (A)

P cal. (W)

Sección mm²

Tensión (V)


Xu (omhs)

e (V)

e%

C1 40 4,9 1127 2,5 230 1 0 1 0,08 2,80 1,22 C2 23 9,5 2185 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 3,13 1,36 C3 26 8,8 2024 6 230 1 0 1 0,08 1,36 0,59 C4 22 23,4 7222 4 230 0,95 0,31 1 0,08 6,20 2,7 C5 23 12,6 2898 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 0,43 0,19 C6 14 25,2 5796 6 230 0,95 0,31 1 0,08 2,12 0,92


68


PISO H3

Potencia (W)

Tensión (V)


I calculada (A)

I adm. Cond.

(A)



ITC-21

P.I.A (A)

C1 200 230 1 0,9 5,9 21 18 0,75 0,5 2,5 16 10 C2 3450 230 0,95 15,8 15,8 21 20 0,20 0,25 2,5 20 16 C3 5400 230 1 23,5 8,8 36 1 0,50 0,75 6 25 25 C4 3450 230 0,95 15,8 23,4 27 3 0,66 0,75 4 20 25 C5 3450 230 0,95 15,8 12,6 21 4 0,40 0,5 2,5 20 16 C6 5500 230 0,95 25,2 25,2 36 1 1,00 1 6 25 25


PISO H3

Longitud línea mts

I cal. (A)

P cal. (W)

Sección mm²

Tensión (V)


Xu (omhs)

e (V)

e%

C1 40 5,9 1350 2,5 230 1 0 1 0,08 3,35 1,46 C2 23 15,8 3632 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 5,21 2,26 C3 26 8,80 2025 6 230 1 0 1 0,08 1,36 0,59 C4 22 23,4 5393 4 230 0,95 0,31 1 0,08 4,63 2,01 C5 23 12,6 2905 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 0,43 0,19 C6 14 25,2 5789 6 230 0,95 0,31 1 0,08 2,12 0,92


69

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Planta 1ª:

PISO H1

Potencia (W)

Tensión (V)


I calculada (A)

I adm. Cond.

(A)



ITC-21

P.I.A (A)

C1 200 230 1 0,9 4,9 21 15 0,75 0,5 2,5 16 10 C2 3450 230 0,95 15,8 9,5 21 12 0,20 0,25 2,5 20 16 C3 5400 230 1 23,5 8,8 36 1 0,50 0,75 6 25 25 C4 3450 230 0,95 15,8 23,4 27 3 0,66 0,75 4 20 25 C5 3450 230 0,95 15,8 12,6 21 4 0,40 0,5 2,5 20 16 C6 5500 230 0,95 25,2 25,2 36 1 1,00 1 6 25 25


PISO H1

Longitud línea mts

I cal. (A)

P cal. (W)

Sección mm²

Tensión (V)


Xu (omhs)

e (V)

e%

C1 40 4,9 1127 2,5 230 1 0 1 0,08 2,80 1,22 C2 23 9,5 2185 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 3,13 1,36 C3 26 8,8 2024 6 230 1 0 1 0,08 1,36 0,59 C4 22 23,4 7222 4 230 0,95 0,31 1 0,08 6,20 2,7 C5 23 12,6 2898 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 0,43 0,19 C6 14 25,2 5796 6 230 0,95 0,31 1 0,08 2,12 0,92


70


PISO H2

Potencia (W)

Tensión (V)


I calculada (A)

I adm. Cond.

(A)



ITC-21

P.I.A (A)

C1 200 230 1 0,9 4,9 21 15 0,75 0,5 2,5 16 10 C2 3450 230 0,95 15,8 9,5 21 12 0,20 0,25 2,5 20 16 C3 5400 230 1 23,5 8,8 36 1 0,50 0,75 6 25 25 C4 3450 230 0,95 15,8 23,4 27 3 0,66 0,75 4 20 25 C5 3450 230 0,95 15,8 12,6 21 4 0,40 0,5 2,5 20 16 C6 5500 230 0,95 25,2 25,2 36 1 1,00 1 6 25 25


PISO H2

Longitud línea mts

I cal. (A)

P cal. (W)

Sección mm²

Tensión (V)


Xu (omhs)

e (V)

e%

C1 40 4,9 1127 2,5 230 1 0 1 0,08 2,80 1,22 C2 23 9,5 2185 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 3,13 1,36 C3 26 8,8 2024 6 230 1 0 1 0,08 1,36 0,59 C4 22 23,4 7222 4 230 0,95 0,31 1 0,08 6,20 2,7 C5 23 12,6 2898 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 0,43 0,19 C6 14 25,2 5796 6 230 0,95 0,31 1 0,08 2,12 0,92


71


PISO H3

Potencia (W)

Tensión (V)


I calculada (A)

I adm. Cond.

(A)



ITC-21

P.I.A (A)

C1 200 230 1 1 0,9 21 18 0,75 0,5 2,5 16 10 C2 3450 230 1 0,95 15,8 21 20 0,20 0,25 2,5 20 16 C3 5400 230 1 1 23,5 36 1 0,50 0,75 6 25 25 C4 3450 230 1 0,95 15,8 27 3 0,66 0,75 4 20 25 C5 3450 230 1 0,95 15,8 21 4 0,40 0,5 2,5 20 16 C6 5500 230 1 0,95 25,2 36 1 1,00 1 6 25 25


PISO H3

Longitud línea mts

I cal. (A)

P cal. (W)

Sección mm²

Tensión (V)


Xu (omhs)

e (V)

e%

C1 40 5,9 1350 2,5 230 1 0 1 0,08 3,35 1,46 C2 23 15,8 3632 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 5,21 2,26 C3 26 8,80 2025 6 230 1 0 1 0,08 1,36 0,59 C4 22 23,4 5393 4 230 0,95 0,31 1 0,08 4,63 2,01 C5 23 12,6 2905 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 0,43 0,19 C6 14 25,2 5789 6 230 0,95 0,31 1 0,08 2,12 0,92


72


PISO H1

Potencia (W)

Tensión (V)


I calculada (A)

I adm. Cond.

(A)

n Fs Fu Sección(mm²)


ITC-21

P.I.A (A)

C1 200 230 1 0,9 4,9 21 15 0,75 0,5 2,5 16 10 C2 3450 230 0,95 15,8 9,5 21 12 0,20 0,25 2,5 20 16 C3 5400 230 1 23,5 8,8 36 1 0,50 0,75 6 25 25 C4 3450 230 0,95 15,8 23,4 27 3 0,66 0,75 4 20 25 C5 3450 230 0,95 15,8 12,6 21 4 0,40 0,5 2,5 20 16 C6 5500 230 0,95 25,2 25,2 36 1 1,00 1 6 25 25


PISO H1

Longitud línea mts

I cal. (A)

P cal. (W)

Sección mm²

Tensión (V)


Xu (omhs)

e (V)

e%

C1 40 4,9 1127 2,5 230 1 0 1 0,08 2,80 1,22 C2 23 9,5 2185 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 3,13 1,36 C3 26 8,8 2024 6 230 1 0 1 0,08 1,36 0,59 C4 22 23,4 7222 4 230 0,95 0,31 1 0,08 6,20 2,7 C5 23 12,6 2898 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 0,43 0,19 C6 14 25,2 5796 6 230 0,95 0,31 1 0,08 2,12 0,92


73


PISO H2

Potencia (W)

Tensión (V)


I calculada (A)

I adm. Cond.

(A)



ITC-21

P.I.A (A)

C1 200 230 1 0,9 4,9 21 15 0,75 0,5 2,5 16 10 C2 3450 230 0,95 15,8 9,5 21 12 0,20 0,25 2,5 20 16 C3 5400 230 1 23,5 8,8 36 1 0,50 0,75 6 25 25 C4 3450 230 0,95 15,8 23,4 27 3 0,66 0,75 4 20 25 C5 3450 230 0,95 15,8 12,6 21 4 0,40 0,5 2,5 20 16 C6 5500 230 0,95 25,2 25,2 36 1 1,00 1 6 25 25


PISO H2

Longitud línea mts

I cal. (A)

P cal. (W)

Sección mm2

Tensión (V)


Xu (omhs)

e (V)

e%

C1 40 4,9 1127 2,5 230 1 0 1 0,08 2,80 1,22 C2 23 9,5 2185 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 3,13 1,36 C3 26 8,8 2024 6 230 1 0 1 0,08 1,36 0,59 C4 22 23,4 7222 4 230 0,95 0,31 1 0,08 6,20 2,7 C5 23 12,6 2898 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 0,43 0,19 C6 14 25,2 5796 6 230 0,95 0,31 1 0,08 2,12 0,92


74


PISO H3

Potencia (W)

Tensión (V)


I calculada (A)

I adm. Cond.

(A)



ITC-21

P.I.A (A)

C1 200 230 1 0,9 5,9 21 18 0,75 0,5 2,5 16 10 C2 3450 230 0,95 15,8 15,8 21 20 0,20 0,25 2,5 20 16 C3 5400 230 1 23,5 8,8 36 1 0,50 0,75 6 25 25 C4 3450 230 0,95 15,8 23,4 27 3 0,66 0,75 4 20 25 C5 3450 230 0,95 15,8 12,6 21 4 0,40 0,5 2,5 20 16 C6 5500 230 0,95 25,2 25,2 36 1 1,00 1 6 25 25


PISO H3

Longitud línea mts

I cal. (A)

P cal. (W)

Sección mm²

Tensión (V)


Xu (omhs)

e (V)

e%

C1 40 5,9 1350 2,5 230 1 0 1 0,08 3,35 1,46 C2 23 15,8 3632 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 5,21 2,26 C3 26 8,80 2025 6 230 1 0 1 0,08 1,36 0,59 C4 22 23,4 5393 4 230 0,95 0,31 1 0,08 4,63 2,01 C5 23 12,6 2905 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 0,43 0,19 C6 14 25,2 5789 6 230 0,95 0,31 1 0,08 2,12 0,92


75


PISO H1

Potencia (W)

Tensión (V)


I calculada (A)

I adm. conductor



ITC-21

P.I.A (A)

C1 200 230 1 0,9 4,9 21 15 0,75 0,5 2,5 16 10 C2 3450 230 0,95 15,8 9,5 21 12 0,20 0,25 2,5 20 16 C3 5400 230 1 23,5 8,8 36 1 0,50 0,75 6 25 25 C4 3450 230 0,95 15,8 23,4 27 3 0,66 0,75 4 20 25 C5 3450 230 0,95 15,8 12,6 21 4 0,40 0,5 2,5 20 16 C6 5500 230 0,95 25,2 25,2 36 1 1,00 1 6 25 25


PISO H1

Longitud línea mts

I cal. (A)

P cal. (W)

Sección mm2

Tensión (V)


Xu (omhs)

e (V)

e%

C1 40 4,9 1127 2,5 230 1 0 1 0,08 2,80 1,22 C2 23 9,5 2185 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 3,13 1,36 C3 26 8,8 2024 6 230 1 0 1 0,08 1,36 0,59 C4 22 23,4 7222 4 230 0,95 0,31 1 0,08 6,20 2,7 C5 23 12,6 2898 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 0,43 0,19 C6 14 25,2 5796 6 230 0,95 0,31 1 0,08 2,12 0,92


76


PISO H2

Potencia (W)

Tensión (V)


I calculada (A)

I adm. Cond.

(A)



ITC-21

P.I.A (A)

C1 200 230 1 0,9 4,9 21 15 0,75 0,5 2,5 16 10 C2 3450 230 0,95 15,8 9,5 21 12 0,20 0,25 2,5 20 16 C3 5400 230 1 23,5 8,8 36 1 0,50 0,75 6 25 25 C4 3450 230 0,95 15,8 23,4 27 3 0,66 0,75 4 20 25 C5 3450 230 0,95 15,8 12,6 21 4 0,40 0,5 2,5 20 16 C6 5500 230 0,95 25,2 25,2 36 1 1,00 1 6 25 25


PISO H2

Longitud línea mts

I cal. (A)

P cal. (W)

Sección mm²

Tensión (V)


Xu (omhs)

e (V)

e%

C1 40 4,9 1127 2,5 230 1 0 1 0,08 2,80 1,22 C2 23 9,5 2185 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 3,13 1,36 C3 26 8,8 2024 6 230 1 0 1 0,08 1,36 0,59 C4 22 23,4 7222 4 230 0,95 0,31 1 0,08 6,20 2,7 C5 23 12,6 2898 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 0,43 0,19 C6 14 25,2 5796 6 230 0,95 0,31 1 0,08 2,12 0,92


77


PISO H3

Potencia (W)

Tensión (V)


I calculada (A)

I adm. Cond.

(A)



ITC-21

P.I.A (A)

C1 200 230 1 0,9 5,9 21 18 0,75 0,5 2,5 16 10 C2 3450 230 0,95 15,8 15,8 21 20 0,20 0,25 2,5 20 16 C3 5400 230 1 23,5 8,8 36 1 0,50 0,75 6 25 25 C4 3450 230 0,95 15,8 23,4 27 3 0,66 0,75 4 20 25 C5 3450 230 0,95 15,8 12,6 21 4 0,40 0,5 2,5 20 16 C6 5500 230 0,95 25,2 25,2 36 1 1,00 1 6 25 25


PISO H3

Longitud línea mts

I cal. (A)

P cal. (W)

Sección mm²

Tensión (V)


Xu (omhs)

e (V)

e%

C1 40 5,9 1350 2,5 230 1 0 1 0,08 3,35 1,46 C2 23 15,8 3632 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 5,21 2,26 C3 26 8,80 2025 6 230 1 0 1 0,08 1,36 0,59 C4 22 23,4 5393 4 230 0,95 0,31 1 0,08 4,63 2,01 C5 23 12,6 2905 2,5 230 0,95 0,31 1 0,08 0,43 0,19 C6 14 25,2 5789 6 230 0,95 0,31 1 0,08 2,12 0,92


78

3.0 Anexos Proyecto final de carrera 3.5.2.4 Cálculo de los servicios generales y garaje. Derivación individual de los servicios generales. Para el calculo de la línea individual de derivación para los servicios generales, utilizaremos las expresiones ( 50 ) y ( 51 ) que hemos dado anteriormente: - Tensión de servicio: 400V - Nivel de aislamiento: H07V-R - Longitud: 1 m , cosf = 0,8 y Xu = 0 - Potencia de cálculo: 15 kW (coeficiente de simultaneidad de 1 ) - Intensidad calculada: 27 A - Sección de los conductores elegidos: 4 x16 + TT x 16 mm² Cu - Intensidad máxima: 80 A - Caída de tensión: 0,05 V - Caída de tensión porcentual: 0,013 % < 0,5% permitida por el RBTE - Condiciones de montaje: Al aire bajo tubo ITC-BT-21, tabla 2. - Diámetro del tubo: 40 mm montaje empotrado - Protección Magneto térmica: 32 A - Protección embarrado: Fusibles de 63 A Línea alimentación motores. Para el calculo de la línea, utilizaremos las expresiones ( 50 ) y ( 51 ) dadas anteriormente: - Tensión de servicio: 400V - Nivel de aislamiento: H07V-R - Longitud: 1,5 m , cosf = 0,8, senf = 0,6, R = 1 y Xu = 0,08 - Potencia de cálculo: 5 kW+ 7,5 kW x 1,25 (coeficiente de simultaneidad de 1 ) - Intensidad calculada: 28,2 A - Sección de los conductores elegidos: 4 x16 + TT x 16 mm² Cu - Intensidad máxima: 80 A - Caída de tensión: 0,07 V - Caída de tensión porcentual: 0,017 % < 5% permitida por el RBTE - Condiciones de montaje: Al aire bajo tubo ITC-BT-21, tabla 2. - Diámetro del tubo: 40 mm montaje empotrado - Protección diferencial: 40 A 300 mA Ascensor y bomba de agua. Para el calculo de la línea del motor del ascensor, utilizaremos las expresiones ( 50 ) y ( 51 ) dadas anteriormente:

79

3.0 Anexos Proyecto final de carrera - Tensión de servicio: 400V - Nivel de aislamiento: H07V-R - Longitud: 25 m , cosf = 0,8, senf = 0,6, R = 1 y Xu = 0,08 - Potencia de cálculo: 7,5 kW x 1,25 (coeficiente de simultaneidad de 1 ) - Intensidad calculada: 17 A - Sección de los conductores elegidos: 4 x10 + TT x 10 mm² Cu - Intensidad máxima: 60 A - Caída de tensión: 1,08 V - Caída de tensión porcentual: 0,27 % < 5% permitida por el RBTE - Condiciones de montaje: Al aire bajo tubo ITC-BT-21, tabla 2. - Diámetro del tubo: 32 mm montaje empotrado - Protección Magneto térmica: 20 A - Protección diferencial: 40 A 300 mA Para el calculo de la línea que alimenta a la bomba de agua , utilizaremos las expresiones ( 50 ) y ( 51 ) dadas anteriormente: - Tensión de servicio: 400V - Nivel de aislamiento: H07V-R - Longitud: 30 m , cosf = 0,8, senf = 0,6, R = 1 y Xu = 0,08 - Potencia de cálculo: 5 kW x 1,25 (coeficiente de simultaneidad de 1 ) - Intensidad calculada: 11,3 A - Sección de los conductores elegidos: 4 x10 + TT x 10 mm² Cu - Intensidad máxima: 60 A - Caída de tensión: 0,86 V - Caída de tensión porcentual: 0,21 % < 5 % permitida por el RBTE - Condiciones de montaje: Al aire bajo tubo ITC-BT-21, tabla 2. - Diámetro del tubo: 32 mm montaje empotrado - Protección Magneto térmica: 16 A - Protección diferencial: 40 A 300 mA Línea alimentación alumbrado. Para el calculo de la derivación para el alumbrado de las zonas comunes, utilizaremos las expresiones ( 50 ) y ( 51 ) dadas en el apartado 3.5.2 : - Tensión de servicio: 400 V - Nivel de aislamiento: H07V-R - Longitud: 1,5 m , cosf = 0,9 , senf = 0,4 , R = 1 y Xu = 0,08 - Potencia de cálculo: 2,5 kW (coeficiente de simultaneidad de 1 ) - Intensidad calculada: 4 A - Sección de los conductores elegidos: 4 x10 + TT x 10 mm² Cu - Intensidad máxima: 60 A - Caída de tensión: 0,016 V

80

3.0 Anexos Proyecto final de carrera - Caída de tensión porcentual: 0,004 % < 3 % permitida por el RBTE - Condiciones de montaje: Al aire bajo tubo ITC-BT-21, tabla 2. - Diámetro del tubo: 32 mm montaje empotrado - Protección diferencial: 40 A 30 mA Línea alimentación alumbrado. Para el calculo de la derivación para el alumbrado de las zonas comunes, utilizaremos las expresiones ( 52 ) y ( 53 ) dadas en el apartado 3.5.2 : Tramos: Tramo 1 - 60 W – 10 m. Tramo 2 - 60 W – 5 m. Tramo 3 - 60 W – 5 m. Tramo 4 - 60 W – 5 m. Tramo 5 - 60 W – 5 m. Tramo 6 - 60 W – 5 m. Tramo 7- 60 W – 5 m. Tramo 8 - 60 W – 5 m. Tramo 9 - 60 W – 5 m. Tramo 10 - 60 W – 5 m. Tramo 11 - 60 W – 5 m. Tramo 12 - 60 W – 5 m. Tramo 13 - 60 W – 5 m. Tramo 14 - 60 W – 5 m. Tramo 15 - 60 W – 5 m. Tramo 16 - 60 W – 5 m. Tramo 17 - 60 W – 5 m. Tramo 18 - 60 W – 5 m. - Tensión de servicio: 230 V - Nivel de aislamiento: H07V-R - Longitud: 95 m , cosf = 0,9, senf = 0,4 , R = 1 y Xu = 0,08 - Potencia de cálculo: 0,6 x 18 x 1,8 en kW (coeficiente de simultaneidad de 1 ) - Intensidad calculada: 9,4 A - Sección de los conductores elegidos: 2 x 6 + TT x 6 mm² Cu - Intensidad máxima: 36 A - Caída de tensión: 4,7 V - Caída de tensión porcentual: 2 % < 3 % permitida por el RBTE - Condiciones de montaje: Al aire bajo tubo ITC-BT-21, tabla 5. - Diámetro del tubo: 25 mm montaje empotrado - Protección Magneto térmica: 10 A - Protección diferencial: 40 A 30 mA

81

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Línea alimentación alumbrado de emergencia. Para el calculo de la derivación para el alumbrado de emergencia de las zonas comunes, utilizaremos las expresiones ( 52 ) y ( 53 ) que se indican en el apartado 3.5.2 : Tramos: Tramo 1 - 11 W – 10 m. Tramo 2 - 11 W – 5 m. Tramo 3 - 11 W – 5 m. Tramo 4 - 11 W – 5 m. Tramo 5 - 11 W – 5 m. Tramo 6 - 11 W – 5 m. Tramo 7 - 11 W – 5 m. Tramo 8 - 11 W – 5 m. - Tensión de servicio: 230 V - Nivel de aislamiento: H07V-R - Longitud: 45 m , cosf = 0,9, senf = 0,4 , R = 1 y Xu = 0,08 - Potencia de cálculo: 0,11 x 8 x 1,8 en kW (coeficiente de simultaneidad de 1 ) - Intensidad calculada: 0,76 A - Sección de los conductores elegidos: 2 x 1,5 + TT x 1,5 mm² Cu - Intensidad máxima: 15 A - Caída de tensión: 0,75 V - Caída de tensión porcentual: 0,32 % < 3 % permitida por el RBTE - Condiciones de montaje: Al aire bajo tubo ITC-BT-21, tabla 5. - Diámetro del tubo: 16 mm montaje empotrado - Protección Magneto térmica: 10 A - Protección diferencial: 40 A 30 mA Derivación individual del garaje. Para el calculo de la línea de derivación para el parking, utilizaremos las expresiones ( 50 ) y ( 51 ) que hemos dado anteriormente: - Tensión de servicio: 400V - Nivel de aislamiento: 0,6/1kV XLPE - Longitud: 20 m , cosf = 0,8 ,senf = 0,6 , R = 1 y Xu = 0,08 - Potencia de cálculo: 5,5 kW (coeficiente de simultaneidad de 1 ) - Intensidad calculada: 9,9 A - Sección de los conductores elegidos: 6 x 6 + TT x 6 mm² Cu - Intensidad máxima: 36 A - Caída de tensión: 0,6 V - Caída de tensión porcentual: 0,3 % < 0,5 % permitida por el RBTE - Condiciones de montaje: Al aire bajo tubo ITC-BT-21, tabla 2. - Diámetro del tubo: 20 mm montaje en superficie - Protección Magneto térmica: 20 A - Protección diferencial: diferencial de 40 A 30 mA - Protección embarrado: Fusibles de 63 A

82

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Línea alimentación alumbrado garaje. Para el calculo de la derivación para el alumbrado de la zona del parking, utilizaremos las expresiones ( 52 ) y ( 53 ) dadas en el apartado 3.5.2 : Tramos: Tramo 1 - 60 W – 25 m. Tramo 2 - 60 W – 5 m. Tramo 3 - 60 W – 5 m. Tramo 4 - 60 W – 5 m. Tramo 5 - 60 W – 5 m. Tramo 6 - 60 W – 5 m. Tramo 7- 60 W – 5 m. Tramo 8 - 60 W – 5 m. Tramo 9 - 60 W – 5 m. Tramo 10 - 60 W – 5 m. Tramo 11 - 60 W – 5 m. Tramo 12 - 60 W – 5 m. Tramo 13 - 60 W – 5 m. Tramo 14 - 60 W – 5 m. Tramo 15 - 60 W – 5 m. Tramo 16 - 60 W – 5 m. Tramo 17 - 60 W – 5 m. Tramo 18 - 60 W – 5 m. - Tensión de servicio: 230 V - Nivel de aislamiento: H07V-R - Longitud: 110 m , cosf = 0,9, senf = 0,4 , R = 1 y Xu = 0,08 - Potencia de cálculo: 0,6 x 18 x 1,8 en kW (coeficiente de simultaneidad de 1 ) - Intensidad calculada: 9,4 A - Sección de los conductores elegidos: 2 x 6 + TT x 6 mm² Cu - Intensidad máxima: 36 A - Caída de tensión: 5,5 V - Caída de tensión porcentual: 2,4 % < 3 % permitida por el RBTE - Condiciones de montaje: Al aire bajo tubo ITC-BT-21, tabla 5. - Diámetro del tubo: 20 mm montaje superficie - Protección Magneto térmica: 10 A - Protección diferencial: 40 A 30 mA

83

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Línea alimentación alumbrado de emergencia. Para el calculo de la derivación para el alumbrado de emergencia de las zonas comunes, utilizaremos las expresiones ( 52 ) y ( 53 ) que se indican en el apartado 3.5.2 : Tramos: Tramo 1 - 11 W – 25 m. Tramo 2 - 11 W – 5 m. Tramo 3 - 11 W – 5 m. Tramo 4 - 11 W – 5 m. Tramo 5 - 11 W – 5 m. Tramo 6 - 11 W – 5 m. Tramo 7 - 11 W – 5 m. Tramo 8 - 11 W – 5 m. - Tensión de servicio: 230 V - Nivel de aislamiento: H07V-R - Longitud: 60 m , cosf = 0,9, senf = 0,4 , R = 1 y Xu = 0,08 - Potencia de cálculo: 0,11 x 8 x 1,8 en kW (coeficiente de simultaneidad de 1 ) - Intensidad calculada: 0,76 A - Sección de los conductores elegidos: 2 x 1,5 + TT x 1,5 mm² Cu - Intensidad máxima: 15 A - Caída de tensión: 1 V - Caída de tensión porcentual: 0,43 % < 3 % permitida por el RBTE - Condiciones de montaje: Al aire bajo tubo ITC-BT-21, tabla 5. - Diámetro del tubo: 16 mm montaje superficie - Protección Magneto térmica: 10 A - Protección diferencial: 40 A 30 mA Puertas garaje. Para el calculo de la línea que alimenta las puertas del garaje, se empleara las expresiones ( 52 ) y ( 53 ) dadas anteriormente: - Tensión de servicio: 230 V - Nivel de aislamiento: H07V-R - Longitud: 35 m , cosf = 0,8, senf = 0,6, R = 1 y Xu = 0,08 - Potencia de cálculo: 2 kW x 1,25 (coeficiente de simultaneidad de 1 ) - Intensidad calculada: 13,5 A - Sección de los conductores elegidos: 2 x2,5 + TT x 2,5 mm² Cu - Intensidad máxima: 25 A - Caída de tensión: 5,4 V - Caída de tensión porcentual: 2,36 % < 5 % permitida por el RBTE - Condiciones de montaje: Al aire bajo tubo ITC-BT-21, tabla 2. - Diámetro del tubo: 16 mm montaje en superficie - Protección Magneto térmica: 15 A - Protección diferencial: 40 A 30 mA

84

3.0 Anexos Proyecto final de carrera 3.5.3 Cálculo de la puesta a tierra del edificio. De acuerdo con la ITC-18 Tabla 4 establecemos que vista la naturaleza del terreno el valor de la resistividad del terreno es de 80 ? ·m. Como utilizaremos dos tipos de electrodos habremos de calcular el valor total de las resistencias de puesta en tierra en paralelo:

a) Picas verticales (Rp)

Rp = ? / Lp en ? ( 55 )

b) Conductor de cobre enterrado ( Rc ) Rl = 2· ? / Lc en ? ( 56 ) Utilizaremos un total de 4 picas de 2 m. y 30 m. de conductor de cobre desnudo enterrado. Si substituimos los valores en las dos expresiones anteriores obtenemos que:

Rp = 80 / 4·2 = 10 ? y Rl = 2·80 / 30 = 5, 4 ?

Siendo la resistencia total de puesta a tierra:

1/ Rt = 1/Rt + 1/Rl en ? ( 57 )

Si aplicamos los valores de resistencia de puesta a tierra obtenidos anteriormente a la expresión ( 57 ) obtendremos el valor total necesario de puesta a tierra:

1/Rt = 1/10 + 1/5,4 = 3,5 ? Donde: Rp = Resistencia de las picas, en ? . Rl = Resistencia del conductor enterrado, en ? . ? = Resistividad del terreno, en ? ·m. Lp = Longitud de las picas de cobre, en m. Lc = Longitud del conductor de cobre enterrado, en m. Rt = Resistencia total de puesta a tiera, en ? .

85

3.0 Anexos Proyecto final de carrera Separación entre tomas de tierra. Según la ITC-BT-18 Apdo. 11 la separación entre tomas de tierra de las masas de la instalación y las tomas de tierra del centro de transformación serán de tal manera que cualquier fallo de defecto a tierra de un centro de transformación no implique que las masas de nuestra instalación queden a una tensión de contacto peligrosa, por esto podemos asegurar que nuestra instalación esta a mas de 15 m. de la del centro de transformación y por tanto fuera de la zona de peligro tal y como marca el REBT. Tarragona, Noviembre de 2004 Fco. Javier Reales Ibañez

Ingeniero Técnico Industrial en Electricidad.

86

3.0 Anexos Proyecto final de carrera 3.6 OTROS DOCUMENTOS. 3.6.1 Seccionador vertical de apertura en carga.

87


88


89


90

3.0 Anexos Proyecto final de carrera 3.6.2 Celdas CGM.

91


1


4.0 Planos.



2

4.0 Planos Proyecto final de carrera

4.0.-PLANOS. ÍNDICE 4.0 PLANOS. 4.1 Planta general de la Media Tensión. 4.2 Perfil longitudinal de la Media Tensión. 4.3 Plano de cruce con telefónica. 4.4 Plano de cruce con el Barranc de Barenys. 4.5 Plano de detalle de apoyo con seccionador vertical de apertura en carga. 4.6 Plano detalle de apoyo con conversión y seccionador de apertura en carga. 4.7 Plano de detalle de puesta a tierra de los apoyos. 4.8 Plano de detalle de las cimentaciones de los apoyos. 4.9 Plano disposición tresbolillo. 4.10 Plano del centro de transformación. 4.11 Plano de detalle de puesta a tierra del centro de transformación. 4.12 Plano de planta general de la baja tensión. 4.13 Plano de detalle de la C.G.P. 4.14 Plano de distribución de la planta sótano. 4.15 Plano de distribución de la planta baja. 4.16 Plano de distribución planta tipo. 4.17 Esquema unifilar.

e 1/2000 e 1/20

escala horizontal 1/2000escala vertical 1/500

e 1/500

e 1/500

e 1/500

e 1/500

e 1/50 e 1/50

e 1/1000 e 1/20

algibe

C/BARENYS

bombas

RF

-60

RF

-60

C/C

AM

BR

ILS

RF

-60

14 13 12 11

RF

-60

10 9

escalera

8

telecos

maquina ascensor

zona de paso

trastero 4 trastero 3

rampa rampa

RF

-60

RF

-60

7 6 5 4 3 2 1

rampa

trastero 1trastero 2

rampa

RF-60

C/C

AM

BR

ILS

C/BARENYS

p=10

.00%

p=11.20%

telecos.

H1

A

H2

pasillo

RF

-60

cont

ador

es a

gua

cont

ador

luz

vestíbulo

sótanoacceso

jardín

C/G

UIL

LE

M D

E M

ON

CA

DA

H3pasillo

C/BARENYS

C/C

AM

BR

ILS

A

H1

telecos.

accesosótano

RF

-60

elec

tre

aigu

a

H2

pasillo

pasillo H3

C/G

UIL

LE

M D

E M

ON

CA

DA

1


5.0 Pliego de condiciones.



2

5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera

5.0.-PLIEGO DE CONDICIONES.

ÍNDICE 5.0 PLIEGO DE CONDICIONES. 5.1 CONDICIONES GENERALES. 5.1.1 Descripción. 5.1.2 Introducción. 5.1.3 Normativa y Reglamentos. 5.1.4 Materiales. 5.1.5 Ejecución de las obras. 5.1.5.1 Inicio. 5.1.5.2 Finalización de la ejecución. 5.1.5.3 Libro de ordenes. 5.1.6 Ensayos y reconocimientos. 5.1.7 Personal. 5.1.8 Desarrollo e interpretación del proyecto. 5.1.9 Obras complementarias. 5.1.10 Modificaciones. 5.1.11 Obra defectuosa. 5.1.12 Medios auxiliares. 5.1.13 Conservación de las obras. 5.1.14 Recepción de las obras 5.1.14.1 Recepción provisional. 5.1.14.2 Periodo de garantía. 5.1.14.3 Recepción definitiva. 5.1.15 Responsabilidades. 5.1.16 Cobros. 5.2 CONDICIONES ADMINISTRATIVAS. 5.2.1 Contrato. 5.2.1 Rescisión del contrato. 5.2.3 Concurso y adjudicación. 5.2.4 Suspensión de los trabajos. 5.2.4 Timbramiento de la factura. 5.3 CONDICIONES FACULTATIVAS. 5.3.1 Condiciones generales. 5.3.2 Normas a seguir. 5.3.3 Materiales y equipamientos.

3

5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera 5.4 CONDICIONES ECONÓMICAS. 5.4.1 Liquidaciones. 5.4.2 Liquidación en caso de rescisión del contrato. 5.4.3 Precios y condiciones de pagamiento. 5.4.4 Impuestos. 5.4.5 Penalizaciones. 5.4.6 Revisiones de precios. 5.4.7 Fianza y termino de garantía. 5.4.8 Cláusulas financieras. 5.5 CONDICIONES TÉCNICAS. 5.5.1 Objeto. 5.5.2 Normas de ejecución de las instalaciones aéreas de media tensión. 5.5.3 Normas de ejecución de las instalaciones subterráneas de media y baja tensión. 5.5.4 Normas de ejecución de las conversiones aéreo-subterráneas. 5.5.5 Normas de ejecución del centro de transformación. 5.5.6 Normas de ejecución de la electrificación de las viviendas.

4


5.1 PLIEGO DE CONDICIONES. 5.1.1 Descripción. Este proyecto contiene los siguientes documentos: memoria descriptiva, memoria de cálculo, planos, presupuesto, pliego de condiciones y anexos por este orden. 5.1.2 Introducción. El presente pliego de condiciones tiene por objeto definir al contratista el abasto del trabajo y la ejecución cualitativa del mismo. El abasto del trabajo del contratista incluye el diseño y preparación de todos los planos, diagramas, especificaciones, lista de materiales y requisitos para la adquisición e instalación del trabajo. 5.1.3 Normativa y Reglamentos. Todas las unidades de obra se realizaran cumpliendo las prescripciones indicadas en los reglamentos de seguridad y normas técnicas de obligado cumplimiento para este tipo de instalaciones, tanto en el ámbito autonómico como municipal así como otras que establezcan como obligatorias para este proyecto y que se especifiquen en la memoria descriptiva del mismo. Se adaptaran , a más las presentes condiciones particulares que complementan las indicadas para los reglamentos y normas citadas. 5.1.4 Materiales. Todos los materiales utilizados serán de primera calidad, cumplirán todas las especificaciones y tendrán las características indicadas en el proyecto y en las normativas técnicas generales. Toda especificación o característica de materiales que figuren en un solo de los documentos del proyecto es igualmente obligatoria. En el caso de existir contradicción u omisión en los documentos del proyecto, el contratista tendrá la obligación de ponerlo de manifiesto al director de la obra, que será el que el que decidirá sobre el particular. En ningún caso podrá suplir la falta directamente sin autorización expresa. Una vez adjudicada definitivamente la obra y antes de iniciarse esta, el contratista presentará al director técnico los catálogos, certificaos de garantía o homologación de los materiales que se vayan a utilizar. No podrán utilizase materiales que no hayan estado aceptados por el director técnico.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera 5.1.5 Ejecución de las obras. 5.1.5.1 Inicio. El contratista dará inicio de la obra en el término que figure en el contrato establecido con la propiedad, o en su defecto a los quince días de la adjudicación definitiva o de la firma el contrato. El contratista esta obligado a notificar por escrito o personalmente en forma directa al técnico directo la fecha de empezar los trabajos. 5.1.5.2 Finalización de la ejecución. La obra se ejecutara en el término que se estipule en el contrato suscrito con la propiedad o en su defecto el que figure en las condiciones de este pliego. Cuando el contratista de acuerdo con alguno de los extremos contenidos en el presente pliego o bien en el contrato establecido con la propiedad, solicite una inspección para poder realizar algún trabajo ulterior que este condicionado por la misma, vendrá obligado a tener preparada para la inspección, una cantidad de obra que corresponda a un ritmo normal de trabajo. Cuando el ritmo de trabajo establecido por el contratista no sea normal, o bien a petición de una de las partes se podrá convenir una programación de inspecciones obligatorias de acuerdo con el plan de la obra. 5.1.5.3 Libro de ordenes. El contratista dispondrá a la obra de un libro de ordenes en el que se inscribirán las que el técnico director estime dar mediante el encargado o persona responsable, sin perjuicio de las que de por oficio cuando crea necesario y que tendrá la obligación de firmar el enterado. 5.1.6 Ensayos y reconocimientos. Cuando el director técnico lo crea oportuno, podrá encargar el análisis, ensayo o comprobación de los materiales, elementos o instalaciones, bien sean en la fabrica de origen, laboratorios oficiales o en la misma obra, según se crea mas conveniente, aunque estas no estén indicadas en el pliego. En caso de discrepancia, los ensayos o pruebas se realizarán al laboratorio oficial que el director técnico de la obra designe. Los gastos ocasionados por estas pruebas y comprobaciones irán a cargo del contratista.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera 5.1.7 Personal. El contratista tendrá al frente de la obra un encargado con autoridad sobre el resto del personal y con conocimientos lo suficientemente acreditados como para estar al frente de la obra. El encargado o jefe de obra recibirá, cumplirá y transmitirá las instrucciones y ordenes del director técnico de la obra. El contratista tendrá en la obra el número y clase de operarios que hagan falta para poder llevar a termino el volumen de trabajo establecido, los cuales serán de reconocida aptitud y sobrada experiencia. El contratista estará obligado a separar de la obra todo aquel personal que a juicio del director de la obra no cumpla con sus obligaciones o realice el trabajo asignado de forma defectuosa, bien por falta de conocimientos o por obrar de mala fe. El contratista estará obligado a presentar listas de cotización a la seguridad social y seguro de accidentes así como la póliza de el seguro de responsabilidad civil, delante del supervisor designado por la propiedad. 5.1.8 Desarrollo e interpretación del proyecto. Siempre y en cualquier circunstancia, el contratista instalador efectuará los trabajos bajo rigurosa observación y conformidad con los planos y cálculos efectuados con anterioridad al resto de los documentos de la instalación. La interpretación técnica de los documentos del proyecto corresponde al director técnico. El contratista esta obligado a someter este cualquier duda, aclaración o contradicción que se presente durante la ejecución de la obra a causa del proyecto o por circunstancias ajenas, siempre con la suficiente antelación en función de la importancia del asunto. El contratista se hará responsable de cualquier error en la ejecución motivado por la omisión de esta obligación y, en consecuencia, habrá de rehacer por cuenta propia los trabajos que correspondan a la correcta interpretación del proyecto. El contratista estará obligado a realizar todo lo que sea necesario para la buena ejecución de la obra todo y que no se encuentre explícitamente expresado en el pliego de condiciones o en los documentos del proyecto. El contratista notificará por escrito o personalmente al director técnico y con la sufriente antelación, las fechas en las que quedarán preparadas para la inspección cada una de las partes de la obra.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera De las unidades e la obra que hayan de quedar ocultas se tomaran, con antelación los datos precisos para su medida a efectos de liquidación y que serán suscritos por el director en el caso e ser correctos. De no cumplirse este requisito la liquidación se realizará en base de los datos o criterios de medida aportados por el director técnico. Para la realización del proyecto se tendrán en cuenta las prescripciones del vigente REBT, normas UNE, catálogos y manuales. El trabajo que se realice, total o parcialmente de acuerdo con las condiciones dadas por la dirección de la obra, no exime al contratista de la plena responsabilidad en cualquier defecto que haga referencia a la seguridad del servicio, economía e instalación, duración y trabajos que se hayan podido evitar. Las copias de los planos necesarios para la ejecución de los trabajos, serán facilitados por la dirección de la obra, con recargo al contratista. No se entregaran originales para que el contratista haga copias por cuenta propia. Al finalizar la obra se entregarán a la dirección de la misma los planos de los trabajos detallados, junto con el estado de las mediciones definitivas y la liquidación. La instalación se realizará mediante personal especializado. El contratista podrá tener cuantas personas crea necesarias para la realización de la instalación, presentado una relación de personal a su servicio en cuando a categorías profesionales y situación del contrato con el mismo. 5.1.9 Obras complementarias. El contratista tiene la obligación de realizar todas las obras complementarias que sean indispensables para ejecutar cualquiera de las unidades de la obra especificadas en cualquier de los documentos del proyecto, todo que en este, no figuren explícitamente mencionadas dichas obras complementarias, todo esto sin variación del importe acordado. 5.1.10 Modificaciones. Únicamente se realizarán las unidades de la obra reflejadas en este proyecto. En el caso de modificación o ampliación de las mismas, no se permitirá ejecución alguna, si no va aprobada por el supervisor de la obra, previa aprobación el presupuesto que origina tal variación. Todos los encargados de la obra o suministradores de material que hayan estados contratados verbalmente no tendrán validez hasta que el contratista reciba por escrito la confirmación por parte de la dirección. El contratista esta obligado a realizar las obras que se encarguen, resultado de las modificaciones del proyecto tanto en aumento como en disminución, siempre y cuando el importe de las mismas no altere en un 25 % valor contractual.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera La valoración de las modificaciones se realizará de acuerdo con los valores establecidos en el presupuesto encargado por el contratista y que esta como base del contrato. El director técnico estará facultado para introducir las modificaciones que crea oportunas en cualquier unidad de obra, durante la realización, siempre que se cumplan las condiciones técnicas reflejadas en el proyecto y de tal manera que no varié en el valor total de la obra 5.1.11 Obra defectuosa. Cuando el contratista encuentre cualquier unidad de obra que no se ajuste a lo establecido en el proyecto o en este pliego, se consultará al director técnico que podrá aceptarlo o denegarlo según su criterio. En caso de aceptarlo, este fijará el precio que crea conveniente de acuerdo a las diferencias que se establezcan, estando obligado el contratista a aceptar dicha valoración. En caso de denegación, se reconstruirá la parte de la obra afectada a expensas del contratista sin que sea motivo de reclamación alguna, tanto económica como de plazo de ejecución. 5.1.12 Medios auxiliares. Correrán a cargo del contratista todos los medios y máquinas auxiliares que sean necesarias para la ejecución de la obra. En la utilización de las mismas será obligado hacer cumplir todos los reglamentos de seguridad en el trabajo vigentes y utilizar los medios de protección adecuados por parte de los operarios. 5.1.13 Conservación de las obras. Es obligatorio por parte del contratista, la conservación en perfecto estado de las unidades de obra realizadas hasta la fecha de la recepción definitiva por parte de la propiedad, corriendo a cargo del contratista los gastos derivados de tal motivo. 5.1.14 Recepción de las obras 5.1.14.1 Recepción provisional. Una vez acabadas las obras, tendrá lugar la recepción provisional y por este motivo se practicarán en estas un exhaustivo reconocimiento por parte del director técnico y la propiedad en presencia del contratista, levantando acta y comenzando des de el mismo día el período de garantía si se encuentra en estado de ser admitida. De no ser admitida se hará un acta y se darán las instrucciones al contratista para corregir los defectos detectados, fijando un plazo para esto y expirando el mismo se procederá a un nuevo reconocimiento por todas las partes.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera 5.1.14.2 Periodo de garantía. Existirá un periodo de garantía de 12 meses a partir de la recepción por parte del propietario de la instalación delante de cualquier defecto técnico que pueda presentarse. Una vez acabado el periodo de garantía quedará a criterio del instalador atender o no los requerimientos que el comprador formule. En ningún momento tendrá el vendedor obligación alguna delante de los desperfectos o averías ocasionadas por el uso incorrecto de las instalaciones o por una manipulación inadecuada por parte de personal no autorizado. Si durante el periodo de garantía se observa anomalías, el instalador habrá de corregirlas por cuenta propia. 5.1.14.3 Recepción definitiva. Se realizará después de transcurrido el periodo de garantía de igual forma que la provisional. A partir de esta fecha cesará la obligación del contratista de reparar a su cargo las obras si bien subsidiarán las responsabilidades que podrían tener por defectos ocultos y deficiencias de causa dudosa. 5.1.15 Responsabilidades. Ambas partes contratista y cliente, se comprometen des de la fecha de la firma del contrato a llevar a termino todo lo que en el mismo se estipula. Al realizar el contrato el contratista queda comprometido a facilitar al otro la información necesaria para la instalación y el buen funcionamiento del equipo. Así mismo este asumirá toda responsabilidad sobre o que pase en el momento de la entrega de la instalación. El proyecto ya anunciado y descrito se tiene que cumplir de forma obligatoria, ya que para la realización del mismo se han cumplimentado las normas correspondientes. De no ser así el ingeniero en cabeza dejará de tener responsabilidad alguna. El contratista es el responsable de la ejecución e la obra en las condiciones establecidas el proyecto y en el contrato. Como consecuencia de lo anterior, estará obligado a la demolición de todo lo que este mal ejecutado y su reconstrucción correcta sin que sirva de excusa el que el técnico haya examinado y recorrida la obra. El contratista es el único responsable de todas las desavenencias que el o su personal realicen durante la ejecución de la obras u operaciones relacionadas con las mismas. También es responsable de los accidentes o daños por error, inexperiencia o trabajo con métodos inadecuados que se produzcan a la propiedad, vecinos y terceros. El contratista es el único responsable del incumplimiento de las disposiciones vigentes en materia laboral respecto a su personal y de los accidentes que puedan derivar.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera 5.1.16 Cobros. Todos los precios se consideran como fijos aunque durante el periodo de ejecución sufran alteraciones alguno de los elementos que integran el proyecto. Se establece que las instalaciones de fuerza, agua y alumbrado corren a cargo del contratista, por lo que se entiende que:

- Los elementos y documentos a su disposición no presentan dificultades de interpretación.

- El precio convenido esta en su justa correspondencia con el precio de la obra. - Se renuncia a toda reglamentación posterior a la firma del contrato.

5.2 CONDICIONES ADMINISTRATIVAS. 5.2.1 Contrato. El contrato se formalizará mediante un documento privado que podrá elevarse a escritura pública a petición de cualquiera de las partes, corriendo los gastos por cuenta del contratista. Comprenda la adquisición de todos los materiales, transportes, mano de obra, medios auxiliares para la ejecución de la obra en el plazo estipulado, así como la reconstrucción de las unidades defectuosas, la realización de las obras complementarias y las derivadas por las modificaciones que se produzcan durante la ejecución, estas últimas en los plazos previstos. La totalidad de los documentos que componen el proyecto técnico de la obra serán incorporados al contrato y tanto el contratista como la propiedad tendrán que firmarlos. 5.2.1 Rescisión del contrato. El contratista podrá rescindir el contrato, en los casos que se especifiquen en la Ley de Contrato de Trabajo, no siendo abonado en ningún caso la cantidad superior al trabajo efectuado. El incumplimiento sin causa justificada de alguna de las condiciones reflejadas en esta documentación, dará derecho a la propiedad a rescindir automáticamente del contrato. Pendiente en tal caso la asignación del importe integro de las cantidades retenidas hasta la fecha de rescisión sin perjuicio de la responsabilidad de cualquier tipo que pueda exigirse al adjudicatario por este incumplimiento. Se consideran causas justificadas para la rescisión del contrato las siguientes:

- Muerte o incapacitación del contratista. - Fallo del contratista. - Modificación de las unidades de obra en un 40% superior del original. - Modificación del proyecto un 25 % más o menos al original.

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- La no inicialización de las obras en el plazo estipulado, cuando sean causas ajenas a la propiedad..

- La suspensión de las obras ya iniciadas siempre que el plazo de suspensión sea superior a los seis meses.

- El incumplimiento de las condiciones del contrato cuando implique mala fe. - Finalización del plazo de ejecución de la obra sin que esta se haya finalizado. - Abandono de la obra sin causa justificada. - Subcontratar la totalidad o parte de la obra a terceros sin la autorización del director

técnico y de la propiedad. 5.2.3 Concurso y adjudicación. El conjunto de las obras las realizará la empresa escogida por concurso subasta. Las empresas seleccionadas para dicho concurso tendrán que presentar sus proyectos en un sobre lacrado, 30 días después de la presentación del concurso, en el domicilio del propietario. La empresa escogida será la anunciada la semana siguiente de la conclusión el plazo de entrega. Dicha empresa será escogida de mutuo acuerdo entre el propietario y el director de la obra, sin posible reclamación por parte de las otras empresas concursantes. 5.2.4 Suspensión de los trabajos. La dirección de la obra podrá suspender los trabajos, exponiendo las razones que la llevan a tomar dicha decisión, con un plazo de 8 días después de la comunicar la razón al contratista. El contratista tendrá derecho a percibir el importe de la obra ya ejecutada. Si la suspensión de los trabajos durará más de dos meses, tanto la dirección de la obra, como el contratista, tendrán derecho a la revisión y extinción del contrato. El contratista por lo tanto podrá reclamar el trabajo efectuado con el pago incluido. 5.2.4 Timbramiento de la factura. El timbramiento de la factura y efecto, así como los gastos del negociante de la misma correrán a cargo del contratista. 5.3 CONDICIONES FACULTATIVAS. 5.3.1 Condiciones generales. El presente Pliego de Condiciones tiene por objeto definir al contratista el abasto del trabajo y la ejecución cualitativa del mismo.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera 5.3.2 Normas a seguir. El diseño de la instalación estará de acuerdo con las exigencias y recomendaciones expuestas en la última edición de los siguientes códigos:

- Reglamento eléctrotécnico de baja tensión e Instrucciones complementarias. - Normas UNE y DIN. - Normativa ISO. - Publicaciones del Comité Electrotécnico Internacional. - Ley de prevención de riesgos laborables y reglamentos derivados de esta. - Prescripciones sobre la prevención de accidentes. - Ley sobre medios técnicos de trabajo. - Las indicadas en el presente Pliego de Condiciones con preferencia a todas las

normas y códigos. El subministrador tendrá que informar sobre las particularidades locales. En el caso de ampliación i/o modificación de equipos existentes es el proveedor responsable del funcionamiento global. Los materiales empleados serán los especificados en el presente proyecto, en caso de substitución por algún otro similar y homologado, será la propiedad quien apruebe tal substitución mediante un escrito exigiendo la documentación que justifique y acredite el cambio. 5.3.3 Materiales y equipamientos. Los equipamientos subministrados estarán e acuerdo con los requisitos impuestos por clasificación de la zona en la que se instalen. Por esto se seguirán las normas dictadas por el Ministerio de Industria. 5.4 CONDICIONES ECONÓMICAS. Los suministros, trabajos y servicios, del presente proyecto detallados en la Memoria Descriptiva serán facturados al precio estipulado en la sección de presupuestos. Las tarifas allí establecidas incluyen estudios, desarrollos, instalación y puesta en marcha de todos los servicios ofertados en la Memoria Descriptiva. 5.4.1 Liquidaciones. Acabada la obra se procederá a la liquidación final, que se efectuará de acuerdo con los criterios establecidos en el contrato. De las facturas y solicitudes de pagamientos a cuenta de la obra ejecutada se entregaran un ejemplar para el contratista a la dirección de la obra.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera La liquidación de cualquier parte de la instalación ya acabada, será presentada por el contratista para la comprobación por parte de la dirección de obra en el plazo de dos semanas, contando des de la fecha de recepción. En caso de presentarse la liquidación en el plazo acordado, la dirección de obra está facultada para ordenar a que se proceda al ajuste de la misma. Junto con las liquidaciones se enviarán cuantos documentos sean necesarios para la comprobación de las mismas. 5.4.2 Liquidación en caso de rescisión del contrato. Siempre que se rescinda el contrato por causas anteriormente citadas, o bien mediante mutuo acuerdo se abonarán al contratista las partes de la obra ejecutadas así como los materiales utilizados a pie de obra, siempre que sean necesarios para la misma. Cuando se rescinda el contrato, llevará implícita la retención de la fianza, para obtener los posibles gastos de conservación, el periodo de garantía y los derivados del mantenimiento, hasta la fecha de la nueva adjudicación. 5.4.3 Precios y condiciones de pagamiento. La forma de pagamiento será la siguiente:

- 20% en la comanda. - 40% en la inspección y aceptación de equipos. - 25% en la aceptación del software de control. - 15% en la puesta en marcha de la instalación.

El abono podría ser modificado por mutuo acuerdo entre ambas partes, apareciendo expresamente escrito en el contrato de compra-venta. Los pagos se efectuaran mediante transferencias bancarias con un vencimiento a 60 días fecha de la factura. 5.4.4 Impuestos. Los agravamientos a que se pueda poder encontrar en este proyecto repercutirán en la su totalidad sobre el propietario del mismo, así como el I.V.A. , el importe del cual asciende al 16% sobre el volumen total del proyecto. 5.4.5 Penalizaciones. Por retardos en los plazos de entrega de las obras, se podrán establecer tablas de penalizaciones, las cuantías y demoras de las cuales se especifican en el contrato. El vendedor estará sujeto a una penalización del 1% de valor estipulado por semana acumulada de retraso a partir de la fecha prevista de ejecución de la obra.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera 5.4.6 Revisiones de precios. Los precios ofertados no sufrirán revisión alguna a partir del momento de la adjudicación, por lo que se puede considerarse la firma del contrato como presupuesto cerrado. Si por fluctuaciones debidas a retrasos justificados en el suministro de materiales o imprevistos laborales los precios sufren variaciones, será objeto de estudio por ambas partes, la revisión de precios será siempre y cuando el contratista presente justificación oficial. No obstante, si pasados seis meses des de el momento de la presentación del presente proyecto la realización del mismo no ha estado todavía contratada, los precios podrán sufrir las variaciones que se consideren oportunas. 5.4.7 Fianza y termino de garantía. En el contrato se establecerá la fianza, que el contratista habrá de depositar en garantía del cumplimiento del mismo, o se convendrá una retención sobre los pagos realizados a cuenta de la obra ejecutada. De no estipularse la fianza en el contrato, se entiende que se adoptara como a garantía una retención del 5% sobre los pagos a cuenta, anteriormente citados. En el caso de que el contratista se niegue a hacerlo por su cuenta, los trabajos para ultimar la obra en las condiciones establecidas en la garantía, la propiedad podrá ordenar que las ejecuté un tercero, abonando su importe con recargo a la retención o fianza, sin perjuicio de las acciones legales a que tenga derecho la propiedad si el importe de la fianza no fuera suficiente. La fianza retenida, se abonará al contratista en un plazo no superior a los 30 días, una vez firmada el acta de recepción definitiva de la obra. Como garantía de bondad e la obra, se descontará al contratista en la última liquidación, una cantidad por valor del 10% del importe total de la instalación. La retención en concepto de garantía se podrá hacer efectiva mediante un aval bancario, la tramitación y gastos del cual correrán a cuenta del contratista. 5.4.8 Cláusulas financieras. El instalador se hará cargo de todas los gastos de embalaje y transporte de los materiales necesarios para llevar a buen termino el proyecto, hasta el sitio donde se encuentre localizada la instalación. Si los materiales transportados sufrieran desperfectos será el instalador el responsable. Durante el periodo de garantía, la totalidad de los gastos originados por reparaciones habrán de atenderlas el vendedor, excepto los gastos de desplazamiento que correrán a cargo del propietario.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera Las tarifas acordadas cuentan salarios y beneficios, cargas sociales, dietas, aseguranzas y amortizaciones de la utilización personal en jornadas de trabajo de 8 horas diarias de lunes a viernes. A partir de las 8 horas el aumento será del 40% sobre la tarifa base. Si las jornadas de trabajo se extienden a las noches, sábados o festivos el aumento es del 75%. 5.5 CONDICIONES TÉCNICAS. 5.5.1 Objeto. El objeto de este apartado es detallar al contratista las características técnicas que se exigen a los elementos utilizados para la realización del equipo de control, en aquellos casos en los que se haya de especificar un modelo concreto para los mismos. Las condiciones detalladas a continuación habrán de tenerse en cuenta durante del montaje y la instalación de los equipos, así como en las posteriores comprobaciones. 5.5.2 Normas de ejecución de las instalaciones aéreas de media tensión. A continuación se describen los rasgos básicos para realizar los trabajos. Trazado Al efectuar la distribución de los apoyos, se procurará que la distancia entre ellos sea lo más uniforme posible, con el fin de evitar que se produzcan esfuerzos longitudinales importantes, en los cambios de condiciones. Cuando la traza de la línea pase por terreno forestal se preparará un corredor, en el que se eliminará la masa forestal, de manera que se forme una zona de seguridad según indica el artículo 35 de RLAT. En el diseño del trazado de la línea se tendrá en cuenta el hecho de que exista un acceso fácil y permanente a los apoyos, tanto en la fase de construcción como en la de explotación. Acopio y transporte de los materiales Las operaciones de acopio y transporte de los materiales, en especial la carga y descarga de los materiales, se efectuarán de forma que los materiales dispongan en todo momento de los embalajes de protección necesarios para evitar desperfectos debidos a golpes. La carga y la descarga de las bobinas de cables se efectuarán mediante una barra que pase por el orificio central de la bobina, y los cables o cadenas de cables que la abracen no se apoyarán sobre el exterior del cable enrollado. No se podrá dejar caer al suelo la bobina desde la plataforma del camión, aún cuando haya un cojín de arena. Los desplazamientos de la bobina por tierra se realizarán girándola en el sentido de rotación que viene indicado en ella por una flecha, para evitar que se afloje el cable enrollado en ella.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera La bobina se descargará en el lugar más adecuado para facilitar el tendido y no se efectuará en terreno blando. Cimentaciones Las dimensiones de las cimentaciones corresponderán a las calculadas según lo indicado en el apartado correspondiente, para cada tipo de apoyo y terreno en el cual este situado el apoyo. Las excavaciones tendrán las paredes laterales, verticales. La dosificación del hormigón será como mínimo de 200 Kg/m3 cuando se realice a mano, y 150 Kg/m3 cuando provenga de planta hormigonera, en este caso se comprobará el albarán proveniente de la planta hormigonera. Se hormigonará previamente una solera de 10 cm para descansar el apoyo de hormigón y de 20 cm para apoyos de celosía. Antes de hormigonar la cimentación del apoyo de hormigón o el primer tramo del apoyo de celosía, ha de estar aplomado, alineado y arriostrado con vientos. El abocamiento del hormigón se efectuará teniendo limpia la excavación y a nivel de ella, no se podrá efectuar a distancia. Se vibrará el hormigón. Los apoyos de madera se empotrarán directamente en el suelo, apoyados en la base de la excavación y cercados con dos coronas de piedras duras. La profundidad de la excavación se determinará según lo indicado anteriormente. Tendido La bobina del cable estará elevada y sujeta por barras y gatos adecuados al peso de ella y con dispositivo de frenado. El sentido de giró será el que viene indicado en la bobina y la salida del cable se hará por la parte superior. El tendido se efectuará con medios auxiliares (poleas y cuerdas). Se evitará la formación de colas, el arrastre del cable por el suelo y su rozamiento con el arbolado u otros accidentes del terreno. El tensado se efectuará entre apoyos de amarre y se hará tomando como referencia la abertura de regulación. La flecha se ajustará a la indicada en les tablas de tendido, especificadas en el proyecto, las cuales habrán de ajustarse a las condiciones existentes en el momento del tendido. El tensado se efectuará con útiles adecuados.

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5.5.3 Normas de ejecución de las instalaciones subterráneas de media y baja tensión. Ocupación pública Antes del inicio de las obras, si procede el contratista deberá estudiar y prevenir los espacios donde ubicar la caseta de obra, el almacén de materiales, herramientas y medios auxiliares, las vallas y los contenedores. Se buscarán espacios que minimicen la incidencia sobre el tráfico y sobre el transito de peatones. Quedarán bien delimitados los espacios destinados al transito de peatones, al tráfico rodado y a la propia canalización mediante vallas consistentes, estables y alineadas. También, se dispondrá una señalización adecuada para el tráfico rodado y el tránsito de peatones, la exigida por el Código de Circulación y Ordenanza de Circulación vigentes, que garanticen en todo momento la seguridad de los peatones, del personal de la obra y de los automovilistas. Durante las horas nocturnas, la señalización y el vallado estarán suficientemente iluminados, con iluminación roja o ámbar. En todos los elementos usados tanto en señalización como en vallado deberá haber rótulos informativos es los que figurará el logotipo, nombre y teléfono del promotor y del constructor, y la naturaleza, permiso y datos de inicio y finalización de la obra previstas. Para la seguridad y comodidad del transito de peatones se creará un pasillo de ancho no inferior a 1 m junto a la fachada y longitudinalmente a esta. Cuando el ancho de la calzada no permita simultáneamente la obertura de la zanja, la disposición de los materiales y la existencia del mencionado pasillo, se habilitará un pasillo de las mismas características en la calzada, con derivaciones hacia la hachada en cada uno de los accesos a los inmuebles. En todo momento estos pasillos se mantendrán expedidos como mínimo en la mitad de su anchura. Si alguno de estos pasos tiene que salvar una zanja abierta, esta se cubrirá con una palanca de suficiente rigidez para soportas el tránsito de peatones y colocada de forma estable de manera que al pisarla no desestabilice al peatón. Como que la ocupación de la vía pública constituye una molestia notable para el municipio, el contratista deberá dedicar una especial atención a la organización y planificación del trabajo para reducir al mínimo el tiempo de permanencia de contenedores, materiales y medios auxiliares de obra. Trabajará totalmente coordinado con los servicios municipales, y en todo momento dedicará una especial atención al orden y a la limpieza. Demolición de pavimentos La demolición de pavimentos se efectuará en el ancho que señalice el proyecto y en función de los cables a instalar. Se utilizarán los medios manuales o mecánicos necesarios. Los compresores y herramientas neumáticas a utilizar serán del tipo insonorizado. Las calzadas de mortero asfáltico o de hormigón en masa se repondrán a un ancho superior a la zanja. Previamente, se efectuará un corte rectilíneo con disco en la anchura a reponer. Para poder trasladar a un vertedero los escombros y tierras sobrantes, el contratista deberá de gestionar y obtener la correspondiente Guía Municipal.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera Apertura Primero de todo se efectuarán catas de prueba con el objetivo de comprobar los servicios existentes, y determinar la mejor ubicación para el extendido. Cuando se marque la traza se tendrá en cuenta el radio mínimo de curvatura que hay que respetar en los cambios de dirección. La apertura de zanjas podrá hacerse a mano, a máquina o de forma mixta entre las dos. Siempre que se pueda, y no resulte peligroso para los servicios existentes, se utilizará la excavación a máquina. Las paredes de las zanjas serán verticales hasta la profundidad definida por el proyecto. Si la naturaleza del terreno o la profundidad de la zanja lo exige, deberá entibarse la zanja. En el fondo de la zanja deberá de estar el terreno firme para evitar corrimientos en profundidad que puedan someter los cables a esfuerzos de estiramiento. En los cruces de calzada se comprobará la existencia de tubos de reserva a utilizar y en caso de hayan, se comprobará su estado y utilidad. En caso de no haber o no poder utilizar los existentes, deberá de construirse nuevos tubulares. En función de la naturaleza del terreno, se dejarán llaves o puentes, la distancia máxima entre puentes será de 10 m, la forma de entibamiento natural para evitar desprendimientos de tierras o caída del pavimento (en especial, en días de lluvia), Estos puentes se pueden aprovechar para facilitar la entrada de los transeúntes al pasillo de peatones de fachada o en los inmuebles. Durante la apertura de la zanja se procurará dejar si es posible, un paso de 0,5 m entre la zanja y las tierras extraídas, y así facilitar la circulación del personal de obra y evitar la caída de este en la zanja. Cuando haya dificultad de espacio en aceras y/o calles, y las tierras de excavación para volver a utilizar para el relleno de la zanja impidan el tránsito de peatones o el tránsito rodado, el contratista deberá de prevenir un contenedor para almacenar las mencionadas tierras, y facilitar así el paso por la zona de trabajo. La zanja estará vallada por los dos lados con cierres metálicos sin continuidad, y alineados, según la Norma DMH00200 "Realización de vallado y señalización de obra en vía pública", del Grupo Endesa. Si durante las obras de apertura de zanjas, apareciesen instalaciones de otros servicios, se tomarán las precauciones necesarias para no dañarlas, dejándolas al acabar los trabajos en las condiciones en las que se encontraban primitivamente y respetando lo que prescribe en el ITC-BT-006 respecto a los cruces y paralelismos, así como los Decretos de la Generalitat de Cataluña 120/92, 196/92.

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Figura 10. Detalle cruce con otros servicios.

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Figura 11. Detalle paralelismo con canalización del gas.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera Transporte y extendido de cables Transporte Las bobinas de cable se transportarán utilizando los medios y procedimientos adecuados de forma que garanticen su integridad. Ubicación de la bobina Antes de empezar la extendida del cable se estudiará el lugar más adecuado para colocar la bobina. En caso de tierra con pendiente es preferible realizar la extendida en sentido descendiente. Si existen canalizaciones, curvas o puentes de paso dificultoso próximos a unos de los extremos de la canalización es preferible colocar la bobina en el otro extremo a fin de que durante la extendida quede afectada la menor longitud de cable posible. Manipulación del cable Se tomarán las precauciones necesarias para procurar que el cable no sufra golpes, rascadas, pinchazos, ni tampoco esfuerzos importantes, ni de tensión, ni de flexión ni de tracción. Radios de curvatura Durante el extendido hay que evitar los doblamientos de cable debido a la formación de bucles, a curvas demasiado fuertes en el trazado, o rodillos mal colocados en las curvas, a irregularidades de tiro y frenado, etc. La doblez excesiva, somete el cable a esfuerzos de flexión que pueden provocar la deformación permanente del cable con formación de cavidades en los dieléctricos, y la ruptura o pérdida de sección en las pantallas de cobre. Resulta muy importante definir los radios de curvatura mínimos a que puede ser sometido el cable sin que aparezcan los esfuerzos descritos. Estos radios de curvatura se definen en número de veces el diámetro exterior del cable “D”. Los radios de curvatura mínimos finales, una vez los cables estén ubicados a su posición definitiva, están indicados en las normas de cables o en las recomendaciones de los fabricantes del cable. Para los cables de MT, R > 15 D. Durante el extendido, el cable puede quedar sometido a dobleces y enderezamientos posteriores, más peligrosos que una doblez final. Así durante la extendida, el radio de curvatura no ha de ser inferior a 20 D. En caso de que la composición del cable obligue a curvas de radio comprendido entre 15 y 20 veces su diámetro, durante la extendida se suavizará la curva de forma que el cable no quede sometido a radios de valor inferior a 20 veces su diámetro, a excepción del tramo indispensable que quedará ubicado definitivamente en la curva.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera Para los cables unipolares los esfuerzos de tracción no han de sobrepasarse 3 daN/mm² de sección de conductor de aluminio. Por otro lado, en ningún caso el esfuerzo total en el cable ha de ultrapasar de 2.500 daN en cables unipolares.

Figura 12. Detalle tendido de cable subterráneo.

Cuando el cable se extiende en tramos con curvas, hay que tener presente que el esfuerzo de tracción, en función del radio de curvatura, R, expresado en mts así, como la máxima tracción admisible en tramos con curvas es de 450 x R (daN). Así mismo, ha de vigilarse con mucho cuidado el paso del cable por las curvas (donde ha de colocarse varios rodillos) para que su movimiento sea bien suave (Figura 10) e igualmente ha de vigilarse en las embocaduras de los tubos donde han de colocarse protecciones adecuadas. Bajas temperaturas En el caso de temperaturas inferiores a 0ºC el aislamiento de los cables coge una cierta rigidez que no permite su manipulación. Por lo tanto, no se extenderá cable con estas temperaturas. Estanqueidad de los extremos del cable Los extremos del cable han de estar protegidos en todo momento para evitar la penetración de humedad, a la vez de realizar las uniones y terminaciones se despreciarán el último 0,5 m de cable. Se asegurará la estanqueidad del cable con los elementos habitualmente destinados a este fin, tanto este extendido en la zanja como si está almacenado en bobina.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera Empalme entre cables para confeccionar las uniones Cuando dos cables que se canalicen vayan a ser unidos, se empalmarán al menos en una longitud de 0,50 m. Por otro lado, cuando la extendida se haya efectuado por medios mecánicos se cortará 1 m del extremo del cable, ya que al haber sido sometido a un mayor esfuerzo puede presentar un cierto desplazamiento de la cubierta respecto al resto del cable. También se despreciará 1 m desde el extremo del cable cuando se detecte que no se ha protegido adecuadamente Extendido en zanja Antes de empezar la extendida del cable, se recorrerán las zanjas para comprobar los siguientes puntos:

- El cable ha de tener una entrada suave en la zanja.

- Los bordes de la zanja, así como las pilas de tierra próximas a los bordes deberán de estar libres de piedras, cantos rodados u objetos que puedan caer al fondo de la zanja.

- El suelo de la zanja que va a recibir el cable tiene que ser liso, estar libre de aristas vivas, cantos rodados, piedras, etc..., disponer de un lecho de arena de 5 a 10 cm de arena.

- A lo largo de la zanja tiene que haber rodillos dispuestos cada 3 a 6 m (según el peso del cable) construidos de forma que puedan girar libremente, tengan una base suficiente para no volcar y no puedan dañar al cable. En estas condiciones, los esfuerzos de tracción son del orden del 15 % del peso del cable.

En la salida de la bobina se colocará un rodillo de más anchura para abarcar las diferentes posiciones del cable al ancho de la bobina. Deberá de tenerse especial cuidado en la posición de los rodillos en todas las curvas. En ellas se dispondrán algunos rodillos verticalmente para evitar que el cable se ciña contra el borde de la zanja.

Figura 13. Detalle tendido de cable subterráneo.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera Durante el extendido del cable, solo se autorizará a desenrollar el cable de fuera de la zanja de manera excepcional y siempre bajo vigilancia del director de obra o persona por él delegada. Una vez extendido el cable, no se permitirá desplazarlo lateralmente mediante palancas u otros instrumentos. Esta operación deberá de realizarse siempre a mano. En canalizaciones con cables unipolares se colocará una abrazadera cada metro, que envuelva las tres fases de MT (disposición en trébol) o las tres fases y el neutro de BT y las mantenga unidas. No se dejará nunca el cable extendido en una zanja abierta hasta el día siguiente sin haber tomado antes la precaución de cubrirlo al menos con una capa de 0,020 m de arena fina. Una vez instalado el cable han de taparse las bocas de los tubos para evitar la entrada de gases y roedores. Previamente, se protegerá la parte correspondiente de la cobertura del cable con yute, arpillera alquitranada, trapos, etc., y se taparán las bocas con mortero pobre, lechada de espumas, etc., que sean fácil de eliminar y no estén en contacto con la cubierta del cable. En ocasiones los tubos se llenaran con mezcla de tipo cemento débil, bentonita, etc. Con ello se mejorará la disipación de calor y se mantiene el cable inamovible respecto a las dilataciones debidas a los ciclos de carga. Otras veces es preferible dejar el tubo libre para su fácil acceso posterior. Protección mecánica El cable se protegerá mecánicamente mediante una capa de arena hasta completar una altura de 0,3 m respecto al lecho. Después se colocaran placas de polietileno normalizadas, según se indica en los planos correspondientes. Para las separaciones de cruces y paralelismos con otros servicios se utilizarán ladrillos o baldosas macizas de 0,29 x 0,14 x 0,04 m . Instalación en tubulares Cuando sea necesario el cable se alojará en tubos de polietileno, PN160, de superficie interna lisa, siendo su diámetro interior no inferior a 120 mm, 160 mm para zanjas mixtas. Los extremos de los tubos estarán constituidos por embocaduras para facilitar la manipulación del cable. La longitud máxima de los tubulares no se podrá exceder de los 100 m, para facilitar la manipulación de los cables. Se instalarán arquetas de registro cuando se produzcan cambios de dirección de más de 60º, o cada 100 m en recorridos en línea recta. Previamente a la instalación de los tubulares dentro de la zanja, se cubrirá el fondo de la zanja con una lechada de hormigón (H-100) de 6 cm de espesor.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera Los tubos podrán estar enterrados en arena o en hormigón en todo su recorrido, dependiendo de las particularidades funcionales. El hormigón en masa tendrá una dosificación H-100, de resistencia 100 Kg/m³. Antes de pasar un cable por la canalización entubada, se limpiará para evitar salientes que puedan dañar el cable. Nunca se pasarán dos circuitos MT por un mismo tubo. En las entradas de los tubulares se evitará que el cable se deterioré por el roce con el extremo del tubular. Los extremos de los tubulares llegarán hasta el límite exterior de las aceras. Los tubos, tanto los que queden vacíos como los que contengan cables, deberán sellarse con espumas expansibles impermeables e ignifugas. Se instalaran separadores entre los tubos, si hace falta introducir mortero ignifugo entre ellos.

- Canalizaciones longitudinales en la calzada: Cuando por razones debidamente justificadas no sea posible el extendido de los cables debajo la aceras, se procederá a la construcción de la canalización debajo de la calzada, según las dimensiones indicadas en el proyecto. Los casos más frecuentes se darán cuando las aceras se encuentren saturadas de servicios.

- Construcción de tubulares hormigonados: En las zonas de paso de vehículos de gran tonelaje, como es el caso de cruces de calzadas y en los vados de garajes, almacenes, industrias, etc., se procederá a la construcción de tubulares hormigonados, según la disposición que se defina en el proyecto.

En los cruces de calzada, deberán de prevenirse uno o varios tubos de reserva para futuras ampliaciones, según la zona y situación del cruce (en cada caso se fijará el número de tubos de reserva). Los tubos serán de las mismas características que en el apartado anterior y sus extremos ultrapasaran la línea de la vorada en unos 0,5 m. Se cubrirá el fondo de la zanja con una lechada de 6 cm de grosor de hormigón pobre (H-100). Se instalarán los tubos con la ayuda de separadores que, además, ayudarán a que el hormigón pueda fluir mejor. A continuación, se verterá hormigón de resistencia H-100 cuando provenga de planta o con una dosificación del cemento de 200 Kg/m3 si se amasa a pie de obra. Después, se rellenará con tierra hasta el borde del pavimento. El hormigón del tubular no tiene que llegar al pavimento de rodadura, ya que facilita la transmisión de vibraciones. Cuando sea inevitable, deberá de intercalarse una capa de tierra o arena que actúe de amortiguador. Rellenado de las zanjas Las ordenanzas municipales, muy variadas, pueden exigir acopio de tierras nuevas o autorizar el uso de las tierras procedentes de la excavación, así como la realización de proctors modificados.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera En el fondo de la zanja irá una capa de arena fina de 6 cm de espesor mínimo, cubriendo el ancho total de la zanja. Por encima del cable irá otra capa de arena de al menos 8 cm de espesor, dispuesta sobre la totalidad de la anchura, tal y como se indica en el volumen de Planos. La arena que se utilice para la protección de los cables será limpia, libre y áspera, exenta de sustancias orgánicas, arcilla o partículas terrosas, por este motivo se tamizará o limpiará convenientemente. Los primeros 30 cm por encima de la placa de protección, se llenarán con tierra fina exenta de piedras y restos de obra civil. Si es necesario, para facilitar la compactación de las sucesivas capas, se regaran para conseguir una consistencia del terreno parecido al que se presentaba antes de la excavación Las piedras y restos de obra civil se retirarán y llevarán al vertedero. Reposición de pavimientos. El pavimento a reponer será del mismo tipo y calidad del existente antes de la apertura de la zanja, de acuerdo con las normativas y disposiciones dictadas por el propietario de los mismos: Los materiales utilizados deberán cumplir el Pliego de Condiciones vigentes del municipio. Si no existiese, se tomará como base el Pliego de Prescripciones Técnicas Generales para Obras de Carreteras y Puentes del MOPU, (PG3-75). Se tendrá que conseguir una homogeneidad, de forma que quede el pavimento nuevo lo más parecido posible al antiguo. En general se utilizarán para la reposición materiales nuevos, quitando las losas de piedra, adoquines, granitos y similares. Reposición de aceras Si la acera es de losetas, se dispondrá una base de hormigón H-150 de 0,1 m de grosor. Se colocarán solo losas enteras y se repondrán todas las afectadas por la obra. Reposición de calzadas y zonas de rodadura Todas las reposiciones se ajustarán a las rasantes de la calzada, procurando que sean lo más imperceptibles posibles para la circulación rodada. Se procurará que las juntas longitudinales no coincidan con las zonas de paso de las ruedas de los vehículos (carriles de circulación). Aglomerado asfáltico en caliente El aglomerado asfáltico de reposición tendrá las mismas características que el existente, con su correspondiente base de hormigón si hubiese.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera En el caso de no existir estipuladas exigencias superiores al respecto, el tipo de aglomerado cerrado en caliente, será el correspondiente al D-12 del Pliego de Prescripciones Técnicas Generales para Obras de Carreteras y Puentes, con áridos graníticos de 4 mm. La compactación del aglomerado se hará con medios mecánicos. En el caso de superficies pequeñas, se aceptará también la compactación manual. Hormigón en masa El pavimento repuesto tendrá las mismas características que el existente anteriormente. Macadán asfáltico La base de pavimento repuesto será de macadán asfáltico o aglomerado asfáltico en caliente del mismo grosor que el existente. La capa de rodadura del aglomerado asfáltico cerrado en caliente será del tipo D-12 con áridos graníticos de 4 mm. Deberá de reposarse una superficie que de paso en 0,20 m, en cada sentido, los bordes de la zanja. Retirada de escombros Una vez acabadas las obras, todas las instalaciones, depósitos y edificios construidos con carácter temporal para el servicio de la obra, deberán de ser desmontados y los lugares de emplazamiento restaurados a su forma original. Todo se hará de forma que las zonas afectadas queden completamente limpias y en condiciones estéticas de acuerdo con el paisaje circundante. 5.5.4 Normas de ejecución de las conversiones aéreo-subterráneas. Podemos diferenciar dos casos:

- Cable subterráneo MT intercalado en una línea aérea: Cuando la morfología de la red lo requiera se podrá instalar un elemento para separar el cable de la línea aérea.

- Cable subterráneo MT alimenta un CT desde línea aérea: Se podrá instalar un elemento para separar el cable de la línea aérea.

Protección mecánica. En el apoyo de la conversión aéreo-subterránea, se instala un tubo cerrado o bandeja cerrada de hierro galvanizado o bien de material aislante, con un grado de protección frente daños mecánicos no inferiores a IK10 según la norma UNE EN 50102. El tubo se empotrará en la cimentación del apoyo de forma contigua al mismo, colocándose paralelamente al apoyo. El tubo sobresaldrá 2,5 m por encima del nivel del terreno. Su diámetro será como mínimo 1,5 veces el diámetro aparente de la terna de cables unipolares.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera La terna de cables de media tensión que se conectan a la línea aérea en la parte alta del soporte y bajan de forma paralela a este, atravesaran el tubo antes de enterrarse. De esta forma los cables subterráneos estarán protegidos contra daños mecánicos ocasionados por agentes externos. La parte superior de los tubos se sellará. Instalación de pararrayos. Se instalarán pararrayos en el punto de transición de la línea aérea a subterránea. La conexión de la línea con los pararrayos se realizará mediante un conductor con las mismas características de la línea aérea o equivalentes. Siguiendo las indicaciones de MIE RAT 13 la conexión de los pararrayos con la puesta en tierra de la conversión, se realizará con un conductor de cobre desnudo, de la forma más directa posible. El cable de conexión a tierra se protegerá con un tubo de PVC o material aislante difícilmente degradable con una buena protección mecánica. El valor de la resistencia a tierra de la conversión no podrá superar los 15 ohms. 5.5.5 Normas de ejecución del centro de transformación. Acceso al centro de transformación. El acceso al centro de transformación tendrá que realizarse directamente des de un camino o des de la vía pública sin tener que atravesar ninguna propiedad privada, permitiendo en todo momento la realización de trabajos y reparaciones por parte del personal de la compañía subministradora. Canalizaciones interiores del centro de transformación. Las canalizaciones interiores del centro de transformación se realizaran considerando la instalación dividida en alta y baja tensión. Las partes de la instalación correspondientes a distintas tensiones deberán ser agrupadas y separadas unas de otras. Distribuyéndose la acometida y la conexión de alta tensión, en el lado opuesto a las puertas de acceso al mismo y las líneas de baja tensión en el lado opuesto. Las canalizaciones en el interior del centro de transformación se realizarán mediante cables unipolares aislados, permitiendo el cableado por orificios regularmente repartidos que presenta el piso de la instalación, de esta forma posibilita la agrupación de alta y baja tensión. En las canalizaciones de alta tensión se tendrán en cuenta en su disposición el peligro de incendio, su propagación y consecuencias, por lo que se reducirán al mínimo sus riesgos.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera Puestas a tierra. En el centro de transformación se dispondrán dos circuitos de puesta a tierra, uno denominado circuito de protección y el otro circuito de tierra del neutro. La puesta a tierra de protección estará destinada a conectar a tierra las masas de la aparamenta de media y baja tensión, la cubierta de los cables de alimentación en alta tensión y en general todos los elementos metálicos. La puesta a tierra del neutro estará destinada a la puesta a tierra del neutro en baja tensión del transformador. Ambas puestas a tierra deberán ser independientes, por lo que habrá de existir una separación mínima entre ellas. La resistencia de difusión de puesta a tierra de ambos circuitos deberá ser menor de 20O y las tensiones de paso y contacto menores que las permitidas. Los electrodos de puesta a tierra deberán colocarse como mínimo a 0,5 m. de profundidad. El circuito de tierra de protección estará formado por un electrodo principal, un conductor principal común de toma de tierra y los conductores de unión de masas al conductor principal. El electrodo principal estará formado por un anillo enterrado bajo la solera del centro de transformación y varias picas clavadas verticalmente en el terreno. El conductor principal estará constituido por un conductor de cobre dispuesto alrededor del centro de transformación en su parte interior y unido al electrodo principal mediante conductores de cobre en dos puntos opuestos como mínimo. Los conductores de unión de las masas con el conductor principal se realizarán con conductores de cobre. Para evitar tensiones de paso en el interior del centro de transformación, una vez se haya montado, el mismo será una superficie equipotencial mediante la unión por soldadura eléctrica de varillas embebidas en el hormigón. Las instalaciones de puesta a tierra, deberán ser comprobadas en el momento de dar de alta la instalación para su funcionamiento. Se efectuará una comprobación anual del sistema de tierras, en la época en el que el terreno sea más seco.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera Obra civil. La envolvente empleada en la ejecución de este centro de transformación cumplirán las condiciones generales prescritas en el MIE-RAT 14, Instrucción primera del reglamento de Seguridad en Centrales eléctricas, en lo referente a su inaccesibilidad, pasos y accesos, conducciones y almacenamiento de fluidos combustibles y de agua, alcantarillado, canalizaciones, cuadros de control, celdas, ventilación y paso de líneas y canalizaciones eléctricas a través de paredes, muros y tabiques, señalización, sistemas contra incendios, alumbrados, primeros auxilios, pasillos de servicio y zonas de protección y documentación. Celdas de alta tensión. La aparamenta correspondiente al equipo de alta tensión, irá instalado en el interior de un conjunto de celdas prefabricadas de chapa. La envolvente de las cabinas constará de un chasis de chapa de acero que actuará como elemento portante, y de un cerramiento en chapa de acero. Las celdas irán provistas, en su parte superior, de una trampilla de salidas de gases preparada para actuar en caso de sobrepresión producida por un cortocircuito interno. El cierre de las puertas, en su posición de cerradas, será realizado con más de dos puntos de sujeción, tanto en bisagras como en pestillos, debiendo ser estos accionados simultáneamente. El cierre permitirá el enclavamiento y precintado de las puertas para evitar el acceso de personal no autorizado. En la parte frontal las celdas irán provistas e una placa en las que se definan sus características técnicas, así como el nombre del fabricante y el año de fabricación. Las celdas irán provistas, en su parte superior, de una trampilla de salida de gases preparada para actuar en caso de sobrepresión producida por un cortocircuito interno. En la parte frontal las celdas irán provistas de una placa en las que se definan sus características, así como el nombre del fabricante y el año de fabricación. Las celdas irán dotadas de los siguientes enclavamientos:

- Enclavamiento entre la puerta y el interruptor de p.a.t. - Enclavamiento entre el interruptor-seccionador y el seccionador de puesta a tierra,

para evitar que estén cerrados simultáneamente. - Enclavamiento del interruptor-seccionador y del seccionador de puesta a tierra para

evitar su maniobra con la puesta a tierra. Las celdas poseerán un sistema de liberación de enclavamiento, para trabajos en tensión, así como un dispositivo de bloqueo de maniobra que impida el accionamiento del seccionador de puesta a tierra.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera La puesta a tierra de la envolvente se realizará mediante una pletina de cobre atornillada en el interior de la celda. El conjunto de todas las celdas que componen el centro va puesta a tierra mediante una pletina de interconexión. En el interior de las celdas todos los elementos irán conexionados a la pletina de puesta a tierra: cable subterráneo, botellas terminales, seccionadores, transformadores de medida, etc... Transformadores. El transformador o transformadores instalados en este centro de transformación serán trifásicos, con neutro accesible en el secundario y demás características según lo indicado en la memoria en los apartados correspondientes a potencia, tensiones primarias y secundarias, regulación en el primario, grupo de conexión, tensión de cortocircuito y protecciones propias del transformador. Estos transformadores se instalarán, en caso de incluir un líquido refrigerante, sobre una plataforma ubicada encima de un foso de recogida, de forma que en caso de que se derrame e incendie, el fuego quede confinado en la celda del transformador, sin difundirse por los pasos de cables ni otras aberturas al resto del centro de transformación. Los transformadores, para mejor ventilación, estarán situados en la zona de flujo natural del aire, de forma que la entrada de aire este situada en la parte inferior de las paredes adyacentes al mismo, y las salidas de aire en la zona superior de esas paredes. Protecciones. Para la protección del centro de transformación, así como de la línea subterránea frente a sobre tensiones se instalará, en el apoyo final de línea un pararrayos-auto válvulas. En el lado del primario del transformador para protegerlo frente a sobre intensidades se instalará un interruptor seccionador en carga y bases portafusibles con sus correspondientes cartuchos. La protección en el circuito secundario del transformador, tanto como a efecto de sobrecarga como de cortocircuito, se efectuará mediante interruptor automático de baja tensión. El interruptor automático será tetrapolar y permitirá el seccionamiento de la instalación de baja tensión. Cuadro de distribución de baja tensión. El cuadro de distribución en baja tensión, se compondrá de un armario en cuyo interior se dispondrá un interruptor automático de protección y seccionamiento general, y de un interruptor automático y un diferencial para la protección del circuito de alumbrado del mismo. El cuadro de baja tensión se dispondrá sólidamente sujeto con el fin de evitar toda clase de vibraciones.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera Alumbrado del centro de transformación. El local tendrá un nivel de iluminación mínimo de 60 lux, conseguido al menos con dos puntos de luz y deberá tener también una base de enchufe. Las pantallas de las iluminarías tendrán que ser estancas. No se dispondrá alumbrado de socorro ya que no se trata de un centro de transformación con personal de servicio permanente. El centro de transformación estará provisto de los dispositivos necesarios para la instalación eléctrica interior y sujeción de los elementos que constituyan dicha instalación. La alimentación del alumbrado del centro de transformación se establecerá directamente des de el cuadro de baja tensión. Ventilación. El centro de transformación irá provisto de las rejillas de ventilación necesarias, que permitan la circulación natural del aire en la celda del transformador. Prevención de incendios. Para la prevención de incendios el centro de transformación estará equipado con un extintor móvil de eficacia 89-B. Señalizaciones. La instalación deberá estar correctamente señalizada debiendo disponerse las advertencias e instrucciones necesarias de modo que se impida cualquier tipo de accidente. En la parte frontal de las celdas y en la puerta de acceso se colocarán placas que adviertan la existencia de peligro eléctrico. En los elementos de accionamiento de los aparatos de maniobra estarán indicadas las posiciones de apertura y cierre con el fin de evitar errores de interpretación. También se colocará una placa con instrucciones sobre primeros auxilios ante accidentes eléctricos. 5.5.6 Normas de ejecución de la electrificación de las viviendas. Conductores Los conductores a emplear serán de cobre electrolítico, con aislante de plástico a base de una capa de PVC y cubierta protectora también de PVC para una tensión de trabajo de 750 voltios ( prueba de 2000 V). Los conductores que se usen en el interior del edificio llevan la misma clase de aislamiento a base de vulcanizados de goma. Siendo en todo caso el aislamiento reforzado, para la tensión de trabajo antes indicada.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera Canalizaciones. En la acometida y línea distribuidora desde la acometida al armario de totalización, los conductores irán alojados en el interior del tubo de plástico si van al exterior o aislando si estuvieran empotrados por el suelo o paredes del edificio. En el resto de la instalación los conductores irán formando las canalizaciones de la forma que se describe en la memoria. Utilizaremos materiales de primera calidad y de fabricación de solvencia reconocida. Cuadros y armarios. Todos los cuadros y armarios, tanta para la colocación del equipo de totalización como para la instalación de aparatos de protección de las líneas generales de fuerza o distribución, protección, y maniobra de las máquinas, en forma de armario o cofres normalizados, construidos con perfiles de acero laminado con planchas y piezas estampadas de acero, soldadas eléctricamente, con aberturas con placa ciega para el paso de cables y mirillas protegidas con cristal, en los armarios de totalización, que permitan la lectura de los integrados y aseguren su invulnerabilidad. Todos ellos serán tratados y rematados con pintura antioxidante. Los que vallan montados en cielo raso o en los lugares húmedos, serán de modelo estanco, con juntas de goma en puertas y paneles, evitando la entrada de polvo y humedad. Cajas de empalmes y derivaciones. A las cajas para fusibles de protección, en la acometida y en las distribuciones para los equipos de medida, se tendrá que atener a las normas indicada por la empresa distribuidora colocándolas de tipo normalizado, que tendrán que ser de cierre hermético y con dispositivo para poder ser precintadas. En el resto de la instalación podrá ser de chapa con el interior aislado o de material plástico antideformable. En las instalaciones normales, las tapas cerrarán a presión o a bayoneta, pero en las instalaciones en los locales especiales, con peligro de incendio o explosión, húmedos y mojados habrán de cumplir a más las condiciones de estanqueidad y cierre hermético específicos de cada uno. Las medidas serán de acuerdo con el número de conductores que en ella se alojan. No utilizándose menores de 80 mm de diámetro por 40 mm de profundidad. Bornes de conexión. A los empalmes y derivaciones se habrán de utilizar bornes adecuados a su fin. Estos bornes irán montados sobre zócalo de porcelana de bakelita o de plástico auto exigible. Portalámparas. Estos serán de material aislante de plástico, con contactos de metal en el interior de los mismos. Recomendamos como los de mejor calidad los construidos de bakelita con el interior de melanina.

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5.0 Pliego de condiciones Proyecto final de carrera Interruptores. En los cuadros situados, para protecciones generales o líneas de distribución, serán blindadas o protegidas envueltas aisladas o para montarse detrás de cuadro. En sus partes modeladas tendrán que estar construidas con aislantes de primera cualidad.En los interruptores normales, para derivaciones de los puntos de alumbrado, serán de material plástico, con interiores de melanina o porcelana y los mecanismos con conectores de plata pura. Los conductores de doble rotura brusca y las pastillas de los contactos de plata pura, ajustándose a las intensidades mínimas que se indique en el esquema unifilar del proyecto. Protección de tierras. Todas las partes metálicas de la instalación, la maquinaria, las carcasas de todos los aparatos de contacto con aparatos eléctricos y de todos aquellos que puedan tener peligro de inducción o derivaciones tendrán que ponerse en contacto con en suelo. Por eso todas las bases de enchufes que se monten en esta instalación habrán de tener parte de conexión en tierra, con independencia de las conexiones directas de las partes metálicas de estos otros aparatos que no conectan en estas bases de enchufes. Se instalará una placa galvanizada de 1000 x 500 x 3 que se enterrará en el suelo a una profundidad mínima de 1,5 m la resistencia óhmica del cual no será superior a 10 ohms. Esta placa irá conectada mediante soldadura de cobre de 35 mm² de sección hasta su conexión al cuadro general. Desde el, se instalarán líneas de tierra en todas las canalizaciones o enchufes con conductos de la misma sección que los hilos activos de la línea. Protecciones generales. Con independencia de las protecciones generales de las líneas en el cuadro de totalización o en lugar señalado por la empresa distribuidora, se colocarán interruptores automáticos de relés térmicos de acuerdo con la potencia a absorber. Otros materiales. Los demás materiales que se usan en la instalación, para los que se detallan específicamente las condiciones de cualidad, habrán de estar reconocidas y aceptadas por el Director de Obra, quedando a su disposición la facultad de rechazarlos o de la realización de las pruebas y ensayos necesarios para poderlos cualificarlos y aceptar su utilización en la instalación. Tarragona, Noviembre de 2004

Fco. Javier Reales Ibañez

Ingeniero Técnico Industrial

en Electricidad.

1


6.0 Mediciones.



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6.0 Mediciones Proyecto final de carrera

6.0.-MEDICIONES. ÍNDICE 6.0 MEDICIONES. 6.1 LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN. 6.1.1 Obra civil. 6.1.2 Instalación eléctrica. 6.1.3 Varios. 6.2. LÍNEA SUBTERRÁNEA DE MEDIA TENSIÓN. 6.2.1 Obra civil. 6.2.2 Instalación eléctrica. 6.2.3 Varios. 6.3 CENTRO DE TRANSFORMACIÓN. 6.3.1 Obra civil. 6.3.2 Instalación eléctrica. 6.3.3 Varios. 6.4 LÍNEA SUBTERRÁNEA DE BAJA TENSIÓN. 6.4.1 Obra civil. 6.4.2 Instalación eléctrica. 6.4.3 Varios. 6.5 ELÉCTRIFICACIÓN EDIFICIO DESTINADO A VIVIENDAS. 6.5.1 Instalación eléctrica. 6.5.1.1 Servicios comunitarios. 6.5.1.2 Garaje. 6.5.1.3 Viviendas.

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6.0 Mediciones Proyecto final de carrera 6.0 MEDICIONES. Tiene por objeto definir las unidades de obra que configuran la totalidad de la misma. 6.1 LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN. 6.1.1 Obra civil. CODIGO U DESCRIPCIÓN Uts Long. Ancho Altura Parcial Total

1.1 m³ Excavación todo terreno excepto roca 26 26 26

1.2 m³ Hormigón H-150 con recalces y peanas 29 29 29

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6.0 Mediciones Proyecto final de carrera 6.1.2 Instalación eléctrica. CODIGO U DESCRIPCIÓN Uts Long. Ancho Altura Parcial Total

1.3 m Tendido de circuito de 3 x LA-110 780 780 780

1.4 Ud Conexión circuito LA-92 con LA-110 1 1 1

1.5 Ud Apoyo metálico de Media Tensión C. UNESA 2000/18 Zona A-B 2 2 2

1.6 Ud Apoyo metálico de Media Tensión C. UNESA 2000/20 Zona A-B

1 1 1




1.10 Ud Armado tresbolillo un circuito semicrucetas de 1,5 mts. 5 5 5

1.11 Ud Armado triangular un circuito semicrucetas de 1,5 mts. 2 2 2

1.12 Ud Doble amarre con aislamiento polimérico para cable LA-110 2 2 2

1.13 Ud Amarre simple con aislamiento polimérico para cable LA-110 12 12 12

5

6.0 Mediciones Proyecto final de carrera CODIGO U DESCRIPCIÓN Uts Long. Ancho Altura Parcial Total

1.14 Ud Complemento aislamiento polimérico fase central para cable LA-110 2 2 2

1.15 Ud Electrodo y puesta a tierra apoyo metálico zona normal

5 5

5

1.16 Ud Electrodos y puesta a tierra apoyo con conversión a CT 1 1 1

1.17 Ud Electrodos y puesta a tierra apoyo con aparamenta 1 1 1

1.18 Ud Seccionador tripolar vertical de apertura en carga 36 kV

2 2 2

1.19 Ud Conversión aéreo-subterránea un circuito 3 x L-240 mm² 1 1 1

6

6.0 Mediciones Proyecto final de carrera 6.1.3 Varios. CODIGO U DESCRIPCIÓN Uts Long. Ancho Altura Parcial Total

1.20 Ud Complemento señalización aparato maniobra 2 2 2

1.21 Ud Complemento señalización apoyo metálico 7 7 7

1.22 Ud Maniobra red área de Media Tensión y crear zona protegida 2 2 2

1.23 Ud Maniobras red área de Media Tensión en tres o más seccionadores situados en lugares distintos

3 3 3

7

6.0 Mediciones Proyecto final de carrera 6.2 LÍNEA SUBTERRÁNEA DE MEDIA TENSIÓN. 6.2.1 Obra civil. CODIGO U DESCRIPCIÓN Uts Long. Ancho Altura Parcial Total

2.1 m Zanja de un circuito de Media Tensión realizada con máquina, en tierra con tubo hormigonado

5 5 5

2.2 m Zanja de un circuito de Media Tensión realizada con máquina, en tierra

135 135 135

2.3 m Zanja de un circuito de Media Tensión realizada con máquina, en calzada

74 74 74

8


2.4 m Tendido simple de un circuito de AL – 3 x 240 de Media Tensión 232 232 232

2.5 m Complemento zanja para tubo hormigonado, un circuito 5 5 5

9


2.6 Ud Marcar, medir y confeccionar plano superior a 15 mts 1 1 1

2.7 Ud Suplemento marcar, medir y confeccionar plano superior a 100 mts 1 1 1

10

6.0 Mediciones Proyecto final de carrera 6.3 CENTRO DE TRANSFORMACIÓN. 6.3.1 Obra civil. CODIGO U DESCRIPCIÓN Uts Long. Ancho Altura Parcial Total

3.1 Ud Obra civil centro de transformación prefabricado de un trafo 1 1 1

3.2 m Zanja todo terreno 0,3 x 0,5 m PAT neutro transformador 12 12 12

11


3.3 Ud Centro de transformación prefabricado 36 kV 630 kVA, dos puertas 1 1 1

3.4 Ud Electrodo 2 mts, puesta a tierra de neutro del transformador 4 4 4

3.5 m Cable de cobre 50 mm² aislado en zanja, PAT del neutro 12 12 12

12


3.6 Ud Transformador de 630 kVA 36 kV/420 V B2 + 10% de 6 tomas 1 1 1

13

6.0 Mediciones Proyecto final de carrera 6.4 LÍNEA SUBTERRÁNEA DE BAJA TENSIÓN. 6.4.1 Obra civil. CODIGO U DESCRIPCIÓN Uts Long. Ancho Altura Parcial Total

4.1 m Zanja de un circuito de Baja Tensión realizada con máquina, en calzada

92 92 92

4.2 m Zanja de un circuito de Baja Tensión realizada con máquina, en calzada con tubo hormigonado

14 14 14

4.3 m Zanja de un circuito de Baja Tensión realizada con máquina, en acera de losetas normales

24 24 24

14


4.4 m Tendido simple de un circuito de AL – 3 x 240 + 1 x 150 mm² de Baja Tensión

137 137 137

4.5 m Complemento zanja para tubo hormigonado, un circuito 14 14 14

4.6 m Complemento zanja para aceras, un circuito 24 24 24

4.7 Ud Caja General de Protección tipo 9 de 400A 1 1 1

15


4.8 Ud Marcar, medir y confeccionar plano superior a 15 mts 1 1 1

4.9 Ud Suplemento marcar, medir y confeccionar plano superior a 100 mts 1 1 1

16

6.0 Mediciones Proyecto final de carrera 6.5 ELÉCTRIFICACIÓN EDIFICIO DESTINADO A VIVIENDAS. 6.5.1 Instalación eléctrica. 6.5.1.1 Servicios comunitarios. CODIGO U DESCRIPCIÓN Uts Long. Ancho Altura Parcial Total

5.1 m Conductor de cobre nu, unipolar 1 x 35 mm² montado superficial 30 30 30

5.2 Ud Piqueta de conexión a tierra de acero de 2000 mm y 14 mm de diam. 4 4 4

5.3 Ud Contador monofásico de energía activa 230 V de 20 A de superficie 12 12 12

5.4 Ud Contador trifásico de energía activa 400 V de 30 A de superficie 2 2 2

5.5 Ud Corta circuitos con fusible cilíndrico de 250 A unipolar con porta fusibles separable de superficie

3 3 3


14 14 14

5.7 Ud Caja de derivación rectangular de plástico de 130 x 200 mm con grado de protección encastada

12 12 12

5.8 Ud Cuadro de mando y protección de los servicios comunitarios e instalación de los servicios

1 1 1

5.9 Ud Pulsador de 10 A tipo 2, encastado 33 33 33

5.10 m Tubo flexible corrugado de PVC de 32 mm con grado de protección al choque 5

160 160 160

17


5.11 m Conductor de cobre nu, unipolar H07V-R 1 x 16 mm² montado en tubo

190 190 190


380 380 380

5.13 m Conductor de cobre, unipolares 0,6/1kV 4 x 70 + TT 35 mm² montado en tubo

15 15 15

5.14 m Tubo rígido de PVC 140 mm con grado de protección 15 15 15

5.15 Ud Luz de emergencia de 120 lumens de 2 h de autonomía de superficie 8 8 8

5.16 Ud Luces decorativas encastadas 18 18 18

18

6.0 Mediciones Proyecto final de carrera 6.5.1.2 Garaje. CODIGO U DESCRIPCIÓN Uts Long. Ancho Altura Parcial Total

5.17 Ud Caja para cuadros de mando y protección autoextingible, encastada 1 1 1

5.18 Ud Interruptor diferencial de 40 A 0,03 A de sensibilidad tetrapolar 1 1 1

5.19 Ud Interruptor magneto térmico de 16 A bipolar tipo PIA de 4500 de poder de cortocircuito, curva C

1 1 1


2 2 2


1 1 1

5.22 Ud Caja de derivación rectangular de plástico de 80 mm de diámetro con grado de protección encastada

9 9 9

5.23 Ud Pulsador de 10 A tipo 2, encastado 10 10 10

5.24 Ud Interruptor de 10 A tipo 2, encastado 7 7 7



19


5.27 m Conductor de cobre nu, unipolar H07V-R 1x2,5 mm² montado en tubo

105 105 105


120 120 120

5.29 m Conductor de cobre nu, unipolar H07V-R 1x6 mm² montado en tubo 390 390 390

5.30 Ud Luz de emergencia de 120 lumens de 2 h de autonomía de superficie 8 8 8

5.31 Ud Regleta fluorescente 58 W de superficie estanca 6 6 6

5.32 Ud Luces decorativas encastadas 18 18 18

20

6.0 Mediciones Proyecto final de carrera 6.5.1.3 Viviendas. CODIGO U DESCRIPCIÓN Uts Long. Ancho Altura Parcial Total

5.33 Ud Vivienda de grado de electrificación elevada 9,2 kW tipo H1 y H2 8 8 8

5.34 Ud Vivienda de grado de electrificación elevada 9,2 kW tipo H3 4 4 4

Tarragona, Noviembre de 2004



en Electricidad.

1


7.0 Presupuesto.



2

7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera

7.0.-PRESUPUESTO. ÍNDICE 7.0 PRESUPUESTO. 7.1 CUADRO DE DESCOMPUESTOS. 7.1.1 Línea aérea de Media Tensión. 7.1.1.1 Obra Civil. 7.1.1.2 Instalación eléctrica. 7.1.1.3 Varios. 7.1.2 Línea subterránea de Media Tensión. 7.1.2.1 Obra Civil. 7.1.2.2 Instalación eléctrica. 7.1.2.3 Varios. 7.1.3 Centro de transformación. 7.1.3.1 Obra Civil. 7.1.3.2 Instalación eléctrica. 7.1.3.3 Varios. 7.1.4 Línea subterránea de Baja Tensión. 7.1.4.1 Obra Civil. 7.1.4.2 Instalación eléctrica. 7.1.4.3 Varios. 7.1.5 Electrificación edificio destinado a viviendas. 7.1.5.1 Servicios comunitarios. 7.1.5.2 Garaje. 7.1.5.3 Viviendas. 7.2 PRESUPUESTO. 7.2.1 Línea aérea de Media Tensión. 7.2.1.1 Obra Civil. 7.2.1.2 Instalación eléctrica. 7.2.1.3 Varios. 7.2.2 Línea subterránea de Media Tensión. 7.2.2.1. Obra Civil. 7.2.2.2. Instalación eléctrica. 7.2.2.3. Varios.

3

7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera 7.2.3 Centro de transformación. 7.2.3.1 Obra Civil. 7.2.3.2 Instalación eléctrica. 7.2.3.3 Varios. 7.2.4 Línea subterránea de Baja Tensión. 7.2.4.1 Obra Civil. 7.2.4.2 Instalación eléctrica. 7.2.4.3 Varios. 7.2.5 Electrificación edificio destinado a viviendas. 7.2.5.1 Servicios comunitarios. 7.2.5.2 Garaje. 7.2.5.3 Viviendas. 7.3 RESUMEN DEL PRESUPUESTO.

4

7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera 7.0.- PRESUPUESTO. 7.1 CUADRO DE DESCOMPUESTOS. 7.1.1 Línea aérea de Media Tensión. 7.1.1.1 Obra Civil. CODIGO Uds DESCRIPCIÓN Precio Total

1.1 m³ Excavación todo terreno excepto roca 3,7 m³ Excavación todo terreno excepto roca 25,27 ? 93,50 ? 93,50 ?

1.2 m³ Hormigón H-150 con recalces y peanas 4 m³ Hormigón H-150 con recalces y peanas 53,82 ? 215,28 ? 215,28 ?

5

7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera 7.1.1.2 Instalación eléctrica CODIGO Uds DESCRIPCIÓN Precio Total

1.3 m Tendido de circuito de 3 x LA-110 3 m Cable AL-AC, LA-110 0,51 ? 1,53 ? 3 m Tendido de conductor LA-110 0,38 ? 1,14 ?

2,67 ?

1.4 Ud Conexión circuito LA-92 con LA-110 3 Ud Conector AMPACT LA-110 con LA-92 2,09 ? 6,30 ? 6,30 ?


1 Ud Apoyo metálico C. UNESA 2000 dan 18 mts. 444 ? 444 ? 830 Kg Hierro armado e izado a nivel 0,22 ? 183 ? 627 ?


1 Ud Apoyo metálico C. UNESA 2000 dan 20 mts. 506 ? 506 ? 925Kg Hierro armado e izado a nivel 0,22 ? 183 ? 689 ?





6

7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera CODIGO Uds DESCRIPCIÓN Precio Total


1 Ud Apoyo metálico C. UNESA 3000 dan 20 mts. 622 ? 622 ? 1.095 Kg Hierro armado e izado a nivel 0,22 ? 241 ? 863 ?

1.10 Ud Armado tresbolillo un circuito semicrucetas de 1,5 mts. 3 Ud Semicruceta 1,5 mts. Zona A 16,7 ? 50,1 ? 112 Kg Hierro armado e izado a nivel 0,22 ? 24,6 ? 74,5 ?

1.11 Ud Armado triangular un circuito semicrucetas de 1,5 mts. 2 Ud Semicruceta 1,5 mts. Zona A 16, 7 ? 33,4 ? 75 Kg Hierro armado e izado a nivel 0,22 ? 16,5 ? 1 Ud Pieza amarre tipo AP 3,72 ? 3,72 ? 1 Ud Herraje sujeción cadena amarre 4,35 ? 4,35 ? 57,9 ?

1.12 Ud Doble amarre con aislamiento polimérico para cable LA-110 18 Ud Aislador polimérico caperuza / vástago U40BS 3,68 ? 66,3 ? 3 Ud Rótula Larga LR11P 1,44 ? 4,32 ? 3 Ud Grillete revirado GR 3,46 ? 10,4 ? 6 Ud Yugo chapa doble 300 x 85 5,78 ? 34,7 ? 6 Ud Rótula normal R11 1,08 ? 6,48 ? 6 Ud Anilla bola AB11 0,61 ? 3,66 ? 3 Ud Grapa amarre GA-2 3,04 ? 9,12 ? 135 ?

1.13 Ud Amarre simple con aislamiento polimérico para cable LA-110

9 Ud Aislador polimérico caperuza / vástago U40BS 3,68 ? 33,1 ? 3 Ud Rótula Larga LR11P 1,44 ? 4,32 ? 3 Ud Grillete recto GR 1,03 ? 3,09 ? 3 Ud Anilla bola AB11 0,61 ? 1,83 ? 3 Ud Grapa amarre GA-2 3,04 ? 9,12 ? 51,5 ?

7


1.14 Ud Complemento aislamiento polimérico fase central para cable LA-110

3 Ud Aislador polimérico caperuza / vástago U40BS 3,68 ? 11,1 ? 1 Ud Rótula Normal R11 1,08 ? 1,08 ? 1 Ud Grillete recto GN 1,03 ? 1,03 ? 1 Ud Anilla bola AB11 0,61 ? 0,61 ? 1 Ud Grapa suspensión GS-2 2,31 ? 2,31 ? 16,3 ?

1.15 Ud Electrodo y puesta a tierra apoyo metálico zona normal 1 Ud Cinta protección anticorrosiva 3,67 ? 3,67 ? 1 Ud Cinta plástica adhesiva 0,27 ? 0,27 ? 1 Ud Cinta autoamalgamante (autosoldable) 0,87 ? 0,87 ? 2 m Cable de cobre desnudo 50 mm² 0,78 ? 1,56 ? 1 Ud Pica lisa PL-20 puesta a tierra 2 m y 15 mm diam. 2,57 ? 2,57 ? 1 Ud Grapa de conexión pica PAT 0,78 ? 0,78 ? 1 Ud Conector toma tierra Cu 2 x 50 mm² 3,51 ? 3,51 ? 1 m Tubo aislante PVC rígido métrica 40 0,46 ? 0,46 ? 1 Ud Conjunto PAT apoyo metálico 15,83 ? 15,83 ? 29,5 ?

1.16 Ud Electrodos y puesta a tierra apoyo con conversión a CT 1 Ud Cinta protección anticorrosiva 3,67 ? 3,67 ? 2 Ud Cinta plástica adhesiva 0,27 ? 0,54 ? 2 Ud Cinta autoamalgamante (autosoldable) 0,87 ? 1,74 ? 15 m Cable de cobre desnudo 50 mm² 0,78 ? 11,6 ? 2 Ud Pica lisa PL-20 puesta a tierra 2 m y 15 mm diam. 2,57 ? 5,14 ? 2 Ud Grapa de conexión pica PAT 0,78 ? 1,55 ? 2 Ud Conector toma tierra Cu 4 x 50 mm² 5,22 ? 10,4 ? 1 m Tubo aislante PVC rígido métrica 40 0,46 ? 0,46 ? 1 Ud Conjunto PAT apoyo metálico 29,1 ? 29,1 ? 13 m Zanja cable tierra 0,3 x 0,5 m todo terreno 6,89 ? 29,1 ? 13 m Tendido cable desnudo hasta 50 mm² en zanja 0,22 ? 2,81 ? 156,8 ?

8


1.17 Ud Electrodos y puesta a tierra apoyo con aparamenta 1 Ud Cinta protección anticorrosiva 3,67 ? 3,67 ? 2 Ud Cinta plástica adhesiva 0,27 ? 0,54 ? 2 Ud Cinta autoamalgamante (autosoldable) 0,87 ? 1,74 ? 15 m Cable de cobre desnudo 50 mm² 0,78 ? 11,7 ? 2 Ud Pica lisa PL-20 puesta a tierra 2 m y 15 mm diam. 2,57 ? 5,14 ? 2 Ud Grapa de conexión pica PAT 0,78 ? 1,55 ? 2 Ud Conector toma tierra Cu 4 x 50 mm² 5,22 ? 10,43 ? 1 m Tubo aislante PVC rígido métrica 40 0,46 ? 0,46 ? 1 Ud Conjunto PAT apoyo metálico 29,1 ? 29,1 ? 13 m Zanja cable tierra 0,3 x 0,5 m todo terreno 6,89 ? 89,6 ? 13 m Tendido cable desnudo hasta 50 mm² en zanja 0,22 ? 2,81 ? 156,6 ?

1.18 Ud Seccionador tripolar vertical de apertura en carga 36 kV 6 Ud Terminal de aluminio estañado LA-56 2,72 ? 16,3 ? 1 Ud Cinta protección anticorrosiva 3,67 ? 3,67 ? 1 Ud Seccionador III 36 kV 400 A normal sin tierras 455 ? 455 ? 1 Ud Plataforma aislante sobre poste 25 kV 107,6 ? 107,6 ? 6 Ud Aislador polimérico caperuza / vástago U40BS 3,68 ? 22,1 ? 2 Ud Grapa amarre GA-1 2,12 ? 4,23 ? 1 Ud Rótula Larga LR11P 1,44 ? 1,44 ? 1 Ud Anilla bola AB11 0,61 ? 0,61 ? 1 Ud Horquilla bola HB11 1,08 ? 1,08 ? 1 Ud Rotula horquilla corta norma 11 2,17 ? 2,17 ? 1 Ud Montaje seccionador III en apoyo metálico 143,4 ? 143,4 ? 41 Kg Hierro mecanizado y galvanizado hasta 200 Kg 0,73 ? 30,1 ? 788 ?

1.19 Ud Conversión aéreo-subterránea un circuito 3 x L-240 mm² 6 Ud Terminal de aluminio estañado LA-56 2,72 ? 16,3 ? 1 Ud Cinta protección anticorrosiva 3,67 ? 3,67 ? 16 Ud Brida poliamida < 67 mm diámetro 0,02 ? 0,38 ? 3 m Fleje acero inoxidable 20 x 0,7 mm 0,40 ? 1,21 ? 14 Ud Hebilla acero inoxidable para fleje 0,14 ? 2,02 ? 3 Ud Banda protección plástico 20 mm 0,11 ? 0,33 ? 1 Ud Colocación conjunto pararrayos MT 7,33 ? 7,33 ? 1 Ud Colocación herrajes, soportes,terminaciones 27,6 ? 27,6 ? 160 Kg Hierro mecanizado y galvanizado 0,73 ? 117,3 ? 176,3 ?

9

7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera 7.1.1.3 Varios. CODIGO Uds DESCRIPCIÓN Precio Total

1.20 Ud Complemento señalización aparato maniobra 0,1 Ud Fleje acero inoxidable 20 x 0,7 mm 0,40 ? 0,04 ? 1 Ud Hebilla acero inoxidable para fleje 0,14 ? 0,14 ? 0,5 Ud Banda de protección plástico 20 mm 0,11 ? 0,05 ? 1 Ud Rotulo maniobra exterior 1,94 ? 1,94 ? 2,17 ?

1.21 Ud Complemento señalización apoyo metálico 1 Ud Fleje acero inoxidable 20 x 0,7 mm 0,40 ? 0,40 ? 2 Ud Hebilla acero inoxidable para fleje 0,29 ? 0,58 ? 1 Ud Banda de protección plástico 20 mm 0,11 ? 0,11 ? 1 Ud Rotulo identificación apoyo MT 1,81 ? 1,81 ? 1 Ud Señal de riesgo eléctrico 0,61 ? 0,61 ? 3,22 ?

1.22 Ud Maniobra red área de Media Tensión y crear zona protegida 1 Ud Maniobra MT 27,1 ? 27,1 ? 27,1 ?


1 Ud Maniobra MT 121,2 ? 121,2 ? 121,2 ?

10

7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera 7.1.2 Línea subterránea de Media Tensión. 7.1.2.1 Obra Civil. CODIGO Uds DESCRIPCIÓN Precio Total


1 m Mano de obra y maquinaria 13,69 ? 13,69 ? 13,69 ?





11


2.4 m Tendido simple de un circuito de AL – 3 x 240 de Media Tensión

3 m Cable 1 x 240 AL 18/30 kV subterráneo aislado 4,73 ? 14,2 ? 3 m Tendido en zanja cable 18/30 kV 0,41 ? 1,24 ? 15,43 ?

2.5 m Complemento zanja para tubo hormigonado, un circuito 1 m Cable 1 x 240 AL 18/30 kV subterráneo aislado 0,28 ? 0,28 ? 1 m Tendido en zanja cable 18/30 kV 0,13 ? 0,13 ? 0,41 ?

12


2.6 Ud Marcar, medir y confeccionar plano superior a 15 mts 1 Ud Marcar, medir y confeccionar plano 127 ? 127 ? 127 ?

2.7 Ud Suplemento marcar, medir y confeccionar plano superior a 100 mts

1 Ud Suplemento marcar, medir y confeccionar plano 54,8 ? 54,8 ? 54,8 ?

13

7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera 7.1.3 Centro de transformación. 7.1.3.1 Obra Civil. CODIGO Uds DESCRIPCIÓN Precio Total

3.1 Ud Obra civil centro de transformación prefabricado de un trafo 1 Ud CT prefabricado 1 trafo hasta 1000 kVA 36 kV 4.226 ? 4.226 ? 6 Ud Electrodo 2 m. completo puesta a tierra 10,8 ? 65,2 ? 17,8 m Mts. Lineales de cable desnudo en zanja existente 0,99 ? 17,6 ? 9,46 m³ Retiro tierra o cascotes a vertedero 7,15 ? 67,7 ? 1,43 m³ Aportación y distribución hormigón con aportación 44 ? 62,9 ? 19,8 m² Reposición losetas y base de hormigón 17,2 ? 340,3 ? 119 m Aportación bordillos piedra o artificial 0,06 ? 7,15 ? 11,9 m Vallado protección zanja 1,58 ? 18,8 ? 19,43 m³ Conjunto PAT 28,8 ? 560 ? 3,37 m³ Mts. cúbicos relleno excavación y aportación tierra 9,00 ? 30,3 ? 5.396 ?

3.2 m Zanja todo terreno 0,3 x 0,5 m PAT neutro transformador 1 m Zanja todo terreno 0,3 x 0,5 m 6,90 ? 6,90 ? 6,90 ?

14


3.3 Ud Centro de transformación prefabricado 36 kV 630 kVA, dos puertas

1 Ud Puente18/30 kV 150 mm² CT superficie 1 trafo 142 ? 142 ? 1 Ud Terminaciones puente MT 36 kV convencionales 241 ? 241 ? 1 Ud Herraje sujeción cabinas elevadas 129 ? 129 ? 1 Ud Celda compacta 36 kv SF6 2 línea + 1 protección 3.534 ? 3.534 ? 1 Ud Puente BT CT de superficie 1 trafo 2 puertas 132 ? 132 ? 1 Ud Armario de Baja Tensión CBBT-AC 509 ? 509 ? 1 Ud Circuito tierras interior CT 323 ? 323 ? 1 Ud Circuito alumbrado y protección CT 102 ? 102 ? 1 Ud Mampara protección transformador 415 ? 415 ? 1 Ud Instalar transformador CT acceso directo 82,7 ? 82,7 ? 1 Ud Fusibles 40 A para transformador de 630 kVA 70,5 ? 70,5 ?

5.680 ?

3.4 Ud Electrodo 2 mts, puesta a tierra de neutro del transformador 1 Ud Cinta de protección anticorrosiva 3,67 ? 3,67 ? 1 Ud Pica lisa (PL-20) puesta atiera 2 mts. y 15 mm dia. 2,57 ? 2,57 ? 1 Ud Grapa conexión pica puesta a tierra 0,78 ? 0,78 ? 1 Ud Colocación de electrodo PAT 2 mts. 2,70 ? 2,70 ? 1 Ud Colocación grapa en electrodo PAT 1,14 ? 1,14 ? 10,8 ?

3.5 m Cable de cobre 50 mm² aislado en zanja, PAT del neutro 1 m Cable Cu 0,6/1 kV de 50 mm² 1,11 ? 1,11 ? 1 m Tendido cable desnudo hasta 50 mm² en zanja 0,22 ? 0,22 ? 1,33 ?

15


3.6 Ud Transformador de 630 kVA 36 kV/420 V B2 + 10% de 6 tomas

1 Ud Transformador de 630 kVA 36 kV/420 V B2+10% 2.658 ? 2.658 ? 2.658 ?

16

7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera 7.1.4 Línea subterránea de Baja Tensión. 7.1.4.1 Obra Civil. CODIGO Uds DESCRIPCIÓN Precio Total


1 m Zanja 1 circuito realizada con máquina, en calzada 26,1 ? 26,1 ? 26,1?


1 m Zanja 1 circuito realizada con máquina, en calzada con tubo hormigonado 33,2 ? 33,2 ?

33,2 ?


1 m Zanja 1 circuito realizada con máquina, en acera reposición de losetas normales 16,2 ? 16,2 ?

16,2 ?

17

7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera 7.1.4.2 Instalación eléctrica. CODIGO Uds DESCRIPCIÓN Precio Total


1 m Cable 1 x 150 AL 0,6/1 kV RV aislado 0,93 ? 0,93 ? 3 m Cable 2 x 240 AL 0,6/1 kV RV aislado 1,33 ? 3,98 ? 1 m Tendido en zanja cable BT 1 x 150 mm² 0,21 ? 0,21 ? 3 m Tendido en zanja cable BT 1 x 240 mm² 0,26 ? 0,79 ? 5,92 ?

4.5 m Complemento zanja para tubo hormigonado, un circuito 1 m Supervisión m lineal zanja en ejecución 0,28 ? 0,28 ? 1 m Aportación y colocación cinta polietileno señaliz. 0,13 ? 0,13 ? 0,41 ?

4.6 m Complemento zanja para aceras, un circuito 1 m Supervisión m lineal zanja en ejecución 0,28 ? 0,28 ? 1 m Aportación y colocación cinta polietileno señaliz. 0,13 ? 0,13 ? 0,1 m³ Suministro y distribución arena en zanja 19,43 1,94 ? 1 m Protección 1 circuito C.S. con placas de polietileno 1,32 1,32 ? 3,67 ?

4.7 Ud Caja General de Protección tipo 9 de 400A 1 Ud Caja general de protección CGP-9-400 A 49,1 ? 49,1 ? 1 Ud Canalera para CGP 6,83 ? 6,83 ? 3 Ud Fusible cuchillas tamaño 2 250 A 1,90 ? 5,70 ? 1,5 m Tubo aislante PVC rígido métrica 50 1,10 ? 1,65 ? 1 Ud Colocación CGP 8,29 ? 8,29 ? 71,6 ?

18


4.8 Ud Marcar, medir y confeccionar plano superior a 15 mts 1 Ud Marcar, medir y confeccionar plano 127 ? 127 ? 127 ?

4.9 Ud Suplemento marcar, medir y confeccionar plano superior a 100 mts

1 Ud Suplemento marcar, medir y confeccionar plano 54,8 ? 54,8 ? 54,8 ?

19

7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera 7.1.5 Electrificación edificio destinado a viviendas. 7.1.5.1 Servicios comunitarios. CODIGO Uds DESCRIPCIÓN Precio Total

5.1 m Conductor de cobre nu, unipolar 1 x 35 mm² montado superficial

0,1 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 1,39 ? 0,15 h Ayudante de electricista 11,9 ? 1,19 ? 1 Ud Conductor de cobre un 1 x 35 mm² 1,02 ? 1,02 ? 1 Ud Accesorios 0,24 ? 0,24 ? 3 % Costes indirectos 4,43 ? 0,13 ?

3,97 ?

5.2 Ud Piqueta de conexión a tierra de acero de 2000 mm y 14 mm de diam.

0,233 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 3,24 ? 0,233 h Ayudante de electricista 11,9 ? 2,77 ? 1 Ud Pica conexión a tierra de cobre 14 mm 8,62 ? 8,62 ? 1 Ud Accesorios 3,06 ? 3,06 ? 3 % Costes indirectos 17,7 ? 0,53 ?

18,3 ?

5.3 Ud Contador monofásico de energía activa 230 V de 20 A de superficie

0,033 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 0,46 ? 0,15 h Ayudante de electricista 11,9 ? 1,78 ? 1 Ud Contador monofásico 230 V 68,8 ? 68,8 ? 3 % Costes indirectos 71,1 ? 2,13 ?

73,2 ?

5.4 Ud Contador trifásico de energía activa 400 V de 30 A de superficie

0,01 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 0,14 ? 0,15 h Ayudante de electricista 11,9 ? 1,78 ? 1 Ud Contador trifásico 400 V 160,9 ? 160,9 ? 3 % Costes indirectos 162,9 ? 4,88 ?

167,7 ?

20



0,1 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 3,48 ? 0,15 h Ayudante de electricista 11,9 ? 1,78 ? 1 Ud Accesorios 0,16 ? 0,16 ? 1 Ud Cortacircuitos cilíndrico 250 A y portafusibles 35,2 ? 35,2 ? 3 % Costes indirectos 40,7 ? 1,22 ?

41,9 ?


0,2 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 2,79 ? 0,1 h Ayudante de electricista 11,9 ? 1,19 ? 1 Ud Cortacircuitos cilíndrico 63 A y portafusibles 7,85 ? 7,85 ? 1 Ud Accesorios 0,16 ? 0,16 ? 3 % Costes indirectos 11,9 ? 0,36 ?

12,3 ?


0,033 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 6,96 ? 0,15 h Ayudante de electricista 11,9 ? 1,78 ? 1 Ud Caja derivación de plástico, normal 2,22 ? 2,22 ? 3 % Costes indirectos 10,9 ? 0,33 ?

73,2 ?


1 Ud Caja de mando y protección 11,1 ? 11,1 ? 5 Ud Caja derivación de plástico 8,79 ? 43,9 ? 1 Ud Interruptor diferencial 40A (III) 0,03A sensibilidad 80,8 ? 80,8 ? 1 Ud Interruptor diferencial 40A (III) 0,3A sensibilidad 87,4 ? 87,4 ? 1 Ud Interruptor magneto térmico 32 A (III) 31,8 ? 31,8 ?

1 Ud Interruptor magneto térmico 20 A (III) 25,5 ? 25,5 ? 1 Ud Interruptor magneto térmico 16 A (III) 23,6 ? 23,6 ? 1 Ud Interruptor magneto térmico 10 A (II) 15,2 ? 30,4 ? 60 m Tubo flexible corrugado PVC 32 mm diam. IP5 0,75 ? 33,8 ? 95 m Tubo flexible corrugado PVC 25 mm diam. IP5 0,48 ? 45,5 ?

45 m Tubo flexible corrugado PVC 16 mm diam. IP5 0,47 ? 27,9 ? 135 m Conductor Cu UNE H07V-R 1 x 1,5 mm² 0,64 ? 85,9 ?

285 m Conductor Cu UNE H07V-R 1 x 6 mm² 1,08 ? 308,3 ? 220 m Conductor Cu UNE H07V-R 1 x 10 mm² 1,79 ? 395,5 ?

0,03 Costes indirectos 889,1 ? 26,8 ? 1227 ?

21


5.9 Ud Pulsador de 10 A tipo 2, encastado 0,135 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 1,88 ? 0,12 h Ayudante de electricista 11,9 ? 1,43 ? 1 Ud Pulsador 1,87 ? 1,87 ? 3 % Costes indirectos 5,17 ? 0,16 ?

5,33 ?


0,2 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 0,22 ? 0,1 h Ayudante de electricista 11,9 ? 0,24 ? 1 m Tubo flexible corrugado PVC 32 mm diam. IP5 0,75 ? 0,75 ? 3 % Costes indirectos 11,9 ? 0,16 ?

1,37 ?


0,05 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 0,70 ? 0,05 h Ayudante de electricista 11,9 ? 0,59 ? 1 m Conductor Cu UNE H07V-R 1 x 25 mm² 1,92 ? 1,92 ? 3 % Costes indirectos 3,21 ? 0,10 ?

3,31 ?

5.12 m Conductor de cobre un, unipolar H07V-R 1 x 25 mm² montado en tubo

1 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 1,81 ? 1 h Ayudante de electricista 11,9 ? 1,55 ? 1 m Conductor Cu UNE H07V-R 1 x 16 mm² 3,46 ? 3,46 ?

0,03 Costes indirectos 6,81 ? 0,20 ? 7,02 ?


1 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 2,51 ? 1 h Ayudante de electricista 11,9 ? 2,14 ? 1 m Conductor unipolar 4 x 70 + 35 mm² 15,3 ? 15,3 ?

0,03 Costes indirectos 7,81 ? 0,23 ? 20,2 ?

22


5.14 m Tubo rígido de PVC 140 mm con grado de protección 0,05 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 0,77 ? 0,05 h Ayudante de electricista 11,9 ? 0,65 ? 1 m Tubo rígido Dn=140 mm IP7 2,28 ? 2,28 ? 3 % Costes indirectos 3,64 ? 0,11 ?

3,81 ?

5.15 Ud Luz de emergencia de 120 lumens de 2 h de autonomía de superficie

0,15 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 2,09 ? 0,15 h Ayudante de electricista 11,9 ? 1,78 ? 1 Ud Luz de emergencia d 120 lumens y accesorios 56,2 ? 56,2 ? 3 % Costes indirectos 60,1 ? 1,80 ?

61,9 ?

5.16 Ud Luces decorativas encastadas 0,15 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 2,09 ? 0,15 h Ayudante de electricista 11,9 ? 1,78 ? 1 Ud Luz decorativa encastada y accesorios 6,11 ? 6,11 ? 3 % Costes indirectos 9,98 ? 0,30 ?

8,31 ?

23

7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera 7.1.5.2 Garaje. CODIGO Uds DESCRIPCIÓN Precio Total

5.17 Ud Caja para cuadros de mando y protección autoextingible, encastada

0,1 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 1,39 ? 0,08 h Ayudante de electricista 11,9 ? 0,95 ? 1 Ud Caja de mando y protección autoextingible 5,13 ? 5,13 ? 3 % Costes indirectos 7,48 ? 0,22 ?

7,70 ?

5.18 Ud Interruptor diferencial de 40 A 0,03 A de sensibilidad tetrapolar

0,5 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 6,96 ? 0,2 h Ayudante de electricista 11,9 ? 2,38 ? 1 Ud Interruptor diferencial 40 A 0,03 A sensibilidad 71,5 ? 71,5 ? 3 % Costes indirectos 80,8 ? 2,42 ?

83,2 ?


0,2 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 2,79 ? 0,2 h Ayudante de electricista 11,9 ? 2,38 ? 1 Ud Interruptor magneto térmico 16 A (II) 10,0 ? 10,0 ? 3 % Costes indirectos 15,3 ? 0,46 ?

15,6 ?



14,1 ?



17,2 ?

24



0,15 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 2,09 ? 0,1 h Ayudante de electricista 11,9 ? 1,19 ? 1 Ud Caja derivación y accesorios 0,90 ? 0,90 ? 3 % Costes indirectos 4,17 ? 0,13 ?

4,30 ?

5.23 Ud Pulsador de 10 A tipo 2, encastado 0,135 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 1,88 ? 0,12 h Ayudante de electricista 11,9 ? 1,43 ? 1 Ud Pulsador 1,87 ? 1,87 ? 3 % Costes indirectos 5,17 ? 0,16 ?

5,33 ?

5.24 Ud Interruptor de 10 A tipo 2, encastado 0,135 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 1,88 ? 0,12 h Ayudante de electricista 11,9 ? 1,43 ? 1 Ud Interruptor 1,87 ? 1,87 ? 3 % Costes indirectos 5,17 ? 0,16 ?

5,33 ?

5.25 m Tubo rígido de PVC 20 mm con grado de protección 0,05 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 0,70 ? 0,05 h Ayudante de electricista 11,9 ? 0,59 ? 1 m Tubo rígido PVC IP5 superficie y accesorios 1,06 ? 1,06 ? 3 % Costes indirectos 2,38 ? 0,07 ?

2,42 ?

5.26 m Tubo rígido de PVC 16 mm con grado de protección 0,04 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 0,56 ? 0,05 h Ayudante de electricista 11,9 ? 0,59 ? 1 m Tubo rígido PVC IP5 superficie y accesorios 0,60 ? 0,60 ? 3 % Costes indirectos 1,79 ? 0,05 ?

1,81 ?

25


5.27 m Conductor de cobre nu, unipolar H07V-R 1 x 2,5 mm² montado en tubo

0,02 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 0,28 ? 0,02 h Ayudante de electricista 11,9 ? 0,24 ? 1 m Conductor Cu UNE H07V-R 1 x 2,5 mm² 0,15 ? 0,15 ? 3 % Costes indirectos 0,61 ? 0,02 ?

0,69 ?

5.28 m Conductor de cobre nu, unipolar H07V-R 1 x 1,5 mm² montado en tubo

0,018 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 0,25 ? 0,018 h Ayudante de electricista 11,9 ? 0,21 ? 1 m Conductor Cu UNE H07V-R 1 x 1,5 mm² 0,12 ? 0,12 ? 3 % Costes indirectos 0,61 ? 0,02 ?

0,60 ?


0,02 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 0,28 ? 0,02 h Ayudante de electricista 11,9 ? 0,24 ? 1 m Conductor Cu UNE H07V-R 1 x 6 mm² 0,36 ? 0,36 ? 3 % Costes indirectos 0,84 ? 0,03?

0,90?


0,15 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 2,09 ? 0,15 h Ayudante de electricista 11,9 ? 1,78 ? 1 Ud Luz de emergencia d 120 lumens y accesorios 56,2 ? 56,2 ? 3 % Costes indirectos 60,1 ? 1,80 ?

61,9 ?

5.31 Ud Regleta fluorescente 58 W de superficie estanca 0,15 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 3,02 ? 0,15 h Ayudante de electricista 11,9 ? 2,74 ? 1 Ud Regleta estanca, tubo 58 W y accesorios 61,3 ? 61,3 ? 3 % Costes indirectos 67,5 ? 2,02 ?

69,3 ?

26


5.32 Ud Luces decorativas encastadas 0,15 h Oficial 1ª electricista 13,9 ? 2,09 ? 0,15 h Ayudante de electricista 11,9 ? 1,78 ? 1 Ud Luz decorativa encastada y accesorios 6,11 ? 6,11 ? 3 % Costes indirectos 9,98 ? 0,30 ?

8,31 ?

27

7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera 7.1.5.3 Viviendas. CODIGO Uds DESCRIPCIÓN Precio Total

5.33 Ud Vivienda de grado de electrificación elevada 9,2 kW tipo H1 y H2

21 Ud Enchufe (II+T) 16 A empotrado 6,10 ? 128 ? 3 Ud Enchufe (II+T) 25 A empotrado 8,05 ? 24,1 ? 1 Ud Pulsador 10 A empotrado 5,17 ? 5,17 ? 7 Ud Conmutador 10 A empotrado 6,50 ? 45,5 ? 6 Ud Interruptor 10 A empotrado 5,88 ? 35,2 ? 1 Ud Timbre 8,99 ? 8,99 ? 1 Ud Interruptor diferencial 63 A (II) 0,03 A sens. 100 ? 100 ? 1 Ud Interruptor magneto térmico (II) 40 A 27,1 ? 27,1 ? 1 Ud Interruptor magneto térmico (II) 10 A PIA 15,3 ? 15,3 ? 2 Ud Interruptor magneto térmico (II) 16 A PIA 17,0 ? 34,1 ? 3 Ud Interruptor magneto térmico (II) 25 A PIA 19,5 ? 58,3 ? 1 Ud Caja de mando y protección empotrada 13,9 ? 13,9 ? 10 Ud Caja derivación de plástico Dn=60 mm 2,96 ? 29,6 ? 40 m Tubo flexible corrugado PVC Dn=16 mm IP5 0,47 ? 18,7 ? 68 m Tubo flexible corrugado PVC Dn=20 mm IP5 0,48 ? 32,7 ? 40 m Tubo flexible corrugado PVC Dn=25 mm IP5 0,56 ? 22,6 ? 258 m Conductor de cobre UNE H07V-R 1 x 2,5 mm² 0,61 ? 158 ? 66 m Conductor de cobre UNE H07V-R 1 x 4 mm² 0,74 ? 48,8 ? 120 m Conductor de cobre UNE H07V-R 1 x 6 mm² 1,11 ? 132 ? 148 m Obertura de regata Maon y tapar 2,04 ? 302 ? 3 % Costes indirectos 1290 ? 38,7 ? 1281 ?

28


5.34 Ud Vivienda de grado de electrificación elevada 9,2 kW tipo H3 27 Ud Enchufe (II+T) 16 A empotrado 6,10 ? 165 ? 3 Ud Enchufe (II+T) 25 A empotrado 8,05 ? 24,1 ? 1 Ud Pulsador 10 A empotrado 5,17 ? 5,17 ? 13 Ud Conmutador 10 A empotrado 6,50 ? 84,6 ? 7 Ud Interruptor 10 A empotrado 5,88 ? 41,2 ? 1 Ud Timbre 8,99 ? 8,99 ? 1 Ud Interruptor diferencial 63 A (II) 0,03 A sens. 100 ? 100 ? 1 Ud Interruptor magneto térmico (II) 40 A 27,1 ? 27,1 ? 1 Ud Interruptor magneto térmico (II) 10 A PIA 15,3 ? 15,3 ? 2 Ud Interruptor magneto térmico (II) 16 A PIA 17,0 ? 34,1 ? 3 Ud Interruptor magneto térmico (II) 25 A PIA 19,5 ? 58,3 ? 1 Ud Caja de mando y protección empotrada 13,9 ? 13,9 ? 10 Ud Caja derivación de plástico Dn=60 mm 2,96 ? 29,6 ? 40 m Tubo flexible corrugado PVC Dn=16 mm IP5 0,47 ? 18,7 ? 68 m Tubo flexible corrugado PVC Dn=20 mm IP5 0,48 ? 32,7 ? 40 m Tubo flexible corrugado PVC Dn=25 mm IP5 0,56 ? 22,6 ? 258 m Conductor de cobre UNE H07V-R 1 x 2,5 mm² 0,61 ? 158 ? 66 m Conductor de cobre UNE H07V-R 1 x 4 mm² 0,74 ? 48,8 ? 120 m Conductor de cobre UNE H07V-R 1 x 6 mm² 1,11 ? 132 ? 148 m Obertura de regata Maon y tapar 2,04 ? 302 ? 3 % Costes indirectos 1290 ? 38,7 ? 1362 ?

29

7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera 7.2 PRESUPUESTO. 7.2.1 Línea aérea de Media Tensión. 7.2.1.1 Obra Civil. CODIGO DESCRIPCIÓN Cantidad Precio Importe

1.1 m³ Excavación todo terreno excepto roca

26 93,5 ? 2.431 ?

1.2 m³ Hormigón H-150 con recalces y peanas 29 53,8 ? 6.243 ?

30

7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera 7.2.1.2 Instalación eléctrica. CODIGO DESCRIPCIÓN Cantidad Precio Importe

1.3 m Tendido de circuito de 3 x LA-110

780 2,67 ? 2.082,6 ?

1.4 Ud Conexión circuito LA-92 con LA-110 1 6,30 ? 6,30 ?


2 627 ? 1.254 ?

1.6 Ud Apoyo metálico de Media Tensión C. UNESA 2000/20 Zona A-B 1 689 ? 689 ?


1 628 ? 628 ?

1.8 Ud Apoyo metálico de Media Tensión C. UNESA 3000/18 Zona A-B 1 743 ? 743 ?


2 863 ? 1.726 ?

1.10 Ud Armado tresbolillo un circuito semicrucetas de 1,5 mts. 5 74,5 ? 298 ?

31

7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera CODIGO DESCRIPCIÓN Cantidad Precio Importe

1.11 Ud Armado triangular un circuito semicrucetas de 1,5 mts.

2 57,9 ? 115,8 ?

1.12 Ud Doble amarre con aislamiento polimérico para cable LA-110 2 135 ? 270 ?

1.13 Ud Amarre simple con aislamiento polimérico para cable LA-110

12 51,5 ? 618 ?

1.14 Ud Complemento aislamiento polimérico fase central para cable LA-110 2 16,3 ? 32,6 ?

1.15 Ud Electrodo y puesta a tierra apoyo metálico zona normal

5 29,5 ? 147,5 ?

1.16 Ud Electrodos y puesta a tierra apoyo con conversión a CT 1 156,8 ? 156,8 ?

1.17 Ud Electrodos y puesta a tierra apoyo con aparamenta

1 156,6 ? 156,6 ?

1.18 Ud Seccionador tripolar vertical de apertura en carga 36 kV 2 788 ? 1.576 ?

1.19 Ud Conversión aéreo-subterránea un circuito 3 x L-240 mm² 1 176,3 ? 176,3 ?

32

7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera 7.2.1.3 Varios. CODIGO DESCRIPCIÓN Cantidad Precio Importe

1.20 Ud Complemento señalización aparato maniobra

2 2,17 ? 4,34 ?

1.21 Ud Complemento señalización apoyo metálico 7 3,22 ? 22,5 ?

1.22 Ud Maniobra red área de Media Tensión y crear zona protegida

2 27,1 ? 54,2 ?


3 121,2 ? 363,6 ?

33

7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera 7.2.2 Línea subterránea de Media Tensión. 7.2.2.1 Obra Civil. CODIGO DESCRIPCIÓN Cantidad Precio Importe


5 13,7 ? 68,5 ?


135 8,79 ? 1.186,6 ?


74 27,7 ? 2.049,8 ?

34


2.4 m Tendido simple de un circuito de AL – 3 x 240 de Media Tensión

232 15,4 ? 3.572,8 ?

2.5 m Complemento zanja para tubo hormigonado, un circuito 5 0,41 ? 2,05 ?

35


2.6 Ud Marcar, medir y confeccionar plano superior a 15 mts

1 127 ? 127 ?

2.7 Ud Suplemento marcar, medir y confeccionar plano superior a 100 mts 1 54,8 ? 54,8 ?

36

7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera 7.2.3 Centro de transformación. 7.2.3.1 Obra Civil. CODIGO DESCRIPCIÓN Cantidad Precio Importe

3.1 Ud Obra civil centro de transformación prefabricado de un trafo

1 5.396 ? 5.396 ?

3.2 m Zanja todo terreno 0,3 x 0,5 m PAT neutro transformador 12 6,90 ? 82,8 ?

37


3.3 Ud Centro de transformación prefabricado 36 kV 630 kVA, dos puertas

1 5.680 ? 5.680 ?

3.4 Ud Electrodo 2 mts, puesta a tierra de neutro del transformador 4 10,8 ? 43,2 ?

3.5 m Cable de cobre 50 mm² aislado en zanja, PAT del neutro 12 1,33 ? 15,9 ?

38


3.6 Ud Transformador de 630 kVA 36 kV/420 V B2 + 10% de 6 tomas

1 2.658 ? 2.658 ?

39

7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera 7.2.4 Línea subterránea de Baja Tensión. 7.2.4.1 Obra Civil. CODIGO DESCRIPCIÓN Cantidad Precio Importe


92 26,1 ? 2.401,2 ?


14 33,2 ? 464,8 ?


24 16,2 ? 388,9 ?

40



137 5,92 ? 811 ?

4.5 m Complemento zanja para tubo hormigonado, un circuito 14 0,41 ? 5,74 ?

4.6 m Complemento zanja para aceras, un circuito 24 3,67 ? 88,1 ?

4.7 Ud Caja General de Protección tipo 9 de 400A 1 71,6 ? 71,6 ?

41


4.8 Ud Marcar, medir y confeccionar plano superior a 15 mts

1 127 ? 127 ?

4.9 Ud Suplemento marcar, medir y confeccionar plano superior a 100 mts 1 54,8 ? 54,8 ?

42

7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera 7.2.5. Electrificación edificio destinado a viviendas. 7.2.5.1. Servicios comunitarios. CODIGO DESCRIPCIÓN Cantidad Precio Importe

5.1 m Conductor de cobre nu, unipolar 1 x 35 mm² montado superficial

30 3,97 ? 119,1 ?

5.2 Ud Piqueta de conexión a tierra de acero de 2000 mm y 14 mm de diam. 4 18,3 ? 73,2 ?

5.3 Ud Contador monofásico de energía activa 230 V de 20 A de superficie

12 73,2 ? 878,4 ?

5.4 Ud Contador trifásico de energía activa 400 V de 30 A de superficie 2 167,7 ? 335,4 ?


3 41,9 ? 125,7 ?


14 12,3 ? 172,2 ?


12 73,2 ? 878,4 ?


1 1.227 ? 1.227 ?

43


5.9 Ud Pulsador de 10 A tipo 2, encastado

33 35,3 ? 184,8 ?


160 1,37 ? 219,2 ?


190 3,31 ? 628,9 ?


380 7,02 ? 2.667,6 ?


15 20,2 ? 303 ?

5.14 m Tubo rígido de PVC 140 mm con grado de protección 15 3,81 ? 57,2 ?


8 61,9 ? 495,2 ?

5.16 Ud Luces decorativas encastadas 18 8,31 ? 158,6 ?

44

7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera 7.2.5.2 Garaje. CODIGO DESCRIPCIÓN Cantidad Precio Importe

5.17 Ud Caja para cuadros de mando y protección autoextingible, encastada

1 7,70 ? 7,70 ?

5.18 Ud Interruptor diferencial de 40 A 0,03 A de sensibilidad tetrapolar 1 83,2 ? 83,2 ?


1 15,6 ? 15,6 ?


2 14,1 ? 28,2 ?


1 17,2 ? 17,2 ?


9 4,30 ? 38,7 ?

5.23 Ud Pulsador de 10 A tipo 2, encastado

10 5,33 ? 53,3 ?

5.24 Ud Interruptor de 10 A tipo 2, encastado 7 5,33 ? 37,3 ?

45


5.25 m Tubo rígido de PVC 20 mm con grado de protección

130 2,42 ? 314,6 ?

5.26 m Tubo rígido de PVC 16 mm con grado de protección 95 1,81 ? 172 ?


105 0,69 ? 72,5 ?


120 0,6 ? 72 ?

5.29 m Conductor de cobre nu, unipolar H07V-R 1x6 mm² montado en tubo

390 0,90 ? 351 ?

5.30 Ud Luz de emergencia de 120 lumens de 2 h de autonomía de superficie 8 61,9 ? 495,2 ?

5.31 Ud Regleta fluorescente 58 W de superficie estanca

6 69,3 ? 415,8 ?

5.32 Ud Luces decorativas encastadas 18 8,31 ? 149,6 ?

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7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera 7.2.5.3 Viviendas. CODIGO DESCRIPCIÓN Cantidad Precio Importe

5.33 Ud Vivienda de grado de electrificación elevada 9,2 kW tipo H1 y H2

8 1.281 ? 10.248 ?

5.34 Ud Vivienda de grado de electrificación elevada 9,2 kW tipo H3 4 1.362 ? 5.304 ?

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7.0 Presupuesto Proyecto final de carrera 7.3 RESUMEN DEL PRESUPUESTO. CAPITULO DESCRIPCIÓN IMPORTE

CAPITULO 1 Línea aérea de Media Tensión 19.618,84 ?

CAPITULO 2 Línea subterránea de Media Tensión 7.061,55 ?

CAPITULO 3 Centro de transformación 13.875,90 ?

CAPITULO 4 Línea subterránea de Baja Tensión 4.413,14 ?

CAPITULO 5 Electrificación edificio destinado a viviendas 26.399,80 ? Total mano de obra y materiales 71.369,23 ? 13 % Gastos Generales 11.419,07 ? 6 % Beneficio Industrial 4.282,15 ? Suma de Gastos Generales y Beneficio Industrial 87.070,45 ? 16 % I.V.A. 13.931,27 ? TOTAL PRESUPUESTO DEL CONTARTO 101.001,72 ? TOTAL PRESUPUESTO GENERAL 101.001,72 ? Sube el presupuesto general a la cifra de CIENTO UN MIL UN EUROS CON SETENTA Y DOS CENTIMOS DE EURO. Tarragona, Noviembre de 2004



en Electricidad.

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8.0 Estudios con entidad propia.



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8.0 Estudios con entidad propia Proyecto final de carrera

8.0.-ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA. ÍNDICE 8.0 ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA. 8.1 ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD. 8.1.1 Objeto. 8.1.2 Obligaciones del contratista. 8.1.3 Actividades básicas. 8.1.4 Identificación de riesgos. 8.1.5 Medidas preventivas. 8.1.5.1 Prevención de riesgos laborales a nivel individual. 8.1.6 Normativa aplicable.

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8.0 Estudios con entidad propia Proyecto final de carrera 8.0 ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA. 8.1 ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD. 8.1.1 Objeto. El objeto de este documento es definir el ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD, en la obra:

Línea aérea 25 kV con centro de transformación ‘ESPORTS’ y electrificación de apartamentos en Salou

A ejecutar en el término municipal de Salou (Tarragona) y que consiste en la construcción de:

- Tendido de cable subterráneo, aéreo, centro de transformación y electrificación de apartamentos.

Cumpliendo con el real decreto 1627/1997, de 24 de octubre, “Disposiciones mínimas de salud en las obras de construcción”, el Estudio Básico contempla la identificación de los riesgos laborales, las medidas preventivas y las normas de seguridad y salud aplicables durante la ejecución de los trabajos en obra. 8.1.2 Obligaciones del contratista. Siguiendo las instrucciones del real decreto 1627/1997, antes del inicio de los trabajos en obra, la empresa adjudicataria de la obra, estará obligada a elaborar un “plan de seguridad y salud en el trabajo”, en el que se analizarán, estudiarán, desarrollarán y complementarán las previsiones contenidas en el estudio básico. 8.1.3 Actividades básicas. Durante la ejecución de los trabajos en obra se pueden destacar como actividades básicas:

Tendido de cable subterráneo (C.S.) - Desplazamiento de personal. - Transporte de materiales y herramientas. - Montaje de equipos de maniobra y protección. - Excavaciones para realización de zanjas. - Tendido de conductores en zanja. - Realización de empalmes en líneas existentes. - Hormigonado de zanja. - Reposición de pavimento. - Maniobras necesarias para retirar y reponer la tensión de un sector de la red. - Desmontaje de instalaciones (si es necesario). - Operaciones específicas para realizar trabajos en tensión.

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8.0 Estudios con entidad propia Proyecto final de carrera Tendido de cable aéreo (L.A.)

- Desplazamiento de personal. - Transporte de materiales y herramientas. - Excavaciones para cimentación de apoyos líneas aéreas. - Hormigonado de cimentaciones. - Izado de apoyos de hormigón, madera y chapa. - Izado y montaje de apoyos de celosía. - Montaje de herrajes y aisladores en apoyos. - Tendido de conductores sobre apoyos. - Realización de empalmes en líneas aéreas. - Montaje de equipos de maniobra y protección. - Maniobras necesarias para retirar y reponer la tensión de un sector de la red.

Electrificación de viviendas.

- Desplazamiento de personal. - Transporte de materiales y herramientas. - Abertura de regatas. - Alojamiento de las conducciones bajo tubo o canal. - Instalación de cajas de distribución y mecanismos. - Accionamiento de maquinaria y electrodomésticos - Realización de empalmes en líneas eléctricas. - Montaje de equipos de maniobra y protección.

8.1.4 Identificación de riesgos. Riesgos laborales:

- Caídas de personal al mismo nivel · Por deficiencias en el suelo · Por pisar o tropezar con objetos · Por malas condiciones atmosféricas · Por existencia de vertidos o líquidos - Caídas de personal a distinto nivel · Por desniveles, zanjas o taludes · Por huecos · Desde escaleras, portátiles o fijas · Desde andamios · Desde tejados o muros · Desde apoyos · Desde árboles - Caídas de objetos · Por manipulación manual · Por manipulación con aparatos elevadores - Desprendimientos, desplomes o derrumbes · Apoyos

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· Elementos de montaje fijos · Hundimiento de zanjas, pozos o galerías - Choques y golpes · Contra objetos fijos y móviles · Contra máquinas portátiles (eléctricas, neumáticas) - Atrapamientos · Con herramientas · Por maquinaria o mecanismos en movimiento · Por objetos - Cortes · Con herramientas · Con máquinas · Con objetos - Proyecciones · Por partículas sólidas · Por líquidos - Contactos térmicos · Con fluidos · Con focos de calor · Con proyecciones - Contactos químicos · Con sustancias corrosivas · Con sustancias irritantes · Con sustancias químicas - Contactos eléctricos · Directos · Indirectos · Descargas eléctricas · Por contacto directo · Por proyección · Por exposición en corriente continua - Manipulación de cargas o herramientas · Por desplazar, levantar o sostener cargas · Por uso de herramientas · Por movimientos bruscos - Riesgos derivados del tráfico · Choque entre vehículos y contra objetos fijos · Atropellos · Fallos mecánicos y vuelco de vehículos - Explosiones · Por atmósferas explosivas · Por elementos de presión · Por voladuras o material explosivo

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- Agresión de animales · Insectos · Reptiles · Perros y Gatos · Otros - Ruidos · Por exposición - Vibraciones · Por exposición - Ventilación · Por ventilación insuficiente · Por atmósferas bajas en oxígeno - Iluminación · Por iluminación ambiental insuficiente · Por deslumbramiento y reflejos - Condiciones térmicas · Por exposición a temperaturas extremas · Por cambios bruscos de temperatura · Por estrés térmico

Riesgos de daños a terceros:

- Por la existencia de curiosos - Por la proximidad de circulación vial - Por la proximidad de zonas habitadas - Por presencia de cables eléctricos con tensión - Por manipulación de cables con corriente - Por presencia de tuberías de gas o agua

8.1.5 Medidas preventivas. Para evitar o reducir los riesgos relacionados, se adoptarán las siguientes medidas: Prevención de riesgos laborales a nivel colectivo: Se mantendrá el orden y la limpieza en la zona de trabajo. Se acondicionaran pasos para peatones. Se procederá al vallado, balizamiento y señalización de la zona de trabajo. Se dispondrá del número de botiquines adecuado al número de personas que intervengan en la obra.

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8.0 Estudios con entidad propia Proyecto final de carrera Las zanjas y excavaciones quedarán suficientemente valladas y señalizadas. Se colocarán tapas provisionales en agujeros y arquetas hasta no disponer de las definitivas. Se revisará el estado de conservación de las escaleras portátiles y fijas diariamente, antes de iniciar el trabajo y nunca serán de fabricación provisional. Las escaleras portátiles no estarán pintadas y se trabajará sobre las mismas de la siguiente manera:

- Sólo podrá subirse un operario. - Mientras el operario esté subido, otro sujetará la escalera por la base. - La base de la escalera no sobresaldrá más de 1m del plano al que se quiere

acceder. - Las escaleras de más de 12 m se atarán por sus extremos. - Las herramientas se subirán mediante una cuerda y en el interior de una bolsa. - Si se trabaja por encima de 2m se utilizará cinturón de seguridad, anclado a un

punto fijo diferente de la escalera. Los andamios serán de estructura sólida y dispondrán de barandillas, barra intermedia y rodapiés. Se evitará trabajar a diferentes niveles en la misma vertical y permanecer debajo de cargas suspendidas. La maquinaria utilizada (excavación, elevación de material, tendido de cables, etc.) sólo será manipulada por personal especializado. Antes de iniciar el trabajo se comprobará el estado de los elementos situados por encima de la zona de trabajo. Las máquinas de excavación dispondrán de elementos de protección contra vuelcos. Se procederá al entibado de zanjas siempre antes de iniciar la jornada y después de lluvia intensa. Se evitará el almacenamiento de tierras en el borde de las zanjas o huecos de cimentaciones. En todas las máquinas los elementos móviles estarán debidamente protegidos. Todos los productos químicos a utilizar (disolventes, grasas, gases o líquidos aislantes, aceites refrigerantes, pinturas, siliconas, etc) se manipularán siguiendo las instrucciones de los fabricantes.

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8.0 Estudios con entidad propia Proyecto final de carrera Los armarios de alimentación eléctrica dispondrán de interruptores diferenciales y tomas de tierra. Transformadores de seguridad para trabajos con electricidad en zonas húmedas o muy conductoras de electricidad. Todo el personal deberá haber recibido una formación general de seguridad y además el personal que deba realizar trabajos en altura formación específica en riesgos en altura. Para trabajos en proximidad de tensión el personal que intervenga deberá haber recibido formación específica de riesgo eléctrico. Los vehículos utilizados pera el transporte de personal y mercaderías estarán en perfecto estado de mantenimiento y al corriente de la ITV o se montará la protección pasiva adecuada en la zona de trabajo para evitar atropellos. En las zonas de trabajo que se necesite se montará ventilación forzada para evitar atmósferas nocivas. Se colocarán válvulas antirretroceso en los manómetros y en las cañas de los sopletes. Las botellas o contenedores de productos explosivos se mantendrán fuera de las zonas de trabajo. El movimiento del material explosivo y las voladuras serán efectuados por personal especializado. Se observarán las distancias de seguridad con otros servicios, para lo cual se requerirá tener un conocimiento previo del trazado y características de las mismas. Se utilizarán los equipos de iluminación que se precisen según el desarrollo y características de la obra (adicional o socorro). Se retirará la tensión en la misma instalación en que se esté trabajando, abriendo con corte visible todas las fuentes de tensión, poniéndolas a tierra y en cortocircuito. . Para realizar estas operaciones se utilizará el material de seguridad colectivo que se precise. Sólo se restablecerá el servicio a la instalación eléctrica cuando se tenga la completa seguridad de que no queda nadie trabajando. Para la realización de trabajos en tensión el contratista dispondrá de:

- Procedimiento de trabajo específico. - Material de seguridad colectivo que se precise. - Aceptación de la empresa eléctrica del procedimiento de trabajo. - Vigilancia constante del jefe de trabajo en tensión.

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8.0 Estudios con entidad propia Proyecto final de carrera 8.1.5.1 Prevención de riesgos laborales a nivel individual. El personal de obra debe disponer, con carácter general, del material de protección individual que se relaciona y que tiene la obligación de utilizar dependiendo de las actividades de desarrolle: Casco de seguridad. Ropa de trabajo adecuada para el tipo de trabajo a desarrollar Impermeable. Calzado de seguridad. Botas de agua. Trepadores y elementos de sujeción personal para evitar caídas entre distintos niveles. Guantes de protección frente a golpes, cortes, contactos térmicos y contacto con sustancias químicas. Guantes de protección eléctrica. Guantes de goma, neopreno o similar para hormigonado, obras de paleta, etc. Gafas de protección para evitar deslumbramientos, molestias o lesiones oculares, en el caso de:

- Arco eléctrico. - Soldaduras y oxicorte. - Proyección de partículas sólidas. - Ambiente polvoriento.

Pantalla facial. Ojeras y tapones para protección acústica. Protección contra vibraciones en brazos y piernas. Máscara autofiltrante para trabajos con ambiente polvoriento. Equipos autónomos de respiración. Productos repelentes de insectos. Aparatos espanta-perros. Pastillas de sal (estrés térmico).

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8.0 Estudios con entidad propia Proyecto final de carrera Todo el material estará en perfecto estado de uso. Prevención de riesgos de daños a terceros. Vallado y protección de la zona de trabajo con balizas luminosas y rótulos de prohibido el paso. Señalización en calzada y colocación de balizas luminosas en calles de acceso a zona de trabajo, en los desvíos provisionales por obras, etc. Riego periódico de las zonas de trabajo en que se genere polvo. 8.1.6 Normativa aplicable. En el proceso de ejecución de los trabajos deberán observarse las normas y reglamentos de seguridad. En el particular son de obligado cumplimiento las disposiciones contenidas en la siguiente normativa:

Decreto 315/1968. Reglamento de líneas eléctricas aéreas de alta tensión Orden de 9 de marzo de 1971. Artículos vigentes de la ordenanza general de seguridad e higiene en el trabajo. Decreto 842/2002. Reglamento electrotécnico para baja tensión e instrucciones complementarias. Decreto 2114/1978 de 23 de Mayo. Reglamento de explosivos o Real decreto 3275/1982. Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad de centrales eléctricas, subestaciones y centros de transformación e instrucciones técnicas complementarias (Orden ministerial 18-10-1984). Real decreto 1495/1986. Reglamento de seguridad de máquinas. Ley 8/1988 de 7 de abril. Infracciones y sanciones en el orden social. Real decreto 1316/1989. Protección de los trabajadores frente al ruido. Ley 31/1995. Prevención de riesgos laborales. Real decreto 485/1997. Señalización de los lugares de trabajo. Real decreto 486/1997. Disposiciones mínimas de seguridad en lugares de trabajo. Real decreto 487/1997. Disposiciones mínimas en la manipulación de cargas. Real decreto 773/1997. Utilización de equipos de protección individual. Real decreto 1215/1997. Utilización de equipos de trabajo.

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Real decreto 1314/1997. Disposiciones de aplicación de la Directiva Europea. Real decreto 1627/1997. Condiciones mínimas de seguridad y salud en obras de construcción. Norma básica de la edificación CPI-96. Código de circulación. Reglamento de aparatos a presión. Recomendaciones AMYS sobre trabajos en recintos cerrados. Instrucciones general de operaciones, normas y procedimientos relativos a seguridad y salud laboral, de la empresa contratante.

Tarragona, Noviembre de 2004



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ELECTRIFICACIÓN BT, LÍNEA 25 kV Y ET - deeea.urv.catdeeea.urv.cat/public/PROPOSTES/pub/pdf/674pub.pdf · 4.5 Plano de detalle de apoyo con seccionador vertical de apertura en carga