Electrificación de la Urbanización LAS BOVERAS 1. …deeea.urv.cat/public/PROPOSTES/pub/pdf/613pub.pdf · 2.8.8 Puente de Baja Tensión. ... 2.10.4 Conductores Eléctricos. 2.10.5

Electrificación de la Urbanización " LAS BOVERAS "

1. ÍNDICE GENERAL

AUTOR: Sergio Muñoz Martín de la Leona. DIRECTOR: Juan José Tena Tena.

FECHA: Junio / 2004.

Índice General___________________________________Urbanización ‘LAS BOVERAS’

1

1. ÍNDICE GENERAL.

2. MEMORIA DESCRIPTIVA.

2.1 Objeto.

2.2 Solicitante.

2.3 Antecedentes.

2.4 Situación y Emplazamiento.

2.5 Reglamentación y Disposiciones Oficiales y Particulares.

2.6 Descripción General de las Instalaciones.

2.7 Justificación de las Instalaciones a Instalar.

2.8 Centros de Transformación.

2.8.1 Ubicación.

2.8.2 Dimensiones.

2.8.3 Elementos Comunes de la Obra Civil.

2.8.4 Descripción General de la Aparamenta de Media Tensión.

2.8.5 Descripción Detallada de la Aparamenta de Media Tensión.

2.8.6 Transformadores de Potencia.

2.8.7 Puente de Media Tensión.

2.8.8 Puente de Baja Tensión.

2.8.9 Equipo de Baja Tensión.

2.8.10 Dimensionado de la Ventilación.

2.8.11 Protección contra Sobreintensidades.

2.8.12 Protección contra los Incendios de los CT.

2.8.13 Alumbrado, Señalización y Material de Seguridad.

2.8.14 Instalaciones de Puesta a Tierra.


2

2.8.15 Medidas y Seguridad.

2.8.16 Señalización de Seguridad.

2.9 Red de Media Tensión.

2.9.1 Antecedentes.

2.9.2 Posibles Soluciones.

2.9.3 Esquemas de Distribución.

2.10 Red Subterránea de Baja y Media Tensión.

2.10.1 Clasificación General.

2.10.2 Trazado de la Red Eléctrica.

2.10.3 Dimensionado de las Zanjas.

2.10.4 Conductores Eléctricos.

2.10.5 Cajas en las Redes de Baja Tensión.

2.10.6 Conexionado en las Redes de Baja Tensión.

2.10.7 Conexionado en las Redes de Media Tensión.

2.10.8 Sistemas de Protección en las Redes de Baja Tensión.

2.10.9 Puesta a Tierra en las Redes de Baja Tensión.

2.11 Red Aérea de Media Tensión.

2.11.1 Apoyo de Final de Línea.

2.11.2 Armados.

2.11.3 Autoválvulas.

2.11.4 Interruptor-Seccionador.

2.11.5 Asladores Compuestos.

2.11.6 Tendido Final.

3. ANEXOS DE CÁLCULO.

3.1 Prescripciones Técnicas de Carácter General para Redes de BT.


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3.1.1 Conductores.

3.1.2 Intensidad Máxima Admisible.

3.1.3 Temperatura Máxima Admisible.

3.1.4 Coeficientes Correctores de la Intensidad Máxima Admisible.

3.1.5 Criterio de Máxima Caída de Tensión.

3.1.6 Criterio de la Pérdida de Potencia.

3.2 Dimensionado de la Red de Baja Tensión.

3.2.1 Coste Unitario de una Línea de Baja Tensión.

3.2.2 Conductor más Adecuado a Utilizar.

3.2.3 Previsión de Potencia.

3.3 Cálculos Eléctricos de la Red de Baja Tensión.

3.3.1 Carga Total de un Edificio.

3.3.2 Carga en un Tramo de Línea.

3.3.3 Carga de cada una de las Líneas en un CT.

3.4 Protección de la Red de Baja Tensión.

3.4.1 Dispositivos contra Sobrecargas.

3.4.2 Dispositivos contra Cortocircuitos.


3.5.1 Componentes Básicos.

3.5.2 Equipo de Media Tensión.

3.5.3 Potencia de los Transformadores.

3.5.4 Equipo de los Transformadores.


3.5.6 Intensidad en el Lado de Alta Tensión.

3.5.7 Intensidad en el Lado de Baja Tensión.

3.5.8 Dimensionado del Puente de Baja Tensión.


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3.5.9 Intensidad de Cortocircuito en el Lado de Alta Tensión.

3.5.10 Intensidad de Cortocircuito en el Lado de Baja Tensión.

3.5.11 Dimensionado del Embarrado de Media Tensión.

3.5.12 Selección de Fusibles en el Lado de Alta Tensión.

3.5.13 Selección de Fusibles en el Lado de Baja Tensión.


3.5.15 Dimensionado de la Ventilación del CT.

3.5.16 Protección contra Incendios en los CT.


3.6 Prescripciones Técnicas de Carácter General para Redes de MT.

3.6.1 Conductores.



3.7 Dimensionado de la Red Subterránea de Media Tensión.

3.7.1 Tensión de Servicio.

3.7.2 Características de Diseño según la Función del Cable.

3.8 Dimensionado de la Red Aérea de Media Tensión.

3.8.1 Categoría de la Línea.

3.8.2 Datos del Conductor.

3.8.3 Cálculo Mecánico.

3.8.4 Instalación y Montaje de Líneas.

3.9 Tablas Derivadas del Apartado 3.3.3 de dicha Memoria.

3.9.1 Centro de transformación 1.





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4. PLANOS4.1 Plano de Situación y Emplazamiento de la Zona Urbanística a

Electrificar.

4.2 Proyecto de Distribución en Media Tensión entre los nuevos Centros de

Transformación a instalar.

4.3 Proyecto de Distribución en Baja Tensión entre los nuevos Centros de

Transformación a instalar.

4.4 Proyecto de Distribución en Baja Tensión diferenciando las salidas de

cada Centro de Transformación.

4.5 Proyecto de Distribución Urbanística dividido por zonas y por número

de viviendas.

4.6 Proyecto de Distribución en Media Tensión diferenciando la Proyección

de los nuevos Tendidos.

4.7 Perfiles esquemáticos de las zanjas a realizar en la Distribución en Media

Tensión.

4.8 Proyecto de Distribución en Baja Tensión diferenciando la Proyección de

los nuevos Tendidos.

4.9 Perfiles esquemáticos de las zanjas a realizar en la Distribución en Baja

Tensión.

4.10 Centro de Transformación Prefabricado de Hormigón ORMAZABAL

PFU4 (2L+1P) hasta 36kV (CT2, CT7 y CT8).


PFU4 (3L+1P) hasta 36kV (CT1 y CT4).


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PFU5 (2L+2P) hasta 36kV (CT2, CT7 y CT6).

4.13 Centro de Medida Prefabricado de Hormigón ORMAZABAL PFU5

(2L+Interruptor General) hasta 36kV.


PFS (2L+1P) hasta 36kV (CT3 y CT5).

4.15 Situación Actual del Centro Transformación –Reforma del CT TA03169-

4.16 Situación Prevista del Centro Transformación –Reforma del CT

TA03169-.

4.17 Diferentes Cajas y Armarios a instalar en la Distribución en Baja

Tensión.

4.18 Apoyo Final de Línea de 2 Circuitos con Aparamenta y con Conversión

Aéreo-Subterránea.

4.19 Perfiles Longitudinales de las Nuevas Torres Metálicas a instalar.

4.20 Esquema Unifilar.

5. PRESUPUESTO.5.1 Mediciones.

5.1.1 Capítulo 1: Red Aérea de Media Tensión.

5.1.2 Capítulo 2: Red Subterránea de Media Tensión.

5.1.3 Capítulo 3: Centros de Transformación.

5.1.4 Capítulo 4: Red Subterránea de Baja Tensión.

5.2 Precios Unitarios.





5.3 Aplicación de Precios.


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5.4 Resumen del Presupuesto.

6. PLIEGO DE CONDICIONES.6.1 Condiciones Generales.

6.1.1 Objeto.

6.1.2 Contratación de la Empresa.

6.1.3 Validez de las Ofertas.

6.1.4 Contraindicaciones y Omisiones en la Documentación.

6.1.5 Planos Provisionales y Definitivos.

6.1.6 Adjudicación del Concurso.

6.1.7 Plazos de Ejecución.

6.1.8 Fianza Provisional, Definitiva y Fondo de Garantía.

6.1.9 Modificaciones del Proyecto.

6.1.10 Modificaciones de los Planos.

6.1.11 Replanteo de las Obras.

6.1.12 Gastos de Carácter General por Cuenta del Contratista.

6.1.13 Gastos de Carácter General por Cuenta de la Empresa Contratante.

6.2 Condiciones Económicas y Legales.

6.2.1 Contrato.

6.2.2 Domicilios y Representaciones.

6.2.3 Obligaciones del Contratista en Materia Social.

6.2.4 Revisión de Precios.

6.2.5 Rescisión del Contrato.


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6.2.6 Certificación y Abono de las Obras.

6.3 Condiciones Facultativas.

6.3.1 Disposiciones Legales.

6.3.2 Control de Calidad de la Ejecución.

6.3.3 Documento Final de Obra.

6.4 Condiciones Técnicas.

6.4.1 Red Subterránea de Media Tensión.

6.4.2 Centros de Transformación.

6.4.3 Red Subterránea de Baja Tensión.

7. ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA.7.1 Datos de la Obra.

7.1.1 Tipo de Obra.

7.1.2 Emplazamiento.

7.2 Estudio Básico de Seguridad y Salud Laboral.

7.2.1 Objeto.

7.2.2 Obligaciones del Contratista.

7.2.3 Actividades Básicas.

7.2.4 Identificación de Riesgos.

7.2.5 Riesgos y Daños a Terceros.

7.2.6 Mediadas Preventivas.

7.2.7 Normativa Aplicable.


2. MEMORIA DESCRIPTIVA



Memoria Descriptiva_____________________________Urbanización ‘LAS BOVERAS’

1

Índice.

2 Memoria Descriptiva........................................................................................... 4

2.1 Objeto. ........................................................................................................... 4

2.2 Solicitante. ..................................................................................................... 4

2.3 Antecedentes. ................................................................................................. 4

2.4 Situación y Emplazamiento. .......................................................................... 4

2.5 Reglamentación y Disposiciones Oficiales y Particulares............................ 5

2.6 Descripción General de las Instalaciones..................................................... 6

2.7 Justificación de las Instalaciones a Instalar. ................................................ 7

2.8 Centros de Transformación. .......................................................................... 82.8.1 Ubicación............................................................................................... 82.8.2 Dimensiones. ......................................................................................... 82.8.3 Elementos Comunes de la Obra Civil.................................................... 9

2.8.3.1 Centros de Transformación PFU................................................... 92.8.3.2 Centros de Transformación PFS. ................................................ 11

2.8.4 Descripción General de la Aparamenta de MT (CGC-36kV). ............ 122.8.5 Descripción Detallada de la Aparamenta de MT (CGC-36kV). ......... 13

2.8.5.1 Características Físicas. ................................................................. 132.8.5.2 Cuba. .............................................................................................. 132.8.5.3 Posiciones. ...................................................................................... 142.8.5.4 Conexión entre Celdas. ................................................................. 142.8.5.5 Conexión con Cables. .................................................................... 152.8.5.6 Características Eléctricas. ............................................................ 152.8.5.7 Esquema de la CGC. ..................................................................... 172.8.5.8 Fusibles........................................................................................... 172.8.5.9 Maniobras en la Celda de Línea y de Protección. ...................... 18

2.8.6 Transformadores de Potencia. ............................................................. 192.8.6.1 Transformadores a Instalar. ........................................................ 192.8.6.2 Tensión Secundaria....................................................................... 192.8.6.3 Tipos Constructivos. ..................................................................... 202.8.6.4 Comparación entre Tipos Constructivos. ................................... 212.8.6.5 Grupo de Conexión. ...................................................................... 222.8.6.6 Cambiador de Tensiones. ............................................................. 222.8.6.7 Características Eléctricas. ............................................................ 222.8.6.8 Esquema de un Transformador. .................................................. 232.8.6.9 Protección contra Sobretemperaturas. ....................................... 242.8.6.10 Relé de Buchholz. ........................................................................ 24

2.8.7 Puente de Media Tensión. ................................................................... 252.8.8 Puente de Baja Tensión. ...................................................................... 252.8.9 Equipo de Baja Tensión....................................................................... 25

2.8.9.1 Características Constructivas. ..................................................... 262.8.9.2 Características Eléctricas. ............................................................ 262.8.9.3 Maxímetro...................................................................................... 262.8.9.4 Esquema de un Cuadro de BT. .................................................... 27

2.8.10 Dimensionado de la Ventilación.......................................................... 27


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2.8.10.1 Métodos de Renovar el Aire. ...................................................... 272.8.10.2 Observaciones Complementarias. ............................................. 28

2.8.11 Protección contra Sobretensiones. ....................................................... 292.8.11.1 Tipos de Sobretensiones.............................................................. 292.8.11.2 Nivel de Aislamiento. .................................................................. 292.8.11.3 Coordinación de Aislamiento. .................................................... 292.8.11.4 Descripción de los Pararrayos.................................................... 302.8.11.5 Instalación de Pararrayos en los CT. ........................................ 31

2.8.12 Protección contra Incendios de los CT. ............................................... 312.8.12.1 Sistema Pasivo. ............................................................................ 312.8.12.2 Sistema Activo. ............................................................................ 32

2.8.13 Alumbrado, Señalización y Material de Seguridad. ............................ 322.8.14 Instalaciones de Puesta a Tierra........................................................... 33

2.8.14.1 Generalidades. ............................................................................. 332.8.14.2 Disposiciones................................................................................ 332.8.14.3 Puesta a Tierra de Protección. ................................................... 342.8.14.4 Puesta a Tierra de Servicio......................................................... 35

2.8.15 Medidas y Seguridad. .......................................................................... 362.8.16 Señalización de Seguridad................................................................... 36

2.9 Red de Media Tensión. ................................................................................ 372.9.1 Antecedentes........................................................................................ 372.9.2 Posibles Soluciones. ............................................................................ 37

2.9.2.1 Sistema Radial. .............................................................................. 372.9.2.2 Sistema de Anillo Abierto. ............................................................ 382.9.2.3 Sistema de Anillo Abierto con Doble Alimentación. .................. 392.9.2.4 Sistema de Doble Alimentación.................................................... 392.9.2.5 Sistema Seleccionado. ................................................................... 40

2.9.3 Esquemas de Distribución. .................................................................. 402.9.3.1 Esquema TN. ................................................................................. 412.9.3.2 Esquema TT................................................................................... 422.9.3.3 Esquema IT.................................................................................... 432.9.3.4 Esquema Seleccionado. ................................................................. 43

2.10 Red Subterránea de BT y MT. ..................................................................... 442.10.1 Clasificación General. ......................................................................... 442.10.2 Trazado de la Red Eléctrica................................................................. 46

2.10.2.1 Centro de Transformación 1. ..................................................... 462.10.2.2 Centro de Transformación 2. ..................................................... 462.10.2.3 Centro de Transformación 3. ..................................................... 472.10.2.4 Centro de Transformación 4. ..................................................... 472.10.2.5 Centro de Transformación 5. ..................................................... 482.10.2.6 Centro de Transformación 6. ..................................................... 482.10.2.7 Centro de Transformación 7. ..................................................... 492.10.2.8 Centro de Transformación 8. ..................................................... 49

2.10.3 Dimensionado de las Zanjas. ............................................................... 502.10.3.1 Trazado. ....................................................................................... 502.10.3.2 Demolición de Pavimentos.......................................................... 502.10.3.3 Apertura de Zanjas. .................................................................... 502.10.3.4 Varios Cables en la misma Zanja. ............................................. 512.10.3.5 Características de los Tubulares................................................ 52


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2.10.3.6 Transporte de Bobinas de los Cables. ....................................... 522.10.3.7 Tendido de Cables. ...................................................................... 522.10.3.8 Protección Mecánica y Señalización.......................................... 532.10.3.9 Relleno, Cierre de Zanjas y Reposición de Pavimentos........... 54

2.10.4 Conductores Eléctricos. ....................................................................... 552.10.4.1 Conductores en las Redes de BT................................................ 552.10.4.2 Conductores en las Redes de MT............................................... 56

2.10.5 Cajas en las Redes de BT. ................................................................... 572.10.5.1 Armario de Distribución para Urbanizaciones. ....................... 572.10.5.2 Caja de Distribución para Urbanizaciones............................... 582.10.5.3 Caja de Seccionamiento. ............................................................. 602.10.5.4 Caja General de Protección........................................................ 612.10.5.5 Caja General de Protección y Medida. ..................................... 62

2.10.6 Conexionado en las Redes de BT. ....................................................... 632.10.7 Conexionado en las Redes de MT. ...................................................... 63

2.10.7.1 Terminaciones Exteriores........................................................... 632.10.7.2 Terminaciones Apantalladas...................................................... 642.10.7.3 Terminaciones Interiores............................................................ 64

2.10.8 Sistemas de Protección en las Redes de BT. ....................................... 652.10.8.1 Protección contra las Sobreintensidades................................... 652.10.8.2 Protección contra los Contactos Directos. ................................ 672.10.8.3 Protección contra los Contactos Indirectos. ............................. 67

2.10.9 Puestas a Tierra en las Redes de BT.................................................... 67

2.11 Red Aérea de MT. ........................................................................................ 682.11.1 Apoyo Final de Línea. ......................................................................... 68

2.11.1.1 Punto T.309: C-9000 22M UNESA. ........................................... 682.11.1.2 Punto P.412: C-7000 16M UNESA. ........................................... 68

2.11.2 Armados............................................................................................... 692.11.3 Autoválvulas........................................................................................ 702.11.4 Interruptor - Seccionador..................................................................... 702.11.5 Aisladores Compuestos. ...................................................................... 712.11.6 Tendido Final....................................................................................... 72


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2 Memoria Descriptiva.

2.1 Objeto.

El objeto del presente proyecto es la descripción y justificación de las instalacioneseléctricas de baja y media tensión necesarias para realizar el suministro eléctrico a todas lasparcelas y servicios, así como la demolición y desviación de todas las unidades eléctricasexistentes no adecuadas a las nuevas determinaciones, definidos por las obras de losterrenos delimitados por el plan parcial de Palau de Reig, sector S2, (Las Boveras) dentrodel Término Municipal de Altafulla.

Para dicha realización, el presente proyecto se compondrá de los estudios, memorias,descripciones, cálculos justificativos, planos, presupuesto y pliego de condiciones, quepermitan realizar la construcción y montaje de las instalaciones según descripciones yrequisitos especificados en el mismo.

2.2 Solicitante.

El titular del presente documento es la empresa denominada PROMOCIONESTHUSA, S.A. con domicilio fiscal en el número 10 del bloque C, de la calle del Ninu, conC.I.F. A-40335078 de la población de Valls, dentro del Término Municipal de Tarragona.

2.3 Antecedentes.

El proyecto de electrificación que se presenta se ajusta al plan parcial de Palau deReig, sector S2, (Las Boveras) dentro del Término Municipal de Altafulla. La calidad parala evolución del ámbito se caracteriza por su situación de proximidad al pueblo deAltafulla y la propia topografía de los terrenos con un pendiente medio, en dirección norte-sur, del 3,5%.

Por otra parte ha habido la motivación del Ayuntamiento de Altafulla para laredacción y aprobación de dicho plan parcial, debido a la poca rentabilidad actual delterreno agrícola, así como la fuerte demanda de suelo urbanizable para la construcción denuevas parcelas y servicios, debido a la proximidad de la costa y al clima pertinente.

2.4 Situación y Emplazamiento.

El nuevo plan parcial se construirá en la parcela 23, sector S2, dentro del TérminoMunicipal de Altafulla, en una zona clasificada como urbanizable no programada, con unfuturo comercial o para viviendas. La resta de usos como industriales, sanitarios,culturales, deportivos y otros quedarán limitados a las prescripciones fijadas en el planparcial, quedando delimitado de la siguiente manera:

? Al norte por el sector S1, del plan parcial Palau de Reig.

? Al sur por la carretera comarcal que une Altafulla con Torredembarra.

? Al Este por la parcela 19 del Polígono de Altafulla.

? Al Oeste por la Urbanización “Pino Alto” dentro del TM de Altafulla.


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2.5 Reglamentación y Disposiciones Oficiales y Particulares.

Para la elaboración del presente proyecto se ha tenido en cuenta la siguienteNormativa vigente:

? Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión (Real Decreto 842/2002 del 2 deagosto, B.O.E. número 224 con fecha 18 de septiembre del 2002).

? Reglamento de Verificaciones Eléctricas y de Regularidad del Suministro deEnergía Eléctrica (Decreto del 12 de marzo de 1954), modificado parcialmentepor los Reales Decretos 724/1979, del 2 de febrero, 1725/1984, del 18 de julio y1.075/1986 del 2 de mayo.

? Reglamento sobre Acometidas Eléctricas (Decreto 2949/1982, de 15 de octubre).

? Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en CentralesEléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación (Real Decreto 3275/1982del 12 de noviembre, según Orden del 6 de julio de 1984, B.O.E. con fecha 14 deagosto de 1984).

? Reglamento de Líneas Eléctricas aéreas de Alta Tensión (Decreto 3151/1968 del28 de noviembre, B.O.E. con fecha 27 de diciembre de 1968).

? Real Decreto 1627/1997 de Disposiciones Mínimas de Seguridad y Salud enObras de Construcción, elaborado en el marco de la Ley 31/1995 del 8 denoviembre sobre prevención de Riesgos Laborales.

? Real Decreto 1955/2000 por el que se regulan las Actividades de Transporte,Distribución, Comercialización, Suministro y Procedimientos de Autorización deInstalaciones de Energía Eléctrica, del 1 de diciembre, elaborado en el marco dela Ley 54/1997 del 27 de noviembre del Sector Eléctrico.

? Condiciones impuestas por Organismos Públicos afectados y lascorrespondientes Ordenanzas Municipales.

? Ley 31/1995 de 8 de noviembre, sobre Prevención de Riesgos Laborables.

? Orden General de Seguridad e Higiene en el Trabajo, Orden Ministerial del 9 demarzo de 1971, B.O.E. con fecha 16 y 17 de marzo de 1971.

? Normativa particular de la Compañía Eléctrica FECSA ENDESA, sobre laconstrucción, montaje y características de materiales de líneas subterráneas yaéreas de media tensión, Centros de Transformación y redes subterráneas dedistribución en baja y media tensión.

? Normas UNE y Recomendaciones UNESA con aplicación vigente.

Dicha Normativa corresponde a la de mayor aplicación en la electrificación de dichoplan parcial, teniendo en cuenta que la vigencia de las modicicaciones de dichos Decretosserá aplicable hasta la fecha de exposición de dicho proyecto.


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2.6 Descripción General de las Instalaciones.

Tal y como se especifica en el correspondiente apartado de la Memoria de Cálculo,se ha decidido dividir dicho plan parcial por zonas con el mismo propósito; de esta manerael desglose de potencias corresponde a:

Potencia Prevista

Zona “A” 432,0 kW

Zona “B” 408,0 kW

Zona “C” 462,0 kW

Zona “D” 360,0 kW

Zona “E” 402,0 kW

Zona “F” 384,0 kW

Zona “G” 84,0 kW

Zona “H – M” 2805,0 kW

Zona “N” 180,0 kW

Zona “O” 200,0 kW

Zona “P” 180,0 kW

Zona “Q” 80,0 kW

Zona “R” 200,0 kW

Zona “S” 180,0 kW

Zona “T” 180,0 kW

Zona “U” 100,0 kW

Zona “V” (MT) 280,0 kW

Alumbrado Público 140,0 kW

Total Actuación: 7057,0 kW

Tabla 01: Potencia Total Prevista.


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En función de las potencias a suministrar en las correspondientes zonas a electrificar,tendremos la siguiente relación de potencias:

? 422 Viviendas Unifamiliares ________________________________ 2532,0 kW

? 55 Bloques de Viviendas ___________________________________ 2805,0 kW

? 5 Locales Comerciales ______________________________________ 940,0 kW

? 7 Alumbrados Públicos _____________________________________ 140,0 kW

? 4 Equipamientos Comunes ___________________________________ 640,0 kW

Para la urbanización de todos los sectores del plan parcial de Palau de Reig, incluidoel presente sector S2, la sociedad promotora CONSTRUCCIONES LICENCIADO, S.A.,encargada de hacer las correspondientes particiones de parcelas, redactó un convenio en elque se aprobaba que los suministros industriales con una potencia superior a 250 kWhabían de ser suministrados, por la compañía distribuidora de la red eléctrica, en MT porun Centro de Medida a instalar por el comprador de la parcela afectada. Por lo tanto,debido a que la previsión de potencia para la zona “V” es de 280 kW (>250 kW), sesuministrará en MT.

2.7 Justificación de las Instalaciones a Instalar.

Actualmente, en las cercanías de la zona a electrificar, hay instalados dos CT’s(TA03169 y TA24272) y un Poste Transformador (TA04177), propiedad de la CompañíaEléctrica FECSA ENDESA, los cuales no pueden abastecer el consumo total de la potenciademandada en dicho plan parcial, ni garantizar la continuidad y calidad de servicio a losdistintos abonados que en la actualidad se alimentan de los CT’s existentes.

Por lo tanto, debido a la gran extensión de la zona a electrificar y al elevado consumototal de potencia de dicho plan parcial, según los cálculos eléctricos realizados en elcorrespondiente apartado de la Memoria de Cálculo, será necesaria la construcción de ochonuevos CT’s, la instalación de las celdas compactas de medida y protección del Centro deMedida, de la red de MT que los alimente y de la red de BT para la distribución de laenergía eléctrica a todas las parcelas a suministrar.

Tal y como se especifica en la Memoria de Cálculo, los requisitos mínimos para laproyección de la red de BT y MT son:

? Que la caída de tensión acumulada no supere en ningún tramo de la línea el 7%de la tensión nominal (220/400 V ó 25 kV).

? Que la intensidad de corriente que circule por los conductores no sea superior a laintensidad nominal de éstos.

Se asigna a la empresa distribuidora la responsabilidad de responder delmantenimiento y la operación de la instalación de distribución, realizada por terceros yañadida a su red de distribución, así como de la seguridad y calidad del mismo.

En el caso de los transformadores, han de ser capaces de soportar la potenciaresultante hipotética en el caso que todos sus abonados estén conectados al límite de lapotencia demandada, sin quedar en estado de saturación, según reglamentación vigente.


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2.8.1 Ubicación.

La ubicación de un transformador ha de tener en cuenta los siguientes factores:

? Siempre que las condiciones físicas del terreno sean óptimas para suconstrucción, ha de ser aquella que permita una distribución de BT con la menorlongitud de línea posible.

? Es preferible que los suministros con un consumo más elevado queden situadoslo más cerca posible del transformador, para evitar así tener caídas de tensión enla red y pérdidas de potencia.

? La red de MT no siempre está lo suficientemente cerca del plan parcial aurbanizar, por lo que será necesario saber el punto de conexión entre la nueva redde MT y la existente, para hacer la distribución de los correspondientestransformadores a instalar.

Por otra parte, hay otros factores a tener en cuenta:

? El impacto visual que provoca la construcción de un centro de transformación, esmotivo por el cual se suelen situar en terrenos destinados a jardines o zonascomunes, siendo los centros subterráneos la solución con menos impacto.

? Las vías para los accesos de materiales deberán permitir el transporte, en camión,de los transformadores y demás elementos integrantes del CT, hasta el lugar deubicación del mismo.

? El emplazamiento elegido del CT deberá permitir el tendido, a partir de él, paravías públicas o galerías de servicio, de todas las canalizaciones subterráneasprevistas.

? El nivel freático más alto se encontrará 0,3 m por debajo del nivel inferior de lasolera más profunda del CT.

? El acceso al interior del local del CT será exclusivo para el personal de laempresa distribuidora. Este acceso estará situado en una zona que con el CTabierto, deje libre permanentemente el paso de bomberos, servicios deemergencia, salidas de urgencias o socorro.

2.8.2 Dimensiones.

Las dimensiones del CT deberán permitir:

? El movimiento e instalación en su interior de los elementos y maquinarianecesarios para la realización adecuada de la instalación.

? Ejecutar las maniobras propias de su explotación en condiciones óptimas deseguridad para las personas que lo realicen.

? El mantenimiento del material, así como la sustitución de cualquiera de loselementos que constituyen el mismo sin necesidad de proceder al desmontaje odesplazamiento del resto.


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2.8.3 Elementos Comunes de la Obra Civil.

Todos los transformadores a instalar en dicho plan parcial serán monobloques tipocaseta, de la casa ORMAZABAL. La decisión de utilizar un CT subterráneo en un puntoespecífico ha sido debido a que las zonas de ubicación de los mismos, es en zonas libresajardinadas.

? CT PFU-4 con 1 trafo de 630 kVA (CT1, CT2, CT4 y CT8).

? CT PFU-4 con 1 trafo de 1000 kVA (CT7).

? CT PFU-5 con 2 trafos de 630 kVA (CT6).

? CT PFS con 1 trafo de 1000 kVA (CT3 y CT5).

Estos CT’s presentan como esencial ventaja el hecho de que tanto la construcción,como el montaje y equipamiento interior pueden ser realizados íntegramente en el taller delfabricante, garantizando con ello una calidad uniforme y reduciendo considerablemente lostrabajos de obra civil y montaje en el punto de instalación de dicho CT.

En el caso de las PFU-5 hay la posibilidad de instalar 2 transformadores en el mismoCT. Sería el caso del CT6 debido a que un solo transformador no puede abastecer toda lapotencia demandada en dicha zona.

2.8.3.1 Centros de Transformación PFU.

Constan de una envolvente de hormigón, de estructura monobloque, en cuyo interiorse incorporan todos los componentes eléctricos: desde la aparamenta de MT hasta loscuadros de BT, incluyendo los transformadores, dispositivos de control e interconexionesentre los diversos elementos.

La instalación de los PFU es especialmente sencilla ya que las operaciones “in situ”pueden reducirse a su posicionamiento en la excavación y al conexionado de los cables deacometida, que se introducen en los CT’s a través de unos agujeros semiperforados en susbases.

La entrada al CT se realiza a través de una puerta en su parte frontal, que da acceso ala zona de aparamenta, en la que se encuentran las celdas de MT, cuadros de BT yelementos de Control del CT. Además, cada transformador cuenta con una puerta propiapara permitir su extracción del CT por avería, por variación de la potencia demandada osimplemente para el acceso para mantenimiento.

La envolvente de estos CT’s es de hormigón armado vibrado, y se compone de dospartes: una que aglutina el fondo y las paredes, que incorpora las puertas y rejillas deventilación natural, y otra que constituye el techo.

Todas las armaduras del hormigón están unidas entre si y al colector de tierra, segúnla RU 1303, y las puertas y rejillas presentan una resistencia de 10 k? respecto a la tierrade la envolvente.

El acabado estándar del CT se realiza con pintura acrílica rugosa, de color blanco enlas paredes, y color marrón en techos, puertas y rejillas.


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Las características constructivas de los PFU se resumen en la página siguiente:

PFU

Dimensiones puerta de acceso (mm) 900 / 1100 x 2100

Dimensiones puerta del transformador (mm) 1260 x 2100 / 2400

Tabla 02: Características Constructivas PFU.

PFU-4 (36kV) Dimensionesexteriores

Dimensionesinteriores

Dimensionesexcavación

Longitud (mm) 4460 4280 5260

Anchura (mm) 2380 2200 3180

Altura (mm) 3240 2550 ---

Superficie (mm) 10,7 9,4 ---

Altura vista (mm) 2780 --- ---

Profundidad (mm) --- --- 560

Peso (kg) --- --- 12500

Tabla 03: Características Constructivas PFU-4.

PFU-5 (36kV) Dimensionesexteriores

Dimensionesinteriores

Dimensionesexcavación

Longitud (mm) 6080 5900 6880

Anchura (mm) 2380 2200 3180

Altura (mm) 3240 2550 ---

Superficie (mm) 14,5 13,0 ---

Altura vista (mm) 2780 --- ---

Profundidad (mm) --- --- 560

Peso (kg) --- --- 18000

Tabla 04: Características Constructivas PFU-5.


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2.8.3.2 Centros de Transformación PFS.

Constan de una envolvente de hormigón, de estructura monobloque, en cuyo interiorpueden incorporar diferentes esquemas de distribución eléctrica.

Se dispone de dos versiones diferentes según el sistema de ventilación: PFS-H(ventilación con rejillas horizontales - no saliente) y PFS-V (ventilación con rejillasverticales - saliente), que será la que se utilizará en dicho plan parcial.

La instalación de los PFS se reduce a la introducción del edificio en la excavación,posicionándolo sobre una capa de arena compactada y una placa de hormigón, y a laconexión de los cables de acometida y tierra, ya que la instalación de la aparamentaeléctrica puede ser realizada en fábrica. Todo esto limita la operación “in situ” a unajornada, reduciendo los costos y asegurando una calidad uniforme para todos los CT’s.

El acceso del personal se realiza por un hueco 1200 x 850 mm. Esta entrada estácubierta por una tapa equilibrada, que permite su apertura por un solo operario, y que alabrirse despliega una protección perimetral metálica alrededor del hueco de acceso.

El descenso al CT se realiza por una escalera, con un ángulo de inclinación inferior a68º. El pasillo de maniobra está alejado de la zona de acceso, evitando con ello la caída deagua de lluvia sobre éste.

La tapa de acceso del transformador presenta un hueco de 1250 x 2200 mm, ydispone en su parte exterior de cuatro insertos roscados para su manipulación. Dentro delCT, el transformador se encuentra separado por medio de una malla, y situado sobre elfoso de recogida de aceite.

El acceso de materiales se realiza por una tapa específica que presenta tambiéncuarto insertos en el exterior para su manipulación.

Su estructura monobloque, de gran resistencia mecánica, está compuesta porhormigón vibrado, y armaduras electrosoldadas unidas al colector de tierra del CT.

La impermeabilización de la superficie de hormigón, que es resistente a la presenciade sulfatos en el terreno, y la existencia de juntas estancas en los accesos laterales decables y en las tapas superiores, permiten su instalación en terrenos con nivel freático alto,e incluso en aquellos con riesgo de inundación.

Las características constructivas de los PFS se resumen en:

Características PFS-V

Longitud (mm) 6110

Anchura (mm) 2490

Altura (profundidad) (mm) 3210

Altura vista (mm) 550/820

Peso (kg) 22000

Tabla 05: Características Constructivas PFS-V.


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2.8.4 Descripción General de la Aparamenta de MT (CGC-36kV).

El CGC es un equipo compacto para MT de reducidas dimensiones, integrado ytotalmente compatible con las celdas modulares. Cada CT, con 1 transformador instalado,incorpora tres funciones por cada módulo:

? 2 celdas de Línea con interruptor (una para la red de MT de entrada y una para lared de MT de salida).

? 1 celda de Protección con interruptor y fusibles (una para cada transformador).

En el caso que dicho transformador quedara en radial, que no es el caso de dicho planparcial, quedaría instalada una celda de línea sin servicio, a espera que cualquier otro día sediera continuidad a la red de MT existente.

En función de los transformadores a instalar en cada CT y de las redes de MT que seconecten a cada Centro, tendremos:

Centro de Transformación Aparamenta de MT

CT1 3L+1P

CT2 2L+1P

CT3 2L+1P

CT4 3L+1P

CT5 2L+1P

CT6 2L+2P

CT7 2L+1P

CT8 2L+1P

Tabla 06: Aparamenta de Media Tensión.

Actualmente, el CT TA03169 se alimenta de la red aérea de MT que cruza el futuroplan parcial a electrificar. Así, debido a la sustitución de la red aérea existente por unanueva red subterranea de MT se habrá de reformar dicho CT sustituyendo la celda de líneade MT convencional existente por una celda compacta CGC, debido a que las entradas alCT serán subterráneas y a que dejará de estar en antena.

Debido a que se tendrá que sustituir la aparamenta existente para instalar la nuevacelda compacta CGC cumpliendo las Reglamentaciones necesarias y la Normativa de laCompañía Eléctrica FECSA ENDESA, será necesario reformar todo el CT así como laobra civil del mismo, tal y como se indica en los planos adjuntos.


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2.8.5 Descripción Detallada de la Aparamenta de MT (CGC-36kV).

2.8.5.1 Características Físicas.

La rigidez mecánica de la chapa y su galvanizado garantizan la indeformabilidad yresistencia a la corrosión de esta base, que soporta todos los elementos que integran lacelda. La altura y diseño de esta base permiten el paso de cables entre celdas sin necesidadde foso.

La parte frontal está pintada e incluye en su parte superior la placa de característicaseléctricas, la mirilla para el manómetro, el esquema eléctrico de la misma y los accesos alos accionamientos del mando.

En la parte inferior se encuentran las tomas para las lámparas de señalización detensión y el panel de acceso a los cables y fusibles. En su interior hay una pletina de cobrea lo largo de toda la celda, permitiendo la conexión a la misma del sistema de tierras y delas pantallas de los cables.

Aunque la tapa de los mandos es única, los compartimientos de los cables sonindividuales para cada posición, de forma que se puede trabajar sin peligro en uno de ellosaunque las otras posiciones estén en tensión. La pletina de tierra está unida en toda lacelda.

Características Físicas Aparamenta de MT

Ancho (mm) 1320

Alto (mm) 1800

Fondo (mm) 1035

Peso (mm) 470

Tabla 07: Características Físicas CGC.

2.8.5.2 Cuba.

La cuba es única, de acero inoxidable, contiene el interruptor, el embarrado yportafusibles, y el gas SF6 se encuentra en su interior a una presión absoluta de 1,3 bares.

El sellado de la cuba permite el mantenimiento de los requisitos de operación seguradurante toda la vida útil de la celda, sin necesidad de reposición de gas.

La cuba cuenta con un dispositivo de evacuación de gases que, en caso de arcointerno, permite la salida hacia la parte trasera de la celda, evitando así su incidencia sobrelas personas, cables o la aparamenta del CT.

El embarrado de las tres posiciones, incluido en la cuba, está dimensionado parasoportar, además de la intensidad asignada, las intensidades térmicas y dinámica asignadas.


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2.8.5.3 Posiciones.

Los mandos son independientes entre cada una de las celdas que forman la CGC.

El interruptor disponible tiene tres posiciones:

Conectado – Seccionado – Puesto a Tierra

La actuación de este interruptor se realiza manualmente mediante una palanca deaccionamiento sobre dos ejes distintos: uno para abrir o cerrar el interruptor (conmutaciónentre las posiciones de interruptor conectado e interruptor seccionado) y otro para abrir ocerrar el seccionador de puesta a tierra de los cables de acometida (que conmuta entre lasposiciones de seccionado y puesto a tierra).

El interruptor consta de tres polos o ampollas que contienen SF6. En su interior seencuentran los dos polos: El fijo, orientado hacia la parte posterior de la celda; y el móvil,orientado hacia la parte frontal, para ser accionado por el mando de este interruptor.

El corte de la corriente se produce en el paso del interruptor de conectado aseccionado, empleando la velocidad de las cuchillas para la separación entre los contactosy el soplado de SF6 sobre el arco en ambos contactos.

Estos elementos son de maniobra independiente, de forma que su velocidad deactuación no depende de la velocidad de accionamiento del operario.

2.8.5.4 Conexión entre Celdas.

El elemento empleado para realizar la conexión eléctrica y mecánica entre celdas sedenomina “conjunto de unión”. Este elemento permite la unión del embarrado de la celdacompacta CGC con otra celda modular, fácilmente y sin reposición de gas SF6.

El conjunto de unión está formado por tres adaptadores elastoméricos enchufablesque, montados entre las tulipas (salidas de los embarrados) existentes en los laterales de lasceldas a unir, dan continuidad al embarrado y sellan la unión, controlando el campoeléctrico por medio de las correspondientes capas semiconductoras.

El diseño y composición de este conjunto de unión, además de imposibilitar lasdescargas parciales, permite mantener los valores característicos de aislamiento,intensidades asignadas y de cortocircuito que las celdas tienen por separado.

Tras disponer de los tres adaptadores de las fases del embarrado, sólo es necesariodar continuidad a la tierra y afianzar la unión mecánica entre celdas mediante tornillos.

A fin de permitir la máxima flexibilidad en la realización de esquemas, se dispone devarias opciones en cuanto a las salidas laterales de los embarrados. Para la realización dedicho plan parcial, optaremos entre:

2.8.5.4.1 Tulipas.Si el objeto es la conexión presente o futura a otra celda modular. Sería el caso de los

CT1 y CT4 debido a que necesitan, además de la celda compacta 2L+1P, una celdamodular 1L con un resultado 3L+1P. También sería el caso del CT6 debido a quenecesitan, además de la celda compacta 2L+1P, una celda modular 1P con un resultado2L+2P.


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2.8.5.4.2 Ciega.Si no se necesita conexión alguna por ese lado, el lateral no presentará ningún tipo de

conductor. Sería el caso de los CT2, CT3, CT5, CT7 y CT8 debido a que no necesitanninguna celda modular.

2.8.5.5 Conexión con Cables.

Las acometidas de MT y las salidas a transformador se realizan con cables. Lasuniones de estos cables con los pasatapas correspondientes en las celdas deben ejecutarsecon terminales enchufables apantallados.

2.8.5.6 Características Eléctricas.

? La Tensión asignada indica el límite superior de la tensión más elevada de la redpara la cual está prevista la aparamenta.

? La Intensidad asignada en servicio continuo de un aparato de conexión es elvalor eficaz de la corriente que es capaz de soportar indefinidamente en lascondiciones preescritas de empleo y funcionamiento correspondientes.

? La Intensidad asignada en la derivación de un aparato de conexión es el valoreficaz de la corriente que los fusibles de la celda de protección son capaces desoportar indefinidamente en las condiciones preescritas de empleo yfuncionamiento correspondientes.

? La Intensidad asignada de corta duración es el valor eficaz de la corriente quepuede soportar un aparato mecánico de conexión en posición de cierre, duranteun corto período de tiempo especificado y en las condiciones preescritas deempleo y funcionamiento correspondientes.

? El nivel de aislamiento asignado de un aparato de conexión estará en función dela tensión asignada, considerando el grado de exposición a las sobretensiones delrayo y de maniobra, el tipo de puesta a tierra del neutro de la red, y en su caso, eltipo de aparato de protección contra sobretensiones.

? El valor de cresta de la intensidad admisible asignada es el valor de cresta de laprimera onda grande de la corriente de corta duración admisible que un aparatomecánico de conexión puede soportar en las condiciones preescritas de empleo yfuncionamiento. Por lo tanto, es equivalente a la capacidad de cierre. En el casode las celdas de línea, el valor de cresta de la intensidad es igual a 2,5 veces elvalor de la intensidad de corta duración admisible.

? La duración de cortocircuito asignada es el intervalo de tiempo durante el cualun aparato mecánico de conexión puede, en posición de cierre, soportar laintensidad asignada de corta duración admisible. Por lo tanto, es equivalente a lacapacidad de corte.

? El valor normal de la frecuencia asignada a los aparatos de conexión tripolares es50Hz.


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? La frecuencia asignada de alimentación de los dispositivos de cierre y apertura yde los circuitos auxiliares, es el valor normal de la frecuencia asignada dealimentación correspondiente a 50Hz.

? La Tensión asignada de alimentación de los dispositivos de cierre y apertura yde los circuitos auxiliares corresponde a 230 / 400V, correspondiente a 230Ventre fase y neutro y 400V entre fases. Se recomienda su adopción en los nuevossistemas. Por otra parte, el dispositivo de maniobra debe ser capaz de cerrar yabrir el aparato de conexión para todo valor de la tensión de alimentacióncomprendida entre el 85% y 110% del valor asignado.

Las características eléctricas del CGC se resumen en la tabla siguiente:

Características Eléctricas CGC - 36 kV

Tensión asignada [kV] 36

Intensidad asignada [A] 400/630

Intensidad asignada en la derivación [A] 200

Intensidad de corta duración (1 ó 3s) 16/20

Nivel de Aislamiento a 50Hz 1 min

A tierra y entre fases [kV] 70

A la distancia de seccionamiento [kV] 80

Nivel de Aislamiento a impulso tipo rayo

A tierra y entre fases [kV] 170

A la distancia de seccionamiento [kV] 195

Capacidad de cierre [kA] (posición de línea) 40/50

Capacidad de cierre [kA] (posición de fusibles) 2,5

Capacidad de corte

Corriente principalmente activa [A] 400/630

Corriente Capacitiva [A] 50

Corriente Inductiva [A] 16

Capacidad de ruptura de la combinación interruptor-fusibles 20

Tabla 08: Características Eléctricas CGC.


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2.8.5.7 Esquema de la CGC.

Figura 01: Esquema de la CGC.

2.8.5.8 Fusibles.

La celda de protección del transformador, además de un interruptor igual al de lacelda de línea, incluye la protección con fusibles, que con su actuación desconecta elinterruptor.

En las celdas los fusibles se montan sobre unos carros que se introducen en los tubosportafusibles de resina aislante. Los 3 tubos, inmersos en SF6, son perfectamente estancosrespecto del gas, y cuando están cerrados, lo son también respecto del exterior,garantizando la insensibilidad a la polución externa y a las inundaciones. Esto se consiguemediante un sistema de cierre rápido con membrana.

Esta membrana cumple también otra misión: el accionamiento del interruptor para suapertura, que puede tener origen en:

? La acción del percutor de un fusible cuando éste se funde.

? La sobrepresión interna del portafusibles por calentamiento excesivo del fusible.

Ha de tenerse en cuenta que los fusibles han de proteger únicamente frente acortocircuitos y no frente a sobrecargas, ante las cuales, el fusible reacciona condificultades y de forma muy dispersa. La adecuada protección contra sobrecargas, serealiza a base de un termómetro de contactos y un maxímetro asociado a una bobina dedisparo, en el interruptor.


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2.8.5.9 Maniobras en la Celda de Línea y de Protección.

Figura 02: Accionamiento de la Celda de Línea.

Figura 03: Accionamiento de la Celda de Protección.

Siendo:

A : Cierre y Apertura del seccionador de puesta a tierra.

B : Cierre y Apertura del interruptor.

C : Señalización de posición del seccionador / interruptor.

D : Apertura del interruptor.

E : Señalización de la fusión de fusibles.

F : Carga de resortes.


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2.8.6 Transformadores de Potencia.

2.8.6.1 Transformadores a Instalar.

Según la previsión de potencia y los cálculos eléctricos, la potencia nominal de loscentros de transformación será:

Trafo Potencia de lasviviendas SGE+E+L Potencia de

PasoTrafo ainstalar

CT1 498 kW 220 kW 479,6 kW 630 kVA

CT2 708 kW 135 kW 499,62 kW 630 kVA

CT3 780 kW 205 kW 605,92 kW 1000 kVA

CT4 660 kW 155 kW 495,56 kW 630 kVA

CT5 786 kW 175 kW 579,01 kW 1000 kVA

348 kW 220 kW 404,79 kW 630 kVACT6

96 kW 420 kW 494,98 kW 630 kVA

CT7 612 kW 260 kW 577,02 kW 1000 kVA

CT8 0,0 kW 460 kW 460,0 kW 630 kVA

Tabla 09: Transformadores a Instalar.

2.8.6.2 Tensión Secundaria.

La Tensión Secundaria normalizada por la Unión Europea para los Centros deTransformación “de red pública” es de 400V entre fases y 230V entre fase y neutro.Sustituye pues a la hasta ahora normalizada de 380V entre fases y 220V entre fase yneutro.

Ahora bien, cuando se trata de alimentar receptores de potencia elevada, como seríael caso de la zona “V” con una potencia demandada de 280 kW, se construyen e instalanCentros de Medida de MT/BT o de MT/MT, según convenga.

En el caso de dicho plan parcial, éste será un tema que habrá de plantear o solucionarel comprador de dicha parcela en función de lo que quiera suministrar, debido a que laCompañía Eléctrica FECSA ENDESA sólo instala las celdas prefabricadas de MT de dichoCentro. El resto de los componentes a instalar en el interior del Centro lo decide el cliente,debido a que es de su propiedad.


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2.8.6.3 Tipos Constructivos.

En la actualidad, los tipos constructivos de los transformadores de distribución paraCT son prácticamente los dos siguientes:

? Transformadores en baño de aceite mineral.

? Transformadores de aislamiento sólido a base de resinas, denominados“transformadores secos”.

Un tercer tipo, mucho menos frecuente, es el transformador en baño de siliconalíquida en lugar de aceite mineral.

La construcción de transformadores en baño de líquidos denominados en España“Piraleno” o también “Askarel” está prohibida desde principios de la década 1980-1990,aunque siguen en servicio una cierta cantidad de ellos (cada vez menor). La prohibiciónestá motivada por los muy graves peligros de estos líquidos para el medio ambiente y paralas personas.

Por lo tanto, a continuación sólo nos referiremos a los en baño de aceite y a lostransformadores secos:

2.8.6.3.1 Transformadores en Baño de Aceite Mineral.El tipo actual es el denominado de “llenado integral”, es decir, sin depósito de

expansión. En ellos, la dilatación del aceite por incremento de la temperatura, escompensada por la deformación elástica de las aletas de refrigeración de la cuba. Respectoal tipo anterior con depósito de expansión, presentan las siguientes ventajas:

? Ausencia de contacto del aceite con el aire ambiente, con lo cual se evita que elaceite se humedezca, y se acidifique por el oxígeno del aire. En consecuenciamantenimiento más reducido del aceite.

? La instalación y el conexionado a sus bornes, de MT y BT, son más fáciles por laausencia del depósito.

? La altura total del transformador es más reducida.

Esta supresión del depósito de expansión, ha sido posible gracias a haberseconseguido diseñar transformadores con cantidades de aceite notablemente inferiores a lasde los tipos anteriores que precisaban depósito de expansión.

Esta gran reducción en la cantidad de aceite, hace que en caso de incendio, lasconsecuencias y la peligrosidad del mismo sean menores por la menor cantidad de aceitecombustible.

2.8.6.3.2 Transformadores Secos.En ellos, sus arrollamientos están encapsulados dentro de resina del tipo

termoendurecible mezclada con una llamada “carga activa” pulverulenta formadabásicamente de sílice y alúmina hidratada y con aditivos endurecedor y flexibilizador.

Este tipo es más utilizado en los CT de abonado que en los CT de red pública.


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2.8.6.4 Comparación entre Tipos Constructivos.

Las ventajas frente a los transformadores secos son:

? Menor coste unitario. En la actualidad su precio es del orden de la mitad que elde uno seco de la misma potencia y tensión.

? Menor nivel de ruido.

? Menor pérdidas de vacío.

? Mejor control de funcionamiento.

? Pueden instalarse a la intemperie.

? Buen funcionamiento en atmósferas contaminadas.

? Mayor resistencia a las sobretensiones, y a las sobrecargas prolongadas.

Los transformadores en baño de aceite se construyen para todas las potencias ytensiones, pero para potencias y/o tensiones superiores a los de distribución MT/BT paraCT, siguen siendo con depósito conservador.

Las desventajas frente a los transformadores secos son:

? La baja temperatura de inflamación del aceite provoca el riesgo de incendio condesprendimiento de elevados humos. Por este motivo (también por razonesmedioambientales), debajo de cada transformador, debe disponerse un pozo odepósito colector, de capacidad suficiente para la totalidad del aceite deltransformador. En la embocadura de este depósito colector acostumbra a situarseun depósito apagallamas para el caso de aceite inflamado, que consiste en unasrejillas metálicas cortafuegos, las cuales producen la autoextinción del aceite. Porotra parte, el riesgo de incendio obliga también que las paredes y techo de la obracivil del CT sean resistentes al fuego.

? Debe efectuarse un control del aceite, pues está sujeto a un inevitable proceso deenvejecimiento que se acelera con el incremento de la temperatura. Asimismo,aunque se trate de transformadores herméticos, sin contacto con el aire, puedeproducirse un incremento en su contenido de humedad, debido al envejecimientodel aislamiento de los arrollamientos, ya que la degeneración de la celulosa,desprende agua que va al aceite. En efecto, en los transformadores en baño deaceite, los aislantes de los arrollamientos acostumbran a ser substancias orgánicastales como algodón, seda, papel y análogos. Esto obliga a una labor demantenimiento con controles periódicos de aceite, como mínimo de su rigidezeléctrica, pues ésta disminuye mucho con el contenido del agua (humedad) y suacidez (índice de neutralización), ya que los ácidos orgánicas, que por oxidaciónaparecen en el aceite, favorecen activamente el deterioro de los aislantes sólidosde los arrollamientos.

Debido a dichas consecuencias, se ha decidido utilizar en dicho plan parcial lostransformadores en baño de aceite mineral. Por otra parte, todos los transformadores queinstala la Compañía Eléctrica FECSA ENDESA son en baño de aceite.


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2.8.6.5 Grupo de Conexión.

El normalizado es Dyn11 o sea, primario MT en triángulo y secundario BT enestrella, con borne de neutro accesible a fin de poder alimentar los diferentes receptores o atensión compuesta de 400V o a tensión compuesta de 230V; y también para poder conectara tierra el neutro del secundario. El desfase entre tensiones primaria y secundaria de 330º.

2.8.6.6 Cambiador de Tensiones.

Los transformadores de distribución acostumbran estar equipados con un conmutadoro cambiador de la tensión primaria (MT), para poder ajustarla a la tensión real dealimentación en aquel punto de la red.

Estos conmutadores son para maniobrarlos sin tensión, tanto en MT como en BT, yacostumbran a ser de 5 posiciones: la nominal mas 4 posiciones con una variación máximadel 10% entre la de mínima y la de máxima tensión. Resultan pues, escalones del 2,5%.


En la realización de dicho plan parcial se instalarán transformadores de 630 kVA y1000 kVA. Las características eléctricas según Normativa UNE 21428, para el material de36 kV de aislamiento, en transformadores de la casa MERLIN GERIN serán:

? Potencia Asignada _________________________________________ 630 kVA

? Grupo de Conexión ___________________________________________ Dyn11

? Tensión Primaria _____________________________________________ 25 kV

? Regulación sin Tensión _______________________ +2,5%, +5%, +7,5%, +10%

? Tensión Secundaria ___________________________________________ 420 V

? Pérdidas en Vacío ___________________________________________ 1.450 W

? Pérdidas por carga a 75ºC ____________________________________ 6.650 W

? Tensión de cortocircuito ________________________________________ 4,5%

? Corriente en vacío (100%?Un) ____________________________________ 1,8%


? Caída de Tensión a plena carga (cos? =1) __________________________ 1,16%

? Caída de Tensión a plena carga (cos? =0,8) ________________________ 3,51%

? Rendimiento carga 100% (cos? =1) ______________________________ 98,73%

? Rendimiento carga 100% (cos? =0,8) ____________________________ 98,41%

? Ruido ______________________________________________________ 67 dB

? Peso Total _________________________________________________ 1870 kg

? Volumen del aceite ____________________________________________ 431 l


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? Potencia Asignada ________________________________________ 1000 kVA

? Grupo de Conexión ___________________________________________ Dyn11

? Tensión Primaria _____________________________________________ 25 kV

? Regulación sin Tensión _______________________ +2,5%, +5%, +7,5%, +10%

? Tensión Secundaria ___________________________________________ 420 V

? Pérdidas en Vacío ___________________________________________ 2.000 W

? Pérdidas por carga a 75ºC ___________________________________ 10.500 W

? Tensión de cortocircuito __________________________________________ 6%



? Caída de Tensión a plena carga (cos? =1) __________________________ 1,22%

? Caída de Tensión a plena carga (cos? =0,8) ________________________ 4,47%

? Rendimiento carga 100% (cos? =1) ______________________________ 98,77%

? Rendimiento carga 100% (cos? =0,8) ____________________________ 98,46%

? Ruido ______________________________________________________ 68 dB

? Peso Total _________________________________________________ 2590 kg

? Volumen del aceite ____________________________________________ 598 l

2.8.6.8 Esquema de un Transformador.

Figura 04: Esquema de un Transformador.


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2.8.6.9 Protección contra Sobretemperaturas.

En todo transformador en servicio hay dos focos principales de calor. Uno está en elnúcleo magnético debido a las pérdidas por histéresis y por corrientes de Foucould, enconjunto denominadas pérdidas magnéticas, y el otro, en los arrollamientos, debido a laspérdidas por efecto Joule.

2.8.6.9.1 Pérdidas Magnéticas.Las pérdidas magnéticas son proporcionales al cuadrado de la tensión de

alimentación y son independientes del valor de la intensidad que circula por losarrollamientos.

2.8.6.9.2 Pérdidas en los Arrollamientos. Las pérdidas en los arrollamientos por efecto Joule son proporcionales al cuadrado

de la intensidad, e independiente del valor de la tensión de alimentación.

La tensión de MT de alimentación a los CT suele tener poca variación, por tanto, laspérdidas magnéticas pueden considerarse aproximadamente constantes. En cambio, laspérdidas en los arrollamientos varían ampliamente (cuadráticamente) con las variacionesen la carga (intensidad) de los transformadores. Las variaciones de carga se traducen puesen variaciones de temperatura en el transformador.

Sea cual sea la causa, lo que debe evitarse es que la temperatura en el transformadorsobrepase los límites admisibles. Los transformadores a utilizar en dicho plan parcial sonen baño de aceite, donde la protección se efectúa mediante un termómetro con contactoseléctricos ajustables, o un termostato que vigilan la temperatura del aceite en la capasuperior del mismo (la más caliente debido a la convección) y actúan al pasar el valor deajuste. Los termostatos a utilizar son de dos escalones de actuación, ambos regulables conunas agujas de color rojo y color azul. Uno para dar señal de aviso (alarma) y otro,regulado a una temperatura mas elevada, para provocar la apertura del interruptor dealimentación.

2.8.6.10 Relé de Buchholz.

Aunque el termómetro mide la temperatura del aceite en su zona más caliente (capasuperior), esta temperatura no deja de ser el valor medio de aquella parte deltransformador. Debido a esto, puede haber puntos concretos en cualquier parte deltransformador cuya temperatura sea superior debido a una incidencia de funcionamiento,que no puede ser captado por el termómetro.

La forma de detectarse se basa en lo siguiente: Aún a temperaturas admisibles defuncionamiento se producen gases por defecto de aislamiento provocados por chispas oarco eléctrico en el seno del aceite. Esta importante formación anormal de gases puede serdetectada por un aparato denominado relé de Buchholz. Dicho relé tiene dos niveles deactuación, según la intensidad de la formación de gas:

? Nivel de alarma, para formación lenta de gases (avería pequeña).

? Nivel de disparo, para formación brusca de gases (avería más importante)provocando la apertura del interruptor de alimentación.


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2.8.7 Puente de Media Tensión.

El Puente de MT es el puente de unión entre los bornes de la celda de protección deMT del transformador (seccionador o rupto) y el primario del mismo transformador, el cualdiscurrirá por la canalización prevista. La disposición de la canalización si es por canales ytubos será la más corta posible, teniendo en cuenta los radios de curvatura que debensometerse los cables, que serán los que marquen los fabricantes, y las normas UNEcorrespondientes.

Para los ocho CT’s a construir, independientemente de la potencia nominal de cadatransformador, el puente de MT se efectuará con una terna de cables unipolares 18/30 kV1 x 150 Al. Los conductores estarán tendidos por las canalizaciones previstas en la casetade los transformadores, sin disponer más de un circuito por conductor ni se separarán lasfases. Se respetarán los radios mínimos de curvatura para dichos conductores.

2.8.8 Puente de Baja Tensión.

El Puente de BT es el puente de unión entre el secundario del transformador y elCuadro de BT.

Para los ocho CT’s a construir, independientemente de la potencia nominal de cadatransformador, el puente de BT se efectuará con una terna de cables unipolares 0,6/1 kV1 x 240 Al. Los conductores estarán tendidos por las canalizaciones previstas en la casetade los transformadores, sin disponer más de un circuito por canalización ni se separarán lasfases. Se respetarán los radios mínimos de curvatura previstos para dichos conductores.

Según los cálculos realizados en la Memoria de Cálculo, el número de cables que seinstala por fase y neutro depende de la potencia nominal del transformador. Por lo tanto, elPuente de BT para el transformador de 630 kVA se realizará con 3 nuevos conductoresunipolares de 240mm2 Al para cada fase y 2 conductores unipolares de 240mm2 Al para elneutro [3 ( 3 x 240 ) + 2 ( 1 x 240 )]. En cambio, para el transformador de 1000 kVA serealizará con 4 nuevos conductores unipolares de 240mm2 Al para cada fase y 2conductores unipolares de 240mm2 Al para el neutro [4 ( 3 x 240 ) + 2 ( 1 x 240 )].

Se tendrá especial cuidado en colocar los cables de modo que no tapen, ni siquieraparcialmente, los huecos o rejillas de ventilación, procurando dejarlos bien peinados ycolocados de modo que la evacuación de calor sea la mejor posible.


Consiste básicamente en un cuadro o armario con los 4 terminales (3 fases y neutro)donde conectan los conductores de enlace procedentes del transformador, y un ciertonúmero de salidas de BT hacia los abonados, o conjunto de abonados, protegidas sólo confusibles seccionador.

Es necesaria la instalación de un cuadro anexo de BT en cada uno de los 8transformadores debido a que son precisas más de cuatro salidas en cada CT. El armarioanexo va unido directamente al embarrado del cuadro principal y en su conjunto permitenrealizar la distribución de BT con un total de ocho salidas, conectadas con terminalesbimetálicos.


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2.8.9.1 Características Constructivas.

El CT puede estar dotado de uno o varios cuadros modulares de distribución cuyafunción es la de recibir el puente de BT procedente del transformador y distribuirlo en unnúmero determinado de circuitos individuales.

Las características constructivas para cuadros de BT y para los anexos, será:

? Una unidad de seccionamiento sin carga, mediante puentes deslizantes, previstapara una intensidad de 1600A.

? Un embarrado general, previsto para una intensidad de 1600A.

? Cuatro bases portafusibles tripolares cerradas de 400A, de formato vertical,seccionables unipolarmente en carga, capaces de recibir fusibles DIN de tamaño2. Estas bases se conectarán al embarrado general.

? Una salida protegida para alimentar los servicios auxiliares del CT.


Las características eléctricas, según Normativa GE FNZ001, para los cuadros de BTy para los anexos, será:

? Tensión asignada ______________________________________________ 440V

? Intensidad asignada del conjunto ________________________________ 1600A

? Intensidad asignada a las salidas __________________________ 400A (ó 630A)

? Intensidad de corta duración entre fases ___________________________ 12 kA

? Intensidad de corta duración entre fase y neutro _____________________ 7,5 kA

? Nivel de aislamiento a frecuencia industrial ________________________ 10 kV

? Nivel de aislamiento a impulsos tipo rayo __________________________ 20 kV

? Salida para servicios auxiliares del CT ______________________________ 80A

? Dispositivo de seccionamiento general ____________________________ 1600A

? Bases portafusibles tripolares cerradas seccionables en carga _______ Tamaño 2

? Bases portafusibles para servicios auxiliares _____________________ UTE 32A

2.8.9.3 Maxímetro.

El control de la corriente de paso por el cuadro de BT se efectúa mediante untransformador de intensidad y amperímetro en una sola fase. En muchas ocasiones esteamperímetro no está graduado en amperios, sino en tanto por ciento de la intensidadnominal del transformador (10-20-30...100%). Este amperímetro suele ser maxímetro(amperímetro térmico) que permite conocer el valor máximo alcanzado por la carga deltransformador.


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2.8.9.4 Esquema de un Cuadro de BT.

Figura 05: Esquema de un Cuadro de BT.

2.8.10 Dimensionado de la Ventilación.

Se entiende por calentamiento, el incremento de temperatura sobre la temperaturaambiente. De esta manera obtenemos la temperatura total.

El objeto de la ventilación de los CT’s es evacuar el calor producido en eltransformador o transformadores debido a las pérdidas en vacío y las pérdidas en carga.

Para transformadores en baño de aceite son, bajo excepciones, de circulación naturaldel aceite por convección y bobinados con aislamientos Clase A. Esto implica que elcalentamiento admisible para dichos transformadores sea de 65ºC.

2.8.10.1 Métodos de Renovar el Aire.

La renovación del aire puede hacerse por:

? Ventilación natural por convección, preferible siempre que sea posible, basada enla reducción del peso específico del aire al aumentar su temperatura. Disponiendounas aberturas para la entrada de aire en la parte inferior del local donde estáubicado el CT y otras aberturas en la parte superior del mismo, se obtiene, porconvección, una renovación permanente del aire.

? Ventilación forzada, con extractor, cuando la natural no sea posible por lascaracterísticas de ubicación del CT.


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El volumen de aire a renovar es función de:

? Las pérdidas totales del transformador o transformadores del CT.

? La diferencia de temperaturas del aire entre la entrada y la salida. La máximaadmisible es de 20ºC – 15ºC (Según recomendación UNESA).

? Diferencia de alturas entre el plano medio de la abertura inferior o bien del planomedio del transformador y el plano medio de la abertura superior de salida.

En dicho plan parcial debido que, a priori, no hay problemas de ventilación, serenovará el aire en los 8 CT’s mediante ventilación natural.

2.8.10.2 Observaciones Complementarias.

? La superficie de la ventana de salida debe ser mayor que la superficie de laabertura de entrada, ya que con el aumento de la temperatura, el volumen del airea la salida es mayor.

? Según el Reglamento de Alta Tensión, las ventanas destinadas a la ventilacióndeben estar protegidas de forma que impidan el paso de pequeños animales ycuerpos sólidos de más de 12 mm de diámetro y estarán dispuestas de forma que,en caso de ser directamente accesibles desde el exterior, no puedan dar lugar acontactos inadvertidos con partes en tensión al introducir por ellas objetosmetálicos de más de 2,5 mm de diámetro. Además existirá una disposiciónlaberíntica, y dispondrán de protecciones para impedir la entrada del agua.

? La potencia de los transformadores de los CT’s acostumbra a elegirse de formaque éstos funcionen por debajo de su plena carga. Es habitual que su régimennormal de funcionamiento sea del orden del 65% al 70% de su plena carga.

? En cuanto a la situación de las ventanas de entrada y salida, las normas dicen queestarán a una altura mínima sobre el suelo de 0,3 y 2,3 m respectivamente, conuna separación vertical mínima de 1,3 m. En los CT’s subterráneos se dispondráuna entrada de aire fresco exterior, por medio de un orificio adyacente a la zonadonde se sitúa el transformador, con rejilla horizontal, sistema de recogida deaguas y aberturas inferiores junto al foso.

? Siempre que sea posible, conviene colocar las aberturas de entrada y salida delaire en paredes opuestas, pues así el aire frotará mejor las paredes deltransformador.

? En el caso que la entrada del aire sea horizontal, conviene que esta entrada en elsuelo de debajo del transformador sea ajustada en lo posible al perímetro inferiordel transformador, para que el aire frote más eficazmente sus superficiesverticales (aletas y radiadores).

? Cuando se trata de un CT con más de un transformador, conviene, en lo posible,disponer circuitos de aire de ventilación (entrada y salida) independientes yseparados para cada transformador.


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2.8.11 Protección contra Sobretensiones.

2.8.11.1 Tipos de Sobretensiones.

En los sistemas de MT pueden aparecer incrementos de tensión respecto a la normalde servicio. Estas sobretensiones se pueden producir por varios orígenes:

? Las de Origen Interno al sistema, las origina el propio sistema por variaciones dela carga, maniobras de conexión y desconexión y/o por cortocircuitos fase-tierra.Estas sobretensiones de origen interno, ? U, son siempre porcentuales a la tensiónde servicio o sea UK? U ?? siendo en MT K ? 4.

? Las de Origen Externo al sistema, debidas a causas atmosféricas, sobretensioneselectrostáticas y rayos. Esto afecta más las líneas aéreas e instalaciones deintemperie. Las redes de cable subterráneo están menos expuestas pero lassobretensiones en las líneas aéreas pueden transmitirse en parte a los cablessubterráneos, y por tanto a los elementos a ellos conectados.

Debido a esto, todos los elementos de la instalación deben poder soportar lasmáximas sobretensiones de origen interno y externo que puedan producirse en lainstalación de la que forman parte.

2.8.11.2 Nivel de Aislamiento.

Para verificar la aptitud de los aparatos de maniobra para soportar las sobretensionesde origen interno y externo, se someten a:

? Ensayo de tensión soportada de frecuencia industrial (50Hz) durante un minuto,onda senoidal.

? Ensayo de tensión soportada a impulsos de tensión tipo rayo (onda 1,2/50?s).

Estos dos ensayos determinan el denominado nivel de aislamiento de aquel aparato.

2.8.11.3 Coordinación de Aislamiento.

Se denomina Coordinación de Aislamiento a la evaluación de las sobretensiones quepueden presentarse en aquella instalación, y a partir de ello, elegir el nivel de aislamientode los elementos de la misma, de forma que puedan soportar dichas sobretensiones, sindeteriorarse.

La Coordinación de Aislamiento se basa en:

? La tensión de prueba a frecuencia industrial (50Hz) durante 60 segundos, debeser superior a la máxima sobretensión de origen interno que pueda producirse, ypor tanto pueda ser soportada por los elementos de la instalación.

? En cuanto a las sobretensiones de origen atmosférico, los aparatos y otroselementos, están probados con una tensión de impulso de un valor ampliamentesuperior al de la tensión de servicio. Ahora bien, las sobretensiones de origen


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atmosférico, por su carácter aleatorio, pueden llegar a ser superiores a la tensiónde ensayo, o sea superar el nivel de aislamiento de aquel aparato, por lo cual nopodría soportarlas.

Por este motivo, los aparatos y elementos de la instalación deben de estar protegidospor unos aparatos denominados “pararrayos” que se conectan entre la línea y tierra (en unsistema trifásico, uno para cada fase), los cuales, a partir de un cierto valor de sobretensión,inferior a la tensión de prueba de impulso, derivan a tierra la sobretensión.

2.8.11.4 Descripción de los Pararrayos.

Se trata de una serie de discos de Óxido de Zinc (OZn) apilados en el interior de uncuerpo cilíndrico de material aislante, por ejemplo un aislador de porcelana. Estos discos,cada uno en contacto con su superior y su inferior, están eléctricamente conectados enserie. El conjunto se conecta entre línea y tierra, tiene pues un borne superior conectado ala línea y un borne inferior conectado a tierra.

Estos elementos de OZn presentan una resistencia variable con la tensión, de formaque a la tensión de servicio su resistencia es del orden de millones de ? por lo cual lacorriente a tierra que circula por ellos en una línea de MT es del orden de miliamperio, osea, despreciable.

Ahora bien, al llegar a un determinado valor de sobretensión, su resistencia bajabruscamente a valores del orden de unos pocos ohmios (10 o 20? ), con lo cual se produceuna corriente de descarga a tierra, normalmente del orden de algunos kA, que amortigua lasobretensión por disipación de su energía. Se trata de un impulso de corriente en forma deonda de frente brusco de breve duración (unos pocos microsegundos). Una vezdesaparecida la sobretensión el pararrayos recupera su resistencia inicial del orden de M? .

Durante el paso de la corriente de descarga por el pararrayos, se genera en su interioruna energía calorífica por efecto Joule que el pararrayos debe poder soportar sindeteriorarse. Esto determina su límite de utilización.

Asimismo, durante el paso de la corriente por el pararrayos, aparece entre sus bornesuna diferencia de tensión Ur=Id·R, siendo “R” la resistencia que representa el pararrayosen el momento de la corriente de descarga “Id”. Esta diferencia de tensión “Ur” sedenomina tensión residual y es del orden de kV, puesto que “R” es del orden de ? e “Id”del orden de kA.

Como sea que el pararrayos, tiene sus bornes conectados a la línea y a tierra estatensión residual aparece entre estos puntos y queda aplicada al aislamiento entre fase ytierra (masa) de todos los aparatos conectados a la línea donde está conectado estepararrayos.

Esta tensión residual constituye el denominado “Nivel de Protección” (NP) queproporciona el pararrayos a los aparatos que protege, pues es la máxima tensión que puedequedar aplicada al aislamiento a masa de los mismos. Esta tensión residual o nivel deprotección, debe ser inferior a la tensión de prueba a impulso tipo rayo, del aparatoprotegido, que define su nivel de aislamiento (NA).

La diferencia entre los dos niveles NA-NP es pues el margen de seguridad delaparato o la instalación.


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2.8.11.5 Instalación de Pararrayos en los CT.

Para dicho plan parcial, podemos distinguir entre dos casos:

? CT alimentados por una red de cables subterráneos. En este caso no precisainstalar pararrayos, pues por su naturaleza en este tipo de red no pueden aparecersobretensiones de tipo atmosférico.

? CT alimentados por un corto tramo de cable subterráneo conectado por su otroextremo a una línea aérea. Las sobretensiones atmosféricas que llegan al cablepor la línea aérea, penetran en el mismo en aproximadamente un 20% de su valory llegan hasta el CT. Por tanto, deben colocarse pararrayos en el punto deconexión del cable subterráneo a la línea aérea, físicamente en el poste donde seefectúa la conexión. Estos pararrayos protegen en primer lugar el tramo del cablesubterráneo pero protegen también los elementos del CT (equipo de MT ytransformadores), cuando la distancia entre los pararrayos y el CT es inferior a 25metros aproximadamente. Para distancias superiores debe instalarse otro juego depararrayos en el CT.

2.8.12 Protección contra Incendios de los CT.

En los CT’s con uno o varios transformadores en baño de aceite, dado que se trata deun líquido inflamable, debe preverse una protección contra incendios y su posiblepropagación a locales colindantes si los hay.

Entran en consideración dos sistemas o niveles de protección contra incendios:

? Un primer nivel denominado “pasivo”, de aplicación general en todos los casos.

? Un segundo nivel denominado “activo”, que refuerza y complementa el anterior,de aplicación obligatoria a partir de ciertas cantidades de aceite.

2.8.12.1 Sistema Pasivo.

Dicho sistema consiste en:

? Pozo colector para recogida de aceite, con dispositivo apagallamas, uno para cadatransformador. Los pozos colectores de recogida de aceite deben tener capacidadpara la totalidad del aceite del transformador.

? Obra civil resistente al fuego (techo y paredes).

? Aberturas de ventilación con sus marcos y persianas, ventanas, etc..., todas dematerial metálico (normalmente acero). Esta precaución se adopta tambiénhabitualmente en los CT con transformadores secos.

? También es conveniente disponer tabiques metálicos o de obra civil resistente alfuego entre el transformador y el resto del CT, que actúen como separadorescortafuegos.


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2.8.12.2 Sistema Activo.

Dicho sistema debe aplicarse como complemento del Sistema Pasivo, cuando en elCT se sobrepasan las siguientes cantidades de aceite:

? 600 litros por transformador individual del CT.

? 2400 litros para el total de los transformadores instalados en el CT.

? Si se trata de CT ubicados en locales de pública concurrencia, los anterioresvalores se reducen a 400 litros por transformador individual, y 1500 litros para eltotal de los transformadores del CT.

Este sistema de protección activa consiste en:

? Equipo de extinción de fuego de funcionamiento automático, activado por losadecuados sensores y/o detectores.

? Instalación de compuertas de cierre automático de las aberturas de ventilación(entradas y salidas del aire) en caso de incendio.

? Separación de la celda del transformador del resto de la instalación del CT.


En el interior del CT se instalarán las fuentes de luz necesarias para conseguir,cuanto menos, un nivel medio de iluminación de 150 lux existiendo por lo menos dospuntos de luz. Los focos luminosos estarán colocados sobre soportes rígidos y dispuestosde manera que los aparatos de seccionamiento no queden en una zona de sombra, de talforma que se mantenga la máxima uniformidad posible en la iluminación. Se deberá poderefectuar la sustitución de las lámparas sin necesidad de desconectar la alimentación.

Los interruptores de alumbrado estarán situados en la proximidad de las puertas deacceso, pudiendo instalarse con conmutadores o telerruptores.

Independientemente de este alumbrado, podrá existir un alumbrado de emergenciacon generación autónoma, el cual entrará en funcionamiento automáticamente ante uncorte de servicio eléctrico. Tendrá una autonomía mínima de 2 horas, con un nivelluminoso no inferior a 5 lux.

Por otro lado, los CT’s deberán cumplir las siguientes prescripciones:

? Las puertas de acceso al CT y las puertas y pantallas de protección de las celdas,llevarán el cartel de riesgo eléctrico, según dimensiones y colores que especificala Recomendación AMYS 1.4.10, modelo AE-10.

? En lugar bien visible del interior del CT se situará un cartel con las instruccionesde primeros auxilios a prestar en caso de accidente a una persona. Su contenidose referirá a la forma de aplicar la respiración boca a boca y el masaje cardíaco.

Aquellos CT en los que sea necesario realizar maniobras con pértiga estaránequipados con un taburete de aislamiento sobre el que se colocará el operario a utilizar lapértiga.


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2.8.14.1 Generalidades.

Las puestas o conexión a tierra es la unión eléctrica directa, sin fusibles ni protecciónalguna, de una parte del circuito eléctrico o de una parte conductora no perteneciente almismo mediante una toma a tierra con un electrodo o grupos de electrodos enterrados en elsuelo.

Mediante la instalación de puesta a tierra se deberá conseguir que en el conjunto deinstalaciones próximas del terreno no aparezcan diferencias de potencial peligrosas y que,al mismo tiempo, permita el paso a tierra de las corrientes de defecto o las de descarga deorigen atmosférico.

2.8.14.2 Disposiciones.

Cuando se produce un defecto a tierra en una instalación, se provoca una elevacióndel potencial del electrodo a través del cual circula la corriente de defecto. Asimismo, aldisiparse dicha corriente por tierra, aparecerán en el terreno gradientes de potencial.

Al diseñarse los electrodos de puesta a tierra deben tenerse en cuenta los siguientesaspectos:

? Seguridad de las personas en relación con las elevaciones de potencial.

? Sobretensiones peligrosas para las instalaciones.

? Valor de la intensidad de defecto que haga actuar las protecciones, asegurando laeliminación de la falta.

? Mejora de la calidad de servicio.

Las disposiciones de puesta a tierra pueden ser utilizadas a la vez o separadamente,por razones de protección o razones funcionales, según las prescripciones de la instalación.

La elección e instalación de los materiales que aseguren la puesta a tierra deben sertales que:

? El valor de la resistencia de puesta a tierra esté conforme con las normas deprotección y de funcionamiento de la instalación y se mantenga de esta manera alo largo del tiempo.

? Las corrientes de defecto a tierra y las corrientes de fuga puedan circular sinpeligro, particularmente desde el punto de vista de solicitaciones térmicas,mecánicas y eléctricas.

? La solidez o la protección mecánica quede asegurada con independencia de lascondiciones estimadas de influencias externas.

? Contemplen los posibles riesgos debidos a electrólisis que pudieran afectar aotras partes mecánicas.

La puesta a tierra se divide en puesta a tierra de protección y de servicio.


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2.8.14.3 Puesta a Tierra de Protección.

Se conectan a esta toma de tierra las partes metálicas interiores del CT quenormalmente están sin tensión, pero que pueden estarlo a consecuencia de averías,accidentes, descargas atmosféricas o sobretensiones. Por tanto:

? Las carcasas de los transformadores.

? Los chasis y bastidores de los aparatos de maniobra.

? Las envolventes y armazones de los conjuntos de aparamenta MT (cabinas,celdas...).

? Los armarios con aparatos y elementos de BT.

? Las pantallas y/o blindajes de los cables de MT.

? Bornes de tierra de BT y MT.

? Pararrayos de MT.

? Tapas o marco metálico de los canales de cables.

Se exceptúan de conectar a esta toma a tierra de protección, los elementos metálicosdel CT accesibles desde el exterior, y que no contienen y soportan partes en tensión. Portanto, las puertas y sus marcos, las persianas con sus rejillas, para la salida y entrada delaire de ventilación, ...

La disposición del electrodo de puesta a tierra variará para cada centro detransformación, en función de la resistividad media del terreno en el que se hallenubicados. Según los cálculos realizados en la Memoria de Cálculo, obtenemos:

? CT1, CT2 y CT8: Anillo rectangular de 4,0 x 4,0 metros de conductor de cobredesnudo de 50 mm2 y 4 picas enterradas en sus vértices a una profundidad de 0,5metros.

? CT3, CT5 y CT7: Anillo rectangular de 4,0 x 3,0 metros de conductor de cobredesnudo de 50 mm2 y 4 picas enterradas en sus vértices a una profundidad de 0,5metros.

? CT4 y CT6: 4 picas alineadas unidas por conductor de cobre desnudo de 50 mm2

y con una separación entre picas de 3 metros, enterradas a una profundidad de 0,5metros.

Por otra parte, en el suelo del CT se instalará un mallazo electrosoldado, conredondos de diámetro no inferior a 4mm, formando una retícula no superior a 0,3m x 0,3m,embebido en el suelo de hormigón del CT a una profundidad de 0,1m. Este mallazo seconectará como mínimo en dos puntos, preferentemente opuestos al electrodo de puesta atierra de protección del CT.

Con esta disposición de mallazo interior, se obtiene una equipotencialidad entretodas las partes metálicas susceptibles a adquirir tensión, por avería o defecto deaislamiento, entre sí y con el suelo. Por tanto, no pueden aparecer tensiones de paso ni decontacto en el interior del CT.


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Todos los elementos metálicos del CT quedarán unidos entre sí mediante un cable decobre desnudo con una sección de 50 mm2, grapado por la pared interior del mismo CT.Éste, a su vez, se conectará a los electrodos de puesta a tierra, previstos tales como elmallazo electrosoldado y las picas de puesta a tierra.

Todos los conductores que forman la red de tierra de Protección convergerán en unpunto común de puesta a tierra. Este punto de confluencia será una pletina de cobre conunas dimensiones apropiadas y con un número suficiente de taladros roscados, de acuerdocon los conductores de tierra de Protección.

2.8.14.4 Puesta a Tierra de Servicio.

Se conectan a esta toma de tierra los puntos o elementos que forman parte de loscircuitos de BT y MT. Concretamente:

? En los transformadores, el punto neutro del secundario de BT, o sea,directamente cuando se trata de distribuciones con régimen de neutro TN ó TT, oa través de una impedancia cuando son régimen IT.

? En los transformadores de intensidad y de tensión, uno de los bornes de cada unode los secundarios.

? En los seccionadores de puesta a tierra, el punto de cierre en cortocircuito de lastres fases y desconexión a tierra.

El electrodo que compone la puesta a tierra de servicio se encontrará alejado delelectrodo de la puesta a tierra de protección, a una distancia que dependerá de cada centrode transformación: Separación entre la puesta a tierra de protección y la de servicio

? CT1 y CT4: La distancia mínima entre ambas puestas a tierra será de 12 m.




El electrodo de la puesta a tierra de servicio estará constituido por cuatro picas enhilera unidas por un conductor horizontal de cobre desnudo de sección 50 mm2. Laconexión desde la caja seccionadora, en el CT, hasta la primera pica se realizará con cablede cobre aislado contra daños mecánicos.

Las picas tendrán un diámetro de 14 mm y una longitud de 2 m. Se enterraránverticalmente a una profundidad de 0,5 m. La separación entre una pica y la siguiente seráde 3 m. Con esta configuración, la longitud de conductor desde la primera pica a la últimaserá de 9 m, dimensión que tendrá que haber disponible en el terreno.

El valor de la resistencia de puesta a tierra de este electrodo deberá ser inferior a37? . Con este criterio se consigue que un defecto a tierra en una instalación de BTprotegida contra contactos indirectos por un interruptor diferencial, no ocasione en elelectrodo de puesta a tierra una tensión superior a 24 Voltios (= 37 x 0,650).


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2.8.15 Medidas y Seguridad.

Para la maniobra de las líneas de MT se han establecido medidas de seguridadmediante enclavamientos mecánicos en los mandos de las celdas.

Para la protección del personal y equipos, se debe garantizar que:

? No será posible acceder a las zonas normalmente en tensión, si estas no han sidopuestas a tierra. Por ello, el sistema de enclavamientos interno de las celdas debeafectar al mando del aparato principal, al seccionador de puesta a tierra y a lastapas de acceso a los cables.

? Las bornas de conexión de cables y fusibles serán fácilmente accesibles a losoperarios de forma que, en las operaciones de mantenimiento, la posición detrabajo normal no carezca de visibilidad sobre estas zonas.

? Los mandos de la aparamenta estarán situados frente al operario en el momentode realizar la operación, y el diseño de la aparamenta protegerá al operario de lasalida de gases en caso de un eventual arco interno.

? El diseño de las celdas impedirá la incidencia de los gases de escape, producidosen el caso de un arco interno, sobre los cables de MT y BT. Por ello, esta salidade gases no debe estar enfocada en ningún caso hacia el foso de cables.

2.8.16 Señalización de Seguridad.

Los CT’s cumplirán las siguientes prescripciones:

? Las puertas de acceso al CT llevarán el cartel con la correspondiente señaltriangular distintiva de riesgo eléctrico, según las dimensiones y colores queespecifica la recomendación AMYS 1.410, modelo CE-14 con rótulo adicional“Alta Tensión peligro de muerte”.

? En las puertas y pantallas de protección se colocará la señal triangular distintivade riesgo eléctrico, según las dimensiones y colores que especifica larecomendación AMYS 1.410, modelo AE-10.

? Las celdas prefabricadas de MT y el cuadro de BT llevarán también la señaltriangular distintiva de riesgo eléctrico adhesiva, equipada en fábrica.

? La señal CR14 de Peligro Tensión de Retorno se instalará en el caso de queexista este riesgo.

? En un lugar bien visible del interior del CT se colocará un cartel con lasinstrucciones de primeros auxilios a prestar en caso de accidente y su contenidose referirá a la respiración boca a boca y masaje cardíaco. Su tamaño será comomínimo UNE A-3.

? Salvo que en los propios aparatos figuren las instrucciones de maniobra, en elCT, y en lugar correspondiente habrá un cartel con las citadas instrucciones.

Por otra parte, en el CT habrá una banqueta aislante de poliéster. Esta banquetaaislará del suelo a los operarios que tengan que maniobrar en la instalación.


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2.9 Red de Media Tensión.

2.9.1 Antecedentes.

Por la zona a urbanizar discurre una red aérea de dos circuitos de 25 kV, propiedadde la Compañía Eléctrica FECSA ENDESA denominada Barà I y Barà II, que proporcionasuministro a las distintas localidades de la zona a electrificar.

Los apoyos de esta línea están situados en zonas donde está prevista la construcciónde nuevas viviendas; debido a que no se cumplirían las distancias mínimas reglamentariasrespecto a los nuevos inmuebles y a que las Ordenanzas Municipales así lo establecen, enel presente proyecto se diseñará la sustitución de la red aérea existente por una nueva redsubterránea dentro de la zona a urbanizar, proyectando el trazado de los dos circuitossubterráneos de manera que alimenten los ocho nuevos CT’s , al nuevo CM y al CTexistente (TA3169), para seguir dando continuidad a la red existente.

2.9.2 Posibles Soluciones.

Los diferentes esquemas existentes en la distribución en media tensión, para hacerfrente a la potencia solicitada, son los siguientes:

? Sistema Radial.

? Sistema de Anillo Abierto.

? Sistema de Anillo Abierto con doble Alimentación.

? Sistema de doble Alimentación.

2.9.2.1 Sistema Radial.

El Sistema Radial es el más económico de todos debido a que la aparamenta ainstalar y los metros de zanja a construir son mínimos. Presenta el inconveniente que unaavería en cualquier tramo de línea, dejaría sin servicio a todos los CT’s existentes aguasabajo y la reposición de servicio sólo se podría llevar a cabo una vez localizada y reparadala supuesta avería.

El sistema radial o "en antena" se utiliza para la electrificación de zonas rurales através de red aérea, dónde las distancias son muy elevadas y la densidad muy baja.

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Figura 06: Distribución Radial.


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2.9.2.2 Sistema de Anillo Abierto.

En el Sistema de Anillo Abierto la red se construye formando un anillo, pero suexplotación se realiza de forma radial, es decir, siempre existirá un nodo del anillo abierto(una celda de línea de un CT), creando un punto frontera.

La aparamenta a instalar en cada CT es la misma que en una distribución radial, conla salvedad de que se debe instalar una celda de línea de más para el cierre de anillo.Constructivamente hay que considerar la mayor cantidad de metros de zanja a abrir o susmayores dimensiones si se instalan los circuitos conjuntamente.

En este sistema se puede dejar cualquier tramo de la red subterránea sin serviciodesplazando el punto frontera a otra celda de línea, pero hay que tener en cuenta que losCT’s quedan intercalados en la línea principal y las maniobras que se pueden realizar sonmuy limitadas por el gran número de abonados a que afectan.

El anillo se puede construir en una de las líneas principales o repartiendo cargas entrelas dos líneas básicas.

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Figura 07: Distribución de Anillo Abierto.

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Figura 08: Distribución de Anillo Abierto Repartiendo Cargas.

En el caso de maniobras o averías en la línea principal afectará a todos los CT’s queestén alimentados desde dicha red, sin posibilidad de alimentarlos de la otra línea.


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2.9.2.3 Sistema de Anillo Abierto con Doble Alimentación.

El Sistema de Anillo Abierto con Doble Alimentación presenta las mismas ventajasque el Sistema de Anillo Abierto, pero además permite alimentar a los CT’s desdecualquiera de las dos líneas básicas. Otra ventaja que presenta es la interconexión de losdos circuitos principales, permitiendo de este modo realizar movimientos de cargas de unaa otro circuito, si las necesidades de servicio así lo requirieran.

El inconveniente de este tipo de distribución es la necesidad de instalar una terceracelda de línea en dos de los CT’s. Constructivamente, esta celda de línea de más no suponeningún problema ya que los CT’s prefabricados (ORMAZABAL) ya viene dimensionadosde manera que se puedan instalar tres celdas de línea.

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Figura 09: Distribución de Anillo Abierto con Doble Alimentación.

2.9.2.4 Sistema de Doble Alimentación.

En el Sistema de Doble Alimentación cada CT está alimentado con entrada y salidade las dos líneas básicas mediante dos celdas de unión de barras, consiguiendo de estemodo garantizar la continuidad del suministro.

Cada centro de transformación debería disponer de cuatro celdas de línea y dosceldas de unión de barras y en consecuencia, el espacio útil para instalarlas.

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Figura 10: Distribución con Doble Alimentación.


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No cabe duda de que este tipo de distribución es el que ofrece mayores garantías encuanto a la calidad de servicio, pero también es el que tiene un mayor coste económico.

Este tipo de alimentación es aconsejable para grandes suministros en los que esimprescindible la continuidad del servicio.

2.9.2.5 Sistema Seleccionado.

La solución adoptada ha sido la Distribución de Anillo Abierto con DobleAlimentación. El incremento económico que presenta respecto a la Distribución de AnilloAbierto se puede asumir ya que como contrapartida se garantiza el suministro a través delas dos líneas básicas.

2.9.3 Esquemas de Distribución.

Para la determinación de las características de las medidas de protección contrachoques eléctricos en caso de defecto (contactos indirectos) y contra sobreintensidades, asícomo de las especificaciones de la aparamenta encargada de tales funciones, será precisotener en cuenta el esquema de distribución empleado.

Los esquemas de distribución se establecen en función de las conexiones a tierra dela red de distribución o de la alimentación, por un lado, y de las masas de la instalaciónreceptora, por otro.

La denominación se realiza con un código de letras con el significado siguiente:

Primera letra: Se refiere a la situación de la alimentación con respecto a tierra.

? T: Conexión directa de un punto de la alimentación a tierra.

? I: Aislamiento de todas las partes activas de la alimentación con respecto a tierrao conexión de un punto a tierra a través de una impedancia.

Segunda letra: Se refiere a la situación de las masas de la instalación receptora conrespecto a tierra.

? T: Masas conectadas directamente a tierra, independientemente de la eventualpuesta a tierra de la alimentación.

? N: Masas conectadas directamente al punto de la alimentación puesto a tierra

Otras letras (eventuales): Se refieren a la situación relativa del conductor neutro ydel conductor de protección.

? S: Las funciones de neutro y de protección, aseguradas por conductoresseparados.

? C: Las funciones de neutro y de protección, combinadas en un solo conductor(conductor CPN).


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2.9.3.1 Esquema TN.

Los esquemas TN tienen un punto de la alimentación, generalmente el neutro ocompensador, conectado directamente a tierra y las masas de la instalación receptoraconectadas a dicho punto mediante conductores de protección. Se distinguen tres equiposde esquemas TN según la disposición relativa del conductor neutro y del conductor deprotección.

? Esquema TN-S: En el que el conductor neutro y el de protección son distintos entodo el esquema.

Figura 11: Esquema Distribución TN-S.

? Esquema TN-C: En el que las funciones de neutro y protección están combinadasen un solo conductor en todo el esquema.

Figura 12: Esquema Distribución TN-C.


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? Esquema TN-C-S: En el que las funciones de neutro y protección estáncombinadas en un solo conductor en una parte del esquema.

Figura 13: Esquema Distribución TN-C-S.

2.9.3.2 Esquema TT.

El esquema TT tiene un punto de alimentación, generalmente el neutro ocompensador, conectado directamente a tierra. Las masas de la instalación receptora estánconectadas a una toma de tierra separada de la toma de tierra de la alimentación.

Figura 14: Esquema Distribución TT.

En este esquema las intensidades de defecto fase-masa o fase-tierra pueden tenervalores inferiores a los de cortocircuito, pero pueden ser suficientes para provocar laaparición de tensiones peligrosas.


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En general, el bucle de defecto incluye resistencia de paso a tierra en alguna parte delcircuito de defecto, lo que no excluye la posibilidad de conexiones eléctricas voluntarias ono, entre la zona de la toma de tierra de las masas de la instalación y la de la alimentación.Aunque ambas tomas de tierra no sean independientes, el esquema sigue siendo unesquema TT si no se cumplen todas las condiciones del esquema TN. Dicho de otra forma,no se tienen en cuenta las posibles conexiones entre ambas zonas de toma a tierra para ladeterminación de las condiciones de protección.

2.9.3.3 Esquema IT.

El esquema IT no tiene ningún punto de alimentación conectado directamente atierra. Las masas de la instalación receptora están puestas directamente a tierra.

Figura 15: Esquema Distribución IT.

En este esquema la intensidad resultante de un primer defecto fase-masa o fase-tierra,tiene un valor lo suficientemente reducido como para no provocar la aparición de tensionesde contacto peligrosas.

La limitación del valor de la intensidad resultante de un primer defecto fase-masa ofase-tierra se obtiene bien por la ausencia de conexión a tierra en la alimentación, o bienpor la inserción de una impedancia suficiente entre tierra y un punto de la alimentación(generalmente el neutro). A este efecto puede resultar necesario limitar la extensión de lainstalación para disminuir el efecto capacitivo de los cables con respecto a tierra.

2.9.3.4 Esquema Seleccionado.

El esquema de distribución seleccionado el del tipo TT por tratarse del más común ydebido a que por prescripción reglamentaria por las redes de distribución pública de bajatensión deben tener un punto conectado directamente a tierra y la Compañía Distribuidoraobliga a utilizar en sus redes de distribución en BT el esquema TT.


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2.10 Red Subterránea de BT y MT.

2.10.1 Clasificación General.

Tal y como se ha especificado en el apartado anterior, los apoyos de la red aérea deMT están situados en zonas donde está prevista la construcción de nuevas viviendas;debido a que no se cumplirían las distancias mínimas reglamentarias respecto a los nuevosinmuebles y a que las Ordenanzas Municipales así lo establecen, en el presente proyecto sediseñará la sustitución de la red aérea existente por una nueva red subterránea dentro de lazona a urbanizar, proyectando el trazado de los dos circuitos subterráneos de manera quealimenten los ocho nuevos CT’s , al nuevo CM y al CT existente (TA3169), para seguirdando continuidad a la red existente.

Por otra parte, actualmente en la parcela del cliente no hay redes aéreas de BT,procedentes de otros CT’s existentes. Por lo tanto, debido a lo anterior, a la gran demandaeléctrica para electrificar los nuevos suministros y a que las Ordenanzas Municipales así loestablecen, en el presente proyecto se diseñará el tendido de las correspondientes redessubterráneas de BT para abastecer todos los suministros a electrificar, marcados en losplanos adjuntos.

Teniendo en cuenta la posible sección de los conductores, las redes subterráneas deBT se pueden clasificar como:

? Redes de sección decreciente. Son las redes donde a lo largo de cada línea lasección de los conductores va disminuyendo conforme se aleja de los CT’s.

? Redes de sección múltiple. Son las redes donde la parte que constituye el tronco oarteria principal de cada salida del CT es de sección constante, mientras lasderivaciones se realizan en una sección inferior.

? Redes de sección única. Son las redes donde todas las líneas son de secciónúnica.

Tal y como se especifica en la Memoria de Cálculo del presente proyecto, se harealizado un estudio para justificar el coste unitario de una red subterránea de BT, enfunción de la potencia demandada que tendrá que soportar dicha red. Los resultadosobtenidos han sido los siguientes:

Sección Nominal(mm2)

Potencia Máxima inicialdemandada (kW)

4 x 1 x 50 Al 0 < Pmax ? 15

3 x 1 x 95 + 1 x 50 Al 15 < Pmax ? 34

3 x 1 x 150 + 1 x 95 Al 34 < Pmax ? 47

3 x 1 x 240 + 1 x 150 Al Pmax > 47

Tabla 10: Sección más Económica.


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Debido a que todas las nuevas redes de BT alimentarán una potencia total superior a47kW, se confirma que todos los nuevos tendidos de redes subterráneas de BT serealizarán con cables de sección nominal 3 x 1 x 240 + 1 x 150 Al.

Por otra parte, debido al coste y a los inconvenientes que representa la apertura y elposterior tapado de una zanja en cualquier terreno, la Compañía Eléctrica FECSAENDESA ha adoptado que todos los nuevos tendidos de redes subterráneas de BT serealicen con cables de sección única nominal 3 x 1 x 240 + 1 x 150 Al, sin excepción,aunque algunas de dichas redes queden sobredimensionadas eléctricamente. En el caso delos tramos finales de las redes, aunque la potencia de paso sea pequeña, se instalará cableL-240 para permitir los futuros movimientos de cargas y posibles extensiones de red quefuera necesario construir.

Teniendo en cuenta la posible forma de conectar las salidas de los diferentes CT’s,las redes subterráneas de BT se pueden clasificar como:

? Redes radiales. Son las redes que no tienen puntos de conexión entre sí, entreotras salidas del mismo CT o con otras salidas de otros CT’s cercanos.

? Redes en anillo abierto. Son las redes que tienen puntos de conexión entre sí, quepermanecen abiertos en la explotación normal

? Redes malladas. Son las redes que tienen puntos de conexión entre sí, quepermanecen cerrados en la explotación normal.

En un principio, podemos descartar las redes malladas debido a los problemas deexplotación que presentan y al encarecimiento que implicarían las correspondientesprotecciones.

Aunque represente un aumento económico, para la realización de dicho plan parcialse ha optado que en su mayoría, los nuevos tendidos de redes subterráneas de BT serealicen con redes en anillo abierto, principalmente debido a que:

? Al cerrar el anillo sobre la misma red o sobre otra, procedente del mismo CT o deotro, en caso de avería en un tramo podemos dejar fuera de servicio el tramoafectado, desplazando el punto frontera de una caja a otra.

? Algunas veces los promotores hacen una previsión de potencia inicial de cadauna de las parcelas que, a posteriori, varía respecto los valores anteriores. De lamisma manera que en el apartado anterior, debido a que las nuevas redes de BTno se sobredimensionan al 100%, habrá la posibilidad de hacer movimiento decargas entre la red afectada y otras redes pertenecientes al mismo CT o a otro,desplazando el punto frontera de una caja a otra.

Debido a lo explicado en el apartado anterior, es muy importante hacer una correctaprevisión de cargas para la zona a electrificar, debido a que una vez realizada laelectrificación del plan parcial se cierra un convenio en el que una pequeña variación depotencia entre los valores iniciales y los reales, supondría una inversión económica muyelevada que podría representar la instalación de un nuevo CT, en el peor de los casos.


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2.10.2 Trazado de la Red Eléctrica.

El trazado de la red de distribución subterránea de BT discurrirá, en todo surecorrido, a través de las aceras realizando los cruces de calles perpendicularmente por lacalzada, afectando únicamente a terrenos de dominio público.

2.10.2.1 Centro de Transformación 1.

En el CT1 hay conectadas 6 salidas de baja tensión, procedentes del mismotransformador.

Salida 01 Área Comercial – Zona ‘R’

Salida 02 Viviendas unifamiliares – Zona ‘A’ y ‘B’

Salida 03 Viviendas unifamiliares – Zona ‘B’

Salida 04 Viviendas unifamiliares – Zona ‘B’

Salida 05 Viviendas unifamiliares – Zona ‘C’

Salida 06 Área Comercial – Zona ‘R’

Salidas 07 - 08 Libres

Tabla 11: Salidas CT1.



Salida 01 Viviendas unifamiliares – Zona ‘A’



Salida 04 Viviendas plurifamiliares – Zona ‘H’

Salida 05 Viviendas unifam. y plurifm. – Zona ‘A’ y Zona ‘H’

Salida 06 Viviendas plurifamiliares – Zona ‘I’




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Salida 01 Viviendas plurifamiliares – Zona ‘H’



Salida 04 Viviendas unifam. y plurifm. – Zona ‘D’ y Zona ‘I’




Salida 08 Libre




Salida 01 Viviendas unifamiliares – Zona ‘D’ y Zona ‘E’



Salida 04 Viviendas plurifamiliares – Zona ‘K’

Salida 05 Viviendas plurifamiliares – Zona ‘L’

Salida 06 Viviendas unifam. y plurifm. – Zona ‘F’ y Zona ‘L’




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Salida 01 Viviendas unifam. y plurifm. – Zona ‘D’, ‘E’ y Zona ‘I’

Salida 02 Viviendas unifam. y plurifm. – Zona ‘E’ y Zona ‘I’

Salida 03 Viviendas unifam. y plurifm. – Zona ‘E’ y Zona ‘K’

Salida 04 Viviendas plurifamiliares – Zona ‘M’

Salida 05 Viviendas plurifamiliares – Zona ‘G’

Salida 06 Viviendas plurifamiliares – Zona ‘J’

Salida 07 Viviendas unifam. y plurifm. – Zona ‘G’ y Zona ‘J’

Salida 08 Libre



En el CT6 hay conectadas 5 salidas de baja tensión en el primer transformador y 5salidas, más, en el segundo transformador.

Salidas 01 – 02 Equipamientos – Zona ‘N’



Salida 05 Viviendas unifam. y plurifm. – Zona ‘C’ y Zona ‘H’

Salidas 06 – 07 - 08 Libres

Salida 01 Viviendas unifam. y plurifm. – Zona ‘C’ y Zona ‘H’

Salidas 02 – 03 Equipamientos – Zona ‘O’

Salidas 04 – 05 Área Comercial – Zona ‘S’

Salidas 06 – 07 –08 Libres

Tabla 16: Salidas CT6 – Transformador 2.


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Al existir dos transformadores diferentes en el mismo CT, hacen la misma funciónque si estuvieran instalados en ubicaciones distintas, con la particularidad que reducimos elespacio físico para sus ubicaciones. Por lo tanto, siempre que sea posible, se instalarán estetipo de CT’s en lugares donde la demanda de potencia sea elevada y no sea necesarioextender mucho la red de baja tensión.



Salida 01 Viviendas unifam. y plurifm. – Zona ‘F’, ‘G’ y Zona ‘L’

Salida 02 Viviendas unifam. y plurifm. – Zona ‘G’ y Zona ‘M’

Salida 03 Viviendas unifamiliares – Zona ‘G’

Salida 04 Viviendas plurifamiliares – Zona ‘M’

Salida 05 Viviendas plurifamiliares – Zona ‘L’

Salida 06 Viviendas unifam. y Equipam. – Zona ‘F’ y Zona ‘Q’

Salidas 07- 08 Libres




Salidas 01 – 02 Área Comercial – Zona ‘T’

Salidas 03 – 04 Equipamientos – Zona ‘P’

Salida 05 Área Comercial – Zona ‘U’

Salidas 06 – 07 - 08 Libres


Las salidas de baja tensión libres, de los correspondientes cuadros de baja tensión, sepodrán utilizar para posibles ampliaciones de potencia, movimientos de carga o paracualquier otro servicio.


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2.10.3 Dimensionado de las Zanjas.

2.10.3.1 Trazado.

El trazado será lo más rectilíneo posible, paralelo en toda su longitud a bordillos ofachadas de edificios.

Las canalizaciones, salvo casos de fuerza mayor, se ejecutarán en terrenos dedominio público, bajo las aceras o calzadas, evitando ángulos pronunciados y siguiendo eltrazado marcado en el Proyecto.

Previamente a la apertura de las zanjas, se abrirán catas de reconocimiento paraconfirmar o rectificar el trazado previsto.

Se estudiará la señalización de las obras según las Ordenanzas Municipales y sedeterminarán las protecciones de seguridad vial, precisas tanto de la zanja como de lospasos que sean necesarios para los accesos a los portales, viviendas, comercios, garajes...,así como las chapas de hierro que hayan de colocarse sobre la zanja para el paso de losvehículos.

En el trazado de las zanjas se tendrá en cuenta el radio mínimo que hay que dejar enla curva con arreglo a la sección del conductor o conductores que se vayan a canalizar.

2.10.3.2 Demolición de Pavimentos.

Se efectuará en una amplitud de acuerdo con el proyecto y en función de los cables ainstalar utilizando los medios manuales o mecánicos necesarios.

La inquietud por la higiene ambiental recomienda, y así lo manifiestan los distintosOrganismos Municipales, el empleo de compresores insonorizados. Cuando se utilicenmedios mecánicos para la demolición, el exceso de demolición que se produzca por talmotivo no se tendrá en cuenta a la hora de efectuar la medición, considerándose comodemolición real la prevista en el proyecto final.

2.10.3.3 Apertura de Zanjas.

Las dimensiones - anchura y profundidad – de las canalizaciones se establecen demanera que su realización sea la más económica posible y que, a la vez, permitan unainstalación cómoda de los cables.

Se considera que la profundidad mínima de instalación de los conductoresdirectamente enterrados de BT dispuestos en conductos no será menor de 0,60 m en aceray de 0,80 m en calzada, salvo lo establecido específicamente para cruzamientos.

Por otra parte, se considera que la profundidad mínima de instalación de losconductores directamente enterrados de MT dispuestos en conductos no será menor de0,80 m en acera y de 1 m en calzada, salvo lo establecido específicamente paracruzamientos.

Esta profundidad podrá reducirse en casos especiales debidamente justificados, perodebiendo entonces utilizarse chapas de hierro, tubos u otros dispositivos que aseguren unaprotección mecánica equivalente de los cables, teniendo en cuenta que de utilizar tubos,debe colocarse en su interior los cuatro conductores de BT ó MT.


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2.10.3.3.1 Zanjas en acera y Tierra.La anchura de la zanja debe ser lo más reducida posible, por razones económicas, y

relacionada con la profundidad para permitir una fácil instalación de los cables.

Tendiendo, además, en cuenta la dimensión del revestimiento de las aceras(generalmente losetas de 0,20 m), se establece en 0,40 m la anchura de las mismas, para loscasos de 1 y 2 circuitos.

Para las zanjas con más de dos circuitos, se dispondrán las ternas de cables en unmismo plano horizontal guardando una distancia entre ellas de 0,20 m. Para cada circuitode más a partir del segundo el ancho de zanja se incrementará en 0,20 m.

La profundidad de las zanjas en BT a realizar en acera o tierra será de 0,70 m,atendiendo a las consideraciones anteriores.

Por otra parte, la profundidad de las zanjas en MT a realizar en acera o tierra será de0,90 m, atendiendo a las consideraciones anteriores.

2.10.3.3.2 Zanjas en Calzada, Cruce de Calles o Carreteras.En los casos de cruces, los cables que se instalen discurrirán por el interior de

tubulares, construyendo uno o varios tubos de más para futuras ampliaciones, dependiendosu número de la zona y situación del cruce.

La anchura de las zanjas variará según el número de tubulares que se instalen.

Hasta tres tubulares, la profundidad de las zanjas en BT a realizar en tubulares seráde 0,90 m, atendiendo a las consideraciones anteriores.

Hasta tres tubulares, la profundidad de las zanjas en MT a realizar en tubulares seráde 1,10 m, atendiendo a las consideraciones anteriores.

2.10.3.3.3 Zanja en Vados.La profundidad de las zanjas en vados se fija equivalente a la zanja que se está

construyendo, en BT ó MT, para que guarde relación.

La anchura de las zanjas variará según el número de tubulares que se instalen.

2.10.3.4 Varios Cables en la misma Zanja.

Cuando en una zanja coincidan varias cuaternas de cable de BT, se dispondrán a lamisma profundidad, manteniendo una separación de 0,10 m como mínimo en redes de BTy de 0,15 m como mínimo en redes de MT, entre dos cuaternas de cables adyacentes y seaumentará la anchura de la excavación así como la de la protección mecánica

Si se trata de cables de BT y MT que deban discurrir por la misma zanja, se situaránlos de BT a la profundidad reglamentaria. La distancia reglamentaria entre ambos circuitosdebe ser de 0,25 m; en el caso de no poder conseguirse por la dimensión de la zanja, loscables de MT se instalarán bajo tubo. En los vados y cruces ambos circuitos de BT y MTestarán entubados. Tanto una como otra canalización contarán con la correspondienteprotección mecánica.


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2.10.3.5 Características de los Tubulares.

Los tubos serán de polietileno con una superficie interior lisa y tendrán un diámetrointerno apropiado al de los cables o conductores aislados que deban alojar y no inferior a1,5 veces el diámetro aparente del haz.

2.10.3.6 Transporte de Bobinas de los Cables.

La carga o descarga, sobre caminos o remolques adecuados, se hará siempremediante una barra que pase por el orificio central de la bobina.

Bajo ningún concepto, se podrá retener la bobina con cuerdas, cables o cadenas quela abracen y se apoyen sobre la capa exterior del cable enrollado; asimismo, no se podrádejar caer la bobina al suelo desde el camión o remolque, aunque el suelo esté cubierto dearena.

Cuando se desplace la bobina por tierra, rodándola, habrá que fijarse en el sentido derotación, generalmente indicado con una flecha, con el fin de evitar que se afloje el cableenrollado en la misma.

Las bobinas no deben almacenarse sobre un suelo blando.

Antes de empezar el tendido del cable, se estudiará el lugar más adecuado paracolocar la bobina con objeto de facilitar el tendido. En el caso del suelo con pendiente, espreferible realizar el tendido en sentido descendente.

Cuando se desplace la bobina por tierra, rodándola, habrá que fijarse en el sentido derotación, generalmente indicado con una flecha, con el fin de evitar que se afloje el cableenrollado en la misma.

2.10.3.7 Tendido de Cables.

Antes de empezar el tendido del cable, se estudiará el lugar más adecuado paracolocar la bobina con objeto de facilitar el tendido. En el caso del suelo con pendiente, espreferible realizar el tendido en sentido descendente.

Para el tendido, la bobina estará siempre elevada y sujeta por barras y gatosadecuados al peso de la misma y dispositivos de frenado. El desenrollado del conductor serealizará de forma que éste salga por la parte superior de la bobina.

Los cables deben ser siempre desenrollados y puesto en su sitio con el mayorcuidado, evitando que sufran torsión, hagan bucles..., y teniendo en cuenta siempre que elradio de curvatura en el tendido de los mismos, aunque sea accidentalmente, debe serinferior a 20 veces su diámetro.

Las zanjas se recorrerán con detenimiento antes de tender el cable para comprobarque se encuentran sin piedras u otros elementos duros que puedan dañar los cables en sutendido.

El fondo de las zanjas en BT deberá estar cubierto de una capa de arena de mina o derío lavada, de espesor mínimo 0,04 m, sobre la que se colocará el cable.

Por otra parte, el fondo de las zanjas en MT deberá estar cubierto de una capa dearena de mina o de río lavada, de espesor mínimo 0,06 m, sobre la que se colocará el cable.


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El tendido de los cables puede ser a mano, cuando los operarios estarán distribuidosde una manera uniforme a lo largo de la zanja o también puede ser mediante cabrestantes,tirando del extremo del cable al que se le habrá adaptado una cabeza apropiada y con unesfuerzo de tracción por milímetro cuadrado de conductor que no debe exceder de 3 kg /mm2. Será imprescindible la colocación de dinamómetros para medir dicha tracción.

El tendido se hará obligatoriamente por rodillos que puedan girar libremente yconstruidos de forma que no dañen el cable, dispuestos sobre el fondo de la zanja, paraevitar el rozamiento del cable con el terreno.

Durante el tendido, se tomarán precauciones para evitar que el cable sufra esfuerzosimportantes, golpes o rozaduras.

En las curvas, se tomarán las medidas oportunas para evitar rozamientos laterales delcable.

No se permitirá desplazar lateralmente el cable por medio de palancas u otros útiles;debe hacerse siempre a mano.

En todo momento, las puntas de los cables deberán estar selladas mediantecapuchones termorretráctiles o cintas autovulcanizadas para impedir los efectos de lahumedad, no dejándose los extremos de los cables en la zanja sin haber asegurado antes labuena estanqueidad de los mismos.

Si con motivo de las obras de canalización aparecieran instalaciones de otrosservicios, se tomarán todas las precauciones para no dañarlas, dejándolas, al terminar lostrabajos, en las mismas condiciones en que se encontraban previamente. Siinvoluntariamente se causara alguna avería a dichos servicios, se avisará con toda urgenciaa la Empresa correspondiente con el fin que procedan a su reparación.

Cada 1,50 m en BT, envolviendo las tres fases y el neutro, y cada 1 m en MT,envolviendo las tres fases, se colocará una sujeción que agrupe dichos conductores y losmantenga unidos, evitando la dispersión de los mismos por efecto de las corrientes decortocircuito o dilataciones.

Nunca se pasarán 2 circuitos de BT ó MT por un mismo tubo.

Antes de pasar el cable por una canalización entubada, se limpiará la misma paraevitar que queden salientes que puedan dañarlos.

Una vez tendidos los cables, los tubos se taparán con yeso, material expandible omortero ignífugo. Se procurará separar los cables entre sí a fin de poder introducir elmaterial de sellado entre ellos. Los tubos que se instalen y no se utilicen se taparán conladrillos. Cuando las líneas salgan de los CT’s se empleará el mismo sistema descrito.

2.10.3.8 Protección Mecánica y Señalización.

2.10.3.8.1 Protección Mecánica.Por encima de la arena, las línea eléctricas subterráneas deben estar protegidas contra

posibles averías producidas por hundimiento de tierras, por contacto con cuerpos duros ypor choque de herramientas metálicas en eventuales trabajos de excavación, mediante unaprotección mecánica, como por ejemplo, losetas de hormigón, placas protectoras deplástico, ladrillos o rasillas colocadas transversalmente. Podrá admitirse el empleo de otrasprotecciones mecánicas equivalentes.


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2.10.3.8.2 Señalización.Para señalizar y proteger la existencia de cables subterráneos de BT o MT se usarán

placas de Polietileno (PE) normalizadas dispuestas encima de la capa de arena, siendo suanchura de 0,25 m con una densidad específica mínima de 0,94 g/m3 cuando se trate deproteger una sola terna de cables. La anchura se incrementará hasta cubrir todas las ternascaso de haber más de una.

Dichas placas permiten ensamblarse entre si longitudinalmente y transversalmentemediante remaches de plástico. Cada placa vendrá marcado con:

? Señal de advertencia de riesgo eléctrico tipo AE-10.

? El rótulo “¡ATENCIÓN! CABLES ELÉCTRICOS”.

? Marca y anagrama del fabricante.

? Año de fabricación (dos últimas cifras).

? Las siglas y nº siguiente: PPC ETU 0206.

Dichas placas son de color amarillo S0580-Y10R y presentan una resistencia a latracción mínima de 10 daN y una resistencia al impacto de 50 Julios.

En los tramos rectos se utilizarán placas de 1 m de longitud y en los tramos paracurvas se usarán placas de 0,5 m de longitud.

Cuando en la misma zanja existan líneas de BT y MT en diferentes planos verticales,debe colocarse la correspondiente señalización encima de cada conducción.

2.10.3.9 Relleno, Cierre de Zanjas y Reposición de Pavimentos.

2.10.3.9.1 Rellenado de Zanjas.Las Ordenanzas Municipales pueden exigir el acopio de tierras “nuevas” o autorizar

el empleo de las procedentes de la excavación y a ellas deberá atenerse.

En cualquier caso, se efectuará por capas de 0,15 m de espesor y con apisonadomecánico.

En el lecho de la zanja irá una capa de arena de mina o de río lavada, de espesormínimo 0,05 m para redes de BT y de espesor mínimo 0,06 m para redes de MT, cubriendola anchura total de la zanja.

El grosor total de la capa de arena será, como mínimo de 0,25 m de espesor pararedes de BT y de 0,30 m de espesor para redes de MT, dispuesta también sobre la totalidadde la anchura.

La arena que se utilice para la protección de los cables será limpia, suelta y áspera,exenta de sustancias orgánicas, arcilla o partículas terrosas, por lo cual se lavaráconvenientemente si fuera necesario.

Los primeros 0,30 m por encima de la placa de PE, deben rellenarse con tierra finaexenta de cascotes y piedras.


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Si es necesario, para facilitar la compactación de las sucesivas capas, se regarán conel fin que se consiga una consistencia del terreno semejante a la que presentaba antes de laexcavación. Los cascotes y materiales pétreos se retirarán y llevarán al vertedero.

2.10.3.9.2 Reposición de Pavimentos.Los pavimentos serán repuestos de acuerdo con las normas y disposiciones dictadas

por el propietario de los mismos.

Deberá lograrse una homogeneidad, de forma que quede el pavimento nuevo lo másigualado posible al antiguo.

En general, se utilizarán en la reconstrucción, materiales nuevos, salvo las losas depiedra, adoquines, bordillos de granito y otros similares.

2.10.4 Conductores Eléctricos.

2.10.4.1 Conductores en las Redes de BT.

Los conductores a utilizar en las redes subterráneas de BT, según la casa Pirelli,serán conductores unipolares con aislamiento termoestable de polietileno reticulado(XLPE) y cubierta exterior termoplástica de policloruro de vinilo (PVC). La sección autilizar corresponde a 240 mm2 para cada una de las tres fases y a 150 mm2 para el neutro.

Las descripciones técnicas del cable son:

? Metal: Aluminio.

? Flexibilidad: Clase 2, según UNE 21022.

? Temperatura máxima: 90ºC en servicio continuo y 250ºC en cortocircuito.

Las característica técnicas del cable son:

? Norma constructiva: UNE 21123-2.

? Temperatura de servicio: -25ºC, +90ºC.

? Tensión nominal de servicio: 0,6/1 kV.

? Ensayo de tensión en c.a. durante 5 minutos: 3,5 kV.

? Resistencia a los golpes.

? Resistencia a la absorción de agua.

? Resistencia a los rayos ultravioletas.

? Resistencia a los agentes químicos.

? Resistencia a las grasas y aceites.

? No propagación de la llama.

? Resistencia al frío.


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2.10.4.2 Conductores en las Redes de MT.

Los conductores a utilizar en las redes subterráneas de MT, según la casa Pirelli,serán conductores circulares compactos formados por varios alambres cableados, conaislamiento termoestable de etileno-propileno (EPR) y cubierta exterior termoplásticaVEMEX de color rojo. La sección a utilizar corresponde a 240 mm2 para las tres fases.

Las descripciones técnicas del cable son:

? Metal: Hilos de Aluminio.

? Forma: Redonda compacta.

? Flexibilidad: Clase 2, según UNE 21022.

? Formación: constituidos por cuerdas redondas compactas de Al, mediante unmétodo que permite obtener superficies más lisas y diámetros de cuerdasmenores que los de las cuerdas normales de igual sección.

Las característica técnicas del cable son:

? Esquema representativo:

??

Figura 16: Perfil del Conductor.

? Semiconductora interna: Formada por una capa extrusionada de materialconductor. La capa semiconductora forma un cuerpo único con el aislante y no sesepara del mismo ni aún con las dobladuras a que el cable pueda someterse,constituyendo la verdadera superficie equipotencial del conductor. Loseventuales espacios de aire quedan bajo esta superficie y, por lo tanto, fuera de laacción del campo eléctrico.

? Pantalla metálica: Formada por una corona de hilos de cobre de sección nominalde 16 mm2. Las pantallas desempeñan, entre otras misiones, confinar el campoeléctrico en el interior del cable, lograr una distribución simétrica y radial delesfuerzo eléctrico en el seno del aislamiento, limitar la influencia mutua entrecables eléctricos y evitar, o al menos reducir, el peligro de electrocuciones.


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? Aislamiento: Formada por una capa de material de Etileno-propileno (EPR). Suscaracterísticas mecánicas, físicas, eléctricas, etc... hacen de este material uno delos mejores aislantes para cables , pero lo que la distingue particularmente es sumayor resistencia al envejecimiento térmico y su elevadísima resistencia alfenómeno de las "descargas parciales", especialmente crítico en terrenoshúmedos y en ambientes contaminados, cuando se emplean otros aislamientos“secos”.

? Capa semiconductora externa: Formada por una capa extrusionada de materialconductor separable en frío. La pantalla está constituida por una envolventemetálica (cintas de cobre, hilos de cobre, etc...) aplicada sobre una capaconductora externa, la cual, a su vez, se ha colocado sobre el aislamiento con elmismo propósito con el que se coloca la capa conductora interna sobre elconductor, que es el de evitar que entre la pantalla y el aislamiento quede unacapa de aire ionizable y zonas de alta solicitación eléctrica en el seno delaislamiento.

? Cubierta exterior: Formada por una capa de Poliolefina termoplástica VEMEXdesarrollada por Pirelli. Conjuga una gran resistencia y flexibilidad en frío, conuna elevada resistencia al desgarro a temperatura ambiente, a la vez que muy altaresistencia a la deformación en caliente. La principales ventajas que presentarespecto a los cables convencionales, son:

o Mayor resistencia a la absorción de agua.

o Mayor resistencia al rozamiento y a la abrasión.

o Mayor resistencia a los golpes.

o Mayor resistencia al desgarro.

o Mayor facilidad de instalación en tramos tubulares.

o Mayor seguridad en el montaje

Las características dimensionales del cable son:

? Sección nominal ___________________________________________ 240 mm2

? Diámetro exterior ___________________________________________ 42,5 mm

? Peso aproximado ________________________________________ 2315 kg./km

? Tensión nominal ___________________________________________ 18/30 kV

2.10.5 Cajas en las Redes de BT.

2.10.5.1 Armario de Distribución para Urbanizaciones.

Para la distribución en BT desde una salida del CT, sin necesidad de dar suministrodesde dicha caja, se instalarán Armarios de Distribución para Urbanizaciones (ADU). Deesta manera, se permite derivar de la red subterránea de BT, sin necesidad de tener queefectuar nuevas salidas del CT. Dichos armarios disponen de una entrada de línea y tressalidas tripolares protegidas con portafusibles de 400A para la distribución en BT.


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Las conexiones del cable RV 0,6/1kV 3 x 1 x 240 + 1 x 150 mm2 Al, procedente delCT a la base portafusibles de dicha caja, se efectuará con terminal bimetálico.

Las características técnicas son las siguientes:

? Tensión Nominal _____________________________________________ 440 V.

? Tensión de ensayo a frecuencia industrial _________________________ 4,5 kV.

? Grado de Protección (UNE-20.324) ______________________________ IP-437.

? Resistencia Aislamiento ______________________________________ ? 5 M? .

? Límite Térmico ______________________________________________ 20 kA.

Esquema representativo de una ADU:

Figura 17: Esquema de un ADU.

2.10.5.2 Caja de Distribución para Urbanizaciones.

Para la distribución en BT de cada una de las viviendas unifamiliares se instalaránCajas de Distribución para Urbanizaciones (CDU). Dichas cajas disponen de dobleaislamiento y autoextinguible, una entrada de línea y dos salidas seccionables o protegidascon fusibles hasta de 400A para la distribución en BT y dos salidas trifásicas paraabonados hasta 80 A.

En las CDU’s existe la posibilidad de conectar seis acometidas monofásicas, en vezde dos acometidas trifásicas. El problema viene cuando después de tener conectadas las


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seis acometidas monofásicas, uno o varios de dichos abonados deciden sustituir suacometida monofásica por una trifásica, debido a un aumento de potencia en su vivienda.Debido a que cada CDU puede dar suministro para dos salidas trifásicas, las nuevas CDU’sse instalarán, siempre que físicamente sea posible, en la separación de la fachada exteriorde cada dos viviendas unifamiliares.



? Intensidad de Cortocircuito ___________________________________ ? 20 kA.


? Tensión de ensayo con onda tipo rayo _____________________________ 8 kV.



? Fases de acometida cliente protegidas con fusibles __________________ ? 80 A.

? Peso aproximado _____________________________________________ 17 kg.

? Material autoextinguible _______________________________ Clase térmica A.

Para que la instalación de dichas cajas sea la correcta, implicará que la acometidatrifásica del cliente ‘A’ irá desde la CDU a instalar en su fachada, hasta su contadorpasando íntegramente por la parcela ‘A’. Nunca se podrá hacer el tendido de una nuevaacometida por la parcela del vecino.

Esquema representativo de una CDU:

Figura 18: Esquema de una CDU.


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2.10.5.3 Caja de Seccionamiento.

Para la distribución en BT de cada uno de los bloques de viviendas, equipamientos yáreas comerciales, se instalarán Cajas de Seccionamiento (CS). A diferencia de las CDU,las CS disponen una entrada de línea, una salida para abonado por la parte superior y unasalida seccionable por la parte inferior.

La CS se instalará a 0,10 m de la rasante de la acera, de manera que encima de ellase pueda instalar la correspondiente Caja General de Protección. La unión entre ambascajas se realizará con el tendido de un cable RV 0,6/1kV 3 x 1 x 150 + 1 x 95 mm2 Al, deuna distancia de unos 0,5 m, ya que por este puente de unión tan sólo circulará laintensidad correspondiente que alimente.



? Intensidad de Cortocircuito ___________________________________ ? 20 kA.



? Grado de Protección envolvente (UNE-20.324) ____________________ IP-437.

? Resistencia Aislamiento ______________________________________? 5 M? .

? Grado Combustibilidad ________________________________________ ? M-3.

? Bases 400 A (UNE-21.103) _________________________________ Tamaño 2.

Esquema representativo de una CS:

Figura 19: Esquema de una CS.


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2.10.5.4 Caja General de Protección.

La Caja General de Protección (CGP), a diferencia de las cajas anteriores, es la únicacaja que conecta la Compañía Eléctrica FECSA ENDESA, pero pertenece exclusivamenteal cliente. De esta manera, la CS pertenece a la Compañía Eléctrica y la CGP, instaladaencima, al cliente.

Las cajas a instalar en dicho proyecto serán de Esquema 9 (implica una formadeterminada de la caja), con doble aislamiento y autoextinguible. La CGP-9-400A disponede una entrada de línea protegida con fusibles hasta de 400A para la distribución en bajatensión. Por otra parte, para grandes potencias, la CGP-9-630A dispone de 2 entradas delínea protegidas con fusibles de 630A para la distribución en BT.



? Intensidad Nominal ___________________________________________ 400 A.

? Intensidad de Cortocircuito ____________________________________ 12 kA.

? Tensión de ensayo a frecuencia industrial __________________________ 4 kV.




? Material autoextinguible _______________________________ Clase térmica A.

Esquema representativo de una CGP:

Figura 20: Esquema de una CGP.


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2.10.5.5 Caja General de Protección y Medida.

El equipo de medida también pertenece exclusivamente al cliente y lo puede instalary conectar cualquier punto de servicio homologado por la Compañía Eléctrica FECSAENDESA. Dicho equipo deberá alojarse en el interior de un módulo prefabricadohomologado con bases portafusiles, convirtiéndose así en una caja general de protección ymedida (CPM).

Las CPM para viviendas unifamiliares, dispondrán de aberturas adecuadas a fin defacilitar la toma periódica de las lecturas que marquen los contadores, para que lasfacturaciones respondan a consumos reales y deberá estar conectado mediante canalizaciónempotrada hasta una profundidad de 0,7 m. bajo la rasante de la acera. Al ubicarse en lavalla circundante de la parcela, dicho módulo estará situado a 0,80 m. sobre la rasante de laacera.

Las CPM serán de material aislante de clase A, resistentes a los álcalis,autoextinguibles y precintables. La envolvente deberá disponer de ventilación interna paraevitar condensaciones. Tendrán como mínimo en posición de servicio un grado deprotección IP-433, excepto en sus partes frontales y en las expuestas a golpes, en las que,una vez efectuada su colocación en servicio, la tercera cifra característica no será inferior asiete.

En función de los aparatos eléctricos a alojar y del tamaño del panel de fijación, lasCPM responderán a los siguientes diseños:

CPM 1

CPM 1-D2

CPM 2-D4

Figura 21: Esquemas de las CPM.

? CPM 1 (Referencia): Un contador Monofásico.

? CPM 1 – D2 (Referencia): Un contador Monofásico con doble tarifa.

? CPM 2 – D4 (Referencia): Un contador Trifásico con doble tarifa.

Las dimensiones de las CPM dependerán del fabricante que escoja el cliente, el cualdeberá estar debidamente homologado por la Compañía Eléctrica FECSA ENDESA, entrelos cuales los más comunes son CLAVED, HIMEL, CAHORS, CAIDETEL...


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2.10.6 Conexionado en las Redes de BT.

El conexionado de la LSBT con todas las CDU, CS, CGP y Cuadro de BT de losCT’s, se realizarán mediante terminales bimetálicos a compresión, realizados a base decobre electrolítico puro.

Esquema representativo de un Terminal Bimetálico:

Figura 22: Esquema de un Terminal Bimetálico.

2.10.7 Conexionado en las Redes de MT.

2.10.7.1 Terminaciones Exteriores.

Las terminaciones exteriores se utilizarán para la conexión entre la red aérea y la redsubterránea de MT, mediante una conversión aéreo-subterránea a instalar en las torresmetálicas. Por lo tanto, tal y como indica su nombre, dichas terminaciones estarán en laintemperie y estarán dimensionadas para unir cables de 240 mm2 de sección con otroscables LA-110, homologados por la Compañía Eléctrica FECSA ENDESA.

Esquema representativo de los Terminales Exteriores:

Figura 23: Esquema de un Terminal Exterior.


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2.10.7.2 Terminaciones Apantalladas.

Las terminaciones apantalladas se utilizarán para la conexión entre la redsubterránea de MT y las celdas de línea de SF6 de los CT’s que las tengan así instaladas.Por lo tanto, tal y como indica su nombre, dichas terminaciones estarán en el interior de losCT’s y estarán dimensionadas para unir cables de 240 mm2 de sección, homologados por laCompañía Eléctrica FECSA ENDESA.

Esquema representativo de los Terminales Exteriores:

Figura 24: Esquema de un Terminal Apantallado.

2.10.7.3 Terminaciones Interiores.

Esquema representativo de los Terminales Interiores:

Figura 25: Esquema de un Terminal Interior.


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Las terminaciones interiores se utilizarán para la conexión entre la red subterráneade MT y las celdas de línea convencionales de los CT’s que las tengan así instaladas. Porlo tanto, tal y como indica su nombre, dichas terminaciones estarán en el interior de losCT’s y estarán dimensionadas para unir cables de 240 mm2 de sección, homologados por laCompañía Eléctrica FECSA ENDESA.

2.10.8 Sistemas de Protección en las Redes de BT.

Todos los conductores activos deberán estar protegidos por uno o varios dispositivosque corten automáticamente la alimentación.

2.10.8.1 Protección contra las Sobreintensidades.

Para la protección contra las sobreintensidades (sobrecargas y cortocircuitos) debencolocarse en el origen de los circuitos y en aquellos puntos en los que la intensidad máximaadmisible disminuye por cambios de sección, de la naturaleza del conductor o de suaislamiento u otro cambio que reduzca la capacidad de soportar intensidades.

Para que la protección de las redes eléctricas de BT sea la adecuada, se utilizaránfusibles cuyas características figuran en la Norma UNE 21 103-80 “Cortacircuitos fusiblesde Baja Tensión”, donde la intensidad nominal del fusible no será en ningún caso superiora la capacidad del cable a proteger, según los cálculos realizados en el correspondienteapartado de la Memoria de Cálculo.

2.10.8.1.1 Valores de la Intensidad de Cortocircuito.La Intensidad de Cortocircuito es la conexión accidental o intencionada, por una

resistencia o impedancia de valor relativamente bajo de dos o más puntos de un circuitoque se encuentran normalmente a tensiones distintas.

Las corrientes desarrolladas en estas condiciones son muy elevadas y en situacionesaccidentales pueden producir muy graves desperfectos, al ir acompañadas de arco eléctricoque alcanza temperaturas de varios millares de grados.

Los dispositivos de protección contra cortocircuitos deberán ser capaces deinterrumpir cualquier intensidad de cortocircuito antes de que dicha intensidad puedaproducir daños debidos a los efectos térmicos y mecánicos en los conductores y susconexiones.

2.10.8.1.2 Intensidad Máxima de Cortocircuito.Nos determina:

? El poder de corte -PdC- de los interruptores automáticos.

? El poder de cierre de la aparamenta.

? La solicitación electrodinámica de conductores y aparamenta.

El valor corresponde a un cortocircuito inmediatamente aguas debajo de los bornesdel elemento de protección. Debe de calcularse con una buen margen de seguridad.


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2.10.8.1.3 Intensidad Mínima de Cortocircuito.Factor indispensable para elegir de la curva de disparo de los interruptores

automáticos y fusibles (calibrado), especialmente cuando:

? La longitud de los cables es importante.

? La protección de las personas se basa en el funcionamiento de los interruptoresautomáticos o fusibles.

2.10.8.1.4 Características de la Intensidad de Cortocircuito.? Su duración: autoextinguible, fugaz y permanente.

? Su origen:

o Originados por factores mecánicos (rotura de conductores, conexióneléctrica accidental entre dos conductores producida por un objetoextraño, como herramientas o animales).

o Debidos a sobretensiones eléctricas de origen interno o atmosférico.

o Causados por la degradación del aislamiento provocada por el calor, lahumedad o un ambiente corrosivo.

? Su localización: dentro o fuera de una máquina o un cuadro eléctrico.

2.10.8.1.5 Consecuencias de la Intensidad de Cortocircuito.Depende de la naturaleza y duración de los defectos, del punto de instalación

afectado y de la magnitud de la intensidad:

? Según el lugar del defecto, la presencia de un arco puede:

o Degradar los aislantes.

o Fundir los conductores.

o Provocar un incendio o representar un peligro para las personas.

? Según el circuito afectado, pueden presentarse sobreesfuerzos electrodinámicos,con deformación de los juegos de barras y arrancado o desprendimiento de loscables.

? Sobrecalentamiento debido al aumento de pérdidas por efecto Joule, con riesgode deterioro de los aislantes.

? Para los otros circuitos eléctricos de la red afectada o de redes próximas:

o Bajadas de tensión durante el tiempo de la eliminación del defecto, dealgunos milisegundos a varias centenas de milisegundos.

o Desconexión de una parte más o menos importante de la instalación,según el esquema y la selectividad de sus protecciones.

o Inestabilidad dinámica y/o la pérdida de sincronismo de las máquinas.

o Perturbaciones en los circuitos de mando y control.


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2.10.8.2 Protección contra los Contactos Directos.

Para la protección contra dichos contactos se han tomado las siguientes medidas:

? Ubicación del circuito eléctrico enterrado en una zanja practicada al efecto, conel fin de resultar imposible un contacto fortuito con las manos por parte de laspersonas que habitualmente circulan por el acerado.

? Alojamiento de los sistemas de protección y control de la red eléctrica, así comotodas las conexiones pertinentes, en cajas o cuadros eléctricos aislantes, loscuales necesitan de útiles especiales para proceder a su apertura.

? Aislamiento de todos los conductores con polietileno reticulado (RV 0,6/1 kV),con el fin de recubrir las partes activas de la instalación.

2.10.8.3 Protección contra los Contactos Indirectos.

Para la protección contra dichos contactos se han tomado las siguientes medidas:

? Por parte de la Compañía Eléctrica FECSA ENDESA, obliga a utilizar en susredes de distribución en BT el esquema TT, es decir, Neutro de BT puestodirectamente a tierra y masas de la instalación receptora conectadas a una tierraseparada de la anterior, así como empleo en dicha instalación de interruptoresdiferenciales de sensibilidad adecuada al tipo de local y características delterreno.

? Por otra parte, es obligada la conexión del neutro a tierra en el CT y cada 200metros en redes subterráneas, sin embargo, aunque la longitud de cada uno de loscircuitos sea inferior a la cifra señalada, el neutro se conectará a tierra en todaslas CDU’s, ADU’s y CS, siempre y cuando la distancia de éstas a la puesta atierra de protección de su respectivo CT no sea inferior a la calculada en elcorrespondiente apartado de la Memoria de Cálculo.

2.10.9 Puestas a Tierra en las Redes de BT.

El conductor neutro de la redes de distribución deberá estar claramente identificado,sobre todo en el caso de que sea de la misma sección que la de los conductores de fase, yno podrá ser interrumpido, salvo en caso especiales como interruptores o seccionadoresomnipolares que actúen sobre el neutro y las fases al mismo tiempo.

La puesta a tierra del neutro se realizará con un cable aislado RV 0,6/1 kV, entubadoe independiente de la red, con una sección mínima de cobre de 50 mm2, unido a una pletinadel neutro del cuadro de BT.

El conductor neutro de las redes de distribución estará conectado a tierra en el CT enla forma prevista en el Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridaden Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación. Dicho conductor, a lolargo de su recorrido, se conectará a las tierras de la red en los armarios y cajas, tanto delas redes principales como de las secundarias y derivaciones.

La puesta a tierra del neutro se instalará a una profundidad mínima de 0,60 m,correspondiente a la profundidad mínima de una zanja en BT, pudiéndose instalar encualquier zanja de las redes de BT.


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2.11 Red Aérea de MT.

Tal y como se puede apreciar en el Plano de MT, actualmente por el plan parcial aelectrificar atraviesa una red aérea de MT de 2 circuitos y varios apoyos de hormigón ycelosía, en una distancia equivalente a unos 1.100 metros.

Debido a la nueva actuación, será necesario soterrar dicha red aérea de MT dentro dela nueva urbanización, desde conversiones aéreo-subterráneas a realizar en los puntosT.309 y P.412, ubicados cada uno en el límite de la actuación. Por lo tanto, las torres de lospuntos anteriores pasarán de ser apoyos de líneas pasantes a apoyos de final de línea.Consecuentemente, el esfuerzo unitario de dichas torres se elevará hasta tal punto que seránecesario sustituir dichas torres por otras de mayor esfuerzo, tal y como se indica en elcorrespondiente apartado de la Memoria de Cálculo.

Por otra parte, en los siguientes apartados, se darán las características principales dela aparamenta necesaria y del montaje necesario de las nuevas torres de MT.

2.11.1 Apoyo Final de Línea.

En los puntos T.309 y P.412, correspondientes al Plano de MT, se instalarán unasnuevas Torres Metálicas como final de línea las cuales conectarán la red aérea de MTexistente con la nueva red subterránea de MT a construir.

Según los cálculos realizados en los correspondientes apartados de la Memoria deCálculo y a la altura de las Torres Metálicas y Postes de Hormigón existentes colindantes adichos puntos, los apoyos a instalar y sus principales características serán:

2.11.1.1 Punto T.309: C-9000 22M UNESA.

? Altura Total __________________________________________________ 22 m

? Material ___________________________________ Acero S 275 JR ó S 355 JR.

? Galvanizado ______________________________________ Según UNE 37508.

? Esfuerzo Nominal _______________________________________ 9000 daN?m.

? Esfuerzo de Torsión _________________________________ 2500 x 1,5 daN?m.

? Tornillería _________________________________ Según norma GE AND001.

? Resto de características _______________________ Según norma GE AND001.

2.11.1.2 Punto P.412: C-7000 16M UNESA.

? Altura Total __________________________________________________ 16 m

? Material ___________________________________ Acero S 275 JR ó S 355 JR.

? Galvanizado ______________________________________ Según UNE 37508.


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? Esfuerzo Nominal _______________________________________ 7000 daN?m.

? Esfuerzo de Torsión _________________________________ 2500 x 1,5 daN?m.

? Tornillería _________________________________ Según norma GE AND001.

? Resto de características _______________________ Según norma GE AND001.

2.11.2 Armados.

El armado o cruceta de cada torre metálica es un conjunto de semicrucetas destinadoa colocarse en la parte superior de un apoyo y cuya función es sostener las cadenas deaisladores, por ambos lados.

Son varias las posibles disposiciones geométricas de los conductores con respecto alapoyo:

? Configuración en triángulo o tresbolillo: Disposición en la que los conductoresestán en los vértices de un triángulo cuya base no está necesariamente enposición vertical.

? Configuración vertical: Disposición en la que los conductores se encuentran lostres en un mismo plano vertical y sobre una misma cara del apoyo.

Debido a que en los puntos T.309 y P.412 se han de instalar conversiones aéreo-subterráneas para 2 circuitos, será necesario disponer de configuraciones verticales paramantener una distancia de seguridad entre conductores.

Las semicrucetas están constituidas por:

? Placas base para la fijación al apoyo: Los brazos aislantes irán provistos de unaplaca base que permitirá fijarlos al apoyo mediante tornillos pasantes M-16dispuestos sobre el eje del apoyo.

? Extremidades: En acero forjado galvanizado en caliente o material aislante, seránsolidarias al núcleo mediante compresión sectorial o adhesivo si son de acero ymediante adhesivo si son de material aislante.

? Núcleo: Constituido por un haz de fibras dispuestas longitudinalmente,impregnadas con resina termoendurecible, que asegure el aislamiento y soportelos esfuerzos mecánicos producidos por los conductores de la línea.

? Revestimiento y aletas: La zona del núcleo comprendida entre las cabezas estarárevestido exteriormente por un material compuesto, moldeado directamente sobreel núcleo formando un perfil con aletas, preferentemente de diámetros alternos.El revestimiento cubrirá las interfases entre el núcleo y las cabezas, de modo quese formen uniones laberínticas estancas que no permitan la entrada de humedadni agentes contaminantes que puedan dañar el núcleo. La adherencia será tal quesometiendo el recubrimiento a una fuerza de tracción tangencial al núcleo o a lascabezas se produzca antes el desgarro del recubrimiento que el desprendimiento.


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2.11.3 Autoválvulas.

Las autoválvulas o pararrayos son elementos de protección contra sobretensiones(atmosféricas, de maniobra, etc...), que podrían producir perforaciones en el aislamiento delos conductores de las redes subterráneas de MT.

Las autoválvulas previstas a instalar serán de Óxido de Zinc con dispositivo dedesconexión y envolvente polimérica, además de las siguientes características:

? Corriente Nominal de Descarga _________________________________ 10 kA.

? Tensión asignada ___________________________________________ ? 25 kV.

? Margen de Protección _________________________________________ > 77%.

? Tensión Máxima de Servicio Continuo ________________________ ? 24,4 kV.

? Tensión Residual ___________________________________________ ? 96 kV.

? Corriente de descarga de larga Duración ___________________ 250A / 2000 ?s.

? Línea de Fuga ____________________________________________ ? 750 mm.

? Característica Tensión – Tiempo _____________________ 30 kV DUR. 1000 s.

? Envolvente ______________________________________________ Polimérica.

? Peso Aproximado ____________________________________________ 4,5 kg.

? Esfuerzo Tracción _________________________________________ ? 90 daN.

? Esfuerzo Torsión __________________________________________ ?5 daN?m.

? Esfuerzo Flexión _________________________________________ ?20 daN?m.

2.11.4 Interruptor - Seccionador.

El interruptor-seccionador es un elemento de protección para las redes aéreas de MTen las cuales se preveen maniobras en carga con intensidades que no superen los 100A yhasta una intensidad máxima de corte de 400A

Los interruptores-seccionadores previstos a instalar serán unipolares de corte al aire,montados por fases sueltas en cada semicruceta (uno para cada una de las seis fases),además de las siguientes características:

? Tensión Asignada ____________________________________________ 36 kV.

? Intensidad Asignada __________________________________________ 400 A.

? Poder de Corte (cos? = 0,7) ____________________________________ 400 A.

? Poder de Corte (cos? = 0,3) ____________________________________ 400 A.

? Tensión de Ensayo onda tipo rayo ______________________________ 170 kV.

? Tensión de Ensayo a Frecuencia Industrial _________________________ 70 kV.

? Conexión del Conductor __________________________ Pala de doble Taladro.


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2.11.5 Aisladores Compuestos.

Los aisladores compuestos son unas cadenas de amarres destinadas a colocarse en losextremos de cada uno de los armados y cuya función es sostener y proteger los conductoresde la línea, por ambos lados.

Los aisladores compuestos están constituidos por:

? Núcleo resistente dieléctrico: Transmite los esfuerzos mecánicos producidos porlos conductores y proporciona el necesario aislamiento eléctrico.

? Revestimiento dieléctrico hidrófugo alrededor del núcleo que comprende tambiénlas aletas de igual o diferente diámetro: Protege el núcleo de los agentesexteriores proporcionándole estanqueidad. Impide la formación de una películacontinua de agua. Proporciona la línea de fuga necesaria para obtener elaislamiento superficial requerido.

? Acoplamientos de extremos solidarios con el núcleo: Transmiten los esfuerzosmecánicos del conductor a un extremo del núcleo y del otro extremo del núcleoal apoyo. La conexión al núcleo se realizará mediante compresión radial, de talforma que se obtenga una distribución uniforme de la carga mecánica alrededorde la superficie del núcleo.

? Las cadenas de aisladores compuestos están constituidas además, por una anillapara la sujeción a las semicrucetas, una rótula de protección y la grapa de amarrede sujeción a los cables.

Esquema representativo de un Aislador Compuesto Polimérico:

Figura 26: Esquema de un Aislador Compuesto Polimérico.


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2.11.6 Tendido Final.

Tal y como se puede apreciar en el Plano de MT, en el punto T.309 se instalará unapoyo metálico de celosía con un esfuerzo útil de 9000 daN y 22 metros de altura, y en elpunto P.412 se instalará un apoyo metálico de celosía con un esfuerzo útil de 7000 daN y16 metros de altura. Ambas torres tendrán seis semicrucetas de 1,5 metros de longitudmontadas en cabeza y separadas verticalmente entre ellas a una distancia de 1,8 m.

En cada semicruceta de los nuevos apoyos se instalará una autoválvula y uninterruptor-seccionador unipolar de corte manual (uno para cada fase), y se retensará lared aérea existente hasta este apoyo, que pasará a ser final de línea, instalando amarres conaislamiento polimércio para la sujeción de los cables.

Debido al desplazamiento a realizar, en los puntos T.309 y P.412 se instalará unanueva conversión para unir la red aérea de MT existente con la nueva red subterránea deMT. La nueva red estará formada por tres conductores de Aluminio de aislamiento secocon 240 mm2 de sección y discurrirán por las aceras siguiendo el trazado marcado en elplano de montaje, realizando los cruces de calle mediante pasos entubados yhormigonados. Ambos circuitos tendrán su origen en los apoyos metálicos a instalar,conectándose en este punto a los interruptores-seccionadores de la red aérea de MTmediante terminaciones exteriores.

Para obtener una mejor definición de todos los elementos mencionados, seránecesario ver los planos adjuntos.


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Bibliografía.

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1990.[6] Normas Técnicas para Instalaciones de Media y Baja Tensión. Proyectos Tipo. Normas de Ejecución

y Recepción. Ediciones FIECOV.[7] Calvo Sáez, Juan Antonio. Protección contra contactos eléctricos indirectos en Centros de

Transformación MT/BT. Prevención, nums. 138 (octubre - diciembre 96) y 139 (Enero - marzo 97).[8] Luis Maria Checa. Líneas de Transporte de Energía. Marcombo Boixareu Editores 1988.[9] Enher. Cálculo Electromecánico de Líneas Aéreas y Subterráneas, Tomo I y II. Marzo 1987[10] http://www.ormazabal.com Empresa líder del mercado español en la fabricación de Centros de

Transformación tanto de Distribución pública como para Clientes particulares, impulsando laevolución tecnológica de este tipo de instalaciones. Dispone de catálogos de todos sus productos.

[11] http://www.schneiderelectric.es Empresa formada por las Marcas “Eunea” (marca que centra suactividad en el campo del pequeño material eléctrico), “Merlín Gerin” (marca especialista y líder endel mercado mundial en productos y sistemas de Distribución Eléctrica) y “Telemecanique”. Disponede catálogos de todos sus productos.

[12] http://www.voltimum.es Portal de la Instalación Eléctrica. Es el catálogo multimarca más completodel sector eléctrico, con información sobre las normativas y los reglamentos del mundo de lainstalación.

[13] http://www.himel.es Empresa especialista en el grupo SCHNEIDER ELECTRIC cuya misión es lafabricación de envolventes para la instalación de material eléctrico y de telecomunicaciones.

[14] http://www.es.pirelli.com/es/cables Empresa líder del mercado mundial en el desarrollo del sector decables para cualquier tipo de aplicación, telecomunicaciones y sistemas.

[15] http://www.endesa.es Una de la mayores empresas mundiales dedicada a la electricidad.

Electrificación de la Urbanización “ LAS BOVERAS “

3. ANEXOS DE CÁLCULO

AUTOR: Sergio Muñoz Martín de la Leona.

DIRECTOR: Juan José Tena Tena.


Anexos________________________________________Urbanización ‘LAS BOVERAS’

1

Índice.

1 Cálculos. ........................................................................................................... 5

3.1 Prescripciones Técnicas de Carácter General para redes de BT. ............... 5 3.1.1 Conductores. ...................................................................................... 5 3.1.2 Intensidad Máxima Admisible. ........................................................... 5 3.1.3 Temperatura Máxima Admisible. ....................................................... 6 3.1.4 Coeficientes Correctores de la Intensidad Máxima Admisible............. 6

3.1.4.1 Coeficiente de Temperatura. ....................................................... 6 3.1.4.2 Coeficiente de Resistividad Térmica. .......................................... 7 3.1.4.3 Coeficiente por Agrupación de Cables en la Misma Zanja. ....... 7 3.1.4.4 Coeficiente para Diferentes Profundidades de Instalación......... 8 3.1.4.5 Coeficiente para Cables en Zanjas en el Interior de Tubos........ 8 3.1.4.6 Coeficiente para Instalaciones al Aire. ........................................ 9

3.1.5 Criterio de Máxima Caída de Tensión................................................. 9 3.1.5.1 Momento Eléctrico y Momento Eléctrico Específico. ................. 9 3.1.5.2 Cálculo de la Caída de Tensión en un Punto............................. 10 3.1.5.3 Resistencia. ................................................................................. 10 3.1.5.4 Reactancia. ................................................................................. 11 3.1.5.5 Cálculo de la Caída de Tensión en una Línea. .......................... 11

3.1.6 Criterio de la Pérdida de Potencia. .................................................... 12

3.2 Dimensionado de la Red de Baja Tensión................................................. 12 3.2.1 Coste Unitario de una Línea de Baja Tensión.................................... 13 3.2.2 Conductor más Adecuado a Utilizar. ................................................ 13 3.2.3 Previsión de Potencia ....................................................................... 15

3.3 Cálculos Eléctricos de la Red de Baja Tensión......................................... 21 3.3.1 Carga Total de un Edificio................................................................ 21 3.3.2 Carga en un Tramo de Línea............................................................. 24 3.3.3 Carga de cada una de las Líneas en un Centro de Transformación..... 26

3.4 Protección de la Red de Baja Tensión. ..................................................... 27 3.4.1 Dispositivos contra Sobrecargas. ...................................................... 27 3.4.2 Dispositivos contra Cortocircuitos. ................................................... 28

3.4.2.1 Valores de la Intensidad de Cortocircuito................................. 28 3.4.2.2 Tensión e Impedancia de Cortocircuito. ................................... 28 3.4.2.3 Protección contra la Intensidad de Cortocircuito. .................... 29

3.5 Centros de Transformación. ..................................................................... 31 3.5.1 Componentes Básicos....................................................................... 31 3.5.2 Equipo de Media Tensión. ................................................................ 31

3.5.2.1 Conjuntos Prefabricados. .......................................................... 32 3.5.2.2 Descripción Detallada del Sistema CGC. .................................. 33 3.5.2.3 Comportamiento frente a las Corrientes de Cortocircuito....... 33

3.5.3 Potencia de los Transformadores. ..................................................... 34 3.5.3.1 Centro de Transformación 1...................................................... 35 3.5.3.2 Centro de Transformación 2...................................................... 36 3.5.3.3 Centro de Transformación 3...................................................... 37 3.5.3.4 Centro de Transformación 4...................................................... 38 3.5.3.5 Centro de Transformación 5...................................................... 39


2

3.5.3.6 Centro de Transformación 6...................................................... 40 3.5.3.7 Centro de Transformación 7...................................................... 41 3.5.3.8 Centro de Transformación 8...................................................... 42

3.5.4 Equipo de los Transformadores. ....................................................... 43 3.5.5 Equipo de Baja Tensión.................................................................... 44 3.5.6 Intensidad en el Lado de Alta Tensión. ............................................. 45 3.5.7 Intensidad en el Lado de Baja Tensión.............................................. 46 3.5.8 Dimensionado del Puente de Baja Tensión. ...................................... 47 3.5.9 Intensidad de Cortocircuito en el Lado de Alta Tensión. ................... 48 3.5.10 Intensidad de Cortocircuito en el Lado de Baja Tensión.................... 49 3.5.11 Dimensiones del Embarrado de Media Tensión. ............................... 50

3.5.11.1 Comprobación por Densidad de Corriente. ............................ 50 3.5.11.2 Comprobación por Solicitación Térmica. ............................... 51

3.5.12 Selección de Fusibles en el Lado de Alta Tensión. ............................ 51 3.5.13 Selección de Fusibles en el Lado de Baja Tensión. ........................... 52 3.5.14 Instalaciones de Puesta a Tierra. ....................................................... 53

3.5.14.1 Circulación de la Corriente Eléctrica por el Terreno. ............ 53 3.5.14.2 Datos Obtenidos con el Telurómetro. ...................................... 55 3.5.14.3 Diseño de la Instalación de Puesta a Tierra de un CT. ........... 56 3.5.14.4 Datos Facilitados por la Compañía Eléctrica. ......................... 57 3.5.14.5 Cálculo de la Instalación de Puesta a Tierra de un CT........... 57 3.5.14.6 Comprobación de los Valores Calculados. .............................. 77

3.5.15 Dimensionado de la Ventilación del CT............................................ 79 3.5.15.1 Métodos de Renovar el Aire..................................................... 79 3.5.15.2 Dependencias del Volumen de Aire a Renovar. ...................... 79 3.5.15.3 Características del Aire. ........................................................... 79 3.5.15.4 Pérdidas en Vacío y por Carga. ............................................... 79

3.5.16 Protección Contra Incendios de los CT. ............................................ 82 3.5.17 Alumbrado, Señalización y Material de Seguridad............................ 82

3.6 Prescripciones Técnicas de Carácter General para Redes de MT............. 83 3.6.1 Conductores. .................................................................................... 83 3.6.2 Intensidad Máxima Admisible. ......................................................... 83 3.6.3 Coeficientes Correctores de la Intensidad Máxima Admisible........... 83

3.6.3.1 Coeficiente para Instalaciones al Aire. ...................................... 84 3.6.3.2 Coeficiente de Temperatura. ..................................................... 84 3.6.3.3 Coeficiente de Resistividad Térmica. ........................................ 84 3.6.3.4 Coeficiente por Agrupación de Cables en la Misma Zanja. ..... 85 3.6.3.5 Coeficiente para Cables en Zanjas en el Interior de Tubos...... 85 3.6.3.6 Coeficiente para Cables Expuestos Directamente al Sol........... 86

3.7 Dimensionado de la Red Subterránea de Media Tensión. ......................... 86 3.7.1 Tensión de Servicio. ......................................................................... 86 3.7.2 Características de Diseño según la Función del Cable. ...................... 87

3.7.2.1 Feeder. ........................................................................................ 87 3.7.2.2 Bucle. .......................................................................................... 87 3.7.2.3 Unión. ......................................................................................... 88 3.7.2.4 Radial.......................................................................................... 88

3.8 Dimensionado de la Red Aérea de Media Tensión.................................... 88 3.8.1 Categoría de la línea. ........................................................................ 88 3.8.2 Datos del Conductor. ........................................................................ 89


3

3.8.3 Cálculo Mecánico............................................................................. 89 3.8.3.1 Fenómenos Vibratorios. ............................................................. 90 3.8.3.2 Sobrecarga del Viento. ............................................................... 90 3.8.3.3 Tense de los Conductores. .......................................................... 91 3.8.3.4 Cálculo Apoyo de Final de Línea............................................... 92 3.8.3.5 Flecha Máxima de los Conductores. .......................................... 93

3.8.4 Instalación y Montajes de Líneas. ..................................................... 94 3.8.4.1 Separación entre Conductores. .................................................. 94 3.8.4.2 Distancia de los Conductores al Terreno................................... 96

3.9 Tablas derivadas del apartado 3.3.3 de dicha Memoria. .......................... 97 3.9.1 Centro de Transformación 1. ............................................................ 97

3.9.1.1 Salida 01. .................................................................................... 97 3.9.1.2 Salida 02. .................................................................................... 98 3.9.1.3 Salida 03. .................................................................................. 100 3.9.1.4 Salida 04. .................................................................................. 102 3.9.1.5 Salida 05. .................................................................................. 104 3.9.1.6 Salida 06. .................................................................................. 106

3.9.2 Centro de Transformación 2. .......................................................... 107 3.9.2.1 Salida 01. .................................................................................. 107 3.9.2.2 Salida 02. .................................................................................. 109 3.9.2.3 Salida 03. .................................................................................. 111 3.9.2.4 Salida 04. .................................................................................. 113 3.9.2.5 Salida 05. .................................................................................. 114 3.9.2.6 Salida 06. .................................................................................. 116

3.9.3 Centro de Transformación 3. .......................................................... 117 3.9.3.1 Salida 01. .................................................................................. 117 3.9.3.2 Salida 02. .................................................................................. 118 3.9.3.3 Salida 03. .................................................................................. 120 3.9.3.4 Salida 04. .................................................................................. 122 3.9.3.5 Salida 05. .................................................................................. 124 3.9.3.6 Salida 06. .................................................................................. 126 3.9.3.7 Salida 07. .................................................................................. 128


3.9.5 Centro de Transformación 5. .......................................................... 140 3.9.5.1 Salida 01. .................................................................................. 140 3.9.5.2 Salida 02. .................................................................................. 142 3.9.5.3 Salida 03. .................................................................................. 144 3.9.5.4 Salida 04. .................................................................................. 146 3.9.5.5 Salida 05. .................................................................................. 147 3.9.5.6 Salida 06. .................................................................................. 149 3.9.5.7 Salida 07. .................................................................................. 150

3.9.6 Centro de Transformación 6. .......................................................... 152 3.9.6.1 Salida 01-02. ............................................................................. 152 3.9.6.2 Salida 03. .................................................................................. 153


4

3.9.6.3 Salida 04. .................................................................................. 155 3.9.6.4 Salida 05. .................................................................................. 157 3.9.6.5 Salida 01. .................................................................................. 159 3.9.6.6 Salida 02-03. ............................................................................. 161 3.9.6.7 Salida 04-05. ............................................................................. 162


3.9.8 Centro de Transformación 8. .......................................................... 172 3.9.8.1 Salida 01-02. ............................................................................. 172 3.9.8.2 Salida 03-04. ............................................................................. 173 3.9.8.3 Salida 05-06. ............................................................................. 174


5

1 Cálculos.

3.1 Prescripciones Técnicas de Carácter General para redes de BT.

3.1.1 Conductores.

Los conductores a utilizar en las redes subterráneas de BT, según la casa Pirelli, serán conductores unipolares con aislamiento termoestable de polietileno reticulado (XLPE) y cubierta exterior termoplástica de policloruro de vinilo (PVC), de tensión asignada 0,6/1 kV. La sección a utilizar corresponde a 240 mm2 para cada una de las tres fases y a 150 mm2 para el neutro.

En las zonas húmedas deberán utilizarse cables especiales resistentes al agua.


La intensidad máxima admisible, en amperios, para cables con conductores de aluminio normalizados por la Compañía Eléctrica en instalación enterrada (servicio permanente), según lo establecido en el apartado 3 de la ITC-BT-007 del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión, viene especificada en la Tabla 01.

Sección Nominal (mm2)

Intensidad máxima para cable enterrado

4 x 1 x 50 Al 180 A

3 x 1 x 95 + 1 x 50 Al 260 A

3 x 1 x 150 + 1 x 95 Al 330 A

3 x 1 x 240 + 1 x 150 Al 430 A

Tabla 01: Intensidad máxima admisible para conductores de Aluminio enterrados.

Temperatura del Terreno: 25ºC.

Profundidad de la Instalación: 0,70 m.

Resistividad Térmica del Terreno: 1 Wmk /⋅ .

La intensidad admisible de un cable, determinada por las condiciones de instalación enterrada, deberá corregirse teniendo en cuenta cada una de las magnitudes de la instalación real que difieran de aquellas, de forma que el aumento de temperatura provocado por la circulación de la intensidad calculada, no dé lugar a una temperatura en el conductor superior a la prescrita en la Tabla 02, indicada en el siguiente apartado.


6

3.1.3 Temperatura Máxima Admisible.

La intensidad máxima admisible en servicio permanente depende en cada caso de la temperatura máxima que el aislamiento pueda soportar sin alteraciones de sus propiedades eléctricas, mecánicas o químicas. Esta temperatura es función del tipo de aislamiento y del régimen de carga:

Temperatura Máxima ºC Tipo de Aislamiento

Seco Servicio permanente

Cortocircuito t ≤ 5s

Polietileno reticulado (XLPE) 90 250

Tabla 02: Temperatura Máxima para cable aislado con polietileno reticulado.


A continuación se exponen algunos casos particulares de instalación, cuyas características afectan el valor máximo de la intensidad admisible, indicando los factores de corrección a aplicar.

3.1.4.1 Coeficiente de Temperatura.

En la Tabla 03 se indican los factores de corrección (F) de la intensidad máxima admisible, para temperaturas del terreno (θt) distintas de 25º C, en función de la temperatura máxima de servicio (θs) de la Tabla 02.

Temperatura del Terreno (θt) en ºC Temperatura de Servicio

(θs) en ºC 10 15 20 25 30 35 40 45 50

90 1,11 1,07 1,04 1 0,96 0,92 0,88 0,83 0,78

Tabla 03: Coeficiente de Temperatura.

El factor de corrección para otras temperaturas del terreno distintas a las de la tabla, se obtendrán con la expresión:

( )( )25

Fs

ts

−θθ−θ

= = 65

)90( tθ− (1)


7

3.1.4.2 Coeficiente de Resistividad Térmica.

En la Tabla 04 se indican los factores de corrección de la intensidad máxima admisible, para diferentes resistividades térmicas del terreno distintas a 1 W/mk ⋅ , en función del tipo de cable.

Resistividad Térmica del Terreno, en W/mk ⋅ Tipo de

cable 0.80 0.85 0.90 1.00 1.10 1.20 1.40 1.65 2.00 2.50 2.80

Unipolar 1,09 1,06 1,04 1,00 0,96 0,93 0,87 0,81 0,75 0,68 0,66

Tabla 04: Coeficiente de Resistividad Térmica.

3.1.4.3 Coeficiente por Agrupación de Cables en la Misma Zanja.

En la Tabla 05 se indican los factores de corrección de la intensidad máxima admisible, para varias ternas de cables unipolares en contacto mutuo, enterrados en la misma zanja y en un mismo plano horizontal, con una separación entre sí.

Separación entre

conductores (D) Número de circuitos en la zanja

2 3 4 5 6 8 10 12

D = 0 ( en contacto) 0,80 0,70 0,64 0,60 0,56 0,53 0,50 0,47

D = 0,07 m 0,85 0,75 0,68 0,64 0,60 0,56 0,53 0,50

D = 0,10 m 0,85 0,76 0,69 0,65 0,62 0,58 0,55 0,53

D = 0,15 m 0,87 0,77 0,72 0,68 0,66 0,62 0,59 0,57

D = 0,20 m 0,88 0,79 0,74 0,70 0,68 0,64 0,62 0,60

D = 0,25 m 0,89 0,80 0,76 0,72 0,70 0,66 0,64 0,62

Tabla 05: Coeficiente según el número de cables y distancia entre ellos.

En caso de instalarse varias ternas de cables unipolares en más de un plano horizontal, se aplicará un coeficiente sobre los valores de la tabla anterior por cada plano horizontal además del primero, suponiendo una separación entre planos de unos 0,10 m, tal y como se indica en el apartado siguiente.


8

3.1.4.4 Coeficiente para Diferentes Profundidades de Instalación.

En la Tabla 06 se indican los factores de corrección de la intensidad máxima admisible para profundidades de instalación de los cables distintas de 0,7 m.

Profundidad de instalación 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2

Factores de Corrección 1,03 1,02 1,01 1 0,99 0,98 0,97 0,95

Tabla 06: Coeficiente para diferentes profundidades de instalación.

3.1.4.5 Coeficiente para Cables en Zanjas en el Interior de Tubos.

En la Tabla 07 se indican los factores de corrección de la intensidad máxima admisible para varias ternas de cables unipolares enterrados en zanja en el interior de tubos o similares.

Se instalará un circuito por tubo. La relación entre el diámetro interior del tubo y el diámetro aparente del circuito será superior a 2, pudiéndose aceptar excepcionalmente 1,5.

En el caso de una terna de cables unipolares en el interior de un mismo tubo, se aplicará un factor de corrección de 0.8.



4 x 1 x 50 Al 144 A

3 x 1 x 95 + 1 x 50 Al 208 A

3 x 1 x 150 + 1 x 95 Al 264 A

3 x 1 x 240 + 1 x 150 Al 344 A

Tabla 07: Intensidad máxima admisible para conductores de Aluminio bajo tubo.

En el caso de una línea con cuatro ternas de cables unipolares situados en sendos tubos, podrá aplicarse un factor de corrección de 0,9.

En el caso de canalizaciones bajo tubos que no superen los 15 m, si el tubo se rellena con aglomerados especiales no será necesario aplicar factor de corrección de intensidad por este motivo.


9

3.1.4.6 Coeficiente para Instalaciones al Aire.

En la Tabla 08 se indican los factores de corrección de la intensidad máxima admisible para varias ternas de cables unipolares en contacto mutuo, con una colocación tal que permita una eficaz renovación del aire, siendo la temperatura del medio ambiente de 40ºC. Por ejemplo, con el cable colocado sobre bandejas o fijados en una pared.


Intensidad máxima para 40ºC

4 x 1 x 50 Al 140 A

3 x 1 x 95 + 1 x 50 Al 220 A

3 x 1 x 150 + 1 x 95 Al 300 A

3 x 1 x 240 + 1 x 150 Al 420 A

Tabla 08: Intensidad máxima admisible para conductores a 40ºC.

3.1.5 Criterio de Máxima Caída de Tensión.

3.1.5.1 Momento Eléctrico y Momento Eléctrico Específico.

Se define el momento eléctrico (M) de una carga como:

LPM ⋅= [ mkW ⋅ ] (2)

El momento eléctrico específico de una línea (M1) es el que, para una línea determinada, origina una caída de tensión relativa del 1%.

Se define el momento eléctrico específico de una línea (M1) como:

)tgXR(100U

M2

1 ϕ⋅+= [ mkW ⋅ ] (3)

La caída de tensión relativa en % de una carga de momento eléctrico “M”, alimentada por una red de momento específico “M1” es:

u(%) = 1M

MUe

100 =⋅ (4)


10

3.1.5.2 Cálculo de la Caída de Tensión en un Punto.

El valor de la caída de tensión en un punto de la red viene dado por la expresión:

( )ϕ+ϕ⋅⋅= XsencosRLI3e o bien LPU

)tgXR(e ⋅⋅

ϕ⋅+= [V] (5)

Siendo:

I = Intensidad de fase [A].

L = Longitud de la línea trifásica [m].

P = Potencia trifásica equilibrada [kW].

R = Resistencia por fase del conductor [W/km].

X = Reactancia por fase del conductor [W/km].

Tal y como se indica en las fórmulas anteriores, la caída de tensión (u) depende directamente de los valores de la Resistencia y de la Reactancia que presenta el conductor.

3.1.5.3 Resistencia.

La resistencia de un conductor varía en función de la temperatura, por lo que para realizar los cálculos eléctricos se considerará una temperatura de 65ºC correspondiente al Aluminio. La resistencia para dicha temperatura se determina a partir de la siguiente expresión:

))20t(1(RR Cº20t −α+= [Ω/km] (6)

Una vez calculado, los valores para los distintos conductores normalizados quedan resumidos en la siguiente tabla:

Sección Nominal (mm2) R a 20ºC [Ω/km] R a 65ºC [Ω/km]

4 x 1 x 50 Al 0,64 0,76

3 x 1 x 95 + 1 x 50 Al 0,32 0,38

3 x 1 x 150 + 1 x 95 Al 0,21 0,24

3 x 1 x 240 + 1 x 150 Al 0,13 0,15

Tabla 09: Resistencia de los conductores.


11

3.1.5.4 Reactancia.

La reactancia de un conductor varía en función del diámetro del conductor (d) y de la separación media de las fases del circuito (D). La expresión que la define es:

Lf2X ⋅⋅π⋅= [H/km] (7)

Siendo:

50f = [Hz] y 410dD2

log605,45,0L −⋅

⋅+= [H/km]

Una vez calculado, los valores para los distintos conductores normalizados quedan resumidos en la siguiente tabla:

Sección Nominal (mm2) Reactancia [H/km]

4 x 1 x 50 Al 0,091

3 x 1 x 95 + 1 x 50 Al 0,084

3 x 1 x 150 + 1 x 95 Al 0,081

3 x 1 x 240 + 1 x 150 Al 0,080

Tabla 10: Reactancia de los conductores.

3.1.5.5 Cálculo de la Caída de Tensión en una Línea.

Con los datos obtenidos, podemos determinar el momento específico de los cables de aluminio normalizados para la distribución de las redes subterráneas de Baja Tensión.

Sección de Cable 50 mm2 95 mm2 150 mm2 240 mm2

Momento Específico (380V y cosϕ=0,8)

1.750 3270 4750 6870

Tabla 11: Momentos específicos [ mkW ⋅ ].

Con esto podemos resumir el cálculo de la caída de tensión en una línea como:

u(%) = M

LP ⋅ (8)


12

3.1.6 Criterio de la Pérdida de Potencia.

Las pérdidas de potencia que se producen en un tramo de línea dependen de la resistencia del tramo y de la intensidad de corriente que circula por él, según:

2IR3perd ⋅⋅= [kW] (9)

Siendo:

LR ⋅ρ= [Hz] y ϕ⋅⋅⋅= cosUI3P [kW]

Con las ecuaciones anteriores obtendremos:

ϕ⋅⋅⋅ρ

=ϕ⋅⋅

⋅⋅ρ⋅= 22

2

2

2

cosUPL

cosU3P

L3perd [kW]

Para obtener las Pérdidas de Potencia en %, haremos:

ϕ⋅

⋅⋅ρ=→ϕ⋅

⋅⋅ρ

==22

22

2

cosUPL

(%)pPcosU

PL

Pperd

(%)p (10)

3.2 Dimensionado de la Red de Baja Tensión.

Los requisitos mínimos que se deben cumplir a la hora de realizar el dimensionado de la sección de los conductores de la red de Baja Tensión son:

• Que la caída de tensión acumulada no supere en ningún tramo de la línea el 7% de la tensión nominal (220V o 400V).

• Que la intensidad de corriente que circule por los conductores no sea superior a la intensidad nominal de éstos.

Se asigna a la empresa distribuidora la responsabilidad de responder del mantenimiento y la operación de la instalación de distribución, realizada por terceros y añadida a su red de distribución, así como de la seguridad y calidad del mismo. Dentro de este contexto, la empresa de distribución debe exigir que las mencionadas instalaciones de distribución realizadas por terceros, cumplan los mismos criterios de diseño, cálculo, construcción, materiales y control, que exige a las instalaciones de distribución realizadas por ella misma. Por lo tanto, de ellos depende sustancialmente la estructura de la red, básica para la calidad del suministro.


13

3.2.1 Coste Unitario de una Línea de Baja Tensión.

El coste unitario de una línea subterránea de Baja Tensión (E) viene determinado por diferentes factores:

E = A + B + C + D (11)

Siendo:

A = Coste unitario de adquisición y tendido de conductores.

B = Coste unitario de construcción de la zanja.

C = Coste de la pérdidas de energía de los conductores.

D = Coste unitario de mantenimiento de la red.

De los distintos sumandos que componen el coste unitario de una red de BT, solamente se han considerado aquellos que son dependientes de la sección del conductor a emplear. Por lo tanto, no se tendrán en cuenta para determinar la sección óptima.

Los valores de adquisición y tendido para los diferentes conductores son los siguientes:

Sección Nominal (mm2) A (euros/m línea)

4 x 1 x 50 Al 4,43

3 x 1 x 95 + 1 x 50 Al 5.49

3 x 1 x 150 + 1 x 95 Al 7.58

3 x 1 x 240 + 1 x 150 Al 10.76

Tabla 12: Costes de adquisición y tendido.

3.2.2 Conductor más Adecuado a Utilizar.

La posible sección más económica está en función del coste unitario de una línea de BT (indicado en el apartado anterior) y de la potencia máxima demandada que tendrá que soportar dicha red.

Para hallar dicha sección utilizaremos el Gráfico 01, según datos facilitados por la Compañía Eléctrica, en el que mediante diferentes parábolas podemos hallar la potencia adecuada para cada tipo de conductor a utilizar, en función del coste unitario de una línea de BT.


14

Líneas Subterráneas BT

0

5

10

15

20

25

10 15 20 30 34 40 47 50 60

kW

Eu

ros

50mm2

95mm2

150mm2

240mm2

Gráfico 01: Sección más económica.

La sección más adecuada a utilizar en cada caso será la que recoge la Tabla 13, tal y como se indica:


Potencia Máxima inicial demandada (kW)

4 x 1 x 50 Al 0 < Pmax ≤ 15

3 x 1 x 95 + 1 x 50 Al 15 < Pmax ≤ 34

3 x 1 x 150 + 1 x 95 Al 34 < Pmax ≤ 47

3 x 1 x 240 + 1 x 150 Al Pmax > 47

Tabla 13: Sección más económica.

Debido a estos resultados, actualmente la Compañía Eléctrica hace todos los tendidos de líneas subterráneas de BT mediante una sección 3 x 1 x 240 + 1 x 150, con previsión a futuros suministros.


15

3.2.3 Previsión de Potencia

La carga total correspondiente a un edificio destinado principalmente a viviendas resulta de la suma de la carga correspondiente al conjunto de viviendas, de los servicios generales del edificio, de la correspondiente a los locales comerciales y de los garajes que formen parte del mismo.

La potencia prevista en la zona de actuación ( Pt ) se obtiene mediante la expresión:

Pt = Pv + Pl + Pg + Pa + Pe [kW] (12)

Pv = Potencia correspondiente a viviendas, determinada según el grado de electrificación de las mismas. Para realizar dicho proyecto, debido a las pequeñas dimensiones de las nuevas viviendas, se ha estimado una potencia de 6 kW para cada vivienda.

Grado de

electrificación

Superficie

Máxima

Potencia

prevista

Básica < 160 m2 5,75 kW

Elevada > 160 m2 9,2 kW

Tabla 14: Grado de electrificación de las viviendas.

Pl = Potencia correspondiente a locales comerciales, determinada a razón de un mínimo de 100 W por metro cuadrado de superficie a construir, con un mínimo de 3,45 kW. Se han considerado 100 y 180 kW para aquellas zonas en las que están previstas este tipo de instalaciones.

Pg = Potencia correspondiente a los servicios generales de los edificios, determinada por la suma de la potencia prevista en ascensores, aparatos elevadores, centrales de calor y frío, grupos de presión, alumbrado del portal, caja de la escalera y espacios comunes, y en todo el servicio eléctrico general del edifico sin aplicar ningún factor de reducción por simultaneidad ( factor de simultaneidad = 1 ). Se han considerado 5 kW por escalera en edificios de 4 y 6 viviendas, y 10 kW por escalera en edificios de 8, 10 y 12 viviendas.

Pa = Potencia correspondiente al alumbrado público, determinada según un estudio luminotécnico, la cual en ausencia de datos se puede estimar una potencia de 1,5 W/m2 de vial. Se han considerado 20 kW para cada uno de los 7 módulos a instalar.

Pe = Potencia correspondiente a equipamientos comunes de las zonas privadas. Se han considerado 80, 180 y 200 kW para aquellas zonas en las que están previstas este tipo de instalaciones.


16

Debido a la gran magnitud de dicho Plan Parcial se ha decidido dividir el conjunto de la Urbanización a electrificar por zonas con el mismo propósito; de esta manera se podrá facilitar el cálculo de la potencia a convenir en función del tipo de suministro, tal y como se puede apreciar en el plano de previsión de cargas:

Las zonas designadas como “A”, “B”, “C”, “D”, “E”, “F” y “G” están constituidas por viviendas unifamiliares de dos plantas. La potencia prevista para cada una de ellas será de 6 kW.

• Zona “A”: 72 viv. x 6 kW cada una = 432,0 kW

• Zona “B”: 68 viv. x 6 kW cada una = 408,0 kW

• Zona “C”: 77 viv. x 6 kW cada una = 462,0 kW

• Zona “D”: 60 viv. x 6 kW cada una = 360,0 kW

• Zona “E”: 67 viv. x 6 kW cada una = 402,0 kW

• Zona “F”: 64 viv. x 6 kW cada una = 384,0 kW

• Zona “G”: 14 viv. x 6 kW cada una = 84,0 kW

Las zonas designadas como “H”, “I”, “J”, “K”, “L” y “M” están constituidas por conjuntos de bloques de viviendas plurifamiliares con locales comerciales dispuestos en hilera. En esta zona está previsto que se construyan un total de 55 escaleras de características similares.

La potencia prevista en dichas zonas ( P1 ) se obtiene mediante la expresión:

P1 = P4 + P6 + P8 + P10 + P12 [kW] (13)

P4 = Potencia correspondiente a bloques de 4 viviendas.





Para hacer el cálculo de dichas potencias haremos el uso de las siguientes tablas en las que podemos obtener la potencia total en función del número de viviendas, de locales comerciales y de servicios generales, en función del grado de electrificación y de la superficie de los locales.


17

Sup. máx. Potencia unitaria Potencia Total

Número de viviendas 4 100 m2 6,0 kW 24,0 kW

Locales Comerciales 1 50 m2 100 W/m2 5,0 kW

Servicios Generales 1 5,0 kW 5,0 kW

Potencia para cada bloque: 34,0 kW

Tabla 15: Previsión de potencia en bloques de 4 viviendas.

P4 = 34,0 kW x 22 escaleras = 748,0 kW
















18








Sup. Máx. Potencia unitaria Potencia Total







Las tablas anteriores no son de uso obligado para todo tipo de construcciones con características similares a dichas tablas, sino que se han obtenido a partir de un conjunto de propósitos designados previamente por la empresa promotora que va a vender las parcelas de dicha Urbanización.

Como resumen de las tablas anteriores obtenemos:

Zonas “H”, “I”, “J”, “K”, “L” y “M” = P1 = P4 + P6 + P8 + P10 + P12

P1 = P4 + P6 + P8 + P10 + P12 = 748,0 + 969,0 + 612,0 + 170,0 + 306,0 = 2805 kW

Dicha potencia ha sido calculada sin aplicar el correspondiente coeficiente de Simultaneidad.


19

Las manzanas designadas como “N”, “0”, “P” y “Q” están constituidas por equipamientos comunes en las zonas privadas.

• Zona “N”: Potencia estimada de 180,0 kW

• Zona “O”: Potencia estimada de 200,0 kW

• Zona “P”: Potencia estimada de 180,0 kW

• Zona “Q”: Potencia estimada de 80,0 kW

Las manzanas designadas como “R”, “S”, “T”, “U” y “V” están constituidas por superficies comerciales, considerando una potencia mínima de 100 W/m2.

• Zona “R”: 2000 m2 de superficie comercial a 100 W/m2 = 200,0 kW

• Zona “S”: 1800 m2 de superficie comercial a 100 W/m2 = 180,0 kW

• Zona “T”: 1800 m2 de superficie comercial a 100 W/m2 = 180,0 kW

• Zona “U”: 1000 m2 de superficie comercial a 100 W/m2 = 100,0 kW

• Zona “V”: 1400 m2 de superficie comercial a 200 W/m2 = 280,0 kW

Las manzanas designadas como “W”, “X”, “Y” y “Z” están constituidas por zonas verdes con equipamientos municipales. Debido a la falta de datos definitivos en la fecha de redacción del presente proyecto sobre el uso final de dichos equipamientos, se ha considerado no hacer ninguna previsión de potencia.


20

Para el conjunto de la actuación la potencia a convenir será de:

Potencia Prevista

Zona “A” 432,0 kW

Zona “B” 408,0 kW

Zona “C” 462,0 kW

Zona “D” 360,0 kW

Zona “E” 402,0 kW

Zona “F” 384,0 kW

Zona “G” 84,0 kW

Zona “H – M” 2805,0 kW

Zona “N” 180,0 kW

Zona “O” 200,0 kW

Zona “P” 180,0 kW

Zona “Q” 80,0 kW

Zona “R” 200,0 kW

Zona “S” 180,0 kW

Zona “T” 180,0 kW

Zona “U” 100,0 kW

Zona “V” (MT) 280,0 kW

Alumbrado Público 140,0 kW

Total Actuación: 7057,0 kW

Tabla 20: Potencia Total prevista.


21

3.3 Cálculos Eléctricos de la Red de Baja Tensión.

3.3.1 Carga Total de un Edificio.

Denominaremos carga total del edificio al valor máximo de la potencia que, en un momento determinado, se prevé que se demandará del conjunto del edificio a la red de distribución, con el fin de atender a las necesidades globales de los distintos consumidores independientes ubicados en él.

Para su determinación seguiremos el procedimiento indicado en la MIE BT 010 del Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión, así como de la Hoja Interpretativa de dicha Instrucción.

Las instalaciones alimentadas desde una misma acometida se considerarán agrupadas en cuatro grupos.

• Viviendas.

• Locales Comerciales.

• Garajes.

• Servicios Generales del Edificio.

Las cargas parciales de cada uno de los grupos descritos se obtendrán multiplicando la media aritmética de las potencias máximas previstas en cada vivienda por el coeficiente de simultaneidad, según el número de viviendas, ya que no siempre coincidirán las cargas máximas previstas en cada instalación individual.

Los coeficientes de Seguridad a aplicar son los siguientes:

• Viviendas:

Número de Coeficiente Simultaneidad según potencia prevista

Viviendas Electrificación Media

De la 1ª a la 3ª 1

De la 4ª a la 9ª 0,8



A partir de la 20ª 0,5

Tabla 21: Coeficientes de Simultaneidad, según el número de viviendas.


22

• Locales Comerciales: Coeficiente de Simultaneidad = 1

• Garajes: Coeficiente de Simultaneidad = 1

• Servicios Generales Edificio: Coeficiente de Simultaneidad = 1

Con estos datos ya se puede determinar la carga prevista de cualquier bloque de viviendas, por ejemplo uno de la zona “H”.

La potencia a convenir para cada bloque de esta zona será:

Pc = Pviv + Ploc + PSGE = (6 kW x 8 viv ) + ( 5,0 kW x 2 loc) + 10,0 kW = 68,0 kW

La Potencia máxima demandada será:

Pd = 6,0 ( 3 x 1 + 5 x 0,8 ) + 5,0 x 2 + 10,0 = 42,0 + 10,0 + 10,0 = 62,0 kW

Como todas las viviendas de la urbanización están previstas con un grado de electrificación medio, podemos determinar previamente el coeficiente de simultaneidad a aplicar según el número de abonados de cada acometida:

Desde el 1º hasta el 3º abonado: 1Cs =

Desde el 4º hasta el 9º abonado: n

8,0)3n(3Cs

⋅−+=


7,0)9n(8,063Cs

⋅−+⋅+=


6,0)14n(7,058,063Cs

⋅−+⋅+⋅+=

A partir del 20º abonado: n

5,0)25n(6,057,058,063Cs

⋅−+⋅+⋅+⋅+=

Siendo:

n = número de abonados


23

Los Coeficientes de Simultaneidad a aplicar hasta 50 abonados quedan reflejados en dicha tabla:

Número de

Abonados

Coeficiente

Simultaneidad

Número de

Abonados

Coeficiente

Simultaneidad

1 1,000 26 0,685

2 1,000 27 0,678

3 1,000 28 0,671

4 0,950 29 0,665

5 0,920 30 0,660

6 0,900 31 0,655

7 0,886 32 0,650

8 0,875 33 0,645

9 0,867 34 0,641

10 0,850 35 0,637

11 0,836 36 0,633

12 0,825 37 0,630

13 0,815 38 0,626

14 0,807 39 0,623

15 0,793 40 0,620

16 0,781 41 0,617

17 0,771 42 0,614

18 0,761 43 0,612

19 0,753 44 0,609

20 0,740 45 0,607

21 0,729 46 0,604

22 0,718 47 0,602

23 0,709 48 0,600

24 0,700 49 0,598

25 0,692 50 0,596

Tabla 22: Coeficientes de Simultaneidad Resultantes.


24

3.3.2 Carga en un Tramo de Línea.

Una línea de distribución pública en BT puede alimentar, normalmente, a más de un bloque de viviendas o a un conjunto de viviendas unifamiliares de abonados únicos. Para determinar la potencia prevista de paso en un tramo de la red supondremos que todos los abonados conectados a dicha línea aguas abajo, forman un único bloque de viviendas. Para muestra un ejemplo:

4 x

6,0

kW

6 x

6,0

+ 2

x 5,

0 +

1 x

5,0

kW

8 x

6,0

+ 2

x 5,

0 +

1 x

10,0

kW

3 x

6,0

kW

Figura 01: Esquema de una línea de BT.

La Figura 1 muestra un ejemplo de un esquema de una línea de distribución de BT. Los abonados conectados a dicha red son los siguientes:

• Nudo 2: Bloque de 4 viviendas unifamiliares con 6,0 kW contratados cada una.

• Nudo 3: Bloque de 6 viviendas a 6,0 kW, con 2 locales comerciales a 5,0 kW cada uno y unos servicios generales a 5,0 kW.

• Nudo 4: Bloque de 8 viviendas a 6,0 kW, con 2 locales comerciales a 5,0 kW cada uno y unos servicios generales de 10,0 kW.

• Nudo 5: Bloque de 3 viviendas unifamiliares con 6,0 kW contratados cada una.

La potencia de paso por cada tramo de la red dependerá del número de abonados que estén conectados a ella.


25

La potencia correspondiente a Servicios Generales y a locales comerciales será la suma de los suministros de cada nodo conectado aguas abajo sin aplicación de ningún coeficiente de simultaneidad. Para determinar la potencia de paso de las viviendas se aplicará el coeficiente correspondiente dependiendo del número de abonados, según la Tabla 22.

• Tramo 4-5:

Pot. S.G.E. + Loc. Com. = 0,0 kW.

Pot. Viv. = 3 x 6,0 kW = 18,0 kW; Nº Ab. = 3 → Cs = 1,000

Potencia de Paso = 0,0 + 18,0 x 1 = 18,0 kW

• Tramo 3-4:

Pot. S.G.E. + Loc. Com. = 10,0 + 2 x 5,0 = 20,0 kW.

Pot. Viv. = 3 x 6,0 + 8 x 6,0 = 66,0 kW; Nº Ab. = 11 → Cs = 0,836

Potencia de Paso = 20,0 + 66,0 x 0,836 = 75,18 kW

• Tramo 2-3:

Pot. S.G.E. + Loc. Com. = 10,0 + 2 x 5,0 + 5,0 + 2 x 5,0 = 35,0 kW.

Pot. Viv. = 3 x 6,0 + 8 x 6,0 + 6 x 6,0 = 93,5 kW; Nº Ab.= 17 → Cs = 0,771


• Tramo 1-2:

Pot. S.G.E. + Loc. Com. = 10,0 + 2 x 5,0 + 5,0 + 2 x 5,0 = 35,0 kW.

Pot. Viv. = 6,0 ( 3 + 8 + 6 ) + 4 x 6,0 =126,0 kW; Nº Ab. = 21→ Cs = 0,729


Como resultado del ejemplo tenemos que la concentración más elevada de potencia de paso siempre estará al principio del tramo. Paralelamente a dicho proceso, se demostrará que la capacidad de suministrar dicha potencia está en función de la sección del conductor que la tenga que soportar, para evitar tener a posteriori problemas de saturación y de caídas de tensión de la red subterránea de BT.


26

3.3.3 Carga de cada una de las Líneas en un Centro de Transformación.

Los apartados anteriores han servido como estudio previo para diseñar la distribución de las Líneas de Baja Tensión. En el presente apartado se expondrán, en una serie de tablas, los cálculos correspondientes para comprobar mediante las fórmulas expuestas anteriormente que la red proyectada cumple con los requisitos preestablecidos.

Dichas tablas estarán divididas en los siguientes apartados:

• Tramo afectado.

• Número Total de abonados.

• Potencia de viviendas [kW].

• Coeficiente de Simultaneidad.

• Potencia de Servicios Generales (SGE), equipamientos (E) y locales comerciales (L) [kW].

• Potencia Total [kW].

• Potencia de Paso [kW].

• Intensidad de Paso [A, cosϕ = 0,8].

• Sección del conductor [mm2].

• Intensidad Máxima admisible de cada conductor [A].

• Saturación [%].

• Momento Específico de cada conductor [kW.m].

• Longitud del tramo [m].

• Caída de Tensión Parcial de cada tramo [%].

• Caída de Tensión acumulada [%].

Como resultado de loa valores anteriores, obtenemos la tabla siguiente:

Tra

mo

afec

tado

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

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l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

Los resultados están en las tablas anexas, al final de la Memoria de Cálculo.


27

3.4 Protección de la Red de Baja Tensión.

Todos los conductores activos deberán estar protegidos por uno o varios dispositivos que corten automáticamente la alimentación en caso de sobrecargas o cortocircuitos.

En general, los dispositivos contra sobrecargas y contra cortocircuitos deben colocarse en el origen de los circuitos y en aquellos puntos en los que la intensidad máxima admisible disminuye por cambios de sección, de la naturaleza del conductor o de su aislamiento u otro cambio que reduzca la capacidad de soportar intensidades.

Para que la protección de las redes eléctricas de BT sea la adecuada, se utilizarán fusibles cuyas características figuran en la Norma UNE 21 103-80 “Cortacircuitos fusibles de Baja Tensión”, donde la intensidad nominal del fusible no será en ningún caso superior a la capacidad del cable a proteger.

3.4.1 Dispositivos contra Sobrecargas.

Los dispositivos de protección deben poder interrumpir cualquier sobrecarga en los conductores del circuito antes de que el aumento de temperatura provocado por dicha sobrecarga pueda perjudicar al aislamiento, a las uniones, a los terminales o a los elementos o materiales situados en las proximidades de los cables.

La característica de funcionamiento entre los conductores y los dispositivos de protección contra sobrecargas debe cumplir las dos condiciones siguientes:

• IB ≤ In ≤ IZ

• I2 ≤ ZI45,1 ⋅

Siendo:

IB = Intensidad para la que el circuito se quiere diseñar.

IZ = Intensidad Máxima admisible en el conductor, en servicio permanente.

In = Intensidad Nominal del dispositivo de protección.

I2 = Intensidad que garantiza el funcionamiento del dispositivo de protección.

Según la Normativa vigente de la Compañía Eléctrica, los fusibles han de tener una intensidad de no-fusión = 1,3 x In y la fusión de los fusibles ha de estar asegurada antes de las 2 horas para 1,6 x In. Para evitar sobrecargas que pudieran dañar el cable, la In ha de ser igual a un 70% de la Intensidad Máxima prevista para los conductores.

Con esta Protección en sobrecargas se puede correr el riesgo de que al cargar el cable permanentemente con su Intensidad Máxima admisible, se funda el fusible en unas 4-6 horas. Pero teniendo en cuenta la naturaleza doméstica de los suministros a los que se va a electrificar, se puede considerar que en caso de producirse alguna sobrecarga en la red de BT, éstas serían debidas a una coincidencia de consumos en un período determinado, y en consecuencia sería de poca duración.


28

El calibre de los fusibles a utilizar viene indicado en la siguiente tabla:

Sección Nominal (mm2) I Máxima admisible In del fusible

4 x 1 x 50 Al 144A 125ª

3 x 1 x 95 + 1 x 50 Al 208A 200A

3 x 1 x 150 + 1 x 95 Al 264A 250A

3 x 1 x 240 + 1 x 150 Al 344A 315A

Tabla 71: Calibre de los fusibles de Baja Tensión.

Tal y como se indica en la tabla anterior, la Intensidad Máxima admisible no difiere mucho de la Intensidad Nominal del fusible.

3.4.2 Dispositivos contra Cortocircuitos.

Los dispositivos contra cortocircuitos deberán ser capaces de interrumpir cualquier intensidad de cortocircuito antes de que dicha intensidad pueda producir daños debidos a los efectos térmicos y mecánicos en los conductores y sus conexiones.

3.4.2.1 Valores de la Intensidad de Cortocircuito.

La Intensidad de Cortocircuito es la conexión accidental o intencionada, por una resistencia o impedancia de valor relativamente bajo de dos o más puntos de un circuito que se encuentran normalmente a tensiones distintas.

Las corrientes desarrolladas en estas condiciones son muy elevadas y en situaciones accidentales pueden producir muy graves desperfectos, al ir acompañadas de arco eléctrico que alcanza temperaturas de varios millares de grados.

3.4.2.2 Tensión e Impedancia de Cortocircuito.

Supóngase un transformador con sus bornes de salida (secundario) cerrados en cortocircuito. Si en estas condiciones se aplica al primario una tensión de valor tal que haga circular por el transformador una corriente igual a la nominal del mismo, a esta tensión se la denomina Tensión de Cortocircuito (Ucc) de aquel transformador. Por tanto, la relación entre esta Tensión de Cortocircuito y la Intensidad Nominal (In) es una impedancia que se denomina Impedancia de Cortocircuito (Zcc).

InUcc

Zcc = (14)


29

La Impedancia de Cortocircuito es pues una característica constructiva de cada transformador. Evidentemente, si ahora al transformador con su salida secundaria cerrada en cortocircuito se le aplica la Tensión Nominal Primaria (Un), se producirá una corriente de cortocircuito (Icc), que referida a la Intensidad Nominal (In) valdrá:

InUccUn

ZccUn

Icc ⋅== (15)

La Potencia Nominal (Sn) es el producto de la Intensidad Nominal (In) por la Tensión Nominal (Un), o de servicio, y el factor de fases ( 3 en los sistemas trifásicos).

Un3Sn

In⋅

= (16)

Siendo:

Un = 380 V.

Sn = 630 kVA y 1000 kVA para los transformadores a instalar.

Obtenemos:

Si Ω=

⋅

⋅== 0197,0

3803630000

05,0380In

UccZcc ⇒ ===

0197,0380

ZccUn

Icc 19,2kA

Si Ω=

⋅

⋅== 0125,0

38031000000

05,0380In

UccZcc ⇒ ===

0125,0380

ZccUn

Icc 30,4kA

3.4.2.3 Protección contra la Intensidad de Cortocircuito.

Los dispositivos de protección contra cortocircuitos deben cumplir las dos condiciones siguientes:

• Su poder de corte no debe ser menor que el valor de la intensidad prevista de cortocircuito en el punto donde está calculado, que en nuestro caso se producirá en los bornes del armario de distribución de BT.

No obstante, puede admitirse un poder menor si existe otro dispositivo con la capacidad necesaria instalado aguas arriba del primero.


30

En este caso las características de ambos deben estar coordinadas entre sí, de tal modo que la energía específica de paso de los dos dispositivos no supere la que puede soportar sin daño el dispositivo de aguas abajo y los conductores que se quiere proteger.

• Toda intensidad causada por un cortocircuito que suceda en cualquier punto del circuito debe interrumpirse en un tiempo de corte no superior a aquel que llevaría al conductor a la temperatura límite admisible.

Para cortocircuitos de duración no superior a 5 segundos, el tiempo “t” en que una Intensidad de Cortocircuito eleva la temperatura del conductor desde su temperatura máxima admisible, puede calcularse, en primera aproximación mediante la fórmula siguiente:

22cc

2cc SktI ⋅=⋅ [s] (17)

Siendo:

tcc = Tiempo de duración del cortocircuito [s].

S = Sección mínima del conductor [mm2].

k = Coeficiente que depende de la naturaleza del conductor y de susu temperaturas al inicio y al final del cortocircuito.

Icc = Intensidad de cortocircuito permanente [kA].

Para cortocircuitos de poca duración (≤ 0,1s), en los que la asimetría de la intensidad es grande o para los dispositivos limitadores de la intensidad, el valor ( 22 Sk ⋅ ) deberá ser mayor que la energía específica de paso ( tI 2

cc ⋅ ) del dispositivo. El valor de la Icc deberá darlo el fabricante.


31


3.5.1 Componentes Básicos.

Cualquiera que sea el tipo de un Centro de Transformación en cuanto su alimentación, tarificación, disposición interior, etc..., sus componentes básicos son siempre:

• Equipo de Media Tensión.

• El, o los, transformadores de MT / BT.

• Equipo de Baja Tensión.

3.5.2 Equipo de Media Tensión.

El Equipo de Media Tensión está compuesto de los siguientes aparatos de maniobra:

• Seccionadores.

• Seccionadores de Puesta a Tierra..

• Interruptores automáticos.

• Interruptores seccionadores.

• Interruptores seccionadores con fusibles.

Estos aparatos tienen funciones y prestaciones diferentes, pero todos ellos están afectados por una problemática común. En funcionamiento normal circulan por la instalación las corrientes de servicio admisibles, pero cuando se produce un defecto de aislamiento, circula una corriente de cortocircuito que puede llegar a ser muy superior a la de servicio normal. Sus efectos térmicos y mecánicos sobre la instalación pueden ser muy superiores a los de la corriente de servicio puesto que ambos efectos aumentan con el cuadrado de la intensidad. Esto exige que las corrientes de cortocircuito deban interrumpirse en el tiempo más corto posible.

• Los Efectos Térmicos son función del valor eficaz de la corriente. Todos los elementos de la instalación deben poder soportar, durante un cierto tiempo, las solicitaciones térmicas debidas a la mayor corriente de cortocircuito que pueda producirse. A estos efectos, en la mayoría de normas se considera el tiempo de un segundo. Para otros valores de tiempo superiores a 5 segundos la intensidad térmicamente equivalente se calcula según la fórmula:

t1

PII tht ⋅= [A] (18)

Siendo:

Ith = Intensidad durante 1 segundo [A].

It = Intensidad equivalente a efectos térmicos durante el tiempo ‘t’ [A].


32

• Los Efectos Mecánicos son función del valor de cresta de la corriente, que en ondas senoidales es efc I2I ⋅= . Ahora bien en caso de cortocircuito asimétrico,

la relación pasa a ser efc I21,8I ⋅⋅= . A los efectos de cálculo de los esfuerzos mecánicos se considera siempre efc I5,2I ⋅= por ser el caso más desfavorable.

Por lo tanto, todos los elementos de la instalación deben poder soportar por un lado, durante un cierto tiempo, las solicitaciones térmicas debidas a la mayor corriente de cortocircuito que pueda producirse en la instalación de la cual forman parte. Además, todos los elementos de la instalación, deben poder soportar los efectos mecánicos de la mayor corriente de cortocircuito asimétrica que pueda producirse en dicha instalación.

Por otra parte, en los sistemas de MT pueden aparecer incrementos de tensión respecto a la normal de servicio. Estas sobretensiones pueden ser de varios orígenes:

• Las de Origen Interno las origina el propio sistema por variaciones de la carga, maniobras de conexión y desconexión y/o por cortocircuitos fase-tierra. Estas sobretensiones de origen interno, ∆U, son siempre porcentuales a la tensión de servicio o sea UK? U ⋅= siendo en MT K ≤ 4. Concretamente: sobretensiones debidas a un defecto fase-tierra K ≤ 1,73, duración hasta 1 s; sobretensiones de maniobra K ≤ 4, duración hasta 1 ms.

• Las de Origen Externo las originan causas atmosféricas (cargas electrostáticas, rayos). Esto afecta más las líneas aéreas e instalaciones de intemperie. Las redes de cable subterráneo están menos expuestas pero las sobretensiones en las líneas aéreas pueden transmitirse en parte a los cables subterráneos, y por tanto a los elementos a ellos conectados.

3.5.2.1 Conjuntos Prefabricados.

Para equipar los CT, se encuentran en el mercado conjuntos de aparamenta de maniobra de MT, incluidos los transformadores de medida, ya montados y conexionados entre si, dentro de recintos metálicos, completamente ensamblados, hasta los bornes de conexión al exterior. Se denominan comúnmente “cabinas prefabricadas”, o simplemente “cabinas” o “celdas” metálicas, y se suministran de fábrica ya montados, conexionados y probados.

Según la construcción de dichas cabinas, actualmente existen cabinas con aislamiento de aire, cabinas de tipo compartimentado y cabinas de gas diferente al aire. Desde hace ya un tiempo, por motivos de seguridad, la Compañía Eléctrica FECSA ENDESA utiliza para todos los nuevos transformadores y para las reformas de los transformadores existentes, cabinas con aislamiento de hexafluoruro de Sufre ( SF6 ). Las cabinas de este tipo tienen la ventaja de ser de dimensiones notablemente más reducidas que las de aislamiento de aire, ya que la mayor rigidez dieléctrica de este gas respecto al aire, permite reducir distancias entre partes en tensión dentro de la cabina.

Por otra parte, son especialmente adecuadas para casos de atmósferas contaminadas, salinas o corrosivas, de ambientes explosivos... ya que sus partes activas principales, al


33

estar dentro del gas dieléctrico en recinto estanco no están en contacto con dichas atmósferas diversas.

Sea cual sea la cabina a utilizar, puede producirse un arco eléctrico en su interior, debido a un defecto de aislamiento, a una falsa maniobra, o a una circunstancia de servicio excepcional. El arco eléctrico provoca en el interior de la cabina una peligrosa sobrepresión del aire o del gas, la cual ha de expulsar de alguna manera. Las cabinas de SF6 tienen en una de sus paredes exteriores una placa más débil que el resto de la envolvente de modo que en caso de sobrepresión, se rompe dando salida a los gases interiores. Esta “placa de rotura” está situada en un lugar adecuado de la envolvente, de manera que los gases de salida no puedan incidir sobre las personas.

Para la realización de dicho Plan Parcial se utilizará un sistema modular compacto CGC de la casa ORMAZÁBAL.

3.5.2.2 Descripción Detallada del Sistema CGC.

El CGC es un equipo compacto para MT de reducidas dimensiones, integrado y totalmente compatible con las celdas modulares. Incorpora tres funciones por cada módulo (2 posiciones de Línea con interruptor y 1 de Protección a la derecha con interruptor y fusibles) en una única cuba llena de gas SF6, en la cual se encuentran los aparatos de maniobra y el embarrado.

El conexionado con otras celdas modulares, realizado mediante un sistema patentado, es simple y fiable, de forma que se puede ampliar la funcionalidad del CGC y disponer de diversas configuraciones (2L+2P, 3L+1P...), permitiendo resolver cualquier esquema de distribución de MT.

3.5.2.3 Comportamiento frente a las Corrientes de Cortocircuito.

Corriente de cortocircuito Soportarla un tiempo

Conectarla Interrumpirla

Seccionador Sí No No

Seccionador de Puesta a Tierra Sí Sí No

Interruptor-seccionador Sí Sí No

Interruptor automático Sí Sí Sí

Fusible de alta capacidad de ruptura

No No Sí

Transformador de Intensidad Sí No No

Tabla 74: Comportamiento frente corrientes de cortocircuito.


34

3.5.3 Potencia de los Transformadores.

La potencia nominal de los transformadores a instalar en cada Centro de Transformación deberá ser, como mínimo, la potencia de paso resultante al aplicar el coeficiente de simultaneidad al conjunto de todas las salidas de cada Centro de Transformación:

ELSGESVP PCPP +++⋅= [kW] (19)

Siendo:

Pp = Potencia de Paso [kW].

Pv = Potencia de las viviendas [kW].

Cs = Coeficiente de Simultaneidad.

PSGE+L+E = Potencia de Servicios Generales + Locales + Equipamientos [kW].

Tal y como se ha especificado en el apartado 2.3.1 Carga total de un edificio, se han dividido los suministros en Servicios Generales, Locales y Equipamientos con un coeficiente de simultaneidad de 1 y las viviendas con un coeficiente de simultaneidad a aplicar según el número de abonados de cada salida, que estando previstas con un grado de electrificación medio podemos determinar, previamente, como:

Desde el 1º hasta el 3º abonado: 1Cs =


8,0)3n(3Cs

⋅−+=


7,0)9n(8,063Cs

⋅−+⋅+=


6,0)14n(7,058,063Cs

⋅−+⋅+⋅+=

A partir del 20º abonado: n

5,0)25n(6,057,058,063Cs

⋅−+⋅+⋅+⋅+=

Siendo: n = número de abonados.


35


CT1 Trafo1 Potencia de las viviendas

Número de viviendas SGE+E+L

Salida 01 0,0 kW 0 100 kW

Salida 02 138 kW 23 0,0 kW

Salida 03 126 kW 21 0,0 kW

Salida 04 120 kW 20 20 kW

Salida 05 114 kW 19 0,0 kW

Salida 06 0,0 kW 0 100 kW

Total 498 kW 83 220 kW

Tabla 75: Potencias del CT1.

ELSGESVP PCPP +++⋅=

Si el 522,083

5,0)2583(6,057,058,063Cs =

⋅−+⋅+⋅+⋅+=

0,220C498P SP +⋅= kW ⇒ 0,220522,0498PP +⋅= kW

96,479PP = kW


36




Salida 01 144 kW 24 0,0 kW


Salida 03 132 kW 22 0,0 kW




Total 708 kW 118 135 kW



Si el 515,0118

5,0)25118(6,057,058,063Cs =

⋅−+⋅+⋅+⋅+=

0,135C708P SP +⋅= kW ⇒ 0,135515,0708PP +⋅= kW

62,499PP = kW


37











Total 780 kW 130 205 kW



Si el 514,0130

5,0)25130(6,057,058,063Cs =

⋅−+⋅+⋅+⋅+=

0,205C780P SP +⋅= kW ⇒ 0,205514,0780PP +⋅= kW

92,605PP = kW


38




Salida 01 126 kW 21 0,0 kW


Salida 03 108 kW 18 0,0 kW




Total 660 kW 110 155 kW



Si el 516,0110

5,0)25110(6,057,058,063Cs =

⋅−+⋅+⋅+⋅+=

0,155C660P SP +⋅= kW ⇒ 0,155516,0660PP +⋅= kW

56,495PP = kW


39








Salida 05 156 kW 26 0,0 kW



Total 786 kW 131 175 kW



Si el 514,0131

5,0)25131(6,057,058,063Cs =

⋅−+⋅+⋅+⋅+=

0,175C786P SP +⋅= kW ⇒ 0,175514,0786PP +⋅= kW

01,579PP = kW


40




Salida 01-02 0,0 kW 0 180 kW

Salida 03 120 kW 20 0,0 kW

Salida 04 120 kW 20 0,0 kW


Total 348 kW 58 220,0 kW




Salida 02-03 0,0 kW 0 200 kW

Salida 04-05 0,0 kW 0 180 kW

Total 96 kW 16 420 kW


Si el 531,058

5,0)2558(6,057,058,063Cs =

⋅−+⋅+⋅+⋅+= (Trafo1)

Y el 781,016

6,0)1416(7,058,063Cs =

⋅−+⋅+⋅+= (Trafo2)

0,220C348P SP +⋅= kW ⇒ 0,220531,0348PP +⋅= kW

79,404PP = kW (Trafo1)

0,420C96P SP +⋅= kW ⇒ 0,420781,096PP +⋅= kW

98,494PP = kW (Trafo2)


41










Total 612 kW 102 260 kW



Si el 518,0102

5,0)25102(6,057,058,063Cs =

⋅−+⋅+⋅+⋅+=

0,260C612P SP +⋅= kW ⇒ 0,260518,0612PP +⋅= kW

02,577PP = kW


42




Salida 01-02 0,0 kW 0 180 kW

Salida 03-04 0,0 kW 0 180 kW

Salida 05-06 0,0 kW 0 100 kW

Total 0,0 kW 0 460 kW



0,460C0,0P SP +⋅= kW ⇒ 0,4600,00,0PP +⋅= kW

00,460PP = kW


43

3.5.4 Equipo de los Transformadores.

Las potencias normalizadas por CEI y UNE, son (en kVA):

10 25 50 75 100 125 160 200 250

315 400 500 630 800 1000 1250 2000 2500

Tabla 83: Potencias Normalizadas.

A fin de simplificar la gestión de los transformadores instalados en miles de CT de las redes públicas, UNESA, en su recomendación RU-5201D, ha normalizado (en kVA):

50 100 160 250 400 630 1000

Tabla 84: Potencias Normalizadas UNESA.

Por lo tanto, se ha decidido instalar los siguientes transformadores:

Trafo Potencia de las viviendas SGE+E+L Potencia de

Paso Trafo a instalar

CT1 498 kW 220 kW 479,6 kW 630 kVA

CT2 708 kW 135 kW 499,62 kW 630 kVA

CT3 780 kW 205 kW 605,92 kW 1000 kVA

CT4 660 kW 155 kW 495,56 kW 630 kVA

CT5 786 kW 175 kW 579,01 kW 1000 kVA

348 kW 220 kW 404,79 kW 630 kVA CT6

96 kW 420 kW 494,98 kW 630 kVA

CT7 612 kW 260 kW 577,02 kW 1000 kVA

CT8 0,0 kW 460 kW 460,0 kW 630 kVA

Tabla 85: Transformadores a instalar.


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Considerando:

• En caso que las posibles demandas superen la potencia del transformador, debido a que la previsión de cargas se ha realizado con un cálculo aproximado y es posible que el consumo final una vez instalada toda la potencia, sea superior.

• En caso de necesidad de más potencia y realizar el cambio de transformador menor por uno de potencia superior, representa una importante inversión ya que los transformadores son máquinas de elevado coste económico.


Consiste básicamente en un cuadro o armario con los 4 terminales (3 fases y neutro) donde conectan los conductores de enlace procedentes del transformador, y un cierto número de salidas de Baja Tensión hacia los abonados, o conjunto de abonados, protegidas sólo con fusibles seccionador.

El control de la corriente se efectúa mediante un transformador de intensidad y amperímetro en una sola fase. En muchas ocasiones este amperímetro no está graduado en amperios, sino en tanto por ciento de la intensidad nominal del transformador (10-20-30...100%). Este amperímetro suele ser maxímetro (amprímetro térmico) que permite conocer el valor máximo alcanzado por la carga del transformador.

El Centro de Transformación puede estar dotado de uno o varios cuadros modulares de distribución cuya función es la de recibir el puente de BT procedente del transformador y distribuirlo en un número determinado de circuitos individuales.

El cuadro de BT constará de:

• Una unidad de seccionamiento sin carga, mediante puentes deslizantes, prevista para una intensidad de 1600A.

• Un embarrado general, previsto para una intensidad de 1600A.

• Cuatro bases portafusibles tripolares cerradas de 400A, de formato vertical, seccionables unipolarmente en carga, capaces de recibir fusibles DIN de tamaño 2. Estas bases se conectarán al embarrado general.

• Una salida protegida para alimentar los servicios auxiliares del CT.


45

3.5.6 Intensidad en el Lado de Alta Tensión.

En un sistema trifásico, la intensidad primaria (Ip) viene determinada por la expresión:

pP

U3S

I⋅

= [A] (20)

Siendo:

S = Potencia del transformador [kVA] .

Up = Tensión compuesta en el primario [kV].

Ip = Intensidad en el primario [A].

253630

I 630P⋅

= = 14,5A 253

1000I 1000P

⋅= = 23,1A

Puente de Media Tensión: Puente de unión entre los bornes del seccionador del transformador (rupto) y el primario del mismo transformador.

Según los datos facilitados por la Compañía Eléctrica, el cable utilizado en el puente de Media Tensión es el RHZ1 18 / 30 kV 1 x 150 K Al + H16, debido al aislamiento y a la disposición del mismo cable. La Intensidad Máxima admisible (Imax) que soporta dicho cable en una instalación enterrada es de 315A y al aire es de 320A.

IP630 = 14,5A < 315A < Imax IP1000 = 23,1A < 315A < Imax

IP630 = 14,5A < 320A < Imax IP1000 = 23,1A < 320A < Imax

Actualmente la Compañía Eléctrica utiliza para Media Tensión sólo cables de 150, 240 y 400 mm2.

Por otro lado, para las Intensidades de Paso anteriores se podría utilizar un cable de sección menor a 150 mm2, debido a que con un cable de sección inferior sería suficiente. Pero por homologación de la Compañía Eléctrica y para evitar el almacenamiento y el transporte innecesario de otra bobina, se utiliza para el puente de Media Tensión el cable de sección inferior, que en este caso es de 150 mm2.


46

3.5.7 Intensidad en el Lado de Baja Tensión.

En un sistema trifásico, la intensidad primaria (Is) viene determinada por la expresión:

ss

U3S

I⋅

= [A] (21)

Siendo:

S = Potencia del transformador [kVA] .

Us = Tensión en el secundario [kV].

Is = Intensidad en el secundario [A].

38,03630

I 630S⋅

= = 957,2A 38,03

1000I 1000S

⋅= = 1519,3A

Puente de Baja Tensión: Puente de unión entre el secundario del transformador y los bornes de alimentación del cuadro de distribución de Baja Tensión.

La intensidad calculada corresponde al secundario del transformador y no a la potencia contratada. De esta manera podremos dimensionar el puente de Baja Tensión en función de la potencia que tenga la máquina a instalar y de esta forma, en el caso que sea necesaria más potencia no se requiera el cambio de los conductores del puente de Baja Tensión.

Según los datos facilitados por la Compañía Eléctrica, el cable utilizado en el puente de Baja Tensión es el RV 0,6 / 1 kV 1 x 240 Al, debido al aislamiento y a la disposición del mismo cable. El número de cables a conectar estará en función de la potencia del transformador. De esta manera, en el momento donde se tenga que sustituir el transformador existente por uno de mayor potencia, instalaremos más cables en función de dicho aumento.


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3.5.8 Dimensionado del Puente de Baja Tensión.

El Puente de Baja Tensión debe estar dimensionado para la Potencia Nominal del transformador a instalar.

IS630 = 957,2A < Imax

IS1000 = 1519,3A < Imax

La Intensidad Máxima admisible (Imax) que soporta dicho cable en una instalación al aire a 40ºC es de 420A. Por lo tanto, serán necesarios varios conductores por fase.

El número de cables por fase a instalar en el cuadro de Baja Tensión deberá ser mayor de:

max

s

II

n = [cables] (22)

Siendo:

n = número de conductores.

Is = Intensidad en el secundario [A].

Imax = Intensidad máxima admisible [A].

4202,957

n 630 = = 2,3 ≈ 3 cables 420

3,1519n1000 = = 3,6 ≈ 4 cables

El Puente de Baja Tensión para el transformador de 630 kVA se realizará con 3 conductores unipolares de 240mm2 Al para cada fase y 2 conductores unipolares de 240mm2 Al para el neutro [ 3 ( 3 x 240 ) + 2 ( 1 x 240 ) ]. En cambio, para el transformador de 1000 kVA se realizará con 4 conductores unipolares de 240mm2 Al para cada fase y 2 conductores unipolares de 240mm2 Al para el neutro [ 4 ( 3 x 240 ) + 2 ( 1 x 240 ) ].

La intensidad que circulará por cada cable de cada fase será:

nI

I scable = [A] (23)

32,957

I 630cable = = 319,1A 4

3,1519I 1000cable = = 379,8A


48

3.5.9 Intensidad de Cortocircuito en el Lado de Alta Tensión.

Para calcular la intensidad de cortocircuito en el lado de Alta Tensión será necesario saber el valor de la potencia de cortocircuito de la receptora, la cual ha sido facilitada por la Compañía Eléctrica con un valor de 200 MVA.

p

ccccp

U3

PI

⋅= [A] (24)

Siendo:

Pcc = Potencia de cortocircuito en la red [kVA].

Up = Tensión Nominal en el primario [kV].

Iccp = Intensidad de Cortocircuito en el primario [A].

253200000

Iccp⋅

= =4,62 kA

Tal y como se ha indicado en el apartado 2.4.2.5, la Sección mínima por cortocircuito en el primario puede calcularse:

222cc SktI ⋅=⋅ ⇒

ktI

S cc ⋅= [s] (17)

Siendo:

t = Tiempo de la duración del cortocircuito [s].

S = Sección mínima del conductor [mm2].

k = Coeficiente que depende de la naturaleza del conductor y de sus temperaturas al inicio y al final del cortocircuito. Para el cable RHZ1 Al unipolar, con aislamiento de polietileno reticulado XLPE, la k = 94 para un tiempo de cortocircuito inferior a 5 segundos y para secciones superiores a 10 mm2.

Icc = Intensidad de cortocircuito permanente, en valor eficaz [A].

945,062,4

Sp

⋅= = 35 mm2

Comprobamos que la sección mínima requerida en caso de cortocircuito es inferior a la sección instalada:

Sminccp = 35 mm2 < 3 x 150 mm2 = Sinstalada


49

3.5.10 Intensidad de Cortocircuito en el Lado de Baja Tensión.

Para calcular la intensidad de cortocircuito en el lado de Baja Tensión será necesario saber el valor de tensión de cortocircuito, la cual viene dada por el fabricante del transformador, según Normativa UNE 21428.

Trafo de 630 kVA ⇒ ecc = 4,5 %

Trafo de 1000 kVA ⇒ ecc = 6 %

scc

ccs

U100e

3

SI

⋅⋅= [A] (25)

Siendo:

S = Potencia del transformador [kVA].

Us = Tensión Nominal en el secundario [kV].

ecc = Tensión de cortocircuito del transformador [%].

Iccs = Intensidad de Cortocircuito en el secundario [A].

380100

5,43

630I 630CCS

⋅⋅= = 21,27A

380100

63

1000I 1000CCS

⋅⋅= = 25,32A

Tal y como se ha indicado en el apartado 2.4.2.5, la Sección mínima por cortocircuito en el secundario puede calcularse:

222cc SktI ⋅=⋅ ⇒

ktI

S cc ⋅= [s] (17)

Siendo:

t = Tiempo de la duración del cortocircuito [s].

S = Sección mínima del conductor [m2].

k = Coeficiente que depende de la naturaleza del conductor y de sus temperaturas al inicio y al final del cortocircuito. Para el cable RV Al unipolar, con aislamiento de polietileno reticulado XLPE, la k = 94 para un tiempo de cortocircuito inferior a 5 segundos y para secciones superiores a 10 mm2.

Icc = Intensidad de cortocircuito permanente, en valor eficaz [A].


50

945,027,21

S 630S

⋅= = 160 mm2

945,032,25

S 1000S

⋅= = 190 mm2

Comprobamos que la sección mínima requerida en caso de cortocircuito es inferior a la sección instalada:

SMINCC630 = 160 mm2 < 3 x 240 mm2 = Sinstalada

SMINCC1000 = 190 mm2 < 4 x 240 mm2 = Sinstalada

Tal y como se puede comprobar, un solo conductor RV 0,6 / 1 kV 1 x 240 Al ya soporta, sobradamente, la intensidad de cortocircuito calculada.

3.5.11 Dimensiones del Embarrado de Media Tensión.

3.5.11.1 Comprobación por Densidad de Corriente.

Para calcular la densidad de corriente en el lado de Media Tensión será necesario saber el valor de la Intensidad asignada de la celda de SF6, la cual viene limitada por el tipo de fusible que se instale en la celda. En un principio, la celda de línea tiene una intensidad asignada de 400A para secciones inferiores a 240 mm2.

La densidad de corriente en un conductor viene dada por la fórmula:

SI

d = [A/mm2] (26) 150400

d = = 2,67 A/mm2

Siendo:

d = Densidad de corriente [A/mm2].

I = Intensidad Nominal [A].

S = Sección del conductor [mm2].

Según datos facilitados por la Compañía Eléctrica, el embarrado en las celdas compactas de SF6 es de Cobre y el cable a utilizar es el correspondiente a una sección de 150 mm2.

Por otra parte, según el apartado 4.3 del MIE BT 06 del Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión, la densidad de corriente máxima para un conductor de cobre desnudo de 125 mm2 es de 3,7 A/mm2 y para un conductor de 160 mm2 es de 3,4 A/mm2. Por lo tanto, se demuestra que la sección a utilizar es la correspondiente a 160mm2 porque es la que tiene una densidad de corriente más desfavorable.

d = 2,67 A/mm2 < 3,4 A/mm2 = dmax


51

3.5.11.2 Comprobación por Solicitación Térmica.

Cálculo de la intensidad de cortocircuito máxima, para no alcanzar una temperatura crítica que llegue a deformar el embarrado.

tT234T234

logksI i

f

ccp

++

⋅⋅= [kA] (27)

Siendo:

Iccp = Intensidad de cortocircuito eficaz permanente [kA].

s = Sección de la barra [mm2].

k = Constante = 0,34

Tf = Temperatura final de la barra [ºC].

Ti = Temperatura inicial de la barra [ºC].

t = Tiempo de duración del paso de la corriente.

165234

175234log

34,0150Iccp++

⋅⋅= = 18,8 kA

El valor que obtenemos de Intensidad de cortocircuito máxima que podría aguantar el embarrado es superior al valor de intensidad de cortocircuito que nos podemos encontrar en la red, que corresponde a 4,62 kA.

3.5.12 Selección de Fusibles en el Lado de Alta Tensión.

Los transformadores estarán protegidos frente los cortocircuitos mediante fusibles instalados en la celda de protección, produciéndose su fusión para una intensidad determinada, antes que la corriente haya alcanzado su valor máximo. De todas formas, esta protección debe permitir el paso de la punta de corriente producida en la conexión del transformador en vacío, soportar la intensidad en servicio continuo y sobrecargas eventuales, así como cortar intensidades de defecto en los bornes del secundario del transformador.

Como regla práctica, simple y comprobada, que tiene en cuenta la conexión en vacío del transformador y evita el envejecimiento del fusible, se puede verificar que la intensidad que hace fundir el fusible en 0,1 segundo es siempre superior o igual a 14 veces la intensidad nominal del transformador.


52

La Intensidad Nominal de los fusibles se escogerá, por tanto, en función de la potencia del transformador a proteger. La forma rápida de calcular el valor del fusible es multiplicar por 2,5 la Intensidad Nominal del transformador y coger el fusible inmediatamente superior.

IFUS630 = 14,5 x 2,5 = 36,25 A ⇒ 40A

IFUS1000 = 23,1 x 2,5 = 57,75 A ⇒ 63A

El calibre de los fusibles APR a instalar en el interruptor ruptofusible de Alta Tensión para un transformador de 630kVA será de 40A y para un transformador de 1000kVA será de 63A.

3.5.13 Selección de Fusibles en el Lado de Baja Tensión.

La salida del transformador en Baja Tensión quedará protegida mediante un interruptor magnetotérmico instalado en el cuadro de Baja Tensión del Centro de Transformación. Este interruptor tendrá una intensidad de 1600A y estará regulado a 900A.

El puente entre el transformador y el interruptor de Baja Tensión del Centro de Transformación se realiza con tres cables de 240 mm2 Al para un transformador de 630kVA y con cuatro cables de 240 mm2 Al para un transformador de 1000kVA y soportan una intensidad máxima de:

smaxmax kInI ⋅⋅= [A] (28)

Siendo:

Imax = Intensidad máxima admisible [A].


Ka = Coeficiente de agrupación.

75,04203I 630MAX ⋅⋅= = 945A > 900A

75,04204I 1000MAX ⋅⋅= = 1260A > 900A

Por lo tanto, este puente queda protegido contra sobrecargas mediante el interruptor magnetotérmico con regulación instalado en el cuadro de Baja Tensión.


53


3.5.14.1 Circulación de la Corriente Eléctrica por el Terreno.

Para obtener la resistencia de Puesta a Tierra, será necesario calcular la resistividad del terreno, la cual indica las dificultades que tiene la corriente eléctrica para circular por el terreno en estudio.

En los Reglamentos de AT y BT figura una tabla de resistividades de terrenos, la cual no es muy práctica debido a que:

• Para cada tipo de terreno, el margen de valores es muy amplio (1 a 2, 1 a 5, 1 a 10), de tal manera que aún tomando un valor medio el margen posible de incertidumbre, en más o en menos, es excesivo.

• En estas tablas no figuran los terrenos formados por materiales procedentes de derribos, tierras mezcladas y/o sobrepuestas, tierras de relleno, antiguos vertederos recubiertos, tierras procedentes de obras de excavación, etc... Estos casos son cada vez más frecuentes.

Las medidas calculadas servirán para determinar la disposición y el número de electrodos de conexión a tierra necesarios para conseguir una puesta a tierra normalizada.

El procedimiento más utilizado para calcular la resistividad del terreno es el “Método de Wenner”. Consiste en colocar cuatro sondas alineadas a intervalos iguales, simétricas respecto al punto donde se desea medir la resistividad del terreno. La profundidad de estas sondas no es preciso que sobrepase los 30 cm. La separación entre las sondas “L” permite conocer la resistividad media del terreno entre su superficie y una profundidad “h”, aproximadamente igual a la profundidad máxima a la que se instalará el electrodo.

A posteriori, en las piquetas exteriores se inyecta la corriente de medida mientras que en las dos centrales se mide la diferencia de potencial. El instrumento a utilizar se denomina telurómetro.

V

A

G

L L L

h=(3/4)xL

Figura 50: Medida de la Resistividad del terreno.


54

El valor óhmico que muestra el instrumento, junto con la distancia entre picas, permite medir el valor de la resistividad del terreno, mediante la siguiente fórmula:

RL2 ⋅⋅π⋅=ρ [ m⋅Ω ] (29)

Siendo:

ρ = Resistividad del terreno [ m⋅Ω ].

L = 2m = Distancia entre las picas [m].

R = Lectura indicada por el instrumento [Ω].

La corriente pasa al terreno repartiéndose, en todas las direcciones, por todos los puntos de la superficie del electrodo en contacto con la tierra. Una vez ya en el terreno, la corriente se va difundiendo por el mismo hasta hacerse prácticamente cero a una distancia del electrodo de unos 20 a 30m. Debido a esto, entre dos puntos de la superficie del terreno habrá una diferencia de tensión, en función de la distancia entre ellos y al electrodo. Esto implica:

• Tensión de Paso: Es la tensión que puede quedar aplicada entre los dos pies separados ( 1 metro ) de una persona que en aquel momento se encuentre pisando el terreno.

• Tensión de Contacto: Es la diferencia de tensión que puede resultar aplicada entre los dos pies juntos sobre el terreno, y otro punto del cuerpo humano ( en la práctica, lo más probable es que sea la mano ).

La peligrosidad de la Tensión de Contacto es superior a la de la Tensión de Paso, pues si bien ambas pueden producir un paso de corriente por la persona, el debido a la Tensión de Contacto tiene un recorrido por el organismo que puede afectar órganos más vitales. Por este motivo las Tensiones de Contacto máximas admisibles en función del tiempo son diez veces inferiores a las Tensiones de Paso. Las tensiones máximas aplicables al cuerpo humano son:

• Tensión de Paso: npa t

K10V ⋅= [V] (30)

• Tensión de Contacto: nca t

KV = [V] (31)

Siendo:

t = Tiempo [s].

K = Constante función del tiempo..

n = Constante función del tiempo.


55

Hay que distinguir entre estos valores máximos aplicables al cuerpo humano Vca y Vpa y las tensiones de contacto Vc y de paso Vp exteriores admisibles que pueden aparecer en el terreno. Las tensiones Vca y Vpa son la parte de Vc y Vp que resultan aplicadas al cuerpo humano. En el caso de la tensión de paso en el acceso a un CT puede suceder que la resistividad superficial sea diferente para cada pie, cuando uno está en el pavimento del umbral y el otro en el terreno sin edificar.

• Tensión de Paso:

⋅

+⋅

=10006

1t

K10V np

sρ [V] (32)

• Tensión de Paso en el acceso:

⋅+⋅

+⋅

=1000

?3?31

tK10

V hsnpacc [V] (33)

• Tensión de Contacto:

⋅

+=10005,1

1tK

V ncsρ

[V] (34)

Siendo:

ρs = Resistividad superficial del terreno [ m⋅Ω ].

ρh = Resistividad interior del CT = 3000 m⋅Ω .

3.5.14.2 Datos Obtenidos con el Telurómetro.

Los valores obtenidos en las distintas ubicaciones de los CT quedan resumidos en:

Transformador Medida del Telurómetro

Resistividad del Terreno [ m⋅Ω ]

CT1 6,5 81,68

CT2 8,2 103,04

CT3 5,0 62,83

CT4 4,1 151,52

CT5 5,5 69,12

CT6 7,3 91,73

CT7 4,6 57,80

CT8 7,4 93,00

Tabla 86: Resistividad del Terreno.


56

3.5.14.3 Diseño de la Instalación de Puesta a Tierra de un CT.

Cuando se produce un defecto a tierra en una instalación de MT, se provoca una elevación del potencial del electrodo a través del cual circula la corriente de defecto. Asimismo, al disiparse dicha corriente por tierra, aparecerán en el terreno gradientes de potencial.

Al diseñarse los electrodos de puesta a tierra deben tenerse en cuenta los siguientes aspectos:

• Seguridad de las personas en relación con las elevaciones de potencial.

• Sobretensiones peligrosas para las instalaciones.

• Valor de la intensidad de defecto que haga actuar las protecciones, asegurando la eliminación de la falta.

El procedimiento, refrendado por el Ministerio de Industria y Energía, se basa en el “Método de Howe”. Consiste en elegir para el, o los, electrodos de puesta a tierra una de las “configuraciones tipo” para las cuales se indican unos factores llamados “valores unitarios”, en base a los cuales, a la resistividad (ρ) del terreno y a la corriente de defecto fase-tierra (Id), se puede calcular la resistencia del electrodo de puesta a tierra y las tensiones de paso y de contacto.

Las configuraciones consideradas son:

• Cuadrados y rectángulos de cable enterrado horizontalmente, sin picas.

• Cuadrados y rectángulos de cable enterrado como las anteriores, pero con 4 u 8 picas verticales.

• Configuraciones longitudinales, o sea, línea recta de cable enterrado horizontalmente, con 2, 3, 4, 6 u 8 picas verticales alineadas.

Por otra parte, en el suelo del CT se instalará un mallado electrosoldado, con redondos de diámetro no inferior a 4mm formando una retícula no superior a 0,3m x 0,3m, embebido en el suelo de hormigón del CT a una profundidad de 0,1m. Este mallado se conectará como mínimo en dos puntos, preferentemente opuestos, al electrodo de puesta a tierra de protección del CT.

Con esta disposición de mallado interior, se obtiene una equipotencialidad entre todas las partes metálicas susceptibles a adquirir tensión, por avería o defecto de aislamiento, entre sí y con el suelo. Por tanto, no pueden aparecer tensiones de paso ni de contacto en el interior del CT.


57

3.5.14.4 Datos Facilitados por la Compañía Eléctrica.

• Tensión de Alimentación: U = 25000V

• Puesta a Tierra del neutro en la receptora:

o Resistencia neutro – tierra. Rn = 0Ω

o Reactancia neutro – tierra. Xn = 25Ω

• Desconexión inicial, Relé a tiempo independiente: K’ = 24

n’ = 1

• Reenganche. Relé a tiempo dependiente: t” = 0,5s

• Intensidad de arranque del relé: I’a = 50A

• Nivel de Aislamiento en Instalaciones de Baja Tensión: Vbt = 8000V

3.5.14.5 Cálculo de la Instalación de Puesta a Tierra de un CT.

Para realizar dichos cálculos se emplearán las expresiones y procedimientos según el ‘Método de cálculo y proyecto de instalaciones de puesta a tierra para centros de transformación de tercera categoría’, editado por UNESA.

Este método está basado en unos electrodos tipo, de composición y geometría definida, que permiten conocer a priori el comportamiento de la instalación de tierra en función de las características de la red de Media Tensión que alimentará los Centros de Transformación y las del terreno donde se ubicarán estos.

El valor máximo de la resistencia de puesta a tierra del electrodo es:

?R

K't'

r ≤

⋅ mOO

(35), donde bt'd

't VIR =⋅ ⇒

t

'd R

8000I = [A] (36)

siendo ( )[ ]2

n2'

tn

'd

XRR

3U

I++

= [A] (37)

Igualando las dos últimas ecuaciones y aplicando los datos facilitados por la Compañía Eléctrica, (según el apartado 2.5.21.5), podremos obtener el valor máximo de la resistencia del electrodo ( '

tR ):

( )[ ]

2

2n

2'tn

2

't

bt

XRR

3U

RV

++=

de donde obtenemos:


58

2bt

2

2n

2bt'

t V3UXV3

R⋅−⋅⋅

= = 22

22

80003250002580003

⋅−⋅⋅

= 16.65 Ω

Una vez sabido dicho valor, podremos calcular el valor unitario de la puesta a tierra con el cual podremos elegir, a posteriori, una configuración tipo de los electrodos de puesta a tierra.

El valor unitario máximo de la resistencia de puesta a tierra para cada Centro de Transformación, será:

Transformador Resistividad del Terreno [ m⋅Ω ] ?

RK t'

r ≤

⋅ mOO

CT1 81,68 0,204

CT2 103,04 0.162

CT3 62,83 0.265

CT4 151,52 0.110

CT5 69,12 0.241

CT6 91,73 0.182

CT7 57,80 0.289

CT8 93,00 0.180

Tabla 87: Valor unitario de la Resistencia del Terreno.

Una vez sabido el valor máximo de la resistencia de puesta a tierra del electrodo, calcularemos el valor de la Intensidad máxima de defecto, según la Fórmula 37:

( )[ ]2n

2'tn

'd

XRR

3U

I++

= = [ ]22 2565,163

25000

+ = 480,5 A

Con estos datos seleccionamos la disposición tipo del electrodo para cada Centro de Transformación, cada uno con sus parámetros según proyecto UNESA.


59

Los electrodos y valores unitarios de los electrodos seleccionados para cada Centro de Transformación, serán expuestos en los siguientes puntos y estarán divididos en los siguientes apartados:

• Centro de Transformación X. A efectos de designación, tenemos:

o Código de la Configuración para electrodos horizontales: AA-BB/C/ DE.

o Código de la Configuración para picas alineadas: C/ DE.

siendo:

AA-BB = Dimensiones. D = Número de Picas.

C = Profundidad. E = Longitud de la pica.

o Sección del conductor [mm2].

o Diámetro de las picas [mm].

o Configuración.

o Número de picas [u].

o Profundidad de las picas [m].

o Longitud de las picas [m].

o Valores unitarios:

§ Resistencia, Kr.

§ Tensión de paso, Kp.

§ Tensión de contacto exterior, Kc.

o Resistencia del electrodo de puesta a tierra: ?KrR t ⋅= [Ω] .

o Intensidad de defecto: ( )[ ]2

n2

tn

dXRR

3U

I++

= [A]

o Tensión de defecto: dtd IRV ⋅= [V] (38)

o Tensión de paso exterior admisible calculada: dpp I?KV' ⋅⋅= [V] (39)

o Tensión de paso de acceso y contacto exterior admisible calculada: dcpacc I?KV' ⋅⋅= [V] (40)

o Duración total de la falta. El tiempo de disparo por defectos a tierra de la red de Media Tensión responde a la expresión:


60

1II

Kt'

n

a

d −

= [s] (41)

siendo:

Id = Intensidad de defecto [A].

Ia = Intensidad de arranque del relé; Ia = 50 [A].

n = Tipo de curva del relé, muy inversa; n = 1.

K = constante del relé, que dependiendo del tipo de curva; K = 1,35.

El tiempo de reenganche del relé (t'') , a tiempo independiente, es inferior a 0,5 segundos, con lo que el tiempo de duración total de la falta será t = t' + t''

o Valores máximos admisibles:

§ Tensión de Paso:

⋅

+⋅

=10006

1t

K10V npa

sρ [V]

§ Tensión de Paso en acceso:

⋅+⋅

+⋅

=1000

?3?31

tK10

V hsnpacc [V]

§ Tensión de Contacto:

⋅

+=10005,1

1tK

V ncsρ

[V]

Siendo:

K = 72 y n = 1 para tiempos de desconexión inferiores a 0,9s.

K = 78,5 y n = 0,18 para tiempos sup. a 0,9s e inferiores a 3s.

t = duración total de la falta [s].

ρ = resistividad del terreno [ m⋅Ω ].

ρ' = resistividad interior CT [ m⋅Ω ].

o Separación entre la puesta a tierra de protección y la de servicio: Para garantizar que el sistema de tierras de servicio no alcance valores de tensiones elevadas al producirse un defecto, existirá una distancia mínima de separación entre la puesta a tierra de servicio y la puesta a tierra de protección, esta deberá de ser como mínimo de:

D = 1000p2I? d

⋅⋅⋅

[m] (42)


61

• Centro de Transformación 1. Código de la Configuración: 40-40 / 5 / 42

o Sección del conductor: 50 mm2.

o Diámetro de las picas: 14 mm.

o Configuración cuadrada de 4,0 x 4,0 m.

o Número de picas: 4 u.

o Profundidad de las picas: 0,5 m.

o Longitud de las picas: 2 m.


§ Resistencia, Kr: 0,0920 mO

O⋅

§ Tensión de paso, Kp: 0,0210 mAOV⋅

§ Tensión de contacto exterior, Kc: 0,0461 mAOV⋅

o Resistencia del electrodo de puesta a tierra: 68,81092,0R t ⋅= ⇒

Ω= 51,7R t < Ω= 65,16R 't .

o Intensidad de defecto:

=dI [ ] 22 2551,70

325000

++ = 553A > 480,5AI'

d = , siendo Id > Ia = 50A.

o Tensión de defecto: 55351,7Vd ⋅= ⇒ 4153VVd =

o Tensión de paso exterior admisible calculada: 55368,81021,0V'p ⋅⋅=

⇒ 55,948V'p = V.


62

o Tensión de paso de acceso y contacto exterior admisible calculada: 55381,680,0461V'pacc ⋅⋅= ⇒ 29,2082V'pacc = V.

o Duración total de la falta:

150553

1,35t'

1

−

= = 0,13s ⇒ t = 0,13 + 0,5 = 0,63s

o Valores máximos admisibles.

⋅

+⋅

=1000

68,8161

0,637210

V 1p = 1691,67V

⋅+⋅

+⋅

=1000

3000368,8131

0,637210

V 1pacc = 11.631,08V

⋅

+=1000

68,815,11

0,6372

V 1c = 127,44V

o Separación entre la puesta a tierra de protección y la de servicio.

D = 1000p2

55381,68⋅⋅

⋅ = 10,68m

La distancia mínima de separación será de 12 m.


63










O⋅




Ω= 48,9R t < Ω= 65,16R 't .


=dI [ ] 22 2548,90

325000

++ = 539,9A > 480,5AI'


o Tensión de defecto: 9,53948,9Vd ⋅= ⇒ V25,5118Vd =

o Tensión de paso exterior admisible calculada: 9,53904,103021,0V'p ⋅⋅=

⇒ 26,1168V'p = V.


64

o Tensión de paso de acceso y contacto exterior admisible calculada: 9,539,041030,0461V'pacc ⋅⋅= ⇒ 6,2564V'pacc = V.


150

539,9

1,35t'

1

−

= = 0,14s ⇒ t = 0,14 + 0,5 = 0,64s


⋅

+⋅

=1000

04,10361

0,647210

V 1p = 1820,52V

⋅+⋅

+⋅

=1000

3000304,10331

0,647210

V 1pacc = 11.597,76V

⋅

+=1000

04,1035,11

0,6472

V 1c = 129,88V


D = 1000p2

9,539103,04⋅⋅⋅

= 8,85m



65









§ Resistencia, Kr: 0,100mO

O⋅




Ω= 28,6R t < Ω= 65,16R 't .


=dI [ ] 22 2528,60

325000

++ = 560A > 480,5AI'


o Tensión de defecto: 56028,6Vd ⋅= ⇒ V8,3516Vd =

o Tensión de paso exterior admisible calculada: 56083,620231,0V'p ⋅⋅=

⇒ 77,812V'p = V.


66

o Tensión de paso de acceso y contacto exterior admisible calculada: 560,83620,0506V'pacc ⋅⋅= ⇒ 35,1780V'pacc = V.


150

560

1,35t'

1

−

= = 0,12s ⇒ t = 0,12 + 0,5 = 0,62s


⋅

+⋅

=1000

83,6261

0,627210

V 1p = 1599,07V

⋅+⋅

+⋅

=1000

3000383,6231

0,627210

V 1pacc = 11.831,79V

⋅

+=1000

83,625,11

0,6272

V 1c = 127,07V


D = 1000p2

56062,83⋅⋅

⋅ = 5,60m



67

• Centro de Transformación 4. Código de la Configuración: 5 / 42



o Configuración de picas en hilera unidas por un conductor horizontal.




o Separación entre picas: 3m.



O⋅



Ω= 76,15R t < Ω= 65,16R 't .


=dI [ ] 22 2576,150

325000

++ = 488,4A > 480,5AI'




⇒ 6,1361V'p = V.


68

o La Tensión de paso de acceso y contacto exterior admisible calculada, en este caso 7697,2VVV' dacc == .


150

488,4

1,35t'

1

−

= = 0,15s ⇒ t = 0,15 + 0,5 = 0,65s


⋅

+⋅

=1000

52,15161

0,657210

V 1p = 2114,72V

⋅+⋅

+⋅

=1000

3000352,15131

0,657210

V 1pacc = 11.580,44V

⋅

+=1000

52,1515,11

0,6372

V 1c = 140,26V


D = 1000p2

4,488151,52⋅⋅⋅

= 11,78m



69










O⋅




Ω= 92,6R t < Ω= 65,16R 't .


=dI [ ] 22 2592,60

325000

++ = 556,4A > 480,5AI'




⇒ 4,888V'p = V.


70

o Tensión de paso de acceso y contacto exterior admisible calculada: 4,556,12690,0506V'pacc ⋅⋅= ⇒ 1946V'pacc = V.


150

556,4

1,35t'

1

−

= = 0,13s ⇒ t = 0,13 + 0,5 = 0,63s


⋅

+⋅

=1000

12,6961

0,637210

V 1p = 1616,82V

⋅+⋅

+⋅

=1000

3000312.6931

0,637210

V 1pacc = 11.665,56V

⋅

+=1000

12,695,11

0,6372

V 1c = 126,13V


D = 1000p2

4,55669,12⋅⋅⋅

= 6,12m



71

• Centro de Transformación 6. Código de la Configuración: 5 / 42



o Configuración de picas en hilera unidas por un conductor horizontal.




o Separación entre picas: 3m.



O⋅



Ω= 54,9R t < Ω= 65,16R 't .


=dI [ ] 22 2554,90

325000

++ = 539,4A > 480,5AI'




⇒ 42,910V'p = V.


72

o La Tensión de paso de acceso y contacto exterior admisible calculada, en este caso V88,5145VV' dacc == .


150

539,4

1,35t'

1

−

= = 0,14s ⇒ t = 0,14 + 0,5 = 0,64s


⋅

+⋅

=1000

73,9161

0,647210

V 1p = 1744,18V

⋅+⋅

+⋅

=1000

3000373.9131

0,647210

V 1pacc = 11.559,59V

⋅

+=1000

73,915,11

0,6472

V 1c = 127,98V


D = 1000p2

4,53991,73⋅⋅⋅

= 7,87m



73










O⋅




Ω= 78,5R t < Ω= 65,16R 't .


=dI [ ] 22 2578,50

325000

++ = 562,5A > 480,5AI'




⇒ 04,751V'p = V.


74



150

562,5

1,35t'

1

−

= = 0,13s ⇒ t = 0,13 + 0,5 = 0,63s


⋅

+⋅

=1000

8,5761

0,637210

V 1p = 1539,2V

⋅+⋅

+⋅

=1000

300038,5731

0,637210

V 1pacc = 11.626,74V

⋅

+=1000

8,575,11

0,6372

V 1c = 124,19V


D = 1000p2

5,56257,8⋅⋅⋅

= 5,17m



75










O⋅




Ω= 56,8R t < Ω= 65,16R 't .


=dI [ ] 22 2556,80

325000

++ = 546,2A > 480,5AI'


o Tensión de defecto: 2,54656,8Vd ⋅= ⇒ 4675,47VVd =

o Tensión de paso exterior admisible calculada: 2,5460,93021,0V'p ⋅⋅= ⇒

72,1066V'p = V.


76



150

546,2

1,35t'

1

−

= = 0,14s ⇒ t = 0,14 + 0,5 = 0,64s


⋅

+⋅

=1000

0,9361

0,647210

V 1p = 1752,75V

⋅+⋅

+⋅

=1000

300030,9331

0,647210

V 1pacc = 11.563,88V

⋅

+=1000

0,935,11

0,6472

V 1c = 128,19V


D = 1000p2

2,54693,0⋅⋅⋅

= 8,08m



77

3.5.14.6 Comprobación de los Valores Calculados.

CT 1 Valor Calculado Condición Valor Máx Admisible

Tensión de paso al exterior V’p = 948,55V ≤ Vp = 1691,7V

Tensión de paso al acceso V’pacc = 2082,29V ≤ Vpacc = 11631,08V

Nivel de aislamiento V’bt = 4153V ≤ Vbt = 8000V




Nivel de aislamiento V’bt = 5118,25V ≤ Vbt = 8000V










78



Tensión de paso al acceso V’pacc = 1946V ≤ Vpacc = 11665,56V














Tabla 88: Comprobación de los valores calculados.


79

3.5.15 Dimensionado de la Ventilación del CT.

El objeto de la ventilación de los CT es evacuar el calor producido en el transformador o transformadores debido a las pérdidas en vacío y las pérdidas en carga.

3.5.15.1 Métodos de Renovar el Aire.

• Ventilación natural por convección, preferible siempre que sea posible, basada en la reducción del peso específico del aire al aumentar su temperatura. Disponiendo unas aberturas para la entrada de aire en la parte inferior del local donde está ubicado el CT y otras aberturas en la parte superior del mismo, se obtiene, por convección, una renovación permanente del aire.

• Ventilación forzada, con extractor, cuando la natural no sea posible por las características de ubicación del CT.

3.5.15.2 Dependencias del Volumen de Aire a Renovar.

• Las pérdidas totales del transformador o transformadores del CT.

• La diferencia de temperaturas del aire entre la entrada y la salida.

• Diferencia media de alturas entre el plano medio de la abertura inferior o bien del plano medio del transformador y el plano medio de la abertura superior de salida.

3.5.15.3 Características del Aire.

El volumen de aire necesario por segundo para absorber las pérdidas del transformador, o los transformadores será:

a

ta 16,1

pV

θ⋅=

s

m3

(43)

Siendo:

pt = Pérdidas totales del, o de los transformadores [kW].

θa = Aumento de temperatura admitido en el aire [ ºC].

3.5.15.4 Pérdidas en Vacío y por Carga.

Pérdidas en vacío = Pérdidas por efecto Joule = 1450 W ( trafo de 630 kVA ).

Pérdidas en vacío = Pérdidas por efecto Joule = 2000 W ( trafo de 1000 kVA ).

Pérdidas por carga a 75ºC = Pérdidas en el Hierro = 6650 W ( trafo de 630 kVA ).

Pérdidas por carga a 75ºC = Pérdidas en el Hierro = 10500 W ( trafo de 1000 kVA ).


80

Las superficies mínimas de los orificios de entrada y salida de aire para el transformador vienen dadas por la siguiente expresión:

E10,1S ⋅= [m2] (44)

3ei

FeCu

)TT(hK24,0

WWE

−⋅⋅⋅

+= [m2] (45)

Siendo:

E = Superficie de entrada de aire [m2].

S = Superficie de salida de aire [m2].

WFe = Pérdidas en vacío [kW].

Wcu = Pérdidas en carga [kW].

K = Coeficiente determinado por la forma de las rejas de ventilación = 0,7.

h = Distancia vertical entre los centros de la rejillas de ventilación [m].

Ti = Temperatura máxima admisible en el interior del CT [ºC].

Te = Temperatura máxima admisible en el exterior del CT [ºC].

Sustituyendo los datos constructivos de cada Centro de Distribución en la fórmula anterior, obtenemos:

• CT PFU-4 ORMAZABAL con 1 trafo de 630 kVA ( CT1, CT2, CT4 y CT8 ).

3)4055(5,17,024,0

45,165,6E

−⋅⋅⋅

+= = 0,68 m2

68,010,1S ⋅= = 0,75 m2

La superficie de ventilación de la caseta prefabricada intemperie es:

)67,08,0(2)67,02,1(1Sv ⋅⋅+⋅⋅= = 1,88 m2

Sv = 1,88 m2 > 0,75 m2

Por lo tanto, cumpliremos la superficie mínima necesaria.


81

• CT PFU-4 ORMAZABAL con 1 trafo de 1000 kVA ( CT7 ).

3)4055(5,17,024,0

25,10E

−⋅⋅⋅

+= = 1,05 m2

05,110,1S ⋅= = 1,16 m2

La superficie de ventilación de la caseta prefabricada intemperie es:

)67,08,0(2)67,02,1(1Sv ⋅⋅+⋅⋅= = 1,88 m2

Sv = 1,88 m2 > 1,16 m2


• CT PFU-5 ORMAZABAL con 2 trafos de 630 kVA ( CT6 ).

3)4055(5,17,024,0

)45,165,6(2E

−⋅⋅⋅

+⋅= = 1,35 m2

35,110,1S ⋅= = 1,48 m2

La superficie de ventilación de la caseta prefabricada de 2 trafos intemperie es:

)67,08,0(22)67,02,1(2Sv ⋅⋅⋅+⋅⋅= = 3,75 m2

Sv = 3,75 m2 > 1,48 m2



82

• CT PFS ORMAZABAL con 1 trafo de 1000 kVA ( CT3 y CT5 ).

3)4055(37,024,0

)25,10(E

−⋅⋅⋅

+= = 0,74 m2

74,010,1S ⋅= = 0,81 m2

La superficie de ventilación de la caseta prefabricada subterránea es:

)8,05,0(2)2,15,0(2Sv ⋅⋅+⋅⋅= = 2,0 m2

Sv = 2,0 m2 > 0,81 m2


3.5.16 Protección Contra Incendios de los CT.

En los CT con uno o varios transformadores en baño de aceite, dado que se trata de un líquido inflamable, debe preverse una protección contra incendios y su posible propagación a locales colindantes si los hay.

Entran en consideración dos sistemas o niveles de protección contra incendios:

• Un primer nivel denominado “pasivo”, de aplicación general en todos los casos.

• Un segundo nivel denominado “activo”, que refuerza y complementa el anterior, de aplicación obligatoria a partir de ciertas cantidades de aceite.


En el interior del CT se instalarán las fuentes de luz necesarias para conseguir, cuanto menos, un nivel medio de iluminación de 150 lux existiendo por lo menos dos puntos de luz. Los focos luminosos estarán colocados sobre soportes rígidos y dispuestos de tal forma que se mantenga la máxima uniformidad posible en la iluminación. Se deberá poder efectuar la sustitución de las lámparas sin necesidad de desconectar la alimentación.

Los interruptores de alumbrado estarán situados en la proximidad de las puertas de acceso, pudiendo instalarse con conmutadores o telerruptores.

Independientemente de este alumbrado, podrá existir un alumbrado de emergencia con generación autónoma, el cual entrará en funcionamiento automáticamente ante un corte de servicio eléctrico. Tendrá una autonomía mínima de 2 horas, con un nivel luminoso no inferior a 5 lux.


83

3.6 Prescripciones Técnicas de Carácter General para Redes de MT.

3.6.1 Conductores.

Los conductores a utilizar en las redes subterráneas de MT, según la casa Pirelli, serán conductores circulares compactos formados por varios alambres cableados, con aislamiento termoestable de etileno-propileno (EPR) y cubierta exterior termoplástica VEMEX de color rojo, de tensión asignada 18/30 kV. La sección a utilizar corresponde a 240 mm2 para cada una de las tres fases.

En las zonas húmedas, en las que el nivel freático sobrepasa temporal o permanentemente el nivel del lecho de la zanja, deberán utilizarse cables especiales resistentes al agua.


La intensidad máxima admisible, en amperios, para cables con conductores de aluminio normalizados por la Compañía Eléctrica en instalación enterrada (servicio permanente), viene especificada en la Tabla 91.



3 x 1 x 150 Al 315 A

3 x 1 x 240 Al 415 A

3 x 1 x 400 Al 530 A

Tabla 89: Intensidad máxima admisible para conductores de Aluminio enterrados.

Temperatura del Terreno: 25ºC.

Profundidad de la Instalación: 1,0 m.

Resistividad Térmica del Terreno: 1 Wmk /⋅ .

La intensidad admisible de un cable, determinada por las condiciones de instalación enterrada, deberá corregirse teniendo en cuenta cada una de las magnitudes de la instalación real que difieran de aquellas, de forma que el aumento de temperatura provocado por la circulación de la intensidad calculada, no dé lugar a una temperatura en el conductor superior a la prescrita en la Tabla 93, indicada en el siguiente apartado.


A continuación se exponen algunos casos particulares de instalación, cuyas características afectan el valor máximo de la intensidad admisible, indicando los factores de corrección a aplicar.


84

3.6.3.1 Coeficiente para Instalaciones al Aire.

En la Tabla 92 se indican los factores de corrección de la intensidad máxima admisible para varias ternas de cables unipolares en contacto, con una colocación que permita una eficaz renovación del aire, siendo la temperatura del medio ambiente de 40ºC.

Sección Nominal (mm2) Intensidad máxima para 40ºC

3 x 1 x 150 Al 320 A

3 x 1 x 240 Al 435 A

3 x 1 x 400 Al 580 A

Tabla 90: Intensidad máxima admisible para conductores a 40ºC.

3.6.3.2 Coeficiente de Temperatura.

En la Tabla 93 se indican los factores de corrección (F) de la intensidad máxima admisible, para temperaturas del aire (θt) distintas de 40º C, en función de la temperatura máxima de servicio (θs) de la Tabla 92.

Temperatura del Terreno (θt) en ºC Temperatura de Servicio

(θs) en ºC 20 30 40 50 60

90 1,18 1,10 1,00 0,90 0,77

Tabla 91: Coeficiente de Temperatura.

3.6.3.3 Coeficiente de Resistividad Térmica.

En la Tabla 99 se indican los factores de corrección de la intensidad máxima admisible, para diferentes resistividades térmicas del terreno distintas a 1 W/mk ⋅ .

Resistividad Térmica del Terreno, en W/mk ⋅ Tipo de

Cable 0.80 1.00 1.20 1.50 2.00 2.50

Unipolar 1.09 1.06 1.04 1 0.96 0.93

Tabla 92: Coeficiente de Resistividad Térmica.


85

3.6.3.4 Coeficiente por Agrupación de Cables en la Misma Zanja.

En la Tabla 05 se indican los factores de corrección de la intensidad máxima admisible, para varias ternas de cables unipolares en contacto mutuo, enterrados en la misma zanja y en un mismo plano horizontal, con una separación entre sí.

Separación entre

conductores (D) Número de circuitos en la zanja

2 3 4 5 6 8 10 12

D = 0 ( en contacto) 0,80 0,70 0,64 0,60 0,56 0,53 0,50 0,47

D = 0,07 m 0,85 0,75 0,68 0,64 0,60 0,56 0,53 0,50

Tabla 93: Coeficiente según el número de cables y distancia entre ellos.

En caso de instalarse varias ternas de cables unipolares en más de un plano horizontal, se aplicará un coeficiente sobre los valores de la tabla anterior por cada plano horizontal además del primero, suponiendo una separación entre planos de unos 0,10 m, tal y como se indica en el apartado siguiente.

3.6.3.5 Coeficiente para Cables en Zanjas en el Interior de Tubos.

En la Tabla 07 se indican los factores de corrección de la intensidad máxima admisible para varias ternas de cables unipolares enterrados en zanja en el interior de tubos o similares.

Se instalará un circuito por tubo. La relación entre el diámetro interior del tubo y el diámetro aparente del circuito será superior a 2, pudiéndose aceptar excepcionalmente 1,5.

En el caso de una terna de cables unipolares en el interior de un mismo tubo, se aplicará un factor de corrección de 0.8.



3 x 1 x 150 Al 252 A

3 x 1 x 240 Al 332 A

3 x 1 x 400 Al 424 A

Tabla 94: Intensidad máxima admisible para conductores de Aluminio bajo tubo.


86

En el caso de una línea con cuatro ternas de cables unipolares situados en sendos tubos, podrá aplicarse un factor de corrección de 0,9.

En el caso de canalizaciones bajo tubos que no superen los 15 m, si el tubo se rellena con aglomerados especiales no será necesario aplicar factor de corrección de intensidad por este motivo.

3.6.3.6 Coeficiente para Cables Expuestos Directamente al Sol.

Se utilizará un coeficiente corrector de 0,9 excepto para los cables trenzados en haz alrededor de un fiador, que se consideran en condiciones óptimas de disipación.

3.7 Dimensionado de la Red Subterránea de Media Tensión.

Los requisitos mínimos que se deben cumplir a la hora de realizar el dimensionado de la sección de los conductores de la red de Media Tensión son:

• Que la caída de tensión acumulada no supere en ningún tramo de la línea el 7% de la tensión nominal (25 kV).

• Que la intensidad de corriente que circule por los conductores no sea superior a la intensidad nominal de éstos.

• Los cables a utilizar en dicho plan parcial tendrán secciones 3x240mm2 Al.

De la misma manera que en la red de Baja Tensión, en la red de Media Tensión se asigna a la empresa distribuidora la responsabilidad de responder del mantenimiento y la operación de la instalación de distribución, realizada por terceros y añadida a su red de distribución, así como de la seguridad y calidad del mismo. Dentro de este contexto, la empresa de distribución debe exigir que las mencionadas instalaciones de distribución realizadas por terceros, cumplan los mismos criterios de diseño, cálculo, construcción, materiales y control, que exige a las instalaciones de distribución realizadas por ella misma. Por lo tanto, de ellos depende sustancialmente la estructura de la red, básica para la calidad del suministro.

3.7.1 Tensión de Servicio.

La elección de la tensión de servicio se limita a valores estándar a fin de poder acceder a un mercado amplio de proveedores, y por lo tanto beneficiarse de condiciones competitivas favorables. Un distribuidor debe limitar su elección a los valores normalizados, lo que asegura la disponibilidad de los diferentes materiales de diversos constructores.

El valor de la Tensión Nominal de la red de MT de distribución pública, propiedad de la Compañía Eléctrica FECSA ENDESA, es de 25 kV. Actualmente, existe en algunas zonas red de MT de 11 kV que va siendo sustituida paulatinamente por red a 25 kV, debido a las ventajas y desventajas que se exponen posteriormente:


87

• La longitud media de las líneas de MT: En efecto, se corre el riesgo de que la impedancia, aumentada por la longitud de las líneas, genere caídas de tensión inaceptables. Así, una zona geográfica muy extensa, alimentada por un número pequeño de subestaciones AT / MT llevará a la utilización de una tensión de servicio más bien elevada.

• La potencia suministrada: en las zonas de gran densidad de consumo, las líneas, incluso de poca longitud, han de atender a numerosas cargas. Para una misma tensión, las corrientes elevadas limitan el sistema, lo que lleva a preferir una tensión de servicio más elevada.

• Las pérdidas: Incluso en los casos en que las caídas de tensión y las corrientes todavía tiene un valor admisible, puede que las pérdidas de energía por Efecto Joule tengan un coste importante. Aumentar la tensión de servicio permite disminuir las pérdidas de energía para una potencia distribuida determinada.

• El coste del aislamiento y de los materiales: Cuanto mayor es la tensión, mayor han de ser las distancias de aislamiento. Esto conlleva un aumento en las dimensiones de las obras y de los equipos, con el correspondiente aumento de los costes.

• La política del distribuidor: Además del hecho de que cambiar la tensión de servicio es muy difícil, se elige una única tensión de servicio a fin de racionalizar sus materiales y de la reutilización de los mismos.

3.7.2 Características de Diseño según la Función del Cable.

Para la realización de dicho Plan Parcial se ha seguido el propósito de los diseños que se exponen a continuación:

3.7.2.1 Feeder.

Cable que une directamente un centro de alimentación primario con un centro de reparto, en su recorrido no tendrá ningún punto de seccionamiento.

La sección del cable será de 400 ó 240 mm2, la intensidad máxima admisible se debe limitar a 300A y la caída de tensión máxima admisible se fija en el 2,5% en servicio normal.

En servicio de emergencia estos valores podrán ser de 400A y 4%.

Dispondrán de interruptor automático con protecciones asociadas en el origen.

3.7.2.2 Bucle.

Cable que tiene origen y final en un mismo centro de alimentación con posibilidad de alimentación por ambos extremos. En su recorrido se efectuará entrada y salida en cada uno de los centros de transformación que alimenta.

La sección será de 240 mm2, la intensidad máxima admisible se debe limitar a 175A y la caída de tensión máxima al final del mismo será del 1,5%, en servicio normal.

En servicio de emergencia estos valores podrán ser de 350A y 3%.


88

Dispondrán de interruptor automático con protecciones asociadas a cada extremo, con posibilidad de ser telemandado.

3.7.2.3 Unión.

Cable que une puntos de un mismo bucle o de bucles distintos, o que tiene su origen y final en distinto centro de alimentación.

La sección será de 240 mm2, la intensidad máxima admisible se debe limitar a 175A y la caída de tensión máxima será de 1,5%, en servicio normal.

En emergencia estos valores serán de 350A y 3%.

Dispondrán de un seccionamiento en carga en cada extremo, en los CT que formen parte de la unión se efectuará entrada y salida con seccionamiento en carga.

3.7.2.4 Radial.

Cable que partiendo de un CT acaba en otro CT sin posibilidad de retorno.

La sección será de 240 mm2 como mínimo, la intensidad máxima admisible se debe limitar a 175A y la caída de tensión máxima será del 1%, en servicio normal.

Dispondrán de un seccionamiento en carga en el origen, en los CT que formen parte del radial se efectuará entrada y salida con seccionamiento carga.

3.8 Dimensionado de la Red Aérea de Media Tensión.

3.8.1 Categoría de la línea.

Actualmente, por el Plan Parcial a urbanizar, pasa una Línea Aérea de Media Tensión de 2 circuitos de 25 kV ( Creixell1 y Creixell2 ). Debido a la nueva construcción, se habrá de soterrar un tramo de dicho trazado, quedando así dos torres en final de línea tal y como se indica en los planos adjuntos.

Para realizar los correspondientes cálculos de la red aérea necesario saber que la población de Altafulla (Tarragona) está ubicada en “Zona A” debido a que está a menos de 500 metros de altura del nivel del mar.

Para los nuevos trazados de red aérea, podremos utilizar conductores LA (zona sin contaminación apreciable o con contaminación ligera), conductores LARL (zonas con contaminación salina fuerte) o conductores de cobre (zonas con nivel de contaminación extremadamente grave).


89

3.8.2 Datos del Conductor.

Los conductores de red aérea de Media Tensión a utilizar serán LA debido a que la zona no tiene contaminación.

• Designación ________________________________________________ LA-110

• Sección del Aluminio _______________________________________ 94,2 mm2

• Sección Total del conductor _________________________________ 116,2 mm2

• Equivalencia en cobre ________________________________________ 60 mm2

• Diámetro del acero ___________________________________________ 6,0 mm

• Diámetro Total del conductor _________________________________ 14,0 mm

• Composición en alambres de Aluminio:

o Número __________________________________________ 30 unidades

o Diámetro ____________________________________________ 2,0 mm

• Composición en alambres de Acero:

o Número ___________________________________________ 7 unidades

o Diámetro ____________________________________________ 2,0 mm

• Carga de rotura ___________________________________________ 4310 DaN

• Resistencia Eléctrica a 20ºC _______________________________ 0,3066 Ω/km

• Peso __________________________________________________ 433,0 kg/km

• Módulo de elasticidad __________________________________ 8000 DaN/mm2

• Coeficiente de dilatación lineal ____________________________ 17,8 x 10-6 ºC

• Intensidad Nominal ____________________________________________ 314A

3.8.3 Cálculo Mecánico.

El cálculo mecánico de conductores y apoyos y el planteo de la líneas, puede acometerse a cálculos distintos mediante programas informáticos o fórmulas de cálculo individual, tal y como se realizará a continuación.

Se realizará teniendo en cuenta:

• El coeficiente de seguridad a la rotura no será inferior a 3.

• La tensión de trabajo de los conductores a 15ºC , sin considerar sobrecargas, sea la del E.D.S. ( Every Day Stress o tracción media de todos los días ) que se fije en cada caso y nunca superior al 15% de la carga de rotura del conductor.

Para el cálculo de la tensión máxima, en Zona A, deberá considerarse la acción del propio peso del conductor y sobrecarga del viento ( velocidad a 160 km/h ) de 107 kg/m2 para conductores de un diámetro inferior a 16 mm, a la temperatura de –5ºC.


90

3.8.3.1 Fenómenos Vibratorios.

El fenómeno vibratorio en los conductores de las líneas aéreas es conocido por sus efectos, como puede ser la rotura de los hilos del conductor en los puntos de agarre, y depende de la combinación aleatoria de factores tales como:

• Tracción de los cables, a mayor tracción más riesgo.

• Rigidez del conductor, son mejor los cables más flexibles.

• Vientos transversales de poca intensidad y aparición irregular.

• Vano, a mayor vano más riesgo.

• Entorno de la línea, más frecuente en llanuras que en bosques y montañas.

Para evitar los daños provocados por las vibraciones se pueden disponer grapas adecuadas y antivibradores que absorban parte de la energía amortiguando la fatiga en el punto de agarre.

En el apartado 2, artículo 27, del R.A.T. se establece que si una vez ubicados en la zona atravesada por la línea, sea de temer la aparición de vibraciones en los conductores y cables de tierra, se deberá comprobar el estado tensional de los mismos a estos efectos.

3.8.3.2 Sobrecarga del Viento.

El valor de la sobrecarga producida por el viento viene determinado por la composición de la acción vertical producida por el propio peso del cable y la acción vertical del viento:

( )222c

2v

2c dPpppp ⋅+=+= [kg/m] (46)

Siendo:

pc = peso del conductor [kg/m].

pv = peso del viento [kg/m].

P = Presión del viento [kg/m2].

d = diámetro del cable [m].

=⋅+= 222 0,0141070,433p 1,559 kg/m

En dicho plan parcial, con un vano de 90 y 180 metros de 6 circuitos, el esfuerzo del viento será:

=⋅⋅= 906559,1'p90 841,86 kg =⋅⋅= 1806559,1'p180 1683,72 kg


91

3.8.3.3 Tense de los Conductores.

El tense que presentan los conductores a distintas temperaturas se determina mediante la ecuación de cambio de condiciones. Partiendo de una tensión y temperatura inicial se determinará la tensión a –5ºC estipulada por el Reglamento para los apoyos.

( ) ( )sE

1TT??d

TP

TP

24a

212122

22

21

21

2

⋅⋅−+−⋅=

−⋅ (47)

Siendo:

a = vano [m].

T1 = Tensión inicial de conductor [kg].

T2 = Tensión final de conductor [kg].

P1 = Peso unitario inicial del conductor [kg].

P2 = Peso unitario final del conductor [kg].

δ = Coeficiente de dilatación lineal del condustor.

θ1 = Temperatura inicial del conductor [ºC].

θ2 = Temperatura final del conductor [ºC].

E = Módulo de elasticidad del conductor [kg/mm2].

s = sección del conductor [mm2].

Las condiciones iniciales para nuestro caso serán:

• T1 = 440 kg (10% carga rotura).

• P1 = 0,433 kg/m.

• ?1 = 15 º C

Las condiciones finales para nuestro caso serán:

• T2 = a determinar.

• P2 = 1,332 kg/m.

• ?2 = -5 º C

Si ordenamos la ecuación de cambio de condiciones respecto las incógnitas (T2) obtendremos la siguiente ecuación de tercer grado

( ) 024

PasETT

T??dT24

TPasE

T 22

22212

22121

22

21

232 =

⋅−

⋅⋅

−⋅−−⋅

⋅⋅+

⋅


92

( )2424

22

2

12121

21

2

22

2

sEPaTsE

TsEPa

TT⋅⋅⋅

−

−⋅⋅−−

⋅⋅⋅⋅

+ θθδ

Si sustituimos valores, para el vano de 90 metros, obtenemos que T2 = 1011,34 kg.

Si sustituimos valores, para el vano de 180 metros, obtenemos que T2 = 1173,22 kg.

3.8.3.4 Cálculo Apoyo de Final de Línea.

3.8.3.4.1 Primera Hipótesis ( Viento ): El esfuerzo útil mínimo se determinará, en función del tense máximo sobre los seis

cables en sentido longitudinal al cual estará sometido el apoyo de fin de línea y de la sobrecarga debida a la presión del viento sobre los seis cables en sentido transversal, tal y como se indica en el croquis adjunto.

Fig. 51: Esfuerzo útil mínimo.

Para calcularlo utilizaremos la siguiente fórmula:

F = 22VT FF + = ( ) ( )22 Tnapn ⋅+⋅⋅ [kg] (48)

Siendo:


p = peso del viento sobre el conductor [kg/m].

a = semisuma de los vanos concurrentes al apoyo [m].

T = tense máximo a –5ºC + viento [kg].

F90 = ( ) ( )22 34,1011690559,16 ⋅+⋅⋅ = 6126,16 kg

F180 = ( ) ( )22 22,11736180559,16 ⋅+⋅⋅ = 7237,88 kg


93

3.8.3.4.2 Segunda Hipótesis ( Rotura de Cconductores ): Se calculará, al igual que en los apoyos de anclaje, el momento de torsión

correspondiente a la rotura del conductor en posición más desfavorable.

MT = T · L [kg·m] (49)

Siendo:

T = Tense máximo que concurra al apoyo [kg].

L = distancia del punto de aplicación del esfuerzo al eje del apoyo [m].

MT90 = 1011,34 kg · 1,5 m = 1517,01 kg·m

MT180 = 1173,22 kg · 1,5 m = 1759,83 kg·m

3.8.3.5 Flecha Máxima de los Conductores.

La flecha máxima de los vanos viene determinada por la siguiente expresión:

T8pa

f2

⋅⋅

= [m] (50)

Siendo:

a = longitud del vano [m].

p = peso del conductor [kg].

T = Tense del conductor [kg].

En el apartado 3, artículo 27, del R.A.T. se establece que las condiciones para la determinación de la flecha máxima en un vano situado en la zona A, son las siguientes:

• Hipótesis de viento: Sometidos a la acción de su peso propio y a una sobrecarga de viento, según el artículo 16, a la temperatura de +15ºC.

• Hipótesis de temperatura: Sometidos a la acción de su peso propio, a la temperatura máxima previsible teniendo en cuenta las condiciones climatológicas y de servicio de la línea. Esta temperatura no será en ningún caso inferior a más de 50ºC.

Aplicando la ecuación del cambio de condiciones con los datos anteriores, obtenemos los correspondientes tenses de los conductores. A partir e dichos datos obtendremos, para las reglamentaciones reglamentarias, la flecha máxima en ambos casos.


94

• T = 15ºC ( vano de 90 metros ) ⇒ T2 = 870,6 kg ⇒ f = 6,8708

559.1902

⋅⋅

= 1,81 m

• T = 15ºC ( vano de 180 metros ) ⇒ T2 = 1091,96 kg ⇒ f = 96,10918559.11802

⋅⋅

= 5,78 m

• T = 50ºC ( vano de 90 metros ) ⇒ T2 = 239,56 kg ⇒ f = 56,2398433,0902

⋅⋅

= 1,83 m

• T = 50ºC ( vano de 180 metros ) ⇒ T2 = 302,35 kg ⇒ f = 35,3028433,01802

⋅⋅

= 5,80 m

La máxima flecha se producirá bajo las condiciones de la Segunda Hipótesis y su valor será de 1,81m ( vano de 90m ) y de 5,80m ( vano de 180m ).

3.8.4 Instalación y Montajes de Líneas.

3.8.4.1 Separación entre Conductores.

En el apartado 2, artículo 25, del R.A.T. se establece la distancia mínima entre conductores para que no haya riesgo alguno de cortocircuito ni entre fases ni a tierra, tendiendo presente los efectos de las oscilaciones de los conductores debido al viento.

Con este objeto, la separación mínima entre conductores se determinará por la fórmula siguiente:

150U

LFKD ++⋅= [m] (51)

Siendo:

D = distancia entre conductores [m].

K = Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, que se tomará de la tabla adjunta.

F = flecha máxima [m].

L = longitud de la cadena de suspensión, siendo 0 si es amarre [m].

U = tensión nominal de la línea [kV].


95

El valor de coeficiente ‘K’, que depende de la sección de los conductores, se indica a continuación:

Angulo de oscilación (α) Valores de la constante ‘K’

Superior a 65º 0,65

Comprendido entre 40º y 65º 0,60

Inferior a 40º 0,55

Tabla 95: Valores de la constante ‘K’.

Los valores de las tangentes del ángulo de oscilación de los conductores vienen dados por el cociente de la sobrecarga de viento dividida por el peso propio, por metro lineal de conductor, estando la primera determinada según el artículo 16, para vientos de 160 km/h.

Tangente α = cp

P = 433,0

014,0107 ⋅ = 3,46 ⇒ α = 73,87 (52)

Siendo:

pc = peso del conductor [kg/m].

P = Presión del viento [kg/m2].

• D90 ( vano de 90 metros ) ⇒ 15025

01,810,65D ++⋅= = 1,04 m

• D180 ( vano de 180 metros ) ⇒ 15025

05,800,65D ++⋅= = 1,73 m

La separación mínima entre los conductores y sus accesorios en tensión y los apoyos, no será inferior a:

Separación = 15025

1,0150

1,0 +=+U

= 0,27 m (53)

Con un mínimo de 0,2 metros.


96

3.8.4.2 Distancia de los Conductores al Terreno.

En el apartado 1, artículo 25, del R.A.T. se establece la altura de los apoyos necesaria para que los conductores, con su máxima flecha vertical, queden situados por encima de cualquier punto del terreno, a una altura mínima de:

15025

3,5150

3,5 +=+=U

d = 5,47 m (54)

Con un mínimo de 6 metros.


97

3.9 Tablas derivadas del apartado 3.3.3 de dicha Memoria.

3.9.1 Centro de Transformación 1.

3.9.1.1 Salida 01.

Tra

mo

afec

tado

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 1 -- -- 100 100 100 190 240 315 60,3 6870 10 0,15 0,15

Tabla 23: Cálculos eléctricos CT-1, Cuadro 01, Salida 01.

Area Comercial 1Manzana R

Salida 01

C.T. 1

10 m

100 kW1

Figura 02: Esquema unifilar CT-1, Cuadro 01, Salida 01.


98

3.9.1.2 Salida 02.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 23 138 0,709 -- 138 97,8 185,8 240 315 59,0 6870 80 1,14 1,14

1-2 22 132 0,718 -- 132 94,8 180,1 240 315 57,2 6870 30 0,41 1,55

2-3 20 120 0,74 -- 120 88,8 168,7 240 315 53,6 6870 30 0,39 1,94

3-4 18 108 0,761 -- 108 82,2 156,2 240 315 49,6 6870 30 0,36 2,30

4-5 16 96 0,781 -- 96 75 142,5 240 315 45,2 6870 30 0,33 2,63

5-6 14 84 0,807 -- 84 67,8 128,8 240 315 40,9 6870 30 0,30 2,93

6-7 12 72 0,825 -- 72 59,4 112,9 240 315 35,8 6870 30 0,26 3,19

7-8 10 60 0,85 -- 60 51 96,9 240 315 30,8 6870 30 0,22 3,41

8-9 8 48 0,875 -- 48 42 79,8 240 315 25,3 6870 30 0,18 3,59

9-10 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 35 0,12 3,71

10-11 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 30 0,05 3,76

9-12 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 10 0,02 3,61



99

30 m

Man

zana

B

Sal

ida

02

C.T

. 1

80 m

30 m

Man

zana

B

6,0

kW1V

iv. 3

3

30 m

12 k

W2

Viv

. 31

y 32

30 m

12 k

W3

Viv

. 29

y 30

Man

zana

B

30 m

12 k

W4

Viv

. 27

y 28

Man

zana

B

30 m

30 m

12 k

W5

Viv

. 25

y 26

Man

zana

B

12 k

W6

Viv

. 23

y 24

Man

zana

B

30 m

12 k

W7

Viv

. 21

y 22

Man

zana

B

12 k

W8

Viv

. 19

y 20

Man

zana

B

a C

.T. 2

, Sal

ida

01, n

odo

a C

.T. 2

, Sal

ida

01, n

odo

30 m

40 m

60 m

35 m

912

kW

Viv

. 17

y 18

Man

zana

B

Viv

. 46

y 47

Man

zana

B

10

10 m

12

12 k

W

12 k

W

Viv

. 15

y 16

Man

zana

A

30 m

1112

kW

Viv

. 13

y 14

Man

zana

A

a C

.T. 2

, Sal

ida

01

6 8nodo

10



100

3.9.1.3 Salida 03.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 21 126 0,729 -- 126 91,9 174.6 240 315 55,4 6870 65 0,87 0,87

1-2 20 120 0,74 -- 120 88,8 168,7 240 315 53,6 6870 50 0,65 1,52

2-3 6 36 0,90 -- 36 32,4 61,6 240 315 19,6 6870 22 0,10 1,62

3-4 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 22 0,07 1,69

4-5 2 12 1,00 -- 12 12 25,8 240 315 8,2 6870 22 0,04 1,73

2-6 12 72 0,825 -- 72 59,4 112,9 240 315 35,8 6870 20 0,17 1,69

6-7 6 36 0,90 -- 36 32,4 61,6 240 315 19,6 6870 22 0,10 1,65

7-8 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 22 0,07 1,76

8-9 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 22 0,04 1,80

6-10 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 90 0,30 1,99

10-11 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 45 0,08 2,07



101

Man

zana

B

Sal

ida

03

C.T

. 1

65 m

Man

zana

BM

anza

na B

45 m

90 m

Viv

. 56

y 57

12 k

W6

a C

.T. 1

, Sal

ida

04, n

odo

a C

.T. 2

, Sal

ida

02, n

odo

60 m

15 m

Viv

. 58

y 59

12 k

W7

11 11

22 m

22 m

20 m

Man

zana

B

6,0

kW1V

iv. 9

6

50 m

12 k

W2

Viv

. 76

y 77

22 m

12 k

W

Man

zana

B

12 k

W

Viv

. 74

y 75

3 6

22 m

Viv

. 78

y 79

Man

zana

B

22 m

12 k

W

Man

zana

B

12 k

W

Viv

. 72

y 73

4 7

Man

zana

BV

iv. 8

0 y

81

a C

.T. 1

, Sal

ida

04

50 m

60 m

22 m

12 k

W

Man

zana

B

12 k

W

Viv

. 70

y 71

5 8

Viv

. 82

y 83

Man

zana

B

Man

zana

B

12 k

W

Viv

. 68

y 69

9

nodo

7

nodo

a C

.T. 1

, Sal

ida

04

8



102

3.9.1.4 Salida 04.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

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a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 20 120 0,74 20 140 108,8 206,7 240 315 65,6 6870 75 1,18 1,18

1-2 18 108 0,761 20 128 102,2 194,2 240 315 61,7 6870 35 0,52 1,70

2-3 16 96 0,781 20 116 95 180,5 240 315 57,3 6870 25 0,35 2,05

3-4 14 84 0,807 20 104 87,8 166,8 240 315 53,0 6870 35 0,45 2,50

4-5 12 72 0,825 20 92 79,4 150,9 240 315 47,9 6870 20 0,23 2,73

5-6 12 72 0,825 -- 72 59,4 112,9 240 315 35,8 6870 25 0,22 2,95

6-7 10 60 0,85 -- 60 51 96,9 240 315 30,8 6870 22 0,16 3,11

7-8 8 48 0,875 -- 48 42 79,8 240 315 25,3 6870 35 0,21 3,32

8-9 6 36 0,90 -- 36 32,4 61,6 240 315 19,6 6870 30 0,14 3,46

9-10 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 22 0,07 3,53

10-11 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 60 0,10 3,63



103

30 m 50

m

Man

zana

B

Sal

ida

04

C.T

. 1

75 m

20 m

Man

zana

B

12 k

W1

Viv

. 94

y 95

35 m

12 k

W2

Viv

. 92

y 93

25 m

12 k

W3

Viv

. 90

y 91

Man

zana

B

35 m

12 k

W4

Man

zana

BV

iv. 8

8 y

89

22 m

25 m

20 k

W5

Al.P

úblic

o 1

Man

zana

B

12 k

W6

Viv

. 86

y 87

Man

zana

B

35 m 60

m

12 k

W7

Man

zana

BV

iv. 8

4 y

85

12 k

W8

Viv

. 66

y 67

Man

zana

B

60 m

a C

.T. 1

, Sal

ida

03, n

odo

22 m

a C

.T. 1

, Sal

ida

03, n

odo

912

kW

Man

zana

BV

iv. 6

4 y

65

10 5

12 k

W

Viv

. 62

y 63

Man

zana

A

22 m

11 9

12 k

W

Man

zana

AV

iv. 6

0 y

61

a C

.T. 1

, Sal

ida

03

nodo

11



104

3.9.1.5 Salida 05.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 19 114 0,753 -- 114 85,8 163,0 240 315 51,7 6870 35 0,44 0,44

1-2 12 72 0,825 -- 72 59,4 112,9 240 315 35,9 6870 60 0,52 0,96

2-3 10 60 0,85 -- 60 51 96,9 240 315 30,8 6870 25 0,19 1,15

3-4 8 48 0,875 -- 48 42 79,8 240 315 25,3 6870 25 0,15 1,30

4-5 6 36 0,90 -- 36 32,4 61,6 240 315 19,6 6870 22 0,10 1,40

5-6 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 22 0,07 1,47

6-7 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 22 0,04 1,51

1-8 6 36 0,90 -- 36 32,4 61,6 240 315 19,6 6870 60 0,28 0,72

8-9 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 22 0,07 0,79

9-10 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 22 0,04 0,83



105

Man

zana

C

Sal

ida

05

C.T

. 1

35 m

12 k

W12

kW

12 k

W8

910

22 m

25 m

60 m

Man

zana

C

Man

zana

C

6,0

kW1V

iv. 9

7

60 m

12 k

W

Viv

. 128

y 1

29

2

22 m

Viv

. 98

y 99

25 m

Man

zana

CV

iv. 1

26 y

127

12 k

W3

22 m

Viv

. 100

y 1

01

Man

zana

C

25 m

Viv

. 124

y 1

25

Man

zana

C

12 k

W4

Man

zana

CV

iv. 1

02 y

103

22 m

a C

.T. 6

, Sal

ida

03, n

odo

22 m

12 k

W5

Man

zana

CV

iv. 1

04 y

105

12 k

W6

Viv

. 106

y 1

07

Man

zana

C

65 m

12 k

W

37

Man

zana

CV

iv. 1

08 y

109

nodo

a C

.T. 6

, Sal

ida

03

7



106

3.9.1.6 Salida 06.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 1 -- -- 100 100 100 190 240 315 60,3 6870 10 0,15 0,15


Area Comercial 2Manzana R

1 100 kW

10 m

Salida 06

C.T. 1



107


3.9.2.1 Salida 01.

Tra

mo

afec

tado

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 24 144 0,70 -- 144 100,8 191,5 240 315 60,8 6870 90 1,32 1,32

1-2 10 60 0,85 -- 60 51 96,9 240 315 30,8 6870 30 0,22 1,54

2-3 8 48 0,875 -- 48 42 79,8 240 315 25,3 6870 30 0,18 1,72

3-4 6 36 0,90 -- 36 32,4 61,6 240 315 19,6 6870 30 0,14 1,86

4-5 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 30 0,10 1,96

5-6 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 30 0,05 2,01

1-7 12 72 0,825 -- 72 59,4 112,9 240 315 35,8 6870 35 0,30 1,62

7-8 6 36 0,90 -- 36 32,4 61,6 240 315 19,6 6870 30 0,14 1,76

8-9 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 30 0,10 1,86

9-10 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 30 0,05 1,91

7-11 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 50 0,17 1,79

11-12 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 30 0,05 1,84



108

Man

zana

AV

iv. 0

9 y

10

Man

zana

AV

iv. 4

0 y

41

Man

zana

AV

iv. 0

1 y

02

Sal

ida

01

C.T

. 2M

anza

na A

Viv

. 36

y 37

Man

zana

AV

iv. 0

5 y

06

2 7

Man

zana

AV

iv. 3

4 y

35

90

1

30 m

12 k

W

35 m

Man

zana

AV

iv. 0

7 y

08

3

Man

zana

AV

iv. 3

8 y

39

8

Man

zana

AV

iv. 0

3 y

04

12 k

W

12 k

W

30 m

30 m

12 k

W

12 k

W

30 m

30 m

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, Sal

ida

02, n

odo

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, Sal

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01, n

odo

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.T. 1

, Sal

ida

01, n

odo

Man

zana

A

Man

zana

AV

iv. 1

1 y

12

Man

zana

AV

iv. 4

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43

12 k

W

12 k

W

4 9

30 m

30 m

12 k

W

12 k

W

5 10

40 m

30 m

12 k

W

Viv

. 44

y 45

6

90 m

40 m

11

127



109

3.9.2.2 Salida 02.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

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Secc

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Inte

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ento

Esp

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l tra

mo

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arci

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n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 20 120 0,740 20 140 108,8 206,7 240 315 65,6 6870 35 0,55 0,55

1-2 18 108 0,761 20 128 102,2 194,2 240 315 61,6 6870 30 0,45 1,00

2-3 16 96 0,781 20 116 95 180,5 240 315 57,3 6870 30 0,41 1,41

3-4 14 84 0,807 20 104 87,8 166,8 240 315 53,0 6870 15 0,19 1,60

4-5 14 84 0,807 -- 84 67,8 128,8 240 315 40,9 6870 15 0,15 1,75

5-6 12 72 0,825 -- 72 59,4 112,9 240 315 35,8 6870 30 0,26 2,01

6-7 10 60 0,85 -- 60 51 96,9 240 315 30,8 6870 30 0,22 2,23

7-8 8 48 0,875 -- 48 42 79,8 240 315 25,3 6870 35 0,21 2,44

8-9 6 36 0,90 -- 36 32,4 61,6 240 315 19,6 6870 75 0,35 2,79

9-10 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 35 0,12 2,91

10-11 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 22 0,04 2,95



110

15 m

Man

zana

AA

l.Púb

lico

2S

alid

a 02

C.T

. 2M

anza

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2

Viv

. 132

y 1

33

Man

zana

AV

iv. 1

30 y

131

35 m

1

30 m

12 k

W

Man

zana

A

3

Viv

. 134

y 1

35

12 k

W

30 m

12 k

W

15 m

90 m

Man

zana

AV

iv. 1

38 y

139

Man

zana

AV

iv. 1

36 y

137

20 k

W4

15 m

12 k

W5

30 m

12 k

W6

30 m

Man

zana

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12 k

W

Viv

. 01

y 02

7

35 m

35 m a

C.T

. 1, S

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a 02

, nod

o

a C

.T. 2

, Sal

ida

01, n

odo

75 m 60

m

12 k

W

Man

zana

BV

iv. 4

8 y

49

812

kW

Man

zana

BV

iv. 5

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51

9

22 m

12 k

W

Man

zana

BV

iv. 5

2 y

53

610

Man

zana

B

12 k

W

Viv

. 54

y 55

1211

a C

.T. 1

, Sal

ida

03

nodo

11



111

3.9.2.3 Salida 03.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

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l tra

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al e

n ca

da

tram

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cdt a

cum

ulad

a

CT-1 22 132 0,718 -- 132 94,8 180,1 240 315 57,2 6870 35 0,48 0,48

1-2 20 120 0,74 -- 120 88,8 168,7 240 315 53,6 6870 22 0,28 0,76

2-3 18 108 0,761 -- 108 82,2 156,2 240 315 49,6 6870 22 0,27 1,03

3-4 16 96 0,781 -- 96 75 142,5 240 315 45,2 6870 22 0,24 1,27

4-5 14 84 0,807 -- 84 67,8 128,8 240 315 40,9 6870 22 0,22 1,49

5-6 12 72 0,825 -- 72 59,4 112,9 240 315 35,8 6870 22 0,19 1,68

6-7 10 60 0,85 -- 60 51 96,9 240 315 30,8 6870 30 0,22 1,90

7-8 8 48 0,875 -- 48 42 79,8 240 315 25,3 6870 55 0,34 2,24

8-9 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 45 0,15 2,39

9-10 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 22 0,04 2,43

8-11 3 18 1,00 -- 18 18 34,2 240 315 10,9 6870 10 0,03 2,27

11-12 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 40 0,07 2,34



112

a C

.T. 3

, Sal

ida

02, n

odo

Man

zana

AV

iv. 1

48 y

149

C.T

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03V

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44 y

145

Man

zana

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2

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. 142

y 1

43

Man

zana

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35 m

1

22 m

12 k

W

Viv

. 146

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47

Man

zana

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312

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22 m

12 k

W

22 m

Viv

. 152

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53

Man

zana

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iv. 1

50 y

151

Man

zana

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12 k

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22 m

12 k

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22 m

12 k

W6

30 m

Man

zana

AV

iv. 1

54 y

155

12 k

W7

55 m

30 m

22 m

40 m

45 m 10

m

Man

zana

AV

iv. 1

60

6,0

kW8

Man

zana

AV

iv. 1

56 y

157

Man

zana

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65

6,0

kW

12 k

W

119

22 m

Man

zana

AV

iv. 1

58 y

159

12 k

W

Viv

. 163

y 1

64M

anza

na A

12 k

W

1210

8

a C

.T. 2

, Sal

ida

05, n

odo

5



113

3.9.2.4 Salida 04.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

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e P

aso

Secc

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Inte

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le

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Mom

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Esp

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Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 16 96 0,781 40 136 115 218,5 240 315 69,4 6870 115 1,93 1,93

1-2 8 48 0,875 20 68 62 117,8 240 315 37,4 6870 30 0,27 2,20


C.T. 2

Salida 04

Manzana HBloque 2

1

30 m

1

115 m

Manzana HBloque 1

68 kW68 kW



114

3.9.2.5 Salida 05.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

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a de

viv

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as

Coe

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Pot

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Mom

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Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 18 108 0,761 40 148 122,2 232,2 240 315 73,7 6870 175 3,11 3,11

1-2 12 72 0,825 25 97 84,4 160,4 240 315 50,9 6870 30 0,37 3,48

2-3 6 36 0,90 10 46 42,4 80,6 240 315 25,6 6870 15 0,09 3,57

3-4 6 36 0,90 10 46 42,4 80,6 240 315 25,6 6870 60 0,37 3,94

4-5 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 15 0,03 3,97



115

Man

zana

H

60 m

C.T

. 2

Sal

ida

05

Man

zana

H

2Blo

que

4M

anza

na H

Blo

que

3

175

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1

30 m

51 k

W

Man

zana

H

51 k

W

15 m

3

A.D

.U.

60 m

a C

.T. 3

, Sal

ida

03, n

odo

Man

zana

AV

iv. 1

61 y

162

34 k

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15 m

12 k

W5

22 m

a C

.T. 2

, Sal

ida

03

6

12no

do



116

3.9.2.6 Salida 06.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

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ia S

GE

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+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 18 108 0,761 35 143 117,2 222,7 240 315 70,7 6870 190 3,24 3,24

1-2 14 84 0,807 25 109 92,8 176,3 240 315 56,0 6870 30 0,41 3,65

2-3 10 60 0,85 15 75 66 125,4 240 315 39,8 6870 70 0,67 4,32

3-4 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 35 0,06 4,38


190 m

C.T. 2

Salida 06

35 m

32

70 m

1

30 m

4

nodo 5

a C.T. 3, Salida 0410 m

Bloque 20Bloque 19

Manzana IManzana IManzana IBloque 18

Manzana DViv. 218 y 219

34 kW 34 kW 63 kW 12 kW



117


3.9.3.1 Salida 01.

Tra

mo

afec

tado

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

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idad

Pot

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GE

+ E

+ L

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Pot

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Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

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isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 18 108 0,761 45 153 127,2 241,7 240 315 76,7 6870 85 1,57 1,57

1-2 6 36 0,90 15 51 47,4 90,1 240 315 28,6 6870 30 0,21 1,78

1-3 12 72 0,825 30 102 89,4 169,9 240 315 54,0 6870 15 0,20 1,77


3

15 m7a C.T. 6, Salida 06, nodo

70 m

C.T. 3

Salida 01

Manzana H

Manzana H

Bloque 11

A.D.U.

1

2

30 m

Bloque 10

85 m

Manzana H

10a C.T. 6, Salida 04, nodo15 m

51 kW

102 kW



118

3.9.3.2 Salida 02.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 20 120 0,74 20 140 108,8 206,7 240 315 65,6 6870 75 1,19 1,19

1-2 20 120 0,74 20 140 108,8 206,7 240 315 65,6 6870 65 1,03 2,22

2-3 12 72 0,825 -- 72 59,4 112,9 240 315 35,8 6870 15 0,13 2,35

3-4 10 60 0,85 -- 60 51 96,9 240 315 30,8 6870 22 0,16 2,51

4-5 8 48 0,875 -- 48 42 79,8 240 315 25,3 6870 60 0,37 2,88

5-6 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 25 0,04 2,92

5-7 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 30 0,10 2,98

7-8 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 22 0,04 3,02



119

Man

zana

C

Sal

ida

02

C.T

. 3M

anza

na H

Man

zana

H

75 m

A.D

.U.

1

65 m

Viv

. 174

y 1

75

Man

zana

C

68 k

W

Blo

que

9

2

15 m

12 k

W3

22 m

a C

.T. 6

, Sal

ida

03, n

odo

30 m a

C.T

. 3, S

alid

a 03

, nod

o

25 m 30

m

Viv

. 176

y 1

77

12 k

W4

60 m

12 k

W

Viv

. 178

y 1

79

Man

zana

C

5

22 m 60

m

22 m

Viv

. 180

y 1

81

Man

zana

C

12 k

W

Viv

. 168

y 1

69

12 k

W

Man

zana

A

6 7

Viv

. 166

y 1

67

12 k

W

Man

zana

A

8

a C

.T. 2

, Sal

ida

03, n

odo

44

11



120

3.9.3.3 Salida 03.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

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a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 16 96 0,781 30 126 105 199,5 240 315 63,3 6870 90 1,38 1,38

1-2 8 48 0,875 10 58 52 98,8 240 315 31,4 6870 60 0,45 1,83

2-3 4 24 0,95 -- 24 22,8 41,0 240 315 13,0 6870 15 0,05 1,88

3-4 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 22 0,04 1,92

1-5 8 48 0,875 20 68 62 117,8 240 315 37,4 6870 40 0,36 1,74

5-6 4 24 0,95 10 34 32,8 62,3 240 315 19,8 6870 5 0,02 1,76



121

Man

zana

H

34 k

W

Blo

que

7

Man

zana

H

34 k

W

Blo

que

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Man

zana

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60 m

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, Sal

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05, n

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Man

zana

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Man

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12 k

W

34 k

W

22 m

30 m

Man

zana

A

12 k

W

Viv

. 170

y 1

71

4

60 m

a C

.T. 3

, Sal

ida

02, n

odo

3

7



122

3.9.3.4 Salida 04.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

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bona

dos

Pot

enci

a de

viv

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as

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gitu

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l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 18 108 0,761 40 148 122,2 232,2 240 315 73,7 6870 50 0,89 0,89

1-2 18 108 0,761 20 128 102,2 194,2 240 315 61,6 6870 40 0,60 1,49

2-3 14 84 0,807 10 94 77,8 147,8 240 315 46,9 6870 30 0,34 1,83

3-4 10 60 0,85 -- 60 51 96,9 240 315 30,8 6870 50 0,37 2,20

4-5 8 48 0,875 -- 48 42 79,8 240 315 25,3 6870 22 0,13 2,33

5-6 6 36 0,90 -- 36 32,4 61,6 240 315 19,6 6870 22 0,10 2,43

6-7 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,8 6870 40 0,13 2,56

7-8 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 20 0,03 2,59



123

Man

zana

DV

iv. 2

20 y

221

C.T

. 3

Sal

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Man

zana

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34 k

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Man

zana

DV

iv. 2

27 y

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Viv

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Viv

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y 2

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22 m

12 k

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12 k

W6

Man

zana

DV

iv. 2

25 y

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, Sal

ida

06, n

odo

40 m

12 k

W7

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12 k

W8 4

nodo

a C

.T. 3

, Sal

ida

0520

m7



124

3.9.3.5 Salida 05.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

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aso

Secc

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ucto

r

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le

Satu

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Mom

ento

Esp

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ico

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gitu

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l tra

mo

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arci

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n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 20 120 0,74 25 145 113,8 216,2 240 315 68,6 6870 55 0,91 0,91

1-2 14 84 0,807 10 94 77,8 147,8 240 315 46,9 6870 40 0,45 1,36

2-3 10 60 0,85 -- 60 51 96,9 240 315 30,8 6870 40 0,30 1,66

3-4 8 48 0,875 -- 48 42 79,8 240 315 25,3 6870 22 0,13 1,79

4-5 6 36 0,90 -- 36 32,4 61,6 240 315 19,6 6870 90 0,42 2,21

5-6 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 25 0,08 2,29

6-7 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 20 0,03 2,32



125

22 m

Sal

ida

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C.T

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Man

zana

I

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34 k

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Man

zana

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zana

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37 y

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zana

D

12 k

W

Man

zana

DV

iv. 2

33 y

234

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Viv

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Man

zana

D

412

kW

512

kW

Man

zana

DV

iv. 2

31 y

232

12 k

W

25 m

6

20 m

7

a C

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, Sal

ida

0420

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8



126

3.9.3.6 Salida 06.

T

ram

o af

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do

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Pot

enci

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as

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CT-1 20 120 0,74 20 140 108,8 206,7 240 315 65,6 6870 110 1,74 1,74

1-2 6 36 0,90 -- 36 32,4 61,6 240 315 19,6 6870 50 0,24 1,98

2-3 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 30 0,10 2,08

3-4 2 12 1,00 -- 121 12 22,8 240 315 7,2 6870 50 0,09 2,17

1-5 14 84 0,807 20 104 87,8 166,8 240 315 53,0 6870 50 0,64 2,38

5-6 6 36 0,90 -- 36 32,4 61,6 240 315 19,6 6870 35 0,17 2,55

6-7 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 30 0,10 2,65

7-8 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 30 0,05 2,70



127

Man

zana

DV

iv. 2

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12 k

W

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Man

zana

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Sal

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Man

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Man

zana

D

Man

zana

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49 y

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35 m

30 m

312

kW

50 m

30 m

12 k

W7

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Man

zana

DV

iv. 2

43 y

244

12 k

W

Viv

. 247

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Man

zana

D

4

55 m

30 m

a C

.T. 4

, Sal

ida

01, n

odo

60 m

8



128

3.9.3.7 Salida 07.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

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as

Coe

f. Si

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ad d

e P

aso

Secc

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ucto

r

Inte

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áx

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le

Satu

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ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 18 108 0,761 25 133 107,2 203,7 240 315 64,7 6870 165 2,57 2,57

1-2 6 36 0,90 -- 36 32,4 61,6 240 315 19,6 6870 35 0,17 2,74

2-3 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 22 0,07 2,81

3-4 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 22 0,04 2,85

1-5 12 72 0,825 25 97 84,4 160,4 240 315 50,9 6870 70 0,86 3,43

5-6 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 40 0,07 3,50



129

165

m

Sal

ida

07

C.T

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, Sal

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zana

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zana

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zana

I

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35 m

22 m

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W

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W

2 5

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Viv

. 255

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56

Man

zana

D

22 m

22 m

12 k

W4

a C

.T. 5

, Sal

ida

01, n

odo

11



130


3.9.4.1 Salida 01.

Tra

mo

afec

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Núm

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de a

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Pot

enci

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as

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f. Si

mul

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aso

Secc

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cond

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r

Inte

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isib

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Satu

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Mom

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Esp

ecíf

ico

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gitu

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l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 21 126 0,729 -- 126 91,8 174,4 240 315 55,4 6870 85 1,14 1,14

1-2 19 114 0,753 -- 114 85,8 163,1 240 315 51,8 6870 30 0,37 1,51

2-3 6 36 0,90 -- 36 32,4 61,6 240 315 19,6 6870 40 0,19 1,70

3-4 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 22 0,07 1,77

4-5 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 22 0,04 1,81

2-6 5 30 0,92 -- 30 27,6 52,4 240 315 16,6 6870 35 0,14 1,65

6-7 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 60 0,20 1,85

7-8 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 45 0,08 1,93

6-9 6 36 0,90 -- 36 32,4 61,6 240 315 19,6 6870 45 0,21 1,86

9-10 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 60 0,20 2,06

10-11 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 30 0,05 2,11



131

50 m

55 m

30 m

45 m

12 k

W9

60 m

1012

kW

Man

zana

EV

iv. 2

86 y

287

C.T

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ida

01

1

85 m

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W

Man

zana

D

Man

zana

EV

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82 y

283

6,0

kW

Man

zana

E

12 k

W

Viv

. 284

y 2

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12 k

W2

30 m

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Viv

. 270

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40 m

Man

zana

EV

iv. 2

80 y

281

Man

zana

DV

iv. 2

68 y

269

Man

zana

BV

iv. 2

71 y

272

60 m

12 k

W4

12 k

W7

22 m

Man

zana

DV

iv. 2

66 y

267

Man

zana

BV

iv. 2

73 y

274

5

45 m

8

12 k

W

12 k

W

Man

zana

EV

iv. 2

78 y

279

22 m

12 k

W11

a C

.T. 4

, Sal

ida

02

a C

.T. 3

, Sal

ida

06

Man

zana

BV

iv. 2

75 y

276

4no

do

9no

do



132

3.9.4.2 Salida 02.

T

ram

o af

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do

Núm

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de a

bona

dos

Pot

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a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

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r

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le

Satu

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ón

Mom

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Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 18 108 0,761 20 128 102,2 194,2 240 315 61,7 6870 60 0,89 0,89

1-2 17 102 0,771 20 122 98,6 187,3 240 315 59,5 6870 20 0,29 1,18

2-3 15 90 0,793 20 110 91,4 173,7 240 315 55,1 6870 35 0,47 1,65

3-4 13 78 0,815 20 98 83,6 158,8 240 315 50,4 6870 22 0,27 1,92

4-5 11 60 0,836 20 80 70,2 133,4 240 315 42,3 6870 22 0,22 2,14

5-6 9 54 0,867 20 74 66,8 126,9 240 315 40,3 6870 22 0,21 2,35

6-7 7 42 0,886 20 62 57,2 108,7 240 315 34,5 6870 60 0,50 2,85

7-8 5 30 0,92 20 50 47,6 90,4 240 315 28,7 6870 20 0,14 2,99

8-9 5 30 0,92 -- 30 27,6 52,4 240 315 16,6 6870 20 0,08 3,07

9-10 3 18 1,00 -- 18 18 34,2 240 315 10,9 6870 25 0,07 3,14

10-11 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 22 0,04 3,18



133

Man

zana

EV

iv. 2

90

6,0

kW

Sal

ida

02

C.T

. 4

1

60 m

Man

zana

BV

iv. 2

57 y

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a C

.T. 4

, Sal

ida

01, n

odo

12 k

W

Viv

. 297

y 2

98M

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na E

22 m

Viv

. 288

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anza

na E

12 k

W2

20 m

312

kW

Viv

. 291

y 2

92M

anza

na E

35 m

Viv

. 295

y 2

96M

anza

na E

12 k

W4

5

Man

zana

EV

iv. 2

93 y

294

22 m

12 k

W6

22 m

Man

zana

EV

iv. 2

77 y

301

20 m

712

kW

Man

zana

EV

iv. 2

99 y

300

60 m

20 k

W8

Man

zana

EA

l.Púb

lico

4

20 m

Man

zana

EV

iv. 2

59

6,0

kW9

12 k

W10

50 m

25 m

55 m

1112

kW

22 m

a C

.T. 3

, Sal

ida

07

a C

.T. 5

, Sal

ida

01, n

odo

5

50 m

7

4no

do



134

3.9.4.3 Salida 03.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 18 108 0,761 -- 108 82,2 156,2 240 315 49,6 6870 65 0,78 0,78

1-2 16 96 0,781 -- 96 75 142,5 240 315 45,2 6870 45 0,49 1,27

2-3 14 84 0,807 -- 84 67,8 128,8 240 315 40,9 6870 22 0,22 1,49

3-4 12 72 0,825 -- 72 59,4 112,9 240 315 35,8 6870 22 0,19 1,68

4-5 10 60 0,85 -- 60 51 96,9 240 315 30,8 6870 22 0,16 1,84

5-6 8 48 0,875 -- 48 42 79,8 240 315 25,3 6870 50 0,31 2,15

6-7 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 35 0,06 2,21

6-8 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 35 0,12 2,27

8-9 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 30 0,05 2,32



135

a C

.T. 5

, Sal

ida

02, n

odo

50 m

12 k

W

Man

zana

EV

iv. 3

38 y

339

65 m

Sal

ida

03

C.T

. 4M

anza

na E

Viv

. 340

y 3

41

12 k

W1

Man

zana

EV

iv. 3

42 y

343

45 m

212

kW

3

22 m

50 m 35

m

Viv

. 336

y 3

37

Man

zana

E

12 k

W4

22 m

512

kW

Viv

. 334

y 3

35

Man

zana

E

22 m

Man

zana

E

Man

zana

E

12 k

W

Viv

. 308

y 3

09

Man

zana

E

12 k

W

86

30 m

Viv

. 332

y 3

33

Man

zana

E

35 m

Viv

. 306

y 3

07

912

kW

12 k

W7

55 m

Viv

. 330

y 3

31

35 m

7

a C

.T. 5

, Sal

ida

01, n

odo

a C

.T. 5

, Sal

ida

03, n

odo

55



136

3.9.4.4 Salida 04.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 22 132 0,718 55 187 149,8 284,6 240 315 90,3 6870 85 1,85 1,85

1-2 12 72 0,825 30 102 89,4 169,9 240 315 53,9 6870 80 1,04 2,89


Manzana KManzana KC.T. 4

Salida 04

40 m

Bloque 35

80 m85 m

1

Bloque 36

2

6nodo

a C.T. 5, Salida 03

85 kW 102 kW



137

3.9.4.5 Salida 05.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

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Pot

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Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 16 96 0,781 40 136 115 218,5 240 315 69,4 6870 210 3,52 3,52

1-2 12 72 0,825 30 102 89,4 169,9 240 315 53,9 6870 5 0,07 3,59

2-3 6 36 0,90 15 51 47,4 90,1 240 315 28,6 6870 30 0,21 3,80


Manzana LBloque 50

3

30 m5 m210 m

1 2

Salida 05

C.T. 4 Manzana LBloque 48

Manzana LBloque 49

75 mnodo 3

a C.T. 5, Salida 04

34 kW 51 kW 51 kW



138

3.9.4.6 Salida 06.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 15 90 0,793 40 130 111,4 211,7 240 315 67,2 6870 80 1,30 1,30

1-2 8 48 0,875 20 68 62 117,8 240 315 37,4 6870 80 0,72 2,02

2-3 4 24 0,95 10 34 32,8 62,3 240 315 19,8 6870 20 0,10 2,12

1-4 5 30 0,92 20 50 47,6 90,4 240 315 28,7 6870 80 0,55 1,85

4-5 4 24 0,95 20 44 42,8 81,3 240 315 25,8 6870 25 0,16 2,01

5-6 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 25 0,08 2,09

6-7 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 45 0,08 2,17



139

46,

0 kW

20 k

W5

12 k

W6

12 k

W7

Man

zana

FV

iv. 3

44 y

345

12 k

W

Sal

ida

06

C.T

. 4

1

80 m

25 m

20 m

25 m

2 Viv

. 346

Man

zana

F

80 m

34 k

W

Man

zana

LB

loqu

e 46

80 m

34 k

W

Man

zana

FA

l.Púb

lico

5

3

Man

zana

LB

loqu

e 47

Viv

. 349

y 3

50

Man

zana

FV

iv. 3

47 y

348

Man

zana

F

45 m

45 m

a C

.T. 7

, Sal

ida

01, n

odo

2



140


3.9.5.1 Salida 01.

Tra

mo

afec

tado

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 20 120 0,74 30 150 118,8 225,7 240 315 71,7 6870 80 1,38 1,38

1-2 20 120 0,74 30 150 118,8 225,7 240 315 71,7 6870 35 0,61 1,99

2-3 14 84 0,807 15 99 82,8 157,3 240 315 49,9 6870 5 0,06 2,05

3-4 8 48 0,875 -- 48 42 79,8 240 315 25,3 6870 80 0,49 2,54

4-5 6 36 0,90 -- 36 32,4 61,6 240 315 19,6 6870 22 0,10 2,64

5-6 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 15 0,05 2,69

6-7 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 22 0,04 2,73



141

a C

.T. 3

, Sal

ida

07, n

odo

Man

zana

I

Sal

ida

01

C.T

. 5

30 m

55 m

55 m

a C

.T. 5

, Sal

ida

02, n

odo

6a

C.T

. 4, S

alid

a 03

, nod

o9

65 m

1

A.D

.U.

35 m

51 k

W2Blo

que

28

Man

zana

I

60 m

51 k

W3

Man

zana

IB

loqu

e 27

22 m

12 k

W4

Viv

. 302

y 3

03

Man

zana

E

35 m 22

m

15 m

12 k

W5

Viv

. 304

y 3

05

Man

zana

E

12 k

W6

Viv

. 262

y 2

63

Man

zana

E

55 m

12 k

W7

Viv

. 260

y 3

61

Man

zana

D

nodo

6

10

a C

.T. 4

, Sal

ida

02



142

3.9.5.2 Salida 02.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 18 108 0,761 20 128 102,2 194,2 240 315 61,7 6870 30 0,45 0,42

1-2 14 84 0,807 10 94 77,8 147,8 240 315 46,9 6870 35 0,40 0,82

2-3 10 60 0,85 -- 60 51 96,9 240 315 30,7 6870 60 0,45 1,27

3-4 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 22 0,07 1,34

4-5 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 65 0,11 1,45

3-6 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 15 0,05 1,32

6-7 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 35 0,06 1,38



143

Man

zana

I

Sal

ida

02

C.T

. 5

30 m

15 m

35 m

15 m

12 k

W6

a C

.T. 4

, Sal

ida

03, n

odo

a C

.T. 5

, Sal

ida

01, n

odo

50 m

12 k

W7

1

8

65 m

35 m

34 k

W1Blo

que

30

60 m

34 k

W2Blo

que

29

Man

zana

I

22 m

12 k

W3

Viv

. 314

y 3

15

Man

zana

E

Man

zana

E

12 k

W

Viv

. 312

y 3

13

4

Viv

. 316

y 3

17

Man

zana

E

a C

.T. 5

, Sal

ida

03, n

odo

22 m

12 k

W

Man

zana

EV

iv. 3

10 y

311

5

Viv

. 318

y 3

19

Man

zana

E

4



144

3.9.5.3 Salida 03.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 16 96 0,781 15 111 90 171 240 315 54,3 6870 70 0,92 0,92

1-2 14 84 0,807 15 99 82,8 157,3 240 315 50 6870 22 0,27 1,19

2-3 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 65 0,22 1,41

3-4 2 12 1,00 -- 12 11 22,8 240 315 7,2 6870 30 0,05 1,46

2-5 8 48 0,875 15 63 57 108,3 240 315 34,4 6870 60 0,50 1,69

5-6 6 36 0,90 15 51 47,4 90,1 240 315 28,6 6870 40 0,28 1,97



145

Man

zana

EV

iv. 3

26 y

327

Sal

ida

03

C.T

. 5

70 m

40 m a

C.T

. 4, S

alid

a 03

, nod

o

60 m

35 m

12 k

W5

40 m

51 k

W6

a C

.T. 4

, Sal

ida

04, n

odo

7

2

22 m

Man

zana

EM

anza

na E

22 m

12 k

W1

65m

12 k

W2

Viv

. 324

y 3

25

30 m

Man

zana

EV

iv. 3

28 y

329

12 k

W3

Viv

. 322

y 3

23

Man

zana

E

Man

zana

K

12 k

W

Blo

que

37

4

Viv

. 320

y 3

21

Man

zana

E

a C

.T. 5

, Sal

ida

03, n

odo

5



146

3.9.5.4 Salida 04.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

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a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 20 120 0,74 50 170 138,8 263,7 240 315 83,7 6870 265 5,35 5,35

1-2 12 72 0,825 30 102 89,4 169,9 240 315 53,9 6870 35 0,46 5,81

2-3 6 36 0,90 15 51 47,4 90,1 240 315 28,6 6870 5 0,03 5,84


Manzana M

35 m

Manzana MBloque 38

1

C.T. 5

Salida 04

265 m a C.T. 4, Salida 05

Manzana M

75 m

Bloque 39

32

5 m

Bloque 40

3nodo

68 kW 51 kW 51 kW



147

3.9.5.5 Salida 05.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

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a T

otal

Pot

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a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

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Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 26 156 0,685 -- 156 106,9 203,1 240 315 64,5 6870 85 1,32 1,32

1-2 24 144 0,70 -- 144 100,8 191,5 240 315 60,8 6870 22 0,32 1,64

2-3 22 132 0,718 -- 132 94,8 180,1 240 315 57,2 6870 22 0,30 1,94

3-4 20 120 0,74 -- 120 88,8 168,7 240 315 53,6 6870 65 0,84 2,78

4-5 8 48 0,875 -- 48 42 79,8 240 315 25,3 6870 20 0,12 2,90

5-6 6 36 0,90 -- 36 32,4 61,6 240 315 19,6 6870 20 0,09 2,99

6-7 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 20 0,07 3,06

7-8 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 20 0,03 3,09

4-9 10 60 0,85 -- 60 51 96,9 240 315 30,8 6870 15 0,11 2,89

9-10 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 20 0,03 2,92

9-11 6 36 0,90 -- 36 32,4 61,6 240 315 19,6 6870 20 0,09 2,98

11-12 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 20 0,07 3,05

12-13 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 20 0,03 3,08



148

15 m

25 m

a C

.T. 7

, Sal

ida

01, n

odo

Viv

. 355

y 3

56

Man

zana

G

Sal

ida

05

C.T

. 5

85 m

Man

zana

GM

anza

na G

20 m

25 m

20 m

12 k

W11

12 k

W9

Viv

. 380

y 3

81

20 m

Viv

. 382

y 3

83

12 k

W

Man

zana

G

10

Viv

. 378

y 3

79

50 m

20 m

12 k

W12

12 k

W13

Viv

. 384

y 3

85

Man

zana

GV

iv. 3

86 y

387

Man

zana

G

20 m

Man

zana

G

12 k

W1

22 m

12 k

W2

22 m

Viv

. 357

y 3

58

12 k

W3

65 m

Viv

. 359

y 3

60

Man

zana

G

12 k

W4

Viv

. 361

y 3

62

Man

zana

G

20 m

20 m

12 k

W5

Viv

. 363

y 3

64

Man

zana

G

12 k

W6

Viv

. 365

y 3

66

Man

zana

G

20 m

12 k

W7

Viv

. 367

y 3

68

Man

zana

G

12 k

W8

Viv

. 369

y 3

70

Man

zana

G

6

a C

.T. 7

, Sal

ida

02, n

odo

a C

.T. 5

, Sal

ida

07, n

odo

6 5



149

3.9.5.6 Salida 06.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 16 96 0,781 40 136 115 218,5 240 315 69,4 6870 110 1,84 1,84

1-2 8 48 0,875 20 68 62 117,8 240 315 37,4 6870 40 0,36 2,20


Manzana JC.T. 5

1

40 m

Bloque 31Salida 06

110 m

Manzana J

2

Bloque 32

68 kW 68 kW



150

3.9.5.7 Salida 07.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

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ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 15 90 0,793 20 110 91,4 173,7 240 315 55,1 6870 185 2,46 2,46

1-2 11 66 0,836 10 76 65,2 123,9 240 315 39,3 6870 30 0,28 2,74

2-3 7 42 0,886 -- 42 37,2 70,8 240 315 22,5 6870 15 0,08 2,82

3-4 5 30 0,92 -- 30 27,6 52,4 240 315 16,6 6870 40 0,16 2,98

4-5 3 18 1,00 -- 18 18 34,2 240 315 10,9 6870 40 0,10 3,08

5-6 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 35 0,06 3,14



151

Viv

. 374

y 3

75M

anza

na G

C.T

. 5

Sal

ida

07B

loqu

e 34

Man

zana

J

2

Blo

que

33

Man

zana

J

185

m

1

30 m

34 k

W

Viv

. 376

y 3

77M

anza

na G

334

kW

15 m

12 k

W

40 m

a C

.T. 5

, Sal

ida

05

Viv

. 371

y 3

72M

anza

na G

Man

zana

G

12 k

W4

40 m

6,0

kW5V

iv. 3

73

35 m

12 k

W6

25 m

8no

do



152


3.9.6.1 Salida 01-02.

Tra

mo

afec

tado

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

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Pot

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GE

+ E

+ L

Pot

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a T

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e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

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isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 1 -- -- 180 180 180 342 2x240 2x315 54,3 6870 25 0,66 0,66

Tabla 55: Cálculos eléctricos CT-6, Transformador 1, Cuadro 01, Salida 01-02.

25 m

Salidas 01 y 02

C.T. 6

1 180 kW

Manzana NEquipamientos 1

Figura 34: Esquema unifilar CT-6, Cuadro 01, Salida 01-02.


153

3.9.6.2 Salida 03.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

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ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 20 120 0,74 -- 120 88,8 168,7 240 315 53,6 6870 65 0,84 0,84

1-2 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 45 0,15 0,99

2-3 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 30 0,05 1,04

1-4 14 84 0,807 -- 84 67,8 128,8 240 315 40,9 6870 75 0,74 1,58

4-5 12 72 0,825 -- 72 59,4 112,9 240 315 35,8 6870 35 0,30 1,88

5-6 10 60 0,85 -- 60 51 96,9 240 315 30,8 6870 22 0,16 2,04

6-7 8 48 0,875 -- 48 42 79,8 240 315 25,3 6870 22 0,13 2,17

7-8 6 36 0,90 -- 36 32,4 61,6 240 315 19,6 6870 85 0,40 2,57

8-9 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 22 0,04 2,61

8-10 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 90 0,16 2,73

Tabla 56: Cálculos eléctricos CT-6, Transformador 1, Cuadro 01, Salida 03.


154

Viv

. 114

y 1

15

Man

zana

C

C.T

. 6

Sal

ida

03V

iv. 1

20 y

121

Man

zana

CM

anza

na C

Viv

. 118

y 1

19

65 m

1

45 m

12 k

W2

75 m

4

35 m

12 k

W5

Viv

. 122

y 1

23M

anza

na C

Man

zana

CV

iv. 1

16 y

117

40 m

12 k

W3

30 m

12 k

W

12 k

W

Viv

. 182

y 1

83

Man

zana

CV

iv. 1

10 y

111

Man

zana

C

22 m

12 k

W6

22 m 65

m

12 k

W7

nodo

Viv

. 112

y 1

13

a C

.T. 1

, Sal

ida

05

Man

zana

C

10

Man

zana

C

a C

.T. 1

, Sal

ida

05, n

odo

Viv

. 186

y 1

87

85 m 90

m

12 k

W

108

22 m

22 m

12 k

W

11 k

W

79

Viv

. 184

y 1

85

Man

zana

C

a C

.T. 3

, Sal

ida

02

nodo

a C

.T. 6

, Sal

ida

04

nodo

22 m

10

6



155

3.9.6.3 Salida 04.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

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as

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f. Si

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e P

aso

Secc

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cond

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r

Inte

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le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 20 120 0,74 -- 120 88,8 168,7 240 315 53,6 6870 65 0,84 0,84

1-2 18 108 0,761 -- 108 82,2 156,2 240 315 49,6 6870 35 0,42 1,26

2-3 16 96 0,781 -- 96 75 142,5 240 315 45,2 6870 22 0,24 1,50

3-4 14 84 0,807 -- 84 67,8 128,8 240 315 40,9 6870 22 0,22 1,72

4-5 12 72 0,825 -- 72 59,4 112,9 240 315 35,9 6870 30 0,26 1,98

5-6 10 60 0,85 -- 60 51 96,9 240 315 30,8 6870 40 0,30 2,28

6-7 8 48 0,875 -- 48 42 79,8 240 315 25,3 6870 30 0,18 2,46

7-8 6 36 0,90 -- 36 32,4 61,6 240 315 19,6 6870 60 0,28 2,74

8-9 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 22 0,07 2,81

9-10 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 15 0,03 2,84



156

12 k

W

Viv

. 206

y 2

07

Man

zana

C

65 m

Sal

ida

04

C.T

. 6V

iv. 2

10 y

211

Man

zana

C

35 m

Man

zana

CV

iv. 2

14 y

215

12 k

W1

Viv

. 212

y 2

13

Man

zana

C

12 k

W2

22 m

Viv

. 208

y 2

09

Man

zana

C

22 m

12 k

W3

4

30 m

12 k

W5

Man

zana

CV

iv. 1

88 y

189

60 m

a C

.T. 6

, Sal

ida

06, n

odo

a C

.T. 6

, Sal

ida

06, n

odo

55 m

30 m

Viv

. 196

y 1

97

Man

zana

C

40 m

12 k

W6

Viv

. 194

y 1

95

Man

zana

C

55 m

712

kW

9

6

Viv

. 190

y 1

91

Man

zana

CM

anza

na C

Viv

. 192

y 1

93

12 k

W8

22 m

12 k

W9

45 m

10

a C

.T. 6

, Sal

ida

03, n

odo

a C

.T. 3

, Sal

ida

01, n

odo

22 m

22 m

12 k

W

10 2



157

3.9.6.4 Salida 05.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

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Pot

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GE

+ E

+ L

Pot

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Pot

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e P

aso

Secc

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r

Inte

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le

Satu

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ón

Mom

ento

Esp

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ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 18 108 0,761 40 148 122,2 232,2 240 315 73,7 6870 30 0,53 0,53

1-2 16 96 0,781 40 136 115 218,5 240 315 69,4 6870 100 1,67 2,20

2-3 12 72 0,825 30 102 89,4 169,9 240 315 53,9 6870 30 0,39 2,59

3-4 8 48 0,875 20 68 62 117,8 240 315 37,4 6870 40 0,36 2,95

4-5 4 24 0,95 10 34 32,8 62,3 240 315 19,8 6870 35 0,17 3,12



158

100

m

Sal

ida

05

C.T

. 6M

anza

na C

Viv

. 216

y 2

17

30 m

12 k

W1

Man

zana

HB

loqu

e 15

Blo

que

17

Man

zana

H

34 k

W2

30 m

Man

zana

H

34 k

W

Blo

que

16

3

40 m

4

Blo

que

14

Man

zana

H

34 k

W

35 m

34 k

W5



159

3.9.6.5 Salida 01.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

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a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 16 96 0,781 40 136 115 218,5 240 315 69,4 6870 95 1,59 1,59

1-2 16 96 0,781 20 116 95 180,5 240 315 57,3 6870 170 2,35 3,94

2-3 12 72 0,825 10 82 69,4 131,9 240 315 41,9 6870 5 0,05 3,99

3-4 8 48 0,875 -- 48 42 79,8 240 315 25,3 6870 35 0,21 4,20

4-5 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 30 0,10 4,30

5-6 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 22 0,04 4,34

4-7 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 15 0,05 4,25

7-8 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 30 0,10 4,35

8-9 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 22 0,04 4,39



160

Man

zana

H

Sal

ida

06

C.T

. 6M

anza

na H

Al.P

úblic

o 5

Man

zana

H

95 m

20 k

W1

170

m

Man

zana

HB

loqu

e 13

34 k

W2

5 m

Blo

que

12

34 k

W3

35 m

a C

.T. 6

, Sal

ida

04, n

odo

55 m

a C

.T. 3

, Sal

ida

01, n

odo

22 m

30 m 70 m

4M

anza

na C

15 m

A.D

.U.

7

A.D

.U.

30 m

12 k

W

Viv

. 202

y 2

03

Man

zana

C

5

Man

zana

CM

anza

na C

22 m

12 k

W

Viv

. 200

y 2

01

812

kW

Viv

. 198

y 1

99

9

22 m

Viv

. 204

y 2

05

Man

zana

C

12 k

W6

a C

.T. 6

, Sal

ida

04, n

odo

3

5

6



161

3.9.6.6 Salida 02-03.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 1 -- -- 200 200 200 380 2x240 2x315 60,3 6870 115 3,35 3,35


Salidas 07 y 08

115 m

C.T. 6 Equipamientos 2Manzana O

200 kW1



162

3.9.6.7 Salida 04-05.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 1 -- -- 180 180 180 342 2x240 2x315 54,3 6870 15 0,39 0,39


Salidas 09 y 10

15 m

C.T. 6Manzana S

180 kW1

Area Comercial 3



163


3.9.7.1 Salida 01.

Tra

mo

afec

tado

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 20 120 0,74 30 150 118,8 225,7 240 315 71,7 6870 55 0,95 0,95

1-2 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 70 0,12 1,07

2-3 16 96 0,781 30 126 105 199,5 240 315 63,3 6870 115 1,76 2,83

3-4 10 60 0,85 15 75 66 125,4 240 315 39,8 6870 35 0,34 3,17

4-5 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,3 240 315 13,7 6870 60 0,20 3,37

5-6 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 30 0,05 3,42



164

50 m

Man

zana

FV

iv. 3

51 y

352

C.T

. 7

Sal

ida

01

55 m

12 k

W1

Man

zana

FV

iv. 3

53 y

354

70 m

Man

zana

LB

loqu

e 51

51 k

W

a C

.T. 4

, Sal

ida

06, n

odo

Blo

que

52

Man

zana

L

212

kW

45 m

3

115

m

51 k

W4

35m

Man

zana

GV

iv. 3

90 y

391

512

kW

7

60 m

612

kW

Viv

. 388

y 3

89

Man

zana

G

30 m

a C

.T. 5

, Sal

ida

05

13no

do

Figua 41: Esquema unifilar CT-7, Cuadro 01, Salida 01.


165

3.9.7.2 Salida 02.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

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a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 19 114 0,753 30 144 115,8 220 240 315 69,8 6870 110 1,85 1,85

1-2 13 78 0,815 15 93 78,6 149,3 240 315 47,4 6870 40 0,46 2,31

2-3 7 42 0,886 -- 42 37,2 70,7 240 315 22,4 6870 40 0,22 2,53

3-4 5 30 0,92 -- 30 27,6 52,4 240 315 16,6 6870 22 0,09 2,62

4-5 3 18 1,00 -- 18 18 34,2 240 315 10,9 6870 35 0,09 2,71

5-6 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 30 0,05 2,76



166

30 m

Man

zana

M

Sal

ida

02

C.T

. 7

110

m40

m

51 k

W1

Man

zana

MB

loqu

e 42

Man

zana

GV

iv. 3

88 y

389

12 k

W

Man

zana

GV

iv. 3

90 y

391

40 m

51 k

W2

3

Blo

que

41

22m

12 k

W4

Viv

. 390

y 3

91

Man

zana

G

35 m

512

kW

30 m 15

m

612

kW

Viv

. 388

y 3

89

Man

zana

G

a C

.T. 7

, Sal

ida

03

a C

.T. 5

, Sal

ida

05, n

odo

8

11no

do



167

3.9.7.3 Salida 03.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

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a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 20 120 0,74 20 140 108,8 206,7 240 315 65,6 6870 125 1,98 1,98

1-2 12 72 0,825 -- 72 59,4 112,9 240 315 35,8 6870 20 0,17 2,15

2-3 10 60 0,85 -- 60 51 96,9 240 315 30,8 6870 20 0,15 2,30

3-4 8 48 0,875 -- 48 42 79,8 240 315 25,3 6870 60 0,37 2,67

4-5 6 36 0,90 -- 36 32,4 61,6 240 315 19,6 6870 50 0,24 2,91

5-6 4 24 0,95 -- 24 22,8 43,4 240 315 13,8 6870 22 0,07 2,98

6-7 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 22 0,04 3,02

1-8 6 36 0,90 20 56 52,4 99,6 240 315 31,6 6870 15 0,11 2,09

8-9 4 24 0,95 20 44 42,8 91,3 240 315 29 6870 22 0,14 2,23

9-10 2 12 1,00 20 32 32 60,8 240 315 19,3 6870 15 0,07 2,30

10-11 2 12 1,00 -- 12 12 22,8 240 315 7,2 6870 30 0,05 2,35



168

12 k

W

15 m

22 m

812

kW

9

35 m

20 k

W

15 m

1011

30 m

12 k

W

a C

.T. 7

, Sal

ida

02, n

odo

6

12 k

W

Man

zana

GV

iv. 4

05 y

406

Man

zana

GV

iv. 3

99 y

400

125

m

Sal

ida

03

C.T

. 7V

iv. 4

07 y

408

Man

zana

G

Man

zana

GV

iv. 3

97 y

398

20 m

51 k

W1

Viv

. 409

y 4

10

Man

zana

G

20 m

212

kW

3

22 m

Man

zana

GV

iv. 4

11 y

412

12 k

W

Man

zana

GA

l.Púb

lico

6

60 m

4

50 m

5

Viv

. 401

y 4

02

Man

zana

G

12 k

W

Man

zana

GV

iv. 4

13 y

414

Man

zana

G

22 m

12 k

W6

Viv

. 415

y 4

16

Man

zana

G

30 m

12 k

W7

Viv

. 417

y 4

18

a C

.T. 7

, Sal

ida

04, n

odo

3



169

3.9.7.4 Salida 04.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 20 120 0,74 50 170 138,8 263,7 240 315 83,7 6870 85 1,72 1,72

1-2 14 84 0,807 35 119 102,8 195,3 240 315 62 6870 50 0,75 2,47

2-3 8 48 0,875 20 68 62 117,8 240 315 37,4 6870 135 1,22 3,69


Bloque 45

Manzana M

3

Manzana MManzana M

Salida 04

C.T. 7

85 m 135 m

Bloque 44Bloque 43

50 m

21

nodo


51 kW 51 kW 68 kW



170

3.9.7.5 Salida 05.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 20 120 0,74 50 170 138,8 263,7 240 315 83,7 6870 70 1,41 1,41

1-2 14 84 0,807 35 119 102,8 195,3 240 315 62 6870 50 0,75 2,16

2-3 8 48 0,875 20 68 62 117,8 240 315 37,4 6870 50 0,45 2,61


Manzana L

3

Bloque 55

50 m50 m70 m

21

C.T. 7

Salida 05

Manzana LBloque 54

Manzana LBloque 53


3nodo

51 kW 51 kW 68 kW



171

3.9.7.6 Salida 06.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

tane

idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

enci

a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 3 18 1,00 80 98 98 186,2 240 315 59,1 6870 45 0,64 0,64

1-2 2 12 1,00 80 92 92 174,8 240 315 54,5 6870 40 0,54 1,18

2-3 -- -- -- 80 80 80 152 240 315 48,3 6870 40 0,47 1,65


Equipamientos 4

Manzana Q

3

C.T. 7

Salida 06Viv. 419 Viv. 420 y 421

Manzana F

135 m50 m

2

85 m

1

Manzana F

3

30 m a C.T. 7, Salida 05

nodo

6,0 kW 12 kW 80 kW



172


3.9.8.1 Salida 01-02.

Tra

mo

afec

tado

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

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idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

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a T

otal

Pot

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a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 1 -- -- 180 180 180 342 2x240 2x315 54,3 6870 110 2,88 2,88

Tabla 68: Cálculos eléctricos CT-8, Cuadro 01, Salida 01-02.

Salidas 01 y 02

15 m

C.T. 8 Area Comercial 4Manzana T

180 kW1



173

3.9.8.2 Salida 03-04.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pot

enci

a de

viv

iend

as

Coe

f. Si

mul

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idad

Pot

.enc

ia S

GE

+ E

+ L

Pot

enci

a T

otal

Pot

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a de

Pas

o

Inte

nsid

ad d

e P

aso

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx

adm

isib

le

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da

tram

o

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 1 -- -- 180 180 180 342 2x240 2x315 54,3 6870 15 0,39 0,39


Salidas 03 y 04

110 m

C.T. 8

200 kW

Equipamientos 3Manzana P

1



174

3.9.8.3 Salida 05-06.

T

ram

o af

ecta

do

Núm

ero

de a

bona

dos

Pote

ncia

de

vivi

enda

s

Coe

f. Si

mul

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idad

Pot.e

ncia

SG

E +

E +

L

Pote

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Tot

al

Pote

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de

Paso

Inte

nsid

ad d

e Pa

so

Secc

ión

cond

ucto

r

Inte

nsid

ad m

áx a

dmis

ible

Satu

raci

ón

Mom

ento

Esp

ecíf

ico

Lon

gitu

d de

l tra

mo

cdt p

arci

al e

n ca

da tr

amo

cdt a

cum

ulad

a

CT-1 1 -- -- 100 100 100 190 240 315 60,3 6870 30 0,44 0,44


Salidas 05 y 06

C.T. 8

200 kW1

Manzana U

30 m

Area Comercial 5



4. PLANOS



EMPLAZAMIENTOESCALA 1:25.000

RODA DE BARÀ

SITUACIÓNSIN ESCALA

RODA DE BARÁ

EMPLAZAMIENTOESCALA 1:10.000

C.T. 1

C. M.

C.T. 6

C.T. 4

C.T. 2

C.T. 8

C.T. 7

C.T. 3

C.T. 5

4TH

4TH

6TH

4TH4TH

4TH

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4TH2TH

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2TH2TH

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C.T. 1

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C.T. 8

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C.T. 1

C.T. 7

C.T. 8

C. M.

C.T. 6

C.T. 5

C.T. 4

C.T. 2

C.T. 3

8TH

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C.T. 1

C. M.

C.T. 6

C.T. 4

C.T. 2

C.T. 8

C.T. 7

C.T. 3

C.T. 5

4TH

4TH

6TH

4TH4TH

4TH

4TH

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4TH

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2TH2TH

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C.T. 1

C.T. 7

C.T. 8

C. M.

C.T. 6

C.T. 5

C.T. 4

C.T. 2

C.T. 3

8TH

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6TH

4TH

4TH

4TH

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2TH

4TH


5. PRESUPUESTO


FECHA: Junio / 2004

Presupuesto_____________________________________Urbanizacón ‘LAS BOVERAS’

1

Índice.

5 Presupuesto. ..................................................................................................... 2

5.1 Mediciones................................................................................................. 2 5.1.1 Capítulo 1: Red Aérea de Media Tensión............................................ 2 5.1.2 Capítulo 2: Red Subterránea de Media Tensión. ................................. 4 5.1.3 Capítulo 3: Centros de Transformación............................................... 6 5.1.4 Capítulo 4: Red Subterránea de Baja Tensión. .................................... 9

5.2 Precios Unitarios. .................................................................................... 11 5.2.1 Capítulo 1: Red Aérea de Media Tensión.......................................... 11 5.2.2 Capítulo 2: Red Subterránea de Media Tensión. ............................... 13 5.2.3 Capítulo 3: Centros de Transformación............................................. 15 5.2.4 Capítulo 4: Red Subterránea de Baja Tensión. .................................. 18

5.3 Aplicación de Precios............................................................................... 20 5.3.1 Capítulo 1: Red Aérea de Media Tensión.......................................... 20 5.3.2 Capítulo 2: Red Subterránea de Media Tensión. ............................... 22 5.3.3 Capítulo 3: Centros de Transformación............................................. 24 5.3.4 Capítulo 4: Red Subterránea de Baja Tensión. .................................. 27

5.4 Resumen del Presupuesto. ........................................................................ 29


2

5 Presupuesto.

5.1 Mediciones.


Código Ud Descripción Cantidad

1.1 Ud Aportación e instalación de conversión aéreo-subterránea 2 circuitos en apoyo metálico de celosía. 4

1.2 Ud Aportación e instalación de pararrayos de 25 kV de óxido de zinc sobre apoyo metálico de celosía. 12

1.3 Ud Aportación e instalación de pica lisa (PL-20) para puesta a tierra de 2m de longitud y 15 mm de diámetro. 4

1.4 Ud Aportación e instalación en apoyo de semicruceta de 1,5 m para apoyos metálicos de más de 4500 daN 12

1.5 Ud Aportación y montaje de aislador caperuza / vástago U40BS 32

1.6 Ud Aportación y montaje de anilla bola AB 11 12

1.7 Ud Aportación y montaje de grapa amarre GA 2 12

1.8 Ud Aportación y montaje de grillete recto GN 12

1.9 Ud Aportación y montaje de plataforma aislante de 25 kV sobre apoyo metálico de celosía. 2

1.10 Ud Aportación y montaje de rótula larga LR1 1P 12

1.11 Ud Aportación y montaje de seccionador unipolar de intemperie 36 kV y 400 A en apoyo metálico 12

1.12 m Aportación y tendido en zanja de cable de Cu desnudo de 50 mm2 de sección. 30

1.13 Ud Aportación, armado, izado y nivelado de apoyo metálico de celosía C 7000 daN de 16 m en tierra. 1


3

1.14 Ud Aportación, armado, izado y nivelado de apoyo metálico de celosía C 9000 daN de 22 m en tierra. 1

1.15 Ud Conector de toma de tierra para cable de Cu 4x50 mm2 4

1.16 m Desmontaje y posterior retiro de conductor unipolar de media tensión LA-110 de red aérea existente. 1.135

1.17 kg Desmontaje y posterior retiro hierro de apoyo metálico y clasificación 4.850

1.18 kg Desmontaje y posterior retiro de apoyo hormigón y clasificación 9

1.19 Ud Efectuar terminal de aluminio estañado en cable LA-110 con aportación. 12

1.20 m Excavación de zanja de 0,3 x 0,5 m para cable de tierra en todo terreno 26

1.21 m3 Excavación en todo terreno excepto roca para instalación de apoyos metálicos. 24

1.22 m3 Hormigón en masa H-150 kg/cm2, con un grueso máximo

del granulado de 40 mm, elaborado en obra, vertido desde camión-bomba, vibrado y colocado.

26

1.23 Ud Maniobra en red aérea de media tensión y creación de zona protegida con realización de trabajos 2

1.24 Ud Rótulo de identificación de apoyo metálico de media tensión 2

1.25 Ud Rótulo de identificación de identificación aparato de maniobra exterior para apoyo metálico de media tensión 2

1.26 Ud Señal de riesgo eléctrico CE-14 bilingüe. 1


4



2.1 m Apertura, demolición, vallado, tapado y retiro de tierras

sobrantes de 1 m de zanja de 0,4 m de ancho y 0,9 m de profundidad mediante medios mecánicos

2.625



1.432



112



96

2.5 m Aportación y colocación de cinta de polietileno para señalización de cable subterráneo en zanja 4.057

2.6 m Aportación y colocación de tubo de polietileno de 160 mm de diámetro en zanja para cables de media tensión. 512

2.7 Ud Aportación y confección de terminal apantallado para cables de 240 mm2 de sección y aislamiento de 18/36 kV 60

2.8 Ud Aportación y confección de terminal exterior para cables de 240 mm2 de sección y aislamiento de 18/36 kV 14

2.9 m Aportación y tendido en zanja de cable unipolar aislado 18/30 kV 1x240 mm2 Al 4.832

2.10 m3 Aportación, distribución y nivelado de arena lavada de río en zanja 123

2.11 Ud Ensayo tripolar de rigidez dieléctrica del aislamiento y de

la cubierta, según norma UNE, de cable subterráneo instalado de 18/36 kV

12

2.12 m3 Hormigón en masa H-100 kg/cm2, con un grueso máximo

del granulado de 40 mm, elaborado en obra, vertido desde camión-bomba, vibrado y colocado.

21


5

2.13 Ud Marcar, medir sobre terreno y delinear plano en gabinete de zanja según obra realizada 10


6



3.1 Ud Aportación e instalación de amperímetro-maxímetro con escala de 0 a 6 A de 96x96 mm. 9

3.2 Ud Aportación e instalación de conjunto compacto de 2

celdas de línea más 1 de protección Sf6 36 kV tipo CGM-CML o similar.

6

3.3 Ud Aportación e instalación de cuadro distribución de baja

tensión 1600 A para centros de transformación con 4 bases tripolares

9

3.4 Ud Aportación y colocación de cuadro ampliación de baja

tensión de 1600 A para centros de transformación con 4 bases tripolares

8


3.6 m Aportación y colocación de cable Cu H07V-K color gris 1x2,5 mm2 circuito alumbrado 86

3.7 Ud Aportación y colocación de transformador de intensidad

toroidal con relación de transformación de 1500/5 A y 10 VA

27

3.8 Ud Aportación y confección de terminal enchufable acodado

para cables de 150 mm2 de sección y aislamiento de 18/36 kV 400 A

27

3.9 Ud Aportación y confección de terminal interior para cables de 95/150 mm2 de sección y aislamiento de 18/36 kV 27

3.10 Ud Aportación y montaje de celda prefabricada modular de línea Sf6 36 kV (CML) 2

3.11 Ud Aportación y montaje de celda prefabricada modular de protección de transformador Sf6 36 kV 1

3.12 m Aportación y montaje de circuito de tierras interior con varilla Cu 8 mm de diámetro. 177


7

3.13 m Aportación y tendido en zanja de cable de Cu 0,6/1 kV de 50 mm2 de sección. 160

3.14 m Aportación y tendido en zanja de cable de Cu desnudo de 50 mm2 de sección. 160

3.15 Ud Banqueta aislante interior 25 kV 8

3.16 Ud Cartel plástico de primeros auxilios normalizado 8

3.17 Ud Caseta prefabricada de superficie para centro de

transformación 1 transformador hasta 1000 kVA 36 kV, con transporte y montaje en terreno.

5


transformación de 2 transformadores hasta 1000 kVA 36 kV, con transporte y montaje en terreno.

1

3.19 Ud Caseta prefabricada para centro de transformación

subterráneo de 1 transformador hasta 1000 kVA 36 kV, con transporte y montaje en terreno.

2

3.20 Ud Colocación y suministro de interruptor 16 A estanco con piloto 8

3.21 Ud Colocación y suministro de portalámpara orientable alumbrado centro de transformación 16

3.22 Ud Colocación y suministro lámpara incandescente 100 W / 230 V Edison E-27 16

3.23 Ud Construcción y montaje mampara protección transformador con plancha acero galvanizado 9

3.24 m Excavación de zanja de 0,3 x 0,5 m para cable de tierra en todo terreno 180

3.25 m3 Excavación en todo terreno excepto roca para caseta prefabricada centro de transformación. 136

3.26 Ud Fusible 27,5 kV, 40 A interior tipo Flap 27,5-40 24

3.27 m3 Hormigón en masa H-150 kg/cm2, con un grueso

máximo del granulado de 40 mm, elaborado en obra, vertido desde camión-bomba, vibrado y colocado.

9


8

3.28 m3 Retiro de tierras o cascotes al vertedero 106

3.29 Ud Señal de advertencia de Tensión de retorno CR-14 8

3.30 Ud Señal de riesgo eléctrico CE-14 bilingüe 8

3.31 Ud Suministro, instalación y puesta en funcionamiento de

transformador trifásico de 1000 kVA de potencia, 25/0,38 kV Dyn11, +/- 2,5% y +/-5%.

8

3.32 kg Desmontaje y posterior retiro hierro de aparamenta metálica y clasificación 450

3.33 kg Desmontaje puerta persiana y clasificación. 1

3.34 Ud Montaje de puerta de 2 hojas para CT interior. 1

3.35 m2 Instalación de malla equipotencial en interior de CT. 8

3.36 m Tendido, anclaje y suministro de cable unipolar aislado

18/30 kV 1x150 mm2 Al puente media tensión unión celda protección-transformador

226


RV 0,6/1 kV 1x240 mm2 Al puente unión transformador-cuadro distribución b.t.

255


9





12.058



6.332



8.325


4.5 m Aportación y colocación de cinta de polietileno para señalización de cable subterráneo en zanja 18.382

4.6 m Aportación y colocación de tubo de polietileno de 140 mm de diámetro en zanja para cables de media tensión. 6.332

4.7 Ud Aportación y confección de terminal bimetálico Al-Cu a cable unipolar RV 0,6/1 kV 1x150 mm2 Al 126

4.8 Ud Aportación y confección de terminal bimetálico Al-Cu a cable unipolar RV 0,6/1 kV 1x240 mm2 Al 1.024

4.9 Ud Aportación y montaje de caja de distribución para

urbanizaciones de 400 A y elaboración de nicho de obra para su instalación.

202

4.10 Ud Aportación y montaje de caja de seccionamiento de 400 A y elaboración de nicho de obra para su instalación. 125

4.11 Ud Aportación y montaje de armario para distribución para

urbanizaciones y elaboración de nicho de obra para su instalación.

66

4.12 m3 Aportación, distribución y nivelado de arena lavada de río en zanja 423


10

4.13 m Aportación, transporte y tendido en zanja de cable unipolar RV 0,6/1 kV 1x150 mm2 Al 126

4.14 m Aportación, transporte y tendido en zanja de cable unipolar RV 0,6/1 kV 1x240 mm2 Al 27.342

4.15 m Excavación de zanja de 0,3x0,5 m para cable de tierra en todo terreno 296

4.16 Ud Fusible cuchilla baja tensión Cu, tamaño 3, 315 A ETU-6303 B 99



144

4.18 Ud Marcar, medir sobre terreno y delinear plano en gabinete de zanja según obra realizada 9


11

5.2 Precios Unitarios.


Código Ud Descripción Precio

1.1 Ud Aportación e instalación de conversión aéreo-subterránea 2 circuitos en apoyo metálico de celosía. 808,75 €

1.2 Ud Aportación e instalación de pararrayos de 25 kV de óxido de zinc sobre apoyo metálico de celosía. 81,41 €

1.3 Ud Aportación e instalación de pica lisa (PL-20) para puesta a tierra de 2m de longitud y 15 mm de diámetro. 7,30 €

1.4 Ud Aportación e instalación en apoyo de semicruceta de 1,5 m para apoyos metálicos de más de 4500 daN 40,57 €

1.5 Ud Aportación y montaje de aislador caperuza / vástago U40BS 6,13 €

1.6 Ud Aportación y montaje de anilla bola AB 11 1,02 €

1.7 Ud Aportación y montaje de grapa amarre GA 2 5,08 €

1.8 Ud Aportación y montaje de grillete recto GN 1,71 €

1.9 Ud Aportación y montaje de plataforma aislante de 25 kV sobre apoyo metálico de celosía. 315,78 €

1.10 Ud Aportación y montaje de rótula larga LR1 1P 2,40 €

1.11 Ud Aportación y montaje de seccionador unipolar de intemperie 36 kV y 400 A en apoyo metálico 853,44 €

1.12 m Aportación y tendido en zanja de cable de Cu desnudo de 50 mm2 de sección. 14,51 €

1.13 Ud Aportación, armado, izado y nivelado de apoyo metálico de celosía C 7000 daN de 16 m en tierra. 4.384,11 €


1.15 Ud Conector de toma de tierra para cable de Cu 4x50 mm2 10,73 €


12

1.16 m Desmontaje y posterior retiro de conductor unipolar de media tensión LA-110 de red aérea existente. 0,69 €

1.17 kg Desmontaje y posterior retiro hierro de apoyo metálico y clasificación 0,83 €

1.18 kg Desmontaje y posterior retiro de apoyo hormigón y clasificación 146.27 €

1.19 Ud Efectuar terminal de aluminio estañado en cable LA-110 con aportación. 7,90 €

1.20 m Excavación de zanja de 0,3 x 0,5 m para cable de tierra en todo terreno 11,65 €

1.21 m3 Excavación en todo terreno excepto roca para instalación de apoyos metálicos. 42,61 €



89,55 €

1.23 Ud Maniobra en red aérea de media tensión y creación de zona protegida con realización de trabajos 215,49 €

1.24 Ud Rótulo de identificación de apoyo metálico de media tensión 1,05 €

1.25 Ud Rótulo de identificación de identificación aparato de maniobra exterior para apoyo metálico de media tensión 4,09 €

1.26 Ud Señal de riesgo eléctrico CE-14 bilingüe. 3,31 €


13





22,15 €



25,75 €



28,59 €



31,36 €

2.5 m Aportación y colocación de cinta de polietileno para señalización de cable subterráneo en zanja 0,35 €

2.6 m Aportación y colocación de tubo de polietileno de 160 mm de diámetro en zanja para cables de media tensión. 8,44 €

2.7 Ud Aportación y confección de terminal apantallado para cables de 240 mm2 de sección y aislamiento de 18/36 kV 148,98 €

2.8 Ud Aportación y confección de terminal exterior para cables de 240 mm2 de sección y aislamiento de 18/36 kV 135,44 €

2.9 m Aportación y tendido en zanja de cable unipolar aislado 18/30 kV 1x240 mm2 Al 8,50 €

2.10 m3 Aportación, distribución y nivelado de arena lavada de río en zanja 74,31 €

2.11 Ud Ensayo tripolar de rigidez dieléctrica del aislamiento y

de la cubierta, según norma UNE, de cable subterráneo instalado de 18/36 kV

387,65 €



77,32 €


14

2.13 Ud Marcar, medir sobre terreno y delinear plano en gabinete de zanja según obra realizada 2,75 €


15



3.1 Ud Aportación e instalación de amperímetro-maxímetro con escala de 0 a 6 A de 96x96 mm. 35,38 €



5.254,77 €



442,13 €



328,56 €


3.6 m Aportación y colocación de cable Cu H07V-K color gris 1x2,5 mm2 circuito alumbrado 5,20 €

3.7 Ud Aportación y colocación de transformador de

intensidad toroidal con relación de transformación de 1500/5 A y 10 VA

23,17 €

3.8 Ud Aportación y confección de terminal enchufable

acodado para cables de 150 mm2 de sección y aislamiento de 18/36 kV 400 A

189,47 €

3.9 Ud Aportación y confección de terminal interior para

cables de 95/150 mm2 de sección y aislamiento de 18/36 kV

128,15 €

3.10 Ud Aportación y montaje de celda prefabricada modular de línea Sf6 36 kV (CML) 2.463,07 €

3.11 Ud Aportación y montaje de celda prefabricada modular de protección de transformador Sf6 36 kV 3.556,49 €

3.12 m Aportación y montaje de circuito de tierras interior con varilla Cu 8 mm de diámetro. 17,65 €


16

3.13 m Aportación y tendido en zanja de cable de Cu 0,6/1 kV de 50 mm2 de sección. 18,54 €


3.15 Ud Banqueta aislante interior 25 kV 54,78 €

3.16 Ud Cartel plástico de primeros auxilios normalizado 5,92 €



10.607,86 €



12.811,02 €



16.225,10 €

3.20 Ud Colocación y suministro de interruptor 16 A estanco con piloto 10,57 €

3.21 Ud Colocación y suministro de portalámpara orientable alumbrado centro de transformación 19,15 €

3.22 Ud Colocación y suministro lámpara incandescente 100 W / 230 V Edison E-27 0,75 €

3.23 Ud Construcción y montaje mampara protección transformador con plancha acero galvanizado 993,06 €


3.25 m3 Excavación en todo terreno excepto roca para caseta prefabricada centro de transformación. 42,16 €

3.26 Ud Fusible 27,5 kV, 40 A interior tipo Flap 27,5-40 58,60 €



89,55 €


17

3.28 m3 Retiro de tierras o cascotes al vertedero 18,45 €

3.29 Ud Señal de advertencia de Tensión de retorno CR-14 1,55 €

3.30 Ud Señal de riesgo eléctrico CE-14 bilingüe 1,95 €



9.446,74 €

3.32 kg Desmontaje y posterior retiro hierro de aparamenta metálica y clasificación 1,23 €

3.33 kg Desmontaje puerta persiana y clasificación. 93,12 €

3.34 Ud Montaje de puerta de 2 hojas para CT interior. 178,52 €

3.35 m2 Instalación de malla equipotencial en interior de CT. 236,52 €



8,88 €



11,27 €


18





17,98 €



35,11 €



28,82 €



4.6 m Aportación y colocación de tubo de polietileno de 140 mm de diámetro en zanja para cables de media tensión. 7,56 €

4.7 Ud Aportación y confección de terminal bimetálico Al-Cu a cable unipolar RV 0,6/1 kV 1x150 mm2 Al 6,02 €




145,79 €

4.10 Ud Aportación y montaje de caja de seccionamiento de 400 A y elaboración de nicho de obra para su instalación. 169,43 €



188,54 €

4.12 m3 Aportación, distribución y nivelado de arena lavada de río en zanja 18,54 €


19

4.13 m Aportación, transporte y tendido en zanja de cable unipolar RV 0,6/1 kV 1x150 mm2 Al 2,49 €


4.15 m Excavación de zanja de 0,3x0,5 m para cable de tierra en todo terreno 11,65 €

4.16 Ud Fusible cuchilla baja tensión Cu, tamaño 3, 315 A ETU-6303 B 4,90 €



77,32 €



20

5.3 Aplicación de Precios.



1.1 Ud Aportación e instalación de conversión aéreo-subterránea 2 circuitos en apoyo metálico de celosía. 3.235,00 €

1.2 Ud Aportación e instalación de pararrayos de 25 kV de óxido de zinc sobre apoyo metálico de celosía. 976,62 €


1.4 Ud Aportación e instalación en apoyo de semicruceta de 1,5 m para apoyos metálicos de más de 4500 daN 486,84 €

1.5 Ud Aportación y montaje de aislador caperuza / vástago U40BS 196,16 €

1.6 Ud Aportación y montaje de anilla bola AB 11 12,24 €

1.7 Ud Aportación y montaje de grapa amarre GA 2 60,69 €

1.8 Ud Aportación y montaje de grillete recto GN 20,52 €

1.9 Ud Aportación y montaje de plataforma aislante de 25 kV sobre apoyo metálico de celosía. 631,56 €

1.10 Ud Aportación y montaje de rótula larga LR1 1P 4,80 €

1.11 Ud Aportación y montaje de seccionador unipolar de intemperie 36 kV y 400 A en apoyo metálico 10.241,28 €




1.15 Ud Conector de toma de tierra para cable de Cu 4x50 mm2 42,92 €


21

1.16 m Desmontaje y posterior retiro de conductor unipolar de media tensión LA-110 de red aérea existente. 783,15 €

1.17 kg Desmontaje y posterior retiro hierro de apoyo metálico y clasificación 4.025,5 €

1.18 kg Desmontaje y posterior retiro de apoyo hormigón y clasificación 1.316,43 €

1.19 Ud Efectuar terminal de aluminio estañado en cable LA-110 con aportación. 94,80 €


1.21 m3 Excavación en todo terreno excepto roca para instalación de apoyos metálicos. 1.022,64 €



2.328,3 €

1.23 Ud Maniobra en red aérea de media tensión y creación de zona protegida con realización de trabajos 430,98 €

1.24 Ud Rótulo de identificación de apoyo metálico de media tensión 2,10 €

1.25 Ud Rótulo de identificación de identificación aparato de maniobra exterior para apoyo metálico de media tensión 8,18 €

1.26 Ud Señal de riesgo eléctrico CE-14 bilingüe. 3,31 €


22





58.143,75 €



36.874,00 €



3202,08 €



3.010,56 €


2.6 m Aportación y colocación de tubo de polietileno de 160 mm de diámetro en zanja para cables de media tensión. 4.321,28 €

2.7 Ud Aportación y confección de terminal apantallado para cables de 240 mm2 de sección y aislamiento de 18/36 kV 8.938,8 €

2.8 Ud Aportación y confección de terminal exterior para cables de 240 mm2 de sección y aislamiento de 18/36 kV 1.896,16 €

2.9 m Aportación y tendido en zanja de cable unipolar aislado 18/30 kV 1x240 mm2 Al 41.072,00 €

2.10 m3 Aportación, distribución y nivelado de arena lavada de río en zanja 9.140,13 €

2.11 Ud Ensayo tripolar de rigidez dieléctrica del aislamiento y

de la cubierta, según norma UNE, de cable subterráneo instalado de 18/36 kV

4.651,80 €



1.623,72 €


23



24



3.1 Ud Aportación e instalación de amperímetro-maxímetro con escala de 0 a 6 A de 96x96 mm. 318,42 €



31.528,62 €



3979,17 €



2.628,48 €


3.6 m Aportación y colocación de cable Cu H07V-K color gris 1x2,5 mm2 circuito alumbrado 447,20 €

3.7 Ud Aportación y colocación de transformador de

intensidad toroidal con relación de transformación de 1500/5 A y 10 VA

625,59 €

3.8 Ud Aportación y confección de terminal enchufable

acodado para cables de 150 mm2 de sección y aislamiento de 18/36 kV 400 A

5.115,69 €

3.9 Ud Aportación y confección de terminal interior para

cables de 95/150 mm2 de sección y aislamiento de 18/36 kV

3460,05 €

3.10 Ud Aportación y montaje de celda prefabricada modular de línea Sf6 36 kV (CML) 4.926,14 €

3.11 Ud Aportación y montaje de celda prefabricada modular de protección de transformador Sf6 36 kV 3.556,49 €

3.12 m Aportación y montaje de circuito de tierras interior con varilla Cu 8 mm de diámetro. 3.124,05 €


25

3.13 m Aportación y tendido en zanja de cable de Cu 0,6/1 kV de 50 mm2 de sección. 2.966,4 €

3.14 m Aportación y tendido en zanja de cable de Cu desnudo de 50 mm2 de sección. 2.321,6 €

3.15 Ud Banqueta aislante interior 25 kV 438,24 €

3.16 Ud Cartel plástico de primeros auxilios normalizado 47,36 €



53.039,30 €



12.811,02 €



32.450,20 €

3.20 Ud Colocación y suministro de interruptor 16 A estanco con piloto 84,56 €

3.21 Ud Colocación y suministro de portalámpara orientable alumbrado centro de transformación 306,40 €

3.22 Ud Colocación y suministro lámpara incandescente 100 W / 230 V Edison E-27 12,00 €

3.23 Ud Construcción y montaje mampara protección transformador con plancha acero galvanizado 8.937,54 €

3.24 m Excavación de zanja de 0,3 x 0,5 m para cable de tierra en todo terreno 2.097,00 €

3.25 m3 Excavación en todo terreno excepto roca para caseta prefabricada centro de transformación. 5.733,76 €

3.26 Ud Fusible 27,5 kV, 40 A interior tipo Flap 27,5-40 1.406,40 €



805,95 €


26

3.28 m3 Retiro de tierras o cascotes al vertedero 1.955,70 €

3.29 Ud Señal de advertencia de Tensión de retorno CR-14 12,40 €

3.30 Ud Señal de riesgo eléctrico CE-14 bilingüe 15,60 €



75.573,92 €

3.32 kg Desmontaje y posterior retiro hierro de aparamenta metálica y clasificación 553,50 €

3.33 kg Desmontaje puerta persiana y clasificación. 93,12 €

3.34 Ud Montaje de puerta de 2 hojas para CT interior. 178,52 €

3.35 m2 Instalación de malla equipotencial en interior de CT. 1.892,16 €



2.006,88 €



2.873,85 €


27





216.802,8 €



222.316,5 €



239.926,5 €

4.4 Ud Aportación e instalación de pica lisa (PL-20) para puesta a tierra de 2m de longitud y 15 mm de diámetro. 2.868,90 €

4.5 m Aportación y colocación de cinta de polietileno para señalización de cable subterráneo en zanja 6.433,70 €

4.6 m Aportación y colocación de tubo de polietileno de 140 mm de diámetro en zanja para cables de media tensión. 47.869,92 €


4.8 Ud Aportación y confección de terminal bimetálico Al-Cu a cable unipolar RV 0,6/1 kV 1x240 mm2 Al 7.434,24 €



29.449,58 €

4.10 Ud Aportación y montaje de caja de seccionamiento de 400 A y elaboración de nicho de obra para su instalación. 21.178,75 €



12.443,64 €

4.12 m3 Aportación, distribución y nivelado de arena lavada de río en zanja 7.842,42 €


28


4.14 m Aportación, transporte y tendido en zanja de cable unipolar RV 0,6/1 kV 1x240 mm2 Al 83.939,94 €

4.15 m Excavación de zanja de 0,3x0,5 m para cable de tierra en todo terreno 34,48 €

4.16 Ud Fusible cuchilla baja tensión Cu, tamaño 3, 315 A ETU-6303 B 485,10 €



11.134,08 €

4.18 Ud Marcar, medir sobre terreno y delinear plano en gabinete de zanja según obra realizada 2.833,74 €


29

5.4 Resumen del Presupuesto.

Capítulo 1: Red aérea de Media Tensión. 36.202,09 €

Capítulo 2: Red subterránea de Media Tensión. 174.321,73 €

Capítulo 3: Centros de Transformación. 265.380,03 €

Capítulo 4: Red subterránea de baja tensión. 914.056,55 €

Presupuesto de ejecución material: 1.389.960,40 €

Gastos generales (12 %) 166.795,24 €

Beneficio industrial (6 %) 83.397,62 €

Proyecto y dirección de obra (8 %) 111.196,83 €

Presupuesto de ejecución contrata: 1.751.350,09 €

IVA (16 %) 280.216,01 €

Presupuesto final: 2.031.566,10 €

El presente presupuesto asciende a la cantidad de referida de dos millones treinta y un mil quinientos sesenta y seis con diez euros.

Electrificación de la Urbanización "LAS BOVERAS"

6. PLIEGO DE CONDICIONES



Pliego de Condiciones____________________________Urbanización “LAS BOVERAS”

1

Índice

6 Pliego de Condiciones. ..................................................................................... 3

6.1 Condiciones Generales............................................................................... 3 6.1.1 Objeto. ............................................................................................... 3 6.1.2 Contratación de la Empresa. .............................................................. 3 6.1.3 Validez de las Ofertas......................................................................... 4 6.1.4 Contraindicaciones y Omisiones en la Documentación. ...................... 4 6.1.5 Planos Provisionales y Definitivos...................................................... 5 6.1.6 Adjudicación del Concurso................................................................. 5 6.1.7 Plazos de Ejecución. ........................................................................... 6 6.1.8 Fianza Provisional, Definitiva y Fondo de Garantía. ........................... 6

6.1.8.1 Fianza Provisional. ....................................................................... 6 6.1.8.2 Fianza Definitiva. ......................................................................... 6 6.1.8.3 Fondo de Garantía. ...................................................................... 7

6.1.9 Modificaciones del Proyecto............................................................... 7 6.1.10 Modificaciones de los Planos.............................................................. 8 6.1.11 Replanteo de las Obras. ...................................................................... 9 6.1.12 Gastos de Carácter General por Cuenta del Contratista. ...................... 9 6.1.13 Gastos de Carácter General por Cuenta de la Empresa Contratante. .. 11

6.2 Condiciones Económicas y Legales. ......................................................... 11 6.2.1 Contrato. .......................................................................................... 11 6.2.2 Domicilios y Representaciones. ........................................................ 12 6.2.3 Obligaciones del Contratista en Materia Social. ................................ 12 6.2.4 Revisión de Precios. ......................................................................... 14 6.2.5 Rescisión del Contrato..................................................................... 15 6.2.6 Certificación y Abono de las Obras. ................................................. 16

6.3 Condiciones Facultativas. ........................................................................ 18 6.3.1 Disposiciones Legales. ..................................................................... 18 6.3.2 Control de Calidad de la Ejecución. .................................................. 19 6.3.3 Documento Final de Obra................................................................. 19

6.4 Condiciones Técnicas............................................................................... 19 6.4.1 Red Subterránea de Media Tensión................................................... 19

6.4.1.1 Zanjas. ........................................................................................ 20 6.4.1.1.1 Apertura de las Zanjas. ....................................................... 20 6.4.1.1.2 Colocación de Protecciones de Arenas................................ 21 6.4.1.1.3 Colocación de Protección de Rasilla y Ladrillo. ................. 21 6.4.1.1.4 Colocación de la Cinta de ¡Atención al Cable!. .................. 22 6.4.1.1.5 Tapado y Apisonado de las Zanjas. .................................... 22 6.4.1.1.6 Transporte a Vertedero de las Tierras Sobrantes. ............. 22 6.4.1.1.7 Utilización de los Dispositivos de Balizamientos. ............... 22 6.4.1.1.8 Dimensiones y Condiciones Generales de Ejecución.......... 23

6.4.1.2 Rotura de Pavimentos. ............................................................... 24 6.4.1.3 Reposición de Pavimentos. ......................................................... 24 6.4.1.4 Cruces (Cables Entubados)........................................................ 24 6.4.1.5 Cruzamientos y Paralelismos con otras Instalaciones. ............. 27 6.4.1.6 Tendido de Cables. ..................................................................... 28

6.4.1.6.1 Manejo y Preparación de Bobinas. ..................................... 28


2

6.4.1.6.2 Tendido de Cables en Zanja................................................ 28 6.4.1.6.3 Tendido de Cables en Tubulares......................................... 30

6.4.1.7 Empalmes. .................................................................................. 30 6.4.1.8 Terminales. ................................................................................. 31 6.4.1.9 Autoválvulas y Seccionador. ...................................................... 31 6.4.1.10 Herrajes y Conexiones. ............................................................ 31 6.4.1.11 Transporte de Bobinas de Cables. ........................................... 32

6.4.2 Centros de Transformación............................................................... 32 6.4.2.1 Obra Civil. .................................................................................. 32 6.4.2.2 Aparamenta de Media Tensión.................................................. 32

6.4.2.2.1 Características Constructivas. ............................................ 33 6.4.2.2.2 Compartimiento de Aparellaje. .......................................... 34 6.4.2.2.3 Compartimento del Juego de Barras. ................................. 34 6.4.2.2.4 Compartimento de Conexión de Cables. ............................ 34 6.4.2.2.5 Compartimento de Mando. ................................................. 35 6.4.2.2.6 Compartimento de Control. ................................................ 35 6.4.2.2.7 Cortacircuitos Fusibles........................................................ 35

6.4.2.3 Transformadores........................................................................ 35 6.4.2.4 Normas de Ejecución de las Instalaciones. ................................ 35 6.4.2.5 Pruebas Reglamentarias. ........................................................... 36 6.4.2.6 Condiciones de Uso, Mantenimiento y Seguridad..................... 36

6.4.2.6.1 Prevenciones Generales. ...................................................... 36 6.4.2.6.2 Puesta en Servicio. ............................................................... 37 6.4.2.6.3 Separación de Servicio. ....................................................... 37 6.4.2.6.4 Prevenciones Especiales. ..................................................... 37

6.4.3 Red Subterránea de Baja Tensión. .................................................... 38 6.4.3.1 Trazado de Línea y Apertura de Zanjas. .................................. 38

6.4.3.1.1 Trazado. ............................................................................... 38 6.4.3.1.2 Apertura de Zanjas. ............................................................ 38 6.4.3.1.3 Vallado y Señalización......................................................... 38 6.4.3.1.4 Dimensiones de las Zanjas................................................... 39 6.4.3.1.5 Varios Cables en la Misma Zanja. ...................................... 40 6.4.3.1.6 Características de los Tubulares. ........................................ 40

6.4.3.2 Transporte de Bobinas de los Cables......................................... 40 6.4.3.3 Tendido de Cables. ..................................................................... 41 6.4.3.4 Cruzamientos. ............................................................................ 42 6.4.3.5 Cables de BT Directamente Enterrados. ................................... 42 6.4.3.6 Cables Telefónicos o Telegráficos Subterráneos. ...................... 42 6.4.3.7 Conducciones de Agua y Gas. .................................................... 43 6.4.3.8 Proximidades y Paralelismos. .................................................... 43 6.4.3.9 Protección Mecánica. ................................................................. 43 6.4.3.10 Señalización. ............................................................................. 43 6.4.3.11 Rellenado de Zanjas. ................................................................ 44 6.4.3.12 Reposición de Pavimentos. ....................................................... 44 6.4.3.13 Empalmes y Terminales. .......................................................... 44 6.4.3.14 Puesta a Tierra. ........................................................................ 45


3

6 Pliego de Condiciones.

6.1 Condiciones Generales.

6.1.1 Objeto.

El presente pliego tiene por objeto la ordenación de las condiciones facultativas y económicas que han de regir en los concursos y contratos, destinados a la ejecución de los trabajos y los requisitos técnicos a los que se debe ajustar la ejecución de las instalaciones proyectadas.

6.1.2 Contratación de la Empresa.

La licitación de la obra se hará por Concurso Restringido, en el que la empresa Contratante convocará a las Empresas Constructoras que estime oportuno para realizar presupuesto.

Los concursantes enviarán sus ofertas por triplicado, en sobre cerrado y lacrado, según se indique en la carta de petición de ofertas, a la dirección de la empresa Contratante.

No se considerarán válidas las ofertas presentadas que no cumplan los requisitos citados anteriormente, así como los indicados en la Documentación Técnica enviada.

Antes que haya transcurrido la mitad del plazo estipulado en las bases del Concurso, los Contratistas participantes podrán solicitar por escrito a la empresa Contratante las oportunas aclaraciones en el caso de encontrar discrepancias, errores u omisiones en los Planos, Pliegos de Condiciones o en otros documentos de Concurso, o si se les presentasen dudas en cuanto a su significado.

La empresa Contratante estudiará las peticiones de aclaración e información recibidas y las contestará mediante una nota que remitirá a todos los presuntos licitadores, si estimase que la aclaración solicitada es de interés general.

Si la importancia y repercusión de la consulta así lo aconsejara, la empresa Contratante podrá prorrogar el plazo de presentación de ofertas, comunicándolo así a todos los interesados.

Las Empresas que oferten en el Concurso presentarán obligatoriamente los siguientes documentos en original y dos copias:

• Cuadro de Precios Número 1, consignando en letra y cifra los precios unitarios asignados a cada unidad de obra, cuya definición figura en dicho cuadro. Estos precios deberán incluir el tanto por ciento de Gastos Generales, Beneficio Industrial y el IVA que facturarán independientemente. En caso de no coincidir las cantidades expresadas en letra y cifra, se considerará como válida la primera. En el caso que existiese discrepancia entre los precios unitarios de los cuadros de precios número 1 y 2, prevalecerán los del cuadro número1.


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• Cuadro de Precios Número 2, en el que se especificará claramente el desglose de la forma siguiente:

o Mano de obra por categorías, expresando el número de horas invertido por categoría y precio horario.

o Materiales, expresando la cantidad que se precise de cada uno de ellos y su precio unitario.

o Maquinaria y medios auxiliares, indicando tipo de máquina, número de horas invertido por máquina y precio horario.

o Transporte, indicando en las unidades que lo precisen el precio por tonelada y kilómetro.

o Resto de obra que incluirá las partidas directas no comprendidas en los apartados anteriores.

o Porcentajes de Gastos Generales, Beneficios Industrial e IVA.

• Presupuesto de Ejecución Material, obtenido al aplicar los precios unitarios a las mediciones del Proyecto. En caso de discrepancia entre los precios aplicados en el Presupuesto y los del cuadro de precios número 1, prevalecerán los de este último cuadro.

6.1.3 Validez de las Ofertas.

No se considerará válida ninguna oferta que se presente fuera del plazo señalado en la carta de invitación, o anuncio respectivo, o que no conste de todos los documentos que se señalan en el correspondiente apartado de dicho Pliego de Condiciones.

Los concursantes se obligan a mantener la validez de sus ofertas durante un período mínimo de 90 días, a partir de la fecha tope de recepción de ofertas, salvo que en la documentación de petición de ofertas se especifique otro plazo distinto.

6.1.4 Contraindicaciones y Omisiones en la Documentación.

Lo mencionado, tanto en el Pliego de Condiciones como en el particular de cada obra y omitido en los Planos, o viceversa, habrá de ser ejecutado como si estuviese expuesto en ambos documentos. En caso de contradicción entre los Planos y alguno de los mencionados Pliegos de Condiciones, prevalecerá lo escrito en estos últimos.

Las omisiones en los Planos y Pliegos de Condiciones o las descripciones erróneas de los detalles de la obra que deban ser subsanadas para que pueda llevarse a cabo el espíritu ò intención expuesto en los Planos y Pliegos de Condiciones, no sólo exime al Contratista de la obligación de ejecutar estos detalles de obra omitidos o erróneamente descritos, sino que por el contrario, deberán ser ejecutados como si hubiera sido completa y correctamente especificados en los Planos y Pliegos de Condiciones.


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6.1.5 Planos Provisionales y Definitivos.

Con el fin de poder acelerar los trámites de licitación y adjudicación de las obras y consecuentemente la iniciación de las mismas, la empresa Contratante podrá facilitar a los contratistas, para el estudio de su oferta, documentación con carácter provisional.

En tal caso, los planos que figuren en dicha documentación no serán válidos para la construcción, sino que únicamente tendrán el carácter de informativos y servirán para formar ideas de los elementos que componen la obra, así como para obtener las mediciones aproximadas y permitir el estudio de los precios que sirven de base para el presupuesto de la oferta.

Este carácter de planos de información se hará constar expresamente y en ningún caso podrán utilizarse dichos planos para la ejecución de ninguna parte de la obra.

Los planos definitivos se entregarán al Contratista con antelación suficiente a fin de no retrasar la preparación y ejecución de los trabajos.

6.1.6 Adjudicación del Concurso.

La empresa Contratante procederá a la apertura de las propuestas presentadas por los licitadores y las estudiará en todos sus aspectos. La empresa Contratante tendrá alternativamente la facultad de adjudicar el Concurso a la propuesta más ventajosa, sin atender necesariamente al valor económico de la misma, o declarar desierto el concurso. En este último caso, la empresa Contratante podrá libremente suspender definitivamente la licitación de las obras o abrir un nuevo concurso, pudiendo introducir las variaciones que estime oportunas en cuanto al sistema de licitación y delación de los Contratistas ofertantes.

Transcurriendo el plazo indicado en el Artículo 9.2 desde la fecha límite de presensación de la oferta, sin que la empresa Contratante hubiese comunicado la presolución del concurso, podrán los licitadores que lo deseen proceder a retirar sus ofertas, así como las fianzas depositadas como garantía de las mismas.

La elección del adjudicatario de la obra por parte de la empresa Contratante es irrevocable y, en ningún caso, podrá ser impugnada por el resto de los contratistas ofertantes.

La empresa Contratante comunicará al ofertante seleccionado la adjudicación de las obras, mediante una carta de intención.

En el plazo máximo de un mes, a partir de la fecha de esta carta, el Contratista, a simple requerimiento de la empresa Contratante, se prestará a formalizar en contrato definitivo. En tanto no se firme éste y se constituya la fianza definitiva, la empresa Contratante retendrá la fianza provisional depositada por el Contratista, a todos los efectos dimanentes del mantenimiento de la oferta.


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6.1.7 Plazos de Ejecución.

En el Pliego de Condiciones de cada obra se establecerán los plazos parciales y el plazo final de terminación, a los que el Contratista deberá ajustarse obligatoriamente.

Los plazos parciales corresponderán a la terminación y puesta a disposición de determinados elementos, obras o conjuntos de obras, que se consideren necesarios para la prosecución de otras fases de la construcción o del montaje de la misma obra.

Estas obras o conjunto de obras que condicionan un plazo parcial, se definirán bien por un estado de dimensiones, o bien por la posibilidad de prestar en ese momento y sin restricciones, el uso, servicio o utilización que de ellas se requiere.

En consecuencia, y a efectos del cumplimiento del plazo, la terminación de la obra y su puesta a disposición será independiente del importe de los trabajos realizados a precio de Contrato, salvo que el importe de la Obra Característica realizada supere como mínimo en un 10% el presupuesto asignado para esa parte de la obra.

Para valorar a estos efectos la obra realizada, no se tendrá en cuenta los aumentos del coste producidos por revisiones de precios y sí únicamente los aumentos reales del volumen de obra.

En el caso que el importe de la Obra Característica realizada supere en un 10% al presupuesto para esa parte de obra, los plazos parciales y final se prorrogarán en un plazo igual al incremento porcentual que exceda de dicho 10%.

6.1.8 Fianza Provisional, Definitiva y Fondo de Garantía.

6.1.8.1 Fianza Provisional.

La fianza provisional del mantenimiento de las ofertas se constituirá por los contratistas ofertantes, por la cantidad que se fije en las bases de licitación.

Esta fianza se depositará al tomar parte en el concurso y se hará en efectivo.

Por lo que al plazo de mantenimiento de las ofertas se refiere, la fianza y devolución de la misma se devolverá según lo establecido en los correspondientes artículos del presente Pliego de Condiciones.

6.1.8.2 Fianza Definitiva.

A la firma del contrato, el Contratista deberá constituir la fianza definitiva por un importe igual al 5% del Presupuesto Total de adjudicación.

En cualquier caso la empresa Contratante se reserva el derecho de modificar el anterior porcentaje, estableciendo previamente en las bases del concurso el importe de esta fianza.

La fianza se constituirá en efectivo o por Aval Bancario realizable a satisfacción de la empresa Contratante. En el caso de que el Aval Bancario sea prestado por varios Bancos, todos ellos quedarán obligados solidariamente con la empresa Contratante y con renuncia expresa a los beneficios de división y exclusión.


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El modelo de Aval Bancario será facilitado por la empresa Contratante debiendo ajustarse el Contratista, obligatoriamente, a dicho modelo.

La fianza tendrá carácter irrevocable desde el momento de la firma del contrato, hasta la liquidación final de las obras y será devuelta una vez realizada ésta.

Dicha liquidación seguirá a la recepción definitiva de la obra que tendrá lugar una vez transcurrido el plazo de garantía a partir de la fecha de la recepción provisional. Esta fianza inicial responde del cumplimiento de todas las obligaciones del Contratista, y quedará a beneficio de la empresa Contratante en los casos de abandono del trabajo o de rescisión por causa imputable al Contratista.

6.1.8.3 Fondo de Garantía.

Independientemente de esta fianza, la empresa Contratante retendrá el 5% de las certificaciones mensuales, que se irán acumulando hasta constituir un fondo de garantía.

Este fondo de garantía responderá de los defectos de ejecución o de la mala calidad de los materiales suministrados por el Contratista, pudiendo la empresa Contratante realizar con cargo a esta cuenta las reparaciones necesarias, en caso de que el Contratista no ejecutase por su cuenta y cargo dicha reparación.

Este fondo de garantía se devolverá una vez deducidos los importes a que pudiese dar lugar el párrafo anterior, a la recepción definitiva de las obras.

6.1.9 Modificaciones del Proyecto.

La empresa Contratante podrá introducir en el proyecto, antes de empezar las obras o durante su ejecución, las modificaciones que sean precisas para la normal construcción de las mismas, aunque no se hayan previsto en el proyecto y siempre que no varíen las características principales de las obras.

También podrá introducir aquellas modificaciones que produzcan un aumento o disminución y una supresión de las unidades de obra marcadas en el presupuesto, o sustitución de una clase de fabricante por otro, siempre que dicha modificación sea de las comprendidas en el contrato.

Cuando se trate de aclarar o interpretar preceptos de los Pliegos de Condiciones o indicaciones de los planos o dibujos, las ordenes o instrucciones se comunicarán exclusivamente por escrito al Contratista, estando obligado éste a su vez a devolver una copia suscribiendo con su firma el enterado del comunicado.

Todas estas modificaciones serán obligatorias para el Contratista, siempre que los precios del contrato, sin ulteriores omisiones, no alteren el Presupuesto total de Ejecución Material contratado en más de un 35% tanto en más como en menos; el Contratista no tendrá derecho a ninguna variación en los precios ni a indemnización de ninguna clase.

Si la cuantía total de la certificación final, correspondiente a la obra ejecutada por el Contratista, fuese a causa de las modificaciones del Proyecto inferior al Presupuesto Total de Ejecución Material del Contrato en un porcentaje superior al 35%, el Contratista tendrá derecho a indemnizaciones.


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Para fijar su cuantía, el Contratista deberá presentar a la empresa Contratante, en el plazo máximo de dos meses a partir de la fecha de dicha certificación final, una petición de indemnización con las justificaciones necesarias debido a los posibles aumentos de los gastos generales e insuficiente amortización de equipos e instalaciones, en la cual se valore el perjuicio que le resulte de las modificaciones introducidas en las previsiones del Proyecto. Al efectuar esta valoración, el Contratista deberá tener en cuenta que el primer 35% de reducción no tendrá repercusión a estos efectos.

En el caso que la obra ejecutada por el Contratista fuese, a causa de las modificaciones del Proyecto, superior al Presupuesto Total de Ejecución Material del Contrato y cualquiera que fuera el porcentaje de aumento, no procederá el pago de ninguna indemnización ni revisión de precios por este concepto.

No se admitirán mejoras de obra, exceptuando los casos en los que la Dirección de la Obra lo haya ordenado por escrito, por la ejecución de trabajos nuevos o debido a que se mejore la calidad de los contratados.

Tampoco se admitirán aumentos de obra en las unidades contratadas, salvo caso de error en las mediciones del Proyecto, o salvo que la Dirección de Obra ordene también por escrito la ampliación de las contratadas. Se seguirá el mismo criterio y procedimiento, cuando se quieran introducir innovaciones que supongan una reducción apreciable en las unidades de obra contratadas.

6.1.10 Modificaciones de los Planos.

Los planos de construcción podrán modificar a los provisionales de concurso, respetando los principios esenciales y el Contratista no puede por ello hacer reclamación alguna a la empresa Contratante.

El carácter complejo y los plazos limitados de que se dispone en la ejecución de un Proyecto, obligan a una simultaneidad entre las entregas de las especificaciones técnicas de los suministradores de equipos y la elaboración de planos definitivos del Proyecto.

Esta simultaneidad implica la entrega de planos de detalle de obra civil, relacionada directamente con la implantación de los equipos, durante todo el plazo de ejecución de la obra.

La empresa Contratante tomará las medidas necesarias para que estas modificaciones no alteren los planos del trabajo del Contratista, entregando los planos con la suficiente antelación para que la preparación y ejecución de estos trabajos se realice de acuerdo con el programa previsto.

El Contratista, por su parte, no podrá alegar desconocimiento de estas definiciones de detalle, no incluidas en el proyecto base, y quedará obligado a su ejecución dentro de las prescripciones generales del contrato.

El Contratista deberá afrontar, inmediatamente después de recibidos, todos los planos que le hayan sido facilitados, debiendo informar por escrito a la empresa Contratante en el plazo máximo de 15 días y antes de proceder a su ejecución, de cualquier contradicción, error u omisión que lo exigiera técnicamente incorrectos.


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6.1.11 Replanteo de las Obras.

La empresa Contratante entregará al Contratista los hitos de triangulación y referencias de nivel establecidos por ella en la zona de obras a realizar. La posición de estos hitos y sus coordenadas figuraran en un plano general de situación de las obras.

Dentro de los 15 días siguientes a la fecha de adjudicación, el Contratista verificará en presencia de los representantes de la empresa Contratante el plano general de replanteo y las coordenadas de los hitos, levantándose el Acta correspondiente.

La empresa Contratante precisará sobre el plano de replanteo las referencias a estos hitos de los ejes principales de cada una de las obras.

El Contratista será responsable de la conservación de todos los hitos y referencias que se le entreguen. Si durante la ejecución de los trabajos se destruyese alguno, deberá reponerlos por su cuenta y bajo su responsabilidad.

El Contratista establecerá en caso necesario, hitos secundarios y efectuará todos los replanteos precisos para la perfecta definición de las obras a ejecutar, siendo de su responsabilidad los perjuicios que puedan ocasionarse por errores cometidos en dichos replanteos.

6.1.12 Gastos de Carácter General por Cuenta del Contratista.

Se entiende como gastos de carácter general por cuenta del Contratista:

• Los gastos de cualquier clase ocasionados por la comprobación del replanteo de la obra.

• Los ensayos de materiales que debe realizar por su cuenta.

• Los gastos de montaje y retirada de las construcciones auxiliares, oficinas, almacenes y cobertizos.

• Los gastos correspondientes a los caminos de servicio, señales de tráfico provisionales para las vías públicas en las que se dificulte el tránsito, así como de los equipos necesarios para organizar y controlar éste en evitación de accidentes de cualquier clase.

• Los gastos de protección de materiales y la propia obra contra todo deterioro, daño o incendio, cumpliendo los reglamentos vigentes para el almacenamiento de explosivos y combustibles.

• Los gastos de limpieza de los espacios interiores y exteriores.

• Los gastos de construcción, conservación y retirada de pasos, caminos provisionales y alcantarillas.

• Los gastos derivados de dejar tránsito a peatones y vehículos durante la ejecución de las obras.

• Los gastos de desviación de alcantarillas, tuberías, cables eléctricos y, en general, de cualquier instalación que sea necesario modificar para las instalaciones provisionales.


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• Los gastos de construcción, conservación, limpieza y retirada de las instalaciones sanitarias provisionales y de limpieza de los lugares ocupados por las mismas.

• Los gastos de retirada al finalizar la obra de instalaciones, herramientas, materiales, etc., y limpieza general de la obra.

• Los gastos de montar, conservar y retirar las instalaciones para el suministro de agua y de energía eléctrica necesaria para las obras y la adquisición de dichas aguas y energía.

• Los gastos ocasionados por la retirada de la obra, de los materiales rechazados, los de jornales y materiales para las mediciones periódicas para la redacción de certificaciones y los ocasionados por la medición final.

• Los de pruebas, ensayos, reconocimientos y tomas de muestras para las recepciones parciales y totales, provisionales y definitivas, de las obras.

• Los gastos de corrección de las deficiencias observadas en las pruebas, ensayos, etc., y los gastos derivados de los asientos o averías, accidentes o daños que se produzcan en estas pruebas y la reparación y conservación de las obras durante el plazo de garantía.

Además de los ensayos a los que se refiere este artículo, serán por cuenta del Contratista:

• Los ensayos que realice directamente con los materiales suministrados por sus proveedores antes de su adquisición e incorporación a la obra y que en su momento serán controlados por la empresa Contratante, para su aceptación definitiva.

• Los ensayos que el Contratista crea oportuno realizar durante la ejecución de los trabajos, para su propio control.

Por lo que a gastos de replanteo se refiere y a tenor de lo dispuesto en el artículo 37 "Replanteo de las obras", serán por cuenta del Contratista todos los gastos de replanteos secundarios necesarios para la correcta ejecución de los trabajos, a partir del replanteo principal definido, y cuyos gastos correrán por cuenta de la empresa Contratante.

En los casos de presolución del Contrato, cualquiera que sea la causa que lo motive, serán de cuenta del Contratista los gastos de jornales y materiales ocasionados por la liquidación de las obras y los de las Actas Notariales que sean necesarios levantar, así como los de retirada de los medios auxiliares que no utilice la empresa Contratante o la correspondiente devolución después de utilizados.


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6.1.13 Gastos de Carácter General por Cuenta de la Empresa Contratante.

Se entiende como gastos de carácter general por cuenta del Contratante:

• Los gastos originados por la inspección de las obras, del personal de la misma empresa o contratados para este fin.

• Los gastos de comprobación o revisión de las certificaciones.

• Los gastos de toma de muestras y ensayos de laboratorio para la comprobación periódica de calidad de materiales y obras realizadas.

• Los gastos de transporte de los materiales suministrados por la empresa Contratante hasta el almacén de obra, sin incluir su descarga ni los gastos de paralización de vehículos por retrasos en la misma.

• Los gastos de primera instalación, conservación y mantenimiento de sus oficinas de obra, residencias, poblado, botiquines, laboratorios, y cualquier otro edificio e instalación propiedad de la empresa Contratante y utilizados por el personal empleado de esta empresa, encargado de la dirección y vigilancia de las obras.

6.2 Condiciones Económicas y Legales.

6.2.1 Contrato.

El Contratista, dentro de los 30 días siguientes a la comunicación de la adjudicación y a simple requerimiento de la empresa Contratante, deberá depositar la fianza definitiva y formalizará el Contrato en el lugar y fecha que se le notifique oficialmente.

El Contrato tendrá carácter de documento privado, pudiendo ser elevado a público a instancias de una de las partes, siendo en este caso a cuenta del Contratista los gastos que ello origine.

Una vez depositada la fianza definitiva y firmado el contrato, la empresa Contratante procederá, a petición del interesado, a devolver la fianza provisional, si la hubiera.

Cuando por causas imputables al Contratista, no se pudiera formalizar el Contrato en el plazo, la empresa Contratante podrá proceder a anular la adjudicación, con incautación de la fianza provisional.

A efectos de los plazos de ejecución de las obras, se considerará como fecha de comienzo de las mismas la que se especifique en el Pliego de Condiciones y en su defecto la correspondiente a la orden de comienzo de los trabajos. Esta orden se comunicará al Contratista en un plazo no superior a 90 días a partir de la fecha de la firma del supuesto contrato.

El contrato será firmado por parte del Contratista y por su representante legal o apoderado, quien deberá poder probar sus intereses con la presentación del correspondiente poder acreditativo.


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6.2.2 Domicilios y Representaciones.

El Contratista está obligado, antes de iniciarse las obras del contrato, a constituir un domicilio en la proximidad de las obras dando cuenta a la empresa Contratante del lugar de ese domicilio

Seguidamente a la notificación del contrato, la empresa Contratante comunicará al Contratista su domicilio a efectos de la ejecución del contrato, así como el nombre de su representante.

Antes de iniciarse las obras del contrato, el Contratista designará su representante a pie de obra y se lo comunicará por escrito a la empresa Contratante especificando sus poderes, que deberán ser lo suficientemente amplios para recibir y resolver en consecuencia las comunicaciones y órdenes de la representación de la empresa Contratante. En ningún caso constituirá motivo de excusa para el Contratista la ausencia de su representante a pie de obra.

El Contratista está obligado a presentar a la representación de la empresa Contratante antes de la iniciación de los trabajos, una relación comprensiva del personal facultativo responsable de la ejecución de la obra contratada y a dar cuenta posteriormente de los cambios que en el mismo se efectúen, durante la vigencia del contrato.

La designación del representante del Contratista, así como la del personal facultativo responsable de la ejecución de la obra contratada, requiere la conformidad y aprobación de la empresa Contratante quien por motivo fundado podrá exigir al Contratista la remoción de su representante y la de cualquier facultativo responsable.

6.2.3 Obligaciones del Contratista en Materia Social.

El Contratista estará obligado al cumplimiento de las disposiciones vigentes en Materia Laboral, de Seguridad Social y de Seguridad e Higiene en el trabajo.

En lo referente a las obligaciones del Contratista en materia de Seguridad e Higiene en el trabajo, estas quedan detalladas de la forma siguiente:

El Contratista está obligado a adoptar y hacer aplicar, a su costa, las disposiciones vigentes sobre estas materias, en las medidas que dicte la Inspección de Trabajo y demás organismos competentes, así como las normas de seguridad complementarias que correspondan a las características de las obras contratadas.

A tal efecto, el Contratista debe establecer un Plan de Seguridad, Higiene y Primeros Auxilios que especifiquen con claridad las medidas prácticas que, para la consecución de las precedentes prescripciones, estime necesario tomar en la obra.

Este Plan debe precisar las formas de aplicación de las medidas complementarias que correspondan a los riesgos de la obra con el objeto de asegurar eficazmente:

• La seguridad de su propio personal, el de la empresa Contratante y el de a terceros.

• La Higiene y Primeros Auxilios a enfermos y accidentados.

• La seguridad de las instalaciones.


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El Plan de Seguridad, así concebido, debe comprender la aplicación de las Normas de Seguridad que la empresa Contratante prescribe a sus empleados cuando realizan trabajos similares a los encomendados al personal del Contratista, y que se encuentran contenidas en las Prescripciones de Seguridad y Primeros Auxilios redactadas por la compañía Eléctrica FECSA ENDESA.

El Plan de Seguridad, Higiene y Primeros Auxilios deberá ser comunicado a la empresa Contratante, en el plazo máximo que se señale en el Pliego de Condiciones y en su defecto, en el plazo de tres meses a partir de la firma del contrato. El incumplimiento de este plazo puede ser motivo de resolución del contrato.

La adopción de cualquier modificación o paliación al plan previamente establecido, en razón de la variación de las circunstancias de la obra, deberá ser puesta inmediatamente en conocimiento de la empresa Contratante.

Los gastos originados por la adopción de las Medidas de Seguridad, Higiene y Primeros Auxilios son a cargo del Contratista y se considerarán incluidos en los precios del contrato.

Quedan comprendidas en estas medidas, sin que su enumeración las limite:

• La formación del personal en sus distintos niveles profesionales en materia de Seguridad, Higiene y Primeros Auxilios, así como la información al mismo mediante carteles, avisos o señales de los distintos riesgos que la obra presente.

• El mantenimiento del orden, limpieza, comodidad y seguridad en las superficies o lugares de trabajo, así como en los accesos a aquellos.

• Las protecciones y dispositivos de seguridad en las instalaciones, aparatos y máquinas, almacenes, polvorines, etc., incluidas las protecciones contra incendios.

• El establecimiento de las medidas encaminadas a la eliminación de factores nocivos, tales como polvos, humos, gases, vapores, iluminación deficiente, ruidos, temperatura, humedad, y aireación deficiente, etc.

• El suministro a los operarios de todos los elementos de protección personal necesarios, así como de las instalaciones sanitarias, botiquines, ambulancias, que las circunstancias hagan igualmente necesarias. Asimismo, el Contratista debe proceder, a su costa, al establecimiento de vestuarios, servicios higiénicos, servicio de comedor y menaje, barracones, suministro de agua, etc., que las características en cada caso de la obra y la reglamentación determinen.

Los contratistas que trabajan en una misma obra deberán agruparse en el seno de un Comité de Seguridad, formado por los representantes de las empresas. El Comité tendrá por misión coordinar las Medidas de Seguridad, Higiene y Primeros Auxilios, tanto a nivel individual como colectivo.

De esta forma, cada contratista debe designar un representante responsable ante el Comité de Seguridad. Las decisiones adoptadas por el Comité se aplicarán a todas las empresas, incluso a las que lleguen con posterioridad a la obra.


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Los gastos resultantes de esta organización colectiva se repartirán proporcionalmente mensualmente entre las empresas participantes, proporcionalmente al número de jornales, horas de trabajo de sus trabajadores, o por cualquier otro método establecido de común acuerdo.

En el supuesto de una baja laboral, el Contratista remitirá a la representación de la empresa Contratante toda la información de cada declaración de accidente, inmediatamente después de formalizar dicha baja. Igualmente lo hará por la Secretaría del Comité de Seguridad, previamente aprobada por todos los representantes.

El incumplimiento de estas obligaciones por parte del Contratista o la infracción de las disposiciones sobre Seguridad por parte del personal técnico designado por él, no implicará responsabilidad alguna para la empresa Contratante.

6.2.4 Revisión de Precios.

La empresa Contratante adopta para las revisiones de los precios el sistema de fórmulas polinómicas vigentes para las obras del Estado y Organismos Autónomos, establecido por el Decreto-Ley 2/1964 del 4 de febrero (B.O.E. de 6-II-64), especialmente en lo que a su artículo se refiere.

En el Pliego de Condiciones de la obra, se establecerá la fórmula o fórmulas polinómicas a emplear, adoptando de entre todas las reseñadas en el Decreto-Ley 3650/1970 del 19 de diciembre (B.O.E. 29-XII-70) la que más se ajuste a las características de la obra contratada.

Si estas características así lo aconsejan, la empresa Contratante se reserva el derecho de establecer en dicho Pliego nuevas fórmulas, modificando los coeficientes o las variables de las mismas.

Para los valores actualizados de las variables que inciden en la fórmula, se tomarán para cada mes los que facilite el Ministerio de Hacienda una vez publicados en el B.O.E. Los valores iniciales corresponderán a los del mes de la fecha del contrato.

Una vez obtenido el índice de revisión mensual, se aplicará al importe total de la certificación correspondiente al mes de que se trate, siempre y cuando la obra realizada durante dicho período, lo haya sido dentro del programa de trabajo establecido.

En el caso que las obras se desarrollen con retraso respecto a dicho programa, las certificaciones mensuales producidas dentro del plazo se revisarán por los correspondientes índices de revisión hasta el mes previsto para la terminación de los trabajos. En este momento, dejará de actualizarse dicho índice y todas las certificaciones posteriores que puedan producirse, se revisarán con este índice constante.

Los aumentos de presupuesto originados por las revisiones de precios oficiales, no se computarán a efectos de lo establecido en las "Modificaciones del proyecto".

Si las obras a realizar fuesen de corta duración, la empresa Contratante podrá prescindir de la cláusula de revisión de precios, debiéndolo hacer constar así expresamente en las bases del Concurso.


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6.2.5 Rescisión del Contrato.

Será causa suficiente para la rescisión de contrato cuando a juicio de la empresa Contratante, el incumplimiento por parte del Contratista de alguna de las cláusulas del contrato pudiera ocasionar graves trastornos en la realización de las obras, en el cumplimiento de los plazos, o en su aspecto económico, la empresa Contratante podrá decidir la resolución del contrato con las penalidades a que hubiera lugar. Así mismo, podrá proceder la resolución con pérdida de fianza y garantía suplementaria si la hubiera, de producirse alguno de los supuestos siguientes.

• Cuando no se hubiese efectuado el montaje de las instalaciones y medios auxiliares o no se hubiera aportado la maquinaria relacionada en la oferta o su equivalente en potencia o capacidad en los plazos previstos incrementados en un 25%, o si el Contratista hubiese sustituido dicha maquinaria en sus elementos principales sin la previa autorización de la empresa Contratante.

• Cuando durante un período de tres meses consecutivos y considerados conjuntamente, no se alcanzase un ritmo de ejecución del 50% del programa aprobado para la Obra característica.

• Cuando se cumpla el plazo final de las obras y falte por ejecutar más del 20% del presupuesto de la Obra característica. La imposición de las multas establecidas por los retrasos sobre dicho plazo, no obligará a la empresa Contratante a la prorroga del mismo, siendo potestativo por su parte elegir entre la resolución o la continuidad del contrato.

Será, así mismo, causa suficiente para la rescisión de contrato, alguno de los hechos siguientes:

• La quiebra, fallecimiento o incapacidad del Contratista. En este caso, la empresa Contratante podrá optar por la resolución del contrato, o porque se subroguen en el lugar del Contratista los síndicos de la quiebra, o sus representantes.

• La disolución, por cualquier causa, de la sociedad, si el Contratista fuera una persona jurídica.

• Si el Contratista es una agrupación temporal de empresas y alguna de las integrantes se encuentra incluida en algún supuesto imprevisto, la empresa Contratante estará facultada para exigir el cumplimiento de las obligaciones pendientes del contrato a las restantes empresas que constituyen la agrupación temporal o para acordar la resolución del Contrato. Si la empresa Contratante optara en ese momento por la rescisión, ésta no producirá pérdida de la fianza, salvo que concurriera alguna otra causa suficiente para declarar tal pérdida.

• Procederá asimismo la rescisión, sin pérdida de fianza por el Contratista, cuando se suspenda la obra comenzada, y en todo caso, siempre que por causas ajenas al Contratista, no sea posible dar comienzo a la obra adjudicada dentro del plazo de 3 meses, a partir de la fecha de adjudicación.

En el caso de que se incurriese en las causas de resolución del contrato conforme a las cláusulas de este Pliego de Condiciones, o del Particular de la obra, la empresa


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Contratante se hará cargo de las obras en la situación en que se encuentren, sin otro requisito que el del levantamiento de un Acta Notarial o simple, si ambas partes prestan su conformidad, que refleje la situación de la obra así como de acopios de materiales, maquinaria y medios auxiliares que el Contratista tuviese en ese momento en el emplazamiento de los trabajos. Con este acto de la empresa Contratante, el Contratista no podrá poner interdicto ni ninguna otra acción judicial, a la que renuncie expresamente.

Siempre y cuando el motivo de la rescisión sea imputable al Contratista, este se obliga a dejar a disposición de la empresa Contratante hasta la total terminación de los trabajos, la maquinaria y medios auxiliares existentes en la obra que la empresa Contratante estime necesario, pudiendo el Contratista retirar los restantes.

La empresa Contratante abonará por los medios, instalaciones y máquinas que decida que deben continuar en obra, un alquiler igual al estipulado en el baremo para trabajos por administración, pero descontando los porcentajes de gastos generales y beneficio industrial del Contratista.

El Contratista se compromete como obligación subsidiaria de la cláusula anterior, a conservar la propiedad de las instalaciones, medios auxiliares y maquinaria seleccionada por la empresa Contratante o reconocer como obligación precedente frente a terceros, la derivada de dicha condición.

La empresa Contratante comunicará al Contratista, con 30 de anticipación, la fecha en que desea reintegrar los elementos que venía utilizando, los cuales dejará de devengar interés alguno a partir de su devolución, o a los 30 días de la notificación si el Contratista no se hubiese hecho cargo de ellos. En todo caso, la devolución se realizará siempre a pie de obra, siendo por cuenta del Contratista los gastos de su traslado definitivo.

En los contratos rescindidos se procederá a efectos de garantías, fianzas, etc. a efectuar las recepciones provisionales y definitivas de todos los trabajos ejecutados por el Contratista hasta la fecha de la rescisión.

6.2.6 Certificación y Abono de las Obras.

Las unidades de obra se medirán mensualmente sobre las partes realmente ejecutadas con arreglo al Proyecto, modificaciones posteriores y órdenes de la Dirección de Obra, y de acuerdo con los artículos del Pliego de Condiciones.

La medición de la obra realizada en un mes se llevará a cabo en los ocho primeros días siguientes a la fecha de cierre de certificaciones. Dicha fecha se determinará al comienzo de las obras.

Las valoraciones efectuadas servirán para la reacción de certificaciones mensuales al origen, de las cuales se tendrá el líquido de abono.

Corresponderá a la empresa Contratante en todo caso, la reacción de las certificaciones mensuales.

Las certificaciones y abonos de las obras, no suponen aprobación ni recepción de las mismas.

Las certificaciones mensuales se deben entender siempre como abonos a buena cuenta, y en consecuencia, las mediciones de unidades de obra y los precios aplicados no tienen el carácter de definitivos, pudiendo surgir modificaciones en certificaciones posteriores y definitivamente en la liquidación final.


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Si el Contratista rehusase firmar una certificación mensual o lo hiciese con reservas por no estar conforme con ella, deberá exponer por escrito y en el plazo máximo de 10 días, a partir de la fecha de que se le requiera para la firma, los motivos que fundamenten su reclamación e importe de la misma. La empresa Contratante considerará esta reclamación y decidirá si procede atenderla.

Los retrasos en el cobro, que pudieran producirse como consecuencia de esta dilación en los trámites de la certificación, no se computarán a efectos de plazo de cobro ni de abono de intereses de demora.

Terminado el plazo de 10 días, señalado en el epígrafe anterior, o si hubiese variado la obra en forma tal que les fuera imposible recomprobar la medición objeto de discusión, se considerará que la certificación es correcta, no admitiéndose posteriormente reclamación alguna en tal sentido.

Tanto en las certificaciones como en la liquidación final, las obras serán en todo caso abonadas a los precios que para cada unidad de obra figuren en la oferta aceptada, o a los precios contradictorios fijados en el transcurso de la obra, de acuerdo con lo provisto en el epígrafe siguiente.

Los precios de unidades de obra, así como los de los materiales, maquinaria y mano de obra que no figuren entre los contratados, se fijarán contradictoriamente entre el Director de Obra y el Contratista, o su representante expresamente autorizado a estos efectos.

Estos precios deberán ser presentados por el Contratista debidamente descompuestos, conforme a lo establecido en el correspondiente apartado de dicho Pliego de Condiciones.

La Dirección de Obra podrá exigir para su comprobación la presentación de los documentos necesarios que justifique la descomposición del precio presentado por el Contratista.

La negociación del precio contradictorio será independiente de la ejecución de la unidad de obra de que se trate, viniendo obligado el Contratista a realizarla una vez recibida la orden correspondiente. A falta de acuerdo, se certificará provisionalmente a base de los precios establecidos por la empresa Contratante.

Cuando circunstancias especiales hagan imposible el establecer nuevos precios, o así le convenga a la empresa Contratante, corresponderá exclusivamente a esta Sociedad la decisión de abonar estos trabajos en régimen de Administración, aplicando los barremos de mano de obra, materiales y maquinaria, aprobados en el Contrato.

Cuando así lo admita expresamente el Pliego de Condiciones de la obra, o la empresa Contratante acceda a la petición en este sentido formulada por el Contratista, podrá certificarse a cuenta de acopios de materiales en la cuantía que determine dicho Pliego, o en su defecto la que estime oportuno la Dirección de Obra.

Las cantidades abonadas a cuenta por este concepto se deducirán de la certificación de la unidad de obra correspondiente, cuando dichos materiales pasen a formar parte de la obra ejecutada.

En la liquidación final no podrán existir abonos por acopios, ya que los excesos de materiales serán siempre por cuenta del Contratista.


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El abono de cantidades en concepto de acopio de materiales no presupondrá, en ningún caso, la aceptación en cuanto a la calidad y demás especificaciones técnicas de dicho material, cuya comprobación se realizará en el momento de su puesta en obra.

Del importe de la certificación se retraerá el porcentaje fijado en dicho Pliego de Condiciones para la constitución del fondo de garantía.

Las certificaciones por revisión de precios, se redactarán independientemente de las certificaciones mensuales de obra ejecutada, ajustándose a las normas establecidas.

El abono de cada certificación tendrá lugar dentro de los 120 días siguientes de la fecha en que quede firmada por ambas partes la certificación y que obligatoriamente deberá figurar en la antefirma de la misma. El pago se efectuará mediante transferencia bancaria, no admitiéndose en ningún caso el giro de efectos bancarios por parte del Contratista.

Si el pago de una certificación no se efectúa dentro del plazo indicado, se devengarán al Contratista, a petición escrita del mismo, intereses de demora. Estos intereses se devengarán por el período transcurrido del último día del plazo tope marcado (120 días) y la fecha real de pago, siendo el tipo de interés fijado por el Banco de ESPAÑA, como tipo de descuento comercial para ese período.

6.3 Condiciones Facultativas.

6.3.1 Disposiciones Legales.

• Ordenanza General de Seguridad e Higiene en el Trabajo y Plan Nacional de Higiene y Seguridad en el Trabajo (O.M. 9-III-71).

• Comités de Seguridad e Higiene en el Trabajo (Decreto 432/71 de 11-III-71). • Reglamento de Seguridad e Higiene en la Industria de la Construcción (O.M. 20-V-

52). • Reglamento de los Servicios Médicos de Empresa (O.M. 21-XI-59). • Ordenanza de Trabajo de la Construcción, Vidrio y Cerámica (O.M. 28-VIII-70). • Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión (O.M. 20-IX-73). • Reglamento de Líneas Aéreas de Alta Tensión (O.M. 28-XI-68). • Normas Para Señalización de Obras en las Carreteras (O.M. 14-III-60). • Convenio Colectivo Provincial de la Construcción y Estatuto de los Trabajadores. • Obligatoriedad de la Inclusión de un Estudio de Seguridad e Higiene en el Trabajo en

los Proyectos de Edificación y Obras Públicas (Real Decreto 555/1986, 21-II-86). • Cuantas disposiciones legales de carácter social, de protección a la industria

nacional, etc.,rijan en la fecha en que se ejecuten las obras. • Reglamento sobre Condiciones técnicas y Garantías de Seguridad en Centrales

Eléctricas, subestaciones Eléctricas y Centros de Transformación (real Decreto 3275/1982 de 12-XI-82).

• Viene también obligado al cumplimiento de cuanto la Dirección de Obra le dicte encaminado a garantizar la seguridad de los obreros y de la obra en general. En ningún caso dicho cumplimiento eximirá de responsabilidad al contratista.


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6.3.2 Control de Calidad de la Ejecución.

Se establecerán los controles necesarios para que la obra en su ejecución, cumpla con todos los requisitos especificados en el presente pliego de condiciones.

6.3.3 Documento Final de Obra.

Durante la obra o una vez finalizada la misma, el técnico responsable como Director de Obra podrá verificar que los trabajos realizados están de acuerdo con el Proyecto y especificaciones de Calidad en la ejecución.

Una vez finalizadas las obras, el contratista deberá solicitar la recepción del trabajo, donde se incluirá la medición de la conductividad de las tomas a tierra y las pruebas de aislamiento de los cables.

A la conclusión del trabajo se confeccionará el plano final de obra que se entregará inmediatamente acabada ésta y en el que figurarán todos los detalles singulares que se hubieran puesto de manifiesto durante la ejecución de la misma.

El plano contendrá la topografía urbanística real con el correspondiente nombre de las calles y plazas y el número de los edificios y/o solares existentes. En este figurarán las acotaciones precisas para su exacta situación, distancia de fachadas, profundidades, situación de los empalmes, tubulares en seco instalados, tubulares de cruce, etc...

Así mismo constarán los cruzamientos, paralelismos y detalles de interés respecto a otros servicios como conducciones de agua, alcantarillado, electricidad, comunicación y gas.

De vital importancia será la anotación puntual de defectos corregidos en situaciones antirreglamentarias halladas durante el tendido, así como las adoptadas frente a puntos conflictivos que se hayan dado durante el mismo y que pudieran afectar a la normativa vigente de seguridad.

Con la entrega del plano se acompañará el certificado final de obra para su legalización así como el certificado de reconocimiento de cruzamientos y paralelismos de las instalaciones.

El formato de los planos será el establecido en la norma de la empresa correspondiente.

6.4 Condiciones Técnicas.

6.4.1 Red Subterránea de Media Tensión.

Para la buena marcha de la ejecución de un proyecto de línea eléctrica de media tensión, conviene hacer un análisis de los distintos pasos que hay que seguir y de la forma de realizarlos.


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Inicialmente y antes de comenzar su ejecución, se harán las siguientes comprobaciones y reconocimientos:

• Comprobar que se dispone de todos los permisos, tanto oficiales como particulares, para la ejecución del mismo (Licencia Municipal de apertura y cierre de zanjas, Condicionados de Organismos, etc.).

• Hacer un reconocimiento, sobre el terreno, del trazado de la canalización, fijándose en la existencia de bocas de riego, servicios telefónicos, de agua, alumbrado público, etc... que normalmente se puedan apreciar por registros en vía pública.

• Una vez realizado dicho reconocimiento se establecerá contacto con los Servicios Técnicos de las Compañías Distribuidoras afectadas (Agua, Gas, Teléfonos, Energía Eléctrica, etc.), para que señalen sobre el plano de planta del proyecto, las instalaciones más próximas que puedan resultar afectadas.

• Es también interesante, de una manera aproximada, fijar las acometidas a las viviendas existentes de agua y de gas, con el fin de evitar, en lo posible, el deterioro de las mismas al hacer las zanjas.

• El Contratista, antes de empezar los trabajos de apertura de zanjas hará un estudio de la canalización, de acuerdo con las normas municipales, así como de los pasos que sean necesarios para los accesos a los portales, comercios, garajes, etc..., o como las chapas de hierro que hayan de colocarse sobre la zanja para el paso de vehículos, etc...

Todos los elementos de protección y señalización los tendrá que tener dispuestos el contratista de la obra antes de dar comienzo a la misma.

6.4.1.1 Zanjas.

Su ejecución comprende:

• Apertura de las zanjas.

• Suministro y colocación de protección de arena.

• Suministro y colocación de protección de rasillas y ladrillo.

• Colocación de la cinta de Atención al cable.

• Tapado y apisonado de las zanjas.

• Carga y transporte de las tierras sobrantes.

• Utilización de los dispositivos de balizamiento apropiados.

6.4.1.1.1 Apertura de las Zanjas. Las canalizaciones, salvo casos de fuerza mayor, se ejecutarán en terrenos de

dominio público, bajo las aceras, evitando ángulos pronunciados.

El trazado será lo más rectilíneo posible, paralelo en toda su longitud a bordillos o fachadas de los edificios principales.


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Antes de proceder al comienzo de los trabajos, se marcarán en el pavimento de las aceras las zonas donde se abrirán las zanjas, marcando tanto su anchura como su longitud y las zonas donde se dejarán puentes para la contención del terreno.

Si ha habido posibilidad de conocer las acometidas de otros servicios a las fincas construidas se indicarán sus situaciones, con el fin de tomar las precauciones debidas.

Antes de proceder a la apertura de las zanjas se abrirán catas de reconocimiento para confirmar o rectificar el trazado previsto.

Al marcar el trazado de las zanjas se tendrá en cuenta el radio mínimo que hay que dejar en la curva con arreglo a la sección del conductor o conductores que se vayan a canalizar, de forma que el radio de curvatura de tendido sea como mínimo 20 veces el diámetro exterior del cable.

Las zanjas se ejecutarán verticales hasta la profundidad escogida, colocándose entibaciones en los casos en que la naturaleza del terreno lo haga preciso.

Se dejará un paso de 50 cm entre las tierras extraídas y la zanja, todo a lo largo de la misma, con el fin de facilitar la circulación del personal de la obra y evitar la caída de tierras en la zanja.

Se deben tomar todas las precauciones precisas para no tapar con tierra registros de gas, teléfonos, bocas de riego, alcantarillas, etc.

Durante la ejecución de los trabajos en la vía pública se dejarán pasos suficientes para vehículos, así como los accesos a los edificios, comercios y garajes. Si es necesario interrumpir la circulación se precisará una autorización especial.

En los pasos de carruajes, entradas de garajes, etc., tanto existentes como futuros, los cruces serán ejecutados con tubos, de acuerdo con las recomendaciones del apartado correspondiente y previa autorización del Supervisor de Obra.

6.4.1.1.2 Colocación de Protecciones de Arenas. La arena que se utilice para la protección de los cables será limpia, suelta, áspera,

crujiente al tacto; exenta de substancias orgánicas, arcilla o partículas terrosas, para lo cual si fuese necesario, se tamizará o lavará convenientemente.

Se utilizará indistintamente de cantera o de río, siempre que reúna las condiciones señaladas anteriormente y las dimensiones de los granos serán de dos o tres milímetros como máximo.

Cuando se emplee la procedente de la zanja, además de necesitar la aprobación del Supervisor de la Obra, será necesario su cribado.

En el lecho de la zanja irá una capa de 10 cm de espesor de arena, sobre la que se situará el cable. Por encima del cable irá otra capa de 15 cm de espesor de arena. Ambas capas ocuparán la anchura total de la zanja.

6.4.1.1.3 Colocación de Protección de Rasilla y Ladrillo. Encima de la segunda capa de arena se colocará una capa protectora de rasilla o

ladrillo, siendo su anchura de 25 cm cuando se trate de proteger un solo cable o terna de


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cables en mazos. La anchura se incrementará en 12,5 cm por cada cable o terna de cables en mazos que se añada en la misma capa horizontal.

Los ladrillos o rasillas serán cerámicos, duros y fabricados con buenas arcillas. Su cocción será perfecta, tendrá sonido campanil y su fractura será uniforme, sin cálices ni cuerpos extraños. Tanto los ladrillos huecos como las rasillas estarán fabricados con barro fino y presentará caras planas con estrías.

Cuando se tiendan dos o más cables tripolares de media tensión de una o varias ternas de cables unipolares, entonces se colocará a todo lo largo de la zanja un ladrillo en posición de canto para separar los cables cuando no se pueda conseguir una separación de 25 cm entre ellos.

6.4.1.1.4 Colocación de la Cinta de ¡Atención al Cable!. En las canalizaciones de cables de media tensión se colocará una cinta de ploicloruro

de vinilo, que denominaremos ¡Atención a la existencia del cable!, tipo UNESA. Se colocará a lo largo de la canalización una tira por cada cable de media tensión tripolar o terna de unipolares en mazos y en la vertical del mismo a una distancia mínima a la parte superior del cable de 30 cm. La distancia mínima de la cinta a la parte inferior del pavimento será de 10 cm.

6.4.1.1.5 Tapado y Apisonado de las Zanjas. Una vez colocadas las protecciones del cable señaladas anteriormente, se rellenará

toda la zanja con tierra de la excavación ( previa eliminación de piedras gruesas, cortantes o escombros que puedan llevar ), apisonada, debiendo realizarse los 20 primeros cm de forma manual y para el resto es conveniente apisonar mecánicamente.

El tapado de las zanjas deberá hacerse por capas sucesivas de diez centímetros de espesor, las cuales serán apisonadas y regadas, si fuese necesario, con el fin de que quede suficientemente consolidado el terreno. La cinta de ¡Atención al cable! se colocará entre dos de estas capas. El contratista será responsable de los hundimientos que se produzcan por la deficiencia de esta operación y por lo tanto serán de su cuenta posteriores reparaciones que tengan que ejecutarse.

6.4.1.1.6 Transporte a Vertedero de las Tierras Sobrantes. Las tierras sobrantes de la zanja, debido al volumen introducido en cables, arenas,

rasillas, así como el esponje normal del terreno serán retiradas por el contratista y llevadas a vertedero.

El lugar de trabajo quedará libre de dichas tierras y completamente limpio.

6.4.1.1.7 Utilización de los Dispositivos de Balizamientos. Durante la ejecución de las obras, éstas estarán debidamente señalizadas de acuerdo

con los condicionamientos de los Organismos afectados y Ordenanzas Municipales.


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6.4.1.1.8 Dimensiones y Condiciones Generales de Ejecución. Se considera como zanja normal para cables de media tensión la que tiene 0,60 m de

anchura media y profundidad 1,10 m, tanto en aceras como en calzada. Esta profundidad podrá aumentarse por criterio exclusivo del Supervisor de Obras.

La separación mínima entre ejes de cables tripolares, o de cables unipolares, componentes de distinto circuito, deberá ser de 0,20 m separados por un ladrillo, o de 25 cm entre capas externas sin ladrillo intermedio.

La distancia entre capas externas de los cables unipolares de fase será como mínimo de 8 cm con un ladrillo o rasilla colocado de canto entre cada dos de ellos a todo lo largo de las canalizaciones.

Al ser de 10 cm el lecho de arena, los cables irán como mínimo a 1 m de profundidad. Cuando esto no sea posible y la profundidad sea inferior a 0,70 m deberán protegerse los cables con chapas de hierro, tubos de fundición u otros dispositivos que aseguren una resistencia mecánica equivalente, siempre de acuerdo y con la aprobación del Supervisor de la Obra.

Cuando al abrir catas de reconocimiento o zanjas para el tendido de nuevos cables aparezcan otros servicios se cumplirán los siguientes requisitos.

• Se avisará a la empresa propietaria de los mismos. El encargado de la obra tomará las medidas necesarias, en el caso de que estos servicios queden al aire, para sujetarlos con seguridad de forma que no sufran ningún deterioro. Y en el caso en que haya que correrlos para poder ejecutar los trabajos, se hará siempre de acuerdo con la empresa propietaria de las canalizaciones. Nunca se deben dejar los cables suspendidos, por necesidad de la canalización, de forma que estén en tracción, con el fin de evitar que las piezas de conexión, tanto en empalmes como en derivaciones, puedan sufrir.

• Se establecerán los nuevos cables de forma que no se entrecrucen con los servicios establecidos, guardando, a ser posible, paralelismo con ellos.

• Se procurará que la distancia mínima entre servicios sea de 30 cm en la proyección horizontal de ambos.

• Cuando en la proximidad de una canalización existan soportes de líneas aéreas de transporte público, telecomunicación, alumbrado público, etc., el cable se colocará a una distancia mínima de 50 cm de los bordes extremos de los soportes o de las fundaciones. Esta distancia pasará a 150 cm cuando el soporte esté sometido a un esfuerzo de vuelco permanente hacia la zanja. En el caso en que esta precaución no se pueda tomar, se utilizará una protección mecánica resistente a lo largo de la fundación del soporte, prolongada una longitud de 50 cm a un lado y a otro de los bordes extremos de aquella, con la aprobación del Supervisor de la Obra.

Cuando en una misma zanja se coloquen cables de baja y media tensión, cada uno de ellos deberá situarse a la profundidad que le corresponda y llevará su correspondiente protección de arena y rasilla.

Se procurará que los cables de media tensión vayan colocados en el lado de la zanja más alejada de las viviendas y los de baja tensión en el lado de la zanja más próximo a las mismas.


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De este modo se logrará prácticamente una independencia casi total entre ambas canalizaciones.

La distancia que se recomienda guardar en la proyección vertical entre ejes de ambas bandas debe ser de 25 cm.

Los cruces en este caso, cuando los haya, se realizarán de acuerdo con lo indicado en los planos del proyecto.

6.4.1.2 Rotura de Pavimentos.

Además de las disposiciones dadas por la Entidad propietaria de los pavimentos, para la rotura, deberá tenerse en cuenta lo siguiente:

• La rotura del pavimento con maza está rigurosamente prohibida, debiendo hacer el corte del mismo de una manera limpia, con lajadera.

• En el caso que el pavimento esté formado por losas, adoquines, bordillos de granito u otros materiales, de posible posterior utilización, se quitarán éstos con la precaución debida para no ser dañados, colocándose luego de forma que no sufran deterioro y en el lugar que no molesten a la circulación.

6.4.1.3 Reposición de Pavimentos.

Los pavimentos serán repuestos de acuerdo con las normas y disposiciones dictadas por el propietario de los mismos.

Deberá lograrse una homogeneidad, de forma que quede el pavimento nuevo lo más igualado posible al antiguo, haciendo su reconstrucción con piezas nuevas si está compuesto por losas, losetas, etc... En general serán utilizados materiales nuevos salvo las losas de piedra, bordillo de granito y otros similares.

6.4.1.4 Cruces (Cables Entubados).

El cable deberá ir en el interior de tubos en los casos siguientes:

• Para el cruce de calles, caminos o carreteras con tráfico rodado.

• En las entradas de carruajes o garajes públicos.

• En los lugares donde por diversas causas no debe dejarse tiempo la zanja abierta.

• En los sitios donde se crea necesario por indicación del Proyecto o del Supervisor de la Obra.


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Los materiales a utilizar en los cruces normales serán de las siguientes calidades y condiciones:

• Los tubos podrán ser de cemento, fibrocemento, plástico, fundición de hierro, etc... procedentes de fábricas de garantía, siendo el diámetro que se señala en estas normas el correspondiente al interior del tubo y su longitud la más apropiada para el cruce que se trate. La superficie de los tubos será lisa y se colocarán de modo que en sus empalmes la boca hembra esté situada antes que la boca macho siguiendo la dirección del tendido probable, del cable, con objeto de no dañar a éste en la citada operación.

• El cemento será Portland o artificial y de marca acreditada y deberá reunir en sus ensayos y análisis químicos, mecánicos y de fraguado, las condiciones de la vigente Instrucción Española del Ministerio de Obras Públicas. Deberá estar envasado y almacenado convenientemente para que no pierda las condiciones precisas. La dirección técnica podrá realizar, cuando lo crea conveniente, los análisis y ensayos de laboratorio que considere oportunos. En general se utilizará como mínimo el de calidad P-250 de fraguado lento.

• La arena será limpia, suelta, áspera, crujiendo al tacto y exenta de sustancias orgánicas o partículas terrosas, para lo cual si fuese necesario, se tamizará y lavará convenientemente. Podrá ser de río o miga y la dimensión de sus granos será de hasta 2 ó 3 mm.

• Los áridos y gruesos serán procedentes de piedra dura silícea, compacta, resistente, limpia de tierra y detritus y, a ser posible, que sea canto rodado. Las dimensiones serán de 10 a 60 mm con granulometría apropiada. Se prohíbe el empleo del llamado revoltón, o sea piedra y arena unida, sin dosificación, así como cascotes o materiales blandos.

• Se empleará el agua de río o manantial, quedando prohibido el empleo de aguas procedentes de ciénagas.

• La dosificación a emplear para la mezcla será la normal en este tipo de hormigones para fundaciones, recomendándose la utilización de hormigones preparados en plantas especializadas en ello.

Los trabajos de cruces, teniendo en cuenta que su duración es mayor que los de apertura de zanjas, empezarán antes para tener toda la zanja dispuesta para el tendido del cable.

Estos cruces serán siempre rectos, y en general, perpendiculares a la dirección de la calzada. Sobresaldrán en la acera, hacia el interior, unos 20 cm del bordillo ( debiendo construirse en los extremos un tabique para su fijación ).

El diámetro de los tubos será de 20 cm. Su colocación y la sección mínima del hormigonado responderá a lo indicado en los planos. Por otra parte, los tubos estarán hormigonados en toda su longitud.

Cuando por imposibilidad de hacer la zanja a la profundidad normal los cables estén situados a menos de 80 cm de profundidad, se dispondrán en vez de tubos de fibrocemento ligero, tubos metálicos o de resistencia análoga para el paso de cables por esa zona, previa conformidad del Supervisor de Obra.


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Los tubos vacíos, ya sea mientras se ejecuta la canalización o que al terminarse la misma se quedan de reserva, deberán taparse con rasilla y yeso, dejando en su interior un alambre galvanizado para guiar posteriormente los cables en su tendido.

Los cruces de vías férreas, cursos de agua, etc... deberán proyectarse con todo detalle.

Se debe evitar la posible acomulación de agua o de gas a lo largo de la canalización, situando convenientemente pozos de escape en relación al perfil altimétrico.

En los tramos rectos, cada 15 ó 20 m según el tipo de cable, para facilitar su tendido se dejarán catas abiertas de una longitud mínima de 3 m en las que se interrumpirá la continuidad del tubo. Una vez tendido el cable, estas catas se taparán cubriendo previamente el cable con canales o medios tubos, recibiendo sus uniones con cemento o dejando arquetas fácilmente localizables para posteriores intervenciones, según indicaciones del Supervisor de Obras.

Para hormigonar los tubos se procederá del modo siguiente:

Se echa previamente una solera de hormigón bien nivelada de unos 8 cm de espesor sobre la que se asienta la primera capa de tubos separados entre sí unos 4 cm procediéndose a continuación a hormigonarlos hasta cubrirlos enteramente. Sobre esta nueva solera se coloca la segunda capa de tubos, en las condiciones ya citadas, que se hormigona igualmente en forma de capa. Si hay más tubos se procede teniendo en cuenta que, en la última capa, el hormigón se vierte hasta el nivel total que deba tener.

En los cambios de dirección se construirán arquetas de hormigón o ladrillo, siendo sus dimensiones las necesarias para que el radio de curvatura de tendido sea como mínimo 20 veces el diámetro exterior del cable. No se admitirán ángulos inferiores a 90º y aún éstos se limitarán a los indispensables. En general los cambios de dirección se harán con ángulos grandes. Como norma general, en alineaciones superiores a 30 m serán necesarias las arquetas intermedias que promedien los tramos de tendido y que no estén distantes entre sí más de 30 m.

Las arquetas sólo estarán permitidas en aceras o lugares por las que normalmente no debe haber tránsito rodado; si esto excepcionalmente fuera imposible, se reforzarán marcos y tapas.

En la arqueta, los tubos quedarán a unos 25 cm por encima del fondo para permitir la colocación de rodillos en las operaciones de tendido. Una vez tendido el cable los tubos se taponarán con yeso de forma que el cable quede situado en la parte superior del tubo. La arqueta se rellenará con arena hasta cubrir el cable como mínimo.

La situación de los tubos en la arqueta será la que permita el máximo radio de curvatura.

Las arquetas podrán ser registrables o cerradas. En el primer caso deberán tener tapas metálicas o de hormigón provistas de argollas o ganchos que faciliten su apertura. El fondo de estas arquetas será permeable de forma que permita la filtración del agua de lluvia.

Si las arquetas no son registrables se cubrirán con los materiales necesarios para evitar su hundimiento. Sobre esta cubierta se echará una capa de tierra y sobre ella se reconstruirá el pavimento.


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6.4.1.5 Cruzamientos y Paralelismos con otras Instalaciones.

El cruce de líneas eléctricas subterráneas con ferrocarriles o vías férreas deberá realizarse siempre bajo tubo. Dicho tubo rebasará las instalaciones de servicio en una distancia de 1,50 m y a una profundidad mínima de 1,30 m con respecto a la cara inferior de las traviesas. En cualquier caso se seguirán las instrucciones del condicionado del organismo competente.

En el caso de cruzamientos entre dos líneas eléctricas subterráneas directamente enterradas, la distancia mínima a respetar será de 0,25 m

La mínima distancia entre la generatriz del cable de energía y la de una conducción metálica no debe ser inferior a 0,30 m Además entre el cable y la conducción debe estar interpuesta una plancha metálica de 3 mm de espesor como mínimo u otra protección mecánica equivalente, de anchura igual al menos al diámetro de la conducción y de todas formas no inferior a 0,50 m.

Análoga medida de protección debe aplicarse en el caso que no sea posible tener el punto de cruzamiento a distancia igual o superior a 1 m de un empalme del cable.

En el paralelismo entre el cable de energía y conducciones metálicas enterradas se debe mantener en todo caso una distancia mínima en proyección horizontal de:

• 0,50 m para gaseoductos.

• 0,30 m para otras conducciones.

En el caso de cruzamiento entre líneas eléctricas subterráneas y líneas de telecomunicación subterránea, el cable de energía eléctrica debe, normalmente, estar situado por debajo del cable de telecomunicación. La distancia mínima entre la generatriz externa de cada uno de los dos cables no debe ser inferior a 0,50 m. El cable colocado superiormente debe estar protegido por un tubo de hierro de 1m de largo como mínimo, de tal forma que se garantice que la distancia entre las generatrices exteriores de los cables en las zonas no protegidas, sea mayor que la mínima distancia establecida en el caso de paralelismo medida en proyección horizontal. Dicho tubo de hierro debe estar protegido contra la corrosión y presentar una adecuada resistencia mecánica; su espesor no será inferior a 2 mm.

Donde por justificadas exigencias técnicas, no pueda ser respetada la mencionada distancia mínima sobre el cable inferior, debe ser aplicada una protección análoga a la indicada para el cable superior. En todo caso, la distancia mínima entre los dos dispositivos de protección no debe ser inferior a 0,10 m. El cruzamiento no debe efectuarse en correspondencia con una conexión del cable de telecomunicación y no debe haber empalmes sobre el cable de energía, a una distancia inferior a 1 m.

En el caso de paralelismo entre líneas eléctricas subterráneas y líneas de telecomunicación subterráneas, estos cables deben estar a la mayor distancia posible entre sí. En donde existan dificultades técnicas importantes, se puede admitir una distancia mínima en proyección sobre un plano horizontal, entre los puntos más próximos de las generatrices de los cables, no inferior a 0,50 m en los cables interurbanos o a 0,30 m en los cables urbanos.


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6.4.1.6.1 Manejo y Preparación de Bobinas. Cuando se desplace la bobina en tierra rodándola, hay que fijarse en el sentido de

rotación, generalmente indicado en ella con una flecha, con el fin de evitar que se afloje el cable enrollado en la misma.

La bobina no debe almacenarse sobre un suelo blando.

Antes de comenzar el tendido del cable se estudiará el punto más apropiado para situar la bobina, generalmente por facilidad de tendido. En el caso de suelos con pendiente suele ser conveniente el canalizar cuesta abajo. También hay que tener en cuenta que si hay muchos pasos con tubos, se debe procurar colocar la bobina en la parte más alejada de los mismos, con el fin de evitar que pase la mayor parte del cable por los tubos.

En el caso del cable trifásico no se canalizará desde el mismo punto en dos direcciones opuestas con el fin de que las espirales de los tramos se correspondan.

Para el tendido, la bobina estará siempre elevada y sujeta por un barrón y gatos de potencia apropiada al peso de la misma.

6.4.1.6.2 Tendido de Cables en Zanja. Los cables deben ser siempre desarrollados y puestos en su sitio con el mayor

cuidado, evitando que sufran torsión, hagan bucles, etc... y teniendo siempre en cuenta que el radio de curvatura del cable deber ser superior a 20 veces su diámetro durante su tendido, y superior a 10 veces su diámetro una vez instalado.

Cuando los cables se tiendan a mano, los hombres estarán distribuidos de una manera uniforme a lo largo de la zanja.

También se puede canalizar mediante cabrestantes, tirando del extremo del cable, al que se habrá adoptado una cabeza apropiada, y con un esfuerzo de tracción por mm2 de conductor que no debe sobrepasar el que indique el fabricante del mismo. En cualquier caso, el esfuerzo no será superior a 4 kg/mm² en cables trifásicos y a 5 kg/mm² para cables unipolares, ambos casos con conductores de cobre. Cuando se trate de aluminio deben reducirse a la mitad. Será imprescindible la colocación de dinamómetro para medir dicha tracción mientras se tiende.

El tendido se hará obligatoriamente sobre rodillos que puedan girar libremente y construidos de forma que no puedan dañar el cable. Se colocarán en las curvas los rodillos de curva precisos de forma que el radio de curvatura no sea menor de veinte veces el diámetro del cable.

Durante el tendido del cable se tomarán precauciones para evitar al cable esfuerzos importantes, así como que sufra golpes o rozaduras.

No se permitirá desplazar el cable, lateralmente, por medio de palancas u otros útiles, sino que se deberá hacer siempre a mano.

Sólo de manera excepcional se autorizará desenrollar el cable fuera de la zanja, en casos muy específicos y siempre bajo la vigilancia del Supervisor de la Obra.

Cuando la temperatura ambiente sea inferior a 0 grados centígrados no se permitirá hacer el tendido del cable debido a la rigidez que toma el aislamiento.


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La zanja, en toda su longitud, deberá estar cubierta con una capa de 10 cm de arena fina en el fondo, antes de proceder al tendido del cable.

No se dejará nunca el cable tendido en una zanja abierta, sin haber tomado antes la precaución de cubrirlo con la capa de 15 cm de arena fina y la protección de rasilla.

En ningún caso se dejarán los extremos del cable en la zanja sin haber asegurado antes una buena estanqueidad de los mismos.

Cuando dos cables se canalicen para ser empalmados, si están aislados con papel impregnado, se cruzarán por lo menos un metro con objeto de sanear las puntas y si tienen aislamiento de plástico el cruzamiento será como mínimo de 50 cm.

Las zanjas, una vez abiertas y antes de tender el cable, se recorrerán con detenimiento para comprobar que se encuentran sin piedras u otros elementos duros que puedan dañar a los cables en su tendido.

Si con motivo de las obras de canalización aparecieran instalaciones de otros servicios, se tomarán todas las precauciones para no dañarlas, dejándolas, al terminar los trabajos, en la misma forma en que se encontraban primitivamente. Si involuntariamente se causara alguna avería en dichos servicios, se avisará con toda urgencia a la oficina de control de obras y a la empresa correspondiente, con el fin de que procedan a su reparación. El encargado de la obra por parte del Contratista, tendrá las señas de los servicios públicos, así como su número de teléfono, por si tuviera que llamar comunicando la avería producida.

Si las pendientes son muy pronunciadas, y el terreno es rocoso e impermeable, se está expuesto a que la zanja de canalización sirva de drenaje, con lo que se originaría un arrastre de la arena que sirve de lecho a los cables. En este caso, si es un talud, se deberá hacer la zanja al bies para disminuir la pendiente, y de no ser posible, conviene que en esa zona se lleve la canalización entubada y recibida con cemento.

Cuando dos o más cables de media tensión discurran paralelos entre dos subestaciones, centros de reparto, centros de transformación, etc..., deberán señalizarse debidamente, para facilitar su identificación en futuras aperturas de la zanja utilizando para ello cada metro y medio, cintas adhesivas de colores distintos para cada circuito, y en fajas de anchos diferentes para cada fase si son unipolares. De todos modos, al ir separados sus ejes 20 cm mediante un ladrillo o rasilla colocado de canto a lo largo de toda la zanja, se facilitará el reconocimiento de estos cables que además no deben cruzarse en todo el recorrido entre dos Centros de Transformación.

En el caso de canalizaciones con cables unipolares de media tensión formando ternas, la identificación es más dificultosa y por ello es muy importante que los cables o mazos de cables no cambien de posición en todo su recorrido como acabamos de indicar.

Además se tendrá en cuenta lo siguiente:

• Cada metro y medio serán colocados por fase una vuelta de cinta adhesiva y permanente, indicativo de la fase 1, fase 2 y fase 3 utilizando para ello los colores normalizados cuando se trate de cables unipolares.

• Por otro lado, cada metro y medio envolviendo las tres fases, se colocarán unas vueltas de cinta adhesiva que agrupe dichos conductores y los mantenga unidos, salvo indicación en contra del Supervisor de Obras. En el caso de varias ternas de cables en mazos, las vueltas de cinta citadas deberán ser de colores distintos que permitan distinguir un circuito de otro.


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• Cada metro y medio, envolviendo cada conductor de media tensión tripolar, serán colocadas unas vueltas de cinta adhesivas y permanente de un color distinto para cada circuito, procurando además que el ancho de la faja sea distinto en cada uno.

6.4.1.6.3 Tendido de Cables en Tubulares. Cuando el cable se tienda a mano o con cabrestantes y dinamómetro, y haya que

pasar el mismo por un tubo, se facilitará esta operación mediante una cuerda, unida a la extremidad del cable, que llevará incorporado un dispositivo de manga tira cables, teniendo cuidado de que el esfuerzo de tracción sea lo más débil posible, con el fin de evitar alargamiento de la funda de plomo, según se ha indicado anteriormente.

Se situará un hombre en la embocadura de cada cruce de tubo, para guiar el cable y evitar el deterioro del mismo o rozaduras en el tramo del cruce.

Los cables de media tensión unipolares de un mismo circuito, pasarán todos juntos por un mismo tubo dejándolos sin encintar dentro del mismo.

Nunca se deberán pasar dos cables trifásicos de media tensión por un tubo.

En aquellos casos especiales que a juicio del Supervisor de la Obra se instalen los cables unipolares por separado, cada fase pasará por un tubo y en estas circunstancias los tubos no podrán ser nunca metálicos.

Se evitarán en lo posible las canalizaciones con grandes tramos entubados y si esto no fuera posible se construirán arquetas intermedias en los lugares marcados en el proyecto, o en su defecto donde indique el Supervisor de Obra ( según se indica en el apartado de cruces con cables entubados ).

Una vez tendido el cable, los tubos se taparán perfectamente con cinta de yute Pirelli Tupir o similar, para evitar el arrastre de tierras, roedores, etc., por su interior y servir a la vez de almohadilla del cable. Para ello se sierra el rollo de cinta en sentido radial y se ajusta a los diámetros del cable y del tubo quitando las vueltas que sobren.

6.4.1.7 Empalmes.

Se realizarán los correspondientes empalmes indicados en el proyecto, cualquiera que sea su aislamiento: papel impregnado, polímero o plástico.

Para su confección se seguirán las normas dadas por el Director de Obra o en su defecto las indicadas por el fabricante del cable o el de los empalmes.

En los cables de papel impregnado se tendrá especial cuidado en no romper el papel al doblar las venas del cable, así como en realizar los baños de aceite con la frecuencia necesaria para evitar coqueras. El corte de los rollos de papel se hará por rasgado y no con tijera, navaja, etc.

En los cables de aislamiento seco, se prestará especial atención a la limpieza de las trazas de cinta semiconductora pues ofrecen dificultades a la vista y los efectos de una deficiencia en este sentido pueden originar el fallo del cable en servicio.


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6.4.1.8 Terminales.

Se utilizará el tipo indicado en el proyecto, siguiendo para su confección las normas que dicte el Director de Obra o en su defecto el fabricante del cable o el de los terminales.

En los cables de papel impregnado se tendrá especial cuidado en las soldaduras, de forma que no queden poros por donde pueda pasar humedad, así como en el relleno de las botellas, realizándose éste con calentamiento previo de la botella terminal y de forma que la pasta rebase por la parte superior.

Asimismo, se tendrá especial cuidado en el doblado de los cables de papel impregnado, para no rozar el papel, así como en la confección del cono difusor de flujos en los cables de campo radial, prestando atención especial a la continuidad de la pantalla.

Se recuerdan las mismas normas sobre el corte de los rollos de papel, y la limpieza de los trozos de cinta semiconductora dadas en el apartado anterior de Empalmes.

6.4.1.9 Autoválvulas y Seccionador.

Los dispositivos de protección contra sobretensiones de origen atmosférico serán pararrayos autovalvulares tal y como se indica en el correspondiente apartado de la Memoria Descriptiva, colocados sobre el apoyo de entronque, inmediatamente después del Seccionador según el sentido de la corriente. El conductor de tierra del pararrayo se colocará por el interior del apoyo resguardado por las caras del angular del montaje y hasta tres metros del suelo e irá protegido mecánicamente por un tubo de material no ferromagnético.

El conductor de tierra a emplear será de cobre aislado para la tensión de servicio, de 50 mm² de sección y se unirá a los electrodos de barra necesarios para alcanzar una resistencia de tierra inferior a 20 W.

La separación de ambas tomas de tierra será como mínimo de 5 m.

Se pondrá especial cuidado en dejar regulado perfectamente el accionamiento del mando del seccionador.

Los conductores de tierra atravesarán la cimentación del apoyo mediante tubos de fibrocemento de 6 cm inclinados de manera que partiendo de una profundidad mínima de 0,60 m emerjan lo más recto posible de la peana en los puntos de bajada de sus respectivos conductores.

6.4.1.10 Herrajes y Conexiones.

Se procurará que los soportes de las botellas terminales queden fijos tanto en las paredes de los centros de transformación como en las torres metálicas y tengan la debida resistencia mecánica para soportar el peso de los soportes, botellas terminales y cable.

Asimismo, se procurará que queden completamente horizontales.


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6.4.1.11 Transporte de Bobinas de Cables.

La carga y descarga, sobre camiones o remolques apropiados, se hará siempre mediante una barra adecuada que pase por el orificio central de la bobina.

Bajo ningún concepto se podrá retener la bobina con cuerdas, cables o cadenas que abracen la bobina y se apoyen sobre la capa exterior del cable enrollado, asimismo no se podrá dejar caer la bobina al suelo desde un camión o remolque.

6.4.2 Centros de Transformación.

6.4.2.1 Obra Civil.

Los edificios, locales o recintos destinados a alojar en su interior la instalación eléctrica descrita en el presente proyecto, cumplirán las Condiciones Generales prescritas en las Instrucciones del MIE-RAT 14 de Reglamento de Seguridad en Centrales Eléctricas, referentes a su situación, inaccesibilidad, pasos y accesos, conducciones y almacenamiento de fluidos combustibles y de agua, alcantarillado y canalizaciones, etc.

Los centros estarán constituidos enteramente con materiales no combustibles.

Los elementos delimitadores de cada Centro (muros exteriores, cubiertas, solera, puertas, etc...), así como los estructurales en él contenidos (columnas, vigas, etc...) tendrán una resistencia al fuego de acuerdo con la norma NBE CPI-96. Los materiales constructivos del revestimiento interior (paramentos, pavimento y techo) serán de clase MO de acuerdo con la Norma UNE 23727.

Tal y como se indica en el correspondiente apartado de la Memoria Descriptiva, los muros del Centro deberán tener entre sus paramentos una resistencia mínima de 100.000 Ω al mes de su realización. La medición de esta resistencia se realizará aplicando una tensión de 500 V entre dos placas de 100 cm2 cada una.

Los centros de Transformación tendrán un aislamiento acústico de forma que no transmitan niveles sonoros superiores a los permitidos por las Ordenanzas Municipales. Concretamente, no se superarán los 30 dBA durante el período nocturno y los 55 dBA durante el período diurno.

Ninguna de las aberturas de los centros de transformación será tal que permita el paso de cuerpos sólidos de más de 12 mm de diámetro. Las aberturas próximas a partes en tensión no permitirán el paso de cuerpos sólidos de más de 2,5 mm de diámetro. Además, existirá una disposición laberíntica que impida tocar algún objeto o parte en tensión.

6.4.2.2 Aparamenta de Media Tensión.

La aparamenta de Media Tensión estará constituida por conjuntos compactos serie CGC de la casa ORMAZABAL. Cada uno de estos conjuntos se encontrará bajo una envolvente metálica y estarán diseñados para una tensión admisible de 36 kV.


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La Aparamenta de Media Tensión cumlira con las siguientes normas:

• Normas Nacionales:

o RU-6405A

o RU- 6407

o UNE-20.099

o UNE-20.100

o UNE-20.104

o UNE-20.135

o M.I.E. RAT

• Normas Nacionales:

o BS-5227

o CEI-265

o CEI-298

o CEI-129

El interruptor y el seccionador de puesta a tierra deberán ser un único aparato de tres posiciones (abierto, cerrado y puesto a tierra), a fin de asegurar la imposibilidad de cierre simultaneo del interruptor y el seccionador de puesta a tierra.

El interruptor deberá ser capaz de soportar al 100% de su intensidad nominal más de 100 maniobras de cierre y apertura, correspondiendo a la categoría B según la norma CEI 265.

6.4.2.2.1 Características Constructivas. Los conjuntos compactos deberán tener una envolvente única con dieléctrico de

hexafluoruro de azufre. Toda la aparamenta estará agrupada en el interior de una cuba metálica estanca rellenada de hexafluoruro de azufre. En la cuba habrá una sobrepresión de 0,3 bar sobre la presión atmosférica. Se deberá encontrar sellada de tal forma que garantice que al menos durante 30 años no sea necesario la reposición de gas. La cuba cumplirá con la norma CEI 56 (anexo EE).

En la parte posterior se dispondrá de una clapeta de seguridad que asegure la evacuación de las eventuales sobrepresiones que se puedan producir, sin daño ni para el operario ni para las instalaciones.

La seguridad de explotación será completada por los dispositivos de enclavamiento por candado existentes en cada uno de los ejes de accionamiento.

Serán celdas de interior y su grado de protección según la Norma 20-324-94 será IP 307 en cuanto a envolvente externa.


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Los cables se conectarán desde la parte frontal de las cabinas. Los accionamientos manuales irán reagrupados en el frontal de la celda a una altura ergonómica a fin de facilitar la explotación.

El interruptor será en realidad interruptor-seccionador. En la parte frontal superior de cada celda se dispondrá un esquema sinóptico del circuito principal, que contenga los ejes de accionamiento del interruptor y del seccionador de puesta a tierra. Se incluirá también en este esquema la señalización de posición del interruptor. Esta señalización estará ligada directamente al eje del interruptor sin mecanismos intermedios, de esta forma se asegura la máxima fiabilidad.

Las celdas responderán en su concepción y fabricación a la definición de aparamenta bajo envolvente metálica compartimentada de acuerdo con la norma UNE 20099.

A continuación se irán detallando las características que deberán cumplir los diferentes compartimentos que componen las celdas.

6.4.2.2.2 Compartimiento de Aparellaje. Estará relleno de SF6 y sellado de por vida según se define en la recomendación CEI

298-90. El sistema de sellado será comprobado individualmente en fabricación y no se requerirá ninguna manipulación del gas durante toda la vida útil de la instalación (hasta 30 años).

La presión relativa de llenado será 0,3 bares.

Toda sobrepresión accidental originada en el interior del compartimiento aparellaje estará limitada por la apertura de la parte posterior del cárter. Los gases serán canalizados hacia la parte posterior de la cabina sin ninguna manifestación o proyección en la parte frontal.

Las maniobras de cierre y apertura de los interruptores y cierre de los seccionadores de puesta a tierra se efectuarán con la ayuda de un mecanismo de acción brusca independiente del operador.

El seccionador de puesta a tierra dentro del SF6, deberá tener un poder de cierre en cortocircuito de 40 kA.

El interruptor realizará las funciones de corte y seccionamiento

6.4.2.2.3 Compartimento del Juego de Barras. Se compondrá de tres barras aisladas de cobre conexionadas mediante tornillos de

cabeza allen de M8. El par de apriete será de 2,8 mdaN.

6.4.2.2.4 Compartimento de Conexión de Cables. Se podrán conectar cables secos y cables con aislamiento de papel impregnado. Las

extremidades de los cables serán:

• Simplificadas para cables secos.

• Termorretráctiles para cables de papel impregnado.


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6.4.2.2.5 Compartimento de Mando. Contiene los mandos del interruptor y del seccionador de puesta a tierra, así como la

señalización de presencia de tensión. Se podrán montar en obra los siguientes accesorios si se requieren posteriormente:

• Motorizaciones

• Bobinas de cierre y/o apertura

• Contactos auxiliares

Este compartimento deberá ser accesible en tensión, pudiéndose motorizar, añadir accesorios o cambiar mandos manteniendo la tensión en el centro.

6.4.2.2.6 Compartimento de Control. En el caso de mandos motorizados, este compartimento estará equipado de bornas de

conexión y fusibles de baja tensión. En cualquier caso, este compartimento será accesible con tensión tanto en barras como en los cables.

6.4.2.2.7 Cortacircuitos Fusibles. En la protección ruptofusible se utilizarán fusibles del modelo y calibre indicados en

el capítulo de Cálculos de esta memoria. Los fusibles cumplirán las normas DIN 43-625 y R.U. 6.407-B. Se instalarán en tres compartimentos individuales estancos. El acceso a estos compartimentos estará enclavado con el seccionador de puesta a tierra. Este último pondrá a tierra ambos extremos de los fusibles.

6.4.2.3 Transformadores.

El transformador o transformadores a instalar será trifásico, con neutro accesible en Baja Tensión, refrigeración natural en baño de aceite, con regulación de tensión primaria mediante conmutador accionable estando el transformador desconectado, servicio continuo y demás características detalladas en la memoria.

La colocación de cada transformador se realizará de forma que éste quede correctamente instalado sobre las vigas de apoyo.

6.4.2.4 Normas de Ejecución de las Instalaciones.

Todas las normas de construcción e instalación del centro se ajustarán, en todo caso, a los planos, mediciones y calidades que se expresan, así como a las directrices que la Dirección Facultativa estime oportunas.

Además del cumplimiento de lo expuesto, las instalaciones se ajustarán a las normativas que le pudieran afectar, emanadas por organismos oficiales y en particular las de la propia compañía eléctrica.


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El acopio de materiales se hará de forma que estos no sufran alteraciones durante su depósito en la obra, debiendo retirar y reemplazar todos los que hubieran sufrido alguna descomposición o defecto durante su estancia, manipulación o colocación en la obra.

6.4.2.5 Pruebas Reglamentarias.

La aparamenta eléctrica que compone la instalación deberá ser sometida a los diferentes ensayos de tipo y de serie que contemplen las normas UNE o recomendaciones UNESA conforme a las cuales esté fabricada.

Asimismo, una vez ejecutada la instalación, se procederá, por parte de una entidad acreditada por los organismos públicos competentes al efecto, a la medición reglamentaria de los siguientes valores:

• Resistencia de aislamiento de la instalación

• Resistencia del sistema de puesta a tierra.

• Tensiones de paso y de contacto.

6.4.2.6 Condiciones de Uso, Mantenimiento y Seguridad.

6.4.2.6.1 Prevenciones Generales. • Queda terminantemente prohibida la entrada en el local de esta estación a toda

persona ajena al servicio y siempre que el encargado del mismo se ausente, deberá dejarlo cerrado con llave.

• Se pondrán en sitio visible del local, y a su entrada, placas de aviso de "Peligro de muerte".

• En el interior del local no habrá más objetos que los destinados al servicio del Centro de Transformación, como banqueta, guantes, etc...

• No está permitido fumar, ni encender cerillas, ni cualquier otra clase de combustible en el interior del local del Centro de Transformación y en caso de incendio no se empleará nunca agua.

• No se tocará ninguna parte de la instalación en tensión, aunque se esté aislado.

• Todas las maniobras se efectuarán colocándose convenientemente sobre la banqueta.

• En sitio bien visible estarán colocadas las instrucciones relativas a los socorros que deben prestarse en los accidentes causados por electricidad, debiendo estar el personal instruido prácticamente a este respecto, para aplicarlas en caso necesario. También, y en sitio visible, debe figurar el presente reglamento y esquema de todas las conexiones de la instalación, aprobado por el Departamento de Industria, al que se pasará aviso en el caso de introducir alguna modificación en este Centro de Transformación, para su inspección y aprobación.


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6.4.2.6.2 Puesta en Servicio. • Se conectará primero los seccionadores de media tensión y a continuación el

interruptor, dejando en vacío el transformador. Posteriormente, se conectará el interruptor general de baja tensión, procediendo en último término a la maniobra de la red de baja tensión.

• Si al poner en servicio una línea se disparase el interruptor automático o hubiera fusión de cartuchos fusibles, antes de volver a conectar se reconocerá detenidamente la línea e instalaciones y si se observase alguna irregularidad, se dará cuenta de modo inmediato a la empresa suministradora de energía eléctrica.

6.4.2.6.3 Separación de Servicio. • Se procederá en orden inverso al determinado en el apartado 8, o sea,

desconectando la red de baja tensión y separando después el interruptor de media tensión y seccionadores.

• Si el interruptor fuera automático, sus relés deben regularse por disparo instantáneo con sobrecarga proporcional a la potencia del transformador, según la clase de la instalación.

• A fin de asegurar un buen contacto en las mordazas de los fusibles y cuchillas de los interruptores así como en las bornas de fijación de las líneas de alta y de baja tensión, la limpieza se efectuará con la debida frecuencia. Si se tuviera que intervenir en la parte de la línea comprendida entre la celda de entrada y el seccionador aéreo exterior, se avisará por escrito a la compañía suministradora de energía eléctrica para que corte la corriente en la línea alimentadora. Los trabajos no podrán comenzar sin la conformidad de ésta, que no restablecerá el servicio hasta recibir, con las debidas garantías, notificación de que la línea de alta se encuentra en perfectas condiciones, para garantizar la seguridad de personas y cosas.

• La limpieza se hará sobre banqueta y con trapos perfectamente secos. El aislamiento que es necesario para garantizar la seguridad personal, sólo se consigue teniendo la banqueta en perfectas condiciones y sin apoyar en metales u otros materiales derivados a tierra.

6.4.2.6.4 Prevenciones Especiales. • No se modificarán los fusibles y al cambiarlos se emplearán de las mismas

características de resistencia y curva de fusión.

• No debe de sobrepasar los 60ºC la temperatura del líquido refrigerante, en los aparatos que lo tuvieran, y cuando se precise cambiarlo se empleará de la misma calidad y características.

• Deben humedecerse con frecuencia las tomas de tierra. Se vigilará el buen estado de los aparatos, y cuando se observase alguna anomalía en el funcionamiento del Centro de Transformación, se pondrá en conocimiento de la compañía suministradora, para corregirla de acuerdo con ella.


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6.4.3 Red Subterránea de Baja Tensión.

6.4.3.1 Trazado de Línea y Apertura de Zanjas.

6.4.3.1.1 Trazado. Las canalizaciones, salvo casos de fuerza mayor, se ejecutarán en terrenos de

dominio público, bajo las aceras o calzadas, evitando ángulos pronunciados y de acuerdo con el proyecto.

El trazado será lo más rectilíneo posible, paralelo en toda su longitud a bordillos o fachadas de los edificios principales, cuidando de no afectar a las cimentaciones de los mismos.

6.4.3.1.2 Apertura de Zanjas. Antes de comenzar los trabajos, se marcarán en el pavimento las zonas donde se

abrirán las zanjas - término que se utilizará en lo que sigue para designar la excavación en la que se han de instalar los cables - marcando tanto su anchura como su longitud y las zonas donde se dejen llaves para la contención del terreno.

Si ha habido posibilidad de conocer las acometidas de otros servicios a las fincas existentes, se indicarán sus situaciones con el fin de tomar las precauciones debidas.

Antes de proceder a la apertura de las zanjas, se abrirán catas de reconocimiento para confirmar o rectificar el trazado previsto.

Se estudiará la señalización de acuerdo con las normas municipales y se determinarán las protecciones precisas tanto de las zanjas como de los pasos que sean necesarios para los accesos a los portales, comercios, garajes, etc..., así como las chapas de hierro que hayan de colocarse sobre la zanja para el paso de vehículos.

Al marcar el trazado de las zanjas, se tendrá en cuenta el radio mínimo de curvatura de las mismas, que no podrá ser inferior a 10 veces el diámetro de los cables que se vayan a canalizar en la posición definitiva y 20 veces en el tendido.

Las zanjas se harán verticales hasta la profundidad determinada, colocándose entibaciones en los casos en que la naturaleza del terreno lo haga preciso.

Se eliminará toda rugosidad del fondo que pudiera dañar la cubierta de los cables y se extenderá una capa de arena fina de 0,04 m de espesor, que servirá para nivelación del fondo y asiento de los cables cuando vayan directamente enterrados.

Se procurará dejar un paso de 0,05 m entre la zanja y las tierras extraídas, con el fin de facilitar la circulación del personal de la obra y evitar la caída de tierras en la zanja .

6.4.3.1.3 Vallado y Señalización. La zona de trabajo estará adecuadamente vallada, y dispondrá de las señalizaciones

necesarias y de iluminación nocturna en color ámbar o rojo.

El vallado debe abarcar todo elemento que altere la superficie vial ( casetas, maquinaria, materiales apilados, etc... ), será continuo en todo su perímetro y con vallas consistentes y perfectamente alineadas, delimitando los espacios destinados a viandantes,


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tráfico rodado y canalización. La obra estará identificada mediante letreros normalizados por los Ayuntamientos.

Se instalará la señalización vertical necesaria para garantizar la seguridad de viandantes, automovilistas y personal de obra. Las señales de tránsito a disponer serán, como mínimo, las exigidas por el Código de Circulación y las Ordenanzas vigentes.

6.4.3.1.4 Dimensiones de las Zanjas. Las dimensiones - anchura y profundidad - de las canalizaciones se establecen de

manera que su realización sea la más económica posible y que, a la vez, permitan una instalación cómoda de los cables.

Por otro lado, según el correspondiente apartado de la Memoria Descriptiva se determina que la profundidad mínima de instalación de los conductores directamente enterrados o dispuestos en conductos será de 0,60 m, salvo lo establecido específicamente para cruzamientos.

Esta profundidad podrá reducirse en casos especiales debidamente justificados, pero debiendo entonces utilizarse chapas de hierro, tubos u otros dispositivos que aseguren una protección mecánica equivalente de los cables, teniendo en cuenta que de utilizar tubos, debe colocarse en su interior los cuatro conductores de baja tensión.

6.4.3.1.4.1 Zanjas en acera. La profundidad de las zanjas se fija en 0,70 m, atendiendo a las consideraciones

anteriores.

La anchura de la zanja debe ser lo más reducida posible, por razones económicas, y relacionada con la profundidad para permitir una fácil instalación de los cables.

Tendiendo, además, en cuenta la dimensión del revestimiento de las aceras (losetas de 20 cm), se establece en 0,40 m la anchura de las mismas, para los casos de 1 y 2 circuitos.

Un caso singular son las zanjas en calzada paralela a los bordillos y con protección de arena, a utilizar cuando la acera se encuentra saturada de servicios, en este caso la profundidad será de 90 cm.

6.4.3.1.4.2 Zanjas en Calzada, Cruces de Calles o Carreteras. En los casos de cruces, los cables que se instalen discurrirán por el interior de

tubulares, debiendo proveerse de uno o varios tubos para futuras ampliaciones, dependiendo su número de la zona y situación del cruce.

Hasta tres tubulares, la profundidad de la zanja será de 0,90 m y 1,00 m para 4 ó 6 tubulares.

Las anchuras de las zanjas variarán en función del número de tubulares que se dispongan.


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6.4.3.1.4.3 Zanjas en Vados. La profundidad de las zanjas se fija en 0,70 m para que guarde relación con la de

las zanjas en aceras y paseos.

Las anchuras variarán en función del número de tubulares que se instalen.

6.4.3.1.5 Varios Cables en la Misma Zanja. Cuando en una zanja coincidan varias cuaternas de cable de BT, se dispondrán a la

misma profundidad, manteniendo una separación de 8 cm, como mínimo, entre dos cuaternas de cables adyacentes y se aumentará la anchura de la excavación así como la de la protección mecánica.

Si se trata de cables de Baja y Media Tensión que deban discurrir por la misma zanja, se situarán los de Baja Tensión a la profundidad reglamentaria (60 cm, si se trata de aceras y paseos). La distancia reglamentaria entre ambos circuitos debe ser de 25 cm; en el caso de no poder conseguirse por la dimensión de la zanja, los cables de Media Tensión se instalarán bajo tubo. En los vados y cruces ambos circuitos de Baja y Media Tensión estarán entubados. Tanto una como otra canalización contarán con protección mecánica .

6.4.3.1.6 Características de los Tubulares. Presentarán una superficie interior lisa y tendrán un diámetro interno apropiado al de

los cables que deban alojar y no inferior a 1,5 veces el diámetro aparente del haz.

Los tubos serán de polietileno de alta densidad y de diámetro exterior de 140 mm.

6.4.3.2 Transporte de Bobinas de los Cables.

La carga o descarga, sobre camiones o remolques adecuados, se hará siempre mediante una barra que pase por el orificio central de la bobina.

Bajo ningún concepto, se podrá retener la bobina con cuerdas, cables o cadenas que la abracen y se apoyen sobre la capa exterior del cable enrollado; asimismo, no se podrá dejar caer la bobina al suelo desde el camión o remolque, aunque el suelo esté cubierto de arena .

Cuando se desplace la bobina por tierra, rodándola, habrá que fijarse en el sentido de rotación, generalmente indicado con una flecha, con el fin de evitar que se afloje el cable enrollado en la misma .

Las bobinas no deben almacenarse sobre un suelo blando. Antes de empezar el tendido del cable, se estudiará el lugar más adecuado para colocar la bobina con objeto de facilitar el tendido. En el caso del suelo con pendiente, es preferible realizar el tendido en sentido descendente.


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Para el tendido, la bobina estará siempre elevada y sujeta por barras y gatos adecuados al peso de la misma y dispositivos de frenado.

El desenrollado del conductor se realizará de forma que éste salga por la parte superior de la bobina.

El fondo de la zanja deberá estar cubierto en toda su longitud con una capa de arena fina de 4 cm de espesor antes de proceder al tendido de los cables.

Los cables deben ser siempre desenrollados y puestos en su sitio con el mayor cuidado, evitando que sufran torsión, hagan bucles, etc., y teniendo en cuenta siempre que el radio de curvatura en el tendido de los mismos, aunque sea accidentalmente, no debe ser inferior a 20 veces su diámetro.

Para la coordinación de movimientos de tendido se dispondrá de personal y los medios de comunicación adecuados.

Cuando los cables se tiendan a mano, los operarios estarán distribuidos de una manera uniforme a lo largo de la zanja.

También se puede tender mediante cabrestantes, tirando del extremo del cable al que se le habrá adaptado una cabeza apropiada y con un esfuerzo de tracción por milímetro cuadrado de conductor que no debe exceder de 3 kg/mm2. Será imprescindible la colocación de dinamómetros para medir dicha tracción.

El tendido se hará obligatoriamente por rodillos que puedan girar libremente y construidos de forma que no dañen el cable, dispuestos sobre el fondo de la zanja, para evitar el rozamiento del cable con el terreno.

Durante el tendido, se tomarán precauciones para evitar que el cable sufra esfuerzos importantes, golpes o rozaduras.

En las curvas, se tomarán las medidas oportunas para evitar rozamientos laterales de cable.

No se permitirán desplazar lateralmente el cable por medio de palancas u otros útiles; deberá hacerse siempre a mano.

Sólo de manera excepcional se autorizará desenrollar el cable fuera de la zanja y siempre sobre rodillos.

No se dejarán nunca los cables tendidos en una zanja abierta sin haber tomado antes la precaución de cubrirlos con la capa de arena fina y la protección de la placa.

En todo momento, las puntas de los cables deberán estar selladas mediante capuchones termorretráctiles o cintas autovulcanizadas para impedir los efectos de la humedad, no dejándose los extremos de los cables en la zanja sin haber asegurado antes la buena estanqueidad de los mismos.

Cuando dos cables que se canalicen vayan a ser empalmados, se solaparán al menos en una longitud de 0,50 m.

Las zanjas se recorrerán con detenimiento antes de tender el cable para comprobar que se encuentran sin piedras u otros elementos duros que puedan dañar a los cables en su tendido.

Si con motivo de las obras de canalización aparecieran instalaciones de otros servicios, se tomarán todas las precauciones para no dañarlas, dejándolas, al terminar los


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trabajos, en las mismas condiciones en que se encontraban primitivamente. Si involuntariamente se causara alguna avería a dichos servicios, se avisará con toda urgencia a la Empresa correspondiente con el fin de que procedan a su reparación.

Cada metro y medio, envolviendo las tres fases y el neutro, se colocará una sujeción que agrupe dichos conductores y los mantenga unidos, evitando la dispersión de los mismos por efecto de las corrientes de cortocircuito o dilataciones.

Antes de pasar el cable por una canalización entubada, se limpiará la misma para evitar que queden salientes que puedan dañarlos.

En las entradas de los tubulares se evitará que el cable roce el borde los mismos.

Una vez tendidos los cables, los tubos se taparán con yeso, material expandible o mortero ignífugo.

Se procurará separar los cables entre sí a fin de poder introducir el material de sellado entre ellos. Los tubos que se instalen y no se utilicen se taparán con ladrillos. Cuando las líneas salgan de los Centros de Transformación se empleará el mismo sistema descrito.

La parte superior de los cables quedará a 60 cm de profundidad .

6.4.3.4 Cruzamientos.

6.4.3.5 Cables de BT Directamente Enterrados.

Se procurará efectuar el cruzamiento a una distancia superior a 25 cm y la distancia mínima del punto de cruce hasta un empalme será de al menos 1 m.

En los casos en los que no puedan respetarse estas distancias, el cable que se tienda último se dispondrá separado mediante divisiones de adecuada resistencia mecánica.

Según una resolución de la Generalitat de Catalunya (DOG nº 1649 del 25.09.92) esta protección podría ser con ladrillos macizos de 290x140x40 mm, con una capa de arena a cada lado de 20 mm mínimo.

6.4.3.6 Cables Telefónicos o Telegráficos Subterráneos.

Se procurará efectuar el cruzamiento a una distancia superior a 20 cm, la distancia mínima del punto de cruce hasta un empalme será al menos de 1 m.

El cable de energía debe, normalmente, estar situado por debajo del cable de telecomunicación.

Si por justificadas exigencias técnicas no se pudiera respetar las distancias señaladas, sobre el cable inferior debe aplicarse una protección de adecuada resistencia mecánica.


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6.4.3.7 Conducciones de Agua y Gas.

Se procurará efectuar el cruzamiento a una distancia superior a 20 cm, en el caso de cruces con tuberías de gas de alta presión (más de 4 bar) esta distancia mínima será de 40 cm.

No debe efectuarse el cruce sobre la proyección vertical de las uniones no soldadas de la conducción metálica.

En el caso de no poder mantener las distancias especificadas se colocará una protección mecánica de adecuada resistencia.

No debe existir ningún empalme del cable de energía a una distancia inferior a 1 m.

6.4.3.8 Proximidades y Paralelismos.

La distancia mínima a mantener entre la canalización de Baja Tensión y otra existente de Media Tensión (o bien de Baja Tensión perteneciente a otra empresa) será de 25 cm.

Entre Baja Tensión y cables de comunicación la distancia a mantener será de 20 cm. Con las conducciones enterradas de agua y gas, la distancia a mantener será de 20 cm (si son conexiones de servicios será de 30 cm) y no deben situarse los cables eléctricos sobre la proyección vertical de la tubería.

Para reducir distancias, interponer divisorias con material incombustible y de adecuada resistencia mecánica

6.4.3.9 Protección Mecánica.

Las líneas eléctricas subterráneas deben estar protegidas contra posibles averías producidas por hundimiento de tierras, por contacto con cuerpos duros y por choque de herramientas metálicas en eventuales trabajos de excavación.

Para señalizar la existencia de las mismas y protegerlas, a la vez, se colocará encima de la capa de arena, una placa de protección.

La anchura se incrementará hasta cubrir todas las cuaternas en caso de haber más de una.

6.4.3.10 Señalización.

Todo conjunto de cables debe estar señalado por una cinta de atención, de acuerdo con la RU 0205, colocado a 0,40 m aproximadamente, por encima de la placa de protección.

Cuando en la misma zanja existan líneas de tensión diferente (Baja y Media Tensión), en diferentes planos verticales, debe colocarse dicha cinta encima de cada conducción .


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6.4.3.11 Rellenado de Zanjas.

Las Ordenanzas Municipales, muy variadas, pueden exigir el acopio de tierras "nuevas" o autorizar el empleo de las procedentes de la excavación y a ellas deberá atenerse.

En cualquier caso, se efectuará por capas de 15 cm de espesor y con apisonado mecánico.

En el lecho de la zanja irá una capa de arena fina de 4 cm de espesor cubriendo la anchura total de la zanja.

El grosor total de la capa de arena será, como mínimo, de 20 cm de espesor, dispuesta también sobre la totalidad de la anchura .

La arena que se utilice para la protección de los cables será limpia, suelta y áspera, exenta de sustancias orgánicas, arcilla o partículas terrosas, para lo cual se tamizará o lavará convenientemente si fuera necesario.

Los primeros 30 cm por encima de la placa de PE, deben rellenarse con tierra fina exenta de cascotes y piedras.

Si es necesario, para facilitar la compactación de las sucesivas capas, se regarán con el fin de que se consiga una consistencia del terreno semejante a la que presentaba antes de la excavación.

Los cascotes y materiales pétreos se retirarán y llevarán al vertedero.

6.4.3.12 Reposición de Pavimentos.

Los pavimentos serán repuestos de acuerdo con las normas y disposiciones dictadas por el propietario de los mismos.

Deberá lograrse una homogeneidad, de forma que quede el pavimento nuevo lo más igualado posible al antiguo.

En general, se utilizarán en la reconstrucción, materiales nuevos, salvo las losas de piedra, adoquines, bordillos de granito y otros similares.

6.4.3.13 Empalmes y Terminales.

Para la confección de empalmes y terminales se seguirán los procedimientos establecidos por el fabricante y homologados por las empresas.

El técnico supervisor conocerá y dispondrá de la documentación necesaria para evaluar la confección del empalme o terminación.

En concreto se revisarán las dimensiones del pelado de cubierta, utilización de manguitos o terminales adecuados y su engaste con el utillaje necesario, limpieza y reconstrucción del aislamiento. Los empalmes se identificarán con el nombre del operario y sólo se utilizarán los materiales homologados.

La reconstrucción de aislamiento deberá efectuarse con las manos bien limpias, depositando los materiales que componen el empalme sobre una lona limpia y seca. El montaje deberá efectuarse ininterrumpidamente.


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Los empalmes unipolares se efectuarán escalonados, por lo tanto, deberán cortarse los cables con distancias a partir de sus extremos de 50 mm, aproximadamente.

En el supuesto que el empalme requiera una protección mecánica, se efectuará el procedimiento de confección adecuado, utilizando además la caja de poliéster indicada para cada caso.

6.4.3.14 Puesta a Tierra.

De conformidad con el Apdo. 4 de la MI BT 006, el conductor neutro de las redes subterráneas de distribución pública se conectará a tierra en el Centro de Transformación en la forma prevista en el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.

Fuera del Centro de Transformación es recomendable su puesta a tierra en otros puntos de la red con objeto de disminuir su resistencia global a tierra.

A tal efecto, se dispondrá el neutro a tierra en todos los armarios y cajas a instalar.


7. ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA



Estudios con Entidad Propia________________________Urbanización ‘LAS BOVERAS’

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Índice.

7 Estudios con Entidad Propia. .......................................................................... 2

7.1 Datos de la Obra........................................................................................ 2 7.1.1 Tipo de Obra. ..................................................................................... 2 7.1.2 Emplazamiento................................................................................... 2

7.2 Estudio Básico de Seguridad y Salud Laboral. ........................................... 3 7.2.1 Objeto. ............................................................................................... 3 7.2.2 Obligaciones del Contratista. .............................................................. 3 7.2.3 Actividades Básicas............................................................................ 3 7.2.4 Identificación de Riesgos.................................................................... 5 7.2.5 Riesgos y Daños a Terceros................................................................ 7 7.2.6 Medidas Preventivas........................................................................... 8 7.2.7 Normativa Aplicable. ....................................................................... 11


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7 Estudios con Entidad Propia.

7.1 Datos de la Obra.

7.1.1 Tipo de Obra.

El objeto del presente proyecto es la descripción y justificación de las instalaciones eléctricas de baja y media tensión necesarias para realizar el suministro eléctrico a todas las parcelas y servicios, así como la demolición y desviación de todas las unidades eléctricas existentes no adecuadas a las nuevas determinaciones, definidos por las obras de los terrenos delimitados por el plan parcial de Palau de Reig, sector S2, (Las Boveras) dentro del Término Municipal de Altafulla.

La calidad para la evolución del ámbito se caracteriza por su situación de proximidad al pueblo de Altafulla y la propia topografía de los terrenos con un pendiente medio, en dirección norte-sur, del 3,5%.

Por otra parte ha habido la motivación del Ayuntamiento de Altafulla para la redacción y aprobación de dicho plan parcial, debido a la poca rentabilidad actual del terreno agrícola, así como la fuerte demanda de suelo urbanizable para la construcción de nuevas parcelas y servicios, debido a la proximidad de la costa y al clima pertinente.

7.1.2 Emplazamiento.

El nuevo plan parcial se construirá en la parcela 23, sector S2, dentro del Término Municipal de Altafulla, en una zona clasificada como urbanizable no programada, con un futuro comercial o para viviendas. La resta de usos como industriales, sanitarios, culturales, deportivos y otros quedarán limitados a las prescripciones fijadas en el plan parcial, quedando delimitado de la siguiente manera:

• Al norte por el sector S1, del plan parcial Palau de Reig.

• Al sur por la carretera comarcal que une Altafulla con Torredembarra.

• Al Este por la parcela 19 del Polígono de Altafulla.

• Al Oeste por la Urbanización “Pino Alto” dentro del TM de Altafulla.


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7.2 Estudio Básico de Seguridad y Salud Laboral.

7.2.1 Objeto.

El objeto de este documento es definir el ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD, para la obra:

ELECTRIFICACIÓN DE LA URBANIZACIÓN ‘LAS BOVERAS’

Dicho Plan Parcial se ejecutará en el Término Municipal de Altafulla y consiste en la construcción de:

• Línea Aérea de Media Tensión.

• Línea Subterránea de Media Tensión.

• Centros de Transformación.

• Línea Subterráneas de Baja Tensión.

Cumpliendo con el real decreto 1627/1997, de 24 de Octubre, ‘Disposiciones mínimas de salud en las obras de construcción’, el Estudio Básico contempla la identificación de los riesgos laborales, las medidas preventivas y las normas de seguridad y salud aplicables durante la ejecución de los trabajos de la obra.

7.2.2 Obligaciones del Contratista.

Siguiendo las instrucciones del 1627/1997, antes del inicio de los trabajos en la obra, la empresa adjudicataria de la obra, estará obligada a elaborar un ‘Plan de seguridad y salud en el trabajo’, en el que se analizarán, estudiarán, desarrollarán y complementarán las previsiones que se adjuntan en el estudio básico.

7.2.3 Actividades Básicas.

Durante la ejecución de los trabajos en obra se podrán destacar como actividades básicas:

7.2.6.1 Tendido de Cable Subterráneo. • Desplazamiento de personal.

• Transporte de materiales y herramientas.

• Abertura y acondicionamiento de zanjas para el tendido de cable.

• Tendido de cables.

• Realización de conexiones en cables subterráneos.


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• Reposición de tierras, tapado de zanjas, compactación del terreno y reposición de pavimentos.

• Maniobras necesarias de descargo de línea afectada y restablecimiento del suministro.

• Desmontaje de instalaciones. (si es necesario)

7.2.6.2 Tendido de Cable Aéreo. • Desplazamiento de personal.


• Excavaciones para cimentación de castillete de línea aérea.

• Hormigonado de cimentación.

• Elevación de los cuerpos del castillete.

• Tendido de conductores sobre castillete.

• Realización de conexiones en líneas aéreas.

• Montaje de equipos de maniobra y de protección.



• Operaciones específicas para realizar trabajos en tensión.

7.2.6.3 Construcción de Centros de Transformación. • Desplazamiento de personal.


• Obra civil para la construcción del edificio.

• Hormigonado y cimentaciones.

• Montaje de equipos de maniobra, protección y transformadores.




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7.2.4 Identificación de Riesgos.

7.2.6.1 Riesgos laborales

C.S. L.A. C.T.

- Caídas de personal al mismo nivel. X X

Por diferencias de terreno. X X X

Por pisar o tropezar con objetos. X X X

Por malas condiciones atmosféricas. X X X

Por existencia de vertidos o líquidos X X X

- Caídas de personal a diferente nivel. X X X

Por desniveles zanjas o taludes. X X X

Por agujeros. X X X

Desde escaleras, portátiles o fijas. X X X

Desde andamios. X

Desde tejados o muros. X

Desde apoyos. X X

Desde árboles. X X

- Caída de objetos. X X X

Por manipulación manual. X X X

Por manipulación con aparatos elevadores. X X X

- Desprendimiento, derrumbes o ruinas. X X X

Soportes. X X

Elementos de montaje fijos. X X

Desprendimientos en zanjas pozos o galerias.

X X X

- Atrapamientos. X X X

Con herramientas. X X X

Por maquinaria o mecanismos en movimiento.

X X X

Por objetos. X X X

- Cortes. X X X

Con herramientas. X X X

Con maquinaria. X X X

Con objetos X X X


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- Proyecciones. X X X

Por partículas sólidas. X X X

Por partículas líquidas. X X X

- Contactos térmicos. X X

Con fluidos. X X

Con focos de calor. X X

Con proyecciones. X X

- Contactos químicos. X X

Con sustancias corrosivas. X X

Con sustancias irritantes. X X

Con sustancias químicas. X X

- Contactos eléctricos. X X X

Directos. X X X

Indirectos. X X X

Descargas eléctricas. X X X

- Arco eléctrico. X X X

Por contacto directo. X X X

Por proyección. X X X

Por explosión en corriente continua. X X X

- Manipulación de cargas y herramientas. X X X

Por desplazar, levantar, o aguantar cargas. X X X

Por utilizar herramientas. X X X

Por movimientos bruscos. X X X

- Riesgos derivados del tráfico. X X X

Choques contra vehículos y contra objetos fijos.

X X X

Atropellos. X X X

Fallos mecánicos y vuelco de vehículos. X X X

- Explosiones. X

Por atmósferas explosivas. X

Por elementos de presión.

Por voladuras o material explosivo.

- Agresión de animales. X X X

Insectos. X X X


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Reptiles. X X X

Perros y gatos. X X X

Otros. X X X

- Ruidos. X X X

Por explosión. X X X

Por corte de materiales X X X

Por apertura de zanjas. X X X

- Vibraciones. X X X

Por explosión. X X X

- Ventilación X X

Por ventilación insuficiente. X

Por atmósferas bajas en oxígeno. X X

- Iluminación. X X X

Por iluminación ambiental insuficiente. X X X

Por deslumbramiento y reflejos. X X X

- Condiciones térmicas. X X

Por exposición a temperaturas extremas. X X

Por cambios bruscos de temperatura. X

Por estrés térmico. X

7.2.5 Riesgos y Daños a Terceros.

C.S. L.A. C.T.

Por la existencia de curiosos. X X

Por la proximidad de circulación vial. X X X

Por la proximidad de zonas habitadas. X X X

Por presencia de cables eléctricos con tensión. X X X

Por manipulación de cables con tensión. X X X

Por la existencia de conducciones de agua o gas. X X X


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7.2.6 Medidas Preventivas.

Para evitar y reducir los riesgos relacionados, se adoptan las siguientes medidas de protección:

7.2.6.1 Prevención de riesgos laborales a nivel colectivo. • Se mantendrá el orden y la higiene en la zona de trabajo.

• Se acondicionarán pasos para los viandantes.

• Se procederá al cerco, balizamiento y señalización de la zona de trabajo.

• Se dispondrá del número de botiquines adecuado al número de personas que intervengan en la obra.

• Las zanjas y excavaciones quedarán suficientemente protegidas y señalizadas.

• Se colocarán tapas provisionales en los agujeros y arquetas hasta que no se disponga de las definitivas.

• Se revisará el estado de conservación de las escaleras portátiles y fijas diariamente, antes de empezar el trabajo y nunca serán de fabricación provisional.

• Las escaleras portátiles no estarán pintadas y se trabajara sobre estas de la manera siguiente:

o Solo podrá subir un operario.

o Mientras el operario esté arriba, otro aguantará la escalera por la base.

o La base de la escalera no sobresaldrá más de un metro del plano al que se quiere acceder.

o Las escaleras de más de doce metros se atarán en sus dos extremos.

o Las herramientas se subirán mediante una cuerda y en el interior de una bolsa cerrada.

o Si se trabaja sobre más de 2 m de altura se utilizará cinturón de seguridad, anclado en un punto fijo diferente de la escalera.

• Montaje de equipos de maniobra, protección y transformadores.

• Los andamios serán de estructura sólida y tendrán barandillas, barra a meda altura y zócalo.

• Se evitará trabajar a diferente nivel en la misma vertical y permanecer sobre las carbas suspendidas.

• La maquinaria utilizada (excavación elevación de material, tendido de cables, etc.) solo será manipulada por personal autorizado.

• Antes de iniciar los trabajos se comprobará el estado de los elementos situados por encima de la zona de trabajo.

• Las máquinas de excavación dispondrán de sistemas antivuelco.


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• Se procederá al apuntalado las zanjas siempre que el terreno sea blando o se trabaje a más de 1.5 m de profundidad.

• Se comprobará el estado del terreno antes de empezar la jornada y después de lluvia intensa.

• Se evitará el almacenamiento de tierras al lado de la zanja o agujeros de cimentación.

• En todas las máquinas los elementos móviles estarán debidamente protegidos.

• Todos los productos químicos a utilizar (disolventes, grasas, gases o líquidos aislantes, aceites refrigerantes, pinturas, siliconas, etc.) se manipularán siguiendo las indicaciones del fabricante.

• Los armarios de alimentación eléctrica dispondrán de interruptores diferenciales y tomas de tierra.

• Transformadores de seguridad para trabajos con electricidad en zonas húmedas o muy conductoras de electricidad.

• Todo el personal tendrá que haber recibido formación general de seguridad y además el personal que deba realizar trabajos en altura, formación específica en riesgos de altura.

• En trabajos con proximidad de tensión el personal que intervenga tendrá que haber recibido la formación específica de riesgo eléctrico.

• En los vehículos utilizados para el transporte de personal y mercaderías estarán en perfecto estado de mantenimiento y al corriente de la ITV.

• Se montará la protección pasiva adecuada a la zona de trabajo para evitar atropellos.

• En las zonas de trabajo que se necesite se montará ventilación forzada para evitar atmósferas nocivas.

• Se colocarán válvulas antiretroceso en los manómetros y en las cañas de los soldadores

• Las botellas o contenedores de productos explosivos se mantendrá fuera de las zonas de trabajo.

• El movimiento de materiales explosivos y las voladuras serán realizadas por personal especializado.

• Se observarán las distancias de seguridad con otros servicios, por lo que se requerirá tener conocimiento previo del trazado y características de los mismos.

• Se utilizarán los equipos de iluminación que se precisen según el desarrollo y característica de la obra. (adicionales o socorro).

• Se retirará la tensión en la instalación en la que se tenga que trabajar, abriendo con un corte visible todas las fuentes de tensión, poniéndolas a tierra y en cortocircuito. Para realizar estas operaciones se utilizará el material de seguridad colectivo que sea necesario.

• Solo se restablecerá el servicio a la instalación eléctrica cuando se tenga la completa seguridad de que no queda nadie trabajando.


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• Para la realización de trabajos en tensión e contratista dispondrá de:

o Procedimiento para trabajo específico.

o Material de seguridad colectiva que sea necesario.

o Aceptación de la empresa eléctrica del procedimiento de trabajo.

o Vigilancia constante del jefe de trabajos en tensión.

7.2.6.2 Prevención de riesgos laborales a nivel individual. El personal de la obra ha de disponer, con carácter general, del material de

protección individual que se relaciona y que tienen la obligación de utilizar dependiendo de las actividades que realicen:

• Casco de seguridad.

• Ropa de trabajo adecuada para el tipo de trabajo que se realice.

• Impermeable.

• Calzado de seguridad.

• Botas de agua.

• Trepadores y elementos de sujeción personal para evitar caídas entre diferentes niveles.

• Guantes de protección a golpes, cortes, contactos térmicos y contactos con substancias químicas.

• Gantes de protección eléctrica.

• Guantes de goma, neopreno o similar para hormigonar, obras de paleta, etc.

• Gafas de protección para evitar deslumbramientos, molestias o lesiones oculares, en caso de:

o Arco eléctrico.

o Soldaduras y oxicorte.

o Proyección de partículas sólidas.

o Ambientes de polvo.

• Pantalla facial.

• Orejeras y tapones para protección acústica.

• Protección contra vibraciones en brazos y piernas.

• Máscara auto filtrante para trabajos en ambientes con polvo.

• Equipos autónomos de respiración.

• Productos repelentes de insectos.

• Aparatos espanta perros.


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• Patillas de sal para el estrés térmico.

Todos los materiales estarán en perfecto estado de uso.

7.2.6.3 Prevención de riesgos de daños a terceros. • Vallado y protección de la zona de trabajo con balizas luminosas y carteles de

prohibido el paso.

• Señalización de calzada y colocación de balizas luminosas en calles de acceso a la zona de trabajo, a los desvíos provisionales por obras, etc.

• Riesgo periódico de las zonas de trabajo que generen polvo.

7.2.7 Normativa Aplicable.

En el proceso de ejecución de los trabajos se tendrán que observar las normas y reglamentos de seguridad. En particular son de obligatorios cumplir los contenidos en la siguiente normativa:

• Decreto 3151/1998. Reglamento de líneas eléctricas aéreas de alta tensión.

• Orden del 9 de Marzo de 1971. Artículos vigentes de la ordenanza general de seguridad e higiene en el trabajo.

• Decreto 2413/1973. Reglamento electrotécnico de baja tensión e instrucciones complementarias.

• Decreto 2114/1978 de 23 de Mayo. Reglamento de explosivos.

• Real decreto 3275/1982. Reglamento sobre condiciones térmicas y garantías de seguridad de centrales eléctricas, subestaciones y centros de transformación e instrucciones técnicas complementarias (orden ministerial 18-10-1984).

• Real decreto 1495/1986. Reglamento de seguridad de máquinas.

• Ley 8/1988 de 7 de Abril. Infracciones y sanciones den el orden social.

• Real Decreto 1316/1989. Protecciones de los trabajos frente al ruido.

• Ley 31/1995. Prevención de riesgos laborales.

• Real Decreto 485/1997. Señalización de los lugares de trabajo.

• Real Decreto 486/1997. Disposiciones mínimas de seguridad en el lugar de trabajo.

• Real Decreto 487/1997. Disposiciones mínimas en la manipulación de cargas.

• Real Decreto 773/1997. Utilización de equipos de protección individual.

• Real Decreto 1215/1997. Utilización de equipos de trabajo.


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• Real Decreto 1627/1997. Condiciones mínimas de seguridad y salud en obras de construcción.

• Real Decreto. 1314/1997. Disposición de aplicación de la Directiva Europea.

• Normativa básica de la edificación CPI-96.

• Código de circulación.

• Reglamento de aparatos a presión.

• Recomendaciones AMYS sobre trabajos en recintos cerrados.

• Instrucciones generales de operaciones, normas y procedimientos relativos a seguridad y salud laboral en la empresa contratante.

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