Upload
andra
View
226
Download
7
Embed Size (px)
DESCRIPTION
Constructia navei
Citation preview
nveliul exterior
[23,B.1.3] Pentru vrachiere sunt valabile prescripiile prevzute n paragrafele 1-22, att timp ct n acest paragraf nu sunt prevzute alte prescripii.A. nveliul exterior [6]
1. Notaii [6,A.2]
k = coeficient de material paragrafului 2, B.2.
pB = sarcina pe fund, n [kN/m2], conform paragrafului 4, B.3.
ps = sarcina pe bordaje, n [kN/m2], conform paragrafului 4, B.2.1.
n1 = 2 la sistemul transversal de osatur.
n1 = 1,6 la sistemul longitudinal de osatur.
n2 = 5,9 la sistemul transversal de osatur.
n2 = 4,8 la sistemul longitudinal de osatur.
L = cea mai mare tensiune longitudinal ncovoietoare de proiectare, n [N/mm2], conform paragrafului 5, E.4.
adm = tensiunea de proiectare admisibil n [N/mm2]
[N/mm2] pentru L < 90 m.
adm = 230/k, [N/mm2] pentru L 90 m
tk = adaos pentru coroziune, conform paragrafului 3, K.1.
2. nveliul fundului [6,B.1.2]2.1. Grosimea nveliului fundului pentru nave cu lungimea de 90 m i mai mare nu trebuie s fie mai mic dect urmtoarele valori:
, [mm]
, [mm]
unde- k = 1 [2, B.2]
- n2 = 4,8 (sistem longitudinal de osatur)
- a = 0,9 m
- pB - sarcina pe fund, [kN/m2], conform paragrafului 4, B.3,
[kN/m2];
kN/m2unde T = 12,1 m (pescajul navei),
p0 = 10,5 c1 = 10,5 2,81 = 29,5 kN/m2,
c1 = c0/n = 9,83/3,5 = 2,81
c0 = = = 9,83 (90L 300m)
n = 3,5 (L 90 m)b = 0 (0,2 x/L 0,8), [2.1.2].- adm = 230/k, [N/mm2] (L 90m)
adm = 230/1 = 230 N/mm2.-[N/mm2] pentru L 90m, n prim aproximaie,
N/mm2.
Obinem
= = 17,19 mm,unde tk = 0,1 t + 0,5 = 0,1 15,176 + 0,5 = 2,0176 mm, [3,K.1]
= 15,03 mm,unde tk = 0,1 t + 0,5 = 0,1 13,212 + 0,5 = 1,8212 mm.
Grosimea nveliului fundului:
tf = max (t ; t1) = max (17,19 ; 15,03) = 17,19 mm.
Conform [1,K] se adopt:tf = 17 mm.
2.2. Grosimea critic a plcilor [6,B.2]Pentru navele la care este recomandat, respectiv calculat, confirmarea rezistenei longitudinale, grosimea plcii nu trebuie s fie mai mic dect grosimea critic a plcii, calculat cu formula:
tcrit = [mm]
unde- c = 527 (sistem longitudinal);
- E = 2,06 105 N/mm2 , [3, F.1];
- F1 = 1,0 pentru sistemul longitudinal (tabel 3.2), [3, F.1].
Obinem:
tcrit = = 13,095 mm,
unde tk = 0,1 t + 0,5 = 0,1 11,45 + 0,5 = 1,645 mm.Deoarece tf > tcrit, rmne n final:
tf = 17 mm.3. Gurna [6,B.4][6,B.4.1] n zona de curbur a gurnei, pentru grosimea acesteia, se va accepta cea mai mare valoare ntre grosimea bordajului ( vezi 6,C.1) i a fundului:
tg = max (tf ; tb) = 17 mm.Limea gurnei nu trebuie s fie mai mic dect:
b = 800 + 5L [mm], bmax = 1800 [mm],
b = 800 + 5205,5 = 1827,5 mm > bmax.Se adopt:bg = 1800 mm.4. Chila plat [6,B.5][6,B.5.1] Limea chilei plate nu trebuie s fie mai mic:
b = 800 + 5L [mm], bmax = 1800 [mm],
b = 800 + 5205,5 = 1827,5 mm > bmax .
Din considerente tehnologice, cu acordul GL, se adopt:
bcp = 1980 mm.
Grosimea chilei plate n zona 0,7L la mijlocul navei nu trebuie s fie mai mic dect:
tcp = t + 2,0 [mm],
t = grosimea tablelor adiacente ale nveliului fundului (tf), n [mm].
Se adopt:tcp = 19 mm.[6,B.5.2] Se recomand, ca la navele mai lungi de 100 m, a crui fund este n sistem longitudinal de osatur, s se ntreasc suplimentar cu nervuri de rigidizare longitudinale intercostale, prevzute la maximum 400 mm de la P.D. Seciunea transversal a ntriturii longitudinale va fi A = 0,2L = 0,2205,5 = 41,1 cm2.Se adopt:
HP 260( 12 (41,3 . 477,7 . 4,5).
5. nveliul bordajului [6,C][6,C.1.1] Grosimea nveliului bordajului nu va fi mai mic dect:
t = n2 a + tk [mm].Zona tancului de gurn i a tancului antiruliu (sistem longitudinal de osatur):t = 4,8 0,9 + 2,003 = 17,033 mm.Se adopt: tb1 = 17 mm.Zona dintre tancul de gurn i tancul de ruliu (sistem transversal de osatur):
t = 5,9 0,9 + 2,347 = 20,817 mm.
Se adopt: tb2 = 21 mm.6. Centura [6,C.3]
[6,C.3.1] Limea centurii nu trebuie s fie mai mic dect:
b = 800 + 5L [mm], bmax = 1800 [mm],
b = 800 + 5205,5 = 1827,5 mm > bmax.Se adopt:bc = 1800 mm.
[6,C.3.2] Grosimea centurii n zona de 0,4L la mijlocul navei nu trebuie n general s fie mai mic dect grosimea nveliului punii n aceeai zon. Totui, nu trebuie s fie mai mic dect grosimea bordajului n aceeai zon. Funcie de sistemul de osatur, trebuie s nu fie mai mic dect grosimea critic a punii, conform paragrafului 7, A. 5.2.Se adopt: tc = 17 mm ( tc > tcrit = 13,095 mm).B. nveliul punii [7,A]1. Grosimea punii superioare ntre bordaj i rama longitudinal a gurii de magazie [7,A.6] nu trebuie s fie mai mic dect cea mai mare valoare dintre
, [7,A.7.1]undep = pD sau pL, i anume, care este mai mare,
sau
.
Notaii:
- p = [kN/m2] [4, B.1]ca = 1,0 [tabelul 4.1];z = H = 16,5 0;
= 15,023 kN/m2.- pL = 0 , puntea superioar nu este punte de ncrcare, [4, C.1].Obinem
= 6,29 mm,
= 14,5 mm.Conform [7,A.5.2], tcrit = 13,095 mm,Se adopt:
tp1 = 14,5 mm.2. Grosimea punii superioare ntre guriile de magazii [7,A.7] nu trebuie s fie mai mic dect
= 6,29 mm
,
= 9,5 mm.
Se adopt:
tp2 = 9,5 mm.3. Tabla lcrimar [7,A.5.3]
Dac grosimea nveliului punii rezult mai mic dect grosimea bordajului, atunci se va prevedea tabl lcrimar cu limea egal cu centura i grosimea egal cu a bordajului:- tp < tc tl = tc = 17 mm;- bl = bc = 1800 mm.4. Racordarea colurilor gurilor de magazii [7,A.3.2]Colurile gurilor de magazii vor fi prevzute cu table ngroate, care se vor extinde att pe lungime, ct i pe lime cu mrimea unei distane intercostale (fig. 1). Grosimea tablei ngroate nu va fi mai mic dect grosimea nveliului punii de lng ramele longitudinale, plus grosimea punii ntre deschideri (pe zona 0,5L la mijlocul navei)
t = tp2 + tp2 = 14,5 + 9,5 = 24 mm.
Raza de racordare n colurile gurii de magazie nu trebuie s fie mai mic dect [7,A.3.3]
,
, ,
lungimea gurii de magazie, n [m]
b = limea gurii de magazie, b/B > 0,4.
Deoarece b/B = 18/32 = 0,5625 vom avea = 0,7875 m i = 1,97 m.Se adopt rgm = 1,2 m.
C. Structura dublului fund [23,B.4.1 i 8,B]1. [23,B.4.1] Dimensiunile elementelor constructive ale dublului fund n zona de ncrcare (suport central, varange, longitudinale, etc.) se determin conform paragrafului [8,B]. Pentru limea navei B, conform Fig. 23.1, se va lua limea B . Limea B nu se va lua mai mic dect 0,8B. Dimensiunile estimate se vor confrunta cu cele determinate conform 4.2.
= 45o ,B = 0,8B = 0,8 32 = 25,6 m.
Se adopt B = 28,53 m.
2. Suportul central [8,B.2.2]
- nlimea suportului central:
h = 350 + 45B [mm], hmin = 600 mm,
h = 350 + 4528,53 = 1634 mm.
Se adopt hdf = 1650 mm.- Grosimea suportului central:
hdf > 1200 mm ,
= 16,75 mm.
Se adopt tsc = 17 mm.
3. Supori laterali [8,B.3]- [8,B.3.1] Se adopt 3 supori laterali n fiecare bord, dispui la 3,6 m (cu acordul GL, care admite doar 3,5 m). - [8,B.3.2] Grosimea suporilor laterali:
= 13,75 mm.Se adopt tsl = 14 mm.
- Gurile de uurare n suporii laterali se dimensioneaz conform [8,B.3.2.3].4. nveliul dublului fund [23,B.4.4 i 8,B.4]
[8,B.4] Grosimea nveliului dublului fund nu trebuie s fie mai mic dect:
undep - presiunea de proiectare, n [kN/m2], dup cum urmeaz (se admite valoarea cea mai mare):
p1 = 10 (T hdf) = 10 ( 12,1 1,65) = 104,5 kN/m2;
p2 = 10h = 1017,35 = 173,5 kN/m2,
h - distana de la nveliul dublului fund la nivelul gurii de aerisire,h = H hdf + hr = 16,5 1,65 + 2,5 = 17,35 m,
hr nlimea rsufltorii [m], hr = 2,5 m;
p3 = pi = 9,81 h (1 + av) = 9,81 1,015,65 (1 + 0,11) = 170,41 kN/m2 , [4,C.2]
G - masa ncrcturii din ncpere, n [t]V - volumul ncperii, n [m3] (fr gurile de magazie)G/V = = 0,7 t/m3 < 1,0 t/m3 , [vezi 23,B.4.4] , G/V = 1,0 t/m3h - nlimea ncrcturii deasupra dublului fund n ipoteza ncrcrii complete a spaiului din ncpere, n [m]h = H hdf + hrgm = 16,5 1,65 + 0,8 = 15,65 m,
hrgm nlimea gurii de magazie [m], hrgm = 0,8 m;
av - factor de acceleraie av = F m = 0,111,0 = 0,11F = 0,11 = 0,11,v0 = 14 Nd < v0 =
m = 1,0 (0,2 x/L 0,7)
p = max (p1 ; p2 ; p3) = 173,35 kN/m2.Obinem: = 14,86 mm (tdf = 15 mm).innd cont de [23,B.4.4.2], se adopt tdf = 20 mm.5. Varange cu inim [8,B.7.3]- [8,B.7.3.1] Varangele se vor dispune la 3 intervale de coast.- [8,B.7.3.4 i 8,B.6.2.1] Grosimea varangelor:hdf > 1200 mm , tmax < 16,0 mm,
= 14,75 mm.Se adopt tvi = 15 mm.- [8,B.6.2.2] Aria seciunii varangelor cu inim nu trebuie s fie mai mic dect:
,
unde
e - distana ntre varange, n [m]
e = 2,7 m
, (nu exist perei longitudinali)
= 28,53 m
y - distana de la bordaj (perete longitudinal) la locul considerat, [m], ymax < 0,4
y = B b = 28,53 21,6 = 6,93 m
= 0,3.
Obinem
= 143,78 cm2.
= 165 1,5 = 247,5 cm2 > .- [8,B.7.3.5] Nervuri de rigidizare a varangelor. Se dispun n dreptul fiecrei longitudinale, avnd dimensiunile longitudinalelor de dublu fund (nlimea profilului trebuie s fie mai mica de 150 mm).Se adopt (vezi profilul longitudinalelor de dublu fund): HP 140(9 (15,2 . 92,0 . 1,1).
6. Varange etane [8,B.6.3]- [12,B.2] Grosimea varangelor etane nu trebuie s fie mai mic dect:
unde
p - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D] (se va lua valoarea mai mare):
p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100 pv = 9,81 18,175 0,7(1 + 0,11) = 152,39 kN/m2
h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m]
h1 = H hdf/2 + 2,5 = 16,6 1,65/2 + 2,5 = 18,175 m
= 0,7 t/m3av = 0,11 [4,C.1.1]
pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari], dac este prevzut,
pv = 0
pd = 0.
Se adopt p = p1 = 152,39 kN/m2.p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]:
p2 = 9,81 h2 = 9,81 18,175 = 178,3 kN/m2 ,h2 = H hdf/2 + 2,5 = 16,6 1,65/2 + 2,5 = 18,175 m.
Obinem:
= 13,94 mm,
= 12,4 mm.[8,B.6.3.1] Grosimea varangelor etane nu trebuie s fie mai mic dect cea obinut pentru varangele cu inim (tvi = 15 mm)
Se adopt tve = 15 mm.- [12,B.3] Nervuri de rigidizare a varangelor etane. Modulul de rezisten nu trebuie s fie mai mic dect:
= 0,550,91,652152,391,0 = 205,37 cm3
= 0,440,91,652178,31,0 = 192,23 cm3unde
= hdf = 1,65 m;
p = 152,39 kN/m2 [4,D.];
p2 = 178,3 kN/m2 [4,D.1.2].
Se adopt HP 140(9 (15,2 . 92,0 . 1,1).7. Longitudinale de fund i de dublu fund [8,B.7.2]
Modulele de rezisten se vor calcula dup [9,B].[9,B.3] Modulul de rezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai mic dect:
.
7.1. Longitudinale de fund
- = 3a = 30,9 = 2,7 m;
- = = 0,757 > mmin = 0,7
= 230 120 = 110 N/mm2 (zon de sub axa neutr a seciunii transversale rezistente), unde
= (0,8 + 205,5/450)230/1,0 = 289 N/mm2 > ,
N/mm2;
= 0,8150 = 120 N/mm2 [9,B.2]
= = 150 N/mm2 [5,E.4.1]
p = cS p0 = 1,0 175 = 175 N/mm2 [5,C.1]
cS = 1,0 (0,30 x/L 0,70)
p0 = 175/k = 175/1,0 =175 N/mm2 (L 90m);
= 150 N/mm2 [9,B.2];
z = 0
= 1,0 0,7 = 0,7
n = 0,7 (p pB)
- p pB = 135,75 kN/m2 [4, B.3] (vezi calculul de la nveliul fundului)
Rezult
= 684,2 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 300(11 (46,7 . 647,5 . 6,6).
te = tf a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm,
Wef = 647,5 + 6,6 (25,08 17) = 700,83 cm3.
Se adopt profilul longitudinalelor de fund HP 300(11 (Wef = 700,83 cm3).
7.2. Longitudinale de dublu fund
- = 3a = 30,9 = 2,7 m;
- = = 0,608 > mmin = 0,55
= = 137 N/mm2
= 1,0 0,55 = 0,55
n = 0,55 (p pi)
- p pi = 9,81 h (1 + av) = 9,81 1,015,65 (1 + 0,11) = 170,41 kN/m2 [4, C.2] (vezi i calculul de la nveliul dublului fund),
Rezult
= 679,78 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 300(11 (46,7 . 647,5 . 6,6).
te = tdf a/610 = 20 900/610 = 29,5 mm,
Wef = 647,5 + 6,6 (29,5 20) = 710,2 cm3.
Se adopt profilul longitudinalelor de dublu fund HP 300(11 (Wef = 710,2 cm3).D. Tancul de gurn [23,B]1. nveliul plafonului nclinat al tancului de gurn [23,B.4.4]
[8,B.4] Grosimea nveliului nu trebuie s fie mai mic dect:
unde
p - presiunea de proiectare, n [kN/m2], p = max (p1, p2, p3).nveliul plafonului nclinat al tancului de gurn se mparte n 4 file de tabl avnd urmtoarele limi: (I) b1 = 1,98 m, (II) b2 = 2,18 m, (III) b3 = 2,18 m, (IV) b4 = 1,014 m.
- p1 = 10 (T hdf h)
(I) p1 = 10(T hdf) = 10( 12,1 1,65) = 104,5 kN/m2,
(II) p1 = 10(T hdf b1sin) = 10( 12,1 1,65 1,98sin45) = 90,5 kN/m2,
(III) p1 = 10[T hdf (b1 + b2)sin] = 10[12,1 1,65 (1,98 + 2,18)sin45] = = 75,1 kN/m2,
(IV) p1 = 10[T hdf (b1+b2+b3)sin] = 10[12,1 1,65 (1,98+2,18+2,18)sin45]= = 59,67 kN/m2;
- p2 = 10h , h = H hdf h + hr (vezi i calculul de la nveliul dublului fund)
(I) p2 = 10( 16,5 1,65 + 2,5) = 173,35 kN/m2,
(II) p2 = 10( 16,5 1,65 1,98sin45 + 2,5) = 159,5 kN/m2,
(III) p2 = 10[16,5 1,65 (1,98 + 2,18)sin45 + 2,5] = 144,08 kN/m2,
(IV) p2 = 10[16,5 1,65 (1,98+2,18+2,18)sin45 + 2,5] = 128,67 kN/m2;
- p3 = pi = 9,81 h (1 + av), [4,C.2] (vezi i calculul de la nveliul dublului fund)
h = H hdf + hrgm h = 16,5 1,65 + 0,8 h = 15,65 h,
= 20 = 25 [23,B.4.4.1]
(I) p3 = 9,81 1,015,65 (1 + 0,11) = 170,41 kN/m2,
(II) p3 = 9,81 1,0(15,65 1,98sin25)(1 + 0,11) = 161,3 kN/m2,
(III) p3 = 9,81 1,0(15,65 4,16sin25)(1 + 0,11) = 151,27 kN/m2,
(IV) p3 = 9,81 1,0(15,65 6,34sin25)(1 + 0,11) = 141,24 kN/m2;
Rezult presiunea maxim de proiectare pe cele 4 file de tabl:
(I) p = p2 = 173,35 kN/m2,
(II) p = p3 = 161,3 kN/m2,
(III) p = p3 = 151,27 kN/m2,
(IV) p = p3 = 141,24 kN/m2.
Obinem:(I) = 14,86 mm (tI = 15 mm).
innd cont de [8,B.4.4.2], se adopt tI = 17 mm.(II) = 14,32 mm.
Se adopt tII = 14,5 mm.(III) = 13,89 mm.
Se adopt tIII = 14 mm.(IV) = 13,44 mm.
Se adopt tIV = 13,5 mm.2. Cadre n tancurile de gurn [23,B.7][12,B.3] Modulul de rezisten pentru grinzile de ncruciare, care nu particip la ncovoierea general, ncastrate la ambele capete, nu trebuie s fie mai mic dect:
[cm3]
[cm3] .Cadrul de gurn este realizat din 3 elemente structurale:I - traversa plafonului nclinat;
II - coasta cadru;
III - varanga cadru.
- deschiderea, n [m], conform [3,C],I - = 4,05 m;II - = 2,75 m;III - = 2,7 m.
- p - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D] (se va lua valoarea mai mare):
p = p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100 pv ,
I - p1 = 9,81 14,75 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 183,3 kN/m2
II - p1 = 9,81 15,5 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 193,00 kN/m2
III - p1 = 9,81 19,0 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 232,07 kN/m2h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m]
I - h1 = H hdf (btg/2)tg45 + 2,5 = 16,5 1,65 (5,2/2)1,0 + 2,5 = 14,75 m
II - h1 = H htg/2 + 2,5 = 16,5 7,0/2 + 2,5 = 15,5 m
III - h1 = H + 2,5 = 16,5 + 2,5 = 19,0 m
= 1,025 t/m3 (tanc balast, ap de mare)av = 0,11 [4,C.1.1]
pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari],
pv = 0,2 bar
p = pd = (4 L/150)lt + 100pv = (4 205,5/150) 14,851,025 + 20 = 60,03 kN/m2sau
p = pd = (5,5 B/20)bt + 100pv = (5,5 32/20)5,21,025 + 20 = 40,79 kN/m2
lt = lmag/2 = 29,7/2 = 14,85 m ; bt = btg = 5,2 m.Se adopt p = p1.
- p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]:
p2 = 9,81 h2 ,
I - p2 = 9,81 14,75 = 144,7 kN/m2
II - p2 = 9,81 15,5 = 152,06 kN/m2
III - p2 = 9,81 19,0 = 186,39 kN/m2
h2 = distana dintre centrul sarcinii i marginea superioar a conductei de prea plin, respectiv a unui punct situat la 2,5m deasupra tancului, n [m],
h2 h1.
Obinem:
I - W1 = 0,55 0,9 4,052 183,3 1,0 = 1488,25 cm3II - W1 = 0,55 0,9 2,752 193,0 1,0 = 722,48 cm3III - W1 = 0,55 0,9 2,702 232,07 1,0 = 837,44 cm3.Deoarece p2 < p1, nu mai calculm W2.
Fia adiional a elementelor cadrului de gurn [3,E]:I - = 2,43/2,7 = 0,9
= 0,6 4,05 = 2,43 m,
e = 3 a = 2,7 m
n = 6, em1/e = 0,324
n = 3, em2/e = 0,18
n = 4 em/e = 0,228.Obinem: em = 0,228 e = 0,228 2,7 = 615,6 mm.
II - = 1,65/2,7 = 0,6
= 0,6 2,75 = 1,65 m,
e = 3 a = 2,7 m
n = 6, em1/e = 0,216
n = 3, em2/e = 0,120
n = 2 em/e = 0,088.
Obinem: em = 0,088 e = 0,088 2,7 = 237,6 mm.
III - = 1,62/2,7 = 0,6
= 0,6 2,7 = 1,62 m,
e = 3 a = 2,7 m
n = 6, em1/e = 0,216
n = 3, em2/e = 0,120
n = 2 em/e = 0,088.
Obinem: em = 0,088 e = 0,088 2,7 = 237,6 mm.
Profilul elementelor cadrului de gurn:I - W = 1488,25 cm3 , tfa tI-III = 17,0; 14,5; 14 mm, efa = 615 mm, hl = ...II - W = 722,48 cm3 , tfa tb = 17,0 mm, efa = 237,6 mm, hl = ...III - W = 837,44 cm3 , tfa tf = 17,0 mm, efa = 237,6 mm, hl = ... ..............3. Longitudinalele de bordaj [23,B.5]Avem 5 longitudinale de bordaj n tancul de gurn (L1 L5, numerotate de jos n sus). [23,B.5] [9,B.3,1] Modulul de rezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai mic dect:
.
unde
- = 3a = 30,9 = 2,7 m;
-
, (zon de sub axa neutr a seciunii transversale rezistente)
unde
= (0,8 + 205,5/450)230/1,0 = 289 N/mm2 > ,
N/mm2;
= 0,8150 = 120 N/mm2 [9,B.2]
= = 150 N/mm2 [5,E.4.1]
p = cS p0 = 1,0 175 = 175 N/mm2 [5,C.1]
cS = 1,0 (0,30 x/L 0,70)
p0 = 175/k = 175/1,0 =175 N/mm2 (L 90m);
= 150 N/mm2 [9,B.2];
= 1,0 0,7 = 0,7
n = 0,7 (p ps)
zL1 = 1,65 m = 137,00 N/mm2 m = = 0,608
zL2 = 2,55 m = 151,73 N/mm2 m = 0,549
zL3 = 3,45 m = 166,45 N/mm2 m = 0,500
zL4 = 4,35 m = 181,18 N/mm2 m = 0,459
zL5 = 5,25 m = 195,91 N/mm2 m = 0,425
Deoarece m < mmin , se adopt m = 0,7.
- p ps - sarcina pe bordaje, n [kN/m2], [4, B.2.1.1] (centrul sarcinii este sub linia de plutire), cea mai mare valoare din urmtoarele dou valori:
= 29,5 (1+0)1,0 = 29,5 kN/m2,
p0 = 10,5 c1 = 29,5 kN/m2
b = 0 (0,2 x/L 0,8)
= 1,0 [4, B.2.2], 18.
zL1 = 1,65 m = 136,01 kN/m2
zL2 = 2,55 m = 128,11 kN/m2
zL3 = 3,45 m = 120,21 kN/m2
zL4 = 4,35 m = 112,30 kN/m2
zL5 = 5,25 m = 104,40 kN/m2
- a = 0,9 m pentru longitudinalele 2, 3, 4, 5
- a = r/3 + a/2 = 1,6/3 + 0,9/2 = 0,983 m pentru longitudinala 1 [9, B.3.3]
Rezult:
WL1 = 0,7 0,983 2,72 136,01 = 682,26 cm3
WL2 = 0,7 0,9 2,72 128,11 = 588,37 cm3
WL3 = 0,7 0,9 2,72 120,21 = 552,09 cm3
WL4 = 0,7 0,9 2,72 112,30 = 515,76 cm3
WL5 = 0,7 0,9 2,72 104,40 = 479,48 cm3.
[23,B.5] [23,B.4.4.1] [8,B.4] NU (vezi GL-engl)
[9,B.3.2] n tancuri (balast) modulul de rezisten nu va fi mai mic dect W2, [12,B.3.1].
[cm3].
p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]:
p2 = 9,81 h2 ,
h2 - distana dintre centrul sarcinii i marginea superioar a conductei de prea plin, respectiv a unui punct situat la 2,5m deasupra tancului, n [m],
h2 = H + 2,5 z
zL1 = 1,65 m p2 = 9,81(16,5 + 2,5 1,65) = 170,20 kN/m2
zL2 = 2,55 m p2 = 9,81(16,5 + 2,5 2,55) = 161,37 kN/m2
zL3 = 3,45 m p2 = 9,81(16,5 + 2,5 3,45) = 152,55 kN/m2
zL4 = 4,35 m p2 = 9,81(16,5 + 2,5 4,35) = 143,72 kN/m2
zL5 = 5,25 m p2 = 9,81(16,5 + 2,5 5,25) = 134,89 kN/m2
Obinem:
W2 L1 = 0,44 0,983 2,72 170,20 = 536,65 cm3
W2 L2 = 0,44 0,9 2,72 161,37 = 465,85 cm3
W2 L3 = 0,44 0,9 2,72 152,55 = 440,39 cm3
W2 L4 = 0,44 0,9 2,72 143,72 = 414,89 cm3
W2 L5 = 0,44 0,9 2,72 134,89 = 389,40 cm3.Rezult WLi > W2 Li .
Profilul longitudinalelor de bordaj din tancul de gurn:- L1 WL1 = 682,26 cm3.
Alegem din catalogul de profile: HP 300(11 (46,7 . 647,5 . 6,6).
te = tb1 a/610 = 17 941,5/610 = 26,24 mm,
Wef = 647,5 + 6,6 (26,24 17) = 708,48 cm3.
Se adopt profilul longitudinalei L1: HP 300(11 (Wef = 708,48 cm3).- L2 WL2 = 588,37 cm3.
Alegem din catalogul de profile: HP 280(12 (45,50.571,7.5,4).
te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm,
Wef = 571,7 + 5,4 (25,08 17) = 615,33 cm3.
Se adopt profilul longitudinalei L2: HP 280(12 (Wef = 615,33 cm3).- L3 WL3 = 552,09 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 280(11 (42,60.543,7.5,5).
te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm,
Wef = 543,7 + 5,5 (25,08 17) = 588,14 cm3.
Se adopt profilul longitudinalei L3: HP 280(11 (Wef = 588,14 cm3).- L4 WL4 = 515,76 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 260(13 (43,90.499,2.4,5).
te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm,
Wef = 499,2 + 4,5 (25,08 17) = 535,56 cm3.
Se adopt profilul longitudinalei L4: HP 260(13 (Wef = 535,56 cm3).- L5 WL5 = 479,48 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 260(11 (38,70.455,7.4,5).
te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm,
Wef = 455,7 + 4,5 (25,08 17) = 492,06 cm3.
Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 260(11 (Wef = 492,06 cm3).4. Longitudinalele plafonului nclinat [23,B.5]Avem 6 longitudinale ale plafonului nclinat (L1 L6, numerotate de jos n sus).[23,B.5] ntriturile longitudinale din tancul de gurn se dimensioneaz conform modulului de rezisten prescris pentru longitudinalele de bordaj [9,B.3,1] Modulul de rezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai mic dect:
.
unde
- = 3a = 30,9 = 2,7 m;
- , , (zon de sub axa neutr a seciunii transversale rezistente), unde
t = 289 N/mm2
B = 120 N/mm2
D = 150 N/mm2
= 1,0 0,7 = 0,7
n = 0,7 (p ps)
zLi = hdf + i a sin 45 , i = 1 6
zL1 = (1,65 + 0,9 sin 45) zul = 147,41 N/mm2 m = 0,565
zL2 = (1,65 + 1,8 sin 45) zul = 157,83 N/mm2 m = 0,528
zL3 = (1,65 + 2,7 sin 45) zul = 168,24 N/mm2 m = 0,495
zL4 = (1,65 + 3,6 sin 45) zul = 178,65 N/mm2 m = 0,466
zL5 = (1,65 + 4,5 sin 45) zul = 189,07 N/mm2 m = 0,440
zL6 = (1,65 + 5,4 sin 45) zul = 199,48 N/mm2 m = 0,417
Deoarece m < mmin , se adopt m = 0,7.
- p ps - sarcina pe bordaje, n [kN/m2], [4, B.2.1.1] (centrul sarcinii este sub linia de plutire), cea mai mare valoare din urmtoarele dou valori:
= 29,5 (1+0)1,0 = 29,5 kN/m2,
p0 = 10,5 c1 = 29,5 kN/m2
b = 0 (0,2 x/L 0,8)
= 1,0 [4, B.2.2], 18.
Obinem:
L1 ps = 115,67 kN/m2 WL1 = 531,25 cm3
L2 ps = 110,08 kN/m2 WL2 = 505,59 cm3
L3 ps = 104,5 kN/m2 WL3 = 479,92 cm3
L4 ps = 98,9 kN/m2 WL4 = 454,26 cm3
L5 ps = 93,32 kN/m2 WL5 = 428,6 cm3
L6 ps = 87,73 kN/m2 WL6 = 402,93 cm3.
[9,B.3.2] n tancuri (balast) modulul de rezisten nu va fi mai mic dect W2, [12,B.3.1].
[cm3] ,
p2 = 9,81 h2 ,
h2 = H + 2,5 z
Obinem:
L1 p2 = 163,96 kN/m2 W2 L1 = 473,33 cm3
L2 p2 = 157,72 kN/m2 W2 L2 = 455,30 cm3
L3 p2 = 151,47 kN/m2 W2 L3 = 437,28 cm3
L4 p2 = 145,23 kN/m2 W2 L4 = 419,26 cm3
L5 p2 = 138,99 kN/m2 W2 L5 = 401,24 cm3
L6 p2 = 132,74 kN/m2 W2 L5 = 383,21 cm3.Rezult WLi > W2 Li .
[23,B.5] Dimensiunile longitudinalelor se vor verifica i sub jurisdicia sarcinilor date de [23,B.4.4.1] [8,B.4],
p - presiunea de proiectare, n [kN/m2], dup cum urmeaz (se admite valoarea cea mai mare):
p1 = 10 (T zLi)p2 = 10h = 10( H zLi + 2,5)
L1 p1 = 98,13 kN/m2 L1 p2 = 167,14 kN/m2
L2 p1 = 91,77 kN/m2 L2 p2 = 160,77 kN/m2
L3 p1 = 85,41 kN/m2 L3 p2 = 154,41 kN/m2
L4 p1 = 79,04 kN/m2 L4 p2 = 148,04 kN/m2
L5 p1 = 72,68 kN/m2 L5 p2 = 141,68 kN/m2
L6 p1 = 66,31 kN/m2L6 p2 = 135,31 kN/m2p3 = pi = 9,81 h (1 + av) [4,C.2]
G/V = 1,0 t/m3 [23,B.4.4]
h = H zLi + hrgm
zLi = hdf + i a sin 25 , i = 1 6 ( = 20 [23,B.4.4.1])
hrgm nlimea gurii de magazie [m], hrgm = 0,8 m;
av = 0,11
L1 p3 = 166,27 kN/m2
L2 p3 = 162,13 kN/m2
L3 p3 = 157,99 kN/m2
L4 p3 = 153,85 kN/m2
L5 p3 = 149,71 kN/m2
L6 p3 = 145,56 kN/m2
p = max (p1 ; p2 ; p3) ,
L1 p2 = 167,14 kN/m2
L2 p3 = 162,13 kN/m2
L3 p3 = 157,99 kN/m2
L4 p3 = 153,85 kN/m2
L5 p3 = 149,71 kN/m2
L6 p3 = 145,56 kN/m2
Modulul de rezisten al longitudinalelor sub jurisdicia sarcinilor date de [8,B.4] este:
WL1 = 0,7 0,9 2,72 167,14 = 767,62 cm3
WL2 = 0,7 0,9 2,72 162,13 = 744,61 cm3
WL3 = 0,7 0,9 2,72 157,99 = 725,60 cm3
WL4 = 0,7 0,9 2,72 153,85 = 706,59 cm3
WL5 = 0,7 0,9 2,72 149,71 = 687,57 cm3
WL6 = 0,7 0,9 2,72 145,56 = 668,51 cm3.Profilul longitudinalelor plafonului nclinat:
- L1 WL1 = 767,62 cm3.
Alegem din catalogul de profile: HP 300(13 (52,80.711,2.6,5).
te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm,
Wef = 711,2 + 6,5 (26,24 17) = 771,26 cm3.
Se adopt profilul longitudinalei L1: HP 300(13 (Wef = 771,26 cm3).- L2 WL2 = 744,61 cm3.
Alegem din catalogul de profile: HP 300(13 (52,80.711,2.6,5).
te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm,
Wef = 711,2 + 6,5 (26,24 17) = 771,26 cm3.
Se adopt profilul longitudinalei L2: HP 300(13 (Wef = 771,26 cm3).- L3 WL3 = 725,60 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 300(13 (52,80.711,2.6,5).
te = tb1 a/610 = 14,5 900/610 = 21,4 mm,
Wef = 711,2 + 6,5 (21,4 14,5) = 756,05 cm3.
Se adopt profilul longitudinalei L3: HP 300(13 (Wef = 756,05 cm3).- L4 WL4 = 706,59 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 300(12 (49,70.679,8.6,5).
te = tb1 a/610 = 14,5 900/610 = 21,4 mm,
Wef = 679,8 + 6,5 (21,4 14,5) = 724,65 cm3.
Se adopt profilul longitudinalei L3: HP 300(12 (Wef = 724,65 cm3).- L5 WL5 = 687,57 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 300(11 (46,70.647,5.6,6).
te = tb1 a/610 = 14 900/610 = 20,65 mm,
Wef = 647,5 + 6,6 (20,65 14) = 691,39 cm3.
Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 300(11 (Wef = 691,39 cm3).- L6 WL6 = 668,51 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 300(11 (46,70.647,5.6,6).
te = tb1 a/610 = 14 900/610 = 20,65 mm,
Wef = 647,5 + 6,6 (20,65 14) = 691,39 cm3.
Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 300(11 (Wef = 691,39 cm3).5. Longitudinalele de fund [9,B.3]Avem 4 longitudinale de fund n tancul de gurn (L1 L4, numerotate de la bordaj).
Modulul de rezisten al longitudinalelor L2 L4 este acelai cu cel determinat pentru longitudinalele de fund din dublu fund:WL2-L4 = 684,2 cm3.Profilul longitudinalelor de fund L2 L4 HP 300(11 (Wef = 700,83 cm3).Longitudinala L1 va avea modulul de rezisten calculat cu:a = r/3 + a/2 = 1,6/3 + 0,9/2 = 0,983 m [9, B.3.3]
= 747,25 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 300(13 (52,80.711,2.6,5).
te = tb1 a/610 = 17 941,5/610 = 26,24 mm,
Wef = 711,2 + 6,5 (26,24 17) = 771,26 cm3.
Se adopt profilul longitudinalei L1: HP 300(13 (Wef = 771,26 cm3).E. Coaste de cal [9,A][9,A.2.1.1] Modulul de rezisten, inclusiv legturile de la extremiti, nu trebuie s fie mai mici dect:
= 0,55 0,72 0,9 5,02 52,33 1,0 1,0 = 466,27 cm3unde
n = 0,55 , L 100 m
c = 1,0 2,8 = 1,0 2,8 0,1 = 0,72 (am admis = 0,1), cmin = 0,65
= 5 m
f = 1,0 (s = 0)
=10(12,19,5)+29,5[0,5+9,5/(212,1)+0]=52,33 N/m2
= 29,5(1 + 0) 1,0 = 29,5 kN/m2 .
[23,B.5.2] Modulul de rezisten poate fi mrit cu 20% W = 559,52 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 280(11 (42,6 . 543,7 . 5,5).
te = tb2 a/610 = 21 900/610 = 31 mm,
Wef = 543,7 + 5,5 (31 21) = 598,7 cm3.
Se adopt profilul coastelor de cal HP 280(11 (Wef = 598,7 cm3).F. Tancul antiruliu [23,B]1. nveliul plafonului nclinat al tancului antiruliu [23,B.6] [23,B.6.1] Grosimea nu trebuie s fie mai mic dect cea obinut cu formula:
z - distana cmpului de plac fa de intersecia centurii cu lcrimara
z = 4,5 m
e0 - distana de la axa neutr la intersecia centurii cu lcrimara
e0 = 0,52H = 8,58 m
tkrit - grosimea critic [7,A.5.2]
tkrit = 13,09 m
= 9,02 m.
[23,B.6.1] Grosimea nveliului se determin conform [12].[12,A.7] Grosimea tuturor elementelor constructive n tancuri nu trebuie s fie mai mic dect:
= = 7,5 mm.nveliul plafonului nclinat (bpta = 7,9 m) se mparte n 4 file de tabl avnd urmtoarele limi: (I) b1 = 2,18 m, (II) b2 = 2,18 m, (III) b3 = 2,18 m, (IV) b4 = 1,36 m.
Exemplu: fila (I).
[12,B.2.1] Grosimea nveliului nu trebuie s fie mai mic dect:
[mm]
, [mm]unde
p - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D.1] (se va lua valoarea mai mare):
p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100pv = 9,81 7,0 1,025(1 + 0,11) + 25 = 103,13 kN/m2sau
p1 = 9,81[h1cos + (0,3b + y)sin] + 100pv = 9,811,025[7,0cos20 + (0,37,0 + + 3,5)sin20] + 25 = 110,4 kN/m2h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m]
h1 = H htg + 2,5 = 16,5 7 5 + 2,5 = 7,0 m
= 1,025 t/m3 (ap de balast)av = 0,11 [4,C.1.1]
pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari], dac este prevzut,
pv = 0,25 bar
- unghi de canarisire pentru proiectare, = 20
b - limea superioar a tancului, n [m]
b = 7,0 m
y - distana centrului de ncrcare fa de planul central longitudinal al tancului, n [m];
y = 3,5 m
pd = 0.
Se adopt p = p1 = 110,4 kN/m2.p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]:
p2 = 9,81 h2 = 9,81 7,0 = 68,7 kN/m2 ,h2 = H htg + 2,5 = 16,5 7 5 + 2,5 = 7,0 m.
Obinem:
= 11,94 mm,
= 8,21 mm.
Se adopt tI = 12 mm.2. ntrituri longitudinale ale peretelui nclinat [23,B.5]Avem 7 longitudinale ale plafonului nclinat (L1 L7, numerotate de sus n jos).
[23,B.5] ntriturile longitudinale se dimensioneaz conform modulului de rezisten prescris pentru longitudinalele de bordaj [9,B.3,1] Modulul de rezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai mic dect:
unde
- = 3a = 30,9 = 2,7 m;
- , , (zon deasupra axei neutre a seciunii transversale rezistente)
t = 289 N/mm2 > t max = 230 N/mm2 t = 230 N/mm2
B = 120 N/mm2
D = 150 N/mm2
= 1,0 0,55 = 0,55
n = 0,55 (p p1)
zLi = H 1,8 [1,3 + (i 1)a]sin 20 , i = 1 7
zL1 = 16,5 1,8 1,3sin 20 = 14,26 m zul = 116,65 N/mm2 m = 0,714
zL2 = 16,5 1,8 2,2sin 20 = 13,95 m zul = 121,73 N/mm2 m = 0,684
zL3 = 16,5 1,8 3,1sin 20 = 13,64 m zul = 126,80 N/mm2 m = 0,657
zL4 = 16,5 1,8 4,0sin 20 = 13,33 m zul = 131,89 N/mm2 m = 0,632
zL5 = 16,5 1,8 4,9sin 20 = 13,02 m zul = 136,92 N/mm2 m = 0,608
zL6 = 16,5 1,8 5,8sin 20 = 12,72 m zul = 141,90 N/mm2 m = 0,587
zL7 = 16,5 1,8 6,7sin 20 = 12,41 m zul = 147,00 N/mm2 m = 0,567
- p p1 - sarcina pentru ntrituri longitudinale, n [kN/m2], [4,D.1], cea mai mare valoare din urmtoarele dou valori:
p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100pv [kN/m2]sau
p1 = 9,81[h1cos + (0,3b + y)sin] + 100pv [kN/m2]h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m]
h1 Li = H zLi
= 1,025 t/m3 (ap de balast)av = 0,11 [4,C.1.1]
pv = 0,25 bar
= 20
b - limea superioar a tancului, n [m]
b = 7,0 m
y - distana centrului de ncrcare fa de planul central longitudinal al tancului, n [m];
y = b/2 [1,3 + (i 1)a]cos 20 , i = 1 3 (pentru L1, L2 L3)
y = [1,3 + (i 1)a]cos 20 b/2 , i = 4 7 (pentru L4, L5 L6, L7)
Obinem:
L1 h1 = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2
y = 2,28 m p1 = 61,23 kN/m2 WL1 = 50,05 cm3
L2 h1 = 2,55 m p1 = 53,49 kN/m2
y = 1,43 m p1 = 50,05 kN/m2
L3 h1 = 2,86 m p1 = 50,05 kN/m2
y = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2
L4 h1 = 3,17 m p1 = 50,05 kN/m2
y = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2
L5 h1 = 3,48 m p1 = 50,05 kN/m2
y = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2
L6 h1 = 3,78 m p1 = 67,19 kN/m2
y = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2
L7 h1 = 4,09 m p1 = 70,67 kN/m2
y = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2
[9,B.3.2] n tancuri (balast) modulul de rezisten nu va fi mai mic dect W2, [12,B.3.1].
[cm3] ,
p2 = 9,81 h2 ,
h2 = h1 + 2,5
Deoarece p1 > p2 , rezult WLi > W2 Li .[23,B.5] Dimensiunile longitudinalelor se vor verifica i sub jurisdicia sarcinilor date de [23,B.4.4.1] [8,B.4],
p - presiunea de proiectare, n [kN/m2], dup cum urmeaz (se admite valoarea cea mai mare):
p1 = 10 (T zLi)p2 = 10h = 10( H zLi + 2,5)
L1 p1 = 98,13 kN/m2 L1 p2 = 167,14 kN/m2
L2 p1 = 91,77 kN/m2 L2 p2 = 160,77 kN/m2
L3 p1 = 85,41 kN/m2 L3 p2 = 154,41 kN/m2
L4 p1 = 79,04 kN/m2 L4 p2 = 148,04 kN/m2
L5 p1 = 72,68 kN/m2 L5 p2 = 141,68 kN/m2
L6 p1 = 66,31 kN/m2L6 p2 = 135,31 kN/m2p3 = pi = 9,81 h (1 + av) [4,C.2]
G/V = 1,0 t/m3 [23,B.4.4]
h = H zLi + hrgm
zLi = hdf + i a sin 25 , i = 1 6 ( = 20 [23,B.4.4.1])
hrgm nlimea gurii de magazie [m], hrgm = 0,8 m;
av = 0,11
L1 p3 = 166,27 kN/m2
L2 p3 = 162,13 kN/m2
L3 p3 = 157,99 kN/m2
L4 p3 = 153,85 kN/m2
L5 p3 = 149,71 kN/m2
L6 p3 = 145,56 kN/m2
p = max (p1 ; p2 ; p3) ,
L1 p2 = 167,14 kN/m2
L2 p3 = 162,13 kN/m2
L3 p3 = 157,99 kN/m2
L4 p3 = 153,85 kN/m2
L5 p3 = 149,71 kN/m2
L6 p3 = 145,56 kN/m2
Modulul de rezisten al longitudinalelor sub jurisdicia sarcinilor date de [8,B.4] este:
WL1 = 0,7 0,9 2,72 167,14 = 767,62 cm3
WL2 = 0,7 0,9 2,72 162,13 = 744,61 cm3
WL3 = 0,7 0,9 2,72 157,99 = 725,60 cm3
WL4 = 0,7 0,9 2,72 153,85 = 706,59 cm3
WL5 = 0,7 0,9 2,72 149,71 = 687,57 cm3
WL6 = 0,7 0,9 2,72 145,56 = 668,51 cm3.Profilul longitudinalelor plafonului nclinat:
- L1 WL1 = 767,62 cm3.
Alegem din catalogul de profile: HP 300(13 (52,80.711,2.6,5).
te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm,
Wef = 711,2 + 6,5 (26,24 17) = 771,26 cm3.
Se adopt profilul longitudinalei L1: HP 300(13 (Wef = 771,26 cm3).- L2 WL2 = 744,61 cm3.
Alegem din catalogul de profile: HP 300(13 (52,80.711,2.6,5).
te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm,
Wef = 711,2 + 6,5 (26,24 17) = 771,26 cm3.
Se adopt profilul longitudinalei L2: HP 300(13 (Wef = 771,26 cm3).- L3 WL3 = 725,60 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 300(13 (52,80.711,2.6,5).
te = tb1 a/610 = 14,5 900/610 = 21,4 mm,
Wef = 711,2 + 6,5 (21,4 14,5) = 756,05 cm3.
Se adopt profilul longitudinalei L3: HP 300(13 (Wef = 756,05 cm3).- L4 WL4 = 706,59 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 300(12 (49,70.679,8.6,5).
te = tb1 a/610 = 14,5 900/610 = 21,4 mm,
Wef = 679,8 + 6,5 (21,4 14,5) = 724,65 cm3.
Se adopt profilul longitudinalei L3: HP 300(12 (Wef = 724,65 cm3).- L5 WL5 = 687,57 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 300(11 (46,70.647,5.6,6).
te = tb1 a/610 = 14 900/610 = 20,65 mm,
Wef = 647,5 + 6,6 (20,65 14) = 691,39 cm3.
Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 300(11 (Wef = 691,39 cm3).- L6 WL6 = 668,51 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 300(11 (46,70.647,5.6,6).
te = tb1 a/610 = 14 900/610 = 20,65 mm,
Wef = 647,5 + 6,6 (20,65 14) = 691,39 cm3.
Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 300(11 (Wef = 691,39 cm3).3. Longitudinalele de punte [10,B.2]Modulul de rezisten al longitudinalelor punii (aflate sub zona 0,25H sau deasupra zonei 0,75H fa de L.B.) se va calcula conform [9,B].2. Cadre n tancurile antiruliu [23,B.7][12,B.3] Modulul de rezisten pentru grinzile de ncruciare, care nu particip la ncovoierea general, ncastrate la ambele capete, nu trebuie s fie mai mic dect:
= 0,550,91,652152,391,0 = 205,37 cm3
= 0,440,91,652178,31,0 = 192,23 cm3 .Cadrul tancului antiruliu este realizat din 3 elemente structurale:
I - traversa plafonului nclinat;II - coasta cadru;
III - traversa ntrit a punii.
- deschiderea, n [m], conform [3,C],I - = 5,4 m;II - = 2,7 m;III - = 4,5 m.
- p - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D] (se va lua valoarea mai mare):
p = p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100 pv
sau
p = p1 = 9,81[h1cos + (0,3b + y)sin] + 100pv .
I - p1 = 9,81 3,15 1,025 1,11 + 25 = 60,14 kN/m2
sau
p1 = 9,811,025[3,15cos20 + (2,1 + 0)sin20] + 25 = 62,0 kN/m2
II - p1 = 9,81 15,5 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 193,00 kN/m2
III - p1 = 9,81 19,0 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 232,07 kN/m2h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m]
I - h1 = H htg (bpta/2)sin20= 16,5 7,0 5,0 3,95sin20= 3,15 m
b = 7,0 m
y = 0
II - h1 = H htg/2 + 2,5 = 16,5 7,0/2 + 2,5 = 15,5 m
III - h1 = H + 2,5 = 16,5 + 2,5 = 19,0 m
= 1,025 t/m3 (tanc balast, ap de mare)av = 0,11 [4,C.1.1]
pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari],
pv = 0,25 bar
p = pd = (4 L/150)lt + 100pv = (4 205,5/150) 14,851,025 + 20 = 60,03 kN/m2sau
p = pd = (5,5 B/20)bt + 100pv = (5,5 32/20)5,21,025 + 20 = 40,79 kN/m2
lt = lmag/2 = 29,7/2 = 14,85 m ; bt = btg = 5,2 m.Se adopt p = p1.
- p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]:
p2 = 9,81 h2 ,
I - p2 = 9,81 5,65 = 55,4 kN/m2
II - p2 = 9,81 15,5 = 152,06 kN/m2
III - p2 = 9,81 19,0 = 186,39 kN/m2
h2 = distana dintre centrul sarcinii i marginea superioar a conductei de prea plin, respectiv a unui punct situat la 2,5m deasupra tancului, n [m],
h2 = h1 + 2,5.
Obinem:
I - W1 = 0,55 2,7 5,42 62,0 1,0 = 2684,76 cm3II - W1 = 0,55 0,9 2,752 193,0 1,0 = 722,48 cm3III - W1 = 0,55 0,9 2,702 232,07 1,0 = 837,44 cm3.
Deoarece p2 < p1, nu mai calculm W2.
Fia adiional a elementelor cadrului de gurn [3,E]:I - = 2,43/2,7 = 0,9
= 0,6 4,05 = 2,43 m,
e = 3 a = 2,7 m
n = 6, em1/e = 0,324
n = 3, em2/e = 0,18
n = 4 em/e = 0,228.
Obinem: em = 0,228 e = 0,228 2,7 = 615,6 mm.
II - = 1,65/2,7 = 0,6
= 0,6 2,75 = 1,65 m,
e = 3 a = 2,7 m
n = 6, em1/e = 0,216
n = 3, em2/e = 0,120
n = 2 em/e = 0,088.
Obinem: em = 0,088 e = 0,088 2,7 = 237,6 mm.
III - = 1,62/2,7 = 0,6
= 0,6 2,7 = 1,62 m,
e = 3 a = 2,7 m
n = 6, em1/e = 0,216
n = 3, em2/e = 0,120
n = 2 em/e = 0,088.
Obinem: em = 0,088 e = 0,088 2,7 = 237,6 mm.
Profilul elementelor cadrului de gurn:I - W = 1488,25 cm3 , tfa tI-III = 17,0; 14,5; 14 mm, efa = 615 mm, hl = ...II - W = 722,48 cm3 , tfa tb = 17,0 mm, efa = 237,6 mm, hl = ...III - W = 837,44 cm3 , tfa tf = 17,0 mm, efa = 237,6 mm, hl = ...
..............
_1208375044.unknown
_1208507296.unknown
_1209467718.unknown
_1209490310.unknown
_1209839740.unknown
_1209845962.unknown
_1209924690.unknown
_1210097581.unknown
_1209840026.unknown
_1209845041.unknown
_1209845144.unknown
_1209842003.unknown
_1209840018.unknown
_1209836223.unknown
_1209839718.unknown
_1209490754.unknown
_1209490223.unknown
_1209490283.unknown
_1209490299.unknown
_1209490264.unknown
_1209467931.unknown
_1209467977.unknown
_1209468018.unknown
_1209467887.unknown
_1208627674.unknown
_1209395519.unknown
_1209414256.unknown
_1209415464.unknown
_1209454482.unknown
_1209414492.unknown
_1209414497.unknown
_1209414032.unknown
_1209398241.unknown
_1209409044.unknown
_1208852391.unknown
_1208853246.unknown
_1208627792.unknown
_1208627227.unknown
_1208627331.unknown
_1208507317.unknown
_1208501762.unknown
_1208503553.unknown
_1208504957.unknown
_1208504864.unknown
_1208504116.unknown
_1208504511.unknown
_1208503841.unknown
_1208502491.unknown
_1208502738.unknown
_1208502957.unknown
_1208503246.unknown
_1208502566.unknown
_1208502382.unknown
_1208417527.unknown
_1208421953.unknown
_1208501715.unknown
_1208500128.unknown
_1208500534.unknown
_1208500546.unknown
_1208423611.unknown
_1208423520.unknown
_1208418652.unknown
_1208420607.unknown
_1208421932.unknown
_1208420604.unknown
_1208418441.unknown
_1208380147.unknown
_1208417008.unknown
_1208417505.unknown
_1208416522.unknown
_1208379608.unknown
_1208376656.unknown
_1208377729.unknown
_1208280004.unknown
_1208282880.unknown
_1208371306.unknown
_1208372971.unknown
_1208374940.unknown
_1208372580.unknown
_1208283304.unknown
_1208369974.bin
_1208283240.unknown
_1208282720.unknown
_1208282846.unknown
_1208282850.unknown
_1208282810.unknown
_1208281554.unknown
_1208282708.unknown
_1208281307.unknown
_1208281539.unknown
_1208281147.unknown
_1208253627.unknown
_1208257007.unknown
_1208277265.unknown
_1208279598.unknown
_1208276418.unknown
_1208254409.unknown
_1208256614.unknown
_1208253960.unknown
_1208251397.unknown
_1208251516.unknown
_1208252564.unknown
_1208251430.unknown
_1208251429.unknown
_1208250683.unknown
_1208251182.unknown
_1208251393.unknown
_1208250861.unknown
_1208250440.unknown
_1208250445.unknown
_1208249828.unknown