Estudio de Suelos R-2a

MEJORAMIENTO Y AMPLIACIÓN INTEGRAL DEL SISTEMA DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA POTABLE

EN LA CIUDAD DE TACNA

CONSULTORES EN GEOTECNIA

ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACIÓN: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACIÓN

INTEGRAL DEL SISTEMA DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA POTABLE EN LA CIUDAD DE TACNA”

1.- GENERALIDADES

1.1 OBJETIVO DEL ESTUDIO

El presente estudio tiene por objetivo describir los trabajos de campo, laboratorio y gabinete, llevados a cabo en el distrito de Pocollay, ubicado en la Provincia, Departamento d Tacna, para determinar las características físico – mecánicos del suelo dentro de la profundidad activa y a partir de ello, los parámetros necesarios para el “MEJORAMIENTO Y AMPLIACIÓN INTEGRAL DEL SISTEMA DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA POTABLE EN LA CIUDAD DE TACNA”. Dichos parámetros son profundidad y tipo de cimentación, Capacidad Portante Admisible del terreno adoptado como suelo de cimentación, pautas generales de diseño y construcción en relación con los suelos.

1.2 UBICACIÓN DEL ÁREA EN ESTUDIO

El terreno se encuentra ubicado en la Provincia, Departamento TACNA y Distrito de POCOLLAY. Calle Gregorio Albarracín S/Nº

1.3 CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO A CONSTRUIR

El proyecto especifica la construcción de 02 Reservorios de 2500 m3 de capacidad así como la instalación de líneas de aducción, de conducción, la instalación de 24 macromedidores, 23901 micromedidores, 80 válvulas de aire, 300 grifos contra incendios y la instalación de 9 cámaras reductoras de presión

1.4 CONDICIONES CLIMÁTICAS

El clima de la región es templado, desértico y con amplitud térmica moderada. La media anual de temperatura máxima y mínima (periodo 1950-1991) es 23.5°C y 12.5°C, respectivamente. La precipitación media acumulada anual para el periodo 1950-1991 es 33.4 mm. Las temperaturas máximas absolutas son:

Máxima absoluta : 35.8º (Enero 1939)

Mínima absoluta : 1.2º (Julio 1942) Tacna a 562 msnm, comprende una temporada de precipitaciones de baja intensidad que se extiende desde junio hasta agosto, presentando una precipitación mensual aproximada de 2,1 mm; son originadas por las densas neblinas que se levantan del litoral y se propagan hacia las zonas de las pampas.




Su asolamiento es mayor en verano con un promedio de 11 a 12 horas de sol diarios mientras que en invierno tiene un aproximado de 9 a 10 horas de sol.

2.- GEOLOGÍA

2.1 GEOLOGÍA REGIONAL DE LA ZONA DE ESTUDIO

El valle de Tacna está enmarcado dentro de una fase tectónica rellenado con depósitos sedimentarios correspondientes fundamentalmente a sedimentos fluvio-aluvionales del cuaternario reciente y depósitos continentales de la formación Moquegua. La ciudad de Tacna se localiza en su mayor parte en depósitos aluviales del río Caplina. El valle de Tacna es una extensa pampa limitada por pequeñas elevaciones tales como los cerros de la Yarada, Magollo y otros, estas fueron atravesadas por quebradas fundamentalmente, en la dinámica del valle, el río Caplina ha jugado un rol muy importante, rellenando de sedimentos el sistema de fosas de hundimiento (Tricart- 1963); ocurrido durante el cuaternario, que va desde el Litoral hasta Calana- Pachía. Como puede observarse en la columna estratigráfica en el cuadrángulo de Tacna afloran formaciones volcánicas sedimentarias con edades que corresponden al Jurásico, Terciario y Cuaternario. Enormes lagunas estratigráficas se presentan entre ellas. Las rocas más antiguas se conocen en el área, correspondiente a la formación Volcánica Chocolate, se tiene formación la formación Guaneros compuesta de una serie de rocas de facies volcánica y sedimentaria de edad jurásica superior (Calloviano). Encima de esta formación yacen también con discordancia angular los clásicos de naturaleza continental de la formación Moquegua, del Terciario Superior. Superiormente se encuentra la serie de tufos riolíticos, denominada Formación Huaylillas, de edad pliocénica. Una cubierta discontinua de materiales inconsolidados de naturaleza aluvial o eólica y de grosor variable, forman los depósitos más recientes.

2.2 GEOLOGÍA LOCAL DE LA ZONA DE ESTUDIO La zona de estudio posee una Geología correspondiente a la era Cenozoico del sistema Terciario Superior y Cuaternario Reciente. En la serie reciente se encuentran los Depósitos de Ceniza (Q-c) y Depósitos de Aluvión (Q-al) que se presenta de manera predominantemente y en la serie superior la Formación Huaylillas (Ts-vhu).

Ver Anexo 02: Figura 01, 02 y 03

2.2.1 Depósitos de Aluvión (Q-al) Constituidos por conglomerados, arenas y arcillas inconsolidados que se intercalan irregularmente. Los conglomerados consistente principalmente de cantos de forma redondeada hasta subangular de diferentes tipos de rocas volcánicas y en menor proporción de rocas intrusivas, sus dimensiones varían entre 1 y 30 cm. de sección, predominando en término medio los cantos de 10 a 20 cm. En el cuadrángulo de Tacna estos depósitos constituyen el cono de deyección del río Caplina y sus tributarios.




2.2.2 Formación Huaylillas

Litológicamente la formación consiste en Tufos Ácidos de composición dacítica y riólítica con cierta diferencio a de color, textura y mineralogía, y con un grosor total que varía entre 500 y 600 metros.

En cuanto a las relaciones estratigráficas, esta unidad es suprayacente a las formaciones Moquegua y Huilacollo, con una pequeña discordancia paralela, pero tienen relaciones de discordancia angular con otras formaciones más antiguas. La Formación Infrayace al Volcánico Barroso y unidades más jóvenes con discordancia paralela.

En términos generales la formación se divide en 3 miembros:

Tufo Ríolítico de color entre blanco y crema, friable, de grano fino y no estratificado 150m. Tufo Dacítico rosado o rojo, de grano mediano a grueso y aspecto macizo: 300 – 400m. Tufo Ríolítico, blanco y rosado, friable, de grano fino y no estratificado: 10 – 30m.

En una sola sección no se ve más de dos de estos dos miembros. El miembro superior está restringido a la parte meridional de la región y lo miembros medio e inferior tienen sus afloramientos mas grandes al norte. Los miembros inferiores y superiores son bien parecidos y no se les puede distinguir Litológicamente, porque ambos miembros consisten en una roca clara, blanca compuesta de cristales rotos de cuarzo dentro de una matriz Feldespática fina. Algunas muestras contienen pequeño cristales de biotita y s muy común encontrar fragmentos de pómez de hasta 2 cm. de diámetro.

El miembro medio es el más grueso, es un tufo rosado y compacto que localmente contiene capas de brechas de material volcánico rojo de grano fino. Un examen micropetrográfico del tufo en láminas de la siguiente mineralogía:

Cuarzo……………………………..17% Plagioclasa………………….........42% Sanidina…………………………....19% Biotita………………………………6% Matriz……………………………...16%

La roca es casi equigranular con cristales del tamaño de casi 1mm. Aun cuando en ciertos horizontes hay tufos de granos más finos o más gruesos.

Edad y Correlación

La formación Huaylillas se ubica entre la formación Moquegua del Mioceno y la formación Barroso del Plioceno. Estos datos no bastan para dar una edad precisa, pero por las relaciones estratigráficas generales, se cree que la formación Huaylillas puede tener una edad entre el Plioceno inferior y medio.

La formación se correlaciona con los Tufos Riolíticos de la base del Volcánico Chachani de Arequipa, descritos por Jenks (1948) y con Volcánicos Riolíticos que forman la parte superior de la Formación Rió lítica del Norte de Chile (Brüggen, 1950).




La formación Huaylillas es también equivalentes con una parte de la formación Sillapaca de la región del Lago Titicaca que Newell (1949) ha considerado como Plioceno.

Origen

Los Tufos blancos y cremas del miembro superior e inferior aparentan parcialmente tufos Líticos, mientras que el Tufo rosado del miembro medio es un Tufo soldado o sea una Ignimbrita. A primera vista la compactación, dureza y textura de la roca dan la impresión de una Riolita, pero un estudio de su distribución y homogeneidad litológica indican que se trata de una roca piroclástica. Se supone que el material salió en forma de cristales y que al caer en la tierra se han soldado por su alta temperatura.

La formación Huaylillas, extendiéndose hasta Arequipa y al Norte de Chile, representa un volumen de miles de kilómetros cúbicos de material piro clástico de composición Acida que ha sido arrojado sobre un área extensa durante un espacio corto de tiempo geológico. Aunque los Tufos alcanzan una extensión tan grande, todavía no se ha ubicado ninguna fuente de la que hubiera procedido.

Aparentemente los centros de erupción quedan en el área, pero están cubiertos por los conos volcánicos de la formación Barroso. En verdad parece posible que los Tufos representan la primera etapa del volcanismo que luego ha producido los conos.

2.2.3 Depósitos de cenizas volcánicas (Q-c) Al Nor-Este de la ciudad de Tacna se encuentran grandes depósitos de cenizas volcánicas que ocupan los distritos de Pocollay y Calana. Al parecer estos depósitos conformaban una sola capa que rellenaba el Valle de Tacna antiguamente, la cual fue erosionada parcialmente por el Río Caplina, quedando en la actualidad lomas con formas de grandes lenguas a lo largo del valle. Tienen una tonalidad rosada y contienen abundante pómez y fragmentos angulosos de rocas volcánicas andesíticas.

2.3 GEODINÁMICO EXTERNA El terremoto del 23 de junio de 2001, ocurrido en la región sur del Perú, tuvo una intensidad de VIII en la escala modificada de Mercalli y produjo gran destrucción en la región sur del Perú (departamentos de Arequipa, Moquegua y Tacna), incluyendo a las ciudades de Arica e Iquique en Chile (Tavera etc al, 2001), con un tsunami dado por efecto del mismo sismo (Ocola y Huaco, 2002). Este terremoto se relaciona al proceso de la convergencia entre las placas de Nazca y Sudamérica, siendo localizado su epicentro en la región sur y cerca de la línea de costa; a 82 km al NO de la localidad de Ocoña, en el departamento de Arequipa. Durante los días siguientes al terremoto (del 23 al 30 de junio) se produjeron 305 réplicas de diferente magnitud. La sismicidad histórica ocurrida en la zona de estudio es significativa comparada varios eventos de intensidad VII (Silgado, 1978). La zona de estudio se encuentra sobre antiguos Ácidos de composición dacítica y riólítica de la formación Huaylillas, siendo este material un material de mediana




calidad para las cimentaciones. El área de estudio se ubica en un área urbana, con una topografía con poca pendiente y llana; consecuentemente, los problemas de inestabilidades en taludes mayores, tipo deslizamientos, derrumbes, sean nulos. Sobre saturación del suelo: Como se ha indicado, este fenómeno no existe en el área de estudio. Deslizamientos de material: Como se ha indicado, este fenómeno no existe en el área de estudio. En la zona de estudio no presenta condiciones para este tipo de situaciones por lo que no es vulnerable a estos efectos.

2.4 PRESENCIA DE SUELOS ORGÁNICOS Y/O EXPANSIVOS SUELOS ORGÁNICOS La verificación de la presencia de suelos orgánicos en el terreno de fundación se realizo al momento de ejecutar las prospecciones de campo. De dicha inspección se concluyo que no existen suelos orgánicos en toda la zona de estudio SUELOS EXPANSIVOS Un suelo expansivo es aquel que muestra un cambio volumétrico significativo bajo la acción del agua. La presencia de suelos expansivos se determino después de realizar los ensayos de laboratorio de las diferentes muestras obtenidas, en dicha evaluación se observo que los suelos de la sub rasante de la zona de estudio están conformados por Arenas Limosas.

3.- HIDROLOGIA

3.1 AGUAS SUPERFICIALES:

Para el caso de la zona estudiada no hay manifestación alguna de la existencia de aguas superficiales.

3.2 AGUAS SUBTERRÁNEAS:

En todo proyecto para construcción de obras civiles, es necesario conocer con propiedad de la existencia, o no, de las aguas subterráneas, habida cuenta que con su presencia y dependiendo de su profundidad y régimen hidráulico (entre otros parámetros), se podrá establecer su incidencia negativa en la estabilidad de las obras. Para el caso de la zona estudiada en los estudios de campo no se ha encontrado manifestación alguna de la existencia de agua subterránea, en las excavaciones de calicatas hechas en la plataforma, no se ha encontrado agua, hasta los 3.000 m. de




profundidad de excavación

3.3 PRESENCIA DE NIVELES FREÁTICOS

La verificación del nivel freático en la zona de estudio, se realizo al momento de ejecutar las prospecciones de campo. De dicha evaluación se determino la no existencia de nivel freático en toda la zona de estudio.

4.- SISMICIDAD Y COEFICIENTE SISMICO Sismicidad El Perú está ubicado en una de las zonas de las áreas de actividad sísmica más activas del mundo, formando parte del cinturón circunpacífico. El registro de movimientos sísmicos en el Perú es impresionante, tanto por la dimensión de los eventos que han ocurrido como por el período del registro que comprende más de 400 años. La alta actividad sísmica está relacionado a los rasgos tectónicos de la región occidental de Sudamérica, tales como la cordillera de los andes y la fosa oceánica Perú – Chile, como consecuencia de la interacción de dos placas convergentes cuyo efecto es el proceso orogénico contemporáneo constituido por los Andes. A partir de las investigaciones de los principales eventos sísmicos ocurridos en el Perú, presentados por Silgado (1978). Se presenta el mapa de zona sísmica de máximas intensidades observada en el Perú, el cual está basado en isosistas de sismos peruanos y datos de intensidades de sismos históricos recientes (Ref. Alva Hurtado de 1984). Dentro del territorio peruano se ha establecido diversas zonas sísmicas, las cuales presentan diferentes características de acuerdo a la mayor o menor presencia de los sismos. Según el mapa de zonificación sísmica y de acuerdo a las Normas Sismo - Resistente E-030 del Reglamento Nacional de Edificaciones, a Ia localidad de Tacna le corresponde una Sismicidad alta de intensidad media mayor de IX en la Escala Mercalli modificado. Ver Anexo 02: Figura 04 y 05 El terremoto de Arequipa del 23 de Junio del 2001 (Mw = 8.4), de origen tectónico, ocurrió a 82 Km. al NW de la localidad de Ocoña en el departamento de Arequipa. La estación MOQ, la más cercana al epicentro del terremoto de Arequipa (329Km.), registró aceleraciones máximas del orden de 295 cm/seg2 en la componente E-W. Esta estación MOQ se encuentra ubicada en la ciudad de Moquegua. Coeficiente Sísmico El valor del coeficiente sísmico depende, entre otros factores de la sismicidad de la zona, condiciones de cimentación, período fundamental del depósito e importancia de la obra. El valor del coeficiente sísmico se toma como un porcentaje de la máxima aceleración sísmica, aproximadamente entre 1/3 y ½ de la aceleración máxima de la zona, determinada de un estudio de peligro sísmico o del registro de aceleraciones en




tiempo-historia. De acuerdo al Nuevo Mapa de Zonificación Sísmica del Perú, según la nueva Norma Sismo Resistente (NTE - 030); se concluye que el área en estudio se encuentra dentro de la zona de Sismicidad (Zona 3) Por los resultados aquí presentados y la descripción visual in situ, basándose en las características que el suelo presenta se determina un perfil de suelo tipo S2: Suelo Intermedio. De acuerdo con la nueva Norma Técnica NTE. E-30 y el predominio del suelo bajo la cimentación, se recomienda adoptar en los Diseños Sismo - Resistentes, tomando parámetros, donde las fuerzas horizontales pueden calcularse de acuerdo a la siguiente relación: H = Z x U x S x C x P Rd Donde: - Factor de zona : Z = 0.4 - Factor de suelo (Suelo Intermedio) : S = 1.2 - Factor de uso : U =1.5 - Periodo que define la Plataforma del espectro : Ts = 0.60 seg. Por lo expuesto y de acuerdo al Reglamento Nacional dé Edificaciones, los diseños estructurales deberán ser asísmicos.

5.- INVESTIGACIONES EN EL SUELO

5.1 RECONOCIMIENTO DE CAMPO Esta fase se realizó el día 18 de Abril del presente, y tuvo por objetivo reconocer el terreno en el cual se establecería el estudio, asimismo el grado de dificultad y los inconvenientes posibles en la ejecución de la fase de campo. En esta fase se determinó gran parte de la zona de estudio que se evaluó y se realizo el replanteo de acuerdo a los planos entregados por la entidad para la, excavación de las 02 calicatas, las mismas que han sido excavadas en el área de estudio. Así mismo, como parte de esta fase se realizó la recolección de muestras para su posterior análisis en laboratorio.

5.2 FASE DE CAMPO (MUESTREO) Con la finalidad de identificar y realizar la evaluación geotécnica del suelo de la zona de estudio, se llevó a cabo un programa de exploración de campo, excavación de calicatas y recolección de muestras para ser ensayadas en el laboratorio. En total se excavaron 02 pozos “a cielo abierto", los que se denominan C1 y C2.




Ver Anexo 02: Figura 06 La profundidad alcanzada en las perforaciones mencionadas es de 3.00 m, por debajo de la sub rasante proyectada y ubicadas en el área de estudio. En cada calicata se registró el perfil estratigráfico del suelo, de la sub rasante, clasificando visualmente los materiales mediante el procedimiento de campo establecido, por el sistema Unificado de Clasificación de suelos (S.U.C.S.). Cuando se detectó la presencia de cambios de las características de los materiales encontrados en la excavación, se tomó una muestra representativa para la evaluación e identificación Correspondiente. De cada estrato de suelo identificado, se tomaron muestras representativas, las que convenientemente identificadas; fueron empaquetadas en bolsas de polietileno y trasladadas al laboratorio para efectuar ensayos de sus características físicas y mecánicas Sobre la base de la clasificación visual de los suelos, se elaboró un perfil estratigráfico preliminar del tramo, el cual permitió determinar secciones de características similares; escogiéndose puntos representativos generales y específicos, los generales para determinar las características de los suelos predominantes y similares en las calicatas escogidas. Y los específicos para determinar las características mecánicas de los suelos de sub rasante. Las calicatas se realizaron manualmente con pala y pico dentro del área de estudio, ubicados en forma estratégica cercana al área a proyectar, las características del terreno han permanecido homogéneas. Se extrajeron muestras de cada estrato de las calicatas para su evaluación en laboratorio. Con los resultados obtenidos de los análisis en laboratorio, se determino el perfil estratigráfico del área estudiada el cual describe la ubicación de las calicatas efectuadas así como la descripción del material encontrado en cada una de ellas.

5.3 ENSAYOS DE CAMPO Y DE LABORATORIO REALIZADOS Se realizaron los ensayos por cada variación estratigráfica, los trabajos de laboratorio permitieron evaluar las propiedades de Ios suelos mediante ensayos físicos, mecánicos de las muestras disturbadas de suelo, provenientes de cada una de las exploraciones. Las muestras se analizaron en el Laboratorio de Suelos, bajo la supervisión del Ingeniero Especialista de Suelos, y de técnicos de laboratorio, cuyos resultados se presenta en los anexos correspondientes. Los ensayos realizados para determinar 'las propiedades del suelo en el presente estudio fueron: 1. Ensayos de Campo (ln Situ) 2. En laboratorio Densidad insitu, Humedad Natural ,Granulometría, Limites de consistencia, Densidad Mínima, Proctor Modificado, Peso Específico; dichos ensayos permitirán conocer las propiedades del suelo tales como: Características Físicas, la Clasificación SUCS a la que




corresponde y por último la Capacidad Portante del mismo. Los ensayos realizados se presentan en el Anexo 01.

5.4 CARACTERIZACIÓN DE SUELOS: ENSAYO DE DENSIDAD IN SITU - Método del Cono de Arena. NTP 339.143 (ASTM D1556) Siendo la densidad una de las propiedades físicas del suelo y como tal hay que conducir su estudio no solamente involucrando métodos de razonamiento y de procedimiento con propósitos netamente mecánicos, sino el uso de un criterio amplío y practico de su influencia en el comportamiento de los suelos. Basado en la observación del comportamiento real en el campo. Teniendo estas consideraciones se llega a analizar la densidad como una propiedad física del suelo y como tal un requisito indispensable para el estudio de la compactación de los suelos y su importancia de este, se ve reflejada en mejorar las características de comportamiento mecánico. Para el proyecto, esta verificación se realizo empleando el aparato del cono de arena. El Cono de Densidad de Arena constituye un método práctico para determinada densidad in situ de los suelos. El ensayo se realiza con la finalidad de comprobar el grado de compactación en rellenos compactados artificialmente. Es muy útil en el caso de suelos sin cohesión (gravas y arenas), los cuales, por lo general no permiten obtener muestras inalteradas, y por medio de la densidad in situ se puede reproducir el suelo natural en la densidad natural a partir de una muestra alterada. El "Ensayo de Densidad de Campo", presenta el grado de compactación del terreno proveniente del ensayo con el equipo Cono de Arena y con estos valores se ha calculado la capacidad de soporte del suelo. Se refiere a la determinación del peso por unidad de volumen; la unidad de medida en este son los gramos/centimetro3 (g/cm3). El presente ensayo se ha realizado cumpliendo con las recomendaciones que brinda la Norma ASTM D-1556.

Cuadro Nº 1: Resumen de Densidades In Situ

DENSIDADES IN SITU

EXCAVACIÓN

Nº ESTRATO

Nº PROFUNDIDAD

DENSIDAD (gr/cc)

CALICATA 01 01 0,00 - 2,90 m. 1.565

02 2,90 - 3,00 m. 1.835

CALICATA 02 01 0,00 - 2,20 m. 1.576

02 2,20 - 3,00 m. 1.998




Se adjunta análisis realizados en Anexo 01; Ensayo 02 ENSAYO DE GRANULOMETRIA POR TAMIZADO. ASTM D 422 El análisis del tamaño de los granos consiste en la separación y clasificación por tamaño de las partículas que conforman el suelo. La minuciosidad de este ensayo conlleva a que se realice una buena clasificación de suelos, para ello se cumplió las recomendaciones de la norma ASTM D 422. Todos los ensayos se realizaron en el laboratorio de mecánica de suelos. Se realizaron 04 ensayos granulométricos mecánicos, y de la observación de las curvas granulométricas se ha determinado que los suelos son pobremente gradados. Se adjunta análisis realizados en Anexo 01; Ensayo 04. LIMITES DE CONSISTENCIA. ASTM D 4318 Por ser materiales granulares en toda el área de estudio el único parámetro estudiado es el Limite Liquido, siendo este el contenido de agua tal que, para un material dado, fija la división entre el estado casi líquido y el plástico. Los resultados obtenidos indican que el suelo no presenta plasticidad, y es una arena mal graduada, por lo que no se encuentra un índice plástico. Posterior a esto, con los resultados de la granulometría y los límites de consistencia se puede obtener la clasificación correcta de los suelos realizada por el método SUCS.

Cuadro Nº 2: Resumen de Límites

LIMITES DE ATTERBERG

EXCAVACION Nº

ESTRATO Nº

LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLASTICO

INDICE PLASTICO

CALICATA 01 01 20.63% NP NP

02 20.88% NP NP

CALICATA 02 01 22.00% NP NP

02 22.13% NP NP

Se adjunta análisis realizados en Anexo 01; Ensayo 03.

DETERMINACION DE HUMEDAD NATURAL El contenido de humedad de una muestra indica la cantidad de agua que esta contiene, expresándola como un porcentaje del peso de agua entre el peso del material seco: En cierto modo este valor es relativo, porque depende de las condiciones atmosféricas que pueden ser variables. Entonces lo conveniente es realizar este ensayo y trabajar casi inmediatamente con este resultado, para evitar distorsiones al momento de los cálculos.




El contenido de humedad o la humedad natural en la muestra de un suelo, es la relación entre el peso de agua contenida en la muestra y el peso de la muestra después de ser secada al horno.

Cuadro Nº 3: Resumen de Humedades Se adjunta análisis realizados en Anexo 01; Ensayo 01. CLASIFICACIÓN DE SUELOS POR EL MÉTODO SUCS. NTP 339.134 (ASTM D 2487) Los diferentes tipos de suelos son definidos por el tamaño de las partículas: Son frecuentemente encontrados en combinación de dos o más tipos de suelos diferentes, como por ejemplo: arenas, gravas, limo, arcillas y limo arcilloso, etc. La determinación del rango de tamaño de las partículas (gradación) es según la estabilidad del tipo de ensayos para la determinación de los límites de consistencia. Uno de Ios más usuales sistemas de clasificación de suelos es el Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (SUCS), el cual clasifica al suelo en 15 grupos identificados por nombre y por términos simbólicos. Contenidos de Humedad asocia la ubicación; la profundidad, las humedades por estrato y la humedad representativa para la calicata evaluada. Con los resultados de propiedades índices y análisis granulométrico, se presenta la Clasificación de Suelos, que resume los resultados, principales de los materiales ensayados incluyendo las clasificaciones SUCS. De acuerdo a los resultados obtenidos se puede concluir que los suelos en estudio son: 1. SP : Arena pobremente graduada 2. GP : Grava mal graduada Pudiendo establecerse que de acuerdo al tipo de suelo encontrado es de media alta con fines de diseño de construcción. Se adjuntan los perfiles en el anexo 01a.

CONTENIDO DE HUMEDAD

EXCAVACION

Nº ESTRATO

Nº PROFUNDIDAD

De - A Humedad

w (%)

CALICATA 01 01 0,00 - 2.90 m. 2.226

02 2,90 - 3,00 m. 2.103

CALICATA 02 01 0,00 - 2,20 m. 1.590

02 2,20 - 3,00 m. 1.330




Cuadro Nº 4: Resumen de Clasificación Suelos

CLASIFICACION DE SUELOS (SUCS)

EXCAVACION

Nº ESTRATO

Nº PROFUNDIDAD

De - A CLASIFICACION

SUCS

CALICATA 01 01 0,00 - 2.90 m. SP

02 2,90 - 3,00 m. SP

CALICATA 02 01 0,00 - 2,20 m. SP

02 2,20 - 3,00 m. GP

PESO ESPECÍFICO

Es la relación entre Ia masa y el volumen de una muestra, la unidad de medida es el g/cm3, Kg/m3, KN/m3, el procedimiento seguido está aprobado por la norma AASHTO T-84-70, T- 85-70. El peso específico es muy importante para el cálculo de las presiones admisibles en los suelos. El valor mínimo encontrado para los suelos de la zona de estudio es de 2.347 g/cm3 y el máximo de 2.530 g/cm3.

Cuadro Nº 5: Resumen de Pesos Específicos

Se adjunta análisis realizados en Anexo 01; Ensayo 05. También se realizó la determinación de las propiedades físicas de los suelos en base a su peso específico, densidad in situ y humedad natural. Se adjuntan datos en Anexo 01; Determinación 01. DENSIDAD MINIMA

Este método se utiliza en los suelos para conocer el mínimo peso que este puede ocupar en el mismo volumen, generalmente se aplica a suelos con baja cohesión generalmente arenas. Se obtiene colocando el suelo seco, con un movimiento en espiral, tan suelto como sea posible dentro de un molde, ajustando la altura de caida a 1" aprox. una vez que se ha sobrepasado la altura máxima del molde se enrasa con una regla, finalmente se pesa el molde con el suelo.

PESOS ESPECIFICOS

EXCAVACION

Nº ESTRATO

Nº PROFUNDIDAD

De - A

PESO ESPECIFICO

(gr/cc)

CALICATA 01 01 0,00 - 2,90 m. 2.347

02 2,90 - 3,00 m. 2.405

CALICATA 02 01 0,00 - 2,20 m. 2.353

02 2,20 - 3,00 m. 2.530




Cuadro Nº 6: Resumen de Densidades

DENSIDAD MÍNIMA

EXCAVACIÓN ESTRATO Nº

DENSIDAD MÍNIMA (gr/cc)

DENSIDAD IN SITU (gr/cc)

CALICATA 01 01 1.228 1.565

02 1.525 1.835

CALICATA 02 01 1.210 1.576

02 1.754 1.998


ENSAYO DE PROCTOR MODIFICADO ASTM D-1557

Este ensayo abarca los procedimientos de compactación usados en Laboratorio, para determinar la relación entre el Contenido de Agua y Peso Unitario Seco de los suelos (curva de compactación) compactados en un molde de 4 ó 6 pulgadas (101,6 ó 152,4 mm) de diámetro con un pisón de 10 lbf (44,5 N) que cae de una altura de 18 pulgadas (457 mm), produciendo una Energía de Compactación de 56 000 lb-pie/pie3 (2 700 kN-m/m3).

Cuadro Nº 6: Resumen de Densidades

PROCTOR MODIFICADO

EXCAVACION ESTRATO Nº

DENSIDAD IN SITU (gr/cc)

PROCTOR

D. Max.(gr/cc) W%

CALICATA 01 01 1.565 1.990 10.20

02 1.835 2.130 6.95

CALICATA 02 01 1.576 1.987 10.70

02 1.998 2.193 6.45


6.- USO DE LOS PARÁMETROS DE RESISTENCIA AL CORTE EN ESFUERZOS TOTALES Y EFECTIVOS La resistencia al corte de un suelo resulta de la resistencia a la fricción que tiene lugar en los puntos de contacto entre partículas y, como tal, su valor depende sólo de la magnitud de los esfuerzos efectivos que actúan en el esqueleto de suelo; cuanto mayor sea la presión entre las partículas, mayor será la resistencia al corte. Por tanto, podría esperarse que en lo fundamental todos los análisis de estabilidad se hicieran en términos de esfuerzos efectivos con c' y f'. Al ser únicos para suelo, estos parámetros tienen una aplicación práctica y conducen a análisis de estabilidad relativamente sencillos.

Es posible resumir la aplicación práctica de los parámetros de resistencia al corte así: en general, los análisis de estabilidad de suelos puede llevarse a cabo en términos de esfuerzos efectivos puesto, que es el esfuerzo efectivo del suelo es el que controla su resistencia al corte. Sin embargo, en el caso particular de falla por cortante en condiciones no drenadas en una




masa de suelo saturado, el análisis puede hacerse en términos del esfuerzo total.

La resistencia al corte de un suelo determina factores tales como la estabilidad de un talud, la capacidad de carga admisible para una cimentación y el empuje, de un suelo contra un muro de contención. La resistencia al corte de un suelo está fuertemente influenciado por factores tales como: el estado del suelo, el tipo de suelo, el contenido de humedad, el tipo de carga y velocidad y la anisotropía. Se adjunta análisis realizados en Anexo 01; Ensayo 08.

Cuadro Nº 9: Resumen de Esfuerzos Efectivos

ESFUERZOS EFECTIVOS

EXCAVACION

Nº ESTRATO

Nº ALTURA

(m.) ESFUERZO EFECTIVO

(gr/cc)

CALICATA 01 01 0,00 - 2,90 m. 4.539

02 2,90 - 3,00 m. 4.722

CALICATA 02 01 0,00 - 2,20 m. 3.467

02 2,20 - 3,00 m. 5.066

7.- PERFILES ESTATIGRÁFICOS

TRABAJOS DE CAMPO

Se realizo el reconocimiento de las prospecciones hechas de acuerdo a la Norma ASTM D 2488, se adjunta cuadro en el anexo 01a. TRABAJOS DE GABINETES De acuerdo a los resultados obtenidos, en la investigación de campo realizada en la zona, en base a las calicatas luego del estudio detenido dé los records de las excavaciones así como los ensayos de laboratorio, se puede establecer la siguiente descripción:

En general, se puede afirmar que el suelo del área en estudio está constituido en material conformada por ARENA MAL GRADUADA en un espesor de 0,00 a 3,00 m. y GRAVA MAL GRADUADA en un espesor de 0,00 a 0,80 m. dependiendo de la zona. Se adjuntan perfiles en el anexo 01a.

8.- ANÁLISIS DE LA CIMENTACION

De acuerdo con la información proporcionada por el solicitante, en el terreno asignado a construirse, podrán emplear cualquiera de los sistemas estructurales.

8.1 Profundidad de la Cimentación:

Basado en los trabajos de campo, ensayos de laboratorio, perfiles y registros estratigráficos, como vulnerabilidad mencionada, se puede, establecer una




profundidad mínima de 1.50 m.

8.2 Tipo de Cimentación Dada la naturaleza del terreno a cimentar y las magnitudes posibles de las cargas transmitidas, así como la vulnerabilidad mencionada, se recomienda utilizar una cimentación superficial, con zapatas separadas y cimientos corridos.

8.3 Cálculo de la Capacidad Portante admisible Se ha determinado la capacidad portante admisible del terreno en base a las características del subsuelo y la determinación del ángulo de fricción por métodos empíricos; Los cálculos de los ángulos de fricción por cada calicata se adjuntan en anexo 01, Determinación 02; se han propuesto dimensiones recomendables para cimentación. La capacidad de carga se ha determinado en base a la fórmula de Terzaghi y Peck con los parámetros de Vesic, y se ha realizado para cada calicata, de acuerdo a las dimensiones de cimientos corridos y zapatas aisladas empleadas en el sistema de diseño. Los cálculos de las capacidades portantes admisibles por cada calicata se adjuntan en anexo 01b.

8.4 Predicción de asentamientos El diseño de cimientos sobre suelos granulares estará gobernado por un criterio de asentamiento, es decir, no por la resistencia al cortante a la alta permeabilidad de las arenas y gravas la mayor parte del asentamiento se efectuará durante el proceso de construcción y estará casi completo al final de éste. Es probable que los efectos de deformación plástica sean despreciables, excepto en el caso de cimientos muy anchos sobre suelos variables, o donde se tengan mezclas de arena o grava con limo. Otros problemas de asentamientos pos construcción pueden relacionarse con compactación inducida por vibración, cambios rápidos en el nivel freático o efectos de sismos. En suelos de alta permeabilidad se pueden presentar rápidos cambios en el nivel del agua subterránea con los efectos consecuentes sobre la densidad del suelo y las presiones de poro. Los cálculos de capacidad de carga se deben efectuar en términos del esfuerzo efectivo, donde se elimina el término de cohesión y donde el ángulo de resistencia al corte en términos de esfuerzo efectivo con valores entre moderados y altos, la capacidad de carga se reduce en forma sustancial, cuando el nivel freático está situado entre la zona que se extiende desde la superficie hasta una profundidad "B" por debajo de la cimentación. a) Asentamiento elástico

Tratándose dé un suelo tipo SP Y SM en su mayoría, arena mal graduada y limosa predominante, se calcula por la teoría elástica aplicada por LAMBE y WHITMAN (1969), para los tipos de cimentación analizadas y el esfuerzo neto transmite un asentamiento uniforme.




Se adjunta cálculo del asentamiento en cuadros de anexo 01c.

9.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

1. El terreno en materia se encuentra ubicado en la Provincia, Departamento TACNA y

Distrito de POCOLLAY. Calle Gregorio Albarracín S/Nº, siendo, terrenos de propiedad de la Empresa Prestadora de Servicios (EPS) Tacna.

2. El presente estudio se ha desarrollado con la finalidad de investigar las características del suelo y determinar la capacidad, portante del terreno para fines de MEJORAMIENTO Y AMPLIACIÓN INTEGRAL DEL SISTEMA DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA POTABLE EN LA CIUDAD DE TACNA.

3. El mecanismo que se utilizo para determinar la condición de la estructura del suelo, fue por medio de excavación de calicatas; las mismas que se ejecutaron de manera manual, a una profundidad de 3.00 m. Las calicatas se ubicaron estratégicamente para obtener resultados representativos.

4. Las muestras obtenidas en las exploraciones de campo fueron analizadas en laboratorio, lo

que permitió conocer la estratigrafía de toda la zona dentro de la profundidad investigada Basado en la clasificación de los suelos, espesores de estratos y características mecánicas, de cada una de las prospecciones efectuadas; se definió el perfil estratigráfico.

5. El Perfil estratigráfico de la zona de estudio se encuentra conformada mayormente por

suelos granulares, friccionantes con poca o nada de presencia de finos. 6. En base a los trabajos de campo, ensayos de laboratorio, perfiles y registros estratigráficos

y características de las estructuras que se viene edificando, se recomienda cimentar en el material gravoso a una profundidad mínima de: Df = 1,50m.

7. La capacidad portante admisible del terreno a la profundidad de cimentación sugerida de

2.00 m. varia de 4.167 kg/cm2. 8. En las calicatas efectuadas no sé encontró el nivel freático hasta la profundidad de

exploración. 9. De acuerdo con la nueva Norma Técnica de Edificación E 030 Diseño Sismorresistente y el

predominio del suelo de la cimentación, se recomienda adoptar en los análisis sismo-resistente de las edificaciones con los siguientes parámetros:

- Factor de zona : Z = 0.4 - Factor de suelo : S = 1.2 - Factor de uso : U = 1.5 - Periodo que define la Plataforma del espectro : Ts =0.60 seg.

10. El subsuelo de actividad de cimentación no está sujeta deslizamientos, pudiendo sufrir

hundimientos y levantamientos del terreno. Así mismo la geodinámica externa en el área de estudio no presenta en la actualidad riesgo de posibles aluviones, huaycos, deslizamientos de masas de tierra, inundaciones, etc.




11. Sin embargo teniendo en consideración la variación de las condiciones climatológicas que

se están produciendo en todo el territorio Nacional (puede presentarse también en los próximos años), es que se deben tomar medidas preventivas a las posibles lluvias, por lo deben de construirse sistemas de drenaje para la evacuación de las aguas pluviales.

12. De las prospecciones y ensayos de laboratorio realizados se concluye la no existencia de

Suelos Orgánicos ni expansivos a lo largo del eje en estudio. REFERENCIAS 1. Norma E - 050, Suelos y Cimentaciones 2. Norma E – 030, Diseño Sismorresistente. 3. Alva Hurtado J.E., Meneses J. Y Guzman V. (1984), "Distribución de Máximas Intensidades

Sísmicas Observadas en el Perú"; V Congreso. Nacional de Ingeniaría Civil, Tacna, Perú 4. Juarez Badillo -Rico Rodríguez: Mecánica de Suelos, Tomos I, II. 5. Kart Terzaghi / Ralph B. Peck: Mecánica de suelos en la ingeniería Práctica. Segunda

Edición1973. 6. T.William Lambe / Robert V. Whitman. Primera Edición 1972. 7. Roberto Michelena / Mecánica de Suelos Aplicada. Primera Edición 1991. 8. Reglamento Nacional de Edificaciones. 9. RNC Normas de Diseño Sismo Resistente. 10. Cimentación de Concreto Armado en Edificaciones - ACI American Concrete lnstitute.

Segunda Edición 1993. 11. Supervisón de Obras de Concreto - ACI American Institute. Tercera Edición 1995 12. Recomendaciones para el Proceso de Puesta en Obras de Estructuras de Concreto. Ing.

Enrique Riva López / CONCYTEG 1988 13. Geotecnia para Ingenieros, Principios Básicos Alberto J. Martínez Várgas / CONCYTEC

1990




ANEXO 01 ENSAYOS DE LABORATORIO




ENSAYO 01 HUMEDAD NATURAL

PROYECTO

ESTUDIO : CAPACIDAD PORTANTE Km. :

SOLICITANTE : ING. ROBERTO RIVEIRO AMOROS PROF. : 3.00 m.

FECHA : MARZO 2010 MARGEN :

MUESTRA : C1-E1

1 2 3

51.00 50.80 49.8

122.20 116.40 138.6

120.70 114.90 136.70

1.50 1.50 1.90

69.70 64.10 86.90

2.152% 2.340% 2.186%

Peso de la Tara + Muestra Seca

ENSAYO DE CONTENIDO DE HUMEDADMTC E 108 - 2000

: MEJORAMIENTO Y AMPLIACION INTEGRAL DEL SISTEMA DE DISTRIBUCION DE AGUA

POTABLE EN LA CIUDAD DE TACNA

MUESTRA Nº

Peso de la Tara

Peso de la Tara + Muestra Húmeda

Peso del Agua

Peso de la Muestra Seca

Contenido de Humedad Parcial

Contenido de Humedad Total 2.226%

RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047

PROYECTO




MUESTRA : C1-E2

1 2 3

50.60 54.00 49.5

138.50 112.90 154.6

136.50 111.60 152.4

2.00 1.30 2.20

85.90 57.60 102.90

2.328% 2.257% 2.138%





MUESTRA Nº

Peso de la Tara


Peso del Agua




RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047

PROYECTO




MUESTRA : C2-E1

1 2 3

43.00 49.80 51.2

121.20 124.60 135.6

120.00 123.50 134.30

1.20 1.10 1.30

77.00 73.70 83.10

1.558% 1.493% 1.564%





MUESTRA Nº

Peso de la Tara


Peso del Agua




RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047

PROYECTO



FECHA : MARTZO 2010 MARGEN :

MUESTRA : C2-E2

1 2 3

50.20 51.20 48.2

172.50 164.30 156.2

171.00 162.70 154.8

1.50 1.60 1.40

120.80 111.50 106.60

1.242% 1.435% 1.313%





MUESTRA Nº

Peso de la Tara


Peso del Agua




RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047




ENSAYO 02 DENSIDAD IN SITU

PROYECTO




MUESTRA : C1 - E1

gr. EST. 01

gr. 6279.000

gr. 2645.600

gr. 3633.400

gr. 1845.000

gr. 1788.400

gr./cc. 1.434

cc. 1247.141

gr. 2120.800

gr. 169.000

gr. 1951.800

gr./cc. 1.565

ITEM

ENSAYO DE DENSIDAD IN SITU - Método del Cono de Arena

NTP 339.143 (ASTM D1556)

: MEJORAMIENTO Y AMPLIACION INTEGRAL DEL SISTEMA DE DISTRIBUCION DE

AGUA POTABLE EN LA CIUDAD DE TACNA

MUESTRA UND CALICATA 01

Densidad In Situ

Peso de Recipiente Lleno + Cono

Peso de Recipiente + Cono - Arena Ocupada

Peso de Arena Empleada

Peso de Arena en Cono

Peso de Arena en el Hoyo

Densidad de Arena

Volumen del Hoyo

DENSIDAD HUMEDA

Peso de la Muestra Extraida + Tara

Peso de la Tara

Peso de la Muestra Extraida del Hoyo

RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047

PROYECTO




MUESTRA : C1 - E2

gr. EST. 02

gr. 6182.000

gr. 2159.000

gr. 4023.000

gr. 1845.000

gr. 2178.000

gr./cc. 1.434

cc. 1518.828

gr. 2952.000

gr. 165.000

gr. 2787.000

gr./cc. 1.835

ITEM


NTP 339.143 (ASTM D1556)




Densidad In Situ






Densidad de Arena

Volumen del Hoyo

DENSIDAD HUMEDA


Peso de la Tara


RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047

PROYECTO




MUESTRA : C2 - E1

gr. EST. 01

gr. 6115.400

gr. 2156.000

gr. 3959.400

gr. 1845.000

gr. 2114.400

gr./cc. 1.434

cc. 1474.477

gr. 2493.000

gr. 169.000

gr. 2324.000

gr./cc. 1.576

ITEM


NTP 339.143 (ASTM D1556)




Densidad In Situ






Densidad de Arena

Volumen del Hoyo

DENSIDAD HUMEDA


Peso de la Tara


RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047

PROYECTO




MUESTRA : C2 - E2

gr. EST. 02

gr. 6180.000

gr. 2465.000

gr. 3715.000

gr. 1845.000

gr. 1870.000

gr./cc. 1.434

cc. 1304.045

gr. 2774.000

gr. 169.000

gr. 2605.000

gr./cc. 1.998


Peso de la Tara


Densidad In Situ

DENSIDAD HUMEDA


Densidad de Arena

Volumen del Hoyo


NTP 339.143 (ASTM D1556)


ITEM







RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047




ENSAYO 03 LIMITES DE CONSISTENCIA

PROYECTO

MUESTRA : CALICATA 01 - ESTRATO 01 MATERIAL :


SOLICITANTE: ING. ROBERTO RIVEIRO AMOROS PROF. : 3m.


CALICATA 1

I II III IV

1 2 3 4

10 18 28 40

80.60 67.30 74.50 74.10

75.20 62.70 70.20 68.70

5.40 4.60 4.30 5.40

50.80 40.90 49.10 40.90

24.40 21.80 21.10 27.80

22.13 21.10 20.38 19.42

LL 20.63

LP NP

IP NP

ENSAYO DE DETERMINACION DE LIMITE LIQUIDO, PLASTICO E INDICE DE PLASTICIDAD

ASTM D 4318

: MEJORAMIENTO Y AMPLIACION INTEGRAL DEL SISTEMA DE DISTRIBUCION

DE AGUA POTABLE EN LA CIUDAD DE TACNA

Peso tara + suelo húmedo (g)

ITEMS LÍMITE LÍQUIDO

Nº Tara

Nº de golpes

Nº Prueba

Contenido de humedad (%)

Peso tara + suelo seco (g)

Peso del agua (g)

Peso de la tara (g)

Peso del suelo seco (g)

19.00

19.50

20.00

20.50

21.00

21.50

22.00

22.50

1 10 100

% D

E H

UM

ED

AD

Nº DE GOLPES

% DE HUMEDAD A 25 GOLPES

25

20.63%

RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047

PROYECTO





CALICATA 1

I II III IV

1 2 3 4

12 19 35 45

75.80 85.20 73.80 74.10

71.10 79.00 69.80 68.70

4.70 6.20 4.00 5.40

50.80 49.80 50.10 40.90

20.30 29.20 19.70 27.80

23.15 21.23 20.30 19.42

LL 20.88

LP NP

IP NP



Peso del agua (g)

Peso de la tara (g)



ASTM D 4318





Nº Tara

Nº de golpes

Nº Prueba

19.0019.5020.0020.5021.0021.5022.0022.5023.0023.50

1 10 100

% D

E H

UM

ED

AD

Nº DE GOLPES


25

20.88%

RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047

PROYECTO





CALICATA 1

I II III IV

1 2 3 4

10 18 32 41

75.80 86.40 74.50 84.20

70.90 79.10 70.40 78.60

4.90 7.30 4.10 5.60

51.90 48.60 50.50 51.00

19.00 30.50 19.90 27.60

25.79 23.93 20.60 20.29

LL 22.00

LP NP

IP NP


ASTM D 4318





Nº Tara

Nº de golpes

Nº Prueba



Peso del agua (g)

Peso de la tara (g)


19.0020.0021.0022.0023.0024.0025.0026.0027.00

1 10 100

% D

E H

UM

ED

AD

Nº DE GOLPES


25

22.00%

RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047

PROYECTO

MUESTRA : CALICATA 02- ESTRATO 02 MATERIAL :




CALICATA 1

I II III IV

1 2 3 4

12 21 29 35

82.60 84.80 76.40 81.50

76.00 78.30 72.00 74.60

6.60 6.50 4.40 6.90

51.50 49.60 51.70 40.60

24.50 28.70 20.30 34.00

26.94 22.65 21.67 20.29

LL 22.13

LP NP

IP NP



Peso del agua (g)

Peso de la tara (g)



ASTM D 4318





Nº Tara

Nº de golpes

Nº Prueba

19.0020.0021.0022.0023.0024.0025.0026.0027.0028.00

1 10 100

% D

E H

UM

ED

AD

Nº DE GOLPES


25

22.13%

RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047




ENSAYO 04 GRANULOMETRÍA POR TAMIZADO

PROYECTO




MUESTRA : C1-E1

3" 76.200

2 1/2" 63.500

2" 50.600

1 1/2" 38.100

1" 25.400 D60 : 0.42

3/4" 19.050 D30 : 0.23

1/2" 12.700 1.18 1.18 98.82 D10 : 0.17

3/8" 9.525 0.84 2.02 97.98

1/4" 6.350 1.92 3.94 96.06 Cu : 2.55

Nº 4 4.760 1.62 5.55 94.45 Cc : 0.74

Nº 8 2.380 5.72 11.28 88.72

Nº 10 2.000 1.92 13.19 86.81

Nº 16 1.190 3.87 17.06 82.94

Nº 20 0.840 7.51 24.57 75.43

Nº 30 0.590 6.23 30.80 69.20

Nº 40 0.420 9.39 40.19 59.81

Nº 50 0.300 20.20 60.39 39.61

Nº 60 0.250 3.30 63.68 36.32

Nº 80 0.180 20.19 83.88 16.12

Nº 100 0.149 8.28 92.16 7.84

Nº 200 0.074 6.39 98.55 1.451.45 100.00 0.00

ENSAYO DE GRANULOMETRIA POR TAMIZADOASTM D 422



TAMICES

ASTM

ABERTURA

mm

PESO

RETENIDO

% RETENIDO

PARCIAL

% RETENIDO

ACUMULADO

% QUE

PASA

MATERIAL

OBTENIDO

ME

DIA

225.16

GR

AV

A

35.34

GR

AV

ILL

A

25.25

57.56

48.47

281.80

FIN

A

605.90

98.96

605.80**Obs: El porcentaje de

perdida fue corregido en

laboratorio.

248.39

191.85BASE 43.42

TOTAL 3000% PERDIDA 0.00%

AR

EN

A

116.13

171.65

GR

UE

SA

57.55

186.79

1.0

00

3"

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.0

1

0.1

0

1.0

0

10

.00

% Q

UE

PA

SA

EN

PE

SO

TAMAÑO DEL GRANO EN mm(escala logaritmica)

CURVA GRANULOMETRICA


MALLAS U.S. STANDARD

D60

D30

0.2

26

3.5

0

RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047

D10

0.1

65

PROYECTO




MUESTRA : C1-E2

3" 76.200

2 1/2" 63.500

2" 50.600

1 1/2" 38.100

1" 25.400 2.77 2.77 97.23 D60 : 2.72

3/4" 19.050 2.13 4.90 95.10 D30 : 0.40

1/2" 12.700 3.34 8.24 91.76 D10 : 0.19

3/8" 9.525 6.00 14.24 85.76

1/4" 6.350 7.57 21.81 78.19 Cu : 14.02

Nº 4 4.760 6.10 27.92 72.08 Cc : 0.30

Nº 8 2.380 13.34 41.26 58.74

Nº 10 2.000 3.74 45.00 55.00

Nº 16 1.190 5.67 50.67 49.33

Nº 20 0.840 4.77 55.44 44.56

Nº 30 0.590 8.17 63.61 36.39

Nº 40 0.420 5.64 69.25 30.75

Nº 50 0.300 8.51 77.75 22.25

Nº 60 0.250 1.93 79.69 20.31

Nº 80 0.180 12.84 92.53 7.47

Nº 100 0.149 5.04 97.57 2.43

Nº 200 0.074 2.17 99.73 0.270.27 100.00 0.00




TAMICES

ASTM

ABERTURA

mm

PESO

RETENIDO

% RETENIDO

PARCIAL

% RETENIDO

ACUMULADO

% QUE

PASA

MATERIAL

OBTENIDO

ME

DIA

143.1

GR

AV

A

83.1

64.0

100.1

GR

AV

ILL

A

180.1

227.2

183.1

169.1

FIN

A

255.2

58.0



laboratorio.

151.1

65.0BASE 8.0

TOTAL 3000.0% PERDIDA 0.00%

AR

EN

A

170.1

400.3

GR

UE

SA

112.1

245.2

1.0

00

3"

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.0

1

0.1

0

1.0

0

10

.00

% Q

UE

PA

SA

EN

PE

SO





D10

0.1

94

D60

D30

2.7

2

0.4

0

RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047

PROYECTO




MUESTRA : C2-E1

3" 76.200

2 1/2" 63.500

2" 50.600

1 1/2" 38.100

1" 25.400 D60 : 0.450

3/4" 19.050 D30 : 0.215

1/2" 12.700 0.97 0.97 99.03 D10 : 0.149

3/8" 9.525 0.74 1.71 98.29

1/4" 6.350 1.72 3.42 96.58 Cu : 3.02

Nº 4 4.760 1.82 5.25 94.75 Cc : 0.69

Nº 8 2.380 5.55 10.79 89.21

Nº 10 2.000 2.52 13.32 86.68

Nº 16 1.190 4.42 17.74 82.26

Nº 20 0.840 7.58 25.31 74.69

Nº 30 0.590 6.12 31.43 68.57

Nº 40 0.420 9.98 41.41 58.59

Nº 50 0.300 12.20 53.61 46.39

Nº 60 0.250 6.08 59.68 40.32

Nº 80 0.180 20.51 80.20 19.80

Nº 100 0.149 9.19 89.39 10.61

Nº 200 0.074 8.09 97.48 2.522.52 100.00 0.00




TAMICES

ASTM

ABERTURA

mm

PESO

RETENIDO

% RETENIDO

PARCIAL

% RETENIDO

ACUMULADO

% QUE

PASA

MATERIAL

OBTENIDO

ME

DIA

227.26

GR

AV

A

28.95

GR

AV

ILL

A

22.25

51.48

54.69

299.35

FIN

A

365.98

182.30



laboratorio.

275.79

242.75BASE 75.51


AR

EN

A

132.60

166.46

GR

UE

SA

75.64

183.56

1.0

00

3"

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.0

1

0.1

0

1.0

0

10

.00

% Q

UE

PA

SA

EN

PE

SO





D60

D30

0.4

5

0.2

15

RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047

D10

PROYECTO




MUESTRA : C2-E2

3" 76.200

2 1/2" 63.500

2" 50.600

1 1/2" 38.100 10.44 10.44 89.56

1" 25.400 8.71 19.15 80.85 D60 : 11.11

3/4" 19.050 7.73 26.88 73.12 D30 : 1.19

1/2" 12.700 10.26 37.15 62.85 D10 : 0.226

3/8" 9.525 5.26 42.40 57.60

1/4" 6.350 7.31 49.71 50.29 Cu : 49.16

Nº 4 4.760 4.58 54.29 45.71 Cc : 0.56

Nº 8 2.380 9.64 63.93 36.07

Nº 10 2.000 2.68 66.61 33.39

Nº 16 1.190 3.50 70.11 29.89

Nº 20 0.840 2.95 73.07 26.93

Nº 30 0.590 5.38 78.45 21.55

Nº 40 0.420 4.11 82.55 17.45

Nº 50 0.300 5.76 88.31 11.69

Nº 60 0.250 0.08 88.39 11.61

Nº 80 0.180 4.88 93.27 6.73

Nº 100 0.149 4.16 97.42 2.58

Nº 200 0.074 2.00 99.42 0.580.58 100.00 0.00




TAMICES

ASTM

ABERTURA

mm

PESO

RETENIDO

% RETENIDO

PARCIAL

% RETENIDO

ACUMULADO

% QUE

PASA

MATERIAL

OBTENIDO

ME

DIA

118.15

GR

AV

A417.52

348.44

309.39

410.51

GR

AV

ILL

A

210.26

292.37

183.23

164.21

FIN

A

230.29

3.00



laboratorio.

166.21

80.10BASE 23.03


AR

EN

A

140.18

385.48

GR

UE

SA

107.13

215.27

1.0

00

3"

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.0

1

0.1

0

1.0

0

10

.00

% Q

UE

PA

SA

EN

PE

SO





D10

D60

D30

11.1

1

0.2

26

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ENSAYO 05 PESO ESPECÍFICO

PROYECTO




MUESTRA : C1-E1

1 2 3

25.800 35.600 32.000

172.500 178.300 175.900

157.700 157.700 157.700

11.000 15.000 13.800

2.345 2.373 2.319

** Unidades dadas en gr/cc

1 2 3

165.000 152.000 120.000

200.000 200.000 200.000

270.000 265.000 250.000

70.000 65.000 50.000

2.357 2.338 2.400


% Arenas

% Gravas


Promedio 2.365

94.45%

5.55%

Peso Específico (Según Porcentajes de Granulometria) 2.3469

Peso Específico

Peso de la Fiola + Agua

Volumen desplazado

Peso Específico

Promedio

MUESTRA Nº

Peso Muestra

Volumen del Agua

Volumen del Agua + Muestra

Volumen Desplazado

2.346

Material que no paso la Malla Nº 4

DETERMINACION DEL PESO ESPECIFICO DE LOS SOLIDOS (Ss)



Material Tamizado por la Malla Nº 4

MUESTRA Nº

Peso de la Muestra SS

Peso de la Fiola + Muestra + Agua

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PROYECTO




MUESTRA : C1-E2

1 2 3

36.600 28.200 30.300

167.400 171.100 172.500

146.700 155.000 155.100

15.900 12.100 12.900

2.302 2.331 2.349


1 2 3

430.000 350.000 380.000

200.000 200.000 200.000

365.000 335.000 345.000

165.000 135.000 145.000

2.606 2.593 2.621


% Arenas

% Gravas


Promedio 2.606

72.08%

27.92%


Peso Específico


Volumen desplazado

Peso Específico

Promedio

MUESTRA Nº

Peso Muestra

Volumen del Agua


Volumen Desplazado

2.327






MUESTRA Nº



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PROYECTO




MUESTRA : C2-E1

1 2 3

20.200 30.200 28.600

166.500 172.000 171.600

154.900 154.900 154.900

8.600 13.100 11.900

2.349 2.305 2.403


1 2 3

115.000 105.000 154.000

200.000 200.000 200.000

248.000 245.000 265.000

48.000 45.000 65.000

2.396 2.333 2.369


% Arenas

% Gravas


Promedio 2.366

94.75%

5.25%


Peso Específico


Volumen desplazado

Peso Específico

Promedio

MUESTRA Nº

Peso Muestra

Volumen del Agua


Volumen Desplazado

2.353






MUESTRA Nº



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PROYECTO




MUESTRA : C2-E2

1 2 3

35.000 33.000 25.000

168.000 166.000 172.000

146.700 146.700 157.700

13.700 13.700 10.700

2.555 2.409 2.336


1 2 3

350.000 340.000 210.000

200.000 200.000 200.000

335.000 330.000 280.000

135.000 130.000 80.000

2.593 2.615 2.625


% Arenas

% Gravas


2.433






MUESTRA Nº



Peso Específico


Volumen desplazado

Peso Específico

Promedio

MUESTRA Nº

Peso Muestra

Volumen del Agua


Volumen Desplazado

Promedio 2.611

45.71%

54.29%


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DETERMINACIÓN 01 PROPIEDADES FÍSICA

PROYECTO




MUESTRA : C1, C2

Datos Previos



DETERMINACION DE PROPIEDADES FISICAS DE LOS SUELOS

C2Uni.Descripción

Nomenclatura C1

E-01 E-02 E-01 E-02

gr. 122.200 138.500 121.200 172.500

gr. 120.700 136.500 120.000 171.000

gr. 1.500 2.000 1.200 1.500

gr/cc 2.347 2.405 2.353 2.530

gr/cc 1.565 1.835 1.576 1.998Peso Específico de la Muestra

Descripción

Ws

Ww

C2

C2

Peso de la Muestra

Peso del Sólido

Peso del Agua

Uni.DescripciónNomenclatura

Wm

NomenclaturaUni.

Peso Específico del Solido

C1

C1

E-01 E-02 E-01 E-02

cc 26.654 18.724 25.902 18.741

78.082 75.478

Peso Específico Relativo del

Sólido

Relación de Vacios

Porosidad

Grado de Saturación

Descripción

Volumen de Vacíos

Volumen de la Muestra

Volumen de Sólidos

Volumen de Agua

--

--

cc

cc

cc

--

--

4.63%

0.508 0.277

33.68% 21.71%

8.00%

2.353 2.530

51.428 56.755

2.000

34.14% 24.81%

0.3300.518

1.500

2.347 2.405

5.63% 10.68%

1.200 1.500

C2

NomenclaturaUni.

C1

76.896 86.336

50.994 67.595

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m

WmVm

VmWmm

VsWss

s

WsVs

VsVmVv

o

WwVw

100% Vm

Vvn

100% Vv

VwGs

o

sSs

Vs

Vve




ENSAYO 06 DENSIDAD MÍNIMA

PROYECTO




MUESTRA : C1 - E1

Diámetro 15.27 Peso 6250.00

Altura 11.75 Volumen 2151.82

1 2 3

8920.000 8900.000 8860.000

6250.000 6250.000 6250.000

2670.000 2650.000 2610.000

2151.819 2151.819 2151.819

1.241 1.232 1.213


DETERMINACION DENSIDAD MINIMA



Datos

Molde

MUESTRA Nº

Peso del Molde + Muestra Seca

Peso del Molde


Volumen del Molde

Densidad Mínima

Promedio 1.228

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PROYECTO




MUESTRA : C1 - E2



1 2 3

9530.000 9545.000 9525.000

6252.000 6252.000 6252.000

3278.000 3293.000 3273.000

2151.819 2151.819 2151.819

1.523 1.530 1.521





Datos

Molde

MUESTRA Nº


Peso del Molde


Volumen del Molde

Densidad Mínima

Promedio 1.525

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PROYECTO




MUESTRA : C2 - E1



1 2 3

8850.000 8850.000 8860.000

6250.000 6250.000 6250.000

2600.000 2600.000 2610.000

2151.819 2151.819 2151.819

1.208 1.208 1.213





Datos

Molde

MUESTRA Nº


Peso del Molde


Volumen del Molde

Densidad Mínima

Promedio 1.210

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PROYECTO




MUESTRA : C2 - E2



1 2 3

10025.000 10035.000 10020.000

6252.000 6252.000 6252.000

3773.000 3783.000 3768.000

2151.819 2151.819 2151.819

1.753 1.758 1.751





Datos

Molde

MUESTRA Nº


Peso del Molde


Volumen del Molde

Densidad Mínima

Promedio 1.754

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ENSAYO 07 PROCTOR MODIFICADO

PROYECTO



FECHA : MARZO 2010 MARGEN:

MUESTRA : C1-E1

01 cc METODO

5 C

gr.

gr.

gr/cc.

gr/cc

gr. 51.1 50.2 50.8 50.7 49.8 49.8 51.3 41.0

gr. 111.7 120.9 115.9 107.4 127.6 110.7 123.4 103.3

gr. 108.2 116.9 111.3 103.7 120.4 105.1 114.3 95.7

gr. 57.1 66.7 60.5 53.0 70.6 55.3 63.0 54.7

gr. 3.5 4.0 4.6 3.7 7.2 5.6 9.1 7.6

% 6.13% 6.00% 7.60% 6.98% 10.20% 10.13% 14.44% 13.89%

%

%

MOLDE Nº VOLUMEN DEL MOLDE 2151.819

ENSAYO DE PROCTOR MODIFICADOASTM D-1557



Nº DE CAPAS GOLPES POR CAPA 56

Peso Suelo Humedo + Molde 10460 10675 10965 10765

Peso del Molde 6250 6250 6250 6250

Densidad del Suelo Humedo 1.956 2.056 2.191 2.098

Peso del Suelo Humedo 4210 4425 4715 4515

14.17%

Contenido de Humedad

Peso de Tara

Peso de Tara + Suelo Húmedo

Peso Tara + Suelo Seco

Peso de Suelo Seco

Peso del Agua


Contenido de Humedad 6.06% 7.29% 10.16%

Densidad del Suelo Seco 1.845 1.917 1.989 1.838

1.82

1.84

1.86

1.88

1.90

1.92

1.94

1.96

1.98

2.00

5% 6% 7% 8% 9% 10% 11% 12% 13% 14% 15% 16%

DE

NS

IDA

D S

EC

A M

AX

IMA

(gr/

cc)

DENSIDAD SECA MAXIMA: 1.99 gr/cc - HUMEDAD OPTIMA 10.20 %

% CONTENIDO DE HUMEDAD

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PROYECTO




MUESTRA : C1-E2

01 cc METODO

5 C

gr.

gr.

gr/cc.

gr/cc

gr. 51.1 50.9 41.0 41.1 49.1 41.3 49.5 49.5

gr. 115.9 128.0 101.5 118.5 94.6 102.7 98.6 120.0

gr. 113.3 125.0 98.2 113.9 90.8 97.5 93.7 113.0

gr. 62.2 74.1 57.2 72.8 41.7 56.2 44.2 63.5

gr. 2.6 3.0 3.3 4.6 3.8 5.2 4.9 7.0

% 4.18% 4.05% 5.77% 6.32% 9.11% 9.25% 11.09% 11.02%

%

%

Contenido de Humedad 4.11% 6.04% 9.18% 11.05%



Densidad del Suelo Humedo 2.128 2.249 2.263

Peso de Tara



Peso de Suelo Seco

Peso del Agua

2.161



10900

Peso del Molde 6250 6250 6250 6250


Peso Suelo Humedo + Molde 10830 11090 11120





1.94

1.96

1.98

2.00

2.02

2.04

2.06

2.08

2.10

2.12

2.14

3% 4% 5% 6% 7% 8% 9% 10% 11% 12%

DE

NS

IDA

D S

EC

A M

AX

IMA

(gr/

cc)

DENSIDAD SECA MAXIMA: 2.13gr/cc - HUMEDAD OPTIMA 6.95%


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PROYECTO




MUESTRA : C2-E1

01 cc METODO

5 C

gr.

gr.

gr/cc.

gr/cc

gr. 49.1 50.1 49.1 50.1 41.0 50.2 41.1 41.2

gr. 86.4 84.2 86.4 84.2 77.2 81.7 89.0 88.5

gr. 84.3 82.3 83.8 81.9 73.9 79.0 82.9 82.5

gr. 35.2 32.2 34.7 31.8 32.9 28.8 41.8 41.3

gr. 2.1 1.9 2.6 2.3 3.3 2.7 6.1 6.0

% 5.97% 5.90% 7.49% 7.23% 10.03% 9.38% 14.59% 14.53%

%

%Densidad del Suelo Seco 1.862 1.924 1.988 1.855

14.56%


Peso de Tara



Peso de Suelo Seco

Peso del Agua


Contenido de Humedad 5.93% 7.36% 9.70%


Densidad del Suelo Humedo 1.972 2.065 2.181 2.126

10824

Peso del Molde 6250 6250 6250 6250







1.84

1.86

1.88

1.90

1.92

1.94

1.96

1.98

2.00

2.02

5% 6% 7% 8% 9% 10% 11% 12% 13% 14% 15% 16%

DE

NS

IDA

D S

EC

A M

AX

IMA

(gr/

cc)

DENSIDAD SECA MAXIMA: 1.987 gr/cc - HUMEDAD OPTIMA 10.70 %


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PROYECTO




MUESTRA : C2-E2

01 cc METODO

5 C

gr.

gr.

gr/cc.

gr/cc

gr. 49.8 49.8 51.3 50.1 50.6 41.4 41.0 49.1

gr. 122.5 121.4 120.3 112.8 115.1 102.4 117.5 114.7

gr. 119.0 118.3 115.6 108.3 110.4 97.9 111.6 109.6

gr. 69.2 68.5 64.3 58.2 59.8 56.5 70.6 60.5

gr. 3.5 3.1 4.7 4.5 4.7 4.5 5.9 5.1

% 5.06% 4.53% 7.31% 7.73% 7.86% 7.96% 8.36% 8.43%

%

%

Contenido de Humedad 4.79% 7.52% 7.91% 8.39%



Densidad del Suelo Humedo 2.207 2.340 2.335

Peso de Tara



Peso de Suelo Seco

Peso del Agua

2.328



11260

Peso del Molde 6250 6250 6250 6250







2.10

2.11

2.12

2.13

2.14

2.15

2.16

2.17

2.18

2.19

2.20

4% 5% 6% 7% 8% 9%

DE

NS

IDA

D S

EC

A M

AX

IMA

(gr/

cc)

DENSIDAD SECA MAXIMA: 2.193 gr/cc - HUMEDAD OPTIMA 6.45%


RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047




ENSAYO 08 ESFUERZOS EFECTIVOS

PROYECTO




MUESTRA : C1

CALICATA 01

ESTRATO

PESO

ESPECIFICO

(tn/m3)

ALTURA

(m.)

ESFUERZO

VERTICAL

(tn/m2)

ALTURA

(m.)

N.S. 0.000 0.000 0.000 0.000

I 1.565 -2.900 4.539 -2.900

II 1.835 -0.100 4.722 -3.000

* OBS. Como no se encontró Nivel Freátrico el Esfuerzo

Efectivo es el mismo que el Esfuerzo Vertical

DETERMINACION DE ESFUERZOS EFECTIVOS



4.539

4.722-3.00

0.000 1.000 2.000 3.000 4.000 5.000 6.000

Alt

ura

(m

)

Esfuerzo Vertical (Tn/m2)

ESFUERZO VERTICAL vs ALTURA

-2.90

RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047

PROYECTO




MUESTRA : C2

CALICATA 02

ESTRATO

PESO

ESPECIFICO

(tn/m3)

ALTURA

(m.)

ESFUERZO

VERTICAL

(tn/m2)

ALTURA

(m.)

N.S. 0.000 0.000 0.000 0.000

I 1.576 -2.200 3.467 -2.200

II 1.998 -0.800 5.066 -3.000

DETERMINACION DE ESFUERZOS EFECTIVOS



* OBS. Como no se encontró Nivel Freátrico el Esfuerzo

Efectivo es el mismo que el Esfuerzo Vertical

3.467

5.066

-3.00

0.000 1.000 2.000 3.000 4.000 5.000 6.000

Alt

ura

(m

)

Esfuerzo Vertical (Tn/m2)

ESFUERZO VERTICAL vs ALTURA

-2.20

RUC Nº 20449438834

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ANEXO 01a PERFIL ESTATIGRAFICO

PROYECTO




MUESTRA : C1

SIMBOLOGÍA CLASIFICACIÓN IMAGEN

0.00

-0.10

-0.20

-0.30

-0.40

-0.50

-0.60

-0.70

-0.80

-0.90

-1.00

-1.10

-1.20

-1.30

-1.40

-1.50

-1.60

-1.70

-1.80

-1.90

-2.00

-2.10

-2.20

-2.30

-2.40

-2.50

-2.60

-2.70

-2.80

-2.90

-3.00

CLASIFICACION DE SUELOS (S.U.C.S.)NTP 339.134 (ASTM D 2487)

PROF. EN

METROSDESCRIPCIÓN DEL SUELO

: MEJORAMIENTO Y AMPLIACION INTEGRAL DEL SISTEMA DE DISTRIBUCION DE AGUA POTABLE EN LA

CIUDAD DE TACNA

SPARENAS MAL GRADUADAS, ARENA CON GRAVAS CON POCO O

NADA DE FINOS

RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047

PROYECTO




MUESTRA : C2

SIMBOLOGÍA CLASIFICACIÓN IMAGEN

0.00

-0.10

-0.20

-0.30

-0.40

-0.50

-0.60

-0.70

-0.80

-0.90

-1.00

-1.10

-1.20

-1.30

-1.40

-1.50

-1.60

-1.70

-1.80

-1.90

-2.00

-2.10

-2.20

-2.30

-2.40

-2.50

-2.60

-2.70

-2.80

-2.90

-3.00

GPGrava mal graduada, mezcla de gravas y arena con poco o nada de

finos.

CLASIFICACION DE SUELOS (S.U.C.S.)NTP 339.134 (ASTM D 2487)

PROF. EN

METROSDESCRIPCIÓN DEL SUELO

: MEJORAMIENTO Y AMPLIACION INTEGRAL DEL SISTEMA DE DISTRIBUCION DE AGUA POTABLE EN LA

CIUDAD DE TACNA

SPARENAS MAL GRADUADAS, ARENA CON GRAVAS CON POCO

O NADA DE FINOS

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Telfax: 52 401047




DETERMINACIÓN 02 ANGULO DE FRICCIÓN

PROYECTO




MUESTRA : C1 - E1

1.228 gr/cm3

1.565 gr/cm3

1.990 gr/cm3

56.236 %

38.435 °

PARA SUELO CON MENOS DEL 5% DE FINOS

ANGULO DE FRICCION

CALCULO DE LA COMPACIDAD RELATIVA

COMPACIDAD RELATIVA (Cr)

Cr MEDIO

CLASIFICACION SUCS

ARENA MAL GRADUADA-ARENA LIMOSA SP

DENSIDAD MAXIMA

CALCULO DEL ANGULO DE FRICCION POR COMPACIDAD RELATIVA



TABLA DE DENSIDADES SECAS

DENSIDAD MINIMA

DENSIDAD IN SITU

RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047

100NAT

MAX

MINMAX

MINNAT

rD

D

DD

DDC

)15.0*%(30 r

PROYECTO




MUESTRA : C1 - E2

1.525 gr/cm3

1.835 gr/cm3

2.130 gr/cm3

59.477 %

38.922 °

DENSIDAD MAXIMA





DENSIDAD MINIMA

DENSIDAD IN SITU

PARA SUELO CON MENOS DEL 5% DE FINOS

ANGULO DE FRICCION



Cr MEDIO

CLASIFICACION SUCS


RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047

100NAT

MAX

MINMAX

MINNAT

rD

D

DD

DDC

)15.0*%(30 r

PROYECTO




MUESTRA : C2 - E1

1.210 gr/cm3

1.576 gr/cm3

1.987 gr/cm3

59.388 %

38.908 °

DENSIDAD MAXIMA





DENSIDAD MINIMA

DENSIDAD IN SITU

PARA SUELO CON MAS DEL 5% DE FINOS

ANGULO DE FRICCION



Cr MEDIO

CLASIFICACION SUCS


RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047

100NAT

MAX

MINMAX

MINNAT

rD

D

DD

DDC

)15.0*%(30 r

PROYECTO




MUESTRA : C2 - E2

1.754 gr/cm3

1.998 gr/cm3

2.193 gr/cm3

61.005 %

39.151 °

DENSIDAD MAXIMA





DENSIDAD MINIMA

DENSIDAD IN SITU

PARA SUELO CON MAS DEL 5% DE FINOS

ANGULO DE FRICCION



Cr DENSO

CLASIFICACION SUCS

ARENA MAL GRADUADA-ARENA LIMOSA GP

RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047

100NAT

MAX

MINMAX

MINNAT

rD

D

DD

DDC

)15.0*%(30 r




ANEXO 01b CAPACIDAD PORTANTE

PROYECTO




MUESTRA : C1

Angulo de Fricción 38.435 º

Cohesión 0 ton/m2

Peso Específico de

Suelo por encima del

N.C.

1.565 ton/m3

ZAPATA

Df

Peso Específico de

Suelo por debajo del

N.C.

1.565 ton/m3 B

Relación

Ancho Largo (B/L)Factor de Seguridad

Carga Total 200 ton

Nc Ng Nq Sc Sg Sq

Continua 64.08 83.89 51.85 1.67 0.67 1.66

DETERMINACION DE LA CAPACIDAD PORTANTE

Tipo de CimentaciónProfundidad

(m)

Ancho (B)

(m)

Qult

(Kg/cm2)

Qadm

(kg/cm2)

Qact

(kg/cm2)

Condición

Qult>Qact

1.00 1.00 17.858 4.464 16.666 No Cumple

1.50 1.00 24.599 6.150 16.666 No Cumple

2.00 1.00 31.339 7.835 16.666 No Cumple

2.50 1.00 38.080 9.520 16.666 No Cumple

1.00 1.50 20.046 5.011 7.407 No Cumple

1.50 1.50 26.787 6.697 7.407 No Cumple

2.00 1.50 33.527 8.382 7.407 Cumple

2.50 1.50 40.268 10.067 7.407 Cumple

1.00 2.00 22.234 5.559 4.167 Cumple

1.50 2.00 28.975 7.244 4.167 Cumple

2.00 2.00 35.716 8.929 4.167 Cumple

2.50 2.00 42.456 10.614 4.167 Cumple

1.00 2.50 24.422 6.106 2.667 Cumple

1.50 2.50 31.163 7.791 2.667 Cumple

2.00 2.50 37.904 9.476 2.667 Cumple

2.50 2.50 44.644 11.161 2.667 Cumple

CALCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE

Rectangular

DATOS GENERALES

0.8333

4

FORMAFACTORES DE CAPACIDAD DE CARGA FACTORES DE FORMA

: MEJORAMIENTO Y AMPLIACION INTEGRAL DEL SISTEMA DE

DISTRIBUCION DE AGUA POTABLE EN LA CIUDAD DE TACNA

RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047

PROYECTO




MUESTRA : C2

Angulo de Fricción 38.908 º

Cohesión 0 ton/m2

Peso Específico de

Suelo por encima del

N.C.

1.576 ton/m3

ZAPATA

Df

Peso Específico de

Suelo por debajo del

N.C.

1.952 ton/m3 B

Relación

Ancho Largo (B/L)Factor de Seguridad

Carga Total 200 ton

Nc Ng Nq Sc Sg Sq

Continua 67.23 90.82 55.26 1.68 0.67 1.67

DETERMINACION DE LA CAPACIDAD PORTANTE

Tipo de CimentaciónProfundidad

(m)

Ancho (B)

(m)

Qult

(Kg/cm2)

Qadm

(kg/cm2)

Qact

(kg/cm2)

Condición

Qult>Qact

1.00 1.00 20.477 5.119 16.666 No Cumple

1.50 1.00 27.761 6.940 16.666 No Cumple

2.00 1.00 35.045 8.761 16.666 No Cumple

2.50 1.00 42.329 10.582 16.666 No Cumple

1.00 1.50 23.432 5.858 7.407 No Cumple

1.50 1.50 30.716 7.679 7.407 Cumple

2.00 1.50 38.000 9.500 7.407 Cumple

2.50 1.50 45.283 11.321 7.407 Cumple

1.00 2.00 26.387 6.597 4.167 Cumple

1.50 2.00 33.671 8.418 4.167 Cumple

2.00 2.00 40.955 10.239 4.167 Cumple

2.50 2.00 48.238 12.060 4.167 Cumple

1.00 2.50 29.342 7.335 2.667 Cumple

1.50 2.50 36.626 9.156 2.667 Cumple

2.00 2.50 43.909 10.977 2.667 Cumple

2.50 2.50 51.193 12.798 2.667 Cumple

CALCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE

Rectangular

DATOS GENERALES

0.8333

4

FORMAFACTORES DE CAPACIDAD DE CARGA FACTORES DE FORMA

: MEJORAMIENTO Y AMPLIACION INTEGRAL DEL SISTEMA DE

DISTRIBUCION DE AGUA POTABLE EN LA CIUDAD DE TACNA

RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047




ANEXO 01c ASENTAMIENTO DEL TERRENO

PROYECTO




MUESTRA : C1

Cimentación Poison (u) 0.3

82Módulo de Elasticidad

(ton/m2)6122

Centro 112

Esquina 56

Medio 95

88

Centro 100

Esquina 64

Medio 85

Rectangular 210

Centro 254

Esquina 127

Medio 225

Rectangular 120

Centro 153

Esquina 77

Medio 130

Rectangular 170

Centro 210

Esquina 105

Medio 183

MaterialTipo de

CimentacionDf (m) B

q

(ton/m2)S (cm) Rigida

S (cm) Flexible

Centro

S (cm) Flexible

Esquina

S (cm) Flexible

Medio

1.50 2.50 53.33 1.625 2.220 1.110 1.883

1.50 1.00 133.33 1.625 2.220 1.110 1.883

1.50 1.50 88.89 1.625 2.220 1.110 1.883

1.50 1.00 133.33 1.625 2.220 1.110 1.883

1.50 2.50 53.33 1.744 1.982 1.268 1.685

1.50 1.00 133.33 1.744 1.982 1.268 1.685

1.50 1.50 88.89 1.744 1.982 1.268 1.685

1.50 1.00 133.33 1.744 1.982 1.268 1.685

Rectangular 1.50 2.50 53.33 4.162 5.034 2.517 4.459

(L/B =>10) 1.50 1.00 133.33 4.162 5.034 2.517 4.459

1.50 1.50 88.89 4.162 5.034 2.517 4.459

1.50 1.00 133.33 4.162 5.034 2.517 4.459

Rectangular 1.50 2.50 53.33 2.378 3.032 1.526 2.577

L/B =2 1.50 1.00 133.33 2.378 3.032 1.526 2.577

1.50 1.50 88.89 2.378 3.032 1.526 2.577

1.50 1.00 133.33 2.378 3.032 1.526 2.577

Rectangular 1.50 2.50 53.33 3.369 4.162 2.081 3.627

L/B =5 1.50 1.00 133.33 3.369 4.162 2.081 3.627

1.50 1.50 88.89 3.369 4.162 2.081 3.627

1.50 1.00 133.33 3.369 4.162 2.081 3.627

Grava

Cuadrada

Circular

Grava

L/B =5 Flexible

Rígida

L/B =2 Flexible

Rígida

Cuadrada

Circular

L/B =>10

Rígida

CALCULO DE ASENTAMIENTOS - METODO ELASTICO

Valores de If (cm/m)

Flexible

Rígida

Rígida

Flexible

Flexible

: MEJORAMIENTO Y AMPLIACION INTEGRAL DEL SISTEMA DE DISTRIBUCION DE AGUA POTABLE EN LA CIUDAD DE TACNA

RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047

PROYECTO




MUESTRA : C2

Cimentación Poison (u) 0.3

82Módulo de Elasticidad

(ton/m2)6122

Centro 112

Esquina 56

Medio 95

88

Centro 100

Esquina 64

Medio 85

Rectangular 210

Centro 254

Esquina 127

Medio 225

Rectangular 120

Centro 153

Esquina 77

Medio 130

Rectangular 170

Centro 210

Esquina 105

Medio 183

MaterialTipo de

CimentacionDf (m) B

q

(ton/m2)S (cm) Rigida

S (cm) Flexible

Centro

S (cm) Flexible

Esquina

S (cm) Flexible

Medio

1.50 2.50 53.33 1.625 2.220 1.110 1.883

1.50 1.00 133.33 1.625 2.220 1.110 1.883

1.50 1.50 88.89 1.625 2.220 1.110 1.883

1.50 1.00 133.33 1.625 2.220 1.110 1.883

1.50 2.50 53.33 1.744 1.982 1.268 1.685

1.50 1.00 133.33 1.744 1.982 1.268 1.685

1.50 1.50 88.89 1.744 1.982 1.268 1.685

1.50 1.00 133.33 1.744 1.982 1.268 1.685

Rectangular 1.50 2.50 53.33 4.162 5.034 2.517 4.459

(L/B =>10) 1.50 1.00 133.33 4.162 5.034 2.517 4.459

1.50 1.50 88.89 4.162 5.034 2.517 4.459

1.50 1.00 133.33 4.162 5.034 2.517 4.459

Rectangular 1.50 2.50 53.33 2.378 3.032 1.526 2.577

L/B =2 1.50 1.00 133.33 2.378 3.032 1.526 2.577

1.50 1.50 88.89 2.378 3.032 1.526 2.577

1.50 1.00 133.33 2.378 3.032 1.526 2.577

Rectangular 1.50 2.50 53.33 3.369 4.162 2.081 3.627

L/B =5 1.50 1.00 133.33 3.369 4.162 2.081 3.627

1.50 1.50 88.89 3.369 4.162 2.081 3.627

1.50 1.00 133.33 3.369 4.162 2.081 3.627

Grava

Cuadrada

Circular

Grava

L/B =5 Flexible

Rígida

L/B =2 Flexible

Rígida

Cuadrada

Circular

L/B =>10

Rígida

CALCULO DE ASENTAMIENTOS - METODO ELASTICO

Valores de If (cm/m)

Flexible

Rígida

Rígida

Flexible

Flexible

: MEJORAMIENTO Y AMPLIACION INTEGRAL DEL SISTEMA DE DISTRIBUCION DE AGUA POTABLE EN LA CIUDAD DE TACNA

RUC Nº 20449438834

Telfax: 52 401047




ANEXO 02 GRAFICOS E IMAGENES

-Figura 01-

GEOLOGIA DE LA ZONA DE ESTUDIO

-Figura 02-

COLUMNA ESTATIGRAFICA COMPUESTA TACNA

-Figura 03-

ZONIFICACIÓN SÍSMICA

-Figura 04-

Zona de Estudio

UBICACIÓN DE CALICATAS

-Figura 06-

C1

C2




ANEXO 03 GALERIA DE IMAGENES


CALICATA Nº 1


CALICATA Nº 2

Documents

Estudio de Suelos R-2a