g 1 Estudio Hidrologico

CENTRO DE INTERPRETACIÓN DEL ENTORNO FLUVIAL DE CHELO

arquitecto. José Ángel López Orosa - COAG 3458 – e.mail. [email protected] – tlf. 645 807 989 . 881 927 604

G. ANEXOS

CENTRO DE INTERPRETACIÓN DEL ENTORNO FLUVIAL DE CHELO

arquitecto. José Ángel López Orosa - COAG 3458 – e.mail. [email protected] – tlf. 645 807 989 . 881 927 604

G.1. ESTUDIO HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO DE LA CUENCA DEL RÍO MANDEO A SU PASO POR CHELO

Tipo de documento: MMeemmoorriiaa.. Título: ““EESSTTUUDDIIOO HHIIDDRROOLLÓÓGGIICCOO EE HHIIDDRRÁÁUULLIICCOO DDEE LLAA CCUUEENNCCAA DDEELL RRÍÍOO MMAANNDDEEOO AA SSUU PPAASSOO PPOORR CCHHEELLOO””..

MARZO DE 2011

““EESSTTUUDDIIOO HHIIDDRROOLLÓÓGGIICCOO EE HHIIDDRRÁÁUULLIICCOO DDEE LLAA CCUUEENNCCAA DDEELL RRÍÍOO MMAANNDDEEOO AA SSUU PPAASSOO PPOORR CCHHEELLOO""

2 Solicitado por:

Equipo realizador del trabajo:

Manuel Alí Álvarez Enjo GEAMA - GRUPO DE INGENIERÍA DEL AGUA Y DEL MEDIO AMBIENTE - UdC


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ÍNDICE 1.- RESUMEN 2.- PROMOTOR 3.- ANTECEDENTES 4.- OBJETIVOS DEL ESTUDIO 5.- MARCO LEGAL Y ADMINISTRATIVO 6.- CUENCA Y ZONA DE ESTUDIO 7.- MATERIALES Y MÉTODOS 8.- RESULTADOS

8.1- Caracterización hidrológica de la cuenca del río Mandeo 8.1.1.- Precipitaciones máximas 8.1.2.- Pérdidas por infiltración según el método del número de curva del SCS

8.2- Estudio de modelización hidrológica con HEC- HMS

8.2.1.- Avenida del 1-2 de octubre de 2006 8.2.2.- Caudales para 500 y 100 años de período de

retorno 8.3.- Estudio de modelización hidráulica con HEC- RAS

8.3.1.- Cota de la superficie del agua en la avenida del 1-2 de octubre de 2006 8.3.2.- Cota de la superficie del agua para 500 y 100 años de período de retorno

9.- CONCLUSIONES 10.- BIBLIOGRAFÍA ANEXOS


4 1.- RESUMEN En este informe se presenta un estudio hidrológico e hidráulico encaminado a definir las planicies de inundación correspondientes a los períodos de retorno de 500 y 100 años de la zona donde se va a ubicar el edificio destinado al Centro de Interpretación de la Naturaleza y de Precintaje. La ubicación del edificio se prevé en la margen izquierda del río Mandeo a su paso por el área recreativa de Chelo perteneciente al Concello de Coirós. Este estudio consta de los siguientes epígrafes:

1) Promotor 2) Antecedentes 3) Objetivos del estudio 4) Marco legal y administrativo 5) Cuenca y zona de estudio 6) Materiales y métodos 7) Resultados 8) Conclusiones

Dentro del epígrafe titulado “Resultados” se ha realizado un análisis profundo en cuanto a la caracterización hidrológica de la cuenca, la modelización hidrológica para conocer y estimar las avenidas de distinto período de retorno y, por último, la correspondiente modelización hidráulica encaminada al análisis de las zonas inundables. En el estudio se han contemplado las siguientes fases:

a) Trabajo de campo, el cual se puede subdividir en dos vertientes, una

consistente en el análisis y estudio “in situ” de la zona de estudio y otra ejecutiva en la que se han desarrollado todas las actividades correspondientes a la caracterización hidrológica de dicha zona así como la cuenca de estudio.

b) Trabajo de gabinete, consistente en el análisis de toda la información

disponible y la elaboración del presente estudio con los apartados siguientes: Caracterización hidrológica de la cuenca del río Mandeo, Estudio de modelización hidrológica con HEC-HMS, Estudio de modelización hidráulica con HEC- RAS y Conclusiones.


5 2.- PROMOTOR El siguiente informe ha sido realizado a petición de la empresa AZIMUT arquitectura que es la encargada de la realización del proyecto del citado Centro de Interpretación de la Naturaleza y Precintaje que tendrá su ubicación en la cuenca del río Mandeo, en el entorno fluvial de Chelo. El proyecto es parte integral del Proyecto Mandeo de La Diputación de A Coruña.


6 3.- ANTECEDENTES El edificio destinado al Centro de Interpretación de la Naturaleza y Precintaje previsto en el entorno fluvial de Chelo es unos de los proyectos que se vienen ejecutando dentro del Proyecto Mandeo, que es una ambiciosa iniciativa promovida por La Diputación de A Coruña y cofinanciada por el Fondo Europeo de Desarrollo Regional (FEDER), cuyo principal objetivo es potenciar el desarrollo sostenible de los ayuntamientos de la cuenca de los ríos Mandeo y Mendo, poniendo en valor su patrimonio natural, etnográfico y turístico. Esta es una de las obras más ambiciosas del Proyecto Mandeo, ya que es aquí dónde el visitante podrá descubrir de modo expositivo la importancia medioambiental de la cuenca del río Mandeo y encontrará datos sobre los indicadores de calidad del agua, incluyendo pantallas de control del paso de peces migradores. Al situarse el complejo del edificio próximo a la margen izquierda del río Mandeo a su paso por el área recreativa de Chelo, el organismo autonómico Aguas de Galicia, así como el equipo de dirección técnica del Proyecto Mandeo han exigido un estudio hidrológico e hidráulico para avenidas de período de retorno, fundamentalmente, de 100 y 500 años, con el fin de estudiar la posible inundación de la parcela del edificio y analizar posibles escenarios para evitar, en su caso, la inundación en caso de producirse dichas avenidas.


7 4.- OBJETIVOS DEL ESTUDIO La posibilidad de inundación de terrenos situados en el Dominio Público Hidráulico, origina que se tengan que realizar estudios hidrológicos donde se evalúen y estimen los caudales que se puedan generar para períodos de retorno de 100 y 500 años tomando como base el modelo de simulación hidrológica HEC-HMS. Una vez estimados dichos caudales es necesario analizar el movimiento permanente no uniforme en los cauces de los ríos afluentes y principal, para así determinar las correspondientes planicies de inundación que se puedan generar para períodos de retorno de 100 y 500 años respectivamente. En este informe, se trata, de evaluar desde el punto de vista hidrológico los caudales punta de avenidas extremas que se generan en la cuenca del río Mandeo, hasta el cierre en el área recreativa de Chelo definido por las coordenadas UTM X: 567804.00 e Y: 4790863.00 con un área de 335.8 km2, para posteriormente, hacer un estudio hidráulico de inundaciones evaluando diferentes alternativas de diseño para mitigar la posible área inundada. La cuenca discurre en su mayor parte por los municipios de Sobrado, Aranga, Curtis, Irixoa, Oza dos Ríos, Coiros y Paderne. Los caudales de referencia obtenidos servirán de base para alimentar una de las entradas al modelo de simulación hidráulica. En el estudio hidráulico se pretende comprobar, con ayuda del modelo de simulación hidráulica HEC-RAS, el funcionamiento hidrodinámico de un tramo del río Mandeo ubicado en las inmediaciones del área recreativa de Chelo. Con ello se quieren determinar las cotas que alcanzarían la superficie libre del agua y las correspondientes planicies de inundación a lo largo del tramo de estudio bajo unas determinadas condiciones de contorno y caudales, con períodos de retornos extremos de entre 500 y 100 años. A partir de aquí se podrán identificar las posibles afecciones al emplazamiento del futuro edificio. Tanto el estudio hidrológico como el hidráulico se desarrollarán sobre la base de modelos digitales del terreno de la cuenca, el cauce y sus valles de inundación tomando como base el uso de sistemas de información geográfica. La base de estos modelos del terreno son la propia cartografía digital 1:50000 de la cuenca y 1:5000 del cauce y valles de inundación. Se dispone también de perfiles topográficos realizados por AZIMUT arquitectura en las cercanías del azud y sobre el azud.


8 5.- MARCO LEGAL Y ADMINISTRATIVO En el caso concreto de las medidas de protección frente a avenidas o fenómenos extremos existe un plan de protección y una ordenación de zonas inundables. Las zonas inundables en Galicia están recogidas en el Plan de Protección Civil ante el Riesgo por Inundaciones (Resolución del 13 de marzo del 2.002 por la Dirección General de Interior y Protección Civil de la Xunta de Galicia, DOG Nº 78/2.002) y se clasifican, por razón del riesgo, en tres zonas denominadas de riesgo alto, de riesgo significativo y de riesgo bajo, en función de los daños a núcleos de población, viviendas aisladas, instalaciones comerciales e industriales y/o a los servicios básicos, que producirían las avenidas de períodos de retorno de 50, 100 y 500 años.

Para ello se toman en consideración los usos del suelo y los elementos de riesgo, que a su vez se evalúan teniendo en cuenta factores tales como: pérdidas de vidas humanas, afectaciones a las vías de comunicación, infraestructuras (abastecimiento y saneamiento de aguas, abastecimientos de energía, telecomunicaciones), redes de riego y drenaje, industrias y áreas agropecuarias. Las características de estas zonas de inundación son: Zonas A (riesgo alto). Son aquellas zonas en las que las avenidas de 50, 100 y 500 años ocasionarían graves daños a importantes núcleos de población. Se consideran incluidas aquellas zonas en donde la avenida de 50 años produciría daños en viviendas aisladas e instalaciones comerciales/industriales y afectará a los servicios básicos. Las zonas A se dividen a su vez en tres subgrupos:

A1 (riesgo alto frecuente). Las avenidas de 50 años producirán graves daños a núcleos urbanos. A2 (riesgo alto ocasional). Las avenidas de 100 años producirán graves daños a núcleos urbanos. A3 (riesgo alto excepcional). Las avenidas de 500 años producirán graves daños a núcleos urbanos.

Zonas B (riesgo significativo). Son aquellas zonas no coincidentes con las zonas del grupo anterior en las que las avenidas de 100 años ocasionarían graves impactos en viviendas aisladas, y las correspondientes a períodos de retorno superior a 100 años producirían daños significativos en instalaciones comerciales/industriales y servicios básicos.


9 Zonas C (riesgo bajo). Son aquellas zonas no coincidentes con las zonas de los grupos A y B en las que las avenidas de 500 años ocasionarían impactos en viviendas aisladas y las avenidas consideradas en los mapas de inundación, daños pequeños en instalaciones comerciales/industriales y servicios básicos. Las avenidas son en realidad fenómenos naturales que muchas veces se convierten ineludiblemente en desastres naturales como consecuencia de la negligente acción del hombre. Así, el hombre y su entorno están asumiendo un riesgo de magnitud muy variable en relación al lugar en el que se instale y en consecuencia, los efectos de la acción de éste pueden representar un papel determinante dentro de las causas que determinan la magnitud de las avenidas. La creciente deforestación de muchos espacios naturales, con la consiguiente pérdida de cobertura vegetal, supone en muchos casos el incremento de la escorrentía superficial. La influencia de los incendios forestales en determinadas zonas también juega un importante papel en el acrecentamiento de la magnitud de las avenidas y su efecto devastador. Por otra parte, la ocupación de zonas inundables producto de la intervención de la mano del hombre, ha supuesto en muchos casos la ocupación de los valles de inundación debido a la construcción de obras, cultivos, obstrucciones de las vías de comunicación y otros obstáculos que son capaces de originar inundaciones que, de no haber sido por la intervención humana, no habrían tenido lugar. En este sentido merece la pena destacar que la ordenación de zonas inundables resulta una medida que, a pesar de no contribuir a evitar los riesgos de las avenidas, sí puede mitigar considerablemente sus efectos. De lo anterior se desprende que la ordenación de zonas inundables resulte una de las medidas no estructurales encaminadas a conseguir mitigar los efectos de las inundaciones. Éstas no actúan sobre la avenida en sí, alterando sus características hidrológicas o hidráulicas, sino que modifican la susceptibilidad de la zona inundable frente a los daños por inundación. La Ley de Aguas y el Reglamento del Dominio Público Hidráulico (RDPH) establecen unos criterios generales de zonificación del cauce y sus márgenes que, dado su interés práctico, se analizan brevemente a continuación. Según la Ley de Aguas el DPH corresponde al terreno cubierto por las aguas en la avenida media anual o máxima crecida ordinaria, cuyo período de retorno es de aproximadamente 2,33 años. El concepto de la avenida media anual fue introducido por Dalrymple y no es más que la media aritmética de todos los caudales máximos anuales registrados dentro de la serie de observaciones.


10 El caudal correspondiente al nivel del cauce ordinario presenta un período de retorno aproximado, dentro de las series de máximos anuales, de 1,5 años (Q1.5) (Figura 1). El área adjunta al cauce principal del río, topográficamente llana e inundada temporalmente como consecuencia de las avenidas de cierta consideración, se conoce con el nombre de plano o llanura de inundación; en ella se mueve el caudal que excede la capacidad del canal y, en la medida que éste crece, aumenta la magnitud del flujo sobre el valle de inundación. Dentro de la llanura de inundación y de acuerdo con el artículo 14.3 del RDPH de la Ley de Aguas se consideran zonas inundables las delimitadas por los niveles teóricos que alcanzarían las aguas en avenidas cuyo período de retorno sea de 500 años, a menos que el Ministerio de Obras Públicas y Urbanismo, a propuesta del Organismo de Cuenca fije, en expediente concreto, la delimitación que en cada caso resulte más adecuada al comportamiento de la corriente.

Figura 1.- Demarcación del cauce y riberas según la Ley de Aguas y su Reglamento

La vía de intenso desagüe, incluida dentro de la zona inundable, se define de forma que pase por ella la avenida de 100 años sin producir una sobre elevación 0,3 m mayor que la que se produciría con esa misma avenida considerando toda la llanura de inundación existente.


11 La zona de policía (Figura 1) está relacionada con el concepto de vía de intenso desagüe pues, según la Ley de Aguas, la regulación de actividades y usos del suelo en ella va encaminada a proteger el régimen de corrientes además del dominio público hidráulico. Es razonable, por tanto, extender la zona de policía de forma que se identifique con la vía de intenso desagüe, zona en la cual se produce la concentración del flujo y consecuentemente el mayor riesgo, tanto de daños propios como a terceros. En caso de que el criterio general de 100 m a cada lado de la zona delimitada por la avenida media anual diese lugar a una zona más amplia que la vía de intenso desagüe no se modificaría la zona de policía. Dentro de la zona de policía se tiene la zona de servidumbre, que no es más que una estrecha franja de 5 m delimitada a cada lado de la zona marcada por la avenida media anual. Antes de finalizar este apartado resulta conveniente destacar las restricciones a las que están sujetas las zonas de servidumbre y policía, respectivamente, de acuerdo con los artículos 7 y 9 de del RDPH. La zona de policía supone el control por parte del Organismo de cuenca de las actividades y usos del suelo que enumera el artículo 9 del RDPH, y que son:

a) Las alteraciones sustanciales del relieve natural del terreno. b) Las extracciones de áridos. c) Las construcciones de todo tipo, tengan carácter definitivo o provisional. d) Cualquier otro uso o actividad que suponga un obstáculo para la corriente en régimen de avenidas o que pueda ser causa de degradación o deterioro del dominio público hidráulico.

Con carácter general, se dispone que la ejecución de cualquier obra o trabajo en la zona de policía de cauces precisará autorización administrativa previa del Organismo de cuenca. El Reglamento del Dominio Público Hidráulico dispone que la modificación de los límites de la zona de policía, sólo podrá ser promovida por la Administración del Estado, Autonómica o Local. En resumen, la normativa que regula de forma concreta las aguas se detalla a continuación:

• Ley de Aguas (29/1.985 de 2 de Agosto) es la norma básica que regula todas las actividades del agua.


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• Real decreto 927/1.988, de 29 de julio (BOE 31/8/1.988), por el que se aprueba el reglamento de la Administración Pública del Agua y de la planificación hidrológica, en desarrollo de los Títulos II y III de la Ley de Aguas.

• Directiva 2.000/60/CE del Parlamento Europeo y del Consejo de 23 de octubre de 2.000 por la que se establece un marco comunitario de actuación en el ámbito de la política de aguas.

• Ley 62/2.003, de 30 de diciembre, de medidas fiscales, administrativas y del orden social, que en su artículo 129 modifica el Texto Refundido de la Ley de Aguas (TRLA), aprobado por el Real Decreto Legislativo 2.001, de 20 de julio.


13 6.- CUENCA Y ZONA DE ESTUDIO

La cuenca del río Mandeo presenta un área de 335.8 km2 hasta el cierre de cálculo en Chelo, cuyas coordenadas UTM son: X: 567804.00 e Y: 4790863.00. Se encuentra enclavada en el norte de la provincia de A Coruña y drena los municipios de Sobrado, Aranga, Curtis, Irixoa, Oza dos Ríos, Coiros y Paderne. Su orientación desde su cabecera hasta la desembocadura en la Ría de Betanzos, sigue el eje SE–NO. La cuenca está limitada por el norte por las cuencas de los ríos Lambre y Eume, al este por la cuenca alta del Miño, al sur con las cuencas del Tambre y el Ulla, y al oeste, con la cuenca del Mero. Unos metros más arriba del azud de Chelo, en la margen izquierda del Mandeo (Municipio de Coirós), se prevé el emplazamiento del futuro edificio del Centro de Interpretación de la Naturaleza y Precintaje.

Figura 2.- Ubicación de la cuenca del río Mandeo hasta el cierre de cálculo en Chelo

Área recreativa de Chelo


14 7.- MATERIALES Y MÉTODOS Para el estudio hidrológico de la cuenca del río Mandeo hasta el cierre de cálculo en Chelo se han utilizado las siguientes hojas cartográficas a escala 1:50000 con curvas de nivel cada 20 metros: Oza de los Ríos (Hoja 46) y Sobrado (Hoja 71). En el estudio del comportamiento hidráulico de un tramo de cauce del río Mandeo en el tramo de Chelo se utilizó cartografía cartografía 1:5000 de la Xunta de Galicia (Hoja 04641) en formato digital, así como perfiles topográficos de la zonas del azud y aguas abajo del mismo aportados por la empresa AZIMUT arquitectura. Se han utilizado también las ortofotos de máxima actualidad y resolución: PNOA_MA_OF_ETRS89_HU29_H50_0046.ECW y PNOA_MA_OF_ETRS89_HU29_H50_0071.ECW pertenecientes al mosaico de ortofotos del PNOA (Plan Nacional de Ortofotografía Aérea) más recientes disponibles, en formato ECW. La unidad de distribución y descarga es la hoja del MTN50 (Mapa Topográfico Nacional 1:50.000). Para la determinación de los usos del suelo en la cuenca de estudio se ha utilizado la cartografía digital: Corine Land Cover (CLC90) 100 m – versión 12/2000 desarrollado por la Agencia medioambiental Europea (EEA). También se han utilizado las ortofotos ya señaladas para la corrección de algunos cambios experimentados en los usos del suelo y no recogidos en la citada cartografía. En el análisis de los suelos predominantes en la cuenca y la litología se tomaron en consideración los mapas escala 1.1000000 recogidos en el capítulo de Suelos del Atlas de Galicia (Macía Vázquez, F. y Calvo de Anta, R., 2001). La información de estos mapas se ha sectorizado para su posterior uso en SIG. Para realizar el análisis de las precipitaciones máximas diarias sobre la cuenca de estudio se empleó el mapa elaborado por el Ministerio de Fomento a escala 1:1000000 titulado: Mapa para el cálculo de las máximas precipitaciones diarias en la España peninsular. Este mapa se ha vectorizado y posteriormente convertido a raster para su adecuado manejo mediante el uso de SIG.


15 Desde el punto de vista técnico, el esquema conceptual adoptado en el presente estudio para abordar el análisis de las zonas inundables en la cuenca del río Mandeo a su paso por Chelo se ilustra en la figura 3. Se puede decir que el estudio se centra en tres bloques relacionados entre si y que se nutren unos de otros tanto en la entrada de datos como en la salida de resultados. Estos bloques son los correspondientes a los Sistemas de Información Geográfica (SIG), la modelización hidrológica y la modelización hidráulica. La interrelación entre estos se esquematiza en la siguiente figura.

Figura 3.- Esquema de la modelización hidrológica e hidráulica adoptado El primer bloque es el relacionado con los SIG y juega un papel fundamental en el suministro de información a los correspondientes bloques de simulación hidrológica e hidráulica. Ambos modelos de simulación operan sobre modelos digitales del terreno: el de la cuenca en el caso del primero y, el del cauce y valles de inundación en el caso del modelo hidráulico. En este bloque para la elaboración de los correspondientes modelos de la cuenca y el cauce y sus valles de inundación se ha empleado el sistema de información geográfica ArcView GIS 3.2 con las extensiones Spatial Analyst y 3D Analyst.

MODELIZACIÓN HIDROLÓGICA

MODELIZACIÓN HIDRÁULICA

SISTEMAS DE INFORMACIÓNGEOGRÁFICA


16 Como complemento al análisis hidrológico se incluye la extensión HEC-GeoHMS de ARCVIEW que facilita, una vez que se tenga el modelo digital del terreno de la cuenca, realizar un detallado análisis de la información espacial de ésta y contribuir a la determinación de las principales características morfométricas de las cuencas y las redes de drenaje que la conforman. Una vez que se obtiene toda esta información, el HEC-GeoHMS genera automáticamente un archivo de entrada que nutre al modelo hidrológico HEC-HMS, por lo que se establece una dependencia entre el SIG y el modelo hidrológico tal y como se ilustra en la figura anterior. El programa HEC-HMS (Hydrologic Modeling System) es un modelo numérico de simulación hidrológica diseñado para el análisis de lluvia y los procesos de transformación lluvia-escorrentía. Este modelo es sin duda el más extendido de cuantos existen para el cálculo de avenidas, tanto por sus posibilidades de cálculo como por el hecho de ser de distribución gratuita. Con este programa se obtienen, para las cuencas de estudio, los caudales punta y volúmenes de los hidrogramas de las avenidas correspondientes a diferentes períodos de retorno. Resulta evidente que las posibilidades del modelo son muy superiores a las necesarias para resolver el objetivo que se plantea en los marcos del presente estudio. Los resultados de este modelo hidrológico, que dentro de los marcos del presente estudio se traducirán en caudales punta para diferentes períodos de retorno, sirven para alimentar una de las entradas de datos correspondiente al bloque de modelización hidráulica que sigue a continuación. En lo referente al estudio hidráulico en los marcos del presente trabajo se ha utilizado el programa HEC-RAS (River Analysis System), desarrollado por el Cuerpo de Ingenieros del ejército de Estados Unidos. La versión 3.1.1 de Mayo del 2003 permite calcular láminas de agua en ríos y canales en casos de: 1) Flujo unidimensional, 2) Régimen permanente y, 3) Movimiento gradualmente variado. Al igual que con el modelo hidrológico, la extensión HEC-GeoRAS de ARCVIEW es un complemento de gran utilidad que permite, una vez que se tenga el modelo digital del terreno del cauce y los correspondientes valles de inundación, poder generar de forma automática los principales datos de entrada (secciones transversales, definición del cauce y sus márgenes, dirección del flujo, coeficientes de rugosidad, etc.) al modelo hidráulico HEC-RAS. La extensión incluye además un elemento de post-procesado que carga los resultados obtenidos con el HEC-RAS y es capaz de generar mapas de planicies de inundación, distribución de calados y velocidades.


17 8.- RESULTADOS En este apartado se exponen los principales resultados obtenidos en el presente trabajo. Para su mejor comprensión éstos se dividen en tres partes bien diferenciadas. En la primera parte se describen los procedimientos seguidos para obtener la información de base acerca de las principales características de la cuenca de estudio y que constituyen la base para la segunda parte, en donde se dan los resultados del estudio de modelización hidrológico, y por último, en la tercera parte, se ofrecen los resultados del estudio hidráulico. 8.1- Caracterización hidrológica de la cuenca del río Mandeo La caracterización hidrológica y morfométrica de la cuenca del río Mandeo hasta el cierre de cálculo en Chelo se realizó automáticamente mediante el empleo del SIG ArcView 3.2. Para ello se extrajeron las curvas de nivel cada 20 metros sacadas de la cartografía a escala 1:50000 (Hojas 46 y 71), para posteriormente elaborar un modelo digital del terreno (MDT) de la cuenca con una resolución de la celda de 20 X 20 metros. La cuenca total del río Mandeo hasta el cierre, ubicado en las coordenadas UTM X: 567804.00 e Y: 4790863.00, presenta un área total de 335.8 km2 con una pendiente media del terreno del 11.2 % y una altura media sobre el nivel medio del mar de 448.6 m. Desde su nacimiento, en el Marco das Pías a los 701 m de altitud, el río Mandeo presenta una longitud de 59.8 km hasta su desembocadura en la Ría de Betanzos, con una pendiente media del 1.17 %. Para su modelización en el HMS la cuenca total se ha dividido en 22 subcuencas. Cada una de estas subcuencas recibe un nombre que se genera automáticamente en el modelo y que servirá en lo adelante para su identificación (ver Figura.4). El cierre de cálculo de mayor interés práctico es el que aparece identificado como “Outlet” y tiene su ubicación en la zona de emplazamiento del azud de Chelo en las coordenadas UTM ya mencionadas. El interés de este cierre reside en el hecho de que los caudales máximos de avenidas obtenidos para 500 y 100 años respectivamente servirán de entrada en modelo hidráulico. En la tabla 1 se recoge para cada una de las subcuencas delimitadas automáticamente a partir del MDT sus principales características morfométricas y los correspondientes tiempos de concentración y retardo respectivamente. Toda esta información constituye la base que sirve para alimentar una de las entradas del modelo hidrológico descrito con anterioridad en el capítulo 7.


18 Figura 4.- Modelo Digital del Terreno y delimitación de subcuencas según el modelo HEC-HMS

Tabla 1.- Características morfométricas de las subcuencas del Mandeo

Subcuenca Ac, km2 Yc, % Ho, m Lr, m Hc, m Hn, m Yr, m/m Tc (hr) Lag (hr)

R110W110 14.31 14.26 321.37 9765.48 60.01 506.00 0.046 3.04 1.82 R100W100 23.14 13.27 455.49 10689.99 240.71 704.00 0.043 3.30 1.98 R180W180 1.39 14.47 288.73 1930.54 240.71 319.00 0.041 0.91 0.55 R130W130 10.32 19.44 204.02 5257.54 19.62 334.00 0.060 1.81 1.09 R150W150 8.05 19.48 241.08 5289.02 60.01 364.00 0.057 1.83 1.10 R210W120 36.44 13.75 577.38 12613.67 278.39 720.00 0.035 3.89 2.33 R170W170 8.21 15.08 340.38 5633.87 158.13 520.00 0.064 1.88 1.13 R190W190 6.36 14.86 398.94 4581.32 240.98 522.00 0.061 1.62 0.97 R160W160 15.93 17.92 410.31 8955.19 240.98 520.00 0.031 3.07 1.84 R220W220 3.23 24.27 409.86 4100.49 278.39 500.00 0.054 1.53 0.92 R260W260 6.95 9.45 467.05 5636.12 352.21 520.00 0.030 2.17 1.30 R250W250 24.03 11.80 428.60 11063.72 158.33 521.00 0.033 3.56 2.14 R270W270 16.53 8.44 523.69 9588.33 357.96 720.00 0.038 3.11 1.87 R290W290 10.50 3.95 481.88 6943.57 419.20 558.00 0.020 2.75 1.65 R370W360 7.43 4.81 511.21 4864.16 467.50 609.00 0.029 1.96 1.18 R410W410 3.61 2.54 489.60 4342.74 469.87 504.00 0.008 2.29 1.37 R280W280 52.27 3.81 499.43 14063.96 416.40 541.00 0.009 5.47 3.28 R420W420 11.24 5.46 524.47 6928.67 471.11 638.00 0.024 2.65 1.59 R500W500 21.76 9.19 612.42 8829.75 513.19 723.00 0.024 3.19 1.91 R470W470 12.98 5.51 536.47 9489.75 479.95 628.00 0.016 3.64 2.18 R460W460 20.31 4.53 519.86 9554.60 479.95 561.00 0.008 4.17 2.50 R510W510 20.83 9.26 626.71 13455.33 512.71 701.00 0.014 4.87 2.92

Nota: Ac: Área de la subcuenca; Yc: Pendiente media de la cuenca; Ho: Altura media; Lr: Longitud del cauce más largo; Hc: Cota del cauce en el cierre (aguas abajo); Hn: Cota del cauce en el nacimiento; Yr: pendiente media el río; Tc: Tiempo de concentración; Lag: Tiempo de retraso.


19 8.1.1.- Precipitaciones máximas Dentro del modelo hidrológico HEC-HMS existe un bloque relacionado con el modelo meteorológico en el que se describe la precipitación correspondiente al hidrograma que queremos generar. De entre las diferentes opciones disponibles se optó por utilizar un esquema de precipitaciones ponderadas en la cuenca. La aplicación de este esquema requiere la determinación de la lámina de precipitación para un período de retorno dado así como el conocimiento de las curvas intensidad duración frecuencia (IDF) que permitan definir posteriormente, en base a estas características, un hietograma patrón derivado sintéticamente a partir del método de los bloques alternos. Para la estimación de las precipitaciones máximas correspondientes a diferentes períodos de retorno se ha empleado el método desarrollado para Galicia del análisis regional de frecuencias (Álvarez Enjo, 1999, 2000). El método tiene como base el uso de información regional y local, así como el ajuste de una función de distribución de probabilidades de tres parámetros ajustados regionalmente por el método de los L-momentos. La función de distribución empleada fue la Logística Generalizada (GLO). La precipitación máxima diaria PT correspondiente a un período de retorno de T años siguiendo el método del análisis regional se puede determinar como el producto de la precipitación máxima promedio diaria y un factor de frecuencia estimado regionalmente según la siguiente expresión:

ToT XPP ⋅= PT: Precipitación máxima diaria correspondiente a un período de retorno de T años, mm Po : Precipitación máxima promedio diaria, mm XT: Factor de frecuencia (según tabla 2) Tabla 2.- Factores de frecuencia (XT) para la distribución Logística Generalizada (GLO)

T, años 500 100 50 10 XT 2.922 2.136 1.870 1.372


20 En el análisis de las precipitaciones máximas promedio diarias (Po) sobre la cuenca de estudio se empleó el mapa elaborado por el Ministerio de Fomento a escala 1:1000000 titulado: “Mapa para el cálculo de las máximas precipitaciones diarias en la España peninsular”. Las isohietas encerradas dentro de los límites de la cuenca analizada se digitalizaron para posteriormente elaborar un mapa raster con la distribución de la precipitación máxima promedio diaria con tamaño de celda de 10 metros (Figura 5). Cabe destacar que la representación matricial o raster es una representación en la que el área de estudio es subdividida en una fina malla de celdas (la precisión que se obtendrá en las imágenes será función de la resolución que se de a estas celdas) a las cuales se asignan los atributos de la variable analizada, en este caso la precipitación encerrada por la celda. La información raster resulta la más recomendable para el estudio de datos que varían de forma continua en el espacio, como es el caso de la precipitación.

Figura 5.- Mapa de precipitaciones máximas promedio diarias para la cuenca del río Mandeo

hasta el cierre en Chelo.


21

A partir de este mapa se obtuvieron los correspondientes valores de las precipitaciones máximas promedio (Tabla 3, col. 3) para cada una de las subcuencas que conforman la cuenca de estudio. Estos valores son el resultado a su vez de obtener el valor promedio del conjunto de las celdas de precipitación dentro de cada subcuenca.

Tabla 3.- Precipitaciones máximas promedio diarias y diferentes períodos de retorno

Subcuenca Ac, km2 Po, mm P 500, mm P 100, mm P 50, mm P 10, mm R110W110 14.31 55.68 162.7 118.9 104.1 76.4 R100W100 23.14 60.08 175.6 128.3 112.3 82.4 R180W180 1.39 56.94 166.4 121.6 106.5 78.1 R130W130 10.32 51.31 149.9 109.6 95.9 70.4 R150W150 8.05 52.89 154.5 113.0 98.9 72.6 R210W120 36.44 60.57 177.0 129.4 113.3 83.1 R170W170 8.21 55.31 161.6 118.1 103.4 75.9 R190W190 6.36 57.01 166.6 121.8 106.6 78.2 R160W160 15.93 58.71 171.5 125.4 109.8 80.5 R220W220 3.23 58.40 170.6 124.7 109.2 80.1 R260W260 6.95 57.64 168.4 123.1 107.8 79.1 R250W250 24.03 54.40 159.0 116.2 101.7 74.6 R270W270 16.53 59.91 175.1 128.0 112.0 82.2 R290W290 10.50 59.14 172.8 126.3 110.6 81.1 R370W360 7.43 60.16 175.8 128.5 112.5 82.5 R410W410 3.61 58.96 172.3 125.9 110.3 80.9 R280W280 52.27 56.85 166.1 121.4 106.3 78.0 R420W420 11.24 60.31 176.2 128.8 112.8 82.7 R500W500 21.76 61.38 179.4 131.1 114.8 84.2 R470W470 12.98 60.59 177.0 129.4 113.3 83.1 R460W460 20.31 60.74 177.5 129.7 113.6 83.3 R510W510 20.83 62.96 184.0 134.5 117.7 86.4

Resulta importante señalar que la distribución espacial de la lluvia sobre una determinada área será igual o menor que el valor puntual calculado debido al efecto de no simultaneidad de su distribución sobre la citada área. Esto puede considerarse mediante el empleo de un factor reductor por el que se multiplican los valores puntuales previamente estimados en la tabla anterior. Este factor reductor (KA) puede ser obtenido a partir de la expresión propuesta por Témez en función del área de la cuenca y se expone a continuación:

15Aclog1KA −=


22 En la siguiente tabla aparecen las láminas de las precipitaciones máximas de una duración de 1440 minutos y diferentes períodos de retorno (tomados de la tabla 3) considerando la aplicación del factor reductor KA correspondiente a cada una de las 22 subcuencas delimitadas.

Tabla 4.- Precipitaciones máximas promedio diarias y diferentes períodos de retorno

Subcuenca Ac, km2 Ka P 500, mm P 100, mm P 50, mm P 10, mm R110W110 14.31 0.923 150.2 109.8 96.1 70.5 R100W100 23.14 0.909 159.6 116.7 102.1 74.9 R180W180 1.39 0.990 164.8 120.5 105.5 77.4 R130W130 10.32 0.932 139.8 102.2 89.5 65.6 R150W150 8.05 0.940 145.2 106.2 92.9 68.2 R210W120 36.44 0.896 158.6 115.9 101.5 74.4 R170W170 8.21 0.939 151.8 110.9 97.1 71.3 R190W190 6.36 0.946 157.7 115.2 100.9 74.0 R160W160 15.93 0.920 157.8 115.4 101.0 74.1 R220W220 3.23 0.966 164.8 120.5 105.5 77.4 R260W260 6.95 0.944 159.0 116.2 101.7 74.6 R250W250 24.03 0.908 144.3 105.5 92.4 67.8 R270W270 16.53 0.919 160.8 117.6 102.9 75.5 R290W290 10.50 0.932 161.0 117.7 103.1 75.6 R370W360 7.43 0.942 165.6 121.0 106.0 77.7 R410W410 3.61 0.963 165.9 121.3 106.2 77.9 R280W280 52.27 0.885 147.1 107.5 94.1 69.1 R420W420 11.24 0.930 163.9 119.8 104.9 76.9 R500W500 21.76 0.911 163.4 119.4 104.6 76.7 R470W470 12.98 0.926 163.9 119.8 104.9 77.0 R460W460 20.31 0.913 162.0 118.4 103.7 76.1 R510W510 20.83 0.912 167.8 122.7 107.4 78.8

A partir de los valores de la precipitación máxima diaria para diferentes períodos de retorno (PT) obtenidos en la tabla anterior, se estima la intensidad media máxima diaria para el mismo período de retorno y una duración diaria (IT

d) de acuerdo con: Los valores estimados de IT

d son utilizados en el método de la Dirección General de Carreteras (DGC) que permite determinar la intensidad media máxima de las precipitaciones para diferentes períodos de retorno y diferentes tiempos de duración de las precipitaciones (D= 5, 15, 60,…….1440 minutos).

24PI TT

d =


23 Según el método de la DGC la intensidad media máxima correspondiente a un período de retorno y duración de las precipitaciones se determina de acuerdo con la siguiente expresión: Despejando en la ecuación anterior se tiene: IT D Intensidad media máxima para una duración D determinada y un periodo de retorno T determinado, mm/h. I10

60 Intensidad media máxima para una duración de 60 minutos y un periodo de retorno de 10 años, mm/h. I10

1440 Intensidad media máxima para una duración de 1440 minutos y un periodo de retorno de 10 años, mm/h. IT

d Intensidad media máxima diaria para un periodo de retorno T determinado, mm/h. D Intervalo de referencia en min. Los valores de I10

60 e I101440 se determinan directamente por interpolación entre

isohietas a partir de los mapas que muestran a continuación.

Figura 6.- Mapas de Intensidad media máxima (I1060 ) para una duración de 60 minutos y un

periodo de retorno de 10 años, (mm/h) (a) y Precipitación media máxima (P101440) para una

duración de 1440 minutos y un periodo de retorno de 10 años, (mm) (b).

1.0D679.1529.3

101440

1060

Td

TD

II

II

−

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛=

1.0D1679529.3

101440

1060T

dTD I

III−

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛=


24 En la siguiente tabla se ofrecen los resultados obtenidos en el procesamiento de las curvas Intensidad/lámina-duración-frecuencia para diferentes períodos de retorno y tiempos de duración de las precipitaciones siguiendo el método de la DGT anteriormente expuesto. Tabla 5.- Intensidades medias máximas (IT

D ) y láminas medias máximas (PTD) para diferentes

períodos de retorno T

ITD, mm/h PT

D, mm T, años T, años D, min

500 100 50 10 500 100 50 10 5 161.6 118.1 103.4 75.9 13.5 9.8 8.6 6.3 15 99.2 72.5 63.5 46.6 24.8 18.1 15.9 11.6 60 49.4 36.1 31.6 23.2 49.4 36.1 31.6 23.2 120 33.6 24.6 21.5 15.8 67.2 49.1 43.0 31.6 180 26.5 19.3 16.9 12.4 79.4 58.0 50.8 37.3 360 17.2 12.6 11.0 8.1 103.2 75.4 66.1 48.5 720 10.8 7.9 6.9 5.1 130.0 95.1 83.2 61.0 1440 6.6 4.8 4.2 3.1 158.5 115.9 101.4 74.4

Figura 7.- Curvas Intensidad/lámina-duración-frecuencia para la cuenca de estudio

1

10

100

1000

1 10 100 1000 10000D, min

I DT , m

m/h

500 años

100 años

50 años

10 años

1

10

100

1000

1 10 100 1000 10000D, min

PD

T , mm

500 años

100 años

50 años

10 años


25 Una vez estimadas las láminas máximas de precipitación diaria para diferentes períodos de retorno y las correspondientes curvas IDF sólo resta definir como dato de entrada al modelo meteorológico un esquema de distribución temporal de la precipitación para una duración determinada. A tal efecto se ha considerado el empleo de una tormenta de diseño con una duración de de 24 horas (D=1440 min.) y un tiempo de discretización de 60 min en la que la intensidad o lámina máxima de la precipitación se ha centrado en el 50% de la duración total asumida siguiendo el método de los bloques alternos. Los valores de las láminas de precipitación de cada subcuenca de la tabla 5 se distribuyen automáticamente sobre el hietograma generado que se puede ver en la siguiente figura.

Figura 8.- Hietograma patrón para una duración de 24 horas y discretización temporal de 60 minutos

0.0

5.0

10.0

15.0

20.0

25.0

30.0

35.0

40.0

0-1

1-2

2-3

3-4

4-5

5-6

6-7

7-8

8-9

9-10

10-1

1

11-1

2

12-1

3

13-1

4

14-1

5

15-1

6

16-1

7

17-1

8

18-1

9

19-2

0

20-2

1

21-2

2

22-2

3

23-2

4

P, m

m


26 8.1.2.- Pérdidas por infiltración según el método del número de curva del SCS Para la determinación de las tasas de pérdidas se ha aplicado la metodología propuesta por el SCS consistente en determinar el número de curva (NC) promedio para cada una de las 22 subcuencas delimitadas en la cuenca del río Mandeo bajo condiciones normales de humedad antecedente (II). El NC muestra que parte de la precipitación total que cae sobre la cuenca para un determinado período de retorno contribuye a la generación de la escorrentía directa. Los NC se encuentran tabulados en función de los suelos predominantes, usos del suelo, pendientes del terreno y las condiciones de humedad antecedente. El la cuenca del río Mandeo el NC se ha generado automáticamente a partir del uso de sistemas de información geográfica mediante la superposición de los mapas o capas correspondientes a la clase hidrológica del suelo que está en función de la geología, tipos de suelos y sus espesores, los usos de suelo predominantes y las pendientes reclasificadas del terreno (<= 3% y > 3%) bajo condiciones normales de humedad antecedente. A continuación se analiza cada de estos aspectos Desde el punto de vista geológico en la cuenca del Mandeo existe una clara predominancia de las rocas graníticas con un 79.7 % del total de la superficie de la misma, seguida de los pizarras y filitas con un 12.7 %, por último existen pequeñas áreas con esquistos (3.7 %) y más pequeñas aún sobre rocas ultrabásicas, básicas y cuarcitas ( < 2 %). Tabla 6.- Distribución porcentual de las distintas litologías existentes en la cuenca del río Mandeo hasta el cierre en Chelo

Litología % del área total Suelos sobre rocas graníticas 79.7 Suelos sobre pizarras y filitas 12.7 Suelos sobre esquistos 3.7 Suelos sobre rocas ultabásicas 1.7 Suelos sobre cuarcitas, areniscas y cuarzofilitas 1.1 Rocas básicas 1.1

Las pendientes del terreno en la cuenca oscilan entre 0 en las zonas más llanas ubicadas hacia la parte media-baja de la cuenca y 82 % en las partes altas de la cuenca cercanas a sus divisorias. Como promedio de toda la cuenca la pendiente media está en torno al 10.2 %.


27

Figura 9.- Mapa Geológico de la cuenca del río Mandeo

Figura 10.- Mapa pendientes del terreno de la cuenca del río Mandeo


28 El tipo de suelo que se desarrolla sobre el sustrato en una zona concreta está en función de la litología de dicho sustrato, la morfología (el relieve), el clima y la vegetación. Estos factores, además, están frecuentemente interrelacionados. Desde el punto de vista edafológico en la cuenca de estudio existe una clara predominancia de suelos pertenecientes a los Ordenes Inceptisol y Entisol respectivamente, tal y como veremos a continuación.

Figura 11.- Suelos predominantes en la cuenca del río Mandeo Orden Inceptisol Los inceptisoles ocupan el 49.6 % del área de la cuenca, su bajo contenido de arcillas, unido a unas características físicas en las que las texturas granulométricas van de medias a gruesas, hacen que este tipo de suelos presenten unas permeabilidades de media a moderadas y unas capacidades de almacenamiento moderadas. La asociación de este tipo de suelos al grupo hidrológico B, cuyas permeabilidades moderadas son la característica representativa de este grupo hidrológico, parece por tanto la más adecuada.


29 Orden Entisol Se trata de suelos con perfil A/C presentando horizontes poco o nada evolucionados. Hay dos subórdenes bien diferenciados los Fluvents y Orthents, siendo este último el que está presente dentro de la cuenca y ocupan un 51.4 % del total. Los Orthents son suelos poco profundos formados generalmente por un único horizonte A sobre roca madre, apareciendo en algunos casos asociados con los Inceptisoles. La característica que más interesa para poder asociar este tipo de suelo a alguno de los de la clasificación del NRCS, es la de suelos con baja profundidad y muy pobres en materia orgánica con una capacidad para la infiltración muy baja. Dichas características indican que dicho suelo se puede asociar al Grupo hidrológico C o D en función de su contenido en arcillas. En el presente trabajo aparecen asociados al grupo hidrológico C. Los usos del suelo en la cuenca del río Mandeo se han caracterizado de acuerdo a la cartografía digital: Corine Land Cover (CLC90) 100 m – versión 12/2000 desarrollado por la Agencia medioambiental Europea (EEA). El mayor peso en la distribución según los usos en la cuenca recae sobre los matorrales (52.17%), los mosaicos de cultivos (22.54 %) y los bosques de coníferas con un 12.64 %. El restante 13 % recae sobre otros usos minoritarios.

Figura 12.- Usos de suelos de la cuenca del río Mandeo.


30

Tabla 7.- Usos del suelo en la cuenca del río Mndeo

Usos del suelo Área, km2 % Matorrales 175.20 52.17

Mosaico de cultivos 75.70 22.54 Bosque de coníferas 42.45 12.64

Terrenos cultivados con vegetación 15.94 4.75 Matorral boscoso de transición 14.89 4.43

Sistemas agroforestales 4.51 1.34 Praderas 4.21 1.25

Bosque de frondosas 2.25 0.67 Zonas industriales 0.32 0.09

Zonas de extracción minera 0.26 0.08 Bosque mixto 0.09 0.03

Después de haber analizado cada uno de los mapas o capas que definen las principales características de las que depende el NC en la cuenca del río Mandeo hasta su cierre en Chelo se ha procedido a su generación automática a partir del uso de sistemas de información geográfica mediante la superposición de las mismas.

Figura 13.- Mapa del número de curva en la cuenca del río Mandeo para condiciones normales de humedad antecedente


31 El valor promedio del NC para condiciones normales de humedad antecedente se ha determinado dentro de los límites de cada subcuenca tal y como se recoge en la tabla 8. A escala de la cuenca total el valor promedio del número de curva obtenido es igual a 71. Por subcuencas el NC oscila entre 63 (subcuenca R190W190) y 82 (subcuenca R410W410).

Tabla 8.- Valores del número de curva en las subcuencas del río Mandeo

Suncuenca NC R110W110 74 R100W100 73 R180W180 73 R130W130 72 R150W150 73 R210W120 72 R170W170 69 R190W190 63 R160W160 65 R220W220 64 R260W260 67 R250W250 68 R270W270 70 R290W290 79 R370W360 78 R410W410 82 R280W280 70 R420W420 76 R500W500 71 R470W470 71 R460W460 69 R510W510 70


32 8.2.- Estudio de modelización hidrológica con HEC-HMS A continuación se exponen los principales resultados obtenidos en el proceso de simulación hidrológica con el modelo HEC-HMS, cuyo objetivo principal estriba en la estimación de los caudales punta de avenidas extremas con períodos de retorno asociados a 500 y 100 años respectivamente. Ya hemos señalado con anterioridad que para su modelización en el HMS, la cuenca total se ha dividido en 22 subcuencas, donde el cierre de cálculo de mayor interés práctico es el que aparece identificado como “Outlet” y tiene su ubicación en la zona de emplazamiento del azud de Chelo.

Figura 14.- Modelo hidrológico HEC-HMS de la cuenca del río Mandeo hasta Chelo

Para su funcionamiento el modelo se ha nutrido de toda la información necesaria (ver epígrafe anterior) para generar los caudales punta correspondientes a los períodos de retorno analizados. Estos datos se distribuyen en tres grupos bien diferenciadas entre sí denominados componentes. El primer componente está relacionado con la propia cuenca, aquí se introducen todas las características hidrológicas de cada una de las 22 subcuencas analizadas (ver Tablas 1 y 8), así como se especifican los métodos de cálculo y parámetros sobre los que se operarán (pérdidas según Número de Curva del SCS, hidrograma unitario del SCS y tránsito de hidrogramas según Muskingum).


33 El segundo componente guarda relación con el modelo o modelos meteorológicos adoptados. En el estudio se han adoptado dos modelos: El primero, el que emplea la ponderación de las estaciones de precipitación con sus correspondientes hietogramas en función del peso que se le asigna a cada estación en función de la influencia que ejerce dentro de los límites de una subcuenca determinada (Gage Weights). Este modelo se ha utilizado para simular los eventos de precipitación con láminas de 500 y 100 años de períodos de retorno respectivamente (ver Tabla 5) y que son distribuidas sobre un hietograma patrón previamente definido (Figura 8). En el segundo modelo se suministra el hietograma de precipitación observado durante el evento de los días 1 y 2 de octubre de 2006 que provocó una de las inundaciones más importantes de los últimos años en la cuenca. Por último, en el tercer componente se especifican las interrelaciones entre los dos primeros componentes, o lo que es lo mismo, se contemplan las diferentes opciones de modelización bajos diferentes escenarios o combinaciones entre cuenca y modelos meteorológicos adoptados. También se especifica la duración del período de simulación, así como la discretización temporal del intervalo de cálculo, que en este caso ha sido de un minuto. Al margen de los tres componentes analizados existe un último bloque dentro de la propia estructura del modelo, el editor de las series temporales, que es en el que se introducen los correspondientes series o pares de valores de una variable cualquiera en función del tiempo, en nuestro caso, los datos de laminas de precipitación, o lo que es lo mismo, el hietograma patrón de 24 horas y el hietograma observado del evento de octubre del año 2006. Antes de pasar a exponer los resultados relativos a los caudales máximos obtenidos para los períodos de retorno de 500 y 100 años se quiere resaltar que en este estudio se ha pretendido hacer una especie de calibración del modelo en base a una de la avenidas más significativas de los últimos años que tuvo lugar en la cuenca del río Mandeo y otras cuencas de la vertiente atlántica de Galicia, y que fue la avenida del mes de octubre del año 2006, a la que ya nos hemos referido con anterioridad y de la que disponemos de los registros de precipitaciones observados en estaciones cercanas a la cuenca y de la información de la huella alcanzada por la superficie del agua durante este evento en la zona Chelo. Esto nos permite de cierto modo llegar a tener una evaluación del propio funcionamiento del modelo y los parámetros de simulación adoptados.


34 8.2.1.- Avenida del 1-2 de octubre de 2006 Según encuestas realizadas a un agente de Medioambiente que trabaja en centro de precintaje en el lugar de Chelo, en el año 2006 tuvo lugar una crecida de gran magnitud que inundó la caseta de madera del citado centro. La huella alcanzada por el agua llegó prácticamente a la altura de un muro colindante con la caseta cuya cota en la base es la 9.84 m y la lámina observada cercana a los 1.71 m, lo que da una cota de la superficie del agua de 11.55 m.

Figura 15.- Huella observada de la avenida de octubre de 2006 según encuesta en la caseta del

centro de precintaje del río Mandeo en Chelo

Cota suelo: 9.84 m

Cota encuesta: 11.55 m

Cota simulación: 10.84 m


35 El registro histórico cada 10 minutos de la red de estaciones de Meteogalicia presenta dos estaciones cercanas a la cuenca: la de Mabegondo (Concello de Abegondo – A Coruña) y la de Olas (Concello de Mesía - A Coruña). Según estos registros las láminas de precipitaciones registradas durante los días 1 y 2 de octubre de 2006 fueron del orden de 96.4 y 92.1 mm respectivamente y resultaron las mayores láminas registradas durante el año 2006. Ambas estaciones se encuentran ubicadas a una distancia relativamente corta del centro de gravedad de la cuenca de estudio, cercana a los 20 km. Por esta razón se ha tomado como referencia una de estas estaciones, la de Olas, y se ha simulado con ayuda del modelo HEC-HMS el caudal resultante producto de un hietograma de entrada con una duración cercana a la 24 horas y una lámina de precipitación del orden de los 88.4 mm. El caudal punta estimado de la avenida en Chelo asciende a 279.3 m3/s con un volumen del hidrograma cercano a los 9 hectómetros cúbicos.

Figura 16.- Hidrograma simulado de la avenida de octubre de 2006 en el río Mandeo a su paso

por Chelo. A la derecha se observa el hietograma cada 10 min. registrado por la estación de Olas (Meteogalicia)

El caudal punta obtenido durante este evento servirá en el apartado de simulación hidráulica para ver el grado de correspondencia o aproximación entre los niveles observados y simulados en el entorno de la zona de Chelo.


36 8.2.2.- Caudales para 500 y 100 años de período de retorno Como resultado de la modelización hidrológica de la cuenca del río Mandeo se han obtenido los hidrogramas de las avenidas correspondientes a los períodos de retorno de 500 y 100 años para el cierre de cálculo principal (Chelo) y cada una de las 22 subcuencas en las que se subdividió la cuenca total. Cada hidrograma se caracteriza por su caudal punta o pico y el volumen de la onda de la avenida y es la respuesta a un evento con una lámina de precipitación de igual período de retorno distribuido temporalmente sobre un hietograma patrón derivado sintéticamente con una duración de 24 horas. Los caudales estimados para el cierre de Chelo ascienden a 996.9 y 567.1 m3/s respectivamente. Figura 17.- Hidrogramas simulados para las avenidas con períodos de retorno de 500 y 100 años en el río Mandeo a su paso por Chelo.

500 años

100 años


37 Los resultados obtenidos para el resto de las 22 subcuencas y 12 confluencias se ofrecen a continuación.

Tabla 9.- Caudales máximos de avenidas en la cuenca del río Mandeo

500 años 100 años Subcuenca Ac, km2 Qm, m3/s W, 103 m3 Qm, m3/s W, 103 m3

Outlet (Chelo) 335.825 996.90 25942.6 567.10 15019.8 JR130 325.507 979.90 25202.6 557.10 14593.9

R110W110 14.312 58.40 1131.4 34.00 667.8 JR170 270.907 850.60 21350.9 484.50 12394.4

R100W100 23.142 82.10 1661.2 46.60 963.2 R180W180 1.392 9.30 125.0 5.70 74.5 R130W130 10.318 47.30 740.0 27.00 425.9 R150W150 8.052 45.20 709.3 26.80 421.4

JR160 224.08 725.50 18036.2 414.60 10523.0 R210W120 36.44 140.90 3101.6 81.40 1823.5

JR150 303.143 923.70 23362.0 524.10 13504.7 R170W170 8.21 40.40 640.3 22.80 365.8

JR180 246.373 780.80 19564.8 444.60 11356.8 R190W190 6.364 26.10 395.1 13.50 210.0 R160W160 15.929 57.40 1133.4 30.50 623.9 R220W220 3.23 13.60 202.5 7.10 108.6

JR220 184.41 583.70 14732.2 332.70 8590.9 R260W260 6.95 30.50 512.6 16.70 287.2 R250W250 24.026 64.00 1370.7 33.50 744.5 R270W270 16.534 54.80 1084.4 30.00 609.8

JR260 160.926 518.60 13135.2 296.60 7694.0 R290W290 10.499 56.30 1039.6 35.10 647.9

JR290 98.157 341.70 8146.0 196.10 4783.1 R370W360 7.432 41.60 671.7 25.60 412.0

JR370 90.725 317.70 7474.3 181.50 4371.1 R410W410 3.608 22.30 383.0 14.30 244.4 R280W280 52.27 146.30 3949.6 81.90 2262.9 R420W420 11.244 59.90 1086.7 36.50 664.4

JR460 42.583 145.90 3423.4 82.50 1980.6 R500W500 21.755 86.40 1718.2 49.00 995.0

JR410 75.873 259.60 6004.6 146.30 3462.3 R470W470 12.976 49.00 1044.0 27.90 606.8 R460W460 20.314 66.70 1537.3 37.00 875.0 R510W510 20.828 67.90 1705.1 38.40 985.6


38 Otras metodologías de cálculo aportan resultados similares, por ejemplo, los nomogramas de la Confederación Hidrográfica del Norte de España dan para 500 años un caudal punta de 940 m3/s y 604 m3/s para la avenida centenaria, mientras que los nomogramas de Francou-Rodier indican un caudal para el período de retorno de los 100 años del orden de los 519.6 m3/s. Como se observa las diferentes estimaciones realizadas apuntan a unos valores muy similares, no obstante los que se emplean en el modelo de simulación hidráulica para la estimación de las cotas de la superficie del agua correspondientes a los períodos de retorno analizados son los obtenidos a partir del modelo HEC-HMS.


39 8.3.- Estudio de modelización hidráulica con HEC-RAS Para el estudio del funcionamiento hidráulico del río Mandeo ante situaciones de avenidas extremas correspondientes a los períodos de retorno de 500 y 100 años, así como la avenida observada en el año 2006 a su paso por el entorno del área recreativa de Chelo se ha utilizado el modelo hidráulico HEC-RAS. La longitud del tramo estudiado de cauce y valles de inundación es de 336 metros. El objetivo principal de este estudio hidráulico es comprobar el afecto y las posibles afecciones, en caso de existirlas, sobre el entorno de la construcción del edificio del Centro de Interpretación de la Naturaleza y Precintaje de Chelo como consecuencia de las cotas del agua que se podrían alcanzar en función del paso avenidas extremas. Una de las bases sobre las que se sustenta el proceso de simulación hidráulica en combinación con los sistemas de información geográfica es la creación previa de un modelo digital del terreno con la forma de una red irregular de triángulos conocido también como TIN (Triangular Irregular Network), en las que los vértices de cada uno de estos triángulos se identifica por sus coordenadas espaciales UTM X e Y así como por la cota o altura del punto. La base para la elaboración de este TIN fue la cartografía digital a escala 1:5000 de la Xunta de Galicia con curvas de nivel cada 5 metros y el levantamiento topográfico de la zona aportado por la empresa AZIMUT arquitectura. El TIN generado a partir de los trabajos topográficos (Figura 18) abarca un área total 45590.0 m2 y encierra el cauce principal de río Mandeo y sus correspondientes valles de inundación a ambos lados (entorno de Chelo) y está formado por 1802 nodos y 3371 triángulos. Este modelo del terreno constituye la base para el proceso de modelización posterior, ya que a partir del mismo y con la ayuda de las extensiones HEC-GeoRas 3.1, Spatial Analyst y 3D Analyst para ArcView 3.2 se generan el canal principal, las llanuras de inundación, las líneas de flujo sobre el terreno, las secciones transversales a lo largo de todo e tramo de estudio con el intervalo de separación entre éstas que se desee, los coeficientes de rugosidad, y otras singularidades (áreas de flujo inefectivas, puentes, azudes, existencia de motas, áreas de almacenamiento, etc.). Posteriormente toda esta información que se genera es exportada automáticamente mediante un archivo al modelo de simulación hidráulica HEC-RAS 3.1.3


40

Figura 18.- Modelo digital del terreno del cauce y valles de inundación río Mandeo en Chelo Dentro de este tramo se han trazado un total de 93 secciones, lo que equivale a una sección o perfil transversal cada 3.5 metros lineales de cauce. Figura 19.- Definición de las secciones transversales (cauce + valles de inundación) y otros elementos geométricos (eje del río, márgenes, líneas de flujo) en el modelo hidráulico del tramo de Chelo.


41 Las secciones tienen anchuras suficientes como para incluir no sólo el cauce principal sino también la llanura de inundación correspondiente al período de retorno de 500 años. En estas secciones los puntos con las cotas del terreno y sus respectivas coordenadas de localización se extraen automáticamente desde el TIN. Dentro del tramo estudiado las secciones se identifican numéricamente en orden decreciente desde el extremo de aguas arriba hacia el de aguas abajo. La ubicación del edificio del Centro de Interpretación de la Naturaleza (ver polígono rojo en la Fig. 19) se encuentra delimitada por las secciones 178.6 en el extremo de aguas abajo y la 197.9 en el extremo de aguas arriba. Lo que ocurra en estas secciones desde el punto de vista de las cotas del agua que se puedan alcanzar antes los caudales de períodos extremos de 500 y 100 años, marcará el emplazamiento definitivo del citado edificio. Como coeficientes de rugosidad de Manning se han utilizado los siguientes valores: 0.08 para los valles de inundación con existencia de árboles, crecimiento de matorrales y algunos troncos caídos; 0.04 para el cauce con existencia de piedras y malezas. Los caudales de diseño para los que se han realizado las simulaciones son los correspondientes a los períodos de retorno de 500 (caudal limitante de la zona inundable) y 100 (caudal limitante de la zona de policía), así como el correspondiente a la avenida de octubre del año 2006, que son los obtenidos en el apartado correspondiente al estudio hidrológico de la cuenca hasta su cierre de cálculo en Chelo. Estos caudales se asignaron como caudales circulantes de entrada a la última sección de aguas arriba (sección ID: 335.65) del tramo de estudio. Las condiciones de contorno son necesarias para establecer las elevaciones de partida de la superficie libre del agua en los respectivos extremos de aguas arriba y aguas abajo del río. Como condiciones contorno en los extremos de aguas arriba y aguas abajo se adoptaron condiciones de calado normal con una pendiente de 0.01 para el tramo de aguas abajo y 0.009 para el tramo de aguas arriba. De las tres opciones que ofrece el modelo para modelizar el régimen de flujo se optó por seleccionar la opción correspondiente al régimen mixto.


42 8.3.1.- Cota de la superficie del agua en la avenida del 1-2 de octubre de 2006 Desde el punto de vista del comportamiento hidráulico del río en el entorno del área recreativa de Chelo, el modelo de simulación hidráulica apunta a que la cota de la lámina del agua correspondiente a los 279.3 m3/s que se alcanza en la zona de emplazamiento del futuro edificio es aproximadamente la 10.84 m, unos 0.70 m. más abajo que la cota de la huella según encuesta (ver Figura 15). Este resultado es bastante consistente dado que muestra un grado de semejanza bastante cercano entre los valores de las cotas del agua observada y simulada respectivamente, sin bien no se debe perder de vista que las condiciones de humedad antecedente en el momento de la avenida del año 2006 bien pudieron ser más favorables que las consideradas, así como la propia lámina de precipitación sobre la cuenca pudo diferir de los valores registrados en la estación de Olas, que como ya hemos mencionado, se encuentra a unos 20 Km. de distancia 8.3.2.- Cota de la superficie del agua para 500 y 100 años de período de retorno Para la presentación de resultados para 500 y 100 años se han utilizado las propias salidas del citado modelo en forma de tablas y gráficas así como las obtenidas con ayuda del módulo HEC-GeoRAS en forma de mapas que brindan la posibilidad de poder apreciar los diferentes comportamientos de las distribuciones de calados con diferentes períodos de retorno sobre el modelo digital del cauce generado a partir del TIN con una resolución de salida de la celda de 1x1 m. En el Anexo se ofrece una tabla en las que para cada una de las 94 secciones de cálculo consideradas se aportan las cotas de la superficie libre del agua que se alcanzan bajo las condiciones de contorno especificadas y los caudales correspondientes a las avenidas con los períodos de retorno definidos (500 y 100 años). De entre el conjunto de estas 94 secciones se quiere destacar especialmente los resultados del conjunto de secciones que van de la 178.6 a la 197.9, que como ya hemos dicho anteriormente, son las que limitan la ubicación del edificio. Este interés evidentemente está relacionado con el hecho de llegar a establecer si las cotas que alcanza el agua bajo los diferentes períodos de retorno suponen algún peligro para la obra y su entorno


43

Tabla 10.- Características hidráulicas en las secciones de interés

Q Total Cota

superficie del agua

Velocidad media

Área sección

Ancho sección Estación ID

(m3/s) (m) (m/s) (m2) (m) 500 años

197.97 996.90 13.78 3.34 379.09 78.58 193.57 996.90 13.80 3.23 393.98 80.04 188.99 996.90 13.82 3.09 410.53 82.97 185.42 996.90 13.84 2.98 426.84 88.93 183.18 996.90 13.84 2.92 448.46 113.65 181.40 996.90 13.91 2.61 541.96 123.22 178.61 996.90 13.93 2.51 561.95 115.02

Promedio 13.84 100 años

197.97 567.1 12.25 2.50 268.21 66.70 193.57 567.1 12.26 2.41 280.05 68.07 188.99 567.1 12.27 2.32 291.83 70.16 185.42 567.1 12.28 2.23 301.81 72.20 183.18 567.1 12.28 2.19 308.01 75.83 181.40 567.1 12.30 2.06 355.07 109.34 178.61 567.1 12.32 1.92 389.97 100.03

Promedio 12.28

Como se observa en la tabla anterior las cotas del agua que se alcanzan dentro de los límites del emplazamiento del futuro edificio para los períodos de retorno considerados llegan como promedio a los 13.84 metros para 500 años y los 12.28 metros para 100 años. Un comportamiento global de los perfiles del agua en todo el tramo analizado se puede observar en la siguiente figura.

Figura 20.- Perfiles longitudinales de la superficie del agua en el río Mandeo - Chelo En las figuras que siguen a continuación se observa sobre la foto aérea la superposición de las planicies de inundación analizadas, así como la distribución de calados que se alcanzan dentro de éstas y la afección a la ubicación del edificio.

0 50 100 150 200 250 300 354

6

8

10

12

14

16

Main Channel Dis tance (m)

Ele

vatio

n (m

)

S 1

78.6

S 1

97.9

Zona emplazamiento edificio


44

Figura 21.- Comparación de las planicies de inundación para 500 y 100 años y la avenida del año 2006

Figura 22.- Distribución de calados (m) en el cauce y planicie de inundación avenida año 2006


45

Figura 23.- Distribución de calados (m) en el cauce y planicie de inundación para 500 años

Figura 24.- Distribución de calados (m) en el cauce y planicie de inundación para 100 años


46 9.- CONCLUSIONES Referentes al estudio hidrológico

Los resultados obtenidos a partir del modelo de simulación hidrológica HEC-HMS en la estimación de los caudales máximos para períodos de retorno de 500 100 años respectivamente se dan como válidos y dentro de los valores esperables para la cuenca del río Mandeo en el cierre de cálculo de Chelo. La comparación de estos resultados con otras metodologías muestra resultados muy similares.

Referentes al estudio hidráulico

Desde el punto de vista hidráulico la simulación de la crecida del octubre de 2006 apunta a que la cota de la lámina del agua que se alcanza, para un caudal punta estimado de 279.3 m3/s, es aproximadamente la 10.84 m, unos 0.70 m más abajo que la cota de la huella observada según encuesta realizada en el entorno de Chelo. Este resultado indica, al menos en el caso de esta avenida observada, que tanto los parámetros hidrológicos como hidráulicos manejados en los correspondientes modelos se encuentran dentro de los órdenes de magnitud esperables. Por otra parte se aprecia como el caudal de la crecida de 2006, muy por debajo de los correspondientes a los períodos de retorno de 500 y 100 años, llega a provocar una cota del agua entorno a los 11 metros en la zona de Chelo, lo cual resulta una clara evidencia del potencial de las inundaciones en esta zona.

Para la avenida de 100 años de período de retorno cuyo caudal punta en

Chelo alcanza los 567.1 m3/s, la elevación promedio de la superficie del agua dentro de los límites de la ubicación del edificio destinado al Centro de Interpretación de la Naturaleza (entre las secciones 178.6 y 197.9) alcanza la cota 12.28 m. Si el edificio se quiere proteger como máximo para la avenida centenaria, su emplazamiento no deberá estar nunca por debajo de esta cota.

La avenida de 500 años, la que marca los límites de la zona inundable,

presenta un caudal de 996.9 m3/s y la elevación promedio de la superficie del agua alcanza la cota 13.84 m. Aquí el criterio de protección ante esta avenida extrema sería mucho más restrictivo y su adopción o no estaría supeditado a la decisión de las autoridades competentes.


47 10.- BIBLIOGRAFÍA Álvarez Enjo, M.; Puertas Agudo, J.; Díaz-Fierros, F. (1999). “Análisis regional de precipitaciones máximas en Galicia mediante el método del índice de avenida”. Revista Ingeniería del Agua, Vol. 6 Nº 4, pp. 386 – 379. Álvarez Enjo, M. (2000). “Análisis regional de frecuencia aplicado a las precipitaciones máximas y avenidas”. Tesis Doctoral. Universidad de Santiago de Santiago de Compostela. Chow, V.T., Maidment, D.R., Mays, L.W. (1988). “Hidrología Aplicada” McGraw-Hill, New York. CEDEX (1979). “Metodología y Normas de Cálculo de Crecidas de Proyecto”. Centro de Estudios Hidrográficos del CEDEX. Ferrer, M.; Rodríguez, J.; Estrela, T. (1995). “Generación automática del número de curva con sistemas de información geográfica”. Revista Ingeniería del Agua, Vol. 2 Nº 4, pp. 43 -57. Francou, J.; Rodier, J.A. (1969). “Essai de classification des crues maximales”. Proceedings of the Leningrand Symposium on Flood an their computation, August 1967, vol. 1, pp. 528-527. Paris, IASH-UNESCO-WMO. Macía Vázquez, F.; Calvo de Anta, R. (2001). “Atlas de Galicia: Los Suelos”. Sociedade para o Desenvolvemento Comarcal de Galicia. Consellería de Presidencia de la Xunta de Galicia.


48 ANEXOS


49

Resumen de resultados análisis hidráulico para la avenida de 500 años

Q Total Cota

superficie del agua

Velocidad media

Área sección


(m3/s) (m) (m/s) (m2) (m)

335.65 996.90 13.86 4.72 290.19 65.22 332.85 996.90 13.91 4.45 304.89 66.88 330.07 996.90 13.95 4.20 320.36 68.94 327.50 996.90 14.00 3.98 332.96 70.49 324.10 996.90 14.05 3.69 356.71 72.57 320.93 996.90 14.09 3.47 373.37 74.37 317.85 996.90 14.11 3.33 388.05 76.58 314.74 996.90 14.13 3.18 406.34 78.23 311.44 996.90 14.14 3.10 413.05 79.71 308.00 996.90 14.16 2.98 430.19 81.34 305.18 996.90 14.15 2.99 425.71 82.29 302.93 996.90 14.16 2.92 439.19 83.29 299.46 996.90 14.16 2.90 443.17 84.50 296.49 996.90 14.16 2.89 450.35 85.70 293.73 996.90 14.16 2.89 454.57 86.94 291.02 996.90 14.16 2.90 459.53 89.26 288.17 996.90 14.15 2.91 462.98 90.92 285.27 996.90 14.14 2.95 459.93 92.77 283.03 996.90 14.13 2.99 454.50 93.60 280.14 996.90 14.11 3.04 448.38 93.54 277.28 996.90 14.08 3.11 439.85 92.29 274.28 996.90 14.06 3.19 428.10 90.41 271.30 996.90 14.03 3.25 417.57 88.12 267.46 996.90 14.01 3.28 408.75 86.58 263.77 996.90 14.00 3.28 404.41 85.32 261.15 996.90 13.99 3.28 401.53 84.39 257.29 996.90 13.97 3.27 398.33 83.10 253.03 996.90 13.94 3.31 386.98 81.16 249.77 996.90 13.92 3.37 380.04 79.81 246.76 996.90 13.89 3.43 374.10 78.66 243.78 996.90 13.86 3.51 367.30 77.66 241.39 996.90 13.83 3.58 361.74 77.02 238.49 996.90 13.82 3.61 357.98 76.59 234.75 996.90 13.80 3.63 354.81 76.30 231.55 996.90 13.78 3.66 352.56 76.16 228.48 996.90 13.76 3.69 349.34 75.97 224.70 996.90 13.75 3.69 349.02 76.08 221.72 996.90 13.75 3.67 349.39 75.96 218.33 996.90 13.75 3.64 350.20 75.99 215.46 996.90 13.74 3.64 349.17 75.99 211.98 996.90 13.74 3.62 352.76 76.42 208.62 996.90 13.75 3.55 358.88 76.98 205.36 996.90 13.75 3.52 361.73 78.29 201.64 996.90 13.76 3.46 366.15 78.32 197.97 996.90 13.78 3.34 379.09 78.58 193.57 996.90 13.80 3.23 393.98 80.04


50 188.99 996.90 13.82 3.09 410.53 82.97 185.42 996.90 13.84 2.98 426.84 88.93 183.18 996.90 13.84 2.92 448.46 113.65 181.40 996.90 13.91 2.61 541.96 123.22 178.61 996.90 13.93 2.51 561.95 115.02 174.61 996.90 13.92 2.51 542.83 110.17 170.74 996.90 13.92 2.45 544.70 106.10 166.24 996.90 13.93 2.33 558.12 104.67 160.83 996.90 13.94 2.21 569.03 104.02 157.62 996.90 13.95 2.18 574.57 102.84 155.19 996.90 13.95 2.14 581.72 102.33 153.09 996.90 13.95 2.11 589.43 101.85 150.00 Azud 147.60 996.90 13.85 2.16 577.94 99.69 143.39 996.90 13.85 2.16 578.55 98.25 139.76 996.90 13.84 2.15 580.00 97.82 136.67 996.90 13.84 2.16 579.23 95.84 133.26 996.90 13.84 2.18 581.25 95.42 129.37 996.90 13.82 2.25 569.94 93.06 125.90 996.90 13.80 2.37 555.28 91.73 122.57 996.90 13.76 2.55 533.06 90.10 119.26 996.90 13.71 2.80 501.71 87.22 115.94 996.90 13.65 3.07 477.70 85.98 112.69 996.90 13.57 3.39 449.59 84.21 109.94 996.90 13.50 3.67 425.68 81.87 106.00 996.90 13.35 4.22 390.81 79.97 102.40 996.90 13.22 4.70 367.95 79.28 99.23 996.90 13.12 5.07 350.33 78.30 95.83 996.90 13.02 5.44 335.56 77.31 92.54 996.90 12.93 5.74 323.72 76.20 86.24 996.90 12.77 6.36 302.83 74.99 81.91 996.90 12.71 6.61 295.47 74.93 78.04 996.90 12.64 6.85 289.15 74.78 73.94 996.90 12.57 7.03 283.08 74.47 69.13 996.90 12.52 7.14 280.36 74.49 64.32 996.90 12.47 7.16 276.99 72.81 60.58 996.90 12.41 7.19 272.50 70.71 57.13 996.90 12.39 7.01 275.43 69.47 53.24 996.90 12.37 6.76 280.12 69.69 49.18 996.90 12.36 6.45 287.67 70.04 42.95 996.90 12.38 5.93 301.12 70.92 39.23 996.90 12.40 5.64 309.59 71.30 35.39 996.90 12.39 5.44 314.40 71.51 32.70 996.90 12.39 5.36 316.45 71.61 29.18 996.90 12.36 5.35 315.31 71.71 24.61 996.90 12.31 5.44 311.01 71.82 20.97 996.90 12.28 5.51 307.26 71.97 16.29 996.90 12.20 5.65 299.44 71.18 13.11 996.90 12.15 5.72 294.51 70.47 9.31 996.90 12.10 5.79 289.47 69.91 4.89 996.90 12.00 5.96 280.36 69.13 1.60 996.90 11.33 7.08 233.93 64.94


51

Resumen de resultados análisis hidráulico para la avenida de 100 años

Estación ID Q Total Cota

superficie del agua

Velocidad media

Área sección

Ancho sección

(m3/s) (m) (m/s) (m2) (m) 335.65 567.1 12.30 3.81 194.11 58.23 332.85 567.1 12.33 3.58 204.87 60.18 330.07 567.1 12.37 3.37 216.13 62.22 327.50 567.1 12.39 3.20 224.91 64.11 324.10 567.1 12.43 2.93 244.47 66.31 320.93 567.1 12.46 2.75 257.23 68.30 317.85 567.1 12.47 2.64 267.20 70.90 314.74 567.1 12.49 2.51 281.98 72.84 311.44 567.1 12.49 2.45 285.83 74.30 308.00 567.1 12.50 2.34 300.30 75.51 305.18 567.1 12.49 2.35 294.81 75.75 302.93 567.1 12.50 2.29 306.43 76.77 299.46 567.1 12.50 2.28 308.17 78.01 296.49 567.1 12.50 2.26 313.85 78.65 293.73 567.1 12.50 2.26 316.48 79.45 291.02 567.1 12.50 2.28 318.03 80.80 288.17 567.1 12.49 2.29 319.05 82.05 285.27 567.1 12.48 2.33 314.95 82.11 283.03 567.1 12.46 2.38 307.93 82.74 280.14 567.1 12.45 2.42 302.06 82.74 277.28 567.1 12.43 2.48 296.10 81.54 274.28 567.1 12.41 2.54 288.34 79.62 271.30 567.1 12.40 2.58 282.01 77.75 267.46 567.1 12.38 2.59 276.81 75.87 263.77 567.1 12.38 2.58 275.05 74.54 261.15 567.1 12.38 2.56 274.23 73.61 257.29 567.1 12.37 2.53 274.29 71.58 253.03 567.1 12.35 2.55 266.80 69.61 249.77 567.1 12.33 2.60 262.82 68.29 246.76 567.1 12.32 2.64 259.39 67.31 243.78 567.1 12.30 2.69 254.96 66.33 241.39 567.1 12.28 2.74 251.13 65.56 238.49 567.1 12.27 2.76 248.60 65.01 234.75 567.1 12.26 2.77 246.59 64.47 231.55 567.1 12.25 2.78 245.17 64.14 228.48 567.1 12.24 2.80 242.96 63.77 224.70 567.1 12.23 2.80 242.95 63.66 221.72 567.1 12.23 2.78 243.42 63.71 218.33 567.1 12.23 2.75 244.38 63.57 215.46 567.1 12.23 2.74 243.80 62.97 211.98 567.1 12.23 2.72 247.11 63.10 208.62 567.1 12.23 2.66 252.53 63.40 205.36 567.1 12.23 2.64 254.09 63.90 201.64 567.1 12.23 2.61 256.60 65.72 197.97 567.1 12.25 2.50 268.21 66.70 193.57 567.1 12.26 2.41 280.05 68.07


52 188.99 567.1 12.27 2.32 291.83 70.16 185.42 567.1 12.28 2.23 301.81 72.20 183.18 567.1 12.28 2.19 308.01 75.83 181.40 567.1 12.30 2.06 355.07 109.34 178.61 567.1 12.32 1.92 389.97 100.03 174.61 567.1 12.32 1.90 380.00 93.95 170.74 567.1 12.33 1.83 388.45 91.15 166.24 567.1 12.33 1.73 403.16 90.72 160.83 567.1 12.34 1.64 412.65 92.59 157.62 567.1 12.34 1.61 419.94 91.71 155.19 567.1 12.34 1.58 426.32 92.35 153.09 567.1 12.35 1.57 433.26 93.21 150.00 Azud 147.60 567.1 12.26 1.60 426.25 91.46 143.39 567.1 12.26 1.59 428.09 91.33 139.76 567.1 12.26 1.59 430.77 90.29 136.67 567.1 12.26 1.59 432.80 89.44 133.26 567.1 12.25 1.60 434.90 89.42 129.37 567.1 12.25 1.65 427.56 87.50 125.90 567.1 12.23 1.74 416.06 86.02 122.57 567.1 12.21 1.88 397.19 84.71 119.26 567.1 12.18 2.07 372.48 81.58 115.94 567.1 12.14 2.28 352.49 79.86 112.69 567.1 12.09 2.54 329.18 77.85 109.94 567.1 12.04 2.75 311.38 75.24 106.00 567.1 11.95 3.16 284.30 72.20 102.40 567.1 11.86 3.55 265.87 71.07 99.23 567.1 11.79 3.85 251.70 69.81 95.83 567.1 11.70 4.17 239.45 69.20 92.54 567.1 11.64 4.43 230.16 68.19 86.24 567.1 11.49 5.01 211.89 66.57 81.91 567.1 11.41 5.31 203.48 66.33 78.04 567.1 11.33 5.59 196.93 66.07 73.94 567.1 11.25 5.82 190.45 65.66 69.13 567.1 11.19 6.00 186.53 65.70 64.32 567.1 10.87 6.65 167.37 63.81 60.58 567.1 10.75 6.71 163.15 61.91 57.13 567.1 10.73 6.53 166.09 62.35 53.24 567.1 10.59 6.47 162.71 62.28 49.18 567.1 10.62 5.97 171.77 62.96 42.95 567.1 10.68 5.25 186.60 64.15 39.23 567.1 10.72 4.87 195.74 64.74 35.39 567.1 10.74 4.63 201.22 65.01 32.70 567.1 10.74 4.52 203.69 64.98 29.18 567.1 10.72 4.48 203.52 64.81 24.61 567.1 10.67 4.57 199.47 64.34 20.97 567.1 10.63 4.67 195.04 64.06 16.29 567.1 10.56 4.81 189.19 63.12 13.11 567.1 10.52 4.86 186.00 62.47 9.31 567.1 10.47 4.92 182.53 61.73 4.89 567.1 10.39 5.07 175.62 60.58 1.60 567.1 9.80 6.08 140.94 55.17


53

Resumen de resultados análisis hidráulico para la avenida del año 2006

Q Total Cota

superficie del agua

Velocidad media

Área sección


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g 1 Estudio Hidrologico