GERÇEK BETON PROJE CEMALBERKy

BETONARME PROJE 04042112

H G F E D C B A0 3 0 4 2 0 3 4

a=(520+A+B)=(520+2+1) = 535 cmb=(550+A+C)=(550+1+2) = 448 cmc=(600+B+C)=(600+1+1) = 489 cmd=(540+3A+2B)=(540+3*2+2*1) = 478 cme=(500+A+B)=(500+2+1) = 417 cmh=(320+A)=(320+9) = 300 cm

Deprem Bölgesi : IMalzeme : C25/S420aZemin Sınıfı : Z1Zemin Emniyet gerilmesi : (260+A+B)=267 kN/m2

1


2


Zemin Kat Planı

3


4

D101

D102

BETONARME PROJE 04042112DÖŞEME KALINLIĞI HESABI(T.S. 500)

lsn : döşemenin kısa kenarının temiz açıklığıα s : Σ sürekli kenar uzunluğu / Σ kenar uzunluğu

m :ll

ls

>2 ise tek doğrultuda çalışan kirişli döşeme’dir.

m :ll

ls

≤2 ise çift doğrultuda çalışan kirişli döşeme’dir.

D101-D105-D111-D115

Dolayısıyla bu döşeme çift doğrultuda çalışan kirişli döşeme’dir.

D102-D104-D112-D114


Üç Kenarı Sürekli

Üç Kenar Sürekli

5

D103

D108


D103


D108 (merdiven sahanlığı)

D106-D110

D107-D109

Bir Kenar Süreksiz

Üç Kenar Sürekli

6

D107D109

D113



D113


D116- D117-D118-D119 (balkon)

Dört Kenar Sürekli

Üç Kenar Sürekli

7


Buna göre döşeme kalınlığı tüm döşemelerde olarak seçilmiştir

DÖŞEME HESAP YÜKÜNÜN BULUNMASI(T.S. 498)AHŞAP PARKE KAPLI ODALARDA

Betonarme plak ağırlığı:

Ahşap parke ağırlığı:

Tesviye betonu ve şap:

Tavan sıvası:

Asma tavan + İzolasyon + Tesisat:

q=2 kN/m2

SERAMİK KAPLI ODALARDA


Seramik kaplama ağırlığı:

Çimento harcı:


Tavan sıvası:


8

D101


SERAMİK KAPLI ODALARDA(WC)


Seramik kaplama ağırlığı:

Çimento harcı:


Tavan sıvası:


BALKON + SAHANLIK


Mermer plak ağırlığı:

Çimento harcı:

Tavan sıvası:

DÖŞEME MOMENT HESAPLARI (T.S. 500)

D101-D105-D111-D115X YÖNÜ⇒ 489 cm.Y YÖNÜ⇒ 448 cm.

M x=α xa×Pd ¿ lsn2

X=−α x m×Pd ¿ lsn2

M y=α y a×Pd ¿ l sn2

Y=−α ym×Pd ¿ lsn2

katsayıları tablolardan enterpolasyon yardımıyla bulunmuştur.m:1,09 için kısa açıklık doğrultusunda moment katsayıları

pozitif moment açıklık ortasında

negatif moment sürekli kenarda

9

D102

BETONARME PROJE 04042112m:1,09 için uzun açıklık doğrultusunda moment katsayıları



D102-D104-D112-D114X YÖNÜ⇒ 478 cm.Y YÖNÜ⇒ 448 cm.





katsayıları tablolardan entarpolasyon yardımıyla bulunmuştur.m:1,03 için kısa açıklık doğrultusunda moment katsayıları



m:1,03 için uzun açıklık doğrultusunda moment katsayıları



D115 (merdiven sahanlığı)

D106-D110

10

D106D110

D103

BETONARME PROJE 04042112X YÖNÜ⇒ 489 cm.Y YÖNÜ⇒ 535 cm.











D103X YÖNÜ⇒ 417 cm.Y YÖNÜ⇒ 448 cm.









11

D107D109

D108



D107-D109X YÖNÜ⇒ 478 cm.Y YÖNÜ⇒ 535 cm.











D108X YÖNÜ⇒ 503 cm.Y YÖNÜ⇒ 523 cm.

12

BETONARME PROJE 04042112M x=α xa

×Pd ¿ lsn2










burda

D106-D110-D111-D112 X YÖNÜ⇒ 539,5 cm.Y YÖNÜ⇒ 261,5cm.

T.D.Ç.K.P.D oldugundandan momentler elverişsiz yüklemeler yapılarak bulunucaktır.

-D101 döşemesindeki yükünün bileşenlerine ayrılması

Tek doğrultuda çalışan döşemelerde;

13

pdy=5,815g=5,25

pd=10,55gy=2,886

4,905 2,615 2,615 5,6454,905


ve

1 metrelik birim genişlikte bir şerit alınarak elverişsiz yüklemeler yapmak suretiyle döşeme momentleri hesaplanırPdy-g-pd-gy Yüklemesi

-

REDÖRLERİN HESAPLANMASI

-ANKASTRELİK UÇ MOMENTLERİ

14


B C D

BA BC CB CD DC DE REDÖR 0,285 0,715 0,5 0,5 0,715 0,285 ANKASTRELİKUÇ MOMENTİ -12,555 2,99 -2,99 6,016 -6,016 6,114

2,726 6,84 3,42

-2,06 -3,22 -3,22 -1,611

0,46 1,151 0,576 0,576 1,015 0,46

-0,1925 -0,576 -0,576 -0,1925

0,055 0,1376 0,068 0,068 0,1376 0,055

Σ -9,392 9,31 -2,79 2,78 -6,6 6,6

15

9,31kNm

4,905m

A B

Vab Vba

2kN m

2,79 kNm

2,616m

B C

Vbc Vcb

2kN m9,31kNm


,

,

16

6,6 kNm

2,616m

C D

Vcd Vdc

2kN m2,78kNm

4,905m

D E

Vde Ved

2kN m6,6kNm


,

17

Pdy=5,815pd=10,55

g=5,25pdy=5,81551

4,905 2,616 5,6454,905


Pdy-pd-g-pdy Yüklemesi

- REDÖRLERİN HESAPLANMASI

2,616

18



B C D

BA BC CB CD DC DE

REDÖR 0,285 0,715 0,5 0,5 0,715 0,285 ANKASTRELİKUÇ MOMENTİ -12,555 6,016 -6,016 2,99 -2,99 12,555

-3,42 -6,839 -2,726

1,616 3,223 3,223 1,616

1,4 3,52 1,76 -0,575 -1,151 -0,46

-0,3 -0,59 -0,59 -0,3

0,085 0,214 0,107 0,107 0,214 0,085

0,03 -0,076 -0,107 -0,107 -0,76 0,03

19

11,10 kNm

4,905m

A B

Vab Vba

2kN m

1,837 kNm

2,616m

B C

Vbc Vcb

2kN m11,1kNm


Σ -11,1 11,1 -0,837 0,841 -9,43 9,43

,

,

20

9, 43 kNm

2,616m

C D

Vcd Vdc

2kN m0,841kNm


21

4,905m

D E

Vde Ved

2kN m9,42


,

-Mesnet momentleri düzeltilirse,

Bu durumda tasarım momenti olarak seçilir

Pdy-pd-pd-pdy Yüklemesi

22

gy=2,886pd=10,55

pd=10,55gy=2,886

4,905 2,616 2,616 5,645

4,905


- REDÖRLERİN HESAPLANMASI


23

6,086 kNm

4,905m

A B

Vab Vba

2kN m


B C D

BA BC CB CD DC DE

REDÖR 0,285 0,715 0,5 0,5 0,715 0,285 ANKASTRELİKUÇ MOMENTLERI -6,114 6,016 -6,016 6,016 -6,016 6,114

0,028 0,07 0,35 -0,35 -0,07 -0,028

0 0 -0 0 0 0

Σ -6,086 6,086 -5,981 5,981 -6,86 6,86

,

24

5,981 kNm

2,616m

B C

Vbc Vcb

2kN m6,086 kNm


,

-Mesnet momentleri düzeltilirse,

Bu durumda tasarım momenti olarak seçilirTüm yüklemeler sonucu oluşan en elverişsiz moment diyağramı

25


DÖŞEME AÇIKLIK DONATISI HESAPLARI

D101-D105-D113-D117

olduğundan önce y doğrultusunda donatı yerleştirilmesi yapıldı.

Y doğrultusu:

26


seçildi.

ve s≤20 cm . seçilen donatı aralığı uygundur.

X doğrultusu:

seçildi.

ve seçilen donatı aralığı uygundur.

D102-D104-D114-D116


X doğrultusu:

27


seçildi.


Y doğrultusu:

seçildi.


D103


Y doğrultusu:

28


Bu durumda minumum donatı kullanılmalıdır.

seçildi.


X doğrultusu:

seçildi.


D107-D109

olduğundan önce x doğrultusunda donatı yerleştirilmesi yapıldı.

X doğrultusu:

29


seçildi.


Y doğrultusu:

seçildi.


D108

olduğundan önce x doğrultusunda donatı yerleştirilmesi yapıldı.

30


X doğrultusu:

seçildi.


Y doğrultusu:

seçildi.


31


D106-D111-D110-D112

Bu döşemeler tek doğrultuda çalıştıkları için sadece Y doğrultusunda ana donatı X doğrultusunda ise dağıtma donatısı uyğulanır.

Y doğrultusu:

seçildi.


X doğrultusu:

ve için cm olmalıdır.

dağıtma donatısı olarak seçilmiştir.D115 DÖŞEMESİ(SAHANLIK)

Bu döşemeler tek doğrultuda çalıştıkları için sadece Y doğrultusunda ana donatı X doğrultusunda ise dağıtma donatısı uyğulanır.

X doğrultusu:

32


ve için cm olmalıdır.

dağıtma donatısı olarak seçilmiştir.

DÖŞEME AÇIKLIK DONATILARI HESAPLARI (TS500)

Döşeme

yön

Mdxd

(mm)km kz

As(mm2/m)

Asmin

(mm2/m)seçilen donatı

AdıMdy

kNm/m (/s+/s) (mm2/m)

D101x 9,21 102 0,800 0,962 232,58 153 8/38+8/38 265

y 9,156 110 0,756 0,963 236,8 220 8/38+8/38 265

D102x 5,391 110 0,445 0,979 137,151 192,5 8/38+8/38 265

y 10,07 102 0,518 0,976 148,36 178,5 8/38+8/38 265

D103x 7,473 102 0,718 0,962 208,65 253 8/39+8/39 258

y 7,473 110 0,617 0,9735 191,19 220 8/39+8/39 258

D107x 9,871 110 0,815 0,962 255,56 220 8/38+8/38 265

y 8,226 102 0,79 0,964 229,2 153 8/39+8/39 258

D108 x 9,645 110 0,797 0,964 249,19 220 8/38+8/38 265

33


y 11,87 102 0,843 0,962 244,811 153 8/38+8/38 265

D114x 7,473

1020,718 0,962 208,65 253 8/39+8/39 258

y 7,473 0,617 0,9735 191,19 220 8/38+8/38 258

D110x 0 0 0 dagıtma dagıtma 8/30 258y 3,184 110 0,2631 0,988 80,265 200 8/39+8/39 258

D115 x dagıtma - - - - - 8/30 168

DÖŞEME MESNET DONATILARI HESAPLARI

X-X DOĞRULTUSUK128(D101-D102)- K137(D104-D105) K126(D113-D114) K135(D116-D117)

moment dengelenmesine gerek vardır.

=>

34


Ek olarak donatıya gerek yoktur.K130(D107-D108)- K133(D108-D109)

moment dengelenmesine gerek yoktur.

Ek olarak seçilirse

K131(D102-D103)- K134(D104-D105)

Moment dengelenmesine gerek vardır.

35


=>

Ek donatıya gerek yoktur.

K127(D107-D106+D111)- K136(D109-D110+D112)

Ek olarak seçilirse Y-Y DOĞRULTUSU

36

BETONARME PROJE 04042112K107(D102-D107)- K109(D104-D109)

moment dengelenmesine gerek vardır.

=>

Ek donatıya gerek yoktur. K108(D103-D108)

37



Ek olarak seçilirse K114(D107-D114)- K116(D109-D116)


Ek olarak seçilirse K115(D108-D115)

38


Tasarım momenti olarak Y115 momenti dikkate alınır.

Ek olarak seçilirse K102-K104-K119-K121(D118-D102) (BALKON)

Tasarım momenti olarak konsol momenti olan dikkate alınır.

Ek olarak seçilirse K106(D101-D106)- K113(D111-D113)-K110(D105-D110)-K117(D110-D117)

39



Ek olarak seçilirse

K111 (D106-D111)- K112(D110-D112)


oldugundan ek yapılmasına gerek yoktur.

DÖŞEME MESNET DONATILARI HESAPLARI (TS500)

Mesnet

Mesnet Mom. Md

(kNm/m

d(mm)

km kz

As,ger

(mm2/m)

As,mev

(mm2/m)

As,ek

(mm2/m)

Seçilen/s

adı SOL SAĞ

40


(kNm/m)

(kNm/m)

D101-D102

K128 10,685 7,116 9,9 1100,818

0,962

256 265 -

D107-D108

K130 13,162 12,80413,16

2110

0,95

0,956

301,53 265 152 8/33

D113-D114

K126 10,685 7,116 9,9 1100,818

0,962

256 265 -

D102-D103

K131 7,116 9,605 8,89 1100,66

0,971

206,46 260,5 -

D107-D106D111

K127 13,162 -13,16

2110

0,89

0,96

340,76 132,5 210 8/24

D102-D107

K1077,116 10,858 9,86 110

0,904

0,956

256 260,5 -

D103-D108

K108 9,61 10,57410,57

4110

0,961

0,956

302,99 260,5 152 8/33

D107-D114

K114 10,858 9,05710,85

8110

0,897

0,959

281,99 258 152 8/33

D108-D115

K115 11,574 19,29 19,29 1101,54

0.926

518 265 256 8/19

D118-D102

K120 16,95 7,116 16,95 1101,40

0,948

445 258 1938/26

D101-D106

K106 12,207 9,96212,20

7110

1,03

0.952

327 265 152 8/33

D106-D111

K111 3,184 3,184 3,184 1100,26

0.988

80,26 258 -

K111 STATİK VE BETONARME HESABI

41


Sabit Yük: g=5,25kN/

Hareketli Yük: q=2 kN/

Kirişin Kendi Ağırlığı=

Duvar Ağırlığı =

Yük Kombinasyonu =1.4g+1.6q

Kirişin Kendi Ağırlığı =

Duvar Ağırlığı =

Döşeme Sabit Yükü =

Döşeme Hareketli Yükü =

42


Sistem simetrik olduğundan dolayı Ray=Rby ‘dir.Σy=0

Ray+Rby=

Kesit yeterli mi?

kNKesit boyutları yeterlidir.

Kesme Dayanımına Betonun Katkısı

43


Kesme Dayanımına Etriyenin Etkisi

Etriye 8 olsun.

S=1051,358mm

Hesaplanan Açıklığın Kontrolü

44


Hesap momenti maksimum momenttir.

148.057kNm

Donatı yüzdesi hesabı

(%15 dağılım şartı)

olduğundan çekme donatısı akar.

Kuvvet denge denklemi

Moment denge denklemi

45


Basınç donatısına gerek yoktur.

KOLON VE KİRİŞLERE ÖN BOYUT VERİLMESİ

KİRİŞ ÖN BOYUTU:

Seçilen: , bw=25 cm .

KOLON ÖNBOYUTU

S101-S106-S119-S114 KOLONUProf. Dr. İbrahim Ekiz(Yapı Statiği sf 543→19cm Duvar=2.9 kN/m)

→13.5cm Duvar=2.45kN/mSabit yüklerDöşeme ağırlığı

= Kiriş ağırlığı

=Duvar ağırlığı

=

46

BETONARME PROJE 04042112Kolon kendi ağırlığı

=

Hareketli yükler

=

Σ

(DEPREM YÖNETMELİĞİ)

S102-S105-S120-S123 KOLONUSabit yüklerDöşeme ağırlığı



= Kolon kendi ağırlığı

=

Hareketli yükler

=

Σ


47





=

Hareketli yükler

=

Σ




=

48

BETONARME PROJE 04042112Kolon kendi ağırlığı

=

Hareketli yükler

=

Σ


=Kiriş ağırlığı

=

Duvar ağırlığı


=

Hareketli yükler

=

Σ

S109-S110-S115-S116 KOLONU

Sabit yüklerDöşeme ağırlığı=

Kiriş ağırlığı

49




=

Hareketli yükler

=

Σ

KOLON BOYUTLARI

KOLON

KAT G Q

Pd=1,4G+1,6Q

Ac (cm^2) SEÇİLEN KESİT

S101 5 78,66 13,88 132,33 132 40 / 40

S106 4 157,32 27,76 264,664 265 40 / 40

S119 3 235,98 41,64 396,996 397 40 / 40

S114 2 314,64 55,52 529,328 529 40 / 40

1 393,3 69,4 661,66 662 40 / 40

Z 471,96 83,28 793,992 794 40 / 40

S102 5 134,405 23,39 225,59 226 50/35

S105 4 268,81 46,78 451,18 451 50/35

S120 3 403,215 70,17 676,77 677 50/35

S123 2 537,62 93,56 902,36 902 50/35

1 672,025 116,95 1127,96 1128 50/35

Z 806,43 140,34 1353,55 1354 50/35

S103 5 151,023 43,09 280,38 280 35 / 50

S104 4 302,046 86,18 560,75 561 35 / 50

50


S121 3 453,069 129,27 841,13 841 35 / 50

S122 2 604,092 172,36 1121,50 1122 35 / 50

1 755,115 215,45 1401,88 1402 35 / 50

Z 906,138 258,54 1682,26 1682 35 / 50

S107 5 160,169 27,34 267,98 268 35/50

S113 4 320,338 54,68 535,96 536 35/50

S112 3 480,507 82,02 803,94 804 35/50

S118 2 640,676 109,36 1071,92 1072 35/50

1 800,845 136,7 1339,90 1340 35/50

Z 961,014 164,04 1607,88 1608 35/50

S108 5 220,442 72,49 424,60 425 50/55

S114 4 440,884 144,98 849,21 849 50/55

S111 3 661,326 217,47 1273,81 1274 50/55

S117 2 881,768 289,96 1698,41 1698 50/55

1 1102,21 362,45 2123,01 2123 50/55

Z 1322,652 434,94 2547,62 254850/5:

……………………….5

S109 5 212,58 108,685 471,51 472 55 / 55

S110 4 425,16 217,37 943,02 943 55 / 55

S115 3 637,74 326,055 1414,52 1415 55 / 55

S116 2 850,32 434,74 1886,03 1886 55 / 55

1 1062,9 543,425 2357,54 2358 55 / 55

Z 1275,48 652,11 2829,05 2829 55 / 55

51

bw

hkat

h

hf

h-hf

BETONARME PROJE 04042112ZEMİN KAT TAVANI B-B VE 1-1 AKSLARININ DÜŞEY YÜKLERE GÖRE ÇERÇEVE

HESABI

B-B AKSI

KİRİŞ YÜKLERİNİN BULUNMASI

K128 KİRİŞİ:DÜZGÜN YAYILI YÜKLER

1)SABİT YÜKLER:

Kiriş kendi ağırlığı:

52


2)HAREKETLİ YÜKLER:∑ q=0 kN/m .

ÜÇGEN YAYILI YÜKLER(D101)

1)SABİT YÜKLER:

D101döşemesi:

2)HAREKETLİ YÜKLER:

D101 döşemesi:


1)SABİT YÜKLER:

D101döşemesi:


D101 döşemesi:

53


K127 KİRİŞİ:DÜZGÜN YAYILI YÜKLER

1)SABİT YÜKLER:


Duvar ağırlığı:

2)HAREKETLİ YÜKLER:∑ q=0 kN/m .

TRAPEZ YAYILI YÜKLER(D107)

1)SABİT YÜKLER:

D107döşemesi:


D107 döşemesi:

ÜÇGEN YAYILI YÜKLER(D106-D111)1

54


1)SABİT YÜKLER:

D106-D111döşemesi:



TEKİL YÜK(K111 KİRİŞİ)

DÜZGÜN YAYILI YÜKLER

1)SABİT YÜKLER:


Duvar ağırlığı:

∑ q=0 kN/m .

TRAPEZ YAYILI YÜKLER(D106-D111)

1)SABİT YÜKLER:




55


YÜKLEMELER

G YÜKLEMESİ:

Q YÜKLEMESİ:

ANKASTRELİK MOMENTLERİN BULUNMASI

DÜZGÜN YAYILI YÜKLER İÇİN

56


K128 KİRİŞİ

M İJ=−M Jİ=q× l2

12 VİJ=−V Jİ=q× l

2

g yüklemesi için =>

0,9g yüklemesi için

=> g+q yüklemesi için =>

Pd=1,4g+1,6q yüklemesi için =>

ÜÇGEN YAYILI YÜKLER İÇİN(D101)

57



0,9g yüklemesi için =>

g+q yüklemesi için =>


ÜÇGEN YAYILI YÜKLER İÇİN(D102)



58




K127KİRİŞİ

DÜZGÜN YAYILI YÜKLER İÇİN

M İJ=−M Jİ=q× l2

12 VİJ=−V Jİ=q× l

2


0,9g yüklemesi için

=> g+q yüklemesi için =>



59






ÜÇGEN YAYILI YÜKLER(D106-D111)



60




TEKİL YÜK(K111 KİRİŞİ)





KİRİŞ ATALET MOMENTLERİK128 KİRİŞİ b hf=1,30 dm 4,20 dm

b2 bw b2

K127 KİRİŞİ b

61

BETONARME PROJE 04042112 hf=1,30 dm 3,70 dm

b2 bw b2

KOLON ATALET MOMENTLERİ

KOLON KAT hkat (m) b (dm) h (dm) lx (dm) ly (dm) kx (dm/m) ky (dm/m)

S101

5 3,12 4,0 4,0 21,33 21,33 6,84 6,844 3,120 4,0 4,0 21,33 21,33 6,84 6,843 3,120 4,0 4,0 21,33 21,33 6,84 6,842 3,120 4,0 4,0 21,33 21,33 6,84 6,841 3,120 4,0 4,0 21,33 21,33 6,84 6,84Z 3,120 4,0 4,0 21,33 21,33 6,84 6,84

S102

5 3,120 5,0 3,5 17,86 36,46 5,73 11,694 3,120 5,0 3,5 17,86 36,46 5,73 11,693 3,120 5,0 3,5 17,86 36,46 5,73 11,692 3,120 5,0 3,5 17,86 36,46 5,73 11,691 3,120 5,0 3,5 17,86 36,46 5,73 11,69Z 3,120 5,0 3,5 17,86 36,46 5,73 11,69

S103 5 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,73

62


4 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,733 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,732 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,731 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,73Z 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,73

S107

5 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,734 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,733 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,732 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,731 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,73Z 3,120 3,5 5,0 36,46 17,86 11,69 5,73

S108

5 3,120 5,0 5,5 69,32 57,29 22,22 18,364 3,120 5,0 5,5 69,32 57,29 22,22 18,363 3,120 5,0 5,5 69,32 57,29 22,22 18,362 3,120 5,0 5,5 69,32 57,29 22,22 18,361 3,120 5,0 5,5 69,32 57,29 22,22 18,36Z 3,120 5,0 5,5 69,32 57,29 22,22 18,36

S109

5 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,444 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,443 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,442 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,441 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,44Z 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,44

S115

5 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,444 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,443 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,442 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,441 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,44Z 3,120 5,5 5,5 76,26 76,26 24,44 24,44

KİRİŞLERE ELVERİŞSİZ YÜKLEMELER

B-B AKSI

63

A B C D

E G J L

F H K M

S2 I=17,86

S2 I=17,86 S2 I=17,86

S8 I=36,46

S8 I=36,46

S8 I=36,46

S8 I=36,46

K128 K126K127

I=46,78 I=51,539 I=46,78

490,5 490,5523

S2 I=17,86 312

312


REDÖRLERİN BULUNMASI:SİSTEM SİMETRİK,YÜKLEME SİMETRİK İSE;A DÜĞÜM NOKTASI:

B DÜĞÜM NOKTASI:

SİSTEM SİMETRİK,YÜKLEME SİMETRİK DEĞİLSE;A DÜĞÜM NOKTASI

64


B DÜĞÜM NOKTASI:

C DÜĞÜM NOKTASI:

Simetriden dolayı, , ve

D DÜĞÜM NOKTASI:

Simetriden dolayı, ve YÜKLEMELER

1. GRUP 1. YÜKLEME (Pd-G- Pd)

E F A B G HEA FA AE AF AB BA BG BH BC GB HB

REDÖR - - 0,28 0,28 0,45 0,25 0,31 0,31 0,13 - -ANKASTRELİ

K UÇ MOMENTİ

71,43 -71,43 84,00

-9,822 -9,822 -19,643 -20,000 -32,144 -16,0720,438 0,875 1,086 1,086 0,462 0,543 0,543

-0,060 -0,060 -0,120 -0,123 -0,197 -0,0980,012 0,025 0,031 0,031 0,013 0,007 0,007

65

Mi j Mj i

K 128 71,43 -71,43K 127 84 -84K 126 71,43 -71,43


-0,002 -0,002 -0,003 -0,003 -0,006 -0,0030,001

Σ -9,88 -9,88 -19,77 -20,13 39,53 -86,70 1,12 1,12 84,48 0,55 0,55

1. GRUP 2. YÜKLEME (G- Pd- G)



K UÇ MOMENTİ

36,38 -36,38 147,99

-5,093 -5,093 -10,186 -10,186 -16,371 -8,186-11,377 -22,753 -35,164 -35,164 -13,445 -17,582 -17,582

1,593 1,593 3,185 3,185 5,120 2,560-0,282 -0,563 -0,870 -0,870 -0,333 -0,166 -0,166

0,039 0,039 0,079 0,079 0,127 0,063-0,007 -0,014 -0,022 -0,022 -0,008 -0,004 -0,004

0,001 0,001 0,002 0,002 0,003 0,0020,000

Σ -3,46 -3,46 -6,92 -6,92 13,59 -65,27 -36,06 -36,06 134,20 -17,75 -17,75

1. GRUP 3. YÜKLEME (Pd - Pd- G)

A B C DAE AF AB BA BG BH BC CB CJ CK CD DC DL DM

REDÖR 0,28 0,28 0,45 0,22 0,34 0,34 0,23 0,23 0,27 0,27 0,22 0,45 0,27 0,27ANKASTRELİK 71,43 -71,43 185,25 -185,25 36,38 -36,38

66

Mi j Mj i

K 128 36,383 -36,383K 127 185,025 -185,025K 126 36,383 -36,383

Mi j Mj i

K 128 71,43 -71,43K 127 185,025 -185,025K 126 36,383 -36,383


UÇ MOMENTİ-

20,000-

20,000-

32,144 -16,072-

10,752 -21,505 -33,234 -33,234 -22,482 -11,2413,011 3,011 4,839 2,419 18,412 36,825 43,709 43,229 35,224 17,612

-2,291 -4,583 -7,083 -7,083 -4,791 -2,396 4,223 8,446 5,067 5,0670,642 0,642 1,031 0,516 -0,210 -0,420 -0,499 -0,493 -0,402 -0,201

-0,034 -0,067 -0,104 -0,104 -0,070 -0,035 0,045 0,090 0,054 0,0540,009 0,009 0,015 0,008 -0,001 -0,002 -0,003 -0,003 -0,002 -0,001

-0,001 -0,001 -0,002 -0,002 -0,001 -0,001 0,000 0,000 0,000 0,0000,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

Σ -16,34 -16,34 32,09 -110,72 -40,42 -40,42 176,11 -162,52 43,21 42,73 75,47 -10,43 5,12 5,12

2. GRUP 1. YÜKLEME (P-G- P)



K UÇ MOMENTİ

49,17 -49,17 84,00

-6,884 -6,884 -13,768 -13,768 -22,127 -11,063-2,614 -5,229 -7,368 -7,368 -3,090 -3,684 -3,684

0,366 0,366 0,732 0,732 1,176 0,588-0,065 -0,129 -0,182 -0,182 -0,076 -0,038 -0,038

0,009 0,009 0,018 0,018 0,029 0,015-0,003 -0,005 -0,005 -0,002 -0,001 -0,001

Σ -6,51 -6,51 -13,02 -13,02 25,57 -64,99 -7,55 -7,55 80,83 -3,72 -3,72

2.GRUP 2. YÜKLEME (G-P- G)

67

Mi j Mj i

K 128 49,177 -49,177K 127 84 -84K 126 49,177 -49,177




K UÇ MOMENTİ

36,38 -36,38 121,66

-5,093 -5,093 -10,186 -10,186 -16,371 -8,186

-8,480 -16,960 -23,898 -23,898 -10,022-

11,949-

11,9491,187 1,187 2,374 2,374 3,816 1,908

-0,210 -0,420 -0,591 -0,591 -0,248 -0,124 -0,1240,029 0,029 0,059 0,059 0,094 0,047

-0,005 -0,010 -0,015 -0,015 -0,006 -0,003 -0,0030,001 0,001 0,001 0,001 0,002 0,001

0,000

Σ -3,88 -3,88 -7,75 -7,75 15,23 -60,00 -24,50 -24,50 111,38 -12,08 -12,08

2.GRUP 3. YÜKLEME (P-P- G)

A B C DAE AF AB BA BG BH BC CB CJ CK CD DC DL DM

REDÖR 0,28 0,28 0,45 0,22 0,34 0,34 0,23 0,23 0,27 0,27 0,22 0,45 0,27 0,27ANKASTRELİ

K UÇ MOMENTİ

49,18 -49,17 121,66 -121,66 36,38 -36,38

- - - -11,065

68

Mi j Mj i

K 128 36,383 -36,383K 127 121,653 -121,653K 126 36,383 -36,383

Mi j Mj i

K 128 49,177 -49,177K 127 121,653 -121,653K 126 36,383 --36,383


13,770 13,770 22,130-6,756 -13,513 -20,883 -20,883 -14,127 -7,063

1,892 1,892 3,040 1,520 10,619 21,238 24,932 24,932 20,315 10,157-1,335 -2,671 -4,127 -4,127 -2,792 -1,396 5,900 11,800 7,080 7,080

0,374 0,374 0,601 0,300 -0,518 -1,036 -1,216 -1,216 -0,991 -0,4950,024 0,048 0,074 0,074 0,050 0,025 0,111 0,223 0,134 0,134

-0,007 -0,007 -0,011 -0,005 -0,016 -0,031 -0,037 -0,037 -0,030 -0,0150,002 0,005 0,007 0,007 0,005 0,002 0,003 0,007 0,004 0,004

-0,001 -0,001 -0,001 -0,001 -0,001 -0,001 -0,002 -0,002 -0,001 -0,001

Σ -11,51 -11,51 22,61 -74,55 -24,93 -24,93 114,88 -109,92 23,68 23,68 61,69 -14,70 7,22 7,22

3.GRUP 1. YÜKLEME (0,9G-0,9G - 0,9G)



K UÇ MOMENTİ

32,76 -32,76 72,19

-4,587-

4,587 -9,173 -9,173 -14,742 -7,371-3,526 -7,053 -9,938 -9,938 -4,168 -4,969 -4,969

0,494 0,494 0,987 0,987 1,587 0,793-0,087 -0,175 -0,246 -0,246 -0,103 -0,052 -0,052

0,012 0,012 0,024 0,024 0,039 0,020-0,002 -0,004 -0,006 -0,006 -0,003 -0,001 -0,001

0,000 0,000 0,001 0,001 0,001 0,0000,000

Σ -4,08 -4,08 -8,16 -8,16 16,03 -46,55 -10,19 -10,19 67,92 -5,02 -5,02

69

Mi j Mj i

K 128 32,761 -32,761K 127 73,19 -73,19K 126 32,761 -32,761


AÇIKLIK MOMENTLERİNİN VE KESME KUVVETLERİNİN BULUNMASI

P D YÜKLEMELERİ

o P D-G- PD

K128 KİRİŞİ

Max. momentin bulunduğu yer (Q=0)

70


K127 KİRİŞİ

Minimum momentin bulunduğu yer simetriden dolayı x=2,615 m ‘dir.

71


o G- P D - G

K128 KİRİŞİ

72


K127 KİRİŞİ


o P D - PD – G

K128 KİRİŞİ

73



K127 KİRİŞİ

74



P YÜKLEMELERİ

o P - G - P K128 KİRİŞİ

75



K127 KİRİŞİ

76



o G- P - G

K128 KİRİŞİ

77


K107 KİRİŞİ

78



o P - P - G

K128 KİRİŞİ

79



80

BETONARME PROJE 04042112 K127KİRİŞİ


0,9G YÜKLEMELERİ

o 0,9G-0,9G- 0,9G

K128 KİRİŞİ

81


K127 KİRİŞİ

82


Maksimum momentin bulunduğu yer simetriden dolayı x=2,67 m ‘dir.

B-B AKSI MESNET MOMENT DÜZELTMELERİ

X’ = X - M M =V . a

3

1. GRUP YÜKLEME ( P d Yüklemesi )

A MESNETİ

50 S2 35

83


B MESNETİ

50 S8 55

X’AB = = -34,4kNm

X’BA = = - 96,198kNm

X’BC = = - 148,11kNm2. GRUP YÜKLEME ( P Yüklemesi )

A MESNETİ

50 S2 35

B MESNETİ

35 S8 50

X’AB = = - 18,66kNm

X’BA = = - 67,55kNm

X’BC = = - 101,251kNm3. GRUP YÜKLEME ( 0,9G Yüklemesi )

A MESNETİ

50 S2 35

84


B MESNETİ

35 S8 50

X’AB = = - 11,58kNm

X’BA = = - 39,19kNm

X’BC = = - 57,22kNm1.Grup Moment Grafiği (Pd)

2.Grup Moment Grafiği (P)

85


3.Grup Moment Grafiği (0,9G)

86


KESME KUVVETİ DÜZELTMELERİVPD KESME KUVVETİ DİYAGRAMI İÇİN

A MESNETİ

3,675 X

61,48

B MESNETİ

3,675 X

87,128

C MESNETİ

87


13,15 X

138,97

VP KESME KUVVETİ DİYAGRAMI İÇİNA MESNETİ

2,625 X

38,91

B MESNETİ

2,651 X

60,079

88


C MESNETİ

8,92 X

111,35

1. Grup Kesme Kuvveti Grafiği ( Pd )

89


2. Grup Kesme Kuvveti Grafiği ( P)

Grup Kesme Kuvveti Grafiği ( 0,9G)

1-1 AKSI:K101:

90

BETONARME PROJE 04042112DÜZGÜN YAYILI YÜKLER:1)Sabit Yükler:-Kiriş ağırlığı:

bw .(h .hf) .𝛾ab=-Duvar agırlığı:

(hkat-h) 𝛾d=

εg=6,076kN/m1)Hareketli Yükler:

εg= 0 kN/mTRAPEZ YAYILI YÜKLER:1)Sabit Yükler:D101 döşemesi: g101 4.905/2=12,017kN/m

εg=12,017kN/m2)Hareketli Yükler:D101 döşemesi: q101 4.905/2=4,905kN/m

εg=4,905kN/mK102 kirisi:1)Sabit Yükler:-Kiriş kendi ağırlığı:

bw .(h .hf) .𝛾ab=-Duvar agırlığı:

(hkat-h) 𝛾d=

εg=6,076kN/m-Konsol agırlığı:

εg=12,221kN/m2)Hareketli Yükler:-Konsol Hareketli Yükler:

3)Üçgen Yayılı Yükler(D102):D101 döşemesi: g101 4.88/2=11,956kN/m2)Hareketli Yükler:D102 döşemesi: q101 4.88/2=4,88kN/m

εg=4,88kN/mK103 Kirişi:Düzgün Yayılı Yükler:1)Sabit Yükler:-Kiriş Kendi Agırlığı:

bw .(h .hf) .𝛾ab=

-Duvar Agırlığı:

91


(hkat-h) 𝛾d=2)Hareketli Yükler:

εg=4,88kN/mg=6,076kN/m , 0,9g=5,468kN/m, P=6,076kN/m , Pd=8,506kN/mDüzgün Yayılı Yükler:1)Sabit Yükler:D103 döşemesi: q103 4.905/2=12,005kN/m2)Hareketli Yükler:D103 döşemesi: q103 4.905/2=4,905kN/m

g=12kN/m , 0,9g=10,8kN/m, P=16,91kN/m , Pd=24,648kN/m

Pd YÜKLEMESİ (en elverissiz)

92


P YÜKLEMESİ

93


(en elverissiz)

94


0,9 G YÜKLEMESİ(en elverissiz)

SYSTEM

95

BETONARME PROJE 04042112 DOF=UX,UY,UZ,RX,RY,RZ LENGTH=m FORCE=KN PAGE=SECTIONS

JOINT 1 X=-12.79 Y=0 Z=0 2 X=-12.79 Y=0 Z=3.12 3 X=-12.79 Y=0 Z=6.24 4 X=-7.395 Y=0 Z=0 5 X=-7.395 Y=0 Z=3.12 6 X=-7.395 Y=0 Z=6.24 7 X=-2.515 Y=0 Z=0 8 X=-2.515 Y=0 Z=3.12 9 X=-2.515 Y=0 Z=6.24 10 X=2.515 Y=0 Z=0 11 X=2.515 Y=0 Z=3.12 12 X=2.515 Y=0 Z=6.24 13 X=7.395 Y=0 Z=0 14 X=7.395 Y=0 Z=3.12 15 X=7.395 Y=0 Z=6.24 16 X=12.79 Y=0 Z=0 17 X=12.79 Y=0 Z=3.12 18 X=12.79 Y=0 Z=6.24

RESTRAINT ADD=1 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3 ADD=3 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3 ADD=4 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3 ADD=6 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3 ADD=7 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3 ADD=9 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3 ADD=10 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3 ADD=12 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3 ADD=13 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3 ADD=15 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3 ADD=16 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3 ADD=18 DOF=U1,U2,U3,R1,R2,R3

PATTERN NAME=DEFAULT

MATERIAL NAME=STEEL IDES=S M=7.8271 W=76.81955 T=0 E=1.99948E+08 U=.3 A=.0000117 FY=248211.3 NAME=CONC IDES=C M=2.5 W=25 T=0 E=2.85E+07 U=.2 A=.0000099 NAME=OTHER IDES=N M=2.40068 W=23.56161 T=0 E=2.482113E+07 U=.2 A=.0000099

FRAME SECTION

96

BETONARME PROJE 04042112 NAME=S101 MAT=CONC SH=R T=.4,.4 A=.16 J=3.605333E-03 I=2.133333E-03,2.133333E-03 AS=.1333333,.1333333 NAME=S102 MAT=CONC SH=R T=.5,.35 A=.175 J=4.057574E-03 I=3.645833E-03,1.786458E-03 AS=.1458333,.1458333 NAME=S103 MAT=CONC SH=R T=.35,.5 A=.175 J=4.057574E-03 I=1.786458E-03,3.645833E-03 AS=.1458333,.1458333 NAME=S104 MAT=CONC SH=R T=.35,.5 A=.175 J=4.057574E-03 I=1.786458E-03,3.645833E-03 AS=.1458333,.1458333 NAME=S105 MAT=CONC SH=R T=.5,.35 A=.175 J=4.057574E-03 I=3.645833E-03,1.786458E-03 AS=.1458333,.1458333 NAME=S106 MAT=CONC SH=R T=.4,.4 A=.16 J=3.605333E-03 I=2.133333E-03,2.133333E-03 AS=.1333333,.1333333 NAME=K101 MAT=CONC SH=T T=.55,.6276,.13,.25 A=.186588 J=2.481665E-03 I=5.130543E-03,3.224877E-03 AS=.1375,.06799 NAME=K102 MAT=CONC SH=T T=.55,.9332,.13,.25 A=.226316 J=2.705467E-03 I=5.970901E-03,9.351002E-03 AS=.1375,.1010967 NAME=K103 MAT=CONC SH=T T=.55,.6021,.13,.25 A=.183273 J=2.462991E-03 I=5.04505E-03,2.911531E-03 AS=.1375,.0652275 NAME=K104 MAT=CONC SH=T T=.55,.9332,.13,.25 A=.226316 J=2.705467E-03 I=5.970901E-03,9.351002E-03 AS=.1375,.1010967 NAME=K105 MAT=CONC SH=T T=.55,.6276,.13,.25 A=.186588 J=2.481665E-03 I=5.130543E-03,3.224877E-03 AS=.1375,.06799

FRAME 1 J=1,2 SEC=S101 NSEG=2 ANG=0 2 J=2,3 SEC=S101 NSEG=2 ANG=0 3 J=4,5 SEC=S102 NSEG=2 ANG=0 4 J=5,6 SEC=S102 NSEG=2 ANG=0 5 J=7,8 SEC=S103 NSEG=2 ANG=0 6 J=8,9 SEC=S103 NSEG=2 ANG=0 7 J=10,11 SEC=S104 NSEG=2 ANG=0 8 J=11,12 SEC=S104 NSEG=2 ANG=0 9 J=13,14 SEC=S105 NSEG=2 ANG=0 10 J=14,15 SEC=S105 NSEG=2 ANG=0 11 J=16,17 SEC=S106 NSEG=2 ANG=0 12 J=17,18 SEC=S106 NSEG=2 ANG=0 13 J=2,5 SEC=K101 NSEG=4 ANG=0 14 J=5,8 SEC=K102 NSEG=4 ANG=0 15 J=8,11 SEC=K103 NSEG=4 ANG=0 16 J=11,14 SEC=K104 NSEG=4 ANG=0 17 J=14,17 SEC=K105 NSEG=4 ANG=0

LOAD NAME=G1 CSYS=0 TYPE=DISTRIBUTED SPAN ADD=13 RD=0,1 UZ=-6.076,-6.076 ADD=13 RD=0,.4541242 UZ=0,-12.017 ADD=13 RD=.4541242,.5453197 UZ=-12.017,-12.017

97

BETONARME PROJE 04042112 ADD=13 RD=.5453197,1 UZ=-12.017,0 NAME=G2 CSYS=0 TYPE=DISTRIBUTED SPAN ADD=14 RD=0,1 UZ=-12.221,-12.221 ADD=14 RD=0,.5 UZ=0,-11.956 ADD=14 RD=.5,1 UZ=-11.956,0 NAME=G3 CSYS=0 TYPE=DISTRIBUTED SPAN ADD=15 RD=0,1 UZ=-6.076,-6.076 ADD=15 RD=0,.4875745 UZ=0,-12.017 ADD=15 RD=.4875745,.5124254 UZ=-12.017,-12.017 ADD=15 RD=.5124254,1 UZ=-12.017,0 NAME=G4 CSYS=0 TYPE=DISTRIBUTED SPAN ADD=16 RD=0,1 UZ=-12.221,-12.221 ADD=16 RD=0,.5 UZ=0,-11.956 ADD=16 RD=.5,1 UZ=-11.956,0 NAME=G5 CSYS=0 TYPE=DISTRIBUTED SPAN ADD=17 RD=0,1 UZ=-6.076,-6.076 ADD=17 RD=0,.4541242 UZ=0,-12.017 ADD=17 RD=.4541242,.5453197 UZ=-12.017,-12.017 ADD=17 RD=.5453197,1 UZ=-12.017,0 NAME=Q1 CSYS=0 TYPE=DISTRIBUTED SPAN ADD=13 RD=0,.4541242 UZ=0,-4.905 ADD=13 RD=.4541242,.5453197 UZ=-4.905,-4.905 ADD=13 RD=.5453197,1 UZ=-4.905,0 NAME=Q2 CSYS=0 TYPE=DISTRIBUTED SPAN ADD=14 RD=0,1 UZ=-8.125,-8.125 ADD=14 RD=0,.5 UZ=0,-4.88 ADD=14 RD=.5,1 UZ=-4.88,0 NAME=Q3 CSYS=0 TYPE=DISTRIBUTED SPAN ADD=15 RD=0,.4875745 UZ=0,-4.905 ADD=15 RD=.4875745,.5124254 UZ=-4.905,-4.905 ADD=15 RD=.5124254,1 UZ=-4.905,0 NAME=Q4 CSYS=0 TYPE=DISTRIBUTED SPAN ADD=16 RD=0,1 UZ=-8.125,-8.125 ADD=16 RD=0,.5 UZ=0,-4.88 ADD=16 RD=.5,1 UZ=-4.88,0 NAME=Q5 CSYS=0 TYPE=DISTRIBUTED SPAN ADD=17 RD=0,.4541242 UZ=0,-4.905 ADD=17 RD=.4541242,.5453197 UZ=-4.905,-4.905 ADD=17 RD=.5453197,1 UZ=-4.905,0

98


COMBO NAME=COMB1 LOAD=G1 SF=1.4 LOAD=Q1 SF=1.6 LOAD=G2 SF=1 LOAD=Q2 SF=0 LOAD=G3 SF=1.4 LOAD=Q3 SF=1.6 LOAD=G4 SF=1 LOAD=Q4 SF=0 LOAD=G5 SF=1.4 LOAD=Q5 SF=1.6 NAME=COMB2 LOAD=G1 SF=1 LOAD=Q1 SF=0 LOAD=G2 SF=1.4 LOAD=Q2 SF=1.6 LOAD=G3 SF=1 LOAD=Q3 SF=0 LOAD=G4 SF=1.4 LOAD=Q4 SF=1.6 LOAD=G5 SF=1 LOAD=Q5 SF=0 NAME=COMB3 LOAD=G1 SF=1.4 LOAD=Q1 SF=1.6 LOAD=G2 SF=1.4 LOAD=Q2 SF=1.6 LOAD=G3 SF=1 LOAD=Q3 SF=0 LOAD=G4 SF=1.4 LOAD=Q4 SF=1.6 LOAD=G5 SF=1 LOAD=Q5 SF=0 NAME=COMB4 LOAD=G1 SF=1 LOAD=Q1 SF=0 LOAD=G2 SF=1.4 LOAD=Q2 SF=1.6 LOAD=G3 SF=1.4 LOAD=Q3 SF=1.6 LOAD=G4 SF=1 LOAD=Q4 SF=0 LOAD=G5 SF=1.4 LOAD=Q5 SF=1.6 NAME=COMB5 LOAD=G1 SF=1.4

99

BETONARME PROJE 04042112 LOAD=Q1 SF=1.6 LOAD=G2 SF=1 LOAD=Q2 SF=0 LOAD=G3 SF=1.4 LOAD=Q3 SF=1.6 LOAD=G4 SF=1.4 LOAD=Q4 SF=1.6 LOAD=G5 SF=1 LOAD=Q5 SF=0 NAME=COMB6 LOAD=G1 SF=1 LOAD=Q1 SF=0 LOAD=G2 SF=1.4 LOAD=Q2 SF=1.6 LOAD=G3 SF=1 LOAD=Q3 SF=0 LOAD=G4 SF=1.4 LOAD=Q4 SF=1.6 LOAD=G5 SF=1.4 LOAD=Q5 SF=1.6 NAME=COMB7 LOAD=G1 SF=1 LOAD=Q1 SF=1 LOAD=G2 SF=1 LOAD=Q2 SF=0 LOAD=G3 SF=1 LOAD=Q3 SF=1 LOAD=G4 SF=1 LOAD=Q4 SF=0 LOAD=G5 SF=1 LOAD=Q5 SF=1 NAME=COMB8 LOAD=G1 SF=1 LOAD=Q1 SF=0 LOAD=G2 SF=1 LOAD=Q2 SF=1 LOAD=G3 SF=1 LOAD=Q3 SF=0 LOAD=G4 SF=1 LOAD=Q4 SF=1 LOAD=G5 SF=1 LOAD=Q5 SF=0 NAME=COMB9 LOAD=G1 SF=1 LOAD=Q1 SF=1 LOAD=G2 SF=1 LOAD=Q2 SF=1 LOAD=G3 SF=1

100

BETONARME PROJE 04042112 LOAD=Q3 SF=0 LOAD=G4 SF=1 LOAD=Q4 SF=1 LOAD=G5 SF=1 LOAD=Q5 SF=0 NAME=COMB10 LOAD=G1 SF=1 LOAD=Q1 SF=0 LOAD=G2 SF=1 LOAD=Q2 SF=1 LOAD=G3 SF=1 LOAD=Q3 SF=1 LOAD=G4 SF=1 LOAD=Q4 SF=0 LOAD=G5 SF=1 LOAD=Q5 SF=1 NAME=COMB11 LOAD=G1 SF=1 LOAD=Q1 SF=1 LOAD=G2 SF=1 LOAD=Q2 SF=0 LOAD=G3 SF=1 LOAD=Q3 SF=1 LOAD=G4 SF=1 LOAD=Q4 SF=1 LOAD=G5 SF=1 LOAD=Q5 SF=0 NAME=COMB12 LOAD=G1 SF=1 LOAD=Q1 SF=0 LOAD=G2 SF=1 LOAD=Q2 SF=1 LOAD=G3 SF=1 LOAD=Q3 SF=0 LOAD=G4 SF=1 LOAD=Q4 SF=1 LOAD=G5 SF=1 LOAD=Q5 SF=1 NAME=COMB13 LOAD=G1 SF=.9 LOAD=Q1 SF=0 LOAD=G2 SF=.9 LOAD=Q2 SF=0 LOAD=G3 SF=.9 LOAD=Q3 SF=0 LOAD=G4 SF=.9 LOAD=Q4 SF=0 LOAD=G5 SF=.9

101

BETONARME PROJE 04042112 LOAD=Q5 SF=0 NAME=COMB14 TYPE=ENVE COMB=COMB1 SF=1 COMB=COMB2 SF=1 COMB=COMB3 SF=1 COMB=COMB4 SF=1 COMB=COMB5 SF=1 COMB=COMB6 SF=1 NAME=COMB15 TYPE=ENVE COMB=COMB7 SF=1 COMB=COMB8 SF=1 COMB=COMB9 SF=1 COMB=COMB10 SF=1 COMB=COMB11 SF=1 COMB=COMB12 SF=1

OUTPUT; No Output Requested

END

; The following data is used for graphics, design and pushover analysis.; If changes are made to the analysis data above, then the following data; should be checked for consistency.SAP2000 V7.40 SUPPLEMENTAL DATA GRID GLOBAL X "1" -12.79 GRID GLOBAL X "2" -7.395 GRID GLOBAL X "3" -2.515 GRID GLOBAL X "4" 0 GRID GLOBAL X "5" 2.515 GRID GLOBAL X "6" 7.395 GRID GLOBAL X "7" 12.79 GRID GLOBAL Y "8" 0 GRID GLOBAL Z "9" 0 GRID GLOBAL Z "10" 3.12 GRID GLOBAL Z "11" 6.24 MATERIAL STEEL FY 248211.3 MATERIAL CONC FYREBAR 413685.5 FYSHEAR 275790.3 FC 27579.03 FCSHEAR 27579.03 CONCRETESECTION S101 COLUMN COVER .03 REBAR RR-3-3 CONCRETESECTION S102 COLUMN COVER .045 REBAR RR-3-3 CONCRETESECTION S103 COLUMN COVER .04572 REBAR RR-3-3 CONCRETESECTION S104 COLUMN COVER .04572 REBAR RR-3-3 CONCRETESECTION S105 COLUMN COVER .04572 REBAR RR-3-3 CONCRETESECTION S106 COLUMN COVER .04572 REBAR RR-3-3 CONCRETESECTION K101 BEAM COVERTOP .01524 COVERBOTTOM .01524 CONCRETESECTION K102 BEAM COVERTOP .05 COVERBOTTOM .05 CONCRETESECTION K103 BEAM COVERTOP .01524 COVERBOTTOM .01524

102

BETONARME PROJE 04042112 CONCRETESECTION K104 BEAM COVERTOP .01524 COVERBOTTOM .01524 CONCRETESECTION K105 BEAM COVERTOP .05 COVERBOTTOM .05 STATICLOAD G1 TYPE DEAD STATICLOAD G2 TYPE DEAD STATICLOAD G3 TYPE DEAD STATICLOAD G4 TYPE DEAD STATICLOAD G5 TYPE DEAD STATICLOAD Q1 TYPE LIVE STATICLOAD Q2 TYPE LIVE STATICLOAD Q3 TYPE LIVE STATICLOAD Q4 TYPE LIVE STATICLOAD Q5 TYPE LIVEEND SUPPLEMENTAL DATA

103


BİNANIN YATAY YÜKLERE GÖRE (DEPREM) HESABIX-X YÖNÜKİRİŞ

KİRİŞ BOYU KESİT Lp B2

GENİŞLİK ALAN Yo

Ix(dm4)

L(m)

K(dm4/m)

K101 53,95YARIM TABLALI

37,765

3,7765 6,2765

18,65945

3,303

51,307

5,395 9,51

K102 48,8 TABLALI 29,28 2,928 8,35621,3628

3,498

57,342 4,88 11,75

K103 50,3YARIM TABLALI 30,18 3,018 5,518

17,6734

3,216

48,675 5,03 9,68

K104 48,8 TABLALI 29,28 2,928 8,35621,3628

3,498

57,342 4,88 11,75


37,765

3,7765 6,2765

18,65945

3,303

51,307

5,395 9,51

K106 53,95 TABLALI37,765

3,7765 10,053

23,5689

3,625

61,306

5,395 11,36

K107 48,8 TABLALI 29,28 2,928 8,35621,3628

3,498

57,342 4,88 11,75

K108 50,3 TABLALI 30,18 3,018 8,53621,5968

3,513

57,798 5,03 11,49

K109 48,8 TABLALI 29,28 2,928 8,35621,3628

3,498

57,342 4,88 11,75

K110 53,95 TABLALI37,765

3,7765 10,053

23,5689

3,625

61,306

5,395 11,36

K111K112

K113 53,95 TABLALI37,765

3,7765 10,053

23,5689

3,625

61,306

5,395 11,36

K114 48,8 TABLALI 29,28 2,928 8,35621,3628

3,498

57,342 4,88 11,75

K115 50,3 TABLALI 30,18 3,018 8,53621,5968

3,513

57,798 5,03 11,49

K116 48,8 TABLALI 29,28 2,928 8,35621,3628

3,498

57,342 4,88 11,75

K117 53,95 TABLALI37,765

3,7765 10,053

23,5689

3,625

61,306

5,395 11,36


37,765

3,7765 6,2765

18,65945

3,303

51,307

5,395 9,51

K119 48,8 TABLALI 29,28 2,928 8,35621,3628

3,498

57,342 4,88 11,75

104


K120 50,3 DİKDÖRTGEN 2,5

34,661 5,03 6,89

K121 48,8 TABLALI 29,28 2,928 8,35621,3628

3,498

57,342 4,88 11,75


37,765

3,7765 6,2765

18,65945

3,303

51,307

5,395 9,51


34,335

3,4335 5,9335

18,21355

3,265

50,150

4,905 10,22

K124 52,3YARIM TABLALI 31,38 3,138 5,638

17,8294

3,230

49,110 5,23 9,39


34,335

3,4335 5,9335

18,21355

3,265

50,150

4,905 10,22

K126 49,05 TABLALI34,335

3,4335 9,367

22,6771

3,577

59,789

4,905 12,19

K127 52,3 TABLALI 31,38 3,138 8,77621,9088

3,532

58,392 5,23 11,16

K128 49,05 TABLALI34,335

3,4335 9,367

22,6771

3,577

59,789

4,905 12,19


34,335

3,4335 5,9335

18,21355

3,265

50,150

4,905 10,22

K130 52,3 TABLALI 31,38 3,138 8,77621,9088

3,532

58,392 5,23 11,16

K131 49,05 TABLALI34,335

3,4335 9,367

22,6771

3,577

59,789

4,905 12,19


34,335

3,4335 5,9335

18,21355

3,265

50,150

4,905 10,22

K133 52,3 TABLALI 31,38 3,138 8,77621,9088

3,532

58,392 5,23 11,16

K134 49,05 TABLALI 29,43 2,943 8,38621,4018

3,501

57,419

4,905 11,71

K135 49,05 TABLALI34,335

3,4335 9,367

22,6771

3,577

59,789

4,905 12,19

K136 52,3 TABLALI 31,38 3,138 8,77621,9088

3,532

58,392 5,23 11,16

K137 49,05 TABLALI34,335

3,4335 9,367

22,6771

3,577

59,789

4,905 12,19


34,335

3,4335 5,9335

18,21355

3,265

50,150

4,905 10,22

K139 52,3YARIM TABLALI 31,38 3,138 5,638

17,8294

3,230

49,110 5,23 9,39


34,335

3,4335 5,9335

18,21355

3,265

50,150

4,905 10,22

KOLON KESİTLERİ VE REDÖRLERİ

105


kc=Ic/hkat, IC=YxX3/12

KAT KOLONLAR

NO h(m) (x/y)cm S1 S2 S3 S7 S8 S9

5.KAT 3,12

40/40

50/35

35/50

50/35

50/55

55/55

kc 6,83 11,7 5,72

11,68 18,4 24,4

4.KAT 3,12

40/40

50/35

35/50

50/35

50/55

55/55

kc 6,83 11,7 5,72

11,68 18,4 24,4

3.KAT 3,12

40/40

50/35

35/50

50/35

50/55

55/55

kc 6,83 11,7 5,72

11,68 18,4 24,4

2.KAT 3,12

40/40

50/35

35/50

50/35

50/55

55/55

kc 6,83 11,7 5,72

11,68 18,4 24,4

1.KAT 3,12

40/40

50/35

35/50

50/35

50/55

55/55

kc 6,83 11,7 5,72

11,68 18,4 24,4

Z.KAT 3,12

40/40

50/35

35/50

50/35

50/55

55/55

kc 6,83 11,7 5,72

11,68 18,4 24,4

KATKOLO

NKOLO

N kc k1 k2 k3 k4 k aDij=a*

kc ∑DijADETİ

S101 4 6,83 9,5 9,51 1,39 0,41 2,80 11,21S102 4 11,7 9,51 12 9,51 11,8 1,82 0,48 5,57 22,26

S103 4 5,72 11,8 9,711,75 9,68 3,75 0,65 3,73 14,92

5 S107 4 11,7 11 11,4 0,97 0,33 3,82 15,29

S108 4 18,4 11,4 1211,36 11,8 1,26 0,39 7,09 28,37

S109 4 24,4 11,8 1111,75 11,5 0,95 0,32 7,88 31,50 123,55

S101 4 6,83 9,5 9,51 1,39 0,41 2,80 11,21S102 4 11,7 9,51 12 9,51 11,8 1,82 0,48 5,57 22,26S103 4 5,72 11,8 9,7 11,7 9,68 3,75 0,65 3,73 14,92

106


54 S107 4 11,7 11 11,4 0,97 0,33 3,82 15,29

S108 4 18,4 11,4 1211,36 11,8 1,26 0,39 7,09 28,37

S109 4 24,4 11,8 1111,75 11,5 0,95 0,32 7,88 31,50 123,55

S101 4 6,83 9,5 9,51 1,39 0,41 2,80 11,21S102 4 11,7 9,51 12 9,51 11,8 1,82 0,48 5,57 22,26

S103 4 5,72 11,8 9,711,75 9,68 3,75 0,65 3,73 14,92

3 S107 4 11,7 11 11,4 0,97 0,33 3,82 15,29

S108 4 18,4 11,4 1211,36 11,8 1,26 0,39 7,09 28,37

S109 4 24,4 11,8 1111,75 11,5 0,95 0,32 7,88 31,50 123,55

S101 4 6,83 9,5 9,51 1,39 0,41 2,80 11,21S102 4 11,7 9,51 12 9,51 11,8 1,82 0,48 5,57 22,26

S103 4 5,72 11,8 9,711,75 9,68 3,75 0,65 3,73 14,92

2 S107 4 11,7 11 11,4 0,97 0,33 3,82 15,29

S108 4 18,4 11,4 1211,36 11,8 1,26 0,39 7,09 28,37

S109 4 24,4 11,8 1111,75 11,5 0,95 0,32 7,88 31,50 123,55

S101 4 6,83 9,5 9,51 1,39 0,41 2,80 11,21S102 4 11,7 9,51 12 9,51 11,8 1,82 0,48 5,57 22,26

S103 4 5,72 11,8 9,711,75 9,68 3,75 0,65 3,73 14,92

1 S107 4 11,7 11 11,4 0,97 0,33 3,82 15,29

S108 4 18,4 11,4 1211,36 11,8 1,26 0,39 7,09 28,37

S109 4 24,4 11,8 1111,75 11,5 0,95 0,32 7,88 31,50 123,55

S101 4 6,83 9,5 9,51 1,39 0,56 3,81 15,24S102 4 11,7 9,51 12 9,51 11,8 1,82 0,61 7,09 28,38

S103 4 5,72 11,8 9,711,75 9,68 3,75 0,74 4,23 16,91

Z S107 4 11,7 11 11,4 0,97 0,50 5,79 23,14

S108 4 18,4 11,4 1211,36 11,8 1,26 0,54 9,91 39,64

S109 4 24,4 11,8 1111,75 11,5 0,95 0,49 12,02 48,07 171,37

Normal katlarda:

107


ve ve Zemin katta:

ve ve

KAT VE BİNA AĞIRLIĞININ BULUNMASI

KAT VE BİNA AĞIRLIĞI

Kolon NoKolon Adeti

G ( KN )

Q ( KN )WG

( KN )WQ

( KN )S101, S106, S119,

S1244 78,66 13,88 314,64 55,52

S102, S105, S120, S123

4 134,405 23,39 537,62 93,56

S103, S104,S121,S122 4 151,023 43,09 604,092 172,36S107, S112, S113,

S1184 160,169 27,34 640,676 109,36

S108, S111, S114, S117

4 220,442 72,49 881,768 289,96

S109, S110,S115,S116 4 212,58 108,6855 850,32 434,742

TOPLAM

3829,116 1155,502

Wi ( KN )= Kat Ağırlığı = WG + n*WQ = 4175,7666 Wt ( KN ) = Bina ağırlığı = N*Wi = 25054,5996

n = 0,3 ( Hareketli Yük Azaltma Katsayısı ) N = 6 ( Kat Sayısı )

BİNANIN 1. DOĞAL TİTREŞİM PERİYODUNUN BULUNMASI

108


Vt = 1000 kN ALINARAK Fİ LERİN HESABI

Ffi ve Vi HESAPLANMASIKat No Wi ( KN ) Hi ( m ) Wi*Hi Vt / ( ∑ ( Wi*Hi ) ) Ffi ( KN ) Vi ( KN )

5 4175,767 18,72 78170,35 0,003655 285,7 285,74 4175,767 15,6 65141,96 0,003655 238,1 523,83 4175,767 12,48 52113,57 0,003655 190,5 714,32 4175,767 9,36 39085,18 0,003655 142,9 857,11 4175,767 6,24 26056,78 0,003655 95,2 952,4Z 4175,767 3,12 13028,39 0,003655 47,6 1000,0

∑ ( Wi*Hi ) = 273596,23

Ffi = ( ( Vt-ΔFn ) * ( Wi*Hi ) ) / ( ∑ ( Wi*Hi ) )

Yukarıdaki denklemde ( Vt-ΔFn ) yerine birim değer konulur ve Ffi değerleri hesaplanır.

H < 25 m olduğu için ΔFn = 0 alınır. Vt = 1000 KN alınarak Ffi değerleri hesaplanır.

PERİYOT HESAPLANMASIKat No

mi ( ( KN*sn^2 ) / m )

Ffi ( KN )

Vi ( KN )

∑D̂ij ( KN / m )

δi ( m )

dfi ( m )

Ffi*dfimi*dfi

^2

5 425,664 285,7 285,7 456902,2070,0006

250,0088

732,5352

520,0335

15

4 425,664 238,1 523,8 456902,2070,0011

460,0082

481,9638

220,0289

58

3 425,664 190,5 714,3 456902,2070,0015

630,0071

021,3526

890,0214

67

2 425,664 142,9 857,1 456902,2070,0018

760,0055

380,7911

850,0130

56

1 425,664 95,2 952,4 456902,2070,0020

840,0036

620,3487

910,0057

09

Z 425,664 47,6 1000,0 633763,9330,0015

780,0015

780,0751

370,0010

60

TOPLAM7,0668

750,1037

66T1= 0,761367

mi ( ( KN*sn^2 ) / m ) = Wi / g ==> ( g = 9,81 m/sn^2 )

∑D̂ij ( KN / m )= ( ∑ ∑Dij )*( ( 12*E ) / ( H^2 ) ) ==> ( E = 3*10^7 Kpa )

δi = Vi / ∑D̂ij (m ) ==> Katlar arasındaki göreceli yer değiştirmedir.

109


dfi ( m ) ==> i. Katın temele göre yer değiştirmesidir.

T1 = 2π*( ( ∑mi*dfi^2 ) / ( ∑Ffi*dfi ) )^( 1/2 ) = 0,7613 sn

EŞDEĞER DEPREM YÜKÜNÜN HESABI

TOPLAM EŞDEĞER DEPREM YÜKÜNÜN HESABI(Vt)A(T1)=Göz önüne alınan deprem doğrultusu için binanın 1. doğal titreşim peryodu T1 e karşı gelen spektral ivme katsayısı

A(T1)=Ao¿ I×S(T 1 )

Ao=etkin yerivmesi katsayısı 20 deprem bölgesi için 0,30 I =bina önem katsayısı konut için 1,00S(T)= spektrum katsayısıZ2 zemin sınıfı için TA=0,15,TB=0,40

T>TB ⇒ S(T)=

A(T1)=Ao¿ I×S(T 1 )= 0,30x1x1,27=0,38

T>TA ⇒Ra(T )=R (Süneklilik düzeyi yüksek binalarda deprem yükünün tamamı çerçevelerle karşılanıyorsa 1. ve 2. derece deprem bölgelerinde R=8 alınır.)

Kn

KATLARA ETKİYEN EŞDEĞER DEPREM YÜKÜNÜN BELİRLENMESİKat No

Wi ( KN )

Hi ( m ) Wi*Hi( Vt - ΔFn ) / ( ∑Wi*Hi

)Fi

( KN )Vi

( KN )

5 4175,767 18,7278170,

40,002492425 194,834 232,3337

4 4175,767 15,6 65142 0,002492425 162,361 357,1951

3 4175,767 12,4852113,

60,002492425 129,889 487,0843

2 4175,767 9,3639085,

20,002492425 97,4169 584,5011

1 4175,767 6,2426056,

80,002492425 64,9446 649,4457

Z 4175,767 3,1213028,

40,002492425 32,4723 681,918

∑Wi*Hi 273596

ΔFn = 0,0075*N*Vt = 0,0075*6*714,05 = 32,132 KN ==> Ek Eşdeğer Deprem Yükü

110


Vt = ΔFn + ∑Fi = 32,132 +681,918 = 714,05 KN

KAT KESME KUVVETLERİ

KOLON KESME KUVVETLERİKat No

Kolon No Kolon Adeti Dij ∑Dij Dij / ∑Dij Vi ( KN ) Vij ( Kn )

S101, S106, S119, S124 4 2,80123,5

50,023 232,334 5,272

S102, S105, S120, S123 4 5,57123,5

50,045 232,334 10,465

S103, S104,S120,S121 4 3,73123,5

50,030 232,334 7,013

5 S107, S112, S113, S118 4 3,82123,5

50,031 232,334 7,187

S108, S111, S114, S117 4 7,09123,5

50,057 232,334 13,336

S109, S110,S115,S116 4 7,88123,5

50,064 232,334 14,810

4

S101, S106, S119, S124 4 2,80123,5

50,023 357,195 8,105

S102, S105, S120, S123 4 5,57123,5

50,045 357,195 16,090

S103, S104,S120,S121 4 3,73123,5

50,030 357,195 10,782

S107, S112, S113, S118 4 3,82123,5

50,031 357,195 11,049

S108, S111, S114, S117 4 7,09123,5

50,057 357,195 20,504

S109, S110,S115,S116 4 7,88123,5

50,064 357,195 22,770

3

S101, S106, S119, S124 4 2,80123,5

50,023 487,084 11,052

S102, S105, S120, S123 4 5,57123,5

50,045 487,084 21,941

S103, S104,S120,S121 4 3,73123,5

50,030 487,084 14,703

S107, S112, S113, S118 4 3,82123,5

50,031 487,084 15,067

S108, S111, S114, S117 4 7,09123,5

50,057 487,084 27,959

S109, S110,S115,S116 4 7,88123,5

50,064 487,084 31,050

2S101, S106, S119, S124 4 2,80

123,55

0,023 663,979 15,066

S102, S105, S120, S123 4 5,57 123,55

0,045 663,979 29,909

111


S103, S104,S120,S121 4 3,73123,5

50,030 663,979 20,042

S107, S112, S113, S118 4 3,82123,5

50,031 663,979 20,538

S108, S111, S114, S117 4 7,09123,5

50,057 663,979 38,113

S109, S110,S115,S116 4 7,88123,5

50,064 663,979 42,326

1

S101, S106, S119, S124 4 2,80123,5

50,023 649,446 14,736

S102, S105, S120, S123 4 5,57123,5

50,045 649,446 29,254

S103, S104,S120,S121 4 3,73123,5

50,030 649,446 19,603

S107, S112, S113, S118 4 3,82123,5

50,031 649,446 20,089

S108, S111, S114, S117 4 7,09123,5

50,057 649,446 37,279

S109, S110,S115,S116 4 7,88123,5

50,064 649,446 41,399

Z

S101, S106, S119, S124 4 3,81171,3

70,022 681,918 15,161

S102, S105, S120, S123 4 7,09171,3

70,041 681,918 28,228

S103, S104,S120,S121 4 4,23171,3

70,025 681,918 16,820

S107, S112, S113, S118 4 5,79171,3

70,034 681,918 23,024

S108, S111, S114, S117 4 9,91171,3

70,058 681,918 39,429

S109, S110,S115,S116 412,0

2171,3

70,070 681,918 47,817

Vij = Vi*( Dij / ∑Dij ) ==> Kolon Kesme Kuvveti

DEPREM MOMENTLERİNİN HESAPLANMASI

KOLON DEPREM MOMENTLERİKat No

Kolon NoVij

( KN )y

H ( m )

y*H Malt ( KNm ) Müst ( Knm )

S101, S106, S119, S124 5,2720,37

03,12

1,154

6,086 10,362

S102, S105, S120, S123 10,4650,45

03,12

1,404

14,694 17,959

S103, S104,S121, S122 7,0130,39

03,12

1,217

8,533 13,347

112


5 S107, S112, S113, S118 7,1870,40

03,12

1,248

8,969 13,453

S108, S111, S114, S117 13,3360,34

03,12

1,061

14,147 27,462

S109, S110,S115, S116 14,8100,35

03,12

1,092

16,173 30,035

4

S101, S106, S119, S124 8,1050,45

03,12

1,404

11,379 13,908

S102, S105, S120, S123 16,0900,50

03,12

1,560

25,100 25,100

S103, S104,S121, S122 10,7820,45

03,12

1,404

15,138 18,502

S107, S112, S113, S118 11,0490,45

03,12

1,404

15,513 18,960

S108, S111, S114, S117 20,5040,45

03,12

1,404

28,787 35,184

S109, S110,S115, S116 22,7700,45

03,12

1,404

31,969 39,073

3

S101, S106, S119, S124 11,0520,47

03,12

1,466

16,207 18,276

S102, S105, S120, S123 21,9410,50

03,12

1,560

34,228 34,228

S103, S104,S121, S122 14,7030,49

03,12

1,529

22,477 23,395

S107, S112, S113, S118 15,0670,48

53,12

1,513

22,799 24,209

S108, S111, S114, S117 27,9590,50

03,12

1,560

43,617 43,617

S109, S110,S115, S116 31,0500,45

03,12

1,404

43,594 53,281

2

S101, S106, S119, S124 15,0660,50

03,12

1,560

23,503 23,503

S102, S105, S120, S123 29,9090,50

03,12

1,560

46,658 46,658

S103, S104,S121, S122 20,0420,50

03,12

1,560

31,266 31,266

S107, S112, S113, S118 20,5380,50

03,12

1,560

32,040 32,040

S108, S111, S114, S117 38,1130,50

03,12

1,560

59,457 59,457

S109, S110,S115, S116 42,3260,47

53,12

1,482

62,727 69,330

1

S101, S106, S119, S124 14,7360,50

03,12

1,560

22,989 22,989

S102, S105, S120, S123 29,2540,50

03,12

1,560

45,637 45,637

S103, S104,S121, S122 19,603 0,50 3,12 1,56 30,581 30,581

113


0 0

S107, S112, S113, S118 20,0890,50

03,12

1,560

31,339 31,339

S108, S111, S114, S117 37,2790,50

03,12

1,560

58,156 58,156

S109, S110,S115, S116 41,3990,50

03,12

1,560

64,583 64,583

Z

S101, S106, S119, S124 15,1610,63

03,12

1,966

29,800 17,502

S102, S105, S120, S123 28,2280,55

03,12

1,716

48,439 39,632

S103, S104,S121, S122 16,8200,61

03,12

1,903

32,012 20,466

S107, S112, S113, S118 23,0240,61

53,12

1,919

44,179 27,657

S108, S111, S114, S117 39,4290,60

03,12

1,872

73,812 49,208

S109, S110,S115, S116 47,8170,65

03,12

2,028

96,973 52,216

114


1-1 AKSI KİRİŞ DEPREM MOMENTLERİNİN BULUNMASI

A DÜĞÜM NOKTASI

A MK101 MK101=MÜST=10,362 kNm

MÜST=10,362

B DÜĞÜM NOKTASI

MALT=6,086

B MK101 MK101=MÜST+MALT=6,086+13,908=19,994kNm

MÜST=13,908

C DÜĞÜM NOKTASI

115


MALT=11,379

C MK101 MK101=MÜST+MALT=11,379+18,276=29,55kNm

MÜST=18,276

D DÜĞÜM NOKTASI

MALT=16,207

D MK101 MK101=MÜST+MALT=16,207+23,503=39,71kNm

MÜST=23,503E DÜĞÜM NOKTASI

MALT=23,503

E MK101 MK101=MÜST+MALT=23,503+22,908=46,41kNm

MÜST=22,908F DÜĞÜM NOKTASI

MALT=22,908

116


F F MK101 MK101=MÜST+MALT=17,502+22,908=40,41kNm

MÜST=17,502

G DÜĞÜM NOKTASI

k118= 9,51 k119=11,75 G MK118=(MÜST)xk1/(k1+k2)

MK101=(17,959)x9,51/(9,51+11,75)=8,033kNm

MK119=(MÜST)xk2/(k1+k2)

MÜST=17,959 MK102=(17,959)x11,75/(9,51+11,75)=9,92kNm

H DÜĞÜM NOKTASI

MALT=14,694

k101=9,51 k102=11,75 MK101 MK102 MK101=(MÜST+MALT)xk1/(k1+k2)

MK101=(14,694+25,01) x9,51/(9,51+11,75) =17,76kNm MÜST=25,01

MK102=(MÜST+MALT)xk2/(k1+k2) MK102=(14,694+25,01) x11,75/(9,51+11,75) =21,94kNm

J DÜĞÜM NOKTASI

117


MALT=25,1


MK101=(34,228+25,01) x9,51/(9,51+11,75) =26,5kNm MÜST=34,228


K DÜĞÜM NOKTASI

MALT=34,228


MK101=(46,66+34,23) x9,51/(9,51+11,75) =36,183kNm MÜST=46,658


L DÜĞÜM NOKTASI

MALT=46,658


MK101=(46,66+45,64) x9,51/(9,51+11,75) =41,28kNm

118


MÜST=45,637 MK102=(MÜST+MALT)xk2/(k1+k2)

MK102=(46,66+45,64) x11,75/(9,51+11,75) =51,01kNm M DÜĞÜM NOKTASI

MALT=45,637


MK101=(39,63+45,64) x9,51/(9,51+11,75) =38,14kNm MÜST=39,632


N DÜĞÜM NOKTASI

k102= 11,75 k103=9,68 MK102=(MÜST)xk1/(k1+k2)

MK102=(13,347)x11,75/(11,75+9,68)=7,31kNm

MÜST=13,347 MK120=(MÜST)xk2/(k1+k2) MK103=(13,347)x 9,68/(11,75+9,68)=6,02kNm

O DÜĞÜM NOKTASI

MALT=8,553

k102= 11,75 k103=9,68 MK102 MK103 MK102=(MÜST+MALT)xk1/(k1+k2)

MK102=(8,55+18,5)x11,75/(11,75+9,68) =14,83 kNm

119



MK103=(8,55+18,5)x9,68/(11,75+9,68) =12,21kNm

P DÜĞÜM NOKTASI

MALT=15,138


MÜST=23,395 MK102=(15,14+23,4)x11,75/(11,75+9,68)

=21,13kNm

MK103=(MÜST+MALT)xk2/(k1+k2) MK103=(15,14+23,4)x9,68/(11,75+9,68) =17,4kNm

R DÜĞÜM NOKTASI

MALT=22,45


MÜST=31,27 MK102=(22,45+31,27)x11,75/(11,75+9,68) =29,5

kNm

MK103=(MÜST+MALT)xk2/(k1+k2) MK103=(22,45+31,27)x9,68/(11,75+9,68)=24,31kNmS DÜĞÜM NOKTASI

MALT=31,27

120



MÜST=30,58 MK102=(31,27+30,58)x11,75/(11,75+9,68)

=33,91kNm

MK103=(MÜST+MALT)xk2/(k1+k2)

MK103=(31,27+30,58)x9,68/(11,75+9,68) =27,94kNm

T DÜĞÜM NOKTASI

MALT=30,58


MÜST=20,446 MK102=(20,446+30,58)x11,75/(11,75+9,68)

=27,97kNm

MK103=(MÜST+MALT)xk2/(k1+k2)

MK103=(20,446+30,58)x9,68/(11,75+9,68) =23,05kNm

1-1 AKSI KOLON DEPREM MOMENTİ DÜZELTMELERİKat No

Kolon No

Malt ( KNm )

Müst ( KNm )

H ( m )

h / 2 ( m )

M'alt ( KNm )

M'üst ( KNm )

5S101 6,086 10,362 3,12 0,275 4,636 8,912S102 14,694 17,959 3,12 0,275 11,816 15,081

121


S103 8,533 13,347 3,12 0,275 6,605 11,418

4S101 11,379 13,908 3,12 0,275 9,150 11,679S102 25,100 25,100 3,12 0,275 20,675 20,675S103 15,138 18,502 3,12 0,275 12,173 15,537

3S101 16,207 18,276 3,12 0,275 13,168 15,237S102 34,228 34,228 3,12 0,275 28,194 28,194S103 22,477 23,395 3,12 0,275 18,434 19,351

2S101 23,503 23,503 3,12 0,275 19,360 19,360S102 46,658 46,658 3,12 0,275 38,433 38,433S103 31,266 31,266 3,12 0,275 25,754 25,754

1S101 22,989 22,989 3,12 0,275 18,936 18,936S102 45,637 45,637 3,12 0,275 37,592 37,592S103 30,581 30,581 3,12 0,275 25,190 25,190

ZS101 29,800 17,502 3,12 0,275 13,332S102 48,439 39,632 3,12 0,275 31,869S103 32,012 20,466 3,12 0,275 15,841

h / 2 = 0,55 / 2 = 0,275 ==> Kiriş derinliğinin yarısıdır.

M'alt = Malt - ( ( ( Malt + Müst ) / H )*( h / 2 ) )

M'üst = Müst - ( ( ( Malt + Müst ) / H )*( h / 2 ) )

1-1 AKSI KİRİŞ MOMENT DÜZELTMELERİ

1-1 AKSI KİRİŞ DEPREM MOMENTİ DÜZELTMELERİKat No Kiriş No Msol Msağ L ( a1 ) / 2 ( a2 ) / 2 M'sol M'sağ

5K101 10,362 8,033 5,395 0,2 0,25 9,680 7,436K102 9,92 7,31 4,88 0,25 0,275 9,302 6,339K103 6,02 5,03 0,275 5,691

4K101 19,99 17,76 5,395 0,2 0,25 18,591 16,535K102 21,94 14,83 4,88 0,25 0,275 20,621 12,758K103 12,21 5,03 0,275 11,542

3K101 29,55 26,5 5,395 0,2 0,25 27,472 24,682K102 32,74 21,13 4,88 0,25 0,275 30,808 18,094K103 17,4 5,03 0,275 16,449

2K101 39,71 36,183 5,395 0,2 0,25 36,897 33,721K102 44,7 29,5 4,88 0,25 0,275 42,039 25,319K103 24,31 5,03 0,275 22,981

1K101 46,41 41,28 5,395 0,2 0,25 43,159 38,436K102 51,01 33,91 4,88 0,25 0,275 47,965 29,125

122


K103 27,94 5,03 0,275 26,412

ZK101 40,41 38,14 5,395 0,2 0,25 37,498 35,592K102 47,127 27,97 4,88 0,25 0,275 44,434 23,738K103 23,05 5,03 0,275 21,790

( a1 ) / 2 ve ( a2 ) / 2 ==> Aks doğrultusundaki kolon kenarlarının yarılarıdır.

M'sol = Msol - ( ( ( Msol + Msağ ) / L )*( ( a1 ) / 2 ) )

M'sağ = Msağ - ( ( ( Msol + Msağ ) / L )*( ( a2 ) / 2 ) )

KİRİŞ DEPREM KESME KUVVETLERİVİJ=Msol+Msağ/li5. KATVAG=(9,68+7,436)/5,395=3,17 kN VFA=-3,17 kNVGN=(9,302+6,339)/4,88=3,20 kN VLF=-3,20 kNVNN’=(5,691+5,691)/5,03=2,26 kN VLL’=-2,26kN

4. KATVBH=(18,59+16,535)/5,395=6,51 kN VFA=-6,51 kNVHO=(20,621+12,758)/4,88=6,84 kN VLF=-6,84 kNVOO’=(11,542+11,542)/5,03=4,59 kN VLL’=-4,59kN3. KAT VCJ=(27,472+24,682)/5,395=9,67 kN VFA=-9,67 kNVJP=(30,808+18,094)/4,88=10,02 kN VLF=-10,02 kNVPP’=(16,449+16,449)/5,03=6,54 kN VLL’=-6,54kN2. KATVCH=(36,897+33,721)/5,395=13,09 kN VHC=-13,9 kNVHN=(42,039+25,319)/4,88=13,8 kN VNH=-13,8 kNVNN’=(22,981+22,981 )/5,03=9,13 kN VNN’=-9,13 kN

1. KATVDJ=(43,159+38,436)/5, 395=15,124 kN VJD=-15,124 kNVJO=(47,965+29,125)/4,88=15,38 kN VOJ=-15,38 kNVOO’=(26,412+26,412 )/5,03=10,5 kN VOO’=-10,5 kNZEMİN KATVEK=(37,498+35,592)/5,395=13,54 kN VKE=-13,54 kNVKP=(44,434+23,738 )/4,88=13,97 kN VPK=-13,97 kNVPP’=(21,79+21,79)/5,03=8,66 kN VPP’=-8,66 kN

123


1-1 AKSI DEPREM MOMENT DİYAGRAMI

1-1 AKSI DEPREM KESME KUVVETİ DİYAGRAMI

124


1-1 AKSI DEPREM NORMAL KUVVET DİYAGRAMI

125


Y-Y YÖNÜ

KOLON KESİTLERİ VE REDÖRLERİ

kc=Ic/hkat, IC=Y3xX/12KAT KOLONLARNO h(m) (x/y)cm S1 S2 S3 S7 S8 S9 S214.KAT 3,39 30/30 30/25 25/30 30/25 30/35 35/35 25/35

kc 1,99 1,15 1,66 1,15 3,16 3,69 2,63 3.KAT 3,39 30/30 40/30 30/40 40/30 30/35 50/50 35/40

kc 1,99 2,65 4,72 2,65 3,16 15,36 5,512.KAT 3,39 30/30 40/30 30/40 40/30 40/50 50/50 35/40

kc 1,99 2,65 4,72 2,65 12,29 15,36 5,511.KAT 3,39 30/30 50/30 40/45 50/30 50/55 55/55 40/50

kc 1,99 3,32 8,96 3,32 20,45 22,49 12,29Z.KAT 3,39 30/30 50/30 40/45 50/30 50/55 55/55 40/50

kc 1,99 3,32 8,96 3,32 20,45 22,49 12,29

KATKOLO

NKOLO

N kc k1 k2 k3 k4 k aDij=a*

kc ∑DijADETİ

S101 4 1,99 0 6,95 0 6,95 3,492 0,636 1,27 5,061S102 4 1,15 0 8,29 0 8,29 7,209 0,783 0,9 3,601S103 2 1,66 0 6,95 0 6,95 4,187 0,677 1,12 2,247S107 4 1,15 6,95 7,42 6,95 7,42 12,5 0,862 0,99 3,965

4 S108 4 3,16 8,29 8,79 8,29 8,79 5,405 0,73 2,31 9,226S109 2 3,69 6,95 8,79 6,95 8,79 4,266 0,681 2,51 5,024

126


S115 2 3,69 8,79 8,29 8,79 8,29 4,629 0,698 2,58 5,153S121 2 2,63 8,29 0 8,29 0 3,152 0,612 1,61 3,218 37,496

S101 4 1,99 0 6,95 0 6,95 3,492 0,636 1,27 5,061S102 4 2,65 0 8,29 0 8,29 3,128 0,61 1,62 6,466S103 2 4,72 0 6,95 0 6,95 1,472 0,424 2 4,003

3 S107 4 2,65 6,95 7,42 6,95 7,42 5,423 0,731 1,94 7,744S108 4 3,16 8,29 8,79 8,29 8,79 5,405 0,73 2,31 9,226S109 2 15,36 6,95 8,79 6,95 8,79 1,025 0,339 5,2 10,41S115 2 15,36 8,79 8,29 8,79 8,29 1,112 0,357 5,49 10,98S121 2 5,51 8,29 0 8,29 0 1,505 0,429 2,37 4,731 58,616

S101 4 1,99 0 6,95 0 6,95 3,492 0,636 1,27 5,061S102 4 2,65 0 8,29 0 8,29 3,128 0,61 1,62 6,466S103 2 4,72 0 6,95 0 6,95 1,472 0,424 2 4,003

2 S107 4 2,65 6,95 7,42 6,95 7,42 5,423 0,731 1,94 7,744S108 4 12,29 8,29 8,79 8,29 8,79 1,39 0,41 5,04 20,15S109 2 15,36 6,95 8,79 6,95 8,79 1,025 0,339 5,2 10,41S115 2 15,36 8,79 8,29 8,79 8,29 1,112 0,357 5,49 10,98S121 2 5,51 8,29 0 8,29 0 1,505 0,429 2,37 4,731 69,545

S101 4 1,99 0 6,95 0 6,95 3,492 0,636 1,27 5,061S102 4 3,32 0 8,29 0 8,29 2,497 0,555 1,84 7,374S103 2 8,96 0 6,95 0 6,95 0,776 0,279 2,5 5,008

1 S107 4 3,32 6,95 7,42 6,95 7,42 4,328 0,684 2,27 9,083S108 4 20,45 8,29 8,79 8,29 8,79 0,835 0,295 6,02 24,1S109 2 22,49 6,95 8,79 6,95 8,79 0,7 0,259 5,83 11,66S115 2 22,49 8,79 8,29 8,79 8,29 0,759 0,275 6,19 12,38S121 2 12,29 8,29 0 8,29 0 0,675 0,252 3,1 6,199 80,861

S101 4 1,99 0 6,95 0 0 3,492 0,727 1,45 5,786S102 4 3,32 0 8,29 0 0 2,497 0,666 2,21 8,85S103 2 8,96 0 6,95 0 0 0,776 0,46 4,12 8,236S107 4 3,32 6,95 7,42 0 0 4,328 0,763 2,53 10,13

Z S108 4 20,45 8,29 8,79 0 0 0,835 0,471 9,63 38,52S109 2 22,49 6,95 8,79 0 0 0,7 0,444 9,99 19,99S115 2 22,49 8,79 8,29 0 0 0,759 0,456 10,3 20,53S121 2 12,29 8,29 0 0 0 0,675 0,439 5,4 10,79 122,84

Normal katlarda:

ve ve Zemin katta:

ve ve

127

BETONARME PROJE 04042112KAT VE BİNA AĞIRLIĞININ BULUNMASI

B.K.S Gi(kN) Qi (kN)WGi (kN) WQi(kN)

S1 4 86,48 14,13 345,92 56,52S2 4 131,08 31,27 524,32 125,08S3 2 175,74 59,43 351,48 118,86S7 4 163,44 27,53 653,76 110,12S8 4 256,7 79,17 1026,8 316,68S9 2 243,11 113,79 486,22 227,58S15 2 259,61 131,43 519,22 262,86S21 2 184,53 57,85 369,06 115,7

Wi= 4276,78 1333,4

n = 0,3 ( hareketli yük azaltma katsayısı )

Wi = Gi + n.Qi bir katın ağırlığı Wt=BİNA AĞIRLIĞI

BİNANIN 1. DOĞAL TİTREŞİM PERİYODUNUN BULUNMASI

Vt = 1000 kN ALINARAK Fİ LERİN HESABIKAT Wi(kN) Hi(m) Wi*Hi Vt/(∑Wi*Hi) Fi Vi(kN)

4, KAT 4676,8 16,95 79271,76 0,004204944 333,33 333,3333, KAT 4676,8 13,56 63417,408 0,004204944 266,67 6002, KAT 4676,8 10,17 47563,056 0,004204944 200 8001, KAT 4676,8 6,78 31708,704 0,004204944 133,33 933,333

128

BETONARME PROJE 04042112Z KAT 4676,8 3,39 15854,352 0,004204944 66,667 1000

∑Wi*Hi= 237815,28

KATmi=Wi/g Ffi Vi

∑Di=∑Di*(12*E/h^2) δi dfi Ffi*dfi mi*dfi

2

4.KAT 467,7 333,33 333,33 0,0037496 88898 503123 1,68E+08 1,18E+143.KAT 467,7 266,67 600 0,0058616 102361 414225 1,10E+08 8,02E+132.KAT 467,7 200 800 0,0069545 115033 311864 6,24E+07 4,55E+131.KAT 467,7 133,33 933,33 0,0080861 115424 196830 2,62E+07 1,81E+13Z KAT 467,7 66,667 1000 0,0122841 81406 81406 5,43E+06 3,10E+12

Σ 3,72E+08 2,65E+14

h=3,39m ve C20 Betonu için E=

ve

ise sn olarak belirlenmiştir.EŞDEĞER DEPREM YÜKÜNÜN HESABI

TOPLAM EŞDEĞER DEPREM YÜKÜNÜN HESABI(Vt)A(T1)=Göz önüne alınan deprem doğrultusu için binanın 1. doğal titreşim peryodu T1 e karşı gelen spektral ivme katsayısı

A(T1)=Ao¿ I×S(T 1 )

Ao=etkin yerivmesi katsayısı 20 deprem bölgesi için 0,30 I =bina önem katsayısı konut için 1,00S(T)= spektrum katsayısıZ2 zemin sınıfı için TA=0,15,TB=0,40

T>TB ⇒ S(T)=

A(T1)=Ao¿ I×S(T 1 )= 0,30x1x1,23=0,37

T>TA ⇒Ra(T )=R (Süneklilik düzeyi yüksek binalarda deprem yükünün tamamı çerçevelerle karşılanıyorsa 1. ve 2. derece deprem bölgelerinde R=8 alınır.)

KnKATLARA ETKİYEN EŞDEĞER DEPREM YÜKÜNÜN BELİRLENMESİ

KAT Wi(kN) Hi(m) Wi*Hi (Vt-Fn)/(∑Wi*Hi) Fi Vi(kN)

4, KAT 4676,8 16,95 79271,76 0,00454769 360,5 401,0633, KAT 4676,8 13,56 63417,408 0,00454769 288,4 689,4662, KAT 4676,8 10,17 47563,056 0,00454769 216,3 905,768

129

BETONARME PROJE 040421121, KAT 4676,8 6,78 31708,704 0,00454769 144,2 1049,97

Z KAT 4676,8 3,39 15854,352 0,0045476972,101 1081,51

∑Wi*Hi= 237815,28

Fn = 0,0075x5x1081,56= 40,56kN

KAT KESME KUVVETLERİ

KAT KOLON KOLON Dij=a*kc ∑Dij Dij/∑Dij Vi(kN) Vij(Kn)ADETİ

S101 4 1,265 37,49632 0,034 401,06 13,53S102 4 0,9 37,49632 0,024 401,06 9,629S103 2 1,123 37,49632 0,030 401,06 12,02

4 S107 4 0,991 37,49632 0,026 401,06 10,6S108 4 2,307 37,49632 0,062 401,06 24,67S109 2 2,512 37,49632 0,067 401,06 26,87S115 2 2,577 37,49632 0,069 401,06 27,56S121 2 1,609 37,49632 0,043 401,06 17,21S101 4 1,265 58,61594 0,022 689,47 14,88S102 4 1,617 58,61594 0,028 689,47 19,01S103 2 2,001 58,61594 0,034 689,47 23,54

3 S107 4 1,936 58,61594 0,033 689,47 22,77S108 4 2,307 58,61594 0,039 689,47 27,13S109 2 5,204 58,61594 0,089 689,47 61,21S115 2 5,488 58,61594 0,094 689,47 64,56S121 2 2,366 58,61594 0,040 689,47 27,82S101 4 1,265 69,54471 0,018 905,77 16,48S102 4 1,617 69,54471 0,023 905,77 21,05S103 2 2,001 69,54471 0,029 905,77 26,07

2 S107 4 1,936 69,54471 0,028 905,77 25,21S108 4 5,039 69,54471 0,072 905,77 65,63S109 2 5,204 69,54471 0,075 905,77 67,78S115 2 5,488 69,54471 0,079 905,77 71,48S121 2 2,366 69,54471 0,034 905,77 30,81S101 4 1,265 80,86143 0,016 1050 16,43S102 4 1,843 80,86143 0,023 1050 23,94S103 2 2,504 80,86143 0,031 1050 32,51

1 S107 4 2,271 80,86143 0,028 1050 29,49S108 4 6,024 80,86143 0,075 1050 78,22S109 2 5,83 80,86143 0,072 1050 75,7

130


S115 2 6,19 80,86143 0,077 1050 80,37S121 2 3,1 80,86143 0,038 1050 40,25S101 4 1,447 122,8411 0,012 1081,5 12,74S102 4 2,213 122,8411 0,018 1081,5 19,48S103 2 4,118 122,8411 0,034 1081,5 36,25

Z S107 4 2,533 122,8411 0,021 1081,5 22,3S108 4 9,631 122,8411 0,078 1081,5 84,79S109 2 9,995 122,8411 0,081 1081,5 88S115 2 10,26 122,8411 0,084 1081,5 90,37S121 2 5,397 122,8411 0,044 1081,5 47,52

DEPREM MOMENTLERİNİN HESAPLANMASI

KAT KOLON Vij(Kn) yo=y H hy Malt Must

[ y*h*Vij ][(1-

y)*h*Vij]S102 9,629 0,45 3,39 1,53 14,69 17,95

4 S108 24,671 0,45 3,39 1,53 37,64 46,00S102 19,014 0,5 3,39 1,70 32,23 32,23

3 S108 27,13 0,5 3,39 1,70 45,99 45,99S102 21,054 0,5 3,39 1,70 35,69 35,69

2 S108 65,626 0,47 3,39 1,59 104,56 117,91S102 23,937 0,5 3,39 1,70 40,57 40,57

1 S108 78,224 0,5 3,39 1,70 132,59 132,59S102 19,48 0,57 3,39 1,93 37,64 28,40

Z S108 84,79 0,65 3,39 2,20 186,83 100,60

B-B AKSI KİRİŞ DEPREM MOMENTLERİNİN BULUNMASI

131


A DÜĞÜM NOKTASI

A MK128 MK128=MÜST=11,348 kNm

MÜST=11,348

B DÜĞÜM NOKTASI

MALT=7,886

B MK128 MK128=MÜST+MALT=7,886+16,098=23,984 kNm

MÜST=16,098

C DÜĞÜM NOKTASI

132


MALT=13,713

B MK128 MK128=MÜST+MALT=13,713+20,326=34,04kNm

MÜST=20,326

D DÜĞÜM NOKTASI

MALT=20,326


MÜST=24,391E DÜĞÜM NOKTASI

MALT=24,391


MÜST=27,101

F DÜĞÜM NOKTASI

MALT=27,1

133



MÜST=21,751

G DÜĞÜM NOKTASI

k128= 12,19 k127=11,16 MK128=(MÜST)xk1/(k1+k2)

MK128=(32,398)12,19/(12,19+11,16)=16,91kNm

MK127=(MÜST)xk2/(k1+k2)

MÜST=32,398 MK127=(32,398)11,16/(12,19+11,16)=15,49kNm

H DÜGÜM NOKTASIMALT=17,45

K128=12,19 k127=11,16 MK128 MK127 MK128=(MÜST+MALT)xk1/(k1+k2)

MK128=(42,5+17,45)x12,19/(12,19+11,16) =31,3kNm MÜST=42,5

MK127=(MÜST+MALT)xk2/(k1+k2) MK127=(42,5+17,45)x11,16/(12,19+11,16)

=28,65kNm

J DÜĞÜM NOKTASI

MALT=34,76

134



MK128=(34,76+57,94)x12,19/(12,19+11,16) =48,39kNm MÜST=57,94


=44,3kNmK DÜĞÜM NOKTASI

MALT=47,405


MK128=(47,405+63,207)x12,19/(12,19+11,16) =57,75kNm MÜST=63,207


=52,866kNm

L DÜĞÜM NOKTASI

MALT=63,207


MK128=(63,207+70,23)x12,19/(12,19+11,16) =67,916kNm

135



MK127=(63,207+70,23)x11,16/(12,19+11,16) =63,77kNm

M DÜĞÜM NOKTASI

MALT=70,230


MK128=(63,34+70,23)x12,19/(12,19+11,16) =68,21kNm MÜST=63,34


=64,12kNm

B-B AKSI KOLON DEPREM MOMENTİ DÜZELTMELERİ

B-B AKSI KOLON DEPREM MOMENTİ DÜZELTMELERİKat No

Kolon No

Malt ( KNm ) Müst ( KNm )H

( m )h / 2 ( m ) M'alt ( KNm ) M'üst ( KNm )

5S102 7,886 11,348 3,12 0,275 6,191 9,653S108 17,445 32,398 3,12 0,275 13,052 28,005

4S102 13,713 16,098 3,12 0,275 11,085 13,470S108 34,764 42,489 3,12 0,275 27,955 35,680

3S102 20,326 20,326 3,12 0,275 16,743 16,743S108 47,405 57,940 3,12 0,275 38,120 48,654

2S102 24,391 24,391 3,12 0,275 20,091 20,091S108 63,207 63,207 3,12 0,275 52,065 52,065

1S102 27,101 27,101 3,12 0,275 22,323 22,323S108 70,230 70,230 3,12 0,275 57,849 57,849

Z S102 26,585 21,751 3,12 0,275 17,491

136


S108 93,057 63,341 3,12 0,275 49,556

h / 2 = 0,5 / 2 = 0,25 ==> Kiriş derinliğinin yarısıdır.

M'alt = Malt - ( ( ( Malt + Müst ) / H )*( h / 2 ) )

M'üst = Müst - ( ( ( Malt + Müst ) / H )*( h / 2 ) )

B-B AKSI KİRİŞ DEPREM MOMENTİ DÜZELTMELERİ

B-B AKSI KİRİŞ DEPREM MOMENTİ DÜZELTMELERİKat No

Kiriş No

Msol( KNm )

Msağ ( KNm )

L ( m )

( a1 ) / 2( m )

( a2 ) / 2 ( m )

M'sol( KNm )

M'sağ( KNm )

5K128 11,348 16,91 4,905 0,25 0,25 9,908 15,470K127 15,49 5,53 0,25 14,790

4K128 23,984 31,3 4,905 0,25 0,25 21,166 28,482K127 28,65 5,53 0,25 0,25 27,355

3K128 34,04 48,39 4,905 0,25 29,839 48,390K127 44,3 5,53 0,25 0,25 42,297

2K128 44,717 57,75 4,905 0,25 0,25 39,494 52,527K127 52,866 5,53 0,25 50,476

1K128 51,49 67,916 4,905 0,25 0,25 45,404 61,830K127 63,77 5,53 0,25 0,25 60,887

ZK128 48,85 68,21 4,905 0,25 42,884 68,210K127 64,12 5,53 0,25 0,25 61,221

( a1 ) / 2 ve ( a2 ) / 2 ==> Aks doğrultusundaki kolon kenarlarının yarılarıdır.

M'sol = Msol - ( ( ( Msol + Msağ ) / L )*( ( a1 ) / 2 ) )

M'sağ = Msağ - ( ( ( Msol + Msağ ) / L )*( ( a2 ) / 2 ) )

KİRİŞ DEPREM KESME KUVVETLERİVİJ=Msol+Msağ/li5. KATVAF=(9,908+15,470)/4,905=5,174 kN VFA=-5,174 kNVFF’=(14,79+14,79)/5,53=5,35 kN VFF’=-5,35 kN4. KATVAF=(21,166+28,482)/4,905=10,122kN VFA=-10,122 kNVFF’=(27,355+27,355)/5,53=9,89 kN VFF’=-9,89 kN3. KATVBG=(29,839+48,39)/ 4,905==15,95 kN VGB=-15,95 kNVGG’=(42,297+42,297)/ 5,53=15,3 kN VGG’=-15,3 kN

137


2. KATVCH=(39,494+52,527)/ 4,905==18,76 kN VHC=-18,76 kNVHH’=(50,426+50,426)/ 5,53=18,24 kN VHH=-18,24 kN

1. KATVDJ=(42,884+68,210)/ 4,905==24,65 kN VJD=-24,65 kNVJJ’=(60,887+60,887)/ 5,53=22,02 kN VJJ’=-22,02 kNZEMİN KATVEK=(42,884+68,21)/ 4,905==22,65 kN VKE=-22,65 kN

VKK’=(61,221+61,221 )/ 5,53=22,14 kN VKK=-22,14 kN

B-B AKSI DEPREM MOMENT DİYAGRAMI

B-B AKSI KESME KUVVETİ DİYAGRAMI

138


B-B AKSI NORMAL KUVVET DİYAGRAMI

139


KİRİŞ BETONARME HESAPLARI

(B-B AKSI)

EĞİLME DONATISI HESABIAÇIKLIKTA DONATI HESABI

K128 KİRİŞİMd=78,28 kNma=hf My=0,85xfcdxbxhfx(d-hf/2)= 0,85x13,33x1040x130x(460-130/2)=605 kNm

140

BETONARME PROJE 04042112My> Md S.D. hesabıMd=0,85xfcdxbxax(d-0,5a) => 78,28x106=0,85x13,33x1040xax(460-0,5a)a=14,65 mm.KDD=>FC=FT

Asaxfyd=0,85xfcdxbxa => Asx365=0,85x13,33x1040 x 14,65Asa=472,97 mm2

Asa seçilen=603 216 düz, 116 pilye Kontrol:

0,0053>0,0022<max=0,85b

max=0,85x0,85x 0,85x

f cd

f yd

×600600+ f yd =0,85x0,85 x0,85x =0,014

<max=0,0053<0,014<0,02=>0,0053<0,02

K127 KİRİŞİMd=104,51 kNma=hf My=0,85xfcdxbxhfx(d-hf/2)= 0,85x13,33x843x130x(460-130/2)=490,4 kNmMy> Md S.D. hesabıMd=0,85xfcdxbxax(d-0,5a) => 104,51 x106=0,85x13,33x843xax(460-0,5a)a=24,44 mm.KDD=>FC=FT

Asaxfyd=0,85xfcdxbxa => Asx365=0,85x13,33x843 x 24,44Asa=639,565 mm2

Asa seçilen=804 216 düz, 216 pilye Kontrol:

0,007>0,0022<max=0,85b

max=0,85x0,85x 0,85x

f cd

f yd

×600600+ f yd =0,85x0,85 x0,85x =0,014

<max=0,007<0,014<0,02=>0,007<0,02

MESNET DONATI HESABIK128 KENAR MESNETİMin Md=-90,76 kN.mMax Md=47,12kN.m

1.DURUM

ASÜ

ASA

141


MDÜ

1.Durum

2.Durum Mda =47,12 kNm, a=hf=130 mm

MDA

My> Md S.D.K. hesabı

Asa

K127 SOL MESNETİMin Md=-193,31 kN.mMax Md=56,7kN.m

1.DURUM

142


ASÜ

ASA

MDÜ

1.Durum

2.Durum

Mda =56,7 kNm, a=hf=130 mm MDA

Asa My> Md S.D.K. hesabı

Montaj Donatısı

K128 Kirişi

143

BETONARME PROJE 04042112K127 Kirişi

EK DONATI HESABIK128 Kenar MesnetiÜstte

Altta

K128-K127 MesnetiÜstte

Altta

KONTROLK128 Kenar MesnetiÜstte

Altta


144


Altta

KAYMA DONATISI VE ETRİYE HESABI

K128 Kirişi Kenar Mesneti

603

402

Mrü

Basınç donatısı akıyor mu?

Mra

402

145


K128 Kirişi Sağ Mesneti

1407

804

Mrü

Basınç donatısı akıyor mu?

Mra

804

146


K128 Kirişi Kenar Mesneti

Veq=32,05 kN; Vd=Vg+q+eq =82,58 kN

Asw= Vw×sfywd×d

⇒Φ8 seçilirse;

(π×82/4)×2=(58,89×s×103)/(365×460) ⇒ s=285

=> Seçilen Φ8/12K128 Kirişi Sağ Mesneti


147


Asw= Vw×sfywd×d

⇒Φ8 seçilirse;

(π×82/4)×2=(73,19×s×103)/(365×460) ⇒ s=227

=> Seçilen Φ8/12K127 Kirişi Sol Ve Sağ Mesneti


Asw= Vw×sfywd×d

⇒Φ8 seçilirse;

(π×82/4)×2=(139,28×s×103)/(365×460) ⇒ s=120,54

=> Seçilen Φ8/12K128 Açıklık Bölgesi (TS 500)Vd=(1,4G+1,6Q)=96,88 kN

Vcr=0,65×fctd×bw×d=0,65×1,04×250×460=77,74 kN

Vr=0,22×fcd ×bw×d=0,22×13,33×250×460=337,25 kN

Vcr <Vd Kayma donatısı hesapla bulunur.

148

BETONARME PROJE 04042112(π×82/4)×2=(34,69×s×103)/(365×460) ⇒ s=484 mmw,min=0,30(fctd/fywd)=0,30× (1,04/365)=0,00085

Asw,min=w,min×bw×smin smin=100/(0,00085x250)=470 mm

s<d/2 s<45/2=22,5 cm Seçilen Φ8/22

K127 Açıklık Bölgesi (TS 500)Vd=(1,4G+1,6Q)=122,5 kN

Vcr=0,65×fctd×bw×d=0,65×1,04×250×460=77,74 kN

Vr=0,22×fcd ×bw×d=0,22×13,33×250×460=337,25 kN

Vcr <Vd Kayma donatısı hesapla bulunur.

(π×82/4)×2=(60,31×s×103)/(365×460) ⇒ s=278 mmw,min=0,30(fctd/fywd)=0,30× (1,04/365)=0,00085

Asw,min=w,min×bw×smin smin=100/(0,00085x250)=470 mm

s<d/2 s<46/2=23 cm Seçilen Φ8/22

4-4 AKSI

149


150


EĞİLME DONATISI HESABI

151

BETONARME PROJE 04042112AÇIKLIKTA DONATI HESABI

K118 KİRİŞİ

Asa=275,17 mm2

Asa seçilen=339 212düz, 112 pliye

K119 KİRİŞİ

Asa=275,11 mm2

Asa seçilen=339 212düz, 112 pliye K120 KİRİŞİ

Asa=567,17 mm2

Asa seçilen=603 216düz, 116 pliye

Montaj Donatısı

K118 Kirişi

K119 Kirişi

K120 Kirişi

EK DONATI HESABIK118 Kenar MesnetiÜstte

Altta


Altta

152



Altta

KONTROLK118 Kenar MesnetiÜstte

Altta


Altta

153



Altta

KOLON DONATI HESABI (S120 KOLONU)

ZEMİN KAT

B-B Aksı (Y-Y Yönü)

Mi

2×hkat3

hkat3

M j 1,4G+1,6Q G+Q 0,9G

Mi= 23,588 15,86 10,20

Mj= 11,794 7,93 5,1

i ucunda moment düzeltmeleri:

hkiriş=0,5m hkat=3,39 m

Mi '=Mi×( 23×hkat−h

2 )/ 2×hkat3

154

BETONARME PROJE 04042112Düzeltilmiş Momentler

1,4G+1,6Q G+Q 0,9G

Mi= 21,19 14,25 9,16

Deprem Momentleri

MEi= 23,53 kNm MEj= 37,64 kNm

Deprem Normal Kuvveti

NE= 116,7 kN

4-4 Aksı (X-X Yönü)

Mi

2×hkat3

hkat3

M j 1,4G+1,6Q G+Q 0,9G

Mi= 11,550 4,1 0,5

Mj= 5,750 2,05 0,25

i ucunda moment düzeltmeleri:

hkiriş=0,5m hkat=3,39 m

Mi '=Mi×( 23×hkat−h

2 )/ 2×hkat3

Düzeltilmiş Momentler

1,4G+1,6Q G+Q 0,9G

Mi= 10,23 3,65 0,45

Deprem Momentleri

MEi= 43,63 kNm MEj= 92,78 kNm

Deprem Normal Kuvveti

NE= 20,78 kN

Betonarme Hesapta Kullanılacak İç KuvvetlerMi için

1,4G+1,6Q için

155


G+Q+E için

X-X Dogrultusu

Y-Y Dogrultusu

G+Q-E içinX-X Dogrultusu

Y-Y Dogrultusu

0,9G+E içinX-X Dogrultusu

Y-Y Dogrultusu

0,9G-E içinX-X Dogrultusu

156


Y-Y Dogrultusu

Mi için

1,4G+1,6Q için

G+Q+E için

X-X Dogrultusu

Y-Y Dogrultusu

G+Q-E için

X-X Dogrultusu

Y-Y Dogrultusu

0,9G+E içinX-X Dogrultusu

Y-Y Dogrultusu

0,9G-E için

157

BETONARME PROJE 04042112X-X Dogrultusu

Y-Y Dogrultusu

Mi Değerleri İçin Program Sonuçları:

Mj Değerleri İçin Program Sonuçları

158


DONATI SEÇİMİ VE GÖSTERİMİ :

Zemin Kat :

A sx = 302 mm 2 318 ( 762 mm 2 )A sy = 301 mm 2 318 ( 762 mm 2 )A s,min = 0,01 . b . h = 0,01 . 300 . 500 = 1500 mm 2

818 A s,maks = 0,04 . b . h = 0,04 . 300 . 500 = 6000 mm 2

(2032 mm2)A s,min A s A s,maks

GÜÇLÜ KOLON – ZAYIF KİRİŞ TAHKİKİ ( S120 KOLONU İÇİN )

159


X – X YÖNÜ İÇİN ( 4-4 AKSI ) :

d = 4 cm zs = h – 2.d = 50 – 2.4 = 42 cm = 0,85; S420

ABAK( )

Depremin Soldan Sağa Etkimesi Durumu :

G+Q+E için:

Deprem Doğrultusu

M ra N d,alt = 667,74 kN

M rj N d,üst = 832,53 kN

K118 K119 M ri

M rü

M ra’ın Hesabı :

n = = 0,33 M ra=m . b . h 2.f cd=0,15 . 300 . 500 2 .13,33. 10 -6

w = = 0,14 = 149,96 kNmM rü’nün Hesabı :

n = = 0,42 M rü=m . b . h 2.f cd=0,155.300 .500 2 . 13,33 . 10 -6

w = = 0,14 = 159,96 kNm

G+Q-E için:

160

BETONARME PROJE 04042112N d,alt = 630,76 kN ve N d,üst = 790,97 kN


n = = 0,32 M ra=m .b . h 2.f cd=0,146 . 300 .500 2 .13,33. 10 -6

w = = 0,14 = 145,96kNmM rü’nün Hesabı :

n = = 0,4 M rü=m . b . h 2.f cd=0,152.300 .500 2 . 13,33 . 10 -6

w = = 0,14 = 151,96 kNm

0,9G+E için:

N d,alt = 490,23 kN ve N d,üst = 610,64 kN


n = = 0,24 M ra=m .b . h 2.f cd=0,14 . 300 .500 2 .13,33. 10 -6


n = = 0,30 M rü=m . b . h 2.f cd=0,144.300 .500 2 . 13,33 . 10 -6

w = = 0,14 = 143,96 kNm

161

BETONARME PROJE 040421120,9G -E için:

N d,alt = 453,55 kN ve N d,üst = 610,64 kN


n = = 0,30 M ra=m .b . h 2.f cd=0,144 . 300 .500 2 .13,33. 10 -6


n = = 0,28 M rü=m . b . h 2.f cd=0,142.300 .500 2 . 13,33 . 10 -6

w = = 0,14 = 141,96 kNm

Depremin sağdan sola etkimesi durumu için tüm hesaplar aynıdır. Dolayısıyla S120 kolonu için güçlü kolon-zayıf kiriş tahkiki x-x yönünde uygundur.

Y – Y YÖNÜ İÇİN ( B-B AKSI ) :

d = 4 cm zs = h – 2.d = 30 – 2.4 = 22 cm ≈ 0,75; S420

ABAK( )


Deprem Doğrultusu

G+Q+E için:

M ra N d,alt =734,02 kN N d,üst =928,42kN

K128 M rü

162

BETONARME PROJE 04042112 M ra’ın Hesabı :

n = = 0,36 M ra=m .b .h 2.f cd=0,151 . 500 . 300 2 .13,33. 10 -6


n = = 0,46 M rü=m . b . h 2.f cd=0,148.500 .300 2 . 13,33 . 10 -6

w = = 0,14 = 73,96 kNm

G+Q-E için

N d,alt =555,78 kN N d,üst =695,08kN M ra’ın Hesabı :

n = = 0,28 M ra=m .b .h 2.f cd=0,149 . 500 . 300 2 .13,33. 10 -6


n = = 0,35 M rü=m . b . h 2.f cd=0,152.500 .300 2 . 13,33 . 10 -6

w = = 0,14 = 91,17 kNm

0,9G+ E için


n = = 0,28 M ra=m .b .h 2.f cd=0,149 . 500 . 300 2 .13,33. 10 -6

163



n = = 0,35 M rü=m . b . h 2.f cd=0,152.500 .300 2 . 13,33 . 10 -6

w = = 0,14 = 91,17 kNm

0,9G- E için


n = = 0,20 M ra=m .b .h 2.f cd=0,132 . 500 . 300 2 .13,33. 10 -6


n = = 024 M rü=m . b . h 2.f cd=0,140.500 .300 2 . 13,33 . 10 -6

w = = 0,14 = 83,98 kNm

Depremin Sağdan Sola Etkimesi Durumu :

Deprem Doğrultusu

M ra

K128

164


M rü

G+Q+E için:

G+Q-E için:

0,9G+E için:

0,9G-E için:

Kolon-Kiriş Birleşim Bölgelerinin Kesme Güvenliği

X-X Yönü İçin : (4-4 Aksı için)


Deprem Doğrultusu Va=47,22 kN

678 mm2

K118 K119

452 mm2

V ü =43,44 kN


Deprem Doğrultusu

165


Va=47,22 kN

678 mm2

K118 K119

452 mm2

Vü=43,44 Kn

Y-Y Yönü İçin : (B-B Aksı için)


Deprem Doğrultusu

Va =23,93

K128

402 mm2

166


V Ü =19,48


Deprem Doğrultusu

Va =23,93

603 mm2

K128

V ü =19,48

Enine Donatı

Kolon sarılma bölgesinde : s 50mm

s ≤ 100 mms ≤ bmin /3 = 300 / 3= 100m seçilen : Ф8/10

Kolon orta bölgesinde :

s ≤ 200 mm s ≤ bmin /2= 300 / 2= 150mm seçilen : Ф8/15

167


TEMEL ÖNBOYUT HESABI

Zemin Sınıfı = Z2 z,em = 184 kN/m2 z,net = z,em – 25.0,50 = 171,5 kN/m2

T1 TEMELİ S1(30/30)

Ng+q = 506,55 kN N1,4g+1,6q = 724 kN

ax = ay = 0,3m

AT = bx.by = 2,96m2 bx = by = 1,75 m

Zımbalama Tahkiki ve Temel Yüksekliğinin Bulunması

Vpr Vpd

Vpd = Vpr Up = 2.(ax + ay + 2.d )

d 27,74 cmh = d + 5 = 32,74 cm < 40 cm ,

h = 40 cm seçildi


Ng+q = 811,75 kN N1,4g+1,6q = 1167,72kN

ax = 0,50 m ay = 0,30 m

AT = bx.by = 4,74 m2 bx = 3,15 m by = 1,85 m


Vpr Vpd

168


Vpd = Vpr

Up = 2.(ax + ay + 2.d )

d 36,11 cm

h = d + 5 = 41,11 cm < 50 cm , h = 50 cm seçildi


Ng+q = 1175,85kN N1,4g+1,6q = 1705,62 kN

ax = 0,40 m 9 ay = 0,45 m

AT = bx.by = 6,86 m2 bx = 2,55 m by = 2,8 m


Vpr Vpd

Vpd = Vpr

Up = 2.(ax + ay + 2.d )

d 43,63 cm



Ng+q = 954,85kN N1,4g+1,6q = 1364,35 kN

169


ax = 0,5 m ay = 0,30 m

AT = bx.by = 5,58 m2 bx = 3,05 m by = 1,8 m


Vpr Vpd

Vpd = Vpr

Up = 2.(ax + ay + 2.d )

d 38,29 cm



Ng+q = 1679,35kN N1,4g+1,6q = 2430,26 kN

ax = 0,50 m ay = 0,55 m

AT = bx.by = 9,81 m2 bx =3 m by = 3,30 m


Vpr Vpd

170


Vpd = Vpr

Up = 2.(ax + ay + 2.d )

d 51,44 cm

h = d + 5 = 56,44 cm h = 60 cm seçildi


Ng+q = 1955,20 kN N1,4g+1,6q = 2868,7 kN

ax = ay = 0,55 m

AT = bx.by = 11,49 m2 bx = by = 3,4 m

Zımbalama Tahkiki ve Temel Yüksekliğinin BulunmasıVpr Vpd

Vpd = Vpr Up = 2.(ax + ay + 2.d )

d 56,76 cm

h = d + 5 = 61,56 cm > 60 cm , h = 70 cm seçildi


171

BETONARME PROJE 04042112Ng+q = 1211,90kN N1,4g+1,6q = 1754,51kN

ax =0,40 m ay = 0,50 m

AT = bx.by = 7,26 m2 bx = 2,4 m by = 3 m

Zımbalama Tahkiki ve Temel Yüksekliğinin BulunmasıVpr Vpd

Vpd = Vpr Up = 2.(ax + ay + 2.d )

d 44,24 cm

h = d + 5 = 49,24cm h = 50 cm seçildi

T120 TEMEL HESAPLARI

**DEPREM HALİNDE BOYUT TAHKİKİ**

1) X-X YÖNÜ

g+q E4,1 54,49

2,05 92,78

172

BETONARME PROJE 040421122) Y-Y YÖNÜ

g+q E15,86 28,40

7,83 37,64

H = =26,47kNm

Malt = 7,83 + 37,64= 45,47 kNm

My = Malt + H.h = 45,47 + 26,47.0,50 = 58,71 kNm

NG = .h.bx.by = 25.0,5.1,85.3,15 = 72,84 kN

Malt = 2,05 + 92,78 = 94,83 kNm

Mx = Malt + H.h = 94,83 + 45,26.0,50 = 117,46 kNm

KESİT TESİRLERİ

173

203,09

196,88

3,15

1,45

0,85


x yYükleme N M H N M HPd 1167,22 5,75 5,09 1167,72 11,794 10,437P 811,75 2,05 1,82 811,75 7,93 7,02E 20,78 92,78 44 116,67 37,64 19,48

a ) Yalnız Düşey Yükler İçin ( Hesap Yükleri )

x-x yönü

M0 =M+H*h=5,75+5,09*0,5=8,30 kNm

e = = 0,0071 <

1,2 =

1 = 203,9kN/m2 2 = 197,67kN/m2

K = K = 200,81 kN/m2

kNm

kN

y-y yönü

174

181,77

109,05

3,15

1,45


M0 =M+H*h=11,794+10,437*0,5=17,01kNm

e = = 0,0145 <

1,2 =

1 = 209,80 kN/m2 2 = 195,98 kN/m2

K = K = 201,90kN/m2

kNm

kN

b ) Düşey Yük + Deprem ( G + Q + E )

x-x yönü

M0 =M+H*h=94,83+49,09*0,5=119,38 kNm

e = = 0,143 <

1,2 =

1 = 181,77 kN/m2 2 = 103,95 kN/m2

K = K = 149,04 kN/m2

175

177,38

138,10

1,85

0,85


kNm

kN

y-y yönü

M0 =M+H*h=45,57+26*0,5=58,82 kNm

e = = 0,063 <

1,2 =

1 = 191,87 kN/m2 2 = 126,76kN/m2

K = K = 164,59kN/m2

kNm

kN

TEMEL DONATILARININ HESABI

Vx = 495,03 kN Vy = 502,53 kN

Mx =328,57 kNm My = 195,98 kNm

My < Mx olduğundan x doğrultusunda hesaba başlanır

x-x yönü

176

BETONARME PROJE 04042112Mx = 328,57 kNm b= bw =1850 mm d=450 mm

mm2

y-y yönü

My = 195,98kNm b= bx =3150 mm d=500-50-16=434 mm

mm2

1416

1116

177


KESME GÜVENLİĞİ

Vcr,x = 0,65. fctd . b . d1 = 0,65 . 1,04 . 1850 . 450 . 10 -3 = 562,77 kN 495,03 kN

Vcr,y = 0,65 . fctd . b . d2 = 0,65 . 1,17 . 3150 . 434 . 10 –3 = 924,16 kN 502,53kN

Böylece kesme güvenliği hem X hem de Y doğrultusunda sağlanmış oldu .

ZIMBALAMA TAHKİKİ

olduğu için zımbalamaya karşı güvenlidir.

BAĞ KİRİŞİ BOYUTLANDIRMASI

Zemin Sınıfı Z2 h≤15 m

min Enkesit Boyutu 30/30 cm Min. En Kesit Alanı = 900 cm2

Nç = 0,08.Nd Nd = Nmax =1167,72 kN

As = 2,55 cm2 min 416=8,04 cm2 boyuna donatı olarak seçildi.

178


Etriye 8/20 seçildi ( 2007 Deprem Yönetmeliği )

179

Documents

GERÇEK BETON PROJE CEMALBERKy