Upload
lazar
View
93
Download
12
Embed Size (px)
DESCRIPTION
mnogo dobra stvar
Citation preview
DRVENE KONSTRUKCIJE ZADATAK BR.1
Jovan Evtov 5350 Aleksandar Knežević 5372 Dražen Cvjetković 5375 Nikola Budinčić 5408
Podaci:
Lokacija – Novi Sad Raspon GN ......................... L =15,0m
Krovni pokrivac – trapezasti lim Medjurastojanje GN..............B =3,0m
Gradja – cetinari II klase Duzina hale-broj polja hale...n =9,0
Spojna sradstva – ekseri Nagib krovne ravni...............α =16°
ANALIZA OPTEREĆENJA:
1)Stalno opterećenje:
-krovni pokrivač – trapezasti lim LTP45 180x43x7 gkp= 0,07 kN/m2 krovne ravni
g
cos α *λ =
0,07
0,96126 * 2,5 = 0,182 kN/m´ rožnjače
- sopstvena težina roznjače
pretpostavljamo b/h = 14/18cm
A=b*h = 14*18 = 252cm2
gr= A*γ = 0,0252*5,0=0,126 kN/m´ rožnjače
- sopstvena težina glavnog nosača: pretpostavljamo 0,2 kN/m2
- sopstvena težina instalacija: pretpostavljamo 0,1 kN/m2
2)Povremeno opterećenje:
- sneg .................................................1,0 kN/m2 osnove krova
s = 1.0* λ = 1.0*2,5=2,50kN/m´ roznjače
-vetar
w = 1
2 * ρ * (vm,50,10 * kt * kT)2 * 10-3 * Gz * Sz
2 * Kz2 * C * A
ρ = 1.225 – H/8000 = 1.225 – 86/8000 = 1,214 kg/m3
vm,50,10 = 35,0m/s - osnovna brzina vetra za Novi Sad (tabela 8)
kt = 1.0 -faktor vramenskog osrednjavanja
kT = 0.92 -faktor povratnog perioda (tabela 6,za skladišta)
Sz = 1.0 -faktor topografije terena (uslov za malu krutu zgradu)
Kz2 = 0.5 -faktor ekspozicije (slika 7,hrapavost C)
w´ = 1
2 * ρ * (vm,50,10 * kt * kT)2 * 10-3 * Sz
2 * Kz2 = 0.5*1.214*(35*1*0.92)2 *10-3 *1.0*0.5 =0.315kN/m2
Dejstvo vetra na glavni nosač
α 1 2 3 4
16° 1,00 -1.3 -0.9 -0.8 w´ *GCpe [kN/m2] 0.315 -0.410 -0.284 -0.252
z =min {0.1 ∗ L = 0.1 ∗ 15,0 = 1,50m
0.4 ∗ H = 0.4 ∗ 10 = 4.0m
z ≥{0.04 ∗ L = 0.04 ∗ 15,0 = 0,60m
1,0m → z =1,50m
Dejstvo vetra na sekundarne elemente
Deo konstrukcije [m2] A=(L/2-2*z)*(D-2*z)
Izložena zona
GCp=GCpe-GCpi qw =w´*GCp [kN/m2]
krovni pokrivač (15,0/2-2*1,50)*(27-2*1,50)=108,00
R -1.5-0.7=-2.2 -0.693
međurožnjače (15,0/2-2*1,50)*(27-2*1,50)=108,00
R -1.5-0.7=-2.2 -0.693
DRVENE KONSTRUKCIJE ZADATAK BR.1
Jovan Evtov 5350 Aleksandar Knežević 5372 Dražen Cvjetković 5375 Nikola Budinčić 5408
ROŽNJAČE
ANALIZA OPTEREĆENJA:
1)Stalno opterećenje:
-krovni pokrivač – trapezasti lim LTP45 180x43x7
gkp= 0,07 kN/m2 krovne ravni
g
cos α *λ =
0.07
0.96126 * 2,50 = 0,182 kN/m´ rožnjače
- sopstvena težina rožnjače
pretpostavljamo b/h = 14/18cm
A=b*h = 14*18 = 252cm2
gr= A*γ = 0,0252*5,0=0,126 kN/m´ rožnjače
- ukupno stalno
g = 0,182+0,126 = 0,308 kN/m´
2)Povremeno opterećenje:
- sneg .................................................1.0 kN/m2 osnove krova
s = 1.0* λ = 1.0*2,50=2,50kN/m´ rožnjače
-vetar
w = λ * qw = (2,50/cosα) * (-0.693) =1,8023 kN/m´
x-pravac
gx = g*sinα = 0,308*0.275637 = 0,085 kN/m´
sx = s* sinα = 2,50*0.275637= 0,689 kN/m´
wx =0
y-pravac
gy = g*cosα = 0,308 * 0.961262 = 0,296 kN/m´
sy= s* cosα = 2,50 * 0.961262 = 2,403 kN/m´
wy =w = -1,8023 kN/m´
najveće opterećenje za x-pravac daje kombinacija opterećenja g+s
qx = 0,085+0,689 = 0,774 kN/m´
qy = 0,296+2,403 = 2,699 kN/m´
My = q*l2/8 = 0,774* 32/8 = 0,8708 kN/m´
Mx= q*l2/8 = 2,699* 32/8 = 3,0364 kN/m´
najveće opterećnje za y-pravac daje kombinacija opterećenja g+s
qx = 0,085+0,689 = 0,774 kN/m´
qy = 0,296+2,403 = 2,699 kN/m´
My = q*l2/8 = 0,774* 32/8 = 0,8708 kN/m´
Mx= q*l2/8 = 2,699* 32/8 = 3,0364 kN/m´
σm= σmx + σmy = max Mx
Wx +
max My
Wy ≤ σmd
Wx = 0,14*0,182/6 = 0,000756m3
Wy = 0,18*0,142/6 = 0,000588m3
C = Wx/ Wy = 1,286
pot Wy = max Mx+C∗ max My
1,4∗σmd =
3,0364∗10² +1,286∗0,8708∗10²
1∗ 1,4 = 296,875cm3
Wy=h*b2/6 → b2 = 6* Wy/h = 6* Wy/(1,25*b) → b= √6 ∗ 296,875/1,253 = 11,253cm
usvaja se b = 12cm →h = 1,25*b = 15cm → usvajamo b/h = 12/16cm
DRVENE KONSTRUKCIJE ZADATAK BR.1
Jovan Evtov 5350 Aleksandar Knežević 5372 Dražen Cvjetković 5375 Nikola Budinčić 5408
Kontrola napona i deformacija
Slučaj opterećenja g+s
Wx = 12∗16²
6 = 512cm3
Wy = 16∗12²
6 = 384 cm3
σm = max Mx
Wx +
max My
Wy =
3,0364∗10⁵
512 +
0,8708∗10⁵
384 =819,3 N/cm ≤ σmd = 1000 N/cm
Ix = b∗h³
12 =
12∗16³
12 = 4096 cm4
Iy = h∗b³
12 =
16∗12³
12 = 2304 cm4
fx = 5
384∗
q∗l⁴
EIy =
5
384∗
7,74∗3004
106∗2304 = 0,354 cm
fy = 5
384∗
q∗l⁴
EIx =
5
384∗
26,99∗3004
106∗4096 = 0,695cm
stvf = 2
y
2
x ff = 22 695,0354,0 = 0,78 cm < fd = 200
300
200
B= 1,50 cm
GLAVNI NOSAČ
ANALIZA OPTEREĆENJA:
1)Stalno opterećenje:
-krovni pokrivač – trapezasti lim LTP45 180x43x7
gkp= 0.07 kN/m2 krovne ravni
- sopstvena težina rožnjače
b/h = 12/16cm
A=b*h = 12*16 = 192cm2
gr= A*γ/λ = 0.0192*5/2,5=0,0384kN/m2
- sopstvena težina glavnog nosača ...........0.200 kN/m2
- ukupno stalno
g = 0.0384+0.07 +0.200= 0.31kN/m2
2)Povremeno opterećenje:
- sneg ............1.0 kN/m2 osnove krova
- vetar
w1 = 0.3150 kN/m2
w2 = -0.4100 kN/m2
w3 = -0.2840 kN/m2
w4 = -0.2520 kN/m2
DRVENE KONSTRUKCIJE ZADATAK BR.1
Jovan Evtov 5350 Aleksandar Knežević 5372 Dražen Cvjetković 5375 Nikola Budinčić 5408
Sile u čvorovima rešetke
1.Srednji čvorovi
-od težine krovnog pokrivača, roznjače i glavnog nosača:
g* λ *B=0.31*2,5*3=2,325 kN
-od snega:
1.0* λ *B=1.0*2,5*3=7,500 kN
-od vetra:
w2*A2=-0.4100* 2,6 *3=-3,198 kN
w3*A3=-0.2840* 2,6 *3=-2,215 kN
projekcije vetra na osnovu 2
wv= -3,198· cosα = -3,198· 0.96126= -3,074 kN
wh = -3,198· sinα = -3,198· 0.27564= -0,881 kN
projekcije vetra na osnovu 3
wv= -2,215· cosα = -2,215·0.96126= -2,129 kN
wh= -2,215· sinα = -2,215* 0.27564= -0.611 kN
2.Oslonački čvorovi:
- od težine krovnog pokrivača, rožnjače i glavnog nosača(na površinama 1,2):
g* λ/2 *B=0.31* 2,5/2 *3=1,1625 kN
-od snega(na površinama 1,2):
1.0* λ/2 *B=1.0* 2,5/2 *3=3,75 kN
- od vetra(na površinama 1,2):
w2*A2/2=-0.41* 2,6 /2 *3=-1,600 kN
w3*A3/2=-0.284* 2,6 /2 *3=-1,108 kN
projekcije vetra na osnovu 2
wv= -1,600 · cosα = -1.600 · 0.96126= -1.538 kN
wh = -1.600 · sinα = -1.600 · 0.27564= -0.441 kN
projekcije vetra na osnovu 3
wv= -1,108 · cosα = -1,108 ·0.961126= -1,065 kN
wh= -1,108 · sinα = -1,108 * 0.27564= -0.305 kN
DIMENZIONISANJE
Merodavna kombinacija opterecenja je g+s
1.Gornji pojas resetke:
pretpostavljamo b/h = 12/16cm
max O= -89,051 kN
σcIId = 0.850 kN/cm²
I = h∗b³
12 =
16∗12³
12 = 4096 cm4
A = b*h = 12*16 = 192 cm2
i = √𝐼
𝐴 = √
4096
192 = 4,62 cm
li = 2,5/cos α = 2,601m
λ = 𝑙𝑖
𝑖 =
260,1
4,62 = 56,3 < 75
ω = 1
1−0.8∗(𝜆/100)² =
1
1−0.8∗(56,3/100)² = 1.82
σcIId = ω∗O
A =
1.82∗89,051
192 = 0.844 kN/cm2 < σcIId = 0.850 kN/cm2
usvojeno b/h = 12/16cm
DRVENE KONSTRUKCIJE ZADATAK BR.1
Jovan Evtov 5350 Aleksandar Knežević 5372 Dražen Cvjetković 5375 Nikola Budinčić 5408
2.Donji pojas resetke
pretpostavljamo b/h = 12/14cm
A = b*h = 12*14 = 168 cm2
max U = 75,6 kN
σtIId = 0.850 kN/cm²
σtIId = max U
A =
75,6
168 = 0.45kN/cm² < σcIId = 0.850 kN/cm2
usvojeno b/h = 12/14cm
*za slučaj opterećenja g-w donji pojas rešetke je pritisnut. Da bi se smanjila dužina izvijanja
tj. vitkost u svaki drugi čvor postavljamo ankerna ukrućenja i tako postižemo da je vitkost u
granicama dozvoljenog (λ<120 )
3.Dijagonale
-Pritisnuta dijagonala
predpostavljamo b/h=12/14
D = - 19,736 kN
σcIId =0.850kN/cm
I = b∗h3
12 = 2744 cm4
i = √𝐼
𝐴 = √
2744
168 = 4,04 cm
λ= il
i =
288,2
4,04 = 71,34 < 75
ω = 1
1−0.8∗(𝜆/100)² =
1
1−0.8∗(71,34/100)² = 1,687
σcII = 1,687*19,736/168 = 0.198 N/cm2 < 0.850 N/cm2
Zasek u simetrali ugla
α = 29,840 → sin α = 0.498; cos α = 0.867
α/2 = 14,920 → sin α/2= 0,257; cos α/2 = 0.966
za α = 38,180 → max tv = h/4 = 14/4 = 3.5 cm
σc≮α/2 = σcIId – (σcIId - σc⊥d)* sin α = 850 –(850-200)*0.257 = 682,95 N/ cm2
Potrebna dubina zasecanja
pot tv = D∗cos²(
α
2)
b∗dop σc≮α/2 =
19736∗0.966²
12∗682,95 = 2,247 cm < 3.5 cm
usvojeno tv = 3,0 cm
ts = tv/cos (α/2) = 3,106 cm
stv σc≮ = N₁
ts∗b =
D∗cos²(α
2)
ts∗b =
19736∗0.933
3.106∗12 = 494,12 N/cm2 < 682,95 N/cm2
DRVENE KONSTRUKCIJE ZADATAK BR.1
Jovan Evtov 5350 Aleksandar Knežević 5372 Dražen Cvjetković 5375 Nikola Budinčić 5408
4.Vertikale
-Zategnuta vertikala
V = 19,64kN
σtIId = 0.850 kN/cm²
pot A = V
0.8∗σtIId =
19,64
0.8∗0.850 = 28,88 cm2
A1=28,88/2=14,44cm2
Usvajaju se daske d = 2.4 cm → ekseri debljine de = 38 mm/10
Minimalna dubina zabijanja eksera
s = 12*de = 12*0.38 = 4.56cm
am = s + 8de = 4.56 + 8*0.38 = 7.6cm < 10.0cm → ekseri se mogu zabijati jedan naspram drugog
Potrebna duzina eksera
l = a + s = 2.4 + 4.56 = 6.96 cm → usvojeni ekseri E 38/100
Nosivost eksera
N1 = 500∗d²
1+d =
500∗0.38²
1+0.38 = 523 N
Potreban broj eksera za vezu jedne daske
n = V
2∗N₁ =
19640
2∗523 = 18,78 kom
Moguc broj eksera u jednom redu
S = (h
10∗d−
6
5) *
1
sin φ + 1 = (
1210∗0.38
− 65) *
1
1 + 1 =2,13
Usvajamo S = 2 eksera u redu
Potreban broj redova eksera
R = n
S =
18,78
2 = 9,39
Usvajamo R = 10
Potrebna sirina daske za sracunat broj redova je
b = ( R + 1)*5*d = (10 + 1)*5*0.38 = 20,9 cm˃20cm
Što ukazuje da vertikalu treba konstruisati iz četiri daske
Za 1 dasku....... n1=𝑉
2∗2N₁ =9,27kom
R1=9,27
2=4,6 usvojeno R1=5
b1=(5+1)*5*0,38=11,4 usvojeno b1=12cm
usvojena vertikala 2x2x2,4/12
Kontrola napona u vertikali
An = Abr – ΔA =(2.4*12 – 5*0.38*2.4)*4 =96,96cm2
stv σtII = V
An =
19,64
96,96 = 0.203 kN/cm2 < σtIId = 0.850 kN/cm²
DRVENE KONSTRUKCIJE ZADATAK BR.1
Jovan Evtov 5350 Aleksandar Knežević 5372 Dražen Cvjetković 5375 Nikola Budinčić 5408
NASTAVCI
Nastavke u zategnutoj zoni radićemo na sredini štapa u kome je aksijalna sila
U=68,48 kN
Presek b/h=12/14
σtIId = 0.850 kN/cm²
potr Apod=1.5 ∗U/(2*0.8*σtIId)=75,53 cm2
Visinu podvezice usvajamo 2-4cm veću od visine preseka sa obe strane,mi ćemo usvojiti 4cm
h1 = 2*4+14 = 22 cm
Apod = h1*a = 22*a =75,53 cm2 → apotr = 3,43 cm
Usvajamo podvezicu 2*4,0/22
Za ovu debljinu gredice usvajamo ekser debljine 0.38cm
Minimalna dubina zabijanja eksera
s = 12*de = 12*0.38 = 4.56cm
am = s + 8de = 4.56 + 8*0.38 = 7.6cm < 10.0cm → ekseri se mogu zabijati jedan naspram drugog
Potrebna duzina eksera
l = a + s = 4,0 + 4.56 = 8,56 cm → usvojeni ekseri E 38/100
Nosivost eksera
N1 = 500∗d²
1+d =
500∗0.38²
1+0.38 = 523 N
Potreban broj eksera za vezu jedne daske
n = 0.5∗U
N₁ =
0.5∗68480
523 = 65,5 kom
Na visini h može stati
R = h
5d -1=
14
5∗0.38 -1= 6.37
Usvajamo R=6
Potreban broj eksera u jednom redu
S = n
R =
65,5
6 = 10,92 usvajamo S=11
Usvojeno eksera za jednu podvezicu 6*11 E38/100
Kontrola napona nastavka
Osnovni presek
A=12*14=168cm2
ΔA=2*6*0.38*12=54,72cm2
An=113,28cm2
stv σtII = U
An =
68480
113,28 = 604,52 N/cm2 < σtIId = 850 N/cm²
Podvezice
An=2a*h1-2Rda=2*4*22-2*6*0,38*4=157,76 cm2
stv σtII = 1,5∗U
An =
1,5∗68480
157,76 =651,12< σtIId = 850 N/cm²
DRVENE KONSTRUKCIJE ZADATAK BR.1
Jovan Evtov 5350 Aleksandar Knežević 5372 Dražen Cvjetković 5375 Nikola Budinčić 5408
Nastavak pritisnutog štapa gornjeg pojasa
O = -53,43 kN
σcIId = 0.850 kN/cm²
σcIIp = 0.5∗N
Ap =
0.5∗53,43
Ap < 0.850
potr Apod = 31,43 cm2
potrA1 = 31,43/2 = 15,71cm2
amin = 2.4cm
hpod usvojićemo iste visine kao što je i visina preseka → hpod = 16cm
za a=2.4cm usvajamo debljinu eksera od 0.38cm
Minimalna dubina zabijanja eksera
S = 12*de = 12*0.38 = 4.56cm
am = s + 8de = 4.56 + 8*0.38 = 7.6cm < 10.0cm → ekseri se mogu zabijati jeden naspram drugog
Potrebna duzina eksera
l = a + S = 2.4 + 4.56 = 6.96 cm → usvojeni ekseri E 38/80
Nosivost eksera
N1 = 500∗d²
1+d =
500∗0.38²
1+0.38 = 523 N
Potreban broj eksera za vezu jedne daske
n = 0.5∗U
N₁ =
0.5∗53430
523 = 51,1 kom
Na visini h može stati
R = h
5d -1=
16
5∗0.38 -1= 7,42
Usvajamo R=7
Potreban broj eksera u jednom redu
S = n
R =
51,1
7 = 7,3 usvajamo S=8
Usvajamo 2*7*8 E 38/80
Nastavak pritisnutog štapa dijagonale
D =-19,736 kN
σcIId = 0.850 kN/cm²
σcIIp = 0.5∗D
Ap =
0.5∗19,736
Ap < 0.850
potr Apod = 11,61 cm2
potrA1 = 11,61/2 = 5,8cm2
amin = 2.4cm
hpod usvojićemo iste visine kao što je i visina preseka → hpod = 14cm
za a=2.4cm usvajamo debljinu eksera od 0.38cm
Minimalna dubina zabijanja eksera
S = 12*de = 12*0.38 = 4.56cm
am = s + 8de = 4.56 + 8*0.38 = 7.6cm < 10.0cm → ekseri se mogu zabijati jeden naspram drugog
DRVENE KONSTRUKCIJE ZADATAK BR.1
Jovan Evtov 5350 Aleksandar Knežević 5372 Dražen Cvjetković 5375 Nikola Budinčić 5408
Potrebna duzina eksera
l = a + S = 2.4 + 4.56 = 6.96 cm → usvojeni ekseri E 38/80
Nosivost eksera
N1 = 500∗d²
1+d =
500∗0.38²
1+0.38 = 523 N
Potreban broj eksera za vezu jedne daske
n = 0.5∗D
N₁ =
0.5∗19736
523 = 18,86 kom
Na visini h može stati
R = h
5d -1=
14
5∗0.38 -1= 6,37
Usvajamo R=6
Potreban broj eksera u jednom redu
S = n
R =
18,86
6 = 3,14 usvajamo S=4
Usvajamo 2*6*4 E 38/80
DRVENE KONSTRUKCIJE ZADATAK BR.1
Jovan Evtov 5350 Aleksandar Knežević 5372 Dražen Cvjetković 5375 Nikola Budinčić 5408
TEHNIČKI IZVEŠTAJ
Za potrebe pokrivanja skladišta lake industrije, izrađen je projekat dvovodne krovne rešetkaste
konstrukcije sa bočnim stranama i nagibom od 6o,koja se oslanja na AB stubove. Proračun je
sproveden prema JUS U.C9 200. i sam objekat zadovoljava uslove za ’’malu krutu zgradu’’,JUS
U.C7.112 tačka 4. sa manje od 1% u otvorima (prozori,vrata).Mesto izgradnje je Novi Sad.
OPIS I STANJE KONSTRUKCIJE
Radi se o prizemnom objektu dimenzija osnove 17,6x40 m.Glavni nosači se nalaze na osovinskom
rastojanju od 4m.Krovna konstrukcija je projektovana sa nagibom od 6o,a za krovni pokrivač
predviđen je trapezasti lim LTP45 180x43x7.
IZBOR REŠENJA KROVNE KONSTRUKCIJE
Za konstruktivno rešenje krova usvojena je rešetkasta krovna konstrukcija,statičkog sistema proste
grede raspona 17,6m i visine 2m.Proračun statičkih uticaja je sproveden u softverskom programu
AxisVM 9.
ROŽNJAČE
Predviđeno je da krovni pokrivač nose drvene rožnjače dimenzija 13/17cm,koje su postavljene
upravno na gornji pojas glavnog nosača.Rožnjače su statičkog sistema proste grede raspona
4m.Veza rožnjača i glavnog nosača ostvaruje se pomoću drvenih podmetača uz potreban broj
eksera E 38/100. U prvom i poslednjem polju postavlja se stabilizacioni spreg u krovnoj ravni od
dasaka debljine 2,4 cm kovanih po rožnjačama.
GLAVNI NOSAČ
Glavni nosač predstavlja poprečnu rešetkastu drevnu konstrukciju,sa bočnim stranama visine
108cm, statičkog sistema proste grede raspona 17,6m. Za njenu izradu upotrebljena je građa –
četinari II klase.Međurastojanje glavnih nosača je 4m.Nagibni ugao krovne ravni je 6o.Ukupna visina
glavnog nosača je 2m. Kao spojna sredstva korišćeni su ekseri E 38/80 i E 38/100.Usvojene
dimenzije elemenata glavnog nosača su:
-za gornji pojas rešetke usvojen je puni presek b/d = 14/16cm
-za donji pojas rešetke usvojen je puni presek b/d = 14/14cm
-zategnute dijagonale izrađene su od dasaka 2x2.4/14cm,
- pritisnute od punog preseka b/d =14/14cm
-za pritisnute vertikale usvojen je pun presek b/d = 14/17cm
-zategnute vertikale su formirane od dasaka b/d= 2x2.4/12cm
Nastavci gornjeg i donje pojasa predviđeni su na dva mesta.Pošto nam je gornji pojas
pritisnut,nastavak smo predvideli blize desnom čvoru drugog polja(gledajući sa leve strane) odnosno
blize levom čvoru sa desne strane,s obzirom da nam je simetričan nosač.Nastavke donjeg
(zategnutog) pojasa smo predvideli na sredinama štapova drugog polja,sa obe strane.
MATERIJALI
Materijal predviđen za izradu svih drvenih delova konstrukcije je drvena četinarska građa II
kvalitetne klase koja je na raspolaganju investitoru, pri čemu je investitor dužan da za ugradnju
izabere neoštećenu ,zdravu (bez promene boje, neispucalu i bez kvrga, sa usukanošću zice u
dozvoljenim granicama) i suvu građu. Predviđeni ekseri za kovanje rešetkastih nosača su E 38/80 i
E 38/100,kojima takođe raspolaze investitor.Postojeći čelični profil Č0361 koji se koristi za izradu
oslonačkog dela traba da se dobro očisti i antikorozionim premazima zaštiti od korozije.
DRVENE KONSTRUKCIJE ZADATAK BR.1
Jovan Evtov 5350 Aleksandar Knežević 5372 Dražen Cvjetković 5375 Nikola Budinčić 5408
Redosled izvođenja konstrukcije krova
Posebne napomene
Grafički prilozi, koji sadrže detalje veza drvene konstrukcije, detalje čelične konstrukcije i oslonačke
detalje, predstavljaju sastavni deo ovog projekta. Svi radovi na objektu moraju se izvesti prema
projektu, statističkom proračunu i detaljima iz projekta, a u duhu postojećih tehničkih propisa za svaku
vrstu od navedenih radova. Za sve eventualne izmene u projektu izvođač je dužan da traži saglasnost
projektanta.
DRVENE KONSTRUKCIJE ZADATAK BR.1
Jovan Evtov 5350 Aleksandar Knežević 5372 Dražen Cvjetković 5375 Nikola Budinčić 5408
SPECIFIKACIJA MATERIJALA
Poprečni presek Dužina [m] Broj komada Zapremina [m³]
Gornji pojas 14/16 8,87 20 2.10
Donji pojas 14/14 8,8 20 1.96
Dijagonale 14/14 2.80 20 0.79
2.4/14 2.80 160 1.72
Vertikale 14/17 2.20 100 3.30
2.4/12 2.00 20 0.10
Rožnjace 13/17 4.20 90 7.26
Spregovi 2.4/10 4.40 30 0.32
Σ 17.55m3
Ekseri: E 38/80.................................11900kom
Ekseri: E 38/100.................................2000kom
Zavrtnjevi..............................................390kom
Čelični profili kod oslonaca....................40kom
Površina krovnog pokrivača...................610m2
Klanfe....................................................50kom