Guía para la restitución de la capacidad frente al sismo de

CONSEJERÍA DE

GUÍA PARA LA RESTITUCIÓN DE LA CAPACIDAD FRENTE AL SISMO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES, TABIQUES, CERRAMIENTOS, PETOS Y ESCALERAS DE EDIFICIOS DAÑADOS EN EL SISMO DE LORCA

ONSEJERÍA DE OBRAS PÚBLICAS Y ORDENACIÓN DEL TERRITORIO

AYUNTAMIENTO DE LORCA


ERRITORIO


GUÍA METODOLÓGICA PARA LA REPARACIÓNDE ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE EDIFICIOS DAÑADOS EN EL SISMO DE LORCA

Doc.:130410 GUÍA Metodológica de reparación.docx F H E C O R � Ingenieros Consultores Fecha: oct-12

ISBN: 978-84-87138-71-3

Depósito legal: MU-395-2013

GUÍA METODOLÓGICA PARA LA REPARACIÓN DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE EDIFICIOS DAÑADOS EN EL SISMO DE LORCA 1

Doc.: 130410 GUÍA Metodológica de reparación.docx Abril de 2012

C o n t e n i d o

1 ANTECEDENTES Y OBJETO ............................................................................................................................. 4

2 REGLAMENTACIÓN Y NORMATIVA .......................................................................................................... 5

3 METODOLOGÍA DE PROYECTO DE REPARACIÓN .............................................................................. 7

4 CARACTERÍSTICAS DE LAS EDIFICACIONES EN LORCA ................................................................... 9

4.1 CONSTRUCCIONES DE HORMIGÓN ANTERIORES A LA NORMA NCSE-94 ....................................................... 10

4.2 CONSTRUCCIONES DE HORMIGÓN POSTERIORES A LA NORMA NCSE-94 ..................................................... 12

5 DAÑOS DEBIDOS AL SISMO EN EDIFICACIONES DE LORCA ....................................................... 14

5.1 DAÑO TIPO D.1: DAÑOS EN PILARES ................................................................................................................... 14

5.2 DAÑO TIPO D.2: DAÑOS EN TABIQUERÍA ............................................................................................................ 18

5.3 DAÑO TIPO D.3: CHOQUE ENTRE EDIFICIOS........................................................................................................ 20

5.4 DAÑO TIPO D.4: DAÑOS EN VOLADIZOS ............................................................................................................ 20

5.5 DAÑO TIPO D.5: COLAPSO DE REVESTIMIENTOS, PETOS, ANTEPECHOS E INSTALACIONES ........................... 21

5.6 DAÑO TIPO D.6: DAÑOS EN OTROS ELEMENTOS ESTRUCTURALES ................................................................... 22

6 REPARACIONES RECOMENDADAS Y CRITERIOS DE DIMENSIONAMIENTO ...................... 24

6.1 REPARACIÓN TIPO R.1: PILARES ............................................................................................................................ 24

6.1.1 REPARACIÓN TIPO R.1.1: Fisuras ............................................................................................................... 24

6.1.2 REPARACIÓN TIPO R.1.2: Pérdida de recubrimiento ............................................................................ 26

6.1.3 REPARACIÓN TIPO R.1.3: Pérdida de sección, pandeo de armaduras y fisuras por esfuerzos .. 29

6.1.4 REPARACIÓN TIPO R.1.4: Reparación de pilares cortos....................................................................... 41

6.2 REPARACIÓN TIPO R.2: TABIQUERÍA .................................................................................................................... 41

6.3 REPARACIÓN TIPO R.3: CHOQUE ENTRE EDIFICIOS............................................................................................. 42

6.4 REPARACIÓN TIPO R. 4: CERRAMIENTOS Y REVESTIMIENTOS DE FÁBRICA ........................................................ 42

6.5 REPARACIÓN TIPO R.5: COLAPSO DE PETOS, ANTEPECHOS E INSTALACIONES ................................................ 43

6.6 REPARACIÓN TIPO R.6: DETALLES ESTRUCTURALES ........................................................................................... 44

7 BIBLIOGRAFÍA ................................................................................................................................................... 45

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ANEJO 1

COMPORTAMIENTO DE LAS EDIFICACIONES EN RELACIÓN AL SISMO DE LORCA .............. 46

A-1.1. DESCRIPCIÓN DEL MODELO DE CÁLCULO ...................................................................................................... 48

A-1.2. COMPARACIÓN DE ESPECTROS ....................................................................................................................... 48

A-1.3. IMPORTANCIA DE ELEMENTOS NO ESTRUCTURALES ..................................................................................... 50

A-1.4. ESFUERZOS EN PILARES .................................................................................................................................... 54

A-1.5. MOVIMIENTOS ................................................................................................................................................. 58

A-1.6. PILARES CORTOS ............................................................................................................................................... 59

ANEJO Nº 2

EJEMPLOS DE REPARACIONES YA REALIZADAS EN ALGUNOS EDIFICIOS DE LORCA............ 61

A-2.1. REPARACIÓN DE PILARES CON BANDAS DE FIBRA DE CARBONO .................................................................... 62

A-2.2. REPARACIÓN DE PILARES CON ESTRUCTURA METÁLICA ................................................................................ 63

A-2.3. REPARACIÓN DE PILARES CON ENCAMISADOS DE HORMIGÓN .................................................................... 65

A-2.4. REPARACIÓN DE PILARES CORTOS ................................................................................................................... 67

A-2.5. REPARACIÓN DE ESCALERAS ............................................................................................................................ 67

ANEJO Nº 3

FICHAS TIPO DE REPARACIÓN ......................................................................................................................... 68



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CERRAMIENTOS, PETOS Y ESCALERAS DE EDIFICIOS DAÑADOS EN EL SISMO DE LORCA



1 ANTECEDENTES Y OBJETO

El 11 de mayo de 2011, la región de Lorca (Murcia) sufrió una serie de movimientos sísmicos que dieron lugar ala pérdida de nueve vidas humanas y a daños muy graves en el patrimonio construido en la ciudad. Algunos edificios colapsaron durante el seísmo y otros lo hicieron en los días siguientes. Los daños en otros muchos fueron tan graves que su demolición resultaba obligada. Otros edificios presentaban daños de diversa consideración, sin llegar a justificar su demolición y posterior reconstrucción, admitiéndose para ellos diferentes medidas de reparación y refuerzo. A estos últimos edificios está dedicado el presente documento.

Tras una primera campaña de inspección para calibrar el alcance y primera clasificación de los daños, el Gobierno de la Región de Murcia resolvió encargar la redacción de esta guía con el propósito de poner a disposición de los técnicos una guía práctica y simplificada para abordar los trabajos de reparación de los edificios de la ciudad de Lorca con un criterio comprehensivo y definido, que atienda a las diferentes edades y tipologías estructurales.

Es importante dejar claro desde el principio que no se trata de plantear una metodología de adecuación sísmica de los edificios a la normativa vigente ahora para el proyecto de nuevos edificios, sino de plantear para los ya existentes, que han sido capaces de resistir, aunque con daños, un sismo severo como el del 11 de mayo de 2011, un conjunto de soluciones de reparación, de reposición de lo que existía, con elementos que han evidenciado un comportamiento aceptable. En otras palabras, se trata de restablecer en esos edificios el nivel de seguridad que tenían antes del 11 de mayo de 2011 y, por lo tanto, restituir una capacidad resistente capaz, con daños similares a los evidenciados, de resistir un sismo similar al ocurrido.

Hay que añadir, finalmente, que las soluciones de reparación que se proponen en este documento incluyen también actuaciones para restablecer los elementos no estructurales como tabiques, cerramientos, petos y cornisas.



2 REGLAMENTACIÓN Y NORMATIVA

A continuación se enumeran, sin pretender ser exhaustivos, los reglamentos y normas de aplicación en el ámbito estructural que existen para este tipo de trabajos.

a) Legislación:

� Ley 38/1999, de 5 de noviembre, de Ordenación de la Edificación,

� Ley 8/2005, de 14 de diciembre, para la calidad en la Edificación de la Región de Murcia.

b) Reglamentación o normativa técnica:

No existe reglamentación para la evaluación y reparación de estructuras existentes. En el ámbito de los Eurocódigos no existen aún documentos disponibles. Con carácter normativo, pero no de obligado cumplimiento, están disponibles los documentos siguientes:

� Código Técnico de la Edificación, CTE, aprobado por Real Decreto 314/2006, de 17 de marzo, cuyo “Documento Básico SE de Seguridad Estructural” contiene un Anejo D de Evaluación estructural de edificios existentes.

� Norma UNE-EN-1504 “Productos ysistemas para la reparación y protección deestructuras de hormigón”, que se ciñe, obviamente, al ámbito de las estructuras de ese material.

� Norma de construcción sismorresistente: parte general y edificación (NCSE-02), aprobada por Real Decreto 997/2002, de 27 de septiembre. En este ámbito, la figura 2.1 muestra una evolución de la normativa sísmica española.

� Instrucción de hormigón estructural, EHE-08, aprobada por Real Decreto 1247/2008, de 18 de julio.

� Instrucción de acero estructural, EAE, aprobada por Real Decreto 751/2011, de 27 de mayo.

c) Recomendaciones técnicas:

En el ámbito de las asociaciones de carácter técnico, existen distintos documentos de referencia. De todos ellos son especialmente destacables los producidos, a nivel internacional, por las siguientes asociaciones:

fib (Féderation International du Béton) (www.fib-international.org)

ICRI (International Concrete RepairInstitute) (www.icri.org)



A los efectos del presente documento es importante destacar la citada norma europea UNE-EN-1504 “Productos ysistemas para la reparación y protección deestructuras de hormigón”, que entró en vigor en el espacio europeo el 1 de enero de 2009.

Dicho documento trata todoslos aspectos del proceso de reparación incluyendo, entre otros aspectos, los siguientes:

� Definiciones y principios de reparación.

� Comprensión profunda de las necesidades del cliente.

� Requisitos de comportamiento del producto y métodos de ensayo, incluido el marcado CE correspondiente.

� Métodos de aplicación en obra y control de calidad de los trabajos.

Si se observan las indicaciones de esta norma UNE-EN-1504 debe quedar asegurada una buena calidad de lareparación. Sus principios inspiradores son compartidos por el equipo redactor del presente documento.



3 METODOLOGÍA DE PROYECTO DE REPARACIÓN

El modus operandi que se plantea en el presente documento para la definición de las actuaciones de restitución de la capacidad resistente a llevar a cabo en las estructuras es el siguiente:

a) Observación, análisis e interpretación de los síntomas observados. Esta fase es crucial para plantear con tino la solución terapéutica correspondiente. Pasa por la realización de una inspección visual de la estructura concreta que se pretende reparar para entender no sólo la configuración estructural del edificio, que deseablemente deberá venir acompañada de la recopilación previa de tanta documentación disponible como se pueda acumular, sino a qué causas mecánicas, cinemáticas, de durabilidad, o de vicios ocultos ahora puestos de manifiesto, obedecen los daños observados. Si eso no se entiende adecuadamente se corre el riesgo de aplicar una solución inadecuada que podría, además, generar disfunciones y respuestas estructurales que, aun con daños, se han mostrado suficientes tras el terremoto del 11 de mayo de 2011.

El apartado 5 del presente documento se refiere a este análisis e interpretación de los síntomas observados.

b) Selección de los criterios de reparación aplicables a cada uno de los daños tipo a los que se asimilan los daños observados.

El apartado 6 del presente documento recoge algunas recomendaciones de reparación de los daños originados por el sismo en los edificios existentes, cuando sea posible, con los condicionantes que puedan presentarse en cada caso concreto.

c) Dimensionamiento de los elementos de reposición de elementos dañados o de reparación de los mismos con arreglo a los criterios que, en este documento, se presentan también en el apartado 6.

d) Adecuación de los refuerzos y reparaciones planteadas a otras exigencias como fuego, durabilidad, etc.

En este documento no se tratan las soluciones no estrictamente estructurales que deben cumplir las reparaciones o refuerzos que se proponen. Además de los criterios aquí establecidos, las reparaciones o refuerzos deben cumplir con las exigencias requeridas por la normativa en vigor sobre fuego, durabilidad y otros requerimientos.



Para la elaboración de este documento se ha llevado a cabo en primer lugar una búsqueda de información sobre los edificios existentes en Lorca y sus estructuras. Las conclusiones de ese estudio se presentan en el apartado 4 de este documento.

A continuación, con los datos obtenidos, y tras el estudio de las características del sismo del 11 de mayo de 2011, se ha podido analizar en profundidad el comportamiento de los edificios frente al sismo y el origen de los diferentes daños detectados para, con esta información, definir una serie de métodos de reparación asociados a los daños detectados. Este análisis se presenta en el Anejo nº 1.

Como se ha señalado ya, no se trata de abordar una campaña de adecuación de los edificios a la normativa sísmica vigente ahora porque el comportamiento aceptable observado, para el tipo de sismo ocurrido, puede justificar la validez de la estructura, con daños semejantes a los observados tras el sismo último. En cualquier caso,debe evitarse que las intervenciones que se lleven a cabo puedan interferir negativamente en el funcionamiento estructural, en general, y frente al sismo, en particular. Por esa razón es importante añadir que las reparaciones que se proponen en este documento deben llevarse a cabo de manera que respeten la configuración de la estructura del edificio sin alterar la rigidez de sus elementos, ni la posición del centro de rigideces original.

A título informativo, se presenta en el Anejo nº 2 una síntesis de los tipos de reparación ya realizados en diferentes edificios de Lorca.



4 CARACTERÍSTICAS DE LAS EDIFICACIONES EN LORCA

Se describen a continuación de forma somera las distintas tipologías constructivas de los edificios en el área de Lorca. Estas estructuras se pueden agrupar según los materiales de construcción o su fecha de realización.

Las edificaciones tradicionales responden al esquema clásico de muros de mampostería, sillería o fábrica de ladrillo que habitualmente soportan forjados formados por viguetas de madera, un socarrado y el piso.

Las construcciones con estructura de hormigón son las más habituales en Lorca. Éstas corresponden en su mayoría al tipo C1, según la clasificación que realiza el documento FEMA 547 “TECHNIQUESFORTHESEISMICREHABILITATION OF EXISTINGBUILDINGS” (figura 4.1), de la agencia de emergencia estadounidense. El tipo C1 consiste en edificios realizados con pórticos y forjados de hormigón, con conexiones rígidas en los nudos viga —pilar.

Figura 4.1. Estructura tipo C1, con pórticos de hormigón.

Núcleos verticales de materiales no estructurales

Jácenas y pilares de hormigón

Revestimiento no estructural de tabiquería o panelesForjados formados

normalmente por elementos prefabricados



Por otro lado, las estructuras de hormigón se pueden clasificar en función de su fecha de proyecto, agrupándolas en función de la normativa sísmica vigente en el momento de su construcción.

En este documento se ha optado por dividir las edificaciones en anteriores o posteriores a la norma NCSE-94, dado que ésta recoge los criterios de cálculo sísmicocontenidos en la normativa vigente, que data de 2002.

En la figura 4.2 se muestra un resumen simplificado de la situación de las construcciones de Lorca, en relación con la normativa existente en el momento de su construcción y las tipologías más utilizadas en esas épocas. El gráfico es sólo informativo y no pretende ser un indicador exhaustivo de la situación.

Figura 4.2 Situación esquemática y simplificada de la evolución de la normativa sísmica y los tipos constructivos a lo largo del tiempo.

4.1 CONSTRUCCIONES DE HORMIGÓN ANTERIORES A LA NORMA NCSE-94 Tras una búsqueda de información relativa a edificaciones proyectadas y construidas antes de la entrada en vigor de la citada norma NCSE-94, se han obtenido datos de interés de dos edificios. Por una parte, se tiene el edificio situado en el cruce de las calles Albañilería y Jardineros y, por otra, el edifico de la calle Salud número 3, en la zona de la Viña y las barriadas sociales de San Fernando.

En el segundo de los casos, la cimentación se ejecutó (figura 4.3),bien por medio de zapatas con vigas centradoras, o bien por pilotes. En el caso de la barriada de San Fernando, se emplearon pilotes en la cimentación debido a la baja capacidad portante del terreno.

1968 200219941974

Normativa

DefiniciónSismo

Método de Cálculo

Detalles

Tipología estructural

PGS-1

ZonificaciónCoeficiente Sísmico

Estático equivalente

PDS-1

ZonificaciónCoeficiente Sísmico

Estático equivalente

NCSE-94

Zonificaciónac

Espectro

Modal-espectralPaso a paso en el tiempo

Push over

Incluye

NCSE-02

Zonificaciónac

Espectro

Modal-espectralPaso a paso en el tiempo

Push over

Incluye

AlbañileríaForjados unidireccionales y viguetas

Forjados bidireccionalesReticulares

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Figura 4.3. Planta de cimentación

En estos edificios la estructura vertical se resuelve armado de cuatro o cinco plantas de del edificio de la Aen la zona de arranque y cabeza de pilares.

Los forjados se resuelven por medio de viguetas y bovedillas 24 cm (figuras 4

Figura 4.4. Planta de forjado en

Los materiales utilizados en estas construcciones son hormigones de resistencia característica 15 son de límite elástico 420 MPa.


130410 GUÍA Metodológica de reparación.docx F H E C O R

Planta de cimentación del edificio situado en la Av. de la Salud

En estos edificios la estructura vertical se resuelve mediante pórticos de hormigón de cuatro o cinco plantas de altura. Cabe señalar que únicamente en el

edificio de la Av. de la Salud número 3 se hace referencia a concentración de en la zona de arranque y cabeza de pilares.

Los forjados se resuelven por medio de viguetas y bovedillas con cantos 4.4 y 4.5). Las luces entre pilares son de 4 metros aproximadamente.

. Planta de forjado en el edificio de la calle Jardineros.

Los materiales utilizados en estas construcciones son hormigones de resistencia característica 15 MPaen cimentación y 17,5 MPaen el resto de la estructura.

límite elástico 420 MPa.

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e la Salud

pórticos de hormigón abe señalar que únicamente en el proyecto

se hace referencia a concentración de cercos

con cantos en torno a los de 4 metros aproximadamente.

Los materiales utilizados en estas construcciones son hormigones de resistencia en el resto de la estructura. Los aceros



Figura 4.5. Detalle de

4.2 CONSTRUCCIONES DE HOR

De los edificios pertenecientes a este grupo calles Infante y Tallesísmico.

En los edificios de esta época zapatas ode pilotes, aunque en el caso del consistía en una losa

Figura 4.6. Planta de cimentación

En los edificios de esta época forjados de vigueta y bovedilla bien mediante forjados reticularesde tipo reticularm de canto (figura



. Detalle de vigueta y bovedilla

ONSTRUCCIONES DE HORMIGÓN POSTERIORES A LA NORMA

De los edificios pertenecientes a este grupo cabe destacar el situado en el cruce Talleres. Este es el único edificio que colapsó durante el movimiento

los edificios de esta época las cimentaciones suelen estar resultas por medio de otes, aunque en el caso del edificio de la calle Infante la cimentación

tía en una losa maciza de cimentación de 0,6 m de espesor

. Planta de cimentación del edificio de la calle Infante

En los edificios de esta época la estructura horizontal suele estar rforjados de vigueta y bovedilla (figuras 4.4 y 4.5) que apoyan en jácenas y zunchos, o

forjados reticulares. En el caso concreto de la calle Infantereticular,con 0,35 m de canto, sobre pilares de sección rectangular de

(figura 4.7). Las luces entre pilares llegan a los 6 m.



LA NORMA NCSE-94 cabe destacar el situado en el cruce de las

durante el movimiento

suelen estar resultas por medio de alle Infante la cimentación

de espesor (figura 4.6).

suele estar resuelta mediante que apoyan en jácenas y zunchos, o

alle Infante,el forjado es sobre pilares de sección rectangular de hasta 0,50



Figura 2.7. Sección tipo de forjado reticular

Los materiales utilizados en estas construcciones son hormigones de resistencia característica de



. Sección tipo de forjado reticular del edificio de la calle Infante

Los materiales utilizados en estas construcciones son hormigones de resistencia característica de entre 20 y 25 N/mm2 y aceros de resistencia 400



del edificio de la calle Infante

Los materiales utilizados en estas construcciones son hormigones de resistencia y aceros de resistencia 400 ó 500 N/mm2.



5 DAÑOS DEBIDOS AL SISMO EN EDIFICACIONES DE LORCA Como se ha señalado en el apartado 3 del presente documento, al presentar la metodología de trabajo propuesta, es preciso que el técnico que se enfrente a la necesidad de reparar o reforzar los edificios entienda cuál ha sido la mecánica de los procesos que explican los daños producidos en los elementos estructurales y no estructurales. En ese sentido, se ha realizado un estudio de las características del sismo del 11 de mayo de 2011 y el comportamiento consiguiente de los edificios. Este análisis se presenta en el Anejo nº 1 al presente documento.

Asimismo, con el fin de sistematizar los trabajos, se ha procedido a agrupar éstos según se presenten en los diferentes elementos, tanto estructurales como no estructurales.

5.1 DAÑO TIPO D.1: DAÑOS EN PILARES

Los daños en cabeza y base de pilares son frecuentes en los edificios en los que los pilares recibieron directamente la acción del sismo de Lorca.

Figura 5.1. Rotura de cabeza de pilar con deformaciones en la armadura.



Estos daños se presentancon diferentes intensidades, de modo que se observan desde pilares fisurados o con pérdida de recubrimiento, hasta pilares donde la armadura vertical ha pandeado, se han roto los cercos transversales o existe una pérdida importante de sección de hormigón.

Entre los factores que pueden producir estos daños, como se señala en el Anejo nº 1, destaca el cambio brusco de rigidez entre plantas, por la existencia de plantas diáfanas o pilares cortos.

En las figuras 5.1 y 5.2 se muestran ejemplos de pilares con daños frecuentes.

Figura 5.2. Pérdida de recubrimiento en pilar y fisuras de trazado oblicuo.

En la figura 5.3 se puede observar la distribución de momentos flectores en pilares, obtenida a partir de un modelo de elementos finitos de un edificio tipo de Lorca, en el cual se consideran los tabiques existentes en las plantas superiores y se mantiene la planta baja diáfana. Se puede observar cómo los flectores aumentan drásticamente en la planta diáfana, debido al fuerte cambio de rigidez como consecuencia de la inexistencia de tabiques en esta planta.

También se han detectado varios casos de edificios en Lorca que han colapsado por la presencia de soportes cortos, muy rígidos, sobre los muros de sótano, que reciben una parte importante de la acción sísmica.

Asimismo, se han dado casos de pilares de dimensiones convencionales coaccionados por cerramientos cuya altura era inferior a la de los pilares, que convirtieron en cortos a pilares no proyectados con esa configuración.



Figura 5.3. Distribución de momentos

Figura 5.4. Ejemplo de e

Las figuras 5.5 y 5.6elevada rigidez que presentan frente a la acción sísmicacortante muy importante hasta el colapso.

En algunos casos, como se ha podido Lorca, se ha detectado que los horizontales a la cimentación eran los mismos.

z



. Distribución de momentos flectores en pilares en un edificio con planta diáfana.

Ejemplo de edificio colapsado con planta baja diáfana.

figuras 5.5 y 5.6 presentan casos de pilares cortos con importantes daños por la elevada rigidez que presentan frente a la acción sísmica, absorbiendo uncortante muy importante hasta el colapso.

os casos, como se ha podido observar durante las inspecciones realizadas en se ha detectado que los únicos elementos que podían tran

horizontales a la cimentación eran los pilares, lo que ha sido causa de daños en los

186.03x

y



edificio con planta diáfana.

presentan casos de pilares cortos con importantes daños por la , absorbiendo un esfuerzo

las inspecciones realizadas en únicos elementos que podían transferir las cargas

lo que ha sido causa de daños en los



Figuras 5.5 y 5.6. Roturas de pilares cortos entre muro de sótano y planta baja.

También se han observado daños en pilares debido a la escasez de armadura de transversal, tanto en la cabeza como en la base de los mismos, o a que la distancia entre



cercos era excesiva para esas zonas, con lo que no se producía el deseable efecto de confinamiento y no se impedía el pandeo de las armaduras verticales (figura 5.7).

Figura 5.7. Pandeo de armadura. Se puede observar la excesiva distancia entre cercos.

5.2 DAÑO TIPO D.2: DAÑOS EN TABIQUERÍA

La rotura de tabiques por el sismo ha sido generalizada. Esto es debido a que los lienzos, tanto de cerramientos como de particiones interiores, presentan una gran rigidez en su plano oponiendo una coacción a los movimientos inerciales impuestos por el sismo.

La contribución, no explícitamente considerada en el proyecto, de cerramientos y tabiques interiores, en menor medida, unida a un sismo caracterizado por un solo impulso de ida y vuelta, posiblemente justifique el comportamiento resistente que han mostrado las estructuras de pórticos de hormigón en Lorca.

No obstante la gran rigidezy su contribución al comportamiento, la prácticamente nula capacidad resistente a tracción de las fábricas y su propia anisotropía explican el tipo de daños observados, concluyéndose que estos elementos están agotados, por lo que se hace necesaria su sustitución, dada la gran dificultad que presenta su reparación.

En otros casos, disponer elementos de fábrica de ladrillo dentro de los recuadros formados por los pilares y vigas, pero de manera incompleta, pudo producir daños en pilares, puesto que, generalmente, se trata de elementos mucho más rígidos que los pilares adyacentes, a los que pueden inducir esfuerzos importantes. Dicho de otro modo, el cerramiento parcial de la fachada puede convertir en corto el pilar que no lo fue estructuralmente cuando se proyectó. Esta es la razón por la que la NCSE-02 establece en su artículo 4.2 que, cuando no sea posible evitar la disposición



deelementos no estructurales que pueden desarrollar rigidez y resistencia suficientes para alterar las condiciones de la estructura, este tipo de elementos deben tenerse en cuenta en la confección del modelo para el análisis estructural y comprobarse para las acciones que se deriven del cálculo.

Figura 5.8. Ejemplo de rotura de tabique de cerramiento entre ventanas.

Figura 5.9. Rotura de tabiques por acción horizontal de cortante debida al sismo

En la mayoría de los casos, sin embargo, los tabiques han actuado como elementos de arriostramiento de los pórticos, con movimientos menores que los que se habrían registrado de no existir estos elementos y reduciendo la acción horizontal soportada



por los pilares, teniendo por lo tanto un efecto beneficioso, como se muestra también en el Anejo nº 1. Esto, sin embargo, ha supuesto que los tabiques han absorbido esfuerzos para los que no fueron concebidos, lo que ha producido daños y roturas en los mismos, como se puede observar en la figura 5.9.

5.3 DAÑO TIPO D.3: CHOQUE ENTRE EDIFICIOS

En edificios colindantes, o en módulos de una misma construcción, pero independizados mediante juntas de dilatación, el evento sísmico ha generado el choque de ambos, hecho que ocasionalmente genera daños importantes, sobre todo cuando los edificios tienen sus plantas situadas a diferente cota y el golpeo del forjado se produce contra los pilares del edificio adyacente. En este caso, los pilares pueden sufrir algunos de los daños expuestos en el apartado 5.1.

Figura 5.10. Dos ejemplos de choque entre edificios en el sismo de Lorca.

5.4 DAÑO TIPO D.4: DAÑOS EN VOLADIZOS

Los voladizos experimentan importantes movimientos al ser afectados por las componentes verticales del sismo. En Lorca se han podido detectar daños en las fachadas debidos a estos movimientos de los voladizos, en forma de roturas y grietas, como se observa en lafigura 5.11:



Figura 5.11. Daños en fachada debidos a movimientos de voladizos.

5.5 DAÑO TIPO D.5: COLAPSO DE REVESTIMIENTOS, PETOS, ANTEPECHOS E

INSTALACIONES

Los daños en estos elementos no estructurales han sido de gran trascendencia, ya que todas las víctimas mortales del sismo de Lorca fueron el resultado de la caída de elementos no estructurales (figura 5.12). Es muy importante, pues, prestar atención a la reparación de estos elementos garantizando su estabilidad futura.

La configuración de todos estos elementos es muy variada en edad, tipología, aparejo y conexión a la estructura, lo que hace muy difícil establecer una clasificación sistemática.

En este sentido, en esta Guía se formulan propuestas para el anclaje de este elemento de forma que se eviten su caída. Se trata, pues, en este aspecto no de una reposición de la situación anterior, sino de incorporar una mejora de comportamiento orientada a evitar los riesgos por caída de este tipo de piezas.



Figura 5.12. A la izquierda, vista de un edificio tras la demolición de la cornisa afectada por el sismo. A la derecha, caída del revestimiento en fachada de ladrillo visto en planta baja.

5.6 DAÑO TIPO D.6: DAÑOS EN OTROS ELEMENTOS ESTRUCTURALES

En este punto se hace referencia a los daños producidos por inadecuados detalles de proyecto, que han sido observados en las inspecciones realizadas en Lorca.

Figura 5.13. Rotura de pilar con longitudes insuficientes de anclaje.

En los pilares, como ya se ha indicado en el punto 5.1, es importante contar con la distribución de cercos en cabeza y base, de forma que se asegure la ductilidad del elemento. Se han detectado pilares en los cuales la armadura vertical ha salido de su plano (pandeo) durante la acción sísmica debido a que la distancia entre cercos era excesiva o porque los cercos, insuficientes, se han roto.

Asimismo, se han observado pilares cuyas armaduras longitudinales presentaban unas longitudes insuficientes de anclaje, tal y como se puede apreciar en la figura 5.13.



También se han detectado escaleras con importantes daños debidos a que la disposición del armado no era correcta (figura 5.14) y no se respetaban tampoco las longitudes de anclaje.

Figura 5.14. Daños en desembarco de escalera.



6 REPARACIONES RECOMENDADAS Y CRITERIOS DE DIMENSIONAMIENTO

En este apartado se presentan las recomendaciones y técnicas para la reparación estructural de edificios afectados por el sismo,y se dan unos criterios básicos para su dimensionamiento. Como ya se ha señalado, estas reparaciones tienen como objetivo principal devolver la capacidad resistente que tenían los edificios antes del sismo, es decir, mantener la seguridad original de las estructuras. Se insiste, por tanto, en que no se pretende acondicionar estas estructuras a la normativa sísmica vigente hoy.Cabe indicar además que las actuaciones propuestas son de aplicación para aquellos edificios que no tengan una orden de demolición en firme.

Asimismo, las reparaciones que se van a proponer a lo largo de este documento no pretenden cambiar las rigideces del conjunto de la estructura y, por tanto, la posición del centro de rigideces primitivo.

La tabla 6.1 muestra en un cuadro sinóptico las medidas de reparación adoptadas y que son objeto de desarrollo en los párrafos siguientes.

6.1 REPARACIÓN TIPOR.1: PILARES Los pilares presentan distintos tipos de daños y con diferentes intensidades. En consecuencia, y también en función de la geometría, se proponen las siguientes actuaciones en función de la gravedad de los daños y de su geometría.

En el Anejo nº 2 se resumen, a título informativo, diversas reparaciones ya efectuadas en distintos edificios de Lorca.

6.1.1 REPARACIÓN TIPO R.1.1: Fisuras

Para el caso de pilares con fisurasno necesariamente originadas por esfuerzos y detectadas durante la inspección del edificio, se recomienda el sellado de las mismas con mortero de reparación. Sólo se actuará si la abertura de las fisuras es igual o mayor que 0,4 mm.

En el caso de detectarse fisuras con trazado oblicuo o en forma de X se procederá a realizar las reparaciones que se plantean en el apartado 6.1.3, es decir, una reparación tipo R.1.3.1, R.1.3.2 ó R.1.3.3, dependiendo de la geometría del pilar, de tal forma que se devuelva al pilar su capacidad estructural original.

Tabla 6.1. Cuadro sinóptico de las medidas de reparación que se proponen



Medidas de reparación de estructural Código Tipo de daño Elemento Daños específicos Técnica de reparación

D.1 PILARES

PILARES Cuadrados Apantallados PILARES CORTOS

Fisuras no originadas por esfuerzos

D.1.1 Sellado de fisuras R.1.1

Pérdidas de recubrimiento, sin presencia de fisuras por esfuerzos

D.1.2 Saneo mecánico y reconstrucción con mortero

R.1.2

Pandeo incipiente de armadura, pérdida de sección o fisuras por esfuerzos

D.1.3.1 Pilares cuadrados con encamisado de hormigón

R.1.3.1

D.1.3.2 Pilares apantallados con presillas metálicas

R.1.3.2

D.1.3.3 Pilares con camisa de chapa y relleno de mortero inyectado

R.1.3.3

Pilares cortos D.1.4

Reparación con hormigón Prolongar los muros de sótano hasta unir con el forjado de planta baja. Huecos para la ventilación: longitud no mayor de 1/3 de la longitud total (PGMO)

R.1.4

Excesivo pandeo de las armaduras, rotura del hormigón y formación de rótulas plásticas

- Propuesta de demolición -

D.2 TABIQUERÍA TABIQUERÍA Roturas D.2 Reconstrucción de toda la tabiquería R.2

D.3 CHOQUE ENTRE EDIFICIOS

JUNTAS ENTRE EDIFICIOS

Golpeteo entre edificios

D.3

No existe técnica de reparación posible. Muy importante su consideración en proyectos de obra nueva

R.3

D.4 VOLADIZOS

CARPINTERÍAS EXTERIORES, REVESTIMIENTOS Y APLACADOS

Fisuras y desprendimiento de elementos

D.4

Demolición y reconstrucción respetando la NCSE-02. Fábrica de ladrillo: anclar con barras corrugadas a la estructura.

R.4

D.5

COLAPSO DE REVESTIMIENTOS, PETOS, ANTEPECHOS E INSTALACIONES

REVESTIMIENTOS, PETOS, ANTEPECHOS, INSTALACIONES

Desprendimiento de elementos

D.5

Refuerzos verticales anclados a la estructura Armado de coronación de acuerdo con la NCSE-02 Sustitución por elementos ligeros

R.5

D.6

DAÑOS EN OTROS ELEMENTOS ESTRUCTURALES

ESCALERAS

Disposición incorrecta de armado Escasa longitud de anclaje Deficiencia en las condiciones de apoyo

D.6 Demolición local del elemento afectado Reparación

R.6

En el caso de que las fisuras estén relacionadas con problemas de durabilidad, lo que se nota porque el hormigón del recubrimiento está suelto y suena “a hueco” cuando se golpea, se acudirá a la solución R.1.2, previa remoción del recubrimiento dañado. Se recuerda que se ha de proceder a la reparación de las fisuras y daños por deterioros pues se trata de restituir el nivel de seguridad primigenio, no afectado por los deterioros progresivos que se puedan producir a partir del instante anterior al sismo del 11 de mayo de 2011.

Materiales

Se empleará un mortero de reparación, monocomponente con base cemento áridos seleccionados de tipo silicio, humo de sílice y resinas sintéticas.

Cumplirá los requisitos de la clase R3 de la UNE-EN 1504-3, será preferentemente un mortero pre-dosificado apto para espesores reducidos.



Habrá de exhibir una adherencia al soporte sin imprimación, con una tensión mayor o igual que 1,5 MPa, según EN 1542.

La resistencia a compresión, según EN 12190, será de 25 MPa, pero no mayor que 35 MPa.

El módulo de formación longitudinal se situará en el entorno de los 15 GPa. Con una variación de ± 30%.

Tendrá una baja retracción, menor que 0,75 mm/m a 20ºC, 65% H.R. A 28 días, según EN 52450.

Procedimiento de reparación

Se sellarán con mortero de reparación según la especificación de la columna siguiente.

Para la ejecución de esta reparación se seguirá el procedimiento que se indica a continuación:

1. En la superficie de la fisura se abrirá una ranura o biselado de unos 5 mm de abertura y una profundidad de unos 7 mm.

2. Para facilitar la adherencia del mortero, se eliminarán los restos de polvo del interior de la junta y de la superficie a ambos lados, mediante aire a presión.

3. Se aplicará el mortero de reparación el sellante en la zona de fisura, previa humectación del sustrato del bisel hasta la saturación. La superficie de dicho sustrato estará mate, no brillante cuando se disponga el mortero.

En la figura 6.1 se resume el proceso de reparación de las fisuras.

Figura 6.1. Proceso de sellado de fisuras lineales.

6.1.2 REPARACIÓN TIPO R.1.2: Pérdida de recubrimiento

En aquellos casos en los que se haya producido únicamenteun desprendimiento del recubrimiento (p.e. impacto de los pilares con tabiques), pero la armadura esté sana y no se haya separado del núcleo central de hormigón (no ha pandeado), se plantea un saneo mecánico y posterior hormigonado para la recomposición de la sección. Es muy importante que en el pilar que se va a reparar no se haya detectado ningún tipo de daños por esfuerzos, como pueden ser fisuras de trazado oblicuo o en X, en cuyo caso



se procedería a ejecutar la reparación tipo R.1.3.1 ó R.1.3.2, dependiendo de la geometría del pilar.

Materiales

Se empleará un mortero monocomponente, en polvo, de fraguado rápido, formulado a base de cementos Portland resistentes a sulfatos, y dotado de áridos silíceos de granulometría estudiada, polímeros, fibras y aditivos, de idoneidad probada para su utilización en la reparación estructural del hormigón por su gran adherencia al acero y al hormigón.

Algunas de sus propiedades más representativas son las siguientes:

� Aspecto: polvo gris. � Densidad: 2 kg/dm3. � pH: 10. � Tiempo de utilización a 20ºC: 1 hora. � Tiempo de secado a 20ºC: 12 horas. � Temperatura mínima de aplicación: 5ºC. � Adherencia al hormigón a 28 días: > 1,2MPa. � Resistencia a compresión a 24 h: > 10MPa. � Resistencia a compresión a 28 días: >30MPa. � Resistencia a flexo-tracción a 28 días: >4MPa. � Espesor de aplicación: 4-40 mm.



Paso 1: Saneo mecánico

Consiste en el fresado mecánico o cincelado de toda la zona en la que se haya producido una pérdida del recubrimiento. Al final de esta demolición, se procederá a la limpieza mediante chorro de agua a alta presión, respetando la armadura existente hasta la profundidad correspondiente al hormigón íntegro y sano.

Se realizará además un reperfilado del borde de la superficie a tratar mediante cajeado del mismo con picado mecánico hasta dejar un ángulo saliente de aproximadamente 80º en el paramento superior del cajeado. Los paramentos restantes tendrán un cajeado a 90º, como se observa en la figura 6.2.Para el éxito de la reparación es fundamental que este cajeado previo se ejecute correctamente, tal como se ha indicado.



Figura 6.2. Acabado de las zonas a reparar. Definición de la profundidad de demolición.

La superficie deberá estar sana, con irregularidades de al menos 3 mm (si no se utiliza algún tipo de producto adherente) y saturada de agua durante al menos 6 horas antes de la aplicación, sin encharcamientos.

Se eliminará el hormigón deteriorado o lechada mediante cincel, medios mecánicos, agua a alta presión, etc.hasta la obtención de una superficie con la adherencia necesaria. El chorro de arena, a veces, no es suficiente para conseguir una superficie suficientemente sana y rugosa. El cajeado deberá ser suficiente para conseguir una profundidad de reparación de por lo menos 1 cm.

Se eliminarán los óxidos de las armaduras, en caso de que existan, reemplazándolas si fuera necesario mediante solape, aunque no se considera probable este extremo. Se limpiará la superficie para eliminar cualquier resto de grasa, manchas de aceite, pintura, barro o polvo.

Paso 2: Reconstrucción con mortero con base de cemento

Se empleará un mortero monocomponentecon base de cemento Portland. Cuando los espesores sean mayores de 3 cm, se recomienda fabricar un micro-hormigón añadiendo árido de tamaño máximo de 8 mm al mortero. Los materiales empleados deberán ser de retracción compensada.

Preparación del mortero

Mezclar, bien manualmente, bien por agitación mecánica, con agua a razón de 4 litros por cada 25 kg durante 2-3 minutos.

El soporte debe estar saturado de agua, limpio y exento de material deleznable, como ya se ha señalado.

Curado

PARCHE EN PARAMENTO HORIZONTAL

PARCHE EN PARAMENTO VERTICAL

DETALLE “A”

DETALLE “A”

ZONA DE HORMIGÓN ELIMINADO

BARRA TRANSVERSAL

BARRA LONGITUDINAL

HASTA 25 mm

ACABADO RUGOSO EQUIVALENTE AL TAMAÑO DE LA ARENA



Los morteros de retracción compensada con las características exigidas deberán ser siempre curados con agua o con líquido de curado apropiado para evitar la evaporación del agua de hidratación.

Si fuese necesario exigir resistencias iniciales muy elevadas a edades muy cortas, se recomienda seguir las siguientes instrucciones:

� Almacenar en lugar protegido del frío. � Utilizar agua caliente para el amasado. � Comenzar la aplicación a media mañana. � Una vez colocado, proteger el producto contra el frío tapándolo con

plásticos.

6.1.3 REPARACIÓN TIPO R.1.3: Pérdida de sección, pandeo de armaduras y fisuras por esfuerzos

Existen distintos métodos para realizar la reparación y el refuerzo de pilares basados en la mejora de su capacidad resistente, de entre los cuales se han considerado preferible aquellos que funcionan por confinamiento, es decir, se mejora la resistencia a compresión, se evita el posible pandeo de barras y se aporta ductilidad.

Los métodos que se exponen en este apartado son eficaces para pilares solicitados por axiles de excentricidades nulas a bajas. Es el caso, sobre todo, de los soportes interiores de edificios o, si ha justificado, también de los pilares exteriores en las plantas más bajas.

Antes de proceder a ejecutar esta reparación, es necesario asegurarse de que los pilares afectados no presentan armaduras pandeadas acompañadas de cercos rotos y roturas en el hormigón con formación de rótulas plásticas, llegándose a observar además un descenso de los mismos y, por tanto, una redistribución de las cargas en los pilares. En este caso, no deben descartarseni la demolición completa o, si está justificado, la sustitución del pilar dañado por otro de geometría equivalente, asegurando la continuidad de las armaduras longitudinales en los forjados.

En los casos de los pilares que no han recibido la orden de demolición, pero en los que se observapérdida de sección de hormigón, el pandeo de la armadura longitudinal o fisuras originadas por los esfuerzos a los que se han visto sometidos los pilares (con trazado oblicuo o forma de X), se proponen los métodos de reparación que se indican a continuaciónen función de la geometría de los pilares.

El criterio de dimensionamiento que se plantea para las dos opciones siguientes es que el encamisado de hormigón o la estructura metálica se hagan cargo del 100% de la carga, en los términos que se explican posteriormente.

No se proponen aquí, en términos generales, reparaciones consistentes en el empleo de mallas de fibra de carbono. La efectividad de estos refuerzos, que sólo producen un efecto de confinamiento, está muy condicionada por la forma del pilar, siendo las secciones circulares las más adecuadas para movilizar dicho confinamiento. En caso de ser necesario, deben protegerse contra la acción del fuego. Estas intervenciones deben ser objeto de un estudio detallado teniendo en cuenta el daño que se quiere reparar y la contribución que estos materiales pueden aportar al comportamiento estructural requerido.



6.1.3.1 Reparación tipo R.1.3.1: Pilares cuadrados o circulares con daños moderados

Cuando la capacidad resistente del pilar se vea moderadamente afectada por el sismo, pérdida de recubrimiento, síntomas de curvatura en la armadura sin que sea un pandeo claro, integridad del núcleo, y no se deba restituir la capacidad resistente vertical significativamente, puede utilizarse un encamisado de hormigón, como se muestra en las figuras 6.3 y 6.4.

Con este procedimiento se restablece la situación resistente del pilar al estado previo al sismo del 11 de mayo de 2011 y se da un cierto confinamiento que aumenta la capacidad de rotación con respecto a la que tenía la estructura original, cualidad imprescindible para acompañar el movimiento durante el sismo.

Este tipo derefuerzo sólo es válido para pilares circulare, cuadrados o rectangulares con una relación de lado mayor a lado menor no mayor de 1,50.

El encamisado tendrá un mínimo un espesor de 5 cm.

La armadura longitudinal estará formada por redondos pequeños, ∅ 12 mm, por ejemplo, se dispondrá en las esquinas, y a una distancia no mayor que 0,30 m y no tiene por qué tener continuidad en los elementos superiores e inferiores. El objetivo fundamental es, en el caso de las armaduras de las esquinas, para generar el cierre de las bielas comprimidas que aseguran el confinamiento, y para las armaduras intermedias, evitar la fisuración superficial.

La armadura transversal es la verdaderamente importante. Es la armadura que generara el confinamiento necesario para consentir una rotación plástica, además de mejorar la capacidad resistente del hormigón del núcleo. En la parte superior y en la inferior de los pilares, deberá ser próxima a una cuantía mecánica volumétrica ωw = 0,08.

Dicha cuantía mecánica volumétrica de confinamiento viene dada por la siguiente expresión:

cd

yd

tcc

isi

cd

yd

c

scw

f

f

sA

lA

f

f

W

W ∑==ω

siendo

Wsc el volumen de horquillas y estribos de confinamiento.

Asi el área de cada una de las armaduras transversales de confinamiento.

li la longitud de dada una de las armaduras transversales de confinamiento.

Wc volumen de hormigón confinado.

Acc área del núcleo confinado.

st separación longitudinal de las armaduras transversales de confinamiento.

Los cercos deben estar perfectamente anclados tal como se muestra en las figuras 6.4 y 6.6.

La armadura transversal se deberá disponer en una altura de soporte, en torno a la zona dañada, igual a dos veces la mayor de las dimensiones transversales de la pieza.



Es preciso dejar exentos los pilares en todo su perímetro para poder rodearlos con el encamisado, como puede ser el caso de pilares interiores de edificios, que están predominantemente comprimidos. En el caso de pilares situados junto a tabiques u otros elementos arquitectónicos, se debe dar accesibilidad a todo el perímetro.

En el caso de pilares de junta esta solución no es válida desde el punto de vista geométrico, pues debe dejarse la separación existente, para garantizar que no se creen protuberancias que generen puntos de contacto en los pilares durante el sismo.

Materiales

El material empleado será un micro-hormigón autocompactante de alta resistencia, que permite obtener un material mucho más uniforme, lo cual da mayor fiabilidad al traspaso de las bielas comprimidas laterales, que se generan por las esquinas de la sección reforzada y son las responsables del confinamiento de la sección existente.

El hormigón autocompactante se fabricará preferiblemente con cemento común tipo CEM I y las adiciones al hormigón reglamentadas (Artículo 30º de EHE-08). El tamaño máximo del árido será de 8 mm, dados los condicionantes geométricos impuestos por el reducido espesor de la camisa y la densidad de armaduras, especialmente en las zonas extremas. Además, se recomienda que la cantidad resultante de sumar el contenido de partículas de árido fino que pasan por el tamiz UNE 0,063 y la adición caliza, en su caso, del cemento no sea mayor de 250 kg/m3 de hormigón autocompactante.

El uso de un aditivo superplastificante es requisito fundamental en el hormigón autocompactante. Su empleo se realizará tras conocer su compatibilidad con el cemento y las adiciones, comprobando un buen mantenimiento de las propiedades reológicasen el tiempo previsto de puesta en obra del hormigón autocompactante, así como las características mecánicas correspondientes mediante la realización de ensayos previos. Los aditivos superplastificantes cumplirán la Norma UNE EN 934-2.

Los hormigones serán de la siguiente tipificación, de entre las contempladas en el Anejo nº 17 de la Instrucción de Hormigón Estructural (EHE-08).

HA-40/AC-E2+RB2/8/I

Puesta en obra del micro-hormigón

Vertido y colocación del hormigón

El mejor acabado de las superficies vistas y la menor oclusión de aire se obtienen cuando el hormigón se deposita lo más cerca posible del fondo del encofrado, por lo que, cuando se bombea, es recomendable iniciar el hormigonado situando la manguera tan cerca como sea posible del punto de hormigonado.

Compactación del hormigón

Debido a la condición de autocompactabilidad, no es necesario, en general, someter al hormigón a un proceso de compactación.

Hormigonado en tiempo caluroso

Deberán extremarse las medidas para disminuir el riesgo de desecación en las diferentes etapas de fabricación, transporte, puesta en obra y curado, sobre todo en las primeras horas.



Curado del hormigón

Es conveniente realizar un buen curado que evite la desecación superficial y los efectos de la retracción plástica a la que el hormigón autocompactante puede resultar más vulnerable que el hormigón de compactación convencional.

Figura 6.3 Esquema de disposición de los cercos en el pilar a reparar. B es la mayor de las dos dimensiones de la sección rectangular (de relación de lados no superior a 1,5).

Disposiciones constructivas

Las armaduras longitudinales dispuestas no se anclana los forjados, vigas o losas superiores o inferiores porque este tipo de refuerzo no precisa conexión con los forjados en los extremos inferior y superior del pilar, transmitiéndose la carga por fricción al movilizarse el efecto Poisson para los incrementos de cargas a partir del estado actual. Deberá dejarse un hueco entre el refuerzo superior y el forjado de aproximadamente 1,00 cm para no rigidizar la conexión forjado-pilar,según se indica en la figura 6.3.

Junta entre camisa y forjado: 1 cm

Separación de cercos de confinamiento dada por ωw = 0,08

Separación normal de cercos ano mas de 0,15 m

Separación de cercos de confinamiento dada por ωw = 0,08



Figura 6.4. Encamisado confinado a cuatro caras. La foto muestra un detalle indeseable de anclaje de los cercos por patilla. La experiencia demuestra que ese detalle no es suficientemente eficaz en esas zonas extremas de confinamiento, debiéndose proceder como se muestra en la sección transversal, previo achaflanado u ochavado de las esquinas.

No será necesario realizar tratamiento superficial para aumentar la rugosidad de las caras del pilar antiguo o el uso de puentes de unión. Sólo se debe garantizar la limpieza de los paramentos para que queden libres de polvo, grasas y otros agentes que impidan la adherencia.

Se tendrán queachaflanar u ochavar las esquinas, redondeando las superficies para que tengan un radio de convexidad mínimo de 5 cm. La geometría se controlará con un útil diseñado al efecto. El objetivo de este ochavado en esquinas es conseguir que toda la sección del pilar original quede confinada, al mejorar tanto la adherencia vertical como la entrada de la biela comprimida diagonal en planta (figura 6.5).

Figura 6.5. Efecto de confinamiento del núcleo de pilares no circulares.

El uso de un microhormigón de alta resistencia en contacto con una superficie antigua con rugosidad natural y con humedad suficiente aporta la resistencia tangencial cuando el deslizamiento relativo entre las caras del pilar y el refuerzo es pequeño. Una vez que sepierde esta componente, es decir, cuando aumenta el deslizamiento relativo y se



activa el mecanismo de fricción, resulta fundamental asegurar una elevada presión normal a la superficie de contacto (garantizada por la elevada cuantía de armadura transversal).

En los encamisados de hormigón armado los cercos a disponer, por razones geométricas, son distintos a los de un pilar de nueva ejecución. Por eso la solución que se propone consiste en usar dos semi-cercos enganchados contrapeados (figura 6.6) para que la esquina de conexión entre cercos vaya cambiando alternativamente. Se usarán diámetros pequeños, 6 mm preferentemente, por la mayor facilidad que conlleva su doblado y, por consiguiente, su mayor adaptabilidad al contorno.

Figura 6.6. Disposición de los cercos para los pilares objeto de reparación.

El espesor de la camisa queda condicionado por requisitos estructurales (viabilidad de paso del hormigón entre el cerco y el pilar antiguo), de durabilidad (recubrimiento) y por la posible existencia de armaduras incipientemente pandeadas, ya que determinarán la geometría de la sección y, por tanto, el espesor del recubrimiento. Con carácter general, las camisas de hormigón tendrán espesores del orden de los 5 a 10 cm. Además, al tratarse de hormigones de alta resistencia, la capacidad mecánica de la camisa es casi siempre muy superior a la del pilar existente.

Se trata de un sistema resistente a la carga del fuego, acciones medioambientales o ataques que afectan a la durabilidad. Asimismo, no requiere mano de obra altamente especializada, ya que el procedimiento constructivo no difiere mucho de la ejecución de un pilar de obra nueva, aunque la ejecución debe ser muy cuidadosa y los encofrados deben ser más rígidos estancos para evitar la pérdida de lechada en las juntas, incluidas las inferiores.

Procedimiento de ejecución

Pilares interiores

1. Repicado del solado y de los falsos techos y revestimientos en la zona que será ocupada por el encamisado de hormigón.

2. Eliminación de las partes sueltas de hormigón.



3. Golpeo con un martillo del hormigón aparentemente sano para confirmar tal hipótesis.

4. Se repicarán las esquinas con un martillo hasta achaflanarlas a 45º, de manera que quede a la vista el redondo longitudinal (vertical) de la esquina. Se sugiere la ejecución de dos rozas verticales de unos 5 ó 10 mm , con radial, de forma que configuren los bordes del achaflanamiento, que se ejecuta fácilmente con un cortafríos al haber inducido la fractura mediante la roza.

5. Se dispondrá la armadura marcada en la figura 6.3. Como se ha indicado ya, no es necesario conectar la armadura longitudinal ni a los elementos superiores ni a los inferiores.

6. Se encofrará de forma que el pilar quede recrecido de 5 a 10 cm en cada flanco.

7. Se hormigonará empleando micro-hormigónHA-30/AC-E2+RB2/8/I.

6.1.3.2 Reparación tipo R.1.3.2: Pilares con requerimiento de restituir la capacidad resistente con un empresillado de perfiles angulares

En este apartado se analizarán los pilares en los que el daño debido al sismo es mayor y es necesario restituir la capacidad portante del mismo. Esta solución se ejecuta disponiendo angulares de acero en las cuatro esquinas del elemento y arriostrándolos transversalmente entre sí por medio de presillas soldadas a los angulares.

En la cabeza y pie del pilar se ejecutará una corona de refuerzo alrededor del pilar existente, formada también por angulares que se sueldan a los angulares de esquina y se retacan contra el pilar y el forjado.

Además, se dispondrá un mortero de retracción controlada o ligeramente expansivo que ponga en contacto desde el primer momento el nuevo soporte metálico con el forjado o la estructura de vigas adyacentes superior e inferiormente, con el objetivo de que entre en carga el refuerzo metálico para cualquier incremento de carga.

Se plantea el criterio de dimensionar un refuerzo capaz de asumir el 100% de la que asumía el pilar antes del sismo del 11 de mayo de 2011, de manera que:

yadad fAN =

siendo

Nd el axil solicitante mayorado que recibe el soporte para las acciones gravitatorias, deducido a partir de un esquema simplificado de “bajada de cargas” o de áreas de influencia. Se tomará, para su estimación, γG = 1,35 y γQ= 1,5.

Aa el área total de acero aportado por los angulares de refuerzo, que es el valor buscado, y

fyad la resistencia de cálculo del acero estructural de los angulares, que se tomará igual a 275/1,10 = 250 MPa.



Figura 6.7. Tipologías de refuerzo con elementos metálicos formados por angulares, presillas y unos collarines superior e inferior.

Para el dimensionamiento preciso de los soportes empresillados se recurrirá al artículo 71.2.3.2. Elementos empresillados, del capítulo XV “Elementos Estructurales” de la Instrucción de Acero Estructural (EAE-10). Asimismo, en el artículo 5.9.3.2 del Eurocódigo-3 se detallan los condicionantes para los detalles constructivos.En este caso, como se ha señalado ya, la misión de las presillas es arriostrar los elementos angulares situados en las esquinas, con lo que serán éstos los que se encarguen de absorber las solicitaciones exteriores. Este arriostramiento permite a los angulares ejercer asimismo un confinamiento en el hormigón del pilar existente, si bien no es el objetivo del refuerzo.

Además, antes de proceder a este refuerzo será necesario sanear y recomponer al zona dañada.

Se trata de un sistema de rápida ejecución y que presenta muy buen comportamiento en elementos de excentricidad reducida. Sin embargo, es necesaria una cuidadosa ejecución para evitar que aparezcan holguras indeseables, especialmente en las partes superior e inferior, que pueden ser originadas por las inevitables imperfecciones de los pilares de hormigón armado. Además es necesario propiciar que las esquinas del pilar estén en contacto con los perfiles para activar el efecto de confinamiento deseado.

De forma orientativa se exponen en la figura 6.8 las dimensiones de los angulares de refuerzo en esquinas, las chapas metálicas y la separación entre presillas aunque, como ya se ha indicado anteriormente, se debe particularizar para cada caso siguiendo los cálculos indicados en la normativa correspondiente. Siempre que sea posible, se



dispondrán presillas de tal forma que la longitud de la pieza quede dividida como mínimo en cincoespaciadas uniformemente entre sí.

Figura 6.8. Refuerzo de pilares

Materiales

Los perfiles angulares y las chapas serán deacero laminado en caliente S 275 Je irán unidos mediante soldadura

Como se ha comentado, scompensada y ligeramente expansivo, a base de cemento, que garantice la entrada en carga de la estructura de refuerzo metálicadeberá aportar ficha de los productos de inyección ycompatibilidad.



dispondrán presillas de tal forma que la longitud de la pieza quede dividida como cinco tramos, siendo las presillas intermedias del mismo tamaño y

espaciadas uniformemente entre sí.

. Refuerzo de pilares apantallados con un empresillado metálico

Los perfiles angulares y las chapas serán deacero laminado en caliente S 275 Je irán unidos mediante soldadura.

Como se ha comentado, se dispondrá un mortero mono-componente de retracción compensada y ligeramente expansivo, a base de cemento, que garantice la entrada en carga de la estructura de refuerzo metálica, en la parte superior e inferior del pilardeberá aportar ficha de los productos de inyección y, si hay varios



dispondrán presillas de tal forma que la longitud de la pieza quede dividida como tramos, siendo las presillas intermedias del mismo tamaño y

un empresillado metálico

Los perfiles angulares y las chapas serán deacero laminado en caliente S 275 J, al menos,

componente de retracción compensada y ligeramente expansivo, a base de cemento, que garantice la entrada en

, en la parte superior e inferior del pilar. Se si hay varios, asegurar su





1. Repicado del solado y de los falsos techos y revestimientos en la zona de apoyo de la estructura metálica en cabeza y pie para que exista un contacto directo con la estructura portante existente.

2. Disposición de una capa de mortero autonivelanteen la base para el apoyo de los perfiles angulares sobre los que descansa la estructura metálica.

3. Disposición de los angulares en la base del pilar (corona) que constituyen el apoyo inferior de la estructura de refuerzo y serán del tipo L140×140×15, o mayores si lo exige el dimensionamiento previo efectuado.

4. A continuación se colocarán los perfiles angulares en las esquinas del pilar y se soldarán a los elementos de apoyo inferior.

5. Se dispondrán posteriormente los angulares en la cabeza del pilar (corona) que constituyen el apoyo superior de la estructura de refuerzo y serán del mismo calibre que los verticales. Éstosirán soldados a los perfiles angulares dispuestos anteriormente en las esquinas del pilar.

6. Se procede a soldar las presillas de entre 10 a 15 mm de espesor, distribuidas uniformemente en toda la longitud del pilar con una separación máxima igual a B, siendo B la longitud de la menor dimensión de la sección del pilar.En cualquier caso, este valor no será superior a 40 cm en ningún caso.

7. Inyección de un mortero de retracción compensada y ligeramente expansivo en el capitel superior de la estructura metálica que estará en contacto con el forjado o vigas, con el objeto de solidarizar la unión del conjunto y asegurar la entrada en carga del refuerzo.

6.1.3.3 Reparación tipo R.1.3.3: Pilares con requerimiento de restituir la capacidad resistente con un encamisado de chapa con mortero o inyectado.

Una alternativa muy eficiente a los refuerzos anteriormente descritos es utilizar una camisa estanca de chapa que permite acoger un mortero inyectado y admite resistir las cargas verticales y ofrecer un eficiente confinamiento para el aumento de la ductilidad. Dicho confinamiento, como en los casos anteriores, será tanto más eficaz cuanto más se aproxime la forma del pilar a la circular o a la cuadrada.

En la cabeza y pie del pilar se ejecutará una corona o collarín de refuerzo alrededor del pilar existente, formada también por angulares que se sueldan a los angulares de esquina y se retacan contra el pilar y el forjado.

Además, se dispondrá un mortero de retracción controlada o ligeramente expansivo que ponga en contacto desde el primer momento el nuevo soporte metálico con el forjado o la estructura de vigas adyacentes superior e inferiormente, con el objetivo de que entre en carga el refuerzo metálico para cualquier incremento de carga.



Se plantea el criterio de dimensionar un refuerzo capaz de asumir el 100% de la que asumía el pilar antes del sismo del 11 de mayo de 2011, de manera que:

yadad fAN =

siendo

Nd el axil solicitante mayorado que recibe el soporte para las acciones gravitatorias, deducido a partir de un esquema simplificado de “bajada de cargas” o de áreas de influencia. Se tomará, para su estimación, γG = 1,35 y γQ= 1,5.

Aa el área total de acero aportado por las chapas de refuerzo. A estos efecto, computará como área la suma de longitudes de chapa, medidas desde cada esquina y lado iguales a 10 veces el espesor.

fyad la resistencia de cálculo del acero estructural de los angulares, que se tomará igual a 275/1,10 = 250 MPa.

Figura 6.9. Tipologías de refuerzo con elementos metálicos. La figura de la derecha muestra el caso en el que el refuerzo pretende aprovechar la capacidad resistente del pilar existente, objetivo no perseguido en esta propuesta, que confía a la estructura metálica la totalidad de la capacidad resistente.

Camisa estanca de

chapa con

soldadura completa

en sus bordes

Pilar

original

Mortero

inyectado

Capitel metálico

formado por

angulares y recibido

con mortero

tixotrópco

ligeramente

expansivo

Forjado o

jácena

superior

Forjado o jácena

inferior o cimentación

Capitel metálico formado

por angulares y recibido

con mortero tixotrópco

ligeramente expansivo

Sección A-A’



La chapa, que tendrá un espesor no inferior a 10 mm, funcionará conjuntamente con el mortero inyectado del interior, de manera que el espesor de dicha capa de mortero sea del orden de 3 cm, pero que se ajustará en cada caso de manera que albergue cualquier irregularidad que se pueda detectar.

Se trata de un sistema de rápida ejecución, pero es necesario sanear y recomponer la zona dañada antes de proceder a este refuerzo.

Las características de los angulares de los capiteles o collarines superior e inferior serán como los de la figura 6.8.

Materiales

Los perfiles angulares y las chapas serán de acero laminado en caliente S 275 J, al menos, e irán unidos mediante soldadura.

Como se ha comentado, se dispondrá un mortero mono-componente de retracción compensada y ligeramente expansivo, a base de cemento, que garantice la entrada en carga de la estructura de refuerzo metálica, en la parte superior e inferior del pilar. Se deberá aportar ficha de los productos de inyección y, si hay varios, asegurar su compatibilidad.

En cuanto al mortero de inyección, se podrá utilizar una lechada como las de inyección de pretensado, con árido de tamaño máximo 2 mm y en proporción 1:2 (cemento:arena). La consistencia, medida según UNE EN 1015-3, y será de 150±10 mm.



1. Repicado del solado y de los falsos techos y revestimientos en la zona de apoyo de la estructura metálica en cabeza y pie para que exista un contacto directo con la estructura portante existente.

2. Saneo del pilar dañado, eliminando los fragmentos sueltos y, en la parte superior, disposición de mortero tixotrópico con pendiente para facilitar la purga del mortero de inyección posterior.

3. Disposición de una capa de mortero autonivelanteen la base para el apoyo de los perfiles angulares sobre los que descansa la estructura metálica.

4. Disposición, aún incompleta del forro de chapa, con disposición L o en U, a decidir en función de la geometría y accesibilidad del pilar.

5. Completado del forro de chapa, con soldadura completa y corrida para asegurar la estanquidad. La soldadura será de penetración completa para asegurar la colaboración completa de las chapas en sentido transversal.

6. Disposición de los angulares en la base del pilar (collarín) que constituyen el apoyo inferior de la estructura de refuerzo y serán del tipo L140×140×15.

7. Se dispondrán posteriormente los angulares en la cabeza del pilar (corona) que constituyen el apoyo superior de la estructura de refuerzo y serán del tipo L140×140×15. Éstos irán soldados a la camisa de chapa dispuesta anteriormente.



8. Inyección del mortero a partir de un orificio dispuesto en la parte inferior, con purga por la parte superior, dispuesta ésta en el punto más alto del hueco superior.

6.1.4 REPARACIÓN TIPO R.1.4: Reparación de pilares cortos

El Plan General Municipal de Ordenación de Lorca indica que lo más recomendable para los pilares cortos en planta baja-semisótano es prolongar los muros de sótano hasta su unión con el forjado de planta baja.Si fuera necesario abrir huecos para la ventilación, la longitud de éstos no debe ser superior a 1/3 de la longitud total.

En el recrecido de los muros de sótano se utilizará una fábrica de ladrillo macizo o perforado, nunca hueco, asegurándose además que, en el caso de dejar huecos de ventilación, su distribución seasimétrica en planta o al menos se respetará el centro de rigideces primitivo.

Figura 6.10. Disposición tipo de macizados en zonas de huecos de ventilación.

En caso de que la solución anterior no sea posible, se plantea una reparación similar a la adoptada para los pilares cuadrados, es decir, una reparación tipo R.1.3.1. En este caso, la longitud de los pilares es bastante inferior a la de un pilar convencional, por lo que toda la altura del pilar corto debe ser considerada como zona de transferencia armada con una cuantía de cercos capaz de confinar el pilar corto existente. Es decir, la longitud de transferencia es igual a la altura del pilar.

6.2 REPARACIÓN TIPO R.2: TABIQUERÍA Como se ha señalado ya, la tabiquería ha contribuido de manera decisiva a resistir el sismo de Lorca, rigidizando la estructura y absorbiendo en muchos casos la mayor parte de los esfuerzos contenidos en su plano.

Por este motivo, la reparación de tabiques debe ser realizada de forma que se mantenga la función rigidizadora que tenían en la estructura original. La propuesta de este documento es reponer la totalidad de la tabiquería que presente daños imputables a la acción sísmica, asegurando siempre una buena trabazón de un tabique con el contiguo, cuidando los detalles de encuentro con la estructura y que no existan holguras con los pilares, especialmente aquellos que puedan quedar ocultos, de forma que se puedan transmitir los esfuerzos del sismo.

Luz libre inicial

< 1/3 de la luz libre inicial



Los materiales a emplear en este tipo de reparaciones pueden ser los mismos que los existentes, ya que en general han demostrado su correcto funcionamiento.

Figura 6.11. Esquema indicativo del planteamiento para la eliminación de las fisuras en tabiques y la sustitución por piezas nuevas.

En modo alguno se admitirán cambios en la configuración de los tabiques, a no ser que se efectúe un estudio específico general de adecuación de la estructura en cualquiera de los escenarios previsibles.

6.3 REPARACIÓN TIPO R.3: CHOQUE ENTRE EDIFICIOS La falta de juntas de dimensiones adecuadas entre edificios, o entre módulos del mismo edificio separados por juntas, ha generado en muchos casos daños por golpeo entre edificios adyacentes, que son más notorios en los edificios cuyas plantas están situadas a diferentes niveles, en cuyo caso el golpeo del forjado se produce contra los pilares del edificio contiguo. Este daño, para estas estructuras existentes es difícil de evitar en futuros eventos sísmicos, porque hace falta una distancia entre edificios que no existe.

Unas de las pocas reparaciones posibles es dar robustez al pilar dañado con un encamisado metálico como el definido en 6.1.3.3 (R.1.3.3) o cualquier otro sistema que minimice el efecto del impacto inevitable.

6.4 REPARACIÓN TIPO R. 4: CERRAMIENTOS Y REVESTIMIENTOS DE FÁBRICA Los movimientos verticales en voladizos han dado lugar a daños en cerramientos de fachada, que se han fisurado o roto, tanto por no estar suficientemente bien conectados a la estructura del edificio, como por las propias deficiencias de la fábrica, material frágil y anisótropo.

En general, y en coherencia para lo ya señalado para los tabiques, será necesario desmontar el cerramiento dañado y sustituirlo por otro de nueva ejecución.

En este sentido, la normativa NCSE-02 establece la necesidad de que los paneles de fachada se enlacen correctamente con los elementos estructurales para evitar su desprendimiento y, en su artículo 4.7.2,aporta algunas reglas para la subdivisión de elementos de dimensiones importantes en función de la aceleración de cálculo esperada. La normatrata también otros elementos como carpinterías exteriores, revestimientos y aplacados en sus apartados 4.7.5 y 4.7.6. La aprobación inicial de las



normas complementarias del PGMO de Lorca ha establecido requerimientos similares a los de la normativa vigente sobre los cerramientos de fachadas y ha recomendado que en paramentos al descubierto de ladrillo cara vista en fachada, la fábrica apoye en al menos 2/3 de su espesor en los forjados.

Con carácter general, una posibilidad consiste en sustituir, por reposición, y buscar un mecanismo resistente que evite caídas anclando a elementos estructurales competentes. Tampoco debe descartarse la opción de sustituir los elementos de cerramiento y revestimiento actuales por unos ligeros, de anclaje más fácil.

Si se opta por reponer los cerramientos y revestimientos de fábrica, deberá tenerse en cuenta el procedimiento adecuado de anclaje, ajustado al material correspondiente, distinguiéndose, a título de ejemplo, los lienzos de ladrillo macizo, de los de ladrillo hueco, etc.

6.5 REPARACIÓN TIPO R.5: COLAPSO DE PETOS, ANTEPECHOS E INSTALACIONES Algunos elementos no estructurales, como parapetos o cerramientos de fachada, han colapsado al no estar convenientemente engarzados con la estructura del edificio.

La NCSE-02 establece en su artículo 4.7.1 que “uno de los objetivos de la Norma (…) es una reducción sustancial de las (…) pérdidas físicas y económicas, y sobre todo de víctimas, especialmente las que genera el daño a elementos no estructurales.”

Por lo tanto, para la reparación o reconstrucción de estos elementos es necesario que se cumplan los requerimientos establecidos en la normativa vigente en su artículo 4.7.3, siguiendo las reglas de proyecto para elementos con su borde superior libre tales como parapetos, antepechos, chimeneas, etc.Éstos deben enlazarse correctamente a la estructura para garantizar su estabilidad. Además, cuando la aceleración de cálculo sísmica supere el 12% de g, ac ≥ 0,12g,los muros o petos con el borde superior libre y con más de un metro de altura, se rematarán con un encadenado de coronación, disponiendo refuerzos verticales anclados a la estructura o a la cimentación.

Asimismo, las normas complementarias del PGMO de Lorca han establecido algunos requerimientos para este tipo de daños indicando que los muros o petos con el borde superior libre y con más de 80 cm de altura, se rematen con un armado de coronación, disponiendo además de refuerzos verticales anclados a la estructura.

Como en el caso de la reparación R.4, deberá prestarse atención al tipo de material que es preciso anclar, y las características del soporte.

Figura 6.12. Detalles tipo para la sujeción de tabiques y de petos.



6.6 REPARACIÓN TIPO R.6: DETALLES ESTRUCTURALES La reparación de este tipo de daños se centra en las escaleras. Los daños detectados en las escaleras tienen su origen en una disposición incorrecta del armado o en escasas longitudes de anclaje de las barras. Ante este tipo de daños, se debe plantear la posibilidad de una demolición local del elemento afectado y reconstrucción del mismo dando cumplimiento a la normativa vigente.

Además, si existen sospechas de que este error de ejecución pueda repetirse sistemáticamente en el resto de escaleras del edificio (p.e. longitudes de anclaje insuficientes) o detalles de armado que no eviten el empuje al vacío, se recomienda hacer una inspección general de todos aquellos elementos que puedan suponerse afectados, con el objetivo de poder proporcionar una solución general al problema común existente en todos estos elementos, que deberá consistir en la demolición de todas las escaleras afectadas para su reconstrucción posterior.



7 BIBLIOGRAFÍA [1] Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02. Arte General y Edificación.

Ministerio de Fomento. RD 997/2002.

[2] Norma de Construcción SismorresistenteNCSE. Parte de Puentes. Ministerio de Fomento. RD 637/2007.

[3] Instrucción de Hormigón Estructural EHE-08. 4ª Edición. Diciembre 2010. Ministerio de Fomento. RD 1247/2008.

[4] Instrucción de Acero Estructural EAE. Ministerio de Fomento. RD 751/2011.

[5] Código Técnico de la Edificación CTE. Ministerio de Fomento. RD 314/2006.

[6] UNE-EN 1998-1-1. Eurocódigo 8: Proyecto de estructuras sismorresistentes. Parte 1: Reglas generales, acciones sísmicas y reglas para edificación.

[7] Guía de Planificación de Estudios Geotécnicos para la edificación en la Región de Murcia. Adaptada al Código Técnico de la Edificación. Región de Murcia. Consejería de Obras Públicas, Vivienda y Transportes. 2007.

[8] Moción del Teniente de Alcalde sobre Aprobación Inicial de las Normas Complementarias del PGMO de Lorca para facilitar el realojo, la reconstrucción y reparación de inmuebles afectados por acciones sísmicas y catastróficas. Ayuntamiento de Lorca. Área de Urbanismo. 16 de septiembre de 2011.

[9] Serie Terremoto NE Lorca. 11 de mayo de 2011. Instituto Geográfico Nacional. Ministerio de Fomento.

[10] INFORME FINALque sobre el avance de las tareas correspondientes al CONVENIO ESPECÍFICO ENTRE LA DIRECCIÓN GENERAL DEL INSTITUTO GEOGRÁFICO NACIONAL Y LA FUNDACIÓN PARA EL FOMENTO DE LA INNOVACIÓN INDUSTRIAL PARA LA PROPUESTA DEL ANEXO NACIONAL ESPAÑOL A LA NORMA EUROPEA EN 1998 (EUROCÓDIGO 8) ESTRUCTURAS RESISTENTES AL SISMO presenta a la consideración de la DIRECCIÓN GENERAL DEL INSTITUTO GEOGRÁFICO NACIONAL el CENTRO DE MODELADO DE INGENIERÍA MECÁNICA. Comisión Permanente de Normas Sismorresistentes. Ministerio de Fomento. http://www.fomento.gob.es/NR/rdonlyres/DE08DF70-CACE-4C60-9333-D4C96C75C878/106730/eurocodigo_8.pdf



Anejo 1

COMPORTAMIENTO DE LAS EDIFICACIONESEN RELACIÓN AL SISMO DE LORCA



En este Anejo se presenta un estudio resumido que pretende ayudar a comprender el funcionamiento estructural de los edificios de Lorca bajo la acción sísmica solicitante. Para ello se ha realizado un modelo estructural de elementos finitos correspondiente a uno de los edificios de viviendas sociales de San Fernando. En las figuras A-1.1 y A-2.2 se muestra la edificación y el modelo de análisis empleado.

Figuras A-1.1 y A-1.2. Vista general del edificio y modelo de elementos finitos utilizado en el cálculo, en el que se representan las vigas y los pilares de todos los pórticos

Con este estudio se persiguen diversos objetivos. Por un lado, se pretende comparar los esfuerzos soportados por las estructuras en Lorca con los esfuerzos asociados a los espectros de respuesta definidos por la normativa vigente, que sirven para caracterizar un determinado sismo. También se busca comprender la importancia de elementos no estructurales como pueden ser cerramientos o tabiques en el funcionamiento general de la estructura y en el reparto de esfuerzos. Por último, se muestran los esfuerzos que soportaron los pilares así como las deformaciones que se pudieran haber llegado a producir.



A-1.1. DESCRIPCIÓN DEL MODELO DE CÁLCULO

Para el análisis de los efectos del sismo sobre las edificaciones se ha desarrollado un modelo de elementos finitos tipo barra, por medio del programa STATIK-5 de la casa comercial CUBUS AG.

El modelo reproduce la geometría de la estructura, habiéndose representado las vigas y los pilares de todos los pórticos y el efecto de transmisión de esfuerzos horizontales de los forjados por medio de cruces de San Andrés en el plano horizontal, efecto diafragma.

Figura A-1.3. Vista en planta del modelo de cálculo con representación de las vigas y las cruces de San Andrés que simulan los forjados

Para el cálculo de las solicitaciones debidas al sismo se considerarán las masas correspondientes a la propia estructura, las masas permanentes y una fracción de las restantes masas, siempre que éstas tengan un efecto desfavorable sobre la estructura.

El valor de las masas consideradas ha sido:

� Peso propio 25,00kN/m3 � Forjado unidireccional 2,30kN/m2 � Carga muerta 1,00kN/m2 � Sobrecargas 3,20kN/m2

La sobrecarga se ha multiplicado por 0,5 ya que tiene uso de vivienda, de acuerdo con la normativa vigente.

A-1.2. COMPARACIÓN DE ESPECTROS

El sismo ocurrido en Lorca la tarde del 11 de mayo de 2011 está caracterizado por un espectro normalizado de respuesta elástica en la superficie del terreno.

Resulta importante comparar los espectros que proponen las diferentes normativas con el espectro que se registró durante el sismo de Lorca. En este estudio se han obtenido los espectros que proponen la normativa NCSE-02 y el Eurocódigo 8 (según el borrador

x

y

z



del Anejo Nacional disponible ehan considerado, de forma alternativa, normas PGS 1 de 1968 y P.D.Sespectros.

En la figura A-1.4 correspondientes a la ciudad de Lorca para los cuatro tipos de terreno definidos en la normativa. Se presentan también los espectros de respuesta obtenidos a partir de los registros de aceleracidel 11 de mayo de 2011. Además se incluyen los espectros de respuesta, obtenidos a partir del acelerograma registrado en Lorca en el sismo de las 16:47 h. espectro de Lorca valor de pico, como se puede observar en la imagen.

Figura A-1.4. Espectros de respuesta elástica de la NCSEtambién los espectros en la estación despectros en Vélez, Mula, Murcia, Alhama y Zarcilla. Sismo de las 16.47 h

La figura A-1.4mde los sismos de las 16:4las definidas en el espectro de la NCSEEste hecho se produjo para los períodos más bajos, como corresponde a un sismo con su epicentro tan próximsegundo, las aceleraciones son mayores en los espectros de la normativa.



del Anejo Nacional disponible en el momento de redactar este informe)considerado, de forma alternativa, las fuerzas equivalentes que planteaba

normas PGS 1 de 1968 y P.D.S-1 de 1974, ya que éstas no incluían todavía el cálculo por

1.4 se presentan de forma gráfica los cuatro espectros de la NCSEcorrespondientes a la ciudad de Lorca para los cuatro tipos de terreno definidos en la normativa. Se presentan también los espectros de respuesta obtenidos a partir de los registros de aceleraciones en Lorca en los sismos producidos a las 15:05 h y a las 20:37 h del 11 de mayo de 2011. Además se incluyen los espectros de respuesta, obtenidos a partir del acelerograma registrado en Lorca en el sismo de las 16:47 h. espectro de Lorca corresponde a un terremoto muy próximo, lo cual conlleva un fuerte valor de pico, como se puede observar en la imagen.

. Espectros de respuesta elástica de la NCSE-02 para diferentes suelos.spectros en la estación de Lorca para los sismos de las 15:05, 16:47, y 20:37 h

spectros en Vélez, Mula, Murcia, Alhama y Zarcilla. Sismo de las 16.47 h

1.4muestra cómo los espectros de respuesta correspondientes a los registros de los sismos de las 16:47 h y las 15:05 h presentan aceleraciones máximas que superaron las definidas en el espectro de la NCSE-02 en Lorca para el terreno más desfavorable. Este hecho se produjo para los períodos más bajos, como corresponde a un sismo con su epicentro tan próximo al punto de medida. Sin embargo, para períodos mayores, T>1

, las aceleraciones son mayores en los espectros de la normativa.



n el momento de redactar este informe). También se fuerzas equivalentes que planteaban las

ya que éstas no incluían todavía el cálculo por

presentan de forma gráfica los cuatro espectros de la NCSE-02 correspondientes a la ciudad de Lorca para los cuatro tipos de terreno definidos en la normativa. Se presentan también los espectros de respuesta obtenidos a partir de los

ones en Lorca en los sismos producidos a las 15:05 h y a las 20:37 h del 11 de mayo de 2011. Además se incluyen los espectros de respuesta, obtenidos a partir del acelerograma registrado en Lorca en el sismo de las 16:47 h. La forma del

corresponde a un terremoto muy próximo, lo cual conlleva un fuerte

02 para diferentes suelos. Se incluyen

e Lorca para los sismos de las 15:05, 16:47, y 20:37 h, así como los spectros en Vélez, Mula, Murcia, Alhama y Zarcilla. Sismo de las 16.47 h

uestra cómo los espectros de respuesta correspondientes a los registros 7 h y las 15:05 h presentan aceleraciones máximas que superaron

02 en Lorca para el terreno más desfavorable. Este hecho se produjo para los períodos más bajos, como corresponde a un sismo con

in embargo, para períodos mayores, T>1 , las aceleraciones son mayores en los espectros de la normativa.



Es, por tanto, importante conocer los períodos propios de las edificaciones de Lorca para entender los esfuerzos que se produjeron.

A-1.3. IMPORTANCIA DE ELEMENTOS NO ESTRUCTURALES

Elementos no estructurales como tabiques o cerramientos pueden tener una gran influencia en el comportamiento de edificios frente al sismo. Para analizar este hecho se han realizado distintas variantes del modelo de cálculo, añadiendo en ellas cerramientos o tabiques representados por cruces de San Andrés en el plano vertical.

Los distintos modelos estudiados son:

� Sin tabiques: en este modelo se considera únicamente la estructura y no se tienen en cuenta los arriostramientos producidos por los tabiques y cerramientos o los existentes en las zonas de escalera que llegan normalmente hasta el suelo.

� Con cerramiento exterior: en este modelo se tiene en cuenta el arriostramiento producido por el cerramiento que existe entre la planta primera y la cubierta, pero no en planta baja. Se pretende de esta forma analizar la importancia de las plantas diáfanas.

� Con cerramiento y núcleo de escaleras: este modelo tiene en cuenta el cerramiento exterior y la rigidez de los muros que existen en el núcleo de la escalera. Este núcleo existe en toda la altura del edificio, y esta empotrado en la cimentación sobre el terreno.

En la tabla A-1.1 se muestra el período propio del primer modo de vibración, en cada dirección (norte-sur y este-oeste), para cada uno de los tres modelos. Se observa cómo al aumentar la rigidez del modelo, añadiendo arriostramientos por pantallas, el período propio de la estructura baja de forma significativa.

Tabla A-1.1. Períodos propios del primer modo de vibración en las direcciones norte-sur y este-oeste.

MODELO PERÍODO PROPIO N-S [s]

PERÍODO PROPIO E-O [s]

SIN TABIQUES 1,17 0,94 CON TABIQUES EXTERIORES 0,57 0,55 CON TABIQUES EXTERIORES Y NÚCLEO 0,35 0,13

Si se analizan los espectros de la normativa vigente y el espectro de respuesta del sismo en Lorca en función de los períodos propios de cada uno de los modelos estudiados, se puede observar que, en el caso del modelo sin arriostramiento, los primeros modos de vibración se encuentran en la rama descendente del espectro de respuesta.



Figura A-1.5. Espectro de diseño del Eurocódigo 8 y períodos de vibración de modelo sin arriostramiento.

Las aceleraciones para el espectro de respuesta del sismo de Lorca son inferiores a las que se obtienen con el espectro del Eurocódigo 8.

Figura A-1.6.Espectro de respuesta del sismo de Lorca y períodos de vibración de modelo sin arriostramiento.

Una vez se tiene en cuenta la contribución de los tabiques para rigidizar la estructura, se observa que el período del primer modo de vibración baja sensiblemente. Las aceleraciones correspondientes al primer modo de vibración de la estructuraen cuenta los cerramientos, se encuentran en la meseta de los espectros de la normativa vigente.



Espectro de diseño del Eurocódigo 8 y períodos de vibración de modelo sin

Las aceleraciones para el espectro de respuesta del sismo de Lorca son inferiores a las ienen con el espectro del Eurocódigo 8.

.Espectro de respuesta del sismo de Lorca y períodos de vibración de modelo sin

Una vez se tiene en cuenta la contribución de los tabiques para rigidizar la estructura, se l período del primer modo de vibración baja sensiblemente. Las

aceleraciones correspondientes al primer modo de vibración de la estructuraen cuenta los cerramientos, se encuentran en la meseta de los espectros de la normativa



Espectro de diseño del Eurocódigo 8 y períodos de vibración de modelo sin

Las aceleraciones para el espectro de respuesta del sismo de Lorca son inferiores a las

.Espectro de respuesta del sismo de Lorca y períodos de vibración de modelo sin

Una vez se tiene en cuenta la contribución de los tabiques para rigidizar la estructura, se l período del primer modo de vibración baja sensiblemente. Las

aceleraciones correspondientes al primer modo de vibración de la estructura, teniendo en cuenta los cerramientos, se encuentran en la meseta de los espectros de la normativa



Figura A-1.7. Espectro de diseño de la norma NCSE-02 y período de vibración de modelo con cerramiento exterior.

Las aceleraciones obtenidas para el primer modo de vibración en el caso del espectro del sismo ocurrido en Lorca crecen hasta ser aproximadamente el doble de las obtenidas con el espectro de la normativa, pasando de 0,371g a 0,675g.

Figura A-1.8. Espectro de respuesta del sismo de Lorca y modos de vibración de modelo con cerramiento exterior.

Finalmente, en el caso del modelo de cálculo con cerramientos y núcleo de escaleras, las aceleraciones son semejantes a las obtenidas en el modelo sin núcleo, encontrándose éstas en la meseta de los espectros de diseño de la normativa.



Figura A-1.9. Espectro de diseño de la norma EC-8 y período de vibración de modelo con cerramientos y núcleo de escalera.

Estos aspectos se confirman al calcular el cortante basal, es decir la reacción horizontal en la cimentación del edificio para cada uno de los modelos y espectros.

En la tabla A-1.2 se muestran los cortantes basales obtenidos también con la norma PGS-1 de 1968 y PDS-1 de 1974. Se recuerda que, en estas normativas, como ya se ha indicado, no se incluía el análisis modal espectral, sino que se usaban métodos de cálculo basados en la aplicación de fuerzas equivalentes.



Tabla A-1.2. Cortantes basales [kN] del edificio para cada uno de los modelos y espectros analizados.

Modelo NCSE-02 EC-8 LORCA NORMA 69 NORMA 75 SIN TABIQUES 2410 2954 2465 1198,45 2562 TABIQUES EXTERIORES 4670 5776 8509 1198,45 2562 TABIQUES EXTERIORES Y NUCLEO 4945 6428 12210 1198,45 2562

En la tabla A-1.2 se observa también que, como se explicado ya, las aceleraciones y, por tanto, las reacciones son menores para el modelo más flexible, sin cerramientos. También se observa que, para los modelos de cálculo con cerramientos, los esfuerzos producidos por el sismo de Lorca son mayores que los obtenidos a partir de los espectros de la normativa vigente. Por último, cabe comentar que los esfuerzos de las normativas en la época de redacción del proyecto de este edificio eran muy inferiores a las actuales y a las producidas por el sismo de Lorca.

A-1.4. ESFUERZOS EN PILARES

Una vez conocidas las aceleraciones correspondientes a cada uno de los modelos de cálculo, se han analizado los esfuerzos que se producen en los pilares como consecuencia del sismo.

En el caso de la estructura sin arriostramientos, el total de los esfuerzos horizontales es soportado por la flexión de los pilares, obteniéndose valores altos de los esfuerzos de flexión a pesar de que las aceleraciones son inferiores a las de los modelos con cerramientos y núcleos (figura A-1.10).



Figura A-1.10. Flectores en pilares producidos por el sismo de la normativa EC-8en el edificio sin tabiquería.

Para el modelo con cerramiento exterior (figura A-1.11), los esfuerzos son pequeños en las plantas superiores, aumentando considerablemente en la planta baja por la inexistencia de tabiques, donde se producen momentos flectores superiores a los del modelo sin tabiquería. Estos resultados son coherentes con el mal comportamiento observado en los edificios con plantas bajas diáfanas.

83.33

10.76

103.06

12.82

136.26x

y

z



Figura A-1.11. Flectores en pilares producidos por el sismo de la normativa EC-8 en el edificio con cerramiento y planta baja diáfana.

Si se tiene en cuenta el núcleo rígido que existe en la escalera (figura A-1.12), y que se encuentra en todas las alturas del edificio, se observa que los momentos en pilares se reducen drásticamente, debido a que es el núcleo el que absorbe las cargas horizontales.

Los esfuerzos obtenidos para los diferentes espectros de respuesta en cada uno de los modelos han servido para analizar el coeficiente de seguridad en la sección de uno de los pilares existentes, de sección transversal 0,30×0,30 m, armado con 4 ø12. De este análisis se llega a la conclusión que en el único caso en el que los pilares pueden soportar los esfuerzos producidos por el sismo, considerando tanto los espectros de la de la normativa vigente como el deducido del sismo de Lorca, es aquél en el que los tabiques y el núcleo de escalera absorben los esfuerzos horizontales (figura A-1.13).

130.82

19.82

163.32

8.49

167.48x

y

z



Figura A-1.12. Flectores en pilares producidos por el sismo de la normativa EC-8 en el edificio con núcleo de escaleras.

Figura A-1.13. Diagrama de interacción del pilar de 30x30 cm con un armado vertical de 4 ∅12.

En la tabla A-1.3 se presenta un resumen de los esfuerzos obtenidos en cada modelo de cálculo y el coeficiente de seguridad, entendido como cociente entre el momento solicitante y el momento resistente de la sección de pilares para el sismo de Lorca, a igualdad de axil.

1.05

0.23

0.70

0.161.49

x

y

z

Diagrama de interacción. Sección RR0.3X0.3 ø=12

Sección armada Sección sin armadura

Nu [kN]1,0008006004002000-200

Mu

[kN

·m]

55

50

45

40

35

30

25

20

15

10

5

0



Tabla A-1.3. Momentos flectores [m.kN] en los pilares indicados

Pilar 1 (esquina) NCSE-02 EC-8 LORCA Coef.

Sección SIN TABIQUES 68 84 67 0,74 TABIQUES EXTERIORES 106 130 193 0,16 TABIQUES EXTERIORES Y NUCLEO 0,8 1.05 2 1,92

Pilar 12 (Interior) NCSE-02 EC-8 LORCA Coef.

Sección SIN TABIQUES 84 104 83 0,59 TABIQUES EXTERIORES 132 163 240 0,12 TABIQUES EXTERIORES Y NUCLEO 1,14 1,5 2,82 1,89

Pilar 24 (Tabique) NCSE-02 EC-8 LORCA Coef.

Sección SIN TABIQUES 111 136 108 0,39 TABIQUES EXTERIORES 135 167 246 0,12 TABIQUES EXTERIORES Y NUCLEO 0,54 0,7 1,33 1,94

A-1.5. MOVIMIENTOS

Los movimientos producidos durante el sismo son importantes, a los efectos del presente documento, para entender daños como el impacto entre construcciones en la junta entre ellas.

Los movimientos máximos estimados disminuyen al aumentar la rigidez del modelo, como es lógico. Así, la evaluación mediante el modelo, con el sismo de Lorca, arroja desplazamientos máximos de hasta 92 mm, en el caso de no contar con la colaboración de los arriostramientos, mientras que al tener en cuenta el núcleo de escaleras el desplazamiento baja hasta los 15 mm (tabla A-1.4).

Tabla A-1.4. Movimientos horizontales máximos [mm]

Desplazamientos máximos en mm Norte Sur NCSE-02 EC-8 LORCA SIN TABIQUES 101,3 124 92 TABIQUES EXTERIORES 42 52 77 TABIQUES EXTERIORES Y NUCLEO 4,3 5,4 15



Figura A-1.14.Desplazamientos en dirección norte-sur para el sismo de Lorca en el edificio con cerramiento y núcleo de escalera.

A-1.6. PILARES CORTOS

Para el análisis de pilares cortos se ha realizado un modelo de cálculo del edificio situado entre las calles Jardineros y Albañilería, respetando su geometría e incluyendo las cargas a las que se ve sometido. Se han realizado dos variantes del modelo de cálculo: una en la que se incluyen los pilares cortos existentes, y otra en la que los pilares llegan hasta cimentación sin interferencias.

Figura A-1.15. Pilar corto del edificio de la calle Jardineros.

14.95

xy

z



Las figuras A1.16 y A1.17 permiten comparar los momentos flectores entre ambos modelos de cálculo. Así, se puede observar que la existencia de pilares cortos implica un mayor valor de los momentos en los pilares, al tratarse de elementos más rígidos que el resto. En el caso del modelo de cálculo del edificio de la calle Jardineros, los momentos en pilares pasan de 241 kNm a 318 kNmcuando se consideran los pilares cortos.

Figuras A-1.16 y A-1.17. Momentos flectores con pilares cortos (izda.)y sin pilares cortos (dcha.).

Paralelamente al incremento de los momentos flectores de los pilares cortos en comparación al caso en que su altura sea la normal entre plantas, se produce un aún mayor incremento de los esfuerzos cortantes, horizontales, dado que, en los pilares, sin otra acción horizontal, se tiene que:

h

MMV

infsup −= ,

SiendoV el esfuerzo cortante, Msup y Minf el momentos superior y el inferior, respectivamente, con su signo y h la altura del soporte. Así, al hecho de que los momentos crezcan le acompaña el que h disminuye, lo que hace aumentar V más que proporcionalmente.

318.38

240.90



Anejo nº 2

EJEMPLOS DE REPARACIONESYA REALIZADAS ENALGUNOS EDIFICIOS DE LORCA



Se describen a continuación diversas reparaciones de elementos que fueron observadas durante las inspecciones realizadas in situ, centradas fundamentalmente en pilares.

A-2.1. REPARACIÓN DE PILARES CON BANDAS DE FIBRA DE CARBONO Es conocida la técnica del refuerzo mediante bandas o vendas de fibra de carbono, que se viene utilizando con profusión desde hace más de veinte años, tanto en puentes como en estructuras de edificación. Los pilares se recubren con fibras unidireccionales de orientación horizontal, que pretenden mejorar el confinamiento del pilar (figuras A-2.1 y A-2.2), al que confieren mayor capacidad resistente en la zona confinada y un notable aumento de la ductilidad, objetivo que se cumple tanto mejor cuanto más bajo es el nivel de solicitaciones de la pieza en el momento de la aplicación de esta técnica (el óptimo se produciría con la pieza totalmente descargada). También mejora así su resistencia frente a esfuerzo cortante. Otro beneficio que se deriva de esta técnica del confinamiento es que se coarta mejor la tendencia al pandeo de las barras principales.

Las ventajas máximas del confinamiento se producen en pilares de sección circular, seguidas de los soportes poligonales (cuadrados con chaflanes muy importantes o esquinas ochavadas) y disminuyendo la efectividad cuando se trata de soportes cuadrados. En el caso de pilares apantallados o de sección rectangular cuya relación de lados sea mayor que 1,5, el procedimiento del confinamiento es poco eficaz, dado que el área de la sección que se ve realmente confinada es la que está tras las esquinas, quedando en zona “muerta” las zonas de la sección situadas hacia el centro de los lados, especialmente el lado mayor, como se representa en la figura 6.6 del cuerpo principal de este documento.

Figura A-2.1. Refuerzo por medio de fibras de carbono en cabeza de pilar

La longitud de soporte que debe ser objeto de confinamiento debe ser objeto de estudio especial, pero suele ser del orden de dos veces la dimensión máxima de la



sección transversal del pilar. Las figuras A-2.1 y A-2.2 muestran diferentes longitudes, lo que pone de manifiesto una cierta disparidad entre los criterios seguidos.

Figura A-2.2. Refuerzo por medio de fibras de carbono en pilar

A-2.2. REPARACIÓN DE PILARES CON ESTRUCTURA METÁLICA

Los refuerzos por medio de soluciones metálicas como los encamisados con chapa continua o los empresillados formados por angulares son los más habituales dentro de las reparaciones observadas en Lorca. Tienen especial sentido en el caso de soportes de sección rectangular con lados sensiblemente desiguales puesto que, como se ha indicado en A-2.1, la eficacia del vendado con bandas o textiles de fibras de carbono, o los encamisados con hormigón (ver A-2.3) pierden eficacia cuando la relación entre los lados mayor y menor sobrepasa 1,5, aproximadamente. La figura A-2.3 muestra un ejemplo, por cierto, de longitud insuficiente de encamisado o collarín.



Figura A-2.3. Refuerzo con collarín metálico en la parte superior.

Merece la pena destacar que, en efecto, en el caso de los encamisados se cumple la misma función que el refuerzo por fibras de carbono, es decir confinar y mejorar la resistencia a cortante.

Se ha podido observar que hay un gran número de pilares que han sido reforzados en su totalidad (figura A-2.4). Tampoco se detecta un criterio único a la hora de asegurar la transferencia de esfuerzos a las plantas superior e inferior.

Figura A-2.4. Refuerzo metálico con presillas y angulares.



Figura A-2.5. Refuerzos metálicos de distintas longitudes.

A-2.3. REPARACIÓN DE PILARES CON ENCAMISADOS DE HORMIGÓN Algunos pilares han sido reforzados por medio de encamisado de hormigón de nueva ejecución que dispone de una armadura complementaria que mejora el comportamiento del pilar, aun cuando se puedan modificar las condiciones de rigidez si el refuerzo del encamisado está conectado a los elementos superior e inferior.

Este tipo de refuerzos aporta las ventajas de los vendados con fibras de carbono, añadiéndose la mejora en la capacidad portante frente a esfuerzo axil, aspecto que no es el que se persigue en este documento, que parte de la idea de devolver a la estructura las prestaciones portantes con que contaba antes del 11 de mayo de 2011. El encamisado de hormigón también aporta la mejora de la resistencia al fuego.

Si el encamisado no está conectado en sus extremos al resto de la estructura, las modificaciones de rigidez transversal pueden considerarse despreciables.

Sin embargo, los encamisados con hormigón, si se conectan al resto de la estructura en sus extremos, introducen modificaciones en la rigidez transversal de los soportes reforzados, lo que debe ser tenido en cuenta oportunamente, ya que pueden modificar el centro de rigideces y dar lugar, por consiguiente, a comportamientos diferentes de los ya registrados durante el sismo del 11 de mayo de 2011, superado aceptablemente por la estructura objeto de reparación.

Los encamisados parciales, que se ciñen a las zonas superior e inferior, comparten las ventajas e inconvenientes técnicos de los vendados comentados en A.2.1. Tampoco existe aquí, por cierto,un único criterio sobre la longitud del pilar a reforzar, como atestigua la figura A-2.6.



Figura A-2.6. Refuerzo por medio de encamisado de hormigón.



A-2.4. REPARACIÓN DE PILARES CORTOS En el caso de los pilares cortos, se ha podido comprobar que se ha optado por reconstruir el pilar adosándole unos muros laterales, como se observa en la figura A-2.7, de forma que aumenta su resistencia frente a los esfuerzos que se producen ante el cambio brusco de rigidez que tiene lugar en estos puntos.

Figura A-2.7. Refuerzo de pilar corto por medio de adosado de muros de hormigón laterales.

A-2.5. REPARACIÓN DE ESCALERAS Algunas escaleras se han reparado adosando una estructura metálica de refuerzo sobre la que se apoya la estructura original, como se observa en la figura A-2.8. No siempre se ha podido determinar el esquema de apoyo utilizado.

Figura A-2.8. Refuerzo de escalera mediante estructura metálica.



Anejo nº 3

FICHAS TIPO DE REPARACIÓN

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ón.

Est

e ti

po

de

refu

erzo

só

lo e

s vá

lido

par

a p

ilare

s ci

rcul

ares

, cua

dra

do

s o

rec

tang

ular

es

con

una

rel

ació

n d

e la

do

may

or

a la

do

men

or

no m

ayo

r d

e 1,

50.

El

pro

ced

imie

nto

d

e ej

ecuc

ión

en

pila

res

inte

rio

res

será

el

si

guie

nte

: 1.

Rep

icad

o d

el s

ola

do

y d

e lo

s fa

lso

s te

cho

s y

reve

stim

ien

tos

en la

zo

na

que

ser

á o

cup

ada

po

r el

en

cam

isad

o d

e h

orm

igó

n.

2.

Elim

inac

ión

de

las

par

tes

suel

tas

de

ho

rmig

ón.

3.

G

olp

eo c

on

un

mar

tillo

del

ho

rmig

ón

apar

ente

men

te s

ano

p

ara

conf

irm

ar t

al h

ipó

tesi

s.

4.

Rep

icad

o d

e la

s es

qui

nas

hast

a ac

haf

lan

arla

s a

45º

, de

man

era

que

que

de

a la

vis

ta e

l re

do

ndo

lo

ngit

udin

al (

vert

ical

) d

e la

es

qui

na.

5.

Se d

isp

ond

rá la

arm

adur

a.

6.

Se e

nco

frar

á d

e fo

rma

qu

e el

pila

r q

ued

e re

crec

ido

de

5 a

10

cm e

n c

ada

flanc

o.

ES

PE

CIF

ICA

CIO

NE

S T

ÉC

NIC

AS

A

rmad

ura

- La

arm

adur

a lo

ngit

udin

al d

ebe

ser

de

red

ond

os

peq

ueñ

os

(12

mm

), y

se

dis

po

ndrá

en

las

esq

uina

s co

n un

a se

par

ació

n no

may

or

de

0,3

0 m

. No

es

nece

sari

o

que

se

an

clen

a

los

forj

ado

s,

viga

s o

lo

sas

sup

erio

res

o

infe

rio

res.

- La

arm

adur

a tr

ansv

ersa

l d

eber

á se

r p

róxi

ma

a un

a cu

antí

a m

ecán

ica

volu

mét

rica

w =

0,0

8. S

e d

eber

á d

isp

one

r en

una

alt

ura

de

sop

ort

e ig

ual

a d

os

vece

s la

may

or

de

las

dim

ensi

one

s tr

ansv

ersa

les

de

la p

ieza

. Se

d

isp

ond

rán

do

s se

mi-

cerc

os

enga

ncha

do

s co

ntra

pea

do

s p

ara

que

la

es

qui

na d

e co

nexi

ón

entr

e ce

rco

s va

ya c

amb

iand

o a

lter

nati

vam

ente

. Se

usar

án d

iám

etro

s p

eque

ño

s, 6

mm

pre

fere

ntem

ente

. M

ater

iale

s

- Se

em

ple

ará

mic

ro-h

orm

igó

n au

toco

mp

acta

nte

de

alta

res

iste

nci

a: H

A-

40

/AC

-E2+

RB

2/8/

I. Se

fab

rica

rá p

refe

rib

lem

ente

co

n c

emen

to C

EM I.

D

ispo

sici

ones

con

stru

ctiv

as

- El

esp

eso

r d

e la

cam

isa

será

sup

erio

r a

5 cm

e in

feri

or

a 10

cm

.

- D

eber

á d

ejar

se u

n h

ueco

de

1 cm

en

tre

el r

efue

rzo

sup

erio

r y

el f

orj

ado

p

ara

no

rigi

diz

ar

la

cone

xió

n fo

rjad

o-p

ilar,

m

ante

nie

nd

o

las

mis

mas

d

imen

sio

nes

de

la s

ecci

ón

tra

nsve

rsal

que

ten

ía e

l pila

r p

rim

itiv

o o

rigi

nal,

en d

icha

ban

da

de

1 cm

.

- N

o

será

ne

cesa

rio

re

aliz

ar

trat

amie

nto

su

per

fici

al

par

a au

men

tar

la

rugo

sid

ad d

e la

s ca

ras

del

pila

r an

tigu

o o

el u

so d

e p

uen

tes

de

uni

ón.

- Se

ten

drá

n q

ue a

chaf

lana

r la

s es

qui

nas,

red

ond

eand

o la

s su

per

fici

es, c

on

el f

in d

e al

oja

r el

anc

laje

de

los

sem

icer

cos

y d

e tr

ansf

erir

la c

arga

po

r la

s su

per

fici

es o

chav

adas

.

FOT

O

DE

TA

LL

ES

CA

US

AS

Fa

lta

de

arm

adur

a tr

ansv

ersa

l, o

dis

tanc

ia e

xces

iva

entr

e ce

rco

s, c

on

lo

que

no

se

pro

duc

e el

efe

cto

de

conf

inam

ien

to y

no

se

imp

ide

el

pan

deo

de

las

arm

adur

as v

erti

cale

s. A

dem

ás, s

e ha

brá

per

did

o r

igid

ez

a fle

xió

n si

el d

eter

ioro

se

pro

duc

e en

los

extr

emo

s.

En a

lgun

os

caso

s lo

s ú

nic

os

elem

ento

s q

ue p

ued

en t

rans

feri

r la

s ca

rgas

ho

rizo

ntal

es p

rod

ucid

as p

or

el s

ism

o a

la

cim

enta

ció

n so

n lo

s p

ilare

s, a

bso

rbie

nd

o u

n e

sfu

erzo

co

rtan

te m

uy i

mp

ort

ante

has

ta e

l co

lap

so.

Not

a: p

ara

com

plet

ar l

a in

form

ació

n, v

er a

part

ado

6.1.3

.1 de

la

Guí

a m

etod

ológ

ica

Jun

ta e

ntr

e ca

mis

a y

forj

ado

: 1 c

m

Sep

arac

ión

de

cerc

os

de

con

fin

amie

nto

dad

a p

or

w=

0,0

8

Sep

arac

ión

no

rmal

de

cerc

os

ano

mas

de

0,1

5 m

Sep

arac

ión

de

cerc

os

de

con

fin

amie

nto

dad

a p

or

w=

0,0

8

RE

PA

RA

CIÓ

N T

IPO

R.1

.3.2

: Pil

are

s co

n r

eq

ue

rim

ien

to d

e r

est

itu

ir la

cap

acid

ad r

esi

ste

nte

co

n u

n e

mp

resi

llad

o d

e p

erf

ile

s an

gu

lare

s

DE

SC

RIP

CIÓ

N D

EL

DA

ÑO

Es

ta r

epar

ació

n se

ref

iere

pila

res

en lo

s q

ue e

l dañ

o d

ebid

o a

l sis

mo

es

may

or

y es

nec

esar

io r

esti

tuir

la

cap

acid

ad p

ort

ante

del

mis

mo

. Es

el

caso

de

pan

deo

de

la a

rmad

ura

lon

gitu

din

al,

pér

did

a im

po

rtan

te d

el

recu

bri

mie

nto

, fis

uras

de

traz

ado

ob

licu

o o

en

X.

DE

FIN

ICIÓ

N D

E L

A R

EP

AR

AC

IÓN

La

so

luci

ón

pas

a p

or

dis

po

ner

angu

lare

s d

e ac

ero

en

las

esq

uina

s ar

rio

strá

ndo

los

po

r m

edio

de

pre

silla

s. E

n la

cab

eza

y p

ie d

el

pila

r se

eje

cuta

rá u

na

coro

na d

e re

fuer

zo, f

orm

ada

tam

bié

n p

or

angu

lare

s q

ue s

e su

eld

an a

los

angu

lare

s d

e es

qui

na

y se

ret

acan

co

ntra

el p

ilar

y el

forj

ado

. El

pro

ced

imie

nto

de

ejec

ució

n se

rá e

l sig

uien

te:

1.

Rep

icad

o d

el s

ola

do

y d

e lo

s fa

lso

s te

cho

s y

reve

stim

ien

tos

en la

zo

na

de

apo

yo d

e la

est

ruct

ura

met

álic

a en

cab

eza

y p

ie.

2.

Sane

amie

nto

y r

eco

mp

osi

ció

n d

e la

zo

na

dañ

ada.

3.

D

isp

osi

ció

n d

e un

a ca

pa

de

mo

rter

o a

uto

nive

lant

e en

la b

ase

par

a el

ap

oyo

de

los

per

file

s an

gula

res.

4.

D

isp

osi

ció

n d

e lo

s an

gula

res

en l

a b

ase

del

pila

r, q

ue s

erán

d

el t

ipo

L14

0×

140

×15

. 5.

C

olo

caci

ón

de

angu

lare

s en

las

esq

uina

s d

el p

ilar

y so

ldad

ura

a lo

s el

emen

tos

de

apo

yo in

feri

or.

6.

D

isp

osi

ció

n d

e lo

s an

gula

res

en la

cab

eza

del

pila

r q

ue s

erán

d

el t

ipo

L14

0×

140

×15

. Ir

án s

old

ado

s a

los

per

file

s an

gula

res

dis

pue

sto

s en

las

esq

uina

s d

el p

ilar.

7.

So

ldad

ura

de

pre

silla

s.

8.

Inye

cció

n d

el m

ort

ero

en

el c

apit

el s

uper

ior

de

la e

stru

ctur

a m

etál

ica.

ES

PE

CIF

ICA

CIO

NE

S T

ÉC

NIC

AS

M

ater

iale

s

- Lo

s p

erfi

les

angu

lare

s y

las

chap

as s

erán

de

al m

eno

s ac

ero

lam

inad

o e

n

calie

nte

S 2

75 J

e ir

án u

nid

os

med

iant

e so

ldad

ura.

- Se

dis

po

ndrá

un

mo

rter

o m

ono

-co

mp

one

nte

de

retr

acci

ón

com

pen

sad

a y

liger

amen

te e

xpan

sivo

, a b

ase

de

cem

ento

, que

gar

anti

ce la

en

trad

a en

ca

rga

de

la e

stru

ctur

a d

e re

fuer

zo m

etál

ica,

en

la p

arte

sup

erio

r e

infe

rio

r d

el p

ilar.

- La

s p

resi

llas

ten

drá

n en

tre

10

a 15

m

m

de

esp

eso

r.

Se

dis

trib

uirá

n un

iform

emen

te e

n t

od

a la

long

itud

del

pila

r co

n u

na s

epar

ació

n m

áxim

a ig

ual

a B

, sie

ndo

B l

a lo

ngi

tud

de

la m

eno

r d

imen

sió

n d

e la

sec

ció

n d

el

pila

r. S

iem

pre

que

sea

po

sib

le, s

e d

isp

ond

rán

pre

silla

s d

e ta

l fo

rma

que

la

long

itud

de

la p

ieza

que

de

div

idid

a co

mo

mín

imo

en

cin

co t

ram

os.

En

cual

qui

er c

aso

, B n

o s

erá

sup

erio

r a

40

cm

. D

imen

sion

amie

nto

del

ref

uer

zo

El c

rite

rio

seg

uid

o s

erá

el d

e d

imen

sio

nar

un r

efu

erzo

cap

az d

e as

umir

el

100

% d

e la

que

asu

mía

el

pila

r an

tes

del

sis

mo

, se

gún

lo

s cr

iter

ios

que

es

pec

ifica

la E

AE.

A

sim

ism

o, e

n e

l Eur

ocó

dig

o-3

se

det

alla

n lo

s co

ndic

iona

ntes

par

a lo

s d

etal

les

cons

tru

ctiv

os.

FOT

O

D

ET

AL

LE

S

CA

US

AS

Fa

lta

de

arm

adur

a tr

ansv

ersa

l, o

dis

tanc

ia e

xces

iva

entr

e ce

rco

s, c

on

lo

que

no

se

pro

duc

e el

efe

cto

de

conf

inam

ien

to y

no

se

imp

ide

el

pan

deo

de

las

arm

adur

as v

erti

cale

s. T

amp

oco

es

sufic

ient

e la

cua

ntía

tr

ansv

ersa

l par

a re

sist

ir e

l esf

uer

zo c

ort

ante

ind

uci

do

po

r el

sis

mo

. En

alg

uno

s ca

sos

los

ún

ico

s el

emen

tos

que

pue

den

tra

nsfe

rir

las

carg

as h

ori

zont

ales

pro

duc

idas

po

r el

sis

mo

a l

a ci

men

taci

ón

son

los

pila

res,

ab

sorb

ien

do

un

esf

uer

zo c

ort

ante

muy

im

po

rtan

te h

asta

el

cola

pso

. N

ota:

par

a co

mpl

etar

la

info

rmac

ión,

ver

apa

rtad

o 6.

1.3.2

de

la G

uía

met

odol

ógic

a

RE

PA

RA

CIÓ

N T

IPO

R.1

.3.3

: Pil

are

s co

n r

eq

ue

rim

ien

to d

e r

est

itu

ir la

cap

acid

ad r

esi

ste

nte

co

n u

n e

nca

mis

ado

de

ch

apa

con

mo

rte

ro o

iny

ecta

do

D

ES

CR

IPC

IÓN

DE

L D

AÑ

O

Esta

rep

arac

ión

se r

efie

re a

pila

res

en lo

s q

ue e

l dañ

o d

ebid

o a

l sis

mo

es

may

or

y es

nec

esar

io r

esti

tuir

la c

apac

idad

po

rtan

te d

el m

ism

o. E

s el

cas

o d

e p

and

eo d

e la

arm

adur

a lo

ngi

tud

inal

, pér

did

a im

po

rtan

te d

el

recu

bri

mie

nto

, fis

uras

de

traz

ado

ob

licu

o o

en

X.

DE

FIN

ICIÓ

N D

E L

A R

EP

AR

AC

IÓN

D

isp

one

r un

a ca

mis

a d

e ch

apa

e in

yect

ar u

n m

ort

ero

en

tre

la

cam

isa

y el

pila

r. E

n la

cab

eza

y p

ie d

el p

ilar

se e

jecu

tará

una

co

rona

de

refu

erzo

alr

eded

or

del

pila

r, f

orm

ada

po

r an

gula

res

que

se

reta

can

cont

ra e

l p

ilar

y el

fo

rjad

o.

Para

la

ejec

ució

n d

e es

ta r

epar

ació

n se

seg

uirá

el s

igui

ente

pro

ced

imie

nto

: 1.

Rep

icad

o d

el s

ola

do

y d

e lo

s fa

lso

s te

cho

s y

reve

stim

ien

tos

en la

zo

na

de

apo

yo d

e la

est

ruct

ura

met

álic

a en

cab

eza

y p

ie.

2.

Sane

o d

el p

ilar

dañ

ado

, elim

inan

do

los

frag

men

tos

suel

tos

y,

en la

par

te s

uper

ior,

dis

po

sici

ón

de

mo

rter

o t

ixo

tró

pic

o c

on

p

end

ien

te p

ara

faci

litar

la p

urga

del

mo

rter

o d

e in

yecc

ión.

3.

D

isp

osi

ció

n d

e un

a ca

pa

de

mo

rter

o a

uto

nive

lant

e en

la b

ase

par

a el

ap

oyo

d

e lo

s p

erfi

les

angu

lare

s so

bre

lo

s q

ue

des

cans

a la

est

ruct

ura

met

álic

a.

4.

Dis

po

sici

ón,

aú

n in

com

ple

ta

del

fo

rro

d

e ch

apa,

co

n d

isp

osi

ció

n L

o e

n U

. 5.

C

om

ple

tad

o d

el f

orr

o d

e ch

apa,

co

n s

old

adur

a co

mp

leta

y

corr

ida.

La

sold

adur

a se

rá d

e p

enet

raci

ón

com

ple

ta.

6.

Dis

po

sici

ón

de

los

angu

lare

s en

la b

ase

del

pila

r q

ue s

erán

del

ti

po

L14

0×

140

×15

.

7.

Dis

po

sici

ón

de

los

angu

lare

s en

la c

abez

a d

el p

ilar

que

ser

án

del

tip

o L

140

×14

0×

15.

Irán

so

ldad

os

a la

cam

isa

de

chap

a d

isp

uest

a an

teri

orm

ente

. 8.

In

yecc

ión

del

mo

rter

o a

par

tir

de

un o

rific

io e

n l

a p

arte

in

feri

or,

co

n p

urga

po

r la

par

te s

uper

ior.

ES

PE

CIF

ICA

CIO

NE

S T

ÉC

NIC

AS

- La

cha

pa

ten

drá

un

esp

eso

r su

per

ior

a 1

0 m

m.

- El

esp

eso

r d

e la

cap

a d

e m

ort

ero

se

rá d

el o

rden

de

3 cm

, p

ero

que

se

ajus

tará

en

cad

a ca

so d

e m

aner

a q

ue a

lber

gue

cual

qu

ier

irre

gula

rid

ad.

Mat

eria

les

- Lo

s p

erfi

les

angu

lare

s y

las

chap

as s

erán

de

al m

eno

s ac

ero

lam

inad

o e

n

calie

nte

S 2

75 J

e ir

án u

nid

os

med

iant

e so

ldad

ura.

- Se

dis

po

ndrá

un

mo

rter

o m

ono

-co

mp

one

nte

de

retr

acci

ón

com

pen

sad

a y

liger

amen

te e

xpan

sivo

, a b

ase

de

cem

ento

, que

gar

anti

ce la

en

trad

a en

ca

rga

de

la e

stru

ctur

a d

e re

fuer

zo m

etál

ica,

en

la p

arte

sup

erio

r e

infe

rio

r d

el p

ilar.

Se

deb

erá

apo

rtar

fic

ha d

e lo

s p

rod

ucto

s d

e in

yecc

ión

y, s

i hay

va

rio

s, a

segu

rar

su c

om

pat

ibili

dad

.

- En

cua

nto

al m

ort

ero

de

inye

cció

n, s

e p

od

rá u

tiliz

ar u

na

lech

ada

com

o la

s d

e in

yecc

ión

de

pre

tens

ado

, co

n ár

ido

de

tam

año

máx

imo

2 m

m y

en

pro

po

rció

n 1:

2 (c

emen

to:a

ren

a). L

a co

nsis

tenc

ia, m

edid

a se

gún

UN

E EN

1015

-3, y

ser

á d

e 15

0

10 m

m.

- A

dem

ás,

se

dis

po

ndrá

un

m

ort

ero

d

e re

trac

ció

n co

ntro

lad

a o

lig

eram

ente

exp

ansi

vo q

ue p

ong

a en

co

ntac

to d

esd

e el

pri

mer

mo

men

to

el

nuev

o

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ort

e m

etál

ico

co

n

el

forj

ado

o

la

es

truc

tura

d

e vi

gas

adya

cent

es s

uper

ior

e in

feri

orm

ente

, co

n e

l o

bje

tivo

de

que

en

tre

en

carg

a el

ref

uer

zo m

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ico

par

a cu

alq

uier

incr

emen

to d

e ca

rga.

D

imen

sion

amie

nto

del

ref

uer

zo

Se p

lant

ea e

l cri

teri

o d

e d

imen

sio

nar

un

ref

uerz

o c

apaz

de

asum

ir e

l 10

0%

de

la q

ue a

sum

ía e

l pila

r an

tes

del

sis

mo

.

FOT

O

CA

US

AS

Fa

lta

de

arm

adur

a tr

ansv

ersa

l, o

dis

tanc

ia e

xces

iva

entr

e ce

rco

s, c

on

lo

que

no

se

pro

duc

e el

efe

cto

de

conf

inam

ien

to y

no

se

imp

ide

el

pan

deo

de

las

arm

adur

as v

erti

cale

s. T

amp

oco

es

sufic

ient

e la

cua

ntía

tr

ansv

ersa

l par

a re

sist

ir e

l esf

uer

zo c

ort

ante

ind

uci

do

po

r el

sis

mo

. En

alg

uno

s ca

sos

los

ún

ico

s el

emen

tos

que

pue

den

tra

nsfe

rir

las

carg

as h

ori

zont

ales

pro

duc

idas

po

r el

sis

mo

a l

a ci

men

taci

ón

son

los

pila

res,

ab

sorb

ien

do

un

esf

uer

zo c

ort

ante

muy

im

po

rtan

te h

asta

el

cola

pso

. N

ota:

par

a co

mpl

etar

la

info

rmac

ión,

ver

apa

rtad

o 6.

1.3.3

de

la G

uía

met

odol

ógic

a

DE

TA

LL

ES

Cam

isa

esta

nca

de

chap

a co

n so

ldad

ura

com

plet

a en

sus

bo

rdes

Pila

r or

igin

al

Mor

tero

in

yect

ado

Capi

tel m

etál

ico

form

ado

por

angu

lare

s y

reci

bido

co

n m

orte

ro

tixo

tróp

colig

eram

ente

ex

pans

ivo

Forj

ado

o já

cena

su

peri

or

Forj

ado

o já

cena

infe

rior

o

cim

enta

ción

Capi

tel m

etál

ico

form

ado

por

angu

lare

s y

reci

bido

con

m

orte

ro t

ixot

rópc

olig

eram

ente

exp

ansi

vo

Secc

ión

A-A’

RE

PA

RA

CIÓ

N T

IPO

R.1

.4: R

ep

arac

ión

de

pil

are

s co

rto

s

D

ES

CR

IPC

IÓN

DE

L D

AÑ

O

Los

pila

res

cort

os

se e

ncu

entr

an g

ener

alm

ente

en

las

pla

ntas

baj

as y

se

mis

óta

nos

de

edifi

cio

s.

Deb

ido

a

su

gran

ri

gid

ez

a fle

xió

n,

pre

cisa

men

te

po

r se

r co

rto

s,

aunq

ue

su

secc

ión

tran

sver

sal

sea

norm

al,

abso

rben

gra

n p

arte

de

los

esfu

erzo

s p

rod

ucid

os

po

r lo

s si

smo

s, ll

evan

do

al c

ola

pso

de

los

mis

mo

s.

DE

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ICIÓ

N D

E L

A R

EP

AR

AC

IÓN

El

Pla

n G

ener

al M

unic

ipal

de

Ord

enac

ión

de

Lorc

a in

dic

a q

ue lo

m

ás

reco

men

dab

le

par

a lo

s p

ilare

s co

rto

s en

p

lant

a b

aja-

sem

isó

tano

es

pro

long

ar lo

s m

uro

s d

e só

tano

has

ta s

u un

ión

con

el fo

rjad

o d

e p

lant

a b

aja.

En

cas

o d

e q

ue la

so

luci

ón

ante

rio

r no

sea

po

sib

le, s

e p

lant

ea u

na

rep

arac

ión

sim

ilar

a la

ad

op

tad

a p

ara

los

pila

res

cuad

rad

os,

es

dec

ir, u

na r

epar

ació

n ti

po

R.1

.3.1.

En

este

cas

o, l

a lo

ngit

ud d

e lo

s p

ilare

s es

bas

tant

e in

feri

or

a la

de

un p

ilar

conv

enci

ona

l, p

or

lo

que

to

da

la a

ltur

a d

el p

ilar

cort

o d

ebe

ser

cons

ider

ada

com

o

zona

de

tran

sfer

enci

a, a

rmad

a co

n un

a cu

antí

a d

e ce

rco

s ca

paz

d

e co

nfin

ar e

l p

ilar

cort

o e

xist

ente

. Es

dec

ir,

la l

ong

itud

de

tran

sfer

enci

a es

igua

l a la

alt

ura

del

pila

r.

ES

PE

CIF

ICA

CIO

NE

S T

ÉC

NIC

AS

- Si

fuer

a ne

cesa

rio

ab

rir

huec

os

par

a la

ven

tila

ció

n, la

long

itud

de

ésto

s no

d

ebe

ser

sup

erio

r a

1/3

de

la lo

ngit

ud t

ota

l.

- En

el r

ecre

cid

o d

e lo

s m

uro

s d

e só

tano

se

utili

zará

una

fáb

rica

de

lad

rillo

m

aciz

o o

per

fora

do

, nun

ca h

ueco

, ase

gurá

ndo

se a

dem

ás q

ue, e

n e

l cas

o

de

dej

ar h

ueco

s d

e ve

nti

laci

ón,

su

dis

trib

ució

n se

a si

mét

rica

en

pla

nta

o

al m

eno

s se

res

pet

ará

el c

entr

o d

e ri

gid

eces

pri

mit

ivo

.

FO

TO

DE

TA

LL

ES

CA

US

AS

So

n p

ilare

s co

rto

s o

“en

ano

s” l

os

que

em

erge

n d

e lo

s m

uro

s d

e só

tano

has

ta l

a p

lant

a b

aja,

dej

and

o u

n hu

eco

ho

rizo

ntal

de

altu

ra

red

ucid

a (i

nfe

rio

r a

1 m

, gen

eral

men

te).

Tam

bié

n so

n p

ilare

s co

rto

s, o

se

co

nvie

rten

más

bie

n e

n t

ales

, aq

uello

s p

ilare

s d

e fa

chad

a q

ue lu

ego

se

ven

em

beb

ido

s en

fáb

rica

de

lad

rillo

mac

izo

has

ta u

na a

ltur

a ig

ual a

la

de

la p

lant

a m

eno

s 1

m a

pro

xim

adam

ente

. A

lgun

os

edifi

cio

s co

lap

san

po

r la

pre

sen

cia

de

sop

ort

es c

ort

os,

muy

rí

gid

os,

so

bre

los

mur

os

de

sóta

no, q

ue r

ecib

en u

na p

arte

imp

ort

ante

d

e la

acc

ión

sísm

ica.

N

ota:

par

a co

mpl

etar

la

info

rmac

ión,

ver

apa

rtad

o 6.

1.4 d

e la

Guí

a m

etod

ológ

ica

Luz

libre

inic

ial

< 1

/3 d

e la

luz

libre

inic

ial

RE

PA

RA

CIÓ

N T

IPO

R.2

: Tab

iqu

erí

a

D

ES

CR

IPC

IÓN

DE

L D

AÑ

O

Este

dañ

o s

e re

fier

e a

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par

ició

n d

e ro

tura

s y

de

grie

tas

en lo

s lie

nzo

s d

e lo

s ta

biq

ues,

ta

nto

d

e ce

rram

ien

tos,

co

mo

d

e p

arti

cio

nes

inte

rio

res.

DE

FIN

ICIÓ

N D

E L

A R

EP

AR

AC

IÓN

La

may

orí

a d

e lo

s ta

biq

ues

se

encu

entr

an a

gota

do

s, p

or

lo q

ue

se h

ace

nece

sari

a su

su

stit

ució

n, d

ada

la g

ran

difi

cult

ad q

ue

pre

sen

ta s

u re

par

ació

n

Por

este

mo

tivo

, la

rep

osi

ció

n d

e ta

biq

ues

deb

e se

r re

aliz

ada

de

form

a q

ue s

e m

ante

nga

la

func

ión

rig

idiz

ado

ra q

ue t

enía

n en

la

estr

uctu

ra o

rigi

nal

. La

pro

pue

sta

es r

epo

ner

la t

ota

lidad

de

la

tab

ique

ría

que

pre

sen

te d

año

s im

put

able

s a

la a

cció

n sí

smic

a,

aseg

uran

do

sie

mp

re u

na

bue

na

trab

azó

n d

e un

tab

ique

co

n e

l co

ntig

uo, c

uid

and

o lo

s d

etal

les

de

encu

entr

o c

on

la e

stru

ctur

a y

que

no

exi

stan

ho

lgur

as c

on

los

pila

res,

esp

ecia

lmen

te a

que

llos

que

pue

dan

que

dar

ocu

lto

s, d

e fo

rma

que

se

pue

dan

tra

nsm

itir

lo

s es

fuer

zos

del

sis

mo

.

ES

PE

CIF

ICA

CIO

NE

S T

ÉC

NIC

AS

- Lo

s m

ater

iale

s a

emp

lear

en

est

e ti

po

de

rep

arac

ione

s p

ued

en s

er l

os

mis

mo

s q

ue l

os

exis

ten

tes,

ya

que

, en

gen

eral

, ha

n d

emo

stra

do

su

corr

ecto

func

iona

mie

nto

.

- En

m

od

o

algu

no

se

ad

mit

irán

ca

mb

ios

en

la

conf

igur

ació

n

de

los

tab

ique

s, a

no

ser

que

se

efec

túe

un e

stu

dio

esp

ecífi

co g

ener

al d

e ad

ecua

ció

n d

e la

est

ruct

ura

en c

ual

qui

era

de

los

esce

nari

os

pre

visi

ble

s.

- Se

ase

gura

rá e

l to

tal

con

tact

o d

e la

fáb

rica

co

n el

mar

co e

stru

ctur

al a

l q

ue p

erte

nece

, esq

uem

atiz

ado

en

la fi

gura

po

r lo

s fo

rjad

os

y lo

s p

ilare

s.

- Se

as

egur

ará

asim

ism

o

el

corr

ecto

en

jarj

e d

e la

s fá

bri

cas

en

los

encu

entr

os

ort

ogo

nal

es d

e ta

biq

ues.

- Se

uti

lizar

á m

ort

ero

M5.

FOT

O

DE

TA

LL

ES

CA

US

AS

La

ro

tura

de

tab

ique

s se

deb

e a

que

lo

s lie

nzo

s p

rese

nta

n un

a gr

an

rigi

dez

en

su

p

lano

o

po

nien

do

u

na

coac

ció

n

a lo

s m

ovi

mie

nto

s in

erci

ales

im

pue

sto

s p

or

el s

ism

o.

La p

ráct

icam

ente

nul

a ca

pac

idad

re

sist

ente

a t

racc

ión

de

las

fáb

rica

s y

su p

rop

ia a

niso

tro

pía

exp

lican

los

dañ

os

pro

duc

ido

s.

En o

tro

s ca

sos,

dis

po

ner

elem

ento

s d

e fá

bri

ca d

e la

dri

llo d

entr

o d

e lo

s re

cuad

ros

form

ado

s p

or

los

pila

res

y vi

gas,

p

ero

d

e m

aner

a in

com

ple

ta,

pud

o

pro

duc

ir

dañ

os

en

pila

res,

p

uest

o

que

, ge

nera

lmen

te,

se t

rata

de

elem

ento

s m

ucho

más

ríg

ido

s q

ue l

os

pila

res

adya

cent

es,

a lo

s q

ue p

ued

en i

nduc

ir e

sfu

erzo

s im

po

rtan

tes.

D

icho

de

otr

o m

od

o,

el c

erra

mie

nto

par

cial

de

la f

ach

ada

pue

de

conv

erti

r en

co

rto

el

pila

r q

ue n

o l

o f

ue e

stru

ctur

alm

ente

cua

ndo

se

pro

yect

ó.

Not

a:

para

co

mpl

etar

la

in

form

ació

n,

ver

apar

tado

6.

2 de

la

G

uía

met

odol

ógic

a

Ret

acad

o c

om

ple

to d

e la

últ

ima

hila

da

Ret

acad

o c

om

ple

to c

on

tra

los

pila

res

y en

jarj

e c

on

otr

os

ele

men

tos

de

fáb

rica

RE

PA

RA

CIÓ

N T

IPO

R.3

: Ch

oq

ue

en

tre

ed

ific

ios

D

ES

CR

IPC

IÓN

DE

L D

AÑ

O

Des

pre

nd

imie

nto

s en

cer

ram

ien

tos

y ta

biq

ues

en z

ona

s p

róxi

mas

a

junt

as e

ntr

e ed

ifici

os

colin

dan

tes,

o e

ntr

e m

ód

ulo

s d

e un

a m

ism

a co

nstr

ucc

ión,

per

o i

ndep

end

izad

os

med

iant

e ju

ntas

de

dila

taci

ón.

En

algu

no

s ca

sos,

est

e ef

ecto

pue

de

pro

duc

ir d

año

s gr

aves

en

los

pila

res.

DE

FIN

ICIÓ

N D

E L

A R

EP

AR

AC

IÓN

Es

te d

año

, par

a es

tas

estr

uctu

ras

exis

ten

tes,

es

difí

cil d

e ev

itar

en

futu

ros

even

tos

sísm

ico

s, p

orq

ue h

ace

falt

a un

a d

ista

ncia

en

tre

edifi

cio

s q

ue n

o e

xist

e.

Una

s d

e la

s p

oca

s re

par

acio

nes

po

sib

les

es d

ar r

ob

uste

z al

pila

r d

añad

o c

on

un e

ncam

isad

o m

etál

ico

co

mo

el

def

inid

o e

n l

a re

par

ació

n R

.1.3

.3

o

cual

qui

er

otr

o

sist

ema

que

m

inim

ice

el

efec

to d

el im

pac

to in

evit

able

.

ES

PE

CIF

ICA

CIO

NE

S T

ÉC

NIC

AS

- C

uid

ar e

l anc

laje

de

los

apla

cad

os

a la

est

ruct

ura

par

a ev

itar

su

caíd

a a

la

calle

.

- En

ese

sen

tid

o, e

n l

a m

edid

a d

e lo

po

sib

le, s

e d

isp

ond

rán

los

apla

cad

os

de

form

a q

ue,

ante

el

ev

entu

al

imp

acto

d

el

forj

ado

d

el

edifi

cio

co

lind

ante

, no

se

pro

duz

ca e

l co

ntac

to c

on

la p

ieza

de

apla

cad

o.

FOT

O

DE

TA

LL

ES

Se

gún

caso

.

CA

US

AS

La

pri

nci

pal

cau

sa d

e es

te d

año

es

la

falt

a d

e ju

ntas

de

dim

ensi

one

s ad

ecua

das

en

tre

edifi

cio

s,

o

entr

e m

ód

ulo

s d

el

mis

mo

ed

ifici

o

sep

arad

os

po

r ju

ntas

. Lo

s ef

ecto

s so

n m

ás n

oto

rio

s en

lo

s ed

ifici

os

cuya

s p

lant

as e

stán

sit

uad

as a

dife

ren

tes

nive

les,

en

cuy

o c

aso

el

golp

eo d

el fo

rjad

o s

e p

rod

uce

cont

ra lo

s p

ilare

s d

el e

difi

cio

co

ntig

uo

. N

ota:

pa

ra

com

plet

ar

la

info

rmac

ión,

ve

r ap

arta

do

6.3

de

la

Guí

a m

etod

ológ

ica

RE

PA

RA

CIÓ

N T

IPO

R.4

: Ce

rram

ien

tos

y r

ev

est

imie

nto

s d

e f

ábri

ca

D

ES

CR

IPC

IÓN

DE

L D

AÑ

O

Des

pre

nd

imie

nto

s,

rotu

ras

y

grie

tas

en

los

elem

ento

s d

e fá

bri

ca

de

las

fach

adas

y

de

los

vola

diz

os

que

se

ve

n

afec

tad

os

po

r la

s co

mp

one

nte

s ve

rtic

ales

del

sis

mo

.

DE

FIN

ICIÓ

N D

E L

A R

EP

AR

AC

IÓN

Si

es

po

sib

le, l

o m

ejo

r es

sus

titu

ir la

s p

ieza

s ro

tas

po

r o

tras

nue

vas,

en

un

pro

ceso

asc

end

ente

des

de

la b

ase,

cui

dan

do

que

en

ning

ún m

om

ento

se

pro

duz

ca la

pér

did

a d

e eq

uilib

rio

del

co

njun

to.

- Se

pro

ced

erá

a la

elim

inac

ión

de

las

pie

zas

rota

s.

- Se

efe

ctua

rá u

na li

mp

ieza

to

tal c

on

agu

a a

pre

sió

n (u

nos

300

bar

es)

y a

la e

limin

ació

n d

e p

artí

cula

s su

elta

s, y

eso

s, m

ater

iale

s b

itum

ino

sos,

et

c.

- Se

hum

edec

erá

la s

uper

fici

e d

el s

ust

rato

(ho

rmig

ón,

fáb

rica

, etc

. has

ta

que

ten

ga u

n as

pec

to o

scur

o p

ero

mat

e, s

in e

ncha

rcam

ien

tos.

En

cie

rto

s ca

sos

será

nec

esar

io d

esm

ont

ar e

l ce

rram

ien

to d

añad

o y

su

stit

uirl

o p

or

otr

o d

e nu

eva

ejec

ució

n (

refa

cció

n):

- Su

stit

uir

la f

acha

da

con

un m

ecan

ism

o r

esis

ten

te q

ue e

vite

caí

das

, an

clán

do

la a

ele

men

tos

estr

uct

ural

es c

om

pet

ente

s.

- Su

stit

uir

los

elem

ento

s d

e ce

rram

ien

to y

rev

esti

mie

nto

act

uale

s p

or

uno

s lig

ero

s, d

e an

claj

e m

ás fá

cil.

ES

PE

CIF

ICA

CIO

NE

S T

ÉC

NIC

AS

- Lo

s p

anel

es

de

fach

ada

deb

en

enla

zars

e co

rrec

tam

ente

co

n lo

s el

emen

tos

estr

uctu

rale

s p

ara

evit

ar s

u d

esp

ren

dim

ien

to, s

egún

la N

CS

E-0

2.

- En

par

amen

tos

al d

escu

bie

rto

de

lad

rillo

car

a vi

sta

en fa

chad

a, la

fáb

rica

deb

e ap

oya

r en

al

men

os

2/3

de

su e

spes

or

en l

os

forj

ado

s. E

n ca

so c

ont

rari

o, s

e d

isp

on

drá

un

elem

ento

de

sop

ort

e an

clad

o a

l fo

rjad

o.

- D

eber

á te

ner

se

en

cuen

ta

el

pro

ced

imie

nto

ad

ecua

do

d

e an

claj

e,

ajus

tad

o

al

mat

eria

l co

rres

po

ndie

nte

, d

isti

ngui

énd

ose

lo

s lie

nzo

s d

e la

dri

llo m

aciz

o, d

e lo

s d

e la

dri

llo h

ueco

, etc

.

- El

mo

rter

o s

erá

cem

ento

so c

on

reac

tivo

s p

uzo

láni

cos,

tix

otr

óp

ico

y c

on

adhe

renc

ia

de

al m

eno

s 1,

5 M

Pa a

ho

rmig

ón

seco

(28

día

s).

FOT

O

DE

TA

LL

ES

CA

US

AS

Lo

s m

ovi

mie

nto

s ve

rtic

ales

p

rovo

cad

os

po

r el

si

smo

d

an

luga

r a

dañ

os

en

cerr

amie

nto

s d

e fa

chad

a, q

ue s

e fis

uran

o s

e ro

mp

en, t

anto

po

r no

es

tar

sufic

ient

emen

te

bie

n

cone

ctad

os

a la

es

truc

tura

d

el

edifi

cio

, co

mo

p

or

las

pro

pia

s d

efic

ienc

ias

de

la

fáb

rica

, m

ater

ial

frág

il y

anis

ótr

op

o.

Not

a: p

ara

com

plet

ar l

a in

form

ació

n, v

er a

part

ado

6.4

de

la G

uía

met

odol

ógic

a

Fisu

ra e

n f

ábri

ca v

ista

Pie

zas

rota

s e

limin

adas

Forj

ado

L 1

00

×65

×7

Pern

o

8 a

0,2

0

RE

PA

RA

CIÓ

N T

IPO

R.5

: Co

lap

so d

e p

eto

s, a

nte

pe

cho

s e

inst

alac

ion

es

D

ES

CR

IPC

IÓN

DE

L D

AÑ

O

Des

pre

nd

imie

nto

s,

rotu

ras

y

grie

tas

par

apet

os

y an

tep

echo

s.

Tam

bié

n se

incl

uyen

en

est

a fic

ha lo

s d

año

s p

rod

ucid

os

en la

s d

iver

sas

inst

alac

ione

s.

DE

FIN

ICIÓ

N D

E L

A R

EP

AR

AC

IÓN

Se

gún

la g

rave

dad

de

los

dañ

os,

se

pro

po

ne l

a re

par

ació

n o

re

cons

tru

cció

n d

e es

tos

elem

ento

s,

sigu

ien

do

la

s es

pec

ifica

cio

nes

técn

icas

que

en

est

a fic

ha s

e d

etal

lan

.

ES

PE

CIF

ICA

CIO

NE

S T

ÉC

NIC

AS

- Lo

s el

emen

tos

con

b

ord

e su

per

ior

libre

, ta

les

com

o

par

apet

os,

an

tep

echo

s o

chi

men

eas,

deb

en e

nla

zars

e co

rrec

tam

ente

a la

est

ruct

ura

par

a ga

rant

izar

su

esta

bili

dad

.

- C

uan

do

la a

cele

raci

ón

de

cálc

ulo

sís

mic

a su

per

e el

12%

de

g, a

c ≥ 0

,12g,

los

mur

os

o p

eto

s co

n el

bo

rde

sup

erio

r lib

re y

co

n m

ás d

e un

met

ro d

e al

tura

, se

rem

atar

án c

on

un

enca

den

ado

de

coro

naci

ón,

dis

po

nien

do

re

fuer

zos

vert

ical

es a

ncla

do

s a

la e

stru

ctur

a o

a la

cim

enta

ció

n.

- Lo

s m

uro

s o

pet

os

con

el b

ord

e su

per

ior

libre

y c

on

más

de

80 c

m d

e al

tura

deb

en s

er r

emat

ado

s co

n u

n ar

mad

o d

e co

rona

ció

n, d

isp

oni

end

o

adem

ás d

e re

fuer

zos

vert

ical

es a

ncla

do

s a

la e

stru

ctu

ra.

- D

eber

á p

rest

arse

ate

nci

ón

al t

ipo

de

mat

eria

l que

es

pre

ciso

anc

lar,

y la

s ca

ract

erís

tica

s d

el s

op

ort

e.

FOT

O

DE

TA

LL

ES

CA

US

AS

La

co

nfig

urac

ión

de

par

apet

os

o c

erra

mie

nto

s d

e fa

chad

a es

muy

va

riad

a en

ed

ad, t

ipo

logí

a, a

par

ejo

y c

one

xió

n a

la

estr

uctu

ra, l

o q

ue

hace

muy

difí

cil e

stab

lece

r u

na c

lasi

fica

ció

n si

stem

átic

a d

e lo

s d

año

s.

Alg

uno

s el

emen

tos

no

estr

uctu

rale

s ha

n co

lap

sad

o

po

r no

es

tar

conv

enie

nte

men

te e

nga

rzad

os

con

la e

stru

ctur

a d

el e

difi

cio

. N

ota:

pa

ra

com

plet

ar

la

info

rmac

ión,

ve

r ap

arta

do

6.5

de

la

Guí

a m

etod

ológ

ica

Forj

ado

8

gal

van

izad

o

cad

a 0

,50

m

emp

otr

ado

0,1

5 m

en

el f

orj

ado

Peto

RE

PA

RA

CIÓ

N T

IPO

R.6

: De

tall

es

est

ruct

ura

les

D

ES

CR

IPC

IÓN

DE

L D

AÑ

O

La r

epar

ació

n d

e es

te t

ipo

de

dañ

os

se c

entr

a en

las

esca

lera

s, e

n l

as

que

han

det

ecta

do

imp

ort

ante

s y

div

erso

s d

año

s.

DE

FIN

ICIÓ

N D

E L

A R

EP

AR

AC

IÓN

A

nte

este

tip

o d

e d

año

s, s

e d

ebe

pla

ntea

r la

po

sib

ilid

ad d

e un

a d

emo

lició

n lo

cal

del

ele

men

to a

fect

ado

y r

eco

nst

rucc

ión

del

m

ism

o d

and

o c

um

plim

ient

o a

la n

orm

ativ

a vi

gent

e.

Si e

xist

en s

osp

ech

as d

e q

ue e

ste

erro

r d

e ej

ecuc

ión

pue

da

rep

etir

se s

iste

mát

icam

ente

en

el r

esto

de

esca

lera

s d

el e

difi

cio

o

det

alle

s d

e ar

mad

o

que

no

ev

iten

el

em

pu

je

al

vací

o,

se

reco

mie

nd

a ha

cer

una

insp

ecci

ón

de

tod

os

aque

llos

elem

ento

s q

ue

pue

dan

su

po

ners

e af

ecta

do

s,

con

el

ob

jeti

vo

de

po

der

p

rop

orc

iona

r un

a so

luci

ón

gene

ral a

l pro

ble

ma

com

ún e

xist

ente

en

to

do

s es

tos

elem

ento

s.

ES

PE

CIF

ICA

CIO

NE

S T

ÉC

NIC

AS

FOT

O

DE

TA

LL

ES

Se

gún

caso

.

CA

US

AS

En

alg

unas

oca

sio

nes,

los

dañ

os

det

ecta

do

s en

las

esca

lera

s ti

enen

su

o

rige

n

en

una

dis

po

sici

ón

inco

rrec

ta

del

ar

mad

o

o

en

esca

sas

long

itud

es d

e an

claj

e d

e la

s b

arra

s.

Not

a:

para

co

mpl

etar

la

in

form

ació

n,

ver

apar

tado

6.

6 de

la

G

uía

met

odol

ógic

a

Documents

Guía para la restitución de la capacidad frente al sismo de