Hesap Raporu

52848

1

HESAP RAPORU

RÜZGAR YÜKÜ HESAPLARI

TS 498 yönetmeliğine göre alınan rüzgar emme değeri q= 1,1 KN/m2 olarak alınmıştır.

W1 rüzgar yükü,

Rüzgar yükünü karşılayan kirişlerin birim uzunluğuna gelen rüzgar yükü ;

FCA = 352 kg/m FCB= -99 kg/m FCC = -132 kg/m

W2 rüzgar yükü,


FCA = -176kg/m FCB= -132 kg/m FCC = 264 kg/m

W3 rüzgar yükü,


FCA = 352kg/m FCB= -132kg/m FCC = -176 kg/m

52848

2

ÇATI SİSTEMİ İÇİN DEPREM HESABI

İlk olarak çatı sistemi SAP 2000 programı kullanılarak modellenmiştir. Modelimiz aşağıdaki resimde

gösterilmektedir;

Model belirlendikten sonra, deprem hesabı yöntemi belirlendi. Deprem Yönetmeliği 2007’ye göre

modelimiz mod birleştirme yöntemine göre deprem hesabı yapıldı. Deprem hesabı için öncelikle yapımızın

doğal periyotları hesaplandı. Bunun için sap 2000’ de Define/Mass Source komutları kullanılarak, periyot

hesabı için kullanılacak yükler tanımlandı. Bu yükler yapının ölü ağırlığı ve yönetmeliğe göre belirlenmiş kar

yükünün yüzde 30’dur. Normal bir bina için, kat sayısının 3 katı kadar mod sayısı belirlenirken, bu yapı

içinde yaklaşık olarak 25 mod sayısı belirlenmiştir. Mod sayısının arttırılması olası deprem yönünde gelecek

yüklerin katılım oranını arttırmaktadır. Bu oranlar sap 2000 de “ Static Percent “ ve “ Dinamic Percent”

olarak geçmektedir. Mümkün olduğunca bu oranların 100’e yakın olmasını sağladık. Mod analizi sonucu

yapının doğal periyotları;

OutputCase StepType StepNum Period

Text Text Unitless Sec

MODAL Mode 1 0,743449

























52848

3

Mod birleştirme yöntemi, Response Spectrum Fonksiyonunu kullanmaktadır. Bu yüzden sap

2000’de Define/Functions/Response Spectrum seçeneği ile periyoda göre S(T)/R(T) fonksiyonu yazıldı.

Öncelikle spor kompleksinin yapılacağı bölge olan Taşkışla için zemin grubu Z1 olarak belirlendi. Buna göre

zeminin deprem sırasındaki periyotları olan Ta ve Tb değerleri;

Deprem yükleri azaltma katsayısıda binanın doğal periyotlarına ve zemin periyotlarına göre belirlenmiştir.

Kullanılan R değeri yapımızın, çerçeve ve çelik çaprazlı perde sisteminden oluşması dolayısıyla 6 alınmıştır.

Buna göre yapımızın T-S(T)/R(T) fonksiyonu yüzde 5 sönüm oranı kullanılarak belirlenmiştir. Bu işlemden

sonra Define/Load Case komutu ile deprem yükü tanımlandı. Deprem yükü x ve y yönü olarak 2 yönden ayrı

ayrı tanımlandı. Scale Factor seçeneğine ise, g*Ao*I değeri girildi.

𝑔 = 9,81 𝑚2

𝑠𝑛 𝐴𝑜 𝑒𝑡𝑘𝑖𝑛 𝑦𝑒𝑟 𝑖𝑣𝑚𝑒𝑠𝑖 𝑘𝑎𝑡𝑠𝑎𝑦ı𝑠ı = 0,40 1. 𝑑𝑒𝑟𝑒𝑐𝑒 𝑑𝑒𝑝𝑟𝑒𝑚 𝑏ö𝑙𝑔𝑒𝑠𝑖

𝐼 𝑏𝑖𝑛𝑎 ö𝑛𝑒𝑚 𝑘𝑎𝑡𝑠𝑎𝑦ı𝑠ı = 1,2 𝑎𝑙ı𝑛𝑚ış𝑡ı𝑟.

Böylece deprem yükleri de tanımlanarak model için yük kombinasyonları uygulandı. Bu kombinasyonlar;

𝐷𝐿; 𝐷𝐿 + 𝑆𝐿; 𝐷𝐿 + 𝑆𝐿 +𝑊𝐿

2; 𝐷𝐿 +

𝑆𝐿

2+ 𝑊𝐿; 0,9𝐷𝐿

+

− 𝐸

1,4; 𝐷𝐿 + 𝑆𝐿

+

−

𝐸

1,4; 𝐷𝐿 + 𝑊𝐿

Yapılan bu yük kombinasyonlarının dışında hepsini kapsayan en elverişsiz durumu içeren kombinasyon da

girilerek sistem analiz edildi. Buna göre belirlenen çatı kesitleri;

4

2

1 5

6

3

52848

4

1 No Kesit (Makas alt başlık )

𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔ç𝒆𝒌𝒎𝒆= 𝟏𝟏𝟖𝟎 𝒌𝑵 𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔𝒃𝒂𝒔ı𝒏ç

= 𝟔𝟐𝟎 𝒌𝑵

𝑳𝒃𝒖𝒓𝒌𝒖𝒍𝒎𝒂 = 𝟑, 𝟎𝟎 𝒎

𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔𝒃𝒂𝒔ı𝒏ç= 𝟏𝟎𝟑𝟎 𝒌𝑵 𝒊ç𝒊𝒏 𝑳𝒃𝒖𝒓𝒌𝒖𝒍𝒎𝒂 = 𝟏, 𝟑𝟓 𝒎

𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔𝒃𝒂𝒔ı𝒏ç= 𝟏𝟎𝟓𝟎 𝒌𝑵 𝒊ç𝒊𝒏 𝑳𝒃𝒖𝒓𝒌𝒖𝒍𝒎𝒂 = 𝟐, 𝟏𝟎 𝒎

Kesit olarak Borusan Boru Profil ( D=273 mm; t= 11 mm) seçilir.

𝐴 = 90,5 𝑐𝑚2 𝐼 = 7782,5 𝑐𝑚4 𝑖 = 9,3 𝑐𝑚

Çekme Kontrolü

𝜎 =𝑁

𝐴=

1180

90,5= 1,30 𝑡

𝑐𝑚2 ≤ 𝜎𝑒𝑚 = 1,4 𝑡𝑐𝑚2 𝐷𝐼𝑁 4100 √

Basınç Kontrolü

𝐿 = 3,00 𝑚 → 𝜆 =𝐿

𝑖= 32 → 𝑤 = 1,04 → 𝜎 =

1,04 ∗ 62

90,5= 0,71 𝑡 𝑐𝑚2 √

𝐿 = 1,35 𝑚 → 𝜆 =𝐿

𝑖= 15 → 𝑤 = 1,00 → 𝜎 =

1,00 ∗ 103

90,5= 1,14 𝑡 𝑐𝑚2 √

𝐿 = 2,10 𝑚 → 𝜆 =𝐿

𝑖= 23 → 𝑤 = 1,00 → 𝜎 =

1,00 ∗ 105

90,5= 1,16 𝑡 𝑐𝑚2 √

2 No Kesit (Makas üst başlık )

𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔ç𝒆𝒌𝒎𝒆= 𝟖𝟓𝟖 𝒌𝑵 𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔𝒃𝒂𝒔ı𝒏ç

= 𝟏𝟐𝟎𝟎 𝒌𝑵

𝑳𝒃𝒖𝒓𝒌𝒖𝒍𝒎𝒂 = 𝟑, 𝟎𝟎 𝒎

Üst kısımda, 3 metre de bir gergi atıldı. (Burkulma boyu azaltmak için)

𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔𝒃𝒂𝒔ı𝒏ç= 𝟔𝟎𝟎 𝒌𝑵 𝒊ç𝒊𝒏 𝑳𝒃𝒖𝒓𝒌𝒖𝒍𝒎𝒂 = 𝟓, 𝟖𝟎 𝒎 ( gergi aralığı arttırılmıştır. )

Kesit olarak Borusan Boru Profil ( D=273 mm; t= 11 mm) seçilir.

𝐴 = 90,5 𝑐𝑚2 𝐼 = 7782,5 𝑐𝑚4 𝑖 = 9,3 𝑐𝑚

52848

5

Çekme Kontrolü

𝜎 =𝑁

𝐴=

85,8

90,5= 0,95 𝑡

𝑐𝑚2 ≤ 𝜎𝑒𝑚 = 1,4 𝑡𝑐𝑚2 𝐷𝐼𝑁 4100 √

Basınç Kontrolü

𝐿 = 3,00 𝑚 → 𝜆 =𝐿

𝑖= 32 → 𝑤 = 1,04 → 𝜎 =

1,04 ∗ 120

90,5= 1,38 𝑡 𝑐𝑚2 √

𝐿 = 5,80 𝑚 → 𝜆 =𝐿

𝑖= 62 → 𝑤 = 1,20 → 𝜎 =

1,20 ∗ 60

90,5= 0,80 𝑡 𝑐𝑚2 √

3 No Kesit (Makas ara diyagonalleri )

𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔ç𝒆𝒌𝒎𝒆= 𝟐𝟓𝟓 𝒌𝑵 𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔𝒃𝒂𝒔ı𝒏ç

= 𝟐𝟗𝟕 𝒌𝑵

𝑳𝒃𝒖𝒓𝒌𝒖𝒍𝒎𝒂 = 𝟐, 𝟎𝟎 𝒎

𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔𝒃𝒂𝒔ı𝒏ç= 𝟐𝟎𝟐 𝒌𝑵 𝒊ç𝒊𝒏 𝑳𝒃𝒖𝒓𝒌𝒖𝒍𝒎𝒂 = 𝟑, 𝟑𝟎 𝒎

Kesit olarak Borusan Boru Profil ( D=114,3 mm; t= 8 mm) seçilir.

𝐴 = 26,7 𝑐𝑚2 𝐼 = 379,5 𝑐𝑚4 𝑖 = 3,8 𝑐𝑚

Çekme Kontrolü

𝜎 =𝑁

𝐴=

25,5

26,7= 0,96 𝑡

𝑐𝑚2 ≤ 𝜎𝑒𝑚 = 1,4 𝑡𝑐𝑚2 𝐷𝐼𝑁 4100 √

Basınç Kontrolü

𝐿 = 2,00 𝑚 → 𝜆 =𝐿

𝑖= 53 → 𝑤 = 1,14 → 𝜎 =

1,14 ∗ 29,7

26,7= 1,27 𝑡 𝑐𝑚2 √

𝐿 = 3,30 𝑚 → 𝜆 =𝐿

𝑖= 87 → 𝑤 = 1,48 → 𝜎 =

1,48 ∗ 20,2

26,7= 1,12 𝑡 𝑐𝑚2 √

4 No Kesit (Kolon iç bölge)

𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔ç𝒆𝒌𝒎𝒆= 𝟒𝟒𝟓 𝒌𝑵 𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔𝒃𝒂𝒔ı𝒏ç

= 𝟓𝟐𝟎 𝒌𝑵

𝑳𝒃𝒖𝒓𝒌𝒖𝒍𝒎𝒂 = 𝟑, 𝟏𝟎 𝒎

𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔𝒃𝒂𝒔ı𝒏ç= 𝟖𝟒𝟎 𝒌𝑵 𝒊ç𝒊𝒏 𝑳𝒃𝒖𝒓𝒌𝒖𝒍𝒎𝒂 = 𝟏, 𝟕𝟓 𝒎

𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔𝒃𝒂𝒔ı𝒏ç= 𝟔𝟐𝟎 𝒌𝑵 𝒊ç𝒊𝒏 𝑳𝒃𝒖𝒓𝒌𝒖𝒍𝒎𝒂 = 𝟐, 𝟒𝟎 𝒎

52848

6


𝐴 = 65,7 𝑐𝑚2 𝐼 = 3598,4 𝑐𝑚4 𝑖 = 7,4 𝑐𝑚

Çekme Kontrolü

𝜎 =𝑁

𝐴=

44,5

65,7= 0,68 𝑡

𝑐𝑚2 ≤ 𝜎𝑒𝑚 = 1,4 𝑡𝑐𝑚2 𝐷𝐼𝑁 4100 √

Basınç Kontrolü

𝐿 = 3,10 𝑚 → 𝜆 =𝐿

𝑖= 42 → 𝑤 = 1,07 → 𝜎 =

1,07 ∗ 29,7

65,7= 0,85 𝑡 𝑐𝑚2 √

𝐿 = 1,75 𝑚 → 𝜆 =𝐿

𝑖= 24 → 𝑤 = 1,01 → 𝜎 =

1,01 ∗ 20,2

65,7= 1,29 𝑡 𝑐𝑚2 √

𝐿 = 2,40 𝑚 → 𝜆 =𝐿

𝑖= 33 → 𝑤 = 1,04 → 𝜎 =

1,04 ∗ 20,2

65,7= 0,98 𝑡 𝑐𝑚2 √

5 No Kesit (Kolon dış bölge)

𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔ç𝒆𝒌𝒎𝒆= 𝟔𝟓𝟎 𝒌𝑵 𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔𝒃𝒂𝒔ı𝒏ç

= 𝟓𝟓𝟕 𝒌𝑵

𝑳𝒃𝒖𝒓𝒌𝒖𝒍𝒎𝒂 = 𝟔, 𝟓𝟎 𝒎

Burkulma boyunu azaltmak için 6,50 metrede bir gergi atılmıştır.


𝐴 = 65,7 𝑐𝑚2 𝐼 = 3598,4 𝑐𝑚4 𝑖 = 7,4 𝑐𝑚

Çekme Kontrolü

𝜎 =𝑁

𝐴=

65,0

65,7= 0,99 𝑡

𝑐𝑚2 ≤ 𝜎𝑒𝑚 = 1,4 𝑡𝑐𝑚2 𝐷𝐼𝑁 4100 √

Basınç Kontrolü

𝐿 = 6,50 𝑚 → 𝜆 =𝐿

𝑖= 88 → 𝑤 = 1,50 → 𝜎 =

1,50 ∗ 55,7

65,7= 1,27 𝑡 𝑐𝑚2 √

52848

7

6 No Kesit (Kolon diyagonalleri)

𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔ç𝒆𝒌𝒎𝒆= 𝟏𝟏𝟐 𝒌𝑵 𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔𝒃𝒂𝒔ı𝒏ç

= 𝟏𝟎𝟎 𝒌𝑵

𝑳𝒃𝒖𝒓𝒌𝒖𝒍𝒎𝒂 = 𝟏, 𝟗𝟎 𝒎

Kesit olarak Borusan Boru Profil ( D=76,1mm; t= 5 mm) seçilir.

𝐴 = 11,2 𝑐𝑚2 𝐼 = 70,9 𝑐𝑚4 𝑖 = 2,5 𝑐𝑚

Çekme Kontrolü

𝜎 =𝑁

𝐴=

11,2

11,2= 1,00 𝑡

𝑐𝑚2 ≤ 𝜎𝑒𝑚 = 1,4 𝑡𝑐𝑚2 𝐷𝐼𝑁 4100 √

Basınç Kontrolü

𝐿 = 1,90 𝑚 → 𝜆 =𝐿

𝑖= 76 → 𝑤 = 1,34 → 𝜎 =

1,34 ∗ 10

11,2= 1,20 𝑡 𝑐𝑚2 √

7 No Kesit (Makas alt başlıklarını bağlayan çaprazlar)

𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔ç𝒆𝒌𝒎𝒆= 𝟏𝟓𝟖 𝒌𝑵 𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔𝒃𝒂𝒔ı𝒏ç

= 𝟏𝟏𝟕 𝒌𝑵

𝑳𝒃𝒖𝒓𝒌𝒖𝒍𝒎𝒂 = 𝟒, 𝟖𝟎 𝒎


𝐴 = 26,7 𝑐𝑚2 𝐼 = 379,5 𝑐𝑚4 𝑖 = 3,8 𝑐𝑚

Çekme Kontrolü

𝜎 =𝑁

𝐴=

15,8

26,7= 0,60 𝑡

𝑐𝑚2 ≤ 𝜎𝑒𝑚 = 1,4 𝑡𝑐𝑚2 𝐷𝐼𝑁 4100 √

7

52848

8

Basınç Kontrolü

𝐿 = 4,80 𝑚 → 𝜆 =𝐿

𝑖= 126 → 𝑤 = 2,68 → 𝜎 =

2,68 ∗ 11,7

26,7= 1,17 𝑡 𝑐𝑚2 √

8 No Kesit

𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔ç𝒆𝒌𝒎𝒆= 𝟏𝟏𝟐 𝒌𝑵 𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔𝒃𝒂𝒔ı𝒏ç

= 𝟑𝟎 𝒌𝑵

𝑳𝒃𝒖𝒓𝒌𝒖𝒍𝒎𝒂 = 𝟓, 𝟐𝟎 𝒎

Konsol Kısmında ( Resimde kırmızı ile gösterilmektedir. )

𝑴 = 𝟑𝟗,𝟏 𝒌𝑵𝒎 𝑻 = 𝟏𝟎, 𝟏 𝒌𝑵 𝑲𝒐𝒏𝒔𝒐𝒍 𝒊ç𝒊𝒏;


𝐴 = 51,6𝑐𝑚2 𝐼 = 3598,4 𝑐𝑚4 𝑤 = 328,5 𝑐𝑚3 𝑖 = 7,4 𝑐𝑚

𝜎 =𝑀

𝑤=

391

328,5= 1,19 𝑡 𝑐𝑚2 ≤ 𝜎𝑒𝑚 = 1,4 𝑡

𝑐𝑚2 𝐷𝐼𝑁 4100 √

𝜏 =𝑇 ∗ 𝑆

𝐽 ∗ 𝑡≅ 0

τ değeri çok küçük çıkar dolayısıyla, kayma gerilmesi kontrolü yapılmaz.

Bu kesit konsol dışında kalan kısımları için fazla büyüktür. Dolayısıyla;


9 8

11

10

52848

9

𝐴 = 10,5𝑐𝑚2 𝐼 = 162,5 𝑐𝑚4 𝑖 = 3,9 𝑐𝑚

Çekme Kontrolü

𝜎 =𝑁

𝐴=

1,12

10,5= 0,11 𝑡

𝑐𝑚2 ≤ 𝜎𝑒𝑚 = 1,4 𝑡𝑐𝑚2 𝐷𝐼𝑁 4100 √

Basınç Kontrolü

𝐿 = 5,20 𝑚 → 𝜆 =𝐿

𝑖= 133 → 𝑤 = 2,99 → 𝜎 =

2,99 ∗ 3

10,5= 0,85 𝑡 𝑐𝑚2 √

9 No Kesit

𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔ç𝒆𝒌𝒎𝒆= 𝟐𝟎 𝒌𝑵 𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔𝒃𝒂𝒔ı𝒏ç

= 𝟓𝟖, 𝟓 𝒌𝑵

𝑳𝒃𝒖𝒓𝒌𝒖𝒍𝒎𝒂 = 𝟓, 𝟎𝟔 𝒎


𝐴 = 13,9 𝑐𝑚2 𝐼 = 211,1 𝑐𝑚4 𝑖 = 3,9 𝑐𝑚

Çekme Kontrolü

𝜎 =𝑁

𝐴=

2,0

13,9= 0,14 𝑡

𝑐𝑚2 ≤ 𝜎𝑒𝑚 = 1,4 𝑡𝑐𝑚2 𝐷𝐼𝑁 4100 √

Basınç Kontrolü

𝐿 = 5,06 𝑚 → 𝜆 =𝐿

𝑖= 130 → 𝑤 = 2,85 → 𝜎 =

2,85 ∗ 5,85

13,9= 1,20 𝑡 𝑐𝑚2 √

10 No Kesit ( Yan Cephe Kolonları )

𝑴𝒎𝒂𝒌𝒔 = 𝟕𝟓 𝒌𝑵𝒎 , 𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔𝒃𝒂𝒔ı𝒏ç= 𝟏𝟐𝟒 𝒌𝑵

Eksenel basınç ve eğilme hali;

𝑓𝑎

𝐹𝑎+

𝐶𝑚 ∗ 𝑓𝑏

1 −𝑓𝑎𝐹′𝑒 ∗ 𝐹𝑏

≤ 1,0 𝑘𝑜ş𝑢𝑙𝑢 𝑎𝑟𝑎𝑛ı𝑟.

Kesit olarak Borusan Boru Profil ( KUTU (250x250; t=10 mm ) seçilir.

𝐴 = 92,6 𝑐𝑚2 𝐼 = 8706,7 𝑐𝑚4 𝑤 = 696,5 𝑐𝑚3 𝑖 = 9,7 𝑐𝑚

𝑓𝑎 =12,4

92,6= 0,13 𝑡 𝑐𝑚2 𝐹𝑎 = 1,4 𝑡 𝑐𝑚2

𝑓𝑎

𝐹𝑎= 0,09 ≤ 0,15;

52848

10

Yukarıdaki formül;

𝑓𝑎

𝐹𝑎+

𝑓𝑏

𝐹𝑏≤ 1,0 𝑕𝑎𝑙𝑖𝑛𝑒 𝑑ö𝑛üşü𝑟. 𝑓𝑏 =

𝑀

𝑤=

750

696,5= 1,08 𝑡 𝑐𝑚2

𝑓𝑎

𝐹𝑎+

𝑓𝑏

𝐹𝑏= 0,09 +

1,08

1,4= 0,86 ≤ 1,0 √

11 No Kesit ( Yan Cephe Kolonlar Arası Çaprazlar )

𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔ç𝒆𝒌𝒎𝒆= 𝟑𝟏 𝒌𝑵 𝑵𝒎𝒂𝒌𝒔𝒃𝒂𝒔ı𝒏ç

= 𝟑𝟏 𝒌𝑵

𝑳𝒃𝒖𝒓𝒌𝒖𝒍𝒎𝒂 = 𝟓, 𝟖𝟓 𝒎


𝐴 = 15,6 𝑐𝑚2 𝐼 = 134,9 𝑐𝑚4 𝑖 = 2,9 𝑐𝑚

Çekme Kontrolü

𝜎 =𝑁

𝐴=

3,1

15,6= 0,20 𝑡

𝑐𝑚2 ≤ 𝜎𝑒𝑚 = 1,4 𝑡𝑐𝑚2 𝐷𝐼𝑁 4100 √

Basınç Kontrolü

𝐿 = 5,85 𝑚 → 𝜆 =𝐿

𝑖= 202 → 𝑤 = 6,82 → 𝜎 =

6,82 ∗ 3,1

15,6= 1,36 𝑡 𝑐𝑚2 √

AŞIK HESABI

Aşığa gelen yükler ,

Kaplama Yükü: 10kg/m2

Aşık Özağırlığı ( IPE 220 ) : 26,2 kg/m2

Kar Yükü: 75kg/m2

q = 10+75 ∗ 7,5∗ 3+26,2∗7,5

7,5= 281 𝑘𝑔/𝑚

IPE 220 Profilinin özellikleri:

h = 220mm , b = 110mm , tw = 5,9 mm , t f =9,2 mm , A=33,4m2, G=26,2 kg/m,

Ix = 2772 cm4, Iy = 205 cm4 , Wx = 252cm3 , Wy = 37,3cm3 , ix = 9,11 mm , iy = 2,48mm

52848

11

qx = 281 * cos6 = 280 kg/m

qy = 281 * sin6 = 25 kg/m

Mx = q* l2 /8 = 1,97 tm

My = 0,18 tm

Eğilme kontrolü ,

***Aşık kirişleri basit mesnetli olarak teşkil edilecektir.

б = Mx / Wx + My / My = 0,75 + 0,48 = 1,23 t/cm2 (1 ,4 t/cm2 > 1, 23 t/cm2 ) √

Kayma kontrolü ,

Qx = q * l / 2 = 1,05 t ( x doğrultusundaki kayma kuvveti profilin gövdesi ile karşılanacaktır.)

Тx = 1,05 / (0,59 * 20) = 0,088 t/ cm2 ( y doğrultusundada kesit yeterli gelecektir. ) √

Sehim kontrolü,

fx =5

384∗𝑞𝑥 ∗ 𝑙4

𝐸 ∗ 𝐼𝑥= 1,98 𝑐𝑚 <

𝑙

300= 2,5 𝑐𝑚

fy =5

384∗𝑞𝑥 ∗ 𝑙4

𝐸 ∗ 𝐼𝑥= 2,4 𝑐𝑚 <

𝑙

300= 2,5 𝑐𝑚

f= 𝑓𝑦2 + 𝑓𝑥2 = 3,11 cm > 2,5 cm X

Kesit yetersiz gelmiştir. Y doğrultusundaki sehimi azaltmak amacı ile profil orta noktasından gergi ile

tutturulmuştur. Buna göre l boyu yarı yarıya azalır. Yeni sehim değeri ;

fy =5

384∗

𝑞𝑥∗𝑙4

𝐸∗𝐼𝑥= 0,15𝑐𝑚 <

𝑙

300= 2,5 𝑐𝑚 f= 𝑓𝑦2 + 𝑓𝑥2 = 1,99 < 2,5 cm √

Yanal burkulma kontrolü;

IPE 220 profili üst başlığı ve profil gövdesinin 5’te 1’i yanal burkulmayı karşılmalıdır.

Burkulmaya karşı koyan kesitin özellikleri ;

Ayb = 11*0,92 + 4* 0,59 = 12,4 cm2

Iyb = 0,92* 113 /12 + 4* 0,593 / 12 = 102 cm4

iy = 102/12,4=2,87 cm

52848

12

C = 150 cm (Profil 4 yerinden tutulu)

c/40 = 3,75 > iy olduğu için kesitin yanal burulma kontrolü yapılacaktır.

б = 1,23 t/cm2 ≤1,14*1,4/w olmalıdır.

Kesiti 4 yerinden tutulu olarak teşkil edersek , ƛ = 150/2,87 = 52 ⟶ w = 1,28 olarak seçilir.

Sonuç olarak ;

б = 1,23 t/cm2 ≤ 1,14*1,4/w = 1,25 koşulu sağlanır. √

Rüzgar yükünü alan stabilite bağlantısı yan cephe ile birleşmediğinden yan cephelere gelen rüzgar

yükü uçlardaki aşıklardan çarprazlara aktarılır. Bunun için aşıklar üzerinde eğilmeli ve burulmalı basınç

kontrolü yapılmıştır. DIN4114 10.02 standardı kullanılmıştır.

*Moment düzleminde eğilmeli burkulmalı irdeleme

N=-2,7t,

ƛx= Skx/ix = 750 / 9,08 = 82cm ⟶ w = 1,64

б= 1,64*(2,7/32)+0,9*(197/252)=0,84 t/ cm2 ≤ 1,6 t/ cm2 √

* Moment düzlemine dik düzlemde burkulmalı irdeleme (DIN4114 10.03) ;

N=-2,7t, y doğrultusunda 4 yerden tutulu olduğu için burkulma boyu 1/5 ine düşer.

ƛy= Sky/iy = 150 / 2,52 = 59 ⟶ w = 1,35

б= 1,35 * 2,7 /32 = 0,11 t/ cm2 ≤ 1,6t/ cm2 √

Yapıyı havada tutan ve temele bağlayan kolon ve kirişlerin hesabı

Sap2000 programında 3,75 KN/m2 lik döşeme yükü ve 5 KN/m2’ lik hareketli yük tanımlanmıştır.

Deprem yükleride mod birleştirme yöntemi ile hesaplatılmıştır. Fuaye alanından gelen yükler en alt kirişlere

noktasal yük olarak etkitilmiştir. Yüklerle çeşitli kombinasyonlar hazırlanarak en elverişsiz yükleme ve bu

yükleme altında oluşan iç kuvvetler bulunmuştur.

Sistemin matematik modeli şekilde görüldüğü gibidir.

52848

13

Sistem kolonlar, kolonların üzerine oturan ana kirişler ve ana kirişlere bağlanan tali kirişlerden

meydana gelmiştir. Çarprazlar deprem etkileri sonucu oluşan yanal kuvvetleri karşılar.

Tali kirişlerin hesabı;

Kutu 15.20.12; Ix=9111cm4 , Iy = 6399cm4 , Wx = 728cm3 , Wy = 639cm3

SAP2000 den alınan yüklere göre, kesite gelen en kritik moment değerleri;

Mx=81KNm, My=12KNm

Eğilme kontrolü; б = Mx / Wx + My / My = 810/728+120/639 = 1,3 t/ cm2 √

Kayma kontrolü ; Тx = Qx / Fg = 6,1/60 = 0,101 t/ cm2

Sehim yönetmelikte istenen l/300 sınırları içinde kalmıştır. Sap2000den kontrol edilmiştir.

Ana kirişlerin hesabı;

HE 340 A ; Ix=27690cm4 , Iy = 7436cm4 , Wx = 1678cm3 , Wy = 495cm3

б = Mx / Wx + My / My = 1729/1678 + 132/495 = 1,29 t/ cm2 √

Kayma kontrolü ; Тx = Qx / Fg = 7,6/31,4 = 0,24 t/ cm2

Sehim yönetmelikte istenen l/300 sınırları içinde kalmıştır. Sap2000den kontrol edilmiştir.

Kolonların hesabı;

Kolonlar farklı açılarda ve farklı uzunluktadır. Kolonlar arasından üzerinde en büyük iç kuvvet oluşanı

seçilmiştir. Seçilen kolonun boyu 590cm’dir.

Φ 273.12 ; Ix= Iy = 8396 cm4 , Wx = Wy = 615 cm3

Bu kolon DIN 4114 10.02 ye göre hesaplanacaktır.

Moment düzleminde eğilmeli burkulmalı irdeleme;

52848

14

w*(P/F)+0,9*(M/W) ≤ 1,6 t/ cm2 olmalıdır.

ƛx= Skx/ix = 590 / 9,23 = 64cm ⟶ w = 1,40

б= 1,40*(42/98)+0,9*(680/615)=1,56 t/ cm2 ≤ 1,6 t/ cm2 √

Moment düzlemine dik düzlemde burkulmalı irdeleme (DIN4114 10.03) ;

ƛx= Skx/ix = 590 / 9,23 = 64cm ⟶ w = 1,40

б= 1,40*(42/98) = 0,6 t/ cm2 ≤ 1,6 t/ cm2 √ ,

Çarprazların boyutlandırılması;

Profil kesiti : Φ120.10 , ix = 3,9 cm , Skx =490cm , N=-16,7 t

ƛy= Sky/iy = 490 / 3,9 = 125 ⟶ w = 2,71

б= 2,71 * 16,7 /34,56 = 1,3 t/ cm2 ≤ 1,6 t/ cm2 √

Documents

Hesap Raporu