If you can't read please download the document
Upload
marius-hirtopanu
View
30
Download
5
Embed Size (px)
DESCRIPTION
calculul imbinarii articulate al unei contravantuiri
Citation preview
H rtopanu Marius
1 |
zzz
1.
1.1.
1.1.1. Predimensionare u nivel curent
> 2
2
Unde:
lung ;
;
= (535,600,750) [cm]
= (150,170,190,200,250) [cm]
Oricare ar fi valorile lui i este > 2,
Pentru predimensionarea ului
mari, = 250 [cm].
este egal cu maximul dintre:
= = = 11.1(1) [cm];
= = 8.3(3) [cm];
6 [cm] -
12 [cm] - 120 (REI 120);
13 [cm] - c
= 13 [cm]
H rtopanu Marius
2 |
1.1.2.
1.1.2.1.
1.1.2.1.1. nivel curent
Tabel 1
Nr.
Crt. Denumire strat
Grosime
[m]
[KN/ ]
[KN/ ]
1. 0.13 25 3.25
2. ciment 0.05 21 1.05
3. - - 0.0186
4. Tencuiala inferioara
mortar var-ciment 0.02 19 0.38
5. Tavan gipscarton KNAUF - - 0.38
5.0786
Greutatea specific a materialelor conform SR EN 1991-1-1-2004,
Anexa A, Tabel A.1 , i tavan gipscarton
tor .
1.1.2.1.2. nivel curent
Tabel 2
Nr.
Crt. Denumire strat
Grosime
[m]
[KN/ ]
[KN/ ]
1. 0.13 25 3.25
2. ar ciment 0.05 21 1.05
3. Granit 0.03 28.5 0.855
4. Tencuiala inferioara
mortar var-ciment 0.02 19 0.38
5. Tavan gipscarton KNAUF - - 0.38
5.915
m SR EN 1991-1-1-2004,
Anexa A, Tabel A.1 ,
KNAUF.
H rtopanu Marius
3 |
1.1.2.2.
;
Conform SR EN 1991-1-1-2004 NA-2006, Tabel NA.6.2 din exploatare pe
nivel curent este = 1.5
[KN/ ] .
Conform SR EN 1991-1-1-
greutatea proprie a mobili poate fi n
considerare ca o uniform , care se rilor utile
tabelul 6.2 . uniform
depinde de greutatea proprie a peretelui itor cum :
pentru i mobili cu greutatea proprie 1,0 KN/m din
lungimea peretelui: = 0.5 [KN/ ];
pentru i mobili cu greutatea proprie 2,0 KN/m din
lungimea peretelui: = 0.8 [KN/ ];
pentru i mobili cu greutatea proprie 3,0 KN/m din
lungimea peretelui: = 1.2 [KN/ ];
Pentru ia de pe , avnd greutatea
proprie a peretelui de 0.30 KN/ ilor de 3.5 m va rezulta o
KN/ , astfel
curent va avea valoarea = 1.5 + 0.8 = 2.3 [KN/ ];
1.1.3.
Pent s-
, stabilindu-se patru scheme
statice
1.1.3.1.
Pentru calculul eforturilor s- :
Ip. 1
cu valoarea cea mai mare;
Ip. 2
Ip. 3 deschiderile grinzilor continue ;
Ip. 4
deschiderilor ;
Ip. 5 cu ,
urmatoarea ne , acest tip de rcare repetandu-
Ip. 6 prima deschidere a grinzilor continue ne
deschideri
acest tip de rcare repetandu-
H rtopanu Marius
4 |
1.1.3.2.
-
:
Ci 1 = Ip. 1 + Ip. 2
Ci 2 = Ip. 1 + Ip. 3
Ci 3 = Ip. 1 + Ip. 4
Ci 4 = Ip. 1 + Ip. 5
Ci 5 = Ip. 1 + Ip. 6
Conform SR EN 1990-2004 NA-2006, pentru S.L.U. = 1.5 .
1.1.3.3. Determinarea efortu
Pentru rezolvarea celor patru schemelor statice s-a apelat la programul de calcul
-
introduse.
Tabel 3
Sec C min.
max. Ipoteza Distanta
[m] Nod Nx
[kN] Vy
[kN] Vz
[kN] Tx
[kNm] My
[kNm] Mz
[kNm]
2 1 Vz min Ci 3 0 (2) 0 0 -15.715 0 7.858 0
34 1 min Ci 3 0 (36) 0 0 -15.715 0 7.857 0
1 1 max Ci 3 2.500 (2) 0 0 17.437 0 7.858 0
33 1 max Ci 3 2.500 (36) 0 0 17.437 0 7.857 0
1 1 My min Ci 2 1.000 0 0 -0.293 0 -6.011 0
33 1 min Ci 2 1.000 0 0 -0.293 0 -6.011 0
1 1 max Ci 3 2.500 (2) 0 0 17.437 0 7.858 0
2 1 max Ci 3 0 (2) 0 0 -15.715 0 7.858 0
33 1 max Ci 3 2.500 (36) 0 0 17.437 0 7.857 0
34 1 max Ci 3 0 (36) 0 0 -15.715 0 7.857 0
[KNm] , iar
momentul ncovoietor maxim pe reazem s trei de ipoteze de
-7.858 [KNm] .
= 6.011 [KNm]
= -7.858 [KNm]
sunt prezentate schemele statice 1, 2, 3, 4 cu forma si valorile
H rtopanu Marius
5 |
aferente minime si maxime pentru moment ncovoietor
introduse.
Figura 1. are, My
Figura 2. Schema 2 toare , My
H rtopanu Marius
6 |
3 toare , My
Fig 4 toare , My
H rtopanu Marius
7 |
Figura 5. are, My
2 are, My
H rtopanu Marius
8 |
3 are, My
Figura 8. 4 are, My
H rtopanu Marius
9 |
1.1.4. Determinarea
1.1.4.1. Proiectarea betonului utilizat
Clasa a elementului, astfel n
a. betonul ui peste parter
b.
legerea clasei de beton s-a efectuat conform
PROIECTAREA STRUCTURILOR DE BETON DUP SR EN 1992-1.
1.1.4.2. Caracteristicile betonului utilizat
a. Beton C30/37
= 30 N/
pe cilindri la 28 de zile;
= = 1 = 20 N/
resiune a betonului;
,
Valoarea
este 1,0 .
= 1.5
= 1.2
= 2 N/
= = 1 = 1.3(3) N/
= 2.9 N/
b. Beton C20/25
= 20 N/
= = 1 = 13.3(3) N/
= 1.5 N/
= = 1 = 1 N/
= 2.2 N/
H rtopanu Marius
10 |
definite conform PROIECTAREA
ST SR EN 1992-1.
1.1.4.3.
(PC52) cu diametre
cuprinse ntre 6 si 14 mm avnd urmatoarele caracteristici:
= 355 N/
= = = 308.695 N/
= 1.15
= 1.00
Valorile coefi sunt definite conform PROIECTAREA
ST SR EN 1992-1.
1.1.4.4. in domeniul elastic
a.
= + = 15 + 10 = 25 mm
;
;
clasa de expunere XC1 ce
mm . (conf.
PROIECTAREA STRUCTURILOR DE BETON D SR EN 1992-1, tab. 5.2. , pag.
120).
monolit, n lipsa unor norme speciale, este 10 mm . (conf. PROIECTAREA
ST SR EN 1992-1, pag. 121).
= + = 25 + 10 = 35 mm
;
;
tolera
H rtopanu Marius
11 |
PROIECTAREA ST SR EN 1992-1, tab. 5.2. , pag.
120).
= + = 25 + = 29 mm
betonului;
diametrul propus al unei bare de armare;
= 8 mm
d = = 130 29 = 101 mm
d
momentul redus;
valoarea de calcul a momentului ncovoietor;
b
alcul;
= = -7.858 [KNm]
= 0.039
PROIECTAREA STRUCTURILOR DE BETON
SR EN 1992-1, tab. 3.5.a. , pag. 56);
= 260.18
= 8/18 = 2.79
= max { 0.026 b d ; 0.0013 b d } = max { 21.45 ; 131.3 } = 131.3
= 0.04 b d = 4040
= 131.3 < = 279 < = 4040
= 100 mm
= min { 3 130 mm ; 200 mm } = 200 mm
= 0.2 2.79 = 0.558
H rtopanu Marius
12 |
Deoarece ),
considera 6/20 = 1.41 .
= 6/20 = 1.41
va fi realizat
cmp
= + = 35 + = 39 mm
= 8 mm
= 40 mm
din centrul t
betonului, , (conf. SR
EN 1992-1-2-2006, tab. 5.8., pag. 52);
d = max ( , ) = 130 max (40, 39) = 130 40 = 90 mm
d
= = 6.011 [KNm]
= 0.037
= 0.03768 = 219.7
= 8/20 = 2.51
= max { 0.026 b d ; 0.0013 b d } = max { 19.11 ; 117 } = 117
= 0.04 b d = 3600
= 117 < = 251 < = 3600
= 0.2 2.51 = 0.502
Deoarece ),
considera 6/20 = 1.41 .
= 6/20 = 1.41 .
el marca S255 (OB37).
b. e peste restul etajelor superioare (E1, E2, E3, E4, E5)
= + = 15 + 10 = 25 mm
H rtopanu Marius
13 |
PROIECTAREA ST SR EN 1992-1, tab. 5.2. , pag.
120).
= + = 15 + 10 = 25 mm
PROIECTAREA ST SR EN 1992-1, tab. 5.2. , pag.
120).
b.1. Calc
= + = 25 + = 29 mm
= 8 mm
d = = 130 29 = 101 mm
= = -7.858 [KNm]
= 0.058
101 = 260.7
= 8/18 = 2.79
= max { 0.026 b d ; 0.0013 b d } = max { 16.27 ; 131.3 } = 131.3
= 0.04 b d = 4040
= 131.3 < = 279 < = 4040
= 0.2 2.79 = 0.558
Deoarece ),
considera 6/20 = 1.41 .
= 6/20 = 1.41 .
cmp
= + = 25 + = 29 mm
H rtopanu Marius
14 |
= 8 mm
= 40 mm
din centrul
betonului, , (conf. SR
EN 1992-1-2-2006, tab. 5.8., pag. 52);
d = max ( , ) = 130 max (40, 29) = 130 40 = 90 mm
= = 6.011 [KNm]
= 0.056
= 0.05766 = 224.1
= 8/20 = 2.51
= max { 0.026 b d ; 0.0013 b d } = max { 14.50 ; 117 } = 117
= 0.04 b d = 3600
= 117 < = 251 < = 3600
= 0.2 2.51 = 0.502
Deoarece ),
aria de ar
considera 6/20 = 1.41 .
= 6/20 = 1.41 .
a S255 (OB37).
sunt definite conform
-1.
H rtopanu Marius
15 |
1.2.
1.2.1.
> 2
Unde:
= (535,600,750) [cm]
= (150,170,190,200,250) [cm]
Oricare ar fi valorile lui este > 2,
Pentru predimension
mari, = 250 [cm].
este egal cu maximul dintre:
= = = 11.1(1) [cm];
= = 8.3(3) [cm];
6 [cm] -
12 [cm] -
13 [cm] -
= 13 [cm]
H rtopanu Marius
16 |
1.2.2.
1.2.2.1.
Tabel 4
Nr.
Crt. Denumire strat
Grosime
[m]
[KN/ ]
[KN/ ]
1. 0.13 25 3.25
2. izare mortar
ciment 0.02 21 0.42
3. de bitum
0.01 14 0.14
4. polistiren expandat
0.10 0.16 0.016
5. 0.32 10 3.2
6. mortar ciment
0.02 21 0.42
7. 0.02 14 0.28
8.
0.02 15.5 0.31
9. Tavan gipscarton KNAUF - - 0.38
8.416
-1-1-2004,
Anexa A, Tabel A.1 , greutatea sp
KNAUF.
1.2.2.2.
Conform SR EN 1991-1-1-2004 NA-2006, Tabel NA.6.10
pent este = 0.75
[KN/ ] .
dect aceasta.
1.2.2.3.
1.2.2.3.1.
S =
unde: S
coeficientul de expunere;
coeficientul termic;
H rtopanu Marius
17 |
= 1.0 (topografie normal)
= 1.0
= 2.0 [KN/ ] (Zona 2
la care acumularea se produce n d
mica dintre:
= 2 /
= 2 /
= 2*2.25/ =2.25
= 2*2.25/ =2.25
= 2.25
coef
se
5h,
2.25; 46.4; 15} = 11.25 m
la care acumularea se produce n dreptul parapetelor, similar figurii
valoarea cea mai mica dintre:
= 2h/
= 2b/ , unde b este mai mare dect
= 8
se ia
= min {5 1; 46.4; 15} = 5 m
1/2 = 1
46.4/5 = 18.56
= 8
= 1
H rtopanu Marius
18 |
= 0.8 .
= 0.8
S =
n calculul cazuri:
z
:
= = 2.25
=
2 = 4.5 [KN/ ]
z
parapetelor:
= = 1
=
= 1 2 = 2 [KN/ ]
z
= = 0.8
=
2 = 1.6 [KN/ ]
Evaloarea - -1-3-
1991-1-3-2005 NA-2006.
1.2.3.
s-
-se trei scheme
statice
H rtopanu Marius
19 |
1.2.3.1.
Conform SR EN 1991-1-1-2004 NA-2006,
nu va fi
n calcul.
Pentru calculul eforturilor s-au propus dou :
Ip. 1 toate deschiderile
Ip. 2 toate deschiderile grinzilor contin
;
Ip. 3 deschiderile grinzilor continue aferente lungimi zonei de aglomerare cu
;
n cadrul ipotezei trei
cele trei scheme statice a fost cons celor tipuri de
n
dreptul parapetelor, ca n figuri:
, n zona de aglomerare a obstacolului
H rtopanu Marius
20 |
, n zona de aglomerare
doua figuri anterioare sunt exprimate in KN/m.
1.2.3.2.
maxime s-
:
Ci 1 = Ip. 1 + Ip. 2 (G.F.)
Ci 2 = Ip. 1 + Ip. 3 + Ip. 2 (G.A.)
= 0.5 conform Tabel 7.1. Valori recomandate pentru factorii de grupare a
2012.
seama de incertitudinile
Conform SR EN 1990-2004 NA-2006, pentru S.L.U. = 1. = 1.5 .
G.F. conform CR 0 2012;
G.A. conform CR 0 2012;
1.2.3.3.
Pentru rezolvarea celor trei schemelor statice s-a apelat la programul de calcul
AxisVM. Dupa int
-au extras din program tabelele pentru
introduse.
H rtopanu Marius
21 |
Tabel 5 Extras AxisVM ,
heme sta .
Sec Distanta
[m] Nod Nx
[kN] Vy
[kN] Vz
[kN] Tx
[kNm] My
[kNm] Mz
[kNm]
68 1 0 (70) 0 0 -20.846 0 9.093 0
67 1 2.500 (70) 0 0 18.186 0 9.093 0
68 1 1.500 0 0 -0.195 0 -6.688 0
67 1 2.500 (70) 0 0 18.186 0 9.093 0
68 1 0 (70) 0 0 -20.846 0 9.093 0
Tabel 6
Sec Distanta
[m] Nod Nx
[kN] Vy
[kN] Vz
[kN] Tx
[kNm] My
[kNm] Mz
[kNm]
68 1 0 (70) 0 0 -19.837 0 8.593 0
67 1 2.500 (70) 0 0 16.811 0 8.593 0
68 1 1.500 0 0 -0.202 0 -6.538 0
67 1 2.500 (70) 0 0 16.811 0 8.593 0
68 1 0 (70) 0 0 -19.837 0 8.593 0
= 6.688 [KNm]
= -9.093 [KNm]
n tate schemele statice 1, 2, 3 cu forma si valorile
aferente diagramei de moment ncovoietor pentru
Figura 11 , My
H rtopanu Marius
22 |
Figura , My
, My
H rtopanu Marius
23 |
1.2.4.
1.2.4.1. Proiectarea betonului utilizat
Clasa betonu a elementului, astfel
ncadrarea n clase de expu s-a efectuat conform
PROIECTAREA STRUCTURILOR DE BETON DUP SR EN 1992-1.
1.2.4.2. Caracteristicile betonului utilizat
Beton C20/25
= 20 N/
mpresiune a beto
pe cilindri la 28 de zile;
= = 1 = 13.3(3) N/
,
este 1,0 .
= 1.5 iectare permanente si tranzitorii;
= 1.2
= 1.5 N/
= = 1 = 1 N/
= 2.2 N/
sunt definite conform PROIECTAREA
ST SR EN 1992-1.
1.2.4.3.
(PC52) cu diametre
cuprinse ntre 6 si 14 mm avnd urmatoarele caracteristici:
= 355 N/
= = = 308.695 N/
H rtopanu Marius
24 |
coeficient
= 1.15
= 1.00
sunt definite conform PROIECTAREA
STRUCTURILOR DE BETO SR EN 1992-1.
1.2.4.4.
= + = 15 + 10 = 25 mm
acope
PROIECTAREA ST SR EN 1992-1, tab. 5.2. , pag.
120).
betonul turnat
monolit, n lipsa unor norme speciale, este 10 mm . (conf. PROIECTAREA
ST SR EN 1992-1, pag. 121).
= + = 15 + 10 = 25 mm
acoperirea cu beton n
ce
5 mm . (conf.
PROIECTAREA ST SR EN 1992-1, tab. 5.2. , pag.
120).
= + = 25 + = 29 mm
betonului;
diametrul propus al unei bare de armare;
= 8 mm
d = = 130 29 = 101 mm
d
H rtopanu Marius
25 |
momentul redus;
valoarea de calcul a momentului ncovoietor;
b
= = -9.093 [KNm]
= 0.067
( conf. PROIECTAREA ST
SR EN 1992-1, tab. 3.5.a. , pag. 56);
= 0.069 = 300.93
= 8/16 = 3.14
aria de
= max { 0.026 b d ; 0.0013 b d } = max { 16.37 ; 131.3 } = 131.3
= 0.04 b d = 4040
= 131.3 < = 314 < = 4040
= 100 mm
= min { 3 130 mm ; 200 mm } = 200 mm
= 0.2 3.14 = 0.628
Deoarece ),
considera 6/20 = 1.41 .
= 6/20 = 1.41
cmp
= + = 25 + = 29 mm
= 8 mm
= 40 mm
din centrul
betonului, , (conf. SR
EN 1992-1-2-2006, tab. 5.8., pag. 52);
d = max ( , ) = 130 max (40, 29) = 130 40 = 90 mm
H rtopanu Marius
26 |
= = 6.688 [KNm]
= 0.062
= 0.064 = 248.7
= 8/20 = 2.51
= max { 0.026 b d ; 0.0013 b d } = max { 14.50 ; 117 } = 117
= 0.04 b d = 3600
= 117 < = 251 < = 3600
= 0.2 2.51 = 0.502
Deoarece ructiv ( 6/20 = 1.41 ),
considera 6/20 = 1.41 .
= 6/20 = 1.41 .
sunt definite conform
-1.
H rtopanu Marius
27 |
1.3.
1.3.1. eu peste subsol
> 2
Unde:
= (535,600,750) [cm]
= (150,170,190,200,250) [cm]
Oricare ar fi valorile lui este > 2,
mari, = 250 [cm].
este egal cu maximul dintre:
= = = 11.1(1) [cm];
= = 8.3(3) [cm];
6 [cm] -
12 [cm] -
13 [cm] -
= 13 [cm]
1.3.2. Evaluarea
1.3.2.1.
1.3.2.1.1. peste subsol
Tabel 7
p
Nr.
Crt. Denumire strat
Grosime
[m]
[KN/ ]
[KN/ ]
1. 0.13 25 3.25
2. 0.05 21 1.05
3. - - 0.0186
4. Tencuiala inferioara
mortar var-ciment 0.02 19 0.38
4.6986
Greutatea specific a materialelor conform SR EN 1991-1-1-2004,
Anexa A, .
H rtopanu Marius
28 |
1.3.2.1.2. peste subsol
Tabel 8
anitar
Nr.
Crt. Denumire strat
Grosime
[m]
[KN/ ]
[KN/ ]
1. 0.13 25 3.25
2. 0.05 21 1.05
3. Granit 0.03 28.5 0.855
4. Tencuiala inferioara
mortar var-ciment 0.02 19 0.38
5.535
m SR EN 1991-1-1-2004,
Anexa A, Tabel A.1 .
1.3.2.1.3.
Tabel 9
peste subsol pardose
Nr.
Crt. Denumire strat
Grosime
[m]
[KN/ ]
[KN/ ]
1. 0.13 25 3.25
2. 0.05 21 1.05
3. Gresie - - 0.126
4. Tencuiala inferioara
mortar var-ciment 0.02 19 0.38
4.806
m SR EN 1991-1-1-2004,
Anexa A, gresie Cesarom.
1.3.2.2.
valoarea caracter
Conform SR EN 1991-1-1-2004, Tabel 6.2
ladir peste subsol este = 5 [KN/ ] .
Conform SR EN 1991-1-1-
greutatea proprie a mobili poate fi n
considerare ca o uniform , care se rilor utile
o tabelul 6.2 . uniform
depinde de greutatea proprie a peretelui itor cum :
pentru i mobili cu greutatea proprie 1,0 KN/m din
lungimea peretelui: = 0.5 [KN/ ];
pentru i mobili cu greutatea proprie 2,0 KN/m din
H rtopanu Marius
29 |
lungimea peretelui: = 0.8 [KN/ ];
pentru i mobili cu greutatea proprie 3,0 KN/m din
lungimea peretelui: = 1.2 [KN/ ];
Pentru ia
proprie a peretelui de 0.30 KN/
KN/ , astfel peste
subsol va avea valoarea = 5 + 0.8 = 5.8 [KN/ ];
1.3.3.
s-
abilindu-se patru scheme
statice
1.3.3.1.
Pentru calculul eforturilor s- :
Ip. 1
cu valoarea cea mai mare;
Ip. 2
Ip. 3 deschiderile grinzilor continue ;
Ip. 4
deschiderilor ;
Ip. 5 cu ,
urmatoarea ne rcare repetandu-
Ip. 6 prima deschidere a grinzilor continue ne
deschideri
acest tip de rcare repetandu-
1.3.3.2.
axime s-
:
Ci 1 = Ip. 1 + Ip. 2
Ci 2 = Ip. 1 + Ip. 3
Ci 3 = Ip. 1 + Ip. 4
Ci 4 = Ip. 1 + Ip. 5
Ci 5 = Ip. 1 + Ip. 6
onale;
H rtopanu Marius
30 |
Conform SR EN 1990-2004 NA-2006, pentru S.L.U. = 1.5 .
1.3.3.3.
Pentru rezolvarea celor patru schemelor statice s-a apelat la programul de calcul
AxisVM. Dupa introducerea schemelor statice, ip
-
Tabel 10 rcare,
Sec C min.
max. Ipoteza Distanta
[m] Nod Nx
[kN] Vy
[kN] Vz
[kN] Tx
[kNm] My
[kNm] Mz
[kNm]
16 1 Vz min Ci 3 0 (17) 0 0 -22.898 0 11.449 0
47 1 min Ci 3 0 (50) 0 0 -22.900 0 11.450 0
15 1 max Ci 3 2.500 (17) 0 0 24.795 0 11.449 0
46 1 max Ci 3 2.500 (50) 0 0 24.795 0 11.450 0
15 1 My min Ci 2 1.000 0 0 -0.919 0 -9.005 0
46 1 min Ci 2 1.000 0 0 -0.919 0 -9.005 0
15 1 max Ci 3 2.500 (17) 0 0 24.795 0 11.449 0
16 1 max Ci 3 0 (17) 0 0 -22.898 0 11.449 0
46 1 max Ci 3 2.500 (50) 0 0 24.795 0 11.450 0
47 1 max Ci 3 0 (50) 0 0 -22.900 0 11.450 0
tabelul 9 momentul ncovoietor maxim n cmp se
[KNm] , iar
are valoarea -11.449 [KNm] .
= 9.005 [KNm]
= -11.449 [KNm]
H rtopanu Marius
31 |
Figura 14 , com are, My
Figura 15 are, My
H rtopanu Marius
32 |
Figura 16 are, My
Figura 17 are, My
H rtopanu Marius
33 |
Figura 18 are, My
Figura 19 are, My
H rtopanu Marius
34 |
Figura 20 are, My
Figura 21 are, My
H rtopanu Marius
35 |
1.3.4.
1.3.4.1. Proiectarea betonului utilizat
cazul
-
betonul
utilizat va fi C30/37.
s-a efectuat conform
PROIECTAREA STRUCTURILOR DE BETON DUP SR EN 1992-1.
1.3.4.2. Caracteristicile betonului utilizat
Beton C30/37
= 30 N/
pe cilindri la 28 de zile;
= = 1 = 20 N/
,
reco este 1,0 .
= 1.5
= 1.2
= 2 N/
= = 1 = 1.3(3) N/
= 2.9 N/
definite conform PROIECTAREA
ST SR EN 1992-1.
1.3.4.3.
(PC52) cu diametre
cuprinse ntre 6 si 14 mm avnd urmatoarele caracteristici:
= 355 N/
= = = 308.695 N/
H rtopanu Marius
36 |
= 1.15 ;
= 1.00
sunt definite conform PROIECTAREA
ST SR EN 1992-1.
1.3.4.4.
= + = 15 + 10 = 25 mm
Pentru cla
(conf.
PROIECTAREA ST SR EN 1992-1, tab. 5.2. , pag.
120).
monolit, n lipsa unor norme speciale, este 10 mm . (conf. PROIECTAREA
STRUCTURILOR DE BET SR EN 1992-1, pag. 121).
= + = 25 + 10 = 35 mm
infer
PROIECTAREA ST SR EN 1992-1, tab. 5.2. , pag.
120).
= + = 25 + = 29 mm
betonului;
diametrul propus al unei bare de armare;
= 8 mm
d = = 130 29 = 101 mm
d
H rtopanu Marius
37 |
momentul redus;
valoarea de calcul a momentului ncovoietor;
b
= = -11.449 [KNm]
= 0.056
PROIECTAREA STRUCTURILOR DE BETON
SR EN 1992-1, tab. 3.5.a. , pag. 56);
= 377.31
= 8/12 = 4.19
= max { 0.026 b d ; 0.0013 b d } = max { 21.45 ; 131.3 } = 131.3
= 0.04 b d = 4040
= 131.3 < = 419 < = 4040
= 100 mm
= min { 3 130 mm ; 200 mm } = 200 mm
= 0.2 4.19 = 0.838
Deoarece t minimul constructiv ( 6/20 = 1.41 ),
considera 6/20 = 1.41 .
= 6/20 = 1.41
titie
cmp
= + = 35 + = 39 mm
= 8 mm
= 40 mm
dist din centrul
betonului, , (conf. SR
EN 1992-1-2-2006, tab. 5.8., pag. 52);
d = max ( , ) = 130 max (40, 39) = 130 40 = 90 mm
d
H rtopanu Marius
38 |
= = 9.005 [KNm]
= 0.055
66
= 0.0566 = 330.34
= 8/15 = 3.35
= max { 0.026 b d ; 0.0013 b d } = max { 19.11 ; 117 } = 117
= 0.04 b d = 3600
= 117 < = 330 < = 3600
= 0.2 3.30 = 0.66
Deoarece ),
considera 6/20 = 1.41 .
= 6/20 = 1.41 .
Modul de calcu sunt definite conform
-1.
H rtopanu Marius
39 |
2. Introducerea datelor n programul de calcul structural
2.1.
2.1.1. Eva
2.1.1.1. a
1.3.2. . -a realizat
-
2.1.1.2. Evaluarea
rilor
10 cm , este de 3 KN/ . din greutatea proprie a
lungimea grinzii de rezemare.
2.1.1.3. a foc
de
.
2.1.1.4. adei
N/ .
produsul dintre 1.8 KN/
2.1.1.5. lor strucurale liniare (stlpi,
grinzi, contravntuiri)
calcul deoarece ntreg ansamblul
- deoarece rigiditatea
H rtopanu Marius
40 |
2.1.1.6.
-a efectuat
conform teoriei mpingerii r.
n figura 22, n care
nt la
ad
q
h adncimea la care se va calcula presiunea
= q
q = 4 kN/
= (45 - /2) r
= 0.3755
greutatea
= 17 kN/
= 1.50 kN/
h = 2.80 m
= 19.38 kN/
P s-
2.1.2. variabile
2.1.2.1.
-a realizat anterior la punctele 1.1.2.2. , 1.2.2.2. ,
1.3.2.2. .
2.1.2.2. Evaluarea
Conform SR EN 1991-1-1-2004 NA-2006, Tabel NA.6.2 oatare pe
este = 3 [KN/ ] .
H rtopanu Marius
41 |
2.1.2.3. Evaluarea i
lor din s-a realizat anterior la punctul 1.2.2.3.1. .
2.1.2.4. Evaluarea i vntului
Presiunea rigide exterioare ale
sructurii , se :
= )
unde:
;
;
expunere;
expunere s-a realizat conform tabelului 3.1.
i prezent n CR 1-1-4 2012.
exterioare;
:
) =
Factorul d
v
= 1 + 2g = 1 + 7
= ptr. = 200 m
z = 26.25 m
= 10 m
= 1 m
, -1-4/2012;
= 2.12 conf. tab. 2.3. , CR 1-1-4/2012 , pentru categoria de teren IV;
= 0.2595
= 2.8165
Valoarea medie a presiunii dinamice a vnt
=
H rtopanu Marius
42 |
categorii de teren (caracterizate prin lungimea de rugozitate
= ptr. = 200 m
= 0.054 conf. tab. 2.2. , CR 1-1-4/2012 , pentru categoria de teren IV;
= 0.5766
= 0.6 kPa , conf. tab. A.1. , CR 1-1-4/2012;
= 0.346 kPa
) = 0.975 kPa
exterioare
,
ii verticali n
ntului (Zona D, fig. 24), depinde de raport
figura 23
-
-
se vor cons -se de la nivelul
- era mai
multe zone ca n fig. 23 .
Deschiderea laturii D =
verticali este cel prezent in primul caz al figurii 23.
H rtopanu Marius
43 |
Figura 23.
profilul corespondent al presiunii vitezei
H rtopanu Marius
44 |
Figura 24
sunt date n figura 25
Figura 25. Valori ale
extras din CR 1-1-4/2012