Upload
phyllis-nunez
View
30
Download
0
Embed Size (px)
DESCRIPTION
Irányítástechnika 5. előadás. Dr. Kovács Levente 2013. 05. 14. Tartalom. Empirikus szabályozótervezés Ziegler-Nichols szabály kísérleti identifikáción alapuló stabilitás határának elérésén alapuló Kessler módszerek modulusz kritérium szimmetrikus kritérium - PowerPoint PPT Presentation
Citation preview
23.04.20.
Dr. Kovács Levente2013. 05. 14.
Irányítástechnika 5. előadás
Tartalom Empirikus szabályozótervezés
Ziegler-Nichols szabály
kísérleti identifikáción alapuló stabilitás határának elérésén alapuló
Kessler módszerek
modulusz kritérium
szimmetrikus kritérium
P, PI soros kompenzátor tervezése Soros kompenzáció P kompenzáció PI kompenzáció
23.04.20.
Feedback jel /
visszacsatolás
Ref.
r
hiba
e
beavatkozó / irányító
jel
u
zavarás
d
kimenet
y
Szabályozó Folyamat
Érzékelő
23.04.20.
Alapvető szabályozási követelmények
Klasszikus szabályozások: stabilitás & minőség
Jó jelkövetés
zavarelhárítás
bizonytalanságok
u irányító jel szándékolt módosítása
Tartalom Empirikus szabályozótervezés
Ziegler-Nichols szabály
kísérleti identifikáción alapuló stabilitás határának elérésén alapuló
Kessler módszerek modulusz kritérium szimmetrikus kritérium
P, PI soros kompenzátor tervezése Soros kompenzáció P kompenzáció PI kompenzáció
23.04.20.
Empirikus szabályozótervezés célja Mikor?
Ha kevés információnk van a folyamatról Kevés a mérés, nincs identifikáció, DE
irányítani kell!
Hogyan? Kikísérletezett „táblázat-alapú sablonok” Folyamat jellege mondja meg a szabályozó
típusát
23.04.20.
Lehetőségek
Ziegler-Nichols szabály kísérleti identifikáción alapuló stabilitás határának elérésén alapuló
Kessler módszerek modulusz kritérium szimmetrikus kritérium
Chien-Hrones-Reswick, Oppelt, Strejc módszer
23.04.20.
Ziegler-Nichols szabály kísérleti identifikáción alapuló stabilitás határának elérésén alapuló
Kessler módszerek modulusz kritérium szimmetrikus kritérium
23.04.20.
Kísérleti identifikáció alapú ZR módszer
msTpP e
sT
ksW
)1()(Folyamat átviteli
függvénye:
Tm = [OA] T = [AB]
0
0
uu
yyk p
23.04.20.
Táblázat
Szab. típusa
Szabályozók paraméterei
kR ∙kP ∙ρ Ti Td
P ≤ 1 - -
PI ≤ 0,9 3 Tm -
PID ≤ 1,2 2 Tm Tm
T
Tm a relatív holtidőt jelenti
23.04.20.
Példa
Tm=3 sec
T= 18 sec
kP= 6
ssTpp e
se
sT
ksW m 3
181
6
1)(
23.04.20.
PI szabályozó
Szab. típusa
Szabályozók paraméterei
kR ∙kP ∙ρ Ti Td
PI ≤ 0,9 3 Tm -
= Tm / T = 1/6 Ti = 3 Tm = 9kr 0,9
s
ss
ssT
sT
kPI i
i
R
10
19)91(
9
9,01
23.04.20.
Szimuláció
Minőségi paraméterek:TΔ = 50 sec.
t1 = 6 sec.
σ1 = 62%
Auto-ScaleGraph
Transport Delay
6
18s+1folyamat
9s+1
10sPI
+-
SumStep Input
23.04.20.
Ziegler-Nichols szabály kísérleti identifikáción alapuló stabilitás határának elérésén alapuló
Kessler módszerek modulusz kritérium szimmetrikus kritérium
23.04.20.
Klasszikus ZR szabály• stabilitás határának elérésén alapszik• nem szükséges a folyamat matematikai modelljének ismerete !
t
y(t)
y0
T0
0
k k RP w 0
y
PC z e u
v = 0
A módszer lépései:• A zárt kört egy változtatható arányos taggal zárjuk be;
• A rendszert a stabilitás határára hozzuk (kRP0 );
• a kRP0 esetére leolvassuk a lengések periódusát (T0).
23.04.20.
Táblázat
Szab. típus
a
Szabályozók parméterei
kR Ti Td
P 0,5 kRP0 – –
PI 0,45 kRP0 0,85 T0 –
PID 0,6 kRP0 0,5 T0 0,125 T0
)1
1()( di
rr sTsT
ksW
23.04.20.
Példa
Feladat: PI szabályozó tervezése (Tm = 1 sec.)
23.04.20.
Stabilitás határának elérése
kRP0 = 11,86 Periódusidő T0 = 11 sec.
23.04.20.
PI szabályozó
Szab. típusa
Szabályozók parméterei
kR Ti Td
PI 0,45 kRP0 0,85 T0 -
kR = 0,45 kRP0 = 5,337 Ti = 0,85 T0 = 9,35
s
ss
ssT
sT
kPI i
i
R
35,9
337,59,49)35,91(
35,9
337,51
23.04.20.
Szimuláció
Minőségi paraméterek:TΔ = 100 sec.
t1 = 9 sec.
σ1 = 65%
Step Input
+-
SumAuto-Scale
Graph
49.9s+5.337
9.35s
PI
1
6s +32.6s +13.2s+13 2
folyamat Tm = 1
23.04.20.
Ziegler-Nichols szabály kísérleti identifikáción alapuló stabilitás határának elérésén alapuló
Kessler módszerek modulusz kritérium szimmetrikus kritérium
23.04.20.
Kessler-féle kritériumok
A rendszer nem tartalmaz holtidőt (ha igen, közelíteni kell, pl. Pade).
A folyamat átviteli függvénye relatív egyszerű. A rendszer paraméterei ne változzanak
túlzottan. Az elérhető minőségi követelmények relatív
adottak. 2 féle kritérium:
Modulusz kritérium Szimmetrikus kritérium.
23.04.20.
Zárt rendszer á.f. típusok
012
2
0)(
asasa
bsW
012
23
3
0)(
asasasa
bsW
012
23
3
01)(
asasasa
bsbsW
Optimális esetek:
2 a0 a2 = a12
2 a1 a3 = a22
23.04.20.
Megjegyzés
Kis időállandók tétele: egy átviteli függvény kis időállandós tagjai
helyettesíthetőek egyetlen taggal, melynek időállandója egyenlő a kis időállandók összegével.
az átviteli függvénye egy egyszerűbb formára hozható.
23.04.20.
Ziegler-Nichols szabály kísérleti identifikáción alapuló stabilitás határának elérésén alapuló
Kessler módszerek modulusz kritérium szimmetrikus kritérium
23.04.20.
Modulusz kritérium
A folyamat nem tartalmaz integrál tagokat !
M1
M2
M3
23.04.20.
Megjegyzések
A három kritérium esetében a szabályozási hiba nulla !
Ha e ≠ 0, akkor másik kritérium alkalmazható: M4: az M2 (PI típus) alapú szabályozót P
típusú szabályozóval helyettesítjük.
23.04.20.
Példa
Feladat: PI szabályozó tervezése (Tm = 0 sec.)
23.04.20.
PI szabályozó
A folyamat táblázathoz való illesztése: Ti = T1 = 10
T = T2 + T3 = 3 + 0,2 = 3,2 (kis időáll. tétele)
Kp = 1
156,02,3*1*2
1
2
1
TKK
pr
s
ss
ssT
s
Ki
r 156,056,1101
156,01
PI =
23.04.20.
Szimuláció
Step Input
+-
Sum
1.56s+0.156
s
PI
1
6s +32.6s +13.2s+13 2
folyamat Auto-ScaleGraph
Minőségi paraméterek:TΔ = 27 sec.
t1 = 5 sec.
σ1 = 4,3%
23.04.20.
Ziegler-Nichols szabály kísérleti identifikáción alapuló stabilitás határának elérésén alapuló
Kessler módszerek modulusz kritérium szimmetrikus kritérium
23.04.20.
Szimmetrikus kritérium
A folyamat: tartalmaz egy integrátort egy nagy időállandót (a többihez viszonyítva)
S1
S2
23.04.20.
A kritérium kiterjesztése
Miért: a relatív rossz minőségi jellemzők miatt
2231
2231
2120
2120
2
2
aaamaaa
aaamaaa
Általánosítás:
m2 = β m3 = α
sTsT
sT
sTs
kksW
propt
18
41
)1( 2220 sTsTsT
sT
sW
sWsW
opt
optopt 2
0
0
42121
41
1
sTsT
sTsWo
1
122
)1)(1(
122sTsTsT
sTsW
P
r
kTk
2
1
Tr =βTΣ
4 < β < 16 (β = 4 az eredeti eset)
23.04.20.
Gyors rendszer
Lassú rendszer
23.04.20.
Empirikus szabályozótervezés – Összefoglalás Előnyök:
Egyszerű módszerek Gyors szabályozótervezés
Hátrányok: Csak adott típusú folyamatokra alkalmazhatók Relatív behatároltak a minőségi követelmények Nem optimális módszerek
Tartalom Empirikus szabályozótervezés
Ziegler-Nichols szabály
kísérleti identifikáción alapuló stabilitás határának elérésén alapuló
Kessler módszerek modulusz kritérium szimmetrikus kritérium
P, PI soros kompenzátor tervezése Soros kompenzáció P kompenzáció PI kompenzáció
Soros kompenzáció A szabályozott folyamattal sorba kapcsolt szabályzó a
felnyitott kör átviteli függvényét a megkívánt alakra hozza
A folyamat egyes zérusainak és pólusainak hatását részben vagy egészében semlegesíti Helyettük új zérusokat ill. pólusokat hoz be a rendszerbe A folyamat pólusait ill. zérusait mintegy „áthelyezi”
Kimenetről való visszacsatolás
A tervezés idő- és frekvenciatartományban egyaránt megoldható
wc(s)-
wp(s)
y(s)yh(s)ua(s) u(s)
Tartalom Empirikus szabályozótervezés
Ziegler-Nichols szabály
kísérleti identifikáción alapuló stabilitás határának elérésén alapuló
Kessler módszerek modulusz kritérium szimmetrikus kritérium
P, PI soros kompenzátor tervezése Soros kompenzáció P kompenzáció PI kompenzáció
P kompenzáció A legegyszerűbb kompenzáló szerv A felnyitott kör átviteli függvénye
A felnyitott kör Bode diagramjában a fázisgörbe nem változik az amplitúdó görbe a kc erősítési
tényezőnek megfelelően, wp(s) görbéjéhez képest eltolódik
|H|dB = 20 lg k
kc-wp(s)
y(s)yh(s)ua(s) u(s)
w0(s)
P kompenzációBode Diagram
Frequency (rad/sec)
10-3
10-2
10-1
100
101
-270
-225
-180
-135
-90
-45
0
Ph
ase
(d
eg
)
-120
-100
-80
-60
-40
-20
0
20
Ma
gn
itud
e (
dB
)
• 60°-os t-re törekszünk
• Ehhez -120°-os fázisszög tartozik
• Megkeressük a hozzá tartozó -t
• Leolvassuk ezen az -án az erősítést
• Mivel a fázisgörbe nem változik 17,6 dB-el megnövelve a kör-erősítést az amplitúdógörbe pont ezen az -án fogja metszeni a 0dB-es tengelyt
• Vagyis 60°-lesz a t
Bode Diagram
Frequency (rad/sec)
-120
-100
-80
-60
-40
-20
0
20
Ma
gn
itud
e (
dB
)
10-3
10-2
10-1
100
101
-270
-225
-180
-135
-90
-45
0
Ph
ase
(d
eg
)
-17,6 dB
-120°
t = 60°
0,6 rad/s
P kompenzáció A zárt kör átviteli függvénye
• A zárt kör csak statikus hibával tudja követni az alapjeleths = 12 %
t = 16%
• A túllendülés az elvártnál nagyobb lett
• Próbálgatással tovább hangoljuk a szabályzó paramétert
• kc = 6 értéket választva megkapjuk a kívánt kb. 10%-os túllendülést
0 2 4 6 8 10 12 140
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2Step Response
Time (sec)
Am
plit
ud
e
12%16%
P kompenzáció Az irányító jel
• Az u(t) irányító jel a tranziens folyamat jelentős részében meghaladja az állandósult értékét
• Ez a dinamikus túlvezérlés a rendszer gyorsításának eszköze
• A rendszer vágási frekvenciájának növelésével csökkentjük a beállási időt
0 2 4 6 8 10 12 14-1
0
1
2
3
4
5
6
7
8Step Response
Time (sec)
Am
plit
ud
e
u(t)
Tartalom Empirikus szabályozótervezés
Ziegler-Nichols szabály
kísérleti identifikáción alapuló stabilitás határának elérésén alapuló
Kessler módszerek modulusz kritérium szimmetrikus kritérium
P, PI soros kompenzátor tervezése Soros kompenzáció P kompenzáció PI kompenzáció
PI kompenzáció A zárt kör statikus hibája a felnyitott kör erősítésének növelésével
csökkenthető A valóságos folyamatok bemenő jelét azonban nem növelhetjük minden
határon túl Az erősítés növelésével a rendszer instabillá válhat
u(s)yh(s)u(s)yh(s)
A felnyitott kör kisfrekvenciás viselkedését integráló jellegűvé tesszük A típusszámát 1-el növeljük Egységugrás bemenetre a statikus hiba zérus lesz
kc az arányos csatorna erősítése TI az integrálási idő
Egységugrás bemenő jelnél TI elteltével a az integráló csatorna kimenete egyenlővé válik az arányos csatorna kimenetével
1/TI-nél kisebb frekvenciákon integráló, az azoknál nagyobb frekvenciákon arányos a tag viselkedése
PI kompenzáció
A nyitott kör alacsony frekvenciás viselkedése integráló tulajdonságú lesz
A PI kompenzációhoz hasonlóan az amplitúdó görbét függőleges irányban önmagával párhuzamosan eltolja
A legalacsonyabb frekvenciájú sarokpontot a szabályzóval = 0 frekvenciára helyezzük át úgy hogy a P kompenzációval beállított dinamika közel változatlan maradjon1 = 1/TI = 1/10
|H|dB = 20 lg k – 20 lg arg{H} = - π/2
PI kompenzáció
c = 0,52 rad/s t = 56,2°
-100
-80
-60
-40
-20
0
20
40
Ma
gn
itud
e (
dB
)
10-2
10-1
100
101
-270
-225
-180
-135
-90
-45
0P
ha
se (
de
g)
Bode Diagram
Frequency (rad/sec)
PI kompenzáció A zárt kör átviteli függvénye
ht = 0 % t = 12%
0 2 4 6 8 10 12 14 160
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4Step Response
Time (sec)
Am
plit
ud
e
Köszönöm a figyelmet!