Kajuh PGD tekstualni del 3 1 · 2017-02-22 · OpuCon Branko Zager, univ. dipl. inž. gradb..1 NASLOVNA STRAN .2 KAZALO VSEBINE NAČRTA .3 PRAZNO .4 TEHNIČNO POROČILO .5 IZRAČUN

OpuCon Branko Zager, univ. dipl. inž. gradb.

3/1 NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJ 3/1.1 NASLOVNA STRAN S KLJUČNIMI PODATKI O NAČRTU

INVESTITOR: (ime, priimek in naslov investitorja oziroma njegov naziv in sedež)

OBČINA ŠOŠTANJ TRG SVOBODE 12

3325 ŠOŠTANJ

OBJEKT: (poimenovanje objekta, na katerega se gradnja nanaša)

Kajuhov spominski objekt

pri Žlebniku VRSTA PROJEKTNE DOKUMENTACIJE: (IDZ idejna zasnova, IDP idejni projekt, PGD projekt za pridobitev gradbenega dovoljenja, PZI projekt za izvedbo, PID Projekt zvedenih del)

PROJEKT ZA IZVEDBO

ZA GRADNJO: (nova gradnja, dozidava, nadzidava, rekonstrukcija, odstranitev objekta, sprememba namembnosti)

NOVA GRADNJA

PROJEKTANT: (naziv projektanta, sedež, ime in podpis odgovorne osebe projektanta in žig)

OpuConOpuConOpuConOpuCon, Branko Zager s.p.

Topolšica 212a, Š O Š T A N J

Branko ZAGER, univ. dipl. inž. grad.

ODGOVORNI PROJEKTANT: (ime odgovornega projektanta, strokovna izobrazba, identifikacijska številka, osebni žig, podpis)

Branko ZAGER, univ. dipl. inž. gradb.

ODGOVORNI VODJA PROJEKTA: (ime odgovornega vodje projekta, strokovna izobrazba, identifikacijska številka, osebni žig, podpis)

Rok POLES, univ. dipl. inž. arh.

ŠTEVILKA PROJEKTA (številka projekta, evidentirana pri izdelovalcu)

05/2015

ŠTEVILKA NAČRTA (številka projekta, evidentirana pri izdelovalcu)

15-015

KRAJ IZDELAVE NAČRTA Šoštanj DATUM IZDELAVE NAČRTA oktober 2015

- PZI - gradbene konstrukcije 3/1

KAJUH - PZI - Gradbene konstrukcije 3/1 1/20


.1 NASLOVNA STRAN

.2 KAZALO VSEBINE NAČRTA

.3 PRAZNO

.4 TEHNIČNO POROČILO

.5 IZRAČUN KONSTRUKCIJ

- računski model 3D in pozicijske risbe

.6 RISBE

G-01 POZICIJSKA IN OPAŽNA RISBA

G-02 TEMELJ T1

G-03 TEMELJ T3

G-04 TEMELJ T2 IN T4

G-05 TEMELJ T5

G-06 AB-VEZI

G-07 TALNA PLOŠČA

3/1.2 KAZALO VSEBINE NAČRTA - KONSTRUKCIJ



3/1.4 TEHNIČNO POROČILO

I. SPLOŠNO

Investitor želi zgraditi spominski objekt tlorisnih dimenzij cca. 8,5 x 5,5 m. Višina objekta v slemenu je 5.95 m. Streha je lesena dvokapnica, položena na lesene in ab-stebre. Na južni strani je predviden ab-podporni zid. Absolutna višinska kota pritličja je + 758,50 m nm.

II. KONSTRUKCIJA Strešna konstrukcija

Nosilna strešna konstrukcija je leseno trikotno razpiralo z kapnimi in slemensko lego. Trikotno vešalo je izvedeno po standardnih lesnih zvezah. Spodnje razpiralo se v ab-stebre sidra z M24 kladivastimi vijaki, ki so predhodno zabetonirani v steber. Prav tako se z vijaki M24 povežeta razpiralo in kapna lega. Dodatno se spoj varuje z jeklenimi poveznimi klamfami. Lesene sohe, ki podpirajo trikotno vešalo se stabilizirajo z jeklenim križem na nivoju kapnih leg. Stebri in stene

Armiranobetonski stebri B/H=20/20 cm so obzidani s kamnom. V vzdolžnih oseh so stebri povezani s kapnimi legami na višini 3,0 m, prečno pa z razpiralom trikotnega vešala. Ab stebri so vpeti v temelje in ab-talno ploščo.

Talna plošča je debeline 15,0 cm.

Temeljenje

Temelji so pasovni B/H=60/40 cm armiranobetonski. Pod temelji se po potrebi vgradi dobro komprimirana tamponska blazina. Izkop se v

primeru slabih temeljnih tal izvede cca do globine 0,2 m pod predvideno koto temeljev. Dno izkopa se nato, na mestu predvidenih temeljev, ustrezno utrdi. Za izdelavo tamponske blazine naj se uporabi kamnit, dobro granuliran material (tolčenec), granulacije od 0/45 mm do 0/100 mm. Material se vgradi v debelin med 20 cm in 30 cm. Togost vgrajene plasti, merjena z dinamično krožno ploščo, mora znašati Evd ≥ 40 MPa.

Napotki za temeljenje so podani v geološkem poročilu podjetja BLAN d.o.o. pod številko elaborata GM-159/2015.

Oporni zid

Na južni in zahodni strani je oporni zid različnih višin, ki sledi naklonu terena. Zid je

armiranobetonska stena oziroma vidni del pozidan s kamnom, temeljena na pasovnem temelju dimenzij B/H=60/40 cm.

Dimenzije in statični sistem je natančneje opredeljen v modelu računalniškega

programa oziroma v pozicijskih risbah.



III. VPLIVI NA KONSTRUKCIJO PO SIST EN 1990, 1991, 1998

a) lastne teže Beton …………………………. 25.0 kN/m3 . Les …………………………. 4.5 kN/m3 . Opečni zid …………………….. 9.0 kN/m3 .

Ytong zid …………………….. 5.0 kN/m3 . Kamen ………………………. 28.0 kN/m3 . Jeklo ………………………. 78.5 kN/m3 . Steklo …………………………. 25.0 kN/m3 . Keramika ……………………. 28.0 kN/m3 . Gipskarton 12,5 mm ............ 0.15 kN/m2 . b) stalni vplivi - Streha

Kritina in podeskanje - npr. Eternit qk = 0,60 kN/m2 ---------------------------------- qk = 0,60 kN/m2

c) koristni vplivi Streha - H qk = 0,4 kN/m2 Qk = 1,0 kN Talna plošča - B qk = 2,5 kN/m2 Qk = 20,0 kN



d) sneg in veter

SNEG

naklon strehe=

45

Nadmorska višina objekta: 760 m NMV Delni koeficent sk: 2,09 Območje postavitve objekta: M 1 sk = 2,70 kN/m

2

Oblikovni koeficent:

= 0,80

Koeficient izpostavljenosti: B

Ce = 1,00

Toplotni koeficient: Ct = 1,00 s = 2,16 kN/m

2 s*= 1,08 kN/m

2

VETER Temeljna vrednost osnovne hitrosti vetra: Cona: 1 vb,0 = 20 m/s 72,00 km/h NMV: 1 cdir= 1,0 cseason = 1,0 Osnovna hitrost vetra: vb = 20,0 m/s Srednja hitrost vetra:

Hrapavost terena: Kategorija terena: 2 Višina slemena nad tlemi: Z= 6,0 m

kr = 0,19 z0 = 0,050 cr( Z ) = 0,91 zmin = 2 Hribovitost terena: c0( Z ) = 1,4 Srednja hitrost vetra: vm( Z ) = 25,47 m/s 91,96 km/h Veterna turbolenca: Standardna deviacija turbolence: kI = 1,0 σv= 3,8

Intenziteta turbolence: Iv( Z ) = 0,3554 Hitrost sunka vetra

vs( Z ) = 36,42 m/s

Tlak pri največji hitrosti ob sunkih vetra: vs( Z ) = 131,10 km/h

qp( Z ) = 0,83 kN/m2

vs,d( Z )

= 196,65 km/h

Tlak vetra na ploskve:

cpe = 0,80 tlak stena

cpe = 0,50 srk stena

max cpe = 0,60

tlak streha

qp( Ze ) = 0,83 kN/m2 qp( Ze ) = 0,83 kN/m

2 qp( Ze ) = 0,83 kN/m

2

w =

0,66 kN/m2 w = 0,41 kN/m

2 w = 0,17 kN/m

2

A cpe = -1,60 srk streha

B cpe = -1,10

srk streha

povpr cpe = -0,70

srk streha

qp( Ze ) = 0,83 kN/m2 qp( Ze ) = 0,83 kN/m

2 qp( Ze ) = 0,83 kN/m

2

w = -1,33 kN/m2 w = -0,91 kN/m

2 w = -0,58 kN/m

2

=⋅= mdm kf γm o d, == 1 2I y == ydm W,σ dmydm fW ,, ≤=σ

iµ ktei sCCs ⋅⋅⋅= µ

=⋅= mdv kf γm o d, == 6W y == ydm W,σ



e) potres (SIST-EN-1998) :

Projektni pospešek tal agR = 0,125 g Spekter tip 1 (nacionalni dodatek SIST-EN-1998-1- opomba k 3.2.2.1 in 3.2.2.2) Kategorija pomembnosti stavbe II (EC8 preglednica 4.3) ag = 1,0 x 0,125 g = 0,125 g Tip tal A ( Preglednica 3.1 ) Stopnja duktilnosti q=2.0 Potresna kombinacija obtežb (A) (EC8 4.3.3.5): +-1,0»smer X« +- 0,3»smer Y« +-1,0»smer Y« +- 0,3»smer X« Kombinacija vplivov (EC0, 6.4.3.4, EC0 A.1.3.2): γ = 1,0; ΣG + A + Σψ2 * G , ψ2 (C)= 0,6

POTRESNA OBTEŽBA NI MERODAJNA, SAJ JE VETRA VEČJI Obtežni primeri so izbrani glede na: - mejno stanje uporabnosti MSU (serviceability limit states - SLS) - mejno stanje nosilnosti MSN (ultimate limit states - ULS)

OBTEŽNE KOMBINACIJE - mejno stanje uporabnosti MSU - mejno stanje nosilnosti MSN - mejno stanje globalne stabilnosti tal GEO - mejno stanje statičnega ravnotežja EQU

MEJNA STANJA UPORABNOSTI

− karakteristična (začasna) obtežna kombinacija

∑ ∑ ⋅+++ kiikkkj QQPG01

ψ

- pogosta obtežna kombinacija

∑ ∑ ⋅+⋅++ kiikkkj QQPG2111

ψψ

- navidezno stalna obtežna kombinacija

∑ ∑ ⋅ψ++ kii2kkj QPG

MEJNA STANJA NOSILNOSTI

− stalna in začasna obtežna kombinacija

∑ ∑ ⋅⋅+⋅+⋅+⋅ kiiQikQkPkjGj QQPG011

ψγγγγ

− kombinacija s potresom

∑ ∑ ⋅ψ+⋅γ++ kii2Ed1kkj QAPG

− kombinacija z nezgodno obtežbo ruševin

∑ ∑ ⋅+⋅+++ kiikdkkj QQAPG2111

ψψ

MEJNO STANJE GLOBALNE STABILNOSTI TAL − stalna in začasna obtežna kombinacija

σψγγγγ∑ ∑ ⋅⋅+⋅+⋅+⋅ kiiQikQkPkjGj QQPG011



MATERIJAL: Beton : C20/25 XC2: temelji C25/30 XC1: stebri in plošča PRIPRAVA IN IZVAJANJE BETONA: po SIST EN 13670:2010/A101:2006 po SIST EN 206-1:2003 in SIST 1026:2008 V projektu PZI mora biti izdelan projekt izvajanja betonskih konstrukcij Armatura: S500B, S500C: mehka armatura - SIST EN 10080 Zaščitni sloj: temelji, oporni zidovi, stene v zemlji: a=5,0 cm

stene na notranji strani in plošče: a=3,0 cm

IV. TEMELJENJE

Temelji so pasovni B/H=60/40 cm armiranobetonski. Pod temelji se po potrebi vgradi dobro komprimirana tamponska blazina. Izkop se v

primeru slabih temeljnih tal izvede cca do globine 0,2 m pod predvideno koto temeljev. Dno izkopa se nato, na mestu predvidenih temeljev, ustrezno utrdi. Za izdelavo tamponske blazine naj se uporabi kamnit, dobro granuliran material (tolčenec), granulacije od 0/45 mm do 0/100 mm. Material se vgradi v debelin med 20 cm in 30 cm. Togost vgrajene plasti, merjena z dinamično krožno ploščo, mora znašati Evd ≥ 40 MPa.

Napotki za temeljenje so podani v geološkem poročilu podjetja BLAN d.o.o. pod številko elaborata GM-159/2015.

Pred izvedbo temeljev mora geolog potrditi predpostavke tega izračuna. V kolikor

bodo ugotovljene karakteristike tal slabše, je potrebna sprememba izračuna temeljenja.

V. UPORABLJENI PROGRAMI IN PREDPISI Dimenzioniranje konstrukcije je izvedeno po zakonitostih statike. Uporabljeni predpisi: Izračun konstrukcije je izdelan skladno s »Pravilnik o mehanski odpornosti in stabilnosti objektov« ter določili Evrokodov (SIST-EN 1990 do 1998). Pri izračunu so bili naslednji programi:

• Tower 6.0; 7.0 (statična in dinamična analiza) • Microsoft Excel (drugi izračuni)

VI. ZAKLJUČEK

Glavni konstrukcijski elementi so dimenzionirani tako, da je število različnih elementov čim

manjše, največje dovoljene vrednosti pomikov ne presegajo zahtev mejnega stanja uporabnosti in največji dovoljeni notranji statični vplivi ne mejnega stanja nosilnosti konstrukcije.

Vsi vgrajeni materiali morajo ustrezati veljavnim standardom in predpisom, za kar je odgovoren izvajalec konstrukcije.

Vse morebitne spremembe se morajo ustrezno evidentirati in vrisati zaradi predložitve k projektu izvedenih del (PID), večje spremembe konstrukcije so dovoljene izključno s pisnim soglasjem projektanta in ob izdelavi ustreznih analiz konstrukcije.

Izdelal: Branko ZAGER, univ.dipl.inž.grad.



3/1.5 IZRAČUN KONSTRUKCIJ


PROJEKT: KAJUH b= 10POZICIJA: ŠP ŠPIROVEC h= 14

1.MATERIALNE KARAKTERISTIKE

les II. kat C 24 f m,k = 2,4 kN/cm2

f t,0,k = 1,4 kN/cm2

f t,90,k = 0,05 kN/cm2

f v,k = 0,25 kN/cm2

f c,0,k = 2,1 kN/cm2

f c,90,k = 0,25 kN/cm2

r mean = 420 kg/m3

r k = 350 kg/m3

E 0,mean = 1100 kN/cm2

E 0,05 = 737 kN/cm2


G mean = 69 kN/cm2

2.ZASNOVA

L = 2,50 m Sp= 3,54 mLn= 0,40 m Sn= 0,57 mb = 10 cm S= 4,10 mh = 14 cm h* = 19,80 cm

naklon = 45e = 0,80 m

3.OBTEŽBA

3.1. STALNA OBTEŽBAlastna teža g lt = 0,10 kN/m

2

kritina g kr = 0,60 kN/m2

stalna obtežba g = 0,70 kN/m2 g* = 0,50 kN/m

2

3.2. KORISTNA OBTEŽBAp = 0,40 kN/m

2 p* = 0,28 kN/m2

3.3. SNEG

Nadmorska višina objekta: 760 m NMV Ψ0= 0,5Delni koeficent sk: 2,09 Ψ1= 0,2Območje postavitve objekta: A 2 Ψ2= 0,0

s k = 2,70 kN/m2

Oblikovni koeficent: = 0,80iµ ktei sCCs ⋅⋅⋅= µ


Koeficient izpostavljenosti: BC e = 1,00

Toplotni koeficient:C t = 1,00

s = 2,16 kN/m2 s*= 1,08 kN/m

2

3.4. VETERΨ0= 0,6

Temeljna vrednost osnovne hitrosti vetra: Ψ1= 0,2Cona: 1 vb,0 = 20 m/s Ψ2= 0,0NMV: 1 cdir= 1,0

cseason = 1,0

Osnovna hitrost vetra: vb = 20,0 m/s

Srednja hitrost vetra:Hrapavost terena: Kategorija terena: 2 Višina slemena nad tlemi: Z= 9,0 m

kr = 0,19 z0 = 0,050cr( Z ) = 0,99 zmin = 2

Hribovitost terena: c0( Z ) = 1,0

Srednja hitrost vetra: vm( Z ) = 19,73 m/s

Vetrna turbulenca:Standardna deviacija turbulence: kI = 1,0

σv= 3,80

Intenziteta turbulence: Iv( Z ) = 0,19

Tlak pri največji hitrosti ob sunkih vetra:qp( Z ) = 0,57 kN/m

2

Tlak vetra na ploskve:cpe = 0,70

qp( Ze ) = 0,57 kN/m2

w = 0,40 kN/m2 w* = 0,40 kN/m

2

KOMBINACIJE OBTEŽB

MSN qN = 1,35 g = 0,95 kN/m2 qN* = 0,67 kN/m

2

qN = 1,35 g + 1,5 s = 4,19 kN/m2 qN* = 2,29 kN/m

2

qN = 1,35 g + 1,5 w = 1,55 kN/m2 qN* = 1,27 kN/m

2

qN = 1,35 g + 1,5 p = 1,55 kN/m2 qN* = 1,10 kN/m

2

qN = 1,35 g + 1,5 s + 1,5*Ψ0* w = 4,55 kN/m2 qN* = 2,59 kN/m

2

qN = 1,35 g + 1,5 *Ψ0*s + 1,5 w = 3,17 kN/m2 qN* = 2,08 kN/m

2

qN = 4,55 kN/m2 qN* = 2,59 kN/m

2

qN** = 2,07 kN/m1

MSU g = 0,70 kN/m2 qU1* = 0,50 kN/m

2

qU1** = 0,40 kN/m1

Ψ0*s = 1,08 kN/m2 qU2* = 0,54 kN/m

2

qU2** = 0,43 kN/m1

p = 0,40 kN/m2 qU3* = 0,28 kN/m

2

qU3** = 0,23 kN/m1

Ψ0*w = 0,24 kN/m2 qU4* = 0,24 kN/m

2

qU4** = 0,19 kN/m1

4.STATIČNI VPLIVI


maksimalni računski upogibni moment v nosilcu:

0,33 kNm

3,24 kNm

0,62 kNm

maksimalna računska prečna sila v nosilcu nad podporo:

4,93 kN

5.DIMENZIONIRANJE k mod,G = 0,60kh= 1,01 k mod,Q = 0,70

računska upogibna trdnost: k mod,S = 0,90k mod = 0,81

1,51 kN/cm2

računska strižna trdnost:

0,16 kN/cm2

odpornostni moment okoli Y osi:

nad podporo 135 cm3

v polju 327 cm3

vztrajnostni moment okoli Y osi:

nad podporo 608 cm4

v polju 2287 cm4

KONTROLA NORMALNIH NAPETOSTI

nad podporo 0,25 DIMENZIJE USTREZAJO

v polju 0,99 DIMENZIJE USTREZAJO

KONTROLA STRIŽNIH NAPETOSTInad podporo

0,08 kN/cm2 0,16 DIMENZIJE USTREZAJO

KONTROLA DEFORMACIJE - POVESAv dop = L / 300 v dop = 1,18 cm

v dop,fin = L / 240 v dop,fin = 1,47 cm

Razred uporabnosti: 3 Vlažnost nad 20%0,32 cm kdef= 2,00 u1,fin= 0,97 cm

0,35 cm u2,fin= 0,35 cm

0,18 cm u3,fin= 0,18 cm

0,16 cm u4,fin= 0,16 cm

Vinst1= Vinst,G + Vinst,S + Vinst,W= 0,83 cm U1,fin + U2,fin + U4,fin= 1,47Vinst2= Vinst,G + Vinst,P= 0,51 cm U1,fin + U3,fin= 1,15

v inst = 0,83 cm v net,fin = 1,47 cmDIMENZIJE USTREZAJO DIMENZIJE USTREZAJO

=⋅

=6

*2hb

W y

=⋅=

m

km

dm

fkf

γ

,

mod,

=⋅

=12

3hb

I y

==

y

d

dmW

Mmax,

,σ

dm

y

d

dm fW

M,

max,

,≤=σ

dv

zd

d fhb

V,*

max,

max,2

3≤

⋅⋅=τ

=⋅

⋅=*

max,

max,2

3

hb

V zd

dτ =< dvf,

=⋅

=2

2

**

max,,

SnqM N

podporad

=⋅

=8

2

**

)(

SpqM U

MSUy

=+⋅

=Sp

SnSpqV N

zd2

)(2

**

max,

=⋅=

m

kv

dv

fkf

γ

,

mod,

=⋅

=8

2

**

max,,

SpqM N

poljed

=⋅

=6

2hbW y

=⋅

=12

*3

hbI y

==

y

d

dmW

Mmax,

,σ

=⋅⋅

⋅⋅=

ymean

U

GinstIE

Spqv

,0

4

**1

,384

5

dop

ymean

Uinst v

IE

Spqv ≤

⋅⋅

⋅⋅=

,0

4

**

384

5

=⋅⋅

⋅⋅=

ymean

U

SinstIE

Spqv

,0

4

**2

,384

5

=⋅⋅

⋅⋅=

ymean

UPinst

IE

Spqv

,0

4

**3

,384

5

=⋅⋅

⋅⋅=

ymean

UWinst

IE

Spqv

,0

4

**4

,384

5


PROJEKT: KAJUH b= 16POZICIJA: SL SLEMENSKA LEGA h= 16



f t,0,k = 1,4 kN/cm2

f t,90,k = 0,05 kN/cm2

f v,k = 0,25 kN/cm2

f c,0,k = 2,1 kN/cm2

f c,90,k = 0,25 kN/cm2

r mean = 420 kg/m3

r k = 350 kg/m3


E 0,05 = 737 kN/cm2


G mean = 69 kN/cm2

2.ZASNOVA

L = 2,50 m Sp= 3,54 mLn= 0,40 m Sn= 0,57 mbš = 10 cm S= 4,10 mhš = 14 cm h* = 19,80 cm

naklon = 45e = 0,80 m

LEGA b = 16 cm Maksimalna dolžina polja med podporama:h = 16 cm D= 2,40 m

??Kontinuirana lega preko podpore?? da

3.OBTEŽBA3.1. STALNA OBTEŽBA

lastna teža g lt = 0,10 kN/m2 LEGA g lt,LEGA = 0,11 kN/m

1



2


2 p* = 0,28 kN/m2

3.3. SNEG

s = 2,16 kN/m2 s*= 1,08 kN/m

2

iµ

ktei sCCs ⋅⋅⋅= µ


3.4. VETER

w = 0,40 kN/m2 w* = 0,40 kN/m

2

KOMBINACIJE OBTEŽB

MSN qN = 4,55 kN/m2 qN* = 2,59 kN/m

2

qN** = 2,07 kN/m1

MSU qU1 = g + p = 1,10 kN/m2 qU1* = 0,78 kN/m

2

qU1** = 0,62 kN/m1

qU2 = 0,7*s = 1,51 kN/m2 qU2* = 0,76 kN/m

2

qU2** = 0,61 kN/m1

4.STATIČNI VPLIVI

MSNTočkovna akcija špirovcev: Točkovna akcija dveh simetričnih špirovcev pravokotno na lego:

Qšpiravcev,N= 3,57 kN Q*špiravcev,N= 5,05 kN

Linijska obtežba zaradi točkovne obtežbe špiravcev:q,špir,d,N= 6,32 kN/m

g lt,LEGA,d,N = 0,15 kN/mq,d,N= 6,46 kN/m


4,65 kNm

4,65 kNm Kontinuirana lega

MSU1:Točkovna akcija špirovcev: Točkovna akcija dveh simetričnih špirovcev pravokotno na lego:

Qšpiravcev,U1= 1,08 kN Q*špiravcev,U1= 1,52 kN

Linijska obtožba zaradi točkovne obtežbe špiravcev:q,špir,d,U1= 1,90 kN/m

g lt,LEGA,d,U1 = 0,11 kN/mq,d,U1= 2,01 kN/m

MSU2:Točkovna akcija špirovcev: Točkovna akcija dveh simetričnih špirovcev pravokotno na lego:



q,d,U2= 1,84 kN/m


9,69 kN Kontinuirana lega=⋅⋅

=8

5max,

DqV d

zd

=⋅

=8

2

max,,

DqM d

poljed

=⋅

=8

2

max,,

DqM d

podporad


5.DIMENZIONIRANJE k mod,G = 0,60k mod,Q = 0,70


1,49 kN/cm2


0,16 kN/cm2


683 cm3


5461 cm4



nad podporo 0,68 DIMENZIJE USTREZAJO Kontinuirana lega



Kontinuirana lega

KONTROLA KONTAKTNIH NAPETOSTI NAD SREDINSKO PODPORO

7,95 cm

Kontinuirana legaKONTROLA DEFORMACIJE - POVESA

v dop = L / 300 v dop = 0,80 cmv dop,fin = L / 240 v dop,fin = 1,00 cm


0,13 cm u2,fin= 0,19 cm


=⋅

=6

2hbW y

=⋅=

m

km

dm

fkf

γ

,

mod,

=⋅

=12

3hb

I y

==

y

d

dmW

Mmax,

,σ

dm

y

d

dm fW

M,

max,

,≤=σ

dv

zd

d fhb

V,*

max,

max,2

3≤

⋅⋅=τ

=⋅

⋅=hb

V zd

d

max,

max,2

3τ =< dvf

,

=⋅=

m

kv

dv

fkf

γ

,

mod,

== 6W y

==

y

d

dmW

Mmax,

,σ

=⋅⋅

⋅⋅=

ymean

U

GinstIE

Dqv

,0

4

1

,384

5

dop

ymean

U

inst vIE

Dqv ≤

⋅⋅

⋅⋅=

,0

4

384

5

=⋅⋅

⋅⋅=

ymean

U

QinstIE

Dqv

,0

4

2

,384

5

== 1 2I y

dcdc f,90,,90,

≤σpodpore

d

dcA

N=

,90,σ ≥≥ lege

dc

d

podpore bf

NL /

,90,


PROJEKT: KAJUH b= 20POZICIJA: KL KAPNA LEGA h= 20



f t,0,k = 1,4 kN/cm2

f t,90,k = 0,05 kN/cm2

f v,k = 0,25 kN/cm2

f c,0,k = 2,1 kN/cm2

f c,90,k = 0,25 kN/cm2

r mean = 420 kg/m3

r k = 350 kg/m3


E 0,05 = 737 kN/cm2


G mean = 69 kN/cm2

2.ZASNOVA


naklon = 45e = 0,80 m

KAPNA b = 20 cm Maksimalna dolžina polja med podporama:LEGA h = 20 cm D= 4,00 m

3.OBTEŽBA


2 LEGA g lt,LEGA = 0,17 kN/m1



2


2 p* = 0,28 kN/m2

3.3. SNEG

s = 2,16 kN/m2 s*= 1,08 kN/m

2

iµ



3.4. VETER

w = 0,40 kN/m2 w* = 0,40 kN/m

2

KOMBINACIJE OBTEŽB

MSN qN = 4,55 kN/m2 qN* = 2,59 kN/m

2

qN** = 2,07 kN/m1


2

qU1** = 0,62 kN/m1

qU2 = 0,7*s = 1,51 kN/m2 qU2* = 0,76 kN/m

2

qU2** = 0,61 kN/m1

4.STATIČNI VPLIVI

MSNTočkovna akcija špirovcev: Točkovna akcija špirovcev pravokotno na os lege:


Linijska obtežba zaradi točkovne obtežbe špiravcev:q,špir,d,N= 4,36 kN/m



9,18 kNm

9,18 kNm

MSU1:Točkovna akcija špirovcev: Točkovna akcija špirovcev pravokotno na os lege:



g lt,LEGA,d,U1 = 0,17 kN/mq,d,U1= 1,48 kN/m

MSU2:Točkovna akcija špirovcev: Točkovna akcija špirovcev pravokotno na os lege:



q,d,U2= 1,27 kN/m


11,47 kN=⋅⋅

=8

5max,

DqV d

zd

=⋅

=8

2

max,,

DqM d

poljed

=⋅

=8

2

max,,

DqM d

podporad




1,49 kN/cm2


0,16 kN/cm2


1333 cm3


13333 cm4



nad podporo 0,69 DIMENZIJE USTREZAJO



KONTROLA DEFORMACIJE - POVESAv dop = L / 300 v dop = 1,33 cm

v dop,fin = L / 240 v dop,fin = 1,67 cm


0,29 cm u2,fin= 0,40 cm


=⋅

=6

2hbW y

=⋅=

m

km

dm

fkf

γ

,

mod,

=⋅

=12

3hb

I y

==

y

d

dmW

Mmax,

,σ

dm

y

d

dm fW

M,

max,

,≤=σ

dv

zd

d fhb

V,*

max,

max,2

3≤

⋅⋅=τ

=⋅

⋅=hb

V zd

d

max,

max,2

3τ =< dvf

,

=⋅=

m

kv

dv

fkf

γ

,

mod,

== 6W y

==

y

d

dmW

Mmax,

,σ

=⋅⋅

⋅⋅=

ymean

U

GinstIE

Dqv

,0

4

1

,384

5

dop

ymean

U

inst vIE

Dqv ≤

⋅⋅

⋅⋅=

,0

4

384

5

=⋅⋅

⋅⋅=

ymean

U

QinstIE

Dqv

,0

4

2

,384

5

== 1 2I y


PROJEKT: KAJUH b= 16POZICIJA: ST h= 16

STEBER1.MATERIALNE KARAKTERISTIKE


f t,0,k = 1,4 kN/cm2

f t,90,k = 0,05 kN/cm2

f v,k = 0,25 kN/cm2

f c,0,k = 2,1 kN/cm2

f c,90,k = 0,25 kN/cm2

r mean = 420 kg/m3

r k = 350 kg/m3


E 0,05 = 737 kN/cm2


G mean = 69 kN/cm2

2.ZASNOVA


naklon = 45e = 0,80 m

LEGA bL = 16 cm Maksimalna dolžina polja med podporama:hL = 16 cm D= 2,40 m

STEBER b = 16 cm ??Kontinuirana lega preko podpore?? dah = 16 cm

H= 2,20 m ??Končni steber?? NE

3.OBTEŽBA


2 LEGA g lt,LEGA = 0,11 kN/m1



2


2 p* = 0,28 kN/m2


3.3. SNEG

s = 2,16 kN/m2 s*= 1,08 kN/m

2

3.4. VETER

w = 0,40 kN/m2 w* = 0,40 kN/m

2

KOMBINACIJE OBTEŽB

MSN qN = 4,55 kN/m2 qN* = 2,59 kN/m

2

qN** = 2,07 kN/m1


2

qU1** = 0,62 kN/m1

qU2 = 0,7*s = 1,51 kN/m2 qU2* = 0,76 kN/m

2

qU2** = 0,61 kN/m1

4.STATIČNI VPLIVI

MSNTočkovna akcija špirovcev: Točkovna akcija dveh simetričnih špirovcev pravokotno na lego:


Linijska obtožba zaradi točkovne obtežbe špiravcev:q,špir,d,N= 6,32 kN/m


maksimalna računska tlačna sila v nosilcu:Fd,n= 19,39 kN Kontinuirana lega


računska tlačna trdnost: k mod,S = 0,90k mod = 0,81

1,30 kN/cm2

UKLON:vztrajnostni moment okoli osi 1: vztrajnostni moment okoli osi 2:

5461 cm4 5461 cm

4

i1= 4,62 cm i2= 4,62 cmλ1= 47,63 λ2= 47,63

λrel,1= 0,81 λrel,2= 0,81k,1= 0,86 k,2= 0,86

kc,1= 0,875 kc,2= 0,875

KONTROLA TLAČNIH NAPETOSTI

0,08 kN/cm2

1,14 kN/cm2 DIMENZIJE USTREZAJO

KONTROLA KONTAKTNIH LEGE, KI NALEGA NA STEBER

0,08 kN/cm2

0,15 kN/cm2 DIMENZIJE USTREZAJO

=⋅=

m

koc

doc

fkf

γ

,,

mod,,

=⋅

=12

3

1

bhI

dccdc fk,0,min,,0,

⋅≤σ

iµ


== 6W y

== 1 2I y

=⋅

=12

3

2

hbI

=⋅ dcc fk,0,min,

== AFddc /,0,

σ

dcdc f,90,,90,

≤σ ==A

Fd

dc ,90,σ

=⋅=

m

kc

dc

fkf

γ

,90,

mod,90,



3/1.6 RISBE


Documents

Kajuh PGD tekstualni del 3 1 · 2017-02-22 · OpuCon Branko Zager, univ. dipl. inž. gradb..1 NASLOVNA STRAN .2 KAZALO VSEBINE NAČRTA .3 PRAZNO .4 TEHNIČNO POROČILO .5 IZRAČUN