Upload
mirzah88
View
286
Download
3
Embed Size (px)
Citation preview
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
1/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
1
SADRAJ
1. TEHNIKI IZVJETAJ2. TEHNIKI USLOVI ZA IZVOENJE3. STATIKI PRORAUN I DIMENZIONIRANJE
ANALIZA OPTEREENJASTATIKI PRORAUN I DIMENZIONIRANJE PLOAStatiki proraun i dimenzioniranje ploe POZ 300Statiki proraun i dimenzioniranje ploe POZ 200Statiki proraun i dimenzioniranje ploe POZ 100Statiki proraun i dimenzioniranje ploe POZ 10STATIKI PRORAUN I DIMENZIONIRANJE STEPENITAStatiki proraun i dimenzioniranje stepenita POZ 1Statiki proraun i dimenzioniranje stepenita POZ 2Statiki proraun i dimenzioniranje stepenita POZ 3STATIKI PRORAUN I DIMENZIONIRANJE RAMOVA
Listing statikih uticajaStatiki proraun i dimenzioniranje grede POZ 301; 201Statiki proraun i dimenzioniranje grede POZ 302; 202Statiki proraun i dimenzioniranje grede POZ 303; 203Statiki proraun i dimenzioniranje grede POZ 304; 204Statiki proraun i dimenzioniranje grede POZ 305; 205Statiki proraun i dimenzioniranje grede POZ 306; 206Statiki proraun i dimenzioniranje grede POZ 307; 207Statiki proraun i dimenzioniranje grede POZ 101Statiki proraun i dimenzioniranje grede POZ 102Statiki proraun i dimenzioniranje grede POZ 103Statiki proraun i dimenzioniranje grede POZ 104Statiki proraun i dimenzioniranje grede POZ 105Statiki proraun i dimenzioniranje grede POZ 106Statiki proraun i dimenzioniranje grede POZ 107Statiki proraun i dimenzioniranje grede POZ 108Duina sidrenjaDuina preklapanjaStatiki proraun i dimenzioniranje stubova POZ S1-S31Duina sidrenjaDuina preklapanja
STATIKI PRORAUN I DIMENZIONIRANJE TEMELJAStatiki proraun i dimenzioniranje temelja POZ TS1Statiki proraun i dimenzioniranje temelja POZ TS 2Statiki proraun i dimenzioniranje temelja POZ TS 3Statiki proraun i dimenzioniranje temelja POZ TS 4Statiki proraun i dimenzioniranje temelja POZ TS 5Statiki proraun i dimenzioniranje temelja POZ TS 6Statiki proraun i dimenzioniranje temelja POZ TS 7Statiki proraun i dimenzioniranje temelja POZ TS 8Statiki proraun i dimenzioniranje temelja POZ TS 9Statiki proraun i dimenzioniranje temelja POZ TS 10
Statiki proraun i dimenzioniranje temelja POZ TS 11Statiki proraun i dimenzioniranje temelja POZ TS 12
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
2/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
2
Statiki proraun i dimenzioniranje temelja POZ TS 13Statiki proraun i dimenzioniranje temelja POZ TS 14Statiki proraun i dimenzioniranje temelja POZ TT1Statiki proraun i dimenzioniranje temelja POZ TG14. DINAMIKI PRORAUN KONSTRUKCIJE
5.
GRAFIKI PRILOZIPlan oplate temeljne konstrukcijePlan oplate POZ 10Plan oplate POZ 100Plan oplate POZ 200Plan oplate POZ 300Popreni presjeciPlan armature ploe POZ 10-donja zonaPlan armature ploe POZ 10-gornja zonaPlan armature ploe POZ 100-donja zonaPlan armature ploe POZ 100-gornja zona
Plan armature ploe POZ 200Plan armature ploe POZ 300Plan armature POZ 101Plan armature POZ 102Plan armature POZ 103Plan armature POZ 105Plan armature POZ 106Plan armature POZ 107Plan armature POZ 108Plan armature POZ 301; 201Plan armature POZ 302; 202Plan armature POZ 304; 204Plan armature POZ 305; 205Plan armature POZ 306; 206Plan armature POZ 307; 207Plan armature stepenita POZ 1Plan armature stepenita POZ 2Plan armature stepenita POZ 36. SPECIFIKACIJA ARMATURE SA REKAPITULACIJOM7. SPECIFIKACIJA BETONA SA REKAPITULACIJOM
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
3/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
3
1. TEHNIKI IZVJETAJ
Lokacija
Lokacija objekta je u gradu Tuzla u neposrednoj blizini magistralnog puta Tuzla Doboj.Objekat je projektovan kao slobodno stojei, tlocrtnih dimenzija12,53x14,92m.Povisini sastoji se iz prizemlja i tri sprata. Konstrukcija kue je skeletna. Postavljanje objektaizvreno je u skladu sa postojeim urbanistiko-tehnikim uslovima, uzimajui u obzir i
povoljnu orjentaciju u odnosu na funkcionalno rjeenje. Slobodni prostor projektovan je naosnovu projektnog zadatka Investitora. Po zavretku objekta neophodno je ienje terena oduta i drugih ostataka graevinskog materijala, kao i humuniziranje okolnog terena.
Urbanistiko-prostorna rjeenja
Na osnovu projektnog zadatka investitora, projektovana je armirano-betonska skeletna
konstrukcija. U prizemlju objekta su predviene neke prostorije za skladitenje a neke zastambeni boravak, a na prvoj,drugoj i treoj etai su predviene prostorije iskljuivo zastambni boravak.Komunikacija se odvija putem jednokrakog stepenita dijelom unutar adijelom van objekta.
KONSTRUKCIJA OBJEKTA
Objekat je projektovan u skeletnoj armiranobetonskoj konstrukciji. Konstrukcija kuesastoji se od elemenata greda, stubov, ploa, temelja i to sve u monolitnoj izgradnji. Proraunobjekta je uraen po EC2 normama.Temeljna konstrukcija je predviena u vidu monolitnih temelja samaca meusobno povezanihu podunom pravcu temeljnim veznim gredama dimenzija 25/40 cm koje se rade na licumjesta. Temelji se rade se od betona marke C25/30 i armirani su rebrastom armaturom RA400/500. Ispod temelja je predvien tamponski sloj minimalne debljine 50 cm zbijenosti namodul stiljivosti MS 40 MPa. Tampon se oslanja na podlogu u padu radi odvoenjaeventualnih podzemnih voda.Dimenzioniranje temeljne spojnice izvreno za najnepovoljniju kombinaciju optereenja idozvoljeni napon u tlu tla =150 kN/m2. Ukoliko se prilikom iskopa utvrdi manja nosivosttemeljne spojnice potrebno je izvriti preraunavanje temelja, te ga uskladiti sa stvarnomnosivou tla. Iskop za temelje treba da pregleda geomehaniar po ijim uputama se izvodidalje temeljenje. Na osnovu stvarnih parametara iz geomehanikog elaborata takoe je
potrebno izvriti proraun slijeganja i utvrditi da li je u dozvoljenim granicama.Konstruktivni sistem kue su ramovi statikog sistema uklijeteni ram .Ram se sastoji odstubova i rigli. Stubovi su uklijeteni u temeljima samcima. Svi nosivi elementi konstrukcijerade se u elinim kalupima betonom C25/30.Objekat se zatvara fasadnim ventiliranim zidom sa termikom izolacijom.Za krov je predviena drvena konstrukcija. Sav proraun za kompletnu konstrukciju izvren
je za najnepovoljnije kombinacije optereenja uzimajui u obzir seizmiki uticaj u oba pravca.
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
4/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
4
OPASNOSTI NA RADU I PREDVIENE MJERE TEHNIKE ZATITE
1. Arhitektonsko-graevinsko projektovanje
Opis opasnosti i tetnosti koje se mogu javiti pri koritenju graevinskog objekta su:- nepovoljnost lokacije (u zavisnosti od orijentacije, konfiguracije, te ostalih karakteristikazemljita, udaljenosti od susjednih objekata, klimatskih prilika, podzemnih voda, ruevjetrova, seizminosti tla itd.);- nepovoljnost rjeenja glavnih i pomonih putova za prilaz vozila i pjeaka objektu, ureenjevanjskog zemljita oko objekta, zelenih povrina, prolaza, stepenita, ahtova i dr.;- nepovoljni uslovi rada u objektu usljed:
nedovoljne radne povrine i slobodnog prostora, nedovoljnog prirodnog i vjetakog osvjetljenja, slabe termike zatite, slabe ventilacije prostora,
nedostatka svih prateih prostorija i naina obrade unutranih povrina;- pitanje stabilnosti objektaStabilnost objekta moe biti ugroena nepravilnim izborom konstruktivnog sistema ioteenja, nepovoljnim izborom materijala za nosive elemente, nedostatkom horizontalnog ivertikalnog ukruenja, nedostatkom podataka o nosivosti, neizostavnim statikim proraunomi dimenziniranjem;- nepovoljan poloaj, dimenzije, izbor materijala, nain i smjer otvaranja krila vrata, teneispunjavanje uslova iz Pravilnika o graevinskim objektima namijenjenim za radne i
pomone prostorije;- nepovoljan izbor i rjeenje pokrova objekta s obzirom na klimatske prilike.
Predviene mjere za otklanjanje navedenih opasnosti i tetnosti
Lokacija objekta je data projektnim zadatkom od strane investitora, odnosno, urbanistiko-tehnikim uslovima datim od strane Optine Tuzla.Objekat se locira na propisanu udaljenost od susjednih objekata, tako da ih ne ugroava.Objekat ne ugroava nikakve putove i prilaze, a prilaz vozila objektu je iz pravcamagistralnog puata Tuzla Doboj.Lokacija dozvoljava izgradnju novih dijelova saobraajnice.Objekat je projektovan tako da zadovoljava sve traene uvjete i funkcije za ovakvu vrstu
objekata.Prozori su projektovani na vanjskim fasadama i dimenzionirani su tako da zadovoljavajupotrebe dnevnog osvjetljenja i omoguavaju prirodnu ventilaciju.Svi konstruktivni elementi objekta predvieni su sa standardnim materijalima, a sigurnost istabilnost objekta dokazana je statikim proraunom. Prilikom izgradnje pridravati se
projekta i statikog prorauna, to je garancija sigurnosti objekta.Nagib krova i pokrov su odabrani da zadovolje nosivost i klimatske uslove ovog podneblja.
Posebni aspekti zatite na radu u funkciji protivpoarne zatite
Sva arhitektonsko-graevinska rjeenja u ovoj projektnoj dokumentaciji usklaena su sa:
Pravilnikom o zatiti od poara (sve vrste javnih objekata)Meuspratna konstrukcija objekta mora biti sa vatrootpornou od 90 min.
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
5/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
5
U naem objektu debljina meuspratne armiranobetonske konstrukcije je 14;15 cm, saslojevima poda (termika, cementni estrih, podna obloga) od 10 cm, to zadovoljavazahtijevane kritrije.
2. TEHNIKI USLOVI ZA IZVOENJE
Uvod
Na osnovu projektnog zadatka investitora, projektovana je armirano-betonska skeletnakonstrukcija. Namjena objekta je za stambeni individualni ivot.U ovom dijelu projekta dati su samo tehniki uslovi za izvoenje graevinskih i graevinsko-zanatskih radova na izgradnji objekta, a to su:1. PRIPREMNI RADOVI
2. ZEMLJANI RADOVI3. BETONSKI I ARMIRANO-BETONSKI RADOVI4. MONTAERSKI RADOVI5. ZIDARSKI RADOVI6. HIDROIZOLATERSKI RADOVI
1. Pripremni radovi
Prije poetka izvoenja glavnih radova na izgradnji objekta Izvoa radova je obavezan daizvri sve pripremne radove koji su neophodni radi stvaranja uslova za nesmetano izvoenjeglavnih radova. Pripremni radovi obuhvataju sljedee:- Organizaciju i pripremu gradilita- Iskolavanje objekta- Raiavanje terena
Organizacija i priprema gradilita
Izvoa radova je duan da, o svom troku, izvri organizaciju i ureenje gradilita premaorganizacionoj emi gradilita koju e sam sainiti, a koja mora biti prihvaena i ovjerena odstrane Nadzornog organa Investitora. Organizaciona ema gradilita treba da sadri sveelemente koji obezbjeuju ureenje gradilita tako da se svi radovi mogu izvesti brzo i
kvalitetno uz obezbjeenje sigurnosti ljudstva i opreme kao i susjednih objekata i postrojenja.U sklopu ureenja gradilita Izvoa e izvriti sve privremene radove koji obuhvataju:postavljanje privremene ograde, izgradnju i odravanje pristupnih gradilinih puteva,kancelarijski prostor za rukovodioca gradilita, magacinski i garderobni prostor, sanitarne
prostorije, raspored i postavljanje maina, opreme i pomagala, gradilini razvod el. energije,vode i telefona, ormarie prve pomoi, sredstva i opremu protivpoarne zatite, tableupozorenja i ogranienja pristupa i kretanja po gradilitu, kao i sve drugo to je potrebno za
brzo, kvalitetno i bezbjedno izvoenje radova.Nakon zavretka svih radova Izvoa je duan da sa gradilita ukloni sve privremene objekte,sredstva i opremu koje je izgradio i koristio u toku izvoenja radova i da teren dovede u
prvobitno stanje, ukoliko se od njega drugaije ne zahtjeva.
Radovi na organizaciji i pripremi gradilita se posebno ne plaaju i smatraju se ukljuenim ucijenu izvoenja glavnih radova.
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
6/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
6
Iskolavanje objekta
Investitor je duan da prije poetka izvoenja radova Izvoau preda osnovne geodetskeelemente na osnovu kojih se moe izvriti precizno iskolavanje objekta, sa oznakom glavnih
osovina objekta i njihovom najbliom vezom do stalnih repera i trigonometrijskih taaka.Sveostale geodetske radove na iskolavanju objekta sa izradom nanosnih skela i geodetskopraenje izgradnje vri Izvoa bez posebne naknade i bie odgovoran za tanost izvedenihradova.Ukoliko se pojedine gabaritne veliine razlikuju potrebno ih je usaglasiti sa Nadzornimorganom i Projektantom.Investitor je obavezan da Izvoau preda situacionu kartu sa ucrtanim svim podzemniminstalacijama i postojeim objektima koji se nalaze na lokalitetu gradilita.Ukoliko grekomIzvoaa doe do oteenja podzemnih instalacija koje su ucrtane u situacionoj karti ilisusjednih objekata, svi trokovi prouzrokovani oteenjem padaju na teret Izvoaa.Prilikom iskolavanja objekta Izvoa je duan obezbjediti stalne take (osiguranja), koje
moraju biti zatiene na adekvatan nain od unitenja i pomjeranja sve do zavretka radova.
Raiavanje terena
Investitor je duan da, prije uvoenje Izvoaa u posao, porui sve dijelove postojeegobjekta koji su planirani za ruenje i da Izvoau, prije poetka radova, preda lokalitetgradilita raien od svih privremenih objekata koji se eventualno budu nali na tomlokalitetu kao i od otpadnog materijala. Na lokalitetu gradilita ne smije ostati nita tosprijeava neometano izvoenje radova izuzev sitnog rastinja koje e Izvoa ukloniti
prilikom ureenja gradilita bez posebne naknade i dijela postojeeg objekta koji se ne rui.Sitnim rastinjem se smatraju iblje i bunje kao i drvee ija debljina stabla iznad zemlje ne
prelazi debljinu od 10 cm.Ukoliko se na lokalitetu gradilita nau stabla ija debljina prelazi 10 cm ili drugi materijali,oprema ili sredstva ije uklanjanje zahtjeva posebno angaovanje ljudi ili maina Izvoa jeduan iste da ukloni uz predhodni dogovor sa Investitorom oko visine naknade za tu vrstu
posla, koja se posebno plaa.Izvoa e na zahtjev Investitora poruiti odreeni dio postojeeg objekta, ukoliko to ranijenije izvreno, ali uz posebnu naknadu.Izvoa je duan da bez naknade raiava gradilite poslije zavrene svake faze rada kako
bi se gradilite dralo urednim.Po zavretku svih poslova Izvoa e bez naknade ukloniti savsvoj preostali materijal, objekte, opremu i sredstva i okolni teren dovesti u prvobitno stanje,
ukoliko se od njega ne bude drugaije zahtjevalo, a na samom objektu e prije primopredajeizvriti fino ienje.
2. Zemljani radovi
Prilikom izvoenja zemljanih radova na ovom objektu mogu se pojaviti sljedee faze rada:- Iskop temelja- Nasipanje ljunkovitog materijala- Crpljenje vode- Zatrpavanje oko objekta- Utovar i odvoz vika zemlje iz iskopa
- Prilikom izvoenja svake od ovih faza rada Izvoa je duan pridravati se svih vaeihpropisa, projektnih rjeenja i ovih tehnikih uslova.
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
7/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
7
Iskop temelja
Sa izvoenjem radova na iskopu temelja moe se otpoeti tek nakon iskolavanja objekta iosiguranja stalnih kontrolnih nivelmanskih taaka.Iskop humusa, ukoliko ga ima, vri se samo sa povrine temeljne jame, mainski ili runo,
utovarom u vozilo i odvozom na deponiju. Humus se deponuje na posebnu deponiju i nesmijese mjeati sa ostalom zemljom iz iskopa, kako bi se mogao ponovo iskoristiti za humuziranje.Mjesto deponije za humus e odrediti Nadzorni organ Investitora. Obraun se vri po m3, a naosnovu geodetskog snimka terena prije i poslije skidanja humusa.Sav ostali iskop temelja se izvodi prema projektovanim profilima, zadatim dubinama idefinisanim nagibom kosina uz obezbjeenje potrebnog radnog prostora izvan gabaritatemelja sa svih strana graevinske jame ukoliko se temelji izvode u oplati. Ako se temeljiizvode bez oplate, u samom iskopu, dimenzije iskopa moraju odgovarati projektovanimdimenzijama temelja.Ivice iskopa moraju biti pravilno zasjeene i u okviru zadatih dimenzija. Ukoliko doe do
prekopavanja izvan zadatih dimenzija, grekom Izvoaa, prekopani dio se mora do
projektovanih kota namiriti ljunkovitim materijalom ili betonom, a trokovi vika iskopa inasipa se nee plaati.Deponovanje iskopane zemlje mora biti na bezbjednoj udaljenosti od ivice iskopa kako bi seizbjeglo dodatno optereenje kosina, to moe prouzrokovati odronjavanje i klizanje zemlje ugraevinsku jamu. Mjesto privremene deponije treba da odredi Nadzorni organ, vodei raunao tome da e se dio zemlje iz iskopa koristiti za zatrpavanje objekta.Svi zemljani radovi moraju se izvoditi u skladu sa vaeim propisima uz preduzimanje svihmjera zatite na radu a posebno na zatiti kosina od odrona.Zavreni iskop ne smije se bez potrebe ostavljati otvorenim, a posebno u zemljitu koje je
podlono klizanju i odronu usljed uticaja padavina i prisustva podzemnih i povrinskih voda.Ukoliko Izvoa dopusti da zavreni iskop stoji neopravdano dugo, mimo utvrenogdinamikog plana i to bude uzrok za klizanje i odron zemlje, duan je bez naknade izvritisanaciju nastale tete.Dno graevinske jame prilikom iskopa uvijek treba da ostane u jednostranom padu saminimalnim padom od 0,5 % kako u sluaju veih padavina nebi dolo do potapanja cijelegraevinske jame i nekontrolisanog raskvasivanja temeljnog tla.Prijem iskopa vri Nadzorni organ ili struna komisija koju odredi Investitor koji svojazapaanja biljee u graevinski dnevnik i na bazi pregleda odobravaju ili ne odobravajuIzvoau nastavljanje izvoenje sljedee faze radova.Izvoa radova e izvesti i sve druge zemljane radove izvan projektovanih veliina, ukolikose za njima ukae potreba u vrijeme izvoenja radova uz predhodnu saglasnost Nadzornog
organa koja treba da bude upisana u graevinski dnevnik. Cijena ovih radova se odvojenoplaa po istim uslovima kao i osnovni radovi, ukoliko se drugaije ne dogovori.U toku izvoenja zemljanih radova mogue je da se naie na zaostale dijelove betonskihelemenata ili cijelih konstrukcija koje se moraju ukloniti. Izvoa e mainskim temanjemukloniti sve betonske dijelove koji smetaju izvoenju radova ali uz predhodno odobrenje
Nadzornog organa.Izvoa e izvesti i sve druge radove na temanju koji su predvieniprojektom ili koje zahtjeva Nadzorni organ putem graevinskog dnevnika.Svi radovi natemanju se posebno plaaju po 1 m3poruenog betonaObraun i plaanje svih zemljanih radova vri se po m3iskopa.
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
8/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
8
Nasipanje ljunkovitog materijala
Nasipanje ljunkovitog materijala ispod temelja objekta moe se vriti tek nakon prijemaiskopa od strane Nadzornog organa i dovoenja temeljnog tla u projektovano stanje a u
pogledu dimenzija, oblika i zahtjevane zbijenosti. Zahtjevana zbijenost temeljnog tla mora se
dokazati mjerenjima koja moraju biti uraena od strane ovlatene ustanove.Ukoliko rezultati mjerenja pokau da je zbijenost temeljnog tla manja od projektovane sanasipanjem ljunkovitog materijala se ne smije otpoinjati sve dok se zbijenost temeljnog tlane dovede do projektovanih veliina.Ukoliko se zbog loeg kvaliteta zemljita ne moe
postii zahtjevana zbijenost potrebno je produbiti iskop do kvalitetnijeg zemljita ili izvritiojaanje posteljice ljunkovito-pjeskovitim materijalom ili nekom drugom stabilizacionommjeavinom koju odredi Nadzorni organ. Ovi radovi se moraju posebno evidentirati putemgraevinskog dnevnika.Obraun e se vriti po m3, a plaanje posebno.
Nasipanje materijala obuhvata nabavku, prevoz, ugradnju sa razastiranjem i planiranjem tevaljanje do potrebne zbijenosti u sloju debljine date u projektu.
Za materijal se koristi prirodni ili drobljeni ljunak granulacije prema zahtjevu iz projekta,aako granulacija nije propisana projektom onda se koristi mjeavina sa zrnom 0-60 mm bez
primjesa organskih materija i mulja.Obraun se vri po m3ugraenog nasipa
Crpljene vode
Ukoliko se u toku izvoenja radova na gradilitu pojave podzemne, procjedne ili povrinskevode koje ugroavaju nesmetano i kvalitetno izvoenje radova ili prijete raskvaenju zemljitakao i zdravlju i ivotu ljudstva, Izvoa radova je obavezan da vri crpljenje i odvodnju istesve dok te opasnosti ne prestanu.Ukoliko se voda ne moe odvesti prirodnim putem voda secrpi pumpnim postrojenjima koja obezbjeuje Izvoa, za ije e postavljanje sainiti
prikladne bunare. Voda koja se crpi mora se bez rasipanja odvesti na dovoljnu udaljenost odgradilita tako da se ne moe ponovno vratiti.Ako crpljenje vode bude u koliini do 5 l/s smatra se da su trokovi crpljenja uraunati u
jedinine cijene, a ukoliko dotok vode i crpljenje budu preko 5 l/s Izvoau e svi trokovioko crpljenja tog vika vode biti posebno plaeni. Koliinu vode koja dotie u prostorizvoenja radova zajedniki e utvrditi Izvoa i Nadzorni organ te istu evidentiratigraevinskim dnevnikom kao i sve eventualne promjene dotoka vode.Izvoa radova je obavezan da, po potrebi, vri neprekidno crpljenje vode tokom svih 24 satai u toku cijelog vremena dok je to potrebno.Ukoliko doe do enormnog poveanja dotoka vode Izvoa radova je obavezan da odmah
poduzme sve mjere koje su potrebne da se prispjela koliina vode evakuie izvan prostoraobjekta, kako bi sprijeio nastanak tete na objektu i o toj pojavi mora odmah obavjestitiNadzornog organa.
Zatrpavanje oko objekta
Izvoa radova, sa zatrpavanjem oko objekta kao i svih drugih rovova, nesmije otpoeti svedok mu Nadzorni organ ne primi dio objekta koji se zatrpava i ne odobri zatrpavanje putemgraevinskog dnevnika. vrstoa betona objekta ili njegovog dijela koji se zatrpava ne smije
biti manja od 75 % propisane vrstoe. Sva mjesta oko objekta gdje se vri zatrpavanje
ptedhodno moraju biti oiena od zaostalog i otpadnog materijala kao i opreme.Prije zatrpavanja objekta svi izolacioni radovi moraju biti zavreni kao i zatita izolacije.
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
9/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
9
Zatrpavanje objekta i ostalih rovova vri se sa zemljom iz iskopa, ukoliko drugaije nezahtjeva Investitor, a zatrpavanje se izvodi u slojevima debljine do 30 cm sa nabijanjem do
potrebne zbijenosti. Materijal kojim se vri zatrpavanje treba da je bez otpadaka drveta,zaostalog korijenja i trave kao i ostalih materija organskog porijekla.Zatrpavanje objekta mora se izvoditi paljivo kako nebi dolo do oteenja zatite izolacije
kao i same izolacije, a ukoliko ipak doe do bilo kakvih oteenja Izvoa je duan da o svomtroku izvri popravku svih oteenja.Obraun zatrpavanja oko objekta vri se po m3ugraenog materijala u zbijenom stanju.
Utovar i odvoz vika zemlje iz iskopa
Viak zemlje iz iskopa se odvozi na trajnu deponiju, koju odredi Investitor, a koja nakonzavretka deponovanja mora biti ureena i isplanirana prema okolnom terenu.Cijena odvoza vika zemlje se plaa po m3odvezene zemlje u sraslom stanju, a koliina seutvruje razlikom koliina ukupnog iskopa i koliine koja je utroena za zatrpavanje objekta,takoe u zbijenom stanju.
Smatra se da su jedininom cijenom obuhvaeni i ostali trokovi na ravnanju i planiranjudeponije kao i eventualne takse koje se pojave u sluaju koritenja gradske deponije. Poredodvoza vika zemlje iz iskopa Izvoa je obavezan da na deponiju odveze i sav drugi otpadnimaterijal nastao izgradnjom objekta, ali bez naknade.Orjentaciona transportna daljina za deponiju je do 1 km, a obaveza je Izvoaa da prije
ponude provjeri te daljine jer e plaanje biti po m3i nee imati pravo na dodatne trokoveprouzrokovane poveanjem transportne daljine.
3. Betonski i armirano-betonski radovi
Ovim tehnikim uslovima propisuju se osnovni kriterijumi za izvoenje svih betonskih iarmirano betonskih radova kao i minimalni uslovi koje moraju ispunjavati beton i materijaliod kojih se spravlja, te uslove za spravljanje, prevoz, ugradnju i njegovanje betona.Izvoa je duan, tokom izvoenja svih betonskih i armirano betonskih radova, pridravati seEC2 normi za beton i armirani beton kao i ovih tehnikih uslova.Betonski i armirano betonski radovi moraju se u svemu izvoditi prema rjeenjima i nacrtimaiz projekta.Sa betonskim radovima smije se otpoeti tek nakon prijema predhodnih faza rada, od strane
Nadzornog organa, to se mora evidentirati u graevinskom dnevniku.Kod izvoenja armirano betonskih temelja i zidova Izvoa je duan, prije postavljanja
armature, pozvati Nadzornog organa da pregleda postavljenu jednu stranu oplate, prijezatvaranja druge strane oplate da pregleda armaturu, a prije betoniranja kompletnu oplatutemelja i zidova, koji e nakon pregleda odobriti ili ne odobriti sljedeu fazu rada, to se moraevidentirati u graevinskom dnevniku.Prije betoniranja moraju biti ugraeni svi ankeri, anker ploe ili otvori koji su predvieni
projektnom dokumentacijom, a njihov poloaj mora tano odgovarati projektovanom i nesmije se dozvoliti da se tokom betoniranja promjeni. Ukoliko se nakon betoniranja utvrdi danjihov poloaj ne odgovara, Izvoa radova e istu greku ispraviti bez naknade.Izvoa je duan da jedan dan unaprijed obavjesti Nadzornog organa koje poslove planiraizvoditi tog dana.Ukoliko se Nadzorni organ ne odazove, blagovremeno najavljenom pozivu Izvoaa ili ga ne
obavijesti da nemoe izvriti pregled faze rada koja se izvodi, Izvoa moe pristupiti
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
10/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
10
izvoenju naredne faze rada i bez odobrenja Nadzornog organa ali to mora konstatovati putemgraevinskog dnevnika.U projektu je za svaku poziciju naznaena vrsta i marka betona koju je potrebno postii, toe Izvoa dokazati uzimanjem i ispitivanjem kontrolnih kocki i dostavom izvjetaja oispitivanju svake uzete kocke, a koji mora biti uraen od strane odgovarajue Institucije
registrovane za ispitivanje graevinskih materijala i za ije angaovanje je saglasan Investitor.Zbog specifinosti ovog objekta Izvoa je obavezan da, pored uzimanja i ispitivanjakontrolnih betonskih kocki, svakodnevno vri i ispitivanje svjee betonske mase na gradilitu,
prije ugradnje betona a koja se odnose na standardna ispitivanja konzistencije betona ivodocementnog faktora.
Beton
Sve vrste i marke betona ija je ugradnja predviena u ovom projektu moraju biti izraeneprema recepturama koje garantuju postizanje svih traenih karakteristika. Recepture trebajubiti izraene od strane ovlatene institucije i potvrene na osnovu ispitivanja probnih uzoraka.
U izgradnji ovog objekta uglavnom e se koristiti beton C25/30.Agregat za spravljanje svih betona treba da je iskljuivo prirodni sa najkrupnijim zrnom do32 mm i bez tetnih sastojaka koji mogu uticati na kvalitet betona. Mjeavina agregata sesastoji od etiri frakcije (0-2 , 4-8 , 8-16 , 8-32 mm) sa teinskim doziranjem pri mjeanju, a
prema unaprijed utvrenim recepturama za svaku pojedinu vrstu i marku betona. Frakcijeagregata moraju meusobno biti odvojene fizikom pregradom, bez mogunostinekontrolisanog mijeanja. Sav agregat za beton mora biti ispitan od strane ovlateneinstitucije i mora ispunjavati propisane uslove u pogledu granulometrijskog sastava, sadrajaorganskih materija, vrstoe i postojanosti i prisustva drugih tetnih materija.Granulometrijska krivulja mjeavine agregata treba uvijek da je izmeu dvije standardnekrivulje.Za proizvodnju svih vrsta i marki betona koji se ugrauju na ovom objektu trebaupotrebljavati Portland cement PC45 ili Portland cement sa dodatkom zgure ielektrofilterskog pepela do 30%, a koji u svemu moraju odgovarati vaeim standardima.Druga vrsta cementa moe se upotrijebiti samo uz odobrenje Nadzornog organa. Beton kojimse izvodi jedan konstruktivni element ne smije imati razliite vrste cementa.Izvoa jeobavezan kvalitet cementa dokazati odgovarajuim atestom izdatim od ustanove ovlateneinstitucije za ispitivanje graevinskih materijala koji mora sadravati sljedee karakteristike:
poetak i kraj vezivanja, stalnost zapremine, vrstoa na savijanje i pritisak i finoumliva.Cement stariji od est mjeseci nesmije se koristiti bez ponovnog ispitivanja. Doziranjecementa treba da se vri teinski.
Voda koja se upotrebljava za spravljanje betona mora biti ista, bez ikakvih organskih ilidrugih sastojaka koji bi mogli tetno uticati na proces ovravanja betona. Ukoliko se
posumnja u kvalitet vode Izvoa je treba, o svom troku, poslati na hemijske analize iposebno zahtjevati kontrolu sadraja sulfata i hlorida, kao i sadraja suspendovanih estica.Za spravljanje betona ne smije se koristiti otpadna voda. Doziranje vode treba vriti teinski, au skladu sa utvrenim i odobrenim recepturama.
Spravljanje svih vrsta betona mora se vriti mainskim putem na betonskim bazama kojeimaju teinsko doziranje svih frakcija agregata, cementa i vode.Prevoz betona od mjesta spravljanja do mjesta ugradnje smije se vriti samo auto
mjealicama. Vrijeme prevoza gotovog betona do mjesta ugradnje treba da je to krae inesmije se dozvoliti da beton pone vezivati prije nego se ugradi.
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
11/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
11
Ugradnja betona moe otpoeti tek nakon odobrenja Nadzornog organa, a poslije izvrenogpregleda oplate i armature. Ugradnja betona smije se vriti samo sredstvima koja garantujupostizanje traene kvalitete. U toku ugradnje, u gotov beton, nesmije se naknadno dodavativoda. Konzistencija betona treba da je takva da omuguuje kvalitetnu ugradnju. Svekonstruktivne elemente potrebno je betonirati bez prekida. Ukoliko se, zbog nepredvienih
okolnosti, mora napraviti prekid betoniranja on mora biti propisno izveden, a kod nastavljanjabetoniranja potrebno je koristiti posebna sredstva koja omoguavaju kvalitetnu vezu staro-novo. Beton se ugrauje u slojevima ne viim od 70 cm, a prije nego to je predhodni sloj
poeo vezivanje. Nabijanje betona treba vriti pervibratorima ili vibratorima. Prilikomugradnje betona posebnu panju treba obratiti da ne doe do segregacijeOdmah nakon ugradnje betona Izvoa je obavezan preduzeti sve mjere na zatiti injegovanju betona kako ne bi dolo do poremeaja u vrijeme hidratacije. Beton treba tititi od
brzog isuivanja, od padavina i tekue vode, od visokih i niskih temperatura i od vibracija.Njegovanje i zatita betona treba da traje sve dok beton ne postigne 60% vrijednosti odpredviene marke betona.Nakon skidanja oplate sve povrine betona treba da su vrste, glatke i bez gnijezda i upljina.
Ukoliko se primjete bilo kakva oteenja Izvoa e, o svom troku, izvriti sanaciju istihtako da e sav loi beton ostraniti i nadomjestiti ga novim malterom ili betonom uz prethodnu
pripremu povrine.Novi malter ili beton moraju biti otporni na skupljanje, a kontaktnu povrinu treba premazatiodgovarajuim sredstvima za vezu staro-novo.
Izvoa je obvezan da prilikom betoniranja svakog konstruktivnog elementa, na licu mjesta,uzima kontrolne betonske kocke veliine 20x20x20 cm. Betonske kocke moraju biti propisnooznaene i njegovane. Izvoa e kocke, starosti 28 dana, ispitati kod ovlatene institucije, zaije angaovanje treba dobiti saglasnost od Investitora i rezultate ispitivanja dostaviti
Nadzornom organu.Ukoloko se dnevna betoniranja vre sa manjim koliinama betona Izvoa treba da uzimakocke svaki dan, a ukoliko se beton ugrauje u veim koliinama, kocke treba uzimati nasvakih 50 m3ugraenog betona.
Armatura
Ovim projektom predviena je upotreba rebraste armature. Za svu armaturu, prije njeneugradnje, Izvoa je obavezan obezbjediti atest o kvalitetu iste i dostaviti ga Nadzornomorganu. Sva ugraena armatura mora odgovarati prema EC2 normama za beton i armirani
beton''. Prije ugradnje armatura mora biti oiena od hre ili bilo kojih drugih neistoa koje
mogu oslabiti njenu vezu sa betonom. Armatura mora biti izraena i sloena premaarmaturnim nacrtima iz projekta. Duina preklopa za nastavljanje armature mora odgovaratipropisima. Prilikom ugradnje armature posebno treba voditi rauna o debljini zatitnog slojabetona, koji obzirom na namjenu objekta ne smije biti manji od 2,5 cm.Obraun armature vri se prema ugraenoj koliini a na osnovu armaturnih nacrta iz projekta,a plaanje se vri po 1 kg.
4. Montaerski radovi
Pod montaerskim radovima u izgradnji ovog objekta podrazumjeva se nabavka, doprema
izrada zidova, pokrivaa i fasadnih elemenata, kao i izrada i ugradnja svih potrebnih vrata iprozora.
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
12/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
12
Sve montaerske radove treba izvesti u skladu sa vaeim propisima za pojedine vrsteposlova, projektnoj dokumentaciji i ovim tehnikim uslovima.Svi elementi betonske konstrukcije prema obliku, dimenzijama, veliini i primjenjenimmaterijalima moraju u svemu biti u skladu sa nacrtima oplate i armature.
Izvoa nesmije samovoljno vriti nikakve izmjene u projektu. Sve eventualne izmjene uprojektu moraju biti odobrene od strane Projektanta i Nadzornog organa.Ukoliko se utvrdi da pojedini elementi ili kompletna konstrukcija objekta u bilo emu neodgovara projektnoj dokumentaciji, grekom Izvoaa, isti je obavezan bez naknade izvritisve popravke i dovesti je u projektovano stanje.
Montaerski radovi moraju se izvoditi prema planu montae koji e sainiti Izvoa i kojimora biti odobren od strane Nadzornog organa.Doprema eline konstrukcije iz radionice i skladitenje na gradilitu treba da se odvija premaredosljedu montae, a skladitenje treba izvriti tako da ne moe doi do oteenja ideformacije pojedinih konstruktivnih elemenata i sklopova.
Pokriva i fasadni elementi moraju u svemu odgovarati rjeenjima iz projekta, a ton zavrneboje odredit e Nadzorni organ zajedno sa predstavnicima Investitora.
Sva vrata i prozore treba izraditi u skladu sa emama iz projekta.
Montaerske radove mogu obavljati samo radnici koji su osposobljeni za takvu vrstu posla.Obraun montaerskih radova vri se na osnovu radionikih nacrta, a jedinica mjere za
pokriva i fasadne elemente 1 m2a za prozore i vrata 1 komad.
5. Zidarski radovi
Ovim tehnikim uslovima propisuju se minimalni kriteriji koje, pored vaeih tehnikihpropisa koji reguliu ovu oblast, moraju da zadovoljavaju svi zidarski radovi koji se izvode naovom objektu a odnose se na zidanje svih vrsta zidova i vanjsko i unutranje malterisanje.Svi vanjski i unutranji zidovi, prema ovom projektu, predvieno je da se izvode od siporeks
blokova razliite debljine. Materijal se na gradilite mora dopremiti neoteen a kvalitet moraodgovarati vaeim propisima, to Izvoa mora dokazati atestom izdatim od straneovlatene institucije.Kod izvoenja zidarskih radovo potrebno je posebno obratiti panju na ostavljanje otvora zaugradnju vrata i prozora koji po mjestu i veliini moraju odgovarati prema projektu.
Sve greke koje nastanu Izvoa e otkloniti bez naknade.Kod izvoenja zidova sa veom visinom obavezno izvoditi horizontalne i vertikalne armiranobetonske serklae na propisan nain. Sa nastavljanjem zidanja ne smije se poeti dok serklane ovrsne dovoljno da nije ugroena stabilnost zida.Sve skele za izvoenje zidarskih radova moraju biti izraene u skladu sa propisima o zatitina radu.Svi malteri koji su predvieni za zidanje i unutranje i vanjsko malterisanje mogu se spravljatiiskljuivo od pranog pijeska sa tano propisanim omjerima mjeanja sa vezivnim materijalim.Kod malterisanja prvo se nanosi sloj grubog maltera koji se ostavlja dovoljno hrapav za vezufinog maltera. Fini malter se nanosi tek nakon suenja grubog maltera. Ne smije se dozvolitimalterisanje iz jednog sloja. Zavrni fini malter treba da bude zaglaen tako da se ne znaju
tragovi alata kojim je ugraivan i da se ne primjeuju druge neravnine.Obraun zidanja vri se po m3, a malterisanja po m2gotovog maltera.
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
13/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
13
6. Hidroizolatorski radovi
Zbog specifinosti samog objekta ovdje se pod hidroizolaterskim radovima podrazumjevajusvi radovi koji spreavaju prodiranje vode u objekat i prodiranje vode iz objekta.
Hidroizolacioni radovi moraju se izvoditi u skaldu sa vaeim propisima sa materijalima odprovjerenih proizvoaa koji moraju zadovoljavati traene karakteristike, kako bihidroizolacija bila sigurna i dugotrajna. Za hidroizolaciju ispod podnih ploa i prekotemeljnih greda predvia se upotreba standardnih elastomernih varenih izolacionih traka, a saunutranje strane predviena je izrada zavrnog zatitnog vodonepropusnog premaza.Hidroizolacione varene trake koje se primjenjuju sa vanjske strane za izradu horizontalnehidroizolacije donje ploe, zidova i temelja treba da ispunjavaju sljedee karakteristike:minimalna debljina traka d = 4 mmdonja temperaturna granica primjene - 20 oCgranica izduenja (elastinosti) 40 %
Podloga za postavljanje hidroizolacije mora biti potpuno suha, ravna bez ispupenja ineistoa koje mogu uticati na kvalitet izolacije. Prije postavljanja hidroizolacionih trakacijela povrina koja se izoluje treba biti premazana hladnom otopinom bitumena. Svi spojevihidroizolacionih traka moraju biti 100 % zavareni a minimalna irina preklopa treba da je 10cm.
Zatita horizontalne hidroizolacije se vri sitnozrnim betonom minimalne debljine 5 cm,zatita vertikalne hidroizolacije se izvodi od pune opeke, zidane na kant u produnom cem.malteru.Sve malterisane povrine koje se premazuju zavrnim vodonepropusnim premazom
predhodno treba oistiti i oprati vodom pod pritiskom od 200 bari.
U sve radne spojnice koje se pojave izmeu starog i novog betona potrebno je prijebetoniranja ugraditi ekspandirajuu vodotjesnu traku, na sredinu zida, uzdu po radnojspojnici, a prema uputstvu Proizvoaa.
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
14/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
14
3. STATIKI PRORAUN I DIMENZIONIRANJE
3.1. ANALIZA OPTEREENJA
POZ 10
STALNO:
1. Keramike ploice .................................................................................0,22kN/m22. Cementna glazura d=5cm .....................................................................1,20 kN/m23. Hidroizolacija .........................................................................................0,10 kN/m24. Lakoarmirana betonska ploa d=15cm .................................................. 3,75 kN/m2
POKRETNO ........................................................................................................1,96 kN/m2
OPTEREENJE NA PLOU POZ 10 : - STALNO: g= 5,27 kN/m2- POKRETNO: q= 1,96 kN/m2
RAUNSKO OPTEREENJE: qsd= 1,355,27 + 1,51,96= 10kN/m2
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
15/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
15
POZ 100; 200
STALNO:
1. Parket d=1cm .........................................................................................0,08kN/m22. Cementni estrih d=5cm ..........................................................................1,20 kN/m23. Hidroizolacija .........................................................................................0,10 kN/m24. Termoizolacija d=3cm ............................................................................5. Armiranobetonska ploa d=15cm ..........................................................3,75 kN/m26. Plafon d=2,5cm ......................................................................................0,53 kN/m2
POKRETNO ........................................................................................................1,96 kN/m2
OPTEREENJE NA PLOU POZ 100; 200 : - STALNO: g= 5,70 kN/m2- POKRETNO: q= 1,96 kN/m2
RAUNSKO OPTEREENJE: qsd= 1,355,70 + 1,51,96= 10,63kN/m2
POZ 300
STALNO:
1. Parket d=1cm .........................................................................................0,08kN/m24. Cementni estrih d=5cm ..........................................................................1,20 kN/m25. Hidroizolacija .........................................................................................0,10 kN/m24. Termoizolacija d=3cm ............................................................................6. Armiranobetonska ploa d=14cm ..........................................................3,50 kN/m26. Plafon d=2,5cm ......................................................................................0,53 kN/m27. Optereenje od krova .............................................................................2,20 kN/m2
POKRETNO ......................................................................................................2,75 kN/m2
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
16/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
16
OPTEREENJE NA PLOU POZ 300 : - STALNO: g= 7,61 kN/m2- POKRETNO: q= 2,75kN/m2
RAUNSKO OPTEREENJE: qsd= 1,357,61 + 1,52,75= 14,40kN/m2
STEPENITA
STALNO:1. Ploice ......................................................................................................0,22 kN/m22. Teina stepenika .......................................................................................2,16 kN/m23. Armiranobetonska ploa d= 10cm ...........................................................2,50 kN/m24. Plafon .......................................................................................................0,53 kN/m2
POKRETNO: .......................................................................................................1,96 kN/m2
OPTEREENJE NA PLOU STEPENITA : - STALNO: g= 5,41 kN/m2- POKRETNO: q= 1,96 kN/m2
RAUNSKO OPTEREENJE: qsd= 1,355,41 + 1,51,96= 10,24kN/m2
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
17/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
17
3.2. STATIKI PRORAUN I DIMENZIONIRANJE PLOA
POZ 300
OPTEREENJE NA PLOU POZ 300 : - STALNO: g= 7,61 kN/m2
- POKRETNO: q= 2,75 kN/m2
Mjerodavno raunsko optereenje:
gsd=1,35g + 1,5q/2 = 12,33kN/m2 qsd=1,5q/2 = 2,06 kN/m
2
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
18/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
18
POZ 1
a) Momenti u polju
maxmsd,x=
12
42
100100 xxsd
x
xsd
f
lq
f
lg
maxmsd,y=1
24
2
100100 yxsd
yxsd f
lqf
lg
Zax
y
l
l=1,66 i = 0,75 oitano je: fx
4= 5,744; fx1= 8,188
fy4= 2,018; fy
1= 2,722
maxmsd,x= 29,24kNm/m; maxmsd,y= 10,17 kNm/m
b) Momenti nad osloncima
minmsd,x= -( a
xxsd
xxsd S
lqS
lg 22
42
100100
)
minmsd,y= -( b
yxsd
yxsd S
lqS
lg 22
42
100100
)
Zax
y
l
l=1,66 = 0,75 oitano je: S
x
4= 11,09; Sx
2a= 11,52
Sy4= 8,16; Sy
2b= 11,65
minmsd,x= -53,53kNm/m; minmsd,y= -41,58kNm/m
POZ 2
a) Momenti u polju
maxmsd,x= 12
4
2
100100 xxsd
xxsd flqflg
maxmsd,y=1
24
2
100100 yxsd
yxsd f
lqf
lg
Zax
y
l
l=1,05 i = 0,75 oitano je: fx
4= 3,03; fx1= 4,06
fy4= 2,74; fy
1= 3,62
maxmsd,x= 6,43kNm/m; maxmsd,y= 5,80 kNm/m
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
19/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
19
b) Momenti nad osloncima
minmsd,x= -( a
xxsd
xxsd S
lqS
lg 22
42
100100
)
minmsd,y= -( byxsdyxsd SlqSlg 22
4
2
100100
)
Zax
y
l
l=1,05 i = 0,75 oitano je: Sx
4= 7,44; Sx2a= 8,78
Sy4= 7,18; Sy
2b= 8,80
minmsd,x= -15,44kNm/m; minmsd,y= -15,00kNm/m
POZ 3a) Momenti u polju
maxmsd,x=1
25
2
100100 xxsdb
xxsd f
lqf
lg
maxmsd,y=1
25
2
100100 yxsdb
yxsd f
lqf
lg
Zax
y
l
l=1,5 i = 0,75 oitano je: f
x
5b= 4,80; fx
1= 7,17
fy5b= 2,08; fy
1= 2,88
maxmsd,x= 11,54kNm/m; maxmsd,y= 4,93 kNm/m
b) Momenti nad osloncima
minmsd,x= -( a
xxsdb
xxsd S
lqS
lg 22
52
100100
)
minmsd,y= -( b
yxsdb
yxsd S
lqS
lg 2252
100100
)
Zax
y
l
l=1,5 i = 0,75 oitano je: Sx
5b= 9,45; Sx2a= 11,10
Sy5b= 7,89; Sy
2b= 11,25
minmsd,x= -21,75kNm/m; minmsd,y= -18,80kNm/m
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
20/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
20
POZ 4
a) Momenti u polju
maxmsd,x=
12
22
100100 xxsda
x
xsd
f
lq
f
lg
maxmsd,y=1
22
2
100100 yxsda
yxsd f
lqf
lg
Zax
y
l
l=3,48 i = 0,75 oitano je: fx
2a= 8,40; fx1= 12,50
fy2a= 0; fy
1= 0
maxmsd,x= 10,08kNm/m; maxmsd,y= 0 kNm/m
b) Momenti nad osloncima
minmsd,x= -( a
xxsda
xxsd S
lqS
lg 22
22
100100
)
minmsd,y= -( b
yxsda
yxsd S
lqS
lg 22
22
100100
)
Zax
y
l
l=1,5 i = 0,75 oitano je: S
x
2a= 12,50; Sx
2a= 12,50
Sy2a= 0; Sy
2b= 0
minmsd,x= -14,03kNm/m; minmsd,y= 0
Mjerodavne vrijednosti momenata nad osloncima
msd= jsdisdjsdi
mmm
,max75,02
msd1-2= -34,26 < -40,14kNm/m
msd1-3= -37,64 < -40,14 kNm/m
msd1-4= -27,80 < -31,18 kNm/m
msd2-3= -17,12 > -14,10 kNm/m
msd3-4= -16,41 > -14,10 kNm/m
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
21/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
21
Redukcija momenata nad osloncima
Koeficijenti redukcije: kr= (1-1,25minl
C)
kr1-2
= kr1-3
= 0,92kr2-3= 0,916
kr1-4=0,88
kr3-4=0,88
redmsd1-2= -31,52kNm/m
redmsd1-3= -34,63kNm/m
redmsd1-4= -24,46kNm/m
redmsd2-3= -15,70kNm/m
redmsd3-4= -14,44kNm/m
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
22/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
22
MOMENTI SAVIJANJA U PLOI POZ 300
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
23/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
23
POZ
PRAVAC
msd(kNm/m)
d(cm)
sd sd potas
(cm2/m)USVOJENA
ARMATURAstvas
(cm2/ m)
1X 29,24 12,5 0,10 0,1069 6,4
Q257 + R424 6,81Y 10,17 11,5 0,046 0,04756 2,62
2X 5,80 11,5 0,026 0,02658 1,46
Q257+R188 4,45Y 6,43 12,5 0,025 0,02555 1,53
3X 11,54 12,5 0,044 0,04544 2,72
Q257+R188 4,45Y 4,93 11,5 0,022 0,02246 1,24
4X 0 11,5 0 0 0
R221 2,21Y 10,08 12,5 0,04 0,0412 2,46
OSLONAC1-2 -31,52 12,5 0,12 0,1303 7,8 R503+R221 7,24
OSLONAC1-3 -34,63 12,5 0,13 0,1422 8,51 R503+R221 7,24
OSLONAC1-4 -24,46 12,5 0,09 0,0955 5,7 R524 5,24
OSLONAC2-3 -15,70 12,5 0,06 0,0625 3,74 R378 3,78
OSLONAC3-4 -14,44 12,5 0,055 0,05715 3,42 R524 5,24
Obodni oslonci se armiraju konstruktivno sa R188.
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
24/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
24
POZ 200
OPTEREENJE NA PLOU POZ 200 : - STALNO: g= 5,70 kN/m2- POKRETNO: q= 1,96 kN/m2
Mjerodavno raunsko optereenje:
gsd=1,35g + 1,5q/2 = 9,16kN/m2 qsd=1,5q/2 = 1,47 kN/m
2
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
25/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
25
POZ 1
a) Momenti u polju
maxmsd,x=
12
42
100100 xxsd
x
xsd
f
lq
f
lg
maxmsd,y=1
24
2
100100 yxsd
yxsd f
lqf
lg
Zax
y
l
l=1,66 i = 0,75 oitano je: fx
4= 5,744; fx1= 8,188
fy4= 2,018; fy
1= 2,722
maxmsd,x= 21,37kNm/m; maxmsd,y= 7,43 kNm/m
b) Momenti nad osloncima
minmsd,x= -( a
xxsd
xxsd S
lqS
lg 22
42
100100
)
minmsd,y= -( b
yxsd
yxsd S
lqS
lg 22
42
100100
)
Zax
y
l
l=1,66 i = 0,75 oitano je: S
x
4= 11,09; Sx
2a= 11,52
Sy4= 8,16; Sy
2b= 11,65
minmsd,x= -39,18kNm/m; minmsd,y= -30,37kNm/m
POZ 2
a) Momenti u polju
maxmsd,x= 12
4
2
100100 xxsd
xxsd flqflg
maxmsd,y=1
24
2
100100 yxsd
yxsd f
lqf
lg
Zax
y
l
l=1,05 i = 0,75 oitano je: fx
4= 3,03; fx1= 4,06
fy4= 2,74; fy
1= 3,62
maxmsd,x= 4,74kNm/m; maxmsd,y= 4,27 kNm/m
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
26/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
26
b) Momenti nad osloncima
minmsd,x= -( a
xxsd
xxsd S
lqS
lg 22
42
100100
)
minmsd,y= -( byxsdyxsd SlqSlg 22
4
2
100100
)
Zax
y
l
l=1,05 = 0,75 oitano je: Sx
4= 7,44; Sx2a= 8,78
Sy4= 7,18; Sy
2b= 8,80
minmsd,x= -11,40kNm/m; minmsd,y= -11,06kNm/m
POZ 3a) Momenti u polju
maxmsd,x=1
25
2
100100 xxsdb
xxsd f
lqf
lg
maxmsd,y=1
25
2
100100 yxsdb
yxsd f
lqf
lg
Zax
y
l
l=1,5 i = 0,75 oitano je: f
x
5b= 4,80; fx
1= 7,17
fy5b= 2,08; fy
1= 2,88
maxmsd,x= 8,50kNm/m; maxmsd,y= 3,63 kNm/m
b) Momenti nad osloncima
minmsd,x= -( a
xxsdb
xxsd S
lqS
lg 22
52
100100
)
minmsd,y= -( b
yxsdb
yxsd S
lqS
lg 2252
100100
)
Zax
y
l
l=1,5 i = 0,75 oitano je: Sx
5b= 9,45; Sx2a= 11,10
Sy5b= 7,89; Sy
2b= 11,25
minmsd,x= -16,05kNm/m; minmsd,y= -13,85kNm/m
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
27/75
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
28/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
28
Redukcija momenata nad osloncima
Koeficijenti redukcije: kr= (1-1,25minl
C)
kr1-2
= kr1-3
= 0,92kr2-3= 0,916
kr1-4=0,88
kr3-4=0,88
redmsd1-2= -27,0kNm/m
redmsd1-3= -27,0kNm/m
redmsd1-4= -20,0kNm/m
redmsd2-3= -11,57kNm/m
redmsd3-4= -10,60kNm/m
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
29/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
29
MOMENTI SAVIJANJA U PLOI POZ 200
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
30/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
30
POZ
PRAVAC
msd(kNm/m)
d(cm)
sd sd potas
(cm2/m)USVOJENA
ARMATURAstvas
(cm2/ m)
1X 21,37 12,5 0,08 0,0844 5,05
Q221+R283 5,04Y 7,43 11,5 0,034 0,0349 1,92
2X 4,27 11,5 0,02 0,0204 1,12
Q221+R139 3,6Y 4,74 12,5 0,02 0,0204 1,22
3X 8,50 12,5 0,03 0,0307 1,84
Q221+R139 3,6
Y 3,63 11,5 0,016 0,01628 0,90
4X 0 11,5 0 0 0
R221 2,21Y 7,36 12,5 0,03 0,0307 1,84
OSLONAC1-2
-27,0 12,5 0,10 0,1069 6,40 R503 5,03
OSLONAC1-3
-27,0 12,5 0,10 0,1069 6,40 R503 5,03
OSLONAC1-4 -20,0 12,5 0,076 0,07996 4,78 R335 3,35
OSLONAC2-3 -11,57 12,5 0,044 0,04544 2,72 R335 3,35
OSLONAC3-4 -10,60 12,5 0,04 0,0412 2,47 R335 3,35
Obodni oslonci se armiraju konstruktivno sa R188.
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
31/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
31
POZ 100
OPTEREENJE NA PLOU POZ 100 : - STALNO: g= 5,70 kN/m2- POKRETNO: q= 1,96 kN/m2
Mjerodavno raunsko optereenje:
gsd=1,35g + 1,5q/2 = 9,16kN/m2 qsd=1,5q/2 = 1,47 kN/m
2
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
32/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
32
POZ 1
a) Momenti u polju
maxmsd,x=1252
100100 xxsda
xxsd flqflg
maxmsd,y=1
25
2
100100 yxsda
yxsd f
lqf
lg
Zax
y
l
l=1,20 i = 0,75 oitano je: fx
5a= 3,53; fx1= 5,24
fy5a= 1,99; fy
1= 3,44
maxmsd,x= 7,20kNm/m; maxmsd,y= 4,20 kNm/m
b) Momenti nad osloncima
minmsd,x= -( a
xxsda
xxsd S
lqS
lg 22
52
100100
)
minmsd,y= -( b
yxsda
yxsd S
lqS
lg 22
52
100100
)
Zax
y
ll =1,20 i = 0,75 oitano je: Sx5a= 7,59; Sx2a= 10,43
Sy5a= 5,72; Sy
2b= 10,32
minmsd,x= -15,25kNm/m; minmsd,y= -12,16kNm/m
POZ 2
a) Momenti u polju
maxmsd,x=1
24
2
100100 xxsd
xxsd f
lqf
lg
maxmsd,y=1
24
2
100100 yxsd
yxsd f
lqf
lg
Zax
y
l
l=1,30 i = 0,75 oitano je: fx
4= 4,33; fx1= 5,95
fy4= 2,40; fy
1= 3,24
maxmsd,x= 6,84kNm/m; maxmsd,y= 3,78 kNm/m
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
33/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
33
b) Momenti nad osloncima
minmsd,x= -( a
xxsd
xxsd S
lqS
lg 22
42
100100
)
minmsd,y= -( byxsdyxsd SlqSlg 22
4
2
100100
)
Zax
y
l
l=1,30 = 0,75 oitano je: Sx
4= 9,33; Sx2a= 10,32
Sy4= 7,83; Sy
2b= 10,43
minmsd,x= -14,21kNm/m; minmsd,y= -12,30kNm/m
POZ 3a) Momenti u polju
maxmsd,x=1
25
2
100100 xxsdb
xxsd f
lqf
lg
maxmsd,y=1
25
2
100100 yxsdb
yxsd f
lqf
lg
Zax
y
l
l=1,50 i = 0,75 oitano je: f
x
5b= 4,80; fx
1= 7,17
fy5b= 2,08; fy
1= 2,88
maxmsd,x= 7,70kNm/m; maxmsd,y= 3,30 kNm/m
b) Momenti nad osloncima
minmsd,x= -( a
xxsdb
xxsd S
lqS
lg 22
52
100100
)
minmsd,y= -( b
yxsdb
yxsd S
lqS
lg 2252
100100
)
Zax
y
l
l=1,50 i = 0,75 oitano je: Sx
5b= 9,45; Sx2a= 11,10
Sy5b= 7,89; Sy
2b= 11,25
minmsd,x= -14,53kNm/m; minmsd,y= -12,55kNm/m
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
34/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
34
POZ 4
a) Momenti u polju
maxmsd,x=
12
52
100100 xxsdb
x
xsd
f
lq
f
lg
maxmsd,y=1
25
2
100100 yxsdb
yxsd f
lqf
lg
Zax
y
l
l=1,34 i = 0,75 oitano je: fx
5b= 4,05; fx1= 6,23
fy5b= 2,33; fy
1= 3,16
maxmsd,x= 8,32kNm/m; maxmsd,y= 4,70 kNm/m
b) Momenti nad osloncima
minmsd,x= -( a
xxsdb
xxsd S
lqS
lg 22
52
100100
)
minmsd,y= -( b
yxsdb
yxsd S
lqS
lg 22
52
100100
)
Zax
y
l
l=1,34 i = 0,75 oitano je: S
x
5b= 8,486; Sx
2a= 10,504
Sy5b= 7,646; Sy
2b= 10,602
minmsd,x= -16,74kNm/m; minmsd,y= -15,10 kNm/m
POZ 5
a) Momenti u polju
maxmsd,x= 12
4
2
100100 xxsd
xxsd flqflg
maxmsd,y=1
24
2
100100 yxsd
yxsd f
lqf
lg
Zax
y
l
l=1,05 i = 0,75 oitano je: fx
4= 3,03; fx1= 4,065
fy4= 2,745; fy
1= 3,625
maxmsd,x= 4,76kNm/m; maxmsd,y= 4,30 kNm/m
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
35/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
35
b) Momenti nad osloncima
minmsd,x= -( a
xxsd
xxsd S
lqS
lg 22
42
100100
)
minmsd,y= -( byxsdyxsd SlqSlg 22
4
2
100100
)
Zax
y
l
l=1,05 = 0,75 oitano je: Sx
4= 7,44; Sx2a= 8,785
Sy4= 7,185; Sy
2b= 8,80
minmsd,x= -11,45kNm/m; minmsd,y= -11,12kNm/m
POZ 6a) Momenti u polju
maxmsd,x=1
25
2
100100 xxsdb
xxsd f
lqf
lg
maxmsd,y=1
25
2
100100 yxsdb
yxsd f
lqf
lg
Zax
y
l
l=1,50 i = 0,75 oitano je: f
x
5b= 4,80; fx
1= 7,17
fy5b= 2,08; fy
1= 2,88
maxmsd,x= 8,54kNm/m; maxmsd,y= 3,65 kNm/m
b) Momenti nad osloncima
minmsd,x= -( a
xxsdb
xxsd S
lqS
lg 22
52
100100
)
minmsd,y= -( b
yxsdb
yxsd S
lqS
lg 2252
100100
)
Zax
y
l
l=1,50 i = 0,75 oitano je: Sx
5b= 9,45; Sx2a= 11,10
Sy5b= 7,89; Sy
2b= 11,25
minmsd,x= -16,10kNm/m; minmsd,y= -13,92kNm/m
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
36/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
36
POZ 7
Momenti nad osloncima
minmsd,x= -( a
xxsd
xxsd SlqSlg
2242
100100
)
minmsd,y= -( b
yxsd
yxsd S
lqS
lg 22
42
100100
)
Zax
y
l
l=2,60 i = 0,75 oitano je: Sx
4= 12,5; Sx2a= 12,5
Sy4= 8,93; Sy
2b= 12,5
minmsd,x= -1,70kNm/m; minmsd,y= -1,30kNm/m
POZ 8
Momenti u polju
maxmsd,x=1
21
2
100100 xxsd
xxsd f
lqf
lg
maxmsd,y= 12
1
2
100100 yxsd
yxsd flqflg
Zax
y
l
l=2,06 i = 0,75 oitano je: fx
1= 6,23
fy1= 3,16
maxmsd,x= 10,30kNm/m
POZ 9
a) Momenti u polju
maxmsd,x=1
22
2
100100 xxsda
xxsd f
lqf
lg
Zax
y
l
l=1,15 i = 0,75 oitano je: fx
2a= 4,80; fx1= 7,17
maxmsd,x= 8,334kNm/m
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
37/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
37
POZ 10
a) Momenti u polju
maxmsd,x=
12
42
100100 xxsd
x
xsd
f
lq
f
lg
maxmsd,y=1
24
2
100100 yxsd
yxsd f
lqf
lg
Zax
y
l
l=1,40 i = 0,75 oitano je: fx
4= 4,77; fx1= 6,66
fy4= 2,23; fy
1= 3,05
maxmsd,x= 4,15kNm/m; maxmsd,y= 1,93 kNm/m
b) Momenti nad osloncima
minmsd,x= -( a
xxsd
xxsd S
lqS
lg 22
42
100100
)
minmsd,y= -( b
yxsd
yxsd S
lqS
lg 22
42
100100
)
Zax
y
l
l=1,40 i = 0,75 oitano je: S
x
4= 10,0; Sx
2a= 10,78
Sy4= 7,95; Sy
2b= 10,86
minmsd,x= -8,33kNm/m; minmsd,y= -6,90kNm/m
Mjerodavne vrijednosti momenata nad osloncima
msd= jsdisdjsdi
mmm
,max75,02
msd1-2= -12,23 > -9,22kNm/m msd
4-7= -15,60 > -12,0 kNm/mmsd
1-4= -15,17 > -11,43 kNm/m msd11-10= -4,30 < -5,18 kNm/m
msd2-3= -13,38 > -10,65 kNm/m msd
1-10= -15,51 > -14,10 kNm/mmsd
3-4= -15,64 > -12,55 kNm/m msd6-7= -12,52 > -10,44 kNm/m
msd3-6= -12,0 > -9,40 kNm/m msd
7-11= -11,13 > -10,44 kNm/m
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
38/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
38
Redukcija momenata nad osloncima
Koeficijenti redukcije: kr= (1-1,25minl
C)
krx1= 0,87 kry1= 0,83krx2= 0,84 kry2=0,85kry3=0,775
redmsd1-2= -10,15kNm/m redmsd
3-6= -10,10 kNm/mredmsd
1-4= -13,20 kNm/m redmsd4-7= -13,10 kNm/m
redmsd2-3= -11,64 kNm/m redmsd
1-10=-13,18 kNm/mredmsd
3-4= -12,98 kNm/m redmsd7-11= -8,77 kNm/m
redmsd6-7= -10,39 kNm/m
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
39/75
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
40/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
40
Obodni oslonci se armiraju konstruktivno sa R188.
POZ
PRAVAC
msd(kNm/m)
d(cm)
sd sd potas
(cm2/m)USVOJENA
ARMATURAstvas
(cm2/ m)
1
X 4,20 12,5 0,016 0,01628 0,97
Q221 2,21Y 7,20 13,5 0,024 0,02452 1,60
2X 3,78 12,5 0,014 0,01422 0,85
Q221 2,21Y 6,84 13,5 0,02 0,0204 1,32
3X 3,30 12,5 0,012 0,01216 0,73
Q221 2,21Y 7,70 13,5 0,025 0,02555 1,65
4 X 4,70 12,5 0,018 0,01834 1,10 Q221 2,21Y 8,32 13,5 0,03 0,0307 2,0
5X 4,76 13,5 0,015 0,01525 0,98
Q221 2,21Y 4,30 12,5 0,016 0,05846 3,50
6X 8,54 13,5 0,03 0,0307 2,0
Q221 2,21Y 3,65 12,5 0,014 0,01422 0,85
7 X 10,30 13,5 0,034 0,0349 2,25 Q221 2,21
8Y
8,33 13,5 0,03 0,0307 2,0 Q221 2,21
9Y
8,33 13,5 0,03 0,0307 2,0 Q221 2,21
OSLONAC2-3 -11,64 13,5 0,04 0,0412 2,66 R335 3,35
OSLONAC3-6 -10,10 13,5 0,033 0,03385 2,20 R335 3,35
OSLONAC
1-4 -13,20 13,5 0,043 0,04438 2,87 R335 3,35OSLONAC
4-7 -13,10 13,5 0,043 0,04438 2,87 R335 3,35
OSLONAC1-10 -13,18 13,5 0,043 0,04438 2,87 R335 3,35
OSLONAC1-2 -10,15 13,5 0,033 0,03385 2,20 R335 3,35
OSLONAC4-3
-12,98 13,5 0,04 0,0412 2,66 R335 3,35
OSLONAC7-6 -10,39 13,5 0,034 0,0349 2,25 R335 3,35
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
41/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
41
3.3. STATIKI PRORAUN I DIMENZIONIRANJE STEPENITA
Raunske vrstoe materijala: - BETON C25/30; fcd= 16,67Mpa-ARMATURA RA400/500; fyd= 347,83MPa
NAPOMENA: Stepenita se u polju armiraju ipkastom armaturom, a na osloncima mreama.
POZ 1
OPTEREENJE NA PLOU STEPENITA POZ 000 : - STALNO: g= 5,40 kN/m2-POKRETNO: q= 1,96 kN/m2
Mjerodavno raunsko optereenje: gsd=1,35g= 7,29kN/m2 qsd=1,5q= 2,94 kN/m
2
1. Dimenzioniranje u polju
b= 100cm; hploe= 10cm; d= 8,5cm
msd= 11,62kNm/m
sd=cd
sd
fdb
m
2
= 0,09
sd= 0,0955
as,pot=yd
cdsd
f
fdb = 3,9cm2/m
As,pot= 3,9cm2
POZmsd
(kNm/m)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
1 11,62 8,5 0,09 0,0955 3,9 8R8 4,02
2. Dimenzioniranje nad osloncem
b= 100cm; hploe= 10cm; d= 8,5cm as,pot=yd
cdsd
f
fdb = 7,83cm2/m
msd= -20,65kNm/m As,pot= 7,83cm2
sd=cd
sd
fdb
m
2
= 0,17
sd= 0,1924
POZmsd
(kNm/m)
d
(cm)sd sd
As,pot
(cm2
)USVOJENO
As,usv
(cm2
)1 -20,65 8,5 0,17 0,1924 7,83 R424+R385 8,09
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
42/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
42
POZ 2
OPTEREENJE NA PLOU STEPENITA POZ 000 : - STALNO: g= 5,40 kN/m2-POKRETNO: q= 1,96 kN/m2
Mjerodavno raunsko optereenje: gsd=1,35g= 7,29kN/m2
qsd=1,5q= 2,94 kN/m2
1. Dimenzioniranje u polju
b= 100cm; hploe= 10cm; d= 8,5cm
msd= 12kNm/m
sd= cd
sd
fdb
m
2 = 0,1sd= 0,1069
as,pot=yd
cdsd
f
fdb = 4,35cm2/m
As,pot= 4,35cm2
POZmsd
(kNm/m)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
2 12 8,5 0,1 0,1069 4,35 9R8 4,35
2. Dimenzioniranje nad osloncem
b= 100cm; hploe= 10cm; d= 8,5cm
msd= -21,3kNm/m
sd=cd
sd
fdb
m
2
= 0,175
sd= 0,19895
as,pot=yd
cdsd
f
fdb = 8,1cm2/m
As,pot= 8,1cm2
POZmsd
(kNm/m)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
2 20,65 8,5 0,17 0,19895 8,1 R424+R385 8,1
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
43/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
43
POZ 3
OPTEREENJE NA PLOU STEPENITA POZ 000 : - STALNO: g= 5,40 kN/m2-POKRETNO: q= 1,96 kN/m2
Mjerodavno raunsko optereenje: gsd=1,35g= 7,29kN/m2 qsd=1,5q= 2,94 kN/m
2
Stepenite je dimenzionirano takoto je 50% momenta u polju
prebaeno na oslonce.
1. Dimenzioniranje u polju
b= 100cm; hploe= 10cm; d= 8,5cm
msd= 10,64kNm/m
sd=cd
sd
fdb
m
2
= 0,09
sd= 0,0955
as,pot=yd
cdsd
f
fdb = 3,9cm2/m
As,pot= 3,9cm2
POZmsd
(kNm/m)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
3 10,64 8,5 0,09 0,0955 3,9 8R8 4,02
2. Dimenzioniranje nad osloncem
b= 100cm; hploe= 10cm; d= 8,5cm
msd= -10,64kNm/m
sd=cd
sd
fdb
m
2= 0,09
sd= 0,0955
as,pot=yd
cdsd
f
fdb = 3,9cm2/m
As,pot= 3,9cm2
POZmsd
(kNm/m)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
3 -10,64 8,5 0,09 0,0955 3,9 R385 3,85
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
44/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
44
3.4. STATIKI PRORAUN I DIMENZIONIRANJE RAMOVA3.4.1. Listing statikih uticaja
POZ 301 ( Kombinacije optereenja: g; g+p; g+w; g+p+w )
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
45/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
45
POZ 302 ( Kombinacije optereenja: g; g+p; g+w; g+p+w )
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
46/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
46
POZ 304 ( Kombinacije optereenja: g; g+p; g+w; g+p+w )
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
47/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
47
POZ 305 ( Kombinacije optereenja: g; g+p; g+w; g+p+w )
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
48/75
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
49/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
49
POZ 101 ( Kombinacije optereenja: g; g+p; g+w; g+p+w )
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
50/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
50
POZ 102 ( Kombinacije optereenja: g; g+p; g+w; g+p+w )
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
51/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
51
POZ 103 ( Kombinacije optereenja: g; g+p; g+w; g+p+w )
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
52/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
52
POZ 105 ( Kombinacije optereenja: g; g+p; g+w; g+p+w )
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
53/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
53
POZ 106( Kombinacije optereenja: g; g+p; g+w; g+p+w )
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
54/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
54
POZ 107 ( Kombinacije optereenja: g; g+p; g+w; g+p+w )
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
55/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
55
POZ 108 ( Kombinacije optereenja: g; g+p; g+w; g+p+w )
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
56/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
56
Raunske vrstoe materijala:
- BETON fcd= 16,67MPa
- ARMATURA fyd= 347,83MPa
POZ 301
1. Dimenzioniranje na savijanje
POLJE I
Sudjelujua irina ploe: bef=55,8cm; d= 30cm
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = 16,70kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= -15,90kN
Msd,s= 18,61kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,02; sd= 0,0204
As,pot= yd
cd
sd f
f
db
- yd
sd
f
N
= 1,17cm
2
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
301Polje I
18,61 30 0,02 0,0204 1,17 2R16 4,02
POLJE II
Sudjelujua irina ploe: bef=62cm; d= 30cm
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = 24,80kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= --23,40kN
Msd,s= 27,84kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,03; sd= 0,0307
As,pot=yd
cdsd
f
fdb -
yd
sd
f
N= 2,07cm2
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
301Polje II 27,84 30 0,03 0,0307 2,07 2R16 4,02
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
57/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
57
OSLONAC
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = -46,26kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= -15,90kN
Msd,s= -48,30kNm; sd,s=cd
ssd
fdbM
2
, = 0,13; sd= 0,1422
As,pot=yd
cdsd
f
fdb -
yd
sd
f
N= 4,65cm2
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
301Oslonac
-48,30 30 0,13 0,1422 4,65 3R16 6,03
2. Dimenzioniranje na smicanje
VRd1= [ RdK( 1,2+40l) +0,15cp]bwdRd= 0,3Mpa; K= 1,3; l=0,00536; cp= 0,124Mpa
VRd1= 42,76kN ..........Nosivost bez poprene armature
Minimalna poprena armatura: As,min= w,minbwsin100= 3,25 cm2/m
VRd2= 0,5fcdbw0,9d(1+ctg)
= 0,5- 200ckf = 0,575
VRd2=323,5kN ...........Nosivost pritisnute betonske dijagonaleMaksimalni razmak uzengija: Smax= 0,8d= 24cm
USVOJENO: R8/20cm cijelom duinom (armatura za smicanje)
POZ 302
1. Dimenzioniranje na savijanje
POLJE I
Sudjelujua irina ploe: bef=105,5cm; d= 30cm
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = 75,76kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= -68,3kN
Msd,s= 84,64kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,05; sd= 0,0518
As,pot=yd
cdsd
f
fdb -
yd
sd
f
N
= 5,90cm2
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
58/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
58
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
302Polje I
84,64 30 0,05 0,0518 5,90 3R16 6,03
POLJE II
Sudjelujua irina ploe: bef=80,3cm; d= 30cm
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = 22,16kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= -20,80kN
Msd,s= 24,86kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,02; sd= 0,0204
As,pot
=yd
cd
sd f
fdb -
yd
sd
f
N= 1,75cm2
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
302Polje II
24,86 30 0,02 0,0204 1,75 2R16 4,02
OSLONAC
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = -134,85kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= -20,80kN
Msd,s= -137,55kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,366>0,332 dvostruko armiranje
= 1,25( 1 - ssd,21 )= 0,6;d
d2 = 0,13; sd1= 0,489; sd2= 0,064
As,pot1=yd
cdsd
f
fdb 1 -
yd
sd
f
N= 16,97cm2
As,pot2=yd
cdsd
f
fdb 2 = 2,30 cm
2
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd1,2
As,pot1,2(cm2)
USVOJENOAs,usv1,2(cm2)
302Oslonac
-48,30 30 0,130,489 16,97 8R16 16,08
0,064 2,30 2R16 4,02
2. Dimenzioniranje na smicanje
VRd1= [ RdK( 1,2+40l) +0,15cp]bwd
Rd= 0,3Mpa; K= 1,3; l=0,00536; cp= 0,128Mpa
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
59/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
59
VRd1= 42,81kN ..........Nosivost bez poprene armature
Minimalna poprena armatura: As,min= w,minbwsin100= 3,25 cm2/m
VRd2= 0,5fcdbw0,9d(1+ctg)
= 0,5-200
ckf = 0,575
VRd2=323,5kN ...........Nosivost pritisnute betonske dijagonaleMaksimalni razmak uzengija: Smax= 0,8d= 24cm
sw=1
1 9,0
Rdsd
yds
VV
ctgdfA
..........Potrebna armatura
VRd1 > Vsd: USVOJENO: R8/20cmVsd1 > VRd1: USVOJENO: R8/10cmVsd2
l> VRd1: USVOJENO: R8/9cm
Vsd2d> VRd1: USVOJENO: R8/20cmVsd3 > VRd1: USVOJENO: R8/20cm
POZ 303 Horizontalni serkla
USVOJENO: - Poduna: 4R10- Poprena: R6/20cm
POZ 304
1. Dimenzioniranje na savijanje
POLJE I
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
304Polje I
2R16 4,02
POLJE II
Sudjelujua irina ploe: bef=65,80cm; d= 30cm
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = 35,92kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= -20,0kN
Msd,s= 38,52kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,04; sd= 0,0412
As,pot=yd
cdsd
f
fdb -
yd
sd
f
N= 3,30cm2
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
60/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
60
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
304Polje II
38,52 30 0,04 0,0412 3,30 2R16 4,02
POLJE III
Sudjelujua irina ploe: bef=51,25cm; d= 30cm
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = 21,22kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= -9,0kN
Msd,s= 22,40kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,03; sd= 0,0307
As,pot=yd
cdsd
f
fdb -
yd
sd
f
N= 2,26cm2
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
304PoljeIII
22,40 30 0,03 0,0307 2,26 2R16 4,02
OSLONAC I
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = -55,20kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= 0kN
Msd,s= -55,20kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,15; sd= 0,1668
As,pot=yd
cdsd
f
fdb -
yd
sd
f
N= 6cm2
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
304OslonacI
-55,20 30 0,15 0,1668 6 3R16 6,03
OSLONAC II
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = -60,82kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= -9kN
Msd,s= -62kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,165; sd= 0,186
As,pot=yd
cdsd
f
fdb -
yd
sd
f
N= 6,7cm2
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
61/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
61
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
304OslonacII
-62 30 0,165 0,186 6,7 4R16 8,04
2. Dimenzioniranje na smicanje
VRd1= [ RdK( 1,2+40l) +0,15cp]bwdRd= 0,3Mpa; K= 1,3; l=0,00536; cp= 0,074Mpa
VRd1= 42,20kN ..........Nosivost bez poprene armature
Minimalna poprena armatura: As,min= w,minbwsin100= 3,25 cm2/m
VRd2= 0,5fcdbw0,9d(1+ctg)
= 0,5- 200ckf
= 0,575VRd2=323,5kN ...........Nosivost pritisnute betonske dijagonaleMaksimalni razmak uzengija: Smax= 0,8d= 24cm
USVOJENO: R8/20cm cijelom duinom (armatura za smicanje)
POZ 305
1. Dimenzioniranje na savijanje
POLJE ISudjelujua irina ploe: bef=106,62cm; d= 30cm
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = 98,37kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= -72,7kN
Msd,s= 107,80kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,07; sd= 0,0733
As,pot=yd
cdsd
f
fdb -
yd
sd
f
N= 9,23cm2
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
305Polje I
107,8 30 0,07 0,0733 9,23 6R16 12,06
POLJE II
Sudjelujua irina ploe: bef=77,5cm; d= 30cm
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = 50,52kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= -42,16kN
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
62/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
62
Msd,s= 56kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,05; sd= 0,0518
As,pot=yd
cdsd
f
fdb -
yd
sd
f
N= 4,56cm2
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
305Polje II
56 30 0,05 0,0518 4,56 3R16 6,03
OSLONAC
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = -163,7kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= -42,16kN
Msd,s= -169,2kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2 , = 0,45>0,332 dvostruko armiranje
= 1,25( 1 - ssd,21 )= 0,85;d
d2 = 0,13; sd1= 0,583; sd2= 0,158
As,pot1=yd
cdsd
f
fdb 1 -
yd
sd
f
N= 19,74cm2
As,pot2=yd
cdsd
f
fdb 2 = 5,68 cm
2
POZ Msd,s(kNm) d(cm) sd sd1,2 As,pot1,2(cm2) USVOJENO A
s,usv1,2(cm2)
305Oslonac
-169,2 30 0,450,583 19,74 12R16 24,13
0,158 5,68 3R16 6,03
2. Dimenzioniranje na smicanje
VRd1= [ RdK( 1,2+40l) +0,15cp]bwd
Rd= 0,3Mpa; K= 1,3; l=0,00804; cp= 0,266Mpa
VRd1= 47,50kN ..........Nosivost bez poprene armature
Minimalna poprena armatura: As,min= w,minbwsin100= 3,25 cm2/m
VRd2= 0,5fcdbw0,9d(1+ctg)
= 0,5-200
ckf = 0,575
VRd2=323,5kN ...........Nosivost pritisnute betonske dijagonaleMaksimalni razmak uzengija: Smax= 0,8d= 24cm
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
63/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
63
sw=1
1 9,0
Rdsd
yds
VV
ctgdfA
..........Potrebna armatura
VRd1 > Vsd: USVOJENO: R8/20cm
Vsd1 > VRd1: USVOJENO: R8/9cmVsd2l> VRd1: USVOJENO: R8/9cmVsd2
d> VRd1: USVOJENO: R8/11cmVsd3 > VRd1: USVOJENO: R8/20cm
POZ 306
1. Dimenzioniranje na savijanje
POLJE I
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
306Polje I
2R16 4,02
POLJE II
Sudjelujua irina ploe: bef=65,80cm; d= 30cm
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = 40,66kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= -22,62kN
Msd,s= 43,6kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,045; sd= 0,0465
As,pot=yd
cdsd
f
fdb -
yd
sd
f
N= 3,75cm2
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
306Polje II 43,6 30 0,045 0,0465 3,75 2R16 4,02
POLJE III
Sudjelujua irina ploe: bef=51,25cm; d= 30cm
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = 16,4kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= -9,5kN
Msd,s= 17,64kNm; sd,s=
cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,02; sd= 0,0204
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
64/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
64
As,pot=yd
cdsd
f
fdb -
yd
sd
f
N= 1,5cm2
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
306PoljeIII
17,64 30 0,02 0,0204 1,5 2R16 4,02
OSLONAC I
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = -62,30kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= 0kN
Msd,s= -62,30kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,165; sd= 0,186
As,pot=yd
cdsd
f
fdb -
yd
sd
f
N= 6,7cm2
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
306OslonacI
-62,30 30 0,165 0,186 6,7 4R16 8,04
OSLONAC II
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = -64,39kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= -9,5kN
Msd,s= -65,6kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,175; sd= 0,199
As,pot=yd
cdsd
f
fdb -
yd
sd
f
N= 7,15cm2
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
306
OslonacII
-65,6 30 0,175 0,199 7,15 4R16 8,04
2. Dimenzioniranje na smicanje
VRd1= [ RdK( 1,2+40l) +0,15cp]bwdRd= 0,3Mpa; K= 1,3; l=0,00536; cp= 0,078Mpa
VRd1= 42,20kN ..........Nosivost bez poprene armature
Minimalna poprena armatura: As,min= w,minbwsin100= 3,25 cm2/m
VRd2= 0,5fcdbw0,9d(1+ctg)
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
65/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
65
= 0,5-200
ckf = 0,575
VRd2=323,5kN ...........Nosivost pritisnute betonske dijagonaleMaksimalni razmak uzengija: Smax= 0,8d= 24cm
USVOJENO: R8/20cm cijelom duinom (armatura za smicanje)
Pozicije od 201-206su iste kao i pozicije 301-306.
POZ 101
1. Dimenzioniranje na savijanje
POLJE I
Sudjelujua irina ploe: bef=105,5cm; d= 30cmMsd= 1,35Mg+ 1,5Mq = 23,52kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= 9,78kN
Msd,s= 22,25kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,015; sd= 0,01525
As,pot=yd
cdsd
f
fdb +
yd
sd
f
N= 2,6cm2
POZ
Msd,s
(kNm)
d
(cm) sd sd
As,pot
(cm2) USVOJENO
As,usv
(cm2)101Polje I
22,25 30 0,015 0,01525 2,6 2R16 4,02
POLJE II
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = 20,52kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= 0,972kN
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
101Polje II
20,52 30 2R16 4,02
OSLONAC
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = -47,08kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= 9,78kN
Msd,s= -45,8kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,12; sd= 0,1303
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
66/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
66
As,pot=yd
cdsd
f
fdb +
yd
sd
f
N= 4,96cm2
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
101Oslonac
-45,80 30 0,12 0,1303 4,96 4R16 8,04
2. Dimenzioniranje na smicanje
VRd1= [ RdK( 1,2+40l) +0,15cp]bwdRd= 0,3Mpa; K= 1,3; l=0,00536
VRd1= 41,37kN ..........Nosivost bez poprene armature
Minimalna poprena armatura: As,min= w,minbwsin100= 3,25 cm2/m
VRd2= 0,5fcdbw0,9d(1+ctg)
= 0,5-200
ckf = 0,575
VRd2=323,5kN ...........Nosivost pritisnute betonske dijagonaleMaksimalni razmak uzengija: Smax= 0,8d= 24cm
USVOJENO: R8/20cm cijelom duinom (armatura za smicanje)
POZ 102
1. Dimenzioniranje na savijanje
POLJE I
Sudjelujua irina ploe: bef=94,6cm; d= 30cm
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = 46,4kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= -37,05kN
Msd,s= 51,2kNm; sd,s=cd
ssd
fdbM
2
, = 0,04; sd= 0,0412
As,pot=yd
cdsd
f
fdb -
yd
sd
f
N= 8,14cm2
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
102Polje I
51,2 30 0,04 0,0412 8,14 4R16 8,04
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
67/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
67
POLJE II
POZMsd,s
(kNm)
d
(cm)sd sd
As,pot
(cm2
)USVOJENO
As,usv
(cm2
)102
Polje II2R16 4,02
OSLONAC
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = -76,75kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= -7,46kN
Msd,s= -77,72kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,2; sd= 0,2327
As,pot=yd
cdsd
f
fdb -
yd
sd
f
N= 8,14cm2
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
102Oslonac
-77,72 30 0,2 0,2327 8,14 4R16 8,04
2. Dimenzioniranje na smicanje
VRd1= [ RdK( 1,2+40l) +0,15cp]bwdRd= 0,3Mpa; K= 1,3; l=0,00536; cp=0,039MPa
VRd1= 41,80kN ..........Nosivost bez poprene armature
Minimalna poprena armatura: As,min= w,minbwsin100= 3,25 cm2/m
VRd2= 0,5fcdbw0,9d(1+ctg)
= 0,5- 200
ckf
= 0,575VRd2=323,5kN ...........Nosivost pritisnute betonske dijagonaleMaksimalni razmak uzengija: Smax= 0,8d= 24cm
sw=1
1 9,0
Rdsd
yds
VV
ctgdfA
..........Potrebna armatura
VRd1 > Vsd: USVOJENO: R8/20cmVsd1 > VRd1: USVOJENO: R8/19cmVsd2
l> VRd1: USVOJENO: R8/17cm
Vsd2d> VRd1: USVOJENO: R8/20cmVsd3 > VRd1: USVOJENO: R8/20cm
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
68/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
68
POZ 103
1. Dimenzioniranje na savijanje
POLJE I
Sudjelujua irina ploe: bef=96,6cm; d= 30cm
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = 33,23kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= -26,26kN
Msd,s= 36,64kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,025; sd= 0,0255
As,pot=yd
cdsd
f
fdb -
yd
sd
f
N= 2,78cm2
POZ Msd,s(kNm)
d(cm)
sd sdAs,pot(cm2)
USVOJENO As,usv(cm2)
103Polje I
36,64 30 0,025 0,0255 2,78 2R16 4,02
POLJE II
Sudjelujua irina ploe: bef=104,5cm; d= 30cm
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = 43,6kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= -32,3kN
Msd,s= 47,8kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,03; sd= 0,0307
As,pot=yd
cdsd
f
fdb -
yd
sd
f
N= 3,67cm2
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
103Polje II
47,8 30 0,03 0,0307 3,67 2R16 4,02
POLJE III
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
103PoljeIII
2R16 4,02
OSLONAC I
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = -80,26kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= -26,26kN
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
69/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
69
Msd,s= -83,67kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,22; sd= 0,2613
As,pot=yd
cdsd
f
fdb -
yd
sd
f
N= 8,63cm2
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
103OslonacI
-83,67 30 0,22 0,2613 8,63 5R16 10,05
OSLONAC II
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
103OslonacII 5R16 10,05
2. Dimenzioniranje na smicanje
VRd1= [ RdK( 1,2+40l) +0,15cp]bwdRd= 0,3Mpa; K= 1,3; l=0,00536; cp= 0,134Mpa
VRd1= 42,88kN ..........Nosivost bez poprene armature
Minimalna poprena armatura: As,min= w,minbwsin100= 3,25 cm
2
/mVRd2= 0,5fcdbw0,9d(1+ctg)
= 0,5-200
ckf = 0,575
VRd2=323,5kN ...........Nosivost pritisnute betonske dijagonaleMaksimalni razmak uzengija: Smax= 0,8d= 24cm
USVOJENO: R8/20cm cijelom duinom (armatura za smicanje)
POZ 104 Horizontalni serkla
USVOJENO: - Poduna: 4R10- Poprena: R6/20cm
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
70/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
70
POZ 105
1. Dimenzioniranje na savijanje
POLJE I
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
105Polje I
2R16 4,02
POLJE II
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
105Polje II
2R16 4,02
OSLONAC
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = -19kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= 0kN
Msd,s= -19kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,05; sd= 0,0518
As,pot=yd
cdsd
f
fdb = 1,86cm2
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
105Oslonac
-19 30 0,05 0,0518 1,86 2R16 4,02
2. Dimenzioniranje na smicanje
VRd1= [ RdK( 1,2+40l) +0,15cp]bwdRd= 0,3Mpa; K= 1,3; l=0,00536VRd1= 41,37kN ..........Nosivost bez poprene armatureMinimalna poprena armatura: As,min= w,minbwsin100= 3,25 cm
2/mVRd2= 0,5fcdbw0,9d(1+ctg)
= 0,5-200
ckf = 0,575
VRd2=323,5kN ...........Nosivost pritisnute betonske dijagonaleMaksimalni razmak uzengija: Smax= 0,8d= 24cm
USVOJENO: R8/20cm cijelom duinom (armatura za smicanje)
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
71/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
71
POZ 106
1. Dimenzioniranje na savijanje
POLJE I
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
106Polje I
2R16 4,02
POLJE II
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
106Polje II 2R16 4,02
POLJE III
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
106PoljeIII
2R16 4,02
OSLONAC I
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
106OslonacI
5R16 10,05
OSLONAC II
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = -46,3kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= 0kN
Msd,s= -46,3kNm; sd,s=cd
ssd
fdbM
2
, = 0,12; sd= 0,1303
As,pot=yd
cdsd
f
fdb = 4,68cm2
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
106OslonacII
-46,3 30 0,12 0,1303 4,68 3R16 6,03
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
72/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
72
2. Dimenzioniranje na smicanje
VRd1= [ RdK( 1,2+40l) +0,15cp]bwdRd= 0,3Mpa; K= 1,3; l=0,00536
VRd1= 41,40kN ..........Nosivost bez poprene armature
Minimalna poprena armatura: As,min= w,minbwsin100= 3,25 cm2/m
VRd2= 0,5fcdbw0,9d(1+ctg)
= 0,5-200
ckf = 0,575
VRd2=323,5kN ...........Nosivost pritisnute betonske dijagonaleMaksimalni razmak uzengija: Smax= 0,8d= 24cm
USVOJENO: R8/20cm cijelom duinom (armatura za smicanje)
POZ 107
1. Dimenzioniranje na savijanje
POLJE I
Sudjelujua irina ploe: bef=106,6cm; d= 30cm
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = 47,36kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= 11,3kN
Msd,s= 45,44kNm; sd,s=cd
ssd
fdb
M
2
, = 0,03; sd= 0,0307
As,pot=yd
cdsd
f
fdb +
yd
sd
f
N= 5,02cm2
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
107Polje I
45,44 30 0,03 0,0307 5,02 3R16 6,03
POLJE II
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
107Polje II
2R16 4,02
8/10/2019 Konstruktivni Dio Projekta
73/75
KONSTRUKTIVNI DIO PROJEKTA
73
OSLONAC I
Msd= 1,35Mg+ 1,5Mq = -83,43kNm Nsd= 1,35Ng+ 1,5Nq= 0kN
Msd,s= -83,43kNm; sd,s= cd
ssd
fdb
M
2
,
= 0,22; sd= 0,2613
As,pot=yd
cdsd
f
fdb = 9,4cm2
POZMsd,s
(kNm)d
(cm)sd sd
As,pot(cm2)
USVOJENOAs,usv(cm2)
107OslonacI
-83,43 30 0,22 0,2613 9,4 5R16 10,05
2. Dimenzioniranje na smicanje
VRd1= [ RdK( 1,2+40l) +0,15cp]bwdRd= 0,3Mpa; K= 1,3; l=0,00536; cp= 0,0482Mpa
VRd1= 42,88kN ..........Nosivost bez poprene armature
Minimalna poprena armatura: As,min= w,minbwsin100= 3,25 cm2/m
VRd2