Upload
luka-drobilo
View
326
Download
10
Embed Size (px)
Citation preview
Fakultet strojarstva i brodogradnje Sveučilište u Zagrebu
Katedra za konstruiranje i razvoj proizvoda
www.cadlab.fsb.hr
KONSTRUIRANJE POMOĆU RAČUNALA - CAD
Programski zadatak
Naprava za stezanje – zadatak 104
Ime i prezime: Luka Drobilo
Matični broj: 0035163327
Grupa: 3RI
Asistent: Krešimir Osman, dipl. ing.
Zagreb, 2010.
Luka Drobilo: Naprava za stezanje – zadatak 104
Konstruiranje pomoću računala - KPR, FSB • www.cadlab.fsb.hr 2
Popis datoteka po direktorijima:
1. Crteži:
klin.CATDrawing
letva postolja.CATDrawing
nosac.CATDrawing
ploca.CATDrawing
poklopac.CATDrawing
poklopac klina.CATDrawing
poklopac klina straznji.CATDrawing
postolje.CATDrawing
rucka.CATDrawing
sapa.CATDrawing
sklop glavine.CATDrawing
sklop sape.CATDrawing
stezaljka.CATDrawing
stranica.CATDrawing
vratilo.CATDrawing
zavareno postolje.CATDrawing
zubna letva.CATDrawing
zupcanik.CATDrawing
2. Kinematička analiza
otpustanje.avi
stezaljka – kinematika.CATProduct
stezanje.avi
3. Model
Kapa opruge.CATPart
klin.CATPart
lezaj r.CATPart
lezaj r_a.CATPart
M5x10.CATPart
M10x35.CATPart
M20x30.CATPart
M20x40.CATPart
M20x55.CATPart
nosac.CATPart
opruga.CATPart
pero.CATPart
Luka Drobilo: Naprava za stezanje – zadatak 104
Konstruiranje pomoću računala - KPR, FSB • www.cadlab.fsb.hr 3
ploca.CATPart
poklopac.CATPart
poklopac klina.CATPart
poklopac klina stražnji.CATPart
postolje.CATPart
postolje – letva za crtež.CATPart
postolje – za crtež.CATPart
rucka.CATPart
shapa.CATPart
stranica.CATPart
vratilo.CATPart
zatik.CATPart
zubna letva.CATPart
zupcanik.CATPart
podsklop1.CATProduct
podsklop2.CATProduct
podsklop3.CATProduct
stezaljka.CATProduct
4. Pdf
klin.pdf
letva postolja.pdf
nosac.pdf
ploca.pdf
poklopac.pdf
poklopac klina.pdf
poklopac klina straznji.pdf
postolje.pdf
rucka.pdf
sapa.pdf
sklop glavine.pdf
sklop sape.pdf
stezaljka.pdf
Stezaljka – kompletni crteži.pdf
stranica.pdf
vratilo.pdf
zavareno postolje.pdf
zubna letva.pdf
zupcanik.pdf
Luka Drobilo: Naprava za stezanje – zadatak 104
Konstruiranje pomoću računala - KPR, FSB • www.cadlab.fsb.hr 4
Okvirni proračun dimenzija, glavnih sila i naprezanja na sklop
Budući je cilj sklopa ručno upravljanje, kao silu kojom djelujemo na sklop pretpostavit ćemo ručnu
silu FR = 200N kao maksimalnu vrijednost ručne sile koju je potrebno uložit za upravljane sklopom
te pri kojoj se ostvaruje i maksimalna vrijednost sile na obradak. Za materijal E295 koji koristimo u
sklopu (isključivši oprugu i ležajeve) dopuštene vrijednosti dinamičkog naprezanja na vlak i smik su:
2
2
2
50
85
80
mmN
mmN
mmN
Sdop
fdop
Vdop
iz materijala s linka na 3. stavci korištene literature
zupčanik
klin
zubna
letva
FR
ω
FZUP1=-F
ZL
FKL1=-F
ZUP2
FZL=F
R
FZUP2=F
R
v
v
12
nosač
.
FKL2=-F
KL1
FNZ=F
Z
FNZ=F
Z
FNX=-F
KL2
prikaz sila uklinjenja na nosač
prikaz maksimalne sile zupčanika
na dodiru zubiju nosača sa klinom
FN
FNY
FZUPmax
20º
FN
20º
12º
12º
X
Y
Z.
dimenzije zupčanika
mmmt
m
Dz
mmmDD
mmmDD
mmD
mmm
w
wf
wk
w
566.124
204
80
7045.2805.2
8842802
80
4
Luka Drobilo: Naprava za stezanje – zadatak 104
Konstruiranje pomoću računala - KPR, FSB • www.cadlab.fsb.hr 5
Prema skici sklopa kojom je zadan zadatak okvirno je očitana vrijednost promjera diobene kružnice (Dw) i
za naš sklop odabrana kao 80mm. Uzevši u obzir promjer diobene kružnice, za modul zupčanika (m)
odabrana je standardna veličina 4mm kako bi dobili srazmjerne proporcije zubi i promjera zupčanika.
Proračunom zupčanika dobili smo i vrijednosti promjera tjemene kružnice zupčanika (Dk), promjera
korijenske kružnice zupčanika (Df), broja zubi (z) i koraka zupčanika (t).
dimenzije zubne letve
Za modul zubne letve uzet je isti modul kao i za zupčanik, m = 4mm, pomoću kojega smo izračunali i
udaljenost tjemena zubi od diobene linije (hk), udaljenost od diobene linije do korijena zubi (hf) te korak
zubi zubne letve (t). Proračun takoĎer vrijedi i za zube klina i nosača budući su moduli, ako i ostale
dimenzije isti.
mmmt
mmmh
mmmh
mmm
f
k
566.124
525.1
4
4
Maksimalna sila koja će djelovati na na zube zupčanika i zubne letve je okomita sila FZUPmax koja djeluje na
dodirnoj površini dva zuba i okomita je na površinu.
NFF
FRz
ZUP 102420cos
962
20cos
22
max
maksimalna sila na obradak
Ntgtg
FF
NF
Rz
R
94112
200
12
200
naprezanje zavara postolja
22
2
80355.0
355.02656
941
265682.2)9627042352(
82,245cos
2
2
mmN
VdopmmN
Vzav
VdopVzav
mmN
zav
zVzav
zav
A
F
mmA
mmb
> uvjet je zadovoljen
22
2
5008.0
08.02593
20045sin
259382.2)82.289622353(
1
1
1
2
1
mmN
SdopmmN
IIzav
mmN
IIzav
rIIzav
IIzav
A
F
mmA
> uvjet je zadovoljen
Luka Drobilo: Naprava za stezanje – zadatak 104
Konstruiranje pomoću računala - KPR, FSB • www.cadlab.fsb.hr 6
22
2
5071.0
71.0280
20045cos
28082.2)704(
2
2
2
2
2
mmN
SdopmmN
IIzav
mmN
IIzav
rIIzav
IIzav
A
F
mmA
> uvjet je zadovoljen
Na zavar postolja takoĎer djeluje i fleksijska sila uzrokovana silom na obradak. Sila će djelovati na kraku
140mm od točke djelovanja sile na kljunu šape do težišta zavara.
22 8562.1
62.181362
140941140
813625.92
7526019
5.922
185
752601912
)82.22702(235
12
70282.22235
21
3
1
1
4
33
mmN
fdopmmN
fzav
zavx
zfzav
zavxzavx
zavx
mmN
W
F
mme
IW
mme
mmI
> uvjet je zadovoljen
65
2.82 2.82
2.8
2
70
skica zavara poklopca s postoljem
235
70
70
235
96 96
skica zavara postolja s letvama postolja
2.8
2
2.8
2
2.8
2
2.8
2
2.82
2.82
2.82
2.82
45
naprezanje zavara stražnjeg poklopca klina
22
2
500051.0
0051.0580
94.2
94.281.93.0
580)82.2270652(
82,245cos
2
1
1
2
mmN
SdopmmN
zav
Sdopzav
mmN
zav
Gzav
poklG
zav
A
F
NgmF
mmbA
mmb
> uvjet je zadovoljen
Luka Drobilo: Naprava za stezanje – zadatak 104
Konstruiranje pomoću računala - KPR, FSB • www.cadlab.fsb.hr 7
naprezanje zatika
Na zatik djeluje kompletna vertikalna sila kojom obradak djeluje na sklop te uzrokuje smično naprezanje
na odrez po presjeku zatika na dva označena mjesta te djeluje fleksijskim naprezanjem na savijanje zatika.
22
2
505.1
5.12.3142
941
2
2.3144
20
4
222
mmN
SdopmmN
zavt
Sdopzat
mmN
zat
zzat
zat
A
F
mmD
A
> uvjet je zadovoljen
22
2
851.8
1.8201.0
5.275.09415.0
1.0
5.05.033
mmN
FdopmmN
zat
Fdopzat
mmNz
zatd
aF
> uvjet je zadovoljen
naprezanje opruge
Opruga nenapregnute duljine 35mm je postavljanjem u sklop u otpušteni položaj sklopa
prednapregnuta i stisnuta na 33.6mm, da bi pri stezanju sklopa opruga bila stisnuta na „radnu“
dimenziju 25mm čime dobivamo najveću dopuštenu vrijednost karakteristike opruge za odabrani
materijal Č2133.
D = 8mm – promjer namotaja opruge ; d = 2mm – promjer žice opruge
21400mm
NRm iz materijala s linka na 5. stavci korištene literature
42
8
d
Dw hladno namatanje
2630140045.045.0mm
NRmdop
mmN
x
Fc
ND
dF
dop
dop
dop
7.2410
247
24788
6302
8
33
Deformacija opruge u početnom i konačnom položaju će uvijek biti jednaka, a naprezanje opruge je
uzrokovano silom koja je uzrokovana opiranjem opruge o stjenku postolja i šapu. Budući se to postiže
oblikom šape i postolja, silu ne možemo odrediti nego će ona ovisiti o karakteristici opruge. Tako da
ukoliko će karakteristika opruge biti manja ili jednaka izračunatoj za zadani maksimalni progib (u slučaju
kada je sila jednaka dopuštenoj sili) opruga će zadovoljavati uvjete.
provjera ležajeva
Na sklopu su nam potrebna dva ležaja, jedan koji prima radijalna i drugi koji prima radijalno-aksijalna
opterećenja. Zbog zahtjeva na male dimenzije te malih zahtjeva na sam ležaj, odabrani su SKF-ovi
kompozitni ležajevi od B-kompozita (proizvoĎačeva oznaka). Provjera ležaja je vršena pomoću programa
FZ
a a
b
d
Luka Drobilo: Naprava za stezanje – zadatak 104
Konstruiranje pomoću računala - KPR, FSB • www.cadlab.fsb.hr 8
za provjeru ležajeva na SKF-ovoj stranici (link na 8. stavci korištene literature). Prema uvjetima sklopa, na
radijalni ležaj djeluje ukupna radijalna sila na osovinu koju dobijemo kao:
NFFF ZUPZUPr 283200200 222
1
2
1
Dok na radijalno-aksijalni ležaj djeluje i aksijalna komponenta koju čini težina sklopa glavine:
NgmF sga 4381.93.4
Za ostale elemente u izračunu uzeti su obodna brzina 0.2 m/s iz koje dijeljenjem s radijusom distantne
kružnice dobijemo kutnu brzinu od 5 s-1
, temperatura 20 ºC te je zanemareno trenje.
Kao radijalni ležaj odabran je kompozitni ležaj PCM 303425 B
> PredviĎeni radni vijek ležaja: Gh = 24923 h
Kao radijalno-aksijalni ležaj odabran je ležaj PCMF 303426 B
> PredviĎeni radni vijek ležaja: Gh = 24919 h
Korišteni standardi
Luka Drobilo: Naprava za stezanje – zadatak 104
Konstruiranje pomoću računala - KPR, FSB • www.cadlab.fsb.hr 9
1. DIN 509 standard za upuste na mjestima promjene promjera vratila
2. DIN 332 standard za središnje uvrte
3. ISO 2491 standard za pera i pripadajuće utore
4. ISO 724 strandard za metričke navoje
Korištena literatura
1. Bojan Kraut – Strojarski priručnik (Tehnička knjiga, Zagreb 1975.)
2. Zvonko Herold – Računalna i inženjerska grafika (FSB, Zagreb 2003.)
3. http://brod.sfsb.hr/ksk/cvrstoca/Dop_naprezanja.pdf
4. http://www.riteh.hr/zav_katd_sluz/zvd_kons_stroj/nas/Elementistrojeva2/Download/Proracun_jednostupan
jskog_reduktora_ES_2.pdf
5. http://www.riteh.hr/zav_katd_sluz/zvd_kons_stroj/katedre/konstruiranje/kolegiji/ke1/ke1_materijali_vj/12.
Opruge.pdf
6. http://www.rcub.bg.ac.yu/~ggajic/pub/catia/
7. http://gtrebaol.free.fr/doc/catia/
8. http://www.skf.com/portal/skf/home/products?newlink=first
9. http://www.skf.com/skf/productcatalogue/calculationsFilter?lang=en&newlink=&prodid=&action=PlainCa
lc3