Laboratorio de Maq Term e Hid Practica 2

7/25/2019 Laboratorio de Maq Term e Hid Practica 2

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PROBLEMAS DE TURBINA DE

VAPOR Y DE GAS

CURSO: Laboratorio deMaquinas Trmicas eHidrulicasPROFESOR: Luis CaldernRodr!"ue#C$CLO: %$$$$&TE'R(&TES:

Cam)os Rodr!"ue# *e+inCastro Fernnde# *e+inC,orres )ereda -ra.,anPereda /ilter 'u#mn%aras %eli# Roose+elt


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GUIA DE PRACTICA N 2

PERDIDAS DE CARGA EN TUBERIAS FLUJO INTERNO

I. OBJETIVOS.-

1.1 OBJETIVOS GENERALES:

Evaluar las perdidas secundarias en un fluido en flujo interno a tras de un

conjunto de tuberas y accesorios en funcin de la cada de presin.

1.2 OBJETIVOS ESPECIFICOS:

Determinar las perdidas locales o secundarias dentro de codos de 90,

contracciones, ensanchamientos e inglete dentro de un banco de tuberas. alcular el margen de error entre la constante del accesorio calculado

e!perimentalmente y el terico. onocer la simbologa de redes de flujo interno.

II. FUNDAMENTO TEORICO.-"os fluidos en movimiento o flujo interno forman parte b#sica para la produccin

de servicios dentro de las actividades industriales, residenciales y comerciales. $l

%ngeniero en Energa le compete el tratamiento adecuado de la conduccin de

flujos bajo conceptos de optimi&acin econmica, t'cnica, ambiental y de est'tica."a aplicacin de la Ecuacin de (ernoulli para fluidos reales, entre ) secciones de

un mismo tramo de tubera es*

P1

+Z1+

V12

2g=

P2

+Z2+

V22

2 g+Hp (1)

Donde*

Hp=Hfp+Hfs (2 )

Donde*Hfp=Es la sumatoria de perdidas primarias o longitudinales.

Hfs=Perdidas secundarias o , locales por accesorios .

$l hablar de p'rdidas en tuberas, lleva a estudiar los flujos internos +ue sean

completamente limitados por superficies slidas con un grado de rugosidad segn

el material del cual est#n fabricadas.

Este flujo es muy importante de anali&ar ya +ue permitir# dise-ar las redes de

tuberas y sus accesorios m#s ptimos.


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"as p'rdidas de energa +ue sufre una corriente cuando circula a trav's de un

circuito hidr#ulico se deben fundamentalmente a*

ariaciones de energa potencial del fluido. ariaciones de energa cin'tica.

/o&amiento o friccin.

1. PRDIDAS PRIMARIAS:"lamadas perdidas longitudinales o p'rdidas por friccin, son ocasionadas por

la friccin del fluido sobre las paredes del ducto y se manifiestan con una cada

de presin.Empricamente se evala con la frmula de D$/ 1 2E%3($4*

Hfp=fLV2

2 gD

Donde*L=Longitud de la tuberia .

D=Diametro de la tuberia .

V=Velocidad media del flujo.

f=factor de friccion dela tuberia .

De donde el factor de friccin de la tubera depende del 5mero de /eynolds 6

7 y de la rugosidad relativa 6 /D 7. 8ara esto se hace uso del Diagrama

de oody. (#sicamente las 8'rdidas primarias son directamente

proporcionales a la longitud de la tubera.

2. PERDIDAS SECUNDARIAS::ambi'n conocidas como perdidas locales o puntuales, las cuales son

originadas por una infinidad de accesorios +ue se ubican dentro de un sistema

de tuberas, como por ejemplo* #lvulas. odos. 5iples. /educciones. Ensanchamientos. ;niones universales. Etc.

"a e!presin para evaluar las perdidas secundarias 6en metros de columna delfluido7 es la siguiente*


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Hfs=KLV2

2gD

Donde < es la constante para cada accesorio y depende del tipo de accesorio,

material y di#metro.

"uego la longitud e+uivalente ser#*

Le=KD

f

"a longitud e+uivalente se puede hallar en manuales y libros.

En el e+uipo =E10> de p'rdidas de carga local estudia las p'rdidas deenerga cin'tica de un fluido +ue circula por una tubera. Estas se deben

principalmente a variaciones bruscas de velocidad causadas por*

ambios bruscos de seccin. 8erturbacin del flujo normal de la corriente, debido a cambios de

direccin provocadas por la e!istencia de un codo, curva, etc. /o&amiento o friccin.

"as p'rdidas de carga +ue sufre un fluido al atravesar todos los elementose!presada en metros del fluido, puede calcularse con la siguiente e!presin*

! Hfs=KV2

2g

Donde*

K="oeficiente de perdidas de carga .

V=Velocidad del fluido .

! #=Diferencia de altura manometrica .

g=$ra%edad

A. ENSANCHAMIENTO SUBITO:

$l fluir un fluido de un conducto de menor a uno mayor a trav's de unadilatacin sbita, su velocidad disminuye abruptamente, ocasionando una


5/28

turbulencia +ue genera una p'rdida de energa. "a cantidad de turbulencia, y

por consiguiente, la cantidad de p'rdida de energa, depende del cociente de

los tama-os de los dos conductos."a p'rdida menor se calcula de la ecuacin*

Hfs=&(V12

2 g )

Donde V1 es la velocidad de flujo promedio en el conducto menor +ue est#

delante de la dilatacin. $l hacer ciertas suposiciones de simplificacin respecto

del car#cter de la corriente de flujo al e!pandirse a trav's de una dilatacin

sbita, es posible predecir analticamente el valor de

&

a partir de lasiguiente ecuacin*

K=[1('1'2)]

2

=[1(D1D2)]

2

B. ENSANCHAMIENTO GRADUAL:3i la transicin de un conducto menor a uno mayor puede hacerse menos

abrupta +ue la dilatacin sbita de bordes cuadrados, la perdida de energa sereduce. Esto normalmente se hace colocando una seccin cnica entre los dos

conductos, como se muestra en la siguiente figura. "as paredes en pendiente

del cono tienden a guiar el fluido la desaceleracin y e!pansin de la corriente

de flujo.


6/28

"a p'rdida de energa para una dilatacin gradual se calcula a partir de*

HL=&( V12

2 g )

Donde V1 es la velocidad del conducto menor +ue est# delante de la

dilatacin. "a magnitud de K depende tanto de la proporcin de di#metro

D2/D1 como del #ngulo de cono, ( y D2/D1 .

C. CONTRACCION SUBITA:

"a p'rdida de energa debido a una contraccin sbita, como la esbo&ada en la

figura se calcula a partir de*

Hfs=&(V2

2

2 g

)Donde V

2

es la velocidad en la corriente hacia abajo del conducto menor a

partir de la contraccin. El coeficiente de resistencia K depende de la

proporcin de los tama-os de los dos conductos y de la velocidad de flujo,

como se muestra en la figura.


7/28

D. CONTRACCION GRADUAL:

"a p'rdida de energa en una contraccin puede disminuirse sustancialmente

haciendo la contraccin m#s gradual. "a figura muestra una contraccin de

este tipo, formada mediante una seccin cnica entre los dos di#metros con

cambios abruptos en las junturas. El #ngulo se denomina #ngulo de

cono.


8/28

E. COEFICIENTE DE RESISTENCIA PARA JUNTAS Y VALVULAS:

3e dispone de muchos tipos diferentes de v#lvulas y juntura de varios

fabricantes para especificaciones e instalacin en sistemas de flujo de fluido.

"as v#lvulas se utili&an para controlar la cantidad de flujo y pueden ser v#lvulas

de globo, de #ngulo, de mariposa, otros varios tipos de v#lvula de verificacin y

mucha m#s.

El m'todo para determinar el coeficiente de resistencia ? es diferente. El valor

de & se reporta en la forma*

K=(LcD) f)

El valor de (LcD) , llamado la proporcin de longitud e+uivalente, se reportaen la siguiente tabla y se considera +ue es una constante para un tipo dado de

v#lvula o juntura. El valor de Lc mismo se denomina la longitud e+uivalente

y es la longitud del conducto recto del mismo di#metro nominal como la v#lvula

+ue tendra la misma resistencia +ue esta. El t'rmino D es el di#metro

interno real del conducto.

El t'rmino f) es el factor de friccin en el conducto al cual est# conectada la

v#lvula o juntura, tomado en la &ona de turbulencia completa.

Ress!e"#$ e" V%&'(&$s ) *("!(+$s e,+es$$s #/0/ &/"!( e('$&e"!e

e" %0e!+/s e #/"(#!/3

(

Lc

D

)T/

L/"!( e('$&e"!e e"

%0e!+/s e #/"(#!/ 3 (LcD)#lvula de globo @ complemente abierta AB0#lvula de #ngulo @ complemente abierta C>0#lvula de compuerta @ complemente abierta

0 abierta A>0 F abierta CG00 H abierta 900


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#lvula de verificacin @ tipo giratorio C00#lvula de verificacin @ tipo bola C>0#lvula de mariposa @ completamente abierta B>odo est#ndar 90 A0odo de radio de largo de 90 )0

odo de calle de 90 >0odo est#ndar de B> CGodo de calle de B> )Godo de devolucin cerrada >0:e est#ndar @ con flujo a trav's de un tramo )0:e est#ndar @ con flujo a trav's de una rama G0

"os valores de f) varan con el tama-o del conducto y de la v#lvula,

ocasionando +ue el valor del coeficiente de resistencia K tambi'n varie.la

siguiente tabla enumera los valores de f) para tama-os est#ndar de

conductos de acero comercial, nuevo y limpio.

F$#!/+ e F+##4" e" 5/"$ e T(+6(&e"#$ #/0&e!$ $+$ #/"(#!/s e $#e+/

#/0e+#$& "(e'/ ) &0/.

:ama-o de

conducto

5ominal 6 pulg

7

=actor de

friccin, f)

:ama-o de

conducto

5ominal 6 pulg

7

=actor de

friccin, f)

F 0.0)I B 0.0CI 0.0)> > 0.0CGC 0.0)A G 0.0C>C H 0.0)) 1C0 0.0CBC F 0.0)C C)1CG 0.0CA) 0.0C9 C1)B 0.0C)) F, A 0.0C

III. E7UIPOS Y MATERIALES.- (anco 4idr#ulico. E+uipo demostrativo para perdidas de carga =E10>. ronometro digital. E!tensin.

IV. PROCEDIMIENTO E8PERIMENTAL.-A. LLENADO DE TUBOS MANOMETRICOS: ierre de las v#lvulas de suministro de agua del banco hidr#ulico y de

descarga del e+uipo demostrativo.

Encienda el motor de la bomba de agua del banco hidr#ulico y en formaprogresiva abra las v#lvulas de suministro de agua del banco y la de descarga


10/28

del e+uipo demostrativo para p'rdidas secundarias, inundando todos los

conductos del e+uipo, con la finalidad de eliminar las burbujas de aire.

"uego de +ue el sistema se encuentra a presin de 0.5 y libre de burbujas

de aire, ir cerrando r#pidamente las dos v#lvulas y apagar el motor de la

bomba. $brir la v#lvula de venteo y bombear aire hasta alcan&ar los doce niveles de

vidrio hasta una altura de 100mm . de columna de agua. $yudarse abriendo

ligeramente la v#lvula de descarga. errar hasta alcan&ar una presin en el

sistema de 0 .

B. PERDIDAS DE CARGA EN ACCESORIOS:

errar las v#lvulas, dejando solo abiertas la v#lvula de entrada y la de salidadel codo largo hacia las alturas pie&ometricas.

Encender el motor de la bomba de agua, fijando un determinado flujo para

regular el caudal, y procurando la e!istencia de una diferencia entre las )

alturas pie&ometricas. /epetir el mismo paso con otro caudal 6A veces7. /eali&ar lo mismo con cada uno de los accesorios. 3ecar y limpiar el E+uipo de 8ruebas.

V. DATOS A RECOLECTAR.-8ara cada accesorio* odo "argo , codo medio , ensanchamiento, contraccin, codo corto e inglete

elaborar los siguientes cuadros *

CODO LARGO

V/&(0e"9L!+/s Te0/ 9se. ; 900 H2


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AI )AB )) )0.9 B0> A90

CODO MEDIO

V/&(0e"9L!+/s Te0/ 9se. ; 900 H20

CODO CORTO

V/&(0e"9L!+/s Te0/ 9se. ; 900 H2


12/28

2=Vol.

t =

8litros

24.8 seg.1m3

1000 lts. =3.226+ 104 m3/seg.

3=Vol.

t =

8 litros

16.8 seg.1m

3

1000 lts. =4.762+ 104 m3/seg .

$dem#s sabemos +ue*

=V' -V=

'

V1=,1'=1.67+10

4

m3

/ seg.4.909+10

4m

2.=0.3402m /seg.

V2=,2

'=

3.226+104

m3 /seg.

4.909+104

m2

.=0.6572m /seg.

V3=,3

'=

4.762+ 104

m3/seg.

4.909+104

m2

.=0.9701m /seg .

Entonces*

&teorico=1

&=! #( 2 gV2 )

&1=! #1(2 gV1

2 )=8+103m .( 2+9.81m/seg2

.

(0.3402m /seg.)2 )=1.3562

&2=! #2(2 gV22 )=10+103

m .( 2+ 9.81m /seg2

.

(0.6572m /seg.)2 )=0.45426

&3=! #3( 2 gV32 )=18+103

m .( 2+9.81m /seg2

.

(0.9701m /seg.)2 )=0.3753

7 9 m3/seg. V29 m

2 /seg2. >; 9 mm .

K


13/28

+104

1.67 0.CC>I C.A>G)

3.226 0.BAC9 C0 0.B>B)G

4.762 0.9BCC C 0.AI>APROMEDIO


14/28

' e=*

4De

2=*

4(0.025m.)2=4.909+ 104 m2.

3abemos*

1=Vol.

t =

8 litros

47.2 seg.1m3

1000 lts. =1.695+ 104 m3/seg.

,2=Vol.

t =

8 litros

30.7 seg.1m3

1000 lts. =2.606+104 m3/seg .

,3=Vol.

t =

8 litros

21.6 seg.1m3

1000 lts. =3.704+104

m3

/ seg.

$dem#s sabemos +ue*

=V' -V=

'

V1=

1

' e=

1.695+104

m3 / seg.

4.909+104 m2 . =0.3453m/seg.

V2=2

' e=2.606+10

4m

3 /seg.

4.909+104

m2

.=0.5309m/seg .

V3=3

' e=3.704+ 10

4m

3/seg.

4.909+104

m2

.=0.7545m/ seg.

Entonces*&teorico=0.68

&=! #( 2 gV2 )

&1=! #1(2 gV12 )=1+103

m.( 2+ 9.81m/ seg2

.

(0.3453m/ seg.)2 )=0.16455


15/28

&2=! #2(2 gV22 )=3+103

m .( 2+9.81m/seg2

.

(0.5309m /seg.)2 )=0.2088

&3=! #3

(2 g

V32

)=9+ 103 m.

(2+ 9.81m / seg2 .

(0.7545m / seg.)2

)=0.3102

7 9 m3/seg.

+104

V29 m2 /seg2. >; 9 mm .

K

1.695 0.CC9) C 0.CGB>>

2.606 0.)C> A 0.)0

3.704 0.>G9A 9 0.AC0)

PROMEDIO


16/28

ontraccin* s=25mm.=0.025m . e=40mm .=0.04 m

' s=*

4D s

2=*

4(0.025m .)2=4.909+104 m2.

3abemos*

1=Vol.

t =

8litros

52.5 seg.1m3

1000 lts. =1.5238+104 m3 /seg.

2=Vol.

t =

8 litros

37 seg.1m3

1000 lts. =2.1622+ 104 m3/seg.

,3=Vol.

t =

8 litros

20.9 seg.1m3

1000 lts. =2.7586+ 104 m3/seg.

$dem#s sabemos +ue*

=V' -V=

'

V1=1

' s=

1.5238+104

m3/ seg.

4.909+104

m2

.=0.31448m/seg.

V2=,2

's

=2.1622+10

4m

3/seg.

4.909+10

4

m

2

.

=0.44046m /seg.

V3= 3

' ' s=

2.7586+104

m3 /seg .

4.909+ 104

m2

.=0.56195m /seg.

Entonces*

&teorico=0.61

&=! #(2 g

V2

)


17/28

&1=! #1(2 gV12 )=4+103

m.( 2+9.81m /seg2

.

(0.31448m /seg . )2 )=0.7935

&2=! #2(2 g

V22 )=6+ 10

3m .(

2+9.81m /seg2 .

(0.44046m /seg .)2 )=0.6068

&3=! #3( 2 gV32 )=15+103

m .( 2+9.81m /seg2

.

(0.56195m /seg .)2 )=0.93195

7 9 m3/seg.

+104

V29 m2 /seg2. >; 9 mm .

K

C.>)A 0.099 B 0.I9A>).CG)) 0.C9B G 0.G0G).I>G 0.AC> C> 0.9AC9>

PROMEDIO


18/28

odo medio* =25mm .=0.025m.

'=*

4D

2=*

4(0.025m.)2=4.909+104 m2 .

3abemos*

1=Vol.

t =

8litros

31.6 seg.1m3

1000 lts. =2.5316+ 104 m3/seg .

,2=Vol.

t

=

8litros

32.9 seg.1m3

1000 lts.

=2.4316+ 104 m3/seg.

3=Vol.

t =

8 litros

20seg.1m3

1000 lts. =4+ 104 m3/seg.

$dem#s sabemos +ue*

=V' -V=

'

V1=,1

'=

2.5316+104

m3/ seg.

4.909+104

m2

.=0.5157m /seg .

V2=2

'=

2.4316+104

m3 /seg.

4.909+104

m2

.=0.4953m /seg .

V3=,3

'=

4+104

m3/ seg.

4.909+ 104

m2

.=0.8148m /seg.


19/28

Entonces* &teorico=0.64

&=! #( 2 gV2 )

&1=! #1(2 gV1

2 )=6+103m .( 2+9.81m/seg2

.

(0.5157m /seg .)2 )=0.4426

&2=! #2(2 gV22 )=9+ 103

m .( 2+9.81m /seg2

.

(0.4953m /seg .)2 )=0.7198

&3=! #3

(2 g

V32

)=15+103m .

(2+9.81m /seg2.

(0.8148m /seg .)2 )=0.4433

7 9 m3/seg.

+104

V29 m2 /seg2. >; 9 mm .

K

2.5316 0.)G>9 G 0.BB)G

2.4316 0.)B>A 9 0.IC9

4 0.GGA9 C> 0.BBAA

PROMEDIO


20/28

odo corto* =25mm .=0.025m.

'=*

4D

2=*

4(0.025m.)2=4.909+104 m2 .

3abemos*

1=Vol.

t =

8 litros

46.2 seg.1m3

1000 lts. =1.7316+ 104 m3/seg .

,2=Vol.

t =

8litros

27.1 seg.1m3

1000 lts. =2.952+104 m3/ seg.


21/28

3=Vol.

t =

8 litros

20.8 seg.1m3

1000 lts. =3.846+ 104 m3/seg .

$dem#s sabemos +ue*

=V' -V=

'

V1=,1

'=

1.7316+104

m3/ seg.

4.909+104

m2

.=0.35274m/ seg.

V2

=2

'=

2.952+104

m3 /seg.

4.909+104 m2 .=0.6013m/seg.

V3=,3

'=

3.846+ 104

m3/seg.

4.909+104

m2

.=0.7835m/seg .


&=! #(2 gV

2 )

&1=! #1(2 gV12 )=6+103

m .( 2+9.81m /seg2

.

(0.35274m / seg.)2 )=0.9461

&2=! #2(2 gV22 )=16+103

m .( 2+9.81m /seg2

.

(0.6013m/seg .)2 )=0.8682

&3=! #3( 2 gV32 )=25+ 103

m .( 2+9.81m /seg2

.

(0.7835m /seg .)2 )=0.799

7 9 m3/seg.

+104

V29 m2 /seg2. >; 9 mm .

K

1.7316 0.C)BB G 0.9BGC


22/28

2.952 0.AGC> CG 0.G)

3.846 0.GCA )> 0.I99

PROMEDIO


23/28

1=Vol.

t =

8litros

82.5 seg.1m3

1000 lts. =0.969+ 104 m3/seg .

,2=Vol.

t =

8litros

26.1 seg.1m

3

1000 lts. =3.065+104 m3 /seg.

3=Vol.

t =

8litros

18.1 seg.1m3

1000 lts. =4.42+ 104 m3 /seg.

$dem#s sabemos +ue*

=V' -V=

'

V1=,1

'=

0.969+104

m3 / seg.

4.909+104

m2

.=0.197m /seg .

V2=2

'=

3.065+104

m3 / seg.

4.909+104

m2

.=0.6244m/ seg.

V3=,3

'= 4.42+ 10

4

m3

/seg.4.909+10

4m

2.=0.9004m /seg.


&=! #( 2 gV2 )

&1=! #1(2 gV12 )=2+103

m.( 2+9.81m/seg2

.

(0.197m/seg .)2 )=1.0111

&2=! #2(2 gV22 )=25+103

m .( 2+9.81m /seg2

.

(0.6244m / seg.)2 )=1.2581

&3=! #3( 2 gV32 )=49+103

m.( 2+ 9.81m /seg2

.

(0.9004m /seg.)2 )=1.1858


24/28

7 9 m3/seg.

+104

V29 m2 /seg2. >; 9 mm .

K

0.969 0.0A ) C.0CCC

3.065 0.A99 )> C.)>C

4.42 0.C0I B9 C.C>

PROMEDIO 1.11?

Kerror=|&teorico&exp .|

&teorico=|1.11.1517|

1.1+100=4.7


25/28

2. I"'es!$+ $#e+#$ (e e"!$es se e"#$+$" e N/+0$+ &/s Ss!e0$s

H+%($s.En los ltimos treinta a-os el 8er desarrollo varios grandes proyectos hdricos

de propsitos mltiples en distintas cuencas de la costa como 4%/$18%;/$,

4$%J4%, 4%5E$3, KEL;E:E8EL;E1M$5$, $KE3, 4$/$5% yotros. ada uno de estos proyectos hdricos est# compuesto por varios

elementos +ue conforman un sistema hidr#ulico.

8ara facilitar la elaboracin del modelo de simulacin piloto y asegurar su

posterior difusin y generali&acin se cuenta con la colaboracin de cuatro

entidades copatrocinadoras +ue aseguran la adecuada insercin del 8royecto

9I00B en el #mbito universitario y acad'mico, entre las autoridades de aguas,

las instancias polticas en el sector energ'tico y entre los proyectos +ue

manejan represas de propsitos mltiples.

%nstituto de 4idr#ulica, 4idrologa e %ngeniera 3anitaria de la ;niversidad de

8iura.1 Entidad de prestigio reconocido en el 8er y en el e!teriorN se encargara

de la parte universitaria y acad'mica. $segura la diseminacin del 8royecto

9I00B en el #mbito universitario.

El ice1inistro de Energa es la m#s alta autoridad t'cnica en el sector

energ'ticoN define y propone las polticas del sector y emite normas legales yreglamentarias para las actividades de las empresas en este campo. $segura

el uso efectivo de los resultados del 8royecto 9I00B.

"a $utoridad $utnoma de la uenca 4idrogr#fica hira18iura es la entidad de

mayor jerar+ua en el manejo del agua y responsable de la asignacin del

recurso hdrico entre los diferentes usuarios. 3e responsabili&a de difundir los

resultados del 8royecto 9I00B ante el inisterio de $gricultura y dem#s

autoridades de agua.

El 8royecto Especial hira18iura del %nstituto 5acional de Desarrollo es el

responsable del manejo, mantenimiento y control de la infraestructura mayor

del 348. 3u participacin es vital en la elaboracin del modelo atem#tico de

simulacin, en su aplicacin efectiva en este sistema hidr#ulico y en su

diseminacin en otras entidades similares donde tambi'n e!isten reservorios

de propsitos mltiples.

. Des#+6+ &$ N/0e"#&$!(+$ T#"#$ $+$ s!"!/s $##es/+/s ;+%(/s.

BOMBA HIDRAULICA DE PALETAS


26/28

(omba hidr#ulica de paletas, despla&able y de doble efecto, +ue abastece al

cilindro de un caudal constante de aceite. "a bomba lleva, adem#s,

incorporadas*

a7 #lvula de regulacin de caudal* ontada en el interior de la misma bomba.

De esta forma, la velocidad variable de la bomba en funcin de las revoluciones

del motor no influye en el caudal constante de salida.

b7 #lvula de seguridad* 3usceptible de ser tarada hasta una presin m#!ima

de CB0 ?g Ocm) de acuerdo con las caractersticas de la servodireccin y del

vehculo donde debe ser montada.

NOTA* :odas las bombas se suministran con ambas regulaciones ya

establecidas.

DEPOSITO FILTRO

5ormalmente, el depsito de aceite va montado en la misma bomba hidr#ulica

si, en su colocacin en el vehculo, hay espacio suficiente para ambos. De lo

contrario debe y puede colocarse independientemente.

CILINDRO DISTRIBUIDOR

3egn +ueda indicado en la misma, las caractersticas de los diferentes

cilindros estar#n en funcin del vehculo donde deban montarse, principalmente

en lo +ue respecta a*

a7 arrera del cilindro, de acuerdo con la longitud y el recorrido de la biela de

empuje de las ruedas.

b7 El e!tremo de acoplamiento debe indicarse e!actamente segn las variantes

indicadas. :ambi'n podr# suministrarse dejado de desbaste para +ue, al

montarlo en el vehculo, se pueda mecani&ar con arreglo a la rtula en +ue se

vaya a instalar.

c7 "a bola de unin de la barra de direccin se enva, salvo indicacin en

contra, con sobremedida para +ue se mecanice segn sea su acoplamiento

6mecani&ar a la medida del di#metro interior de la barra de direccin7.

$dem#s de las caractersticas est#ndar descritas, pueden fabricarse los

cilindros con diferentes carreras y con los e!tremos y bolas de unin totalmente

terminados segn las medidas +ue se soliciten.

ACEITE HIDRAULICOEl aceite hidr#ulico empleado debe poseer las siguientes caractersticas*


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De A a A,> PE, a >0o. Qndice de viscosidad* CA0

Elementos de un sistema oleo hidr#ulico*

El fluido hidr#ulico.

"as lneas de construccin. El depsito. "os filtros. "os refrigeradores. #lvulas. anmetros. (omba.

. 7( =e+e"#$ e,s!e e"!+e ;+%($ ) e& 4&e/ ;+%(/ Se $$ &$s

0s0$s e#($#/"es !e4+#$s e" &/s se/s 4&e/ ;+%(/.

"a oleo hidr#ulica es la transmisin y control de fuer&as y movimientos

mediante fluidos sometidos a presin. Estos fluidos son generalmente aceites

minerales. 4agamos la diferencia entre hidr#ulica +ue abarca un sentido m#s

amplio al indicar +ue trabaja en general con fluidos y la oleohidraulica +ue

particularmente trabaja con aceite. En nuestro medio utili&amos indistintamente

el t'rmino hidr#ulica para indicar ambas posibilidades. si para los dise-os oleo hidr#ulicos se usan las mismas ecuaciones tericas

ya +ue se trabajan con un fluido +ue el aceite.

. 8artiendo de la ecuacin de la energa y de (ernoulli, hallar la ecuacin de

p'rdidas secundarias por una tubera hori&ontal.

:enemos*

P1

+Z1+

V12

2g=

P2

+Z2+

V22

2 g+Hp

Donde* Hp=Hfp+Hfs

"uego*

P1

+Z1+

V12

2g=

P2

+Z2+

V22

2 g+Hfp+Hfs

onsideraciones*


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Z1 y Z2 3e encuentran en la "nea de referenciaN Z1=Z2

omo '1'2 N V1=0

omo P1 y P2 est#n a una presinN P1=P2

omo las perdidasN por "ongitud Hfp=0

Entonces*

HfsV2

2

2g

8or lo tanto*

Hfs=&V2

2

2g

V. CONCLUSIONES.- 3e evalu las perdidas secundarias en un flujo interno a trav's de un

conjunto de tuberas y accesorios en funcin de la cada de presin para

cada caso. 3e determin el coeficiente de perdidas secundarias 6

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Laboratorio de Maq Term e Hid Practica 2