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JOSE MIGUEL GUTIERREZ ARISMENDY NIT. 71.084.083-1 INGENIERO CIVIL
------------------------------------------------------------------------ MAT# 05202111567 ANT
“Estudios y diseños de las obras de prevención y mitigación de los efectos de las inundaciones en el área urbana del municipio de Amalfi’
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Dirección: calle 56 No 31-70 Medellín, Teléfono: 5824402—311330630 1 E-Mail [email protected]
1 Lectura de Modelo, Identificación
de las causas y consecuencias de
las inundaciones y afectaciones al
entorno por las fuentes de agua
Diciembre 2012
JOSE MIGUEL GUTIERREZ ARISMENDY NIT. 71.084.083-1 INGENIERO CIVIL
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2 ANTECEDENTES
En el municipio de Amalfi convergen 5 quebradas (ver foto No 1) – la quebrada Tequedamita,
La Viborita, La Guayabito y La Pasionaria.
Foto No 1: Localización quebradas
En época de invierno donde se presentan las grandes avenidas* se multiplican los caudales
y causas inundaciones en gran parte del casco urbano del municipio. Este fenómeno que ha
azotado al municipio de Amalfi en varias ocasiones como fueron los últimos eventos de
inundación presentados en los meses de mayo y octubre del año 2011 y 2012. Donde las
quebradas- Tequendamita, La Pasionaria y Guayabito se desbordaron e inundaron los
barrios - Camellón, Cantarrana, urbanización Manantiales, La calle del Comercio (calle 20
Bolívar), el jardín botánico y el sector de Las Guaduas donde la quebrada Tequendamita
derribo un puente peatonal. (Ver foto 2,3,4,5 y 6).
*Una avenida, es un en algunos lugares una crecida, creciente, riada o aguas altas
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3 2. LECTURA DEL MODELO HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO
2.1 MODELO HIDROLÓGICO
2.1.1 Modelo hidrológico quebrada Tequendamita:
El resumen de los caudales (m3/s) máximos obtenidos por las diferentes metodologías para
la microcuenca asociada a la quebrada Tequendamita, se presenta a continuación:
Tabla No.1. Resumen de caudales máximos para diversas metodologías Q (m3/s)
Período de retorno Tr
(años) Snyder SCS
Williams y
Hann Racional
2.33 3.776 7.313 7.210 28.274
5.00 4.579 8.713 8.552 34.401
10.00 5.785 11.058 11.012 40.456
25.00 7.886 15.323 15.279 50.981
50.00 10.145 19.888 19.842 60.455
100.00 13.049 25.741 25.694 72.707
A partir de los resultados obtenidos por las diversas metodologías utilizadas para el cálculo
del caudal de crecientes por diferentes períodos de retorno de la microcuenca asociada a la
quebrada Tequendamita, se puede concluir:
Los caudales máximos arrojados por el método Snyder son los más bajos y los
caudales por el método Racional son los más elevados.
Para la modelación hidráulica de la quebrada Tequendamita, se deberá trabajar con
los resultados obtenidos del promedio de los cuatro métodos (Q= 34.29m3/s)
2.1.2 Modelo hidrológico quebrada Guayabito:
El resumen de los caudales (m3/s) máximos obtenidos por las diferentes metodologías para
la microcuenca asociada a la quebrada Guayabito, se presenta a continuación:
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4 Tabla No.2. Resumen de caudales máximos para diversas metodologías Q (m3/s)
Período de retorno Tr
(años) Snyder SCS
Williams y
Hann Racional
2.33 2.260 4.395 5.689 15.328
5.00 2.274 4.456 5.740 18.650
10.00 2.680 5.119 6.515 21.932
25.00 3.572 6.817 8.866 27.638
50.00 4.519 8.742 11.410 32.774
100.00 5.744 11.221 14.680 39.416
A partir de los resultados obtenidos por las diversas metodologías utilizadas para el cálculo
del caudal de crecientes por diferentes períodos de retorno de la microcuenca asociada a la
quebrada Guayabito, se puede concluir:
Los caudales máximos arrojados por el método Snyder son los más bajos y los
caudales por el método Racional son los más elevados.
Para la modelación hidráulica de la quebrada Guayabito, se deberá trabajar con los
resultados obtenidos con el promedio de los cuatro métodos (Q= 17.765m3/s) dado
que el promedio es el valor más representativo para la microcuenca en estudio.
2.1.3 Modelo hidrológico quebrada La Pasionaria:
El resumen de los caudales (m3/s) máximos obtenidos por las diferentes metodologías para
la microcuenca asociada a la quebrada La Pasionaria, se presenta a continuación:
Tabla No. 3. Resumen de caudales máximos para diversas metodologías Q (m3/s)
Período de retorno Tr
(años) Snyder SCS
Williams y
Hann Racional
2.33 3.096 6.046 6.712 19.673
5.00 3.193 6.217 6.789 24.044
10.00 3.777 7.207 7.868 28.312
25.00 5.070 9.694 10.743 35.862
50.00 6.412 12.420 13.863 42.653
100.00 8.180 15.997 17.944 51.497
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5 A partir de los resultados obtenidos por las diversas metodologías utilizadas para el cálculo
del caudal de crecientes por diferentes períodos de retorno de la microcuenca asociada a la
quebrada La Pasionaria, se puede concluir:
Los caudales máximos arrojados por el método Snyder son los más bajos y los
caudales por el método Racional son los más elevados.
Para la modelación hidráulica de la quebrada La Pasionaria, se deberá trabajar con los
resultados obtenidos por el promedio de los cuatro métodos (Q=23.404m3/s) dado
que estos valores son los más representativos para la microcuenca en estudio.
2.1.4 Modelo hidrológico quebrada La Viborita:
El resumen de los caudales (m3/s) máximos obtenidos por las diferentes metodologías para
la microcuenca asociada a la quebrada La Viborita, se presenta a continuación:
Tabla No. 4. Resumen de caudales máximos para diversas metodologías Q (m3/s)
Período de retorno Tr
(años) Snyder SCS
Williams y
Hann Racional
2.33 9.185 18.317 11.053 64.647
5.00 10.937 20.917 12.647 79.010
10.00 13.409 25.501 15.652 93.034
25.00 18.310 35.362 21.704 117.845
50.00 23.174 45.219 27.684 140.161
100.00 30.034 59.061 36.042 169.220
A partir de los resultados obtenidos por las diversas metodologías utilizadas para el cálculo
del caudal de crecientes por diferentes períodos de retorno de la microcuenca asociada a la
quebrada La Viborita, se puede concluir:
Los caudales máximos arrojados por el método Snyder son los más bajos y los
caudales por el método Racional son los más elevados.
Para la modelación hidráulica de la quebrada La Viborita, se deberá trabajar con los
resultados obtenidos por el método de SGS (Q= 59.01 m3/s) dado que estos valores
son los más representativos para la microcuenca en estudio.
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6 2.2 MODELO HIDRÁULICO
2.2.1 Modelo hidráulico quebrada Tequendamita:
Después de realizar la modelación hidráulica con las características propias del terreno
encontradas a partir del trabajo de campo y de oficina desarrollado en un tramo de la
quebrada Tequendamita y teniendo en cuenta los valores de caudal de diseño
seleccionados para diferentes periodos de retorno, obtenidos del promedio de todos los
métodos, se observa que algunas secciones de los tramos estudiados de la quebrada
Tequendamita presentan desbordamiento.
A continuación se analizarán las secciones que actualmente están presentando inundaciones
al interior del municipio Amalfi.
2.2.1.1 Modelo hidráulico tramo No 1.
En la figura 1, se presenta el comportamiento hidráulico de la sección 76 (Abs 0+375) del
tramo 1, (Ver foto 7). En este lugar el cauce de la quebrada pasa por debajo de un puente, el
cual está ubicado en la calle 20 del barrio Camellón. Como se observa en la figura 1, la
sección en este punto no tiene suficiente capacidad hidráulica para que circule la gran
avenida* para un periodo de retorno de 100 años.
Figura 1. Sección transversal 76 (Abs 0+375). Tramo 1 (condición actual)
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7 En la figura 2, se presenta el comportamiento hidráulico de la sección 87 (Abs 0+430) del
tramo 1. En esta zona se encuentra una casa sobre la quebrada Tequendamita, la cual está
ubicada en la carrera 17 No 20-46. Como se observa en la figura la sección presenta
capacidad hidráulica suficiente para un periodo de retorno de 100 años, sin embargo se
recomienda reubicar esta vivienda en otro sector menos vulnerable, (Ver foto 8).
Figura 2. Sección transversal 87 (Abs 0+430). Tramo 1 (condición actual)
En la figura 3, se presenta el comportamiento hidráulico de la sección 90 (Abs 0+445) del
tramo 1, (Ver foto 8 y 9). En este lugar se encuentra una placa de concreto del puente y
también se encuentran columnas dentro del cauce, la ubicación es carrera 17 No 20-49.
Como se observa en la figura la sección presenta capacidad hidráulica suficiente para un
periodo de retorno de 100 años.
En esta zona se observa una alta acumulación de sedimentos y rastrojo bajo. Por tal motivo
se debe hacer una limpieza de márgenes y lecho. Para realizar dicha limpieza es necesario
retirar las columnas que se encuentran dentro del cauce, además esta estructura está en
riesgo de ser derribada por la fuerza del flujo en épocas de creciente.
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8
Figura 3. Sección transversal 90 (Abs 0+445). Tramo 1(condición actual)
Otro punto crítico es la franja comprendida entre la sección 101 (Abs 0+500) y la sección 109
(Abs 0+540), debido a que se observa desbordamiento en la margen izquierda para un
periodo de retorno de 100 años, (Ver Figuras 4).
En esta zona se observa una alta acumulación de sedimentos y rastrojo bajo. Por tal motivo
se debe hacer una limpieza de márgenes y lecho, además se recomienda construir una
estructura vertical para controlar el desbordamiento del cauce en épocas de creciente, (Ver
foto 10).
Figura 4. Sección transversal 108 (Abs 0+535). Tramo 1 (condición actual)
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9
2.2.1.2 Modelo hidráulico tramo No 2.
El punto más crítico que se encontró en el tramo 2, es la sección 3 (Abs 0+655), debido que
para un periodo de retorno de 100 años el flujo supera en 0.35 m la cota terreno, (Ver Figura
5).
En esta zona se observa una alta acumulación de sedimentos y rastrojo bajo. Por tal motivo
se debe hacer una limpieza de márgenes y lecho, perfilar y ampliar el canal una vez se haga
esto se debe construir estructuras verticales a ambos lados para para contener el talud que
presentan deslizamiento y en el otro margen para evitar que el cauce se desborde e inunde
el sector. (Ver Imagen 11).
Figura 5. Sección transversal 3 (Abs 0+655). Tramo 2 (condición actual)
2.2.1.3 Modelo hidráulico tramo No 3.
El punto más crítico que se encontró en el tramo 3, es la sección 6 (Abs 0+845), debido que
para un periodo de retorno de 100 años la sección es susceptible a un desbordamiento, (Ver
Figura 6).
En este punto se puede ampliar el canal, perfilando y luego dragar y limpiar el mismo para
aumentar capacidad hidráulica, pendiente y velocidad del flujo de agua.
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10
Figura 6. Sección transversal 6 (Abs 0+845). Tramo 3 (condición actual)
2.2.1.3 Modelo hidráulico tramo No 4.
En el tramo 4 la mayoría de las secciones presentan desbordamiento en la margen izquierda
del cauce, por lo cual se recomienda dragar el cauce, perilar y ampliar las secciones y
construir muros en jarillon para mitigar las inundaciones. (Ver Figuras 12 y 13).
Figura 7. Sección transversal 21 (Abs 0+1235). Tramo 4 (condición actual)
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Figura 8. Sección transversal 42 (Abs 0+1340). Tramo 4 (condición actual)
2.2.2 Modelo hidráulico quebrada Viborita :
Después de realizar la modelación hidráulica con las características propias del terreno
encontradas a partir del trabajo de campo y de oficina desarrollado en un tramo de la
quebrada La Viborita y teniendo en cuenta los valores de caudal de diseño seleccionados
para diferentes periodos de retorno, obtenido por el método SCS, se observa que algunas
secciones de los tramos estudiados de la quebrada La Viborita presentan desbordamiento.
A continuación se analizarán algunas de las secciones que actualmente están presentando
inundaciones.
Esta quebrada fue dividida en tres tramos (tramo oeste, centro y este) por el cambio de los
caudales en cada tramo (Ver figura 9) .
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Figura 9. Ubicación de cada tramo (oeste, centro y este) de la quebrada La Viborita a modelar. Vista en
Planta
2.2.2.1 tramo 5 oeste.
En las figuras (10, 11, 12 y 13) se presentan el comportamiento hidráulico de las secciones: 8
(Abs 0+80), 9 (Abs 0+75), 10 (Abs 0+70) y 11 (Abs 0+65) del tramo 5 oeste.
Como se observa en las siguientes figuras la sección no presenta capacidad hidráulica
suficiente para un periodo de retorno de 100 años, la cota de flujo supera la cota terreno
aproximadamente en 0.25 m. Este resultado muestra el comportamiento que actualmente se
está observando en esta zona, debido que en épocas de creciente se presenta
desbordamiento del cauce.
En esta zona se debe dragar el cauce para aumentar la pendiente, construir un terraplén o
jarillón en la margen derecha del cauce y ampliar el canal para evitar que en épocas de
creciente el agua se salga de su cauce natural e ingrese a las casas del sector.
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Figura 10. Sección transversal 8 (Abs 80).Tramo 5 oeste (condición actual)
Figura 11. Sección transversal 9 (Abs 75). Tramo 5 oeste (condición actual)
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14
Figura 12. Sección transversal 10 (Abs 70). Tramo 5 oeste (condición actual)
Figura 13. Sección transversal 11 (Abs 65). Tramo 5 oeste (condición actual)
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15
2.2.2.2 tramo 5 centro.
En las figura (14, 15, 16 y 17) se presentan el comportamiento hidráulico de las secciones: 2
(Abs 0+230), 3 (Abs 0+225), 4 (Abs 0+220), 5 (Abs 0+215) del tramo 5 centro,
respectivamente, llamado zona de los encuentros debido a la confluencia de las quebradas
La Pasionaria, Tequendamita y La Viborita. (Ver figura 2). Como se observa en las siguientes
figuras las secciones no presentan capacidad hidráulica suficiente para un periodo de retorno
de 100 años. Este resultado muestra el comportamiento que actualmente se esta observando
en esta zona, debido que en épocas de creciente se presenta desbordamiento del cauce.
En esta zona se debe dragar el cauce para aumentar la pendiente, construir un terraplén o
jarillón y ampliar el canal para evitar que en épocas de creciente el agua se salga de su
cauce natural e ingrese a las casas del sector.
Figura 14. Sección transversal 2 (Abs 230). Tramo 5 centro (condición actual)
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16
Figura 15. Sección transversal 3 (Abs 225). Tramo 5 centro (condición actual)
Figura 16. Sección transversal 4 (Abs 220). Tramo 5 centro (condición actual)
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17
Figura 17. Sección transversal 5 (Abs 215). Tramo 5 centro (condición actual)
2.2.2.3 tramo 5 este
En las figuras 18 y 19, se presenta el comportamiento hidráulico de las secciones: 1 (Abs
0+285) y 10 (Abs 240) del tramo 5 este, ubicada después del punto de encuentros. (Ver
figura 9). Como se observa en la figura la sección no presenta capacidad hidráulica suficiente
para un periodo de retorno de 100 años. Este resultado muestra el comportamiento que
actualmente se está observando en esta zona, debido que en épocas de creciente se
presenta desbordamiento del cauce.
En esta zona se debe dragar el cauce para aumentar la pendiente y ampliar el canal para
evitar que en épocas de creciente el agua se salga de su cauce natural e ingrese a las casas
del sector.
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18
Figura 18. Sección transversal 1 (Abs 285). Tramo 5 este
Figura 19. Sección transversal 10 (Abs 240). Tramo 5 este
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19 2.2.3 Modelo hidráulico quebrada Guayabito:
2.2.3.1 Modelo hidráulico tramo No 6 y 7
Después de realizar la modelación hidráulica con las características propias del terreno,
encontradas a partir del trabajo de campo y de oficina, para los diferentes tramos en estudio
de la Quebrada Guayabito y teniendo en cuenta los valores de caudal de diseño
seleccionados para diferentes periodos de retorno, se encuentran varios puntos críticos de
desbordamiento e inundación en algunas de las secciones analizadas.
A continuación se analizarán las secciones que representan riesgo de inundación y
desbordamiento y que es necesario intervención con obras de mitigación y prevención.
En las figuras (20, 21, 22 y 23), se muestran las secciones transversales: 29 (Abs 0+140), 28
(Abs 0+135), 27 (Abs 0+130), y 25 (Abs 0+120), se puede observar que para un periodo de
retorno de 100 años la cota de flujo es susceptible a superar la cota terreno de la margen
derecha del cauce, lo que representa un punto crítico de inundación.
Se plantea como medida de prevención la construcción de una estructura vertical para
contener el flujo de la Quebrada Guayabito y como medida de mitigación se requiere dragar
el cauce para aumentar la pendiente y limpiar el canal.
-16 -14 -12 -10 -8 -6 -4 -2 01551.5
1552.0
1552.5
1553.0
1553.5
1554.0
1554.5
1555.0
1555.5
Modelación tramo 6-7 Guayabito Plan: Plan 01 07/12/2012 Abs 25
Station (m)
Ele
vation
(m
)
Legend
EG Tr=100
Crit Tr=100
WS Tr=100
Ground
Bank Sta
.035 .025 .03
Figura 20. Sección transversal 29 (Abs 0+140). Tramo 6 y 7 (condición actual)
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“Estudios y diseños de las obras de prevención y mitigación de los efectos de las inundaciones en el área urbana del municipio de Amalfi’
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Dirección: calle 56 No 31-70 Medellín, Teléfono: 5824402—311330630 1 E-Mail [email protected]
20
-15 -10 -5 0 5 10 151552.0
1552.5
1553.0
1553.5
1554.0
1554.5
1555.0
1555.5
1556.0
Modelación tramo 6-7 Guayabito Plan: Plan 01 07/12/2012 Abs 30
Station (m)
Ele
vation
(m
)
Legend
EG Tr=100
WS Tr=100
Crit Tr=100
Ground
Bank Sta
.035 .025 .03
Figura 21. Sección transversal 28 (Abs 0+135). Tramo 6 y 7 (condición actual)
-15 -10 -5 0 5 10 151552.0
1552.5
1553.0
1553.5
1554.0
1554.5
1555.0
1555.5
1556.0
Modelación tramo 6-7 Guayabito Plan: Plan 01 07/12/2012 Abs 35
Station (m)
Ele
vation
(m
)
Legend
EG Tr=100
WS Tr=100
Crit Tr=100
Ground
Bank Sta
.035 .025 .03
Figura 22. Sección transversal 27 (Abs 0+130). Tramo 6 y 7 (condición actual)
-16 -14 -12 -10 -8 -6 -4 -2 0 21552.0
1552.5
1553.0
1553.5
1554.0
1554.5
1555.0
1555.5
1556.0
Modelación tramo 6-7 Guayabito Plan: Plan 01 07/12/2012 Abs 45
Station (m)
Ele
vation
(m
)
Legend
EG Tr=100
Crit Tr=100
WS Tr=100
Ground
Bank Sta
.035 .025 .03
Figura 23. Sección transversal 25 (Abs 0+120). Tramo 6 y 7 (condición actual)
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21 2.2.3.2 Modelo hidráulico tramo No 8
En las figuras (24, 25, 26 y 27), se muestran las secciones transversales: 12 (Abs 0+55), 14
(Abs 0+65), 15 (Abs 0+70), y 17 (Abs 0+80) se puede observar en el comportamiento
hidráulico que para un periodo de retorno de 100 años la cota de flujo supera la cota terreno
de la margen izquierda, lo que representa un punto vulnerable y crítico de inundación.
Se plantea como medida de mitigación realizar el dragado del cauce para aumentar la
pendiente además de perfilar el lado izquierdo del tramo de la Quebrada Guayabito que es
susceptible a inundaciones y desbordamientos.
-12 -10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 61554.0
1554.5
1555.0
1555.5
1556.0
1556.5
1557.0
1557.5
Modelación 8 Tramo Guayabito Plan: Plan 01 07/12/2012 Abs 90
Station (m)
Ele
vation
(m
)
Legend
EG Tr=100
WS Tr=100
Crit Tr=100
Ground
Bank Sta
.035 .025 .03
Figura 24. Sección transversal 12 (Abs 0+55). Tramo 8 (condición actual)
-12 -10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 61554.0
1554.5
1555.0
1555.5
1556.0
1556.5
1557.0
1557.5
Modelación 8 Tramo Guayabito Plan: Plan 01 07/12/2012 Abs 80
Station (m)
Ele
vation
(m
)
Legend
EG Tr=100
WS Tr=100
Crit Tr=100
Ground
Bank Sta
.035 .025 .015
Figura 25. Sección transversal 14 (Abs 0+65). Tramo 8 (condición actual)
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22
-12 -10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 61554.0
1554.5
1555.0
1555.5
1556.0
1556.5
1557.0
1557.5
1558.0
Modelación 8 Tramo Guayabito Plan: Plan 01 07/12/2012 Abs 75
Station (m)
Ele
vation
(m
)
Legend
EG Tr=100
WS Tr=100
Crit Tr=100
Ground
Bank Sta
.035 .025 .015
Figura 26. Sección transversal 15 (Abs 0+70). Tramo 8 (condición actual)
-4 -2 0 2 4 61554.0
1554.5
1555.0
1555.5
1556.0
1556.5
1557.0
1557.5
1558.0
Modelación 8 Tramo Guayabito Plan: Plan 01 08/12/2012 Abs 65
Station (m)
Ele
vation
(m
)
Legend
EG Tr=100
WS Tr=100
Crit Tr=100
Ground
Bank Sta
.035 .025 .03
Figura 27. Sección transversal 17 (Abs 0+80). Tramo 8 (condición actual)
En la figura 28, se presenta el comportamiento hidráulico de la sección transversal 23 (Abs
0+110), la cual se encuentra en el punto conocido como Porroliso con el cruce del puente de
la vía; se observa que la sección no tiene suficiente capacidad hidráulica para un periodo de
retorno de 100 años, por lo cual esta zona representa un riesgo alto de inundación.
Se recomienda mantener el área del cauce bajo el puente libre de materiales que puedan
impedir el paso del flujo hídrico, evitando de esta manera la acumulación de sedimentos y
por ende el taponamiento y posterior desbordamiento.
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23
-8 -6 -4 -2 0 2 4 6 81554
1555
1556
1557
1558
1559
1560
Modelación 8 Tramo Guayabito Plan: Plan 01 08/12/2012
Station (m)
Ele
vation
(m
)
Legend
EG Tr=100
WS Tr=100
Crit Tr=100
Ground
Bank Sta
.035 .025 .015
Figura 28. Sección transversal 23 (Abs 0+110). Tramo 8 (condición actual)
En las figuras (29,30 y 31), se muestran las secciones transversales: 25 (Abs 0+120), 28
(Abs 0+135), y 29 (Abs 0+140) del tramo 8, se puede observar en el comportamiento
hidráulico que para un periodo de retorno de 100 años la cota de flujo supera la cota terreno
de las márgenes (izquierda y derecha), lo que representa un punto crítico de inundación.
Se plantea como medida de mitigación realizar el dragado del cauce para aumentar la
pendiente además, ampliar, perfilar y limpiar márgenes y lecho del canal.
-8 -6 -4 -2 0 21553.5
1554.0
1554.5
1555.0
1555.5
1556.0
1556.5
Modelación 8 Tramo Guayabito Plan: Plan 01 08/12/2012 Abs 25
Station (m)
Ele
vation
(m
)
Legend
EG Tr=100
WS Tr=100
Crit Tr=100
Ground
Bank Sta
.035 .025 .03
Figura 29. Sección transversal 25 (Abs 0+120). Tramo 8 (condición actual)
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24
-10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 61553.5
1554.0
1554.5
1555.0
1555.5
1556.0
Modelación 8 Tramo Guayabito Plan: Plan 01 08/12/2012 Abs 10
Station (m)
Ele
vation
(m
)
Legend
EG Tr=100
WS Tr=100
Crit Tr=100
Ground
Bank Sta
.035 .025 .03
Figura 30. Sección transversal 28 (Abs 0+135). Tramo 8 (condición actual)
-10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 61553.5
1554.0
1554.5
1555.0
1555.5
1556.0
Modelación 8 Tramo Guayabito Plan: Plan 01 08/12/2012 Abs 5
Station (m)
Ele
vation
(m
)
Legend
EG Tr=100
WS Tr=100
Crit Tr=100
Ground
Bank Sta
.035 .025 .03
Figura 31. Sección transversal 29 (Abs 0+140). Tramo 8 (condición actual)
2.2.3.3 Modelo hidráulico tramo No 9
En las figuras (30 y 31), se muestran las secciones transversales: 16 (Abs 0+75) y 17 (Abs
0+80) del tramo 9, se puede observar que para un periodo de retorno de 100 años la cota de
flujo supera la cota terreno de la margen derecha, lo que representa un punto crítico de
inundación.
Se plantea como medida de prevención la construcción de una estructura vertical para la
contención del flujo de la Quebrada Guayabito y como medida de mitigación se requiere
perfilar el canal, dragar y limpiar márgenes y lecho aguas arriba.
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25
-10 -5 0 51561
1562
1563
1564
1565
Modelación 9 Tramo Guayabito Plan: Plan 01 07/12/2012 Abs 145
Station (m)
Ele
vation
(m
)
Legend
EG TR 100
WS TR 100
Crit TR 100
Ground
Bank Sta
.014 .025 .03
Figura 30. Sección transversal 16 (Abs 0+75). Tramo 9 (condición actual)
-10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 6 81561
1562
1563
1564
1565
Modelación 9 Tramo Guayabito Plan: Plan 01 07/12/2012 Abs 140
Station (m)
Ele
vation
(m
)
Legend
EG TR 100
WS TR 100
Crit TR 100
Ground
Bank Sta
.014 .025 .03
Figura 31. Sección transversal 17 (Abs 0+80). Tramo 9 (condición actual)
2.2.4 Modelo hidráulico quebrada La Pasionaria:
2.2.4.1 Modelo hidráulico tramo No 10.
En las figuras 32 y 33, se presenta el comportamiento hidráulico de la sección 3 (Abs 0+220)
del tramo 10 y la sección 6 (Abs 0+235), estas se encuentran aguas arriba del tramo 10 de la
quebrada La Pasionaria. Como se observa en las figuras las secciones no presentan
capacidad hidráulica suficiente para un periodo de retorno de 100 años, por tal motivo se
recomienda construir una estructura de contención, para evitar que en épocas de creciente
se inunden las viviendas del sector.
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26
-10 -5 0 5 10 151556.0
1556.5
1557.0
1557.5
1558.0
1558.5
Mod_Hca_Q.Pasionaria Plan: Plan 01 08/12/2012 Abs 220
Station (m)
Ele
vation
(m
)
Legend
EG Tr=100
Crit Tr=100
WS Tr=100
Ground
Bank Sta
.03 .025 .03
Figura 32. Sección transversal 3 (Abs 0+220). Tramo 10 (condición actual)
-10 -5 0 5 10 151555.5
1556.0
1556.5
1557.0
1557.5
1558.0
1558.5
Mod_Hca_Q.Pasionaria Plan: Plan 01 08/12/2012 Abs 235
Station (m)
Ele
vation
(m
)
Legend
EG Tr=100
Crit Tr=100
WS Tr=100
Ground
Bank Sta
.03 .025 .03
Figura 33. Sección transversal 6 (Abs 0+235). Tramo 10 (condición actual)
En las figura 34 y 35, se presenta el comportamiento hidráulico de la sección 25 (Abs 0+330)
y la sección 28 (Abs 0+370) del tramo 10. Como se observa en las figuras las secciones
presentan desbordamiento en la margen izquierda del cauce para un periodo de retorno de
100 años, sin embargo, estas secciones no representan riesgo (alto) de inundación porque
en esta zona la quebrada no tiene viviendas aledañas, por tal motivo no es necesario
construir una estructura de contención. La recomendación es dragar el cauce para aumentar
la capacidad hidráulica en esta zona.
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27
-15 -10 -5 0 5 10 151555
1556
1557
1558
1559
1560
1561
1562
Mod_Hca_Q.Pasionaria Plan: Plan 01 08/12/2012 Abs 330
Station (m)
Ele
vation
(m
)
Legend
EG Tr=100
WS Tr=100
Crit Tr=100
Ground
Bank Sta
.03 .025 .03
Figura 34. Sección transversal 25 (Abs 0+330). Tramo 10 (condición actual)
-15 -10 -5 0 5 101554.5
1555.0
1555.5
1556.0
1556.5
1557.0
1557.5
1558.0
1558.5
Mod_Hca_Q.Pasionaria Plan: Plan 01 08/12/2012 Abs 345
Station (m)
Ele
vation
(m
)
Legend
EG Tr=100
Crit Tr=100
WS Tr=100
Ground
Bank Sta
.03 .025 .03
Figura 35. Sección transversal 28 (Abs 0+345). Tramo 10 (condición actual)
Otro punto crítico es la franja comprendida entre la sección 36 (Abs 0+385) y la sección 44
(Abs 0+425), en esta zona las secciones no presentan capacidad hidráulica suficiente para
transportar el caudal de diseño para un periodo de retorno de 100 años, se recomienda
construir una estructura vertical (Ver Figuras 36 y 37).
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28
-15 -10 -5 0 5 10 151554.5
1555.0
1555.5
1556.0
1556.5
1557.0
Mod_Hca_Q.Pasionaria Plan: Plan 01 08/12/2012 Abs 390
Station (m)
Ele
vation
(m
)
Legend
EG Tr=100
Crit Tr=100
WS Tr=100
Ground
Bank Sta
.03 .025 .03
Figura 36. Sección transversal 37 (Abs 0+390). Tramo 10 (condición actual)
-15 -10 -5 0 5 10 151554.0
1554.5
1555.0
1555.5
1556.0
1556.5
1557.0
Mod_Hca_Q.Pasionaria Plan: Plan 01 08/12/2012 Abs 410
Station (m)
Ele
vation
(m
)
Legend
EG Tr=100
WS Tr=100
Crit Tr=100
Ground
Bank Sta
.03 .025 .03
Figura 37. Sección transversal 41 (Abs 0+410). Tramo 10 (condición actual)
El último punto crítico es aguas abajo de la quebrada La Pasionaria, este lugar es conocido
como la “zona de los encuentros” con las otras quebradas que atraviesan el casco urbano del
municipio de Amalfi (La Viborita, Tequendamita y Guayabito). En este punto se recomienda
aumentar la altura de la cota de inundación con obras tales como estructuras verticales en
concreto, con jarillones de suelo – cemento para aumentar la capacidad hidráulica suficiente
para un periodo de retorno de 100 años, (Ver Figuras 38 y 39).
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29
-15 -10 -5 0 5 10 151552.0
1552.5
1553.0
1553.5
1554.0
1554.5
Mod_Hca_Q.Pasionaria Plan: Plan 01 08/12/2012 Abs 700
Station (m)
Ele
vation
(m
)
Legend
EG Tr=100
WS Tr=100
Crit Tr=100
Ground
Bank Sta
.03 .025 .03
Figura 38. Sección transversal 99 (Abs 0+700). Tramo 10 (condición actual)
-8 -6 -4 -2 0 2 4 6 8 101552.0
1552.5
1553.0
1553.5
1554.0
Mod_Hca_Q.Pasionaria Plan: Plan 01 08/12/2012 Abs 735
Station (m)
Ele
vation
(m
)
Legend
EG Tr=100
WS Tr=100
Crit Tr=100
Ground
Bank Sta
.03 .025 .03
Figura 39. Sección transversal 106 (Abs 0+735). Tramo 10 (condición actual)
2.2.4.2 Modelo hidráulico tramo No 11.
Alguna secciones del tramo 11 no presentan capacidad hidráulica suficiente para un periodo
de retorno de 100 años. La zona que representa más riesgo por inundación es la franja
comprendida entre la sección 7 (Abs 0+30) y la sección 24 (Abs 0+115), en esta zona las
secciones no presentan capacidad hidráulica suficiente para transportar el caudal de diseño
para un periodo de retorno de 100 años, (Ver Figuras 40,41 y 42).
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30
-15 -10 -5 0 5 10 151559.0
1559.5
1560.0
1560.5
1561.0
1561.5
1562.0
Modelación tramo 11 La Pasionaria Plan: Plan 01 09/12/2012 Abs 75
Station (ft)
Ele
vation
(ft)
Legend
EG Tr=100
WS Tr=100
Crit Tr=100
Ground
Bank Sta
.03 .025 .03
Figura40. Sección transversal 16 (Abs 0+75). Tramo 11 (condición actual)
-15 -10 -5 0 5 101558.8
1559.0
1559.2
1559.4
1559.6
1559.8
1560.0
1560.2
1560.4
Modelación tramo 11 La Pasionaria Plan: Plan 01 09/12/2012 Abs 85
Station (ft)
Ele
vation
(ft)
Legend
EG Tr=100
WS Tr=100
Crit Tr=100
Ground
Bank Sta
.03 .025 .03
Figura 41. Sección transversal 18 (Abs 0+85). Tramo 11 (condición actual)
-4 -3 -2 -1 0 1 2 31558.0
1558.5
1559.0
1559.5
1560.0
1560.5
Modelación tramo 11 La Pasionaria Plan: Plan 01 09/12/2012 Abs 105
Station (ft)
Ele
vation
(ft)
Legend
EG Tr=100
Crit Tr=100
WS Tr=100
Ground
Bank Sta
.03 .025 .03
Figura 42. Sección transversal 22 (Abs 0+105). Tramo 11 (condición actual)
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31 3. IDENTIFICACIÓN DE LAS CAUSAS DE LAS INUNDACIONES
Una vez recopilado la información existente y después de hacer el recorrido por los cauces
de las quebradas se puedo evidenciar las posibles causa que ocasionan el fenómeno, las
cuales se describen a continuación.
3.1 Cambios en la hidrodinámica: Las llanuras de inundación son invadidas por
asentamientos humanos, estrechando el cauce, cambiando su direccionamiento y la
velocidad del flujo a lo largo de este, (Ver foto 7,8,11 y 12).
3.2 Vertimientos de residuos sólidos: A lo largo del cauce desde la parte alta de la
quebradas hasta el sector de conocido como los Encuentros donde confluyen dichas
quebradas; se evidencias los vertimientos de residuos sólidos (llantas, tarros, costales, palos,
basuras entre otras) sobre el cauce, lo que ocasiona represamientos que dan origen a las
inundaciones, debido a la acumulación de basuras y residuos que obstruye el canal y en la
parte altas de las cuencas son afectadas en algunos casos por la minería aluvial, que
propicia represamiento en eventos de alta precipitación(Ver foto 13 y 14).
3.3 Vertimientos de aguas servidas y aguas lluvias: se vierte directamente a los cauces
de las quebradas, debido a que la red de alcantarillado para aguas residuales no está
separada de la red para aguas lluvias. Las aguas de escorrentía en la planicie donde el
cauce atraviesan el casco urbano se vierte totalmente a los cauces, las perdidas pon
infiltración no existen ya que la cubierta es totalmente impermeable formada artificialmente
por las calles y edificios.
3.4 Sedimentación: La cantidad del material arrastrado por la corriente que en algunos
casos proviene de la minería en las partes altas de las cuencas se incrementa
considerablemente, si la capacidad de arrastre en los cauces no es suficiente para
transportarlo (material arrastrado- arena- limo arcilloso) estos se depositan y se acumulan en
los sectores donde haya menos pendiente. (Ver foto 8,9,10,11,12,15).
3.5 Precipitaciones altas: las precipitaciones registradas en los últimos años a nivel
mundial, nacional y local, también es una de las principales causas para que se presenten
las inundaciones en el casco urbano del municipio de Amalfi.
3.6 Topografía de la zona: Las pocas pendientes en los cauces de las quebradas es
producto de la topografía del terreno predominantemente plana, de llanura de inundación y
de ladera. Por lo cual las velocidades en los caudales no son suficientes para el arrastre de
los sedimentos y los periodos de retorno son relativamente altos.
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“Estudios y diseños de las obras de prevención y mitigación de los efectos de las inundaciones en el área urbana del municipio de Amalfi’
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Dirección: calle 56 No 31-70 Medellín, Teléfono: 5824402—311330630 1 E-Mail [email protected]
32 4. REGISTRO FOTOGRAFICO
Foto No 2: Inundación calle del comercio Foto No 3: Inundación calle sector Cantarrana
quebrada Guayabito quebrada Tequendamita
Fotos No 4 y 5: Inundación jardín botánico- quebrada Viborita
Fotos No 6: Derribo de puente sector Las Guaduas Fotos No 7: Cambio de dirección. Puente sector Camellón
quebrada Tequendamita quebrada Tequendamita
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33
Fotos No 8: Construcción encima de la quebrada- cra 17 No 20-46
quebrada Tequendamita
Fotos No 9: Columnas en el cauce cra 17 No 20-49 Fotos No 10: Construcción encima de la quebrada-
quebrada Tequendamita quebrada Tequendamita
Fotos No 11: Sector Cantarrana- abscisa k0+655 Fotos No 12: Estrangulamiento- Casa del adulto
quebrada Tequendamita quebrada Guayabito
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Fotos No 13 y 14 : escombros en la laderas quebrada Tequendamita
Fotos No 15 : Sedimentos quebrada Tequendamita
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35 5. AFECTACIONES AL ENTORNO POR LAS FUENTES DE AGUA
En el sitio conocido como los Encuentros donde se unen los caudales de las quebradas, y
donde se presenta frecuentemente inundaciones debido al caudal que circula en este sector,
en este sitio se encuentra una fuente de agua natural donde se capta parte del agua potable
para el municipio y que en épocas de invierno se ve afectada por la contaminación al inundar
la los caudales de las quebradas que convergen en este lugar.
En este sitio es necesario ampliar las secciones transversales y evitar el encuentro
perpendicular de los caudales de las quebradas, ya que el choquen de estos producen
turbulencias y represamientos (Ver foto 16).
Fotos No 16 : Encuentro perpendicular.
También es necesario encerrar todo la margen interior con obras de mitigación tales como
Jarillon o terraplenes, estructuras verticales en concreto entre otras, además de ampliar,
dragar y limpiar el canal en este tramo al igual que a lo largo de cada una de las quebradas
donde sea posible. ( ver foto No 17).
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36
Foto No 17: Ilustración obras de mitigación sitio los Encuentros.
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37 TABLA DE CONTENIDO
Pág.
ANTECEDENTES 2
2. LECTURA DEL MODELO HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO 3
2.1 MODELO HIDRÓLOGICO 3
2.1.1 Modelo hidrológico quebrada Tequendamita 3
2.1.2 Modelo Hidrológico quebrada Guayabito 3
2.1.3 Modelo Hidrologico quebrada La Pasionaria 4
2.1.4 Modelo Hidrologico quebrada La Viborita 5
2.2 MODELO HIDRÁULICO 6
2.2.1 Modelo hidráulico quebrada Tequendamita 6
2.2.1. 1 Modelo hidráulico tramo No 1 6
2.2.1. 2 Modelo hidráulico tramo No 2 9
2.2.1. 2 Modelo hidráulico tramo No 3 9
2.2.1. 2 Modelo hidráulico tramo No 4 10
2.2.2 Modelo hidráulico quebrada La Viborita 11
2.2.2.1 Modelo hidráulico tramo No 5 oeste 12
2.2.2.2 Modelo hidráulico tramo No 5 centro 15
2.2.2.3 Modelo hidráulico tramo No 5 este 17
2.2.3 Modelo hidráulico quebrada Guayabito 19
2.2.3.1 Modelo hidráulico tramo No 6 y 7 19
2.2.3.2 Modelo hidráulico tramo No 8 21
2.2.3.2 Modelo hidráulico tramo No 9 24
2.2.4 Modelo hidráulico quebrada La Pasionaria 25
2.2.4.1 Modelo hidráulico tramo No 10 25
2.2.4.2 Modelo hidráulico tramo No 11 29
3. IDENTIFICACIÓN DE LAS CAUSAS DE LAS INUNDACIONES 31
3.1 Cambios en la hidrodinámica 31
3.2 Vertimientos de residuos sólidos 31
3.3 Vertimientos de aguas servidas y aguas lluvias 31
3.4 Sedimentación 31
3.5 Precipitaciones altas 31
3.6 Topografía de la zona 31
4. REGISTRO FOTOGRAFICO 32
5.2 AFECTACIONES AL ENTORNO POR LAS FUENTES DE AGUA 35
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38
LISTA DE IMAGENES
Pág.
Foto No 1. 2
Foto No 2. 32
Foto No 3. 32
Foto No 4. 32
Foto No 5. 32
Foto No 6. 32
Foto No 7. 32
Foto No 8. 33
Foto No 9. 33
Foto No 10. 33
Foto No 11. 33
Foto No 12. 33
Foto No 13. 34
Foto No 14. 34
Foto No 15. 34
Foto No 16. 35
Foto No 17. 36
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39
LISTA DE FIGURAS
Pág.
Figura No 1. 6
Figura No 2. 7
Figura No 3. 8
Figura No 4. 8
Figura No 5. 9
Figura No 6. 10
Figura No 7. 10
Figura No 8. 11
Figura No 9. 12
Figura No 10. 13
Figura No 11. 13
Figura No 12. 14
Figura No 13. 14
Figura No 14. 15
Figura No 15. 16
Figura No 16. 16
Figura No 17. 17
Figura No 18. 18
Figura No 19. 18
Figura No 20. 19
Figura No 21. 20
Figura No 22. 20
Figura No 23. 20
Figura No 24. 21
Figura No 25. 21
Figura No 26. 22
Figura No 27. 22
Figura No 28. 23
Figura No 29. 23
Figura No 30. 24
Figura No 31. 24
Figura No 32. 26
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Figura No 33. 26
Figura No 34. 27
Figura No 35. 27
Figura No 36. 28
Figura No 37. 28
Figura No 38. 29
Figura No 39. 29
Figura No 40. 30
Figura No 41. 30
Figura No 42. 30
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LISTA DE TABLAS
Pág.
Tabla No 1. 3
Tabla No 2. 4
Tabla No 3. 4
Tabla No 4. 5
