MDP05F04 Sist Tiro Forzado

8/19/2019 MDP05F04 Sist Tiro Forzado

1/26

PDVSA N° TITULO

REV. FECHA DESCRIPCION PAG. REV. APROB. APROB.

APROB. FECHAAPROB.FECHA

TRANSFERENCIA DE CALOR

1994

MDP–05–F–04 SISTEMAS DE TIRO FORZADO

HORNOS

NOV.950 25

MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO

ESPECIALISTAS


2/26

REVISION FECHA


TRANSFERENCIA DE CALORHORNOS

SISTEMAS DE TIRO FORZADO

NOV.950

PDVSA MDP –05 –F –04

Página 1

.Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma

Indice

1 OBJETIVO 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

2 ALCANCE 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

3 REFERENCIAS 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

4 CONSIDERACIONES BASICAS DEL DISEÑO 3. . . . . . . . . . . . . . . . .

4.1 Quemadores 3. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

4.2 Ductos 3. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

4.3 Ventilador 6. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

4.4 Control de ruido 9. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

4.5 Seguridad 9. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .4.6 Control del flujo del aire de combustión 10. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

4.7 Medición del flujo de aire 11. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

5 PROCEDIMIENTOS DE CALCULO 11. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

6 NOMENCLATURA 16. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

7 APENDICES

Tabla 1 Información para la especificación de diseño del ventiladory el ducto 18. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

Figura 1 Sistema de tiro forzado típico 19. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

Figura 2 Curvas características típicas para ventiladores de tiro forzadocon curva re–graficada del sistema de resistencia 20. . . . . . . . . . . . .

Figura 3.A Curvas psicrométricas (unidades SI) 21. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

Figura 3.B Curvas psicrométricas (unidades inglesas) 22. . . . . . . . . . . . . . . . . . .

Figura 4 Velocidad del aire contra cabezal dinámico 23. . . . . . . . . . . . . . . . . . .

Figura 5 Cambio de la densidad del aire con la altitud 24. . . . . . . . . . . . . . . . . .

Figura 6 Pérdidas de presión en codos 25. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

http://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/hornos/indice_hornos.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/hornos/indice_hornos.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp


3/26

REVISION FECHA




NOV.950


Página 2


1 OBJETIVO

Presentar información básica que pueda usarse en la evaluación de ofertasquemadores nuevos para hornos de proceso. Esta información cubre criterios dediseño que sean propietarios de PDVSA y sus filiales.

El tema “Hornos”, dentro del area de “Transferencia de Calor”, en el Manual deDiseño de Procesos (MDP), está cubierto por los siguientes documentos:

PDVSA –MDP – Descripción de Documento

05 – F – 01 Hornos: Principios Básicos.

05 – F – 02 Hornos: Consideraciones de diseño.

05 – F – 03 Hornos: Quemadores.05 – F – 04 Hornos: Sistemas de tiro forzado (Este documento).

05 – F – 05 Hornos: Precalentadores de aire.

05 – F – 06 Hornos: Generadores de gas inerte.

05 – F – 07 Hornos:Incineradores.

Este documento, junto con los demás que cubren el tema de “Hornos”, dentro delManual de Diseño de Procesos (MDP) de PDVSA, son una actualización de laPráctica de Diseño “HORNOS”, presentada en la versión de Junio de 1986 delMDP (Sección 8).

2 ALCANCEEsta subsección cubre el ventilador, el ducto y la instrumentación requerida parael sistema de quemador de tiro forzado. Los requerimientos adicionales parasistemas, que contienen precalentadores de aire son cubiertos en el documento

PDVSA – MDP – 05 – F – 05.

3 REFERENCIAS

Manual de Diseño de Proceso (versión 1986)

Vol VII y VIII, Sección 12 “Instrumentación” Vol VIII y IX, Sección 15 “Seguridad en el diseño de plantas”

Manual de Ingenierí a de Diseño

PDVSA – MID – B – 201 – PR “Hornos de fuego directo”

PDVSA – MID – GB – 205 “Ventiladores centrífugos”

PDVSA – MID – GB – 206 “Sopladores de uso general”

PDVSA – MID – K – 337: “ Furnace instrumentation “

http://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/hornos/indice_hornos.htmhttp://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_02.pdf/http://mdp_05_f_02.pdf/http://mdp_05_f_02.pdf/http://mdp_05_f_02.pdf/http://mdp_05_f_02.pdf/http://mdp_05_f_02.pdf/http://mdp_05_f_02.pdf/http://mdp_05_f_03.pdf/http://mdp_05_f_03.pdf/http://mdp_05_f_03.pdf/http://mdp_05_f_03.pdf/http://mdp_05_f_03.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_06.pdf/http://mdp_05_f_06.pdf/http://mdp_05_f_06.pdf/http://mdp_05_f_06.pdf/http://mdp_05_f_06.pdf/http://mdp_05_f_07.pdf/http://mdp_05_f_07.pdf/http://mdp_05_f_07.pdf/http://mdp_05_f_07.pdf/http://mdp_05_f_07.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol09-2/K-337.pdfhttp://../mid/vol09-2/K-337.pdfhttp://../mid/vol09-2/K-337.pdfhttp://../mid/vol09-2/K-337.pdfhttp://../mid/vol09-2/K-337.pdfhttp://../mid/vol09-2/K-337.pdfhttp://../mid/vol09-2/K-337.pdfhttp://../mid/vol09-2/K-337.pdfhttp://../mid/vol09-2/K-337.pdfhttp://../mid/vol09-2/K-337.pdfhttp://../mid/vol09-2/K-337.pdfhttp://../mid/vol09-2/K-337.pdfhttp://../mid/vol09-2/K-337.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_07.pdf/http://mdp_05_f_06.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_03.pdf/http://mdp_05_f_02.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/hornos/indice_hornos.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp


4/26

REVISION FECHA




NOV.950


Página 3


PDVSA – MID – L – TP – 2.7 “Hornos de proceso: Requisición, análisis de ofertas

y detalles de compra”

PDVSA – MID – SN – 252: “Control de ruidos en equipos”

PDVSA – MID – SN – 291: “Control de ruidos de plantas: filosofia de diseño”

Manual de Ingenierí a de Riesgo

PDVSA – IR – P – 01 “Sistema de paradas de emergencia, bloqueo,

despresurizacion y venteo de equipos y plantas”

Manual de Inspección

PDVSA – PI – 12 – 12 – 01: “ Control de ruido”

Otras Referencias

Fan Engineering, R. Jorgensen, Editor, Buffalo Forge Company, Buffalo, N.Y.(1961)

Plant Energy Systems, McGraw – Hill Book Company, N.Y. (1967) (Capítulosobre Ventiladores)

4 CONSIDERACIONES BASICAS DEL DISEÑOLa Tabla 1 lista la información necesaria del ventilador y ducto en la forma que debeser presentada en la sección del horno sobre la especificación según el diseño.

Esta incluye los requerimientos no cubiertos por los siguientes documentos: PDVSA – MID – B – 201 – PR “Hornos de fuego directo”

PDVSA – MID – GB – 205 “Ventiladores centrífugos”

PDVSA – MID – GB – 206 “Sopladores de uso general”

La seguridad requerida y la instrumentación de control deben presentarse en eldiagrama de flujo de especificación del diseño. Cualquier conexión deinstrumentos debe mostrarse en la gráfica del horno, de tal manera de ubicarapropiadamente estas conexiones.

4.1 Quemadore s

La selección y el arreglo de los quemadores de tiro forzado están cubiertos en los

documentos PDVSA – MDP – 05 – F – 02 / 03. Cuando se dimensione elventilador y el ducto, el diseñador debe saber la presión de aire requerida a laentrada delquemador para flujo normal y máximo.

4.2 Ductos

El aire es conducido desde la atmósfera al ventilador y desde el ventilador a losquemadores de tiro forzado. La Figura 1. muestra un sistema típico del ducto.

http://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/hornos/indice_hornos.htmhttp://../mid/vol06/l-tp-2_7.pdfhttp://../mid/vol06/l-tp-2_7.pdfhttp://../mid/vol06/l-tp-2_7.pdfhttp://../mid/vol06/l-tp-2_7.pdfhttp://../mid/vol06/l-tp-2_7.pdfhttp://../mid/vol06/l-tp-2_7.pdfhttp://../mid/vol06/l-tp-2_7.pdfhttp://../mid/vol06/l-tp-2_7.pdfhttp://../mid/vol06/l-tp-2_7.pdfhttp://../mid/vol06/l-tp-2_7.pdfhttp://../mid/vol06/l-tp-2_7.pdfhttp://../mid/vol06/l-tp-2_7.pdfhttp://../mid/vol06/l-tp-2_7.pdfhttp://../mid/vol06/l-tp-2_7.pdfhttp://../mid/vol06/l-tp-2_7.pdfhttp://../mid/vol06/l-tp-2_7.pdfhttp://../mid/vol06/l-tp-2_7.pdfhttp://../mid/vol06/l-tp-2_7.pdfhttp://../mid/vol06/l-tp-2_7.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-291.pdfhttp://../mid/vol16/sn-291.pdfhttp://../mid/vol16/sn-291.pdfhttp://../mid/vol16/sn-291.pdfhttp://../mid/vol16/sn-291.pdfhttp://../mid/vol16/sn-291.pdfhttp://../mid/vol16/sn-291.pdfhttp://../mid/vol16/sn-291.pdfhttp://../mid/vol16/sn-291.pdfhttp://../mid/vol16/sn-291.pdfhttp://../mid/vol16/sn-291.pdfhttp://../mid/vol16/sn-291.pdfhttp://../mid/vol16/sn-291.pdfhttp://../mid/vol16/sn-291.pdfhttp://../mir/vol01/Ir-p-01.pdfhttp://../mir/vol01/Ir-p-01.pdfhttp://../mir/vol01/Ir-p-01.pdfhttp://../mir/vol01/Ir-p-01.pdfhttp://../mir/vol01/Ir-p-01.pdfhttp://../mir/vol01/Ir-p-01.pdfhttp://../mir/vol01/Ir-p-01.pdfhttp://../mir/vol01/Ir-p-01.pdfhttp://../mir/vol01/Ir-p-01.pdfhttp://../mir/vol01/Ir-p-01.pdfhttp://../mir/vol01/Ir-p-01.pdfhttp://../mir/vol01/Ir-p-01.pdfhttp://../mir/vol01/Ir-p-01.pdfhttp://../mi/vol06/pi_12_12_01.pdfhttp://../mi/vol06/pi_12_12_01.pdfhttp://../mi/vol06/pi_12_12_01.pdfhttp://../mi/vol06/pi_12_12_01.pdfhttp://../mi/vol06/pi_12_12_01.pdfhttp://../mi/vol06/pi_12_12_01.pdfhttp://../mi/vol06/pi_12_12_01.pdfhttp://../mi/vol06/pi_12_12_01.pdfhttp://../mi/vol06/pi_12_12_01.pdfhttp://../mi/vol06/pi_12_12_01.pdfhttp://../mi/vol06/pi_12_12_01.pdfhttp://../mi/vol06/pi_12_12_01.pdfhttp://../mi/vol06/pi_12_12_01.pdfhttp://../mi/vol06/pi_12_12_01.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://mdp_05_f_02.pdf/http://mdp_05_f_02.pdf/http://mdp_05_f_02.pdf/http://mdp_05_f_02.pdf/http://mdp_05_f_02.pdf/http://mdp_05_f_02.pdf/http://mdp_05_f_02.pdf/http://mdp_05_f_02.pdf/http://mdp_05_f_02.pdf/http://mdp_05_f_03.pdf/http://mdp_05_f_03.pdf/http://mdp_05_f_02.pdf/http://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol06/b-201-pr.pdfhttp://../mi/vol06/pi_12_12_01.pdfhttp://../mir/vol01/Ir-p-01.pdfhttp://../mid/vol16/sn-291.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol06/l-tp-2_7.pdfhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/hornos/indice_hornos.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp


5/26

REVISION FECHA




NOV.950


Página 4


4.2.1 Arreglo del ducto

El ducto debe localizarse de forma que:1. Los quemadores puedan removerse.

2. Las rutas de escape del personal estén disponibles.

3. Haya espacio suficiente para mantenimiento del equipo debajo del horno.

Se recomienda el máximo uso de ductos subterráneos, para minimizar el áreacongestionada y facilitar el acceso para la operación y el mantenimiento.

4.2.2 Entrada del ventilador

Para evitar daños potenciales de materiales extraños que entren al ventilador, el

ducto de entrada del ventilador (o la entrada misma del ventilador, si no se usaducto) debe estar cubierto por una malla de alambres separados cada 38 mm (1.5pulg). No se deben usar mallas más finas en climas con invierno, ya que éstastienden a congelarse durante el invierno o pueden taponarse con material fino. Enel diseño se incluirá una tapa cónica contra la lluvia (Ver Tabla 1) para evitar queel agua entre al ventilador.

4.2.3 Descarga del ventilador

El ducto desde la descarga del ventilador incluye (Ver Figura 1):

1. Ducto de alimentación – Conecta el escape del ventilador y el ducto dedistribución.

2. Ducto interconector – Conecta el sistema de ductos de dos hornos. Esteducto permite operar dos hornos con un ventilador común.

3. Ducto de distribución – Es un colector el cual debe ser di mensionadopara asegurar igual flujo de aire a todos los quemadores.

4. Ducto ascendente – Conecta los quemadores con el ducto de distribución.

4.2.4 Construcción

Los ductos por encima del piso deben estar construidos de acero al carbón de porlo menos 5 mm (3/16 pulg) de espesor y reforzados para minimizar vibraciones.

4.2.5 Compuertas

Se debe instalar una compuerta de aislamiento en el ducto interconector entre losdos hornos (aun si ambos hornos están en una caja común, como por ejemplo,termoreactores (Powerformers)). El diseñador debe incluir este punto en lasespecificaciones.

Las siguientes compuertas deben ser instaladas en el ducto:

1. Compuertas de cierre hermético en cada quemador, aguas arriba de labrida del quemador y que sea operable localmente.

http://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/hornos/indice_hornos.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/hornos/indice_hornos.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp


6/26

REVISION FECHA




NOV.950


Página 5


2. Compuerta de cierre hermético en la descarga del ventilador.

3. Si dos o más ventiladores descargan en un ducto común, cada ventiladordebe estar provisto con una compuerta automática que evite el flujo reversoa través del ventilador cuando esté fuera de operación (igual que unaválvula de no retorno). Esta compuerta automática no es necesaria si seinstala una compuerta aislante entre el ducto que conecta los dosventiladores.

4.2.6 Tamaño del ducto

El tamaño del ducto (área de la sección transversal) para un flujo de aireespecífico, es fijado por la velocidad del aire según diseño. Una velocidad baja

resultará en un ducto excesivamente grande y costoso. Por otro lado, unavelocidad de diseño muy alta resultará en una caída de presión elevada y un altocosto de energía. Una velocidad del aire según el diseño en ductos alimentadorese interconectores de 12 m/s (40pie/s) ha resultado en un tamaño de ducto y caídade presión razonables. El uso de velocidades mayores no es recomendable a noser de que se justifique mediante un estudio económico.

La velocidad del aire en el ducto de distribución – y en los ductos ascendentes, siellos alimentan más de un quemador (Ver Figura 1) – deben ser lo suficientementebaja para asegurar el mismo flujo de aire a todos los quemadores. Esta velocidadpuede ser menor que la óptima recomendada anteriormente (12 m/s (40 pie/s)).

El flujo uniforme de aire a los quemadores del ducto de distribución se aseguralimitando la velocidad de tal manera que el cabezal dinámico (presión develocidad) en este ducto sea menor que 5% de la presión estática requerida en elregistro del quemador a flujo normal.

El ducto que alimenta al quemador debe ser del mismo tamaño que el registro delquemador.

4.2.7 Caí da de presión

La caída de presión en el ducto debe ser calculada antes que los requerimientosfinales del diseño del ventilador sean establecidos. Debido a que el arreglo y

tamaño final del ducto son generalmente establecidos por el contratista, loscálculos de caída de presión son normalmente elaborados también por elcontratista durante la ingeniería de detalles y son revisados por el grupo deingeniería de la filial propietaria. Los procedimientos para el cálculo de caída depresión del ducto están dados en el punto sobre Procedimiento de cálculos. Lacaída de presión calculada en ductos de distribución y ductos ascendentes debebasarse en flujo de aire normal (combustible quemado de diseño en el hornosegún el exceso de aire también de diseño dividido por el número total dequemadores).



7/26

REVISION FECHA




NOV.950


Página 6


4.3 Ventilador

El ventilador es el elemento clave en el sistema de tiro forzado. Debido a que losventiladores normalmente no tienen equipo de respaldo, la falla de un ventiladorresulta en la parada del horno en una instalación sencilla, o en reducción de lacarga de la unidad si se usa más de un ventilador para proveer el aire decombustión. Los fabricantes raras veces garantizan una combinaciónventilador/motor para un tiempo de operación consistente con la corrida deseadadel horno, la cual puede ser tan larga como de 3 a 4 años. Por lo tanto, para proveeruna combinación ventilador/motor para la corrida deseada, se deben especificarcuidadosamente lineamientos críticos de dichos equipos, tales como cojinetes ylubricación. En el PDVSA – MID – GB – 205, se definen estos requerimientos dediseño.

Además de la confiabilidad, el ventilador debe calcularse apropiadamente parasuministrar el flujo de aire según la presión requerida por los quemadores.

4.3.1 Número de ventiladores

Los ventiladores normalmente no tienen equipo de respaldo. Un ventilador porhorno es suficiente, excepto para unidades críicas, tales como hornosatmosféricos, donde la parada del horno implica necesariamente la parada de lasunidades instaladas aguas abajo. En estas unidades críicas se debe proveer dosventiladores, cada uno dimensionado para 50% del flujo de aire normal. Con unode los dos ventiladores en operación, el horno puede operar a 85% de la capacidad

de diseño, debido al margen de flexibilidad incorporado en el criterio dimensionaldel ventilador, y debido a que un solo ventilador operará a un cabezal más bajosobre su curva característica.

En unidades no críticas, el uso de más de un ventilador por horno es algunas vecesdeseable, como por ejemplo, cuando tales ventiladores son respaldo de losventiladores de otros hornos, minimizando de esta forma los requerimientos derepuestos.

4.3.2 Especificación del ventilador

La especificación de un ventilador para cumplir con los requerimientos discutidosanteriormente tiene dos partes:

1. Requerimientos generales para ventiladores de tiro forzado – Casitodos estos requerimientos generales del ventilador están cubiertos en

PDVSA – MID – GB – 205 / 206 y no deben repetirse en la Especificación delDiseño (Simplemente debe anexarse estos documentos). Aquellosrequerimientos no cubiertos por los documentos del manual de ingenieríade diseño, se presentan en la Tabla 1.

2. Criterios para dimensionar el ventilador – Para dimensionar unventilador, se debe especificar su punto nominal. El punto nominal y la

http://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/hornos/indice_hornos.htmhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-206.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/hornos/indice_hornos.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp


8/26

REVISION FECHA




NOV.950


Página 7


información necesaria para definirlo cuantitativamente se discute más

adelante.4.3.3 Curvas del ventilador

La Figura 2 muestra el cabezal estático contra las características del flujo para unavelocidad constante típica, de un ventilador centrífugo con aletas curveadas haciaatrás (“backward curved blades”). Estas aletas se especifican con preferenciasobre las aletas en sentido directo (“straight or forward curved blades”), debido aque la eficiencia pico de un ventilador con aletas curveadas retraídas ocurre muycerca del punto de máximo consumo de electricidad del ventilador; de estamanera, se minimiza la potencia del motor.

Como puede verse en la Figura 2, el ventilador tiene una curva característica

separada por cada posición variable de las paletas guías de entrada, las cualesse usan para controlar el flujo de aire. En esta Figura también se muestra losiguiente:

1. Curva de resistencia del sistema – Esta curva muestra el cabezal delventilador necesario para vencer la caída de presión del sistema a un flujode aire dado. La caída de presión del sistema incluye la presión para forzar

el aire a través de los quemadores (Ver PDVSA – MDP – 05 – F – 03), laspérdidas de presión del ducto y las pérdidas en cualquier regulador de tiroo medidores de flujo. Por lo tanto, la curva de resistencia del sistema es lalínea de operación del ventilador. Cualquier incremento en la

contrapresión, tal como resulta si se le cierra el registro a un quemador,mueve hacia arriba esta curva. La curva de resistencia del sistema estambién mayor cuando el horno opera con algunos quemadores apagados,aun cuando el aire total es constante.

La línea de operación (curva de resistencia del sistema) está definida por:

H Hn F2vF2vn RFv2 Ec. (1)

donde:

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á

Á Á

Á Á

Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á



Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

En unidadesSI

Á Á Á Á Á Á Á Á



En unidadesinglesas

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Fv Á Á

Á Á

=Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á


Flujo volumétrico Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

dm3 /s Á Á Á Á Á Á Á Á


pie3 /min

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Fvn Á Á

Á Á

Á Á




Flujo volumétrico para flujo decombustible normal

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

dm3 /s Á Á Á Á Á Á Á Á



pie3 /min

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

HÁ Á

Á Á



Cabezal estático según FvÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

kPaÁ Á Á Á Á Á Á Á


pulg de agua

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

HnÁ Á

Á Á



Cabezal estático para flujo decombustible normal

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á



pulg de agua

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

RÁ Á

Á Á



Resistencia del sistema = Hn /(Fvn)2

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á



http://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/hornos/indice_hornos.htmhttp://mdp_05_f_03.pdf/http://mdp_05_f_03.pdf/http://mdp_05_f_03.pdf/http://mdp_05_f_03.pdf/http://mdp_05_f_03.pdf/http://mdp_05_f_03.pdf/http://mdp_05_f_03.pdf/http://mdp_05_f_03.pdf/http://mdp_05_f_03.pdf/http://mdp_05_f_03.pdf/http://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/hornos/indice_hornos.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp


9/26

REVISION FECHA




NOV.950


Página 8


NOTA:

Use la temperatura de verano y la humedad, y corrija por la altitud (de ser necesario) para definirla línea de operación.

2. Puntos de operación del ventilador – Estos son las intersecciones de lacurva de resistencia del sistema con las curvas características delventilador.

3. Punto nominal del ventilador – Este no es un punto real de operación,pero incluye los márgenes de flujo y cabezal definidos más adelante. Estosmárgenes son necesarios para proveer un factor de seguridad sobre elhorno y el sistema, y para asegurar que el ventilador no está operandonormalmente con sus aletas completamente abiertas (es decir, sin control).

4. Estabilidad del ventilador – La operación del ventilador es inestablecerca y al lado izquierdo de los picos de las curvas características. En estaregión inestable, cualquier reducción en el flujo de aire (lo cual resulta si secierra el registro del quemador) reduce el cabezal del ventilador, lo cualproduce otra reducción en el flujo de aire. Para asegurar una operaciónestable, el cabezal estático debe mostrar un aumento continuo de flujo deaire, desde el nominal hasta un 60% por arriba del mismo. Esto es requeridopor PDVSA – MID – GB – 205.

4.3.4 Tamaño

Para proveer un tamaño apropiado del ventilador, se debe definir el punto nominal

del ventilador (Ver Figura 2). En este punto nominal, el ventilador debe proveer losiguiente:

1. 115% del flujo de aire (flujo másico) necesario para el diseño de quemadodel horno y el exceso de aire.

2. 115% del cabezal estático requerido para vencer la suma de la caída depresión del ducto más la caída necesaria de presión en el quemador parala máxima cantidad de combustible quemado.

El ventilador debe ser dimensionado en base a la temperatura del aire en veranoy la humedad relativa dependiendo de la altura de la instalación. No se necesitacorrección por altitud a menos que la instalación esté a 300m (1000 pie) o más porencima del nivel del mar. Los cálculos necesarios para establecer el punto nominalnormalmente son elaborados por el vendedor del horno, usando la informaciónsuministrada en la Especificación de Diseño (Tabla 1). Ver los procedimientos decálculos más adelante.

http://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/hornos/indice_hornos.htmhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://../mid/vol14/gb-205.pdfhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/hornos/indice_hornos.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp


10/26

REVISION FECHA




NOV.950


Página 9


4.4 Control de ruido

La emisión del ruido del ventilador y del ducto deben cumplir con los criterios deconservación definidos en el documento PDVSA – MID – SN – 252, “Control deruido en equipos”. Para asegurar que estos criterios de ruido se cumplan, alsistema ventilador/ducto se le deben incorporar los siguientes lineamientos (Tabla1):

4.4.1 Elevación

La entrada al ventilador debe estar 4.6 m (15 pie) por encima de la primeraplataforma del horno.

4.4.2 Aislamiento

El ducto y casco del ventilador deben ser cubiertos con, por lo menos, 50 mm (2pulg) de aislamiento fundible (densidad entre1280 – 1600 kg/m3) (80 a 100 lb/pie3).

Además de cumplir con los criterios de conservación de ruido, la contribución delruido del sistema ventilador/ducto debe ser consistente con el criterio de ruido dela comunidad para una instalación en particular.

4.5 Seguridad

Los hornos equipados con sistemas de tiro forzado requieren ciertos lineamientosde seguridad adicionales en comparación a los hornos de tiro natural, y seresumen a continuación:

4.5.1 Pérdida de aire de combustión

El combustible principal y el combustible piloto deben cerrarse automáticamentey debe sonar una alarma en caso de que el flujo de aire esté bloqueado o en casode que el ventilador falle. Esto puede llevarse a cabo por una de las siguientescausas (en orden de preferencia):

1. Interrupción por bajo flujo, si está siendo medido el aire de combustión.

2. Interruptor de presión diferencial a través de la entrada y descarga de losventiladores, fuera de cualquier estrangulamiento o dispositivo de cierre.

3. Interruptor de presión diferencial a través de los quemadores.

4.5.2 Sobrepresión del horno

La presión máxima interna que puede soportar un horno sin daños en su estructuraes de 1.25 kPa (5 pulg H2O). Debido a que el ventilador es capaz de liberarpresiones mayores, el horno debe estar protegido de la sobrepresión, la cualpuede resultar si la salida del horno estuviera bloqueada. Se deben tomar encuenta los siguientes lineamientos para evitar sobrepresión:

1. Alarma por alta presión, suena cuando la presión del horno llega a serpositiva, es decir 0.025 kPa (0.1 pulg de agua).

http://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/hornos/indice_hornos.htmhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://../mid/vol16/sn-252.pdfhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/hornos/indice_hornos.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp


11/26

REVISION FECHA




NOV.950


Página 10


2. Compuertas o reguladores parciales en el ducto del gas de combustión.

Estas compuertas deben ser dimensionadas para proveer una caídamáxima de presión de 1.25 kPa (5 pulg de agua) en la posición totalmentecerrada con flujo de aire normal. Si estos reguladores resultan pocoprácticos (por ejemplo, cuando se usa precalentador de aire), se debeinstalar un dispositivo de alivio para asegurar que la presión del horno nose exceda de 1.25 kPa (5 pulg H2O). En el documento

PDVSA – MDP – 05 – F – 05 se discute el dimensionamiento de lasventanillas de alivio de presión.

4.5.3 Parada del horno

Los ventiladores deben continuar en operación cuando se paraliza el horno por

medio de equipos de seguridad, tales como los pilotos de gas PLCO.

4.6 Control del flujo del aire de combustión

Para proveer el exceso de aire apropiado a diferentes cargas del horno, se debeajustar el flujo de aire a los quemadores. Para controlar el flujo de aire en elventilador, se prefieren las aletas guías de posición variable (“Variable positionInlet guide vanes”). Cuando las aletas de entrada están cerradas, el aire que entrarecibe un giro en la dirección de la rotación del ventilador. Este giro resulta en uncabezal estático y consumo de potencia (horsepower, HP) reducido para un flujode aire dado (Ver Figura 2).

Otros métodos para controlar el flujo de aire, tales como variando la velocidad delventilador o usando un regulador variable en la descarga del ventiladorgeneralmente no se usan. El estrangulamiento de la descarga del ventiladorincrementa la curva de resistencia del sistema (Ver Figura 2), requiriéndose mayorenergía para el mismo flujo de aire y la misma presión de descarga (aguas abajodel regulador de estrangulamiento). Para variar la velocidad del ventilador serequiere un motor de velocidad variable, el cual es mucho más costoso que lasaletas de control en la entrada. Aun cuando el estudio económico determine el usode una turbina, la cual escapaz de operar con velocidades variables, es preferibleutilizar la turbina con velocidad constante en combinación con las aletas de control,ya que esto resulta en un sistema menos complicado.

La posición de las aletas guías en la entrada pueden ser controladas por:

1. Un Posicionador manual local, tal como un volante manual.

2. Un Posicionador hidráulico o neumático controlado desde la sala decontrol. Este método es preferible cuando la indicación del analizador deoxígeno está instalada en la sala de control. Usando la indicación deoxígeno como guía, el panelista ajusta la posición de acuerdo al exceso deoxígeno deseado. Debido a que la presión en la caja del quemador es unamedida del flujo de aire al quemador (Ver documento

http://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/hornos/indice_hornos.htmhttp://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/hornos/indice_hornos.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp


12/26

REVISION FECHA




NOV.950


Página 11


PDVSA – MDP – 05 – F – 05), ésta se puede usar como referencia para

verificar el flujo de aire al horno instalando un indicador de presión en la salade control.

3. Un Sistema de control automático, que fije el flujo de aire como unafunción del combustible que se quema para mantener un nivel de excesode aire previamente fijado. El control automático debe ser usado sólocuando condiciones especiales así lo requieran.

4.7 Medici ó n del flujo de aire

Normalmente, no se provee ninguna forma de medir el flujo de aire. En caso deque requerimientos especiales, tales como control automático aire/combustible,determinen que se debe medir el flujo de aire, un venturi en la entrada delventilador es el dispositivo más práctico para este propósito. El venturi tambiénpuede ser instalado en la descarga del ventilador, como es el caso de los ductossubterráneos, tomando en cuenta que haya suficiente longitud recta entre la salidadel ventilador y la entrada del venturi para buenas mediciones.

Las placas de orificio requieren demasiada caída de presión comparadas con elventuri, y por lo tanto, un ventilador más grande. Los tubos Pitot requieren unamayor velocidad de aire que la disponible en los ductos a fin de lograr medicionesconfiables.

Debido a que el flujo de aire debe ser medido sólo en situaciones especiales, los

detalles para especificar el sistema de medición no son cubiertos en esta Prácticade Diseño.

5 PROCEDIMIENTOS DE CALCULO

Flujo requerido de aire seco a una cantidad dada de combustible

Wa Fg (FG – 1) Ec. (2a)

donde:

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á

Á Á

Á Á




Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

En unidades

SI




En unidades

inglesasÁ Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Wa Á Á

Á Á



Flujo másico del aire,Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

kg/s de aireseco



lb/h de aire seco

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

FgÁ Á

Á Á



Combustible total requeridoÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

kg/sÁ Á Á Á Á Á Á Á


lb/hÁ Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

FGÁ Á

Á Á

Á Á

Á Á





Masa de gas de combustión/masa decombustible (Figuras 22A/B,PDVSA – MDP – 05 – F – 01)

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

kg/kgÁ Á Á Á Á Á Á Á




lb/lb

Wa F47 Qf 100 EA100 Ec. (2b)

http://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santphttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/hornos/indice_hornos.htmhttp://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_01.pdf/http://mdp_05_f_05.pdf/http://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/hornos/indice_hornos.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htmhttp://www.intevep.pdv.com/santp


13/26

REVISION FECHA




NOV.950


Página 12


donde:

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á

Á Á

Á Á




Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

En unidadesSI




En unidadesinglesas

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

QfÁ Á

Á Á



Calor liberado (PCI) Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

MW Á Á Á Á Á Á Á Á


BTU/hÁ Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

EA Á Á

Á Á



Porcentaje de exceso de aire Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

% Á Á Á Á Á Á Á Á


%Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

F47Á Á

Á Á

Á Á




Factor cuyo valor depende de launidades usadas

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

0.344 Á Á Á Á Á Á Á Á



0.0008

Flujo volumétrico del aire a condiciones ambientales especí ficas

Dado: Temperatura, humedad relativa y flujo másico del aire seco

Encontrar: Flujo volumétrico, Fv

De la gráfica psicrométrica (Figura 3) determine v = volumen específico en m3

/kgaire seco (pie3 /lb aire seco).

Fv v WaF48

Ec. (3)

donde:

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á

Á Á



Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

En unidadesSI



En unidadesinglesas

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

QfÁ Á

Á Á



Calor liberado (PCI)Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

MWÁ Á Á Á Á Á Á Á


BTU/hÁ Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

F48

Á Á

Á Á

Á Á





Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

10 – 3Á Á Á Á Á Á Á Á



60

Corrección de flujo volumétrico por altitud

(Fv)corr 1.0Sa

(Fv) nivel del mar Ec. (4)

donde:

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á

Á Á

Á Á




Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

En unidadesSI




En unidadesinglesas

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

SaÁ Á

Á Á

Á Á




Densidad relativa del aire a la altitud

deseada (Figura 5)

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

MW Á Á Á Á Á Á Á Á



BTU/h

Si la altitud es menor de 300 m (1000 pie) por encima del nivel del mar, estacorrección se puede omitir.

Velocidad del aire en ductos de distribución

Ver Figura 1 para la definición de ductos de distribución. Si un ducto ascendentealimenta dos o más quemadores, se puede considerar como un ducto dedistribución. El cabezal de velocidad no debe exceder del 5% de la presión de airerequerida en la entrada del quemador.



14/26

REVISION FECHA




NOV.950


Página 13


Ejemplo: Presión del quemador = 3.0 kPa (12 pulg de agua)

Velocidad por Presión = 0.15 kPa (0.6 pulg de agua)De la Figura 4, la velocidad del aire = 15.8 m/s (52 pie/s). Sin embargo, el flujo deaire en el ducto no debe exceder los 12 m/s (40 pie/s). Por lo tanto, se debe usarel valor de 12 m/s (40 pie/s) para los cálculos de caída de presión.

NOTA: En este cálculo se pueden omitir los efectos de temperatura yaltitud sobre la densidad del aire.

Pérdidas de presión en ductos rectos

Se puede usar una velocidad de aire de 12 m/s (40 pie/s) para todos los ductosexcepto para los ductos de distribución. Calcule la caída de presión usando las

correlaciones normales de flujo de fluidos. Ver PDVSA – MDP – (Pendiente:consultar MDP versión 1986, Sección 14). Para la caída de presión en un ductode área transversal rectangular, el diámetro equivalente dc = (2 x y/( x + y )), dondex, y son las dimensiones de los lados del rectángulo.

Otras pérdidas de presión de ductos

Codos, tuberías en forma de t y cambios en el area de flujo – Use el siguienteprocedimiento:

dc 2 x y(x y) Ec. (9)

donde:

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á

Á Á

Á Á

Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á



Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

En unidadesSI

Á Á Á Á Á Á Á



En unidadesinglesas

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

dcÁ Á

Á Á

Á Á

Á Á

=Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á




Diámetro hidráulico equivalente (para unducto circular con la misma pérdida defricción)

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

m Á Á Á Á Á Á Á




pie

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

xÁ Á

Á Á



Profundidad del ductoÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

mÁ Á Á Á Á Á Á


pie

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

yÁ Á

Á Á



Ancho del ductoÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

mÁ Á Á Á Á Á Á


pie

1. Pérdidas por fricción a través de la compuerta (“Damper”) – Con lacompuerta completamente abierta

Ec. (5)P3 0.025 kPa ó P3 0.10 pulg de agua

2. Pérdidas adicionales – Estas caídas de presión dependen del arreglo delducto y de la chimenea. Ellas incluyen expansiones y contraccionesrepentinas, codos e intersecciones de corrientes de gases de combustión.La suma de estas pérdidas adicionales se designa como ∆P4.



15/26

REVISION FECHA




NOV.950


Página 14


a. Expansión Repentina

Ec. (6)Pe F29V1 – V2

2

Tg F18

donde:

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á

Á Á

Á Á




Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

En unidadesSI




En unidadesinglesas

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Pe Á Á

Á Á



Pérdida de presión debido a unaexpansión repentina

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

kPaÁ Á Á Á Á Á Á


pulg de agua

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

V1

Á Á

Á Á

Á Á




Velocidad de los gases de combustiónaguas arriba de la expansión

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

m/sÁ Á Á Á Á Á Á



pie/s

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

V2Á Á

Á Á

Á Á




Velocidad de los gases de combustiónaguas abajo de la expansión

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

m/sÁ Á Á Á Á Á Á



pie/s

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Tg Á Á

Á Á

Á Á




Temperatura de los gases de combustiónen el punto en cuestión

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

°C Á Á Á Á Á Á Á



°F

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

F18Á Á

Á Á



Factor cuyo valor depende de lasunidades usadas

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

273.15Á Á Á Á Á Á Á


459.6

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

F29Á Á

Á Á

Á Á




Factor cuyo valor depende de lasunidades usadas

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

0.176 Á Á Á Á Á Á Á



0.1186

b. Contracción Repentina

Ec. (7)Pc F29 K1V2

2

Tg F18

donde:

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á

Á Á

Á Á




Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

En unidadesSI




En unidadesinglesas

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

PcÁ Á

Á Á

Á Á




Pérdida de presión debido a unacontracción repentina

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

kPaÁ Á Á Á Á Á Á



pulg de agua

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

K1Á Á

Á Á

Á Á

Á Á





Coeficiente para la pérdida de contracción(Ver MDP versión 1986, Sección 14);utilice un valor de la siguiente tabla

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á







A2 /A1Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

0.0 Á Á Á Á

Á Á Á Á

0.2 Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

0.4 Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

0.6 Á Á Á Á

Á Á Á Á

0.8 Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

1.0Á Á Á Á Á Á Á Á


K1Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

0.5 Á Á Á Á

Á Á Á Á

0.42 Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

0.34 Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

0.25 Á Á Á Á

Á Á Á Á

0.15 Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

0.0

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

A2Á Á

Á Á



Areas aguas abajoÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

m2Á Á Á Á Á Á Á


pie2Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

A1Á Á

Á Á



Areas aguas arribaÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

m2Á Á Á Á Á Á Á


pie2



16/26

REVISION FECHA




NOV.950


Página 15


c. Codos – Las pérdidas en codos son detalladas en la Figura 6. Parasistemas donde la altura de la chimenea es determinada por losrequerimientos de tiro del horno, asuma el uso de codos angulares(miter bend) con placas deflectoras. Estas placas deben incluirse enla especificación de diseño. Para sistemas donde la altura de lachimenea es fijada por requerimientos locales (por ejemplo, controlde contaminación), es decir, que el tiro disponible excede el tirorequerido, asuma el uso de codos redondeados con Rt /x = 0.5 y sinusar placas deflectoras.

d. Intersecciones – Las intersecciones típicas de las corrientes degases de combustión se muestran en la Figura 12, del documentoPDVSA – MDP – 05 – F – 02. Estas pérdidas son adicionales a laspérdidas de codos normales, expansiones y contracciones.

Silenciadores – Si se usan silenciadores, obtenga los datos de pérdidas de presióndel fabricante.

Estimación de la potencia del motor

Utilizando la Ecuación (8) se puede estimar la potencia del motor en formaaproximada, la cual es de gran utilidad para determinar el consumo de servicios:

P F49 (Fv)corr HMN Ec. (8)

donde:

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á

Á Á

Á Á




Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

En unidadesSI




En unidadesinglesas

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

PÁ Á

Á Á



Consumo eléctrico aproximadoÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

KWÁ Á Á Á Á Á Á Á


HP

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

(Fv)corr Á Á

Á Á



Flujo de aire (de la Ecuación 4))Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

dm3 /sÁ Á Á Á Á Á Á Á


pie3 /min

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

HÁ Á

Á Á



Cabezal estático del ventiladorÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á



pulg de agua

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

MÁ Á

Á Á



Factor de carga; use 1.05Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á


Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

NÁ Á

Á Á



Eficiencia estática del ventilador; use0.70

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á


Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

F49

Á Á

Á Á

Á Á

=





Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

9.96x10

– 4Á Á Á Á Á Á Á Á



1.576x10

– 4

La Ecuación (8) puede ser utilizada para estimar el tamaño del motor usando elflujo de aire y el cabezal estático en el punto nominal del ventilador.



17/26

REVISION FECHA




NOV.950


Página 16


6 NOMENCLATURA





Á Á

Á Á

Á Á

Á Á

Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á




Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Enunidades

SI

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á

Enunidadesinglesas




AÁ Á

Á Á

Á Á

=Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á



Area superficial total o área de flujoÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

m2 /mÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

pie2 /pie



A1 Á Á

Á Á



Areas aguas arribaÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

m2Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

pie2



A2 Á Á

Á Á



Areas aguas abajoÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

m2Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

pie2




dc Á Á

Á Á

Á Á




Diámetro hidráulico equivalente(para un ducto circular con la mismapérdida de fricción)

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

mÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

pie



EAÁ Á

Á Á



Porcentaje exceso de aireÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á



FgÁ Á

Á Á



Combustible total requeridoÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

kg/sÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

lb/hÁ Á Á Á Á Á Á Á



FiÁ Á

Á Á

Á Á




Factores cuyo valor depende de lasunidades usadas

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á



FvÁ Á

Á Á



Flujo volumétrico de aire Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

dm3 /s Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

pie3 /minÁ Á Á Á Á Á Á Á



FvnÁ Á

Á Á

Á Á




Flujo volumétrico de aire a carganormal

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

dm3 /s Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

pie3 /min





FG Á Á

Á Á

Á Á

Á Á





masa de gas de combustión/unidadde masa de combustible

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

kg. gas decombustión/

kgcombustible

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

lb de gas decombustión/

lb decombustible




HÁ Á

Á Á

Á Á




Cabezal estáticoÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

kPaÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

pulg. deagua




HnÁ Á

Á Á

Á Á




Cabezal estático a carga normal Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

kPa Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

pulg. deagua




K1 Á Á

Á Á

Á Á




Coeficiente para la pérdida decontracción (Ver MDP versión 1986,Sección 14)

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á



MÁ Á

Á Á



Factor de carga del motorÁ Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á

adimensionalÁ Á Á Á Á Á Á Á


NÁ Á

Á Á



Eficiencia estática del ventiladorÁ Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á

adimensionalÁ Á Á Á Á Á Á Á


PÁ Á

Á Á



Potencia aproximadad del motorÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

kWÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

HPÁ Á Á Á Á Á Á Á


Qf

Á Á

Á Á



Calor quemado (PCI)Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

MWÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

BTU/hÁ Á Á Á Á Á Á Á




R

Á Á

Á Á

Á Á

Á Á

=





Resistencia del sistema=Hn/(Fvn)

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

kPa/(dm3 /s)2

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

pulg de agua

pie3min




SaÁ Á

Á Á

Á Á




Gravedad específica del aire a laaltitud en cuestión

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á




Tg Á Á

Á Á

Á Á




Temperatura de los gases decombustión en el punto en cuestión

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

°C Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

°F



vÁ Á

Á Á



Volumen específicoÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

m3 /kg aireseco

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

pie3 /lb deaire seco



18/26

REVISION FECHA




NOV.950


Página 17





V1 Á Á

Á Á

Á Á




Velocidad de los gases de

combustión aguas arriba de laexpansión

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

m/s Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

pie/s





V2Á Á

Á Á

Á Á

Á Á





Velocidad de los gases decombustión aguas abajo de laexpansión

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

m/sÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

pie/s




Wa Á Á

Á Á

Á Á




Flujo másico del aire Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

kg/s de aireseco

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

lb/h de aireseco



xÁ Á

Á Á



Profundidad del ductoÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

mÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

pie



yÁ Á

Á Á



Ancho del ductoÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

mÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

pie




Pc Á Á

Á Á

Á Á




Pérdida de presión debido a unacontracción repentina

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á


Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

pulg deagua



PeÁ Á

Á Á



Pérdida de presión debido a unaexpansión repentinaÁ Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á


Á Á Á Á Á Á

pulg deagua

FACTORES QUE DEPENDEN DE LAS UNIDADES USADAS

Á Á Á Á

Á Á Á Á

Á Á Á Á

Á Á

Á Á

Á Á

Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á



Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

En unidadesSI

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

En unidadesinglesas

Á Á Á Á

Á Á Á Á

F18 Á Á

Á Á

= Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á


Ec. (6) Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

273.15 Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

459.6

Á Á Á Á

Á Á Á Á

F29 Á Á

Á Á

=Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á Á


Ec. (6)Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

0.176Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

0.1186

Á Á Á Á

Á Á Á Á

F47 Á Á

Á Á



Ec. (2b)Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

0.344Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

0.0008

Á Á Á Á

Á Á Á Á

F48 Á Á

Á Á




Á Á Á Á Á Á

10 – 3Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

60

Á Á Á Á

Á Á Á Á

F49Á Á

Á Á




Á Á Á Á Á Á

9.96x10 – 4Á Á Á Á Á Á

Á Á Á Á Á Á

1.576x10 – 4

7 APENDICESTabla 1 Información para la especificación de diseño del ventilador y el

ducto

Figura 1 Sistema de tiro forzado típico

Figura 2 Curvas características típicas para ventiladores de tiro forzadocon curva re – graficada del sistema de resistencia

Figura 3.A Curvas psicrométricas (unidades SI)

Figura 3.B Curvas psicrométricas (unidades inglesas)Figura 4 Velocidad del aire contra cabezal dinámico

Figura 5 Cambio de la densidad del aire con la altitud

Figura 6 Pérdidas de presión en codos



19/26

VENTILADOR

Designación: C – _____________________

Flujo normal de aire: _________________ kg/s (lb/h) de aire seco (Flujo de aire a carga normaldel horno)

Presión del aire a la entrada del quemador a flujo normal de aire: ___________ kPa (pulg de agua)

Condiciones ambientales para el diseño:

_______________m (pie) por encima del nivel del mar (para altitudes menores de 300 m (1000pie), utilice el nivel del mar)

Altitud:

Condiciones ambientales: (Use los valores presentados en las bases de diseño)Verano Invierno

Temperatura, °C (°F) _______________

Humedad relativa, % _______________

Control de flujo de aire: Paletas guías de entrada variable (“Variable inlet guide vanes”) (se debeespecificar el tipo de posicionador)

Tipo de Motor: Velocidad constante (motor eléctrico o turbina de vapor)

Paletas: Curveadas hacia atrás, sin sobrecarga

Sellos del ventilador: Estándar del frabricante; las fugas deben tomarse en cuenta cuando sedimensiona el ventiladorPunto nominal del ventilador

–

–

El flujo de aire debe ser de 115% el flujo normal y accesible a través del rango de las condicionesambientales a una altitud local. Se debe añadir la concesión de fugas del ventilador o del ducto.

El cabezal estático debe ser 115% de la suma de (1) + (2), más abajo:

(2)

(1) Presión de aire en la brida de entrada al quemador kPa (pulg de agua) (El valor que debe usarsees la presión del registro a carga máxima, consultar PDVSA – MDP – 05 – F – 03)

Las pérdidas de presión calculadas a la entrada y salida del ducto basadas en flujo de aire normaly en arreglo final del ducto.

Curvas de resistencia del sistema: Esta curva debe ser regraficada en base a las curvas caracter ísticadel ventilador. La resistencia del sistema se debe calcular basada en flujo normal de aire ypresión de airla entrada del quemador y pérdidas en el ducto a carga normal.

DUCTO DE AIREEl ducto, siempre que sea posible, debe ser subterraneo

La velocidad del aire en el ducto no debe exceder los 12 m/s (40 pie/s)

Los ductos subterráneos deben ser:

(2)

(1) Construidos de acero al carbón de por lo menos 5 mm (3/16 pulg) de espesorReforzado por rigidez.

(3) Revestido externamente con por lo menos 50 mm (2 pulg) de aislamiento de 1300 a 1600 kg/m3 (8a 100 lb/pie3)

La entrada del ducto deben ser:

(2)

(1) Elevada a 4.6 m (15 pie) por encima de la primera plataforma del hornoProvista con un protector contra lluvia

En ductos de interconexión entre

Documents

MDP05F04 Sist Tiro Forzado