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MEMORIA CÁLCULO DE LOSA DE FUNDACIÓN UNIDAD DE TRATAMIENTO, SALA ELECTRICA, SALA SOPLADORES, FAL
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SISTEMA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROYECTO N.I.M. - MINERA
LOS PELAMBRES
MEMORIA CÁLCULO DE LOSA DE FUNDACIÓN UNIDAD DE TRATAMIENTO, SALA ELECTRICA, SALA SOPLADORES, FAL
Nº DE DOCUMENTO: MY0306-3DMS001-BCLIENTE: MINERA LOS PELAMBRES
REVISIÓN FECHA EMITIDO PARA REALIZADO POR
FIRMA APROBADO POR
FIRMA
B 24-03-14 REVISION CLIENTE G.S.M. F.G.B.
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SISTEMA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES – PROYECTO N.I.M. MINERA LOS PELAMBRES
MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURA
INDICE
ITEM MATERIA PAG.
1. GENERALIDADES...........................................................................................................22. BASES DE CÁLCULO.......................................................................................................2
2.1 DESCRIPCIÓN ESTRUCTURAL................................................................................................22.2 DESCRIPCIÓN ESTRUCTURAL................................................................................................22.3 PARÁMETROS MECÁNICOS Y FÍSICOS.....................................................................................52.4 CARGAS HORIZONTALES.....................................................................................................52.5 CARGAS VERTICALES..........................................................................................................52.6 COMBINACIONES DE CARGA................................................................................................52.7 MATERIALES Y TENSIONES ADMISIBLES..................................................................................6
3. CALCULOS.....................................................................................................................63.1 SOLICITACIONES DEBIDO AL EMPUJE HIDRODINÁMICO..............................................................63.2 CALCULO DE CARGAS VERTICALES.........................................................................................93.3 CÁLCULO DE LA CONSTANTE DE BALASTO.............................................................................123.4 DISEÑO LOSA DE FUNDACIÓN............................................................................................133.5 VERIFICACIÓN TENSIONES ADMISIBLES.................................................................................15
4. ANEXOS......................................................................................................................164.1 ANEXO A......................................................................................................................16
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1. GENERALIDADES
El presente documento corresponde a la Memoria de cálculo de la losa de fundación en
cuanto al armado y verificación de tensiones, correspondiente a la Planta de Tratamiento de Aguas
Residuales (PTAR) a ser instalada como parte del proyecto “Nuevas Infraestructura Mina” de Minera
Los Pelambres, ubicado en la región de Coquimbo, próximo a la frontera con Argentina, a una
elevación de 3.130 m.s.n.m.
2. BASES DE CÁLCULO
2.1 Descripción estructural
Provincia del Choapa, Municipio de Salamanca, IV Región-Coquimbo.
2.2 Descripción estructural
La estructura está conformada por dos espesores de 25cm y 60cm, este último bajo el filtro FAL y
el espesador de lodos. Las dimensiones y forma de la losa se muestran en la figura adjunta a
continuación:
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Figura 1: Vista planta de losa fundación
Sobre la losa se encuentran ubicadas diversas áreas de servicio, dentro de estas: Filtro FAL,
espesador de lodos, sala eléctrica, modulo sala y la unidad de tratamiento. La distribución de cada
una se detalla en la Figura 2.
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Figura 2: Distribución de áreas de servicio
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2.3 Parámetros mecánicos y físicos
Densidad líquidos en general: γA = 1.0 Ton/m3.
Aceleración efectiva máxima: Ao = 0.4g
Ángulo de fricción suelo: ϕ = 39°
Tensión admisible estático del suelo: qadm = 8 kg/cm2
Tensión admisible dinámico del suelo: qadm = 10.5 kg/cm2
2.4 Cargas horizontales
Empuje Hidrodinámico: Según NZS 3106:1986, Code of Practice for Concrete Structures
for the Storage of Liquids.
2.5 Cargas verticales
Carga de nieve1 (S) conforme a NCh431 of.1977
Peso propio de las instalaciones correspondientes a cada área de servicio (incluyendo la
losa misma).
2.6 Combinaciones de carga
De acuerdo a lo anunciado en los criterios de diseño civil estructural, las combinaciones de carga a utilizar corresponden a lo mencionado en ACI-318-08:
a) 1.4 * D + 1.4*CM
b) 1.2 * D + 1.2 * CM + 1.6*S
c.1) 1.2* D + 1.2 * CM + 0.5*S + 1.4 * Sismo en x
c.2) 1.2* D + 1.2 * CM + 0.5*S - 1.4 * Sismo en x
1 La carga de nieve en combinación con el sismo se reduce en un 50% según “Criterio de diseño civil estructural”
25690-230-3DR-S15-30001.
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d.1) 1.2* D + 1.2 * CM + 0.5*S + 1.4 * Sismo en y
d.2) 1.2* D + 1.2 * CM + 0.5*S - 1.4 * Sismo en y
2.7 Materiales y tensiones admisibles
Hormigón: H35-95
Peso específico γc= 2,5 ton/m3
Resistencia cilíndrica a la compresión f’c= 30 MPa
Módulo de elasticidad estático Eh.est= 2.574.300 ton/m2
Acero de refuerzo calidad A 630-420H
Tensión de fluencia Fy= 420 MPa
3. CALCULOS
3.1 Solicitaciones debido al empuje hidrodinámico
Como primer etapa, se calcula el empuje hidrodinámico producto del sismo sobre el filtro FAL y empesador de lodos. Los resultados se presentas en las siguientes figuras (Ver cálculos en Anexo A):
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Figura 3: Empuje hidrodinámico y reacciones sobre espesador de lodos
Se obtiene el momento en la base producto de empuje hidrodinámico (V) obtenido:
M=V∗(h+1.34 )=6.91 t∗m
Las reacciones C y T se obtienen por la superposicion de los esfuerzos generados en la base por el momento calculado recientemente y el peso del espesador. Así:
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F1=P2=5.25 t , conP=10.5 t( peso del espesador)
F2=MR=5.76 t
Considerando además que el espesador se modelo como 4 apoyos, se tiene finalmente que:
C=F1+F2
2=5.5 t
T=F1−F2
2=0.25 t
Analogamente, se calculan las reacciones en la base del filtro FAL pero en este caso considerando solo dos puntos de apoyo.
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Figura 4: Empuje hidrodinámico y reacciones sobre filtro FAL
M=V∗h=13.71t∗m
Las reacciones C1 y C2 se obtienen por la superposicion de los esfuerzos generados en la base por el momento calculado recientemente y el peso del filtro. Así:
F1=P2=9.65t , con P=19.3 t (peso del filtro)
F2=MD=6.53 t
C1=F1+F2=16.18 t
C2=F1−F2=3.12 t
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3.2 Calculo de cargas verticales
Las cargas verticales contemplan el peso propio de las instalaciones como carga muerta y la
carga de nieve que se podrían tener el lugar.
Para las cargas por peso propio se consideró una carga distribuida uniforme igual al peso de la
instalación dividida por el área que tributa (exceptuando el espesador de lodos y el filtro FAL, cuyo peso
se considera puntual como se mencionó en el punto 3.1):
q= Peso instalaciónÁreatributaria
Las cargas de nieve fueron calculadas conforme a la norma NCh431 of.1977, la cual argumenta
que:
S=K∗n0 , conn0=0.75t
m2
K=1 , paraα<30°
K=1−α−30°40 °
, para α ≥30 °
En donde:
S: Sobrecarga de nieve
n0: Sobrecarga básica de nieve (determinada según “Criterios de diseño civil
estructural” 25690-230-3DR-S15-30001)
K: Coeficiente de reducción
α : Pendiente de la techumbre de la instalación respecto a la horizontal.
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Tenemos pendientes de 40° y 45° para el modulo sala y la unidad de tratamiento
respectivamente. Para la sala eléctrica y las áreas donde se encuentra el espesador de lodos y filtro FAL
se tienen pendientes menores de 30°.
A continuación se presenta una imagen en planta zonificada para dar a conocer las cargas por
peso propio y de nieve obtenidas según las expresiones antes mencionadas.
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Figura 5: Zonificación de cargas
Zona Peso propio (q) [t/m2] SC Nieve (S) [t/m2]Azul 1.04 0.75Roja 0.59 0.56
Verde 1.51 0.47Amarilla - 0.75
Tabla 1: Cargas asociadas a cada área
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3.3 Cálculo de la constante de balasto
La constante de balasto de obtuvo según lo explicitado en el informe de mecánica de suelos
desarrollado por PETRUS. En esta se señala que la constante de balasto queda determinada por:
k ev=qt
ρe
En donde:
k ev: Cte.balasto vertical estático [kg/cm3]
q t: Tensión estática promedio bajo la fundación [kg/cm2]
ρe: Asentamiento total [cm]
Para el cálculo de la tensión estática promedio se debe determinar el peso total estático sobre el
suelo. Esto implica el peso de las instalaciones, el peso por sobrecarga de nieve y el peso propio de la
fundación.
Para el cálculo del peso aportado por la sobrecarga de nieve, se consideró una tensión uniforme
pareja sobre la losa de 0.75 t/m2 con la intención de simplificar cálculos, siendo de esta forma, además,
más conservador.
Por lo tanto se tiene lo siguiente:
Peso instalaciones y nieve ( Pi )=387.9 ton
Peso propia losa fundación (Pl )=133.4 ton
Superficie total ( AT )=190.27 m2
q t=Pi+Pl
AT
=0.274kg
cm2
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ρe=ρ1+ ρ2=0.21cm
ρ1=q0
K e 1
=0.12 cm
q0=1.8∗H=0.18kg
cm2, con H=1m ( Altura de rebajeconsiderado )
K e 1=1.5kg
cm3
ρ2=q t−q0
K e 2
=0.09 cm
K e 2=1.05kg
cm3
Por último, la constante de balasto corresponde a:
k ev=qt
ρe
=1.305kg
cm3=1305t
m3
3.4 Diseño losa de fundación
Con los parámetros y cargas calculadas anteriormente, se modelo en un programa de elementos
finitos la losa de fundación con la geometría propuesta.
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Figura 6: Modelo de elementos finitos considerado
De los esfuerzos obtenidos se concluye que:
Losa e = 25 cm se utilizará DMф8a20
Losa e = 60 cm se utilizará DMф12a20
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3.5 Verificación tensiones admisibles
De los cálculos previos, se determinó que la tensión bajo la fundación para el caso estático:
q t=0.274kg
cm2<qadm=8
kg
cm2OK
En cuanto al caso dinámico, se tiene que la máxima tensión obtenida del modelo de elementos finitos es de:
q t=0.75kg
cm2<qadm=10.5
kg
cm2OK
Por otro lado, no se aprecian zonas traicionadas sobre el 20% en el suelo, por lo que se cumple con lo exigido en el informe de mecánica de suelos.
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4. ANEXOS
4.1 Anexo A
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