NCSE-02 Norma Sísmica

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6. Los premios se pagarn a la terminacin decada partida, previa la oportuna comprobacin ycontra la entrega de los correspondientes cartones,que habr de presentarse ntegros y sin manipu-laciones que inducir a error. Los cartones premia-dos se acompaarn al acta de la sesin.

7. No sern tenidas en cuenta las observacio-nes o reclamaciones que se formulen sobre erroresen el anuncio de los nmeros despus que los pre-mios hayan sido pagados a los ganadores.

Disposicin final nica.

La presente Orden entrar en vigor el da siguienteal de su publicacin en el Boletn Oficial del Estado.

Madrid, 4 de octubre de 2002.

ACEBES PANIAGUA

MINISTERIO DE FOMENTO19687 REAL DECRETO 997/2002, de 27 de sep-

tiembre, por el que se aprueba la norma deconstruccin sismorresistente: parte generaly edificacin (NCSR-02).

La Comisin Permanente de Normas Sismorresisten-tes, rgano colegiado de carcter interministerial, creadapor el Decreto 3209/1974, de 30 de agosto, adscritaal Ministerio de Fomento y radicada en la Direccin Gene-ral del Instituto Geogrfico Nacional, de acuerdo a loestablecido en el Real Decreto 1475/2000, de 4 deagosto, por el que se desarrolla la estructura orgnica

bsica del Ministerio de Fomento, ha elaborado una pro-puesta de nueva norma que sustituya a la norma deconstruccin sismorresistente: parte general y edifica-c i n ( N C S E - 9 4 ) , a p r o b a d a p o r R e a l D e c r e -to 2543/1994, de 29 de diciembre.

En la nueva norma, adecuada al estado actual delconocimiento sobre sismologa e ingeniera ssmica, seestablecen las condiciones tcnicas que han de cumplirlas estructuras de edificacin, a fin de que su compor-tamiento, ante fenmenos ssmicos, evite consecuenciasgraves para la salud y seguridad de las personas, eviteprdidas econmicas y propicie la conservacin deservicios bsicos para la sociedad en casos de terre-motos de intensidad elevada.

En su virtud, a iniciativa de la Comisin Permanente

de Normas Sismorresistentes, cumplidos los trmitesestablecidos en la Ley 50/1997, de 27 de noviembre,del Gobierno, y en el Real Decreto 1337/1999, de 31de julio, por el que se regula la remisin de informacinen materia de normas y reglamentaciones tcnicas yreglamentos relativos a los servicios de la sociedad dela informacin, y en la Directiva 98/34/CE, de 22 de

junio, modificada por la Directiva 98/48/CE, de 20 deagosto, ambas del Parlamento Europeo y del Consejo,a propuesta del Ministro de Fomento y previa delibe-racin del Consejo de Ministros en su reunin del da27 de septiembre de 2002,

D I S P O N G O :

Artculo 1. Aprobacin de la norma de construccinsismorresistente: parte general y edificacin(NCSE-02).

Se aprueba la norma de construccin sismorresisten-te: parte general y edificacin (NCSE-02), que figura

como anexo a este Real Decreto.

Artculo 2. mbito de aplicacin.

El mbito de aplicacin de la norma se extiende atodos los proyectos y obras de construccin relativosa edificacin, y, en lo que corresponda, a los demstipos de construcciones, en tanto no se aprueben paralos mismos normas o disposiciones especficas con pres-cripciones de contenido sismorresistente.

Artculo 3. Aplicacin a proyectos y obras.

Los proyectos iniciados con anterioridad a la entradaen vigor de este Real Decreto, as como las obras quese realicen en desarrollo de los mismos, y las que estu-viesen en ejecucin, se regirn por la norma hasta ahoravigente.

Disposicin transitoria nica. Plazo de adaptacin nor-mativa.

Los proyectos y construcciones de nuevas edifica-ciones y otras obras podrn ajustarse, durante un perodode dos aos a partir de la entrada en vigor de este RealDecreto, al contenido de la norma hasta ahora vigenteo a la que se aprueba por este Real Decreto, salvo quela Administracin pblica competente para la aprobacin

de los mismos acuerde la obligatoriedad de esta ltima.

Disposicin derogatoria nica. Clusula derogatoria.

Queda derogado el Real Decreto 2543/1994, de 29de diciembre, por el que se aprueba la norma de cons-truccin sismorresistente: parte general y edificacin(NCSE-94).

Disposicin final primera. Facultad de desarrollo.

Se faculta al Ministro de Fomento para dictar las dis-posiciones necesarias para el desarrollo y aplicacin delo dispuesto en este Real Decreto.

Disposicin final segunda. Entrada en vigor.

Este Real Decreto entrar en vigor el da siguienteal de su publicacin en el Boletn Oficial del Estado.

Dado en Madrid a 27 de septiembre de 2002.

JUAN CARLOS R.

El Ministro de Fomento,FRANCISCO LVAREZ-CASCOS FERNNDEZ


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ANEXO

NORMADE CONSTRUCC INSISMO RRESISTENTEN CSE-02P ARTEGENE RALYEDIFIC ACIN

ANEXO

NORMADECONS TRUCCINSIS MORRESIS TENTEN CSE-0 2P ARTEGENERALY EDIFICACIN

AN EXO

NOR MA DEC ONST RUC CINSISM ORR ESIST ENT E

NC SE-02

P ARTE GEN ERA LYE DIFIC ACI N

AN EXO

NORM ADEC ONSTR UCCI NSIS MORR ESISTE NTENC SE-02

P ARTEG ENERA LYED IFICAC IN

L aconstruccindeber esistirlaaccinhor izontaldelsismoen todaslasdireccione s,loqueobliga aanalizarloenm sdeunadireccin. Engeneralbastaha cerloendosdirecci onesortogonal esenplanta;enestec aso,lassolicitacion esobtenidasdelosr esultadosdelanlis isencadadirec cinsecombinarn conel30%delosd elaotra.Lassoli citacionesverticalesy enplantasep odrnconsiderarcom ocasosdecargaind ependientes.E nlosedificiosnoe xentossecalcular ntambinlosdesp lazamientoshorizon talesdebidosal aaccinssmicadec lculo,enlasdirec cionesenquepueda nproducirsechoque sconlasconstru ccionescolindantes.P odrhacerseunestu dioespecficoparac onsiderarlainterac cinsuelo-estructur asinqueconel lopuedareducirsel aaccinssmicams deun30%delval orqueseobtendrac onlaconstrucci nsupuestasobreba sergida.3.5.M TODOSDECLC ULO.E staNormaestablecee lanlisisdelaest ructuramedianteesp ectrosderespuestac omomtodode referenciaparaelc lculossmico(apa rtado3.6.2).Tambi nsepermiteeles tudiodinmicop orintegracindereg istrosdeaceleracin (apartado3.6.1).L aNormadesarrollaa dems,enelapartad o3.7,unmtodosim plificadodeclculo paraloscasosm susualesdeedifi cacin,cuyaaplicaci nseautorizaparal osedificiosquecum planlascondici onesdelapartado3. 5.1.E ntodosloscasosd ebeutilizarseunm odelosuficientem enterepresentativod eladistribuci nrealderigidecesym asas.

3.5.1.C ondicionesparaapl icarelmtodosim plificadodeclculo.

E lmtodosimplificad odeclculosepod raplicarenlose dificiosquecumpla nlossiguientesr equisitos:(1 )Elnmerodeplan tassobrerasanteesi nferioraveinte.(2 )Laalturadeledifi ciosobrerasanteesi nferiorasesentamet ros.(3 )Existeregularidad geomtricaenpl antayenalzado,s inentrantesnisal ientesimportantes.(4 )Disponedesopor tescontinuoshastac imentacin,unifor mementedistribuido senp lantaysincambi osbruscosensurigi dez.(5 )Disponederegul aridadmecnicaenl adistribucinde rigideces,resistenc iasy

masas,demodoq ueloscentrosdegr avedadydetorsind etodaslasplantase stnsituados,aproxim adamente,enlamism avertical.

AN EXO

NORMADEC ONSTR UCCINS I SMORR ESISTE NTENC SE-02

P ARTE GENERA LYED IFICACIN

ANE XO

NORMA DE CONST RU CCINSIS MORRE SIS TEN TE

NCS E-02

P A RTE GE NE RAL YE DIF ICA CIN

ANEX ON ORMADECON STRUCCINSISMORRES ISTENTE

N CSE -02P AR TEGENERALY EDIFICACIN

ANEXO

NORMA DE CONSTRUCCIN

SISMORRESISTENTE

NCSE-02

PARTE GENERAL Y EDIFICACIN


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CAPTULO 1

GENERALIDADES.

1.1. OBJETO.

La presente Norma tiene como objeto proporcionar los criterios que han de seguirsedentro del territorio espaol para la consideracin de la accin ssmica en el proyecto,construccin, reforma y conservacin de aquellas edificaciones y obras a las que le sea aplicablede acuerdo con lo dispuesto en el artculo 1.2.

La finalidad ltima de estos criterios es la de evitar la prdida de vidas humanas yreducir el dao y el coste econmico que puedan ocasionar los terremotos futuros. El promotorpodr requerir prestaciones mayores que las exigidas en esta Norma, por ejemplo elmantenimiento de la funcionalidad de servicios esenciales.

La consecucin de los objetivos de esta Norma est condicionada, por un lado, por lospreceptos limitativos del uso del suelo dictados por las Administraciones Pblicas competentes,as como por el clculo y el diseo especificados en los captulos siguientes, y por otro, por la

realizacin de una ejecucin y conservacin adecuadas.

1.2. APLICACIN DE LA NORMA.

1.2.1. mbito de aplicacin.

Esta Norma es de aplicacin al proyecto, construccin y conservacin de edificacionesde nueva planta. En los casos de reforma o rehabilitacin se tendr en cuenta esta Norma, a finde que los niveles de seguridad de los elementos afectados sean superiores a los que posean en

su concepcin original. Las obras de rehabilitacin o reforma que impliquen modificacionessubstanciales de la estructura (por ejemplo: vaciado de interior dejando slo la fachada), sonasimilables a todos los efectos a las de construccin de nueva planta.

Adems, las prescripciones de ndole general del apartado 1.2.4 sern de aplicacinsupletoria a otros tipos de construcciones, siempre que no existan otras normas o disposicionesespecficas con prescripciones de contenido sismorresistente que les afecten.

El proyectista o director de obra podr adoptar, bajo su responsabilidad, criteriosdistintos a los que se establecen en esta Norma, siempre que el nivel de seguridad y de serviciode la construccin no sea inferior al fijado por la Norma, debindolo reflejar en el proyecto.


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1.2.2. Clasificacin de las construcciones.

A los efectos de esta Norma, de acuerdo con el uso a que se destinan, con los daos quepuede ocasionar su destruccin e independientemente del tipo de obra de que se trate, lasconstrucciones se clasifican en:

1 De importancia moderada

Aquellas con probabilidad despreciable de que su destruccin por el terremoto puedaocasionar vctimas, interrumpir un servicio primario, o producir daos econmicossignificativos a terceros.

2 De importancia normal

Aquellas cuya destruccin por el terremoto pueda ocasionar vctimas, interrumpir un serviciopara la colectividad, o producir importantes prdidas econmicas, sin que en ningn caso setrate de un servicio imprescindible ni pueda dar lugar a efectos catastrficos.

3 De importancia especial

Aquellas cuya destruccin por el terremoto, pueda interrumpir un servicio imprescindible odar lugar a efectos catastrficos. En este grupo se incluyen las construcciones que as seconsideren en el planeamiento urbanstico y documentos pblicos anlogos as como enreglamentaciones ms especficas y, al menos, las siguientes construcciones:

- Hospitales, centros o instalaciones sanitarias de cierta importancia.- Edificios e instalaciones bsicas de comunicaciones, radio, televisin, centrales

telefnicas y telegrficas.- Edificios para centros de organizacin y coordinacin de funciones para casos dedesastre.

- Edificios para personal y equipos de ayuda, como cuarteles de bomberos, polica,fuerzas armadas y parques de maquinaria y de ambulancias.

- Las construcciones para instalaciones bsicas de las poblaciones como depsitos deagua, gas, combustibles, estaciones de bombeo, redes de distribucin, centraleselctricas y centros de transformacin.

- Las estructuras pertenecientes a vas de comunicacin tales como puentes, muros, etc.que estn clasificadas como de importancia especial en las normativas o disposicionesespecficas de puentes de carretera y de ferrocarril.

- Edificios e instalaciones vitales de los medios de transporte en las estaciones deferrocarril, aeropuertos y puertos.

- Edificios e instalaciones industriales incluidos en el mbito de aplicacin del RealDecreto 1254/1999, de 16 de julio, por el que se aprueban medidas de control de losriesgos inherentes a los accidentes graves en los que intervengan sustancias peligrosas.

- Las grandes construcciones de ingeniera civil como centrales nucleares o trmicas,grandes presas y aquellas presas que, en funcin del riesgo potencial que puedederivarse de su posible rotura o de su funcionamiento incorrecto, estn clasificadas enlas categoras A o B del Reglamento Tcnico sobre Seguridad de Presas y Embalsesvigente.

- Las construcciones catalogadas como monumentos histricos o artsticos, o bien deinters cultural o similar, por los rganos competentes de las AdministracionesPblicas.


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- Las construcciones destinadas a espectculos pblicos y las grandes superficiescomerciales, en las que se prevea una ocupacin masiva de personas.

1.2.3. Criterios de aplicacin de la Norma.

La aplicacin de esta Norma es obligatoria en las construcciones recogidas en el artculo

1.2.1, excepto:

- En las construcciones de importancia moderada.- En las edificaciones de importancia normal o especial cuando la aceleracin ssmica

bsica absea inferior a 0,04 g, siendo g la aceleracin de la gravedad.

- En las construcciones de importancia normal con prticos bien arriostrados entre sen todas las direcciones cuando la aceleracin ssmica bsica a

b(art. 2.1) sea inferiora 0,08 g. No obstante, la Norma ser de aplicacin en los edificios de ms de sieteplantas si la aceleracin ssmica de clculo, a

c, (art. 2.2) es igual o mayor de 0,08 g.

Si la aceleracin ssmica bsica es igual o mayor de 0,04 g debern tenerse en cuenta losposibles efectos del sismo en terrenos potencialmente inestables.

En los casos en que sea de aplicacin esta Norma no se utilizarn estructuras demampostera en seco, de adobe o de tapial en las edificaciones de importancia normal o especial.

Si la aceleracin ssmica bsica es igual o mayor de 0,08 g e inferior a 0,12 g, lasedificaciones de fbrica de ladrillo, de bloques de mortero, o similares, poseern un mximo decuatro alturas, y si dicha aceleracin ssmica bsica es igual o superior a 0,12 g, un mximo dedos.

En los edificios en que ha de aplicarse, esta Norma requiere:- Calcular la construccin para la accin ssmica definida en el captulo 2, mediante los

procedimientos descritos en el captulo 3.- Cumplir las reglas de proyecto y las prescripciones constructivas indicadas en el

captulo 4.

1.2.4. Prescripciones de ndole general.

Se consideran prescripciones de ndole general las siguientes:

Clasificacin de las construcciones. (Apartado 1.2.2.)Criterios de aplicacin de la Norma. (Apartado 1.2.3.)Cumplimiento de la Norma. (Apartado 1.3.)Mapa de peligrosidad ssmica. Aceleracin ssmica bsica. (Apartado 2.1)Aceleracin ssmica de clculo. (Apartado 2.2.)


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1.3 CUMPLIMIENTO DE LA NORMA.

1.3.1 Cumplimiento de la Norma en la fase de proyecto.

En la Memoria de todo proyecto de obras se incluir preceptivamente un apartado deAcciones ssmicas, que ser requisito necesario para el visado del proyecto por parte del

colegio profesional correspondiente, as como para la expedicin de la licencia municipal ydems autorizaciones y trmites por parte de las distintas Administraciones Pblicas.

Cuando de acuerdo con el artculo 1.2.3, sea de aplicacin esta Norma, figurarn en elapartado de Acciones ssmicas los valores, hiptesis y conclusiones adoptadas en relacin condichas acciones y su incidencia en el proyecto, clculo y disposicin de los elementosestructurales, constructivos y funcionales de la obra. Adems, en los planos se harn constar losniveles de ductilidad para los que ha sido calculada la obra.

1.3.2. Cumplimiento de la Norma en la fase de construccin.

Si el director de obra no estuviese conforme con el contenido del apartado de Accionesssmicas dar cuenta a la Propiedad, y en su caso, propondr la necesidad de realizar lasmodificaciones del proyecto que estime oportunas, las cuales se desarrollarn y, para suaprobacin, se sometern al mismo procedimiento que sigui el proyecto original.

Adems, en las obras importantes con retrasos o paradas muy prolongadas, el director deobra debe tener en cuenta las acciones ssmicas que se puedan presentar y que, en caso dedestruccin o dao por sismo, pudieran dar lugar a consecuencias graves.

El director de obra comprobar que las prescripciones y los detalles estructurales

mostrados en los planos satisfacen los niveles de ductilidad especificados y que se respetandurante la ejecucin de la obra.

1.3.3. Cumplimiento de la Norma durante el perodo de vida til.

Cuando ocurra un terremoto de intensidad alta deber realizarse un informe de cadaconstruccin situada en las zonas con intensidad igual o superior a VII (escala E.M.S.) en el quese analicen las consecuencias del sismo sobre dicha construccin y el tipo de medidas que, en sucaso, proceda adoptar.

La responsabilidad de la confeccin de este informe recaer en el tcnico encargado de laconservacin, o bien, en caso de no existir ste, en la propiedad o entidad explotadora, quedeber requerir la elaboracin del citado informe a un profesional competente.


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CAPTULO 2

INFORMACIN SSMICA.

2.1. MAPA DE PELIGROSIDAD SSMICA. ACELERACIN SSMICA BSICA.

La peligrosidad ssmica del territorio nacional se define por medio del mapa depeligrosidad ssmica de la figura 2.1. Dicho mapa suministra, expresada en relacin al valor dela gravedad, g, la aceleracin ssmica bsica, a

b -un valor caracterstico de la aceleracin

horizontal de la superficie del terreno- y el coeficiente de contribucin K, que tiene en cuenta lainfluencia de los distintos tipos de terremotos esperados en la peligrosidad ssmica de cadapunto.

La lista del anejo 1 detalla por municipios los valores de la aceleracin ssmica bsica

iguales o superiores a 0,04 g, junto con los del coeficiente de contribucin K.

2.2. ACELERACIN SSMICA DE CLCULO.

La aceleracin ssmica de clculo, ac, se define como el producto:

bc aSa =

donde:

ab: Aceleracin ssmica bsica definida en 2.1.: Coeficiente adimensional de riesgo, funcin de la probabilidad aceptable de que

se exceda acen el perodo de vida para el que se proyecta la construccin .

Toma los siguientes valores:

construcciones de importancia normal = 1,0construcciones de importancia especial = 1,3

S: Coeficiente de amplificacin del terreno. Toma el valor:

Para .ab 0,1 g

25,1

CS=

Para 0,1g


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TA = K C/10

TB = K C/2,5

Figura 2.2. - Espectro de respuesta elstica.

Para algunas estructuras y modos de vibracin con perodos superiores a 4 segundos,el proyectista podr utilizar, siempre que lo justifique, valores espectrales menores de lospredichos por las expresiones anteriores.

2.4. CLASIFICACIN DEL TERRENO. COEFICIENTE DEL TERRENO.

En esta Norma, los terrenos se clasifican en los siguientes tipos:

- Terreno tipo I: Roca compacta, suelo cementado o granular muy denso. Velocidad

de propagacin de las ondas elsticas transversales o de cizalla, vS

> 750 m/s.

- Terreno tipo II: Roca muy fracturada, suelos granulares densos o cohesivos duros.Velocidad de propagacin de las ondas elsticas transversales o de

cizalla, 750 m/s vS> 400 m/s.


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- Terreno tipo III: Suelo granular de compacidad media, o suelo cohesivo de consis-tencia firme a muy firme. Velocidad de propagacin de las ondas

elsticas transversales o de cizalla, 400 m/s vS> 200 m/s.

- Terreno tipo IV: Suelo granular suelto, o suelo cohesivo blando. Velocidad de

propagacin de las ondas elsticas transversales o de cizalla, vS

200 m/s.

A cada uno de estos tipos de terreno se le asigna el valor del coeficiente Cindicado en latabla 2.1.

Tabla 2.1COEFICIENTES DEL TERRENO

TIPO DE TERRENO COEFICIENTE C

I 1,0

II 1,3III 1,6IV 2,0

Para obtener el valor del coeficiente C de clculo se determinarn los espesorese1, e

2, e

3

ye4de terrenos de los tipos I, II, III y IV respectivamente, existentes en los 30 primeros metros

bajo la superficie.

Se adoptar como valor de C el valor medio obtenido al ponderar los coeficientes Cide

cada estrato con su espesor ei

, en metros, mediante la expresin:

30

=

ii

C e

C

En los edificios con stanos bajo el nivel general de la superficie del terreno, losespesores de las distintas capas para clasificar las condiciones de cimentacin deben,normalmente, medirse a partir de la rasante.

En aquellos casos especiales en que resulte C>1,8, el espectro de respuesta definido conlas reglas anteriores puede no ser aplicable a las construcciones con perodo fundamental mayor

de TB.

En este caso, para T > TB se tomar (T) = 2,5 a menos que se determine un espectro de

respuesta especfico del emplazamiento, cuyas ordenadas en ningn caso sern menores que lasque se obtendran con el procedimiento descrito en el apartado 2.3.

El coeficiente Cno contempla el posible colapso del terreno bajo la estructura durante elterremoto debido a la inestabilidad del terreno como en el caso de arcillas sensibles,densificacin de suelos, hundimiento de cavidades subterrneas, movimientos de ladera, etc.Especialmente habr de analizarse la posibilidad de licuacin (o licuefaccin) de los suelossusceptibles a la misma.


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2.5. MODIFICACIN DEL ESPECTRO DE RESPUESTA ELSTICA EN FUNCIN DELAMORTIGUAMIENTO.

Para valores del amortiguamiento de la estructura diferentes del 5% del crtico, losvalores de (T) para perodos T T

Ase multiplicarn por el factor

donde es el amortiguamiento de la estructura expresado como porcentaje del crtico.

Para perodos T < TA , las ordenadas espectrales se interpolarn linealmente entre los

valores correspondientes a T = 0 y T = TA.

2.6. ESPECTRO DE RESPUESTA ELSTICA PARA MOVIMIENTOS VERTICALES.

Cuando sea preciso considerar movimientos verticales, se adoptar un espectro derespuesta elstica cuyas ordenadas espectrales sean el 70% de los valores correspondientes a lasdel espectro para movimientos horizontales definido en 2.3.

CAPTULO 3

CLCULO.

3.1. GENERALIDADES.

El objeto del clculo sismorresistente es verificar la seguridad de las construcciones antelas acciones ssmicas que puedan actuar sobre ellas durante su perodo de vida til.

A tal efecto, la Norma proporciona los criterios para la determinacin de:

- las masas del edificio a considerar en el clculo

- los perodos y modos de vibracin de la estructura

- la respuesta de la estructura ante las acciones ssmicas resultantes de la aplicacin delcaptulo 2

- la verificacin de la seguridad de la estructura.

En general, los mtodos de clculo que se indican en este captulo se refieren a edificios.

)/(5=0,4


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3.2. MASAS QUE INTERVIENEN EN EL CLCULO.

A los efectos de los clculos de las solicitaciones debidas al sismo se considerarn lasmasas correspondientes a la propia estructura, las masas permanentes, y una fraccin de lasrestantes masas -- siempre que stas tengan un efecto desfavorable sobre la estructura-- de valor:

- para sobrecargas de uso en viviendas, hoteles y residencias 0,5

- para sobrecargas de uso en edificios pblicos, oficinas y comercios 0,6

- para sobrecargas de uso en locales de aglomeracin y espectculos 0,6

- para sobrecarga de nieve, siempre que sta permanezca ms de 30 das al ao 0,5

- para sobrecargas de uso en almacenes, archivos, etc. 1,0

- para sobrecarga de tabiquera 1,0- para piscinas o grandes depsitos de agua 1,0

En las construcciones en que no coinciden el centro de masas y el de torsin, bien porirregularidad geomtrica mecnica, o bien por una distribucin no uniforme de las masas, habrque tener en cuenta el efecto de torsin que se produce.

En todas las construcciones, incluso en las que se prevea que coincidan el centro demasas y el de torsin, se deber considerar siempre una excentricidad adicional de las masas delas fuerzas ssmicas equivalentes en cada planta, no menor de 1/20 de la mayor dimensin de la

planta en el sentido perpendicular a la direccin del sismo, a fin de cubrir las irregularidadesconstructivas y las asimetras accidentales de sobrecargas.

3.3. ACCIONES QUE SE CONSIDERAN EN EL CLCULO.

Las que se indican en la NBE-AE/88: Acciones en la Edificacin, o norma que en cadamomento la sustituya.

3.4. VERIFICACIN DE LA SEGURIDAD.Se comprobarn los estados lmite ltimos con las combinaciones de acciones,

incluyendo la accin ssmica, que fijen las diferentes instrucciones, normas y reglamentos paracada tipo de material. Se utilizarn los coeficientes de seguridad y simultaneidad establecidos enellas.

En el caso de que dichos coeficientes no estn fijados expresamente en las citadasinstrucciones, normas y reglamentos, para la combinacin de la accin ssmica con las restantesacciones se considerar la hiptesis ssmica como una situacin accidental, ponderando para elclculo de los estados lmite ltimos todas las acciones variables desfavorables y permanentes con

coeficientes de mayoracin iguales a la unidad, y las variables favorables con cero.


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La construccin debe resistir la accin horizontal del sismo en todas las direcciones, loque obliga a analizarlo en ms de una direccin. En general basta hacerlo en dos direccionesortogonales en planta; en este caso, las solicitaciones obtenidas de los resultados del anlisis encada direccin se combinarn con el 30% de los de la otra. Las solicitaciones verticales y enplanta se podrn considerar como casos de carga independientes.

En los edificios no exentos se calcularn tambin los desplazamientos horizontalesdebidos a la accin ssmica de clculo, en las direcciones en que puedan producirse choques conlas construcciones colindantes.

Podr hacerse un estudio especfico para considerar la interaccin suelo-estructura sinque con ello pueda reducirse la accin ssmica ms de un 30% del valor que se obtendra con laconstruccin supuesta sobre base rgida.

3.5. MTODOS DE CLCULO.

Esta Norma establece el anlisis de la estructura mediante espectros de respuesta comomtodo de referencia para el clculo ssmico (apartado 3.6.2). Tambin se permite el estudiodinmico por integracin de registros de aceleracin (apartado 3.6.1).

La Norma desarrolla adems, en el apartado 3.7, un mtodo simplificado de clculo paralos casos ms usuales de edificacin, cuya aplicacin se autoriza para los edificios que cumplanlas condiciones del apartado 3.5.1.

En todos los casos debe utilizarse un modelo suficientemente representativo de ladistribucin real de rigideces y masas.

3.5.1. Condiciones para aplicar el mtodo simplificado de clculo.

El mtodo simplificado de clculo se podr aplicar en los edificios que cumplan lossiguientes requisitos:

(1) El nmero de plantas sobre rasante es inferior a veinte.

(2) La altura del edificio sobre rasante es inferior a sesenta metros.

(3) Existe regularidad geomtrica en planta y en alzado, sin entrantes ni salientesimportantes.

(4) Dispone de soportes continuos hasta cimentacin, uniformemente distribuidos enplanta y sin cambios bruscos en su rigidez.

(5) Dispone de regularidad mecnica en la distribucin de rigideces, resistencias ymasas, de modo que los centros de gravedad y de torsin de todas las plantas estnsituados, aproximadamente, en la misma vertical.


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(6) La excentricidad del centro de las masas que intervienen en el clculo ssmicorespecto al de torsin es inferior al 10% de la dimensin en planta del edificio encada una de las direcciones principales.

Asimismo, se podra aplicar el mtodo simplificado de clculo a los edificios de pisos deimportancia normal (apartado 1.2.2) de hasta cuatro plantas en total.

3.6. PROCEDIMIENTOS GENERALES DE CLCULO.

3.6.1. Estudio dinmico.

El estudio dinmico, realizado en el dominio del tiempo o de la frecuencia, debe hacersea partir de acelerogramas representativos del movimiento del suelo. Para ello, se requiere escalarconvenientemente los acelerogramas elegidos --en tiempo y amplitudes-- de forma que seancompatibles con la informacin ssmica del captulo 2. En concreto lo ha de ser con el espectro de

respuesta elstica y con la aceleracin ssmica de clculo.

Pueden utilizarse tanto acelerogramas reales modulados como artificiales, justificando entodo caso su estructura en el dominio del tiempo, su contenido en frecuencias y su duracin, deacuerdo con las caractersticas del sismo de clculo.

Los clculos debern realizarse a partir de un nmero representativo de terremotosdiferentes, que como mnimo sern 5, adoptando como solicitacin de clculo el promedio de losvalores caractersticos obtenidos con cada uno.

Para cada terremoto, la respuesta espacial de la estructura se determinar mediante tresacelerogramas independientes actuando en las tres direcciones principales de la estructura con unmodelo elstico lineal equivalente o con un modelo no lineal. En ambos casos debern justificarsedebidamente las leyes de comportamiento adoptadas para los materiales.

3.6.2. Anlisis mediante espectros de respuesta.

Este mtodo utiliza el espectro de respuesta definido en esta Norma y requiere lacombinacin ponderada de las solicitaciones provenientes de cada modo de vibracin de laconstruccin.

3.6.2.1. Modelo de estructura.

Se establecer un modelo discreto, en general tridimensional, que considere los gradosde libertad que mejor representen el comportamiento de la estructura real.

El modelo de vibracin de los edificios de pisos con soportes continuos hasta lacimentacin y con forjados suficientemente rgidos en su plano puede analizarse, en cuanto a losmovimientos en ese plano, con slo tres grados de libertad por planta, suponiendo en sta losmovimientos del slido rgido en su plano: dos traslaciones y una rotacin.

Si el edificio es de planta regular y con excentricidad de masas respecto al centro de

torsin inferior al 10% de la dimensin en planta, el modelo de vibracin en cada una de las


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dimensiones principales puede analizarse mediante dos modelos planos ortogonalesindependientes, reduciendo el movimiento horizontal a un solo grado de libertad por planta.

3.6.2.2. Desplazamientos modales mximos.

Para cada direccin en que se considere la accin ssmica, los desplazamientos mximos

equivalentes uij,max para el modo de vibracin i, correspondiente a cada grado de libertad j,supuesto en el modelo lineal equivalente de la estructura, vienen dados por:

donde:

cijia=a maxij,

siendo:a

ij,max: Componente del vector aceleracin asociado al modo de vibracin i,

correspondiente al grado de libertad j.

i : Frecuencia propia del modo de vibracin i (i= 2/Ti).

i : Coeficiente de valor:

( )

( ) AiA

i

i

Aiii

TTsiT

T

TTsiT

+=

=

15,21

TA: Perodo caracterstico del espectro de respuesta definido en 2.3.

(Ti) : Ordenada del espectro definido en 2.3 -- 2.6 en su caso-- para el perodo T

i

del modo considerado.

: Coeficiente de respuesta de valor: = / . : Coeficiente, dependiente del amortiguamiento, definido en 2.5.

: Coeficiente de comportamiento por ductilidad en la direccin o en el elemento

analizado que depende fundamentalmente de la organizacin y materiales de laestructura, y adems de detalles de proyecto y construccin. En el apartado

3.7.3.1 se recogen valores de correspondientes a casos tpicos.

ij : Factor de distribucin del modo de vibracin i, correspondiente a la masa m,

en el grado de libertad j .a

c : Aceleracin ssmica de clculo, definida en 2.2. expresada en m/s

2.

El desplazamiento mximo, para cada modo y cada planta, se calcular multiplicando eldesplazamiento mximo equivalente, calculado por el procedimiento anterior, por el coeficiente

de comportamiento por ductilidad .

3.6.2.3. Modos de vibracin.

3.6.2.3.1. Nmero mnimo de modos a considerar.

En cada caso se considerar el nmero de modos de vibracin con contribucinsignificativa en el resultado, y como mnimo se considerarn:

- tres modos en el caso de modelos planos de estructuras de pisos (Figura 3.1).

2imaxij,maxij, /a=u


16/70


- cuatro modos en el caso de modelos espaciales de estructura, dos traslacionales yotros dos rotacionales.

- todos los modos de perodo superior a TA(apartado 2.3).

Figura 3.1. Modos de vibracin en modelos planos de estructuras de pisos.

3.6.2.3.2. Clculo de las caractersticas modales de la construccin.

Las caractersticas de la construccin (perodo propio y coeficiente de forma de cadamodo de vibracin, y amortiguamiento) se determinarn por alguno de los siguientesprocedimientos, por orden de preferencia:

- Ensayos sobre construcciones de caractersticas iguales o semejantes a las que seconsidera.

- Ensayos sobre modelos de la construccin considerada.- Procedimientos tericos de la Mecnica y de la Elasticidad.- Frmulas aproximadas o empricas, como las indicadas en los epgrafes 3.7.2.2 y

3.7.3.2.

3.6.2.4. Combinacin de los resultados obtenidos para los diferentes modos.

La combinacin de los resultados obtenidos en el anlisis de los diferentes modos devibracin, debe efectuarse para toda variable asociada a cada grado de libertad supuesto(desplazamientos, solicitaciones, tensiones, etc.). Si S representa la variable a calcular y S

i su


17/70


valor en el modo i, la regla de combinacin --en la hiptesis de que los perodos de los modosdifieren en ms de un 10%-- es:

siendo r el nmero de modos que suponen una contribucin significativa al resultado.

Si existiesen modos de vibracin cuyos perodos difieren menos del 10%, puede aplicarsela regla anterior agrupando en una nica variable S

jla suma de los valores absolutos de las

variablesS

ique difieren entre s menos del 10%.

3.6.2.5. Clculo de las solicitaciones.

El mtodo requiere la combinacin ponderada de las solicitaciones provenientes de cadamodo de vibracin de la estructura.

La distribucin de las solicitaciones -y consecuentemente de las tensiones- se obtiene apartir de las variables S, obtenidas de la combinacin de modos, de acuerdo con el modelodiscreto que traduce la estructura real.

En particular, en edificios de pisos en los que se hayan adoptado tres grados de libertadpor planta, las solicitaciones globales de planta se asignarn a cada elemento en proporcin a lascomponentes utilizadas para la determinacin del centro de rotacin.

Si se han utilizado dos modelos planos ortogonales, la asignacin de las solicitaciones sehar teniendo en cuenta las torsiones provocadas por la excentricidad de las masas definidas en

3.2.Deber considerarse la pertinencia del anlisis de los efectos de segundo orden, de

acuerdo con la importancia de los desplazamientos obtenidos.

3.7. MTODO SIMPLIFICADO DE CLCULO PARA LOS CASOS MS USUALES DEEDIFICACIN.

3.7.1. Modelo de la estructura.

Las construcciones que renan los requisitos establecidos en el epgrafe 3.5.1 se podrnasimilar a un modelo unidimensional constituido por un oscilador mltiple con un slo grado delibertad de desplazamiento por planta. Su anlisis se realiza, en este mtodo simplificado, a partirde un sistema de fuerzas horizontales equivalente al de los terremotos.

3.7.2. Modos de vibracin.

3.7.2.1. Nmero de modos a considerar.

Los modos a considerar en funcin del perodo fundamental de la construccin, TF, sern

los siguientes:

(1) El primer modo, si TF 0,75 s

2r

1=i

= iSS


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(2) El primer y segundo modos, si 0,75 s < T

F 1,25 s

(3) Los tres primeros modos, si TF> 1,25 s

Para la consideracin de los efectos de los distintos modos, se aceptan las siguientes

relaciones entre los perodos del modo i, Ti, y del modo fundamental, TF:

( )12 =

i

TT Fi

3.7.2.2. Clculo del perodo fundamental de los edificios.

A falta de determinaciones ms precisas por cualquiera de los procedimientos

relacionados en el apartado 3.6.2.3.2. u otro equivalente, y para edificios (Figura 3.2) que renenlos requisitos del apartado 3.5.1, el perodo fundamental T

F , en segundos, puede estimarse de

forma aproximada mediante las expresiones:

(1) Edificios con muros de fbrica de ladrillo o bloques

LHLHHTF /)2/(06,0 +=

(2) Edificios con prticos de hormign armado sin la colaboracin de pantallasrigidizadoras

nTF 090,=

(3) Edificios con prticos de hormign armado con la colaboracin de pantallasrigidizadoras.

)/(07,0 HBHnTF +=

(4) Edificios de prticos rgidos de acero laminado.

(5) Edificios de prticos de acero laminado con planos triangulados resistentes.

T n H B H F = +0 085, / ( )

siendo:

H: Altura de la edificacin, sobre rasante, en metros.n: Nmero de plantas sobre rasante.

nTF 0,11=


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B: Dimensin de las pantallas rigidizadoras, o de los planos triangulados, en elsentido de la oscilacin, en metros.

L: Dimensin en planta de la edificacin, en el sentido de la oscilacin, en metros.

Para el resto de los edificios de hasta cuatro plantas puede tomarse, a efectos del clculo

por el mtodo simplificado, TF = 0,3 segundos.

Figura 3.2. Esquema de los diferentes tipos de estructuras.

3.7.3. Clculo de las fuerzas ssmicas.

La fuerza ssmica esttica equivalente, Fik

, correspondiente a la planta k y modo devibracin i, viene dada por

kikik PsF =

donde:

Pk: Peso correspondiente a la masa, m

k, de la planta k, definida en el apartado 3.2.

si k: Coeficiente ssmico adimensional correspondiente a la planta k en el modo i, de

valor:

siendo:a

c

: Aceleracin ssmica de clculo determinada en el apartado 2.2, expresada enm/s

2.

g: Aceleracin de la gravedad, expresada igualmente en m/s2.

: Coeficiente de respuesta, definido en el apartado 3.7.3.1.

ik: Factor de distribucin correspondiente a la planta k, en el modo i, definido en el

apartado 3.7.3.2.

i: Coeficiente de valor (Figura 3.3) :

Para TiT

B

i= 2,5

Para Ti > TB i = 2,5 (TB/Ti )

ikki

/g)(= icas


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T

i: Perodo del modo considerado.

TB: Perodo caracterstico del espectro definido en 2.3.

Figura 3.3. Coeficiente ipara el mtodo simplificado de clculo.

3.7.3.1. Coeficiente de respuesta.

Viene expresado por

v=

siendo:

: Factor de modificacin del espectro en funcin del amortiguamiento, definido enel apartado 2.5.

: Coeficiente de comportamiento por ductilidad, definido en el apartado 3.6.2.2.

El coeficiente de comportamiento por ductilidad depende de la organizacin, material ydetalles constructivos.

El proyectista elegir el coeficiente de comportamiento por ductilidad para cada modelode clculo dentro de las limitaciones que se establecen en los prrafos siguientes en funcin de laorganizacin estructural y de los materiales empleados, y dispondr los detalles estructuralesestablecidos en el captulo 4 que garanticen la ductilidad adoptada.

a) Para adoptar un coeficiente de comportamiento por ductilidad = 4 ( ductilidad muy

alta) han de verificarse las siguientes condiciones:

a.1) La resistencia a las acciones horizontales debe obtenerse (Figura 3.4.) :

- Mediante prticos planos o espaciales de nudos dctiles rgidos, o


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- Mediante sistemas de rigidizacin dctiles especialmente diseados para disipar

energa mediante flexiones o cortantes cclicos en tramos cortos, como porejemplo los formados por pantallas y vigas de acoplamiento en estructuras dehormign armado por triangulaciones metlicas incompletas.

a.2) Si existen otros elementos o ncleos de rigidizacin, su colaboracin a laresistencia de las acciones horizontales debe ser escasa. Se considera que secumple esta condicin si soportan menos del 50% de la fuerza ssmica horizontalque acte sobre el edificio.

a.3) En estructuras con vigas de hormign armado, stas tienen que ser de canto.

a.4) El dimensionado y detalle tienen que asegurar la formacin de mecanismosestables con muy alta capacidad de disipacin de energa mediante histresis,repartidos homogneamente por toda la estructura. Para ello han de cumplirse lasprescripciones establecidas en el captulo 4 para este nivel de ductilidad.

b) Se puede adoptar un coeficiente de comportamiento por ductilidad = 3 (ductilidadalta) si se verifican las siguientes condiciones:

b.1) La resistencia a las acciones horizontales se consigue principalmente (Figura 3.5) :

- Mediante pantallas no acopladas de hormign armado, o- Mediante diagonales metlicas a traccin (en cruz de San Andrs o

equivalente).

b.2) En estructuras con vigas de hormign armado, stas tienen que ser de canto.

b.3) El dimensionado y detalle tienen que asegurar la formacin de mecanismosestables con alta capacidad de disipacin de energa mediante histresis,repartidos homogneamente por toda la estructura. Para ello han de cumplirse lasprescripciones establecidas en el captulo 4 para este nivel de ductilidad.

c) Se podr adoptar un coeficiente de comportamiento por ductilidad = 2 (ductilidadbaja), si la estructura posee los soportes de acero u hormign con ncleos, muros opantallas verticales de hormign armado, pero no satisface los requisitos anteriores encuanto a tipo y detalles estructurales.

En particular, se encuadran en este grupo:

- Las estructuras de tipo pndulo invertido o asimilables.

- Las de losas planas, forjados reticulares o forjados unidireccionales con vigasplanas.

- Aquellas en que las acciones horizontales son resistidas principalmente pordiagonales que trabajan alternativamente a traccin y a compresin, por ejemplo

estructuras con arriostramientos en forma de V, (Figura 3. 6).


22/70


Tambin se encuadran en este grupo los sistemas estructurales constituidos, bien porprticos metlicos que confinan a muros de hormign armado o de mamposterareforzada, o bien por muros de carga de hormign o de bloques de mortero, armadosvertical y horizontalmente y con suficiente capacidad de deformacin plstica estableante acciones laterales cclicas y alternantes.

d) Corresponde un coeficiente de comportamiento por ductilidad = 1 (sin ductilidad), alas estructuras desprovistas de capacidad de disipacin de energa en el rango plstico, enparticular las constituidas por muros de mampostera, ladrillo o bloques de hormign,an cuando incluyan en su interior entramados de madera o estn reforzadas o armadasslo en puntos crticos, y las porticadas que resistan las acciones laterales mediantearriostramientos en forma de K (Figura 3.7).

Tambin se encuadran en este grupo las estructuras de naves industriales con pilares ycerchas, las realizadas con elementos prefabricados o que contengan piezas prefabricadasde gran formato, en las que no se hayan adoptado disposiciones especiales para dotar alos nudos de ductilidad.

En la evaluacin de la componente vertical de la accin ssmica se adoptar uncoeficiente de comportamiento por ductilidad = 1, salvo que se justifique un valor superiormediante el correspondiente anlisis.

La tabla 3.1 facilita para los casos ms frecuentes de edificacin los valores delcoeficiente de respuesta , en funcin del tipo de estructura, de la compartimentacin de lasplantas, del amortiguamiento, ,y del coeficiente de comportamiento por ductilidad.

Tabla 3.1.VALORES DEL COEFICIENTE DE RESPUESTA

TIPO DEESTRUCTURA

COMPARTIMEN-TACIN DE LAS

PLANTAS

(%)

COEFICIENTE DECOMPORTAMIENTOPOR DUCTILIDAD

SINDUCTILIDAD

( = 1)

= 4 = 3 = 2

HORMIGNARMADO

Difana 4 0,27 0,36 0,55 1,09

OACERO LAMINADO Compartimentada 5 0,25 0,33 0,50 1,00

MUROS Y TIPOS Compartimentada 6 - - 0,46 0,93SIMILARES


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Figura 3.4.- Ejemplos de organizaciones estructurales que permiten un valor del

coeficiente de comportamiento por ductilidad = 4.



Figura 3.6.- Ejemplos de organizaciones estructurales que permiten un valor delcoeficiente de comportamiento por ductilidad = 2.


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3.7.3.2. Factor de distribucin .

El valor del factor de distribucin, ik, correspondiente a la planta k en el modo de

vibracin i tiene el valor:

siendo (ver figura 3.1):

n: Nmero de plantasm

k: Masa de la planta k, definida en 3.2.

ik: Coeficiente de forma correspondiente a la planta k en el modo i, para el que puede

adoptarse la siguiente expresin aproximada

donde:

hk: Altura sobre rasante de la planta k.

H: Altura total de la estructura del edificio.

3.7.3.3. Desplazamientos.

El desplazamiento horizontal, u, en la direccin que pueda significar choque conestructuras colindantes se determinar teniendo en cuenta el comportamiento postelsticomediante la expresin:

=e

uu

2ikk

n

1=k

ikk

n

1=kikik

m

m

=

]2/h1)-isen[(2= kik H


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donde:

ue: Desplazamiento lineal equivalente, calculado en rgimen elstico.

: Coeficiente de comportamiento por ductilidad definido en el apartado 3.6.2.2.

3.7.4. Sistema de fuerzas estticas equivalentes.

El sistema de fuerzas estticas equivalentes Fk, necesario para el anlisis de la estructurafrente al sismo en la direccin considerada, se obtiene a partir de las fuerzas Fik, como sigue:

- Obtencin de los cortantes Vik de cada planta k en el modo i, como suma de las Fikexistentes entre la ltima planta y la planta k considerada.

- Obtencin del cortante combinado Vk de la planta k para los distintos modos iconsiderados mediante la expresin:

siendo r el nmero de modos considerados.

- Obtencin del sistema de fuerzas estticas equivalentes Fk para cada planta k, pordiferencia entre los valores del cortante Vky del cortante de la planta superior V k+1.

Las fuerzas Fk constituyen el sistema equivalente de acciones ssmicas de clculo quepermite proceder al anlisis completo de la estructura para la direccin considerada.

Estas fuerzas se repartirn entre los elementos resistentes de manera que se satisfaga elequilibrio en planta. La fuerza horizontal en el elemento j del nivel k tiene el valor:

=

=n

1jjk

jkkjk

K

KFf

siendo :

Kk j: Rigidez de cada elemento resistente j en la direccin de la fuerza considerada.

3.7.5. Consideracin de los efectos de rotacin.

En edificios con una distribucin homognea de muros o soportes y de masas, lassolicitaciones debidas a la excentricidad adicional a la que se refiere el apartado 3.2 se podrntener en cuenta multiplicando las fuerzas obtenidas en el apartado 3.7.4 en cada uno de loselementos resistentes por un factor definido por:

e

aL

x6,01 +=

ki=1

r

ik

2

V = V


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siendo:

x: La distancia del elemento que se considera al centro del edificio, medidaperpendicularmente a la direccin de la accin ssmica considerada (Figura 3.8).

Le:

La distancia entre los dos elementos resistentes ms extremos, medida de la

misma forma.

En edificios de pisos de hasta cuatro plantas en los que sea aplicable el mtodosimplificado pero no cumplan las condiciones de regularidad del apartado 3.5.1 se requerir unestudio especial de los efectos de torsin.

Figura 3.8. Efectos de rotacin.

3.8. EFECTOS DE SEGUNDO ORDEN.

Mientras que el desplazamiento horizontal mximo del edificio no supere el dos por milde la altura, no ser necesario considerar los efectos de segundo orden.

Tambin se podrn despreciar los efectos de segundo orden, cuando en cada planta k severifique:

kkkk hVdP


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Vk: Cortante combinado correspondiente a la planta .

hk: Altura entre plantas.

3.9. MUROS DE CONTENCIN.

Los empujes sobre muros se calcularn con un valor del coeficiente ssmico horizontaligual a la aceleracin ssmica de clculo.

CAPTULO 4

REGLAS DE DISEO Y PRESCRIPCIONES CONSTRUCTIVASEN EDIFICACIONES.

4.1 INTRODUCCIN.

En este captulo se recogen una serie de reglas de diseo y prescripciones constructivasque han de cumplirse en todas las construcciones a las que sea aplicable esta Norma.

Algunas de las reglas y prescripciones aqu reflejadas han de aplicarse en funcin de loscoeficientes de comportamiento por ductilidad,, adoptados en el clculo.

4.2. REGLAS DE NDOLE GENERAL.

4.2.1. Forma del edificio.

La disposicin geomtrica en planta ser tan simtrica y regular como sea posible,

tratando de conseguir en el edificio, en los elementos resistentes, y en los arriostramientos, unacomposicin con dos ejes de simetra ortogonales (Figura 4.1.).

En edificios asimtricos se pueden conseguir estructuras simtricas separndolas encuerpos regulares independientes mediante juntas verticales.

Igualmente debe procurarse una disposicin geomtrica en alzado tan regular como seaposible, evitando las transiciones bruscas de forma o rigidez entre un piso y el siguiente.


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Figura 4.1. Disposiciones con simetra geomtrica y mecnica.

4.2.2. Disposicin de masas.

Cuando ac 0,12 g, con objeto de evitar una concentracin excesiva de tensiones, la

masa total de una planta no debe exceder en ms del 15% la masa de las plantas contiguas, ni enms del 50% la masa media de todas ellas. Adems, si en una planta existen zonas que debansoportar cargas que excedan en un 25% a la carga general media, dichas zonas deben situarse entorno al centro de la planta.

4.2.3. Disposicin de elementos estructurales.

Debe procurarse una distribucin uniforme y simtrica de rigideces en planta y unavariacin gradual de rigideces a lo largo de la altura. Ningn elemento estructural debe cambiarbruscamente de rigidez.

Si existiesen plantas de diferente esbeltez, o difanas en edificios con el resto de lasplantas muy compartimentadas, debe tenerse en cuenta la diferencia de rigidez entre las plantas.

Si se confa la resistencia de los esfuerzos horizontales a elementos de gran rigidez como

pantallas, muros, triangulaciones, etc, stos deben colocarse al menos en dos direcciones, a serposible ortogonales, en posicin simtrica y preferiblemente en el permetro exterior de la planta.


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En el caso de disponer los elementos de gran rigidez en forma de ncleo, es prioritario que ste sesite en la planta en una posicin centrada.

Cuando ac0,16 g, los elementos resistentes a sismo sern redundantes, de forma que el

fallo de uno de ellos no implique grandes cambios en la posicin del centro de rigidez, y por lotanto, de la excentricidad de masas. (Figura 4.2.)

Para evitar efectos de excentricidad en los soportes, la distancia entre los ejes geomtricosde las vigas y de los pilares ser la menor posible y, en todo caso, no mayor de b/4, siendo b elancho del pilar en la direccin transversal a la directriz de la viga.

Se evitar en lo posible que descansen sobre las vigas elementos resistentes principales dela estructura, tales como otras vigas o soportes. Cuando no pueda evitarse, el modelo de laestructura incluir en ese nudo un grado de libertad vertical, se contemplarn las accionesssmicas verticales, y -debido a la fragilidad- se calcularn las solicitaciones de cortante de las

vigas que acometan al nudo con un valor del coeficiente de comportamiento por ductilidad = 1.

Debe procurarse que la seguridad sismorresistente de los nudos sea superior a la de laspiezas, que la de los soportes sea superior a la de las vigas, y en stas que la seguridad al esfuerzocortante sea superior a la de momento.

Los elementos no considerados en el modelo de estructura adoptado para el anlisis,tendrn la capacidad suficiente para admitir los desplazamientos que se produzcan en ellos.

Figura 4.2. Disposiciones de elementos resistentes.

4.2.4. Elementos no estructurales.

Los elementos no estructurales, como muros de cerramiento, tabiqueras, etc., que puedandesarrollar rigidez y resistencia suficientes para alterar las condiciones en la estructura, se tendrnen cuenta para la confeccin del modelo de anlisis estructural y se comprobarn para lasacciones que se deriven del clculo. Alternativamente, podrn adoptarse soluciones constructivasque garanticen la no participacin resistente de estos elementos.


30/70


Las vas generales de evacuacin, especialmente los ncleos verticales de comunicacincomo las escaleras, estarn dotadas de resistencia y ductilidad adicional para facilitar suutilizacin, an en el caso de sismos importantes.

4.2.5. Juntas entre construcciones.

Toda construccin debe estar separada de las colindantes una distancia mnima paramitigar los efectos del choque durante los movimientos ssmicos.

Toda construccin se separar de las lindes edificables de propiedad adyacentes y entoda su altura no menos que el desplazamiento lateral mximo por sismo, u,ni menos de 1,5 cm,a fin de evitar el choque con las estructuras contiguas durante los movimientos ssmicos.

Para edificios de hasta diez plantas, el desplazamiento lateral mximo, u, en centmetrospuede obtenerse mediante la expresin:

u= 33 1

. (ac

/ g) . TF

2

donde 1, a

c y g son los parmetros definidos en 3.7.3, y TFes el perodo del modo fundamentalen segundos.

Las juntas entre cuerpos de edificios deben ser preferentemente planos verticales y conuna anchura de, al menos, la suma de los desplazamientos laterales mximos, u, de los doscuerpos.

En las zonas con ac 0,16 g no deben proyectarse juntas de apoyo en libre dilatacin,

salvo si se realiza un estudio especial.

No se instalarn conducciones generales atravesando planos de junta, salvo quedispongan de enlaces flexibles adecuados.

4.3 . DE LA CIMENTACIN.

4.3.1. Criterio general de diseo.

Debe evitarse la coexistencia, en una misma unidad estructural, de sistemas de

cimentacin superficiales y profundos, por ejemplo, de zapatas o losas con los de pozos o pilotes.

La cimentacin se debe disponer sobre un terreno de caractersticas geotcnicashomogneas. Si el terreno de apoyo presenta discontinuidades o cambios sustanciales en suscaractersticas, se fraccionar el conjunto de la construccin de manera que las partes situadas auno y otro lado de la discontinuidad constituyan unidades independientes.

Cuando el terreno de cimentacin contenga en los primeros 20 m bajo la superficie delterreno, capas o lentejones de arenas sueltas situadas, total o parcialmente, bajo el nivel fretico,deber analizarse la posibilidad de licuacin.


31/70


Si se concluye que es probable que el terreno licue en el terremoto de clculo, debernevitarse las cimentaciones superficiales, a menos que se adopten medidas de mejora del terrenopara prevenir la licuacin. Anlogamente, en las cimentaciones profundas, las puntas de lospilotes debern llevarse hasta suficiente profundidad bajo las capas licuables, para que puedadesarrollarse en esa parte la necesaria resistencia al hundimiento.

4.3.2. Elementos de atado.

Cada uno de los elementos de cimentacin que transmita al terreno cargas verticalessignificativas deber enlazarse con los elementos contiguos en dos direcciones mediantedispositivos de atado situados a nivel de las zapatas, de los encepados de pilotes o equivalentes,capaces de resistir un esfuerzo axial, tanto de traccin como de compresin, igual a la cargassmica horizontal transmitida en cada apoyo (Figura 4.3).

Cuando ac0,16 g los elementos de atado debern ser vigas de hormign armado.

Cuando ac< 0,16 g podr considerarse que la solera de hormign constituye el elementode atado, siempre que se site a nivel de las zapatas o apoyada en su cara superior, sea continuaalrededor del pilar en todas las direcciones, tenga un espesor no menor de 15 cm ni de 1/50 de laluz entre pilares y sea capaz de resistir el esfuerzo prescrito en el primer prrafo de este apartado.

Figura 4.3. Disposicin de elementos de atado.

4.3.3. Reglas especficas para cimentaciones de pilotes.

No se considerar la resistencia de fuste de los pilotes en los tramos de terrenosusceptibles de licuar durante el sismo de clculo, ni en los situados por encima de esos estratos.

Los pilotes deben enlazarse adecuadamente al encepado o al elemento estructuralequivalente.

En los pilotes de hormign armado la armadura longitudinal deber extenderse desde la

cabeza del pilote hasta cuatro dimetros por debajo de la zona crtica ms profunda, con unmnimo de 6 metros. Son zonas crticas aquellas en las que se alcanzara primero su agotamiento


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estructural durante un terremoto. La armadura longitudinal deber estar formada por barras dedimetro mayor o igual que 12 mm, en nmero mnimo de 6 y separadas como mximo 20 cm.La cuanta mnima de acero ser el 0,4 % de la seccin total en los pilotes hormigonados in situy el 1% en los prefabricados. En los pilotes de hormign encamisados con chapa, la seccin desta, descontada la previsin de corrosin, puede sustituir parcialmente (como mximo el 50 %)a la armadura longitudinal requerida.

La armadura transversal deber extenderse en toda la longitud de la armaduralongitudinal. Puede estar constituida por cercos o espiral, cuyos dimetros debern ser mayores oiguales de 6 mm y con una cuanta volumtrica

sy un espaciado sque cumplan las siguientes

condiciones:

- En las zonas crticas:

cms

s

10

%8,0

- En el resto del pilote:

cms

s

15

%6,0

4.4. DE LAS ESTRUCTURAS DE MUROS DE FBRICA.

4.4.1. Criterio general de diseo.Para cumplir los requisitos de ndole general (art. 4.1), deben disponerse muros

resistentes en las dos direcciones principales en planta de la manera ms uniforme y simtricaposible.

Se evitarn cambios bruscos de rigidez producidos por cambios en los materiales.

Cuando 0,08 g ac 0,12 g, la altura mxima de una estructura de muros ser de 4

plantas y cada una de ellas de una altura no superior a 20 veces el espesor del muro. No sepresentarn cambios de rigidez por causa de variaciones del espesor superiores a medio canto del

forjado en el paso de una planta a otra, ni por disposicin de huecos muy diversos entre plantassucesivas. Si a

c> 0,12 g la altura mxima ser de dos plantas.

En cualquier caso, una estructura de muros se considerar una solucin no dctil,incluso aunque se dispongan los refuerzos que se prescriben en este captulo.

El espesor mnimo para muros exteriores de una sola hoja ser de 14 cm y de 12 cm paralos interiores. Adems, para una aceleracin de clculo a

c0,12 g, el espesor mnimo de los

muros exteriores de una hoja ser de 24 cm, si son de ladrillo cermico, y de 18 cm si estnconstruidos de bloques. Si se trata de muros interiores el espesor mnimo ser de 14 cm.


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Para el caso de muros exteriores de dos hojas (capuchinos) y si ac0,12 g, ambas hojas

estarn construidas con el mismo material, con un espesor mnimo de cada hoja de 14 cm y elintervalo entre armaduras de atado o anclajes ser inferior a 35 cm, en todas las direcciones. Sinicamente es portante una de las dos hojas, su espesor cumplir las condiciones sealadasanteriormente para los muros exteriores de una sola hoja.

Para los valores de ac 0,08 g, todos los elementos portantes de un mismo edificio serealizarn con la misma solucin constructiva.

4.4.2. Huecos, entrepaos y rozas.

Cuando ac 0,12 g, los huecos de paso, puertas y ventanas en los muros resistentes

estarn distribuidos en planta del modo ms regular posible, superponindose loscorrespondientes a las distintas plantas.

La distancia entre los huecos no ser menor de 60 cm, ni la existente entre un hueco y una

esquina inferior a 80 cm. En caso contrario, los paos que hayan entre ellos no se considerarnresistentes y no se podrn considerar portantes.

En los muros de carga y de arriostramiento slo se admitirn rozas verticales separadasentre s por lo menos 2 m y cuya profundidad no exceder de la quinta parte de su espesor. Encualquier caso, el grueso reducido no ser inferior a los valores especificados en el apartadoanterior.

4.4.3. Enlace de los forjados al muro.

La conexin entre los forjados y los muros y el monolitismo entre los diversos elementosque constituyen los forjados estn encomendados a la losa superior que prescribe la norma EF-96,o la que la sustituya, con las secciones de armadura y las disposiciones constructivas que all seespecifican. Los forjados se enlazarn a los muros por medio de los encadenados que prescribe lanorma NBE-FL-90.

Los forjados de viguetas sueltas, de madera o metlicas, debern atarse en todo supermetro a encadenados horizontales situados en su mismo nivel, para solidarizar la entrega yconexin de las viguetas con el muro. El atado de las viguetas que discurran paralelas a la paredse extender al menos a las tres viguetas ms prximas.

4.4.4. Refuerzos en muros.Cuando a

c0,12 g, en los muros de fbrica debe haber refuerzos verticales y horizontales

a distancias menores de 5 m. Adems, la diagonal de un pao entre refuerzos debe ser inferior a40 veces el espesor del muro.

Cuando los refuerzos se realicen en hormign, la seccin transversal tendr, al menos, 15cm de altura y la anchura total del muro, reducida esta ltima, en su caso, en la cantidad mnimaque se precise para la continuidad de los paramentos vistos. El armado ser, al menos, de 4 10longitudinal ms un 6 cada 25 cm como armadura transversal.


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4.5. DE LAS ESTRUCTURAS DE HORMIGN ARMADO.

4.5.1. Criterios generales.

Los preceptos de esta Norma estn formulados en la suposicin de que:

- Las secciones extremas de las vigas se plastifican antes que las del soporte, lo quese cumple si el coeficiente de seguridad de cualquier solicitacin de todo soporte essiempre superior al de cualquier solicitacin de toda viga con la que concurre en unnudo.

- Las secciones extremas de vigas y soportes se agotan antes que se produzca elagotamiento del encuentro, lo que se cumple si el coeficiente de seguridad ante elagotamiento de cualquier biela o anclaje en todo nudo es ligeramente superior a lade cualquier solicitacin de las secciones de vigas o soportes que acometen a l.

- Se alcanza la cedencia a flexin en el acero de la armadura longitudinal antes que elagotamiento de la seccin por cortante, lo que se cumple si el coeficiente deseguridad a cortante en toda seccin es superior al de la misma seccin a momentoflector. Las piezas cortas, tales como enanos, conviene comprobarlas para elcortante que resulte de considerar en las secciones extremas momentos iguales a lacapacidad resistente a flexin que posean y con signo opuesto.

- Las comprobaciones a realizar incluirn las de las piezas, tal como se detalla en losapartados siguientes, y las de los nudos. Cuando el nudo entre el soporte y la vigasea de hormign, deber comprobarse la biela en la diagonal del mismo (Figura4.7).

4.5.2. Vigas de hormign.

4.5.2.1. Reglas generales para vigas.

Para poder considerar que la estructura, en la direccin de las vigas, se beneficia de lascondiciones de ductilidad alta (= 3), deben cumplirse los requisitos siguientes (vase Figura4.4):

- El descuelgue bajo el forjado es superior a la profundidad de clculo de la cabeza

comprimida en la seccin fisurada.- El ancho del descuelgue, b, es al menos 0,20 m.- En la cara superior y en todo su desarrollo se disponen al menos 2 14.- En la cara superior, la armadura de continuidad en un nudo interior tendr una

seccin menor de b . h / 40, siendo h el canto total de la viga.- En la cara inferior y en todo su desarrollo se disponen al menos 2 14 y del 4 .- En la cara inferior llegar efectivamente anclada al extremo al menos una

armadura A/3, siendo Ala cuanta mxima de la armadura superior de traccin deese mismo extremo.

- Tanto en la cara superior como en la inferior, se dispondr, en todo su desarrollo,una armadura mnima A

/4 , siendo A

la cuanta de la mxima armadura negativaentre los dos extremos. La capacidad resistente a cortante de las secciones ser un25% superior a la requerida por el clculo.


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Figura 4.7. Modelo de nudo extremo.

4.5.2.2. Condiciones particulares de la armadura superior.

En general, con soportes de hormign, la armadura superior de los nudos extremos devigas que sea necesaria por solicitacin ssmica debe disponerse en su totalidad dentro delsoporte (Figura 4.8 a), contando su anclaje desde el comienzo del rea pinzada por las bielas desoporte y nudo. El efecto favorable del pinzado entre bielas podr medirse como una prdida detraccin por unidad de longitud igual a la tensin de compresin vertical garantizada en dichazona multiplicada por el dimetro de la armadura. La solucin del anclaje de la armadurasuperior por continuidad tras el soporte, en lazo alrededor de su fuste (Figura 4.8 b), est limitadaa una traccin total, entre ambas ramas del lazo, no superior a la compresin vertical garantizadade su interior.

Si en el borde se disponen vigas transversales de canto, la armadura superior podrdisponerse a los lados del soporte en una banda de amplitud no superior a medio canto de la viga,(Figura 4.8 c), contando su anclaje a partir del punto en que se disponga armadura ortogonal, odel quiebro, o de la soldadura del elemento al que se engarza.

Si el soporte es metlico, con fuste pasante a travs del forjado (Figura 4.9), debecomprobarse adems que el elemento de engarce de las armaduras, o, en caso de lazo, el propiofuste, permite equilibrar el momento entre ambas piezas. En cualquier caso, debe excluirse laposibilidad de confiar dicho equilibrio a torsiones en el hormign.

En los nudos extremos de la ltima planta, sin compresin superior, puede omitirse lacomprobacin de anclaje cuando la armadura es continua con la del soporte y posee una traccinsimilar. Si se disponen armaduras independientes para ambas piezas, la longitud de solapo ser lade anclaje, con la reduccin, en su caso, del efecto de patilla o armadura soldada transversal(Figura 4.10).

La armadura superior de continuidad en un nudo interior, que sea necesaria porsolicitacin ssmica, puede disponerse en una banda de ancho igual al del soporte ms mediocanto de la viga a cada lado de l (Figura 4.11), siempre que, en una banda perpendicular delmismo ancho, exista armadura ortogonal que posea una seccin de al menos una cuarta parte de

la anterior. La armadura que pase dentro del soporte podr contar con el efecto de pinzamiento


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de la compresin garantizada en los trminos descritos anteriormente. La que pase por el exteriordel soporte deber dotarse de toda su longitud de anclaje terica, en prolongacin recta.

Figura 4.8. Armaduras superiores en nudo extremo con soporte de hormign.

Figura 4.9. Armaduras superiores en nudo extremo con soporte metlico.


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4.5.2.3 Condiciones particulares para la armadura inferior.

Para tener en cuenta la colaboracin a compresin de la armadura inferior de la viga,debe confirmarse que desarrolla suficiente longitud para la compresin que se le atribuye, tras loshaces de la cara interior del soporte, pudiendo contar con la mejora que permite el doblado enpatilla (consltense las Figuras 4.4, 4.5 y 4.6).

Si dicha armadura nunca est traccionada, ni se tiene en cuenta a compresin, bastarcomprobar que, desde el punto de traccin nula de la viga, se prolonga lo suficiente para anclarse

y que, en cualquier caso, penetra al menos 10 tras la cara interior del soporte.

En un nudo interior, si la armadura penetra en el soporte, puede rematarse en patilla; si elforjado es plano, se puede suponer que la compresin se descarga por punta en la zona que seencuentra comprimida en todas las direcciones.

En un nudo interior, para tener en cuenta a compresin las armaduras dispuestas porfuera del soporte, stas debern solaparse la correspondiente longitud de anclaje, (ver Figura4.12).

Figura 4.10. Disposicin de armaduras en nudo extremo.


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4.5.2.4 Condiciones particulares para estribos.

En un nudo extremo de viga plana, slo se podrn tener en cuenta para resistir lasolicitacin ssmica las ramas verticales de los estribos existentes en la zona definida en laFigura 4.13.

Cuando la viga es plana, sobre todo si el soporte es de seccin alargada en la direccinde la viga, conviene que el estribado de sta atraviese el nudo, disponiendo ramas en lasproximidades de las caras laterales del soporte.

Figura 4.11. Armaduras de continuidad en nudo interior

4.5.2.5. Condiciones particulares en caso de inversin de momentos.

Se dice que hay inversin de momentos cuando, debido a la accin horizontal del sismo,el momento en el extremo de la viga cambia de signo y pasa a traccionar la fibra inferior (Figura4.14).

Si hay inversin en un nudo extremo, para la armadura inferior rigen las mismas reglasque las indicadas en el epgrafe anterior para la superior.

Si se produce inversin en un nudo interior, ese encuentro, a los efectos de disposicinde armaduras inferior y superior y de los estribos, se comporta como dos nudos extremosadosados, salvo por lo que respecta al anclaje de la armadura de las vigas, que en todo caso seresolver por prolongacin recta a partir de la cara opuesta del soporte.


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Figura 4.12. Solape de armadura inferiores.

Figura 4.13. Ramas de estribos computables a cortante.

En el caso particular de soportes metlicos, cuando se produce inversin en un nudoextremo, es preciso contar con dispositivos de engarce de armaduras, tanto superior comoinferior.

Cuando la inversin afecta al nudo extremo de la ltima planta, hay que disponer unaarmadura especfica en la diagonal del nudo, o bien anclar las armaduras de viga y soporte paradar cuenta de una biela comprimida en la diagonal opuesta (Figura 4.15).

Si la inversin de momentos es muy fuerte puede producirse, adems, inversin dereaccin en la viga; si el soporte es metlico, habr que alterar en ese caso el diseo deldispositivo de engarce para que permita recoger carga en los dos sentidos.


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Figura 4.14. Inversin de momentos.

Figura 4.15. Inversin de momentos en nudos extremos de ltima planta.

4.5.3. Soportes.

4.5.3.1. Reglas generales de soportes.

En soportes de hormign (Figura 4.16), cuando la aceleracin ssmica de clculo, ac,sea

igual o superior a 0,12 g :

- La dimensin mnima no ser inferior a 0,25 m.- El armado longitudinal estar constituido por al menos tres barras en cada cara (seis en

secciones circulares), con un intervalo no superior a 0,20 m.- La capacidad resistente a cortante de las secciones ser un 25% superior a la requerida

por el clculo.


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- En las zonas extremas del soporte, en una amplitud medida a partir del entronque conel forjado o viga de al menos dos cantos, y si la viga es de descuelgue tambin al pasopor el nudo, se dispondrn cercos de dimetro de al menos 6 mm y con un intervalo nomayor que:

- c/3 , siendo el canto c la dimensin menor del soporte.

- 0,10 m si la armadura longitudinal es 12 14, y 0,15 m si es 16 omayor.

Adems, cuando la aceleracin ssmica de clculo ac sea igual o superior a 0,16 g:

- La dimensin mnima no ser inferior a 0,30 m.- El intervalo entre barras longitudinales no ser superior a 0,15 m.- La seccin de la armadura longitudinal no ser inferior al 1% ni superior al 6% de

la seccin de hormign.- En las zonas extremas del soporte, en una amplitud medida a partir del entronque

con el forjado o viga de al menos dos cantos, y al paso por el nudo, se dispondrncercos de dimetro al menos 8 mm y con un intervalo no mayor que:

- c/4 , siendo c la dimensin menor del soporte.- 0,07 m si la armadura longitudinal es 12 14, y 0,10 m si es 16 o

superior.

Adems de las condiciones generales, en todo soporte, sea cual sea la aceleracinssmica de clculo, deben respetarse las reglas particulares que se detallan a continuacin.

4.5.3.2. Condiciones particulares del nudo de arranque.

En la base de arranque de los soportes deben disponerse armaduras de espera paratransferir correctamente las solicitaciones del fuste al elemento inferior, pozo, zapata, muro,pilote, viga, losa o, en su caso, encepado de grupo de pilotes.

Debido al carcter alternativo de la accin ssmica, las tensiones de los bordes delsoporte cambian cclicamente, oscilando de la compresin mxima a una menor que ella. Si laaccin ssmica consigue provocar la aparicin de tracciones es imprescindible confiar la traccinal solape entre las armaduras del soporte y las de espera, dando a estas ltimas la longitud deentrega acorde con ello y comprobando que pueden vincular suficiente peso para equilibrar latraccin.

Si el elemento de arranque donde se introduce la espera es una zapata, viga, losa, pozo opilote de seccin muy superior a la del pilar, la armadura puede rematarse en patilla, siendorecomendable disponerla hacia fuera si su tensin predominante es de compresin. La partesolapada con el fuste del soporte debe disponerse necesariamente en prolongacin recta.

Si el elemento de arranque es un muro o viga, las armaduras de espera dispuestas dentrode ese elemento deben dotarse al menos de estribos transversales a las caras de dicho elemento(Figura 4.17).


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Figura 4. 16. Armado de soportes de hormign.

4.5.3.3. Condiciones particulares en nudos intermedios.

En general, la armadura de cada fuste se prolonga en el superior. Como en el caso delarranque, si la accin ssmica provoca la aparicin de tracciones en un borde, la longitud de

solape de ambos tramos debe permitir la transferencia de dicho esfuerzo, rematando el delinferior en prolongacin recta.

En el caso de soporte extremo, para evitar el efecto de expulsin de la armaduracomprimida del borde exterior, o el que reviente debido al efecto de transferencia de compresinde la armadura por punta, es recomendable, adems de la fijacin de la armadura del soporte alos estribos y a las esperas del fuste inferior, disponer la cara del forjado por fuera de los hacesdel soporte (vase Figura 4.18).

En el caso de soporte extremo, si la armadura de viga que produce el quebranto de labiela se dispone remetida respecto al soporte, ste debe recalcularse tomando como seccin

efectiva la que resulta de prescindir de la zona situada por fuera de los haces de la misma.


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Figura 4. 17. Arranque de armaduras de espera de soporte.

Figura 4.18. Nudos intermedios.

En general, con vigas de descuelgue conviene que sean los estribos de soporte los que sedispongan dentro del nudo. En todo caso, los soportes extremos y esquina contarn al paso delnudo con estribos u horquillas, con cadencia no menor de la de cualquiera de los fustes queacometen a l, para producir confinamiento en la direccin perpendicular al borde o bordeslibres.

Adems de la comprobacin de la biela oblicua de nudo, citada en el apartado 4.5.1, porlo que respecta a los soportes, debe comprobarse que su armadura tiene suficiente desarrollo ycondiciones de adherencia para dar cuenta del cambio de tensin al paso por el encuentro con laviga, habida cuenta del aspecto dinmico, procedente del cambio cclico del signo y direccin dela tensin, que los modelos clsicos no tienen expresamente en cuenta.


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En los edificios con pantalla de rigidizacin, cuando la aceleracin ssmica de clculo ac

sea igual o mayor de 0,16 g, si la accin horizontal se canaliza a travs del esfuerzo rasante en elplano de la capa superior del forjado, sta tendr como mnimo 0,05 m si hay bovedillas y 0,06m si no las hay, incrementndose la armadura de reparto en un 50 % respecto a lo establecidocon carcter general.

Figura 4.20. Requisitos de forjados para ac0,16 g.

4.5.5. Pantallas de rigidizacin.

Es conveniente que las pantallas que se utilicen como elementos de rigidizacin yresistencia ante acciones horizontales sean continuas en toda la altura de la construccin,llegando hasta la cimentacin sin cambios importantes ni en el ancho, ni en el espesor. Si existen

huecos, stos se alinearn verticalmente.

Cuando la aceleracin ssmica de clculo acsea igual o mayor que 0,16 g o para poder

considerar en la direccin de la pantalla ductilidad alta o muy alta, (= 3 = 4), se cumplir:

- El espesor ser al menos 0,15 m y mayor que h/20.- La armadura base estar formada por dos mallas, con intervalo, entre barras de la

malla, no superior a 0,15 m.- La seccin de cada familia de mallas no ser inferior al 0,25 % ni superior al 4 % de

la seccin de hormign.

- En la parte baja de los dos bordes de la pantalla se dispondrn cercos como se indicaen la figura 4.21.

4.5.6. Elementos prefabricados.

Las estructuras resueltas con piezas que son exclusivamente elementos prefabricadoslineales o superficiales, cualquiera que sea el material, se considerarn, en general, comoestructuras sin ductilidad, salvo si las uniones estn proyectadas especialmente para suministrarsuficiente rigidez y ductilidad al encuentro.

Para considerar algn grado de ductilidad en las estructuras de pisos debe garantizarse la

ductilidad en los nudos, segn los artculos anteriores. Para ello, las zonas ms prximas a losextremos de cada elemento estructural estarn armadas y zunchadas, y la superficie de contacto


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entre el elemento prefabricado y el hormign dispuesto en obra presentar suficiente rugosidad yestar cosida con armadura a uno y otro lado de dicha superficie.

En el caso de edificios de una planta, para considerar ductilidad > 1, debe garantizarse

que todos los pilares estn empotrados dctilmente en la base.

Figura 4.21. Armado de pantallas.

4.6. DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO.

4.6.1. Criterios generales.

El proyecto de las estructuras metlicas ante acciones ssmicas se puede plantear en el

rango lineal, sin hacer uso de ningn mecanismo plstico de disipacin, o en el rango no lineal.En el primer caso la estructura se considerar sin ductilidad y en el clculo se asignar valor

unidad al coeficiente . En el segundo, la estructura se considerar, para cada una de las

direcciones en que se compruebe, de ductilidad alta, media o baja en funcin del sistemaresistente (apartado 3.7.3.1) y de los detalles y materiales segn se indica en los apartados quesiguen.

Cuando en el proyecto de la estructura se utilicen valores de ductilidad iguales osuperiores a 2 sern de obligado cumplimiento todos los requisitos relativos al material y a laseccin exigidos por la normativa de proyecto de estructuras metlicas en el caso de utilizar el

clculo plstico.


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4.6.2. Materiales.

En el pliego de condiciones tcnicas y en los planos del proyecto se especificar lacalidad del acero a emplear y se indicar explcitamente la necesidad de comprobar la estructuraante cualquier modificacin, incluso cuando sta implique la sustitucin por aceros de mayorlmite elstico o por piezas de mayor capacidad.

Si en el proyecto de la estructura se ha utilizado un valor alto o muy alto de ductilidad(= 3 4), en la especificacin de los materiales a emplear en los sistemas resistentes a cargasde sismo se acotar el valor del lmite elstico del acero, que no superar en ms de un 10 % elnominal.

En el mismo sentido, en el pliego de condiciones tcnicas se indicar igualmente lanecesidad de comprobar la estructura ante cualquier modificacin en las dimensiones de lasbarras, incluso cuando sta implique la sustitucin por barras de mayor capacidad.

4.6.3. Uniones.En los planos de proyecto se incluirn detalles especficos de las uniones, indicando la

situacin, dimensiones y calidades de los medios de unin (tornillos, pasadores, cordones desoldadura), de los cortes, rebajes, groeras en secciones extremas de barras y la posible necesidadde medios auxiliares (chapas de derrame, respaldos, arandelas deformables, etc.). En la memoriade clculo se declarar explcitamente el tipo de unin, tanto en lo que se refiere a su resistencia(total o parcial) como a su rigidez (rgida, semirrgida o articulada).

Cuando en el proyecto de la estructura se utilicen valores del coeficiente decomportamiento por ductilidad iguales o superiores a 2, las uniones se proyectarn como de

resistencia total, asumiendo una sobrerresistencia de 1,2 (la capacidad de la unin ser, comomnimo, 1,2 veces la de las barras unidas).

Cuando en el proyecto de la estructura se utilicen valores del coeficiente decomportamiento por ductilidad superiores a 2, no se admitirn las soldaduras de penetracinparcial entre elementos crticos pertenecientes al esquema resistente a sismo. Las unionesatornilladas se proyectarn, en este caso, en forma tal que el fallo no se produzca por rotura delos tornillos.

4.6.4. Estructuras de prticos.

Si la estructura resistente est formada por prticos de nudos rgidos, para poderconsiderarla como de ductilidad alta o muy alta, debe cumplir las siguientes condiciones:

- Las secciones extremas de las vigas plastifiquen antes que las del soporte.- Las secciones extremas de vigas y soportes plastifiquen antes de que se produzca la

rotura del nudo.

En el caso de considerar ductilidad muy alta se definir y comprobar el mecanismo defallo.

Los ejes de las barras que forman el prtico se situarn en el mismo plano comn.


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En los nudos se cuidar especialmente la continuidad de toda chapa traccionada y lagaranta de no abolladura de la comprimida.

4.6.5. Triangulaciones y arriostramientos.

Las triangulaciones completas (los ejes de las barras coinciden en un punto), en las que la

disipacin se produce por alargamiento de la barra traccionada (cruces de San Andrs), seconsiderarn de ductilidad alta. Si en el clculo se incluye la colaboracin de la barracomprimida, no se considerar, en general, ductilidad alguna.

Las triangulaciones incompletas (los ejes de las diagonales no van a los nudos viga-pilar),en las que la disipacin se produce por formacin de rtulas en las zonas previstas, seconsiderarn ductilidad muy alta.

Se cuidar especialmente la simetra de la seccin de los elementos de arriostramiento,as como la de uniones extremas.

4.7. DE OTROS ELEMENTOS DE LA CONSTRUCCIN.

4.7.1 Consideraciones generales.

Uno de los objetivos de la Norma -- de acuerdo con su finalidad, establecida en elapartado 1.1-- es una reduccin sustancial de las usualmente cuantiosas perdidas fsicas yeconmicas, y sobre todo de las vctimas, especialmente las que genera el dao a elementos noestructurales.

Los valores de clculo y el diseo sismorresistente -- en especial los preceptos de todo elapartado 4.7 -- deben asegurar que terremotos pequeos, de perodo de retorno del mismo ordenque la vida de la construccin, no ocasionen daos significativos a los elementos noestructurales.

4.7.2. Cerramientos, particiones y otros.

Todos los paos, particiones interiores, falsos techos y otros elementos singulares, comopor ejemplo paneles de fachada, etc., deben enlazarse correctamente a los elementos estructuralespara evitar el desprendimiento de las piezas durante las sacudidas ssmicas, especialmente si se hasupuesto que la ductilidad de la construccin es alta o muy alta.

Si 0,16 g > ac0,08 g, los paos de cerramiento o paredes de particin que superen los 5

m de longitud o los 20 m2 de superficie debern subdividirse enlazndolos a ele

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NCSE-02 Norma Sísmica