یدﻻﻮﻓ و ﯽﻨﺘﺑ یﺎﻫ هزﺎﺳ ﯽﺣاﺮﻃ SAFE-16 ETABS-2016 · 2019-04-01 · ETABS provides for the modeling of panel zones and rigid offsets. To demonstrate,

طراحی سازه های بتنی و فوالدی

SAFE-16 و ETABS-2016توسط نرم افزارهای

مسعود حسین زاده اصل

۱۳۹۸ بهارویرایش Masoud Hoseinzadeh Asl

www.hoseinzadeh.net

بنام خدا

فهرست مطالب

١ .................................................................................................................................. مقدمه ۱ ٢ ........................................................................................... EXCEL و ETABS یکمک یلهایفا ۲ ٣ ....................................................................................................................... ستیل چک ۳

٣ ......................................................................................................... یبتن یخمش یقابها 3-1 ٥ ..................................................................................... ETABS 2016 در یبارگذار و یمدلساز ۴

٣٠ ...................................................... یفوالد مقاطع ساخت یبرا Section Designer از استفاده 4-2

٣٤ .....................................................................................................ها سقف انواع فیتعر 4-3

٤٤ .................................................................................................. یجانب باربر یها ستمیس 4-4

٦٣ ..........................................................................................................................زنده بار 4-5

٦٥ .................................................................................................................. یبند غهیت بار 4-6

٦٨ ........................................................................................................ زنده یبارها کاهش 4-7

٧١ ........................................................................................................................... برف بار 4-8

٧٣ ................................................................................................................... بارها فیتعر 4-9

4-10 Notional Load ................................................................................................................ ٨٠

٨٢ .................................................................................................... یکیاستات زلزله فیتعر 4-11

٨٥ ..................................................................................................... )T( سازه تناوب دوره 4-12

٩٥ ........................................................................................................................ هیپا تراز 4-13

٩٦ ............................................................................................... (Mass Source)یا لرزه وزن 4-14

١٠٠ ...................................................................................................... خرپشته جرم میتنظ 4-15

١٠٣ .......................................................................................................................افراگمید 4-16

١٠٨ ............................................................................................ )Panel Zone( اتصال چشمه 4-17

١١٢ .................................................................................. یبتن یاعضا یخوردگ ترک بیضرا 4-18

١١٧ ...................................................................................................... )Q( یدار یپا سیاند 4-19

١٢١ ................................................................................................. رهایت در چشیپ یسخت 4-20

١٢٤ ....................................................................................... سازه لیتحل یپارامترها میتنظ 4-21

١٢٥ ......................................................................................................................... P- اثر 4-22

١٢٧ ......................................................................... یبتن سازه در P-delta از کردن نظر صرف 4-23

١٣٤ ..................................................................................................................... ینامنظم 4-24

١٥٥ ............................................................................. بیضر نييتع و یتصادف چشیپ 4-25

١٥٩ .................................................................................................. متعامد درصد ۳۰ زلزله 4-26

١٦٥ ..................................................................................................................... ائمق زلزله 4-27

١٧١ ..................................................................................................................... بارها بیترک ۵

١٧١ ..................................................................................... یبتن سازه یطراح یبارها بیترک 5-1

١٧٦ ................................................................................. یفوالد سازه یطراح یبارها بیترک 5-2

١٧٩ ...................................................................................................... یبتن یها سازه یطراح ۶

١٩٠................................................................. متوسط یر یپذ شکل با یستونها - تنگ فواصل 6-1

١٩٢ .............................................................. ژهیو یر یپذ شکل با یستونها در ها تنگ ضوابط 6-2

١٩٥ ....................................................................... )ژهیو یخمش قاب( یقو ستون فیضع ریت 6-3

١٩٩ .......................................................................................................... اتصال هیناح برش 6-4

٢٠٣ ........................................................................................... یچشیپ یآرماتورها شینما 6-5

٢٠٥ ................................................................................ )J( یچشیپ یسخت بیضر محاسبه 6-6

٢٠٦ ................................................................................................... بتن در یمفصل اتصال 6-7

٢١١ .................................................................................................... )0( افتهی دیتشد زلزله 6-8

٢١٥ .................................................................................................. یفوالد یها سازه یطراح ۷

٢١٥ .............................................................................. Preferences قسمت در ماتیتنظ انجام 7-1

٢٢١ .................................................................................................. )( افتهی دیتشد زلزله 7-2

٢٣٧ ................................................................................. یفوالد یاعضا در Overwrite یمنو 7-3

٢٥٤ ........................................................................................................................... فتیدر ۸

٢٥٥ ............................................................. یبتن یها سازه در طبقات ینسب ییجابجا کنترل 8-1

٢٦٥ .......................................................... یفوالد یها سازه در طبقات ینسب ییجابجا کنترل 8-2

٢٦٨.................................................................................................................... انقطاع درز 8-3

٢٧٢ ................................................................................................ سازه ینینامع درجه نييتع ٩

٢٧٢ .......................................................................................................................... مقدمه 9-1

٢٧٦ .................................................................................... ینینامع بیضر نييتع فلوچارت 9-2

٣٠٧ ................................................................................... افزار نرم در ینینامع بیضر اعمال 9-3

٣١٠ ........................................................................................................... ونیفونداس یطراح ۱۰

٣١٠ .................................................................. ETABS از یگاه هیتک یالعملها عکس انتقال 10-1

٣١٢ ..................................................................................... یپ در یکینامید یبارها انتقال 10-2

٣٢٥ .......................................................................................................... یطراح یرهاانو 10-3

٣٢٩ .............................................................................. یطراح و لیتحل یپارامترها میتنظ 10-4

٣٣٢ ............................................................................................................... بارها بیترک 10-5

٣٣٢ ..................................................................... یپ مقطع کنترل یینها حد یبارها بیترک 10-6

٣٣٤ ....................................................................... خاک تنش کنترل یبارها بیترک فیتعر 10-7

٣٤٢ ........................................................................................................ پانچ برش یبررس 10-8

٣٤٥ .............................................................................................. ها یپ در حداقل آرماتور 10-9

٣٤٧ ..................................................................... یپ داخل ستون یلگردهایم خم اتیجزئ 10-10

٣٤٨ ................................................. یرخطیغ یبارها بیترک به یخط یبارها بیترک لیتبد 10-11

٣٥١ ............................................................................................................. یکینامید لیتحل ۱۱

٣٥١ ........................................................................................................ نامه نييآ ضوابط 11-1

٣٥٢ ...................................................................................................... طرح فیط فیتعر 11-2

٣٥٤ ........................................................................................................... function فیتعر 11-3

٣٥٥ ....................................................................................... ینوسان یمدها تعداد نييتع 11-4

٣٥٧ .............................................................................................................. کردن هیهمپا 11-5

٣٥٨ ............................................................................................................. روش انتخاب 11-6

٣٦٠ ..................................... )load combination در آنها ۳۰-۱۰۰ بیترک و SPY و SPX( اول روش 11-7

٣٦٩ .................................. )load case قسمت در absolute صورت به ۱۰۰-۳۰ بیترک( دوم روش 11-8

٣٧٥ ........................................................................................... سازه یاصل یراستا نييتع 11-9

٣٨٣ ........................................................................................ )دار هیزاو زلزله( سوم روش 11-10

٣٩٧ ......................................................................... )۱۰۰-۱۰۰ بیترک و SPXY( چهارم روش 11-11

٤٠٤ .................................................................... یفیط یکینامید زلزله تحت فتیدر کنترل 11-12

٤٠٨ .................................................... یفیط یکینامید زلزله تحت یچشیپ ینامنظم کنترل 11-13

٤٠٩ ................................................................................................... تیکامپوز سقف یطراح ۱۲

٤٠٩ .............................................................................................................. مختلط سقف 12-1

٤١١ ....................................................................................................... یفوالد عرشه سقف 12-2

٤١٥ ....................................................................... LRFD روش به یطراح یپارامترها میتنظ 12-3

٤٢٥ ........................................................................................ جینتا یبررس و رهایت یطراح 12-4

٤٢٧ .................................................................................................................... یبرش وارید ۱۳

٤٢٨ ........................................................................................................................... ابعاد 13-1

٤٣٦ .......................................................... وصله طول و وارید قائم لگردیم یعمل قطع محل 13-2

٤٣٦ .............................................................................. یبرش وارید یافق یلگردهایم وصله 13-3

٤٣٧ ........................................................................ وارید جان در سنجاق به ازین عدم ای ازین 13-4

٤٣٩ ......................................................................................................... یمرز یها المان 13-5

٤٥٠ ............................................................................................................ وارید یمدلساز 13-6

٤٥٥ ...................................................................................................... بارها بیترک فیتعر 13-7

٤٥٦ ....................................................................................... وارهاید یخوردگ ترک بیضرا 13-8

٤٦٠ ............................................................................................. وارید یخوردگ ترک کنترل 13-9

٤٦٤ ........................................................................................... یطراح یپارامترها میتنظ 13-10

٤٦٦ ................................................................................................. یطراح روش انتخاب 13-11

٤٧٣ ............................................................... )%۵۰ و %۲۵ قانون( دوگانه ستمیس ضوابط 13-12

٤٨١ ......................................................................................... ارتفاع در یبرش وارید عیتوز 13-13

٤٨٢ ................................................................................................. قاب و وارید اندرکنش 13-14

٤٨٣ ........................................................................................ )Coupling beam( همبند ریت 13-15

٤٩٠ ................................................ )وبوتی اکس،یکوب( مجوف سقف با یها سازه یطراح نکات ۱۴

٤٩٠ ......................................................................................................................... مقدمه 14-1

٤٩١ ........................................................... ؟یخمش قاب عنوان به سقف یبتن دال از استفاده 14-2

٤٩٤ ......................................................................................... ETABS در ازین مورد یلهایفا 14-3

٥٠١ ............................................................................................................... ستونها کنترل 14-4

٥٠٤ ....................................................................................... یبرش یوارهاید تیکفا کنترل 14-5

٥٠٥ .......................................................................................................... افراگمید یطراح 14-6

٥٤٢ .............................................................................................. سازه یلیتحل تناوب دوره 14-7

٥٤٣ ................................................................ )drift( طبقات ینسب ییجابجا کنترل محاسبه 14-8

٥٤٤ .................................................................................. سقف در ها یگو محدوده نييتع 14-9

٥٤٨ .................................................................................................... دالها در دال زیخ کنترل ۱۵

٥٤٨ ................................................................................. SAFE به ETABS از روهاین انتقال 15-1

٥٥٠ .................................................................................................... بارها اعمال و فیتعر 15-2

٥٥٩ ............................................................................................... یفوالد یها سازه اتصاالت ۱۶

٥٥٩ ............................................................... یرسر یز و یروسر ورق با رداریگ اتصال یطراح 16-1

٥٧٢ ..........................................................................جان و بال ورق با رهایت وصله یطراح 16-2

٥٨٣ .............................................................................. ییانتها ورق با رهایت وصله یطراح 16-3

٥٩٣ ........................................ یلچک ورق از استفاده با یچیپ ۸ یفلنج رداریگ اتصال یطراح 16-4

٦٠٣ ........................................................................................................ بلوک رچهیت یطراح ۱۷

٦٠٣ ..................................................................................................... ۵۴۳ هینشر ضوابط 17-1

٦٠٤ ........................................................................................................................... مثال 17-2

٦٠٩ .......................................................................................................... رچهیت زیخ کنترل 17-3

٦١٩ ............................................................................... ژهیو یر یپذ شکل با یبتن یخمش قاب ۱۸

٦١٩ ......................................................................................................................... مقدمه 18-1

٦١٩ ................................................................................................................. ژهیو یرهایت 18-2

٦٢٤ ............................................................................................................. ژهیو یستونها 18-3

٦٢٥ ................................................................................................. ژهیو یستونها در تنگها 18-4

٦٣١ ..............................................................................................ستونها در ها وصله محل 18-5

٦٣٢ ........................................................................................ ستون داخل ریت لگردیم مهار 18-6

٦٣٦ ............................................................................................ اتصال گره در برش کنترل 18-7

٦٣٨ .................................................................................... یبتن ژهیو یقابها ییاجرا نکات 18-8

٦٤٣ ............................................................................................................... متفرقه مسائل ۱۹

٦٤٣ ..................................... )تیظرف درصد ۲۰ کنترل نحوه( یبتن یستونها در ۳۰-۱۰۰ قانون 19-1

٦٤٨ .............................................................................................. یدار یپا سیاند محاسبه 19-2

یبتن یخمش یقابها-مقدمه ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١

مقدمه ۱جزوه حاضر مراحل طراحی سازه های بتنی و فوالدی را به صورت تصویری تشریح ضمن آروزی موفقیت برای تمامی مهندسین گرامی،

می کند. در رابطه با مطالب آن موارد زیر قابل ذکر است: .نگاشته شده است )۹۷(سال پیش نویس مبحث نهمهمچنین و) ۹۲ویرایش ( ششم، نهم و دهمبحث مجزوه بر اساس -۱

ارائه شده است. منتها تشریح کامل مفاهیم و مراجع ETABS 2016و هم برای ETABS9نحوه تنظیمات آيين نامه ای هم برای -۲ ارائه شده است. ETABS2016آيين نامه ای مربوط به

.netwww.hoseinzadehاز هر گونه نظر و یا انتقاد از مطالب داخل جزوه استقبال می کنم. نظرات خود را می توانید از طریق سایت -۳ ارسال نماييد. [email protected]و [email protected]و یا ایمیل

. تاریخ آخرین ویرایش جزوه در باالی صفحات مشخص شده است.خواهد شدجزوه با گذر زمان به روز به امید خدا -۴

که مورد اختالف خواست می کنم نظرات خود را در رابطه با مطالب جزوه، به ویژه مطالبی رعزیز داز اساتید و مهندسان -۵بعدی اصالح کنم و یا توضیحات تکمیلی اضافه کنم. بسیاری از ویرایش هایبرایم ارسال نمایند تا در مهندسین می باشد

گرامی از نقاط مختلف کشور می باشد که جا دارد از همگی تشکر نمایم.مطالب جزوه حاصل همفکری با مهندسین

۱۱/۳/۱۳۹۳ویرایش اول: اده اصلحسین زمسعود

:۹۷ بهارنسبت به ویرایش ۹۸ بهارتغييرات جدید ویرایش گارشی و مفهومی اصالح گردیده و کیفیت برخی تصاویر بهبود یافته است.برخی ایرادات ن

) برخی بندها و توضیحات بر اساس آخرین پیشنویس مبحث نهمACI318-2019.تغيير کرده اند (

در ویرایش جدید، در برخی فصول، تنظیمات مربوط بهETABS 9 به متن اضافه شده است.نیز

.برخی از پرسش و پاسخ های مربوط به کانال تلگرام به فصل های مربوطه اضافه گردیده است

.فصل دیوار برشی بر اساس پیش نویش مبحث نهم بروز گردیده است

پیش نویس مبحث نهم بروز گردیده است.فصل طراحی قابهای خمشی ویژه بر اساس

.در نحوه محاسبه خیز دقیق در تیرچه های سقف های تیرچه بلوک تغييراتی ایجاد گردیده است

یبتن یخمش یقابها-EXCELو ETABS یکمک یلهایفا ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢

EXCELو ETABSفایلهای کمکی ۲ قابل دانلود هستند:فایلهای زیر در وبسایت شخصی، در قسمت جزوات شخصی

۱- ETABS9-ACI99-0.3-RHO1.edb ۲- ETABS9-ACI99-0.3-RHO1.2.edb ۳- ETABS9-ACI99-0.35-RHO1.edb ۴- ETABS9-ACI99-0.35-RHO1.2.edb ۵- ETABS9-ACI2008-A0.3-RHO1.edb ۶- ETABS9-ACI2008-A0.3-RHO1.2.edb ۷- ETABS9-ACI2008-A0.35-RHO1.edb ۸- ETABS9-ACI2008-A0.35-RHO1.2.edb ۹- ETABS9-ASD-89-0.3-RHO1.edb ۱۰- ETABS9-ASD-89-0.3-RHO1.2.edb ۱۱- ETABS9-ASD-89-0.35-RHO1.edb ۱۲- ETABS9-ASD-89-0.35-RHO1.2.edb ۱۳- ETABS2015 -0.3-RHO1.edb ۱۴- ETABS2015 -0.3-RHO1.2.edb ۱۵- ETABS2015--0.35-RHO1.edb ۱۶- ETABS2015 -0.35-RHO1.2.edb ۱۷- 2800R4.xls

فایلهای فوق در یک فایل فشرده شده از آدرس زیر قابل دانلود هستند:www.hoseinzadeh.net/hoseinzadeh.htm

تنها برای سازه های بتنی تنظیم شده اند (در ۸تا ۱فایلهایETABS9.7.4(

تنها برای سازه های فوالدی بر اساس روش تنش مجاز تنظیم شده اند (در ۱۲تا ۹فایلهایETABS9.7.4.(

تنظیمات الزم برای سازه های بتنی (بر اساس ۱۶تا ۱۳در فایلهایACI-318-2014 های فوالدی (بر اساس هنیز ساز) وAISC-

) انجام شده و ترکیبات بار هر دو تعریف شده است. 360-201

فایلEXCELL بخش است: ۳شامل

۲۸۰۰استاندارد ۴محاسبه نیروی زلزله بر اساس ویرایش -۱

(جهت انجام آنالیز دینامیکی) ۲۸۰۰تابع طیف بر اساس استاندارد محاسبه -۲

۲۸۰۰استاندارد ۳محاسبه زلزله بر اساس ویرایش -۳

یبتن یخمش یقابها-یستچک ل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣

چک لیست ۳

قابهای خمشی بتنی 3-1,کنترل مشخصات مصالح -۱ ).۱۱و ۹(ص ,

مقاطع -۲

a. ۲۳و ۲۲ کمتر از حد آيين نامه ای نباشد (ص و تیرهای بتنی ستونهابتنی مقاطع پوشش.(

b. ی بتنیدرصد میلگرد ستونهاکنترل حداقل و حداکثر

)۱۰۳(ص اعمال دیافراگم به کف ها -۳

کنترل بار زلزله استاتیکی -۴

)۸۵ (ص کنترل دوره تناوب استفاده شده در تعریف نیروی زلزله بر اساس رابطه زیر

راستای

تحلیلی راستای1.25 آييننامه

آييننامه

راستای

تحلیلی راستای1.25 آييننامه

آييننامه

a. جهت مشاهده نسبت کنترل لزوم اعمال ضریب .∆∆

طبقه می توان از مسیر زیر استفاده کرد:

Display/ Show Tables…/Analysis/Results/Displacement/ Story Max/Avg Displacements

بارگذاری -۵

a. کنترل بار مرده کف سازی و مطابقت آن با دیتایل ارائه شده در نقشه ها. کف هابار کنترل .

b. تیرهای پیرامونیبار مرده کنترل

c. راه پلهکنترل بار

d. آسانسورکنترل بار

e. بار کنترلWall )Mass(

f. اعمال بار خرپشته برای تنظیم جرم لرزه ایکنترل

g. (در صورت وجود) فشار خاککنترل بار

h. بار حرارتی (در صورتی که ابعاد سازه در پالن بزرگ باشد)کنترل

i. متر ۱۵و یا تیرهای بلندتر از اعمال زلزله قائم در مواردی مانند طره ها، بار متمرکز قابل توجه کنترل

)۱۲۵(ص P-delta ترکیب بار اعمال شده در تعریف کنترل -۶

)۹۶(ص Mass sourceکنترل -۷

بررسی تکیه گاهها (گیردار یا مفصلی بودن) -۸

)۱۰۸(ص Rigid zone factor، اعمال نواحی صلب انتهایی -۹

)۱۱۲(ص در سازه های بتنی اعمال ضرایب ترک خوردگی -۱۰

سازهتعيين نامنظمی -۱۱

a. رعایت موارد زیر الزامی است نامنظم شدید پیچشیدر سازه های:

.اگر سازه باالی سه طبقه باشد، انجام آنالیز دینامیکی الزامی است

زلزله استاتیکی همپایه خواهد شد. %100زلزله دینامیکی با

خواهد 1.2متر باشد، ضریب نامعینی بدون محاسبه برابر ۱۰اگر سازه باالی دو طبقه باشد و ارتفاع آن بیش از بود.

در تعریف نیروی زلزله اعمال شود. ضریب

.کنترل دریفت سازه باید در لبه کناری سازه انجام شود

) الزامی است.30-100اعمال زلزله متعامد (

b. رعایت موارد زیر الزامی است پیچشی زیادنامنظم در سازه های:

.اگر سازه باالی سه طبقه باشد، انجام آنالیز دینامیکی الزامی است

زلزله استاتیکی همپایه شود %90زلزله دینامیکی باید حداقل با.

در تعریف نیروی زلزله اعمال شود. ضریب

یبتن یخمش یقابها-یستچک ل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤

باید در لبه کناری سازه انجام شود. کنترل دریفت سازه

) الزامی است.30-100اعمال زلزله متعامد (

)۲۷۲(ص نامعینیضریب کنترل -۱۲

)۱۸۳(ص نوع شکل پذیری در سازه های بتنی کنترل -۱۳

).Error! Bookmark not defined(ص کنترل ترکیب بار -۱۴

a. تعيين مقدارSds و وارد کردن آن در قسمتPreferences ص)Error! Bookmark not defined.(

b. تعيين مقدارRho و وارد کردن آن در قسمتPreferences ۳۰۷(ص(

c. اضافه کردن ترکیب بارهای پیش فرض

d. اصالح ضریب بارLRED0.5

e. اضافه کردن بارEV به ترکیب بارها

f. (در صورت وجود) اضافه کردن بار فشار خاک به ترکیب بارها

g. ر صورت وجود)اضافه کردن ترکیب بارهای حرارتی به ترکیب بارها (د

h. (در صورت وجود) اضافه کردن ترکیب بارهای باد به ترکیب بارها

طراحی سازه بتنی -۱۵

a. تعيين یک مقطع اولیه برای تیرها و ستونهای بتنی

b. (با توجه به تیپ بندی آنها) طراحی اولیه و تغيير مقطع ستونها

c. طراحی اولیه تیرها

d. تیرها و ستونها در صورت نیازکنترل دریفت سازه بتنی و افزایش ابعاد مقطع

e. همزمان با تغيير مقاطع تیرها و ستونها، نامنظمی پیچشی سازه نیز کنترل شود تا حد امکان سازه نامنظم پیچشی نباشد.

f. محاسبه مقدارAj و اصالح خروج از مرکزیت تصادفی در صورت نیاز

g. تکرار مراحلa تاf برای بهینه شدن سازه

طراحی سازه فوالدی -۱۶

a. تنظیم پارامترهای مربوط به طراحی فوالدی در قسمتPreferences ۲۱۵(ص(

b. اصالح پارامترهای طراحی اعضا (تیرها، ستونها، مهاربندها) در قسمتOverwrites

c. ای تیرها و ستونهای فوالدیتعيين یک مقطع اولیه بر

d. (با توجه به تیپ بندی آنها) طراحی اولیه و تغيير مقطع ستونها

e. طراحی اولیه تیرها (می توانید در طرح اولیه از مقطعAuto .(استفاده نماييد

f. زساخت فایل ویژه کنترل دریفت سازه فوالدی و کنترل دریفت و افزایش ابعاد مقطع تیرها و ستونها در صورت نیا g. همزمان با تغيير مقاطع تیرها و ستونها، نامنظمی پیچشی سازه نیز کنترل شود تا حد امکان سازه نامنظم پیچشی

نباشد.

h. محاسبه مقدارAj و اصالح خروج از مرکزیت تصادفی در صورت نیاز

i. تکرار مراحلa تاh برای بهینه شدن سازه

یبتن یخمش یقابها-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥

ETABS 2016 در مدلسازی و بارگذاری ۴

جدیدایجاد مدل ۴-۱-۱ استفاده نماييد. …New modelجهت ایجاد مدل جدید مطابق شکل زیر از

گزینه اولاستفاده از )Use Saved User Default Settings(:

در default.edb) را با نام ، ترکیب بارها، مقاطع و ...یک فایل کامل (شامل تعاریف اولیهبرای استفاده از گزینه اول ابتدا باید کپی کنید:پوشه زیر

C:\Program Files\Computers and Structures\ETABS 2016\default.edb خواهد بود. default.edbدر این صورت با انتخاب گزینه اول، مدل جدید دارای همان تعاریف و پیش فرضهای فایل

گزینه دوماستفاده از )Use Setting from Model File …( :

توسط کاربر انتخاب می شود.می تواند فایل پیش فرض اولیه در صورت استفاده از این گزینه

گزینه سوماستفاده از )Use Built-in Settins with( :

در صورتی که می خواهید تمامی تنظیمات را از صفر شروع کنید از این گزینه استفاده کنید. واالت زیر پاسخ داده شود.در صورت استفاده از این گزینه باید به س

در قسمتSteel Section Datatbase نورد شده موجود مقاطع . با توجه به اینکهجدول اشتایل انتخاب می شود انتخاب شود. Euroمی باشند، در این قسمت بهتر است Euroبرگرفته از در ایران

بهتر استمی باشد و ۲۰۱۰) برگرفته از آيين نامه فوالد آمریکا سال ۱۰آيين نامه فوالد ایران (مبحث AISC 360-

.انتخاب شود 10

است بنابراین بهترمی باشد و ۲۰۱۴) برگرفته از آيين نامه بتن آمریکا سال ۹آيين نامه بتن ایران (مبحثACI-

انتخاب شود. 318-14


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦

قرار گیری این خطوط در حکم همان آکس ها در نقشه ها می باشند که عموما برای نشان دادن محل :)Grid Linesخطوط راهنما ( ستونها استفاده می شود:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٧


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٨

کدهای شکل مقابل مربوط به تراز معماری می باشد. در ایتبس باید تراز روی تیر را معرفی کنیم.

سانتیمتر کف سازی، ۱۰در سازه های بتنی با فرض سانتیمتر کمتر از معماری خواهد بود. ۱۰تراز روی تیر

سانتیمتر ۴۰الی ۳۰همچنین تراز روی پی حدود کمتر از تراز معماری خواهد بود.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٩

مشخصات مصالح تعریف ۴-۱-۲نیز میلگرد طولی سازه A615Gr60می باشد. 28MPaبتن با مقاومت 4000Psiو فوالد رایج در آمریکا می باشد A992Fy50در شکل زیر

موجود در لیست را ویرایش materialبه جای تعریف مواد جدید بهتر است کابل پیش تنیده می باشد. A416Gr270 های بتنی می باشد. کنیم:

تنظیم مشخصات فوالد ۴-۱-۲-۱ ات آن باید به صورت زیر وارد شودخصمی باشد که مش S240فوالد ساختمانی رایج در ایران

Fye .در شکل فوق تنش تسلیم مورد انتظار فوالد است که در صفحه بعدی نحوه محاسبه آن تشریح شده است


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٠

)Effective Yield Stress )Fye ،تنش تسلیم مورد انتظار یا موثر

:برای تیرورقها، ستونها و مهاربندهای ساخته شده از ورق

1.15 1.15 240 276

برای مقاطع نورد شده مانند ستونهای متشکل از جفتIPE:مهاربندهای ساخته شده از نبشی و یا ناودانی ،

1.2 1.2 240 288

در چه مواردی استفاده میشود؟

در است نیروی طراحی اتصال مهاربند ها را بر اساس ضوابط آيين نامه در طراحی اتصاالت فوالدی استفاده میشود. برای مثال ایتبس قاکه در تعریف مصالح تعيين می شود استفاده می کند. برای مثال بند محاسبه و اعالم کند. هنگام محاسبه نیروی طراحی مهاربند از

زیر را داریم:

نورد شده استفاده می شود و هم مقاطع ساخته شده از ورق. در این سوال: در سازه های فوالدی معموال در یک پروژه هم مقاطع

)؟Ry=1.2و یا Ry=1.15را بر چه اساسی وارد کنیم (بر اساس صورت پاسخ:

S240-Ry-1.2و دیگری با نام S240-Ry1.15متفاومت تعریف شوید. یکی با نام materialبهتر است برای فوالد دو که در وبسایت قرار داده شده این تعریف انجام شده است.در فایلهای آماده

.hoseinzadeh.net/ETABS2016.rarwwwلینک دانلود فایلهای آماده:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١١

تنظیم مشخصات بتن ۴-۱-۲-۲

.منظور می شود 2500راه با میلگرد) برابر می باشد. ولی وزن بتن آرمه (هم 2400بتن بدون میلگرد وزن واحد حجم (پیش نویس) ۱۳۹۷مبحث نهم سال بتن، مدول االستیسیته

و وزن مخصوص 25مثال: برای رابطه بحث شده به صورت زیر بدست دومقادیر مدول االستیسیته بتن با 2400 می آید:

4700 23500 . 0.043 25279

نیروی زلزله و دریفت سازه: اهمیت مدول االستیسیته و تاثیر آن بر دوره تناوب، با افزایش مدول االستیسیته سختی سازه افزایش یافته و دوره تناوب سازه کاهش می یابد. کاهش می یابد. سازه)نسبی همچنین به علت افزایش سختی سازه، دریفت (جابجایی جانبی

می باشد. C25توجه: اگر سازه با شکل پذیری ویژه می باشد، رده بتن حداقل


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٢

تعریف مشخصات میلگردها ۴-۱-۲-۳) معموال برای میلگرد طولی AIII )Fy=400MPa, Fu=600MPaاز میلگرد هستند. AIIIو AIIدو نوع میلگرد رایج در ایران میلگردهای

.) معموال برای میلگرد عرضی اعضا استفاده میشودAII )Fy=300MPa, Fu=500MPaاز میلگرد . اعضا استفاده میشود

توجه کنید: )۹۷(ویرایش به تعریف لنگر محتمل از مبحث نهم

:1.25با توجه به متن آيين نامه در میلگردها داریم


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٣

برای تعریف میلگردAII می توان از میلگردهایAIII ) قبال تعریف شده) کپی گرفت:که

اجزای تشکیل دهنده مدل در ایتبس:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٤

)Frameتیرها، ستونها و اعضای سازه ای ( تعریف مقاطع ۴-۱-۳ استفاده می کنیم: Frame Sectionsها و دیگر اعضا از مهاربندا، ستونها، برای تعریف مقاطع تیره

نماييد تا لیست مقاطع شلوغ نباشد.مقاطعی را که از قبل در لیست تعریف شده اند را حذف بهتر است

این مقاطع در ایران موجود نیست و نیازی به آنها نخواهد بود:

پس از حذف مقاطع پیش فرض ایتبس، مقاطع مورد نیاز خود را تعریف نماييد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٥

شکل Iطع عریف مقت ۴-۱-۳-۱شکل از نظر نحوه ساخت به دو نوع مقاطع نورد Iشکل یکی از پرکاربرد ترین مقاطع می باشد. مقاطع Iدر سازه های فوالدی مقطع

. (شکل زیر) تعریف نمود …Add New Property) و تیرورقها طبقه بندی می شوند. تیرورق ها را می توان از طریق IPEمانند انواع شده ( IPE ها را می توان از طریقImport New Properties… از جدول اشتایلEuro همین کتاب). ۲۹(صفحه وارد نمود

در شکل زیر نحوه تعریف تیر ورق نشان داده شده است:

مقطع تعریف شده را مشاهده کرد.مقطع می توان مطابق شکل سمت راست مشخصات پس از تعریف


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٦

شکل و باکس I ابعاد مقاطعمعیارهای انتخاب ۴-۱-۳-۲ یکی از موارد مهم در انتخاب سایز مقاطع بحث فشردگی مقطع می باشد.

بال و جان مقاطع دچار کمانش موضعی شده است. )باال بودن نسبت عرض به ضخامت اجزا( در شکل های زیر به علت نازک بودن


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٧

جدول زیر محدودیت نسبت عرض به ضخامت مقاطع رایج را نشان بر اساس مبحث دهم نشان می دهد. باشد. 11در شکل زیر) نباید بیش از b/tنسبت عرض به ضخامت بال ( متوسطبرای مثال در تیرهای قابهای خمشی با شکل پذیری

باشد. 8.66در شکل زیر) نباید بیش از b/tنسبت عرض به ضخامت بال ( ویژهدر تیرهای قابهای خمشی با شکل پذیری

. نیستبرای مثال استفاده از تیر ورق زیر در قابهای خمشی متوسط و ویژه مجاز

0.38 1114710

14.7

0.3 8.6614710

14.7


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٨

مقطع باکس:

موارد کاربرد آنها:انواع ستونهای فوالدی رایج و


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٩

بتنی مستطیلیمقطع ستون ۴-۱-۴

به شکلهای زیر توجه کنید. این شکلها اهمیت "حجم" تنگها و "فاصله" آنها را در مهار جانبی میلگردهای طولی و پایداری ستونها را نشان می دهد.

.)۹۷(مبحث نهم ویرایش بندهای زیر ضوابط محدویت درصد میلگرد در ستونها را نشان میدهد


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٠

به شکل زیر توجه کنید. حجم میلگردهای طولی باال بوده و بنابراین فاصله میلگردها کم می باشد. در این حالت بتن نمی تواند از بین میلگردها عبور کند و مقطع ممکن است کرمو شود.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢١

میلگردها باید در محل وصله نیز رعایت شود:به شکل زیر توجه کنید. فاصله آزاد بین


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٢

نحوه تعریف مقطع ستون بتنی ۴-۱-۴-۱16بتنی با 60x60شکل زیر نحوه تعریف یک ستون نشان می دهد: 25


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٣

مقطع تیر بتنی ۴-۱-۵


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٤

مقطع ستون دایره ای بتنی ۴-۱-۶


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٥

Section Designerدر بتنیمقطع ۴-۱-۷ استفاده می شود. SDبرای تعریف مقاطعی که شکل هندسی مشخصی ندارند (مستطیلی و یا دایره ای نیستند) از

. می توان از این قسمت استفاده کرددر تعریف مقاطع دیوارهای برشی برای مثال


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٦


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٧


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٨

Auto Selectionمقطع ۴-۱-۸مقطع اها را بیا ستون ها وسپس تیر یک مقطع اتوماتیک تعریف نمود.پس از تعریف مقاطع و کامل نمودن کتابخانه مقاطع، می توان

از بین مقاطع معرفی (د، توسط ایتبس کوچکترین مقطع ممکن وترسیم ش) Auto(مقطع ی با این مقطع وعضاگر . ترسیم کرداتوماتیک ی شود.انتخاب م ) برای آن عضوشده


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٩

جدول اشتایلمقاطع ۴-۱-۹ کرد: importها، نبشی ها، ناودانی ها و دیگر مقاطع جدول اشتایل را می توان به صورت زیر IPEمقاطع

یساخت مقاطع فوالد یبرا Section Designerاستفاده از -ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٠

برای ساخت مقاطع فوالدی Section Designerاستفاده از 4-2 جان تیرها و ستونها نباید بیش از حد مجاز نازک باشد. در غیر در سازه های فوالدی (بر خالف سازه های بتنی) ضخامت بال و

این صورت به علت نازکی بیش از حد دچار کمانش موضعی می شوند. قبال در صورت کار به روش نرم افزار ایتبس ضخامت اجزای فوالدی را چک می کند)ASD این مورد توسط ایتبس چک نمی

ای تیر و ستون را به عهده داشت).شد و کاربر خود وظیفه کنترل ضخامت اجز

هستیم؟ SDسوال: آیا برای تعریف مقاطع فوالدی قادر به استفاده از

نرا ازآتعریف شود، ایتبس قادر به کنترل ضخامت اجزای تشکیل دهنده مقطع (بال و یا جان) نخواهد بود و SDپاسخ: اگر مقطعی در تعریف نشوند. SDبرای اینکه مقاطع فوالدی بهتر است در نظر لرزه ای غیر فشرده خواهد شناخت. بنابراین

ایراد وارد نکند، مقاطع فوالدی را مطابق مراحل زیر تعریف نماييد. SDبرای اینکه ایتبس به فشردگی مقاطع ) در تعریف می شود و سپس مشخصات مقطع تعریف شده (مساحت، ممان اینرسی، ... SDدر این مراحل ابتدا مقطع مورد نظر در

می شود: importجدول اشتایل ایتبس وارد می شود و پس از تعریف آن در جدول اشتایل، همان مقطع از طریق ایتبس پس از ترسیم مقطع کل مقطع را انتخاب کره و مطابق شکل زیر .تعریف شود section designerدر مورد نظر ابتدا باید مقطع -۱

، اگر این کار را انجام ندهید، مشخصات هندسی مقطع ۲۰۱۶ورژن فعلی ایتبس نوع مقطع را به چند ضلعی تغيير دهید. در صحیح محاسبه نمی شود.

مطابق شکل خوانده شود. SDو سپس مشخصات مقطع تعریف شده در -۲


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣١

با نام دیگر مانند در مسیر زیر یک کپی Euro.xmlاز فایل مشخصات مربوط به مقطع فوق در جدول اشتایل ایتبس وارد شود. -۳

User.xml :ایجاد کنید

را در فایل Section Designerیک نرم افزار ویرایشی باز نماييد. سپس مشخصات مقطع تعریف شده در فایل ایجاد شده را با -۴ ) وارد نماييد:User.xmalباز شده (

در شکل فوق از مقطع باکس برای معرفی مقطع مورد نظر استفاده شده است. ایتبس فشردگی مقطع را بر اساس انجام می دهد. ضخامت جان <TW>و ضخامت بال <TF>، عرض مقطع <B>، ارتفاع مقطع <HT>پارامترهای

هنگام طراحی و کنترل مقاومت برشی مقطع، ایتبس به مقدارAS2 وAS3 کند و مقدار مساحت برشی توجه نمی را بر اساس مقادیر زیر مجددا محاسبه می کند:

2 1811.5 2 2 160 5.66

3 4079 2 2 164 12.43


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٢

یکسان مساحت جان در مقطع اصلیمساحت جان در مقطع معادل با باید طوری انتخاب شود که TFو HT, BT, TWبنابراین مقادیر باشد.

بازخوانی نماييد: ETABSدر import، مقطع تعریف شده را با استفاده از قسمت User.xmlکردن فایل saveپس از اصالح و -۵


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٣

و نکات مربوط به سقف کامپوزیت مقاطع النه زنبوری ۴-۲-۱

انواع سقف ها یفتعر-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٤

سقف ها تعریف انواع 4-3

سقف تیرچه بلوک ۴-۳-۱


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٥

ETAB ی تیرچه های سقف تیرچه بلوک نیست (قادر نیست میلگردهای الزم برای تیرچه ها را قادر به طراح .محاسبه کند)

ولی باید هندسه آن در مدل ترسیم کرد تا سختی آنها در هنگام تحلیل سازه منظور شود و همچنین امکان توزیع مناسب بارها به تیرهای کناری فراهم شود.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٦

برای تعریف مقطع سقف تیرچه بلوک می توان مطابق شکل زیر عمل کرد:

انواع سقف ها یفتعر-ETABS 2016در یو بارگذار یساز مدل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٧

کرومیت سقف ۴-۳-۲


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٨

سقف کامپوزیت ۴-۳-۳

الزم می باشد؟ Composite Deck Studsسوال: آیا وارد کردن اعداد در قسمت


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٩٣


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٠

عرشه فوالدی سقف ۴-۳-۴


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤١

دال بتنی ۴-۳-۵

چیست؟ در نرم افزار membraneو shellتفاوت


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٢

Membraneو shellتفاوت ۴-۳-۶

What is the difference between thin and thick shell formulations?

Answer: The inclusion of transverse shear deformation in plate-bending behavior is the main difference between thin and thick shell formulation. Thin-plate formulation follows a Kirchhoff application, which neglects transverse shear deformation, whereas thick-plate formulation follows Mindlin/Reissner, which does account for shear behavior. Thick-plate formulation has no effect upon membrane (in-plane) behavior, only plate-bending (out-of-plane) behavior. Shear deformation tends to be important when shell thickness is greater than approximately 1/5 to 1/10 of the span of plate-bending curvature. Shearing may also become significant in locations of bending-stress concentrations, which occur near sudden changes in thickness or support conditions, and near openings or re-entrant corners. Thick-plate formulation is best for such applications. Thick-plate formulation is also recommended in general because it tends to be more accurate, though slightly stiffer, even for thin-plate bending problems in which shear deformation is truly negligible. However, the accuracy of thick-plate formulation is sensitive to mesh distortion and large aspect ratios, and therefore should not be used in such cases when shear deformation is known to be small. In general, the contribution of shear deformation becomes significant when ratio between the span of plate-bending curvature and thickness is approximately 20:1 or 10:1. The formulation itself is adequate for ratio down to 5:1 or 4:1. In that this ratio is dependent upon the projected span of curvature, shell thickness may be greater than the actual plan dimensions of a shell object.

Copyright © 2013 Computers and Structures, Inc. All rights reserved.

www.wiki.csiberkeley.comمرجع:

) توجه کنید:۹۲مبحث نهم (ویرایش به متن


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٣

تلگرام: یه؟در چ membraneو shell یدکتر تفاوت اصل یبا سالم و تشکر::آقا

و هم قادر است خمش ید( مانند کشش، فشار و برش داخل صفحه) را در محاسبات منظور نما ییهم قادر است رفتار غشا shellالمان

ج تواند خمش خار یرا منظور کند و نم ییتنها قادر است رفتار غشا membraneالمان یول .رفتارها) ی(تمام یدخارج از صفحه را مدل نما یدشود با یکه تحت اثر فشار خاک به صورت خارج از صفحه خم م یحائل بتن یوارد یک یمثال در مدلساز ی. برایداز صفحه را مدل نما

ره را بالکن ط یکمربوط به یدال بتن یکاگر یگرمثال د یکتا خمش خارج از صفحه آن منظور شود. به عنوان ييداستفاده نما shellاز یدارعمل کرده و ناپا یدر محل اتصال به صورت مفصل ييد،مدل نما membraneلبه خود به سازه متصل است با المان یککه تنها از

در نتیجه به صورت مدل شوند. shellبا یدبا یزبالکنها ن ینکند) و بنابرا یخمش خارج از صفحه تحمل نم membraneخواهد بود (چون مدل کنیم، مفصل نخواهد shellمدل کنیم، لبه های آن مفصلی عمل خواهد کرد و اگر membraneخالصه میتوان گفت اگر یک سطح را

بود و لنگر منتقل می کند.

یباربر جانب یها یستمس-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٤

سیستم های باربر جانبی 4-4

یراهتها به ش یرچهت یقاز طر یکنند. سپس بار ثقل یها بار سقف را تحمل م یرچهبه همراه ت ی. عرشه فوالدييدتوجه نما یربه شکل ز یر،شاهت یرچه،شامل کف، ت یبار بر ثقل یستمس ینشود. بنابرا یمنتقل م یستون به پ یقاز طر یشود. سپس بار ثقل یمنتقل م یفوالد

باشد. یم یستون و پمشارکت یدر تحمل بار جانب یزدهانه بادبند ن یو ستونها یرهاانجام خواهد شد. عالوه بر بادبند، ت یتوسط بادبند قطر یبار جانب تحمل

و یرادبند، تشامل ب یباربر جانب یستمس ینشود. بنابرا یمنتقل م یاطراف آن به پ یبادبند و ستونها یقاز طر یخواهند داشت. بار جانبمل به ستون متصل شده باشند، در تح یکه بادبند ندارند اگر به صورت مفصل ییدهانه ها یرهایباشد. ت یپ یزستون دهانه بادبند و ن

.شارکت نخواهند داشتزلزله م

مسیر بار: .بار ابتدا از سقف عرشه فوالدی به تیرچه ها منتقل می شود .سپس تیرچه ها بار را تحویل شاهتیر میدهند .بار از شاهتیر به ستون و سپس به پی منتقل می شود

.انتقال بار جانبی (مانند زلزله) به عهده بادبند ها می باشد

نمود: یطبقه بند یرتوان به صورت ز یمختلف باربر را م یها یستمس

باربر یوارد یستمس -۱

یقاب ساختمان یستمس -۲ یقاب خمش یستمس -۳ دوگانه یستمس -۴

سیستم کنسولی -۵


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٥

سیستم دیوار باربر ۴-۴-۱ در شکل زیر تنها یک ستون در گوشه قرار گرفته است.

عمده بار ثقلی توسط دیوار بتنی تحمل می شود. به عهده دیوار برشی است. تحمل زلزله نیز

:۲۸۰۰تعریف سیستم دیوار باربر در استاندارد


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٦

سیستم قاب ساختمانی ۴-۴-۱ :۲۸۰۰تعریف استاندارد

ینشود. در ا یمقابله با زلزله از بادبند استفاده م یباشد که در آنها برا یم یبا اتصاالت مفصل یفوالد یقابها یستمنوع س ینا یجنمونه رااستفاده یداز بادبند فوال یدبا یاقابها یندر ا یجانب یرویتحمل ن یکنند. برا یو ستون) تحمل م یررا قابها (شامل ت یثقل یبارها یستمس

زیر نمونه هایی از مهاربندهای هم محور را نشان می دهد. لشک مسلح. ییبنا یبرش یوارد یاو یبتن یبرش یواراز د یاو شود

نمونه هایی از مهاربندهای برون محور را نشان می دهد. شکل زیر


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٧

و بتنی فوالدی قاب خمشی ۴-۴-۲شود. یتوسط قاب تحمل م یو هم بار جانب یبوده و هم بار ثقل صلببه صورت زیر به ستون مطابق شکل یراتصال ت یدر قاب خمش

باشد. وجود بادبند ها مانع قرار دادن بازشو در قاب یشده م مهاربندیقاب ساده یستممناسب تر از س یاز نظر معمار یستمنوع س ینا بازشو وجود دارد. یجاددهانه ها امکان ا یدر تمام یقاب خمش یستمس در یکهشود در حال یم

سیستم دو گانه ۴-۴-۳ یتوسط قاب خمش یاو برشی یوارو د یخمش-توسط عملکرد مشترک و توام قاب یجانب یرویاست که در آن ن ایسازه یستمس ینوع

.ييابدانتقال م ینهمراه با بادبند تحمل و به زم می باشد. یبتن یبرش یوارهمراه با د قاب خمشی "سیستم دوگانه"از نوع y یو در راستا یاز نوع قاب خمش x یدر راستا شکل زیر

yو سيستم دوگانه در راستاي xدر راستاي خمشيسيستم قاب

سیستم " yسیستم قاب ساده همراه با مهاربندی ضربدری استفاده شده است. در این سازه در راستای xدر راستای زیر در شکلبرای مقابله با نیروی جانبی زلزله هم قاب خمشی داریم و هم بادبند. سیستم هایی که همزمان دو yداریم. در راستای "دو گانه

دوگانه نامیده می شوند. سیستم باربر جانبی در یک راستا مشارکت می کنند، سیستم

yو سيستم دوگانه در راستاي xسيستم قاب ساده در راستاي


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٨

دارای سیستم قاب ساده (اتصاالت مفصلی) همراه با مهاربند ضربدری می باشد. yراستای شکل زیر در سازه نشان داده شده در. دقت کنید که در سازه زیر داریم "ترکیب سیستم در پالن"دارای سیستم قاب خمشی می باشد. در این سازه xولی در راستای :نداریمسیستم دوگانه

yو قاب ساده ساختماني در راستاي xسيستم قاب خمشي در راستاي

ب ساده همراه با بادبند می باشد:دارای سیستم قا yو x، در هر دو جهت زیرهمان سازه در شکل

yو xقاب ساده ساختماني در دو راستاي

سیستم کنسولی ٤-٤-٤ :۲۸۰۰تعریف استاندارد

یارآنها بس ینیدرجه نامع ینباشد. و بنابرا یستونها م یپا یرداراتصال گ یکنسول یها یستمدر س یتنها عامل مقاومت در برابر بار جانب

فتار ر یبنامه ضر يينجهت در آ ینآن وجود دارد. به هم یداریتنها چند نقطه از سازه، احتمال ناپا یکه با خراب یمعن یناست. بد يينپاشود یرفتار موجب م یببودن ضر يينباشد. پا یم Ru=2برابر یستمنوع س ینرفتار ا یبدر نظر گرفته شده است. ضر يينر پایاآنها بس .کند ی) طراحیگر د یها یستمبا س یسه(در مقا یزلزله بزرگتر یرویها را با ن یستمنوع س ینطراح ا


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٩

مدلسازی ۴-۴-۵

ترسیم اعضا ۴-۴-۶


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٠


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥١


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٢

ترسیم سطوح ۴-۴-۷

:جهت مش بندی دالهای ترسیم شده


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٣

چرخش جهت تیرچه های کف

نکات مهم در تعيين جهت تیرچه ها:

توصیه 543رعایت محدودیت حداکثر طول تیرچه: برای مثال در سقف تیرچه بلوک به جهت کنترل خیز تیرچه در نشریه بهتر است 7.5m x 6mنیز تجاوز نکند. بدین ترتیب در یک پانل ۸متر باشد و از ۷شده است که طول تیرچه ها حداکثر

متر قرار گیرند. ۶تیرچه ها در جهت

سعی شود جهت تیرچه ها یک در میان در دهانه ها عوض شود تا توزیع حد امکانتوجه به قانون بارگذاری شطرنجی: تا رت متناسب بین شاهتیرها توزیع شود.بارها به صو

توجه به ارتفاع تیرها از نکته نظر معماری: گاهی طراح مایل است ارتفاع تیر خاصی که از نظر معماری مساله ساز است را کند که روی ان تیر تیرچه قرار نگیرد. تنظیمکاهش دهد. در این صورت ممکن است جهت تیرچه ها را طوری

ها روی تیر فرعی: بهتر است جهت تیرچه طوری تنظیم شود تا حد امکان تیرچه ها روی شاهتیر عدم قرارگیری تیرچه قرارگیرند و نیاز به تیر فرعی نباشد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٤

تنظیم پارامترهای نمایشی ۴-۴-۸

از طریق شکل زیر می توانید نمایش اجزا (ستون، تیر، بادبند،...) را روشن و یا خاموش کنیم:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٥

از طریق شکل زیر می توان رنگ زمینه را تغيير داد.

Selectبررسی منوی ۴-۴-۹


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٦

از طریق شکل زیر می توان اعضا را بر اساس اسم مقطع آنها انتخاب کرد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٧

اختصاص تکیه گاه ۴-۴-۱۰ تکیه گاه را تعيين نماييد:برای تعيين نوع تکیه گاهها باید گرههای تراز پایه را انتخاب کرده و سپس از طریق منوی زیر نوع


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٨

Editبررسی منوی ۴-۴-۱۱

تعداد طبقات شویرای ۴-۴-۱۲

اگر گرهی را در پالن انتخاب نماييد، با استفاده از ابزار شکل زیر می توانید اکس جدید در ان نقطه تعریف نماييد:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٩

را در آکس ها فعال نماييد، با ویرایش و تغيير محل آکس ها اعضای قرار گرفته در آن آکس نیز "چسب"در صورتی که توسط ابزار زیر جابجا می شوند:

:کپی کردن اعضا


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٠


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦١


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٢

بار زنده-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٣

بار زنده 4-5 توجه کنید:) ۹۲(ویرایش به بارهای زنده ارائه شده توسط مبحث ششم

بار زنده-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٤

یبند یغهبار ت-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٥

بار تیغه بندی 4-6

):۹۲(ویرایش مبحث ششم

زنده فرض شده است و در قسمت تعریف بارها باید از نوع بار تیغه بندی فعلیدر متنLive .تعریف شود

به شرح زیر تغيير یافته است: ۹۷متن پیشنویس مبحث ششم ویرایش

.در این صورت نیازی به تعریف بار تیغه بندی در قسمت در متن جدید بار تیغه بندی مرده فرض شده استتعریف بارها نمی باشد و می توان همراه با بار مرده کف سازی به کف ها اعمال کرد. برای مثال اگر بار مرده کف

2سازی رد کرد.بار مرده به کف وا 3باشد، می توان در مجموع به اندازه 1باشد و بار تیغه بندی


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٦

کانال تلگرام: ینا یا یابد؟بار کاهش یباتدر ترک %۵۰هم مجاز است که یشنبار پارت یاآمده است آ یرکه در ز ACI318-08بار یباتسالم. در ترک با

به یشینکاهش بار پارت ینا ASCE-07طبق ظاهرا باشد؟) یاست م ۵۰۰که یراییاز پذ یرغ۰زنده کف طبقات یبارها یکاهش صرفا برا ام! یدهبر مجاز نبودن کاهش بار ند یمبن یزیاما در مبحث ششم من چ یستمجاز ن %۵۰اندازه

سالم، پاسخ: باباشند. طبق متن مبحث یفوق مطلقا نادرست م یبارها یبمجاز بوده و ترک یر) غLPART( یبند یغهکاهش در بار زنده مربوط به ت -۱

باشد، ینم L0 یجزوه بارها یبند یغهقابل اعمال است و از آنجا که ت L0مربوط به جدول یبارها یبار زنده تنها براکاهش یرانششم ا .یستدر آن مجاز ن ینوع کاهش یچه باشد. یم ۲۰۰باشد بلکه مانند گذشته برابر ینم ۵۰۰ یراییبار زنده پذ -۲

کانال تلگرام:

ارزشمند شما یها ییبابت راهنما یژهسالم و تشکر و بامحل یاتاقها یگهم ۴-۲ یفرد ۶مبحث یدجد یرایشو ۶-۵-۱جدول یهست ول ۲۰۰قبل یرایشمثل و یراییکه بار زنده پذ فرمودید

لحاظ بشه ۵۰۰مرتبط با آن یتجمع و راهروها !یشهم یلمواقع محل ازدحام فام یبوده که در برخ یمنو نش یراییمنظورش همون پذ یمبگ نمیشه

. یرسالم، خ با

منظور از اتاقهای محل تجمع سالنهای اجتماعات می باشد. اتاق پذیرایی واحد مسکونی "محل اجتماع" محسوب نمی شود.

کانال تلگرام:محل یدر اتاق ها و 200 یخصوص یدر اتاق ها یمسکون یساختمانها یبار زنده کف ها ۶مبحث یدجد یرایشبا عرض سالم :در و

مراسم در یآن مانند سالن ها یرغ یاهست یراییمنظورش هال و پذ تجمعمحل یاتاق ها یاآ یباشد.بر مترمربع م یلوگرمک 500 تجمع سکونی؟م یمجتمع ها----------- : ييمکه مبحث ششم از آن ترجمه شده است توجه نما یبه مرجع اصل ید: با سالم، باپاسخ شده است: یفتعر ی" دو نوع کاربر یسکون"م ی"هتلها" و ساختمانها یبرا ASCE7-10 در

public room =5kPa private room= 2kPa

باشد. مثال در هر طبقه یدر هتلها م یعموم یکه مبحث ششم آنرا "اتاق محل تجمع" ترجمه کرده است، اتاقها public roomار منظورت صور ینکه در ا یمداشته باش یزن یاتاق عموم یکراهرو همان طبقه یو در انتها یمداشته باش یخصوص یتسو 20هتل ممکن است "اتاق" محل تجمع یمسکون یباشد و در ساختمانها یبود. اصطالح اتاق محل تجمع مربوط به هتلها م هدخوا 5kPaبار زنده آن اتاق

از کهینابهام به وجود آمده است. خالصه ا ینا و ارا جد یندارد. منتها هنگام ترجمه متاسفانه هتل را جداگانه نوشته اند و مسکون یمعن منظور کرد. 5kPaتوان برابر یساختمان را م یخواهند بود و الب 2kPaو هم اتاقها ییایرهم پذ یمسکون یدر ساختمانها ینجانبنظر ا


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٧

تلگرام: .یکننعمال مو به کف ا یزننکفها با هم جمع م یو بار مرده را در بارگذار LPARTITIONمراجع یدر برخ نداره؟ یروش مشکل این یباثر فقط بار مرده و زنده را با ضر یناعمال ا یآن مرجع برا یکند ول یجادمشکل ا P-deltaموقع اعمال اثر یدروش شما اصوال با طبق .یگیردهر دو بار در نظر م یبرا بار یبمثال ترک اگر. یناندر خالف جهت اطم یگرد یباشد و در برخ ینانبارها ممکن است به نفع اطم یبترک یسالم، در برخ با

1.2D+L+E+0.2S یناندر جهت اطم یبند یغهصورت مرده فرض کردن ت ینشود) در ا یبار حاکم م یبترک ینوقتها هم یلی(که خ یریمدر نظر بگ را

بار یبترک اگر است). یشتربار مرده ب یبخواهد بود (چون ضر0.9D+E

حاکم باشد) یبرش یواردر د یاکشش در ستون و یاو یدر پ یفآپل ی(مثال وقت یریمدر نظر بگ را .یمانجام ده یفرض ینچن یمخواهد بود و اجازه ندار یناندر خالف جهت اطم یبند یغهصورت مرده فرض کردن ت ینا در

بار یبترک یبلند که گاه یدر دهانه ها همچنین1.2D+1.6L

.یمانجام ده یفرض ینچن یمبوده و اجازه ندار ینانها در خالف جهت اطم یغهشود، مرده فرض کردن ت یم حاکم دارد. یجدر نتا یکم یرتاث P-deltaبار یبدر ترک یبند یغهمرده فرض کردن ت یا زنده

تلگرام:

. یشویدبه سواالت متحمل م ییپاسخگو یکه برا یوتشکر فراوان بابت زحمات یبا عرض سالم خدمت شما استاد گرامبرابر بار زنده کف یمو ن یکمقدار در طبقات ینا۱-۵-۶جدول۶-۳ یفتراز بام چقدر است؟(مطابق رد یسوال: مقدار بار زنده بالکن ها

).یباشدمتصل به آنها م یها قاتا سالم با

ظور ميشود.كاربري "بالكن" يك و نيم برابر من برايميباشد و نيازي به افزايش بار زنده ١٥٠بام كاربري قسمت طره بالكن نيست و كاربري ان جزوه بام محسوب ميشود و بار زنده ان در

ان نيست زلزله قائم به "طره ها" اعمال ميشود و در بام نيز بايد اعمال شود. ولي

زنده یکاهش بارها-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٨

کاهش بارهای زنده 4-7 توجه کنید: ۹۲ارهای زنده در مبحث ششم ویرایش به متن زیر در رابطه با کاهش ب


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٩

جهت کاهش بار زنده بر اساس مبحث ششم مطابق شکل زیر باید عمل شود.با توجه به صفحه قبل


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٧٠

ACI-ETABS9-2008کاهش سربار زنده در بر گرفته از ۹۲ضوابط کاهش سربار زنده در مبحث ششم ویرایش سالASCE7‐2010 .(آيين نامه بارگذاری آمریکا) می باشد

‐ASCE7مشابه ASCE7‐1995می باشد. ضوابط کاهش سربار زنده در ASCE7‐1995اخرین ورژن موجود، ۹منتها در ایتبس

Reducibleمی باشد و می توان به عنوان جایگزین از ان استفاده کرد (شکل زیر). با انتخاب این گزینه بارهایی که از نوع 2010 تعریف شده اند، کاهش خواهند یافت.

بار برف-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٧١

بار برف 4-8 برف گیر طبقه بندی می شوند: -۳نیمه برف ریز، و -۲برف ریز، -۱در مبحث ششم، بامها به سه دسته:

بار برف-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٧٢

مورد متری می باشد. سازه ۱مثال: بار برف متوازن برای سازه مسکونی داخل شهر تبریز با بام تخت چقدر است؟ بام سازه دارای جانپناه

و از برخی از سازه های اطراف کوتاه تر است.بلندتر نظر از برخی سازه های اطراف خود حل:

د. و با توجه به اینکه از سازه های اطراف خود بلندتر است، برف گیر نیز محسوب با توجه به وجود جانپناه، سازه برف ریز محسوب نمی شو نمی شود و بنابراین نیمه برف گیر محسوب می شود:

0.7 0.7 1 1 1 1 1.5 1.05

بارها یفتعر-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٧٣

تعریف بارها 4-9

DEADبار مرده :

SDEAD بار مرده کف سازی (در صورتی که سقف کامپوزیت نداشته باشید نیازی به تعریف :SD (نیست LIVE استفاده می شود. انباری: بار زنده غیر قابل کاهش. از این بار برای تعریف بار زنده پارکینگ و

LRED 5: بار زنده قابل کاهش. برای تعریف بارهای زنده قابل کاهش مساوی kPa ) :بار زنده راه پله، اتاقهای محل تجمع در مانند .بودخواهد 1در ترکیب بار لرزه ای با ضریب LRED). بار ساختمانهای مسکونی، فروشگاههای کوچک و خرده فروشی در طبقه همکف

LRED0.5 5: بار زنده قابل کاهش. برای تعریف بارهای زنده قابل کاهش کمتر از kPa ر سازه های (برای مثال اتاق های خصوصی د وارد خواهد شد. 0.5در ترکیب بار لرزه ای با ضریب LRED0.5مسکونی). بار

LROOF.بار زنده بام می باشد : LPARTبار زنده تیغه بندی : SNOW بار برف می باشد. در پشت بام هم باید بار :LROOF اعمال شود و هم بارSها این دو جداگانه منظور شده اند.. در ترکیب بار

:در سازه های فوالدی که سقف آنها از نوع سقف کامپوزیت (مختلط) می باشد، دو نوع بار مرده تعریف می کنیمDead وSuper

Dead در صورتی که سقف کامپوزیت نداشته باشیم و یا اینکه نخواهیم این سقف را در نرم افزار طراحی کنیم، نیازی به تعریف .

Super Dead .نمی باشد


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٧٤

ACI-ETABS9-2008بارها درتعریف بار برفهم در بام )SNOW ( زنده بام) اعمال خواهد شد و هم بارLROOF 2008). طبق-ACI318 در برخی ترکیب بارها ازSNOW

استفاده می شود. بنابراین کاربر باید هر دو را معرفی کنید. LROOFو در برخی دیگر از

مبحث ششم) برای سازه مسکونی ۳۹مبحث ششم (صفحه ۱-۵-۶ده آن طبق جدول داشته باشیم، بار زن پارکینگاگر در سازه وارد شود. LIVE) می باشد. بار پارکینگ قابل کاهش نیست و باید از نوع 3kPa )300 kg/m^2برابر

500) برابر ۳۷(صفحه ۱-۵-۶که معموال به صورت بار خطی به تیرهای ان وارد می شود، در جدول راه پلهبار زنده kg/m^2 می وارد شود. LREDبود). بار زنده راه پله قابل کاهش بوده و می تواند از نوع 350باشد (در آيين نامه قبلی

200( مسکونیبار زنده کف طبقات در سازه های kg/m^2 250( اداری) و در سازه هایkg/m^2 قابل کاهش بوده و همچنین در ( تعریف کرد. LRED0.5ند و می توان آنها را از نوع وارد می شو 0.5ترکیب بارها با ضریب

باید به صورت بار زنده منظور شود. این بار به صورت گسترده به کفها وارد می شود و حداقل تیغه بندیطبق آيين نامه بار وارد شود. LPARTمی باشد. این بار غیر قابل کاهش بوده و باید از نوع kg/m^2 100مقدار آن برابر


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٧٥

ار مرده کفهاب ۴-۹-۱ ساختمان طبقات(اضافی) محاسبه بار مرده نمونه221210001.0 سرامیک)۱ mkg 263210003.0 ) مالت ماسه سيمان۲ mkg 2606001.0 فوم بتن)۳ mkg 26 یونولیت)٤ mkg 250 و خاکچو گسانتيمتر گچ ۳) سقف كاذب يا ۵ mkg

2200 بار مرده کف سازی جمع كل mkg

) بار فوق تنها شامل بار مرده مربوط به کف سازیSuper dead.(

.وزن مرده بتن سقف توسط خود نرم افزار محاسبه شده و به مقدار فوق اضافه خواهد شد

بام ساختمان) محاسبه بار مرده (اضافینمونه 220 ایزوگام)١ mkg 263210003.0 مالت ماسه سيمان)٢ mkg 213013001.0 بتن با پوکه معدنی و سیمان)۳ mkg 25 یونولیت)٤ mkg 250 ) سقف كاذب يا گچ و گچ و خاك۵ mkg

2268 بار مرده کف سازیجمع كل mkg


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٧٦

تعریف شود. شکل زیر مراحل تعریف آنرا برای یک سازه مسکونی نشان می دهد: Uniform Load Setبهتر است قبل از اعمال بارها،

با فرض نیمه برفگیر واقع در داخل شهر تبریز و یا تهران برای سازه های با اهمیت متوسط و با شیب کمبار برف ۶در مبحث

.بدست می آید kg/m 2126و با فرض برف گیر بودن kg/m 2105برابر بودن سازه

بارWall .برای منظور کردن اثر تیغه بندی در جرم لرزه ای طبقه بام می باشد

4برای پارکینگهای با خودروی کمتر از ۶مبحث ۹۷پیشنویس ویرایش بار زنده پارکینگ درton 400برابر kg/m2 عنوان شده است.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٧٧

مطابق شکل زیر مجموعه بار مورد نظر را اعمال نماييد. Assign، کف مورد نظر را انتخاب و از طریق منوی Load Setپس از تعریف

برای اعمال بارها استفاده نمود: Uniformمی توان از گزینه Load Setبه جای استفاده از


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٧٨

اعمال بارهای خطی ۴-۹-۲ دیوارهای پیرامونی غیرنمامحاسبه بار مرده نمونه221210001.0 مالت ماسه سيمان)۱ mkg 218785022.0 بلوک سفالی)۲ mkg 232160002.0 خاك) گچ و۳ mkg 213130001.0 اندود گچ)۵ mkg

2253 جمع كل mkg

دیوارهای پیرامونی نمامحاسبه بار مرده نمونه256280002.0 سنگ نما)۱ mkg 242210002.0 مالت ماسه سيمان)۱ mkg 218785022.0 بلوک سفالی)۲ mkg 232160002.0 خاك) گچ و۳ mkg 213130001.0 اندود گچ)۵ mkg

2330 جمع كل mkg ضرب نمود. 0.7نظرگرفتن اثر بازشوها می توان بارمرده دیوارهای نما را در جهت در

متر باشد، بار خطی گسترده وارد بر دیوارها به شرح زیر خواهد بود: ۳با فرض اینکه ارتفاع دیوارها تقریبا

253بار گسترده مربوط به دیوارهای غیرنما 3 ≅ 760 330بار گسترده مربوط به دیوارهای نما 0.7 3 ≅ 700 330بار گسترده مربوط به جان پناه بام 0.8 ≅ 265


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٧٩

بار آسانسور ۴-۹-۳

مشاهده و بررسی بارهای وارد شده ۴-۹-۴

ETABS 2016-Notional Loadدر یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٨٠

4-10 Notional Load

روش آنالیز مستقیم، در صورت استفاده از سازه های فوالدیدر )Direct analysis method عالوه بر بارگذاری عادی، باید بار ،( ) نیز اعمال شود.Notional loadجانبی فرضی (

.در سازه های بتنی نیازی به تعریف بار جانبی فرضی نیست

بر چه اساسی بدست آمده است؟ 0.002سوال: ضریب

ارتفاعارتفاع طبقه ( 0.002ممکن است به اندازه حداکثرپاسخ: در رابطه فوق فرض شده است که ستونها 1

500) ناشاقولی داشته باشند. به

بند زیر توجه نماييد:

ETABS 2016-Notional Loadدر یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٨١

باید تعریف Notional) دو بار از نوع DEAD, SDEAD, LIVE, LRED, LRED0.5, LROOF, SNOW, LPARTبرای هر یک از بارهای ثقلی ( .yو یک بار دیگر در راستای xشود: یک بار در راستای

) در فایلهای آماده که در وبسایت قرار داده شده استetabs-https://hoseinzadeh.net/hoseinzadeh این بارها تعریف شده اند ،(

نیازی به تعریف آنها در این فایلها نیست.و

یکیزلزله استات یفتعر-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٨٢

زلزله استاتیکیتعریف 4-11پس از تعریف بارهای ثقلی، بارهای جانبی مربوط به زلزله را تعریف می کنیم. بار زلزله را طبق آيين نامه به دو صورت می توان در نظر

گرفت: روش دینامیکی -۲روش استاتیکی معادل -۱

، نمی توان از روش استاتیکی طبقه داشته باشیم و این سازه نامنظم پیچشی باشد۴مثال اگر یک سازه روش استاتیکی محدودیت دارد.

استفاده کرد:

ضوابط آيين نامه ای محاسبه نیروی زلزله ۴-۱۱-۱

را محاسبه Rو A, B, Iچهار پارامتر برای تعریف نیروی زلزله استاتیکی، باید محاسبه می شود. بنابراین نیروی زلزله به صورت کنیم.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٨٣

بر اساس بندهای آيين نامه ارائه شده است. Rو A, B, I هایارامتردر ادامه نحوه محاسبه پ

بر اساس منطقه قرار گیری سازه تعيين می شود. برای مثال شهر تهران در منطقه با پهنه لرزه خیزی خیلی زیاد قرار گرفته است Aضریب خواهد بود: 0.35برابر Aریب و ض

باید مقادیر دوره تناوب و نوع زمین مشخص شود: Bبرای تعيين ) تعيين دوره تناوبTتشریح شده است. ۱۲-۴): نحوه تعيين دوره تناوب در بند تعيين نوع خاک پس از تعيينT و نیز نوع خاک مقادیر, , در شکل زیر تعيين می شود. ۲-۲بر اساس جدول , تعيين مقادیرB1 و نیزN

تعيين مقدارB B


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٨٤

) رسم شده است. همانطور که مشاهده می شود، دوره تناوب سازه Tبر حسب دوره تناوب سازه ( B1در شکل های زیر مقدار ضریب دارد. B1تاثیر قابل توجهی بر مقدار

)Tدوره تناوب سازه (-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٨٥

)Tدوره تناوب سازه ( 4-12

:فوقدر شکل T زمان تناوب تجربی

Cu=1.25 T زمان تناوب تحلیل


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٨٦

۲۸۰۰با توجه به متن استاندارد

قابخمشیفوالدیقابخمشیبتنیمهاربندواگرا

جداگرمانعحرکتشود طراحیتحلیلی , 1.25 0.8 تجربی

0.8 تجربی

جداگرمانعحرکتنشود طراحیتحلیلی , 1.25 تجربی

تجربی

سایرسیستمها طراحیتحلیلی , 1.25 تجربی

تجربی

در ابتدای کار مدلسازی که هنوز ابعاد تیرها و ستونها مشخص (طراحی ) نشده است، تعيين دوره تناوب سازه (که به جرم و مشخص نیست. تحلیلیسختی جانبی سازه بستگی دارد) غیر ممکن است. بنابراین در ابتدای کار هنوز مقدار

بیش از تحلیلیاز آنجا که در قابهای خمشی معموال1.25 بدست می آید، در شروع کار طراحان زمان تناوب آييننامه1.25ه را برابر ساز ۸مطابق بند حاصل از تحلیل پس از مدلسازی و طراحی اولیه باید زمان تناوب در نظر میگرند. آييننامه

1.25محاسبه شود و اگر مقدار آن کمتر از همین جزوه ید مجددا با نیروی زلزله طرح بایدبدست آمد، زمانتناوبتجربی با دوره تناوب جدید محاسبه شود.

پرسش و پاسخ (تلگرام): یود) در پر۰٫۸ یب(ضریانقابیاثرات م یدسازه نبا یفتمحاسبه در یبرا ینامیکیسازه از روش د یودپر ييندکتر به نظر شما در تع یآقا

د.ده یارائه م یفتکنترل در یزلزله را برا یبضر یانقابیچون روش ارائه شده توسط شما در اکسل بدون اثرات م سازه لحاظ شود؟ با سپاس فراوان

با سالم

منظور کردن اثر یندر آن منظور نشده، بنابرا یانقابکه اثر م یشودانجام م یدر سازه ا ETABSدر ييرمکانکنترل تغ ینکهبا توجه به ا و نادرست است. یمنطق یرغ یلیدر محاسبه دوره تناوب تحل یانقابم

مل ع یناندر جهت اطم یندر آن منظور نشده و بنابرا یانقابهام یکه اثر سخت یخوانیمم یمکانها را از سازه ا ييرکه ما تغ یدکن توجه .ييدضرب نما ۰٫۸را به ETABSحاصل از یلیدوره تناوب تحل یستالزم ن یجه. در نتکنیمیم یزن لییدر محاسبه دوره تناوب تحل یدبا ینصورتدر ا ید،باش یدهرا د یانقاباثر م یکنید،را از آن استخراج م ييرمکانهاکه تغ یدر سازه ا اگر .ييدرا منظور نما یانقاباثر م

و پاسخ (تلگرام):پرسش

عدم یاجود و یاواگرا ا یمهاربند یستمبا س ییساختمانها یمحاسبه زمان تناوب تجرب ی.استاد محترم برایدبا سالم و عرض خسته نباش یکمال تشکر را دارم.ناصر اسود یدارند؟مجددا از زحمات جنابعال یریتاث یانقابیم یوجود جداگرها

با سالم

.بله بايد منظور شود درصد كاهش دهيد. ٢٠را تجربی ني اگه ميانقاب داريد بايد دوره تناوبيع

)Tدوره تناوب سازه (-ETABS 2016در یبارگذار و یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٨٧

پرسش و پاسخ (تلگرام): سالم آقاي دكتر

یابر رب 1.25 هم جايي ذكر نشده افزايش ٢٨٠٠علت اينكه براي طراحي المان هاي سازه از زمان تناوب تحليلي استفاده نميشه چيه ؟ در .كنترل دريفته و در طراحي مجاز نيستيم !!! ممنون ميشم دليل فلسفي يا آيين نامه اي رو بفرماييد یفقط برا

:یممتفاوت دار یودبا سالم، دو پر

)یلیتحل یود(پر یتبسحاصل از ا یودپر -۱ )یتجرب یودشود (پر ینامه محاسبه م يينآ روابطکه بر اساس یودیپر -۲

.ييداستفاده نما یتبسا یوداز پر یمادهد مستق ینامه اجازه نم يين. منتها آیدآ یست مبد یاز دوم یشترب یاول معموال داشته باشند.) یزلزله کمتر یرویاستفاده کنند تا ن یشترب یودعالقه مندند از پر ین(مهندس یمدل شوند سخت یزن یسازه ا یرغ یو اگر اجزا یدرا مدل کرده ا یاعتماد ندارد!! چون شما اسکلت خال یتبسا یودنامه به پر يين: آعلت

شود. یقائل م یتان محدود یجهت برا ینکند. به هم یم ييرتغ یزن یتبسا یودو پر یافته یشسازه افزادر د،یمتصل به سازه هم داشته باش یانقاباگر م یاستفاده شود (حت یتبسا یوددهد از پر یاجازه م یفت: پس چرا در کنترل درسوال

ضرب شود) ۰٫۸به یتبسدوره تناوب ا یستالزم ن فتیمحاسبه زلزله در بوده و یشامل اسکلت خال یتبسشود (مدل ا یم یموجب کاهش سخت یتبسدر ا یسازه ا یرغ یاجزا یعدم مدلساز یمدان ی: مپاسخ

است. یتاز واقع یشترشوند ب یمحاسبه م یتبس) که در ای(خط ییمکانها ييربدان معناست که تغ ینباشد). ا یم یشل تر از سازه واقع شود. یریدوره تناوب سخت گ ييندر تع یستالزم ن یگر.! و دیما هشد یمهجر یبه حد کاف ینبنابرا


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٨٨

ر هر جهت د یمشارکت جرم یشترینب یدبا یاسازه براساس نرم افزار ا یوداستفاده از پر یدکتر، برا یآقا یدبا سالم و عرض خسته نباشدر یودمقدار پر یدبا یامقدار است. آ یشترینب در مود چهارم yدر جهت یبعنوان مثال در جدول ارسال مشارکت جرم یردمد نظر قرار گ

.یردمد چهارم مدنظر قرار گ

با سالمدر شکل فوق از دوره تناوب مد چهارم یدبا Eyمحاسبه زلزله ی) و برا1.97مد اول ( یوداز پر یدبا EXزلزله یرویمحاسبه ن یبله برا

.ييد)استفاده نما0.54(

در محاسبه نیروی زلزله باید از "زمان تناوب اصلی" سازه استفاده شود. در مدل سه بعدی فوق که جدول آنرا ارسال کرده اید، "زمان باشد. می ASCE7-2016متن زیر مربوط به می باشد. Sec 0.54برابر Yتناوب اصلی" در راستای


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٨٩

)Ruتعيين ضریب رفتار سازه ( ۴-۱۲-۱


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٩٠

۴ویرایش ترکیب بار لرزه ای بر اساس مقایسه

1.05D + 1.275L + 1E ACI 318-99 (بتن آمریکا)

1.2D + L + 1E + 0.2S ACI 318 –2014 (بتن آمریکا) 1.2D + L + 1E + 0.2S AISC 360 – 2010 فوالد آمریکا)(

1.2D + L + 1E + 0.2S ۱۳۹۲دهم ایران (سال مبحث(

1.2D + L + 1E + 0.2S ) ۱۳۹۷سال پیشنویس مبحث نهم ایران(

D + 1.2L + 0.84E ۱۳۹۲مبحث نهم ایران (سال(

D + 0.75L + 0.75(0.7E) + 0.75S )۶مبحث ۴-۳-۲-۶ترکیب بار کنترل تنش خاک (بر اساس بند

شوند. برای کنترل تنش خاک بقیه ترکیب بارها نیز باید کنترل


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٩١

)K(ضریب نیروی شالقی ۴-۱۲-۲ استفاده میشود. Kجهت توزیع مناسب زلزله در ارتفاع سازه از ضریب

ضریبK محاسبه می شود که بستگی به دوره تناوب سازه دارد. ۷-۳بر اساس رابطه


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٩٢

که برای این منظور نوشته ام استفاده نماييد. این نرم افزار را می توانید از آدرس Excelبرای محاسبه نیروی زلزله می توانید از نرم افزار زیر دانلود نماييد:

etabs-Www.hoseinzadeh.net/hoseinzadeh

وبسايت:كانال:

1.000.30

X زلزله راستای Y زلزله راستایقاب خمشی بتنی قاب خمشی بتنی

5 5خیر خیر 1

2.000 1.500 2.00

1.252 1.2521.564 1.5641.564 1.5000.15 0.150.7 0.71.1 1.1

1.75 1.751.18338 1.16970 1.275761.23043 1.28333 0.962501.45606 1.50111 1.227920.0360 0.0360 0.036000.0874 0.09011.5322 1.50000.0737 0.09011.7500 1.5000

B=B1*N=

C=A.B.I/R=k=0.5*T+0.75=

C DRIFT =K DRIFT =

A=0.3III

B1=(S+1)(Ts/T)=

C-min=0.12*A*I=

T= Min (تحلیلی، 1.25تجربی)

35.8I=1

www.hoseinzadeh.net

https://telegram.me/hoseinzadehasl

ویرایش چھار

(TETABS) زمان تناوب نرم افزار

ارتفاع سازه از تراز پایه (متر)درجه اھمیت سازه

A ضریب

سازه میانقاب دارد؟

S=N=0.7/(4-TS)*(T-TS)+1=

نوع زمین

سیستم سازهRu=

S0=

T0=Ts=

T= (تجربی)T=(1.25تجربی)


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٩٣

ETABSتعریف نیروی زلزله استاتیکی در ۴-۱۲-۳

به ترتیب زیر تعریف می شوند. EYو EXو نیز EYALL, EXALLمقادیر

EXALL اثرات سه زلزلهEX, EXP وEXN .را همزمان منظور می کند

EYALL اثرات سه زلزلهEY, EYP وEYN .را همزمان منظور می کند

ر جانبی و ضرایب زلزلهدر تصاویر زیر فرض شده است که سیستم بارب

یکسان می باشد. yو xدر هر دو جهت

در تعریف نیروی زلزله نیست و به راحتی می توان با UBCبا توجه به اینکه نیروی شالقی حذف شده است، دیگر نیازی به استفاده از محاسبه شده است را مطابق شکل Excelرا که توسط Kو Cنیروی زلزله را تعریف کرد. برای این منظور اعداد user coefficientاستفاده از

زیر وارد نماييد.

تعریف EXALLبا نام Xرا همزمان تعریف کرد. در شکل زیر یک زلزله در راستای EX, EXP, EXNمی توان زلزله های ۲۰۱۶در ایتبس

شده است و هنگام تعریف آن هر سه گزینه XDir

XDir EccentricityXDir Eccentricity

فعال شده اند. در واقع ایتبس این زلزله را با سه نام متفاوت به

صورت EXALL1EXALL2EXALL3

استفاده شده باشد، آن ترکیب بار شامل سه ترکیب بار خواهد بود. EXALLذخیره می کند و اگر در ترکیب باری از


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٩٤

ETABS9در استاتیکی تعریف زلزله

یهتراز پا-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٩٥

تراز پایه 4-13

)Mass Source(یوزن لرزه ا-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٩٦

(Mass Source)وزن لرزه ای 4-14نیروی زلزله که به طبقات وارد می شود، ناشی از شتاب وارد بر جرم طبقات است. می توان سازه را به یک اتومبیل در حال حرکت تشبیه

اگهانی شتاب کند یا نکرد. تا زمانی که اتومبیل با سرعت ثابت حرکت می کند نیرویی به ساکنان آن وارد نمی شود. ولی اگر اتومبیل ترمز بگیرد، به ساکنان آن نیرو وارد می شود. حرکت شتابدار زمین موجب می شود به جرم طبقات نیرو وارد شود. هر چه جرم طبقه بیشتر

).F=maباشد، نیروی وارد بر آن نیز بیشتر خواهد بود (شود. برای راحتی محاسبات می توان برآیند این نیرو را به نیروی زلزله یک بار گسترده حجمی می باشد که به کلیه ذرات سازه وارد می

اگر توزیع بارهای مرده و زنده طبقه به صورت صورت یک بار متمرکز نمایش داد. این بار متمرکز به مرکز جرم طبقه وارد می شود. خواهد بود.یکنواخت باشد مرکز جرم همان مرکز سطح هندسی طبقه

طبقه و مرکز جرم بارهای زنده نیز باید منظور شوند یا تنها بارهای مرده منظور می شوند؟سوال: آیا در محاسبه جرم پاسخ: هنگام زلزله تنها درصدی از بار زنده دخالت دارد. ماهیت بار زنده به گونه ای است که هنگام حرکت طبقه، به صورت "معلق" در

زمین سر (روی دحرکت می کند و متصل به طبقه باقی نمی مان زلزله شروع به می آید. مثال اگر یک کمد یا مبلمان داشته باشیم، هنگامبه همین دلیل در آيين نامه های تنها بارهای زنده ای که به صورت متصل به کف هستند به سازه نیروی وارد می کنند. د). می خور

مختلف تنها درصد کمی از این بار در محاسبه نیروی زلزله منظور می شود. ساس قانون دوم نیوتن داریم:بر ا

F=ma نیروی زلزله نیز در آيين نامه به صورت زیر محاسبه می شود:

.نامیده می شود "وزن موثر لرزه ای" Wکه در آن

حاسبه نیروی زلزله "وزن لرزه ای" بر اساس می باشد. ولی در م 1.2D+L+0.2S. بار ثقلی اعمال شده به سازه برابر شکل زیر توجه نماييدبه D+0.2L .محاسبه می شود

:۲۸۰۰تعریف وزن لرزه ای در استاندارد

When a building vibrates during an earthquake, only that portion of the mass or weight that is physically tied to the structure needs to be considered as effective. Hence, live loads (e.g., loose furniture, loose equipment, and human occupants) need not be included. However, certain types of live loads, such as storage loads, may develop inertial forces, particularly where they are densely packed The full snow load need not be considered because maximum snow load and maximum earthquake load are unlikely to occur simultaneously and loose snow does not move with the roof.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٩٧

شکل زیر نحوه تعریف جرم لرزه ای در نرم افزار را نشان میدهد:

:وزن لرزه ای بام

ر د ، طبق جدول زیر درصدمشارکت بار زنده بام صفر خواهد بود (سطر دوم جدول).بار برف ناچیز استکه گرمسیردر شهرهای عمال تنها بار مرده پشت بام در محاسبه جرم لرزه ای لحاظ میشود. به نظر می رسد این صورت

علت چیست؟

بنابراین فرض بر در محاسبه وزن لرزه ای منظور شود. %۱۰۰عنوان شده که وزن تاسیسات ثابت به صورت متن آيين نامهدر تحت عنوان بار تاسیسات در وزن موثر لرزه ای منظور این است که بخشی از بار زنده بام که به صورت متصل به بام می باشد،

نصب خواهند شد، می تواند در محل خاصی در بام تاسیسات ثابت بنابراین اگر طراح احتمال دهد که در پشت بامشده است. لحاظ شود.بام وارد کند تا در محاسبه وزن لرزه ای wallنصب تاسیسات ثابت یک بار معادل از نوع


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٩٨

ETABS9) در Mass sourceوزن موثر لرزه ای (


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٩٩

)Wall )MASSبار ۴-۱۴-۱انتخاب Otherتعریف می کنیم و نوع آن را MASSو یا WALLجهت اصالح وزن لرزه ای دیوارها و تیغه ها، یک نوع بار خاص با نام

می کنیم:

جرم خرپشته یمتنظ-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٠٠

تنظیم جرم خرپشته 4-15ی زلزله به آن وزن طبقه بام باشد، باید به عنوان یک طبقه مجزا در نرم افزار مدل شده و نیرو %۲۵در صورتی که وزن خرپشته بیش از

گرفته می شود و بنابراین می توان در تعریف نیروی زلزله مطابق شکل راعمال شود. در غیر این صورت به عنوان جزئی از طبقه بام در نظ طبقه ماقبل آخر به عنوان آخرین طبقه انتخاب شود. Top Storyزیر در قسمت

م لرزه ای منظور نمی کند. بدین ترتیب وزن خرپشته باید به صورت جرم لرزه ای در این حالت نرم افزار وزن خرپشته را در محاسبه جر

اضافی در تراز بام به نرم افزار معرفی گردد.

باید در تراز سقف آخر در محلی که خرپشته قرار دارد، اضافه گردد. WALLاز نوع kg=236 kN 23610.45یک بار اضافی به مقدار

دند بهتر است در جهت اطمینان در تعریف نیروی زلزله در قسمت برخی از طراحان معتقuser coefficient در قسمتtop story آخرین طبقه (طبقه خرپشته) انتخاب شود تا تیرها و ستونهای خرپشته نیز تحت نیروی زلزله ارزیابی شوند. در این صورت

خواهد بود.در تراز بام ن wallنیازی به اعمال وزن خرپشته به صورت بار


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٠١

تلگرام:بار زنده یاز آن برا یتوانکه م یدفرمود Liveبار یحخوبتون. جناب دکتر در جزوه شما در توض یبه خاطر جزوه ها یژهبا سالم و تشکر و

د یباشدرصد م ۲۰ ینگدرصد و پارک ۴۰مشارکت بار انبار یبضر ۲۸۰۰چهارم یرایشکه طبق و یاستفاده کرد در صورت ینگپارک یاانبار و . متشکرم یدکن ییمورد راهنما ینشود ؟ لطفا در ا یدوبار معرف Liveبار یدبا یاآ

----------- و بار زنده انبارها را از یدکن یف) تعرLive40بار زنده خاص آن (مثال با نام یک یدبا ید،که انبار داشته باش ی: با سالم، بله در صورتپاسخ .ييدوارد نما 0.4مشارکت آنرا یبضر Mass source. و سپس در ييدوارد نما Liv40نوع


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٠٢

ETABS9تنظیم جرم بام بر اساس وزن لرزه ای خرپشته در

.

Ridge Mass= 1960.719.8= 19215 kgf = 188 kN

باید در تراز سقف آخر در محلی که خرپشته قرار دارد، اضافه گردد. WALLاز نوع kN 188 یک بار اضافی به مقدار

یافراگمد-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٠٣

دیافراگم 4-16

دیافراگم می تواند به دو صورتRigid و یاSemi Rigid :تعریف شود Rigid diaphragms have infinite in-plane stiffness properties, and therefore they neither exhibit membrane deformation nor report the associated forces, whereas semi-rigid diaphragms simulate actual in-plane stiffness properties and behavior. For most reinforced-concrete slab systems, in which the slab is sufficiently thick and membrane deformation due to lateral loading is negligible, rigid diaphragms produce results nearly identical to those of semi-rigid diaphragms, while taking advantage of faster computation. Semi-rigid diaphragms should be modeled when significant in-plane deformation does occur, or when required by code. Primary differences

Formulation – The infinite in-plane stiffness components of a rigid diaphragm allows the stiffness matrix to condense, decreasing computational time.

Eccentricity – For rigid diaphragms, the accidental eccentricity associated with seismic loading is concentrated and applied at the center of mass, whereas for semi-rigid diaphragms, accidental eccentricity is applied to every node for seismic loads. If no diaphragm is assigned eccentricity will not be applied to any node. For wind cases and rigid diaphragm , load is applied at geometric centroid, in case of semi-rigid diaphragm loads are distributed in 10 nodes, so that the summation of these forces with respect to centroid will be equivalent to lateral and torsional wind cases.

Reporting forces – In-plane chord, shear, and collector forces are only reported when using semi-rigid diaphragms.

فزار منظور می شود.ابا توجه به اینکه کف ها در مدلسازی ترسیم می شوند، عمال سختی آنها به صورت دقیق توسط نرم

؟شودکف دیافراگم این صورت آیا الزم است در .نددرصد زلزله را منظور نمی ک ۵به کف ها اعمال نشود، نرم افزار خروج از مرکزیت بله الزم است. در صورتی که دیافراگم

در چه مواردی ازSemi-Rigid استفاده کنیم؟

Semi Rigidاز Rigidنیروهای داخل صفحه دیافراگم بررسی و استخراج شود باید به جای است در مواردی که الزم -۱ استفاده کنیم.

می شود و نیروهای داخل صفحه اجزای جابجایی نسبی داخل صفحه اجزای سقف برابر صفر منظور Rigidعلت: در حالت . مثال اگر می خواهیم نیروی محوری ایجاد شده در تیرهای سقف زیرزمین را تحت اثر فشار گزارش می شودبرابر صفر دیافراگم

استفاده کنیم. Semi Rigidخاک بررسی کنیم، باید از اخل صفحه دیافراگم قابل توجه است (دیافراگم در مواردی که دهانه ها بزرگ است به طوریکه تغيير شکل های نسبی د -۲

استفاده کنیم تا اثر این تغيير شکلها در تحلیل سازه Semi Rigidاز Rigidصلب محسوب نمی شود)، باید به جای منظور شود.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٠٤

کرد: دیافراگمپس از انتخاب گرهها و یا کف ها می توان آنها را به صورت زیر

قابل توجه است: semi-rigidو یا rigidدر رابطه با انتخاب دیافراگم از نوع FEMAمتن زیر از FEMA P-75: In the past it was often advantageous to model floor plates as rigid diaphragms because this allowed for a reduction in the total number of degrees of freedom used in the analysis and a significant reduction in analysis time. Given the speed and capacity of most personal computers, the use of rigid diaphragms is no longer necessary and the floor plates may be modeled using 4-node shell elements. The use of such elements provides an added benefit of improved accuracy because the true “semi-rigid” behavior of the diaphragms is modeled directly. Where it is not necessary to recover diaphragm stresses, a very coarse element mesh may be used for modeling the diaphragm.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٠٥

تغيير مقطع عضو ۴-۱۶-۱ برای تغيير مقطع یک عضو باید عضو مورد نظر را انتخاب کرده و از طریق منوی زیر مقطع آنرا تغيير دهید:

تعریف مفصل در انتهای عضو ۴-۱۶-۲مفصل کردن تیرها می توان آنها را انتخاب کرده و از طریق منوی زیر لنگر خمشی دو انتهای آنها را آزاد ردو سدر سازه های فوالدی برای

کرد:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٠٦

تغيير موقعیت قرار گیری اعضا نسبت به آکس آنها ۴-۱۶-۳ تیرهای کناری سازه معموال به صورت شکل زیر اجرا می شوند. آیا این اجرا اشتباه است؟

مبحث نهم توجه نماييد:به بند زیر از

آیا در ایتبس می توان اثرات این خروج از مرکزیت را منظور کرد؟


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٠٧

مختصات محلی عضو ۴-۱۶-۴

در صورتی که الزم باشد محور ستونها مطابق شکل فوق دوران کند، می توان ستونهای مورد نظر را انتخاب کرده و مطابق شکل زیر زاویه

دوران را مشخص کرد:

)Panel Zoneچشمه اتصال (-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٠٨

)Panel Zoneچشمه اتصال ( 4-17

The de fault value for rigid is zero. The maxi mum value of unity would indicate that the end off sets are fully rigid. You must use engineering judgment to select the appropriate value for this parameter. It will depend upon the geometry of the connection, and may be different for the different elements that frame into the connection. Typically the value for rigid would not exceed about 0.5.

Concrete frames should never use a fully rigid zone. A value of 0.5 is recommended for concrete frames, where 50% of the actual offset is considered rigid.

در سازه های بتنی با قاب خمشی ضریبrigid zone factor " او ستونهتوصیه می شود. بنابراین باید تمامی تیرها "0.5برابر را برای آنها مشخص نماييد: 0.5را انتخاب کرده مطابق شکل زیر ضریب


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٠٩

) را می توان مطابق شکل زیر منظور کرد.panel zoneدر سازه های فوالدی سختی گره اتصال (


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١١٠

ETABS provides for the modeling of panel zones and rigid offsets. To demonstrate, the steel-frame system,

shown below, is subjected to a 10-kip lateral load along its top level. Panel-zone and rigid-offset conditions are

modified for comparison.

Model 1: Rigid zone factor = 0, No panel zone

Figure 1 - Model 1

Maximum deflection: ∆x = 0.133in

Model 1 is the most simple in that it utilizes neither

panel zones nor rigid offsets. Model 1 deflections are

the largest (most conservative) and moments are the

smallest (least conservative).

Model 2: Rigid zone factor = 1.0, No panel zone

Figure 2 - Model 2


Model 2 implements fully rigid offsets at beam and columns.

This technique is not recommended because the smallest

and least conservative deflections result. Further, moment

values are the highest and most conservative.

Model 3: Rigid zone factor = 0, Panel zone from column

Figure 3 - Model 3


Rigid zones are not specified for Model 3,

though panel zones are introduced according to

column properties. Flexibility is duplicated at joint locations,

causing unrealistically large deflections.

This technique is also not recommended because

moment values are unconservative.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١١١

Model 4: Rigid zone factor 1.0, Panel zone from column Figure 4 - Model 4


Model 4 utilizes both features by modeling fully rigid

offsets at beam & columns while explicit panel zone

assignments are based on column properties.

Here, flexibility at joint locations is correct and accurate.

We recommend using this approach because it is the most realistic, as indicated by response, in which

deflection and moment are within the extreme bounds.

مطابق توصیه فوق در سازه های فوالدی با قاب خمشی ضریبrigid zone factor برابر "یک" و در عوض برای نقاط سختی

panel zone .اختصاص یابد

Notes If the user-defined rigid-offset lengths option for Model 1 were set to (0,0), rather than default settings based on

connectivity, results would be identical except that moment values would be reported at the end of members, and not at the face of columns and beams.

Concrete frames should never use a fully rigid zone. A value of 0.5 is recommended for concrete frames, where 50% of the actual offset is considered rigid.

Rigidity only affects bending about the 3-axis, and not axial and torsional properties.

با قاب خمشی ضریب بتنیدر سازه هایrigid zone factor " سختی الزم نیست برای نقاط (" 0.5برابرpanel zone

یابد).اختصاص

یبتن یاعضا یترک خوردگ یبضرا-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١١٢

اعضای بتنی ترک خوردگیضرایب 4-18

تیر ها و ستونها خمشیسختی ١-١٨-٤

اصلی):در مورد ضریب ترک خوردگی اعضا (در فایل ۲۸۰۰نظر استاندارد

و دیوارها 0.7، ستونها برابر 0.35طبق بند فوق در تمامی سازه های بتنی (چه مهار شده و چه مهار نشده) ضرایب سختی تیرها برابر

منظور خواهد شد. 0.7و یا 0.35بسته به اینکه ترک بخورند یا نه برابر

(جهت طراحی سازه و نیز محاسبه تغييرمکانها): ۲۸۰۰استاندارد ضرایب سختی تیرها و ستونها در قابهای خمشی بتنی بر اساس

برای جبران همپوشانی دال با تیر است که بهتر است در جهت اطمینان برابر یک وارد شود. 0.85ضریب


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١١٣

در رابطه سختی خمشی )۹۲(ویرایش سال نظر مبحث نهم

بر اساس بند زیر می باشد:نحوه تعيين مهار شده بودن یا نبودن بر اساس مبحث نهم

نحوه محاسبه بررسی و محاسبه ضریب فوق در بندError! Reference source not found. .جزوه تشریح شده است

برخی مهندسین در قابهای خمشی بتنی ابتدا طبق بند فوق ثابت می کنند که طبقه مهار شده است (حتی در مواردی که دیوار 0.5برابر 0.7و 0.35شی تیرها و ستونها را به جای ، ضریب سختی خم۲۸۰۰برشی نداریم) و سپس برخالف توصیه استاندارد

(به توضیحات در صفحات بعدی توجه نماييد). . این فرض نادرست است منظور می کنند 1و


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١١٤

در رابطه سختی خمشی) ۹۷(پیش نویس ویرایش نهم مبحث نظر

و 0.35، سختی خمشی تیرها برابر ۲۸۰۰مبحث نهم نیز همانند استاندارد پیش نویس همانطور که مشاهده می شود در

، هم در سازه های مهار شده و هم در سازه های مهار ۹۲برخالف مبحث نهم ویرایش بنابراین می باشد. 0.7ستونها برابر تمامی سازه ها (حتی سازه بنابراین در می باشد. 0.7و 0.35تیرها و ستونها به ترتیب برابر سختی نشده، ضریب کاهش

می باشد. 0.7و 0.35هایی که دیوار برشی دارند) این ضرایب ثابت و برابر


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١١٥

در رابطه سختی خمشی ACI-318-2014نظر


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١١٦

جمع بندی نهایی در رابطه با ضرایب ترک خوردگی

منظور کنیم که سازه دارای دیوار برشی و یا مهاربند با سختی باال 1و 0.5از نظر نگارنده تنها زمانی می توانیم ضرایب سختی راباشد، سازه مهار شده محسوب می شود، معتقدم ضریب 0.05باشد. گرچه طبق متن مبحث نهم اگر ضریب پایداری کمتر از

اثرات عيين اثرات ثانویه وبیشتر برای ت ضریباین پایداری معیار مناسبی برای تعيين میزان ترک خوردگی اعضا نمی باشد. تشدید لنگر کاربرد دارد و مناسب می باشد.

انجام شده و پاسخ ایشان توجه نماييد: Moehleبه پرسشی که توسط مهندس عباسی از پروفسور Dear Professor Moehle Hello, Congratulate for your valuable book on seismic design of RC structures. I have a question about section properties using for seismic analysis of RC structures. If stability index of a typical RC structures is below 0.05, can I use 0.5Ig for beams and Ig for columns in seismic linear analysis? or these, underestimate drift of structure in linear analysis?

In our practice of linear analysis of RC models, as you know, code (aci) suggests that without any rational procedures, one can use 0.35 Ig for beams and 0.7 Ig for columns in ultimate design. It seems we can increase these value by factor 1/0.7 as we do in service condition if frame is laterally braced (0.5 Ig for beams and Ig for columns), But I'm not sure. I'm waiting for your advice . Sincerely yours A.M. ABBASI Structural Enginee

پاسخ ایشان:The common practice would be to reduce the gross section stiffnesses, even if braced. Except for low-rise buildings braced by very stiff wall, it is likely that the building will respond in the nonlinear range, and the target stiffness is roughly a secant to yield. The reduced stiffnesses that you cite are intended to provide that using a simple formula. Thanks for your interest in my book. Best regards, Jack Moehle

نتیجه گیری نهایی (با توجه به پرسش و پاسخ فوق): برای تیر و ستون استفاده 0.7و 0.35ز ضرایب سختی توصیه می شود در تمامی قابهای خمشی بتنی (بدون دیوار برشی) ا

باشد. 0.05حتی اگر ضریب پایداری سازه کمتر از شود،

)Q( یداریپا یساند-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١١٧

)Qاندیس پایداری ( 4-19 به شرح زیر می باشد. بر مبنای مبحث نهممراحل محاسبه اندیس پایداری

شده است) یفتعر ACI318-2014نامه يينبار بر اساس آ یب(ترک ييدنما یفبار شامل بار زلزله تعر یبترک یکابتدا مطابق شکل اول -۱ .یدبدست آور INDEXبار یبمرکز جرم طبقات را مطابق شکل دوم تحت اثر ترک ییجابجا -۲ .یدطبقات را بدست آور یرویمطابق شکل سوم ن -۳ .یدکن یدوم کپ یتاکسل اول به ش یتطبقات را از ش ییمطابق شکل چهارم جابجا -۴ خواهد بود. یداریپا یب. مقدار حاصل برابر ضریدرا بدست آور p*dleta/V/hمطابق شکل پنجم مقدار -۵ شود. یسازه مهار نشده محسوب م ینباشد و بنابرا یم ۰٫۰۵از یشترباشد که ب یم ۰٫۰۶برابر یداریپا یسشکل آخر حداکثر مقدار اند در

—---------------------------------------------

10توجه: طبق-ASCE7 در محاسبه اندیس پایداری از بارهای بدون ضریب استفاده می شود. در این حالت در شکل فوق

تمامی ضرایب باید برابر واحد انتخاب شود


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١١٨


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١١٩


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٢٠

تلگرام:مربوطه و در روابط یکنیمبار را انتخاب م یبترک یداری، کدامشاخص پا یاو یمکان نسب ييردر محاسبه تغی، با سالم خدمت استاد گرام

با سپاسیم؟ قرار ده--------- شود. یمحاسبه م یبتحت بار زلزله بدون ضر ینسب ييرمکان: با سالم، تغپاسخ شود. یمحاسبه م یبزلزله بدون ضر یروین یز) و نیب مرده و زنده (بدون ضر یبراساس مجموع بارها ASCE7طبق یداریپا شاخص شود. یدار محاسبه م یبضر یمبحث نهم بر اساس بارها ۳-۱۶-۹طبق بند یبتن یدر سازه ها یداریپا شاخص

انجام می P-delatبنابراین بستگی دارد برای چه منظوری اندیس را محاسبه کنید. اگر جهت کنترل پایداری و محاسبات مربوط به اثر

استفاده کنید. ولی اگر هدفتان محاسبه ضرایب تشدید لنگر بر اساس مبحث از بارهای بدون ضریب ASCE7دهید، می توانید بر اساس نهم می باشد، باید از ترکیب بارهای حد نهایی استفاده کنید.

یرهادر ت یچشپ یسخت-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٢١

پیچش در تیرهاسختی 4-20

:در رابطه سختی پیچشی) ٩٧(پیش نویس نظر مبحث نهم

پیشنهاد شده است. 0.7و 0.35" ضرایب در غیاب محاسبات دقیق" خمشیبرای سختی

شود. محاسبه و منظورهیچ ضریبی پیشنهاد نشده و تنها عنوان شده است که باید پیچشیبرای سختی

ضریب پیشنهاد می کند ١٢٠نشریه شماره .تشریح شده است کتاباین ٦-٦نحوه محاسبه ضریب سختی پیچشی در بندمنظور شود. این کار موجب بازتوزیع 0.15برابر به صورت تقریبی و بدون محاسبه، Torsional Constantکاهش سختی پیچشی،

در تیرهای فرعی کوچک این تقریب ایرادی ندارد ولی در صورتی که مقدار پیچش قابل توجه باشد بهتر لنگر پیچشی می شود. محاسبه شود. کتاب،این ٦-٦بند است به صورت دقیق، طبق

در رابطه با سختی پیچشی: ۱۳۸۴، ۱۲۰نامه بتن ایران (آبا)، ضمیمه نشریه شماره تفسیر آيين نظر


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٢٢


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٢٣

سختی ترک خوردگی دیوارها ۴-۲۰-۱

مراجعه کنید. ۸-۱۳در رابطه با ضرایب سختی دیوارهای برشی به فصل

سازه یلتحل یپارامترها یمتنظ-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٢٤

تحلیل سازه تنظیم پارامترهای 4-21 بهتر است قبل از تحلیل سازه از طریق منوی زیر خطاهای احتمالی ترسیم کنترل شود:

گزینه زیر فعال شود تا مرکز سختی محاسبه شود:باید نرم افزار به صورت پیش فرض مرکز سختی دیافراگم را محاسبه نمی کند.

تلگرام: یرا نم یمتاسفانه انگار مشکل دارد و مرکز جرم و سخت یرا نصب نمودم ول یتبزا 15.1.0 ::من نسخه یدجناب دکتر خسته نباش با سالم

ان وجود ندارد. ینهگز display /table / analysis / resultآن در قسمت ینهچون گز. سازه با آن مشخص کرد یلتوان پس از انجام تحل با سپاس فراوانييد. بفرما ییشوم اگر راهنما یممنون م Calculate diaphragm Center of Rigidity گزینه Analyze/Set load cases to run یمنو یقاز طر یدسازه با یل: با سالم، قبل از تحلپاسخ

.ييدرا فعال نما

-Pاثر -ETABS 2016در یو بارگذار یساز مدل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٢٥

P-اثر 4-22برای سازه هایی که بار زلزله حاکم است، باید بر اساس ترکیب بار زلزله انتخاب شود و در سازه هایی که بار باد P-deltaا ترکیب بار اثر

P-deltaحاکم است بر اساس ترکیب بار مربوط به بار باد انتخاب شود. در صورتی که ترکیب بار لرزه ای حاکم باشد، می توان ترکیب بار ) وجود LROOFوارد کرد. دقت شود که در ترکیب فوق بار زنده بام ( 1.2D+1.2SD+Live+LRED+LRED0.5+0.2SNOWرا به صورت

ندارد.

تشریح می کند: را P-deltaمی باشد که نحوه انتخاب ترکیب بار برای اثر ETABSمتن زیر مربوط به راهنمای نرم افزار

P-Delta Load Combination: This area is active if you select the Iterative -- Based on Load Cases option in the Method area of the form. Specify the single load combination to be used for the initial P-Delta analysis of the structure. As an example, suppose that the building code requires the following load combinations to be considered for design:

(1) 1.4 dead load (2) 1.2 dead load + 1.6 live load (3) 1.2 dead load + 0.5 live load + 1.3 wind load (4) 1.2 dead load + 0.5 live load - 1.3 wind load (5) 0.9 dead load + 1.3 wind load (6) 0.9 dead load - 1.3 wind load

For this case, the P-Delta effect associated with the overall sway of the structure can usually be accounted for, conservatively, by specifying the P-Delta load combination to be 1.2 times dead load plus 0.5 times live load. This will accurately account for this effect in load combinations 3 and 4 above, and will conservatively account for this effect in load combinations 5 and 6. This P-Delta effect is not generally important in load combinations 1 and 2 because there is no lateral load.

-Pاثر -ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٢٦

محاسبه شود که در این بارهای بدون ضریببر اساس عنوان شده است که بار ثقلی باید برای محاسبه شاخص پایداری ASCE7در صورت به جای ترکیب

1.2DEAD+1.2SDEAD+Partition+Live+LRED+LRED0.5+0.2SNOW باید از ترکیب

DEAD+SDEAD+Partition+Live+LRED+LRED0.5+SNOW استفاده کرد. از بارهای بدون P-برخی طراحان ترجیح می دهند که برای اثر بر اساس اندیس پایداری قابل محاسبه می باشد، P-از آنجا که اثر

ه برای سازه هایی البت تعریف شده است (ضریب دار). Puبه صورت ۴ویرایش ۲۸۰۰همین ضریب در استاندارد ضریب استفاده نمایند.که شاخص پایداری آنها پايين است، دو ترکیب فوق شاید تفاوت قابل توجهی با یکدیگر نداشته باشند ولی استفاده از ترکیب اول

، بنده ترکیب اول را پیشنهاد می کنم.CSIمحافظه کارانه می باشد. با توجه به توصیه

یدر سازه بتن P-deltaصرف نظر کردن از -ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٢٧

در سازه بتنی P‐deltaصرف نظر کردن از 4-23 توجه نماييد: ۲۸۰۰به بند زیر از استاندارد

بدست آید. آیا می توان در این 0.1از ربا ارتفاع کم و حتی متوسط، مقدار اندیس پایداری ممکن است کمت بتنی در بیشتر سازه های

را غیر فعال کرد؟ ∆سازه ها اثر کرد: منظوررا به دو صورت می توان اثرات الغریدر سازه های بتنی پاسخ:

تشدید لنگرهای مرتبه اول -۱

در نرم افزار) ∆(فعال کردن اثر انجام آنالیز مرتبه دوم -۲

فعال ∆فرض که پیش . یعنی لنگرها را تشدید نمی کند (با اینرا برابر "یک" منظور می کندضریب تشدید لنگر ETABSنرم افزار است):


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٢٨

برای صرف نظر کردن از اثرات الغری در ستونها: ACI-318-14شرط

باشد. بنابراین شرط صرف نظر کردن از ۲۲در قابهای خمشی بتنی شرط صرف نظر کردن از الغری این است که الغری ستون کمتر از

الغری در یک قاب خمشی بتنی عبارت است از:0.1

22

این ضریب را برای ستونهای بتنی ETABSشود و نرم افزار باید به صورت دستی محاسبه ) Kضریب طول موثر ستون (دقت شود که

محاسبه نمی کند. داریم: 3mباشد، با فرض طول آزاد ستون برابر C500x500باشد و ابعاد ستون بتنی K=2اگر ضریب مثال:

22 → 2 30000.3 500

40 ≮ 22 لنگرهای مرتبه اول را تشدید نخواهد کرد، ETABSدر این ستون نمی توان از اثرات الغری صرف نظر کرد و بنابراین با توجه به اینکه

.باشد) 0.1باید فعال باشد تا اثرات لنگرهای ثانویه منظور شود (حتی اگر ∆باید اثر

یادآوری شد:نکته زیر از طرف دکتر امیر حسین شجاع به بنده را غیر فعال کرد. ∆ستونها) می توان باشد (بدون توجه به مقدار 0.1هنگام کنترل دریفت سازه در صورتی که

یدر سازه بتن P-deltaصرف نظر کردن از -ETABS 2016در یو بارگذار یاز مدلس ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٢٩

ETABS9-ACI2008در P-deltaتعریف اثر


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٣٠

تحلیل سازه و بررسی نتایج تحلیل ١-٢٣-٤

بررسی پایداری سازه و خطاهای آنالیز ۴-۲۳-۲ مشاهده شود. WARNINGاز طریق منوی زیر می توان خالصه نتایج تحلیل سازه را بررسی کرد. در خالصه نتایج نباید پیغام

مشاهده تغيير شکل سازه ۴-۲۳-۳


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٣١

مشاهده عکس العملهای تکیه گاهی ۴-۲۳-۴ برای مشاهده عکس العملهای تکیه گاهها می توان به طریق زیر عمل کرد:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٣٢

نیروهای داخلی اعضامشاهده نمودار ۴-۲۳-۵


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٣٣

استخراج نتایج تحلیل به صورت جدول ٦-٢٣-٤

ینامنظم-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٣٤

نامنظمی 4-24


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٣٥

نامنظمی هندسی در پالن ۴-۲۴-۱

"گوشه" می باشد. تنها یکی از این گوشه ها، گوشه داخلی می باشد. گوشه ۶به شکل زیر توجه نماييد. سازه در این پالن دارای های داخلی مستعد پارگی می باشند. در دو سوی گوشه داخلی، جرم های قابل توجهی ایجاد می شوند.

حرکت کنند که این موجب ایجاد پارگی در گوشه داخلی ممکن است در دو جهت متفاوت ۲و ۱هنگام زلزله دو ناحیهبیشتر باشد نیروی اینرسی بیشتری خواهند داشت و ۲و ۱خواهد شد. هر چه مساحت (و در نتیجه جرم) دو ناحیه

نیروی پارگی افزایش می یابند.

کنند؟ مگر راستای زلزله یک جهت مشخص در شکل فوق در دو جهت مخالف حرکت ٢و ١سوال: چگونه ممکن است همزمان دو ناحیه

ندارد. با توجه به اینکه هر دو قسمت مربوط به یک سازه می باشند، باید با هم حرکت کنند.جرم و سختی متفاوتی دارند و در نتیجه دوره تناوب آنها متفاوت می باشد. بنابراین به جهت متفاوت بودن ٢و ١پاسخ: دو قسمت

ت و برگشت آندو قسمت متفاوت خواهد بود و ممکن است در جهت متفاوت حرکت کنند.دوره تناوب آن زمان رف

آیا پالن سازه زیر نامنظم هندسی می باشد؟

درصد می باشد ولی ٢٠در گوشه داخلی که در شکل نشان داده شده است، در راستای عرضی سازه، پس رفتگی در پالن بیش از پاسخ:

درصد می باشد: ٢٠از پس رفتگی در طول سازه کمتر 4.488.45

0.2

2.0714.8

0.2

.نمی باشدبنابراین این سازه نامنظم هندسی


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٣٦

متر می باشد. ۶آیا پالن سازه های زیر نامنظم هندسی می باشد؟ طول تمامی دهانه ها

الف) سازه دارای بازشو (بدون تیر رابط) ب) سازه دارای بازشو (با تیر رابط)

برابر yمتر و در راستای ١٨برابر xدر راستای ١الف" دو گوشه داخلی داریم که مشابه هم می باشند. پس رفتگی گوشه "پاسخ: در سازه

درصد پس رفتگی داریم و سازه نامنظم هندسی محسوب می شود: ٢٠متر می باشد. بنابراین در هر دو جهت بیش از ١٢1830

0.2

1224

0.2

ر دو سمت بازشو، سازه توسط یک تیر بتنی پوسته شده است و بنابراین "گوشه دخلی" نداریم. و سازه نامنظم هندسی در سازه "ب" د

نمی باشد.

سوال: اگر سازه ای نامنظم هندسی باشد، چه باید کرد و عواقب آن چیست؟

پاسخ: در این صورت:استاندارد ٤-١-٤-٣ینامیکی طیفی، نمی توان طبق بند در این صورت سازه نامنظم محسوب شده و در صورت انجام تحلیل د -١

درصد برش پایه استاتیکی همپایه کرد. ٨٥، برش پایه دینامیکی را با ٢٨٠٠

، نمی توان از روش الف ۲۸۰۰استاندارد ۲-۲-۳-۳در سازه های نامنظم در پالن، در تعيين ضریب نامعینی سازه در بند -۲ سازه بر اساس روش "ب" محاسبه شود. استفاده نمود. و باید ضریب نامعینی

سازه زیر در چهار نقطه دارای پس رفتگی است.

درصد بعد سازه است. 20میزان پس رفتگی در دو جهت بیش از Dتنها در نقطه نامنظم هندسی در پالن است. Dاین سازه به جهت نقطه


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٣٧

منظمی پیچشینا ۴-۲۴-۲

به پالن سازه شکل زیر توجه نماييد. به علت کاربری خاصی که نیمه سمت راست سازه دارد (رستوران می باشد)، تعداد ستونها در آن قسمت کمتر می باشد و مرکز سختی (مرکز مقاومت سازه در برابر بار جانبی) در نیمه چپ سازه خواهد بود.

ب می شود که تحت اثر نیروی زلزله، سازه عالوه بر حرکت انتقالی، حرکت تفاوت در مختصات مرکز سختی و مرکز جرم موج چرخشی نیز داشته باشد. در شکل فوق تغيير مکان جانبی سازه تحت زلزله نمایش داده شده است.

گرچه تعداد ستونها در سمت راست سازه کمتر می باشد ولی با افزایش ابعاد ستونها و ابعاد تیرهای سمت راست می ان سختی آنها را افزایش داد و در نتیجه پیچش سازه را کاهش داد.تو

سوال: برای محاسبه تغييرمکان جانبی سازه و کنترل پیچش آن، آیا خروج از مرکزیت اتفاقی باید منظور شود؟، در تعيين تغييرمکان جانبی طبقه ٢٨٠٠استاندارد ١-٧-١پاسخ: بله. در شکل زیر نیروی زلزله وارد بر سازه نشان داده شده است. طبق بند

خواهد بود. EXPباید زلزله های با خروج از مرکزیت تصادفی نیز منظور شوند. در شکل زیر مسلما بیشترین پیچش تحت اثر زلزله

ینامنظم-ETABS 2016در یبارگذار و یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٣٨

کنترل تعيين نامنظمی پیچشی در نرم افزارنحوه ۴-۲۴-۳ .برای تعيين نامنظمی پیچشی می توان از نتایج حاصل از تحلیل مطابق شکل زیر استفاده کرد

"را نشان می دهد که مورد نظر آيين نامه می باشددقت شود که نتایج زیر "تغيير مکان نسبی.

1.2ها در ستون سمت راست گزارش کمتر از ratioنسبت EXALL-2 ،EXALL3 ،EYALL2 ،EYALL3اگر تحت تمامی زلزله های ratio>1.4بود خواهیم گفت نامنظم پیچشی است. و اگر ratio<1.4>1.2بود، خواهیم گفت سازه از نظر پیچشی منظم است. اگر

بود خواهیم گفت نامنظم شدید پیچشی است. اگر حتی یکی از طبقات و تنها تحت یکی از زلزلهratio منظم خواهیم خواند.ناباال باشد، کل سازه را

بوده و سازه از نظر پیچشی منظم می باشد. 1.2نتیجه: در جدول فوق تمام نسبت ها کمتر از

توضیح ارائه ۱۳-۱۱طراحی می شوند در بند نالیز دینامیکیآدر رابطه با کنترل نامنظمی پیچشی در سازه هایی که بر اساس

توضیح ۱۳-۱۱شده است. در این سازه ها برای کنترل نامنظمی پیچشی بهتر است از زلزله استاتیکی استفاده شود (علت در بند داده شده است).

TABLE: Diaphragm Max/Avg Drifts

Story Load Case/Combo Item Max Drift Avg Drift Ratio

Story5 EXALL 1 Diaph D1 X 0.005435 0.005396 1.007
















https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٣٩

تلگرام: یمربوط به نامنظم ratioمتوجه شدم.هنگام کنترل ۱۵ یتبسدر ا یمورد را به تازگ ینشد.ا یادسواالت ز یددکتر.ببخش یجناب آقا

یدقت در ستون روبرو ی.با کمیباشدم ۳ یحت یا ۲در حد یادیز یارعدد بس یبینمم یکنمرا کنترل م EXPاوقات مثال یگاه یچشیپEXP هعدد مربوط ب ینا یبینیمم Diaph Y جهت یبرا یعنی یباشدمy جهت توسط ینبدست آمده که اصال کنترل ا یبزرگ ینعدد به اون به نظر من چکنترل شود؟ یدبا یزن یگرجهت د یاجهت خودش کنترل کرد یرا برا یهر حالت بار یدبا یا.آیباشدم یعاد یرغ یتبسا .یدکن ییراهنما یشمداد.ممنون م ارآنرا مد نظر قر یدکم است نبا یاربس یگرمکان جهت د ييرتغ یداعداد توجه نکن ینسالم، به ا با

EXPبه اشتباه تحت زلزله یتبس). ایچششود (در اثر پ یم یجادا Y یدر راستا یزدلتا ن یزیمقدار ناچ X یعالوه بر دلتا EXP تحت :یمرا داشته باش یرز یدلتاها EXPتحت زلزله یدکند و مثال فرض کن یم یبه صفرهستند را بررس یکنزد یرا که همگ Y یدلتا یرمقاد

delta-Y-Max=0.000040 delta-Y-AVE=0.000010

یبر صفر معن یمدهد. صفر تقس ینشان م ۴انها را برابر ratioکرده و مقدار یمبه صفر را به هم تقس یکحالت عمال دو عدد نزد ینا در .یداعداد توجه نکن ینندارد و به ا

یو به حرکت ها یردگ یمد نظر قرار م X یسازه در راستا یتنها مولفه حرکت Xتحت زلزله یبدان معناست که در کنترل نامنظم این .یمکن یشوند توجه نم یم یجادعمود بر زلزله ا یکه در راستا یزیناچ

.ييدتوجه نما Diaph Xتنها به اعداد مربوط به X یتحت زلزله ها یدکن یرا کنترل م یچشپ یوقت ینکها خالصه


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٤٠

ETABS 9در نامنظمی پیچشیکنترل

.برای تعيين نامنظمی پیچشی می توان از نتایج حاصل از تحلیل مطابق شکل زیر استفاده کرد

حاسبه شود.بر اساس آنها م"تغيير مکان نسبی" باید دقت شود که نتایج زیر "تغيير مکان مطلق" را نشان می دهد و

برای مشاهده نسبت تغيير مکان حداکثر مطلق به حداکثر متوسط می توانید از قسمتsummary report مطابق شکل زیر استفاده نماييد.

بود، 1.2ها در ستون سمت راست گزارش کمتر از ratioنسبت EXP, EXN, EYP, EYNدر این صورت اگر تحت تمامی زلزله های بود ratio>1.4بود خواهیم گفت نامنظم پیچشی است. و اگر ratio<1.4>1.2خواهیم گفت سازه از نظر پیچشی منظم است. اگر

خواهیم گفت نامنظم شدید پیچشی است. اگر حتی یکی از طبقات و تنها تحت یکی از زلزلهratio ه را نامنظم خواهیم خواند.باال باشد، کل ساز

دقت شود که طبق آيين نامه نسبت جابجایی "نسبی" باید بررسی شود. برای مثال در شکل فوق برای طبقهSTORY4 و

STORY5 برایEXN :این نسبت باید به صورت زیر محاسبه شود

0.0629 0.05300.0528 0.0450

1.269

0.053 0.03930.0450 0.0335

1.191→ نامنظمپیچشیمیباشد

می باشد. 1.176و 1.19مطلق" محاسبه کرده به ترتیب برابر“که ایتبس بر اساس جابجایی ratioمقدار ود.نزدیک است، باید محاسبه مقدار دقیق انجام ش 1.2محاسبه شده توسط ایتبس به عدد RATIOنتیجه: در مواردی که نسبت


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٤١

عواقب نامنظمی پیچشی ۴-۲۴-۴

:الزامی خواهد بودآنالیز دینامیکی نامنظم پیچشی هستند،در سازه های باالی سه طبقه که -۱

زیاد "یا "شدید پیچشی"در صورت انجام آنالیز دینامیکی، همپایه سازی سازی باید بسته به اینکه سازه نامنظم -۲ استاتیکی انجام شود.زلزله %۹۰ و یا %۱۰۰باشد، باید با "پیچشی

پیچشی باشد، ضریب نامعینی شدیداگر سازه نامنظم طبقه هستند، ۲متر بوده و باالی ۱۰که بیش از در سازه هایی -۳ ۲۰خواهد بود (افزایش 1.2برابر 1خواهد بود و در این صورت در ترکیب بارها ضریب زلزله به جای Rho=1.2آن برابر

پیچشی)شدید درصدی در مقدار زلزله = جریمه سنگین برای سازه های نامنظم

اگر سازه ای نامنظم پیچشی باشد، در محاسبه دریفت باید به جای کنترل جابجایی مرکز جرم طبقات، باید لبه های -۴ :کناری سازه بررسی شوند


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٤٢

نامنظمی در دیافراگم ۴-۲۴-۵

نامنظم در دیافراگم می باشد: (d)در چهار شکل زیر تنها شکل

توجه: دو سازه زیر چه تفاوتی با هم دارند؟ .می باشدسمت راست نامنظم هندسی

.سمت چپ نامنظم هندسی نیست


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٤٣

نامنظمی سیستم های غیر موازی ۴-۲۴-۶) نباشد، سازه نامنظم خواهد Yیا Xموازات یکی از محورهای اصلی (جدید در صورتی که اجزای قائم باربر جانبی به ۲۸۰۰در استاندارد

بود. چیست؟ قائم""منظور از اجزای

اجزای باربر جانبی به قسمت باربر جانبی "افقی" و باربر جانبی "قائم" تقسیم بندی می شوند.اینرسی سقف را در راستای افق به اجزای باربر ی سقف و کلیه سیستم هایی می باشد که نیروی مهاربند"افقی" شامل دیافراگم سقف،

قائم منتقل می کند.های باربر جانبی می باشد که در ارتفاع سازه قرار می گیرند و بار را سیستمقائم، قاب خمشی و کلیه مهاربنددیوار برشی، "قائم" شامل

در راستای قائم منتقل می کنند.

دارند، و این تیر به صورت گیردار به ستونها متصل است (قاب خمشی تشکیل می دهد). نتیجه: در قابهای خمشی که یک تیر مورب

Y و یا Xنامنظم سیستم های غیر موازی محسوب می شوند. برای مثال سازه زیر نامنظم است. چون دو تا از تیرهایش در راستای

نمی باشند:

درجه انحراف داشته ۵خواهد بود؟ حتی اگر این تیر تنها مثال یعنی حتی اگر تنها یک تیر مایل داشته باشیم سازه نامنظم باشد؟

بله طبق آيين نامه حضور تنها "یک" تیر کج در کل سازه آنرا تبدیل به سازه نامنظم می کند. در متن آيين نامه اشاره ای به زاویه ی توان یک زاویه حداقل به عنوان مرز تعيين رایج شده و طبق نظر بسیاری از طراحان م ردر کشونشده است. طبق عرفی که اخیرا

۱۵درجه بیشتر در بین مهندسین مطرح شده است. یعنی شرط نامنظم بودن حضور تیر با زاویه انحراف بیش از ۱۵کرد. زاویه درجه باشد، ایجاد نامنظمی نمی کنند. ۱۵فشان کمتر از ادرجه است و تیرهایی که انحر

در این رابطه توجه نماييد: ۲۸۰۰به بخشی از استاندارد

ینامنظم-ETABS 2016در یارگذار و ب یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٤٤

تلگرام:که به یستآن ن یحصح یامورب وجود دارد ، آ یرکه در قاب آنها ت ییسازه ها یبا عرض سالم خدمت استاد ارجمند ، در مورد نامنظم

ود . سازه منظم خواهد ب یرسدبنظر م ینصورتمورب متقارن باشند در ا یرهایچنانکه ت یبقول یاگردد ؟ یتعنا یزبحث تقارن در سازه نجزو سازه دیرسمورب دارند ( البته نسبتا متقارن ) لکن بنظر م یرکه گرچه ت یباشدم یرهبا مقطع دا یسازه ها و استراکچرها ینیشمثال ع یر. با تقد ييدفرما ییراهنما یزدارند ن یرهبا مقطع دا یکه ستونها ییمنظم باشد . خواهشمند است در مورد سازه ها یها

----------- یست؟" چیمواز یرغ یها یستمس ی"نامنظم یرتاث یدد ید: با سالم، باپاسخ :یمفرض کن یرموازیغ یستمرا نامنظم س یرویسازه با پالن دا اگر باشد یم یمنطق یرتاث ین. ایمروش الف، از روش ب استفاده کن یآن به جا ینینامع یبضر ييندر تع یدبا -۱بسته یدو با ييدنما یههمپا یکیاستات یهدرصد برش پا ۸۵را با ینامیکید یهبرش پا یدتوان ینم ید،انجام داده باش ینامیکید یزاگر آنال -۲

باشد. یم یمنطق یزقانون ن ین. اييدنما یهدرصد همپا ۱۰۰ یادرصد و ۹۰ با یاها ینامنظم یهبه بق باشد. یم یمنطق یزمورد ن ینکه ا خواهد بود. ی) الزامیس -استفاده از زلزله متعامد (قانون صد -۳

وجود ندارد. یگریخاص د جریمه یرثتا یارمحسوب شود، بس یدشد یچشینامنظم پ یمثال اگر سازه ا یها متفاوت است. برا ینامنظم یرتاث یدنامه جد يينآ در

یم یشدرصد افزا ۲۰زلزله یرویخواهد بود و ن ۱٫۲برابر ینینامع یباست که ضر ینآن ا یرتاث ینو مهمتر ینگذار خواهد بود. اوله است ک ینا یگرد یرساختمان کنترل شود (نه در مرکز جرم) ، تاث یدر لبه ها یدبا یفکه در ستا ینآن ا یگرمهم د یر. تاثیابد

ییها یمهجر ینچن یمواز یرغ یستمس ینامنظم یخواهد شد. ول یطبقه) اجبار ۳ یباال ی(در سازه ها ینامیکید یزاستفاده از آنال ندارد.

تلگرام:

یستمس ینباشد، مشمول نامنظم یاصل یاز قاب در جهت محور ها یمفر یککه در آن یسازه با قاب خمش یا: با سالم و عرض ادب::آ ابق یاقائم باربر" را بکار برده، آ یکلمه "اجرا یمواز یرنامنظم غ یها یستمنامه در مورد س يينالبته آ یر؟خ یاباشد یم یمواز یرغ یها

باشد؟ یباربر قائم م یجز اجزا یخمش----------- باشد. ی" مvertical lateral force-resisting elementsقائم بابر" ترجمه " یباشد. علت: کلمه "اجزا ی: با سالم، بله نامنظم مپاسخ :یمباربر دار یستمسازه ها دو نوع س در یقاب خمش ی،برش یوارقائم، د یمهاربند یستم: شامل سیبر جانبقائم بار یاجزا-۱ یسقف را (تحت زلزله) به اجزا یافق یروهایکه ن یعوامل یسقف و تمام یسقف، مهاربند یافراگم: شامل دیباربر جانب یافق یاجزا -۲

کنند. یباربر قائم منتقل م یکیاگر یحت یندهند و بنابرا یم یلرا تشک یقائم باربر جانب یقائم) اجزا یو ستونها یافق یرهای(شامل ت یمجموعه قاب خمش بنابراین شود. ینباشد، سازه در پالن نامنظم محسوب م y یا x یدر راستا یقاب خمش یرهایاز ت


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٤٥

نامنظمی خارج از صفحه ۴-۲۴-۷

از صفحه داریم. در سازه شکل زیر نامنظمی خارج به شدت آسیب دید. Imperial Valley (1979)می باشد که در زلزله Imperial County Services Buildingسازه مربوط به

سازه: ندر ای در طبقه اول وجود ندارد و تنها در طبقات فوقانی وجود دارد. Aدیوار تنها در طبقه اول وجود دارد. Bدیوار

در تمامی طبقات وجود دارند. Cدیوارهای


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٤٦

به شرح زیر می باشد: ۲۸۰۰ارتفاع به نقل از استاندارد انواع نامنظمی در


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٤٧

نامنظمی هندسی در ارتفاع ۴-۲۴-۸

به صورت ناگهانی کاهش یافته و نامنظم هندسی در ارتفاع است. ۴شکل سمت چپ: عرض سیستم باربر جانبی (قاب خمشی) در طبقه

و منظم محسوب می شود. در این سازه عرض سیستم باربر شکل سمت راست: سازه از نظر نامنظمی هندسی در ارتفاع مشکلی ندارد تنها شامل دهانه بادبند می باشد. دهانه های کناری در شکل سمت راست تنها بار ثقلی را تحمل می کنند و در تحمل زلزله مشارکت

ندارند.

م، ممکن است نامنظم عقب روی داریبنابراین در سازه هایی که دارای سیستم قاب خمشی هستند و در برخی طبقات

هندسی در ارتفاع باشند.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٤٨

کانال تلگرام: یربخ تقوسالم جناب دکتر

نامه ييندر آ ینندارد و همچن ینامنظم یناز ا یقیدق یفنامه تعر يينآ ینکهبا توجه به ا -یجرم یداشتم در مورد نامنظم سوالی

ASCE7 ۲۵اگر وزن کادر بنفش از یااست که آ ینو سوال من ا -نشده است یانب یردر مورد شکل ز ینامنظم ینبه طور واضح ا یزن٪ فرض نمود؟ یسازه رو منظم جرم ینتوان ا یم یاوزن طبقه کمتر باشد آ

نسبت ۱٫۳هر طبقه کمتر از یفتباشد که اگر نسبت در یم ASCE7 نامه يينآ ۱۲٫۳٫۲٫۲بند ۱دوم من هم در مورد تبصره شماره سوال منظم فرض نمود؟ یتوان سازه را از لحاظ جرم یباشد م ییطبقه باال یفتدر یکییناماستفاده کرد هر چند بهتر است د یکیاستات یلسازه از تحل ینتوان در همچ یم یاآ یبا فرض منظم جرم ینکهسوال سوم ا و

شود؟ یطراح

با سالم، نه؟ یا یمدارد که قسمت بنفش رنگ را طبقه محسوب کن ینبه ا یبستگوزن اگر یکنم (حت یمن به شخصه آنرا طبقه فرض م یم+کف" دار ی"قاب خمش یدکه شما مشخص کرد یدر قسمت ینکهه به اتوج با

خواهد بود. یسازه نامنظم جرم یندرصد وزن طبقه مجاور باشد). بنابرا ۲۵آن کمتر از کنم. ینم کم باشد آنرا طبقه منظور یزباشند و وزن کف ن ینگه دارنده مفصل یرهایاگر ت ولی .یردانجام پذ یدبا یبر اساس قضاوت مهندس یشترب یصتشخ این

ضابطه ارتفاع طبقه ین. در هنگام کنترل ایدکنترل کن یدتوان یم یداگر خواست ی. ولیامدهن ۲۸۰۰) در استاندارد 12.3.2.2فوق( ظابطه .یریددر نظر بگ یمترسانت ۶۰ یدرا با یاصل

امده ۲۸۰۰در یکیاستات یلاستفاده از تحل شرایط طبقه اگر سازه ۵۰تا ۳ ینب یسازه ها برای

نباشد، یجرم نامنظم نباشد، یچشیپ نامنظم نرم نداشته باشد، طبقه .یمکن یلتحل یکیاستات یمتوان می


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٤٩

نامنظمی قطع سیستم باربر جانبی ۴-۲۴-۹ وقتی یک سیستم باربر جانبی قطع می شود، در عضو نگهدارنده آن لنگر واژگونی ایجاد می شود.

) در شکلa می شود به طوریکه در ستونها کشش و فشار مهاربندیموجب ایجاد لنگر در ستونهای زیر مهاربندی) قطع سیستم ربر جانبی در ارتفاع داریم.قطع سیستم با نامنظمیبه صورت کوپل نیرو ایجاد میشود. در این شکل

) در شکلb در ستونهای اکس (B وC .لنگر واژگونی خواهیم داشت و سازه نامنظمی قطع سیستم باربر جانبی می باشد

ینامنظم-ETABS 2016در یارگذار و ب یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٥٠

طبقه ضعیف نامنظمی ۴-۲۴-۱۰

سازه های شکل فوق، به طوریکه احداث سازه هایی مانند ٢٨٠٠طبق بند زیر از استاندارد استفاده از سازه هایی مانند دو سازه فوق طبقه خیلی ضعیف ایجاد شود، در عمده مناطق کشور غیر مجاز است:

می باشد که در آن دیوار برشی در طبقه همکف حذف شده است و در طبقه اول طبقه Moehleشکل زیر برگرفته از کتاب پروفسور هایی در مناطق لرزه خیز غیر مجاز است.ضعیف ایجاد شده است. با توجه به بند فوق احداث چنین سازه


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٥١

چگونه مقاومت طبقه را محاسبه کنیم؟

می باشد که توضیحاتی در رابطه با نحوه محاسبه مقاومت طبقه برای بررسی ASCE7-2010-Seismic Guideمتن زیر مربوط به نامنظمی طبقه ضعیف ارائه کرده است:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٥٢


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٥٣

طبقه نرم ۴-۲۴-۱۱ تجاری می باشد و ارتفاع طبقه بیش از سایر طبقات است.در شکل زیر طبقه اول

با افزایش طول ستونها، سختی طبقه کاهش می یابد و ممکن است طبقه نرم ایجاد شود.

). EI/L^3ستونها با توان سوم طول ستونها رابطه دارد( یخمش یجانب یکه سخت ييددقت نما

:یمفرض کن فوقاگر در شکل بنابراین

باشند،صلب یرهات

باشد، یکسانبعاد مقطع ستونها در دو طبقه اول و دوم ا

باشد،ه اول دو برابر ارتفاع طبقه دوم رتفاع طبقا

طبقه اول خواهد. یبرابر سخت ۸طبقه دوم یصورت سخت ینا در

درصورت مهاربندهاو یوارهاد ایو ستونها (و یرهات یبا منظور کردن سخت یدباشد و با ینم یرامکان پذ یواقع یاول در سازه ها فرضطبقه را محاسبه نمود و بهتر است از نرم یتوان سخت ینم یسازه ا یلبا روابط ساده تحل ینطبقه محاسبه شود. بنابرا یوجود) سخت

طبقه استفاده شود. تیمحاسبه سخ یافزار برا


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٥٤

طبقه یمحاسبه سخت یبرا ۲۸۰۰استاندارد پیشنهاد

یسخت یماگر بخواه زیرنمونه در شکل یتوسط نرم افزار محاسبه کرد. برا یطبقه را به راحت یجانب یتوان سخت یفوق م یفاساس تعر بر :یمنک ی) حرکت سازه را بررسیرون یا(و ییگاه قرار داده و با اعمال جابجا یهتک یدر طبقات تحتان یدبا یم،طبقه چهارم را محاسبه کن

∆

یگذار خواهد بود و عمال سخت یرطبقه چهارم تاث ييرشکلطبقات باالتر بر تغ یروش سخت ینشود، در ا یشکل مشاهده مهمانطور که در حاصل از یطبقات باالتر بر مقدار سخت یو ستونها یرت یآن طبقه نخواهد بود. بلکه سخت یو ستونها یرت یطبقه چهارم تنها تابع سخت

ر دکه هدف یمقاصد طراح یبرا ی. منتهیدآ یطبقه بدست نم یسخت یقروش مقدار دق یندر ا نیگذار خواهد بود. بنابرا یرروش تاث یناشد)، اب یدر ارتفاع م یسخت ييراتتغ ینامنظم يينکه هدف تع یباشد (مثال زمان یطبقات م یسخت ینسب یسهمواقع مقا یشترب

را محاسبه کند. طبقات یتواند سخت یم یقابل قبول یبروش با تقر

را به مرکز جرم یرون یاوارد شود. آ یدبا یبه چه نقطه ا F یروین ی،سه بعد یاست که در سازه ها ینکه ممکن است مطرح شود ا یسوالطبقه وارد یبه مرکز سخت F یروین یدباشد، با یطبقه م یهدف محاسبه سخت ینکهطبقه؟ با توجه به ا یبه مرکز سخت یا یمطبقه وارد کن خواهند داشت. یکسان) ∆داشت و تمام نقاط طبقه حرکت ( یمنخواه یچشدر سازه پ تصور ینشود. در ا

یبضر يينو تع یتصادف یچشپ-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٥٥

پیچش تصادفی و تعيين ضریب 4-25


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٥٦

FEMA-P-1050: The locations of the centers of mass and rigidity for a given floor or roof typically cannot be established with a high degree of accuracy because of mass and stiffness uncertainty and deviations in design, construction, and loading from the idealized case. To account for this inaccuracy, the standard requires the consideration of a minimum eccentricity of 5% of the width of a structure perpendicular to the direction being considered to any static eccentricity computed using idealized locations of the centers of mass and rigidity. Where a structure has a geometrically complex or nonrectangular floor plan, the eccentricity is computed using the diaphragm extents perpendicular to the direction of loading

بعد سازه در نظر گرفته شود: 0.05باید برابر به شکل زیر توجه کنید. مقدار خروج از مرکزیت تصادفی حداقل

نکته: قرار نیست زلزله هایEX, EXP, EXN !هر سه باهم وارد شوند

بلکه سازه باید تحت هر کدام از آنها به تنهایی پاسخگو باشد. یعنی تک تک وارد می شوند و کفایت سازه تحت هر کدام به صورت مجزا بررسی می شود.

بعد سازه منظور شود: 0.05ه نامنظم پیچشی باشد، خروج از مرکزیت باید بیش از در صورتی که ساز

0.05 خروجمرکزیت 0.05 0.05∆∆

0.15

به بند زیر توجه نماييد. در موارد خاص می توان از تعریف زلزله های با خروج از مرکزیت تصادفی صرف نظر کرد. وجود ندارد و توصیه می شود در تمامی سازه ها زلزله با خروج از مرکزیت تصادفی تعریف شود. ASCE7-10البته مشابه این بند در


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٥٧

می توان به صورت زیر عمل کرد: Ajبرای تعيين مقدار

) در شکل زیر مقدار ستون آخرratio مقدار (∆

∆ را نشان می دهد.

EXALL2 وEXALL3 می باشند: 0.05زلزله های اولیه با خروج از مرکزیت

فرض شده است. تنها B=12mبرابر EXباید به صورت زیر اصالح شود. در محاسبات زیر عرض سازه در راستای عمود بر Xزلزله راستای اعمال شود. در طبقه دوم مقدار خروج از مرکزیت بر حسب متر برابر %۵باید مقدار خروج از مرکزیت بیش از story2و story1در طبقات

خواهد بود با:

0.05 0.0512.504

1.2 10.24712 0.05 1.034 12 0.0517 12 0.62

TABLE: Story Max/Avg Displacements

Story Load Case/Combo Direction Maximum Average Ratio

mm mm

Story8 EXALL 2 X 112.951 109.231 1.034

Story7 EXALL 2 X 96.853 94.907 1.021

Story6 EXALL 2 X 78.183 76.62 1.02

Story5 EXALL 2 X 59.121 57.925 1.021

Story4 EXALL 2 X 40.378 39.552 1.021

Story3 EXALL 2 X 23.46 22.956 1.022

Story2 EXALL 2 X 10.053 9.832 1.023

Story1 EXALL 2 X 3.146 3.094 1.017

Story8 EXALL 3 X 118.375 112.563 1.052

Story7 EXALL 3 X 113.429 97.614 1.162

Story6 EXALL 3 X 91.923 78.885 1.165

Story5 EXALL 3 X 69.854 59.716 1.17

Story4 EXALL 3 X 48.127 40.859 1.178

Story3 EXALL 3 X 28.367 23.791 1.192

Story2 EXALL 3 X 12.504 10.247 1.22

Story1 EXALL 3 X 4.137 3.254 1.271

Story Ratio Aj Ecc

Story7 1.162 1 0.05

Story6 1.165 1 0.05

Story5 1.17 1 0.05

Story4 1.178 1 0.05

Story3 1.192 1 0.05

Story2 1.22 1.033611 0.051681

Story1 1.271 1.121834 0.056092


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٥٨

کانال تلگرام: با سالم و احترام

باربر لرزه یاعضا یهکل ی. از آنجا که طراحیستآن الزام یبرا یفیط ینامیکید یلبوده و تحل یادز یچشیپ ینامنظم یدارا یبتن یسازه ا یفط یها Load Caseبه بدست آورد و به یدرا چگونه با Aj ییبزرگنما یبشود، ضر یانجام م ینامیکید یبارها یبفقط تحت ترک یا

ید،نما یپالن حاصل نم یصلب) لزوما در انتها یافراگمرا (با وجود د یممو ماکز ینیمم Displacementمقدار یفاعمال نمود؟ از آنجا که ط اعمال نمود؟ یفط یها Load Caseو حاصل را به یدبدست آ یکیاستات یتحت زلزله ها Aj یدبا یاآ سپاس فراوان با

با سالم انجام شود: یکیاست بر اساس زلزله استاتبهتر یرموارد ز یشود،انجام م ینامیکیبر اساس زلزله د یطراح ینکهبا وجود ا یچشیپ ینامنظم کنترل Aj محاسبه


.یدمنظور کن ینامیکیزلزله د یفانرا در تعر یتوانیدم یکیبر اساس زلزله استات Ajاز محاسبه پس

اثرات ید، با یشودم 1.2متوسط بزرگتر از ييرمکانبه تع یممماکز ييرمکاننامنظم که نسبت تغ ی. در پالنهایدبا عرض سالم و خسته نباش دیبا که یکیاستات یبارها یفدر قسمت تعر یتبسزلزله اعمال نمود. حال در نرم افزار ا ۲۸۰۰نامه يينآ ۱۰-۳-۲بند یطهرا طبق ضا یچشپ

Eccو در قسمت overwrite شده است در پنجره 1.2از یشترنسبت ب ینکه ا یبارها و طبقات یاصالح گردد. برا یتدرصد خروج از محور

Lenght وارد کرد یدموارد را با یناز ا یککدام ۱- Aj

۲- Aj * 0.05

۳- Aj*0.05*L

۴-Aj*L

به یانگینمکان م ييربرابر تغ ۱٫۲به یممماکز ييرمکانهم نسبت تغ Ajو Y یا Xبعد سازه در جهت Lاست که منظور از یحبه توض الزم از موارد باال را عنوان نموده بودند. یکیکه مطالعه نمودم هر کدام از منابع یباشد. در ضمن در منابع یم ۲توان

باشد، باید L=10mو طول سازه در جهت عمود بر زلزله مورد بررسی برابر Aj=1.1برای مثال اگر است. یح: با سالم، مورد سوم صحپاسخ د.وارد شو L=0.55m=550 mm*0.05*1.1مقدار

درصد متعامد ٣٠زلزله -ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٥٩

درصد متعامد ۳۰زلزله 4-26

در محل تقاطع A. ستون ييدتوجه نما یرقرار دارند. به شکل ز یباربر جانب یستمدر محل تقاطع دو س یشهستونها هم یخمش یدر قابها

قرار دارد. ۲و ۱ یباربر جانب یستم هایس

در اکثر سازه (شامل قابهای خمشی فوالدی و بتنی، سیستم های دوگانه) تمامی ستونها در محل تقاطع دو یا چند سیستم

مقاوم باربر جانبی قرار دارند و بنابراین بر خالف تصور برخی از طراحان منظور کردن زلزله متعامد در تمامی سازه های قاب خمشی الزامی می باشد.

ارائه شده در وبسایت به پرسش و پاسخ www.std2800.ir که مربوط به دفتر تدوین ضوابط و استانداردها می باشد توجه نماييد:

سوال: یک سازه با سیستم قاب خمشی نامنظم داریم (برای مثال قاب خمشی شامل تیر کج می باشد). در صورتیکه بار محوری درصد) الزم است؟ ۳۰درصد ظرفیت بار محوری ستون باشد، اعمال زلزله متعامد ( ۲۰ز زلزله در ستون، کمتر از ناشی ا

تبصره مربوط به عدم اعمال زلزله متعامد تنها مربوط به بند ب میشود و شامل ۲۸۰۰استاندارد ۴پاسخ: بله. طبق متن ویرایش منظم در پالن (حتی آنهایی که نیروی محوری ناشی از زلزله شان در ستونها کمتر بنابراین تمامی سازه های نابند الف نمی شود.

درصد) کنترل شوند. ۳۰درصد ظرفیت محوری است) باید برای زلزله متعامد ( ۲۰از دو شرط زیر درصد متعامد صرف نظر کرد که هر ۳۰از زلزله قابهای خمشی بتنی و فوالدیبنابراین تنها زمانی می توان در

:برقرار باشد همزمانسازه منظم در پالن باشد. به ویژه تیر خمشی مایل در پالن نداشته باشد (تیرهای کج متاثر از زلزله مایل هستند و -۱

و یا زلزله زاویه دار کنترل شوند). ۳۰-۱۰۰حتما باید برای اثر درصد ظرفیت محوری آن باشد. ۲۰نیروی محوری ستون ناشی از زلزله کمتر از -۲


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٦٠

حوه مقایسه نیروی محوری ناشی از زلزله با ظرفیت محوری ستون بتنی:ن

باشد. یم 102tonاز ستونها برابر یکیدر یمحور یروین داده شده است. یشنما EXستونها تحت زلزله یمحور یروین یرشکل ز در

یطراح ستون یراست کردن رو یکو با کل یطراح یجستون را با استفاده از نتا یمحور یتتوان ظرف یم زیرستون مطابق شکل ینهم در

می باشد. ton 184و ظرفیت کششی آن ton 388ظرفیت محوری فشاری ستون برابر بدست آورد. Interaction ینهشده، و با انتخاب گز102 ≰ 0.2 184 36.8

عتقدند در مورد ستونهای بتنی باید ظرفیت محوری فشاری معیار متن آيين نامه اشاره به "ظرفیت محوری" می کند. برخی از طراحان م قرار گیرد. در این حالت کنترل فوق باید به صورت زیر انجام شود:

102 ≰ 0.2 388 77.6


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٦١

ضروری دانسته شده است: ۳۰-۱۰۰) اعمال D, E, Fنیز برای مناطق لرزه خیز ( ASCE7-10در


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٦٢


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٦٣

درصد متعامد را نشان می دهد: ۳۰در شکل زیر نحوه تعریف زلزله

به همین ترتیب باید حاالت بار زیر ایجاد شوند:EXALL+EY30 EXALL-EY30 EYALL+EX30 EYALL-EX30

نیست؟ چرا؟ EXALL-EY30–و یا EXALL+EY30–سوال: آیا نیازی به تعریف رکیب بار به صورت مثبت و منفی ظاهر می شوند:پاسخ: خیر الزم نیست. زلزله ها در ت

1.2D L EXALL EY30 0.2SNOW

باشند تعریف نشده است؟ EVو بارهای مشابهی که شامل EXALL+0.3EY+EVسوال: چرا حالت بار

رصد متعامدد ٣٠زلزله -ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٦٤

زلزله قائم-ETABS 2016در یو بارگذار یمدلساز ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٦٥

زلزله قائم 4-27 دو حالت متفاوت باید منظور شود:) بار قائم زلزله در A=0.35در سازه های واقع در پهنه با خطر نسبی خیلی زیاد (

0.6اعمال نیروی زلزله قائم به "کل سازه" که برابر است با -۱

0.6که برابر است با متر و تیرهای با بار متمرکز قابل توجه ۱۵اعمال نیروی زلزله قائم به بالکنها، تیرهای باالی -۲

منظور می شود. ۲تنها حالت ) A<0.35گر پهنه ها (در سازه های واقع در دی


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٦٦

نحوه منظور کردن زلزله قائم برای کل سازه (مورد اول)

EV مانند بارهای مرده و زنده در راستای قائم می باشد. بنابراین به جای اعمال مستقیم بارEV به کل سازه می توان در ترکیب بارها ضریب بار مرده را افزایش داد. در شکل زیر نحوه منظور کردن زلزله قائم در کل سازه نمایش داده شده است.

تمامی ترکیب بارها به صورت دستی اصالح شوند؟ A=0.35سوال: آیا در مناطق با

بارها را به صورت اتوماتیک اصالح نمود: می توان ترکیب Sdsپاسخ: خیر. با تغيير پارامتر


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٦٧

ایجاد 1.41Dبرابر 1.2Dمطابق شکل فوق، اگر ترکیب بارهای پیش فرض اضافه نماييد، ضریب بار مرده به جای Sdsپس از تغيير پارامتر می شود.

:نکته مهم

ضرایب بار مرده اصالح شوند. این است که هنگام ایجاد ترکیب بارهای پیش فرض برنامه Sdsهدف از تغيير ضریب شوند. متاسفانه ایتبس updateکنید تا add defaultباید ترکیب بارها را حذف نموده و مجددا Sdsبرای این منظور پس از تغيير

نمی کند و با هر تغييری در پنجره فوق، باید مجددا ترکیب بارها را حذف و اضافه updateترکیب بارها را به صورت اتوماتیک کنید. Modifyکنید تا اثرات تغييرات اعمال شود در غیر این صورت باید ترکیب بارهای قبلی را به صورت دستی و تک تک


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٦٨

چگونه در ترکیب بارها ظاهر می شود؟ EVسوال: بار قائم تغيير کرده است: ۴با دیگر بارهای لرزه ای در ویرایش EVپاسخ: نحوه ترکیب


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٦٩

تلگرام:

سالم جناب دکتر یتو یادز یزیمربوط به لرزه خ یبطبق جزوه شما ضر یادز یلیخ یزیدر مورد بار قائم زلزله که هم بالکن وجود داره و هم منطقه لرزه خ

بار L)که Ev=0.6AI*Lبار اضافه شده( یببه ترکEvبار قائم زلزله مربوط به بالکن یکل سازه اعمال شده و برا یبار مرده اعمال شده و برا زنده هست

بار یبارفقط برا یالگو ینما ا یوقت ینه)هم ساخته شود حاال سوالم ا- EZبار تنها( یبترک یکطره ها یکتابها گفتنده که تو بعضی یمشکل ینعمال در نظر گرفته نشده ا-Ezبار تنها یبحالت ترک یبار مرده مربوط به بالکن تو )۰٫۶AI*L( یمکرد یفزنده تعر برسونم رمتونستم منظو یدونمنداره؟نم

سالم با

هر دو ییعنکنترل شوند. یزلزله قائم به طرف باال و بدون حضور بار ثقل یروین یبرا یدها با یآمدگ یشها و پنامه بالکن يينا طبق بالکن منظور شود: یدر طراح یدبا یربار ز یبترک

1.2D+L+EVبار اول: ترکیب

EV-بار دوم: ترکیب

خود سازه استفاده شود. یاجزا یطراح یبرا یستو الزم ن یباشدبالکن م یاجزا یدوم تنها جهت طراح یبترک منتهابار دوم یببه اعمال ترک یازین یکنیدمحاسبه م یا دستبالکن) ر یدال بتن یلگردهایدهنده بالکن را (مثال م یلتشک یاگر اجزا بنابراین

.یستدر نرم افزار ن .یباشدکل زلزله قائم م Evروابط فوق در

خواهد بود. یمعن یبار دوم در نرم افزار ب یبعمال استفاده از ترک ید،کرده باش یفرا بر اساس بار زنده تعر Evاگر در نرم افزار بنابراین

تلگرام:

مرده و زنده؟ یبار ثقل یفقط برا یاقائم زلزله هم طرح بشه یروین یبرا یستیدال کنسول با یا. آیرجناب دکتر .وقت بخسالم ی؟ممنونبار یبجواب مثبته ، تحت چه ترک اگه

براي طره ها ميتوانيد از تركيب بارهاي زير استفاده كنيد: سالم، بله،

1.4D 1.2D+1.6L

1.2D+L+Ev -EV

ار اخر اثر مرده و زنده صفر منظور شده.تركيب ب در دو تركيب بار اول اثر زلزله قائم منظور نمي شود. در

تلگرام:

یامتر ۱۵از یشب یرت یاو بالکن یماعمال کن SD یببا اعمال ضر یعنیاز بار مرده یبیباشد و مولفه قائم زلزله را به صورت ضر a=0.35اگر وارد شود؟ EVبارها یبهست در ترک یازین یمبار متمرکز قابل توجه نداشته باش

.ييدبارها حذف نما یبرا از ترک Ev یدتوان ی. میستن یازین یر،: با سالم، خپاسخ


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٧٠

تلگرام:

سه به چه صورت ینا یبه ترکبار قائم زلزله وجود داشته باشد ، نحو یول یمرا استفاده نکن ۳۰-۱۰۰ یبکه ترک یبا سالم و ادب. در صورت یباشد؟م

: با سالم،پاسخ1.2D + L + EX + EV 1.2D + L + EY + EV

یبترک یدرصد آن با زلزله افق ۳۰قبال یکهشود در حال یم یبترک یافق یبا زلزله ها یدرصد ۱۰۰زلزله قائم به صورت یدنامه جد يينآ در . ييدتوجه نما ۳-۹-۳-۳بند به شد. یم

تلگرام:

یازین میخودمان بساز یرا دست یبتن یا یبار در سازه فوالد یباتسوال داشتم از خدمتتون اگر ما ترک یهبا سالم خدمت استاد ارجمند ؟ با تشکر یموارد کن ۰آن را یدبا یا یموارد کن 1.05را sds یتنبسهست در نرم افزار ا

--------- ”یلرزه ا یژهو“ یبارها یبترک ی. منتهیدآ ینم یشپ یمشلک یچو ه ييدرا اصالح نما یعاد یبارها یبترک یدتوان ی: با سالم، شما مپاسخ

یدبا یدبساز یرا هم دست یعاد یبارها یباگر ترک یشوند، نادرست خواهند. شد. حت یساخته م Sdsو بر اساس یککه به صورت اتوماتSds توسط نرم افزار ساخته شوند. یحصحبه صورت یزن یژهو یبارها یبترک ات ييدراوارد نما

یسازه بتن یطراح یبارها یبترک-بارها یبترک ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٧١

ترکیب بارها ۵

سازه بتنیطراحی ترکیب بارهای 5-1

درصد متعامد قبال در قسمت ۳۰با توجه به اینکه زلزلهload case افزوده شده است، این ترکیب بارها به صورت اتوماتیک

توسط نرم افزار ایجاد خواهند شد.

باید آنها را اصالح نماييد:پس از افزودن ترکیب بارهای پیش فرض ) و در 0.9D+E-Evاضافه شود ( 1-. در ترکیب بارهای سبک با ضریب باید افزوده شود EVدر تمامی ترکیب بارهای لرزه ای، بار -۱

).1.2D+L+E+Evاضافه شود ( 1+ترکیب بارهای سنگین با ضریب

بد.تغيير یا 0.5در ترکیب بارهای لرزه ای باید به LRED0.5ضریب بار -۲

ترکیب بارهای فشار خاک (در صورت وجود) باید به تمامی ترکیب بارها افزوده شود: -۳

ترکیب بارهای حرارت ( در صورت وجود) باید به ترکیب بارها افزوده شود. -۴

افزایش یابند. %۴۰ترکیب بارهای باد ( در صورت وجود) باید -۵

به صورت دستی وارد نماييد، ترکیب بارهای زیر باید وارد شوند: ACI-2014در صورتی که بخواهید ترکیب بارها را بر اساس

در این ترکیب بارهاEXALL وEYALL زله متفاوت است. برای مثال در ترکیب بار زیر داریم:هر کدام شامل سه زل

0.69D EXALL EV0.69D EX EV0.69D EX EV0.69D EXN EV


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٧٢

)A = 0.35سازه بتنی ( ۵-۱-۱D: بار مرده L: بار زنده

LRED: بار زنده قابل کاهش :LRED0.5در ترکیب بار 0.5بار زنده قابل کاهش با ضریب

LROOF: بار زنده بام SNOW: بار برف P: بار تیغه بندی

در این ترکیب بارهاEXALL وEYALL اوت است. برای مثال در ترکیب بار زیر داریم:زله متفهر کدام شامل سه زل


EV: بار زلزله قائم

ضریب نامعینی :

سازه بتنی ضريباهميت 1 0.35

UDCON1 1.4D

UDCON2 1.2D+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+1.6P+0.5S

UDCON3 1.2D+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5 +1.6P +0.5LROOF

UDCON4 1.2D+L+LRED+0.5LRED0.5+P +1.6S

UDCON5 1.2D+L+LRED+0.5LRED0.5 +P +1.6LROOF

UDCON6 1.41D+L+LRED+0.5LRED0.5+P +0.2S+ ρ (EXALL+0.3EY)+EV

UDCON7 1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5 +P +0.2S- ρ (EXALL+0.3EY)+EV

UDCON8 1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +0.2S+ ρ (EXALL-0.3EY)+EV

UDCON9 1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5 +P +0.2S- ρ (EXALL-0.3EY)+EV

UDCON10 1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5 +P +0.2S+ ρ (EYALL+0.3EX)+EV

UDCON11 1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +0.2S- ρ (EYALL+0.3EX)+EV

UDCON12 1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +0.2S+ ρ (EYALL-0.3EX)+EV

UDCON13 1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +0.2S- ρ (EYALL-0.3EX)+EV

UDCON14 0.69D +ρ (EXALL+0.3EY)-EV

UDCON15 0.69D -ρ (EXALL+0.3EY)-EV

UDCON16 0.69D +ρ (EXALL-0.3EY)-EV

UDCON17 0.69D -ρ (EXALL-0.3EY)-EV

UDCON18 0.69D +ρ (EYALL+0.3EX)-EV

UDCON19 0.69D -ρ (EYALL+0.3EX)-EV

UDCON20 0.69D +ρ (EYALL-0.3EX)-EV

UDCON21 0.69D -ρ (EYALL-0.3EX)-EV

یسازه بتن یطراح یبارها یبترک-بارها یبرکت ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٧٣

)A < 0.35سازه بتنی ( ۵-۱-۲D: بار مرده L: بار زنده

LRED: بار زنده قابل کاهش :LRED0.5در ترکیب بار 0.5بار زنده قابل کاهش با ضریب

LROOF: بار زنده بام SNOW: بار برف P: بار تیغه بندی

در این ترکیب بارهاEXALL وEYALL اوت است. برای مثال در ترکیب بار زیر داریم:زله متفهر کدام شامل سه زل


EV: بار زلزله قائم

ضریب نامعینی :

سازه بتنی اهميت ضريب 1 0.35

UDCON1 1.4D

UDCON2 1.2D+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+1.6P +0.5S

UDCON3 1.2D+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5 +1.6P +0.5LROOF

UDCON4 1.2D+L+LRED+0.5LRED0.5+P +1.6S

UDCON5 1.2D+L+LRED+0.5LRED0.5 +P +1.6LROOF

UDCON6 1.2D+L+LRED+0.5LRED0.5+P +0.2S+ ρ (EXALL+0.3EY)+EV

UDCON7 1.2D+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +0.2S- ρ (EXALL+0.3EY)+EV

UDCON8 1.2D+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +0.2S+ ρ (EXALL-0.3EY)+EV

UDCON9 1.2D+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +0.2S- ρ (EXALL-0.3EY)+EV

UDCON10 1.2D+Live+LRED+0.5LRED0.5 +P +0.2S+ ρ (EYALL+0.3EX)+EV

UDCON11 1.2D+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +0.2S- ρ (EYALL+0.3EX)+EV

UDCON12 1.2D+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +0.2S+ ρ (EYALL-0.3EX)+EV

UDCON13 1.2D+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +0.2S- ρ (EYALL-0.3EX)+EV

UDCON14 0.9D +ρ (EXALL+0.3EY)-EV

UDCON15 0.9D - ρ (EXALL+0.3EY)-EV

UDCON16 0.9D +ρ (EXALL-0.3EY)-EV

UDCON17 0.9D - ρ (EXALL-0.3EY)-EV

UDCON18 0.9D +ρ (EYALL+0.3EX)-EV

UDCON19 0.9D - ρ (EYALL+0.3EX)-EV

UDCON20 0.9D +ρ (EYALL-0.3EX)-EV

UDCON21 0.9D - ρ (EYALL-0.3EX)-EV


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٧٤

ETABS9-ACI2008ترکیب بارها در ۵-۱-۳ يين نامه آشکل زیر متنACI‐318‐2008 را در رابطه با

ترکیب بارها را نشان می دهد

در فایلهای ایتبس جداگانه تعریف این جزوهتمامی ترکیب بارهای شده اند و در وبسایت اینجانب قابل دانلود هستند.

ACI2008 ; ETABS9.7.4 ; A<0.35

UDCON1 1.4D

UDCON2 1.2D+1.6LIVE+1.6LRED+1.6LRED0.5+1.6LPART+0.5LROOF

UDCON3 1.2D+1.6LIVE+1.6LRED+1.6LRED0.5+1.6LPART+0.5SNOW

UDCON4 1.2D+LIVE+LRED+0.5LRED0.5+LPART+1.6LROOF

UDCON5 1.2D+LIVE+LRED+0.5LRED0.5+LPART+1.6SNOW

UDCON6~9 1.2D+LIVE+LRED+0.5LRED0.5+LPART+0.2SNOW± ×EXP±0.3 ×EY+EV

UDCON10~13 1.2D+LIVE+LRED+0.5LRED0.5+LPART+0.2SNOW± ×EXN±0.3 ×EY+EV

UDCON14~17 1.2D+LIVE+LRED+0.5LRED0.5+LPART+0.2SNOW± ×EYP±0.3 ×EX+EV

UDCON18~21 1.2D+LIVE+LRED+0.5LRED0.5+LPART+0.2SNOW± ×EYN±0.3 ×EX+EV

UDCON22~25 0.9D± ×EXP±0.3 ×EY-EV

UDCON26~29 0.9D± ×EXN±0.3 ×EY-EV

UDCON30~33 0.9D± ×EYP±0.3 ×EX-EV

UDCON34~37 0.9D± ×EYN±0.3 ×EX-EV

ACI2008 ; ETABS9.7.4 ; A=0.35 ; I=1 UDCON1 1.4D

UDCON2 1.2D+1.6LIVE+1.6LRED+1.6LRED0.5+1.6LPART+0.5LROOF

UDCON3 1.2D+1.6LIVE+1.6LRED+1.6LRED0.5+1.6LPART+0.5SNOW

UDCON4 1.2D+LIVE+LRED+0.5LRED0.5+LPART+1.6LROOF

UDCON5 1.2D+LIVE+LRED+0.5LRED0.5+LPART+1.6SNOW

UDCON6~9 1.41D+LIVE+LRED+0.5LRED0.5+LPART+0.2SNOW± ×EXP±0.3 ×EY+EV

UDCON10~13 1.41D+LIVE+LRED+0.5LRED0.5+LPART+0.2SNOW± ×EXN±0.3 ×EY+EV

UDCON14~17 1.41D+LIVE+LRED+0.5LRED0.5+LPART+0.2SNOW± ×EYP±0.3 ×EX+EV

UDCON18~21 1.41D+LIVE+LRED+0.5LRED0.5+LPART+0.2SNOW± ×EYN±0.3 ×EX+EV

UDCON22~25 0.69D± ×EXP±0.3 ×EY-EV

UDCON26~29 0.69D± ×EXN±0.3 ×EY-EV

UDCON30~33 0.69D± ×EYP±0.3 ×EX-EV

UDCON34~37 0.69D± ×EYN±0.3 ×EX-EV


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٧٥

:ACI-2014با ACI-99 مقایسه بار مرده) یزاندر م یشافزا %۱۵( یافته یشافزا 1.2Dبه 1.05Dبار مرده از یبضر ACI-2014در -۱* است) یرکاهش امکان پذ ینباشد، ا 5KPa(البته اگر بار زنده کمتر از یافتهکاهش 0.5Lبه 1.275Lبار زنده از یبضر ACI-2014در -۲* شیطرف بار مرده افزا یکخواهند داشت. چون از عمال از یکسانی یباتقر یجنامه نتا يينبا ارتفاع متوسط هر دو آ یعمال در سازه ها -۳*

در درصدی 15 یشباشد، افزا یبرابر بار زنده م ین. از آنجا که مقدار بار مرده در سازه ها چندیافتهبار زنده کاهش یگرو از طرف د یافته در بار زنده خواهد بود. درصدی 77.5معادل کاهش تقریبابار مرده

.تر باشد ینسنگ یکم ACI20144دارد ممکن است یبلندکه بار مرده سهم عمده ا یدر سازه ها -۳*

تلگرام: زاده ینباعرض سالم و ادب خدمت شما جناب دکتر حس

rho یبرباشه که ض ینو قرار به ا یموارد برنامه کرده باش یبارها رو به صورت دست یببودن که اگه ترک یدهکه دوستان پرس یسواالت دراگه کال ما از ابتدا ینهشوند سوالم اولم ا یمجدد بارگذار defultبارها حذف بشن و بصورت یبترک ینا یددر نظر گرفته بشه با ۱٫۲برابر که ییبارها یببا ترک یتطابق یرمفرض رو در نظر بگ یشپ یبارها ACI 318-14نامه يينا یاو AISC 360-10نامه يينطبق ا هساز یبرا

ده بشهبارها دا یبترک ینا یکه تو یستالزم ن ييریتغ یچنه و ه یامبحث ششم الزام کرده داره یانکه شما ب یطیشرا ینبا ا یموارد برنامه کن یو به صورت دست defultاز یربه غ ییب بارهایکه اگه قرار باشه ترک ینهسوال دومم ا

که یمیدرس یجهنت ینو به ا یمکرد یسازه رو طراح یدست یبارها یبترک ینبارها حذف شوند ، ما ابتدا با هم یبترک ینا یدبا ینکردrho =1.2 داره یدجد یبارها یب؟ برنامه چون با ترک یکنهوارد نم یخلل یطراح یجنتا در یمبد ييربارها رو تغ یبباشه حال اگه ترک یدبا یدکن ییراهنما یشمواقعا ممنون م یده؟به ما م یدرست یجنتا یکنهم یطراح

سالم با تطابق با مبحث ششم: -١-ACI-318ميباشد. براي بتن از ٦استفاده كردم كه تركيب بارهاي ان منطبق بر مبحث AISC360-2010جزوه، بنده براي فوالد از در

استفاده شده كه تركيب بارهاي ان با مبحث ششم و نهم مطابقت ندارد (داليل انرا قبال در كانال توضيح دادم) 2014 تركيب بارهاي پيش فرض پس از ايجاد، نياز به ويرايش دارند. مثال: -٢

درصد متعامد در صورت لزوم اضافه شود ٣٠ زلزله تعريف شده بايد اضافه شود (مثال فشار خاك) otherقائم و يا هر نوع بار ديگري كه از نوع زلزله

برخي از بارهاي زنده در تركيب بارهايي كه در جزوه مشخص كردم از يك به نيم كاهش يابد. ضريب) كرده و modifyتغيير كرد بهترين كار اين است كه تك تك تركيب بارها را ويرايش ( rhoدر صورتي كه پس از طراحي اوليه مقدار -٣

ضريب زلزله را در تركيب بار افزايش دهيد. حذف و اضافه كردن مجدد تركيب بارها زمانبر خواهد بود (به جهت اصالحاتي كه در باال اشاره كردم).

بار منظور كرده ايد. نحوه توليد تركيب بارها مهم نيست. چه به صورت پيش فرض براي نرم افزار مهم ضرايبي است كه در تركيب -٤ توليد شوند و چه دستي ساخته يا ويرايش شوند نتيجه يكسان خواهد بود.

یسازه فوالد یطراح یبارها یبترک-بارها یبترک ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٧٦

ترکیب بارهای طراحی سازه فوالدی 5-2 (سمت چپ) نشان داده شده است. ASCE-7در شکل زیر ترکیب بارهای مربوط به مبحث ششم (سمت راست) و

پس از افزودن ترکیب بارهای پیش فرض باید آنها را اصالح نماييد:

) و در 0.9D+E-Evاضافه شود ( 1-در ترکیب بارهای سبک با ضریب .باید افزوده شود EVدر تمامی ترکیب بارهای لرزه ای، بار -۱ ).1.2D+L+E+Evاضافه شود ( 1+ترکیب بارهای سنگین با ضریب

تغيير یابد. 0.5در ترکیب بارهای لرزه ای باید به LRED0.5ضریب بار -۲

ترکیب بارهای فشار خاک (در صورت وجود) باید به ترکیب بارها افزوده شود: -۳

ترکیب بارهای حرارت ( در صورت وجود) باید به ترکیب بارها افزوده شود. -۴


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٧٧

)A = 0.35سازه فوالدی ( ۵-۲-۱LRED: ه قابل کاهشبار زندL:بار زندهSD: بار مرده کف سازی D:بار مرده

SNOW: بار برفLROOF: 0.5بار زنده قابل کاهش با ضریب بار زنده بام LRED0.5: NDX, NDY, NLX, NLY, NLREDX, NLREDY, NLRED0.5X, NLRED0.5Y,

NSX, NSY, NLROOFX, NLROOFY, NPX, NPY: بارهای فرضی P: ضریب نامعینی :زنده تیغه بندیبار EV: بار زلزله قائم



سازه فوالدي ضريباهميت 1 0.35

UDStlS1 1.4D+1.4SD+1.4NDX+1.4NSDX

UDStlS2 1.4D+1.4SD-1.4NDX-1.4NSDX

UDStlS3 1.4D+1.4SD+1.4NDY+1.4NSDY

UDStlS4 1.4D+1.4SD-1.4NDY-1.4NSDY

UDStlS5 1.2D+1.2SD+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+1.6P+0.5S+1.2NDX+1.2NSDX+1.6NLX+1.6NLREDX+1.6NLRED0.5X+0.5NSX+1.6NPX

UDStlS6 1.2D+1.2SD+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+1.6P +0.5S-1.2NDX-1.2NSDX-1.6NLX-1.6NLREDX-1.6NLRED0.5X-0.5NSX-1.6NPX

UDStlS7 1.2D+1.2SD+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+1.6P +0.5S+1.2NDY+1.2NSDY+1.6NLY+1.6NLREDY+1.6NLRED0.5Y+0.5NSY+1.6NPY

UDStlS8 1.2D+1.2SD+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+1.6P +0.5S-1.2NDY-1.2NSDY-1.6NLY-1.6NLREDY-1.6NLRED0.5Y-0.5NSY-1.6NPY

UDStlS9 1.2D+1.2SD+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+0.5LROOF+1.6P

+1.2NDX+1.2NSDX+1.6NLX+1.6NLREDX+1.6NLRED0.5X+0.5NLROOFX+1.6NPX

UDStlS10 1.2D+1.2SD+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+0.5LROOF+1.6P -1.2NDX-1.2NSDX-1.6NLX-1.6NLREDX-1.6NLRED0.5X-0.5NLROOFX-1.6NPX


+1.2NDY+1.2NSDY+1.6NLY+1.6NLREDY+1.6NLRED0.5Y+0.5NLROOFY+1.6NPY

UDStlS12 1.2D+1.2SD+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+0.5LROOF+1.6P -1.2NDY-1.2NSDY-1.6NLY-1.6NLREDY-1.6NLRED0.5Y-0.5NLROOFY-1.6NPY

UDStlS13 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P+1.6SNOW+1.2NDX+1.2NSDX+NLX+NLREDX+NLRED0.5X+1.6NSX+NPX

UDStlS14 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +1.6SNOW-1.2NDX-1.2NSDX-NLX-NLREDX-NLRED0.5X-1.6NSX-NPX

UDStlS15 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +1.6SNOW+1.2NDY+1.2NSDY+NLY+NLREDY+NLRED0.5Y+1.6NSY+NPY

UDStlS16 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +1.6SNOW-1.2NDY-1.2NSDY-NLY-NLREDY-NLRED0.5Y-1.6NSY-NPY

UDStlS17 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +1.6LROOF+1.2NDX+1.2NSDX+NLX+NLREDX+NLRED0.5X+1.6NLROOFX+ NPX

UDStlS18 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +1.6LROOF-1.2NDX-1.2NSDX-NLX-NLREDX-NLRED0.5X-1.6NLROOFX- NPX

UDStlS19 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +1.6LROOF+1.2NDY+1.2NSDY+NLY+NLREDY+NLRED0.5Y+1.6NLROOFY+ NPY

UDStlS20 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +1.6LROOF-1.2NDY-1.2NSDY-NLY-NLREDY-NLRED0.5Y-1.6NLROOFY- NPY

UDStlS21 1.41D+1.41SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P+0.2S + ρ (EXALL+0.3EY)+EV

UDStlS22 1.41D+1.41SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P+0.2S - ρ (EXALL+0.3EY)+EV

UDStlS23 1.41D+1.41SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P+0.2S + ρ (EXALL-0.3EY)+EV

UDStlS24 1.41D+1.41SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P+0.2S - ρ (EXALL-0.3EY)+EV

UDStlS25 1.41D+1.41SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P+0.2S + ρ (EYALL+0.3EX)+EV

UDStlS26 1.41D+1.41SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P+0.2S - ρ (EYALL+0.3EX)+EV

UDStlS27 1.41D+1.41SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P+0.2S + ρ (EYALL-0.3EX)+EV

UDStlS28 1.41D+1.41SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P+0.2S - ρ (EYALL-0.3EX)+EV

UDStlS29 0.69D+0.69SD + ρ (EXALL+0.3EY)-EV

UDStlS30 0.69D+0.69SD - ρ (EXALL+0.3EY)-EV

UDStlS31 0.69D+0.69SD + ρ (EXALL-0.3EY)-EV

UDStlS32 0.69D+0.69SD - ρ (EXALL-0.3EY)-EV

UDStlS33 0.69D+0.69SD + ρ (EYALL+0.3EX)-EV

UDStlS34 0.69D+0.69SD - ρ (EYALL+0.3EX)-EV

UDStlS35 0.69D+0.69SD + ρ (EYALL-0.3EX)-EV

UDStlS36 0.69D+0.69SD - ρ (EYALL-0.3EX)-EV


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٧٨

)A < 0.35( سازه فوالدی ۵-۲-۲LRED: بار زنده قابل کاهشL:بار زندهSD: بار مرده کف سازی D:بار مرده

SNOW: بار برفLROOF: در ترکیب بار 0.5بار زنده قابل کاهش با ضریب بار زنده بامLRED0.5: NDX, NDY, NLX, NLY, NLREDX, NLREDY, NLRED0.5X, NLRED0.5Y,

NSX, NSY, NLROOFX, NLROOFY, NPX, NPY: بارهای فرضی P: ضریب نامعینی :بار زنده تیغه بندی EV: بار زلزله قائم



سازه فوالدي ضريباهميت 1 0.35

UDStlS1 1.4D+1.4SD+1.4NDX+1.4NSDX

UDStlS2 1.4D+1.4SD-1.4NDX-1.4NSDX

UDStlS3 1.4D+1.4SD+1.4NDY+1.4NSDY

UDStlS4 1.4D+1.4SD-1.4NDY-1.4NSDY

UDStlS5 1.2D+1.2SD+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+1.6P+0.5S+1.2NDX+1.2NSDX+1.6NLX+1.6NLREDX+1.6NLRED0.5X+0.5NSX+1.6NPX

UDStlS6 1.2D+1.2SD+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+1.6P +0.5S-1.2NDX-1.2NSDX-1.6NLX-1.6NLREDX-1.6NLRED0.5X-0.5NSX-1.6NPX

UDStlS7 1.2D+1.2SD+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+1.6P +0.5S+1.2NDY+1.2NSDY+1.6NLY+1.6NLREDY+1.6NLRED0.5Y+0.5NSY+1.6NPY

UDStlS8 1.2D+1.2SD+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+1.6P +0.5S-1.2NDY-1.2NSDY-1.6NLY-1.6NLREDY-1.6NLRED0.5Y-0.5NSY-1.6NPY


+1.2NDX+1.2NSDX+1.6NLX+1.6NLREDX+1.6NLRED0.5X+0.5NLROOFX+1.6NPX

UDStlS10 1.2D+1.2SD+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+0.5LROOF+1.6P -1.2NDX-1.2NSDX-1.6NLX-1.6NLREDX-1.6NLRED0.5X-0.5NLROOFX-1.6NPX


+1.2NDY+1.2NSDY+1.6NLY+1.6NLREDY+1.6NLRED0.5Y+0.5NLROOFY+1.6NPY

UDStlS12 1.2D+1.2SD+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+0.5LROOF+1.6P -1.2NDY-1.2NSDY-1.6NLY-1.6NLREDY-1.6NLRED0.5Y-0.5NLROOFY-1.6NPY

UDStlS13 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P+1.6SNOW+1.2NDX+1.2NSDX+NLX+NLREDX+NLRED0.5X+1.6NSX+NPX

UDStlS14 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +1.6SNOW-1.2NDX-1.2NSDX-NLX-NLREDX-NLRED0.5X-1.6NSX-NPX

UDStlS15 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +1.6SNOW+1.2NDY+1.2NSDY+NLY+NLREDY+NLRED0.5Y+1.6NSY+NPY

UDStlS16 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +1.6SNOW-1.2NDY-1.2NSDY-NLY-NLREDY-NLRED0.5Y-1.6NSY-NPY

UDStlS17 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +1.6LROOF+1.2NDX+1.2NSDX+NLX+NLREDX+NLRED0.5X+1.6NLROOFX+ NPX

UDStlS18 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +1.6LROOF-1.2NDX-1.2NSDX-NLX-NLREDX-NLRED0.5X-1.6NLROOFX- NPX

UDStlS19 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +1.6LROOF+1.2NDY+1.2NSDY+NLY+NLREDY+NLRED0.5Y+1.6NLROOFY+ NPY

UDStlS20 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +1.6LROOF-1.2NDY-1.2NSDY-NLY-NLREDY-NLRED0.5Y-1.6NLROOFY- NPY

UDStlS21 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P+0.2S+ ρ (EXALL+0.3EY)+EV

UDStlS22 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +0.2S- ρ (EXALL+0.3EY)+EV

UDStlS23 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +0.2S+ ρ (EXALL-0.3EY)+EV

UDStlS24 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +0.2S- ρ (EXALL-0.3EY)+EV

UDStlS25 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +0.2S+ ρ (EYALL+0.3EX)+EV

UDStlS26 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +0.2S- ρ (EYALL+0.3EX)+EV

UDStlS27 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +0.2S+ ρ (EYALL-0.3EX)+EV

UDStlS28 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+P +0.2S- ρ (EYALL-0.3EX)+EV

UDStlS29 0.9D+0.9SD + ρ (EXALL+0.3EY)-EV

UDStlS30 0.9D+0.9SD - ρ (EXALL+0.3EY)-EV

UDStlS31 0.9D+0.9SD + ρ (EXALL-0.3EY)-EV

UDStlS32 0.9D+0.9SD - ρ (EXALL-0.3EY)-EV

UDStlS33 0.9D+0.9SD + ρ (EYALL+0.3EX)-EV

UDStlS34 0.9D+0.9SD - ρ (EYALL+0.3EX)-EV

UDStlS35 0.9D+0.9SD + ρ (EYALL-0.3EX)-EV

UDStlS36 0.9D+0.9SD - ρ (EYALL-0.3EX)-EV

یسازه فوالد یطراح یبارها یبترک-یبتن یسازه ها یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٧٩

های بتنیطراحی سازه ۶

بتنانتخاب آيين نامه ۶-۱-۱

تنظیمات آيين نامه ای، از جمله انتخاب آيين نامه طراحی انجام می شود. Preferencesمطابق شکل زیر، در قسمت


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٨٠

میباشد: Pattern live-loadتوضیحات زیر مربوط به ضریب

The pattern live-load factor (Pllf) is intended to account for variability in the live-load arrangement on a structure. Since live-load pattern is not automated, Pllf approximates its design effect.

When nonzero Pllf is assigned to a frame object, positive design moments are calculated assuming a simply supported condition under live-load application. While this does affect design moments, analysis moments are not affected. Pllf enables users to specify the live-load percentage applied to a frame object for which no continuity is assumed. Negative moments are then redistributed in a manner similar to that of moment redistribution from yielding. As a result, positive midspan-moment values increase. Zero Pllf may be specified to avoid moment redistribution.

Pattern live-load factors may be assigned to individual elements using the Design > Steel Frame Design or Concrete Frame Design > View/Revise Preferences command

Example

The maximum positive midspan design moment induced by uniform dead- and live-load application would be

calculated as follows:

where:

f1 = code-based dead-load factor (1.2)

f2 = code-based live-load factor (1.6)

Pllf = Pattern live-load factor (0.75) specified in SAP2000 or ETABS

l = element length

LL = distributed live load (force/length)

MDL = positive dead-load moment with actual boundary conditions due to dead load only

Mpos MAX - maximum positive midspan design moment assuming a simply-supported condition with no continuity

for live load

Given point loading, Mpos MAX would be calculated similarly as for uniform loading, in which a simply supported

condition is assumed and the live-load factors specified are applied.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٨١

ETABS9.7در ACI318-99طراحی سازه بتنی بر اساس

ایران ۲۸۰۰می باشد که بیشترین مطابقت را با استاندارد ETABS 9.7.4در ACIآخرین ویرایش آيين نامه ACI318-2008آيين نامه ، از این آيين نامه برای طراحی سازه های بتنی استفاده شود.ETABS9دارد. بنابراین توصیه می شود که در صورت استفاده از

انتخاب آيين نامه طراحی ۶-۱-۱


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٨٢

ACI-ETABS9-2008تنظیمات لرزه ای

مقدارRho تعيين شود. در شکل زیر ۲۸۰۰استاندارد ۳۰و ۲۹(صفحه ۲۸۰۰استاندارد ۲-۳-۳طبق بند (ضریب نامعینی) باید ( Programمی باشد و گزینه ASCE7-2010بر اساس Rhoقابل استفاده نیست. ضوابط Rhoبرای Program Calculatedگزینه

Calculated بر اساس آيين نامه های قدیمی انرا محاسبه می کند. بنابراین خودمان باید درجه نامعینی را تعيين کرده و در این باشد. 1.2یا 1قسمت وارد کنیم. مقدار این ضریب می تواند برابر

نیز به شرح زیر می توان این ضریب را معرفی کرد: 9.7در ایتبس

در قسمت بعدیD,E or F د انتخاب شود. اگر بایA, B or C .انتخاب شود، ضوابط لرزه ای کنترل نمی شود

قسمت بعدی می پرسد که آیا سیستم باربر جانبیDual .(سیستم دوگانه) است یا نه

در قسمتOmega Factor استاندارد ۳۴(صفحه ۲۸۰۰استاندارد ۴-۳ضریب اومگا خواسته می شود. این ضریب در جدولو برای ACI2008می باشد. دقت شود که در ۳برابر Omegaف شده است. برای مثال برای قابهای خمشی مقدار ) تعری۲۸۰۰

این ضریب وجود نداشت ACI2008نیست. به عبارت دیگر در Omega، نیازی به وارد کردن ضریب ۹سازه های بتنی در ایتبس سازه های بتنی هیچ استفاده ای از آن نخواهد کرد. و اگر هم در این قسمت مقدار انرا وارد نماييد، ایتبس در

در قسمتDL Multiplier ضریب اضافه برای بار مرده در ترکیب بارها وارد میشود. اگر سازه در منطقه لرزه خیزی با خطر نسبیه مسکونی در شهر وارد خواهد شد. برای مثال اگر یک ساز 0.6AI=0.21*I) باشد، مقدار این ضریب برابر A=0.35خیلی زیاد (

وارد خواهد شد (شکل زیر). 0.21می باشد، این ضریب برابر I=1تهران طراحی می شود، با توجه به اینکه ضریب اهمیت برابر این ضریب برای منظور کردن زلزله قائم برای کل سازه می باشد.

اگرA<0.35 و مقدار این ضریب برابر صفر خواهد بود.باشد، در این صورت الزم نیست زلزله قائم به کل سازه وارد شود

،در صورتی که ترکیب بارها دستی ساخته شوند و اثر ضریب نامعینی و نیز اثر زلزله قائم به صورت دستی در آنها منظور شود استفاده کرد. Do not Include Special Seismic Design Dataمی توان در شکل فوق از گزینه


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٨٣

سازه های بتنیتعيين شکل پذیری ۶-۱-۲کار نمی overwriteکرده و سطح شکل پذیری آنرا تعيين نماييد. دقت شود که تا عضوی انتخاب نشود، انتخابتمامی اعضای سازه را

کند:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٨٤

انتخاب ترکیب بارها ۶-۱-۳


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٨٥

طراحی ۶-۱-۴ توان از طریق شکل زیر سازه را طراحی کرد:، می Overwritesو نیز تعيين سطح شکل پذیری از طریق Preferencesپی از تنظیم

یسازه فوالد یطراح یبارها یبرکت-یبتن یسازه ها یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٨٦

آرماتورهای طولی تیرها نمایش ۶-۱-۵از طریق شکل زیر می توان مساحت میلگردهای طولی اعضا را در سه ایستگاه (ابتدا، وسط و انتها) مشاهده کرد. اعداد فوقانی نشان

دهای تحتانی تیر می باشد.دهنده میلگردهای فوقانی تیر و اعداد تحتانی نشان دهنده مساحت میلگر

شکل زیر نمونه ای از نحوه ترسیم میلگردهای طولی و عرضی را نشان می دهد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٨٧

):بررسی درصد میلگرد تیرها (


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٨٨

نمایش آرماتورهای برشی ۶-۱-۶ مشاهده نمود. بر اساس شکل زیر می توان مقدار آرماتور برشی الزم در اعضا را به صورت


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٨٩

را برای اعضا گزارش می کند. این نرم افزار ضوابط مربوط به فواصل آرماتورهای عرضی (مربوط به شکل تنها مقدار ETABSنرم افزار

، باید فواصل آرماتورهای پذیری عضو) را کنترل و گزارش نمی کند. کاربر هنگام ترسیم نقشه های سازه باید عالوه بر کنترل مقدار عرضی را بر اساس شکل زیر کنترل کند:

متوسط یریبا شکل پذ یستونها -فواصل تنگ -یبتن یسازه ها یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٩٠

متوسطستونهای با شکل پذیری - تنگفواصل 6-1

ACI-318-2014 (شکل پذیری متوسط)

متوسط یریبا شکل پذ یستونها -فواصل تنگ -یبتن یسازه ها یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٩١

ACI-318-2019- (شکل پذیری متوسط) پیش نویس مبحث نهم

یژهو یریبا شکل پذ یضوابط تنگ ها در ستونها-یبتن یسازه ها یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٩٢

ویژهها در ستونهای با شکل پذیری تنگضوابط 6-2

ACI-318-2014 (شکل پذیری ویژه)

ضوابط شکل فوق در بندهای زیر تشریح شده است:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٩٣

ACI-318-2019- (شکل پذیری ویژه) پیش نویس مبحث نهم


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٩٤

نمایش نسبت تنش در ستونها ۶-۲-۱

)یژهو ی(قاب خمش یستون قو یفضع یرت-یبتن یسازه ها یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٩٥

(قاب خمشی ویژه) تیر ضعیف ستون قوی 6-3 خرابی قابهای خمشی :

خرابی در دو انتهای ستونها

انتهای تیرهاخرابی در دو

خرابی در گره اتصال

چرا در زلزله خرابی در دو انتهای اعضا رخ می دهد؟در دو انتهای ستونها و تیرها ایجاد می شود و به همین جهت خرابی از دو انتها لنگربه شکلهای زیر توجه کنید. هنگام زلزله حداکثر

شروع می شود.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٩٦

در کدامیک از قابهای زیر تیر ستونها ضعیف تر از تیر می باشند؟ رفتار کدام سازه بهتر است و به چه دلیل؟

.در شکل سمت چپ ستونها ضعیف تر از تیر می باشند

.در شکل سمت راست تیرها ضعیف تر از ستون می باشند


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٩٧

):۱۳۹۷اسفند پیش نویس نهایی مبحث نهم (


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٩٨

ستون قوی در قابهای خمشی ویژه می توان از شکل زیر استفاده کرد: –جهت کنترل ضابطه تیر ضعیف

اتصال یهبرش ناح-یبتن یسازه ها یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ١٩٩

برش ناحیه اتصال 6-4

قابهای خمشی با شکل پذیری معمولی و متوسط:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٠٠

:زیادقابهای خمشی با شکل پذیری


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٠١


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٠٢

تلگرام:

از قاب متوسط و یو چه زمان یژهاز قاب و یسازه چه زمان یبدونم در طراح یخواستمزاده. م ینبا عرض سالم خدمت جناب دکتر حسآن منطقه؟ با تشکر از یزیپهنه لرزه خ یاساختمان است یتانتخاب قاب مالک ما اهم یبرا یاکه آ ینو ا یکنیم؟استفاده م یمعمول

شما. یغدر یزحمات ب

سالم ).ینیدرا بب ۲۸۰۰استاندارد ۳۵از صفحه ۱ یادداشت" که در عمده موارد ممنوع است (ی"معمول یاز قاب خمش استفاده یژه؟و یا متوسط

. مثال:یمدار یژهموارد "الزام " به استفاده از و یبرخ در )۲۸۰۰استاندارد ۳-۵-۳-۳شوند (بند یساخته م یادز یلیخ یزیکه در مناطق با لرزه خ یمارستانهاییب -۱ )۲۸۰۰استاندارد ۳۴متر (جدول صفحه ۳۵بلند تر از یبتن یخمش یفابها -۲ )۲۸۰۰استاندارد ۳۴متر (جدول صفحه ۵۰بلندتر از یفوالد یخمش یقابها -۳از یتوانید. شما هم میریدرا در نظر بگ یطبقه بتن ۷ یسازه قاب خمش یکمثال هیژموارد هم متوسط مجاز است و هم و یهبق در و هم متوسط یداستفاده کن یژهو یستمس یم؟استفاده کن یکمجاز هستند، از کدام یژهمتوسط و و یستمموارد که هر دو س ینا در

کنند. یموارد از متوسط استفاده م یندر ا ینمهندس معموال یتهامحدود یندارند که ا یادیز یتهایمحدود یژهو یسازه ها یزلزله را کاهش داد ول یبتوان ضر یم یژهدر صورت استفاده از و گرچه شدن سازه شود. یاقتصاد یرتواند منجر به غ یم

ازجمله و ستونها یرهادر ت یعرض یقابل توجه حجم آرماتورها یشافزا -۱ در وسط اعضا یلگردهاالزام به وصله م -۲ یستون قو -یفضع یرضابطه ت یترعا -۳ ضابطه برش گره اتصال یترعا -۴ یرهات یطول یلگردهایمهار م یتمحدود یتستونها جهت رعا یزسا یشافزا -۵ لیتشک یضخامت اجزا یشکه منجر به افزا یژهو یفوالد یسازه ها یاعضا یبرا یلرزه ا ینامه در مورد فشردگ يينآ یریسخت گ -۶

.یشوددهنده م

@hoseinzadehasl

یچشیپ یآرماتورها یشنما-یبتن یسازه ها یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٠٣

نمایش آرماتورهای پیچشی 6-5آرماتورهای پیچشی در تیرها شامل آرماتورهای عرضی پیچشی و همچنین طولی پیچشی می باشد. این آرماتورها باید با آرماتورهای

"برشی" و نیز آرماتورهای "طولی" جمع شوند:

6.99برای مثال در شکل فوق مساحت آرماتورهای طولی پیچشی برابروجه مقطع قرار داد ۴در می باشد که می توان انرا :

12.94انرا با آرماتورهای خمشی فوقانی جمع کرد: چهارمیک .

14.68

12.32انرا با آرماتورهای خمشی تحتانی جمع کرد: چهارم یک .

14.06 قرار داد:(اضالع چپ و راست مقطع) هم در گونه تیر چهارمیک

.1.74

یچشیپ یآرماتورها یشنما-یبتن یسازه ها یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٠٤

طراحی اعضا عتغيير مقط ۶-۵-۱

)J( یچشیپ یسخت یبمحاسبه ضر-یبتن یسازه ها یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٠٥

) J( پیچشیمحاسبه ضریب سختی 6-6

.تیرهای فرعی متصل به تیرهای اصلی موجب ایجاد لنگر پیچشی در تیر اصلی می شود

دوسر مفصل مدل می کنند و در عوض در نقشه های اجرایی آرماتورهای خمشی برخی طراحان تیرهای فرعی بتنی را به صورت بدون قالب انتهایی رسم می کنند: تیر فرعی را

جانب نادرست بوده و طبق آيين نامه ینها موجب تخریب بتن شده و دتایل فوق از نظر ادعدم تامین طول مهاری برای میلگر

های طراحی چنین اجازه ای نداریم.

علت دوسرمفصل کردن تیرهای فرعی توسط برخی طراحان: در صوتی که تیر فرعی به صورت گیردار مدل شود، به علت ایجاد

پیچش زیاد در تیر فرعی میزان آرماتور پیچشی الزم در تیر اصلی باال رفته و پاسخ های غیر منطقی از نرم افزار مشاهده می شود.

های پیچشی دوران کرده و بنابراین لنگر وارد شده بر آن کاهش می یابد:درعمل تیر اصلی به علت ایجاد ترک

در بتن یاتصال مفصل-یبتن یسازه ها یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٠٦

اتصال مفصلی در بتن 6-7

برای اجرای اتصال مفصلی تیر بتنی (بتن ریزی درجا) روشهایی توسط مهندسین پیشنهاد شده است که مهمترین آنها عبارت است از: . م اجرای خم در انتهای میلگرد منفی تیرعد -۱

مساحت میلگردهای منفی تا به تسلیم برسند و نتوانند لنگر منتقل کنند.کاهش -۲

ایده از کتاب دکتر فرزاد نعیم اخذ شده (در کتاب ایشان هدف ایجاد . این اجرای میلگردهای تیر به صورت ضربدری -۳

ن در وبه فاصله ای مشخص از بر ستون بودن است). این اتصال نمی تواند مفصلی فرض شود چ پالستیکمفصل نیمه پايين لنگر منتقل می کند.

با توجه به عدم تامین طول مهار، لغزش در میلگرد اتفاق می افتد و پس از لغزش میلگرد، تیر رض بر این است که حالت اول فدر فرعی می تواند نسبت به تیر اصلی دوران کند.

میلگردها تسلیم رخ می دهد و به نوعی مفصل پالستیک در در حالت دوم فرض بر این است که به علت کاهش مساحت میلگرد، در بر اتصال تشکیل می شود.

حالت سوم نمی تواند اتصال مفصلی فرض شود (طبق شکل فوق لنگر به تیر منتقل خواهد شد).

و نیز سایز ها رویبودن ن يينبه علت پا )بلوک یرچهت تیرچه های سقف مانندکه سایز میلگرد در تیر فرعی نسبتا پايين باشد ( ی در مواردحجم ترک های ناشی از لغزش میلگرد و یا اثار خرابی ناشی از تسلیم میلگردها کم بوده و به تیر اصلی آسیب قابل توجهی وارد میلگرد،

یفصلبلوک م یرچهدر حد ت یرهاییت کردتوان فرض یموارد خاص م ینها در ا یبتخر ینبودن ا یزعلت ناچ به ینو بنابرانمی شود )و یا کاهش مساحت میلگرد (با فرض عدم اجرای خم هستند

قییفکر انداخته که به هر طر ینرا به ا ینشوند!) مهندس یکنند و (در نرم افزار سرخ م یرا تحمل م یفرع یرکه ت یرهاییدر ت یادز پیچش

ب و بدون قال یادبا ابعاد بزرگ و بار ز یفرع ییرهاشده است که ت یدهد یدر موارد یحت یبترت ینطرح دهند. به ا یشده اتصال مفصل. در این حالت لغزش و یا تسلیم میلگردهای با قطر باال می تواند در تیر اصلی و یا فرعی آسیب قابل توجه دهندمی طرحکم یلگردبا م

ایجاد کند و پیشنهاد می شود در تیرهای فرعی با ابعاد و بار زیاد از روشهای فوق استفاده نشود و به جای طراحی تیر فرعی به صورت .کنند یمرا تنظ یاصل یرت یچشیپ یسختدوسر مفصل،


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٠٧

پیشنهادی راه کار ۶-۷-۱یر، پیچش ت و پیوسته فرض کنیم و سپس با تنظیم سختی پیچشی صلبآنها را تیرهای فرعی بتنی توصیه میشود اتصالدر رابطه با

) در اعضای سازه های بتنی هم ضریب سختی خمشی و هم ضریب ۹۷در تیر را کنترل کنیم. طبق مبحث نهم (پیشنویس ویرایش سختی پیچشی باید منظور شود:

سختی در مواردی که پیچش وارد بر تیر از نوع همسازی باشد، می توان می توان ACIطبق بندهای زیر از مبحث نهم و نیز داد:پیچشی تیر اصلی را کاهش

2014:-318-ACI

2014:-318-ACI


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٠٨

:2016-ETABS

تیرها طبق مبحث نهم مقررات ملی ساختمان: پیچشیمراحل محاسبه ضریب

پس از طراحی اولیه، بر روی تیر مورد نظر (تیری که دارای ) را برابر یک وارد نماييد. Jسختی پیچشی (ابتدا ضریب -۱ را انتخاب کنید: Envelopeکرده و right clickتیر فرعی بوده و تحت پیچش است)

که بر تیر وارد می شود، بخوانید:را Tuدر انتهای گزارش مقدار -٢

در بتن یصال مفصلات-یبتن یسازه ها یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٠٩

را انتخاب نماييد: Shearمطابق شکل زیر -٣

مربوط به مقاومت ترک خوردگی مقطع تیر را بخوانید: در انتهای گزارش مقدار -٤

نمی باشد. Jباشد، نیازی به کاهش ضریب در صورتی که -٥

کاهش یابد: Jضریب الزم استباشد، در صورتی که

در این سازه فوق:

9.11 2.765

بنابراین باید ضریب سختیJ تقریبا برابر با تکرار شود تا با سعی و خطا مقدار ۵تا ۱در تیر مورد نظر کاهش یابد و مراحل شود.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢١٠

تلگرام:

یچون بعض .یکنیدطبقه راه پله رو چطور مدل م یمن یرت یبتن یبدونم خود شما در ساختمانها یخواستم. میدباعرض سالم و خسته نباش ریها هم بصورت ت یلیدر نظر گرفته بشه و خ یددال راه پله هم با یگنها هم م یو بعض یگیرنها اونو بصورت دوسر مفصل در نظر م

راه یترینلو عم ین. بهتریشهم یادز یلیو برش ستونها خ یشهم یلحالت هم ستون کوتاه تشک ین. تو ایکننمدل م یرداردوسرگ یمعمول منون.م یلیخ یه؟حل چ

--------- :یمدار یمختلف یروشها یراه پله در سازه بتن یاجرا ی: با سالم، براپاسخقت کرد که د یدحالت با ینمنتقل شود. در ا یرینز یرکوتاه به ت یوارد یقبار پله از طر یکهدال پله به طور یردر ز یکوتاه بتن یوارد یاجرا -۱ آنها فاصله قرار داد تا در زلزله مانع حرکت ستون نشود. ینبه ستون متصل نباشد و ب یبتن یوارد پله یباال یرگرفتن از ت یزآو -۲ یوالدف یپله به ورقها یفوالد یرهای( ت یراه پله به صورت فوالد یدو طرف راه پله و اجرا یستونها یانهدر م یفوالد یورق نصب یاجرا-۳

شوند. ینصب شده در ستون جوش م ستونها یانم یبتن یرت یاجرا -۴ه عمل کردن آن ارائ یمفصل یبرا یلهاییدتا یزکنند و در نقشه ها ن یمدل م یآن را در نرم افزار مفصل یناز مهندس یحالت چهارم برخ در .یرت یلگردهایم یعدم استفاده از قالب در انتها یاطبقه و یانم یرت یدر دو انتها یطول یلگردهایم یدهند. از جمله عبور ضرب در یم یردارگ یداطبقه ب یانم یرعمل کند. اتصال ت یشوند که اتصال مفصل یموجب نم یچگاهندارند و ه یهیتوج یلهادتا ینگونهنظر بنده ا از

است). یردارمدل شود (چون در عمل گ اثرات (لنگر و برش ینا شود که یدر ستونها م یانیلنگر م یجادتوان گفت موجب ا یمنظور کردن آن م یردارگ یرابطه با اثرات منف در

دقت شود که علت تشکیل ستون کوتاه ربطی به نوع اتصال تیر میان . یستن ینگران یشود و جا ی) توسط نرم افزار منظور میاضافطبقه ندارد. اتصال تیر میان طبقه چه مفصلی باشد و چه صلب باشد، ستون کوتاه تشکیل خواهد شد. ستون کوتاه به علت اتصال رمپ

پله به میانه ستون ایجاد می شود.راه

)٠( یافته یدزلزله تشد-یبتن یسازه ها یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢١١

)0زلزله تشدید یافته ( 6-81.2D + L + E + 0.2S ترکیب بار عادی

1.2D + L + Ω E +0.2S ترکیب بار ویژه لرزه ای Ω و 2، برای قاب ساده مهاربندی شده برابر 3ضریب اضافه مقاومت نام دارد که بر اساس مبحث دهم ایران برای قاب خمشی برابر

می باشد. 3برای سازه های بتنی برابر ACI 318-14و نیز ACI 318-11می باشد. این ضریب طبق 2.5برای سیستم دوگانه برابر :۲۸۰۰استاندارد

)۹۷مبحث نهم (پیشنویس ویرایش


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢١٢

318:-ACI

مبحث دهم:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢١٣

تلگرام:

که ابعاد ستوها یبتن یساختمانها یشده برا یفتعر ۲۸۰۰ یدجد یرایشامگا صفر که در و یباعمال ضر یادکتر آ یاحترام : آقابا سالم و مجاور یو ستونها یقاب خمش یفقط جهت ستونها یبضر ینا یفوالد یدر مورد سازه ها یا؟ آ یستآنها قابل مالحظه است الزام ی

؟ سپاسگزار یباشدم هامهاربند--------- یتنگ ستونها در دو انتها یزو ن یرت یدر دو انتها یرهاخاموت ت طراحیدر با شکل پذیری متوسط یبتن ی: با سالم، در سازه هاپاسخ

منوال بود. ینوضع به هم یزن ACI2008شود. تا یم استفادهزلزله "دو" برابر از ۹۲ویرایش ستون، بر اساس مبحث نهم متوسط یبتن یستونهاطراحی خاموت در یبرا ،۱۳۹۷و نیز پیشنویس مبحث نهم 2019-2014-2011ه سالهای مربوط ب ACI-318طبق ی قاب تونهاتنگ س برای طراحیکه یمعن ینباشد. به ا یم یاومگا تنها مربوط به ستونها بتن ینشده است. ا برابر استفادهاومگا از زلزله

ینبت یسازه ها یبرا یخمش یقابها برای اومگا ر. مقدااستفاده می شودزلزله "اومگا" برابر اززلزله "دو" برابر، یبه جا خمشی متوسط باشد. یبرابر سه م

Design/Concreteدر قسمت یزو مقدار اومگا را ن ييداستفاده نما ACI2014نامه ييناز آ یدبا ۲۰۱۵ یتبسدر ا یبضر یناعمال ا برای

Frame design/Preferences ييدآنرا وارد نما یک. تا نرم افزار به صورت اتوماتييدوارد نما ۳برابر. یبترک یبه صورت دست یدداده است، با یحبند توض ینکه در ا یخاص یاعضا ی. براييدمراجعه نما ۲۸۰۰استاندارد ۹-۳به بند همچنین .دييکنترل نمادستی و مقاومت عضو را خودتان یدبا زلزله اومگا برابر بساز یژهبار و


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢١٤

Preferencesدر قسمت یماتانجام تنظ-یفوالد یسازه ها یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢١٥

طراحی سازه های فوالدی ۷

Preferencesانجام تنظیمات در قسمت 7-1دارد AISC-LRFD-2010) در مبحث دهم ایران تشابه زیادی با روش حالت حدی LRFDضوابط مربوط به طراحی به روش حالت حدی (

(قسمت عمده آن ترجمه همین آيين نامه می باشد). می باشد. AISC2010حذف شده است، تنها گزینه ممکن استفاده از ASDمبحث دهم روش ۹۲با توجه به اینکه در ویرایش


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢١٦

Frame Type .در این قسمت نوع سیستم باربر جانبی تعيين می شود

کنترل ضوابط لرزه ای اعضا (مثال کنترل فشردگی لرزه ای) بر اساس نوع سیستم باربر انجام میشود. مثال ضوابط فشردگی در قابهای است. تمتفاوخمشی ویژه با متوسط

ی شده باشد و در جهت دیگر قاب خمشی؟مهاربنددر صورتی که سازه در یک جهت و ستونهای مهاربندها، تیرهای دهانه مهاربندرا انتخاب نماييد تا به کل سازه اثر کند. سپس SMFو یا IMFمی توانید در این قسمت

مهاربندتغيير دهید. ستونهای اطراف EBFیا و OCBFو یا SCBFنوع آنها را به …Overwritesاطراف آنها را انتخاب کرده و از طریق ی را ارضا کنند (هر کدام که سخت گیرانه می مهاربندابط قاب خمشی و هم جزئی از قاب خمشی نیز محسوب می شوند و باید هم ضو

باشد حاکم می شود).

) طراحان برای قابهای خمشی معموال از سیستم قاب خمشی متوسطIMF .استفاده می کنند (

البته در سازه های زیر نمی توان از قاب خمشی متوسط استفاده کرد:

متر ۵۰سازهای بلندتر از

سازه های با اهمیت بسیار زیاد در مناطق خطر نسبی خیلی زیاد

،از یکی از دو سیستم مهاربندی همگرای معمولی ( ۸و یا ۷برای بادبندی ضربدریOCBF و یا مهار بند همگرای ویژه ()SCBF.استفاده می شود (

متر مجاز است. ۱۵تنها برای سازه های با ارتفاع حداکثر OCBFاستفاده از

Preferencesدر قسمت تیماانجام تنظ-یفوالد یسازه ها یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢١٧

Seismic category: (فرقی نمی کند کدام انتخاب شود). پیش فرض خود برنامه باید انتخاب شود Fو یا D ،Eدر این قسمت باید یکی از طبقه بندی های

D .می باشد و الزم نیست تغيير داده شود در صورتی که به اشتباه همزمان

را انتخاب کند Cو یا A ،Bیکی از طبقه بندی های -۱

وارد کند ۳را نیز عددی کوچکتر یا مساوی Rرفی ضریب رفتار و از ط -۲

در این صورت ضوابط لرزه ای برای سازه کنترل نمی شود.

وارد شود. ۳) تاثیری در نتایج ندارد. تنها باید مقدار آن بزرگتر از Rمقدار ضریب رفتار (


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢١٨

تلگرام: ودر جهت عمود برآن همگرا) یجهت قاب خمش یکدوقاب مختلف (در یکه دارا یخواستم بدونم که سازه ا یمید باسالم وخسته نباش

بخش کدام ینهم انتخاب قاب در یتتوجه به محدود با کرده و یفراتعر Rکدام ینامه ا يينآ یماتدرقسمت تنظ یتبسباشد درا یم یهمحاسبه برش پا یبرا C یبمحاسبه ضر یبصورت جداگانه برا هرقاب را R ینکها با یمرا انتخاب کن OCBR-OR-OMF یازقاب ها یک

امکان داره لطفا اگر شود؟ یاستفاده م درکجا ینامه ا يينآ یماتقسمت تنظ مربوطه در R ینحاالا یمده یبارها م یدرقسمت معرف . باتشکریدکن یانرا هم ب یلشدل

--------- دو یبرا ABI/Rدر رابطه load patternدر قسمت زلزله یرویدر محاسبه ن Rمقدار ید،: با سالم، بله همانطور که خوتان اشاره کردپاسخ

جهت مختلف به نرم افزار داده شده است. :یلرزه ا یماتظتندر قسمت یبضر ینعلت درخواست مجدد ا C یاو ، A ، B از موارد یکی Seismic Design Categoryدر قسمت ینوارد شود و همچن ۳کمتر از Rاگر مقدار یطبق ضوابط لرزه ا

جهت یندر آنها نخواهد بود. به هم یژهو یبه کنترل ضوابط مربوط به سازه ها یازیبوده و ن يينپا یریانتخاب شود، سازه با شکل پذضوابط نیا ييد،وارد نما ۳بزرگتر از یشود و اگر شما مقدار یمقدار از شما سوال م ینا یفوالد یسازه ها یا هلرز یماتدر قسمت تنظ

نخواهد داشت و مهم نخواهد بود. یجدر نتا یریتاث ۷ یا ۶ یاوارد شود ۵عدد ینکها یلرزه ا یماتدر قسمت تنظ یعنیشوند. یمنظور مد از دو مقدار را به دلخواه وار یکیاست که یفقط کاف ید،متفاوت دار یها Rاگر در دو جهت ین. بنابرادباش ۳عدد بزرگتر از ینا یدتنها با .ييدنما

انتخاب نوع قاب: ) Design/steel Frame Design/ View Revise Preferences ی(منو یعموم یماتدر قسمت تنظ یدتوان یباشد. م یانتخاب نوع قاب مهم م

آنها را انتخاب کرده و در یرهایسپس مهاربندها و ت ييد،متوسط) انتخاب نما یاباشد یژهسازه و ینکه(بر حسب ا SMF یاو IMFمقدار .ييدرا انتخاب نما SCBF یاو OCBF) نوع Design/ steel Frame Design/ View Revise Overwrites ی( منو یعموم یماتقسمت تنظ


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢١٩

Importance factor:

) کاربرد دارد؟E=ABI/Rسوال: آیا مقدار ضریب اهمیت تنها در تعيين نیروی زلزله ( در طراحی چه اعضایی تاثیر گذار خواهد بود؟ Iوارد کردن مقدار

های مهاربنددر طراحیEBF الزم است ایتبس دوران تیر پیوند را محاسبه کند. و برای محاسبه آن نیاز بهCd و نیزI .تنها دارد

مقدار استفاده نکرده اید، ایتبس از EBF مهاربندمی باشد و اگر در سازه از EBFهای مهاربنددر کنترل در جدول فوق Iاستفاده استفاده نخواهد کرد.در جدول فوق I وارد شده برای


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٢٠

Design System Rho: به طور کامل تشریح شده است. ۹ضریب نامعینی سازه که در فصل

نکته مهم:

ای اعمال آن توسط نرم افزار نیست.در این قسمت به معن 1.2وارد کردن ضریب Add Default Design Combosپس از وارد کردن این ضریب باید ترکیب بارهای قبلی حذف شده و مجددا با استفاده از

تغيير یابد. 1.2به 1ایجاد شوند تا ضرایب نیروهای زلزله از را وارد کند ولی ترکیب بارها را بروز نکند، ضریب نامعینی اعمال نخواهد شد. 1.2اگر کاربر در این قسمت

باید ترکیب بارها مجددا Preferences ایتبس به صورت اتوماتیک ترکیب بارها را بروز نمی کند و پس از هر تغييری در قسمت ایجاد شوند تا تغييرات اثر کند.

در این قسمت Rhoمقدار ضریب وارد کردن برخی کاربران ترکیب بارها را به صورت دستی تعریف می کنند. در این صورت خواهد بود.الزم ن

Design System Sds: جزوه مراجعه نماييد: .Error! Reference source not foundشده است به بند در مورد این ضریب قبال در تعریف زلزله قائم بحث

)( یافته یدزلزله تشد-یفوالد یسازه ها یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٢١

)زلزله تشدید یافته ( 7-2 نرم افزار ستونهای فوالدی را برای زلزله تشدید یافته (بدون حضور خمش و برش) کنترل می کند. به بند زیر توجه کنید:

)( یافته یدزلزله تشد-یفوالد یسازه ها یاحطر ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٢٢

کنترل ضریب اضافه مقاومت در مواردی که در دو جهت سیستم مقاوم جانبی متفاوت است ۷-۲-۱در ندمهاربی شده باشد، در این صورت ستونهای متصل به مهاربنددر صورتی که سازه در یک جهت قاب خمشی باشد و در راستای دیگر

محل تقاطع دو سیستم باربر متفاوت خواهند بود و بنابراین ضریب اضافه مقاومت ان در دو راستا متفاوت خواهد بود.

در شکل زیر ترکیب بار ویژه لرزه ای برای نیروی محوری ستون نوشته شده است.

P نیروی محوری وارد بر ستون تحت اثر زلزلهEx .می باشد P رد بر ستون تحت اثر زلزله نیروی محوری واEy .می باشد P نیروی محوری وارد بر ستون تحت اثر زلزله قائمEv .می باشد


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٢٣

:Omegaمراحل ساخت فایل

گرفته و: Omega.edbبنام Save asاز فایل اصلی یک قاب خمشی داریم و در جهت Xمثال اگر در راستای .(مطابق شکل زیر) دو یا سه برابر کنید بسته به مورد زلزله ها را -۱

Y سازه بادبندی شده داشته باشیم، زلزله های راستایX برابر و زلزله های راستای ۳راY برابر کنیم. ۲را

مضاعف اعمال به صورت را انتخاب کنید تا ضریب اضافه مقاومت Yesگزینه Preferencesمطابق شکل زیر در قسمت -۲

نشود:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٢٤

تنها ظرفیت محوری ستونها بررسی شود، تمامی ستونها را انتخاب کرده و مطابق شکل زیر مقاومت خمشی برای اینکه -۳ و برشی آنها را یک عدد بزرگ وارد نماييد:

در این فایل تنها کفایت ستونهای فوالدی بررسی می شود و نیازی به کنترل اجزای کفایت ستونها را بررسی نماييد. -۴استفاده کرده باشید، در پاسخ پیغامی tau-b variableها و یا تیرها نیست. همچنین در صورتی که از دیگر مانند بادبند

Omegaرا انتخاب نماييد تا سختی اعضا در فایل Noو طرحی مجدد، باید گزینه آنالیزمبنی بر تغيير سختی اعضا و تغيير نکند.

نکته مهم: ضریبRho نظور شود.در این فایل باید برابر یک م


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٢٥

Hoseinzadeh Asl] ,۲۸٫۱۱٫۱۷ ۱۶:۵۳[

]Forwarded from HK[

بار بی(استفاده از امگا) در ترکیژهبار و یباز ترک یژهو یفوالد یکنترل پانچ در ساختمان قاب خمش یالزم است برا یادکتر، آ یسالم آقا استفاده نمود؟

Hoseinzadeh Asl] ,۲۸٫۱۱٫۱۷ ۱۶:۵۳[

]Forwarded from [مسعود حسين زاده اصل سالم شود: کنترل ید(با فرض صفر بودن لنگر و برش) با یافته یدتشد یمحور یرویاست. شالوده تحت اثر ن یمبحث دهم بله الزام طبق

یبه طور قابل توجه ی) ضخامت پیستون فوالد یافته یدتشد یمحور یرویتحت ن یضابطه (کنترل پانچ پ ینصورت اعمال ا در .یافتخواهد شیافزا

نشده است. یدق AISC341 یاو AISC 360 یا ASCE7ضابطه در این وجود ندارد. یضابطه ا ینچن یزن یبتن یسازه ها در حذف شود. یبعد یها یرایشدر و یدوارماست و ام یضرور یرضابطه غ یننظر بنده اعمال ا از

.یرندگ یم یدهاز طراحان در کشور آنرا ناد بسیاری


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٢٦

Design system Cd:

در این قسمت چه لزومی دارد؟ Cdسوال: با توجه به اینکه دریفت سازه مستقیما توسط کاربر کنترل خواهد شد، وارد کردن مقدار در طراحی چه اعضایی تاثیر دارد؟ Cdمقدار

استفاده می کند. EBFتنها برای کنترل دوران تیر پیوند در بادبندهای که در جدول فوق وارد می شود، Cdایتبس از

Cdمقدار ۲۸۰۰ه و تاثیری در نتایج طراحی ندارد. در استاندارد ندارید، مقدار این ضریب مهم نبود EBFدر صورتی که در سازه بادبند تیر پیوند به بخش ضوابط لرزه ای مبحث دهم نبا دورا می باشد. برای اطالعات بیشتر در رابطه ۴ویژه برابر یبرای بادبند واگرا مراجعه نماييد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٢٧

Design analysis methodتعيين

با توجه به اینکه در برخی موارد نرم افزارETABS قادر به محاسبه صحیح ضریب طول موثرK نیست، توصیه می شود برای استفاده شود. Direct Analysisطراحی از روش


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٢٨

می باشد که توضیحاتی در رابطه با روش طول موثر و آنالیز مستقیم ارائه کرده است: ETABSنرم افزار manualمتن زیر برگرفته از

Second Order Methodتعيين

Within each of the categories, the user can choose the method to calculate the second-order effects, namely, by a General Second Order Analysis or an Amplified First Order Analysis. When the amplified first-order analysis is used, the force amplification factors, B1 and B2 (AISC C2.1b), are needed. The B1 factor is calculated by the program; however, the B2 factor is not. The user will need to provide this value using the overwrite options that are described in Appendix C.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٢٩

Stiffness Reduction Factorتعيين

Option1: Direct analysis, General 2nd Order, Tau-b Variable Option2: Direct analysis, General 2nd Order, Tau-b Fixed Option3: Direct analysis, Amplified 1st Order, Tau-b Variable Option4: Direct analysis, Amplified 1st Order, Tau-b Fixed

When the user selects one of the options available under the Direct Analysis Method, the user must further choose how the stiffness reduction factors for EI and AE are to be considered. For options 1 and 3, Table 2-1, the stiffness reduction

factors (Tau-b) are variable because they are functions of the axial force in the members, while for methods 2 and 4, the stiffness reduction factors are fixed (0.8), and not a function of axial force. If the user desires, the stiffness reduction

When options 2 and 4 are used, a higher notional load coefficient (0.003) must can be overwritten. b) -(Taufactors . Also, all the direct analysis be used compared to methods 1 and 3 for which the notional load coefficient is 0.002

methods (methods 1 through 4) allow use of K-factors for sway condition (K2) to be equal to 1, which is a drastic simplification over the other effective length method.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٣٠

ی اعضا کاهش یابد.باید سخت DIRECT ANALYSISبه بندهای زیر از مبحث دهم توجه نماييد. در صورت استفاده از روش


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٣١

ایتبس توجه نماييد. خالصه پارامترهای طراحی عنوان شده است: manualجدول زیر از به


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٣٢

Add Notional load cases into seismic combos?

1.7 →

→ 1.7 →

را NOانتخاب شده باشد، در این قسمت بدست می آید. بنابراین اگر B2<1.7در سازه های فوالدی معموال

انتخاب می کنیم تا بارهای فرضی جانبی در ترکیب بارهای لرزه ای منظور نشوند.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٣٣


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٣٤

در شکل زیر خالصه کل تنظیمات نشان داده شده است:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٣٥

ورق مضاعف جان (در صورت وجود) جوش انگشتانه دارد؟ آیا ستونهای درH را نآشکل ایتبس می تواند ضخامت الزم برای ورق مضاعف جان را محاسبه کند (ایتبس برای ستون باکس

محاسبه نمی کند)

اگر قاب از نوعSMF باشد (شکل پذیری ویژه)، یک کنترل مضاعف بر روی ضخامت ورق مضاعف انجام می شود (بحثکمانش موضعی ورق). ایتبس باید بداند که آیا ورق مضاعف توسط جوش انگشتانه متصل می شود یا بدون جوش

انگشتانه. در صورتی که سازه شکل پذیری متوسط باشد، این گزینه بی اثر خواهد بود.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٣٦

10:-AISC 341 When doublers are used with continuity plates, they may be located between the continuity plates, or they may be extended above and below the continuity plates. There are different requirements for welding the plates depending on the various configurations described. Either a complete-joint-penetration groove-welded joint or a fillet-welded joint can be used as illustrated in Figure C-E3.3(a) and C-E3.3(b) respectively.

یفوالدیدر اعضا Overwrite یمنو-یفوالد یسازه ها یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٣٧

در اعضای فوالدی Overwriteمنوی 7-3Preferences .مشخصات عمومی کل سازه را تعيين می کند

ابتدا باید عضوی را انتخاب نماييد و سپس مشخصات آنرا در این قسمت تغيير دهید. به عبارت دیگر Overwritesولی در قسمت Overwrites .به انتخاب شوندگان اثر می کند

ط باشد و در راستای دیگر قاب ساده بادبندی شده باشد. در این حالت برای مثال ممکن است یک سازه در یک راستا قاب خمشی متوس

نوع سیستم Overwritesانتخاب شده باشد. سپس مهاربندها را انتخاب و از طریق IMFبرای کل سازه Preferencesمی توان در قسمت تغيير داد. OCBFو یا SCBFآنها را به


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٣٨

Net Area to Total Area Ratioشخص می کند. در طراحی اعضای کششی این مقدار : نسبت سطح مقطع خالص به سطح مقطع کل را م موثر است.

در این قسمت دست نخورده باقی می ماند. پس از 1در ابتدای طراحی معموال دتایل اتصال مشخص نمی باشد و مقدار پیش فرض نهایی شدن طرح عضو کششی، طراحی اتصال آن باید دستی انجام شود.

ضریب کاهش بار زنده برای هر عضو جداگانه توسط نرم افزار محاسبه می شود و کاربر الزم نیست این قسمت را تغيير دهد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٣٩

مهار جانبی تیرها ۷-۳-۱

) اتفاق Lateral Torsional Bucklingنماييد. تیر فاقد مهار جانبی بوده و تحت اثر خمش، کمانش پیچشی جانبی ( به شکل زیر توجه افتاده است:

نیروی فشاری در بال فشاری موجب کمانش آن میشود

یفوالدیدر اعضا Overwrite یمنو-یفوالد یهاسازه یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٤٠

ن مقطع باشد:در تیرهای دوسرگیردار موقعیت بال فشاری بسته به لنگر وارد شده ممکن است در باال و یا پايي

در شکلهای زیر طراح توسط نبشی برای بال تحتانی تیرورق مهار جانبی ایجاد کرده است:

در شکل زیر هر دو بال باال و پايين مهار شده اند:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٤١

توجه نماييد:در رابطه با تامین مهار جانبی به پرسش و پاسخ زیر

AISC Engineering FAQs 4.3.1. What constitutes a lateral brace for a beam? The designer may use one or both of two general options to provide a beam brace: (1) brace the flange subject to compression directly or (2) prevent twist of the cross section. A direct brace may be provided for a primary member by a properly attached floor system itself or by a secondary framing member. Generally, a brace connection, such as the simple shear connection for an infill beam, that is located within the one-third depth of the beam web that is closest to the compression flange can be considered to provide a direct brace. If this is not the case, transverse stiffening can be provided to prevent twist and transfer the bracing effectiveness from a properly attached floor system to the compression flange. A long-standing rule of thumb is to provide bracing for two percent of the compressive force in the flange or member being braced. Although it lacks an explicit consideration of the required bracing stiffness, this approximation is typically conservative. Note that the two percent rule applies only to compression members that are considered straight within ASTM tolerances. AISC Specification, Appendix 6, addresses requirements for stability bracing of beams and columns.

Yura, J.A. and T.A. Helwig, 2001 Lecture notes for SSRC/AISC seminar “Bracing for Stability”, AISC, Chicago, IL.

Yura, J.A, 2001, “Fundamentals of Beam Bracing,” Engineering Journal, Vol. 38, No. 1, (1st Qtr.), pp. 11-26, AISC, Chicago, IL.

last modified 1 January 2006


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٤٢

باید این ضرایب را تغيير داد؟تیرهایی در چه فواصل انها را مشخص کند. فوقاگر طراح مطمئن باشد که "هر دو بال" تیر مهار جانبی دارند، می تواند از طریق ضریب

در مواردی که تیرچه هایی عمود بر تیرورق به جان آن متصل شده است (و تیرچه دو سوم عمق تیرورق را پوشش داده

و یا اینکه بال پايين به صورت مستقیم توسط نبشی مهار شود (به شکلهای صفحات قبل رجوع کنید) و از طرفی بال است) فوقانی توسط بتن سقف مهار شده باشد، می توان ادعا کرد که هر دو بال مهار جانبی دارند.

مق تیر قاب خمشی را پوشش می دهند (مهار می در مواردی که سقف از نوع تیرچه بلوک است و ارتفاع تیرچه ها دو سوم ع

فرض کرد که هر دو بال مهار جانبی دارند.کنند)، می توان

در تیرهای دوسرمفصل (که در زلزله مشارکت ندارند) و از نوعOMF .تعریف شده اند، تغيير این ضریب تاثیری ندارد


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٤٣

باشد، می توان این ضریب را کاهش داد:در تیرهایی که بال "فشاری" مقطع مهار جانبی داشته

این ضریب برای تمامی تیرها (حتی آنهایی کهOMF مقاومت خمشی مقطع بر اساس طول مهار نشده تاثیر دارد )هستند . اری تعيين می شود. بنابراین تغيير این ضریب می تواند در مقاومت خمشی تیرهای فوالدی موثر باشد.بال فش

در تیرهای دوسرمفصل (که خمش منفی ندارند) "اگر بال فوقانی توسط سقف مهار شده باشد" می توان مقدارLTB را عددی نزدیک به صفر وارد کرد.

.در تیرهای دوسرمفصل که به سقف متصل نیستند، اجازه نداریم این ضریب را تغيير دهیم

ه نداریم این ضریب را تغيير دهیم.در تیرهای دوسرگیردار که به سقف متصل نیستند، اجاز

در تیرهای دوسرگیردار که به سقف متصل هستند، بال فوقانی دارای مهار جانبی محسوب می شود ولی با توجه به اینکه در. در این صورت تنها زمانی محسوب شودبال فشاری بال تحتانی مقطع می تواند تیرهای دوسرگیردار لنگر منفی نیز داریم،

را کاهش دهیم که برای بال تحتانی نیز مهار مهیا شده باشد. LTBاریم اجازه د

نقطه عطف تیرهای دوسرگیردار، مهار جانبی محسوب نمی شود. تحت بار ثقلی و یا زلزله حداقل یک نقطه عطف در تیرهایو یا عددی کمتر 0.5یردار برابر را برای تیرهای دوسرگ LTBدوسرگیردار داریم. ممکن است طراح با توجه به این موضوع، مقدار

وارد کند که چنین اجازه ای ندارد.

نیز برقرار است. LTBتمامی نکاتی که برای مهار هر دو بال در صفحه قبل اشاره شد برای


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٤٤

رابر یک زار آنها را بخود نرم اف باید برابر یک باشند. زیرتحلیل انتخاب کرده ایم، تمامی ضرایب یرا برا "مستقیمآنالیز "از آنجا که روش منظور می کند و نیازی به تغيير آنها نیست.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٤٥

طراحی سازه فوالدی و مشاهده نتایج ۷-۳-۲

پس از طراحی ممکن است با پیغام زیر مواجه شوید:

) عددی نزدیک Tau-bاگر عضوی بیش از اندازه ضعیف باشد (نسبت به بارهای وارد بر آن) در این صورت ضریب کاهش سختی آن (

را انتخاب نماييد، عضو یا اعضایی که بیش از Yesبه صفر بدست می آید. در اینگونه موارد پیغام فوق نمایش داده می شود. اگر اندازه ضعیف هستند انتخاب می شوند.

پس از طراحی اولیه با پیغام زیر مواجه خواهید شد. Tau-b Variableدر صورت استفاده از روش پیغام گزارشی از میزان تغيير سختی ها ارائه می کند. با توجه به تغيير سختی اعضا بهتر است تحلیل سازه مجددا با سختی های این

را انتخاب نماييد، تحلیل سازه با سختی های جدید تکرار می شود. Yesاصالح شده تکرار شود. اگر


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٤٦

ن از طریق منوی زیر مشاهده کرد:نسبت تنش ناشی از خمش و نیروی محوری اعضا را می توا

یفوالدیدر اعضا Overwrite یمنو-یفوالد یهاسازه یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٤٧

نسبت تنش ناشی از برش در اعضا را می توان به صورت زیر مشاهده کرد:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٤٨

کنترل نسبت مقاومت خمشی ستون به تیر ۷-۳-۳ ) انجام می شود.SMFکنترل این نسبت تنها در سازه های با قاب خمشی ویژه (

شکل انجام می شود. در صورتی که مقطع ستون باکس باشد و یا مقاطع آنها توسط Hکنترل این ضابطه متاسفانه تنها برای ستونهای section designer .تعریف شده باشد، این ضابطه کنترل نمی شود


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٤٩

برش طراحی لرزه ای ۷-۳-۴ ستون متصل شوند.برای ایجاد اتصال گیردار به ستون بالهای تیر باید به

شکل سمت چپ یک اتصال مفصلی است چون هنوز بالهای تیر به ستون جوش نشده اند. در شکل سمت راست بال نیز جوش شده است و اتصال تبدیل به اتصال صلب شده است.

می شود.متاسفانه پس از جوش دادن بال تیر به ستون محل جوشکاری ترد شکن

شکلهای زیر محل شکست بال به ستون را نشان می دهند. علت: جوشکاری موجب خشکی اتصال می شود. این نوع خرابی یک خرابی ترد محسوب می شود.

با قرار دادن سخت کننده در بر اتصال و افزایش مقاومت اتصال در "بر ستون" محل خرابی به داخل تیر منتقل می شود. ین خرابی نرم محسوب می شود و در محل خرابی خشکی ناشی از جوش مشاهده نمی شود.ا


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٥٠

ورق روسری و زیر سری موجب می شود مفصل پالستیک در داخل تیر تشکیل شود و شکست ترد اتفاق نیفتد:

در شکل زیر) Shتحت بار جانبی خرابی تیر به فاصله مناسب ( با طراحی مناسب اتصال خمشی تیر به ستون، می توان تضمین کرد که از بر ستون خواهد بود.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٥١

می باشد (توضیحات کامل مراحل محاسبه در فصل اتصاالت سازه Vprجهت طراحی اتصال خمشی تیر به ستون نیاز به محاسبه فوالدی همین کتاب ارائه شده است).

را از نرم افزار استخراج کرد. Vprاز طریق شکل زیر می توان مقدار

توجه شود که در شکل فوق برش دو انتهای تیر با فرضSh=0 .محاسبه می شود

در صورتی که تیر از نوعSMF :باشد، مقدار فوق بر اساس روابط زیر محاسبه می شود

اگر تیرIMF .باشد، بر اساس حداقل دو مقدار حاصل از روابط فوق و مقدار حاصل از ترکیب بار ویژه لرزه ای محاسبه می شود


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٥٢

جهت طراحی اتصال مهاربندنیروی محوری ۷-۳-۵ غيير دهید و سپس مجددا طراحی کنید.ت SCBFیا OCBFرا به نوع مهاربنداعضای Frame typeتوجه شود که ابتدا باید

برای بادبند و Ωاتصال بادبند را می توان بر اساس نیروهای فوق طراحی کرد. قبل از استخراج نیروها باید مطمئن شوید که مقادیر صحیح وارد شده باشد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٥٣

در بادبندهای با شکل پذیری ویژه باید جزئیات خاصی در نظر گرفته شود:

یفوالدیدر اعضا Overwrite یمنو-یفتدر ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٥٤

دریفت ۸ ):.BUNGALE S. TARANATH Ph.D., S.Eعلت کنترل دریفت (

Drift is generally defined as the lateral displacement of one floor relative to the floor below. Drift control is necessary to limit damage to interior partitions, elevator and stair enclosures, glass, and cladding systems. Stress or strength limitations in ductile materials do not always provide adequate drift control, especially for tall buildings with relatively.

یبتن یدر سازه هاطبقات ینسب ییکنترل جابجا-یفتدر ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٥٥

کنترل جابجایی نسبی طبقات در سازه های بتنی 8-1 سازه یمحاسبه دوره تناوب تحلیل -۱

سختی خمشی اعضای سازه های کنید. در صورتی که سازه بتنی می باشد، ) ایجادPeriod.edb(تحت عنوان ل جدیدیک فای این ضرایب بر اساس تبصره زیر انتخاب شده اند: ).Ig و دیوارها: Igو ستونها: 0.5Ig(تیرها: را تغيير دهیدبتنی

آنها را 0.85تیرها مربوط به وزن مشترک دال و تیر است و می توان در جهت اطمینان به جای نبرای جرم و وز 0.85ضریب برابر یک منظور نمود


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٥٦

، دوره تناوب تحلیلی سازه مطابق شکل زیر بدست می آید:)Period(فایل پس از آنالیز مدل جدید

می باشد. 0.817برابر yو در راستای 2.172برابر xدوره تناوب حاصل از تحلیل در راستای

:ETABSمحاسبه ضریب زلزله بر اساس دوره تناوب تحلیلی حاصل از -۲

محاسبه شوند. در هر دو جهت K-driftو C-driftزیر مقادیر دوره تناوب را برای دو جهت وارد نماييد تا ضرایب زلزله Excelدر فایل


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٥٧

":فایل اصلیتعریف زلزله دریفت در " -۳

در جدول فوق تعریف نماييد. و را بر اساس EYdriftو EXdriftنیروهای "سازه اصلی"در استفاده شود. Seismic driftباید از EYDRIFTو نیز EXDRIFTبرای تعریف زلزله

، نیروهای تعریف شده در ترکیب بارهای پیش فرض نرم افزار ظاهر نمی Seismicبه جای Seismic driftعلت: در صورت استفاده از شوند و ایتبس در طراحی اعضا از آنها استفاده نمی کند.

سازه اصلی" جابجایی مرکز طبقات از قسمت زیر استخراج شود:"پس از تحلیل -۴


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٥٨

نسبی طبقات مطابق شکل زیر محاسبه می شود: تغيير مکان Excelپس از انتقال اطالعات به

.قه تنها در طب طبق آيين نامه، برای سازه هایی که پیچش ندارند، می توان جابجایی نسبی مرکز جرم طبقات را معیار قرار دارد

Story8 فراتر رفته است (ستون 1.2نسبت تغييرمکانها ازRatio در شکل فوق) که با توجه به اینکه طبقه مربوط به خرپشته می باشد منظور نمی شود و بنابراین سازه منظم پیچشی می باشد.

تقریبا با دریفت میانگین طبقه ( مرکز جرم طبقهدریفتAvg Drift برابر می باشد و بنابراین می توان از ستون (Avg Drift استفاده نمود.

ه بسازه منظور شود. در این صورت باید لبه های کناریباشد، به جای مرکز جرم باید دریفت نامنظمی پیچشیاگر سازه دارای .استفاده نمود Max Driftاز Avg Driftجای

زیر طبقه می باشد) باید رابطه ۵می باشد و بنابراین (با توجه به اینکه سازه بیش از xجابجایی نسبی طبقه سوم در راستای 0.004726 ارضا شود:

0.004426 0.02

می باشد. بنابراین خواهیم داشت: 4.5برای قاب خمشی متوسط بتنی برابر ۲۸۰۰استاندارد ۴-۳بر اساس جدول Cdمقدار 0.004726

.→ 0.004726 ≰ 0.00444

سازه و افزایش سختی، مقدار دریفت را کاهش داد.سازه فوق از لحاظ دریفت مشکل دارد و باید با افزایش ابعاد اعضای

در محاسبه دریفت، زلزلهEXDRIFT وEYDRIFT ) نباید کمتر از زلزله حداقلV.باشند (

در سازه های با اهمیت خیلی زیاد، اجازه نداریم ازEXDRIFT وEYDRIFT استفاده کنیم و باید برای محاسبه دریفت از زلزله های اصلی استفاده کنیم.

در کنترل دریفت، به خصوص در مواردی که سازه نامنظم پیچشی می باشد، باید دریفت را تحت زلزله های با خروج از توجه کنید: FEMA P751مرکزیت تصادفی بخوانیم. در این رابطه به متن زیر از

Story Load Case/Combo Item Max Drift Avg Drift Ratio Label Max Loc X Max Loc Y Max Loc Zm m m

Story8 EXDRIFT 1 Diaph D1 X 0.001633 0.001301 1.255 10 3.1 14.14 22.7Story8 EXDRIFT 2 Diaph D1 X 0.001665 0.001303 1.278 10 3.1 14.14 22.7Story8 EXDRIFT 3 Diaph D1 X 0.0016 0.001298 1.233 10 3.1 14.14 22.7Story7 EXDRIFT 1 Diaph D1 X 0.002906 0.002655 1.095 22 1.85 0 19.7Story7 EXDRIFT 2 Diaph D1 X 0.002647 0.002636 1.004 22 1.85 0 19.7Story7 EXDRIFT 3 Diaph D1 X 0.003165 0.002673 1.184 22 1.85 0 19.7Story6 EXDRIFT 1 Diaph D1 X 0.003495 0.003298 1.06 22 1.85 0 16.3Story6 EXDRIFT 2 Diaph D1 X 0.003396 0.003284 1.034 2 3.1 19.84 16.3Story6 EXDRIFT 3 Diaph D1 X 0.003818 0.003311 1.153 22 1.85 0 16.3Story5 EXDRIFT 1 Diaph D1 X 0.004301 0.003985 1.079 22 1.85 0 12.9Story5 EXDRIFT 2 Diaph D1 X 0.004024 0.003961 1.016 2 3.1 19.84 12.9Story5 EXDRIFT 3 Diaph D1 X 0.004703 0.004008 1.174 22 1.85 0 12.9Story4 EXDRIFT 1 Diaph D1 X 0.0047 0.004376 1.074 22 1.85 0 9.5Story4 EXDRIFT 2 Diaph D1 X 0.004444 0.004353 1.021 2 3.1 19.84 9.5Story4 EXDRIFT 3 Diaph D1 X 0.005139 0.0044 1.168 22 1.85 0 9.5Story3 EXDRIFT 1 Diaph D1 X 0.004736 0.004726 1.07 22 1.85 0 6.1Story3 EXDRIFT 2 Diaph D1 X 0.004504 0.004702 1.023 2 3.1 19.84 6.1Story3 EXDRIFT 3 Diaph D1 X 0.005172 0.00475 1.162 22 1.85 0 6.1Story2 EXDRIFT 1 Diaph D1 X 0.003783 0.003493 1.083 18 13.4 0 2.7Story2 EXDRIFT 2 Diaph D1 X 0.003504 0.003471 1.01 2 3.1 19.84 2.7Story2 EXDRIFT 3 Diaph D1 X 0.004129 0.003516 1.175 18 13.4 0 2.7Story1 EXDRIFT 1 Diaph D1 X 0.001984 0.00185 1.073 18 13.4 0 -0.1Story1 EXDRIFT 2 Diaph D1 X 0.001879 0.00184 1.021 2 3.1 19.84 -0.1Story1 EXDRIFT 3 Diaph D1 X 0.002168 0.00186 1.166 18 13.4 0 -0.1



https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٥٩

را میتوان از جدول زیر بدست آورد: Cdریب بزرگنمایی مقادیر ض


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٦٠

مشاهده انرژی اعضا ۸-۱-۱ سوال: از نمودار انرژی چه استفاده ای می توان کرد؟

تلگرام: یهست و به چه درد یکه چ یدهیدم یحهست توض یتبساعضا که در ا یدر مورد انرژ یبا سالم و تشکر از زحمات شما.::استاد کم

یخورد؟م

آن نوشته شده یآمده است. از جمله در ابتدا یدر مورد نحوه محاسبه انرژ یحاتیتوض یتبس) نرم افزار اhelp: با سالم، در راهنما (پاسخ که:

Click the Display menu- Energy/Virtual Work Diagram command to display energy diagrams that can be used as an aid to determine which elements should be stiffened to achieve the most efficient control over the lateral displacements of a structure.

از توان یموثرتر است م یفتدر کاهش در یچه عضو ینکها یصتشخ یسازه برا یفتدر متن فوق نوشته شده، در کنترل در همانطورداد. البته یشهستند) افزا یکنزد ۱۰۰دارند (به یشتریب یرا که درصد انرژ ییاعضا یزسا یفتکاهش در یافوق استفاده کرد و بر یمنو

د و اعضا را انتخاب کر یزفوق سا یارتوان بر اساس مع ینم یشههم یرها،ستونها و ت یبند یپسازه و ت اریمعم یتهایبا توجه به محدود باشد. یاز طرف نرم افزار م یشنهادپ یکشوند تنها یداده م یشنما یکه به عنوان نسبت انرژ یاعداد


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٦١

کانال تلگرام: سالم

یروقت بخ یود) در پر۰٫۸ یب(ضریانقابیاثرات م یدسازه نبا یفتمحاسبه در یبرا ینامیکیسازه از روش د یودپر ييندکتر به نظر شما در تع آقای

سازه لحاظ شود؟ دهد. یارائه م یفتکنترل در یزلزله را برا یبضر یانقابیروش ارائه شده توسط شما در اکسل بدون اثرات م چون سپاس فراوان با سالم بامنظور کردن اثر یندر آن منظور نشده، بنابرا یانقابکه اثر م یشودانجام م یدر سازه ا ETABSدر ييرمکانکنترل تغ ینکهتوجه به ا با و نادرست است. یمنطق یرغ یلیدر محاسبه دوره تناوب تحل یانقابم

مل ع یناندر جهت اطم یندر آن منظور نشده و بنابرا یانقابهام یکه اثر سخت یخوانیمم یمکانها را از سازه ا ييرکه ما تغ یدکن توجه .ييدضرب نما ۰٫۸را به ETABSحاصل از یلیدوره تناوب تحل یستالزم ن یجه. در نتکنیمیم لییدر محاسبه دوره تناوب تحل یدبا ینصورتدر ا ید،باش یدهرا د یانقاباثر م یکنید،را از آن استخراج م ييرمکانهاکه تغ یدر سازه ا اگر .ييدرا منظور نما یانقاباثر م یزن

کانال تلگرام: شود؟ یدر نظر گرفته م یتزلزله با خروج از مرکز یکیدر حالت استات یفتدرکنترل در یا. آی: با سالم خدمت استاد گرامبهنام

فاوت مرکز جرم طبقات مدنظر است، ت ييرمکانتغ یفت،دقت کرد که اگر در محاسبه در یدبا ینکرده ول ینامه صحبت يين: با سالم، آپاسخ خواهد بود. یکسانتحت سه زلزله مکان مرکز جرم ييرچک شود و تغ EXYبا یاو EXPبا یامحاسبه شود و Exکند که با ینم یچندان

یصورت اگر برا ینسازه چک شود که در ا یلبه ها یفتدر یدبا یدنامه جد يينباشد، طبق آ یچشیپ ینامنظم یاگر سازه دارا یول

.یابند یم یشها افزا ییمنظور شود، جابجا یتخروج از مرکز یفتکنترل در

که ییدر سازه ها ی. ولانجام داد کنترل EY یا EXتنها با یفت را می توانکنترل در یستندن یچشیکه نامنظم پ یی: در سازه هانتیجه (و در لبه ها) کنترل شود. یتصادف یچشبا منظور کردن پ یدبا یفتدارند کنترل در یچشینامنظم پ


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٦٢

کانال تلگرام: یدرود خدمت استاد گرام بازمان یانقاباستفاده شود و با در نظر گرفتن اثرات م ۲در محاسبه زمان تناوب از خاک نوع یبتن یژهو یدر مدل سازه بلند قاب خمش اگر

رييکنترل تغ یبرا یاشود آ یزلزله سازه طراح یبضر ینضرب شود و با ا یزن ۱٫۲۵نامه در يينطبق آ ینضرب شود و همچن ۰٫۸تناوب در یمکان طبقات را م ييرتغ یجلو یزن یانقابهادر نظر گرفته شده و خود م یدر طراح ۰٫۸ یببار ضر یک ینکهمکان طبقات با توجه به ا

و ستون ها جهت یرهات یبرابر کردن سخت ۱٫۵زمان تناوب بعد از یلدر فا یدر زمان تناوب مود اول انتقال ۰٫۸به ضرب یازین یرندگ باشد ؟ یمکان طبقات م ييرتغ رلکنت یبرا یدزلزله جد یبمحاسبه ضر

—--------------------------------------- محصور در قابها) از سازه جدا نشده باشند، شما در محاسبه زلزله یوارهای(د یانقابهام یندارد. اگر در سازه ا یلزوم یر: با سالم، خپاسخ :یدبدست آور یردوره تناوب را از رابطه ز یدسازه با یاصلو ۰٫۵برابر یرها، ت۱ستونها برابر یخمش یسخت یبکه در آن ضر یدآ یبدست م period.edb یلاز فا یردر روابط ز یتبستناوب ا دوره باشد. یم ۱برابر یوارهاد

ینم ۰٫۸ یببه ضر یازیکال ن یبرش یوارد یدارا یاشده همگرا و یمهاربند یباشد. در سازه ها یم یروابط باال مربوط به قاب خمش البته باشد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٦٣

تلگرام:کانال دکتر یجناب آقا سالم شما یدها و مطالب مف ییتشکر از راهنما ضمن ۴ یرایشکرده بودم. االن دوباره با و یطراح یکانامه آمر يينوبا آ یبارگذار ۲۸۰۰نامه يينآ ۳ یرایشداشتم که با و یپروژه بتن یک من

یدجد یرایشبوده و حاال با فرمول و ۰/۰۰۵۱ز در حالت قبل مجا یفتدر یکردم و کنترل کردم مقاطع جواب داده است. ول یبارگذار فتیزلزله که با آن در یرویزلزله و به طبع آن ن یبضر یکهنداشته در حال یادیز ييرشده) و تغ یشتردرصد ب ۱۰ دود( ح یشودم ۰/۰۰۵۶

یادهد و اختالف فاحش دارد. آ یجواب نم یفتشده)و در یشتردرصد ب ۴۰شده ( حدود یشترب یقابل توجه یزانبه م یشودکنترل م یم؟ده انجام یفتما در کنترل در یدهست که با ینکته ا

—------------- نامه يينآ یدتر شده است. نکته جد یرانهسخت گ یبه صورت قابل توجه یفتدر یدنامه جد يين: با سالم، بله حق با شماست. در آپاسخ

ب گرفت!که بتوان به کمک ان جوا یمهم ندار یا کنم: یم یادآوریچند نکته را تنها

محاسبه یاکسل که برا یتبا زلزله است فرق دارد. در ش یفت. زلزله درینه زلزله اصل یداستفاده کن یفتاز زلزله در یفتکنترل در یبرا -۱. زلزله ودیشمحاسبه و ارائه م یزن یفتزلزله در یبضر ی،دانلود قرار داده شده، عالوه بر زلزله اصل یام برا یشخص یتزلزله در وبسا یروین شود. یمحاسبه م یتبست بر اساس دوره تناوب ایفدر که در story drift یاو diaphragm driftمانند ییها ینهشود. گز یدر مرکز جرم محاسبه م یفتنباشد، در یچشیاگر سازه نامنظم پ -۲

از یدبا یچشیمنظم پ یدهد و شما در سازه ها یسازه را م یلبه ها ییجابجا نشان داده شده است، یردر شکل ز ۹یتبس ا یخروجDiaphragm CM displacement ييداستفاده نما.

ینکهدرصد و در صورت ا ۹۰ را به یهبرش پا ینامیکید یزدر صورت استفاده از انال یدنامه جد يينکه سازه منظم باشد، طبق آ یدر صورت -۳

.ييدکنترل نما یافتهرا با زلزله کاهش یفتدر یتو در نها یدکاهش ده یهدرصد برش پا ۸۵کامال منظم باشد به .یدکن یترعا یددارد که با ینکات یزن ینامیکیبا زلزله د یفتکنترل در البته

مرکز جرم نه در یدسازه کنترل کن یرا در لبه ها یفتدر یدصورت با ینا یرباشد. در غ یچشیکه سازه نامنظم پ یداجازه نده یدکن یسع -۴ story driftدر شکل فوق از یدصورت با ینکند). در ا یرا مشکل تر م یچشپ یدارا یسازه ها یفتجواب گرفتن از در یدقانون جد ین(ا

.ييداستفاده نما


و کنترل یفتشود در کنترل در یاستفاده م یدر طراح ۱۰۰-۳۰بار یبنامنظم که ترک یسازه یبرا یا.آیدمحمد: سالم استاد خسته نباش استفاده شود؟ یدهم با یواژگون

----------- .یستالزم ن یر،: با سالم، خپاسخ


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٦٤

تلگرام: با عرض سالم سپاسگذارم یاربس یدکن یکشور صرف م ینا یعلم مهندس یجزمان ارزشمند خود را در ترو ینکهدکتر از ا یجناب آقا

یازدال تخت ن یسخت یبضرا یلیدر محاسبه زمان تناوب تحل یابا دال تخت آ یدر سازه ها یشکل جانب يير: در محاسبه تغ یک السو یر؟خ یادارد ييربه تغتوان آن را یم یاباشد ۰٫۲۵عدد یددال تخت با یسخت یبضرا یابا دال تخت آ یدر سازه ها یشکل جانب ييردو: در محاسبه تغ سوال داد؟ یشافزا

سالم، با نظر بنده ، از دوره تناوب: یلفا در

یک: یوارهاد یخمش یسخت ضریب یکستونها: یخمش یسخت ضریب 0.5: یرهات یخمش یسخت ضریب 0.251.5=0.375دالها: یخمش یسخت ضریب

شود: ی) کنترل میجانب یها یی(جابجا یفتکه در یلیفا در

0.7 یا 0.35نه یاترک خورده باشند ینکه: بسته به ایوارهاد یخمش یسخت ضریب 0.7ستونها: یخمش یسخت ضریب 0.35: یرهات یخمش یسخت ضریب 0.25دالها: یخمش یسخت ضریب

یفوالد یدر سازه هاطبقات ینسب ییکنترل جابجا-یفتدر ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٦٥

کنترل جابجایی نسبی طبقات در سازه های فوالدی 8-2 محاسبه دوره تناوب تحلیلی سازه -۱

کنید. در صورتی که سازه فوالدی می باشد و از روش آنالیز مستقیم استفاده شده ) ایجادdrift.edb(تحت عنوان یک فایل جدیدباشد، سختی خمشی اعضا در سازه اصلی کاهش یافته است که این کاهش سختی موجب افزایش دریفت سازه می شود.

ر سازه را "تحلیل" و "طراحی" را انتخاب نماييد. سپس یک با No modificationریفت مطابق شکل زیر باید بنابراین در فایل درا انتخاب نماييد تا سختی Yesنماييد و مطابق شکل دوم هنگامی که پرسشی مبنی بر تغيير سختی اعضا اعالم می شود،

شود. resetاعضا


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٦٦

)، دوره تناوب تحلیلی سازه مطابق شکل زیر بدست می آید:driftمدل جدید (فایل تغييرات درپس از انجام

می باشد. 0.817برابر yو در راستای 2.172برابر xدوره تناوب حاصل از تحلیل در راستای


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٦٧

:ETABSمحاسبه ضریب زلزله بر اساس دوره تناوب تحلیلی حاصل از -۲

در هر دو جهت محاسبه شوند. K-driftو C-driftزیر مقادیر دوره تناوب را برای دو جهت وارد نماييد تا ضرایب زلزله Excelدر فایل

":دریفتتعریف زلزله دریفت در "فایل -۳

نماييد.در جدول فوق تعریف و را بر اساس EYdriftو EXdriftنیروهای "drift.edbسازه "در استفاده شود. Seismic driftباید از EYDRIFTو نیز EXDRIFTبرای تعریف زلزله

، نیروهای تعریف شده در ترکیب بارهای پیش فرض نرم افزار ظاهر نمی Seismicبه جای Seismic driftعلت: در صورت استفاده از شوند و ایتبس در طراحی اعضا از آنها استفاده نمی کند.

.استخراج شود مشابه سازه های بتنی نسبی طبقات " جابجاییdrift.edbسازه "پس از تحلیل -۴ قبل توضیح داده شده است. هایادامه کنترل همانند سازه های بتنی می باشد که در بند

درز انقطاع-یفتدر ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٦٨

درز انقطاع 8-3 با فاصله از هم ساخته شوند. یدمجاور هم با یساختمان ها

یابد یشاز سازه مجاور افزاسازه فاصله یداباشد، ب یشترهر چه ارتفاع سازه ب . منظور نشود، هنگام زلزله ممکن است سازه ها به هم برخورد کنند. یدو سازه فاصله ا ین: اگر بعلت

به سمت چپ حرکت کند و برخورد کنند؟ یگریکند، د یاز سازه ها به سمت راست حرکت م یکیکه یامکان دارد زمان یاسوال: آ ممکن است به هم یجهآنها با دوره تناوب متفاوت حرکت خواهد کرد و در نت یمتفاوت باشد، انتها بله. اگر زمان تناوب سازه ها: پاسخ

برخورد کنند.

شکل سمت راست نشان می دهد چگونه دو سازه با فاصله از هم ساخته می شوند. شده است. شکل سمت چپ نشان می دهد که چگونه درز بین دو سازه پوشش داده


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٦٩

:۲۸۰۰متن استاندارد

سازهبااهمیتمتوسطکمتراز9طبقه فاصلهاززمینمجاور

200

سازهبااهمیتمتوسطبیشاز8طبقهسازهبااهمیتزیادوخیلیزیاد

فاصلهاززمینمجاور 0.7 ∆


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٧٠

ارائه یردر جدول ز ETABSدر نرم افزار EXسازه تحت اثر زلزله یشکل جانب ييرباشد. تغ یمتر م ۳۰طبقه ۹ساختمان یک: ارتفاع مثال شده است.

طبقه ١ ٢ ٣ ٤ ٥ ٦ ٧ ٨ ٩١٠ ١٨ ٢٧ ٣٨ ٤٩ ٦٠ ٧٢ ٨٤ ٩٤ ∆

طبقه باشد. فاصله یباشد. مشخصات سازه مجاور در دسترس نم یمتوسط م رییپذ لبا شک یسازه قاب خمش یجانب یباربر سیستم

باشد؟ یدمجاور چقدر با ینآخر سازه از مرز زم

:پاسخ

0.7∆ 0.7 ∆ 0.7 4.5 94 296 کوچکتر ساخته شود. یمترسانت ۳۰به اندازه حدود یدطبقه آخر با بنابراین

کنند؟ با توجه یترا رعا یمترسانت ۳۰ ینا یزتر ن يينالزم است طبقات پا یابدست آمد، آ رسانتیمت ۳۰ که مقدار درز یر: در مثال اخسوال :اجرا کرد یرتوان سازه را مطابق شکل ز یم یاآ یابد، یارتفاع سازه کاهش م یشمقطع ستون ها با افزا ینکهبه ا

نیبلند مقرون به صرفه ا یشود. و در سازه ها یم يينآن طبقه تع ییجابجا یزاندر هر طبقه بر اساس م عانقطا: بله، مقدار درز پاسخوجه کیتواند تنها از یکاهش مقطع ستونها م یبترت ین. بدیابد یشدرز کمتر باشد و در طبقات باالتر افزا ييناست که در طبقات پا

یمترسانت ۵/۷از یشاز وجوه ستون ب یکیاگر یبتن یکه در ستونها ييدستون متقارن نباشد). دقت نما عمقط شانجام شود (کاهداشت. در شکل فوق در هر مرحله یممشکل خواه یگرطبقه به طبقه د یکستون از یطول میلگردهایکاهش داشته باشد، در خم

انجام یمترسانت ۵. بهتر است کاهش در طبقات به صورت هر یستکاهش دارد که مناسب ن یمترسانت ۱۰وجه یکمقطع ستون در نقطه ۶در یم،در شکل فوق در سه نقطه کاهش داشته باش ینکها یبه جا یبترت ین. بدیایدن یشپ یآنها مشکل یشود تا در اجرا داشت. یمکاهش خواه


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٧١

از تراز پایه از مرز زمین مجاور؟ 16mطبقه مسکونی با ارتفاع ۵: فاصله سازه مثال 8cmپاسخ:

یفیط ینامیکید یز) بر اساس زلزله حاصل از آنالEyو Ex( یکیاستفاده از زلزله استات یتوان به جا یمکان زلزله طرح را م ييرتغ یاسوال: آ )Spec-x وSpec-yبدست آورد؟ (

رييبه تغ یازع نمحاسبه مقدار درز انقطا یکه در آنها برا یادز یلیو خ یادز یتبا اهم یسازه ها یاطبقه و ۸ یباال ی: بله. در سازه هاپاسخ ۲۸۰۰که در استاندارد ييدمحاسبه نمود. دقت نما یفیط ینامیکید یزها را بر اساس آنال ییجابجا ینتوان مقدار ا یم یم،دار یمکان جانب

لزله حاصل از ز تغيير مکانهایاحتماال یجهبوده و در نت یبلند، به صورت سهم یدر سازه ها یکی،استات یروهاین یعسوم، توز یشرایو یهدرصد برش پا ۸۵و یا ۹۰ با ینامیکید یهاگر برش پا ینباشد. عالوه بر ا ینامیکیحاصل از زلزله د یمکانها ييراز تغ یشب یکیاستاتورت بهتر است طراحان در ص یندرصد کمتر خواهند بود. بنابرا ۱۵یا ۱۰ یزحاصل از آن ن یها ییجابجا مقدارشده باشد، یههمپا یکیاستات

. یندنوع سازه ها درز انقطاع را بر اساس آن محاسبه نما یندر ا ینامیکید یزانجام آنال

ساختمان؟ یکنار یلبه ها ييرمکانتغ یامرکز جرم طبقات خواهد بود ييرمکانبر اساس تغ ETABSحاصل از یمکان ها يير: تغسوال

یر سازه نامنظماگ یشود ول یسازه بررس یلبه کنار تغيير مکانهای یدباشد، با یدشد یچشیپ یاو یچشیپ ینامنظم ی: اگر سازه داراپاسخ یندر ا یاستاندارد صراحت ۶-۵-۳نمود. توجه شود که در بند یمرکز جرم طبقات را بررس یمکانها ييرتوان تغ ینداشته باشد، م یچشیپ

است. وع اشاره شدهموض ینطبقه به ا ینسب یجانب ييرمکانتغ یفدر تعر ۴-۵-۳در بند ی. ولدرابطه وجود ندار

مقدمه-سازه ینیدرجه نامع يينتع ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٧٢

تعيين درجه نامعینی سازه ٩

مقدمه 9-1

سازه سمت راست می باشد. درجه جه نامعینی سازه سمت چپ در شکل زیر بیشتر ازحلیل سازه ها به یاد داریم که دراز درس ت می باشد. n=9می باشد و درجه نامعینی سازه ب برابر n=3عینی سازه الف نام

ب الف

الف) قاب تك دهانه ب) قاب سه دهانه 1شكل

تحت زلزله سازه ب بهتر از سازه الف عمل خواهد کرد.

علت بهتر بودن سازه ب:

مفصل پالستیک) ۴ها یک دهانه دارد، در صورت خرابی یک تیر و دو ستون (با تشکیل تنها توجه نماييد. در سازه الف که تن ۲شکل به مفصل پالستیک، پایداری خود را از ۴سازه دچار خرابی می شود. در حالیکه در سازه ب که سه دهانه باربر دارد، سازه پس از تشکیل

، درجه نامعینی نیز افزایش یافته و در نتیجه تعداد اعضای باربر "نه هاتعداد دها"دست نمی دهد. بنابراین در قابهای خمشی با افزایش جانبی افزایش می یابد.

با افزایش درجه نامعینی شکل پذیری سازه افزایش یافته و قدرت استهالک انرژی در آن افزایش می یابد.

الف) ب)

سازه با چهار مفصل ناپايدار مي شود، ب) براي ناپايداري سازه بيش از چهار مفصل الزم است. ، الف2شكل

تعداد" سیستم های باربر جانبی در سازه این اطمینان را به طراح می دهد که از بین رفتن یک یا چند عضو باربر جانبی در زلزله، "افزایش های آن، و یا دیوارهای مهاربندموجب فروریزش سازه نخواهد شد. بنابراین سازه هایی که تعداد دهانه های قابهای خمشی آن، تعداد

از نظر آيين نامه مطلوب تر خواهد بود.برشی آن بیشتر باشد، در سیستم قاب خمشی رایج در ایران در سازه های متعارف معموال تعداد دهانه های قابهای خمشی باال بوده و سازه هایی که دارای

قاب خمشی هستند، (به شرط اینکه نامنظمی پیچشی نداشته باشند) از درجه نامعینی کافی برخوردار هستند. جزء مختلف (مانند "چندین") نیروی زلزله توسط yیا x: سازه با درجه نامعینی باال به سازه ای گفته می شود که در آن (در راستای تعریف

ی، دیوار برشی) تحمل شود، به طوریکه با از یک رفتن یکی از این چند جزء، سازه دچار افت مقاومت مهاربندچند دهانه قاب خمشی، قاب شدید نشود.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٧٣

(شامل چهار عضو قطری)، نیروی زلزله را تحمل خواهند مهاربنددر هر طبقه تنها دو دهانه yتوجه نماييد. سازه الف در راستای ٣شکل به ار تقارن، سازه دچ کرد. اگر یکی از این چهار عضو قطری آسیب ببیند، سازه دچار ضعف شدید خواهد شد و احتماال به علت از دست دادن

پیچش شدید شده و سازه تخریب می شود.عضو قطری) در هر طبقه می باشد. بنابراین تعداد اجزای باربر قابل توجه بوده و مسلما با ١٢(شامل مهاربنددر سازه ب با شش دهانه

سازه ب به از دست دادن آسیب دیدن یک عضو قطری، سازه دچار افت مقاومت شدید و یا پیچش شدید نخواهد شد. حساسیت یک عضو قطری کمتر از سازه الف می باشد.

الف ب

در هر طرف مركز جرم مهاربنددر هر طرف مركز جرم، ب) سازه با سه دهانه مهاربند، الف) سازه با يك دهانه 3شكل

تعریف شده است. طبق این بند در صورتی که سازه ای دارای درجه نامعینی پايين ٢٨٠٠استاندارد ٢-٣-٣نامعینی سازه در بند ضریب درصد افزایش یابد. این افزایش در زلزله در ترکیب بارها قابل اعمال می باشد. به ترکیب ٢٠باشد، نیروی زلزله آن سازه باید به اندازه

ماييد:بارهای زیر توجه ن1.2D L ρE 0.2S

0.9D ρE

خواهد بود و در نتیجه در ترکیب بارها 1.2برابر ρدر صورتی که درجه نامعینی سازه پايين باشد (سازه با تعداد دهانه های کم)، ضریب و نیازی به افزایش نیروی زلزله نخواهد بود. خواهد بود ١برابر ρباید نیروی زلزله افزایش یابد. اگر در جه نامعینی سازه باال باشد، ضریب

که در طراحی سازه ها به گونه ای عمل کنند که تعداد دهانه های باربر حداقل های آيين نامه را کرد بنابراین مهندسین تالش خواهند طراحی نمایند.برابر 1.2ا مجبور نشوند سازه را برای زلزله تامین کند ت

تعاریف ١-١-٩

ضریب برخی تعاریف آيين نامه ای باید مشخص شوند.قبل از محاسبه

مقاومت طبقه -۱

دو تفسیر برای محاسبه مقاومت جانبی طبقه وجود دارد. در روش اول مقاومت طبقه بر مبنای تحلیل خطی سازه محاسبه می شود -نمودار نیرو ۴شکل ود. ) محاسبه می شPush overغیر خطی (مانند روش لتحلیو در روش دوم مقاومت جانبی طبقه بر مبنای

نشان دهنده شروع تسلیم هر دو سازه می باشد. ولی R1) را نشان می دهد. Bو سازه Aتغييرمکان طبقه دو سازه مختلف (سازه طبقه ( R1) می باشد. در صورت استفاده از آنالیز خطی مقاومت R2( B) بیشتر از مقاومت نهایی سازه A )R3مقاومت نهایی سازه

با استفاده از نسبت تنش ها ) قابل دست یابی می باشد. بنابراین در صورت استفاده از آنالیز خطی، مقاومت جانبی طبقه هر دو لیز غیر خطی انجام شود. در باید آنا R3و R2سازه یکسان بدست می آید. برای بدست آوردن مقاومت واقعی طبقه و محاسبه

سازه بر اساس نتایج نرم افزاری تشریح شده است. R1مثالهای انتهای این فصل، نحوه بدست آوردن مقاومت

، نمودار نيرو تغييرمكان طبقه سازه4شكل


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٧٤

درصد برش پایه تجاوز می کند 0.35طبقاتی که برش در آنها از -۲

الزم نیست در طبقاتی که برش ناشی از زلزله در آنها کمتر از ۲۸۰۰معینی در طبقات آخر الزم نیست. طبق استاندارد کنترل درجه نابرش پایه می باشد، درجه نامعینی باال باشد. برای تعيين اینکه چند طبقه آخر سازه نیاز به کنترل ندارند می توان برش طبقات 0.35

در شکل زیر) بدست آورد. پس از تحلیل سازه ابتدا برش طبقات را در نرم افزار مشاهده می Story Shearرا از طریق نرم افزار (گزینه کنیم:

ETABS 2015استخراج نيروي برشي طبقات از نرم افزار 5شكل

Vxباشد که نیرویی بدان وارد نشده است و مربوط به طبقه خرپشته می story7خروجی نرم افزار نمایش داده شده است. شکل زیر در وارد شده است که معادل kN 428نیروی Story6می باشد. به طبقه kN 1270برابر EXآن صفر می باشد. برش پایه کل سازه تحت

انجام خواهد شد. 5تا 1نی تنها در طبقات یبرش پایه می باشد و کنترل درجه نامع 0.35می باشد که کمتر از 0.337

مربوط به خرپشته مي باشد). 7طبقه (طبقه 6نمونه نيروي برشي وارد بر طبقات در يك سازه 1جدول

TABLE: Story Forces

Story Load Case/ Combo Location P VX VY T MX MY

kN kN kN kN‐m kN‐m kN‐m

Story7 EX Top 0 0 0 0 0 0

Story7 EX Bottom 0 0 0 0 0 ‐1

Story6 EX Top 0 ‐428 0 2910 0 ‐1

Story6 EX Bottom 0 ‐428 0 2910 0 ‐1488

Story5 EX Top 0 ‐728 0 5163 0 ‐1488

Story5 EX Bottom 0 ‐728 0 5163 1 ‐4060

Story4 EX Top 0 ‐959 0 6911 1 ‐4060

Story4 EX Bottom 0 ‐959 0 6911 2 ‐7513

Story3 EX Top 0 ‐1122 0 8142 2 ‐7513

Story3 EX Bottom 0 ‐1122 0 8142 4 ‐11613

Story2 EX Top 0 ‐1224 0 8912 4 ‐11613

Story2 EX Bottom 0 ‐1224 0 8912 10 ‐16107

Story1 EX Top 0 ‐1270 0 9252 10 ‐16107

Story1 EX Bottom 0 ‐1270 0 9252 15 ‐21052

برش پایه خواهد بود و در سازه های بلندتر 0.35طبقه) معموال تنها طبقه آخر دارای برش پایه ای کمتر از ٦یا ٥در سازه های کوتاه (تا

برش پایه خواهند داشت. 0.35درصد طبقات آخر برش پایه ای کمتر از ١٣حدود


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٧٥

٢٨٠٠متن استاندارد ٢-١-٩

ینینامع یبضر يينفلوچارت تع-سازه ینیدرجه نامع يينتع ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٧٦

نامعینیفلوچارت تعيين ضریب 9-2 برای بررسی درجه نامعینی دو روش الف و ب ارائه شده است: ٢٨٠٠در استاندارد

روش الف: سازه های منظم روش ب: سایر ساختمان ها (سازه های نامنظم و نیز سازه های منظمی که شرایط بند الف را ارضا نمی کنند).

در روش الف در هر دو جهتρ یک جهتیکسان خواهد بود ( نمی توان در ρ دیگر منظور نمود و در جهت ١راρ در نظر ۲/۱ را گرفت).

تشدید کند. ٢/١در صورت استفاده از روش ب طراح می تواند بر حسب مورد تنها یکی از دو جهت را با ضریب می باشد و مراحل گام به گام تعيين درجه نامعینی FEMA P-751توجه نماييد. این فلوچارت برگرفته از ٧شکل به فلوچارت ارائه شده در

. در ادامه توضیحاتی در رابطه با این گامها ارائه میشود:را نشان می دهد

برابر یک خواهد بود. همچنین تمامی سازه Rhoدر تمامی سازه های "یک" و "دو" طبقه هر ارتفاعی که داشته باشند، ضریب -1 یب برابر یک خواهد بود.متر باشند این ضر ۱۰هایی که زیر

به پرسش و پاسخ زیر که مربوط به دفتر تدوین ضوابط و استانداردها توجه نماييد:

ابتدا تحلیل خطی انجام خواهد شد. -2طبقاتی که درجه نامعینی آنها باید بررسی شود باید مشخص شود (یک یا چند طبقه آخر نیازی به کنترل ندارند). نحوه تعيين -3

در مثالهای کاربردی انتهای این نوشتار نشان داده شده است.تعداد طبقات ρبررسی می شود که آیا با استفاده از روش الف می توان نتیجه گرفت که مقدار سپس -4 می باشد؟ 1

در این صورت طراح دو راهکار خواهد داشت:اگر سازه نامنظم باشد و یا اینکه تعداد دهانه های باربر کافی نباشد، o باید مقدار یاρ را در هر دو جهت برایEx وEy فرض نماید. ٢/١برابر

o و یا اینکه از روش ب استفاده کند (به امید اینکه در صورت استفاده از روش ب مقدارρ .(برابر یک بدست آید

ب ابتدا پرسیده می شود که آیا سازه نامنظمی پیچشی شدید دارد یا نه؟ در شروع استفاده از روش -5

خواهد بود و نیازی به بررسی ندارد ٢/١سازه های نامنظم شدید پیچشی همیشه آمده است، دیوارهای برشی که طول آن FEMA P-751[3]و نیز [2]طبق آنچه که در راهنمای لرزه ای آيين نامه بارگذاری آمریکا -6

ر کنترل درجه نامعینی الزم نیست این نوع دیوارها بیشتر از ارتفاع آنها باشد، احتمال فروریزش آنها در زلزله پايين بوده و دمتر باشد، این دیوارها ایمن ٣متر باشد، و طول تمامی دیوارهای برشی بیشتر از ٣اگر برای مثال ارتفاع طبقه حذف شوند.

ر زلزله بیشتر است.متر باشد، رفتاری مانند ستون داشته و احتمال تخریب آنها د ٣می باشند. دیوارهایی که طول آنها کمتر از

در این قسمت سوال می شود که آیا سازه "تنها" شامل دیوار برشی با نسبت ارتفاع به طول کمتر از یک می باشد یا نه؟ برای مثال در سازه های فوالدی اگر از قاب ساده ساختمانی همراه با دیوار برشی استفاده شود، "تنها" سیستم باربر جانبی سازه دیوار برشی

را برابر با یک در نظر گرفت. برای ρ، می توان ضریب(بلندتر از ارتفاع آنها) اهد بود و اگر طول این دیوارها به حد کافی بلند باشدخومتر می باشد. و آز آنجا که تنها ۲/۳متر می باشد و ارتفاع آنها در طبقه برابر ٥مثال پالن سازه شکل زیر طول تمامی دیوارها برابر

بر دیوارها می باشند، ضریب نامعینی این سازه برابر یک خواهد بود.سیستم بار

سيستم قاب ساده فوالدي همراه با ديوار برشي بتني. 6شكل


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٧٧

قاب خمشی هستند، اگر طول دیوارها بیش از ارتفاع طبقه باشد، در بررسی +دیوار برشی که شامل ”دوگانه“در سیستم های سازه تنها باید احتمال حذف اجزای قاب خمشی بررسی شود. کفایت

فلوچارت تعيين ضريب نامعيني 7شكل


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٧٨

برای انتخاب اعضای بحرانی دو معیار داریم: -7

o معیار پیچش

o معیار افت مقاومت

معیار پیچش مد نظر است. ٧در گام بیابیم؟چگونه موثرترین عضو از نظر معیار پیچش را

∆قبل از حذف باید بررسی شود که کدام طبقه بیشترین نامنظمی پیچشی را دارد (∆

از همه بیشتر است). اری" باید تیرهای "کنبرای افزایش پیچش در طبقه سپس تغيير شکل سازه مانند شکل زیر تحت زلزله برسی شود.

سازه تحت اثر زلزله انجام می شود. در شکل زیر یکی از تیرهای سازه انتخاب شوند. این انتخاب بر اساس تغييرشکل یا سه باید انتخاب شوند. از بین این سه تیر نیز (اگر مقطع تیرها یکسان باشد) تیری بحرانی تر خواهد ٢، ١شماره

بود که طول آن کمتر باشد. علت: تیرهای کوتاه تاثیر بیشتری در سختی جانبی سازه دارند.

انتخاب تير بحراني بر اساس معيار پيچش 8شكل

) ..save asپس از تعيين عضوی که حذف آن بیشترین تاثیر را در پیچش طبقه خواهد داشت، باید از مدل اصلی یک کپی (

انجام خواهد شد. ٢٨٠٠استاندارد ٢-٣تهیه کرده و در مدل جدید عضو مورد نظر حذف می شود. حذفیات بر اساس جدول حذفیات شامل موارد زیر می باشد:

مهاربند

از مهاربندها از مدل حذف خواهند شد. در صورتی که مهاربند ضربدری "در صورتی که در سازه مهاربند داشته باشیم، "یکید و الزم نیست انجام خواهد ش "یکی از طبقات"داشته باشیم، تنها یکی از قطری ها حذف خواهد شد. این حذف تنها در

در کلیه طبقات مهاربند مورد نظر حذف شود.

قاب خمشی

باید در مدل دوسرمفصل شود ( "یکی از طبقات"در صورتی که قاب خمشی داشته باشیم، یکی از تیرهای قاب خمشی در دو سرمفصل کردن تیر در حقیقت موجب از دست رفتن باربری جانبی آن دهانه می شود)

دیوار برشی

صورتی که دیوار برشی داشته باشیم، تنها دیوارهایی که طول کم دارند ( طولشان کمتر از ارتفاع طبقه می باشد)، باید در توجه نماييد. عبارت عنوان شده در این جدول به صورت زیر می باشد: ٢٨٠٠استاندارد ٢-٣حذف شوند. به متن جدول

"١سته با نسبت ارتفاع هر پایه به طول بزرگتر از دیوار برشی هم ب یاسیستم با دیوار برشی عادی " تنها به دیوار برشی هم بسته ( "١به "یا" در عبارت فوق دقت نماييد. اصوال شرط "نسبت ارتفاع هر پایه به طول بزرگتر از

ل بررسی شود.دیوارهای کوپله) اشارت می کند و دیوارهای برشی عادی با هر طولی که داشته باشند، باید حذف آنها از مد) نشان می دهد که منظور نویسندگان آيين نامه از شرط نسبت ارتفاع به FEMA p 750بررسی مراجع مختلف (از جمله

طول هم مربوط به دیوار عادی می باشد و هم دیوار هم بسته را شامل می شود.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٧٩

نحوه محاسبه نسبت ارتفاع به طول را در دیوارها نشان میدهد. ٩شکل

)FEMA P 750تعيين نسبت ارتفاع به طول ديوارهاي برشي (مرجع 9شكل

در مدلی که عضو مورد نظر حذف شده تحلیل خطی انجام می شود و بررسی می شود که آیا سازه پس از حذف عضو نامنظمی -8

بوده و ضریب نامعینی ""بلی ٨پیچشی دارد یا نه؟ در صورتی که سازه پیچش شدید داشته باشد، پاسخ سوال در قسمت شدید خواهیم رفت ٩ گامخواهد بود. در غیر این صورت به ٢/١برابر

موثرترین تیر در کاهشدر این گام باید تیر بحرانی از نظر کاهش مقاومت طبقه انتخاب شود. در قابهای خمشی برای تعيين -9

مقاومت طبقه می توان از دیاگرام انرژی اعضا استفاده کرد (به مثالهای کاربردی مراجعه کنید).

پس از حذف ٢٨٠٠استاندارد ٢-٣در این قسمت یک برآورد اولیه از کاهش مقاومت جانبی طبقه انجام می شود. طبق جدول -10

قاومت داشته باشیم. همانطور که در قسمت تعاریف عنوان گردید دو روش درصد کاهش م ٣٣عضو از سیستم نباید بیش از برای محاسبه مقاومت طبقه وجود دارد: روش خطی و روش غیرخطی. انجام آنالیز غیر خطی هزینه بر بوده و مستلزم صرف

سازه انجام می شود. ابتدا به روش آنالیز خطی یک برآورد اولیه از تغييرات نسبت تنشها در ۹وقت می باشد. در قسمت

محاسبه می شود. در تمامی اعضای طبقه ابتدا در سازه اولیه (که در آن عضو حذف نشده) نسبت تنشها

کاهش می یابند. مثال اگر ضریب 0.67سپس در سازه تضعیف شده (پس از حذف عضو) تمامی ضرایب نیروهای زلزله بهسپس در سازه تضعیف تبدیل می شود. C=0.67*0.13شده به تضعیفزه باشد، در سا C=0.13زلزله در سازه سالم برابر

شده نسبت تنش ها محاسبه و با نسبت تنش ها در سازه سالم مقایسه می شود. نسبت تنش تک تک ستونها در سازه تضیف شده باید کمتر از نسبت تنش متناظر همان ستون در سازه اصلی باشد. در سازه های فوالدی نسبت تنش تیرها

) در تک تک reabar percentage(ید نسبت میلگرد مورد نیاز در سازه تضیف شده نیز باید بررسی شود. در سازه های بتنی بامتناظر آن در سازه سالم باشد. در این صورت می توان ادعا کرد که کمتر از مقدارتیرها (به جز تیری که دوسرمفصل شده)

درصد می باشد. ۳۳افت مقاومت جانبی طبقه در سازه تضعیف شده کمتر از


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٨٠

١ مثال ١-٢-٩نشان ١٠شکل پالن و نمای سه بعدی سازه در طبقه با سیستم قاب خمشی در هر دو جهت می باشد. ٦مثال اول مربوط به یک سازه

داده شده است.

1سازه مربوط به مثال 10شكل

عمل می شود: ٧شکل برای تعيين درجه نامعینی بر اساس فلوچارت

١گام

سازه باالی سه طبقه میباشد و ضریب باید محاسبه شود.

٢گام

توسط نرم افزار انجام می شود. انجام آنالیز خطی

٣گام

کفایت طبقه آخر نخواهد بود. البته در این سازه طبقه بام عقب درصد باشد و بنابراین نیازی به بررسی ٣٥احتماال برش طبقه بام زیر و مشابه طبقات پايين است و اگر طبقات پايين کفایت داشته باشند، طبقه بام نیز مشکلی نخواهد داشت. اردروی ند

ینینامع یبضر يينت تعفلوچار-سازه ینیدرجه نامع يينتع ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٨١

٤گام

می توان از روش الف برای تعيين درجه نامعینی استفاده نمود. بنابراین ابتدا باید بررسی شود که این کامال منظمتنها در سازه های

سازه منظم هست یا نه؟ بررسی نامنظمی پیچشی:

درصد 5ش داده شده است. تغيير شکلها باید با منظور کردن نمای Eyو Exتغيير مکان جانبی طبقه تحت زلزله های ١١شکل در هر دو راستا تفاوت کمی Δو Δخروج از مرکزیت اتفاقی بدست آمده باشند. همانطور که در شکلها مشاهده می شود

Δبا هم دارند و مسلما در صورت محاسبه جابجایی نسبی طبقات نسبت

Δواهد بود و بنابراین سازه خ 1.2نسبی طبقه کمتر از

نزدیک باشند، 1.2به مقدار ETABSز خروجی نرم افزار نامنظمی پیچشی نخواهد داشت. در مواردی که نسبت های حاصل ا .باید مقدار دقیق آن محاسبه شود

تحت اثر زلزله هاي افقي 1تغييرمكان جانبي سازه مثال 11شكل

هندسی: بررسی نامنظمیدرصد می باشد ٢٠در گوشه داخلی که در شکل نشان داده شده است، در راستای عرضی سازه، پس رفتگی در پالن بیش از

درصد می باشد: ٢٠ولی پس رفتگی در طول سازه کمتر از 4.488.45

0.2

2.0714.8

0.2

درصد پس رفتگی داشته ٢٠دو راستا بیش از سازه تنها زمانی نامنظم هندسی محسوب می شود که در هر ٢٨٠٠طبق استاندارد .هندسی ندارد ینامنظمباشیم. بنابراین این سازه

کنترل نامنظمی در دیافراگم: ) می باشد و بنابراین نامنظمی دیافراگم نداریم.) کمتر از نصف مساحت کل سازه (Aمساحت مربوط به راه پله و آسانسور (

الف ب

نامنظمي در پالن سازه الف) بررسي نامنظمي هندسي، ب) بررسي نامنظمي در ديافراگم 12شكل

در سازه های منظم در صورتی که در هر طرف مرکز جرم سازه حداقل دو دهانه مقاوم جانبی (در ٢٨٠٠الف استاندارد -٢-٢-٣-٣طبق بند در راستای طولی ساز در سمت چپ ١٣شکل هر دو امتداد عمود بر هم) داشته باشیم، ضریب نامعینی برابر یک خواهد بود. با توجه به

) قرار دارند 11 ,10 ,9) و در سمت راست مرکز جرم نیز سه دهانه باربر خمشی (دهانه های 6,7,8دهانه باربر خمشی (دهانه های سهسازه


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٨٢

) 5 ,4قانی دو دهانه (و بنابراین این سازه در راستای طولی از درجه نامعینی کافی برخوردار می باشد. در راستای عرضی نیز در قسمت فو ) قرار دارند. بنابراین در راستای عرضی نیز درجه نامعینی باالیی دارد.3 ,1,2و در قسمت پايين نیز سه دهانه (

ρنامعینی کافی بوده و بنابراین این سازه در دو راستای متعامد دارای درجه می باشد. 1

و محل مركز جرم طبقه 1مثال شماره گذاري تيرهاي 13شكل

٢مثال ٢-٢-٩می باشد، با این تفاوت که یکی از ستونها در انتهای فوقانی سازه حذف شده است و بنابراین تعداد ١همان سازه مثال ٢سازه مثال

دهانه های قاب خمشی آن کمتر می باشد. منظم باشد. ٢: فرض نماييد سازه مثال فرض اولیه

و محل مرکز جرم طبقه ٢شماره گذاری تیرهای مثال ١٤شکل

١گام

سازه باالی سه طبقه میباشد و ضریب باید محاسبه شود.

٢گام

انجام آنالیز خطی توسط نرم افزار انجام می شود.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٨٣

٣گام

درصد نمی باشد بدین معنی که اگر در طبقات پايين درجه ٣٥با توجه به اینکه طبقات مشابه می باشد، نیازی به تعيين طبقات زیر نامعینی تامین شود، در طبقه بام نیز سازه نامعینی کافی خواهد داشت.

٤گام

تنها باالی مرکز جرم در Xبه حد کافی دهانه های قاب خمشی دارد ولی در راستای Yسازه در راستای است.این سازه منظم فرض کنیم .بنابراین شرایط روش الف تامین نمی شوداب خمشی وجود دارد و یک دهانه ق

زه درجه ، ساyو xاز دو راستای "یکی"عمل کند، با توجه به اینکه در ٢٨٠٠الف استاندارد -٢-٢-٣-٣اگر طراح این سازه بخواهد طبق بند ρزلزله "هر دو جهت" باید با ضریب نامعینی کافی ندارد، تشدید شود. 1.2

برابر شود (در روش الف خشک 1.2نیز باید Ey) به حد کافی دهانه باربر داریم، زلزله yدر نتیجه با وجود اینکه در راستای طولی (راستای و تر باهم می سوزند).

را ρجهت طراح می تواند برای اقتصادی شدن طرح به جای استفاده از روش الف، از روش ب استفاده نماید تا مجبور نشود در هر دو .به صورت جداگانه برای هر جهت محاسبه می شود ρدر صورت استفاده از روش ب، مقدار منظور کند. 1.2

برویم: ٥و باید به گام فاقد دهانه کافی است) X(سازه در راستای شرایط الف ارضا نشد


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٨٤

٥گام

سازه اولیه نامنظمی شدید پیچشی ندارد. مراحل کنترل نامنظمی پیچشی شدید این سازه در شکلهای زیر نمایش داده شده

است:

براي كنترل نامنظمي پيچشي ETABS 2015نحوه خروجي گرفتن از نرم افزار 15شكل

که بسیار 1.18در جدول زیر) ratioخروجی نرم افزار را نشان می دهد. نسبت تغييرشکل حداکثر به تغييرشکل میانگین ( ٢جدول به خرپشته بوده و الزم نیست مربوط 1.203ضریب سازه اولیه نامنظمی پیچشی شدید ندارد. می باشد. بنابراین 1.4کمتر از

منظور شود.

2خروجي نرم افزار براي سازه مثال 2جدول

طبقه سوم بیشترین مقدار پیچش را دارد (تحتEXALL2(


Story ad Case/Com Item Max Drift Avg Drift Ratio

Story7 EYALL 2 Diaph D1 Y 0.000537 0.000495 1.086












Story1 EYALL 2 Diaph D1 Y 0.002187 0.002187 1



















https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٨٥

٦گام

در این سازه سیستم باربر جانبی قاب خمشی می باشد و دیوار برشی نداریم

٧گام

بیشترین مقدار پیچش را دارد (تحت سومطبقهEXALL2 باید حذف شود. ۳) و بنابراین یکی از تیرهای طبقه در قسمت فوقانی سازه بیشتر است و بنابراین برای ایجاد بیشترین پیچش، EXALL2تغيير شکل سازه اولیه تحت زلزله

حذف شود. ٤بهتر است تیر شماره

طبقه سوم را نشان می دهد. پس از دوسرمفصل کردن تیر، دال طره که ٤سازه را پس از دوسرمفصل کردن تیر شماره ١٦شکل عمل می کند. بنابراین پس از تعریف شده است، دارای مقاومت خمشی بوده به صورت یک تیر جایگزین خمشی shellاز نوع

دوسرمفصل کردن، باید سختی خمشی دال طره متصل به آن نیز کاهش یابد. برای این منظور می توان در سازه تضعیف شده را مقداری نزدیک به صفر وارد کرد sehllخمشی المان تعریف نمود. و یا می توان سختی های membraneدال را از نوع

)m11=m22=m12=0.01(

) و کاهش سختی خمشی دال متصل به آن٤حذف مقاومت خمشی تیر طبقه سوم (شماره ١٦شکل

در فرایند فوق تنها زلزله راستایX .بررسی شد

باید تیر بحرانی برای زلزله میکبار هY تیر بحرانی خواهیم داشت. یکی برای راستای "دو"تعيين شود. بنابراینX و دیگری∆ مقادیر Yبررسی نشده است. علت: برای راستای Y. در این مثال راستای Yبرای راستای

∆سازه اولیه پايين بودند و

∆احتمال اینکه دوسرمفصل کردن یک تیر موجب شود مقدار

∆ شود بسیار پايين است. 1.4بزرگتر از


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٨٦

:٨گام

٣جدول آن دوسر مفصل شده است، نامنظمی پیچشی کنترل می شود. نتایج حاصل از تحلیل سازه در در سازه ای که تیر

می باشند و بنابراین سازه پس از حذف مقاومت جانبی 1.4کمتر از ratio نشان داده شده است. پس از حذف تیرها مقادیر دچار پیچش شدید نشده است. ٤تیر شماره

در طبقه سوم 4سازه پس از حذف تير شماره ، جابجايي جانبي3جدول


















https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٨٧

:٩گام

اولویت بندی بر اساس کاهش مقاومت طبقه:در کاهش مقاومت طبقه نشان دهد. بهتر است ستونها و کف انرژی داخلی می تواند به صورت تقریبی تاثیرگذارترین تیر را . در باشد، موثرترین تیر می باشد ١٠٠تیری که نسبت انرژی آن ها در مدل پنهان شوند تا تنها انرژی تیرها نمایش داده شود.

در طبقه دوم می باشد. ١این سازه تیر بحرانی از نظر افت مقاومت تیر شماره

تعيين تیر تاثیرگذار در افت مقاومت بر اساس انرژی تیرها ١٧شکل

می باشد: تیر لبه پايين در طبقه دومبر اساس انرژی اعضا EXتاثیر گذارترین تیر در افت مقاومت تحت زلزله


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٨٨

١٠گام

در سازه سمت چپ، پس نشان می دهد. ١" قبل و پس از دو سرمفصل کردن تیر شماره دومنسبت تنشها را در "طبقه ١٨شکل

اهش یافته ک "نسبت به سازه اصلیتمامی ستونها "سبت تنش ، ضریب زلزله نیز کاهش یافته است ناز دوسرمفصل کردن تیر است.

الف) ب)

C=0.06ب) سازه تضعیف شده با ضریب زلزله کاهش یافته C=0.09، الف) سازه سالم اولیه با ضریب زلزله اولیه نسبت تنشها، ١٨شکل

(راستایی که زلزله آن بررسی می شود) در سازه تضعیف شده، کمتر از سازه اولیه می باشد. Xنسبت تنشها در تیرهای راستای ١٩در شکل

ب) سازه تضعیف شده C=0.09الف) سازه سالم اولیه با ضریب زلزله اولیه )Rebar Percentageدرصد میلگرد مورد نیاز تیرها (، ١٩شکل

C=0.0603با ضریب زلزله کاهش یافته

با توجه به اینکه نسبت تنشهای ستونها و نیز درصد میلگرد تیرها در سازه تضعیف شده کاهش یافته است، بنابراین افت درصد می باشد. ٣٣مقاومت سازه کمتر از

و سازه مقایسه شود.عالوه بر موارد فوق، بهتر است آرماتور برشی تیرها نیز در د

(اولیه) اگر نسبت تنش و یا میزان میلگرد الزم حتی در یک تیر و یا ستون در سازه (با زلزله کاهش یافته) نسبت به سازهدرصد است. در این صورت یا باید ضریب ٣٣افزایش نشان دهد، نمی توان با اطمینان گفت که افت مقاومت کمتر از

ود و یا اینکه تحلیل غیر خطی انجام شود و به صورت دقیق مقاومت طبقه محاسبه شود.منظور ش 1.2نامعینی برابر


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٨٩

١٢گام افت مقاومت کنترل گردید و نتیجه مثبت بود، نیازی به کنترل گام پیچش و قبلی سازه از نظر هایبا توجه به اینکه در گام

رفت. ١٢به گام ١٠نمی باشد و می توان از گام ١١

د.کنترل ش Xدر این سازه تنها کفایت سازه برای زلزله راستای

تکرار شود. Yبرای زلزله راستای ۱۲تا ۷یکبار دیگر باید مراحل

با توجه به مراحل فوق فایلهای زیر باید تهیه شوند: که فایل اصلی طراحی می باشد و هیچکدام از اعضا حذف نمی شوند. main.edbفایل -۱

تعيين و دوسرمفصل می EX: در این فایل تیر بحرانی بر اساس معیار پیچش تحت زلزله Rho-Torsion-Xفایل -۲ شود. پس از دوسرمفصل کردن تیر بحرانی سازه نباید دچار نامنظمی پیچشی شدید شود.

تعيين و دوسرمفصل می EY: در این فایل تیر بحرانی بر اساس معیار پیچش تحت زلزله Rho-Torsion-Yفایل -۳ پس از دوسرمفصل کردن تیر بحرانی سازه نباید دچار نامنظمی پیچشی شدید شود. شود.

تعيين و دوسرمفصل EX: در این فایل تیر بحرانی بر اساس معیار افت مقاومت تحت زلزله Rho-Strength-Xفایل -۴ درصد باشد. ۳۳می شود. پس از دوسرمفصل کردن تیر بحرانی افت مقاومت سازه باید کمتر از

تعيين و دوسرمفصل EY: در این فایل تیر بحرانی بر اساس معیار افت مقاومت تحت زلزله Rho-Strength-Yل فای -۵ درصد باشد. ۳۳می شود. پس از دوسرمفصل کردن تیر بحرانی افت مقاومت سازه باید کمتر از

در این سازه الزم است؟ Yآیا کنترل سازه برای زلزله راستای

است، شرایط سازه از نظر افت مقاومت Xبیشتر از راستای Yدر این سازه با توجه به اینکه تعداد دهانه های باربر در راستای شرایط نامنظمی پیچشی Yاست. از طرفی با توجه به اینکه در سازه اولیه تحت زلزله Xبهتر از راستای Yطبقه در راستای

پاسخگوی شرایط خواهد بود و بنابراین کنترل آن الزم Xهمانند راستای Yا کنترل راستای می باشد، مسلم Xبهتر از راستای نیست.

نتیجه گیری ۹-۲-۲-۱ منظور می کرد. در ۲/۱در صورت استفاده از روش الف طراح باید مقدار درجه نامعینی را در هر دو جهت برابر ۲در مثال

توان مقدار درجه نامعینی را در هر دو جهت برابر یک منظور نمود.حالیکه با استفاده از روش ب نشان داده شد که می

آنچه در روش ب مهم می باشد، این است که سازه اولیه تا حد ممکن تحت زلزله هایEX وEY پیچش کمتری داشته باشد تا با حذف اعضا پیچش سازه از مرز نامنظمی پیچشی شدید عبور نکند.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٩٠

۳مثال ۹-۲-۳ طبقه می باشد ۷مثال سوم مربوط به یک قاب خمشی بتنی

سازه مثال سوم، قاب خمشي بتني در هر دو راستا. 20شكل

١گام

الزامی است. Rhoمتر ارتفاع دارد و بنابراین محاسبه ١٠سازه باالی دو طبقه بوده و بیش از

٢گام

سازه.انجام تحلیل خطی در

٣گام

می باشد. kN 995درصد برش پایه برابر ۳۵می باشد. kN 2843شکل زیر برش طبقات را نشان می دهد. برش کل پایه برابر طبقه اول درجه نامعینی کنترل خواهد شد. ۶می باشد. بنابراین تنها در kN 995می باشد که کمتر از kN 828برابر ۷برش طبقه

TABLE: Story Forces

Story Load Case/Combo Location P VX

kN kN

Story8 EX Bottom 0 0

Story7 EX Bottom 0 ‐828.077








https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٩١

٤گام

این سازه در پالن نامنظم می باشد. علت: دو تیر مورب داریم و بنابراین در این سازه اجزای قائم باربر جانبی غیر موازی داریم و

استفاده شود. ٢٨٠٠بنابراین "نامنظمی سیستم های غیرموازی" داریم و باید برای تعيين ضریب نامعینی از روش ب استاندارد خواهیم دید که سازه دارای نامنظمی پیچشی نیز می باشد. ٥در گام م های ناموازی،عالوه بر نامنظمی سیست

٥گام

در جدول زیر) ratio( تغييرشکلهاخروجی نرم افزار را نشان می دهد. نسبت ٤جدول سازه اولیه نامنظمی شدید پیچشی ندارد. بیشتر ٢/١ندارد. البته مقدار این نسبت از شدیدسازه اولیه نامنظمی پیچشی می باشد. بنابراین ٤/١که کمتر از است 1.24

زه نامنظمی پیچشی دارد ولی شدید نیست.بوده و سا

3نرم افزار براي سازه مثال خروجي 4جدول

٦گام سازه فاقد دیوار برشی می باشد.






































https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٩٢

٧گام

بیشترین مقدار پیچش را دارد (تحت هفتمطبقهEXALL3 (

بقه طپس از طبقه هفتم، بیشترین پیچش مربوط به درصد است و الزم نیست کنترل شود. ٣٥ ولی برش طبقه هفتم زیر .Ratio=1.225نسبت تغيير مکان طبقه برابر است با EXALL3می باشد که در آن تحت ششم

سازه بیشتر است: تحتانیدر قسمت EXALL3تغيير شکل سازه اولیه تحت زلزله

زلزله راستای در فرایند فوق تنهاX .باید تیر بحرانی برای زلزله میکبار هبررسی شدY تیر بحرانی "دو"تعيين شود. بنابراینبررسی نشده است. علت: برای Y. در این مثال راستای Yو دیگری برای راستای Xخواهیم داشت. یکی برای راستای

∆مقادیر Yراستای

∆∆سازه اولیه پايين بودند و احتمال اینکه دوسرمفصل کردن یک تیر موجب شود مقدار

∆بزرگتر

شود بسیار پايين است. 1.4از

:٨گام

ان نشزیر در سازه ای که تیر آن دوسر مفصل شده است، نامنظمی پیچشی کنترل می شود. نتایج حاصل از تحلیل سازه در

می باشند و بنابراین سازه پس از دوسرمفصل کردن 1.4در طبقه ششم کمتر از ratio پس از حذف تیر مقادیرداده شده است. تیر دچار پیچش شدید نشده است.

، جابجايي جانبي سازه پس از حذف تير لبه پايين در طبقه ششم5جدول






































https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٩٣

:٩گام

مقاومت طبقه:اولویت بندی بر اساس کاهش در کاهش مقاومت طبقه نشان دهد. بهتر است ستونها و کف ها انرژی داخلی می تواند به صورت تقریبی تاثیرگذارترین تیر را. در این باشد، موثرترین تیر می باشد ١٠٠تیری که نسبت انرژی آن در مدل پنهان شوند تا تنها انرژی تیرها نمایش داده شود.

در طبقه دوم می باشد. ١ز نظر افت مقاومت تیر شماره سازه تیر بحرانی ا

تعيين تیر تاثیرگذار در افت مقاومت بر اساس انرژی تیرها ٢١شکل

می باشد: سومدر طبقه کوتاه میانیتیر بر اساس انرژی اعضا EXتاثیر گذارترین تیر در افت مقاومت تحت زلزله


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٩٤

١٠گام

ه تمامی ستونها نسبت ب"در سازه سمت چپ، پس از دوسرمفصل کردن تیر، ضریب زلزله نیز کاهش یافته است نسبت تنش

کاهش یافته است: "سازه اصلی

الف) ب)

C=0.087ب) سازه تضعیف شده با ضریب زلزله کاهش یافته C=0.13، الف) سازه سالم اولیه با ضریب زلزله تنشها نسبت، ٢٢شکل

(راستایی که زلزله آن بررسی می شود) در سازه تضعیف شده، کمتر از سازه اولیه می باشد. Xدر تیرهای راستای نسبت تنش شکل زیردر

ب) سازه تضعیف شده C=0.13الف) سازه سالم اولیه با ضریب زلزله اولیه )Rebar Percentageدرصد میلگرد مورد نیاز تیرها (، ٢٣شکل

C=0.0871با ضریب زلزله کاهش یافته

،نابراین افت ب با توجه به اینکه نسبت تنشهای ستونها و نیز درصد میلگرد تیرها در سازه تضعیف شده کاهش یافته است درصد می باشد. ٣٣مقاومت سازه کمتر از

.عالوه بر موارد فوق، بهتر است آرماتور برشی تیرها نیز در دو سازه مقایسه شود

(اولیه) اگر نسبت تنش و یا میزان میلگرد الزم حتی در یک تیر و یا ستون در سازه (با زلزله کاهش یافته) نسبت به سازهدرصد است. در این صورت یا باید ضریب ٣٣ی توان با اطمینان گفت که افت مقاومت کمتر از افزایش نشان دهد، نم

منظور شود و یا اینکه تحلیل غیر خطی انجام شود و به صورت دقیق مقاومت طبقه محاسبه شود. 1.2نامعینی برابر


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٩٥

١٢گام رل گردید و نتیجه مثبت بود، نیازی به کنترل گام افت مقاومت کنت پیچش و قبلی سازه از نظر هایبا توجه به اینکه در گام

رفت. ١٢به گام ١٠نمی باشد و می توان از گام ١١

کنترل شد. Xدر این سازه تنها کفایت سازه برای زلزله راستای

تکرار شود. Yبرای زلزله راستای ۱۲تا ۷یکبار دیگر باید مراحل

شوند: با توجه به مراحل فوق فایلهای زیر باید تهیه که فایل اصلی طراحی می باشد و هیچکدام از اعضا حذف نمی شوند. main.edbفایل -۶

تعيين و دوسرمفصل می EX: در این فایل تیر بحرانی بر اساس معیار پیچش تحت زلزله Rho-Torsion-Xفایل -۷ شود. پس از دوسرمفصل کردن تیر بحرانی سازه نباید دچار نامنظمی پیچشی شدید شود.

تعيين و دوسرمفصل می EY: در این فایل تیر بحرانی بر اساس معیار پیچش تحت زلزله Rho-Torsion-Yفایل -۸ شود. پس از دوسرمفصل کردن تیر بحرانی سازه نباید دچار نامنظمی پیچشی شدید شود.

تعيين و دوسرمفصل EX: در این فایل تیر بحرانی بر اساس معیار افت مقاومت تحت زلزله Rho-Strength-Xفایل -۹ درصد باشد. ۳۳می شود. پس از دوسرمفصل کردن تیر بحرانی افت مقاومت سازه باید کمتر از

تعيين و دوسرمفصل EY: در این فایل تیر بحرانی بر اساس معیار افت مقاومت تحت زلزله Rho-Strength-Yفایل -۱۰ درصد باشد. ۳۳ید کمتر از می شود. پس از دوسرمفصل کردن تیر بحرانی افت مقاومت سازه با

نتیجه گیری ۹-۲-۳-۱ این سازه نامنظم بود و با روش ب کنترل گردید. و نشان داده شد که حذف عضو بحرانی موجب پیچش شدید نمی شود

خواهد بود. ۱درصد خواهد بود و بنابراین ضریب نامعینی برابر ۳۳افت مقاومت نیز کمتر از و


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٩٦

۴مثال ۹-۲-۴طبقه می باشد که در یک جهت دارای سیستم دوگانه قاب خمشی بتنی+دیوار برشی می باشد و در ۱۷سازه مربوط به یک ۴مثال

راستای دیگر قاب خمشی بتنی می باشد. نمای سه بعدی سازه را نشان می دهد.

٤نمای سه بعدی سازه مثال ٢٤شکل

دیوار برشی دارد. یک از دیوارها که نمای آن در شکل نشان داده شده است، در طبقه سوم ) دو yاین سازه در راستای عرضی (راستای

البته چنین طرحی توصیه نمیشود و اگر در یک راستا دیوار برشی استفاده شود، بهتر است در راستای متعامد نیز از کاهش مقطع دارد. دیوار برشی استفاده شود.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٩٧

۴سازه مربوط به مثال ٢٥شکل

۱گام

طبقه بوده و باید ضریب نامعینی محاسبه شود. ۳سازه بلندتر از

۲گام

ینیعنام یبضر يينفلوچارت تع-سازه ینیدرجه نامع يينتع ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٩٨

۳گام

۲۷۷برای تعيين طبقاتی که درجه نامعینی آن باید بررسی شود از خروجی نرم افزار استفاده می شود. برش پایه کل سازه برابر درصد برش پایه بوده و نیازی ۳۵تا طبقه آخر کمتر از ۱۴تن می باشد. بنابراین برش طبقه ۹۷پایه برابر درصد برش ۳۵تن می باشد.

به بررسی درجه نامعینی ندارند.

4در سازه مثال EY، برش طبقات تحت زلزله 6جدول TABLE: Story Forces

Story Load Case/Combo Location P VX VY

tonf tonf tonf

END EY Bottom 0 0 0

PENT EY Bottom 0 0 ‐12.6785

STORY16 EY Bottom 0 0 ‐40.4214

















https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٢٩٩

۴گام

نرم افزار را برای این شرایط الف ارضا نمی شود (شرط منظم بودن در پالن). جدول زیر خروجی سازه نامنظم پیچشی دارد و بنابراین سازه نشان می دهد:

4كنترل نامنظمي پيچشي در سازه مثال 7جدول

۵گام

خروجی نرم افزار را نشان می دهد. نسبت تغييرشکل حداکثر به تغييرشکل ٤جدول سازه اولیه نامنظمی شدید پیچشی ندارد. ندارد. البته مقدار شدیدسازه اولیه نامنظمی پیچشی می باشد. بنابراین 1.4که کمتر از 1.298در جدول زیر) ratioمیانگین ( بیشتر بوده و سازه نامنظمی پیچشی دارد. 1.2ز این نسبت ا



END EYALL 2 Diaph D1 Y 0.003887 0.003823 1.017


PENT EYALL 2 Diaph D1 Y 0.004009 0.00393 1.02


STORY16 EYALL 2 Diaph D1 Y 0.004198 0.003978 1.055


































END EXALL 2 Diaph D1 X 0.001178 0.001153 1.022

END EXALL 3 Diaph D1 X 0.001218 0.001209 1.007

PENT EXALL 2 Diaph D1 X 0.002209 0.002071 1.067

PENT EXALL 3 Diaph D1 X 0.002086 0.002042 1.022

STORY16 EXALL 2 Diaph D1 X 0.002342 0.002202 1.063

































https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٠٠

۶گام

سوال می شود که آیا سیستم باربر جانبی سازه "تنها" شامل دیوار برشی می باشد؟ با توجه به اینکه سیستم سازه ۶در گام دوگانه می باشد بنابراین عالوه بر دیوار قاب خمشی نیز داریم و پاسخ منفی خواهد بود.

نکته: در سازه هایی که دارای دیوار برشی هستند، اگر طول دیوار در طبقه بیش از ارتفاع باشد الزم به حذف دیوار نخواهد بود. علت: احتمال خرابی دیوارهای طویل در زلزله پايين بوده و در تشکیل سازه تضعیف شده تنها دیوارهای با نسبت ارتفاع به

خواهند شد. در این سازه در تمامی طبقات طول دیوارهای برشی بیش از ارتفاع می باشد و طول بزرگتر از یک از مدل حذف تنها در طبقه سوم به علت ایجاد بازشو، طول دیوار کاهش یافته و می توان در مدل تضعیف شده، اثر حذف این دیوار را بررسی

نمود.

۷گام

) به حداکثر مقدار خود Yاهش مقطع دارد، پیچش طبقه (برای زلزله راستای در طبقه سوم سازه که یکی از دیوارهای برشی ک

رسیده است. بنابراین بحرانی ترین طبقه، طبقه سوم می باشد.

نمای سه ٢٦شکل حذف شود، در سازه نامنظمی شدید پیچشی داشته باشیم. در سوم احتمال می رود اگر یکی از اعضای طبقه سعی شده است تا حد امکان از پیچش ۲و ۱بعدی طبقه سوم نشان داده شده است. در این سازه با افزایش ابعاد تیرهای

رسیده است. طول ۲۹/۱ر این طبقه به سازه اولیه کاسته شود. با این وجود نسب تغييرمکان حداکثر به تغييرمکان میانگین دکه در شکل نشان داده شده است، کمتر از ارتفاع آن است و با توجه به سختی باالی دیوارهای برشی، اولویت با ۳دیوار برشی

حذف این دیوار می باشد.

نماي سه بعدي طبقه سوم 26شكل

آن کاهش یابد. برای این منظور باید این المانها انتخاب shellدل باید سختی المانهای از م ٣برای حذف دیوار برشی شماره گردیده و مطابق شکل زیر تمامی ضرایب سختی آن یک مقدار کوچک وارد می شود.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٠١

3ديوار شماره shellكاهش سختي المانهاي 27شكل

باید دوسرمفصل شوند. دقت نماييد که دو ستون نشان داده شده در شکل، ٢٨شکل همچنین ستونهای اطراف دیوار برشی مطابق ی ستونها نیز حذف شود.اجزای مرزی دیوار محسوب شده و همراه با آن باید باربری جانب

دوسرمفصل كردن ستونهاي اطراف ديوار 28شكل


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٠٢

٨گام

پس از حذف دیوار و اجزای مرزی دو طرف آن، باید نامنظمی پیچشی سازه بررسی شود. پس از حذف نسبت تغيير شکل

). ٨جدول می باشد ( ۴/۱می رسد که کمتر از مرز ۳۷۱/۱به EYALL2حداکثر به تغيير شکل میانگین در طبقه سوم تحت اثر

بنابراین پس از حذف دیوار برشی، سازه دچار نامنظمی پیچشی شدید نمی شود.

بقات پس از تضيف سازه، مقادير جابجايي ط8جدول








































https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٠٣

۹گام

تمامی طبقات طول دیوارها بیشتر از ارتفاع آنها می باشد.در تنها در طبقه سوم یک دیوار با طول کم داریم که قابلیت حذف دارد و تنها عضوی که ممکن است حذف آن موجب کاهش شدید مقاومت

.تدیوار اسطبقه شود، همین

۱۰گام

در شکل ب که دیوار حذف شده است، ضریب نسبت تنشها را در طبقه سوم قبل و پس از حذف دیوار نشان می دهد. شکل زیرمقدار اولیه کاهش داده شده است. در شکل ب تمامی نسبت تنش ها در ستونها نسبت به سازه اولیه کاهش 0.67زلزله نیز به

کاهش مقاومت ایجاد کند. ۳۳نشان میدهد. بنابراین حذف دیوار نتوانسته به اندازه

الف)

ب)

ب) سازه تضعیف شده با ضریب زلزله کاهش یافته Cنسبت تنشها ستونها، الف) سازه سالم اولیه با ضریب زلزله اولیه ، ٢٩شکل 0.67*C


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٠٤

۱۲گام

در که ۲جهت اطمینان از کفایت سازه و باال بودن درجه نامعینی آن، عالوه بر حذف دیوار در طبقه سوم، بهتر است تیر شماره یکسان ٢و ١با توجه به اینکه ابعاد مقاطع تیرهای تکرار شوند. ۱۰تا ۷زیر نشان داده شده، نیز حذف شود و مراحل لشک

نمی باشد. مراحل کنترل ١، تیر کوتاهتر بحرانی تر خواهد بود و نیازی به کنترل حذف تیر شماره ٢و ١هستند، از بین دو تیر انجام ٢ار می باشد و در این نوشتار برای جلوگیری از اطاله مطلب، کنترل حذف تیر حذف تیر مشابه مراحل کنترل حذف دیو

نشده است.

نماي سه بعدي طبقه سوم 30شكل

:Xکنترل سازه برای زلزله جهت می باشد و با توجه به تعداد، سازه دارای سیستم قاب خمشی می باشد، سازه اولیه در این راستا نامنظم پیچشی نxدر راستای

راستا، مسلما حذف یک تیر از سازه، موجب کاهش مقاومت شدید و یا پیچش شدید نخواهد شد ندر ایباالی قابهای خمشی نمی باشد. xو بنابراین نیازی به کنترل راستای

نتیجه گیری ۹-۲-۴-۱قابل توجهی باال بود. سازه هایی که در آنها تعداد اجزای باربر در این سازه در هر دو راستا تعداد قابهای خمشی و دیوار برشی به صورت

نامعینی باال می باشند. طول دیوارهای برشی در تمامی طبقات بیش از ارتفاع طبقه بود جانبی باال می باشد، اصوال سازه هایی با درجه و بنابراین این دیوارها در لیست حذفیات گنجانده نشدند.

یک دیوار با طول کم وجود داشت که ممکن بود با حذف آن سازه دچار پیچش شدید و یا افت مقاومت شود. پس تنها در طبقه سوم از حذف این دیوار نیز مشاهده شد که سازه کفایت کافی را دارد و بنابراین مقدار ضریب نامعینی در هر دو راستا برابر یک می باشد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٠٥

۵مثال ۹-۲-۵قه با پالن منظم می باشد که در راستای غربی شرقی دارای سیستم دوگانه قاب خمشی بتنی +دیوار طب ۵مربوط به یک سازه ۵مثال

متر می ۳متر و ارتفاع طبقات برابر ۵برشی بتنی می باشد و در راستای دیگر قاب خمشی بتنی می باشد. طول تمامی دهانه ها برابر باشد.

5ال پالن سازه مث 31شكل

۱گام

طبقه بوده و باید ضریب نامعینی محاسبه شود. ۳سازه بلندتر از

۲گام

۳گام

طبقه می باشد، با توجه به تجربیات مثالهای قبلی، تمامی طبقات، به جز پشت بام باید منظور شوند. ۵با توجه به اینکه سازه

۴گام

دهانه قاب ۶کافی می باشد ( Yسازه منظم می باشد و می توان از روش الف استفاده نمود. تعداد دهانه ها برای راستای دهانه قاب خمشی همراه با یک دیوار ۵نیز در هر سمت مرکز جرم، Xخمشی در هر سمت مرکز جرم وجود دارد). در راستای

۶۷/۶ دهانه محسوب می شود و در نتیجه در کل در هر سمت مرکز جرم 1.67وجود دارد. دیوار برشی ۵برشی به طول ρدهانه باربر خواهیم داشت و سازه در این راستا نیز دهانه باربر به حد کافی دارد. و ضریب نامعینی برابر خواهد بود. 1


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٠٦

برای شمارش تعداد دهانه ها به شرح زیر می باشد: ۲۸۰۰نکته: متن استاندارد درصد برش پایه تجاوز می کند، حداقل دو دهانه سیستم ٣٥های منظم در پالن، در طبقاتی که برش در آنها از در ساختمان -الف"

. در سیستم های دارای دیوار برشی تعداد دهانه مقاوم جانبی در هر سمت مرکز جرم، در دو امتداد عمود بر هم، موجود باشد ."آن در طبقه بدست می آیدها از تقسیم طول دیوار بر ارتفاع

در شمارش تعداد دهانه ها تنها باید دیوار برشی منظور شود. در این صورت در ۵از متن فوق ممکن است چنین برآید که در سازه مثال

خواهد شد. ۲/۱دهانه خواهیم داشت و ضریب نامعینی برابر ۷/۱هر سمت مرکز جرم تنها برگرفته از آن می باشد. با دقت به متن اصلی استنباط ۲۸۰۰ی باشد که ضریب نامعینی در استاندارد م ASCE7-10متن زیر نیز مربوط به

می شود که باید تعداد دهانه های دیوار برشی با دهانه های مربوط به قاب خمشی تجمیع شود.

:۲۸۰۰متن استاندارد

طول دیوار بر ارتفاع آن در طبقه بدست می آیددر سیستم های دارای دیوار برشی تعداد دهانه ها از تقسیم :ASCE7-10متن

دهانه ها از تقسیم طول دیوار بر ارتفاع آن در طبقه بدست می آید تعداد در دیوار برشی تعداد کردن قاب هایدقت شود که اصوال سازه های دارای سیستم دوگانه، سازه هایی با درجه نامعینی باال می باشند. در صورت عدم منظور

خمشی در شمارش تعداد دهانه ها، بسیاری از سیستم های دوگانه فاقد درجه نامعینی کافی خواهند شد که با مفاهیم و اصول تعيين درجه نامعینی مطابقت ندارد. شاید چنین به نظر آید که با توجه به اینکه سهم بارگیری دیوار برشی باال می باشد و عمده زلزله را دیوار

رشی تحمل می کند، بنابراین بهتر است در شمارش تعداد دهانه ها، از قاب خمشی صرف نظر شود. در پاسخ باید گفت که یکی از بدرصد برش پایه باشد. در غیر این صورت سیستم ۲۵ لحداقشرایط دوگانه محسوب شدن سازه این است که تحمل قابهای خمشی

دوگانه محسوب نشده و تنها در این حالت است که باید از شمارش قابهای خمشی صرف نظر شود. بنابراین از نظر نگارنده در سیستم های دوگانه در شمارش تعداد دهانه باید قابهای خمشی نیز همراه با دیوار برشی شمارش شوند.

در نرم افزار ینینامع یباعمال ضر-سازه ینیدرجه نامع يينتع ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٠٧

ریب نامعینی در نرم افزار اعمال ض 9-3

در سازه های بتنی:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٠٨

:در سازه های فوالدی

تلگرام:منظم داشتن دو دهانه در یسازه ها یسوال دارم برا یک یدداد یحکه در جزوه تان توض ینینامع یبدکتر در خصوص ضر یسالم آقاتر یرانهضوابط سخت گ ینکها ینامنظم به جا یدر سازه ها یکهاست در صورت یالزام 1.2 یبمرکز جرم جهت عدم اعمال ضر هر طرف

درصد از ۳۳کمتر از یعضو مهاربند ضربدر یکحذف اب یتواندمرکز جرم م یندهانه مهاربند در طرف یکبا وجود ثالباشد بر عکس شده م یدهانه مهاربند م یکهاربند حذف م یکنامه از حذف يينرسد منظور آ یمن به نظرم م یستآن چ یلدل یابدکاهش یمقاومت جانب

باشد

: روش الف و روش بیمدار rho يينتع ی: با سالم، دو روش براپاسخ )یردگ یم 1.2باشد (هر دو جهت را یم یرانهمنظم در پالن قابل استفاده است و سخت گ یالف: تنها در سازه ها روشرا در دو جهت متعامد rhoتواند یحالت طراح م ینسازه ها (چه منظم و چه نامنظم) قابل استفاده بوده و در ا یب: در تمام روش

.یردمتفاوت در نظر بگ .یریدرا کمتر در نظر بگ rhoکه مقدار یابید یاجازه م ييدجهت اگر شما از ب استفاده نما یناست و به هم یقب دق روش

کانال تلگرام:مرکز یندر طرف یقاب خمش یاشده یمهار بند یذکر شده که تعداد دهانه ها ۲۸۰۰نامه يين،در آro یبحترام،در محاسبه ضرباسالم و ا

مالک یبتن یدر قاب خمش ييدبفرما یباشد،لطفامرکز جرم م ینطرف یمنظور از دهانه ،تعداد قابها یفرماینداز همکاران م یجرم ...::بعض تعداد قابها؟ممنون یا یباشدتعداد دهانه م

صراحتا صحبت از دهانه کرده است. یکانامه آمر يينو هم در آ ۲۸۰۰هستند. هم در استاندارد یاردهانه ها مع یر: با سالم، خپاسخ


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٠٩

کانال تلگرام: دهانه در هر طرف مرکز جرم): یکشده ( یمهاربند یسازه ها ینینامع یبدر رابطه با ضر یا نکته

یکخواهد بود (چون تنها 1.2آن ینیدرجه نامع یم،کن ی. اگر با سازه منظم باشد و با روش الف سازه را بررسييدنماتوجه یر**به شکل ز دهانه دارد)

rho=1 اینشود آ یدشد یچشصورت اگر سازه دچار پ ینمهاربند حذف شود. در ا یکتنها ید** اگر با روش ب کنترل شود، مطابق شکل با خواهد بود؟

مهاربند را حذف یقطر ۴از یکیاستنباط شود که چون یننه. ممکن است چن یادارد یدرصد ۳۳افت مقاومت یاشود که آ یبررس باید .یمدرصد بوده و مشکل افت مقاومت ندار ۲۵افت مقاومت برابر ینبنابرا یم،کرده ا

:یستن ینچن یکهحال درمقاومت آن یابد. در نتیجه یشافزا ۱به یدمانده با یمهاربند باق یمربوط به طول کمانش 0.5و 0.7 یبضرا یددر سازه حذف شده با -۱

نسبت به سازه اولیه کاهش می یابد. یفد ضعکن یعمل م یمانده که فشار یو مسلما مهاربند باق یمتر است) حذف کن ی(را که قو یمهاربند کشش یددر کنترل مقاومت ما با -۲

تر خواهد بود.نادرست یمدرصد افت دار ۲۵تنها ینکهنخواهد بود و استنباط ا یمساو یروهان یعشده و توز یچشسازه پس از حذف مهاربند دچار پ -۳

است. خواهد بود. 1.2برابر ینینامع یباحتماال سازه فوق به علت افت مقاومت مردود محسوب شده و ضر یز: در روش ب نیینها نتیجه

کانال تلگرام: 1.2برابر با یگرو در جهت د 1جهت برابر با یکتواند با هم برابر نباشد مثال در یدر جهات مختلف م ینینامع یبضر یاآ

یگرد یشد، راستا 1.2طرف یکباشند (اگر یکسان یداستفاده شود، هر دو جهت باالف اگر از روش ۲۸۰۰: با سالم، طبق استاندارد پاسخ منظور کرد. 1.2 یگرد یو در راستا یکراستا یکتوان در یاگر از روش ب استفاده شود، م ی). ولمنظور شود 1.2به ناچار یدبا یزن

مراجع ۹-۳-۱-، مرکز تحقیقات راه، مسکن و شهرسازی، شماره نشر: ض۴ویرایش ۲۸۰۰آيين نامه طراحی ساختمانها در برابر زلزله، استاندارد -۱

۲۵۳

2- Minimum Design Loads for Buildings and other Structures, ASCE/SEI 7-10, 2010. 3- Seismic Loads, Guide to the Seismic Load Provisions of ASCE 7-05, Finley A. Chaney, Ph.D., P.E., ASCE, 2010. 4- NEHRP Recommended Seismic Provisions for New Buildings and Other Structures, FEMA P-750 / 2009 Edition, 2009.

ETABSاز یگاه یهتک یانتقال عکس العملها-یونفونداس یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣١٠

طراحی فونداسیون ۱۰

ETABSعکس العملهای تکیه گاهی از انتقال 10-1

Export Floor Loads Only :

تنها نیروی وارد بر کف ها و تیرهای طبقه و گرههای طبقه منتقل می شود.

در انتهای ستونها المانهایslab از نوعstiff .به صورت اتوماتیک ایجاد می شود و نیازی به تعریف دستی آنها نیست

.خود ستونها (تنها ستونهای زیر دال) مدل می شوند و بنابراین سختی ستونها در تغيير شکلها منظور می شود

دیوارهای زیرین به صورتwall ق از نوع مدل می شوند و دیوارهای فوقانی نیز (بر خالف ستونها) به صورت تیر عمیbeam مدل می شوند.

برخی از مهندسین برای طراحی دالها از این گزینه استفاده می کنند.

Export Floor Loads and loads from above :

مشابه گزینه باال می باشد با این تفاوت که نیروی انتهای ستونهای فوقانی به صورت نیروهای گرهی و با پسوندAbove وارد می شوند.

.برای طراحی فونداسیون توصیه می شود از این گزینه استفاده شودزلزله از طبقات برخی از مهندسین برای طراحی دالها نیز از این گزینه استفاده می کنند. در این صورت اثرات "بارهای" ناشی از

ش را در دال طبقه تغيير می دهد و بنابراین فوقانی (شکل زیر را ببینید) به انتهای ستونها وارد میشود و این نیروها لنگرها و بر ادعا کرد در صورت استفاده از حالت دوم دال برای نیروهای لرزه ای طراحی شده است.

ETABSاز یگاه یهتک یانتقال عکس العملها-یونفونداس یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣١١

Export Floor Loads plus column and wall distortions :

ز انواع بارها که توسط در انتهای ستونها عالوه بر نیروهای وارد از طبقات باال، تغيير مکان و جابجایی ناشی اETABS محاسبه شده است نیز منتقل می شوند.

ستونها در مدل ترسیم نمی شوند. علت: با توجه به اعمال تغيير مکانها در گرهها نیازی به مدل کردن ستونها و دیوارها جهت منظور کردن سختی آنها در محاسبه تغيير شکلها نیست.

در انتهای ستونها المانهایslab ز نوع اstiff .به صورت اتوماتیک ایجاد نمی شود و باید به صورت دستی آنها را تعریف کرد

در دالهایی که مابین ستونها تیر نداریم و از طرفی مایل هستیم تاثیر نیروهای لرزه ای را بر دالها بررسی کنیم، می توان از این گزینه نیرهای ناشی از زلزله همراه با بار ثقلی طراحی می شود.در این حالت دالها به صورت کامل تحت استفاده کرد.

باید فایل ایجاد شده از طریق منوی زیر فراخوانی شود: SAFEکردن عکس العملهای تکیه گاهی، در نرم افزار exportپس از

یدر پ ینامیکید یانتقال بارها-یونفونداس یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣١٢

انتقال بارهای دینامیکی در پی 10-2 منتقل نمود؟ SAFEآیا می توان بارهای دینامیکی (و ترکیب بارهای مربوطه) را به

قادر است اثرات بارهای دینامیکی را به طور صحیح در طراحی منظور کند؟ SAFEآیا توجه نماييد: CSIبه متن زیر از سایت

For foundation analysis and design, nonlinear uplift cases may not be converted from spectrum combinations because response-spectrum analysis is a linear formulation. As an alternative, spectrum story forces may be applied within ETABS manually as a lateral load case, then response may be exported to SAFE for foundation design.

) داشته باشیم، بهتر است برای طراحی upliftبا توجه به متن فوق در مواردی که احتمال می رود در پی تحت بارهای وارد شده کشش (

درصدی در ۱۵یا ۱۰پی از زلزله های استاتیکی استفاده کنیم. اگر اصرار بر استفاده از بارهای دینامیکی باشد (به جهت استفاده از تخفیف و بر اساس برشهای دینامیکی در طبقات تعریف کرد و سپس بارهای user loadلزله) می توان ابتدا در ایتبس بارهای استاتیکی از نوع بار ز

منتقل نمود. SAFEرا به user loadتعریف شده از نوع جزوه مراجعه کنید. ۱-۱۲-۱۱) به بند User Loadsبرای آشنایی با نحوه تعریف بار استاتیکی معادل (


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣١٣

اولیه تنظیمات ۱۰-۲-۱ برای تغيير واحد های محاسباتی به طریق زیر عمل می شود:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣١٤

زیر حذف کرده و نقاط را از حالت پنهان خارج نمود:برای نمایش بهتر می توان خطوط مشبک صفحه را به طریق


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣١٥

به طریق زیر به رنگ مشکی تغيير داد:می توان رنگ زمینه را نیز


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣١٦

مصالح تعریف ۱۰-۲-۲


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣١٧

تعریف مقاطع پی و ستون ۱۰-۲-۳

شکلهای خمشی و برشی پی به حداقل می رسد. در در نقاطی از پی که روی آن ستون قرار گرفته به جهت سختی زیاد ستون، تغيير حقیقت ضخامت پی در محل ستون افزایش می یابد. برای محاسبه دقیق تغيير شکلها، بهتر است ستونها بر روی پی مدل شوند و

بنابراین مقطع ستونها را نیز تعریف می کنیم:

در ویرایشهای قبلیSAFE انالم Stiff نداشتیم و طراحان برای مدلسازی اثر سختی ستون آنرا از نوعSLAB تعریف می

) وارد می کردند.mm 3000کردند و در عوض ضخامت را برابر ارتفاع ستون (مثال

یدر پ نامیکیید یانتقال بارها-یونفونداس یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣١٨

تعریف مدول عکس العمل بستر خاک ۱۰-۲-۴عکس العمل بستر و تنش مجاز (بر اساس بین مدول (در صورت فقدان نتایج مکانیک خاک) تقریبی به صورت نواریبرای پی های

k معیار نشست) رابطه 1.2 q 2برای مثال اگر تنش مجاز خاک برابر .برقرار استq=1.1 kg/cm باشد، مقدار ضریب بستر برابر خواهد بود با:

k 1.2 1.1 1.32kgcm

بین مدول عکس العمل بستر و تنش مجاز (بر اساس (در صورت فقدان نتایج مکانیک خاک) تقریبی به صورت گستردهبرای پی های

k معیار نشست) رابطه 0.6 q 2برای مثال اگر تنش مجاز خاک برابر .برقرار استq=1.1 kg/cm باشد، مقدار ضریب بستر برابر خواهد بود با:

k 0.6 1.1 0.66kgcm


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣١٩

گستردهترسیم پی ۱۰-۲-۵

پس از ترسیم پی گسترده می توان آنرا انتخاب کرده و سپس با استفاده از ابزار زیر سطح انرا افزایش داد:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٢٠

قرار گیری ستونها باید مطابق شکل زیر ستون ترسیم شود: لدر محپس از ترسیم پی، برای منظور کردن اثر سختی ستونها،

ترسیم پی نواری ۱۰-۲-۶ نواری می توان برای رسم پی های نواری به شرح زیر عمل کرددر پی های

باشد: 0.9mو ضخامت آن برابر 1.5mضی برابر با عرض پی تعریف نماييد. فرض کنید عرض پی نواری برابر یک تیر به عر


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٢١

می آنها را انتخاب نماييد:س بین ستونها تیر رسم کرده و تماسپ

استفاده از ابزار زیر به دال تبدیل کنید:پس از انتخاب تیرها، آنها را با


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٢٢

تبدیل می شود و عمال بی اثر می شوند و تاثیری در نتایج ندارد (می NONEمقطع تیرها به پس از تبدیل تیرها به المانهای سطحی، کنید. deleteتخاب و تیرهای رسم شده را ان یدمی توانتوانید انها را نگه دارید). اگر نیاز مجدد به این تیرها ندارید

اصالح نماييد: Reshapeالمانهای سطحی رسم شده را با استفاده از ابزار

بهتر است از نواری برای رسم پیopening استفاده نشود. استفاده ازopening محاسبات مربوط به برش پانچ را تغيير خواهد داد.

کرده و مقطع آنها مشخص کنید: پس از ترسیم پی، تمامی سطوح رسم شده را انتخاب


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٢٣

برای ترسیم ستونها (جهت در نظر گرفتن سختی آنها در محاسبه نیروها و تغييرشکلها) با استفاده از ابزار زیر بر روی نقاط اتصال ستونها کلیک نماييد:

اختصاص سختی بستر خاک ۱۰-۲-۷ به آنها نسبت دهید:کفهای ترسیم شده را انتخاب کرده و مطابق شکل زیر سختی خاک را


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٢٤

اعمال بارهای سطحی در پی ۱۰-۲-۸وارد بر آن منظور شود. زندهکف سازی و نیز بار مردهارسال می شوند) باید بارهای ETABSبر روی کف پی (عالوه بر بارهایی که از

اييد:بنابراین پس از ترسیم کفها باید آنها را انتخاب کرده و مطابق شکل زیر بار مرده و زنده اعمال نم

پارکینگ داشته باشیم، باید بار زنده مربوط به پارکینگ به سطح پی وارد شود. عالوه بر بار زنده باید بار مرده baseبرای مثال اگر در طبقه

فرض کنیم، با فرض وزن مخصوص مصالح کف cm 30مربوط به کف سازی نیز اعمال شود. برای مثال اگر ضخامت کف سازی را حدودا 2000رابر با سازی ب 0.3، باید بار مرده برابر با 3 2000 600 وارد شود. 6

در نرم افزار ترسیم کرده وبار دیوراها noneهمچنین میتوان بار دیوارهای پیرامونی را در پی اعمال کرد. برای این منظور میتوان تیرهای

را به آنها اعمال نمود.

تلگرام:

اده شود.با د یحنه؟در صورت امکان توض یالحاظ شود یدبا یونفونداس یبار زنده همکف در طراح یا.آیددکتر.خسته نباش یآقاسالم جناب تشکرفراوان

----------- زه بار مرده مربوط به کف سا یزبار زنده کف و ن یدگرفته شده است، با ETABSکه از ییعالوه بر بارها یدبا SAFE: با سالم، بله در پاسخ

اعمال شود. یبه سطح پ

یطراح ینوارها-یونفونداس یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٢٥

رهای طراحیانو 10-3

نوار طراحی در پی گسترده ۱۰-۳-۱ در پی های گستردهSAFE .می توانید به صورت اتوماتیک نوارهای طراحی را ترسیم کند که هرجا طوریمعیار ترسیم نوار طراحی در حالت اتوماتیک آکس ها می باشند. بنابراین ابتدا باید آکس ها را تنظیم نماييد، به

نیاز به نوار طراحی است، آکس تعریف نماييد و هر جا نیاز نیست آکس ها را حذف نماييد:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٢٦

پس از تنظیم آکس ها، مطابق شکل زیر نوارهای طراحی به صورت اتوماتیک ایجاد می شوند:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٢٧

اجزای ترسیم شده را انتخاب نماييد و مطابق شکل زیر عرض پس از ایجاد اتوماتیک نوارهای طراحی باید عرض آنها تنظیم شود. کل نوارها را تنظیم کنید:

مشاهده عرض نوارهای طراحی:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٢٨

نوار طراحی در پی نواری ۱۰-۳-۲

در پی نواری امکان ترسیم پی نواری به صورت اتوماتیک (به خصوص زمانی که پی مورب داریم) وجود ندارد و باید با استفاده از ابزار ترسیم شود: زیر

یو طراح یلتحل یپارامترها یمتنظ-یونفونداس یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٢٩

تحلیل و طراحی پارامترهایتنظیم 10-4برای تغيير سایز مش بندی می توان از منوی زیر استفاده کرد. با کاهش سایز مش دقت نرم افزار افزایش می یابد ولی در عوض سرعت

تحلیل و طراحی کاهش می یابد:

2در شکل زیر در طراحی پی باید گزینهD Plate – UZ, RX, RY Only فعال شود. در غیر این صورت با توجه به اینکه پی درمهار جانبی ندارد، ناپایدار خواهد شد. در زیر پی به عنوان تکیه گاه تنها فنر های قائم (سختی خاک) قرار داده Yو Xراستای

لغزش) تکیه گاهی ندارد.افقی ( تحرکشده است و بنابراین سطح پی در نرم افزار در مقابل


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٣٠

به شرح زیر میباشد: ACIو در ) ۹۷(پیش نویس پوشش "خالص" بتن در مبحث نهم


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٣١

شرایط با فرضعالوه بر منوی فوق، پوشش میلگردها را از طریق شکل زیر نیز می توان تعيين نمود. برای مثال اگر پی گسترده باشد، و پوشش 6cmپوشش بتن تا مرکز آرماتور الیه اول برابر φ20و با فرض از استفاده از میلگرد سانتیمتر) ۵(پوشش متوسطمحیطی

وارد کرد و یا مثال اگر پی نواری باشد و آرماتورهای عرضی 8cmمی توان در جهت اطمینانخواهد بود که 8cmبتن تا مرکز الیه دوم برابر خواهد بود. cm 7باشد، پوشش تا مرکز میلگردهای طولی φ10آن

سازه و کنترل نتایج تحلیل ۱۰-۴-۱

بارها یبترک-یونفونداس یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٣٢

ترکیب بارها 10-5

برخی از بارهای تعریف و تولید شده (درETABS را می توان در نرم افزار (SAFE حذف نمود. برای مثال در طراحی پی بارهایتعریف می شوند) را می توان LRFD( که در سازه فلزی به روش Notional)، بارهای WALLمربوط به جرم لرزه ای دیوارها (

حذف کرد.

دو نوع ترکیب بار خواهیم داشت: ترکیب بارهای کنترل حد نهایی مقطع پی (خمش، برش پانچ، ...) -١

ترکیب بارهای کنترل تنش خاک زیر پی -٢

ترکیب بارهای حد نهایی کنترل مقطع پی 10-6 آیا نیازی به تعریف ترکیب بارهای طراحی جدید درSAFE هست؟

ارسال شده اند استفاده نماييد SAFEبه صورت پیشفرض به ETABS) که از UDCONتوانید از همان ترکیب بارهای ( می (نیازی به تعریف مجدد انها نیست). تنها باید توجه کرد که منظور کردن زلزله قائم به سمت باال در پی الزم نیست:

استفاده شده است، باید ترکیب 0.69D+E-EVاز ترکیب 0.9D+E-EVمی باشد و به جای ترکیب بار A=0.35در مواردی که

تبدیل می شود. 0.9D+Eبه ترکیب بار 0.69D+E-Evاصالح شوند برای مثال ترکیب بار ETABSبارهای ارسال شده از

یکنترل مقطع پ ییحد نها یبارها یبترک-یونفونداس یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٣٣

در ترکیب بارهای پی نیز الزامی می باشد؟ 30-100آیا منظور کردن قاعده

-FEMAاز 13-5بله در متن آيين نامه ای استثنایی در این رابطه وجود ندارد و پی نیز جزئی از سازه محسوب می شود. (به صفحه

P751 استفاده شده است). ۳۰-۱۰۰مراجعه نماييد که در آن برای کنترل پی از ترکیب بارهای

آیا اعمال ضریب نامعینی در ترکیب بارهای پی نیز الزم است؟

تشدید شود. 1.2بدست آید، در طراحی پی نیز باید نیروی زلزله با ضریب 1.2له، در صورتیکه ضریب نامعینی سازه برابر ب

گرچه ترکیب بارها را می توان ازETABS بهSAFE در صورتی که به هر دلیلی بخواهید ترکیب بارها را مجدد ارسال کرد ولی

ایجاد نماييد: SAFEدر

در صورت وجود و اعمال زلزله قائم) Rho، اعمال ضریب 30-100جاد ترکیب بارها، باید تغييرات الزم انجام شود (اعمال پس از ای

کنترل تنش خاک یبارها یبترک یفتعر-یونفونداس یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٣٤

ترکیب بارهای کنترل تنش خاک تعریف 10-7 :۷مبحث

:۶مبحث

مطابق شکل فوق باید ترکیب بارهای زیر تعریف شوند:

در بارهای زیر به جایE باید جایگزین شود.۳۰-۱۰۰ زلزله متعامدباید تمامی بارهای لرزه ای (شامل بارهای لرزه ای مربوط به (

.در ترکیب بارهای زیر اثرات بار باد، حرارت و فشار خاک (در صورت وجود) باید اضافه شود

ترکیب بارهای کنترل خاک برای شهرهایی کهA<0.35 :می باشد SOIL1: D + Live+LRED+LRED0.5 SOIL2: D + Lroof SOIL3: D + Snow SOIL4: D + 0.75(Live + LRED + LRED0.5 + Lroof) SOIL5: D + 0.75(Live + LRED + LRED0.5 + Snow) SOIL6: D ± 0.7E +0.7Ev SOIL7: D + 0.75(Live+LRED+LRED0.5) ± 0.525E +0.525Ev+ 0.75Snow SOIL8: 0.6D ± 0.7E

ترکیب بارهای کنترل خاک برای شهرهایی کهA=0.35 :می باشد SOIL1: D + Live+LRED+LRED0.5 SOIL2: D + Lroof SOIL3: D + Snow SOIL4: D + 0.75(Live + LRED + LRED0.5 + Lroof) SOIL5: D + 0.75(Live + LRED + LRED0.5 + Snow) SOIL6: (1+0.147×I)D ± 0.7E +0.7Ev SOIL7: (1+0.11025×I)D + 0.75(Live+LRED+LRED0.5) ± 0.525E +0.525Ev+ 0.75Snow SOIL8: 0.6D ± 0.7E

به صورت زیر بدست آمده است: I×0.147و I×0.11025ضریب اهمیت سازه می باشد و ضریب Iدر روابط فوق، 0.525 0.6 0.11025 0.7 0.6 0.147

در سوله ها و سازه های سبک که در آنها بار باد حاکم است، باید به جای ترکیب بارهای لرزه ای از ترکیب بارهای باد استفاده شود.

فایلهای آماده در صورتی که ازETABS استفاده کرده باشید، ترکیب بارهای خاک به صورت پیش فرض در ایتبس تعریف منتقل می شوند و نیازی به تعریف دستی آنها نمی باشد. SAFEشده اند و به


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٣٥


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٣٦

:می توان برای خاک در نظر گرفت سه نوع تنش مجاز بر اساس معیار نشست -۱

۳بر اساس معیار گسیختگی و با ضریب اطمینان -۲ ۲بر اساس معیار گسیختگی و با ضریب اطمینان -۳

استفاده می شود. ۳در اکثر موارد در گزارشهای مکانیک خاک تنها موارد اول و دوم گزارش می شود و عمدتا از ضریب اطمینان مورد سوم به استناد بند زیر قابل تعریف است:

با توجه به بندهای فوق، کنترل تنش خاک زیر پی به صورت زیر باید انجام شود:

متوسط معیارنشست

حداکثر معیارگسیتختگیباضریباطمنیان

حداکثر معیارگسیتختگیباضریباطمنیان


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٣٧

راهکار ساده (و البته غیرقانونی!!)

حجم باالی ترکیب بارها و نیز طوالنی شدن مراحل کنترل تنش خاک زیر پی در آيين نامه های جدید، برخی از همکاران از با توجه همان ترکیب بارهای قدیمی با اندکی تغيير استفاده می کنند:

(بر اساس مبحث ششم قدیمی):ترکیب بارهای قدیمی کنترل تنش خاک زیر پی

0.75 0.75 0.75 0.70.75 0.75 0.75 0.70.75 0.75 0.75 0.70.75 0.75 0.75 0.7

جهت تبدیل آن به زلزله تراز 0.7محاسبه شده است و ضریب ۴بر اساس ویرایش Eدر ترکیب بارهای فوق فرض بر این است که می باشد. ۳ایش ویرصرف نظر شده rho، اثر زلزله قائم و نیز اثر 30-100در ترکیب بارها فوق برای سادگی از اثر خروج از مرکزیت تصادفی، اثر -۱

است.

حاصل از ترکیب بارهای فوق باید از مینیمم تنش های مجاز که در صفحه قبل عنوان گردید کوچکتر باشد. "حداکثر"تنش -۲

و .... در خالف جهت اطمینان باشد. در پاسخ ۳۰-۱۰۰توضیح: شاید به نظر برسد، در روش باال (روش قدیمی) صرف نظر کردن از اثرات

) در روابط فوق حذف ۳به جای ۲برابری تنش مجاز گسیختگی (استفاده از ضریب اطمینان 1.5باید گفت که در عوض اجازه افزایش شده است.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٣٨

پیزیر خاک تنش کنترل ۱۰-۷-۱برای مثال تنش مجاز باید کمتر از تنش مجاز خاک باشد. اگر ۷-۱۰تحت اثر ترکیب بارهای تعریف شده در بند پیزیر خاک تنش

را وارد کرده و تنش 2.7مقدار Minimumمطابق شکل زیر در قسمت باشد 2kg/cm 2.7برابر ۲یب اطمینان گسیختگی خاک بر اساس ضر :خاک را بررسی نماييد


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٣٩

کانال تلگرام: . یردکتر سالم و وقت به خ آقای یناناطم یبرا با ضر ۲٫۲عدد ینوار یبر اساس ابعاد پ یپ یرتنش ز یبرا یکژئوتکن یشگاهداشتم . آزما یسوال یپ یرمورد تنش ز درجواب داده است . یپ یاتنش ها آ ینبا ا ینمهستش . خواستم بب safe8بار یباتاز ترک یکیتنش خاک تحت یرداده است . عکس ز ۳ .با تشکر . یمبد افزایشرو یابعاد پ یدبا یا

.یدکن یبار کنترل م یبتحت کدام ترک ینکهدارد به ا سالم. بستگی یبضر دیتوان یاست" ، م یکه لرزه ا یباشدم یبار یبتنشها مربوط به "ترک ینو ا ید" کنترل کرده ایدجد ینامه ها يينبر اساس "ا اگر .یستن یخواهد بود و مشکل ۳٫۳صورت تنش مجاز برابر ین. در ایدفرض کن ۲را یناناطم صورت کاملتر: به اگر نباشد. یزلزله باشد) و صرفا ثقل یرویباشد (شامل ن یلرزه ابار یببار مورد نظر ترک یبترک -۱د باش یم یدمربوط به روش تنش مجاز در مبجث ششم جد یبارها یببر اساس ترک یدکن یکه تنش ها را کنترل م یبار یبترک -۲

بنده). یتبسجزوه ا ۲۸۱ص یبارها یب(ترک نامه بتوان اعمال نکرد) يينکه طبق ا ی) اعمال شده باشد (مگر موارد خاص۳۰-۱۰۰بارها اثر زلزله متعامد ( یبدر ترک -۳ , ...)EXp,EXN یبارها منظور شده باشد (زلزله ها یبدر ترک یاتفاق یتاثر خروج از مرکز -۴ بارها منظور شده باشد. یبدر ترک ینینامع یباثر ضر -۵ بارها منظورشده باشد. یبرکاثر زلزله قائم در ت -۶ محاسبه کرد. ۲ یناناطم یببا ضر ۳ یناناطم یبضر یتوان تنش مجاز را به جا یصورت م ینا در .یدمراجعه کن ی،بنده، فصل پ یتبسبه جزوه ا یشترب یحاتتوض برای .یدنمطالعه ک یتوانیدموجود است که م یزبنده ن یتبساماده ا یلهایدر فا یدنامه جد يينکنترل تنش خاک بر اساس ا یبارها ترکیب در نظر گرفت. ۲برابر یبار لرزه ا یبرا تحت ترک یختگیمربوط به گس یناناطم یبتوان ضر یصورت م ینا در


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٤٠

کانال تلگرام:ه نوع س یدبا کیکه در گزارش ژئوتکن یدفرموده ا یدر مورد تنش مجاز خاک در پاسخ به سوال ی،عرض سالم و تشکر از زحمات جنابعال با

بار ارائه شده یباتخواهد بود، به نظر بنده در ترک ۲برابر یناناطم یبضر یزلزله و بار ثقل یبار حاو یباتترک یتنش مجاز ارائه شود که برا .یابد یشتنش مجاز افزا یدکنترل تنش خاک نبا یششم برا ثدر مبح وجود دارد : ینهزم یننکته قابل تامل در ا چند تنش مجاز استفاده بشود. یشافزا یدتنش مجاز نبا یبارها یبمبحث ششم به صراحت گفته براساس ترک ۱۲-۱۱-۶بند -۱داده شده است اما ۷۵/۰ یببا ضر یفتخف یکبار زلزله با بار مرده و زنده یبترک یبرا ييدتنش مجاز دقت بفرما یبارها یباگر به ترک-۲

داده نشده است. یبضر ینبار زلزله + بار مرده ا یتنها برابار داده شده, که مبحث ششم یبحالت تنش مجاز دو نوع ترک ینامه دارد، برا يينآ ینبا ا یادیکه مبحث ششم تطابق ز Ibc2012در -۳

کامال مشابه یکردرو ین. در واقع ایدهدتنش مجاز را نم یشاجازه افزا Ibc2012بارها یبترک ینا یبار هست، برا یباتترک ینحالت اول ا هست. IBC2012و ASCE ینامه ها يينا

------------------------------ قت شود د ید. منتها بایمتنش مجاز را ندار یشتنش مجاز اجازه افزا یبارها یب: با سالم، بله در مبحث ششم عنوان شده که در ترکپاسخ مطلب به ینباشد. و ا یگذرا مانند باد و زلزله، کمتر م یبارها نینااطم یب. در مبحث خاک ضریمده یم ييررا تغ یناناطم یبما ضر

:ييدتوجه نما یرشده است به شکل ز یدق تمصراحت در مبحث هف

صورت عمل شده است و در ینبه هم یقانوشته شده ) دق ASCE7(که بر اساس FEMA p-751 یکنترل تنش مجاز خاک در مثالها در

استفاده شده است. یمتفاوت یناناطم یبزله دارند از ضرکه زل ییبارها یبکنترل ترک

نکته: چند شد) یشود (که قبال نم یترعا یدبا یز) در خاک ن۳۰-۱۰۰زلزله متعامد (قانون یدنامه با يينبر اساس ا -۱ )یمکل سازه نداشت یوارد شود ( که قبال زلزله قائم برا یدبا یزتنش خاک ن یبارها یبدر ترک یدزلزله قائم با -۲ )یمنداشت rhoمنظور شود (که قبال یزتنش خاک ن یبارها یبدر ترک یدبا rho ینینامع یبضر -۳

که در یشده اند)، و به روش یفکانال قرار داده ام تعر ینکه در هم یتبسیا یل(که در فا یدجد یبارها یب: کنترل تنش خاک با ترکنتیجه دهد. یرا م یکسانی یجنتا یمکه داشت یقبل یستمبا س یباشد، تقر یدباال ق


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٤١

کانال تلگرام: یشود؟و کنترل تنش خاک اثر تعامد زلزله هم درنظر گرفته م یونفونداس یبار طراح یباتسالم.در ترک

----------- در نظر گرفته شود: ید: با سالم، بله باپاسخ آن: یرو کنترل تنش خاک ز یپ یطراح در

منظور شوددر ترکیب بارها یدقائم با اثر زلزله -۱ منظور شود یدبا ینینامع ضریب -۲ منظور شود یدبا ۳۰-۱۰۰زلزله اثر -۳

صرف نظر کرد. یتوان از وزن مرده پ ی: در محاسبه زلزله قائم، منکته

برش پانچ یبررس-یونفونداس یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٤٢

برش پانچ بررسی 10-8


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٤٣

شکل زیر می توان موقعیت ستون را تعيين مطابقموقعیت پانچ را صحیح تشخیص نمی دهد. در این صورت SAFEدر برخی موارد نمود:

تلگرام:

یدکن یم یشنهادرا پ یچه راهکار safe 12در نرم افزار یبرش یوارهایکنترل پانچ در د یدکتر برا یمحمد زال زر: سالم جناب آقا

در یدصورت با ین) مدل کرد. که در ایوار ستون (با مقطع د یکرا به صورت یبرش یوارهاید یتبستوان در مدل ا ی: با سالم، مپاسخبرش ۱۴ یا ۱۲ یفتوان در نرم افزار س یم یحالت به راحت ینصلب به سازه متصل نمود. در ا یرهایتراز طبقات ستون معادل را با ت

پانچ آنرا کنترل نمود.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٤٤

میلگردهای خمشی الزم برای پی بررسی ۱۰-۸-۱

ها یآرماتور حداقل در پ-یونفونداس یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٤٥

آرماتور حداقل در پی ها 10-9

):۹۷۱۳پیشنویس مبحث نهم (

مثال: پی گسترده به ضخامتh=80cm و عمق موثرd=73cn ومیلگردهای طولی از نوعS400 و با فرض استفاده از ،φ20 به

چقدر است؟ (جهت رعایت حداقل میلگرد خمشی) عنوان میلگرد طولی، حداکثر فاصله مجاز میلگردهای طولی در پی

314800

0.0018 → 218 → φ20@200

با توجه به اینکه به علت رفت و برگشتی بودن زلزله هر دو وجه پی ممکن است به کشش بیفتد، هم در وجه فوقانی و هم در وجه خواهد بود. φ20@200 حداقل میلگرد خمشی پیتحتانی 91فوق بر اساس نکته مهم: محاسبات-ACI318 متفاوت ۹۲و پیشنویس مبحث نهم می باشد. ضوابط مبحث نهم (ویرایش (

می باشد. 1500مثال: در یک پی نواری به ابعاد و با S400میلگرد طولی از نوع ، d=530 mmعمق موثر پی برابر و 600

به عنوان میلگرد طولی، حداقل تعداد میلگردهای طولی را تعيين کنید. φ20فرض استفاده از

3.14

1500 6000.0018 5.15 → 6φ20

جه وجه فوقانی و هم در و، هم در هم لنگر مثبت و هم لنگر منفی داشته باشیمبا توجه به اینکه به علت رفت و برگشتی بودن زلزله ).12φ22استفاده شود (در مجموع 6φ22از به عنوان حداقل تحتانی می توان

14نکته مهم: محاسبات فوق بر اساس-ACI318 متفاوت ۹۲و پیشنویس مبحث نهم می باشد. ضوابط مبحث نهم (ویرایش ( می باشد.

ها یآرماتور حداقل در پ-یونفونداس یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٤٦

کانال تلگرام: ودیشطرف باال خم م یگریو د يينبه طرف پا یکی یوشکل استفاده شده اندازه خم یودو طرفه خاموت یها یدر پ یسالم.دکتر خوب

باشند. یهمپوشان یانه یابه هم برسند یاخم شان چقدر است آ

با سالم،ممنون. دارد. ینوار یدر پ یچشبه برش و پ یبستگ يينشده در ا یدداشته باشند. و تنها الزم است طول خم ق یمپوشانه یستبه خاموت نباشد، الزم ن یازن یچشبه لحاظ برش و پ اگر

شود. یتمهار رعا یقالب انتها ینامه برا اگر خاموت الزم باشد ولی

باشد) Vu>phi*Vc یعنی( شود. یبرش طراح یبرا باید ود.استفاده ش یمحاسبه و کنترل شود و اگر الزم شد از خاموت اضاف ید(طول وصله آنها) با یحالت ضوابط مربوط به همپوشان ینا درمعناست که به لحاظ ینو اگر خاموت الزم را صفر نشان دهد بد کندیرا محاسبه م ی) ارماتور برشید جد ی(ورژن ها Safeافزار نرم .یدکن یبررس یدکند و خودمان با یرا منظور نم یچشمتاسفانه پ ی. ولیستخاموت الزم ن یبرش

یستون داخل پ یلگردهایخم م یاتجزئ-یونفونداس یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٤٧

جزئیات خم میلگردهای ستون داخل پی 10-10 توجه کنید: )۹۷پیشنویس (مبحث نهم به بند زیر از

توجه کنید: )۹۷پیشنویس (به بند زیر از مبحث نهم

یرخطیغ یبارها یببه ترک یخط یبارها یبترک یلتبد-یونفونداس یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٤٨

ترکیب بارهای خطی به ترکیب بارهای غیرخطی تبدیل 10-11در پی وجود دارد upliftپس از ایجاد ترکیب بارهای طراحی، باید آنها را به ترکیب بارهای غیرخطی تبدیل نماييد. در مواردی که احتمال

این کار الزامی می باشد. از طریق منوی زیر تمامی ترکیب بارها را انتخاب نماييد:

مشاهده نماييد:بارهای غیر خطی ایجاد شده را می توانید به طریق زیر


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٤٩

کانال تلگرام:در یوننداسفو یبر رو یبرش یوارد یدر نظر گرفتن اثر سخت یبرا یبرش یواربا د یبتن یسازه ها یونفونداس یبا سالم ::در رابطه با طراح

اهشحمل شود و باعث کت یوارهاد یناز لنگر وارده توسط ا یشود بخش یاستفاده شده که باعث م wall properties ینهکتابها از گز یبرخاستفاده یدر نظر گرفتن اثر سخت یبرا stiff ینههمانند ستون ها از گز یدبا یاکار درست است ینا یاشود آ یدر آرماتور نوارها م یادنسبتا ز

شود ::با تشکر—-------------

شود عمل یبه سه شکل م safe14در یدر پ یوارهاد یمنظور کردن اثر سخت ی. برایستیمن wallمجاز به استفاده از یر: با سالم، خپاسخ کرد: استفاده شود. slabمطابق شکل اول (شکل در کانال تلگرام) از المان -۱

را به صورت المان یوارهادادن اثر د یهنگام خروج یکبه صورت اتومات یزن یتبساستفاده شود که ا BEAMمطابق شکل دوم از المان -۲ کند. یم export یرت

استفاده شود. wallمطابق شکل سوم از المان -۳


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٥٠

ه ب یوارهاکه د یروییکنند (در شکل چهارم ن یوارد م یاندرکنش یروهایبه هم ن یوارهاد ی،صورت استفاده از روش سوم، در تراز فوقان درو یابند یشود و ارماتورها کاهش م یم یونموجب کاهش لنگرها در فونداس یروهان ینداده شده) که ا یشکنند نما یهم وارد م

شود. یم سوبنوع تقلب مح یک یقتدرحق

.یماستفاده کن wallاز المان یمحق ندار بنابراین

یجهنت یقتشوند درحق یفرستاده م safeکه به یروهاییمنظور شده است و ن یتبسقبال در ا یوارهاد یکه اثرات اندرکنش ييدنما دقتکاهش یروهاتا ن یریمسازه را مدل کرده و از انها کمک بگ یطبقات فوقان safeمجددا در یمهستند و ما حق نداراندر کنشها ینا یینها .یابند

نامه يينضوابط آ-ینامیکید یلتحل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٥١

تحلیل دینامیکی ۱۱

و مهندس ، دکتر فرید رضائیانپور، دکتر امیر حسین شجاع لمحمد جالدکتر در نگارش مطالب این فصل از نظرات ارزشمند خطایی استفاده کرده ام. با تشکر از ایشان.

مهندس مصطفی مرادی استفاده شده تمدیریهمچنین از نظرات همکاران ارجمند در گروه تلگرامی "پرسش، کلید دانش" به

است. با تشکر از اعضای این گروه.

منتشر در فضای مجازی آقازاده .آقازاده و پ .سط ص"آنالیز مودال (طیفی) را چگونه انجام دهیم؟" تومقاله مفیدی با عنوان

شده است که مطالعه آن را به عالقه مندان توصیه می کنم.

ضوابط آيين نامه 11-1

طبقه نامنظم پیچشی می باشد. آیا در این سازه می توان برای طراحی از ترکیب بارهای شامل زلزله استاتیکی ۴مثال: یک سازه استفاده کرد؟

استفاده کنیم. استاتیکیپاسخ: خیر در این سازه تنها آنالیز دینامیکی مجاز است و اجازه نداریم برای طراحی از زلزله

طبقه نامنظم پیچشی داریم. آیا در این سازه می توان برای طراحی از ترکیب بارهای شامل زلزله استاتیکی استفاده ۳مثال: یک سازه کرد؟

استاتیکی مجاز است. زلزلهمیباشد، استفاده از ۳اینکه تعداد طبقات پاسخ: بله با توجه به

طرح یفط یفتعر-ینامیکید یلتحل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٥٢

تعریف طیف طرح 11-2را بر حسب دوره تناوب سازه در یک قایل متنی ذخیره کرده و از طریق منوی زیر ABلرزه خیزی منطقه، مقادیر و بر اساس نوع زمین توسط نرم افزار بازخوانی نماييد. فایل ساخته شده را

زیر دانلود نماييد: آدرساین فایل را میتوانید از سایت شخصی بنده به http://www.hoseinzadeh.net/2800R4.xls

کپی کرده و ذخیره نماييد. txtمقادیر ستون فوق را می توانید در یک فایل متنی از نوع مقادیر در فایل متنی می توانید از مسیر زیر آنرا فراخوانی کنید:پس از ذخیره

طرح یفط یفتعر-ینامیکید یلتحل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٥٣

function یفتعر-ینامیکید یلتحل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٥٤

functionتعریف 11-3 در صورت استفاده از فایلهای آماده نیازی به فراخوانی مقادیر طیف (مطابق بند قبلی) نخواهد بود.

به صورت زیر تعریف شده است: از قبل فایلهای آماده توابع مختلفدر

منظور شده است. برای مثال تابع با نام ضریب در این توابع تنهاA*B(A=0.35_SOIL=3) مربوط به سازه در منطقه

) می باشد.SOIL=3( III) و بر روی خاک نوع A=0.35با خطر نسبی خیلی زیاد (

ینوسان یتعداد مدها يينتع-ینامیکید یلتحل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٥٥

تعيين تعداد مدهای نوسانی 11-4 تعيين شود:طبق آيين نامه حداقل تعداد مدها باید بر اساس بند زیر

برابر تعداد طبقات معرفی نمود. برای مثال اگر سازه ۳مطابق شکل زیر باید تعداد مدهای نوسانی تعيين شود. می توان تعداد مدها را

را وارد نمود. ۱۲مقدار Maximum Number of Modesطبقه باشد، می توان در قسمت ۴

ینوسان یتعداد مدها يينتع-ینامیکید یلتحل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٥٦

:کردبه شرح زیر کنترل رابند فوق ، می توانپس از انجام آنالیز

انتخاب شود. درصد جرم موثر منظور شود باید حداقل نه مد ۹۰ با توجه به شکل فوق، برای اینکه در هر دو جهت

کردن یههمپا-ینامیکید یلتحل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٥٧

همپایه کردن 11-5

:۲۸۰۰استاندارد

FEMA P-1050-1مقدار برش پایه بدست آمده از تحلیل دینامیکی طیفی معموال کمتر از مقدار برش پایه استاتیکی می باشد. علت را اینگونه توضیح می دهد:

FEMA P-1050-1, 2015:

در چه مواردی ممکن است برش پایه دینامیکی بیش از برش پایه استاتیکی بدست آید؟

تی باال سخ شود مگر اینکه طراح از اعضای با از استاتیکی می کمتردر قابهای خمشی معموال برش پایه دینامیکی ن ممکاستفاده کرده باشد (ابعاد تیر و ستون بزرگ). در این حالت دوره تناوب سازه در نرم افزار کاهش یافته و

. بیش از استاتیکی بدست آیدزلزله دینامیکی استدر مواردی که از دیوار برشی و یا بادبند با سختی باال استفاده شود، ممکن است برش پایه دینامیکی همچنین

بیش از استاتیکی بدست آید. روش برای اعمال زلزله دینامیکی پیشنهاد شده است و نحوه همپایه کردن در هر کدام از چهاردر این جزوه

روشها در بخش مربوطه تشریح شده است.

انتخاب روش-ینامیکید یلتحل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٥٨

انتخاب روش 11-6 :در آنالیز دینامیکی طیفی ۳۰-۱۰۰پیشنهاد راهنمای بارگذاری آمریکا برای اعمال ضابطه

Guide to the Seismic Load Provisions of ASCE 7-10 (2010):

ASCE7-10 :

انتخاب روش-ینامیکید یلتحل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٥٩

روش برای آنالیز دینامیکی پیشنهاد شده است. چهاردر این جزوه

SPX + 0.3×SPYبه صورت load combinationقسمت به صورت مجزا و ترکیب آنها در SPYو SPXروش اول: تعریف -۱

absoluteو ترکیب دو جهت به صورت Load caseدر قسمت SPYو SPXروش دوم: تعریف همزمان -۲

)SP0, SP15, SP30, ….SP165: تعریف زلزله ها به صورت زاویه دار (سومروش -۳

SRSSبه صورت Yو Xو ترکیب جهت های Load caseدر قسمت SP-X-Yبنام : تعریف یک زلزله واحد چهارمروش -۴

بیشتر در بین مهندسین رایج می باشد.به جهت سادگی انجام آن، روش اول

)load combinationآنها در ٣٠-١٠٠ یبو ترک SPYو SPXروش اول (-ینامیکید یلتحل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٦٠

)load combinationدر آنها ۳۰-۱۰۰ و ترکیب SPYو SPX( اولروش 11-7 .(شبیه زلزله استاتیکی) ترکیب می شوند ۳۰-۱۰۰جداگانه تعریف شده و سپس در ترکیب بار به صورت SPY و SPXزلزله های اولدر روش

یکی از فایلهای زیر به عنوان فایل پیشفرض استفاده میشود. سپس مراحل زیر انجام شود:در این روش ETABS2015-DYN1-A0.35-RHO1.2.edb ETABS2015-DYN1-A0.3-RHO1.2.edb

ETABS2015-DYN1-A0.35-RHO1.edb ETABS2015-DYN1-A0.3-RHO1.edb

)آنها ۳۰-۱۰۰ و ترکیب SPYو SPXدر روش اول ( Load Caseتعریف زلزله در قسمت ۱۱-۷-۱

وارد باید مقدار scaleشده باشد، در قسمت وارد B مقدار Functionدر قسمتدارد. اگر برای مثال Functionبستگی به scaleمقدار

در functionوارد شود. با توجه به اینکه gمقدار scale، باید در قسمت وارد شده باشد مقدار Functionدر قسمتشود و یا مثال اگر شود. وارد باید مقدار scale، در شکل فوق در قسمت استتعریف شده ABآماده به صورت فایلهای

در شکل فوق ضریب زلزله برابر خواهد بود با: 9806

ر خواهد کرد.وارد شده در شکل فوق، یک مقدار اولیه بوده و در ادامه طراحی جهت همپایه سازی با برش استاتیکی تغيي scaleمقدار


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٦١

به شرح زیر تعریف شود: متفاوتدر روش اول باید چهار زلزله

SPXE زلزله دینامیکی در راستای :x (با خروج از مرکزیت تصادفی)

SPX زلزله دینامیکی در راستای :x (بدون خروج از مرکزیت تصادفی) SPYE زلزله دینامیکی در راستای :y (با خروج از مرکزیت تصادفی)

SPY زلزله دینامیکی در راستای :y (بدون خروج از مرکزیت تصادفی)


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٦٢

)آنها ۳۰-۱۰۰ و ترکیب SPYو SPXدر روش اول (همپایه کردن ۱۱-۷-۲ پس از تحلیل اولیه سازه، زلزله های دینامیکی باید با زلزله استاتیکی همپایه شوند:

مثال: ت. خیلی نرم" یا "پیچشی شدید" نیس "طبقه خیلی ضعیف" یا "طبقهفرض کنید سازه نامنظم می باشد ولی نامنظمی آن از نوع

درصد زلزله استاتیکی همپایه خواهد شد. ۹۰ زلزله دینامیکی با در این حالت

همچنین فرض کنید در دو راستایX وY سیستم ها متفاوت بوده و مقادیر زلزله هایEX وEY .استاتیکی با هم تفاوت دارند


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٦٣

د به دو صورت زیر می تواند انجام شود. کدام روش صحیح است؟همپایه سازی در این مورسوال: براساس مولفه: -۱

درصد زلزله استاتیکی: ۹۰ با فرض همپایه سازی با

0.9 192.8624133.6775

0.9 1.29585

0.9 250.7211

131.50140.9 1.71594

:بر اساس برآیند برداری -۲

درصد زلزله استاتیکی: ۹۰ با فرض همپایه سازی با

0.9 0.9 192.8624

√133.6775 8.64311.29576

0.9 0.9 250.7211

√8.6431 131.50141.71225

پاسخ:

محاسبه برآیند برداری آنها صحیح نیست.مولفه های مربوط به زلزله دینامیکی خاصیت برداری ندارند و اصوال

در سازه های نامنظم تفاوت دو روش می تواند قابل توجه باشد.

در جهت اطمینان می باشد. اولروش

.محاسبه برآیند برداری برای زلزله دینامیکی یک روش غیر علمی میباشد که بین مهندسین رایج شده است


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٦٤

به متن زیر توجه (روش دوم) است که همپایه سازی باید بر اساس مولفه انجام شودراهنمای نظام مهندسی تهران معتقد . )http://www.hoseinzadeh.net/codeiran.htmراهنما را می توانید از وبسایت بنده دانلود نماييد: (این کنید

استفاده کنیم. اولبنابراین اگر بخواهیم بر اساس ضوابط نظام مهندسی تهران عمل کنیم، باید از روش در مراجع خارجی مرجع معتبری که به صراحت در این مورد اظهار نظر کرده باشد وجود ندارد (بنده مشاهده

نکردم).


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٦٥

)آنها ۳۰-۱۰۰ و ترکیب SPYو SPXدر روش اول (ترکیب بارها ۱۱-۷-۳ ترکیب خواهند شد (شکل زیر). ۳۰-۱۰۰به صورت SPYو SPXترکیب بارها، بارهای در قسمت

ACI2014 A=0.35 I=1 UDCON‐DYN1‐1 1.4D

UDCON‐DYN1‐2 1.2D+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+0.5S

UDCON‐DYN1‐3 1.2D+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+0.5LROOF

UDCON‐DYN1‐4 1.2D+L+LRED+0.5LRED0.5+1.6S

UDCON‐DYN1‐5 1.2D+L+LRED+0.5LRED0.5+1.6LROOF

UDCON‐DYN1‐6 1.41D+L+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ (SPXE+0.3SPY)+EV

UDCON‐DYN1‐7 1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ ( SPYE+0.3SPX)+EV

UDCON‐DYN1‐8 0.69D + ( SPXE+0.3SPY)-EV

UDCON‐DYN1‐9 0.69D + ( SPYE+0.3SPX)-EV

ACI2014 A<0.35 I=1 UDCON‐DYN1‐1 1.4D





UDCON‐DYN1‐6 1.2D+L+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ (SPXE+0.3SPY)+EV

UDCON‐DYN1‐7 1.2D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ ( SPYE+0.3SPX)+EV

UDCON‐DYN1‐8 0.9D + ( SPXE+0.3SPY)-EV

UDCON‐DYN1‐9 0.9D + ( SPYE+0.3SPX)-EV


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٦٦

AISC-LRFD-2010 A=0.35 I=1 UDStlS‐DYN1‐1 1.4D+1.4SD+1.4NDX+1.4NSDX

UDStlS‐DYN1‐2 1.4D+1.4SD-1.4NDX-1.4NSDX

UDStlS‐DYN1‐3 1.4D+1.4SD+1.4NDY+1.4NSDY

UDStlS‐DYN1‐4 1.4D+1.4SD-1.4NDY-1.4NSDY

UDStlS‐DYN1‐5 1.2D+1.2SD+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+0.5S+1.2NDX+1.2NSDX+1.6NLX+1.6NLREDX+1.6NLRED0.5X+0.5NSX

UDStlS‐DYN1‐6 1.2D+1.2SD+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+0.5S-1.2NDX-1.2NSDX-1.6NLX-1.6NLREDX-1.6NLRED0.5X-0.5NSX

UDStlS‐DYN1‐7 1.2D+1.2SD+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+0.5S+1.2NDY+1.2NSDY+1.6NLY+1.6NLREDY+1.6NLRED0.5Y+0.5NSY

UDStlS‐DYN1‐8 1.2D+1.2SD+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+0.5S-1.2NDY-1.2NSDY-1.6NLY-1.6NLREDY-1.6NLRED0.5Y-0.5NSY

UDStlS‐DYN1‐9 1.2D+1.2SD+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+0.5LROOF+1.2NDX+1.2NSDX+1.6NLX+1.6NLREDX+1.6NLRED0.5X+0.5NLROOFX

UDStlS‐DYN1‐10 1.2D+1.2SD+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+0.5LROOF-1.2NDX-1.2NSDX-1.6NLX-1.6NLREDX-1.6NLRED0.5X-0.5NLROOFX

UDStlS‐DYN1‐11 1.2D+1.2SD+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+0.5LROOF+1.2NDY+1.2NSDY+1.6NLY+1.6NLREDY+1.6NLRED0.5Y+0.5NLROOFY

UDStlS‐DYN1‐12 1.2D+1.2SD+1.6L+1.6LRED+1.6LRED0.5+0.5LROOF-1.2NDY-1.2NSDY-1.6NLY-1.6NLREDY-1.6NLRED0.5Y-0.5NLROOFY

UDStlS‐DYN1‐13 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+1.6SNOW+1.2NDX+1.2NSDX+NLX+NLREDX+NLRED0.5X+1.6NSX

UDStlS‐DYN1‐14 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+1.6SNOW-1.2NDX-1.2NSDX-NLX-NLREDX-NLRED0.5X-1.6NSX

UDStlS‐DYN1‐15 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+1.6SNOW+1.2NDY+1.2NSDY+NLY+NLREDY+NLRED0.5Y+1.6NSY

UDStlS‐DYN1‐16 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+1.6SNOW-1.2NDY-1.2NSDY-NLY-NLREDY-NLRED0.5Y-1.6NSY

UDStlS‐DYN1‐17 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+1.6LROOF+1.2NDX+1.2NSDX+NLX+NLREDX+NLRED0.5X+1.6NLROOFX

UDStlS‐DYN1‐18 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+1.6LROOF-1.2NDX-1.2NSDX-NLX-NLREDX-NLRED0.5X-1.6NLROOFX

UDStlS‐DYN1‐19 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+1.6LROOF+1.2NDY+1.2NSDY+NLY+NLREDY+NLRED0.5Y+1.6NLROOFY

UDStlS‐DYN1‐20 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+1.6LROOF-1.2NDY-1.2NSDY-NLY-NLREDY-NLRED0.5Y-1.6NLROOFY

UDStlS‐DYN1‐21 1.41D+1.41SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ (SPXE+0.3SPY)+EV

UDStlS‐DYN1‐22 1.41D+1.41SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ (SPYE+0.3SPX)+EV

UDStlS‐DYN1‐29 0.69D+0.69SD + (SPXE+0.3SPY)-EV

UDStlS‐DYN1‐30 0.69D+0.69SD + (SPYE+0.3SPX)-EV


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٦٧

AISC-LRFD-2010 A<0.35 I=1

UDStlS‐DYN1‐1 1.4D+1.4SD+1.4NDX+1.4NSDX




















UDStlS‐DYN1‐21 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ (SPXE+0.3SPY)+EV

UDStlS‐DYN1‐22 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ (SPYE+0.3SPX)+EV

UDStlS‐DYN1‐23 0.9D+0.9SD + (SPXE+0.3SPY)-EV

UDStlS‐DYN1‐24 0.9D+0.9SD + (SPYE+0.3SPX)-EV


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٦٨

)آنها ۳۰-۱۰۰ و ترکیب SPYو SPXدر روش اول ( ترکیب بارهاانتخاب ۱۱-۷-۴در طراحی بر اساس زلزله های دینامیکی باید مطابق شکل زیر ترکیب بارهای مربوط به زلزله های استاتیکی از لیست طراحی حذف شوند

و تنها ترکیب بارهای دینامیکی باقی بمانند.

)load caseدر قسمت absoluteبه صورت ١٠٠-٣٠ یبروش دوم (ترک-ینامیکید یلتحل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٦٩

)load caseدر قسمت absoluteبه صورت ۱۰۰-۳۰ ترکیبروش دوم ( 11-8انتخاب شود قدر مطلق Absoluteاگر مطابق شکل زیر شود. ، استفاده می "LOAD CASE"در 30-100در روش دوم می توان از ترکیب

نتایج دو راستا با هم جمع می شوند. ه به اینکه مراحل انجام روش اول سریع تر و راحت نکته مهم: نتایج روش دوم با روش اول یکسان است و بنابراین با توج

تر از روش دوم است، توصیه می شود از روش اول استفاده شود. هدف از تشریح روش دوم در اینجا یادگیری می باشد. چهار زلزله متفاوت با نام های زیر تشکیل دهید:

SP-X-0.3Y SP-Y-0.3X SPX SPY استخراج ضریب همپایه سازی تعریف شده است و در ترکیب بارها استفاده نخواهند شد.جهت SPYو SPX زلزله

فوق ضریب زلزله برابر خواهد بود با: های در شکل

15

9806

می باشد. 9806برابر gانتخاب شده است و مقدار mmفوق واحد طول های در شکل

)load caseدر قسمت absoluteبه صورت ١٠٠-٣٠ یب(ترک روش دوم-ینامیکید یلتحل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٧٠

)load caseدر قسمت absoluteبه صورت ۱۰۰-۳۰ ترکیبهمپایه کردن در روش دوم ( ۱۱-۸-۱

اعمال X-Y-SP-0.3و 0.3Y-X-SPتعيين و سپس در زلزله های SPYو SPXدر روش دوم ضریب همپایه سازی بر اساس زلزله های خواهد شد.

تنها جهت استخراج ضریب همپایه سازی تعریف شده است و در ترکیب بارها استفاده نخواهند شد. SPYو SPXزلزله

درصد زلزله استاتیکی انجام شود: ۹۰ فرض کنید بخواهیم همپایه سازی با

0.9 0.9 2495

19481.153

0.9 0.9 2495

19591.146

نکته مهم: زلزله های“SP-X-0.3Y” و“SP-Y-0.3X” بر اساس ضریب مقیاس بدست آمده از زلزله هایSPX و

SPY همپایه سازی خواهند شد. بنابراین در شکل فوق برای زلزله های“SP-X-0.3Y” و“SP-Y-0.3X” ضریب الزم محاسبه نشده است.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٧١

ی به شرح زیر اصالح شود.پس از مشخص شدن ضریب افزایشی، باید زلزله دینامیک

نکته مهم: زلزله های“SP-X-0.3Y” و“SP-Y-0.3X” بر اساس ضریب مقیاس بدست آمده از زلزله هایSPX وSPY همپایه سازی خواهند شد.

نکته مهم: نتایج روش دوم با روش اول یکسان است و بنابراین با توجه به اینکه مراحل انجام روش اول سریع تر

ر از روش دوم است، توصیه می شود از روش اول استفاده شود. هدف از تشریح روش دوم در اینجا و راحت ت یادگیری می باشد.

زلزلهSPX وSPY تنها جهت استخراج ضریب همپایه سازی تعریف شده است و در ترکیب بارها استفاده نخواهند شد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٧٢

)load caseدر قسمت absoluteبه صورت ۱۰۰-۳۰ ترکیب( دومترکیب بارها در روش ۱۱-۸-۲

ACI2014 A=0.35 I=1 UDCON‐DYN2‐1 1.4D





UDCON‐DYN2‐6 1.41D+L+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ (SP-X-0.3Y)+EV

UDCON‐DYN2‐7 1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ ( SP-Y-0.3X)+EV

UDCON‐DYN2‐8 0.69D + ( SP-X-0.3Y)-EV

UDCON‐DYN2‐9 0.69D + ( SP-Y-0.3X)-EV

ACI2014 A<0.35 I=1 UDCON‐DYN2‐1 1.4D





UDCON‐DYN2‐6 1.2D+L+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ (SP-X-0.3Y)+EV

UDCON‐DYN2‐7 1.2D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ ( SP-Y-0.3X)+EV

UDCON‐DYN2‐8 0.9D + ( SP-X-0.3Y)-EV

UDCON‐DYN2‐9 0.9D + ( SP-Y-0.3X)-EV





















UDStlS‐DYN2‐21 1.41D+1.41SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ (SP-X-0.3Y)+EV

UDStlS‐DYN2‐22 1.41D+1.41SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ (SP-Y-0.3X)+EV

UDStlS‐DYN2‐29 0.69D+0.69SD + (SP-X-0.3Y)-EV

UDStlS‐DYN2‐30 0.69D+0.69SD + (SP-Y-0.3X)-EV


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٧٣






















UDStlS‐DYN2‐21 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ (SP-X-0.3Y)+EV

UDStlS‐DYN2‐22 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ (SP-Y-0.3X)+EV

UDStlS‐DYN2‐23 0.9D+0.9SD + (SP-X-0.3Y)-EV

UDStlS‐DYN2‐24 0.9D+0.9SD + (SP-Y-0.3X)-EV


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٧٤

)load caseدر قسمت absoluteبه صورت ۱۰۰-۳۰ ترکیب( دومانتخاب ترکیب بارها در روش ۱۱-۸-۳در طراحی بر اساس زلزله های دینامیکی باید مطابق شکل زیر ترکیب بارهای مربوط به زلزله های استاتیکی از لیست طراحی حذف شوند

و تنها ترکیب بارهای دینامیکی باقی بمانند.

سازه یاصل یراستا يينتع-ینامیکید یلتحل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٧٥

راستای اصلی سازهتعيين 11-9 ،در تهیه این بخش (راستای اصلی) از نظرات و مراجعی که دکتر محمد جالل پور، دکتر فرید رضاييان، مهندس محمد قنبرپور

فاده ارائه کردند است "پرسش، کلید دانش"و دیگر دوستان در گروه تلگرامی مهندس ابراهيم جعفري پيروز، یجالل یلمهندس جل کردم. با تشکر از ایشان.

له ای از مهندس مقدس پور و همکاران در این زمینه منتشر شده است:همچنین مقا

"، م مقدس پور و همکاران، دومین کنفرانس ملی سازه و فوالد، طيفي ديناميكي آناليز براساس سازه مناسب تحريك زاويه تعيينتعيين "۱۳۹۰.

فرض کنید: همپایه سازی بر اساس مولفه انجام شود. -۱ قابل توجه باشد.مقدار مولفه فرعی -۲

استفاده شود. 30-100در ترکیب بارها از ترکیب -۳

در این حالت طرح می تواند محافظه کارانه باشد و برای اقتصادی شدن طرح می توان محور اصلی سازه را به شرح زیر بدست آورد:

):Wilson, 2002به متن زیر توجه کنید (

نوان جهت اصلی انتخاب شود و تحریک سازه در آن راستا (راستای مود اول) و نیز متن فوق پیشنهاد میکند راستای مود اول به ع

راستای عمود بر آن انجام شود.

در این سازه ها (سازه هایی که مولفه فرعی مقدار قابل توجهی دارد و طراحی قصد دارد همپایه سازی را به صورت مولفه ای) به SPEC-Yو SPEC-Xدوران دهد تا راستای تحریک (راستای yو xای انجام دهد)، بهتر است کل سازه نسبت به محوره

گونه ای باشد که مقدار مولفه فرعی به حداقل برسد.

باید توجه شود که این روش (استفاده از مود اول برای انتخاب راستای اصلی) زمانی موثر است که درصد مشارکت جرمی مود اول باال باشد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٧٦

مراحل یافتن راستای اصلی و دوران سازه به صورت گام به گام تشریح شده است.در ادامه مراحل یافتن راستای اصلی و دوران سازه (جهت کاهش مقدار مولفه فرعی):

تعریف ترکیب بار شامل مود اول -۱


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٧٧

استخراج برش های مربوط به مود اول: -۲

همراستا شود. Yو یا Xمی خواهیم راستای مود اول با محور

همراستا می شود. Xدوران داده شود، راستای مود اول با محور اگر پالن سازه به اندازه همراستا می شود. Xدوران داده شود، راستای مود اول با محور پالن سازه به اندازه اگر

tan 1 1.4087

0.8133600 → 1200

برای طراحی استفاده کنید. SPEC-120و SPEC-30از -۳

در این صورت برای مثال ترکیب بار 1.2 0.3 0.2

با ترکیب بار 1.2 30 0.3 120 0.2

جایگزین خواهد شد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٧٨

عمل کرد. ن(بر اساس مولفه) به صورت زیر میتوا SPEC-120و SPEC-30برای همپایه کردن -۴

):F1درجه نمایش داده شده است ( ۳۰در راستای SPEC30در شکل زیر مولفه

به شرح زیر استفاده کرد: Section Cutمی توان از F1برای استخراج مقدار (یا هر طبقه ای که مایل به همپایه سازی baseمطابق شکل تمامی ستونها و دیوارها و نیز گرههای طبقه -۴-۱

هستید) را انتخاب کنید:

در صورتی که تراز پایه در طبقات باالتر باشد:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٧٩

به اعضای انتخاب شده یک نام گروه نسبت دهید: -۴-۲

درجه ۳۰در راستای F1تعریف کنید. در این صورت راستای Section Cutدرجه ۳۰مطابق شکل زیر برای زاویه -۴-۳ Sectionدرجه خواهد بود. نیازی به تعریف 120عمود است) در راستای F1(که بر محور F2خواهد بود و راستای

Cut درجه نیست. ۱۲۰برای زاویه


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٨٠

درجه): ۱۲۰درجه و F2 )۳۰و F1استخراج برشهای دینامیکی در راستای -۴-۴

همپایه سازی بر اساس مولفه -۴-۵

درصد برش استاتیکی همپایه سازی کنیم. ۹۰ باشند و بخواهیم با EX=EY=4000kNد برشهای پایه استاتیکی برابر فرض کنی برابر خواهد بود با: SP30در این صورت ضریب افزایش

40003055

0.9 1.18 برابر خواهد بود با: SP120ضریب افزایش و

40003056

0.9 1.18


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٨١

درجه داد: 120-و یا 60+به عنوان روش جایگزین می توان کل سازه را مطابق شکل زیر انتخاب کرده و به اندازه -۵

دقت نماييد که درETABS-9 هنگام دوران، محورهای ستونها دوران نمی یابند ولی درETABS2015 با فعال کردن گزینهRotate

ستونها و کفها) نیز همراه با سازه دوران میابند.کل اجزای تشکیل دهنده سازه (محور محلی …


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٨٢

نکته مهم:

در آيين نامه جدید تنها در مواردی زلزله دینامیکی همپایه خواهد شد که ضریب اصالحی به صورت افزایشیضرایب بزرگتر از یک بوده و باید اعمال شوند (زلزله های دینامیکی باید Yو Xباشد. در مثال فوق در هر دو جهت

با این ضرایب افزایش یابند). در صورتی که این ضرایب کمتر از یک بدست آیند، نباید آنها را اعمال نمود (اجازه نداریم زلزله دینامیکی را کاهش دهیم):

دار) یهروش سوم (زلزله زاو-ینامیکید یلتحل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٨٣

(زلزله زاویه دار) سومروش 11-10از زلزله های زاویه دار استفاده می شود. در این روش همپایه کردن زلزله ها به جهت باال بودن تعداد آنها زمان بر می باشد سومدر روش

(نسبت به روش اول).فاده از است زمان بر خواهد بود. بنابراینروش زاویه دار همپایه سازی در ، شودبر اساس مولفه انجام باید با توجه به اینکه همپایه سازی

ه آموزشی دارد.هدف از ارائه این روش در اینجا تنها جنب .آن برای طراحی سازه ها توصیه نمی شود

(زلزله زاویه دار) سومدر روش Load Caseتعریف زلزله در قسمت ۱۱-۱۰-۱

وارد باید مقدار scaleسمت وارد شده باشد، در ق Bمقدار Functionدارد. اگر برای مثال در قسمت Functionبستگی به scaleمقدار

در functionوارد شود. با توجه به اینکه gمقدار scale، باید در قسمت وارد شده باشد مقدار Functionدر قسمتشود و یا مثال اگر وارد شود. باید مقدار scaleتعریف شده است، در شکل فوق در قسمت ABفایلهای آماده به صورت

در شکل فوق ضریب زلزله برابر خواهد بود با:

15

9806

مقدارscale وارد شده در شکل فوق، یک مقدار اولیه بوده و در ادامه طراحی جهت همپایه سازی با برش استاتیکی تغيير خواهد کرد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٨٤

همین ترتیب باید زلزله های زاویه دار در راستاهای مختلف تعریف شوند:به


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٨٥

در آنالیز دینامیکی امکان اعمال نیروی زلزله در جهت های مختلف امکان پذیر است. بنابراین جهت اقتصادی تر شدن سازه به جای درجه): ۱۶۵وارد می کنیم (از صفر درجه تا درصد متعامد، نیروی دینامیکی را در جهات مختلف ۳۰اعمال نیروی زلزله


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٨٦

(زلزله زاویه دار) سومکردن در روش همپایه ۱۱-۱۰-۲ زلزله زوایه دار را به دو صورت می توان همپایه کرد:

با زلزله استاتیکی همپایه شود. در راستای مورد نظر زلزله دینامیکی مولفه -۱

استاتیکی همپایه شود (غیر قابل قبول)با زلزله زلزله دینامیکی برآیند -۲

تشریح شد، ۹-۱۱نچه در بندآمشابه ،برای همپایه سازی بر اساس مولفه می توان (بر اساس مولفه) در جهت اطمینان میباشد.روش اول

همپایه سازی را انجام داد. Section Cutبا استفاده از

برای همپایه سازی با مولفه باید مراحل زیر انجام شود:(یا هر طبقه ای که مایل به همپایه سازی هستید) baseمطابق شکل تمامی ستونها و دیوارهای و نیز گرههای طبقه -۱

را انتخاب کنید:

در صورتی که تراز پایه در طبقات باالتر باشد:

به اعضای انتخاب شده یک نام گروه نسبت دهید: -۲


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٨٧

درجه ۶۰تعریف کنید. برای مثال در شکل زیر برای زوایه Section Cut )75-60-45-30-15-0( برای زوایای مختلف -۳ تعریف شده است:

دار) یهسوم (زلزله زاوروش -ینامیکید یلتحل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٨٨

با استفاده از جدول فوق مولفه زلزله ها در راستای مورد نظر بدست می آید و میتوان همپایه سازی را انجام داد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٨٩

:۱ مثال مولفه فرعی زلزله ها مقدار قابل توجهی بدست می آید. سازه زیر یک سازه نامنظم می باشد به طوریکه :فرض کنید مقادیر زلزله های استاتیکی در این سازه به صورت زیر باشد

1000 1200 استاتیکی همپایه کنیم. %۱۰۰سازه نامنظم پیچشی شدید است و می خواهیم با

مطابق صفحات قبل خروجی زیر بدست آمده است: Section Cutپس از تعریف

به صورت زیر می باشد: SP105و SP15برای نمونه نحوه محاسبه ضریب افزایش زلزله های درجه میابیم: 105و 15باتوجه به اینکه زلزله های استاتیکی در دو راستا متفاوت هستند، ابتدا معادل آنها را در راستای

15 105 1013.4 105 15 1186.6

درصد استاتیکی) برابر است با: ۱۰۰درجه (با فرض همپایه سازی با 15ضریب افزایش زلزله 1013.4871.3

1.163 درجه برابر است با: 105ضریب افزایش زلزله

1186.6668.7

1.774

TABLE: Section Cut Forces ‐ Analysis

Section Cut Load Case/Combo F1 F2 F3 E‐STATIC SCALE

kN kN kN kN

S0 SP0 Max 783.6284 344.4805 0 1000 1.276115

S0 SP90 Max 409.765 783.629 0 1200 1.531337

S15 SP15 Max 871.2628 198.8843 0 1013.397 1.163136

S15 SP105 Max 198.8843 668.7221 0 1186.603 1.774433

S30 SP30 Max 907.0718 0.0029 0 1050 1.157571

S30 SP120 Max 0.0029 680.1608 0 1150 1.690777

S45 SP45 Max 871.2609 198.8891 0 1100 1.262538

S45 SP135 Max 198.8891 668.7217 0 1100 1.644929

S60 SP60 Max 783.6257 344.4833 0 1150 1.467537

S60 SP150 Max 344.4833 658.7802 0 1050 1.593855

S75 SP75 Max 696.0416 397.7734 0 1186.603 1.704787

S75 SP165 Max 397.7734 696.0436 0 1013.397 1.45594


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٩٠

همپایه سازی شده و نتایج مقایسه شده اند. بر اساس برآیند برداری: مثال قبل ۲مثال

بر اساس محاسبات صفحه قبل:

1013.4 1186.6

درصد استاتیکی) برابر است با: 100درجه (با فرض همپایه سازی با 15ضریب افزایش زلزله 1013.4

√808.8 3801.13 غیرقابلقبول همپایهسازیبابرآیند

درصد استاتیکی) برابر است با: 100درجه (با فرض همپایه سازی با 105ضریب افزایش زلزله 1186.6

√280.4 638.81.7 غیرقابلقبول همپایهسازیبابرآیند

TABLE: Story Forces

Story Load Case/Combo Location VX VY E‐STATIC SCALE

kN kN kN

Story1 SP0 Max Bottom 783.6284 344.4805 1000 1.168221


Story1 SP15 Max Bottom 808.7847 380.1594 1013.397 1.133967











https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٩١

ه سازی با مولفه و برآیند:مقایسه نتایج همپای

تفاوت دارند. روش (در این مثال خاص که نامنظمی باالیی دارند) همانطور که مشاهده میشود، نتایج دو روش

ایه سازی بر اساس مولفه) در جهت اطمینان می باشد.اول (همپ

درجه ۷۵در سازه های نامنظم اختالف دو روش می تواند قابل توجه باشد. برای مثال برای زاویه تحریکبرابر شود). در 1.7باید SP75بدست آمده است (زلزله 1.7ضریب افزایش زلزله بر اساس همپایه سازی با مولفه

(روش همپایه سازی با ست آمده استبد 1.48حالیکه در روش همپایه سازی با برآیند ضریب افزایش برابر مولفه در جهت اطمینان می باشد).

زه فوق را با روش های مختلف تحلیل و طراحی کردم. خالصه نتایج در نمودار شکل زیر ارائه شده است.سا ) برای ستونهای طبقه اول سازه نشان داده شده است. ratioدر شکل زیر نسبت تنش ستونها (

) ستون را نشان میدهد.ratioون داریم و محور افقی شماره ستونها را نشان می دهد. محور قائم نیز نسبت تنش (ست ۱۰در طبقه اول

درجه دوران داده شده است. ۶۰درجه" همانطور که در شکل مشاهده می شود، سازه 60در حالت "سازه با پالن

به صفر رسید (جهت اصلی سازه) SPEC90و SPEC0در این پالن مقدار مولفه فرعی ناشی از

:در این مثال خاص و محدود می توان این نتیجه را گرفت

در ترکیب بارها" نتایج روش "همپایه سازی با مولفه + ۳۰-۱۰۰روش "همپایه سازی با برآیند + استفاده از خاص است و نمی توان استفاده از زلزله زاویه دار" را تقریبا پوشش می دهد. این نتیجه محدود به این مورد

به تمامی سازه ها نسبت داد. چند مورد بررسی محدود سازه ها نشان داد که استفاده از برآیند مولفه های دینامیکی برای همپایه سازی

در ترکیب بارها استفاده شود" نتایج محافظه کارانه تری نسبت به روش ۳۰-۱۰۰"به شرطی که از ترکیب در ترکیب بارها، می توان ۳۰-۱۰۰دار دارد. به نظر می رسد در صورت استفاده از ترکیب استفاده از زلزله زاویه

محاسبه اشاره شد، زم به ذکر است که همانطور که قبال همپایه سازی را بر اساس مولفه انجام داد. البته التند کی بردار نیسبرآیند برای زلزله دینامیکی روش صحیحی نیست. علت: مولفه های حاصل از تحلیل دینامی

.که آنها را باهم جمع برداری کنیم

زاويه تحريك نسبتدرجه همپايه سازي با برآيند همپايه سازي با مولفه0 1.17 1.28 1.09

90 1.36 1.53 1.13

15 1.13 1.16 1.03

105 1.70 1.77 1.04

30 1.16 1.16 1.00

120 1.69 1.69 1.00

45 1.23 1.26 1.03

135 1.58 1.64 1.04

60 1.34 1.47 1.09

150 1.41 1.59 1.13

75 1.48 1.70 1.15

165 1.26 1.46 1.15

ضريب افزايش


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٩٢

به عنوان یک مثال دیگر، نسبت تنشها در ستونهای سازه زیر مورد بررسی قرار گرفت:

) برای کل سازه نشان داده شده است. ratioدر نمودارهای زیر نسبت تنش ستونها ( ) ستون را نشان میدهد:ratioنسبت تنش (محور افقی شماره ستونها را نشان می دهد. محور قائم نیز

جزوه) هستند که در یکی سومزاویه دار (روش خطوط صورتی و آبی مربوط به طراحی سازه بر اساس زلزله های

زلزله ها با مولفه همپایه شده اند و در دیگری با برآیند همپایه شده اند.

ه با محور درج ۱۹راستای اصلی این سازه (بر اساس مود اول) زوایهX می سازد. نمودار نارنجی رنگ نتایج طراحی را نشان میدهد. تحت این زوایه مولفه فرعی مقدار ناچیزی دارد. SPEC109و SPEC19بر اساس

به طراحی بر اساس مربوطرنگ قرمزSPX وSPY می باشد (روش اول در جزوه) که در آن زلزله ها با برآیند استفاده شده است. ۳۰-۱۰۰ب بارها نیز از ترکیب همپایه شده اند و در ترکی

در ترکیب بارها استفاده شده است ۳۰-۱۰۰روشهایی که در انها از ترکیب در تمامیهمانطور که مشاهده می شود نسبت تنشها بیشتر از روشهای مربوط به زلزله زاویه دار میباشد.

است، نتایج در خالف جهت اطمینان میباشند. استفاده نشده ۳۰-۱۰۰از طرفی در مواردی که از ترکیب


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٩٣

(روش زاویه دار) سومترکیب بارها در روش ۱۱-۱۰-۳ترکیب بارها، زلزله های زاویه دار به صورت تکی ترکیب خواهند شد. شکل زیر نمونه ای از ترکیب بار دینامیکی با زلزله زاویه در قسمت

ρدار (با فرض ) نشان می دهد:1.2

) برای حالت های مختلف در جداول زیر ارائه شده است:سومش بارها (در رومجموع ترکیب

ACI2014 A=0.35 I=1 UDCON‐DYN3‐1 1.4D





UDCON‐DYN3‐6 1.41D+L+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ SP0+EV

UDCON‐DYN3‐7 1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ SP15+EV











UDCON‐DYN3‐18 0.69D + SP0-EV













https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٩٤

ACI2014 A<0.35 I=1

UDCON‐DYN3‐1 1.4D





UDCON‐DYN3‐6 1.2D+L+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ SP0+EV

























https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٩٥













UDStlS‐DYN3‐13 1.2D+1.2SD+Live+LRED+LRED0.5+1.6SNOW+1.2NDX+1.2NSDX+NLX+NLREDX+NLRED0.5X+1.6NSX

UDStlS‐DYN3‐14 1.2D+1.2SD+Live+LRED+LRED0.5+1.6SNOW-1.2NDX-1.2NSDX-NLX-NLREDX-NLRED0.5X-1.6NSX

UDStlS‐DYN3‐15 1.2D+1.2SD+Live+LRED+LRED0.5+1.6SNOW+1.2NDY+1.2NSDY+NLY+NLREDY+NLRED0.5Y+1.6NSY

UDStlS‐DYN3‐16 1.2D+1.2SD+Live+LRED+LRED0.5+1.6SNOW-1.2NDY-1.2NSDY-NLY-NLREDY-NLRED0.5Y-1.6NSY

UDStlS‐DYN3‐17 1.2D+1.2SD+Live+LRED+LRED0.5+1.6LROOF+1.2NDX+1.2NSDX+NLX+NLREDX+NLRED0.5X+1.6NLROOFX

UDStlS‐DYN3‐18 1.2D+1.2SD+Live+LRED+LRED0.5+1.6LROOF-1.2NDX-1.2NSDX-NLX-NLREDX-NLRED0.5X-1.6NLROOFX

UDStlS‐DYN3‐19 1.2D+1.2SD+Live+LRED+LRED0.5+1.6LROOF+1.2NDY+1.2NSDY+NLY+NLREDY+NLRED0.5Y+1.6NLROOFY

UDStlS‐DYN3‐20 1.2D+1.2SD+Live+LRED+LRED0.5+1.6LROOF-1.2NDY-1.2NSDY-NLY-NLREDY-NLRED0.5Y-1.6NLROOFY

UDCON‐DYN3‐21 1.41D+L+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ × SP0+EV

UDCON‐DYN3‐22 1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ × SP15+EV











UDCON‐DYN3‐33 0.69D + × SP0-EV













https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٩٦














UDStlS‐DYN3‐13 1.2D+1.2SD+Live+LRED+LRED0.5+1.6SNOW+1.2NDX+1.2NSDX+NLX+NLREDX+NLRED0.5X+1.6NSX

UDStlS‐DYN3‐14 1.2D+1.2SD+Live+LRED+LRED0.5+1.6SNOW-1.2NDX-1.2NSDX-NLX-NLREDX-NLRED0.5X-1.6NSX

UDStlS‐DYN3‐15 1.2D+1.2SD+Live+LRED+LRED0.5+1.6SNOW+1.2NDY+1.2NSDY+NLY+NLREDY+NLRED0.5Y+1.6NSY

UDStlS‐DYN3‐16 1.2D+1.2SD+Live+LRED+LRED0.5+1.6SNOW-1.2NDY-1.2NSDY-NLY-NLREDY-NLRED0.5Y-1.6NSY

UDStlS‐DYN3‐17 1.2D+1.2SD+Live+LRED+LRED0.5+1.6LROOF+1.2NDX+1.2NSDX+NLX+NLREDX+NLRED0.5X+1.6NLROOFX

UDStlS‐DYN3‐18 1.2D+1.2SD+Live+LRED+LRED0.5+1.6LROOF-1.2NDX-1.2NSDX-NLX-NLREDX-NLRED0.5X-1.6NLROOFX

UDStlS‐DYN3‐19 1.2D+1.2SD+Live+LRED+LRED0.5+1.6LROOF+1.2NDY+1.2NSDY+NLY+NLREDY+NLRED0.5Y+1.6NLROOFY

UDStlS‐DYN3‐20 1.2D+1.2SD+Live+LRED+LRED0.5+1.6LROOF-1.2NDY-1.2NSDY-NLY-NLREDY-NLRED0.5Y-1.6NLROOFY

UDCON‐DYN3‐21 1.2D+L+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ × SP0+EV
























)١٠٠-١٠٠ یبو ترک SPXYروش چهارم (-یکیینامد یلتحل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٩٧

)۱۰۰-۱۰۰ و ترکیب SPXY( چهارمروش 11-11 زیر):، استفاده می شود (مطابق شکل "LOAD CASE"در 100-100از ترکیب می توان چهارمدر روش

شوند. در این صورت اجازه داریم جهت ها را به می با هم جمع دو راستانتایج قدر مطلق انتخاب شود Absoluteاگر مطابق شکل زیر ) همان روش دوم جزوه است که قبال تشریح شده است.۳۰-۱۰۰و ترکیب Absolute. این حالت (انتخاب ببندیمجمع 30-100صورت

آخرین ویرایش آن) می باشد:مربوط به ۱۲(تفسیر فصل ASCE7-10تصویر زیر برگرفته از

)١٠٠-١٠٠ یبو ترک SPXYروش چهارم (-ینامیکید یلتحل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٩٨

را به جای اینکه در قسمت ترکیب بارها yو xجزوه، زلزله های راستای چهارم، مشابه روش ۳۰-۱۰۰برخی از محاسبین برای اعمال قائده

)load combinationعریف ) ترکیب نمایند، آنها را در قسمت تload case اعمال می 0.3تعریف می کنند و به زلزله راستای متعامد ضریبانتخاب می کنند (مشابه شکل اول صفحه قبل). SRSSنوع ترکیب دو جهت متعامد را direction combination typeکنند و در قسمت

استفاده ۱۰۰-۱۰۰از ترکیب ۳۰-۱۰۰باید به جای ترکیب direction combination typeدر قسمت SRSSدر حالیکه در صورت انتخاب روش شود.

می باشد به صورت direction combination typeدر قسمت SRSSکه مبتنی بر استفاده از روش چهارمبه همین دلیل در این جزوه روش (به صورت ترکیب زلزله ها به ۳۰-۱۰۰صحیح معرفی شده است (با ذکر منبع که در صفحات قبل امده است) تا بر نادرستی استفاده از

در دو راستا) تاکید شود. SRSSصورت


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٣٩٩

این جزوه می باشد که در و دوم اول) همان روش Method 1می باشد. شکل اول ( FEMA P-752, Unit 4-1, 2013شکل زیر بر گرفته از جمع می شوند. آن زلزله های دو راستا به صورت جبری

(روش SRSSاز روش Yو Xدر این جزوه می باشد که در آن برای جمع زلزله های راستای چهارم) همان روش Method2شکل دوم ( شده است.مجموع مربعات) استفاده جذر


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٠٠

)۱۰۰-۱۰۰ و ترکیب SPXY( چهارمدر روش Load Caseتعریف زلزله در قسمت ۱۱-۱۱-۱

در شکل فوق ضریب زلزله برابر خواهد بود با:

15

9806

می باشد. 9806برابر gانتخاب شده است و مقدار mmدر شکل فوق واحد طول


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٠١

پس از تحلیل اولیه سازه، زلزله های دینامیکی باید با زلزله استاتیکی همپایه شوند:

فرض: سازه نامنظم می باشد ولی نامنظمی آن از نوع "طبقه خیلی ضعیف" یا "طبقه خیلی نرم" یا "پیچشی زلزله استاتیکی همپایه خواهد شد.درصد ۹۰ شدید" نیست و بنابراین زلزله دینامیکی با

فرض: در دو راستایX وY سیستم ها متفاوت بوده و بنابراین مقادیر زلزله هایEX وEY استاتیکی با هم تفاوت دارند.

از مولفه های زلزله (به جای برآیند) استفاده خواهد شد: چهارمبرای همپایه کردن در روش

791.5095465.0809

0.9 1.532

870.6604446.276

0.9 1.756

:شدن ضریب افزایشی، باید زلزله دینامیکی به شرح زیر اصالح شودپس از مشخص


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٠٢

)۱۰۰-۱۰۰ و ترکیب SPXY( چهارمروش در ترکیب بارها ۱۱-۱۱-۲

ACI2014 A=0.35 I=1 UDCON‐DYN1‐1 1.4D





UDCON‐DYN1‐6 1.41D+L+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ (SP-XY)+EV

UDCON‐DYN1‐7 0.69D + (SP-XY)-EV

ACI2014 A<0.35 I=1 UDCON‐DYN1‐1 1.4D





UDCON‐DYN1‐6 1.2D+L+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ (SP-XY)+EV

UDCON‐DYN1‐7 0.9D + (SP-XY)-EV





















UDStlS‐DYN1‐21 1.41D+1.41SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ (SP-XY)+EV

UDStlS‐DYN1‐22 0.69D+0.69SD + (SP-XY)-EV


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٠٣

AISC-LRFD-2010 A<0.35 I=1 UDStlS‐DYN1‐1 1.4D+1.4SD+1.4NDX+1.4NSDX




















UDStlS‐DYN1‐21 1.2D+1.2SD+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2SNOW+ (SP-XY)+EV

UDStlS‐DYN1‐22 0.9D+0.9SD + (SP-XY)-EV

یفیط ینامیکیتحت زلزله د یفتکنترل در-ینامیکید یلتحل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٠٤

کنترل دریفت تحت زلزله دینامیکی طیفی 11-12

برشی پایه استاتیکی همپایه کنیم. درصد ۸۵در سازه های منظم اجازه داریم، برش پایه را با تیکی ابنابراین در این سازه ها اگر دریفت را تحت اثر زلزله دینامیکی بخوانیم، مقدار آن احتماال کمتر از مقادیر دریفت مربوط به زلزله است

درصد کاهش یافته) نتایج بهتری حاصل خواهد شد. ۱۵در صورت کنترل دریفت با زلزله دینامیکی (خواهد بود و :۲۸۰۰استاندارد

مراحل کنترل دریفت بر اساس نتایج آنالیز دینامیکی طیفی: های استاتیکی دریفت را تعریف کنید:زلزله 0و یا ۸ابتدا مطابق مراحل توضیح داده شده در بند -۱

اولیه تعریف کنید: scaleزلزله دینامیکی دریفت را با load caseدر قسمت -۲

برابر زلزله استاتیکی (بسته به نامظمی سازه) 1و یا 0.9، یا 0.85برش پایه مربوط به زلزله های دینامیکی را با -۳ همپایه کنید.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٠٥

SP-DRIFTباید بر اساس گزینه شکل زیر و بر اساس پس از همپایه سازی برش پایه دینامیکی، مقدار دریفت را -۴ بخوانید.

باید ر دریفت را ارائه می کنندنکته مهم: برای استخراج جابجایی بر اساس زلزله دینامیکی تنها از گزینه هایی که مستقیما مقدا

مشخص شده اند). اگر جابجایی طبقات را بر اساس یکی از گزینه هایی که با استفاده شوند (گزینه هایی که با عالمت

مشخص شده اند خوانده شود و سپس جابجایی نسبی طبقات محاسبه شود، نتایج نادرستی حاصل می شود عالمت (چرا؟!):

Guide to the Seismic Load Provisions of ASCE 7-10 (2010):


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٠٦

)User loadsکنترل دریفت با زلزله استاتیکی معادل ( ۱۱-۱۲-۱که بیشتر خروجی ها به صورت ETABS9برخی از طراحان به نتایج دریفت حاصل از زلزله دینامیکی اعتماد ندارند. به خصوص در

displacement می باشد (به جایdrift .ترجیح می دهند مستقیما از زلزله دینامیکی استفاده نکنند ( در این موارد می توان برای کنترل دریفت زلزله استاتیکی معادل تعریف نمود:

:۱گام ) را استخراج کنید:SpecX-Driftابتدا نیروی طبقات مربوط به زلزله دینامیکی (

نشان می دهد. نیروی وارد بر هر طبقه از تفاضل برش طبقات بدست می آید: EXCELLشکل زیر نتایج ارسال شده را به

یفیط ینامیکیتحت زلزله د یفترکنترل د-ینامیکید یلتحل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٠٧

تعریف نماييد: User Loadsاستخراج شده را به صورت زلزله استاتیکی از نوع نیروهای :۲گام

تخراج نمود.پس از تعریف زلزله استاتیکی معادل با زلزله دینامیکی می توان دریفت طبقات را تحت این زلزله اس

) دقت نماييد که زلزله تعریف شدهEX-SP-DRIFT تنها معادل برش وارد بر طبقات می باشد و نمی تواند به صورت واقعی (و یا سایر ت می شود برای کنترل دریفاکید بنابراین توصیه زلزله دینامیکی را نمایندگی کند بلکه عمال یک نوع تقریب می باشد.

مستقیما از نتایج خروجی زلزله دینامیکی استفاده شود (که در صفحات قبل توضیح داده شده).موارد طراحی

در مواردی که در خاک تنهاUPLIFT نرم افزار داریمSAFE صورتی که کاربر بخواهد با بارهای دینامیکی مشکل دارد. بنابراین در

ورت معادل آن را به ص بهتر استدهد، به جای ارسال نتایج دینامیکی طراحی پی و کنترل خاک را با نتایج زلزله دینامیکی انجامUser Loads تعریف کرد و آنها را بهSAFE :ارسال نماید

For foundation analysis and design, nonlinear uplift cases may not be converted from spectrum combinations because response-spectrum analysis is a linear formulation. As an alternative, spectrum story forces may be applied within ETABS manually as a lateral load case, then response may be exported to SAFE for foundation design (CSI- Knowledge Base).

یفیط ینامیکیتحت زلزله د یچشیپ یکنترل نامنظم-ینامیکید یلتحل ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٠٨

کنترل نامنظمی پیچشی تحت زلزله دینامیکی طیفی 11-13ه کنترل کنیم؟ زلزلسوال: در سازه هایی که بر اساس آنالیز دینامیکی تحلیل و طراحی می شوند، نامنظمی پیچشی را با کدام زلزله

استاتیکی یا دینامیکی؟ .ييدکنترل نما یکیبا استات بهتر استپاسخ:

را تحت زلزله دینامیکی صحیح محاسبه نمی کند. روش صحیح به این صورت است که ابتدا برای Δقادر نیست مقدار ETABSعلت:

ابتدا دریفت هر نقطه را برای مود های ETABSادیر با هم ترکیب شوند. در حالیکه محاسبه شود و سپس این مق Δهر مود مقدار

طبقه را محاسبه می کند Δمختلف محاسبه می کند و پس از ترکیب دریفت ها و یافتن مقدار دریفت هر نقطه مقدار است. یریکنواختغ Spec-Xتحت نشان داده شده هایييرمکانشده است، تغ یافراگمسقف د ینکه. با وجود ایدتوجه کن یرشکل ز به

وشه در گ فوقباشد. مثال در شکل ی" می"احتمال ییجابجا یممها نشان دهنده ماکز یفتها و در ییجابجا یخروج یفیط یل: در تحلعلتکند. ييرتغ mm 6.682-تا mm 6.682+ ینممکن است ماب یواقع ییباشد. جابجا یم mm 6.682برابر x یدر راستا ییجابجا يينپا افتند. یها "همزمان" اتفاق نم ییجابجا ینکند که ا یممکن را گزارش م ییجابجا یشتریندر هر نقطه ب یتبسا

یراعداد بدست آمده غ یمدر پالن را بدست آور max/ave یعنیرا متفاوت دو نقطه یی"نسبت" جابجا یجنتا یناگر ما بر اساس ا حال .خواهد بودقابل استناد یرو غ بوده یواقع یم تا خطای محاسبه بهتر نشان داده شود. شده است یف) تعر%۲۰( یادز یتصادف یتبا خروج از مرکز load case یک فوقشکل درر د یتبسرا خود ا یشود و مقدار منف یفتعر یتخروج از مرکز یمقدار + برا یکاست که یتنها کاف یفیزلزله ط یفکه در تعر یمدان

در شکل فوق جابجایی ها مربوط به طبقه اول است و جابجایی ها برابر جابجایی نسبی طبقات است. .یکندمحاسبات منظور م عمل شود: یربه صورت ز یدبا یمرا حساب کن )aveمیانگین ( یفتدرمقدار یمشکل اگر بخواه با توجه به

avemax min

26.682 4.54

25.611 →

ΔΔ

6.6825.611

1.19

یوقت یکهکند! چون حداقل در وسط اتفاق افتاده است. در حال یوسط طبقه منظور م یفترا برابر در minمقدار یتبسرابطه فوق ا در یچشی).نامنظمی پ(دلیلی بر خطای نتایج انالیز دینامیکی در تعيين افتد یصلب باشد حداقل و حداکثر در لبه ها اتفاق م یافراگمد

حت ت بهتر است یچشیپ یشوند) کنترل نامنظم یم یطراح ینامیکید یزکه با انال ییآنها یسازه ها (حت یتمام در ETABS : درنتیجه .یفیانجام شود نه ط یکیزلزله استات

تک تک مدها را استخراج کرده و نسبت جابجایی یدتوان یم یدباش یلاگر ما البتهmax/ave را با انها را بدست آورده و بعد انها یزانال جیبر اساس نتا یچشیپ ینامنظمصحیح کنترل در مورد یشترب یحاتباشد. توض یزمانبر م یکه کار هم ترکیب نماييد است: یرآمدهمودال در مرجع ز

https://wiki.csiamerica.com/pages/viewpage.action?pageId=4554971

سقف مختلط-یتسقف کامپوز یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٠٩

کامپوزیت سقفطراحی ۱۲

مختلط سقف 12-1

به شکل زیر توجه کنید. تیرچه های النه زنبوری با فواصل حدود یک متر از هم قرار دارند و بر روی آنها برشگیر از نوع ناودانی متصل شده است. یک شبکه میلگرد متعامد نیز بر روی آنها قرار گرفته است.

شکل زیر نیز نمای زیر سقف را پس از بتن ریزی نشان می دهد:

سقف مختلط-یتسقف کامپوز یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤١٠

برای تعریف قسمت بتنی سقف کامپوزیت می توان به صورت زیر عمل کرد:

یسقف عرشه فوالد-یتسقف کامپوز یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤١١

عرشه فوالدی سقف 12-2 به تیرچه های قرار گرفته در زیر سقف توجه کنید: متر می باشد. 3الی 2.5در سقف عرشه فوالدی فاصله تیرچه ها حداکثر


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤١٢

شکل های زیر نحوه قرار گیری گلمیخ ها را نشان میدهد:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤١٣

نحوه تعریف سقف عرشه فوالدی:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤١٤

نکته مهم: رل می کند:طراحی و کنتایتبس قادر نیست بتن عرشه را کنترل کند. و تنها مقطع مختلط تشکیل شده از بتن سقف و تیرچه فوالدی را

اید تیرچه های فوالدی تعریف شوند.پس از تعریف کف ها ب تیرچه های سقف می توانند از نوع النه زنبوری و یا تیر عادی (با جان پر) باشد.

هنگام تعریف مقطع تیرچه ها باید به نکته زیر توجه کنیم:

استفاده کنیم، نرم افزار Section designerاز باشند و برای تعریف مقطع آنها النه زنبوری از نوع کامپوزیت فلزی سقف اگر تیرچه های

شکل و یا ناودانی شکل Iدر متن فوق اشاره شده است که ایتبس تنها تیرچه هایی را که از نوع قادر به طراحی و کنترل آنها نخواهد بود. .باشند طراحی خواهد کرد (طراحی از نوع کامپوزیت)

شکل معادل سازی کنیم تا نرم افزار قادر به طراحی و کنترل آنها باشد. Iمقطع تیرهای النه زنبوری را به صورت بهتر است بنابراین

:نکته مهم

شکل معادل می Iبه جهت اثرات خمش های ثانویه، مقاومت خمشی مقطع کمتر از مقاومت خمشی مقطع در تیرچه های النه زنبوری باشد. محدود شود. 0.9شکل معادل بهتر است نسبت تنش در آنها به حدود Iاین در صورت مدلسازی این تیرچه ها به صورت مقطع بنابر

LRFDبه روش یطراح یپارامترها یمتنظ-یتسقف کامپوز یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤١٥

LRFDطراحی به روش پارامترهایتنظیم 12-3


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤١٦

Length in the middle of the beam over which the program checks the effective width on each side of the beam, expressed as a percentage of the total beam length.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤١٧

Single Segment for studs: Toggle to indicate if the shear connector layout pattern is uniformly spaced over the whole beam length. If the value is Yes, the whole length of the beam is assumed to be a single segment.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤١٨


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤١٩

:۱۳۹۲مبحث دهم ویرایش :۱۳۸۸مبحث دهم ویرایش


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٢٠


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٢١

نماييد:پس از تعيين آيين نامه و تنظیم اولیه، تمامی تیرهای کامپوزیت را انتخاب کرده و به طریق زیر عمل


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٢٢

Bracing (C) :(هنگامی که بتن تازه ریخته شده است) مهار جانبی تیرهای کامپوزیت را در حین ساخت تعيين می کند

Bracing (S) :مهار جانبی تیرهای کامپوزیت را بعد از گرفتن بتن تعيين می کند


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٢٣

ها باشد و یا موازی با آنها باشد (معموال به صورت عمود بر تیرچه ها اجرا می شود). راستای عرشه فوالدی می تواند عمود بر تیرچه جهت تیرچه ها به صورت اتوماتیک توسط نرم افزار تعيين می شود (بر اساس انچه کاربر در ترسیم انجام داده است)


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٢٤

برشگیرها: انتخاب شود: نرم افزار تعداد برشگیرهای الزم را محاسبه می کند. Noگزینه user patternدر صورتی که در قسمت انتخاب شود: نرم افزار مقاومت مقطع کامپوزیت را بر اساس الگویی که کاربر برای Yesگزینه user patternدر صورتی که در قسمت

برشگیرها تعریف کرده محاسبه می کند.

د. عالوه بر مقاومت ناودانی، مقاومت جوش آن نیز باید معیار قرار گیرد. براساس رابطه رابطه فوق مقاومت مقطع ناودانی می باشمقاومت جوش اتصال ناودانی به با توجه به اینکهبدست می آید. kN 100سانتیمتر بیش از ۶، با طول ۶فوق مقاومت ناودانی نمره

وارد شده است. kN ،50 kN 100بال تیر معموال مقاومت پايين تری دارد. در شکل فوق به جای

یجنتا یو بررس یرهات یطراح-یتسقف کامپوز یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٢٥

تلگرام: است؟ یکنسول به چه شکل یرهایراه پله و ت یریشمش یبرا یتدر سقف کامپوز یناودان یرهایبرشگ یحجهت صح. سالم جناب دکتر

با تشکر فراوان ).یگربه شکل د یاباشند یدپشت به پشت با یرهامثل ت یا(آ--------- تحت کشش خواهد بود و عمال یرت یطره، قسمت فوقان یردر ت یبودن لنگر خمش یطره به علت منف یرهای: با سالم، در مورد تپاسخ

ندارد. یتیاهم یرهابرش گ یریکند و جهت قرار گ یطره نم یربه ت یبتن سقف کمک چندانمان ه ید،منظور کن یتکامپوز یدکنم. اگر بخواه یم یطراح یتکامپوز یرراه پله بنده به شخصه آنها را غ یشیریشم یرهایمورد ت در ها ( پشت به پشت) مناسب است. یرچهت یبرا یشنهادیپ یشآراها هیرچدر ت یشکل حت ینآنها به ا ینکرده است و اجرا ینامه اجبار يينآ یرهاپشت به پشت برش گ یشدر مورد آرا ینکهآخر ا نکته

است. یشنهادپ یکندارد و تنها ینامه ا يينضرورت آ

احی تیرها و بررسی نتایجطر 12-4

یجنتا یو بررس یرهات یطراح-یتسقف کامپوز یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٢٦

پس از انجام طراحی، نتایج را به شرح زیر می توان مشاهده نمود:

با کلیک کردن بر روی عضو طراحی شده، می توان جزئیات طراحی را مشاهده کرد:

یجنتا یو بررس یرهات یطراح-یبرش یوارد ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٢٧

دیوار برشی ۱۳

) دیوار برشی متوسط حذف شده است.۱۳۹۷در پیشنویس مبحث نهم (

بنابراین پس از تصویب مبحث نهم ویرایش جدید، مجاز به استفاده از سیستم های با دیوار برشی متوسط نخواهیم بود:

ابعاد-یبرش یوارد ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٢٨

ابعاد 13-1


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٢٩


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٣٠

هندسه دیوار برشی ۱۳-۱-۱ شکل مستطیلی: طراحی آن اسان می باشد و اجرا نیز به لحاظ قالب بندی راحت می باشد. در این حالت باید توجه کرد که به

لحاظ عملکردی بهتر است ضخامت دیوار بیش از اندازه کم نباشد.

) دیوار دمبلی شکلBar bell :(

o این امکان پیش میاید که میلگردها در دو انتهای دیوار متمرکز شود و مقاومت خمشی افزایش یابد.

o .پایداری دیوار افزایش می یابد

o امکان مهار مناسب میلگردهای تیرهای کناری متصل به دیوار

o .به لحاظ معماری ممکن است خوش آیند نباشد

o افزایش هزینه قالب بندی

دیوارهایU,T,L شکل: با ترکیب اضالع دیوار برشی می توان دیوارهایی به شکل هایT ،U و یاL .شکل ایجاد کرد

) هسته دیوار برشیcore wallراف راه پله ها، آسانسور ها و فضاهای مشابه می توان یک هسته دیوار برشی ایجاد کرد. ): در اط

این هسته ها را می توان توسط تیرهای همبند به هم متصل کرد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٣١

حداقل ضخامت دیوار برشی ۱۳-۱-۲در نظر mm 200ذکر شده است. منتها طراحان به لحاظ اجرایی معموال کمتر از mm 150برشی برابر حداقل ضخامت دیواردر مبحث نهم

نمی گیرند.

:می باشد mm 200برابر دیوار برای حداقل ضخامت Moehleتوصیه پروفسور Mehle, 2014: Although ACI 318 has no prescriptive minimum thickness, 8 in (200 mm) is a practical lower limit for special structural walls. Construction and performance generally are improved if wall thickness is at least 12 in (300 mm) where special boundary elements are used and at least 10 in (250 mm) elsewhere. Walls that incorporate coupling beams require minimum thickness around 14 in (350 mm) to accommodate reinforcement and required cover and bar spacing, although 16 in (400 mm) is a practical minimum where diagonally reinforced coupling beams are used. Flanges and enlarged boundary sections are helpful to stabilize boundaries and anchor reinforcement from adjacent members


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٣٢

حداقل و حداکثر درصد میلگرد در دیوار برشی ۱۳-۱-۳

افقی میلگرد حداقل

):۱۳۹۷پیشنویس مبحث نهم (

افقی 0.0025

درصد باشد، مقدار 0.25این محدودیت توسط نرم افزار کنترل می شود و در صورتی که درصد میلگرد افقی محاسباتی کمتر از حداقل نمایش داده میشود.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٣٣

حداکثر فواصل میلگردهای افقی: ):۱۳۹۷پیشنویس مبحث نهم (

:افقی میلگرد حداکثرباشد و مقاومت برشی دیوار نیز بر اساس آنها تعيين می شود. با افزایش نیروی برشی وظیفه اصلی میلگردهای افقی تحمل برش می

0.83) را بیش از دیوار، آرماتور برشی مورد نیاز نیز افزایش می یابد. منتها اجازه نداریم مقاومت برشی دیوار را ( می باشد: d=0.8Lضخامت دیوار و hکه در نظر بگیریم

مورد فوق توسط نرم افزار کنترل می شود. در صورتی که برش وارد بر دیوار بیش از مقدار فوق باشد، نرم افزار مقدار آرماتور صادر می کند. OSبرشی را نمایش نمی دهد و در عوض پیغام


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٣٤

:قائم میلگرددرصد حداقل

،در روابط فوقhw .ارتفاع کل سازه می باشد

حداقل درصد آرماتور قائم بیش از آرماتور افقی بدست می آید که 0.5نسبت کوتاه (بادر سازه های طبق رابطه فوق ،( در این صورت مقدار آنرا برابر با درصد میلگرد افقی در نظر می گیریم.

خواهد بود. 0.0025ائم برابر )، حداقل درصد آرماتور ق 2.5طبق رابطه فوق در سازه های بلند (با نسبت

. علت: در دیوارهای کوتاه برای تحمل برش افزایش یابدمیلگرد قائم حداقل وتاه نتیجه: آيين نامه معتقد است برای دیوارهای ک

عالوه بر میگرد افقی نیاز به میلگرد قائم نیز خواهیم داشت. به توضیحات زیر توجه نماييد: تغيير می کند. نحوه شکست دیوار برشی بر اساس نسبت

) دیوار الغرslender wall می باشد را می توان الغر نامید. در این دیوار بین نقطه اعمال نیرو تا 2): دیوارهایی که در آنها ارتفاع دیوار تشکیل شود. در تکیه گاه به جای تشکیل یک دستک قطری فشاری، ممکن است دو یا چندین دستک قطری در

این حالت عالوه بر دستک های فشاری قطری، مطابق شکل سمت چپ دستک های کششی افقی نیز خواهیم داشت (خطوط در جان دیوار الزم خواهد بود. آرماتورهای افقیممتد نشان دهنده مسیر کشش می باشند). برای مقابله با این کشش،

) دیوار چاقsquat wallنیروی جانبی می تواند مستقیما از طریق دستک فشاری قطری به تکیه گاه 2این دیوارها ( ): در (منتقل شود. با کاهش الغری دیوار، مطابق شکل سمت راست، تعداد دستک های قطری افزایش می یابد و برای حفظ تعادل

نیز الزم خواهند آرماتورهای قائمدیوارها برای تحمل برش در این دیوارها اجزای قائم کششی الزم خواهد بود. بنابراین در این بود.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٣٥

قید نشده بود و ACI318-2014در رابطه با حداقل درصد میلگرد قائم در دو انتهای دیوار به بند زیر باید توجه شود. این بند در (و پیش نویس مبحث نهم) اضافه شده است: ACI318-2019جدیدا در

:قائمدرصد میلگرد حداکثر

(که برای سازه با شکل پذیری متوسط و زیاد هر دو الزامی می باشد). درصد میلگرد در ۱۳۹۲از مبحث نهم ویرایش با توجه به بند زیرکاهش درصد ۲درصد باشد و با توجه به اینکه این درصد در محل وصله نیز باید رعایت شود، عمال این مقدار به ۴دیوار نباید بیش از

می یابد.

به پرسش و پاسخ از دفتر تدوین مقررات ملی ساختمان توجه نماييد:

درصد و در جان ۶، مشابه این بند وجود ندارد. ولی توصیه می شود در المان مرزی حداکثر ۹۷نکته: در پیشنویس مبحث نهم ویرایش درصد) ۲و ۳ رعایت شود (با احتساب وصله پوششی، به ترتیب ۴دیوار حداکثر

و طول وصله یوارقائم د یلگردم یمحل قطع عمل-یبرش یوارد ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٣٦

و طول وصله محل قطع عملی میلگرد قائم دیوار 13-2

وصله میلگردهای افقی دیوار برشی 13-3

(پیشنویس) توصیه می شود، میلگردهای افقی دیوار ACI-318-2019با توجه به بندهای زیر از مبحث نهم (پیشنویس نهایی) و نیز برشی به صورت پیوسته اجرا شوند و از وصله پوششی در میلگردهای افقی دیوار پرهیز شود.

آیا می توان در دیوارهای برشی با نیروی کم از تنها یک شبکه میلگرد استفاده کرد؟

یواربه سنجاق در جان د یازعدم ن یا یازن-یبرش یوارد ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٣٧

نیاز یا عدم نیاز به سنجاق در جان دیوار 13-4 ):۹۷پیشنویس مبحث نهم (ویرایش

زیر برقرار باشد، قرار دادن سنجاق (خاموت) در جان دیوار الزامی نیست: دو شرط هردر صورتی که .درصد میلگرد قائم دیوار کمتر از یک درصد باشد

و .آرماتور قائم به عنوان آرماتور فشاری نیاز نباشد

۱۳۹۲مبحث نهم ویرایش

زیر برقرار باشد، قرار دادن سنجاق (خاموت) در جان دیوار الزامی نیست: یکی از دو شرطر صورتی که طبق مبحث نهم د

.درصد میلگرد قائم دیوار کمتر از یک درصد باشد

یا .آرماتور قائم به عنوان آرماتور فشاری نیاز نباشد

فواصل تنگ های عرضی جان دیوارJames K. Wight (2016): Distributed wall steel placed in two separate curtains can be tied through the thickness of the wall using stirrups or through-the-wall cross-ties engaging reinforcement on both faces of the wall. Although the ACI Code does not specify what fraction of the bars should be tied in this manner, it is customary for such ties to engage every second or third bar each way on both faces [18-21].

.توجه کنید. عدم وجود تنگ کافی موجب کمانش میلگردهای طولی شده استشکل زیر به

یواربه سنجاق در جان د یازعدم ن یا یازن-یبرش یوارد ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٣٨

تورهای دیوار:برای نحوه قرار گیری آرما Moehleتوصیه پروفسور Moehle, 2014:

یمرز یالمان ها-یبرش یوارد ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٣٩

المان های مرزی 13-5 به شکل زیر توجه کنید. فشار باال در انتهای دیوار موجب از بین رفتن پوشش بتن شده و سپس میلگردهای طولی کمانش کرده اند.

توسط تنگهای بسته محصور شوند نتیجه: در دیوارهایی که تنش فشاری در انتهای آنها قابل توجه است، باید میلگردهای طولی آن (مانند ستونها).

فرض شود، دوران در مقطع با فرض تشکیل مفصل پالستیک در پای دیوار و با فرض اینکه طول مفصل پالستیک در ارتفاع دیوار برابر

باشد، دوران پالستیک تحت این 1.5م برابر خواهد بود. از طرفی در صورتی که تغييرمکان جانبی غیر خطی با .دیوار برابر بود. در نتیجه خواهیم داشت: .تغيير شکل برابر خواهد

0.003 1.5→

0.003. ≅

600.

:ارتفاع کل دیوار (شامل تمامی طبقات) می باشد. دقت


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٤٠

دیوارهایی استفاده از جزء مرزی الزامی استه در چ ۱۳-۵-۱


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٤١

ارتفاعی از سازه که می توان جزء مرزی ویژه را قطع کرد ۱۳-۵-۱


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٤٢

تعيين طول و عرض اجزاء مرزی ۱۳-۵-۲


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٤٣


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٤٤

مرزی اجزایفواصل تنگها در ۱۳-۵-۳


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٤٥

تنگها در اجزای مرزی و جزئیات حجم ۱۳-۵-۱


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٤٦

:۱مثال12φ25می باشد. آرماتورهای طولی 500mm × 500mmالمان مرزی متعلق به یک دیوار برشی ویژه ابعاد مقطع

5890mm می باشد. قطر خاموت ها راφ10 .فرض نماييد 25 , 400 , 300

محاسبه نماييد. طول المان مرزیفواصل تنگها را در

پاسخ: با فرض استفاده از طرح شکل مقابل داریم:

23500 80 20 25 250

23

500, 300 .

35003

166

6 150

100350 250

3133 → 133

133

0.3 1 0.3500

500 801

25300

0.0104

0.0925

0.00750.0104

5 2 262.6500 80

0.620.0104 → 59 → 50

انتخاب شود. mm 50بنابراین در مقطع فوق باید فواصل آرماتورهای عرضی

مقدارs=50 mm ح فوق تغيير کند. برای مثال به جای تنگ به لحاظ اجرایی مناسب نیست و بنابراین بهتر است طرφ10 از تنگφ12 استفاده شود. و یا اینکهFy .تنگها افزایش یابد

برخالف ستونهای قابهای خمشی، میلگردهای عرضی در المان مرزی در کل ارتفاع طبقه باید به صورت سراسری ادامه یابند


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٤٧

:۲مثال .تکرار مسئله قبل با طرح متفاوت

.باشد φ12 آرایش میلگردهای عرضی مطابق شکل زیر باشد. و از آرماتور عرضی با قطر فرض کنید25 , 400 , 300

پاسخ: با فرض استفاده از طرح شکل مقابل داریم:

500 80 24 253

12423

500, 300 .

35003

166

6 150

100350 124

3175 → 150

150

0.3 1 0.3500

500 801

25300

0.0104

0.0925

0.00750.0104

4 6 452.16500 80

1.0760.0104 → 103 → 100

.دقت شود که مهار تمامی آرماتورهای عرضی موجب خواهد شد بتن ریزی مقطع با مشکل مواجه شود


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٤٨

فواصل تنگها در مواردی که نیاز به جزء مرزی نیست ۱۳-۵-۱


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٤٩

مهار میلگردهای افقی دیوار برشی در داخل المان مرزی ۱۳-۵-۲

یوارد یمدلساز -یبرش یوارد ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٥٠

دیوارمدلسازی 13-6 برای تعریف دیوار می توان مطابق شکل زیر عمل کرد. در این قسمت تنها ضخامت دیوار تعيين می شود.

نوع المانو نیز ضخامت دیواردر این تعریف تنها )thin-shell از این مشخصات "تحلیل سازه") تعيين می شود. نرم افزار برای استفاده می کند.

از طریق منوی اخل دیوار در هنگام طراحی جزئیات میلگردهای د)Design (.تعيين خواهد شد


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٥١

دیوارها ترسیم ۱۳-۶-۱


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٥٢

استفاده کرده ایم، باید پس از ترسیم آنها را مش بندی کنیم: shellبا توجه به اینکه برای تعریف دیوارها از المان

گیردار شوند.کیه گاهها پس از مش بندی، همچنین بهتر است ت


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٥٣

دیوار برچسب ۱۳-۶-۲ پس از مش بندی، دیوار به اجزای کوچکتری تقسیم می شود. بنابراین نرم افزار قادر به تشخیص ابتدا و انتهای دیوار نخواهد بود!ه هم ببرای مثال در سازه زیر در داخل دیوار بازشو (در ورودی) داریم و بنابراین عمال دو دیوار مجزا داریم که توسط تیر کوپله (تیر همبند)

باشد. متفاوتمتصل شده اند. بنابراین باید برچسب دیوار ها

Wall Pier Labeling

- Wall pier forces are output at the top and bottom of wall pier elements. Also, wall pier design is only performed at stations located at the top and bottom of wall pier elements.

- Because the wall piers are associated with story levels, wall pier labels can repeat at different

levels, as shown in the figure.

Wall Spandrel Labeling Wall spandrel forces are output at the left and right ends of wall spandrel elements. Also, wall spandrel design is only performed at stations located at the left and right ends of wall spandrel elements.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٥٤

برای برچسب گذاری دیوارها یکبار باید ستونهای کناری را برچسب گذاری کنیم و بار دیگر المانهایshell :را برچسب گذاری کنیم

بارها یبترک یفتعر-یبرش یوارد ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٥٥

بارها ترکیبتعریف 13-7

قبل از ایجاد ترکیب بار حتما باید ضرایبRho وSds را در قسمتPreferences ب بارها بر اساس آنها وارد کرده باشیم تا ترکی ساخته شوند.

یوارهاد یترک خوردگ یبضرا-یبرش یوارد ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٥٦

ضرایب ترک خوردگی دیوارها 13-8


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٥٧

کاهشدر → کاهشدرمماناینرسیدیوارحولمحورقوی

کاهشدرمساحتدیوار

کاهشدر → کاهشدرمماناینرسیتیرکوپلهحولمحورقوی

کاهشدرمساحتمقطعکوپله

, , کاهشدر → کاهشدرمماناینرسیحولمحورضعیفحولمحورضعیف

کاهشدرسختیپیچشی


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٥٨

را کاهش داد و برای کاهش سختی f11توجه نماييد. برای کاهش سختی خمشی تیرهای کوپله می توان CSIبه توضیحات زیر از سایت را کاهش داد: f22دیوارها می توان

Modeling cracked section properties for shear wall and slab

In ETABS, shell or area element has two types of stiffnesses i.e. inplane stiffness refers as f11, f22 and f12 and out-of-plane stiffness refers as m11, m22 and m12. Refer to the below Figure which shows the direction of local axes and their corresponding stiffnesses:

For shear wall (both piers and spandrels), the flexural and axial behavior is modified by either f11 or f22 depending on the orientation of the local axis and the shear behavior is controlled by f12. In column and code terms f11 or f22 would correspond to modifications of EI or EA and f12 would correspond to modifications to GAshear. The code recommendations in Section 10.10 of ACI 318 code are related to slenderness effects where flexural deformations govern so they have recommended modifying EI (corresponding to f11 or f22 for shear walls). There is no recommendation about reducing the GAshear. You should, however, note that some of our users use modifiers for f12 also, where they expect deterioration of shear stiffness and want to be realistic in their modeling.

The above discussion applies assuming the local axes 1 and 2 of the shear wall area object are either vertical or horizontal. This is under user control. When drawing in ETABS the default is to have the 1 axis horizontal and the 2 axis vertical. This means that the flexural modifier for EI should be applied to f22 for wall piers and to f11 for spandrels. If you apply the modifier to both f11 and f22 it hardly affects the results.

For slabs where bending is always in the out-of-plane direction, modifiers m11, m22 and m22 are required to model cracking behavior.

Summary

Assuming beams and columns are modeled as frame then the stiffness modifier table is as follows:

ACI ETABS

Beams........................................0.35*Ig I22 = I33 = 0.35

Columns....................................0.70*Ig I22 = I33 = 0.70

Walls-Uncracked.................0.70*Ig modeled as shell: f11, f22 = 0.70

Walls-Cracked......................0.35*Ig similar to Walls-Uncracked (with modifiers of 0.35)

Flat Plates & Flat Slabs....0.25*Ig modeled as membrane: f11, f22, f12 = 0.25 modeled as shell: f11, f22, f12, m11, m22, m12 = 0.25 (for both cases fxx is not important if rigid diaphragm is assigned)


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٥٩

NOTE:

Walls are generally not designed for out-of-plane bending to avoid excessive longitudinal reinforcement. In this case, use a small modifier say 0.1 for m11, m22 and m12 so numerical instabilities could be avoided. However, use m11, m22, m12 = 0.70 (or 0.35) when considering the out-of-plane bending in wall.

www.wiki.csiberkeley.comمرجع:

برخی از محاسبین در کنترل دیوار از مقاومت خمشی خارج از صفحه ان صرف نظر می کنند و بنابراین برای مدلسازی دیوار ازمی باشد). متن فوق پیشنهاد می کند m11=m22=m12=0استفاده می کنند (که به معنی صفر فرض کردن membraneالمان

وارد نماييم m11=m22=m12برای 0.1صرف نظر کنیم یک ضریب کم مانند اگر قصد داریم از خمش خارج صفحه دیوار برشی فرض کردن دیوار). membrane(به جای

بنده چنین توصیه ای را (استفاده ازm11=m22=m12=0.1 را مناسب نمی دانم. بهتر است در جهت خارج از صفحه نیز سختی ( منظور شود. 0.7و یا 0.35دیوار بر اساس اینکه ترک خورده است یا نه، برابر

یوارد یکنترل ترک خوردگ-یبرش یوارد ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٦٠

کنترل ترک خوردگی دیوار 13-9 منظور می شود: 0.7ابتدا فرض می شود که دیوارها ترک نمی خورند و برای تمامی آنها ضریب ترک خوردگی

در صورتی که کاربر عالوه برf22 ضریب ،f11 خواهد داشت.اهش دهد، تاثیر ناچیزی در نتایج را نیز ک

کوپله به جای ضریب هایتیر درf22 ضریبf11 .در صورتی که کاربر عالوه بر در تیرهای کوپله نیزتاثیرگذار خواهد بودf11 ، خواهد داشت.اهش دهد، تاثیر ناچیزی در نتایج را نیز ک f22ضریب

) جزئی از دیوار محسوب شده و باید سختی خمشی آنها همراه با دیوار کاهش یابد. )ستونهای اطراف دیوارهااجزاء مرزی دیوار


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٦١

:سختی اعضا در سازه های دارای دیوار برشی

پس از آنالیز سازه باید ترک خوردگی دیوار بر اساس میزان تنش های کششی دیوارها کنترل شود. ) محاسبه می شود:۹شود، طبق رابطه زیر (از مبحث مقدار تنش کششی که موجب ترک خوردن بتن می

خواهد بود. 2fr = 3MPa = 30 kg/cmاستفاده شود، تنش ترک خوردگی برابر C25برای مثال اگر از بتن


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٦٢

ترکیب بار کنترل ترک ۱۳-۹-۱ تحت ترکیب بارهای مختلف تنش در دیوار تغيير میکند:

0.35 → 1.20.9

0.35, 1 → 1.410.69

در دیوار خواهیم داشت. در این صورت تعداد دهانه هایی از بیشترین کشش ممکن را 0.69و یا 0.9تحت ترکیب بارهای

کاهش یابد). 0.35دیوار در طبقات که ترک خورده محسوب می شوند افزایش می یابد ( و ضریب سختی آنها باید به ؟نهسوال: در سیستم دوگانه اگر دیواری ترک نخورد ولی ما آنرا ترک خورده در نظر بگیریم، در جهت اطمینان خواهد بود یا

پاسخ: با ترک خورده فرض کردن دیوار (و کاهش سختی آن) سهم باربری آن از زلزله کاهش می یابد و در عوض سهم قاب از تحمل زلزله مورد طراحی قاب در جهت اطمینان خواهد بود و در مورد دیوار در خالف جهت اطمینان. البته تغييرسختی افزایش می یابد بنابراین در

دیوار پارامترهای دیگر مانند دوره تناوب سازه را نیز تغيير می دهد که می توان بر محاسبه نیروی زلزله تاثیر گذار باشد.

درصد متعامد و ۳۰کنترل شود و نیازی به منظور کردن زلزله 0.9ترکیب بار از نظر نگارنده بهتر است ترک خوردگی دیوارها تحت یا خروج از مرکزیت اتفاقی نیست (البته در این مورد آيين نامه صراحت ندارد و برخی از طراحان برای مناطق با لرزه خیزی بسیار زیاد از

استفاده می کنند). 0.69ترکیب ن ترکیب بارهای زیر را کنترل نمود:می توا برای این منظور

0.9D±EX 0.9D±EY

قرار داده و تنشهای موجود در دیوار را از طریق منوی زیر نمایش می دهیم: N/mmواحد سیستم را بر روی


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٦٣

:کاهش یابد 0.35Iمی باشد، باید به 3MPaسختی خمشی دیوارهایی که تنش آنها فراتر از

کاهش 0.35Iباید به دیوار هستند) جزئی از(که در حقیقت ستون نیستند بلکه اطراف دیوارونهای ستضریب سختی همچنین

یابند:

یطراح یپارامترها یمتنظ-یبرش یوارد ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٦٤

پارامترهای طراحی تنظیم 13-10

ایتبس از پارامترهایPT-Max وPC-Max در طراحی دیوار به روشSimplified C & T استفاده می کند. در صورتی که میزانفراتر رود، ایتبس ابعاد المان مرزی را در این روش PC-Maxو PT-Maxمیلگرد طراحی شده از حداکثر مقدار تعریف شده در

افزایش می دهد.

ایتبس از پارامترهایIP-Max وIP-Min در طراحی دیوار به روشGeneral قطع تعریف شده استفاده می کند. در صورتی که م

) در این صورت اگر مقدار میلگرد محاسبه Checkنسبت داده شده باشد (نه از نوع pierبه designبه صورت Section designerدر شده توسط ایتبس از حداکثر تعریف شده در این قسمت فراتر رود، دیوار غیر قابل قبول اعالم می شود.

یطراح یپارامترها یمتنظ-یبرش یوارد ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٦٥

یانتخاب روش طراح-یبرش یوارد ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٦٦

روش طراحیانتخاب 13-11لف توسط نرم افزار معرفی شده است. برای انتخاب روش ابتدا باید دیوارها را انتخاب کرده و برای طراحی دیوار برشی سه روش مخت

را به آنها اختصاص دهید: General Reinforcingو یا Simplified C & T Section ،Uniform Reinforcingسپس یکی از سه نوع مقطع

Simplified C and T Sectionاستفاده از روش ۱۳-۱۱-۱

Pدر باالی دیوار و Mو Pدر این روش ابتدا مقدار لنگر و نیروی محوری برآیند در ابتدا و انتهای دیوار محاسبه می شود (بر اساس نیروی محوری خص می شود.سپس بر اساس رابطه زیر مقدار نیروی محوری در المانهای مرزی مش در پايين دیوار). Mو

المانهای مرزی، مقدار آرماتور طولی الزم برای آنها محاسبه می شود.

در این روش امکان تعریف دقیق موقعیت میلگردها در مقطع دیوار وجود ندارد و تنها مساحت کلی میلگردها در المانهای مرزی د.محاسبه می شود. بنابراین یک روش تقریبی می باش

نمی شود و از وجود آن صرف نظر می شود. بنابراین توصیه می شود در در این روش خمش حول محور ضعیف دیوار منظوراستفاده شود تا خمش حول محور ضعیف را membraneصورت استفاده از این روش از، در ترسیم دیوارها از المانهای از نوع

جذب نکنند.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٦٧

Uniform Reinforcing Pier Sectionاستفاده از روش ۱۳-۱۱-۲در این روش با توجه به مستطیلی .)ار ثابت فرض می شود (امکان تعریض مقطع در دو انتهای دیوار وجود ندارددر این روش عرض دیو

طراحی می کند. در این حالت نمودارهای اندرکنشی برای دیوارها P-Mx-Myفرض کردن مقطع، آنرا همانند یک ستون تحت نیروهای ترسیم می شود.

استفاده نمود. shellدر این روش اثر لنگر حول محور ضعیف منظور میشود و بنابراین می توان برای تعریف دیوارها از المانهای

General Reinforcing Pier Sectionاستفاده از روش ۱۳-۱۱-۳مدل می شود و نرم افزار بر اساس آرایش آرماتورها در مقطع Section designerدیوار به صورت دقیق در قسمت در این روش مقطع

دیوار، آنرا کنترل می کند.

برای انجام طراحی باید المانهای دیوار را انتخاب کرده و سپس از طریق منوی زیر یکی از این سه گزینه را انتخاب نماييم:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٦٨

General Reinforcing Pier Sectionبه روش طراحی ۱۳-۱۱-۴ یت دقیق آرماتورها رسم شود:عباید مقطع دیوار همراه با موقپس از برچسب گذاری


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٦٩

انتخاب کرده و General Reinforcing Pier Sectionپس از تعریف مقاطع المانهای دیوار را انتخاب کرده و از منوی زیر نوع طراحی را را به دیوار مورد نظر نسبت می دهیم:مقطع تعریف شده


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٧٠

برای نمایش نسبت تنش در دیوار از منوی زیر استفاده می کنیم:

می باشد. با توجه به m2mm 992.35/برابر svA/اعداد فوق آرماتورهای برشی دیوار را نشان می دهد. برای مثال در پايين دیوار مقدار

باشد، مساحت میلگرد الزم افقی cm 20و با فرض اینکه فواصل آرماتورهای برشی (افقی) اینکه از دو الیه آرماتور استفاده خواهد شد.برابر

0.2 استفاده کرد. Φ12@20می توان برای تامین مقدار فوق در هر الیه از می باشد. 99.2235


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٧١

در دیوار از منوی زیر استفاده می کنیم: ابعاد المان مرزیبرای نمایش


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٧٢

)%٥٠و %٢٥دوگانه (قانون یستمضوابط س-یبرش یوارد ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٧٣

)%۵۰و %۲۵(قانون سیستم دوگانه ضوابط 13-12

FEMA- P751:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٧٤

درصد ۲۵مراحل کنترل ضابطه ۱۳-۱۲-۱ .تهیه کنید 25percent.edbبا نام save asاز فایل اصلی یک -۱

).f11=f22=f12=m11=m22=m12=0.001سختی دیوارها را کاهش دهید ( در فایل جدید -۲

مقدار اولیه کاهش دهید (الزم نیست ضریب رفتار سازه را تغيير دهید. همان زلزله ای %25ضرایب نیروی زلزله را به -۳ اعمال نماييد). ضرب کرده و به سازه 0.25را که برای سازه اصلی و با ضریب رفتار سیستم دوگانه محاسبه شده را به

درصد می توانید زلزله دینامیکی را بسته به ۲۵اگر سازه اصلی بر اساس تحلیل دینامیکی طراحی شده است، در فایل با توجه به زلزله استاتیکی همپایه نماييد. 0.25و یا 0.25×0.9و یا 0.25×0.85با (بر اساس نظم سازه اولیه) مورد

درصد انجام شود. برای راحتی کنترل، می توان در فایل ۲۵تغيير مشخصات سازه، همپایه سازی باید مجدد در فایل درصد کنترل کفایت سازه را به جای زلزله دینامیکی با زلزله استاتیکی انجام داد که البته در این صورت کاهش ۲۵

ط به زلزله دینامیکی) انجام نخواهد شد.درصدی مربو ۱۵یا ۱۰نیروی زلزله (تخفیف

۳۰-۱۰۰طراحی سازه با همان ترکیب بارهای سازه اصلی انجام خواهد شد. برای مثال اگر در سازه اصلی از ترکیب -۴

استفاده شود. ۳۰-۱۰۰درصد نیز باید از ترکیب ۲۵استفاده شده است، در سازه

:)برشیستونهای اطراف دیوار المان مرزی دیوار برشی ( -۵

بدین منظور می توان آنها را درصد حذف شوند. ۲۵جزئی از دیوار محسوب شده و باید در فایل این ستونها دوسرمفصل کرد.

منتها طبق توصیه FEMA-P751 (صفحه قبل جزوه) غیر واقعی قابهای خمشیبا حذف ستونهای اطراف دیوار رفتار"درصورتی درصد داشته باشیم ٢٥سازه در مدل لنگرها درتوزیع خواهد بود و برای اینکه یک پیش بینی صحیح از

ستونهای اطراف دیوار را حذف درصد ۲۵در فایل میتوان جانبی ستونهای متصل به دیوار کم باشد" یکه سهم باربر "درصورتی که سهم تعيين نمود. section cutسهم باربری ستونهای متصل به دیوار را می توان با استفاده از . نکردسهم برش این section cutابتدا با استفاده از می توان ستونهای متصل به دیوار قابل توجه باشد"جانبی یباربر

درصد زلزله را ستونهای متصل به ۳۲درصد، ۲۵فایل ستونها از برش پایه را تعيين کرد. برای مثال فرض کنید در .دیوار تحمل کنند. در این صورت می توان نیروی زلزله را برابر

.برابر زلزله اولیه در نظر گرفت و در 0.367

عوض ستونهای متصل به دیوار را حذف نکرد.

نیز دوسرمفصل شود.ن تیر آاگر در داخل دیوار برشی تیری قرار گرفته است، بهتر است -۶

درصد ممکن است پس از حذف دیوار (به خصوص دیوارهای با طول زیاد) آرماتور خمشی تیر داخل دیوار ۲۵در فایل -۷مقدار قابل توجهی بدست آید. به این میلگردها توجه نکنید. گرچه دیوار برشی در تحمل بار جانبی مشارکت ندارد

نتقل کند و عمال تیر مدفون در آن الزم نیست برای تحمل لنگر ناشی از وزن ولی قادر است بار ثقلی خود را به پی م دیوار طراحی شود.

تحت زلزله های کاهش یافته باید پاسخگوی بارهای وارده باشد.درصد، در کل طبقات، ۲۵سازه -۸

ر سازه دو یا نامنظمی پیچشی درصد تنها "تحمل" سازه کنترل می شود. برای مثال نیازی به کنترل دریفت ۲۵در سازه -۹ درصد نیست. ۲۵

)%٥٠و %٢٥دوگانه (قانون یستمسضوابط -یبرش یوارد ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٧٥

تراز پایهدرصد نیروهای جانبی در ۲۵"قابهای خمشی باید مستقال قادر به تحمل حداقل عنوان شده که ۲۸۰۰در متن استاندارد ."باشند

از این بند ممکن است برداشت دوگانه انجام شود: درصد را داشته باشند. ۲۵ایی تحمل قاب خمشی تمامی طبقات باید توان -۱ درصد داشته باشد. ۲۵تنها طبقه اول لرزه ای (در تراز پایه) الزم است توانایی تحمل -۲

می باشد. به نظر مورد اول منطقی

درصد زلزله را تحمل کند. ۲۵سازه هایی که قاب نمی تواند به تنهایی ۱۳-۱۲-۲ به تبصره زیر توجه کنید:

درصد زلزله را تحمل کند، باید ۲۵نتواند به تنهایی (در مقایسه با دیوار برشی) و در نتیجهکم باشد خمشی هایقابتعداد در صورتی که

ی فرض کنیم.سیستم را قاب ساختماندر این حالت ضریب رفتار سازه کاهش خواهد یافت و به جای ضریب رفتار سیستم دوگانه باید از ضریب رفتار قاب ساختمانی استفاده

کنیم:

افزایش خواهد یافت.در سازه اصلی نیروی زلزله درصد، ۲۵در صورت عدم ارضای ضابطه ترتیب بدین

۲۵برای مثال اگر سیستم دوگانه با دیوار برشی ویژه و قاب خمشی ویژه را در نظر بگیریم، در صورت عدم ارضای ضابطه درصدی در مقدار نیروی زلزله خواهد شد. ۲۵کاهش می یابد که موجب افزایش 6به 7.5درصد، ضریب رفتار سازه از

درصد ۵۰و ۲۵در صورت استفاده از ضریب رفتار مربوط به قاب ساختمانی در سازه اصلی، دیگر نیازی به ساخت فایلهای نخواهد بود.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٧٦

سوال: دوسرمفصل شوند (تا در تحملدر صورتی که سیستم باربر قاب ساختمانی محسوب شود، آیا تیرهای مربوط به قاب خمشی باید

بار جانبی مشارکت نداشته باشند)؟

طبق بند فوق در سیستم هایی که قاب ساختمانی محسوب می شوند، باید از کمک قاب خمشی صرف نظر شود و دیوار برشی به تنهایی درصد زلزله را (بدون کمک قاب) تحمل کند. ۱۰۰بتواند

سیستم و تغيير ضریب رفتار، نیروی زلزله در سازه افزایش یافته است و اگر همراه با این افزایش، دقت نماييد که با قاب محسوب کردناز کمک قاب خمشی نیز صرف نظر شود، طرح به مقدار قابل توجهی غیر اقتصادی خواهد شد. به نظر می رسد این سخت گیری محافظه

کارانه باشد.

توجه نماييد. در این بند اشاره می کند که در صورتی که دو سیستم متفاوت (غیر از مواردی که سیستم دوگانه ASCE-7-2010به بند زیر از نه ترین ان سیستم ها انتخاب شود:محسوب می شود) با هم ترکیب شود، مشخصات سازه باید بر اساس سخت گیرا

درصد را ارضا ۲۵خمشی متوسط استفاده شود و قاب نتواند ضابطه برای مثال اگر در یک سیستم از دیوار برشی متوسط همراه با قاب

کند، در این صورت عمال دو سیستم متفاوت زیر با هم در یک راستا ترکیب شده اند:,5 :سیستم قاب ساختمانی (با دیوار برشی بتن آرمه متوسط) -۱ Ω 2.5, 4

,5 متوسط):سیستم قاب خمشی بتنی ( -۲ Ω 3, 4.5

بنابراین سخت گیرانه ترین ضرایب برای کل سیستم انتخاب می شود: 5, Ω 3, 4.5

شجاع داشتم، به نظر می رسد صرف نظر کردن از کمک قاب خمشی غیرمنطقی امیرحسین طی مشورتی که با دوست عزیز دکترصرف نظر کردن به درصد) تنها ضریب رفتار سیستم اصالح شود و نیازی ۲۵باشد و بهتر است (در صورت عدم ارضای ضابطه

از کمک قاب خمشی در این حالت نمی باشد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٧٧

درصد: ۵۰مراحل کنترل ضابطه روش اول:

تهیه کنید 50percent.edbبا نام save asاز فایل اصلی یک -۱

تیرهای طره الزم نیست دوسرمفصل شوند. تمامی تیرها را انتخاب کرده و دوسرمفصل نماييد. -۲

تکیه گاه تمامی ستونها را در تراز پایه از حالت گیردار به حالت مفصلی ثابت تبدیل نماييد. -۳

اولیه کاهش دهید. مقدار %50ضرایب نیروی زلزله را به -۴

درصد بررسی نماييد. ۵۰کفایت دیوارهای برشی را تحت زلزله -۵

دومروش:

اول که در باال ارائه شد، در متون آيين نامه ها و یا کتب اساتید خارج از کشور و یا داخل کشور روشالزم به توضیح است که به چند مورد کنترل با روش فوق، در یکی دو سال اخیر، ارائه نشده است و یک روش ابداعی (و تاييد نشده) می باشد. تجر

توصیه می کنم در صورتی که با است نتایج غیر معقولی داشته باشد وسازه های بلند ممکن نشان داده که این روش برای سهم می توان Section cutاز از روش دوم استفاده کنید. در روش دوم با استفاده نتواستید از سازه جواب بگیرید، اولروش

درصد کل زلزله وارد ۵۰. اگر سهم برش دیوارها در تراز پایه بیش از (ناشی از زلزله) را تعيين کردبرش وارد بر دیوارهای برشی درصد زلزله را دارند. ۵۰بر طبقه باشد، بدین معناست که دیوارها به تنهایی توانایی تحمل

درصد زلزله را تحمل کند دو راهکار خواهیم داشت: ۵۰و نتواند اگر دیوار برشی موجود در سیستم ضعیف باشد

.مقاومت دیوارهای برشی را افزایش دهیم تا بتواند ضابطه فوق را ارضا کند -۱

Rضریب رفتار سیستم را بر مبنای قاب خمشی تعيين کرده و هم دیوار و هم قاب را بر اساس زلزله افزایش یافته (با -۲البته در این حالت نیازی به حذف دیوار از سیستم نیست و دیوار و قاب با مشارکت هم کاهش یافته) طراحی کنیم.

زلزله را تحمل میکنند و تنها ضریب رفتار سیستم تغيير خواهد کرد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٧٨


یرسالم جناب دکتر وقتتون بخدرصد رو اقنا نکنه ۵۰و ۲۵ یاطکه شر ینه در صورتدوگا یستمکه س یدیدرس یجهنت ینبه ا یبحث یط ۴۱۷جزوه و در آخر صفحه داخل .یریدقرار بگ یساختمان یقاب ها یستمطبق س یدرفتار با یبضر ینقاب)در ا یماند.(عدم صرف نظر از سخت یم یاعضا باق یتبررسب کفا یبرا یلفا یکرفتار تنها یبضر يينو تع یستمس ييراز تغ بعدتند رو از هس یوارو جز از د یستندستون ن یگراعضا د ینا یدانیمم ینکهبا توجه به ا یوارمتصل به د یهست که ستون ها یازن یاا یلفا

یر؟خ یا یمخارج کن یجانب یباربر یشه؟دوره تناوبش جگونه حساب م یستمگونه س ینا ینکهدوم ا سوال تشکر

با سالم نشه یندرصد تام ۵۰ یاو ۲۵اگر درصد) ۱۰۰ یلداشت (فا یدخواه یلفا یکعمال تنها شما دوسرمفصل شود. یاحذف یعضو یستحضور دارد و هم قاب و الزم ن یواردر آن هم د که ييننشود) تع ینتام ۵۰(اگر یقاب خمش یانشود) و ینتام ۲۵(اگر یبر اساس قاب ساختمان یرفتار سازه اصل یبحالت ضر ینا در .یشودم

) محاسبه خواهد شد.۰٫۰۵H^0.05موارد ( یرسازه از رابطه مربوط به سا یدوره تناوب تجرب منتهی کوچک در قاب یبرش یوارهای) دیچشمنظم کردن سازه (از نظر پ یاو یفتمهندس طراح جهت کنترل در یبه ذکر است که گاه الزمبا توجه یشود. منته یمحسوب م یکند و قاب خمش ینم یندرصد را تام ۵۰حالت سازه مسلما یندهد که در ا یقرار م یبتن یخمشحالت بتوان دوره تناوب سازه را بر اساس رابطه قاب ینرسد در ا یباشد ، به نظر م یکوچک م هقرار داده شد یوارابعاد د ینکهبه ا محاسبه کرد. یخمش دینامه ق يينرسد (البته در ا یناسب به نظر مو م یارائه کرده که منطق یخوب یشنهادتهران پ ینظام مهندس یرابطه راهنما ینا در

نشده):


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٧٩

کانال تلگرام:- یواربرشیاجازه د یمعمار یمتر استفاده کردم (فضا ۲بطول یبرش یواراز د یفتکنترل در یمتوسط بنده برا یدر سازه قاب خمش

رفتار ، یبضر يينتع یبرا یدبا ۲۸۰۰نامه يينو مطابق آ یکنهرا ارضا نم %۵۰متر الزامات ۲ یوارد ین) و حال ایده دوگانه را نم یستمس در نظر گرفت. یخمش برا از نوع قا یستمس

دوگانه استفاده کرد؟ یستماز س یدبا یانه؟ یااستفاده کرد یاز قاب خمش یتوانزمان تناوب هم م يينتع یبرا حال

دوگانه برداشت کرد؟ یستماستفاده کرد و زمان تناوب را از س یرفتار را از قاب خمش یبضر یدمعتقدن فقط با ینمهندس بعضی

آن را یدحرکت سازه) با یبرا یانقاب(وجود م ۲۸۰۰استخراج کرد اما طبق یزمان تناوب را از قاب خمش یدهم معتقدن با یگرد بعضی ضرب کرد؟ ۰٫۸۰در

با سالم :یدرا دار یرز یستمدو س یبحالت شما ترک یندر ا متوسط یقاب خمش-۱

R=5 Cd=4.5

T=0.05H^0.9 متوسط یبرش یواربا د یقاب ساختمان-۲

R=5 Cd=4

T=0.05H^0.75

شود. یدوگانه را ندارد و دوگانه محسوب نم یستمس یطکه شرا یبیترک منتها .یدانتخاب کن یستمدو س ینرا از ب یبضرا ینبدتر یدموارد با ینا در

R → Min → 5

Cd → Max → 4.5T → Min → 0.05H^0.75

کانال تلگرام:ستون. ایشود یمحسوب م یبرش یوارجز د یبرش یوارمتصل به د یستون ها ی،بتن یدکتر در سازه ها ی. آقایدبا سالم و خسته نباش

و یبرش ریوابا توجه به اتصال به د ینجانبشود . از نظر ا یم یرفرنسها به عنوان ستون در نظر گرفته شده و طراح یچرا که در برخمند . خواهشیردقرار گ یمورد طراح یبرش یوارفقط به عنوان د یستیبا ی،معمول یو عدم امکان کمانش همانند ستون ها یسخت یشافزا

.یبا تشکر از مطالب پر بار جنابعال ييداست نظر خود را اعالم نما--------- نسبت ،Frame design یاگر در طراح ین. بنابرادیوار محسوب می شونداز یجزئ ی،برش یوارد یدو انتها ی: با سالم، مسلما ستونهاپاسخ

یرادی، ا ید)نسبت تنش اعالم نما یواراز د یآنها مجزا یآنها را به عنوان ستون در نظر گرفته و برا یتبسا( باشد یکاز یشتنش آنها ب وجه شود. ت یوارهابه نسبت تنش مربوط به د یدد. تنها باکر یدنسبت تنشها توجه نخواه ینحالت به ا ینبر سازه وارد نخواهد بود. در ا

یشوند) بش یستون طراح یآنها (وقت ینسبت تنش تک یدکنم اجازه نده یم یهتوص یهستند ول یواراز د یستونها جزئ ین: گرچه انکته

یوارتنش در طول د یعبه هر حال توز یباشند، ول یم یواراز د یجزئ ینهانشود) علت: گرچه ا 1.5از یشحد فراتر رود (مثال ب یکاز اگر نسبت نیروها در دو انتهای باشد. یوارد یانگیناعضا فراتر از م ینتنش در ا یاست به صورت موضع کنباشد و مم ینم یکنواخت

دیوار از یک حدی فراتر رود، امکان بازپخش نیروها در دیوار ممکن نخواهد بود.

)%٥٠و %٢٥نون دوگانه (قا یستمضوابط س-یبرش یوارد ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٨٠

شود یا جداگانه؟ pierشکل اطراف راه پله به صورت یکپارچه Lشکل یا U دیوارهایسوال: آیا

pierشکل، اضالع دیوار را جداگانه Uمعتقدند که بهتر است در دیوارهای ACIبرخی از مهندسین به استناد بندهای زیر از مبحث نهم و کرد:

جالل پور:محمد به نقل از جناب دکتر ACIپرسش و پاسخ از In section 18.10.5.2, where the code talks about L, C or T shape wall sections, does it mean that the design engineer needs to calculate the total axial and bending moment forces on the composite (C, L ot T shape) section and design the wall section as a whole or still we need to design each segment separately for the axial and moment forces acting only on that portion? C, L, or T shaped walls should be analyzed considering the entire section acting as a unit. Analysis should not be performed separately for each planar element of the wall. When performing analysis, the effective flange width should be specified according to 18.10.5.2. If a finite element analysis of the wall under applied earthquake and gravity loads is performed, then many designers consider the finite element analysis “a more detailed analysis”, so that the flange width requirement of 18.10.5.2 does not apply. In that case, many designers include the entire extent of all planar wall elements in the finite element model.

با توجه به مش بندی المانهای دیوار برشی در ایتبس، می توان ادعا کرد که تحلیل دقیق انجام شده است فوق، با توجه به پاسخ )detailed analysis is performed و بنابراین می توان کل دیوار برشی را به صورت یک (pier .واحد تعریف کرد

در ارتفاع یبرش یوارد یعتوز-یبرش یوارد ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٨١

توزیع دیوار برشی در ارتفاع 13-13

Moehle, 2014:

و قاب یواراندرکنش د-یبرش یوارد ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٨٢

دیوار و قاب اندرکنش 13-14

در طبقات فوقانی دیوار برشی نه تنها در تحمل زلزله کمکی نمی کند، بلکه (به علت شیبی که از پايين سازه پیدا کرده است) یک کشش مضاعف به قاب خمشی وارد می کند.

)Coupling beamهمبند ( یرت-یبرش یوارد ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٨٣

)Coupling beamتیر همبند ( 13-15

اثرات نیروی محوری، خمش حول محور ضعیف، پیچش و یا برش در راستای ضعیف را کنترل نمی کند: ETABSنرم افزار


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٨٤

سختی خمشی تیرهای همبند ۱۳-۱۵-۱ می توان سختی اعضا را مطابق جدول زیر در نظر گرفت: ACI-318-14طبق

عمل کنیم باید به ناچار مطابق ACIدر جدول فوق برای تیرهای کوپله مقدار سختی مشخصی ارائه نشده است و اگر بخواهیم طبق

).f11=0.35در نظر بگیریم ( 0.35تیرها، سختی تیرهای کوپله را برابر

توجه نماييد: Moehleبه توضیحات ارائه شده توسط پروفسور ACI 318 provides frame beam effective stiffness values, but these are not appropriate for typical coupling beams. Coupling beams are expected to sustain damage before significant yielding occurs in walls, leading to faster stiffness reduction. Coupling beam effective stiffness is further reduced because of concentrated end rotations associated with reinforcement slip from anchorage zones within the wall boundary. ATC 72 (2010) recommends effective stiffness = 0.15 with shear deformations calculated based

on = 0.4 for /h ≥ 2 and = 0.1 for /h ≤ 1.4, with linear interpolation for intermediate aspect ratio.

) توجه نماييد:Coupling Beamدر رابطه با تیر همبند ( ATC-72-1به توضیحات

ضرایب زیر برای تیرهای پیوند توصیه میشود: ATC-72-1طبق توصیه

2 → 0.151

1.4 → 0.15

0.25

خواهد بود 0.4وارد شده باشد، مقدار مدول برشی به صورت پیش فرض برابر 0.2در صورتی که ضریب پواسون برابر را در حالت اول برابر یک فرض کرده ام. f12و بنابراین ضریب

منظور کرد. 0.25را برابر f12می باشد، می توان ضریب 0.1و 1.4که در حالت دوم

1.4برای مقادیر می توان درون یابی کرد. 2 ضرایبm11, m22, m12 در نظر گرفت 0.35را برای هر دو حالت می توان مانند تیرها برابر


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٨٥

جزئیات آرماتور گذاری تیر همبند ۱۳-۱۵-۲


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٨٦

باشد، جزئیات آرماتور گذاری تیر همبند مشابه آرماتورگذاری تیرهای ویژه خواهد بود. در این حالت با توجه به 4در مواردی که ر به دو انتهای تیاینکه طول تیر کوتاه می باشد، عمال امکان وصله میلگردهای طولی وجود نخواهد داشت. از طرفی به جای اینکه تنها

ناحیه بحرانی منظور شود، عمال بهتر است به علت طول کم تیر، کل تیر همانند ناحیه بحرانی تیرهای ویژه آرماتورگذاری شود. 2hطول را نشان می دهد: 4) نمونه ای از آرماتورگذاری تیر همبندبا Moehleشکل زیر (برگرفته از


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٨٧


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٨٨


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٨٩

مقدمه-)یوبوت یاکس،با سقف مجوف (کوب یسازه ها ینکات طراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٩٠

(کوبیاکس، یوبوت) سقف مجوفنکات طراحی سازه های با ۱۴

مقدمه 14-1با توجه به استفاده از دالهای مجوف در برخی از طرحهای کشور، برخی نکته نظرات در رابطه با طراحی این نوع از سقف را در فصل حاضر

اساتید محترم خواهشمندم نظرات تکمیلی خود را در رابطه با جمع آوری کرده ام. مسلما مطالب خالی از اشتباه نیستند. از محاسبین و این فصل از طریق ایمیل مطرح نمایند تا در ویرایشهای بعدی اصالح نمایم.

تشکر ویژه:از استاد گرامی جناب آقای دکتر مسعود فرزام، عضو هیات علمی دانشگاه تبریز، به جهت راهنمایی جامع در رابطه با این نوع سقف ها

تشکر می نمایم.ر کاز جناب آقای دکتر محمد جالل پور به جهت مطالعه اولیه این متن و اطالعات ارزنده ای که در این زمینه در اختیار بنده قرار دادند، تش

می کنم.

مسعود حسین زاده اصل [email protected]

[email protected]

ی؟سقف به عنوان قاب خمش یاستفاده از دال بتن-)یوبوت یاکس،با سقف مجوف (کوب یسازه ها ینکات طراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٩١

استفاده از دال بتنی سقف به عنوان قاب خمشی؟ 14-2

:۲۸۰۰استاندارد

:)www.std2800.ir( دفتر تدوین ضوابط و استانداردها

) و با اهمیت متوسط مجاز A=0.2 and A=0.25( ۴و ۳دقت شود که استفاده از قاب خمشی معمولی تنها در مناطق با لرزه خیزی استفاده از قاب خمشی معمولی غیر مجاز است. ۲و ۱است. در مناطق با لرزه خیزی

در رابطه با استفاده از دال تخت به عنوان سیستم باربر جانبی: Mohlehنظر پروفسور

:)http://nbri.ir/tabid/1005/Default.aspx( تدوین مقررات ملی ساختمان ایران دفتر


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٩٢

:)۱۳۹۷( پیشنویس مبحث نهم

از دال تخت به عنوان قاب خمشی در شهر تهران استفاده کرد؟سوال: آیا می توان پاسخ:

دال تخت قاب خمشی معمولی محسوب می شود و قاب طبق پرسش و پاسخ ارائه شده توسط دفتر تدوین ضوابط و استانداردها ) غیر مجاز است. ۱خمشی معمولی در تهران (منطقه با لرزه خیزی

ستون به عنوان قاب خمشی-تهران (منطقه با خطر نسبی زلزله بسیار زیاد) استفاده از سیستم دال در )۱۳۹۷طبق پیشنویس مبحث نهم ( غیر مجاز است.

) استفاده کرد؟A=0.25سوال: آیا می توان از دال تخت به عنوان قاب خمشی در شهر اهواز ( پاسخ:

ر صورتی می توان استفاده کرد که:د طبق پرسش و پاسخ ارائه شده توسط دفتر تدوین ضوابط و استانداردها متر باشد (محدودیت سازه با شکل پذیری معمولی) ۱۵ارتفاع سازه از تراز پایه کمتر از -۱

متر باشد (محدودیت استفاده از دال تخت به عنوان قاب خمشی). ۱۰سازه حداکثر سه طبقه و یا کوتاهتر از -۲

کاربری سازه با اهمیت خیلی زیاد یا زیاد نباشد. -۳

ستم باربر جانبی سازه قاب خمشی باشد. برای مثال نمی توان دال تخت را همراه با دیوار برشی بتنی (به صورت سی -۴ سیستم دوگانه) استفاده کرد. در سیستم های دوگانه قاب خمشی تنها می تواند متوسط و یا ویژه انتخاب شود.

زایش قابل توجه نیروی زلزله خواهد شد).منظور شود (این امر موجب اف Ru=3ضریب رفتار سازه باید برابر -۵

المانهای سقف برای بارهای ناشی از زلزله کنترل شوند. -۶

در صورت احراز شرایط فوق می توان از دال تخت به عنوان قاب خمشی استفاده کرد. در این صورت در تمامی مراحل طراحی المان واهند شد.و با ضرایب سختی آيين نامه تعریف خ shellهای سقف از نوع

در صورتی می توان استفاده کرد که:)۱۳۹۷طبق پیشنویس مبحث نهم ( ).۲۸۰۰متر باشد (محدودیت استاندارد ۱۰سازه حداکثر سه طبقه و یا کوتاهتر از -۱

کاربری سازه با اهمیت خیلی زیاد نباشد (محدودیت پیش نویس مبحث نهم). -۲

نویس مبحث نهم را ارضا کند.دال بتنی سقف الزامات لرزه ای قید شده در پیش -۳

در صورت احراز شرایط فوق می توان از دال تخت به عنوان قاب خمشی استفاده کرد. در این صورت در تمامی مراحل طراحی المان و با ضرایب سختی آيين نامه تعریف خواهند شد. shellهای سقف از نوع


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٩٣

سوال: سیستم باربر جانبی سازه شکل زیر چیست؟. درصد را ارضا کند) ۲۵در این سازه یک تک ستون داریم و بنابراین سازه دوگانه محسوب نمی شود (نمی تواند ضوابط مربوط به : پاسخ

دیوارهای "، سازه دارای سیستم ۲۸۰۰از طرفی "عمده" بارهای قائم توسط دیوار بتنی تحمل می شود. بنابراین بنا به بند زیر از استاندارد .می باشد "باربر

ETABSدر یازمورد ن یلهایفا-)یوبوت یاکس،با سقف مجوف (کوب یسازه ها ینکات طراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٩٤

ETABSفایلهای مورد نیاز در 14-3 جهت بررسی سازه پیشنهاد میشود فایلهای زیر ساخته شوند:

و با سختی واقعی مدل خواهد شد. اتصال shell: در این فایل رفتار واقعی سازه بررسی می شود. سقف از نوع MAIN.edbفایل -۱

لبه های دال تخت به سازه در واقعیت یک اتصال صلب می باشد.

: در این فایل از مشارکت اجزای غیر باربر جانبی (مانند دال تخت سقف و ستونهای متصل به دال تخت) LATERAL.edbفایل -۲ددی نزدیک به صفر وارد خواهد شد. همچنین پای ستونهای ع shellصرف نظر می شود. بدین منظور سختی خمشی المانهای

غیر باربر جانبی مفصلی خواهد شد.

: هدف از این فایل استخراج دوره تناوب تحلیلی می باشد. در این فایل طبق آيين نامه ضریب سختی PERIOD.edbفایل -۳

و در قسمت 0.375مشی دال در قسمت توپر برابر و ضریب سختی خ 1ستونها برابر ،1، دیوارها برابر 0.5خمشی تیرها برابر خواهد بود. 0.375مجوف نیز ضریبی از

خیز دقیق دال بر اساس آنالیز غیر خطی کنترل خواهد شد. SAFE: در نرم افزار SAFEفایل مربوط به نرم افزار -۴

Main.edbفایل ۱۴-۳-۱ هدف از فایلMain.edb:

(ستون متصل به دال تخت و بدون تیر)بررسی کفایت ستونهای غیر باربرجانبی

کنترل دریفت

کنترل نامنظمی پیچشی

کنترل نیروهای داخلی دیافراگم، کولکتورها و کوردها

کنترل کفایت دیوارهای برشی

در این فایل دیافراگم باید از نوعSemi-rigid .تعریف شود تا امکان بررسی تنشهای داخل صفحه دال وجود داشته باشد

فایل تنها در کنترل نامنظمی پیچشی از نظر اینجانبMAIN .کفایت میکند


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٩٥

MAINدال در مدل منظور شود. 0.25و با سختی واقعی مدل خواهد شد. مطابق بند زیر ضریب سختی خمشی دال بتنی توپر باید برابر shellسقف از نوع

دیافراگم سقف از نوعsemi-rigid باید تعریف شود تا بتوان تنشهای دال را درETABS :بررسی کرد

به صورت زیر پیشنهاد می شود: MAINسقف در مدل SHELLضریب سختی خمشی المان های

در شکل فوق ضریبβ .ضریب کاهش ممان اینرسی دال در قسمت مجوف می باشد

ضریبγ اهمیت باالیی دارد و بهتر است طراح شخصا مقدار این ضریب را محاسبه ضریب کاهش وزن می باشد. این ضریب کرده و با ضرایب پیشنهاد شده از طرف شرکت سازنده کنترل نماید.

در مدل سازه ای بهتر است دو نوع مقطع مختلف برای دال تعریف شود و

د. در این شکلهنگام ترسیم نیز مطابق شکل مقابل قسمت های توپر و مجوف مجزا ترسیم شون قسمت های توپر با رنگ روشن و قسمتهای مجوف با رنگ تیره نشان داده شده است.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٩٦

MAINتیرها در مدل

.(دوسرمفصل نیستند) تمامی تیرها (در صورت وجود) به صورت پیوسته مدل می شوند

تیرها به صورت مستطیلی مدل می شوند. در فایلMAIN الزم نیست تیرها به صورتT شکل مدل شوند. در این فایل سختیشکل Tخمشی دال به صورت واقعی در مدل منظور شده است و نیازی به منظور کردن اثر دال سقف به صورت بالهای تیر

نیست.

:ضرایب سختی تیرها به صورت زیر پیشنهاد می شود

در تیرهای کناری متصل به دال بتنی (در صورت وجود) پیچش قابل توجهی ایجاد داشت. طبق بند زیر با تغيير و

۶-۶نحوه محاسبه ضریب کاهش پیچش در فصل کاهش داد. می توان پیچش وارد بر تیر را به Jمحاسبه ضریب این کتاب تشریح شده است.

ضریبγ .ضریب کاهش وزن تیر به جهت همپوشانی تیر با دال می باشد

0.35برابر 0.35با توجه به همپوشانی دال و تیر، در مواردی که ارتفاع تیر کم باشد، بهتر است سختی خمشی تیر به جای برای تیرهای داخلی به صورت زیر محاسبه می شود: ضریب برای مثال وارد شود.

0.3512

0.2512

0.3512

→ 0.35 0.25

0.35

در صورتی که ارتفاع تیر هم ضخامت دال باشد (تیر مخفی)، در مدلMAIN .عمال نیازی به مدلسازی تیر نخواهد بود

منظور shellدال تخت با سختی واقعی مدل شده است و اثرات وزن تیر و نیز سختی تیر در المانهای MAINعلت: در مدل شده است.

نکته مهم: برخی از طراحان در دالهای تخت از تیر مخفی استفاده می کنند و آنرا در مدل سازه ای ترسیم می کنند. در این

صورت واقعی مدل شده است لنگر و برش کمی در تیر ها ایجاد می سختی دال به MAINصورت با توجه به اینکه در مدل شود و میلگرد خمشی ناچیزی توسط نرم افزار برای آن محاسبه می شود. در این حالت این تصور ایجاد می شود که تیری با

ضخامت کم (هم ضخامت دال) قادر است بار یک دهانه بزرگ را تحمل کند!که در آن سختی خمشی دال LATERALاز تیر مخفی داریم باید این تیر در فایل سازه ای دقت شود که اگر قصد استفاده

دال در تحمل بار جانبی مشارکت ندارد و تیر LATERALتخت نزدیک به صفر وارد می شود قادر به تحمل بارها باشد. در فایل صل بعدی آمده است).در ف LATERALمدل شده باید به تنهایی بارها را تحمل کند (مشخصات فایل


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٩٧

MAINستونها در مدل

ضرایب سختی ستونها:

برای تمامی سازه ها (مهارشده و یا مهار نشده) ضریب کاهش ۹۷توجه شود که در پیش نویس مبحث نهم ویرایش سال ،

می باشد. 0.7و 0.35سختی خمشی تیرها و ستونها به ترتیب برابر


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٩٨

LATERAL.edbفایل ۱۴-۳-۲ نکته: طراح می تواند از دال تخت سقف به عنوان قاب خمشی استفاده کند. در این صورت نیازی به ساخت و کنترل فایل

LATERAL .نخواهد بود

در فایلLATEARL نیروی زلزله توسط دیوار و یا قاب تحمل می شود و المانهای سقف در تحمل %۱۰۰فرض بر این است که د.بار جانبی مشارکت ندارن

.در این فایل از مشارکت دال تخت در تحمل بار جانبی زلزله صرف نظر می شود

.در این فایل از مشارکت ستونهای متصل به دال تخت در تحمل بار جانبی زلزله صرف نظر می شود

کنترل اجزای باربر جانبی می باشد هدف:

(در صورت وجود) کنترل دیوارهای برشی

) در صورت وجود)کنترل ستونهای قاب خمشی

(در صورت وجود) کنترل تیرهای قاب خمشی

استفاده شده باشد منتها عالوه بر دیوارها، ستونهای متصل به دال هم "دیوار برشی همراه با دال تخت"نکته: اگر در سیستم سازه ای از

ه تنهایی ر دیوارهای برشی در این سیستم باید بداشته باشیم به طوریکه بارهای قائم عمدتا توسط ستونها تحمل شوند، با توجه به بند زی درصد بار جانبی زلزله را داشته باشند. ۱۰۰توانایی تحمل


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٤٩٩

LATERALدال در مدل

بر اساس توصیه دفتر تدوین (عددی نزدیک به صفر) پیشنهاد می شود تا دال در تحمل بار جانبی مشارکت نداشته 0.01ضرایب باشد.

ضریب کاهش وزن اهمیت باالیی دارد و بهتر است طراح شخصا مقدار این ضریب را محاسبه کرده و با ضرایب پیشنهاد شده از طرف شرکت سازنده کنترل نماید.

ضرایبf11=f22=f12 سختی داخل صفحه دال را نشان میدهد (سختی محوری و برشی داخل صفحه). در صورتی که برای مدلسازی از دیافراگم صلب استفاده شده باشد، این ضرایب بی تاثیر می باشند.

LATERALتیرها در مدل شکل مدل کرد. Tمی توان تیرها به صورت LATERALدر فایل

ضریب سختی خمشی دال را نزدیک به صفر وارد خواهیم کرد تا از مقاومت خمشی دال در تحمل بار جانبی LATERALعلت: در فایل صرف نظر شود، در حالیکه قسمتی از دال به عنوان بال تیر عمل کرده و جزئی از تیر محسوب می شود. برای منظور کردن سختی واقعی

شکل مدل کنیم. Tآنرا به صورت می توان تیر می توان به صورت زیر منظور کرد: LATERALیب سختی تیرها را در فایل ضر


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٠٠

LATERALستونها در مدل ستونهای باربر جانبی:o :سختی خمشی ستونهای باربر جانبی

ستونهای غیر باربر جانبی:

. این ستونها تنها در تحمل بار ثقلی مشارکت دارند. متصل به دال تخت، غیر باربر جانبی محسوب می شوندمطابق شکل زیر ستونهای ند (مگر مشارکت داشته باشاین ستونها نباید در تحمل بار جانبی که هدف بررسی کفایت سیستم باربر جانبی است، LATERALدر فایل

مشی با شکل پذیری معمولی در نظر گرفت).در مواردی که بتوان دال تخت را به عنوان قاب خo در فایلLATERAL این ستونها باید از حالت گیردار به مفصلی ثابت تبدیل شود. با توجه به اینکه تکیه گاه

سختی خمشی دال تخت سقف نزدیک به صفر وارد شده است، مشارکت ستونهای غیر بار جانبی به حداقل ر جانبی را می توان مشابه ستونهای باربر جانبی در نظر گرفت. خواهد رسید. سختی ستونهای غیر بارب

کنترل ستونها-)یوبوت یاکس،با سقف مجوف (کوب یسازه ها ینکات طراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٠١

کنترل ستونها 14-4 ).Moehleشکل زیر نمونه ای از سیستم دال تخت و ستونهای متصل به دال را نشان میدهد (شکل از کتاب

ستونهای باربر جانبی

این ستونها هم در فایلMAIN و هم در فایلLATERAL کنترل می شوند و نسبت تنش آنها در هر دو فایل باید کمتر از یک باشد.

غیر باربر جانبیستونهای

این ستونها تنها در فایلMAIN .کنترل می شوند

.این ستونها باید برای اثر ناشی از تغييرمکان جانبی نسبی غیرخطی طرح طبقه نیز کنترل شوند

غیرخطی طرح کنترل سازه برای تغييرمکان جانبی ۱۴-۴-۱ :۲۸۰۰استاندارد

ACI 318-2014:

مطابق بند فوق، ستون متصل به دال بتنی (غیرباربر جانبی) باید قادر باشد همراه با بارهای ثقلی، تغيير مکان غیر خطی طرح

انجام این کنترل نیازمند انجام تحلیل غیر خطی است.را نیز تحمل کند. ) ∆(

کنترل ستونها-)یوبوت یاکس،با سقف مجوف (کوب یسازه ها ینکات طراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٠٢

پیشنهاد کرده استفاده نمود: ACI31814به جای انجام تحلیل غیر خطی می توان از روشی که ستونهای غیر باربر جانبی (متصل به دال) را به دو دسته تقسیم کرده است. ،ACI318-2014زیر از بند

δستونهای ثقلی که قادر به تحمل تغيير شکل -۱ هستند ∆

δستونهای ثقلی که قادر به تحمل تغيير شکل -۲ نیستند ∆

در هر دو حالت ضوابطی برای خاموت گذاری این ستونها و وصله انها ارائه شده است.

و وصله ها در وسط با تراکم زیادباید خاموت گذاری و وصله ستونها مشابه ستونهای سازه های ویژه طرح شوند (خاموت در حالت دوم نها). ستو

در صورتی که طراح در ستونهای غیربار جانبی از تنگ گذاری مشابه ستونهای ویژه استفاده کند، نیازی به کنترل ستونها برای δ نیست. ∆

کنترل ستونها-)یوبوت یاکس،سقف مجوف (کوببا یسازه ها ینکات طراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٠٣

شکل زیر برگرفته از کتابMoehle :می باشد که بیانگر جزئیات آرماتورگذاری ستونهای غیر باربر جانبی در دو حالت می باشد

در صورت عدم انجام تحلیل غیرخطی و عدم کنترل کفایت ستونهای غیرباربر جانبی برایδ جزئیات آرماتورگذاری تمامی

باشد. bستونهای غیرباربر جانبی باید مطابق شکل

یبرش یوارهاید یتکنترل کفا-)یوبوت یاکس،با سقف مجوف (کوب یسازه ها ینکات طراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٠٤

ارهای برشی کنترل کفایت دیو 14-5 باید کنترل شود. LATERALو MAINدر صورتی که سازه دارای دیوار برشی باشد، کفایت دیوارها در هر دو فایل

:LATERALعلت کنترل دیوار در فایل

درصد زلزله را تحمل کند. ۱۰۰سیستم باربر جانبی سازه باید به تنهایی و بدون کمک اجزای غیر باربر جانبی بتواند

:MAINعلت کنترل دیوار در فایل در فایلMAIN برخالف فایلLATERAL سختی خمشی دال به صورت واقعی بوده و در نتیجه دال بتنی متصل به دیوار می ،

تواند در دیوار لنگر خمشی (حول محور ضعیف) ایجاد کند.

ناشی از بار جانبی که از دال و بنابراین لنگر سختی خمشی دال تقریبا برابر صفر وارد شده است LATERALدر حالیکه در فایل به دیوار منتقل می شود تقریبا صفر می شود.

نیز باید بررسی شود. MAINبنابراین برای کنترل کفایت دیوار تحت لنگر ناشی از دال، کفایت دیوار در فایل

به اینجانب یادآوری شد. با تشکر از ایشان.کنترل دیوار تحت لنگرهای خارج از صفحه ناشی از دال توسط دکتر جالل پور

یافراگمد یطراح-)یوبوت یاکس،با سقف مجوف (کوب یسازه ها ینکات طراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٠٥

طراحی دیافراگم 14-6

انواع نیروهایی که ممکن است در دیافراگم ها ایجاد شود: Diaphragm in-plane forces ترکیب بارهایی که شامل بارهای جانبی مانند زلزله، باد و یا فشار خاک می باشند می توانند در :

دیافرگم ها نیروهای داخل صفحه را به اجزای مشی "داخل صفحه" ایجاد کنند.نیروهای محوری، برشی و خدیافراگم سقف در شکل فوق توجه نماييد که نیروهای اینرسی داخل In-plae Inertial loadsبرای نمونه به باربر جانبی قائم منتقل می کنند.

صفحه را در دیافراگم سقف نشان می دهد.

Diaphragm transfer forces در سازه ها ممکن است مشخصات سیستم باربر جانبی در ارتفاع تغيير کند. به خصوص ممکن :

است صفحه مقاوم در برابر بار جانبی از یک طبقه به طبقه دیگر تغيير کند. یکی از مواردی که معموال اتفاق می افتد، قطع مطابق شکل فوق در طبقات زیرین که دورتادور دیوار حائل بتنی با ناگهانی دیوارهای حائل بتنی در طبقه همکف می باشد.

سختی باال داریم، صفحه مقاوم باربر جانبی عمدتا در محیط سازه قرار دارد. بنابراین دیافراگم در تراز همکف تحت اثر نیروهای توجه نماييد). در شکل فوق Shear transfer in diaphragmداخل صفحه قابل توجهی قرار خواهد گرفت (به

Diaphragm out-of-plane forces نیروهای ثقلی (از جمله وزن خود دیافراگم) موجب ایجاد نیروهای خارج از صفحه در دیافراگم :

می شود.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٠٦

اجزای دیافراگم ۱۴-۶-۱ اجزای مختلف تشکیل دهنده دیافراگم:

)diaphragm slabدال تخت ( -۱

)chordsاجزای لبه ( -۲

)collectors(جمع کننده ها -۳

اتصاالت به اجزای قائم -۴

)chordاجزای لبه ( ۱۴-۶-۱-۱داخل "شکل زیر یک دال تخت را نشان می دهد که در دو انتها بر روی دیوار برشی قرار گرفته است. در این شکل تنها نیروهای

ی م "اجزای لبه"فشار در تحت اثر نیروی اینرسی ناشی از زلزله نمایش داده شده است. این نیروها موجب ایجاد کشش و "صفحهنشان Cuو Tuمقادیر این کشش و فشار با cدر شکل زیر توجه نماييد). در شکل compression chordو tension chordشود (به

داده شده است.

کل دال را b نیروهای اینرسی در دال در دو انتهای آن به صورت نیروهای برشی (داخل صفحه) ظاهر می شوند. در حقیقت مطابق شکل

می توان به صورت یک تیر معادل در نظر گرفت که در وسط آن خمش حداکثر خواهیم داشت. و در دو انتهای دال (که به دیوار برشی متصل می شود) نیروی برشی ایجاد خواهد شد.

در صورتی که دیافراگام از نوعrigid گم قابل استخراج نخواهند بود.تعریف شده باشد، این تغييرشکلها و نیروها در لبه دیافرا


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٠٧

) در شکل زیر نیروی اینرسی به صورت یک بار گستردهLateral load نشان داده شده است (

) می شود ”اجزای لبه“در شکل دوم). لنگر تبدیل به کشش و فشار داخل صفحه در در دیافراگم لنگر ایجاد می شود.

) .( عرض دیافراگم در نظر در مواردی که محاسبه دستی انجام می شود، یک روش مناسب این است که یک عرض موثر برابر با

گرفته شود و فرض شود که کشش و فشار ناشی از خمش توسط قسمت های هاشور خورده در شکل زیر تحمل می شود. در بوط به "خمش دقت شود که این میلگردها مررم قرار گیرد. این صورت کل آرماتور کششی (خمشی) باید در عرض یک چها

ناشی از بارهای خارج از صفحهمی باشند و باید به میلگردهای مربوط به "خمش "وهای اینرسی زلزلهنیر ازناشی داخل صفحه ثقلی" اضافه شوند.

) متمرکز کردن میلگردهای خمش در لبه های دیافراگمchord نیروی برشی نیز می شود. به طوریکه ) موجب توزیع یکنواخت

می باشد. می توان فرض کرد برش داخل صفحه در دیافراگم در نزدیکی تکیه گاهها (دیوار برشی) برابر


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٠٨

)Collectorجمع کننده ( ۱۴-۶-۱-۲) الزم است تا برش یکنواخت در لبه سازه را به دیوار برشی Collector( جمع کنندهبه شکل زیر توجه کنید. در امتداد دیوارهای برشی

در زیر نشان می دهد که جمع کننده تحت نیروهای کششی و فشاری قرار گرفته است. اگر دیوار برشی در کل عرض bمنتقل کند. شکل برش در دال تخت را cdر طول ضلع و در پايين د abدال ادامه داشت، نیازی به جمع کننده نبود. جمع کننده به تدریج در طول ضلع

نیرو را به دیوار برشی bcجمع می کند به طوریکه به تدریج و به صورت خطی نیروی محوری آن افزایش می یابد. سپس در طول ضلع هم عرض دیوار فرض کرد و یا اینکه مطابق سمت چپ شکل aمنتقل می کند. عرض جمع کننده را می توان مطابق سمت راست شکل

a .برای آن یک عرض موثر منظور کرد

) جمع کننده هاcollector( اعضای کششی و یا فشاری هستند که نیروی برشی را در دیافراگم جمع کرده و به اجزای باربر جانبی مانند دیوار برشی و یا ستونها منتقل می کنند.

جمع کننده می تواند قسمتی از دال ای که تیر نداریم، . در سقف هجمع کننده می تواند به صورت تیر بتنی یا فوالدی باشد (مسلح به میلگردهای طولی) باشد.

در برخی موارد کل میلگردهای الزم را می توان در عرضی برابر با عرض دیوار برشی و یا ستون قرار داد. در این حالت کلون) می شود. بنابراین برش قابل توجهی در لبه نیروی کششی و یا فشاری مستقیما وارد سیستم باربر جانبی (دیوار یا ست

) ایجاد نخواهد شد.bcدیوار (طول


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٠٩

) را بزرگتر از عرض دیوار در نظر بگیریم (شکل زیر). در این حالت در برخی موارد مجبور هستیم عرض موثر جمع کننده (برش در شکل زیر) و قسمتی از آن به صورت و دیوار وارد می شود (قسمتی از نیرو به صورت مستقیم به اجزای مرزی

: ناحیه کششی در جمع کننده سه ناحیه خواهیم داشتدر شکل زیر). در این حالت و وارد دیوار می شود (اصطکاک )cd) ناحیه فشاری ،(ab) و ناحیه برشی (bc(

ست ولی آيين در رابطه با عرض موثر صحبتی نکرده ا ست عرض موثر در هر طرف دیوار SEAOCنامه صیه کرده ا تو

در شکل فوق). x/2برشی نباید بیش از نصف طول دیوار منظور شود (

میلگردهای جمع کننده می تواند مانند شکل باال تا انتهای دیافراگم ادامه یابد و یا اینکه مانند شکل زیر می توان آنها را تااز طول ادامه داد و سپس قطع نمود. در این حالت در عرض دیافراگم برش یکنواخت نخواهد بود و قسمت بیشتری قسمتی

از نیروی سقف به صورت برش اصطکاک به دیوار منتقل خواهد شد. هر چه طول جمع کننده کمتر باشد، برش کمتری را جمع خواهد بود. در عوض به جای اینکه برش توسط جمع کننده خواهد کرد و نیروی کششی و فشاری در جمع کننده نیز کمتر

مستقیما به المانهای مرزی دیوار منتقل شود، به صورت برش اصطکاک در طول دیوار منتقل خواهد شد. حتی اگر نیروها کم نیست هباشند، از نظر تئوریک می توان فرض کرد که کل برش به صورت برش اصطکاک منتقل می شود و نیازی به جمع کنند

ولی از نظر عملی به جهت کنترل ترکها در دو انتهای دیوار توصیه می شود جمع کننده ها حداقل به اندازه عرض یک دهانه و متر (هر کدام که بزرگ تر است) داخل دیافراگم ادامه یابند. ۸یا


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥١٠

)Distributerپخش کننده ( ۱۴-۶-۲توجهی در دیافراگم ایجاد می شود، طبقات زیرزمین است. در طبقات زیرزمین که دورتادور از جمله مواردی که نیروهای داخل صفحه قابل

در شکل زیر)، در صورتی که مابین دیوار برشی و دیوارهای اطراف دال تخت Basement wallسازه دیوار حائل بتنی با سختی باال داریم (تخت ایجاد می شود. در حقیقت دال تخت بخشی از نیروی جانبی دیوار داشته باشیم، تحت نیروهای زلزله نیروی قابل توجهی در دال

برشی داخلی را به دیوارهای بتنی اطراف منتقل می کند. قسمتی از دال که این نیروها را منتقل می کند نیز جمع کننده محسوب می نیز نامیده می شود (شکل زیر را ببینید). Distributorشود. این نوع از جمع کننده که نیرو را بین دو جز باربر جانبی منتقل می کند گاهی

: distributorو collectorتفاوت بین

Collector .بار را از دیافراگم به اجزای باربر جانبی (مانند دیوار برشی) منتقل می کند Distributor .بار را از یک جز باربر جانبی تحویل گرفته و به داخل دیافراگم پخش می کند


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥١١

نیروی داخل صفحه در دیافراگم ۱۴-۶-۳ با توجه به بحث های فوق، عامل ایجاد نیروی داخل صفحه در دیافراگم را می توان به دو اثر متفاوت تقسیم کرد:

عمل می کند رابط بین اجزای باربر جانبیدیافراگم به صورت -۲ (به علت جرم دیافراگم) اینرسی دیافراگم -۱

.مورد دوم از اهمیت ویژه ای برخوردار است

فزار نمی توان به صورت دقیق در نرم امورد دوم راSAFE در نرم افزار کرد ولی کنترلETABS داخل صفحه می توان نیروی را مشاهده کرد. ها گما ایجاد شده در دیافر

شکل زیر نمونه هایی دیگر از مورد دوم را نشان می دهد: قطع ناگهانی سیستم باربرجانبی در ارتفاع. برای مثال دیوار سمت راست در ارتفاع قطع شده و موجب ایجاد نیروی داخل

راگم شده است.صفحه در دیاف

در ترازی که دیوار حائل بتنی قطع می شود. برای مثال در شکل زیر در قسمتPodium diaphragm نیروهای داخل صفحه قابلتوجهی ایجاد خواهد شد. در این طبقات باید به موقعیت بازشوها در دال تخت دقت ویژه ای شود و میزان نیروهای داخل

).MAIN.edbد بررسی دقیق قرار گیرد (در فایل مور ETABSصفحه در نرم افزار

نیرو در ترازPodium (شکل زیر) به حدی باالست که می تواند موجب تغيير جهت برش در دیوار برشی در طبقه زیرین شود


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥١٢

برای کنترل دیافراگم می توان متصور شد: ۲۸۰۰با توجه به طبقه بندی فوق دو نوع نیرو در استاندارد جهت منظور کردن اثر مورد اول (اینرسی خود دیافراگم) نیروی -۱

جهت منظور کردن اثر مورد دوم (وقتی دیافراگم به صورت رابط بین اجزای باربر قائم عمل می کند). نیروی -۲

می شود و در فایل است که توسط خود نرم افزار به صورت اتوماتیک به طبقات وارد ) همان زلزله طرح ( نیرویMAIN قابل بررسی است.

این نیرو تنها به طبقه مورد نظر وارد برای هر طبقه مجزا محاسبه گردد. ۲۸۰۰استاندارد ۳-۱۵باید بر اساس رابطه نیروی MAINمسلما کنترل کفایت دیافراگم تحت این نیرو نیز باید در فایل میشود و نیروی بقیه طبقات برابر صفر وارد خواهد شد.

انجام شود.

به کل طبقات وارد ولی با توجه به اینکه خواهد بود در هر طبقه بزرگتر و یا مساوی با توجه به روابط مسلما نیروی شد. حاکم خواهددر طراحی دیافراگم می شود، نمی توان گفت که کدامیک


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥١٣

ضریب کاهش مقاومت برشی ۱۴-۶-۴ توجه نماييد: )۱۳۹۷( ۹پیشنویس مبحث به بندهای زیر از

ضریب کاهش در طرای برش داخل صفحه دیافراگم در صورتی که در سازه از سیستم های با شکل پذیری ویژه استفاده شده باشد،

در نظرگرفته شود. 0.6باید برابر 0.75مقاومت برشی به جای


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥١٤

ETABSنحوه استخراج نیروها در نرم افزار ۱۴-۶-۵ به روش های مختلف می توان نیروهای ایجاد شده در دیافراگم را استخراج کرد:

روش اول:نیروی دیوار Section Cutمی باشد. به شکل زیر توجه کنید. می توان در نرم افزار با استفاده از ابزار Section Cutیکی از روشها استفاده از

خواهد بود. ) را تحت اثر نیروی زلزله استخراج کرد. اختالف این دو برابر نیروی و برشی در طبقه پايين و نیز طبقه باال (

نده از دیافراگم است که وارد دیوار برشی می شود. مسلما در صورتی که به دیوار برشی تیر متصل باشد همان نیروی عبور کن نیروی به دیافراگم از طریق تیر به دیوار منتقل می شود. ولی اگر تیر نداشته باشیم، کل نیروی (در دو انتهای دیوار)، قسمتی از نیروی

اثر می کند.

روش دوم:

semi-rigidنیروهای عبور کننده از دیافراگم را استخراج کرد. در این حالت باید دیافراگم از نوع Section Cutمی توان مستقیما توسط سقف اعمال شده باشد shellبرای دال توپر) به المانهای 0.25تعریف شده باشد و ضریب سختی خمشی سقف نیز طبق آيين نامه (

).MAIN.edb(فایل

روش سوم:

می توان مطابق شکل زیر نیرویی را که دیوار یا ستون به دیافراگم وارد می کند (به صورت مولفه و یا برآیند برداری) استخراج کرد:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥١٥

روش چهارم: می توان از طریق منوی زیر نیروهای ایجاد شده در دیافراگم را مشاهده کرد:

مش بندی سقف و مدل اجزا محدود آن ۱۴-۶-۶آمده است که الزم دیدم بدانها اشاره Mehlehرابطه با سایز مش بندی سقف برای استخراج نیرو ها توصیه هایی در کتاب پروفسور در

کنم.تا برای مدلسازی کل سازه و برای اینکه صلبیت دیافراگم به صورت مناسبی در تحلیل سازه منظور شود، بهتر است سایز مش ها بین

و یا استخراج نیروها در نقاط خاصی section cutطول دهانه سقف و یا دیوار برشی انتخاب شود. در صورتی که طراح قصد استفاده از را داشته باشد، سایز مشها بهتر است ریز باشد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥١٦

جزئیات میلگرد گذاری ۱۴-۶-۷د. بر خالف سازه های معمولی در محیط پیرامونی سقف تیر به شکل زیر توجه کنید. در این شکل در انتهای دال یک دیوار برشی قرار دار

نداریم. بنابراین انتقال نیروها به عهده دال بتنی سقف خواهد بود.

):in planeنیروهای داخل صفحه ( In-plane shear reinforcement اگر برش :Vu در شکل بیش از

مقاومت طراحی برشی بتن سقف باشد، میلگردهای برشی الزم خواهد بود. این میلگردها به موازات برش قرار داده خواهند شد.

محاسبه می شوند. f12این میلگردها بر اساس

Chord reinforcement :این میلگردها مطابق شکل

برای مقابله با کشش و فشار ناشی از خمش دیافراگام

تعيين می شوند. و یا بر اساس قرار داده می شوند و

Collector reinforcement : تحتوکشش و فشار )

در جمع کننده ها) میلگرد طولی به موازات دیوار الزم خواهد

تعيين Ωو یا Ωبود. این میلگردها بر اساس

می شوند.

Shear-friction reinforcemetبر دیوار : این میلگردها عمود

ند. میلگردهای برش اصطکاک قرار داده می شوزیر مطابق شکل

عالوه بر آرماتورهای برشی به موازات دیوار، قرار داده خواهند

در لبه دیوار تعيين می شوند. f12شد و بر اساس مقدار

):Out-of-planeنیروهای خارج صفحه (

Flexural reinforcement : تحت خمش خارج از صفحه (تحت بارهای ثقلی) میلگردهای خمشیوالزم خواهد بدست می آیند. SAFEو یا ETABSتعيين می شوند که با رسم نوارهای طراحی در m22و m11بود. این میلگردها بر اساس

Out-of-plane shear reinforcement تحت برش خارج از صفحه که عمدتا به صورت برش پانچ عمل می کند، آرماتورهای : تعيين می شوند. v23و v13ئم (عمود بر صفحه دال) الزم خواهد بود. این خاموت ها بر اساس برشی قا

نکته زیر از طرف دکتر جالل پور به بنده یادآوری شد:

تمامی میلگردهای فوق پس از محاسبه باید با هم جمع شوند


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥١٧

۱۴-۶-۸ In-plane shear reinforcement تعریف کرد و Envelopeنیروهای داخل صفحه باید تحت اثر بحرانی ترین ترکیب بار استخراج شود. بنابراین می توان یک ترکیب بار

را تحت اثر ترکیب بار پوش بررسی کرد. توصیه می شود برای شفافیت بیشتر ترکیب بار به دو دسته به صورت زیر تقسیم f12مقادیر شوند:

ENV‐X

1.41D+L+LRED+0.5LRED0.5+0.2S+(EXALL+0.3EY)+EV

1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2S-(EXALL+0.3EY)+EV

1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2S+(EXALL-0.3EY)+EV

1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2S-(EXALL-0.3EY)+EV

ENV‐Y

1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2S+(EYALL+0.3EX)+EV

1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2S-(EYALL+0.3EX)+EV

1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2S+(EYALL-0.3EX)+EV

1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2S-(EYALL-0.3EX)+EV

) بدست آیند.۳-۶-۱۴در ترکیب بارهای فوق نیرو های زلزله ممکن است از دو حالت متفاوت (مطابق بند استفاده شود. ENV-Yبرای مثال برای استخراج نیروی برشی در شکل زیر باید از

محاسبه شود:) ۱۳۹۷پیش نویس مبحث نهم (پس از استخراج نیروی برشی باید مقاومت مقطع مطابق بند زیر از


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥١٨

25و 260mmتوپر سقف" ضخامت دال برابر "مثال: در قسمت , f12=250می باشد. نیروی برشی برابر با 300

KN/m ) بدست آمده است. در این صورت مقدار آرماتور برشیIn-plane shear reinforcement( به صورت زیر محاسبه

می شود:

0.17 → 250 0.6 260 1000 0.17√25 0.6 260 1000 300

. 0.6 260 1000 300 → 0.0025

1000بنابراین در هر یک متر از عرض دال 260 0.0025 1000 260 خواهد بود. 650

در محاسبات فوق با فرض اینکه سیستم باربر جانبی شامل دیوارهای برشی ویژه میباشد، ضریب کاهش مقاومت برشی بتن

را ببینید). ۴-۶-۱۴منظور شده است (بند 0.6برابر 0.75به جای در نقاطی از دال کهf12 132.6از kN/m .فراتر رود، آرماتور برشی الزم خواهد بود

مقدارf12 0.66در هیچ نقطه ای نباید از فراتر رود. در غیر این صورت باید ضخامت دال افزایش یابد. ′

) باشد، با فرض عدم وجود میلگرد برشی طولی ( 25و 260mmمجوف سقف" اگر ضخامت دال برابر "در قسمت مقاومت برشی واحد طول برابر است با:

0.17√25 0.6 260 1000 0.17√25 132.8 ضریب کاهش مقاومت برشی می باشد که بسته به هندسه قسمت مجوف تعيين می شود. αدر رابطه فوق


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥١٩

۱۴-۶-۹ Chord reinforcement

در مواردی که تیر پیرامونی نداریمو فشار ایجاد می شود (به خصوص کششدر لبه های دال(:

25و 260mmتوپر سقف" ضخامت دال برابر "مثال: در قسمت , می باشد. نیروی کششی در لبه دال برابر با 400f11=300 KN/m ) بدست آمده است. در این صورت مقدار آرماتور کششیChord reinforcement( :به صورت زیر محاسبه می شود

300 0.9 0.9 400 833

میلگرد الزم خواهد بود. مساحت این میلگردها به مساحت میلگردهای 833در لبه آن هر یک متر از عرض دال بنابراین در خمشی و دیگر میلگردهای الزم اضافه خواهد شد.

ین امحاسبات فوق برای لبه کششی انجام شد. در لبه فشاری بتن همراه با میلگرد به صورت یک عضو فشاری عمل می کند. بنابر

میلگردهای محاسباتی بهتر است توسط آرماتورهای عرضی (تنگ) مهار شوند. با توجه به اینکه جهت زلزله رفت و برگشتی آرماتورهای عرضی است، لبه ها هم تحت فشار باید طراحی شوند و هم تحت کشش. گرچه در آيين نامه ضوابط صریحی برای

است در تمامی لبه ها اجزای مرزی مشابه شکلهای زیر اجرا شود. فواصل آرماتورهای ولی بهتر ارائه نشده است )chord( اجزای لبه :عرضی را می توان بر اساس ضوابط ارماتورهای عرضی در خارج از ناحیه بحرانی ستونهای با شکل پذیری متوسط در نظر گرفت

,ضخامتدال ,16برابرقطرمیلگردطول ,48برابرقطرتنگ 300 در شکلهای زیر آرماتورهای خمشی دال نمایش داده نشده اند:

در رابطه با آرماتور عرضی "جمع کننده ها" و نیز اجزای مرزی اطراف بازشو باید طبق ضوابط آيين نامه عمل کرد که در ادامه آورده شده است.

استخراج شود. بنابراین می توان یک ترکیب بار نیروهای داخل صفحه باید تحت اثر بحرانی ترین ترکیب بارEnvelope تعریفرا تحت اثر ترکیب بار پوش بررسی کرد. توصیه می شود ترکیب بار پوش به دو دسته به صورت زیر f22و f11کرد و مقادیر تقسیم شوند:

ENV‐X

1.41D+L+LRED+0.5LRED0.5+0.2S+(EXALL+0.3EY)+EV

1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2S-(EXALL+0.3EY)+EV

1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2S+(EXALL-0.3EY)+EV

1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2S-(EXALL-0.3EY)+EV

ENV‐Y

1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2S+(EYALL+0.3EX)+EV

1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2S-(EYALL+0.3EX)+EV

1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2S+(EYALL-0.3EX)+EV

1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2S-(EYALL-0.3EX)+EV

در ترکیب بارهای فوق به جایE باید در نظر گرفته شود. ۳-۶-۱۴باید دو حالت متفاوت از نیروهای زلزله مطابق بند

.معموال بارهای ثقلی تاثیر کمی در مقدار نیروهای داخل صفحه دارند و عمدتا نیروهای زلزله (افقی) تعيين کننده خواهند بود


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٢٠

۱۴-۶-۱۰ Collector reinforcement طراحی شوند: Ω، جمع کننده ها باید برای ۲۸۰۰اندارد طبق بند زیر از است

طراحی شوند: Ωنیز اشاره شده است که جمع کننده ها باید برای ACIدر متن

25و 260mmتوپر سقف" ضخامت دال برابر "مثال: در قسمت , باشد. برای استخراج نیروی جمع کننده مطابق 400

استفاده شده است. باید از ترکیب بارهای ویژه مطابق جدول زیر استفاده شود. Section cutشکل زیر از بدست آمده است. بنابراین kN 1500اختالف نیرو در باال و پايين دیوار (تحت ترکیب بار ویژه) برابر

ا توجه به تقارن دیوار مقدار کشش و فشار در دو انتهای دیوار برابرمی باشد. ب 1500 750 kN فرض می شود. به جای استفاده ازSection cut می توان مقادیرf11 و یاf22 را

در امتداد دیوار بررسی کرد.

به صورت زیر محاسبه می شود: )Collector reinforcementمقدار آرماتور کششی (750 0.9 0.9 400

2082

مساحت محاسبه شده را می توان مطابق دیوار سمت راست در شکل در عرضی برابر با

قرار داد. beffعرض دیوار قرار داد و یا اینکه مطابق دیوار سمت چپ در عرض موثری برابر با

ENV‐SP‐X

1.41D+L+LRED+0.5LRED0.5+0.2S+Ω (EXALL+0.3EY)+EV

1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2S-Ω (EXALL+0.3EY)+EV

1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2S+Ω (EXALL-0.3EY)+EV

1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2S-Ω (EXALL-0.3EY)+EV

ENV‐SP‐Y

1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2S+Ω (EYALL+0.3EX)+EV

1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2S-Ω (EYALL+0.3EX)+EV

1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2S+Ω (EYALL-0.3EX)+EV

1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2S-Ω (EYALL-0.3EX)+EV

زلزله (افقی) تعيين کننده خواهند بود. معموال بارهای ثقلی تاثیر کمی در مقدار نیروهای داخل صفحه دارند و عمدتا نیروهایمی توان به صورت تقریبی به جای استفاده از ترکیب بارهای فوق، تنها از زلزله تشدید یافته برای استخراج نیروها استفاده

کرد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٢١

0.2اجزای جمع کننده تحت ترکیب بار عادی از در المانهای مرزی در صورتی که نیروی محوری فشاری تحت ترکیب بار ویژه لرزه و

فراتر رود، باید همانند ستونها با تنگهای ویژه محصور شوند. 0.5ای از باشد داریم: 20و میلگردهای طولی جمع کننده mm 260برای مثال اگر ضخامت دال برابر

2603

, 6 20, 87 → 75 S .در روابط فوق تعریف شده است. مقدار فاصله تنگها می باشد

باشد و آرماتورهای عرضی mm 350) برابر همچنین حجم تنگها نیز باید کنترل شود. با فرض اینکه فاصله پشت تا پشت تنگها ( باشند، داریم: AIIو از نوع 10

0.09 → .

0.09 → 105


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٢٢

مهار آرماتورهای جمع کننده داخل دیوار برشی

ارماتورهای طولی جمع کننده داخل دیوار ادامه یابند ولی اگر بخواهیم آنها را قطع کنیم باید نکات زیر را در نظر توصیه می شود بگیریم:

A collector parallel to a shear wall has its critical connection at the face of the shear wall. Collector longitudinal bars must extend deep enough into the shear wall to develop and transfer the lateral force to wall reinforcement (Fig. 8.6b). The collector reinforcement is in addition to the horizontal diaphragm reinforcement required to resist the shear force (Moehle et al. 2010).


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٢٣

۱۴-۶-۱۱ Opening reinforcement بازشوهانقاطی از دیافراگم که تحت تنش های محوری قرار دارند و وظیفه انتقال نیروهای خمشی و برشی را در اطراف

می باشد ACI-318-14دارند، باید مشابه جمع کننده ها توسط ارماتورهای عرضی محصور شوند. به بند زیر که مربوط به توجه نماييد:

در صورتی که ابعاد بازشو بزرگتر از حدودا دوبرابر ضخامت دال باشد (بازشوی بزرگ) باید مطابق شکل زیر اجزای کششی همراه

شود. ولی برای بازشوهای کوچکتر معموال تنها به اندازه میلگردهای قطع شده (ادامه نیافته) میلگرد با تنگ بسته قرار داده جانبی قرار داده می شود.

میافراگد یطراح-)یوبوت یاکس،با سقف مجوف (کوب یسازه ها ینکات طراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٢٤

۱۴-۶-۱۲ Shear-friction reinforcement و برش تصاالت آنها)انتقال نیرو از دیافراگم به اجزای باربر قائم (مانند دیوار برشی) معموال توسط ترکیبی از اجزای جمع کننده (شامل ا

Shear frictionاصطکاک انجام می شود. قسمتی از نیروی دیافراگم توسط آرماتورهای برش اصطکاک به دیوار برشی منتقل می شوند (

reinforcement در شکل سمت چپ وDowels در شکل سمت راست). نیرویی که به صورت برش اصطکاک منتقل می شود را می توان ارد بر دال تخت تعيين کرد.و f12بر اساس

(ترکیب بارهای عادی شامل زلزله اصلی ENV-Yباید تحت f12قرار دارد، نیروی Yدر مورد شکل زیر، با توجه به اینکه دیوار در راستای ) خوانده می شود.Yدر راستای

). بنابراین بتن متصل کننده سقف به Cold jointدر شکل سمت راست فرض شده است که در انتهای دیوار بتن ریزی قطع شده است ( دیوار پیوسته می باشد. در این حالت مقاومت برش اصطکاک در محل اتصال سقف به دیوار برابر خواهد بود با:

φ

ه می شود، می مجموع مساحت میلگردهای برش اصطکاک می باشد. با توجه به اینکه بتن سقف و دیوار همزمان ریخت که در آن توجه نماييد). ACI318-14در نظر گرفت (به بند زیر از 1.4را برابر توان مقدار

در شکل زیر) نیز باید برش اصطکاک کنترل شود. در این صفحه مجموع نیروی برشی اصطکاک Cold jointدر صفحه داخلی خود دیوار ( (بار ترکیب بار عادی) + نیروی های کششی و فشاری ناشی از جمع کننده ها (با زلزله تشدید یافته) اثر خواهد کرد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٢٥

مثال کاربردی ۱۴-۶-۱۳) قرار داده شده است. ستونهای کناری به صورت کتابی می باشند. ستونهای داخلی B40X60در شکل زیر در پیرامون سازه تیرهای بتنی (

مربعی هستند. سیستم دوگانه می باشد. می باشد. 1هدف تعيين میلگردهای دیافراگم در اطراف دیوار

۱۴-۶-۱۳-۱ Collector

راگم منتقل می شود را مشاهده کرد:برای استخراج نیروی جمع کننده می توان مطابق شکل زیر نیروهایی که بین دیوار و دیاف


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٢٦

)، برابر است با:ENV-SP-Xکل نیرویی که از طرف دیوار برشی به دیافراگم وارد می شود (تحت 11 1180, 1173 1180

مجموع آنهامربوط به ترکیب بار پوش می باشد و بنابراین همزمان اتفاق نمی افتند و فوقدقت شود که بارهای )F11 در رابطه

در مواردی که کاربر مایل باشد می تواند به جای استفاده از ترکیب بار پوش، تمامی اندکی کمتر از مقدار فوق خواهد بود. فوق) ترکیب بارها را مورد به مورد بررسی کند. برای مثال تحت ترکیب بار

UDCON6-SP=1.41D+Live+LRED+0.5LRED0.5+0.2S-Ω (EXALL+0.3EY)+EV

نیروها به شکل می باشد:

) 1180بخشی از بار فوق kN به صورت برشی در طول دیوار منتقل می شود و بخشی دیگر به صورت نیروی کششی یا فشاری ( در انتهای دو انتهای دیوار به آن منتقل می شود.

صورت مستقیم ( kN 1180چه درصدی از نیروی شار از طریق جمع ) و چه درصدی از ان به Vuبا برش به صورت کشش یا فشی یکنواخت در طول Tuکننده ( سقف و با فرض تنش بر سه ساس هند سهم می تواند بر ا شود؟ تعيين این ) منتقل می

شود. صورت کششی به دیوار سقف و نیز بر اساس قضاوت مهندسی تعيين می در این مثال اگر فرض کنیم که نصف بار به :منتقل می شود خواهیم داشت

11802

0.9 400 → 1639


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٢٧

۱۴-۶-۱۳-۱ Shear reinforcement )، برابر است با:ENV-Xکل نیرویی که از طرف دیوار برشی به دیافراگم وارد می شود (تحت

11 468,473 468

صورت برشی در طول دیوار منتقل می شود و بخشی دیگر به صورت نیروی کششی یا فشاری در انتهای ) بهkN 468بخشی از بار فوق (

که نصف بار به صورت برشی به دیوار منتقل می شود. شدهدر این مثال فرض دو انتهای دیوار به آن منتقل می شود.

یافراگمد یحطرا-)یوبوت یاکس،با سقف مجوف (کوب یسازه ها ینکات طراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٢٨

است (اگر برش را در طول دیوار یکنواخت فرض کنیم)، برش در واحد طول دیوار برابر خواهد m 3.35با توجه به اینکه کل طول دیوار برابر بود با:

.70

نیز 100kN/mنمایش داده شده است. در قسمت های میانی دیوار برش در دال از ENV-Xتحت اثر ترکیب بار f12در شکل زیر مقدار می باشد و با مقدار تقریبی که در باال بدست آمد، همخوانی دارد. در جهت kN/m 100د. ولی مقدار میانگین تنش کمتر از فراتر می رو

اطمینان بهتر است حداکثر مقداری که به عنوان برش حاصل می شود، در نظر گرفته شود.

) 70به جای استفاده از نیروی برشی میانگین kN140 ) در جهت اطمینان از برش kN :استفاده می شود

140 0.6 0.17√25 300

140 132 0.6 300

0.00017 می باشد. t=260 mmدر محاسبات فوق فرض شده است ضخامت دال

ناچیز بدست آمد. این میلگردها باید به موازات برش (موازات طول دیوار) قرار با توجه به کم بودن نیروی برشی، مقداربگیرند. بنابراین هم راستا با میلگردهای الزم برای جمع کننده خواهند بود. در این مثال به دلیل پايين بودن مقدار برش، عمال

نیازی به میلگرد برشی نیست.

میلگردهای جمع کننده ها و نیز میلگردهای خمشی دال جمع شوند. میلگردهای میلگردهای برشی (در صورت وجود) باید با ) فراتر رود.Vcدر دال از مقاومت برشی بتن ( f12برشی در نقاطی اضافه می شوند که برش


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٢٩

۱۴-۶-۱۳-۲ Shear friction عالوه بر کنترل برش عادی در طول دیوار، آرماتورهای برش اصطکاک نیز محاسبه شوند. در محل اتصال دال به دیوار برشی، برای

انتقال برش به دیوار، نیاز به آرماتور برش اصطکاک می باشد.

)، برابر است با:ENV-Xکل نیرویی که از طرف دیوار برشی به دیافراگم وارد می شود (تحت 468,473 468

) به صورت برشی در طول دیوار منتقل می شود و بخشی دیگر به صورت نیروی کششی یا فشاری در kN 468بخشی از بار فوق ( دیوار منتقل می شود. به برشیانتهای دو انتهای دیوار به آن منتقل می شود. در این مثال فرض کنیم که نصف بار به صورت

فرض می شود: 1.4وجه به اینکه بتن سقف یکپارچه ریخته می شود، ضریب اصطکاک برابر با ت

234 0.6 0.6 1.4 400

696

) باید عمود بر دیوار برشی مطابق شکل باال قرار گیرند.mm696این میلگردها (با مساحت کل


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٣٠

فرض می شود: 0.6با توجه به اینکه بین بتن دیوار و بتن سقف در زمانهای متفاوت ریخته می شود، ضریب اصطکاک برابر

824 0.6 0.6 0.6 400

5722

mm5722مساحت میلگردهای قائم دیوار برشی باید حداقل برابر باشد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٣١

میلگردهای خمش (خارج از صفحه دال) ۱۴-۶-۱۴

SAFE OR ETABS ?

.مقادیر آماتورهای خمشی دال (برای خمش خارج از صفحه) را می توان با ترسیم نوارهای طراحی بدست آورد

در هر دو نرم افزارETABS وSAFE ستخراج کرد.می توان نوار طراحی ترسیم کرده و مطابق شکلهای فوق میلگردها را ا

برای استخراج میلگردهای خمشی (خارج از صفحه) استفاده شود. ETABSتوصیه می شود از

دلیل اول:

سختی محوری دیوار و ستون متفاوت است. دیوارها به علت سطح بیشتر سختی محوری بیشتری دارند. خواهیم داشت.به طوریکه تحت بار ثقلی مطابق شکل زیر، تغييرشکل غیر متوازن در دال

این اثرات (تغييرشکل نامتوازن) به علت ساخت مرحله به مرحله سازه و نیز به علت بحث خزش کمتر از مقداری خواهد بود که از تحلیل خطی سازه حاصل میشود. با این حال توصیه می شود کنترل شود.

.مورد فوق را دکتر مسعود فرزام به بنده یادآور شده اند

دلیل دوم:تنها یک طبقه مدل می شود و پای ستونها نیز در آن یک طبقه گیردار فرض می شود. در حالیکه در طبقات فوقانی به علت SAFEدر

دقیق تر می باشد. ETABSحرکت جانبی سازه عمال در پای ستونهای هر طبقه دوران داریم. بنابراین تحلیل سازه در دلیل سوم:

رد که تمامی طبقات همزمان طراحی و بررسی شوند و به لحاظ تیپ بندی آرماتورگذاری طبقات بهتر این امکان وجود دا ETABSدر می باشد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٣٢

ETABSخالصه مراحل استخراج میلگردهای خمشی در ۱۴-۶-۱۴-۱های وارزیر ن مراحلکه در آن سختی دیافراگم به صورت واقعی و با ضرایب پیشنهادی آيين نامه تنظیم شده است. مطابق MAINدر فایل

د:نیطراحی را ترسیم و طراحی ک) اضافی را حذف کنید. تنها آکس هایی را نگاه دارید که نشان دهنده موقعیت ستونها هستند. ایتبس نوارهای grid: آکس های (۱گام

طراحی دالها (نوار ستونی و نوار میانی) را بر اساس موقعیت آکس ها ترسیم می کند.با برچسب Xبا برچسب های متفاوت (مثال Yو Xر نوارهای طراحی را در طبقه مورد نظر و در دو راستای : با استفاده از ابزار زی۲گام

Layer A و جهتY با برچسبB:ترسیم نماييد (

: پس از ترسیم نوارهای طراحی، عرض آنها را می توانید از طریق فعال کردن گزینه زیر نمایش دهید:۳گام


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٣٣

: پس از ترسیم اولیه نوارها، عرض آنها را تنظیم نماييد. برای این منظور در صفحه نمایش تمامی نوارها را انتخاب کرده و از گزینه ۴گام زیر استفاده نماييد:

: مطابق شکل زیر کاور (خالص) مناسب و سایز میلگرد احتمالی دال انتخاب شود:۵گام

یافراگمد یطراح-)یوبوت کس،یا با سقف مجوف (کوب یسازه ها ینکات طراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٣٤

)SAFEکنترل برش پانچ دال متصل به ستون (در ۱۴-۶-۱۵نسبت پانچ را کنترل کرد. قبل از نمایش نسبت تنش ETABSمی توان براحتی در نرم افزار SAFEبرای کنترل برش پانچ همانند نرم افزار

) UDCONای طراحی بتن (ها باید اطمینان حاصل شود که ترکیب بارها به صورت مناسب تعریف شده باشند. می توان از ترکیب باره استفاده کرد:

در شکل نحوه نمایش نسبت تنش پانچ نشان داده شده است:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٣٥

در رابطه با کنترل پانچ دال متصل به ستون ACI 318-14نظر ۱۴-۶-۱۵-۱برشی حداقل بر اساس رابطه عنوان شده است که در صورتی که دریفت جانبی طبقه بیش از یک حد باشد، باید از آرماتور ACI-318در

خاصی که در بند زیر ارائه شده است، استفاده شود. الزم به تاکید است که .کنترل بند زیر حتی برای دالهایی که غیر باربر جانبی فرض شده اند نیز الزامی است

:حتی اگر نسبت برش پانچ (در بند قبل) کمتر از یک باشد، باید بند زیر کنترل شود

∆طبقه اگر در جهت اطمینان ۵در سازه های باالی

فرض شود، داریم: 0.02∆

0.02 0.035120

→ 0.3

بدست می آید: 0.3برابر مقدار 0.02می توان از نمودار شکل باال استفاده نماييد. در این شکل برای دریفت برای بدست آوردن

0.3 → استفادهازآرماتوربرشیدرمحلاتصالدالبهستونالزامینیست

0.3 → استفادهازآرماتوربرشیدرمحلاتصالدالبهستونالزامیاست

می افتد و باید از آرماتور برشی توصیه شده توسط در رابطه فوق معموال حالت دوم اتفاقACI .استفاده شود میزان آرماتور برشی (در صورت لزوم) از رابطه زیر بدست می آید:

0.29 0.29√21 1.33

1.33


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٣٦

را قرار دهید. ACIباشد، سعی نماييد آرماتور برشی حداقل ارائه شده توسط 0.3با توجه به حساسیت موضوع پانچ حتی اگر مثال: در ستونهای داخلی سازه شکل زیر با فرض اینکه آرماتور برشی حداقل الزم باشد، مقدار آن به صورت زیر محاسبه می شود:

mm C450x450ابعاد ستونهای داخلی: mm 227عمق موثر دال:

AIIو از نوع φ12آرماتورهای عرضی: 25بتن:

0.29

227 300 1.45 4 450 227 227

13.08 9خواهد بود که معادل 981باشد، مقدار S=75 mmبا فرض اینکه فواصل آماتورهای عرضی برابر φ12 .خواهد بود

عدد خواهد بود که کمتر از ۸در صورتیکه از جزئیات میلگردگذاری زیر استفاده شود، تعداد آرماتور عرضی در هر ردیف در محیط برابر

استفاده شود و یا اینکه به جای یک کادر بسته در هر AIIIاز میلگرد AIIعدد) می باشد. بنابراین یا باید به جای میلگرد ۹تعداد الزم ( عدد افزایش می یابد). ۱۲یک کادر بسته همراه با سنجاق استفاده شود (در این صورت تعداد ساقها در محیط به شاخه از

برابر ضخامت دال در داخل آن ادامه یابد (از بر ستون). ۴میلگردهای عرضی در داخل دال باید حداقل به اندازه


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٣٧

جزئیات آرماتورگذاری برش پانچ در دال ۱۴-۶-۱۵-۲ ات زیر مربوط به ارماتورگذاری در داخل دال می باشد.جزئی

ACI-318-14:

یافراگمد یطراح-)یوبوت یاکس،با سقف مجوف (کوب یها سازه ینکات طراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٣٨

برش پانچ ستونهای متصل به تیر کناری ۱۴-۶-۱۵-۳طی صحبتی که با استاد ارجمند دکتر فرزام داشتم ایشان اشاره به اهمیت کنترل برش پانچ در ستونهای کناری متصل به تیر داشتند که

در ادامه توضیحاتی قرار میدهم:

در مواردی که مطابق شکل تیر کناری به ستون کناری متصل است، نرم افزارهایETABS وSAFE برش پانچ در دال را کنترل نمی کنند.

در مواردی که ابعاد تیر کناری کوچک باشد (سختی پیچشی و خمشی تیر پايين باشد)، جریان نیرو به صورت متمرکز مستقیما از طریق

د و احتمال پارگی در دال وجود دارد. دال وارد ستون می شو

نحوه کنترل:

تنشهای برشی مطابق شکل زیر بررسی شود و با مقاومت برشی دال مقایسه MAIN.edbدر فایل ETABSتوصیه می شود در نرم افزار ) از طول دال در نزدیکی ستون برابر مقدار زیر خواهد بود:mm 1000شود. مقاومت برشی هر یک متر (

0.75 0.17 ′ 1000 0.75

تذکر از دکتر جالل پور در این مورد: مقاومت برشی در این حالت بر اساس مقاومت برشی یک طرفه باید محاسبه شود. عالوه

د. خمش به دو شکل ممکن است منتقل شود: بر انتقال برش در دال، انتقال خمش از دال به ستون نیز دارای اهمیت می باشانتقال مستقیم از دال به ستون و انتقال از دال به تیر و سپس از تیر به صورت لنگر پیچشی به ستون. برای اطالعات بیشتر

مراجعه نماييد. 5.3، بند ACI 352.1R-11می توانید به


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٣٩

کنترل برش پانچ در دال متصل به دیوارهای برشی ۱۴-۶-۱۵-۴ برای کنترل پانچ دیوار برشی متصل به دال ضوابطی در آيين نامه ها ارائه نشده است (اینجانب نیافتم).متاسفانه

می باشد: Moehleمطالب زیر مربوط برگرفته از کتاب پروفسور


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٤٠

در متن فوق نکاتی در رابطه با اندرکنش دال با دیوار ذکر شده است که می تواند مفید باشد.

طراف دیوار برشی با پانچ اطراف ستون تفاوت دارد و نمی توان از ضوابط ارائه شده برای ستونها استفاده کرد. به متن ماهیت پانچ در ا توجه نماييد: ACI352زیر از

آنها ، مراجع مفیدی را دکتر جالل پور برایم ارسال کردند که عالقه مندان می توانند به ACIبا توجه به عدم وجود ضوابط مشخص در مراجعه نمایند:

1- J. SCHWAIGHOFER and M. P. COLLINS, “Experimental Study of the Behavior of Reinforced Concrete Coupling Slabs”, ACI JOURNAL, March 1977, pp.123-127.

2- "T. Paulay and R. G. Taylor, “Slab Coupling of Earthquake-Resisting Shear walls”, Technical Paper, ACI JOURNAL, March-April 1981, pp.130-140.

نیز اطالعات مفیدی در این زمینه امده است. به متن زیر از این کتاب JAMES G. MACGREGORبه گفته ایشان در کتاب بتن توجه نماييد:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٤١

برش دال متصل به دیوار بررسی شود: MAIN.edbنیز در مدل ETABSپیشنهاد می شود به عنوان حداقل در نرم افزار :استخراج برش دال متصل به دیوار تحت اثر زلزله

برش فوق باید با مقاومت برشی دال در انتهای دیوار مقایسه می شود. مقاومت برشی (واحد طول) بر اساس مقاومت برشی بتن و خاموت داخل دال تعيين می شود:

0.75 0.17 ′ 1000 0.75

سازه یلیدوره تناوب تحل-)یوبوت یاکس،با سقف مجوف (کوب یسازه ها ینکات طراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٤٢

دوره تناوب تحلیلی سازه 14-7 جهت محاسبه دوره تناوب: Period.edbمشخصات فایل

برابر مقادیر ضرایب سختی دالها در فایل 1.5ضرایب سختی دالهاMAIN می باشد. یعنی برای قسمتهای توپر ضریب سختی0.25 خمشی برابر 1.5 0.25و برای قسمت های مجوف برابر 0.375 1.5 خواهد بود. 0.375

خواهد بود. "ضرایب سختی تمامی ستونها برابر "یک

خواهد شد. "0.5"ضرایب سختی خمشی تمامی تیرها برابر

خواهد بود. "یک"ضرایب سختی دیوارها برابر

دیافراگم می تواند از نوعrigid .باشد

)driftطبقات ( ینسب ییمحاسبه کنترل جابجا- ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٤٣

) driftمحاسبه کنترل جابجایی نسبی طبقات ( 14-8

در نظر rigidانجام داد. برای راحتی کار می توان هنگام کنترل دریفت دیافراگم از نوع MAIN.edbکنترل دریفت را می توان در فایل

گرفت.

ه نظر . بی دالها ناچیز فرض شده استبرخی از محاسبین معتقدند کنترل دریفت باید در سازه ای انجام شود که سختی خمشنگارنده، با توجه به اینکه دوره تناوب سازه در مدلی محاسبه شده است که سختی خمشی دالها در ان منظور شده است، در

کنترل دریفت نیز می توان از سختی خمشی دالها استفاده کرد.

درACI برای دال بتنی توپر) مربوط به نقطه 0.25عنوان شده است که ضرایب سختی خمشی پیشنهادی برای اعضا (از جملهای است که سازه تا نقطه تسلیم و یا بیش از آن بارگذاری شده باشد. بنابراین از نظر نگارنده در کنترل سازه برای دریفت می

توان از سختی خمشی دال استفاده کرد. در مواردی که الزم است مقاومت و تحمل اعضا تحت بار جانبی کنترل شود و آيين نامه به طور صریح اشاره کرده است، تنها

باید از مقاومت و مشارکت اجزای غیر باربر جانبی صرف نظر کرد.

ها در سقف یمحدوده گو يينتع- ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٤٤

تعيين محدوده گوی ها در سقف 14-9

د.طول ناحیه توپر بر اساس مقاومت برشی قسمت مجوف دال تعيين می شو

:تنش مقاوم برشی ناحیه مجوف از رابطه زیر محاسبه می شود 0.17 0.75 0.17

o .باشد، تنش 25باشد و 0.5برای مثال اگر ضریب کاهش مقاومت برشی در ناحیه مجوف می باشدمقاوم برابر خواهد بود با: 0.5 0.75 0.17√25 0.32

تعيين ضریب کاهش برشی ۱۴-۹-۱ باید بر اساس نتایج آزمایش گاهی معتبر برای هندسه های مختلف تعيين شود. ضریب کاهش مقاومت برشی

در صورت عدم وجود نتایج آزمایشگاهی معتبر و یا در مواردی که طراح به ضرایب ارائه شده توسط شرکت سازنده اعتماد کافی نداشته باشد، پیشنهاد می شود این ضریب به شرح زیر تعيين شود:

1.1

بر اساس توصیه مربوط به سقف های تیرچه بلوک می باشد که به جهت منظور کردن اثرات دال متصل به جان پیشنهاد 1.1ضریب می شود.

.رابطه فوق نظر شخصی می باشد و مبنای آيين نامه ای ندارد


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٤٥

برای تعيين محدوده گوی ها بهتر است ابتدا سایز مش بندی کاهش داده شود:

برای مش بندی بر اساس ضخامت سقف و طول دهانه ها می تواند تغيير کند و بر اساس قضاوت مهندسی طراحی تعيين 0.5ضریب

می شود. باشد، می توان محدوده گوی ها را مطابق شکل زیر تعيين کرد: 0.3MPaدر صورتی که تنش مقاوم برشی بتن در قسمت مجوف برابر


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٤٦

0.3نقاطی که تنش برشی بیش ازMPa می باشد، باید توپر اجرا شوند

.تعيين محدوده تنشها باید تحت تمامی ترکیب بارها ازجمله ترکیب بارهای شامل زلزله انجام شود ،توصیه می شود محدودیت های زیر رعایت شود:عالوه بر محدوده محاسباتی در شکل صفحه قبل

8

3

در رابطه فوق: a ،طول قسمت توپرL ،طول دهانهc ،بعد ستونt .ضخامت دال بتنی می باشد

امه یابد. در هر طرف در داخل دال اد 4tعلت کنترل رابطه اول: آرماتورهای عرضی حداقل که برای پانچ الزم است باید حداقل به اندازه

دال باید در این ناحیه توپر باشد.

برای کتیبه های دالهای تخت پیشنهاد شده است:) ۹۲(ویرایش مبحث نهم علت کنترل رابطه دوم: در

گرچه ضوابط فوق برای کتیبه می باشد، منتها رعایت آنها برای قسمت توپر مناسب به نظر می رسد. این توصیه را به پیشنهاد

گرامی دکتر فرزام قرار دادم.استاد


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٤٧

تلگرام:

: یبا سالم و تشکر از زحمات فراوان حضرتعال یندر طرف یدو دهانه بادبند یگرعمود د یراستا (در راستا یکطرف مرکز جرم در یکدر یدهانه بادبند یکاستفاده از فقط ایا

: یلدارد ؟ . مانند پالن ذ یمانع یفتدر یت) در صورت کفا یممرکز جرم دار

.ييداستفاده نما یپالن ینشود از چن ینم یهسالم، مسلما توص باتوسط یدرا مسلما با EYاز زلزله یناش یچش. پیدرا تحمل کن EYاز زلزله یقائم تنها قادر است برش ناش یمهاربند راستا تک

شود). یم یاقتصاد یراهد شد (غآنها خو یروین یشتحمل کنند که موجب افزا یافق یمهاربندها ندارد. ینامه ا يينطرح منع آ یناز ا استفاده

:منتها

)ینینامع یب(ضر یدده یشافزا یددرصد با ۲۰زلزله را یجهداشت. و در نت یدخواه یدشد یچشپ احتماال

.یدده یشافزا یدزلزله ها را با یتباال خواهد بود و خروج از مرکز Aj یبضر احتماال

بلوک باشد، رچهیاگر ت یعنیشود. یتباال باشد و الزم باشد بتن سقف تقو یافراگمکنترل شود ممکن است برش در د یدسقف با دیافراگم

) در ی(افق یبرش یتیتقو یلگردم ینو همچن یافته یشباشد و الزم شود ضخامت بتن سقف افزا یناکاف یرچهبتن ت یسانت ۵ضخامت برابر کنترل omegaزلزله یبرا یدداخل سقف با یجمع کننده ها ۲۸۰۰که طبق استاندارد یددقت کن چنینبتن سقف محاسبه شود. هم

شود. یطراح تهیاف یدزلزله تشد یبرا یدکنند با یسقف را به بادبند منتقل م ینرسیا یروهایبتن سقف که ن یا یرها وت ینشوند. بنابرا یبررس ین. ایدکن یرا بررس یرهادر ت یحتمال یمحور یزدر بتن سقف و ن یداخل یرویو ن ردهک semi rigidرا یافراگمد یدحالت با یندر ا

امده انجام شود. ۲۸۰۰استاندارد ۳-۸-۳که در بند یافراگمد یژهبهتر است تحت زلزله و

. یدخودتان انجام ده یدکند و با یسقف را کنترل نم یافراگمد ETABSکه نرم افزار ييدنما دقترا یطرح ینکنترل کننده پروژه ممکن است چن یستند،آشنا ن یلرزه ا یروهاین یاز طراحان با نحوه کنترل سقف برا یانجا که برخ از

قبول نکند.

SAFEبه ETABSاز یروهاانتقال ن-دال در دالها یزکنترل خ ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٤٨

در دالها دال کنترل خیز ۱۵

انجام می شود:کنترل خیز تیرها، دالهای یکطرفه و یا دالهای دو طرفه (غیر پیش تنیده) در آيين نامه به دو صورت می تواند مستقیم خیز و کنترل آن با مقادیر مجاز محاسبه -۱

اعضا بر اساس جداول آيين نامه کنترل ضخامت -۲

در ادامه این بخش محاسبه خیز به صورت دقیق (بر اساس روش اول) تشریح خواهد شد.

SAFEبه ETABSانتقال نیروها از 15-1 در کنترل خیز دال الزم نیست اثر نیروی زلزله منظور شود. بنابراین اگر هدف تنها کنترل خیز دال باشد نیازی به ارسال نیروهای

نخواهد بود. SAFEزلزله به نرم افزار

دقت شود کهETABS2016 قادر است مانند نرم افزارSAFE براین میلگردهای خمشی و برشی دال را طراحی و کنترل کند. بنا EATBS2016بهتر است تمامی مراحل طراحی (استخراج میلگردهای خمشی دال، کنترل برش پانچ، کنترل برش یک طرفه) در

انجام شود. متاسفانه امکان محاسبه تغيير شکل غیر خطی دقیق (با احتساب خزش و محاسبه دقیق ترک خوردگی دال) در ETABS2016 دقیق کماکان باید از امکان پذیر نیست و برای کنترل خیزSAFE .استفاده شود

برای کنترل خیز دقیق درSAFE ) باید بارهای مرده به صورت تفکیک شدهDead and Super dead .اگر بارها در ) تعریف شودETABS ،بهتر است کال بارها از به صورت تفکیک شده تعریف نشده استETABS بهSAFE انتقال داده نشود و در عوض در

اعمال شوند. تعریف و بارهای مرده و زنده SAFEخود نرم افزار

SAFEبه ETABSاز یروهاانتقال ن-دال در دالها یزکنترل خ ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٤٩

را اصالح کنید. ETABS) ارسال شده از materialبهتر است اسامی مواد ( materialدر قسمت SAFEپس از انتقال به

ارسال می شود: SAFEبه نرم افزار … ,MAT1, MAT2مشخصات فوالد و بتن که در ایتبس تعریف شده است با اسامی

قرار داده شده است. modulus of Rupture for Cracked Deflectionsدر تعریف بتن مطابق شکل فوق در انتهای پنجره قسمتی به نام

مقاومت کششی بتن برابر است با: ACIی بتن) تعریف می شود. طبق در این قسمت مدول گسیختگی (مقاومت کشش0.62

کمتر از را یختگیمدول گسبه صورت پیش فرض SAFEمقاومت کششی بتن تاثیر قابل توجهی در محاسبه مقدار خیز دارد. نرم افزار ترک یجاددال و ا یرامونیپ یدهایبه جهت منظور کردن اثرات ق fr. کاهش در مقدار منظور می کند ACI318ارائه شده توسط frمقدار

).Restraint crackingباشد ( ین مآدر

و اعمال بارها یفتعر-دال در دالها یزکنترل خ ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٥٠

تعریف و اعمال بارها 15-2 برای کنترل خیز چهار بار مختلف باید تعریف شوند.

: وزن بتن دال می باشد.DEADبار وه بر وزن خود بتن به کف وارد می شود.:بار مربوط به "کف سازی" و یا هر بار مرده ای که عال S-DEADبار : بار زنده کف می باشد.LIVEبار : بار زنده مربوط به تیغه بندی می باشد.LPARTITIONبار

اعمال شوند: Liveو S-Deadاز طریق منوی زیر، پس از انتخاب کف ها، باید بارهای


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٥١

در یبه جهت ترک خوردگ یبه کاهش سخت یازیشود و ن یمنظور م یخط یرغ یزانال یقدال از طر یترک خوردگ اثرات باشد. یدال نم

و قسمت های مجوف "یک"در صورتی که دال مجوف داشته باشیم، ضریب سختی خمشی قسمتهای توپر برابرβبرابر بر اساس ممان اینرسی مقطع کاهش یافته تعيين می شود و ممکن است کمتر یا 0.9وارد شود (ضریب 0.9

بیشتر از این مقدار باشد). همچنین سختی محوری دال نیز بهتر است بر اساس مشخصات قسمت مجوف کاهش در شکل زیر). αداده شود (ضریب

ر ضریب سختی خمشی آنها را کاهش بنابراین دال مربوط به قسمت های مجوف را انتخاب کرده و مطابق شکل زی دهید:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٥٢

در محاسبات منظور می شود، تیرها (در صورت وجود) باید به صورت مستطیلی دالبا توجه به اینکه سختی خمشی شکل مدل کنیم). Tمدل شده باشند (اجازه نداریم آنها را به صورت

) در صورت استفاده از آنالیز غیر خطیnonlinear cracked نرم افزار (SAFE تنها ترک خوردگی دالها را منظور می کندکه ETABS) را کاهش نمی دهد. بنابراین همانند نرم افزار column) و ستونها (beamولی سختی خمشی تیرها (

. به بند زیر نیز باید سختی خمشی تیرها کاهش یابد SAFEسختی خمشی تیرها کاهش داده می شوند، در نرم افزار توجه نماييد:) ۱۳۹۷از پیش نویس مبحث نهم (

0.35مطابق بند فوق برای کنترل خیز می توان به صورت تقریبی سختی خمشی تیرها را برابر 1.4 در 0.5

0.7نظر گرفت. سختی خمشی ستونها نیز برابر منظور می شود. 1.4

وارد 0.5انتخاب کرده مطابق شکل زیر ضریب سختی خمشی آنها را برابر SAFEبنابراین تمامی تیرها (در صورت وجود) را در نرم افزار نماييد:

ضریبα برابر مقداری را که در 1.4در شکل فوق مربوط به ضریب کاهش سختی پیچشی می باشد که می توان

ضریب کاهش سختی پیچشی ETABS، وارد کرد. برای مثال اگر در نرم افزار محاسبه شده است ETABSنرم افزار منظور شده باشد، خواهیم داشت: 0.15برابر

α 1.4 0.15 0.21


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٥٣

.مشخص گردد یرشکل ز یقدال از طر خمشی یلگردهایم یدبا یترک خوردگ یبضرا یحمحاسبه صح جهتباشد، با صرف نظر از میلگردهای تقویتی می توان به صورت شکل زیر φ12@200برای مثال اگر فرض کنیم میلگرد های سراسری دال

عمل کرد:

و اعمال بارها یفتعر-دال در دالها یزنترل خک ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٥٤

دقیق کنترل یدو روش برا یرارائه کرده استفاده شود. در متن ز SAFEنرم افزار یبرا CSIکه یشود از روند یم یهتوص یزکنترل خ یبرا شود از روش اول استفاده شود: یم یهارائه شده است که توص یزخ

:two methodsusing either of the following SAFE is run in section analysis-Cracked

term cracked -which uses either immediate or long load case are applied in a single patternsload All 1. deflection, discussed as follows:

LIVE) are applied in a single load pattern, , in which all loads (DEAD + SDEAD +Immediate cracked deflection then analysis is run with the Crack Analysis option.

, in which analysis is divided into the following two categories:term cracked deflection-Long Non-sustained portion, in which cracked-section analysis considers only the non-sustained portion of LIVE load, solving for incremental deflection. Sustained portion, in which long-term cracked analysis considers the sustained loading from DEAD, SDEAD, and a portion of the LIVE load. Creep and shrinkage are included only in this sustained portion of analysis because these effects are only applicable under sustained loading. NOTE: Short-term concrete modulus = Elastic concrete modulus Ec(to) NOTE: Long-term concrete modulus = Age-adjusted concrete modulus Ec(t,to), given

For example, assume that 25% of the LIVE load is sustained. Analysis proceeds as follows: Case 1: Cracked analysis for short-term load with short-term concrete modulus is given as DEAD + SDEAD +

ΨsLIVE, in which Ψs = 1.0 Case 2: Cracked analysis for permanent load with short-term concrete modulus is given as DEAD + SDEAD +

ΨLLIVE, in which ΨL = 0.25 (ΨL = 0 if 100% of the LIVE load is non-sustained) Case 3: Long-term cracked analysis (with creep and shrinkage) for permanent load with long-term concrete

modulus is given as DEAD + SDEAD + ΨLLIVE, in which ΨL = 0.25 The value of total long-term deflection is then the combination of Case 3 + (Case 1- Case 2). The difference between Case 1 and Case 2 represents the incremental deflection (without creep and shrinkage) due to non-sustained loading on a cracked structure. The procedure indicated above results on total long term deflection over time. Most engineers simply check this values against ACI 318 Table 24.2.2, since this will always result in safe and conservative design. In order to remove portion of dead load deflection occurring before attachment of nonstructural elements, the following procedure can also be used: Case 4= Cracked analysis for permanent load with short-term concrete modulus is given as DEAD + ΨDSDEAD, in which ΨD = percentage of super imposed dead load present before attachment of non structural elements Or Case 4= Cracked analysis for permanent load with long-term concrete modulus creep and shrinkage is given as DEAD + ΨDSDEAD, in which ΨD = percentage of super imposed dead load present before attachment of non structural elements, and say using a creep factor for 3 months. The value of total long term deflection to occur after attachment of nonstructural elements is then the combination of Case 3 + (Case 1- Case 2)- Case 4. We recommend this method, though an alternative is available, described as follows: 2. A single load pattern is applied in a load case, then another case is set to continue From State at End of Nonlinear Case. For example:

Add a DEAD load case using the Nonlinear (Cracked) option, starting with a Zero Initial Condition. Add a SDEAD load case using the Nonlinear (Cracked) option, starting From State at End of Nonlinear Case

DEAD. Add a LIVE load case using the Nonlinear (Cracked) option, starting From State at End of Nonlinear Case

SDEAD. The DEAD load case predicts cracking from a zero initial condition, in which no load is present, then computes cracking due to DEAD load-pattern application. Adding SDEAD then uses the stiffness at the end of DEAD load case, and contributes additional deflection. Deflection reports the total deflection from both DEAD and SDEAD cases, however, the increase in DEAD load deflection due to additional cracking from SDEAD load application is not recognized, therefore we do not recommend this method.

section+analysis-https://wiki.csiamerica.com/display/safe/Cracked مرجع:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٥٥

بار CASE1 شود: یفتعر یربه صورت ز



https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٥٦


ρبا فرض 1.91در شکل فوق ضریب دقت کنید می تواند تغيير کند. ی دالوارد شده است و بسته به میزان میلگرد فشار 0.0009

ρباشد و فرض کنیم در هر وجه دال حداقل نصف این مقدار قرار گرفته باشد، مقدار 0.0018که اگر حداقل آرماتور افت و حرارت در دال خواهد بود. 0.009حداقل برابر

فرض شده درصدی از بارهای زنده حالت ماندگار دارند و همانند بارهای مرده موجب ایجاد خزش می شوند. مثال در شکل فوقدر متن آيين نامه ها مقدار این درصد مشخص نشده است و طراح . خواهد بودبار زنده ماندگار از نوعدرصد بار زنده ۲۵است

اربری سازه درصدی را می تواند منظور کند.بر اساس قضاوت مهندسی و با توجه به ک

شود: یفتعر یربه صورت ز CASE4 بار

با فرض سه ماه خزش و 0.96در شکل زیر ضریبρ وارد شده است و بسته به میزان میلگرد فشاری دال می تواند 0.0009یعنی فرض شده است که "اتصال قطعات غیرسازه ای" پس از گذر سه ماه اجرای اسکلت انجام خواهد شد. این تغيير کند.

. می توان در جهت اطمینان از خزش سه ماهه صرف نظر کرد. در این تغيير کنداجرای سازه مراحل زمانی فرض بسته به نحوه استفاده شود. Nonlinear (Cracked) صورت در شکل زیر باید از گزینه

درصدی از بار مرده کف سازی و تیغه بندی می باشد که قبل از اتصال اجزای غیر سازه ای می باشد وارد می شود و بست به نوع سازه و نحوه اجرای آن تعيين می شود.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٥٧

شود: یانجام م یربر اساس جدول ز یزخ کنترل


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٥٨

بلند مدت: یزخ کنترل

∆ ∆ ∆ ∆ 240 میکندن اگرتغييرشکلزیاددرقطعاتغیرسازهایآسیبایجاد

480اگرتغييرشکلزیاددرقطعاتغیرسازهایآسیبایجادمیکند

م از بار زنده حاک یناش یزخمقدار بار زنده در مقایسه با بار مرده کف کم بوده و بنابراین معموالدر سازه های با کاربری متعارف کرد. یفآن تعرکنترل یمجزا برا load case یک. در صورتی که مقدار بار زنده قابل توجه باشد، باید شود ینم

دال را برطرف کرد؟ یزمشکل خ یجهتوان مقدار فوق را کاهش داده و در نت یم یزخ یشبا استفاده از پ یا: آسوال

یرغ یاجزا که ييرشکلهاییتواند تغ ینم یزخ یشاست. پ یسازه ا یرغ یبه اجزا یباز آس یریگجلو یزاز کنترل خ ی. هدف اصلیر: خپاسخه جالل پور ب محمد ) توسط دکتریز خ یشبه بهانه استفاده از پ یزموضوع (عدم کنترل خ ینکنند را کاهش دهد. ا یتجربه م یسازه ا نوشتار اضافه کنم. ینا تنتا به م یدگرد یادآوریبنده

:یدهددال را نشان م ييرشکلاز تغ ینمونه ا یرز شکل

182 32

8000

480

1814 15

2

6000480

18 0 √8000 6000

480

یرسریو ز یبا ورق روسر یرداراتصال گ یطراح-یفوالد یاتصاالت سازه ها ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٥٩

اتصاالت سازه های فوالدی ۱۶

طراحی اتصال گیردار با ورق روسری و زیرسری 16-1

اتصال همراه با یک مثال تشریح خواهد شد. طراحیمراحل

فرضیات:

.قاب خمشی با شکل پذیری متوسط می باشد

.بال تیر به ستون متصل نمی شود

25.7وزن مرده کف برابر kN/m 26زنده آن برابر بارو kN/m .می باشد

400ستون های سازه به صورت باکس به ابعاد 400 20mm .می باشند

ابعاد تیرورقPG1 .نشان داده شده است. هدف طراحی اتصال این تیرورق می باشد


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٦٠

)(پالستیک محتمل تیر لنگرمحاسبه ١-١-١٦

:به صورت زیر محاسبه می شود Mprمقدار ٣-٨-٣-١٠مطابق بند

1.2 1.15 1.38

10240 1198.9 . . m

1.2 1.1510

,برابر ٢-٨-٣-١٠با توجه به بند مقدار 1.2 می باشد 1.2


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٦١

محتمل در محل مفصلمحاسبه برش ٢-١-١٦ از بر ستون) را محاسبه می کنیم: Shبرش کل موجود در محل تشکیل مفصل (به فاصله

در رابطه فوق:Mpr محاسبه شده است. بند قبلدر

Lhبر حسب مترپالستیک می باشد (صل ا: فاصله بین مف.(

می باشد که بر اساس ترکیب بار لرزه ای باید انتخاب شود با توجه به اینکه ترکیب بار لرزه ای وارد بر تیرضریب دار بار گسترده: 1.2D+L+0.2S+E می باشد، مقدارαD βL برابر بایدkN/m )1.2Dead+Live+0.2Snow .اختیار شود (

برای بار زنده به مبحث 0.5استفاده از ضریب استفاده کرد (جهت مشاهده شرایط 0.5Liveمی توان از Liveتحت شرایط خاصی به جای ششم مراجعه نماييد).

:برابر طول ورق زیرسری یا روسری (هرکدام بزرگتر) می باشد Shمقدار ٥-١٣-٣-١٠ نکته: طبق بند

توان آنرا برای شروع طراحی به عنوان یک تقریب اولیه میدر شروع طراحی هنوز طول ورقهای روسری و زیرسری مشخص نیست و رابر عمق مقطع تیرورق درنظر گرفت.ب

باشد. در این صورت محل مفصل 550mm) فرض می کنیم که طول ورقهای روسری و زیرسری برابر d=540mmبا توجه به عمق تیر (از بر ستون خواهد بود. اگر پس از انجام محاسبات اعداد دیگری برای طول ورقها بدست آمد، باید محاسبات 550mmپالستیک به فاصله

را مجددا تکرار نماييد.8برابر است با در تیرفاصله بین دو مفصل است، 40x40با توجه به اینکه ابعاد ستونها 0.40 2 0.55 6.5.

1.2رابر است با: بار گسترده ثقلی ضریب دار سقف ب 1.2 5.7 6 12.84

12.84می باشد، بارگسترده وارد بر تیر برابر خواهد بود با: m 2با توجه به اینکه سطح بارگیر تیر برابر 2 25.68

م داشت که مقدار آن با توجه به اینکه سطح بارگیر تیر ، یک نیروی متمرکز ناشی از بارهای ثقلی خواهیJ1با توجه به وجود تیر فرعی .است، برابر خواهد بود با: 250mفرعی برابر

205

.

.

. .555


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٦٢

طراحی در بر ستونمحاسبه برش ٣-١-١٦

برابر است با: ٢-٢-١-٨-٣-١٠مطابق بند kN) بر حسب Vمقدار برش طراحی در بر ستون (

)١(

برابر است با: kN) بر حسب UVمقدار برش طراحی در بر ستون (

q W 555 25.68 0.55 569

محاسبه لنگر طراحی در بر ستون ٤-١-١٦

بدست می آید: kN.mدر بر ستون بر حسب مقدار ٢-٣-١-٨-٣-١٠مطابق بند

)٢(

) باید ورقهای روسری و زیر سری را بر اساس این نیروها طراحی می کنیم.٤و ٣در بر ستون (گامهای و پس از محاسبه

1198.9 555 0.55. .

1508 .

یرسریو ز یبا ورق روسر یرداراتصال گ یطراح-یدفوال یاتصاالت سازه ها ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٦٣

ورق زیر سری ضخامت ٥-١-١٦ ن می شود)تعيي) بر اساس عرض بال تیر (عرض ورق زیر سری (

به طوریکه فضای کافی برای جوش داشته باشیم:

)٣( 50

فضای جوش خواهیم داشت. mm 25در این صورت در هر طرف ورق ) براساس نیروی کششی ناشی از( ضخامت ورق زیر سری

که در گامهای قبل محاسبه شد، بدست می آید:لنگر

(4)

زیرسری می باشدفاصله مرکز تا مرکز ورقهای روسری و عمق dکه در آن در نظر می گیریم: 1.0برابر زیر بندطبق ضریب کاهش مقاومت است که و

50 350 350با توجه به اینکه بعد ورق زیرسری برابرmm ،350بعد ستون باید حداقل درنظر گرفته شدmm باشد تا ورق زیرسری بتواند

به آن متصل شود.

10 1508 101 540 40 350 240

30.95mm → Use 35

40عددmm در رابطه فوق با این فرض در نظر گرفته شده است که ضخامت ورق روسری و زیرسری حدود دو برابر ضخامت بدست آمد، محاسبات با مقدار جدید باید تکرار شود: 35mmبال تیر حاصل خواهد شد. با توجه به اینکه ضخامت محاسباتی

10 1508 10

1 540 35 350 24031.2mm → Use 35


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٦٤

جوش ورق زیرسری به بال تیر بعد ۱۶-۱-۶ در تعيين بعد جوش باید حداقل و حداکثر مقادیر را بر اساس

.کنترل نماييد مبحث دهم ٢-٢-٩-٢-١٠بند

حداقل بعد جوش ورق به بال تیر با توجه به جدول فوق

می باشد. 6می باشد، برابر 20mmو با توجه به اینکه ضخامت بال تیر برابر

2mmاز طرفی حداکثر بعد جوش برابر است با 18mm.

مقدار حداکثر را انتخاب کردبرای کاهش طول ورق زیر سری می توان.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٦٥

)تعيين طول ورق زیر سری ( ٧-١-١٦

)٥(

)٦( 20

a .بعد جوش می باشد

20mm .که در انتها اضافه شده است، فاصله بادخور تیر می باشد 140عدد MPa و با فرض استفاده از الکترود ٤-٢-٩-٢-١٠در رابطه فوق تنش مقاوم طراحی جوش است که بر اساس بندE70 و

چشمی وجوش در محل بدست آمده است:بازرسی

φ φ φ 0.6√22

0.9 0.75 0.6 490√22

140

15طبق بند زیر در صورتی که ضخامت ورق ها بیش ازmm باشد، باید از الکترودE70 :استفاده کرد

الزم برابر است با: )طول ورق زیر سری (برای بعد جوش، a=18 mmبا فرض 10

2 14020

1508 10540 2 140 18

20 574 → Use 600


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٦٦

ورق روسری ضخامت ٨-١-١٦ )) بر اساس عرض بال تیر (عرض (قسمت باریک تر) ورق رو سری (

تعین می شود به طوریکه فضای کافی برای جوش داشته باشیم:

)٧( 50

):( ضخامت ورق زیر سری

)٨(

در نظر می گیریم. 1.0برابر را مشابه ورق زیرسری مقدار

50 250

10 1508 101 540 40 250 240

43.3mm → Use 45

به تیر بعد جوش ورق روسری ٩-١-١٦

باشد. 5mmدر اتصاالت لرزه ای بعد جوش نباید کمتر از

می باشد. 6می باشد، برابر 20mmبعد حداقل: با توجه به اینکه ضخامت قطعه نازکتر (ضخامت بال تیر) برابر

2: ) تعيين می شودبر اساس ضخامت ورق روسری( :حداکثر بعد جوش 45 2 43mm

)خواهد )کمتر از ضخامت ورق روسری (ازکتر فراتر نرود و از آنجا که ضخامت بال تیر (جوش نباید از ضخامت قطعه ن از طرفی بعد

بود، توصیه می شود بعد جوش ورق روسری برابر ضخامت بال تیر منظور شود: 20


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٦٧

)سری ( روتعيين طول ورق ١٠-١-١٦

)٩(

)١٠( 50mm

در صورتی که از الکترودE60 استفاده شود. 120در رابطه فوق باید از 140استفاده شود، به جای

a .بعد جوش می باشد

d ورقهای روسری و زیرسری می باشد. تا مرکزفاصله مرکز

10

2 14050

1508 10540 2 140 20

50 548 → Use 600

)(قسمت عریض تر) ورق رو سری ( عرض انتهایی ١١-١-١٦

)١١( .

می باشد. در صورتی که جوش نفوذی اتصال بال به ستون توسط آزمایش غیر مخرب ٤-٢-٩-٢-١٠: ضریب بازرسی جوش مطابق بند را برابر یک در نظر گرفت. در این حالت می توان به جای شکل کله مانند رادیوگرافی و یا التراسونیک آزمایش شود، می توان مقدار

اده نمود. البته به دلیل کیفیت پايين اجرا و کنترل جوش توصیه گاوی برای ورق روسری، همانند ورق زیرسری، از شکل مستطیلی استف می شود که حتی در صورت انجام تست جوش، از شکل کله گاوی استفاده شود.

بحث دهم باید رعایت شوند:زیر از مرائه شده برای ورق روسری در شکل ابعاد ا


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٦٨

ال جانتعيين ارتفاع، عرض و ضخامت ورق اتص ١٢-١-١٦ارتفاع ورق اتصال جان مسلما باید کمتر از ارتفاع کل جان تیرورق باشد. در اتصاالت مفصلی، جهت ایجاد امکان دوران بیشتر، ارتفاع

ارتفاع جان تیرورق درنظر گرفته می شود. در اتصال گیردار می توان ارتفاع ورق جان را بیشتر در نظر گرفت. 0.75ورق جان تقریبا برابر ، مقاومت برشی طراحی ورق ١٠مبحث های زیر ازهای اتصال جان بر اساس برش نهایی تیر تعيين می شود. با توجه به بندضخامت ورق

:در بر ستون باشد اتصال باید پاسخگوی برش نهایی

ضخامت الزم برای ورق اتصال جان بدست می آید. زیراز رابطه

)١٢( 0.9 0.6 240

برابر مجموع در صورتی که برای اتصال جان از ورق دوبل استفاده شود، مقدار و ضخامت ورق اتصال جان می باشد ضخامت دو ورق خواهد بود.

) 8) بر حسب ابعاد تیرورق، معموال عرض ورق اتصال cm ،10 cm 12، و یا cm .در نظر گرفته می شود

در نظر گرفت. می باشد، می توان ارتفاع ورق اتصال جان را برابر 50cmبا توجه به اینکه ارتفاع جان تیر ضخامت ورق اتصال از رابطه زیر بدست می آید:

0.9 0.6 240 569 10 0.9 400 0.6 240 → 10.96mm → Use

ضخامت فوق با فرض استفاده از ورق تک بدست آمد. در ادامه خواهیم دید که مجبور به استفاده از ورق دوبل خواهیم بود و

در نتیجه ضخامت ورق نیز تغيير خواهد کرد.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٦٩

عد جوش اتصال ورق به جان تیر ورقتعيين ب ١٣-١-١٦ اتصال ورق به جان تیر به صورت دورتادور درنظر گرفته می شود. در این جوش ترکیب برش و پیچش خواهیم داشت.جوش

، مقادیر مرکز سطح جوش، (این کتاب را می توانید از سایت اینجانب دانلود نماييد) فصل جوش -کتاب سالمون 1-18-5طبق جدول جان تیر برابر است با: ممان قطبی جوش، برش و پیچش در اتصال ورقها به

)١٣(

تعيين بعد جوش ورق به جان تیر:

)١٤( 100

در رابطه فوق تنش مقاوم طراحی جوش است که با فرض استفاده از الکترود 100عددE60 و بازرسی چشمی و جوش در محل

بعد جوش می باشد: بدست آمده است.

φ φ φ 0.6 √2

20.75 0.75 0.6 420 √2

2100

را نصف می کنیم. برای در صورتی که از ورق دوبل استفاده شود، مقدار بدست آمده

در مواقعی که بعد جوش نسبت به جان تیر نسبتا بزرگ باشد، در صورت استفاده از ورق دوبل و اجرای جوش در دو سوی

برای ورقهای دوبل به صورت متفاوت طرح شوند تا جان، ممکن است جان تیر آسیب ببیند. بنابراین بهتر است که عرض جوشهای دو طرف جان روی هم نیفتند. مانند شکل زیر:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٧٠

در نظر گرفته می شود. 120mmبرابر ) عرض ورق جان (در صورتی که

16.67

13.83 10 mm

569kN569kN 120mm 16.67mm 58.794kN.m

2116.9 → 948 358 850 116.9

→ 13.3 ! در رابطه فوق تنش مقاوم طراحی جوش است که با فرض استفاده از الکترود 116.9عددE70 و بازرسی چشمی و جوش در

را نصف برای در صورتی که از ورق دوبل استفاده شود، مقدار بدست آمده بعد جوش می باشد. محل بدست آمده است. می کنیم.

2حداکثر مقدار مجاز برای جوش ورق به جان تیر برابرmm 10mm 13.3=می باشد و مقدارmm غیر قابل قبول است. بنابراین باید از ورق دوبل استفاده کنیم و یا ضخامت ورق جان را افزایش دهیم.

ای اتصال جان به صورت زیر محاسبه می شود:در صورت استفاده از دو ورق جان در دو طرف، جوش الزم و ضخامت ورقه

948 358 850 116.9 2 → 6.8 → → →

رق جان به ستونود جوش اتصال تعيين بع ١٤-١-١٦و ممان اینرسی جوش برابر در این جوش ترکیب برش و خمش خواهیم داشت که مقدار خمش آن برابر

، از رابطه زیر بدست می آید:a2خواهد بود. بعد جوش اتصال ورق جان به ستون،

)١٥( 100 2

در سمت راست رابطه به جهت بند زیر است که در آن استفاده از جوش دوطرفه در ورق جان برای اتصال اجبار شده 2ضریب است:

116.9 2 → 10mm → Use 10mm

بر اساس استفاده از الکترود 116.9عددE70 .محاسبه شده است

به جهت استفاده از دو ورق جان منظور شده است. 2ضریب


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٧١

)١٠مبحث ١-١٠-٩-٢-١٠کنترل خمش موضعی در بال ستون در مقابل بال کششی (بند ١٥-١-١٦

خمش موضعی بال ستون، جوش نفوذی ورق علت کنترل: اگر ضخامت بال ستون کم باشد، صلبیت خمشی آن کاهش یافته و د راثر های روسری و زیرسری به ستون آسیب می بیند.

توصیه می شود حتی در صورت ارضای ضوابط فوق، از ورقهای پیوستگی استفاده شود. در این صورت نیازی به کنترل ادامه

) نخواهد بود.١٧و ١٦، ١٥بندها (بندهای که در ادامه این ١٧و ١٦، ١٥نخواهیم از ورق پیوستگی استفاده کنیم، ضوابط بند های در صورتی که روابط فوق ارضا شوند و

گزارش آمده است نیز باید کنترل شود.

با ورق بال و جان یرهاوصله ت یطراح-یفوالد یاتصاالت سازه ها ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٧٢

ورق بال و جانبا طراحی وصله تیرها 16-2


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٧٣

همراه با یک مثال تشریح خواهد شد. وصله طراحیمراحل فرضیات:

می باشد. متوسطقاب خمشی با شکل پذیری

40 برابر وارد بر واحد طول تیروزن مرده kN/m 20و بار زنده آن برابر kN/m .می باشد

400ستون های سازه به صورت باکس به ابعاد می باشند. 400


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٧٤

نیروی وارد بر ورق وصله بالتعيين ۱۶-۲-۱

0.9

300 5404

292 500

4240 781.92 .

می توان به صورت تقریبی فرض کرد که کل لنگر وارد بر تیر توسط بالها تحمل Steel Construction Manual (2011)طبق بند زیر از

می شود و کل برش نیز توسط جان تحمل می شود. در این حالت نیازی به تعيين سهم بال و جان از خمش نیست:

در شکل فوق برابر خواهد dm) بدست آید، مقدار t=20 mmبا فرض اینکه ضخامت ورق وصله بال حدودا هم ضخامت بال تیر ( بود با:

540 20 560

(شکل باال را ببینید) می باشد، به صورت زیر نیروی محوری وارد بر ورق فوقانی و تحتانی با توجه به اینکه بازوی خمش برابر محاسبه می شود:

781.920.56

1396


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٧٥

صله بالطراحی بولت های اتصال و ۱۶-۲-۲

)، مقاومت برشی طراحی (در اتصال اتکایی) برای هر بولت برابر A490 )1000و از نوع M22با فرض استفاده از بولت

خواهد بود با:φ 0.75 380 0.75 0.45 1000 314 128

بود با:تعداد بولت الزم در هر سمت ورق وصله بال برابر خواهد

φ

1396128

10.9 → 12


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٧٦

تعيين مساحت الزم برای ورق وصله ۱۶-۲-۳

مساحت الزم برای) 20( وصله با فرض مقدار اولیه برای ضخامت ورق

) به صورت زیر بدست میاید: ورق وصله بال (

P781.92 10540

→ 1396286 0.9 240

→ مساحتورقوصله 6464

برابر خواهد وصله شده است و بنابراین ضخامت الزم برای ورق) فرض b=300 mmدر شکل فوق عرض ورق وصله برابر با عرض بال تیر (

بود با:

300

21.5 → ضخامتورقوصلهبال 25

کنترل کشش در ورق وصله بال در مقطع خالص:

P781.92 10540

→ 1396286 0.75 2 370

→ 1396286 0.75 300 25 2 26 25 370 → 1396286 1700500

قطر اسمی سوراخ M22قطر محاسبات سوراخ می باشد. برای پیچ Dدر محاسبات فوق،

می باشد. mm 26و قطر محاسباتی سوراخ نیز برابر mm 24برابر


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٧٧

طول ورق وصله بالتعيين ۱۶-۲-۴جهت تعيين طول ورق فواصل پیچها باید تعيين شود. یکی از عوامل تاثیر گذار در فاصله پیچها کنترل مقاومت اتکایی در جدار سوراخ

می باشد:

نیرویواردبرهربولت 1.2

نیرویواردبرهربولت 2.4

عدد بولت داریم: ۱۲طرف بال با توجه به اینکه در هر

نیرویواردبرهربولت12

1396000

12116333

116333 1.2 0.75 1.2 20 370 → 17.5116333 1.2 0.75 1.2 25 370 → 14116333 1.2 0.75 1.2 20 370 → 17.5

116333 2.4 0.75 2.4 22 20 370 293040

17.5با توجه به محاسبات فوق فاصله خالص پیچها نباید کمتر ازباشد.

17.5بنابراین فاصله مرکز تا مرکز پیچها نباید کمتر از 17.5 24 22با توجه به اینکه قطر بولت باشد. 41.5

mm 24می باشد، قطر سوراخ برابر mm .خواهد بود. به شکل زیر توجه کنید


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٧٨

:عالوه بر کنترل مقاومت اتکایی در جدار سوراخ (صفحه قبل) باید حداقل فواصل آيين نامه ای نیز رعایت شوند

مقدار زیر در نظر گرفته شود: باید حداقل برابر پیچهابا توجه به بند فوق فواصل مرکز تا مرکز

3 3 22 66 →

مقدار زیر منظور شود: و فاصله مرکز پیچها از انتها باید حداقل برابر با

2 2 22 44 →

برای ورق وصله بال برابر است با:بنابراین حداقل طول الزم

حداقلطولوصلهبال 10 70 4 50 900


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٧٩

تعيين محل وصله ۱۶-۲-۵

300محل تشکیل مفصل پالستیک به فاصله فرض کنیدبر اساس نوع اتصال تیر به از بر ستون باشد (مقدار ستون تعيين می شود).

می باشد، محل وصله باید در خارج از فاصله زیر باشد: 540با توجه به اینکه عمق تیر برابر است با

فاصلهوصلهازبرستون2

300540

2570 → 600


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٨٠

تعيين برش وارد بر وصله تیر ۱۶-۲-۶ از سه مورد از بند زیر خواهد بود: مقدار برش طراحی برابر "حداقل" مقدار حاصل

(برش حاصل از زلزله تشدید یافته) باید از نرم افزار استخراج شود. برای این منظور می توان یک ترکیب بار تشدید :مورد اولمحاسبه رد زیر حداقل مقدار از سه مو با توجه به اینکه یافته در ایتبس تعریف کرد و برش تیر را در محل وصله تحت ان ترکیب بار استخراج کرد.

باید انتخاب شود، در اینجا در جهت اطمینان از محاسبه مورد اول صرف نظر می شود و تنها موارد دوم و سوم محاسبه می شوند.

محاسبه مورد دوم:

:به صورت زیر محاسبه می شود Mprمقدار ٢-٨-٣-١٠مطابق بند

1.2 1.15 .

1.2 1.1510

1.38 240

101199 .

22

2 11999

1.2 40 1.6 20 92

624

برشدرمحلوصله 0.75 624 1.2 40 1.6 20 0.75 566

سبه مورد سوم:محا0.6 0.9 8 540 0.6 240 560

بنابراین حداقل مقدار حاصل از مورد دوم و سوم انتخاب می شود:566, 560 560


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٨١

ضخامت ورق وصله جان تعيين ۱۶-۲-۷

فرض می شود. mm 400می باشد. ارتفاع ورق وصله برابر mm 500ارتفاع جان تیرورق برابر

560000 0.6

560000 0.75 400 0.6 240 → 12.96 → ضخامتورقوصلهجان 15


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٨٢

تعيين قطر پیچ در ورق وصله جان ۱۶-۲-۸

پیچ در هر طرف ورق وصله جان کنترل های الزم انجام می شود. در صورتی که این طرح (مطابق شکل) مناسب نباشد، طرح 8با فرض را تغيير داده و مجددا تالش می کنیم.

560560 0.075 42 . →

150 358

4 35 150 35 50 109800

→ 42 10 35

10980042 10 150

109800560000

8101220 101

)، مقاومت برشی طراحی (در اتصال اتکایی) برای هر بولت برابر خواهد بود با:A490 )1000با فرض استفاده از بولت از نوع

φ 0.75 0.75 0.45 1000 337

101000 337 → 300 → 20

ییق انتهابا ور یرهاوصله ت یطراح-یفوالد یاتصاالت سازه ها ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٨٣

ورق انتهاییبا طراحی وصله تیرها 16-3

ییبا ورق انتها یرهاوصله ت یطراح-یفوالد یاتصاالت سازه ها ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٨٤

وصله همراه با یک مثال تشریح خواهد شد. طراحیمراحل فرضیات:

پذیری متوسط می باشد.قاب خمشی با شکل

40 وزن مرده وارد بر واحد طول تیر برابر kN/m 20و بار زنده آن برابر kN/m .می باشد

400ستون های سازه به صورت باکس به ابعاد می باشند. 400

تعيين لنگر وارد بر وصله تیر ۱۶-۳-۱

0.9300 540

4292 500

4240 781.92 .


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٨٥

بر اساس لنگر وارد بر اتصال تعيين قطر بولت ۱۶-۳-۲

فوقانی تحمل میشود، خواهیم داشت: خمش وارد بر اتصال توسط چهار پیچاگر مطابق شکل زیر فرض شود که کل کشش ناشی از 2 2

از چهار بولت فوقانی می باشد. نیروی کششی وارد بر هر کدام در رابطه فوق

42

خواهد بود و در نتیجه: ، در نظر گرفته شوندبرابر و در طرح اتصال فواصل اگر

4 → نیرویکششیواردبرهربولت4

می باشد و بنابراین: مقاومت کششی بولت برابر

4

4 4

782 10

0.75 3.14 0.75 1000 520→ 29 → 30


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٨٦

عرض ورق انتهاییتعيين ۱۶-۳-۳

در نظر گرفته می شود:عرض بال تیر با توجه به توصیه فوق عرض ورق انتهای برابر با 300

تعيين فواصل پیچها ۱۶-۳-۴

قطربولتبرابر با حداقل باید و ، مقادیرmm 25با قطر کوچکتر یا مساوی مطابق توصیه زیر برای پیچ های در نظر 13قطربولتو برای پیچ های بزرگتر نیز حداقل برابر با گرفته شود منظور شود. 19

:می باشند، داریم M30 ها با توجه به اینکه پیچ

30 19 49 → 50

بهتر است حداقل برابر با دو برابر قطر بولت در نظر گرفته شود: فاصله 2 2 30 60 → 60

را می توان برابر نصف عرض ورق انتهایی در نظر گرفت: gفاصله

23002

150 → 150

75در این حالت فاصله مرکز سوراخ از لبه قائم ورق برابر 2خواهد بود که بیش از است. مناسبمی باشد و 60


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٨٧

تعيين ضخامت ورق وصله ۱۶-۳-۵ می باشد. AISC-358-16ضخامت ورق انتهایی را می توان بر اساس تئوری خطوط تسلیم تعيين کرد. شکل زیر برگرفته از

مقایسه sبا مقدار ارائه شده است. برای انتخاب رابطه مناسب باید فاصله در شکل زیر دو رابطه متفاوت برای تعيين پارامتر شود:

12

12√300 150 106.1 → 60 106.1 → 1

اول استفاده شود:با توجه به محاسبات فوق باید از رابطه

→3002

460150

1106.1

580150

12 106.1

2150

460 50 106.1 580 60 50 5988

,1.11 1.11 782 10

0.9 240 6515.825.9 → 30


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٨٨

تعيين ابعاد سخت کننده ۱۶-۳-۶

) و با فرض اینکه تنش تسلیم ورق سخت کننده با تنش تسلیم تیر یکسان باشد، ضخامت سخت AISC358-10در متن زیر (برگرفته از

می باشد. 8. ضخامت جان تیر ورق در مثال مورد بررسی برابر کننده را می توان برابر با ضخامت جان تیر در نظر گرفت بنابراین:

ضخامتسختکننده ضخامتجانتیر → 8

از طرفی سخت کننده باید به حد کافی ضخیم باشد تا کمانش موضعی نکند. بدین منظور رابطه زیر باید کنترل شود:

0.56 0.562 10240

16.16 → 16.16

خواهد 110می باشد و در نتیجه ارتفاع سخت کننده برابر mm 110=60+50در مثال مورد بررسی ارتفاع ورق در باالی تیر برابر

بود. بنابراین:→ 8

16.16→

11016.16

6.8→ 8

منظور شود. بنابراین: ) نیز حداقل باید برابر با طول سخت کننده (

tan 30110

tan 30190 → 200


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٨٩

تعيين محل وصله ۱۶-۳-۷

300فرض کنید محل تشکیل مفصل پالستیک به فاصلهاز بر ستون باشد.

، محل وصله باید در خارج از فاصله زیر باشد:و طول می باشد 540با توجه به اینکه عمق تیر برابر است با

فاصلهوصلهازبرستون2

225 300540

2225 795 → 800


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٩٠

تعيين برش وارد بر وصله تیر ۱۶-۳-۸ مقدار برش طراحی برابر "حداقل" مقدار حاصل از سه مورد از بند زیر خواهد بود:

(برش حاصل از زلزله تشدید یافته) باید از نرم افزار استخراج شود. برای این منظور می توان یک ترکیب بار تشدید :مورد اولمحاسبه یافته در ایتبس تعریف کرد و برش تیر را در محل وصله تحت ان ترکیب بار استخراج کرد. با توجه به اینکه حداقل مقدار از سه مورد زیر

در جهت اطمینان از محاسبه مورد اول صرف نظر می شود و تنها موارد دوم و سوم محاسبه می شوند. باید انتخاب شود، در اینجا

محاسبه مورد دوم:

از بر mm 800محل وصله نیز در فاصله بدست آمده باشد، و mm 300با فرض اینکه طول ورق روسری و زیرسری در شکل زیر برابر ستون قرار گیرد،

:به صورت زیر محاسبه می شود Mprمقدار ٢-٨-٣-١٠مطابق بند

1.2 1.15 1.38 240

101199 . .

2

22 1199

980 92

626

برشدرمحلوصله 0.5 626 80 0.5 586

محاسبه مورد سوم:0.6 0.9 8 540 0.6 240 560

بنابراین حداقل مقدار حاصل از مورد دوم و سوم انتخاب می شود:586, 560 560


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٩١

بر اساس برش وارد بر اتصال کنترل قطر بولت ۱۶-۳-۹

0.45در صورتیکه فرض شود سطح برش از دندانه ها عبور می کند، 0.45 1000 450

560 0.75 6 450

می باشد و داریم: 706برای پیچ ها انتخاب گردید و بنابراین M30قبل بر اساس کنترل خمش، اتدر صفح

560 0.75 6 450 706 1429

پیچ ترسیم ۱۰پیچ در نظر گرفته شده است. در حالیکه در شکل زیر ۸در اتصال پیش فرض ارائه شده برای این نوع اتصال، کالیش فرض پشده است. با توجه به اینکه برش وارد بر اتصال کم می باشد و از طرفی با توجه به اینکه دو پیچ میانی در اتصال

عدد پیچ در شکل زیر برش را تحمل خواهند کرد. ۴ارائه نشده اند می توان از وجود آنها صرف نظر کرد که در این حالت

ییبا ورق انتها یرهاوصله ت یطراح-یفوالد یت سازه هااتصاال ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٩٢

کنترل لهیدگی ورق انتهایی ۱۶-۳-۱560 0.75 2 0.75 2

خواهد بود. mm 33می باشند، قطر سوراخ M30با توجه به اینکه پیچ ها

2.4 2.4 30 25 370 666

1.2 , 2.4 1.2 43.5 25 370, 2.4 30 25 370 482 , 666 486

560 0.75 2 0.75 2 560 0.75 2 666 0.75 2 486 1728

یبا استفاده از ورق لچک یچیپ ٨ یفلنج یرداراتصال گ یطراح-یفوالد یاتصاالت سازه ها ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٩٣

پیچی با استفاده از ورق لچکی ۸طراحی اتصال گیردار فلنجی 16-4

اتصال همراه با یک مثال تشریح خواهد شد. طراحیمراحل

فرضیات:

.قاب خمشی با شکل پذیری ویژه می باشد

25.7وزن مرده کف برابر kN/m 25و بار زنده آن برابر kN/m .می باشد

400ابعاد ستون های سازهmm می باشند. 400

هدف طراحی اتصال تیرورقPG1 .می باشد

کنترل هندسه اتصال ۱۶-۴-۱ :مقاطع تیر و ستون باید فشرده لرزه ای ویژه باشند

7.3 کنترل بال تیر: 0.3 8.66

62.5 تیر: جانکنترل 2.45 70.7

ابعاد تیر باید محدودیتهای زیر را رعایت کند:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٩٤

)(پالستیک محتمل تیر لنگرمحاسبه ٢-٤-١٦

:به صورت زیر محاسبه می شود Mprمقدار ٣-٨-٣-١٠مطابق بند

1.2 1.15 1.38

10240 1198.9 . . m

,برابر ٢-٨-٣-١٠با توجه به بند مقدار 1.2 .می باشد 1.2


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٩٥

محتمل در محل مفصلمحاسبه برش ٣-٤-١٦

از بر ستون) را محاسبه می کنیم: Shبرش کل موجود در محل تشکیل مفصل (به فاصله

در رابطه فوق:Mpr محاسبه شده است. بند قبلدر

Lhبر حسب مترپالستیک می باشد (صل ا: فاصله بین مف.(

می باشد که بر اساس ترکیب بار لرزه ای باید انتخاب شود با توجه به اینکه ترکیب بار لرزه ای بر تیر واردضریب دار بار گسترده: 1.2D+L+0.2S+E می باشد، مقدارαD βL برابر بایدkN/m )1.2Dead+Live+0.2Snow .اختیار شود (

برای بار زنده به مبحث 0.5استفاده کرد (جهت مشاهده شرایط استفاده از ضریب 0.5Liveمی توان از Liveتحت شرایط خاصی به جای ششم مراجعه نماييد).

:می باشد سخت کننده + ضخامت ورقبرابر طول Shمقدار ٣-١٣-٣-١٠ بند ) از٣یادداشت ( نکته: طبق

برای شروع طراحی به عنوان یک تقریب اولیهدر شروع طراحی هنوز طول ورق سخت کننده و ضخامت ورق انتهایی مشخص نیست و . اگر پس از انجام محاسبات مقدار بیشتری برای خواهد بود 350حدودا برابر فرض شود، مقدار 200اگر مقدار

Sh باید محاسبات مجددا تکرار شود.بدست آمد ، 8برابر است با در تیرفاصله بین دو مفصل است، 40x40با توجه به اینکه ابعاد ستونها 0.40 2 0.35 6.9.

1.2بار گسترده ثقلی ضریب دار سقف برابر است با: 1.2 5.7 6 12.84

12.84می باشد، بارگسترده وارد بر تیر برابر خواهد بود با: m 2با توجه به اینکه سطح بارگیر تیر برابر 2 25.68

، یک نیروی متمرکز ناشی از بارهای ثقلی خواهیم داشت که مقدار آن با توجه به اینکه سطح بارگیر تیر J1با توجه به وجود تیر فرعی .است، برابر خواهد بود با: 232mفرعی برابر

205.44

2 q2 2

2 1198.9

6.925.68 6.9

2205.442

538.8


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٩٦

طراحی در بر ستونمحاسبه برش ٤-٤-١٦

برابر است با: ٢-٢-١-٨-٣-١٠مطابق بند kN) بر حسب Vمقدار برش طراحی در بر ستون (

برابر است با: kN) بر حسب UVمقدار برش طراحی در بر ستون (

q 538.8 25.68 0.35 547.8

محاسبه لنگر طراحی در بر ستون ٥-٤-١٦

بدست می آید: kN.mدر بر ستون بر حسب مقدار از مبحث دهم ٢-٣-١-٨-٣-١٠مطابق بند

2

1198.9 538.8 0.35

. .1389 .


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٩٧

بر اساس لنگر وارد بر اتصال تعيين قطر بولت ۱۶-۴-۶

پیچ فوقانی تحمل میشود، خواهیم داشت: 8اگر مطابق شکل زیر فرض شود که کل کشش ناشی از خمش وارد بر اتصال توسط

2 2 2 2 بولت فوقانی می باشد. 8نیروی کششی وارد بر هر کدام از در رابطه فوق

84

خواهد بود و در نتیجه: برابر در نظر گرفته شوند، و اگر در طرح اتصال فواصل

8 → نیرویکششیواردبرهربولت8

در شکل زیر نشان داده شده است. hمقدار می باشد و بنابراین: مقاومت کششی بولت برابر

8

8 4

2

1389 10

2 3.14 0.9 0.75 1200 520→ 22.9 → 24


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٩٨

بر اساس برش وارد بر اتصال کنترل قطر بولت ۱۶-۴-۷

0.45در صورتیکه فرض شود سطح برش از دندانه ها عبور می کند، 0.45 1200 540

547.8 0.9 8 540

می باشد و داریم: 452برای پیچ ها انتخاب گردید و بنابراین M24در صفحه قبل بر اساس کنترل خمش،

547.8 0.9 8 540 452 1757

تعيين عرض ورق انتهایی ۱۶-۴-۸

عرضبالتیربا توجه به توصیه فوق عرض ورق انتهای برابر با در نظر گرفته می شود: 2020 300 20 320


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٥٩٩

تعيين فواصل پیچها ۱۶-۴-۹

قطربولتحداقل باید برابر با و ، مقادیر mm 25مطابق توصیه زیر برای پیچ های با قطر کوچکتر یا مساوی در نظر 13قطربولتگرفته شود و برای پیچ های بزرگتر نیز حداقل برابر با منظور شود. 19

می باشند، داریم: M24با توجه به اینکه پیچ ها 24 13 37 → 50

بهتر است حداقل برابر با دو برابر قطر بولت در نظر گرفته شود: فاصله 2 2 24 48 → 50

بهتر است حداقل برابر سه برابر قطر پیچ منظور شود: فاصله 3 24 72 → 75

می توان برابر نصف عرض ورق انتهایی در نظر گرفت: را gفاصله

23202

160 → 160

80در این حالت فاصله مرکز سوراخ از لبه قائم ورق برابر 2خواهد بود که بیش از می باشد و مناسب است. 48


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٠٠

انتهاییتعيين ضخامت ورق ۱۶-۴-۱۰

می باشد. AISC-358-16ضخامت ورق انتهایی را می توان بر اساس تئوری خطوط تسلیم تعيين کرد. شکل زیر برگرفته از مقایسه sبا مقدار ارائه شده است. برای انتخاب رابطه مناسب باید فاصله در شکل زیر دو رابطه متفاوت برای تعيين پارامتر

ود:ش12

12√320 160 113 → 50 113 → 1

با توجه به محاسبات فوق باید از رابطه اول استفاده شود:

→3202

6551

2 50580

150

460150

3851113

2160

655 503 754

580 50754

460 503 754

385 113754

160 7694

,1.11 1.11 1389 10

1 240 768328.9 → 30


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٠١

کنترل لهیدگی ورق انتهایی ۱۶-۴-۱۱

547.8 0.9 4 0.9 4

خواهد بود. mm 27می باشند، قطر سوراخ M24با توجه به اینکه پیچ ها

1.2 , 2.4 1.2 48 30 370, 2.4 24 30 370 639 , 639 639

1.2 , 2.4 1.2 36.5 30 370, 2.4 24 30 370 486 , 639 486

547.8 0.9 4 0.9 4 547.8 0.9 4 639 0.9 4 486


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٠٢

تعيين ابعاد سخت کننده ۱۶-۴-۱۲

) و با فرض اینکه تنش تسلیم ورق سخت کننده با تنش تسلیم تیر یکسان باشد، ضخامت سخت AISC358-10در متن زیر (برگرفته از

می باشد. 8کننده را می توان برابر با ضخامت جان تیر در نظر گرفت. ضخامت جان تیر ورق در مثال مورد بررسی برابر بنابراین:

ضخامتسختکننده ضخامتجانتیر → 8

از طرفی سخت کننده باید به حد کافی ضخیم باشد تا کمانش موضعی نکند. بدین منظور رابطه زیر باید کنترل شود:

0.56 0.562 10240

16.16 → 16.16

خواهد 175می باشد و در نتیجه ارتفاع سخت کننده برابر mm 175=50+75+50بررسی ارتفاع ورق در باالی تیر برابر در مثال مورد بود. بنابراین:

→ 8

16.16→

17516.16

10.82→ 12

منظور شود. بنابراین: ) نیز حداقل باید برابر با طول سخت کننده (

tan 30175

tan 30303 → 300

٥٤٣ یهضوابط نشر-بلوک یرچهت یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٠٣

طراحی تیرچه بلوک ۱۷

۵۴۳ضوابط نشریه 17-1

باشد: می ۵۴۳بندهای زیر برگرفته از نشریه

مثال-بلوک یرچهت یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٠٤

مثال 17-2 سازه مسکونی 7mدهانه تیرچه:

نوع سقف: تیرچه فوم

mm 300ارتفاع کل تیرچه: mm 500فاصله مرکز تا مرکز تیرچه ها:

AII, Fy=300MPaمیلگردهای طولی:

توضیح: با توجه به بلند بودن دهانه برای اینکه مشکل خیز نداشته باشیم، تنش تسلیم میلگردهای طولی بهتر است درفرض شود. در این حالت مساحت میلگرد کششی (خمشی) افزایش یافته و به کنترل خیز کمک می کند. 300MPaمحاسبات

استفاده شود. Fy=400MPaبا AIIIدر حالیکه در اجرا ممکن است از میلگرد

20بتن:

)A=0.35شهر: تبریز (

محاسبه بار مرده و زنده سقف ١-٢-١٧ :بار مرده طبقه

0.01 موزائیک) ۱ 21 0.21

0.03 ) مالت ماسه سيمان۲ 21 0.63

0.1 فوم بتن ) ۳ 6 0.6 0.06 یونولیت) ٤ 0.5 خاکوچسانتيمتر گچ و گ۳) سقف كاذب يا ۵ 0.25 تیرچه ها وزن بتن) ۶ 0.1 2 0.05 1 25 2.5

4.5 بار مرده کف جمع كل

4.5 :بار مرده 2 مسکونی: بار زنده

1 بار زنده تیغه بندی:0.6 بار زلزله قائم: 0.6 0.35 1 4.5 0.945

بار ضریب دار:

1.4 1.4 4.5 6.3

1.2 1.6 1.2 4.5 1.6 3 10.21.2 1.2 4.5 3 0.945 9.345

10.2


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٠٥

سانتیمتری ۵کنترل دال بتنی ۱۷-۲-۲

10.2 0.412

0.136 .

0.6 0.42√201000 50

6469574 . 0.47 .

0.136 0.47 .


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٠٦

مساحت آرماتورهای کششی ۱۷-۲-۳

باشد، لنگر وارد بر هر تیرچه برابر خواهد بود با: 0.5mبا فرض اینکه فاصله مرکز تا مرکز تیرچه

0.5 78

0.5 10.2 78

31.2375 .

2با فرض استفاده از دو عدد میلگرد 16 1 :شکل Tو با فرض مقطع 12

300 20 8 272

0.850.85

515.22 3000.85 500 20

18.18

2722

300 27218.182

40.6 .

31.2375 0.9 36.6 . .


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٠٧

(باالیی) آرماتور فوقانی ٤-٢-١٧

انتخاب می شود. 12طبق جدول

آرماتور افت حرارت ٥-٢-١٧

1 6@250 →28.26

50 2500.00226

1گرچه از نظر آيين نامه 6@250 به عنوان آرماتور افت و حرارت کافی می باشد، منتها به لحاظ اجریی بهتر است از 1 8@250 استفاده شود.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٠٨

آرماتور منفی ٦-٢-١٧مساحت میلگردهای مثبت می باشد. بنابراین باید مساحت مقطع میلگرد منفی 0.15مساحت الزم برای میلگرد منفی حداقل برابر

استفاده کرد. 10 باشد. می توان از میلگرد .2cm 770حداقل برابر

کالف میانی ٧-٢-١٧ آرماتورهای کالف میانی باید حداقل برابر با نصف آرماتورهای کششی تیرچه باشد. با توجه به اینکه میلگردهای کششیسطح مقطع

2 16 استفاده کرد. 14می باشند، می توان از دو عدد میلگرد 12

آرماتور عرضی ٨-٢-١٧ طراحی میلگردهای برشی -١

0.5 22

10.2 0.5 7 2 0.2722

16.46

1.1 0.75 0.17 √20 100 272 17.06

16.46 17.06 0

باشد: 15cmفواصل و با 6با فرض اینکه آرماتورهای عرضی آرماتور برشی حداقل نیاز است.

0.75 0.75 28.25273 0.95 0.28

150300 14

0.35

17.5 28.25

یرچهت یزکنترل خ-بلوک یرچهت یطراح ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٠٩

کنترل خیز تیرچه 17-3

تیرچه (بر اساس جدول) کنترل خیز ۱۷-۳-۱

باشد: cm 36.26با توجه به جدول فوق حداقل ارتفاع تیرچه ها باید برابر 70016

0.4300700

36.26 می باشد و بنابراین کافی نیست. h=30 cmارتفاع کلی تیرچه ها برابر

راه کار:

محاسبه خیر تیرچه و کنترل آن با مقادیر مجاز -۱

افزایش عمق تیرچه های بتنی -۲ در صفحات بعدی مقدار خیز محاسبه شده و با مقادیر مجاز کنترل شده است.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦١٠

تلگرام:

هر چه فوالد یر،ت یاطرفه یکدر مورد حداقل ضخامت دال ۲-۱۷-۹. چرا با توجه به رابطه موجود در تبصره جدول یرسالم. وقت به خ ارد؟را به دنبال د یرخ یشافزا یمتنش تسل یشباشد؟ در واقع چرا افزا یشترضخامت ب یدداشته باشد با یشتریب یمتنش تسل

As ييربا تغ یعنیبه مساحت فوالدها دارد. یبستگ یزن یبتن یرهایدر ت EIدارد. و مقدار یرت EIبه یبستگ یردر ت یزخ مقداربا سالم،

کند. یم ييرتغ یزکرده و خ ييرتغ یزن یمعادل مقطع بتن ینرسیفوالدها، ممان ا جواب گرفتن از خمش استفاده خواهد کرد. یرا برا یکمتر یلگردهایطراح مسلما تعداد م Fy یشافزا با

شوند، مساحت یکمتر ساخته م Fyبا یلگردکه با م ییشوند، نسبت به سازه ها یباال ساخته م Fyبا یلگردهایکه با م ییسازه ها یعنی )یکسان یو بارگذار یکساندال یا یردارند (با فرض ابعاد ت یکمتر یلگردم

:بنابراین یسسرو یتحت بارها یرت یزخ یشدر مقطع = افزا یکشش یلگرد= کاهش مساحت م یمتنش تسل افزایش


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦١١

محاسبه خیز تیرچه ۱۷-۳-۲ )Mcrلنگر ترک خوردگی (محاسبه -۱

500 50 25 250 100 175500 50 250 100

100

500 50

12500 50 75

100 25012

100 250 75 416.66 10

0.62√20 416.66 10200

5.776 .


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦١٢

)Icrخورده مقطع (محاسبه ممان اینرسی ترک -۲

2 10

4700√209.515

9.515 2 16 1 12 4902.4

1 8.515 12 8 1390.35

63.5

400 5012

50 400 25100

31 257 10


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦١٣

طول زمانمحاسبه مقدار بار وارد بر تیرچه در -۳

:در این مثال فرض می شود

α(کل بار مرده کف سازی قبل از اتصال قطعات غیر سازه ای و در سه ماهه اول اعمال میشود درصد ۷۰ 0.7 ( β(درصد بار زنده دائمی می باشد ۲۵ 0.25(

در آيين نامه ها و نشریه ها پیشنهادی برای این فرض ارائه نشده است. بسته به نظر طراح و کاربری سازه ممکن است عددی بین صفر

در نظر گرفته شود. موارداین درصد برای ۱۰۰درصد تا

اتصال قطعات غیرسازه ای اعمال درصد بار مرده کف سازی پس از ۱۰۰اگر بخواهیم در جهت اطمینان عمل کنیم، می توانیم فرض کنیم می شود.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦١٤

CASE1محاسبه تغيير شکل ناشی از -۴

مان اینرسی می یابند، م تغييربسته به میزان لنگر وارد بر تیر، ممان اینرسی موثر تیر نیز تغيير می کند. بنابراین در هر مرحله که بارها

می یابد. تغييرنیز

83.75 7

822.97 .

5.776 .416.66 10257 10

257 10

1.

.1

.

260 10

260 10

0.5 3.5 2.5 1.5 3.75 .

4700√20 210197

∆ ∆5384

21.45


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦١٥

CASE2محاسبه تغيير شکل ناشی از -۵

83 78

18.375 .

5.776 .416.7 10257 10

.257 10

1.

.1

.

2621.6 10

. 261.6 10

. 0.5 3.5 2.5 3

4700√20 210197

∆ ∆ .5384

17.06


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦١٦

CASE3محاسبه تغيير شکل ناشی از -۶

83 78

18.375 .

5.776 .416.7 10257 10

.257 10

1.

.1

.

261.6 10

. 261.6 10

. 0.5 3.5 2.5 3

4700√20 210197

∆ .5384

17.06

فرض شده 8می باشد. همراه با میگرد فوقانی، در قسمت بال فشاری، میلگرد افت و حرارت نیز 12میلگرد فوقانی تیرچه

است:

ρ12 8 3.14 6 3.14 4

100 2720.006

2

21 50ρ

1.538

Δ λ Δ . 1.538 17.06 26.2mm

∆ Δ Δ 17.06 26.2 43.3


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦١٧

CASE4محاسبه تغيير شکل ناشی از -۷

81.95 7

811.94 .

5.776 .416.66 10257 10

.257 10

1.

.1

.

267.9 10

. 267.9 10

. . 1.95

4700√20 210197

∆ . 5384

10.8

فرض شده است: 8مراه با میگرد فوقانی، در قسمت بال فشاری، میلگرد افت و حرارت می باشد. ه 12میلگرد فوقانی تیرچه

ρ12 8 3.14 6 3.14 4

100 2720.006

1

11 50ρ

0.77

Δ λ Δ . 0.77 10.8 8.31mm

∆ Δ Δ 10.8 8.31 19.155


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦١٨

کنترل تغيير شکل -٨

اضافهتغييرمكاندرازمدت∆ بارزنده 1 2 3 4 21.45 17.06 43.3 19.15 28.53

اضافهتغييرمكاندرازمدت∆ بارزنده 28.53240

7000240

29.16

Δ 1 2 21.45 17.06 4.39360

7000360

19.4

مقدمه-یژهو یریبا شکل پذ یبتن یقاب خمش ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦١٩

قاب خمشی بتنی با شکل پذیری ویژه ۱۸

مقدمه 18-1در این بخش تمامی ضوابط قابهای خمشی ویژه بررسی نشده اند بلکه تنها به ضوابط مهم (بیشتر ضوابطی که نرم افزار آنها را کنترل

نمی کند) اشاره خواهد شد.

ل پذیری ویژه طراح می تواند نیروی زلزله را کاهش دهد. شاید به نظر برسد این کاهش در در صورت رعایت ضوابط شک شدن طرح شود. همیشه اینطور نیست. نیروی زلزله می تواند منجر به اقتصادی تر

ضوابط شکل پذیری ویژه به گونه ای است که ممکن است (به ویژه در سازه های کوتاه مرتبه) موجب غیر اقتصادی شدن طرح شود. بنابراین معموال طراحان تنها در موارد خاص از شکل پذیری ویژه استفاده می کنند. از جمله می توان به

متر مجاز است. برای ۳۵محدودیت ارتفاعی سازه ها اشاره کرد. استفاده از قاب خمشی متوسط بتنی حداکثر تا ارتفاع ر همچنین در مناطق با خطکرد و یا از قاب خمشی ویژه استفاده نمود. سازه های بلندتر یا باید از سیستم دوگانه استفاده

نسبی خیلی زیاد در سازه های با اهمیت خیلی زیاد باید از سازه با شکل پذیری ویژه استفاده نمود.

تیرهای ویژه 18-2

یش از باید ب تیردر سازه های با شکل پذیری ویژه اجازه نداریم از تیرهای با طول کوتاه و عمق زیاد استفاده کنیم. بنابراین طول خالص مقدار زیر باشد:

یژهو یرهایت-یژهو یریبا شکل پذ یبتن یقاب خمش ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٢٠

ضوابط آرماتورهای عرضی در دو انتهای تیرها و نواحی بحرانی ۱۸-۲-۱

:)۹۷مبحث نهم پیش نویس (اسفند

باید یکی در میان توسط در تیرهای ویژه برخالف تیرهای متوسط در دو انتهای تیر (نواحی بحرانی) میلگردهای طولی تیرمیلگرد طولی سراسری داشته باشیم، عالوه ۵اگر چهار و یا برای مثال. آرماتور عرضی مهار شوند (مانند میلگرد طولی ستونها)

بر یک خاموت بسته پیرامونی، یک سنجاق اضافی نیز الزم خواهد بود.

350نباید بیش از خمشی، دارای تکیه گاه جانبی، حداکثر فاصله بین دو میگرد mm باشد. بدین ترتیب مثال برای یک تیر بامی توان تنها از دو میلگرد سراسری mm 400رد طولی منظور نمود. ولی برای تیری به عرض میلگ 3حداقل باید mm 500عرض

استفاده نمود.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٢١

وصله تیرهای ویژه ۱۸-۲-۲

و نیز مبحث نهم، وصله پوششی تیرها باید: ACI-318-14مطابق بندهای زیر از خارج از ناحیه بحرانی تیرها باشد. -۱

,توسط آرماتورهای عرضی با فواصل حداکثر -۲ محصور شود. 100

)Moehle(شکل برگرفته از کتاب بتن


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٢٢

)Mprلنگر محتمل ( ۱۸-۲-۳در قابهای خمشی ویژه در برخی محاسبات (از جمله محاسبه خاموت تیرها، ستونها و نیز کنترل برش گره اتصال) از لنگر محتمل استفاده

در آيين نامه آشنا شویم:می شود که ابتدا باید با تعریف آن


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٢٣

خاموت تیرها در ناحیه بحرانی ۱۸-۲-۴

طراحی شوند. به شکل زیر توجه کنید. خاموت ها باید برای نیروی برشی قرار داده شده در تیر قرار دارد. به طوریکه تیرهای با درصد یعنی میزان خاموت الزم در تیرهای ویژه بستگی به میزان آرماتور طولی

میلگرد طولی باال، خاموت بیشتری می طلبند:میلگردطولی ↑ ↑ ↑ خاموتالزم ↑

نکته مهم

ETABS کنترل های فوق را در تیرهای ویژه انجام میدهد و خاموت دو انتهای تیر را بر اساس ضوابط فوق محاسبه میکند و نیازی به محاسبه دستی نیست.

:منتهی

متاسفانه محاسباتETABS .در حالیکه در عمل آرماتور بر مبنای آرماتور طولی محاسباتی خود می باشدبنابراین خاموت الزم نیز باید بیش از مقدار محاسبه مقدار محاسباتی است.طولی قرار داده شده بیش از

می توان از طریق زیر مقدار آرماتور طولی که در عمل اجرا خواهد شد را در تیرها باشد. ETABSشده توسط وارد کرد تا محاسبات صحیح انجام شود:

یژهو یستونها-یژهو یریبا شکل پذ یبتن یقاب خمش ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٢٤

ستونهای ویژه 18-3

300حداقل بعد ستون در قابهای خمشی ویژه mm 400می باشد، منتها به لحاظ اجرایی توصیه می شود حداقل mm منظور شود.

1000ابعاد ستون ویژه نمی تواند ستونها نباید خیلی مستطیلی باشند. برای مثال باشد: 350

بنابراین مطابق شکل زیر در صورتی که شرط ابعاد رعایت نشود، عضو مورد نظر دیوار محسوب خواهد شد:

توجه نماييد: Moehlehبه مطالب زیر از پروفسور In the United States, the ratio of the cross-sectional dimensions for columns is limited to 0.4 ≤c1/c2 ≤ 2.5. This limits columns to members with compact cross sections; columns having dimensions outside this range have to be detailed as walls or wall piers. The U.S. code minimum column dimension is 12 in (300 mm), which is often not practical to construct. A 16-in (400-mm) minimum dimension is suggested except for unusual cases or for low-rise buildings.

یژهو یتنگها در ستونها-یژهو یریبا شکل پذ یبتن یقاب خمش ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٢٥

تنگها در ستونهای ویژه 18-4

:)ضوابط تنگ ستونها در ناحیه بحرانی (ناحیه ۱۸-۴-۱

طول ناحیه بحرانی در ستون بر اساس بند زیر تعيين می شود:


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٢٦

). شکلها مربوط به ناحیه بحرانی ستون ویژه می باشد.Moehleبه شکل زیر توجه نماييد (بر گرفته از

می باشد و به همین جهت تمامی میلگردهای طولی توسط قالب 0.3در شکل سمت راست بار محوری ضریب دار ستون بیش از ). seismic hookدرجه هستند ( ۱۳۵ا دارای خم لرزه ای مهار شده اند. همچنین "هر دو" انتهای سنجاق ه

می باشد و به همین جهت میلگردهای طولی یک در میان مهار شده 0.3بار محوری ضریب دار ستون کمتر از در شکل سمت چپ درجه باشد. در این حالت ۱۳۵درجه باشد و انتهای دیگر آن ۹۰ اند. در این حالت یک انتهای سنجاق مهار کننده می تواند دارای خم

درجه باید به صورت یک در میان در طول ستون عوض شود. ۱۳۵محل خم


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٢٧

:)(ناحیه در ستونحجم تنگها کنترل ۱۸-۴-۲


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٢٨

مثال:می باشد. 500mm × 500mmمی باشد. ابعاد مقطع ستون 2000حداکثر بار محوری ضریب دار در یک ستون ویژه برابر

12φ25آرماتورهای طولی 5890mm می باشد. قطر خاموت ها راφ10 .فرض نماييد 25 , 400 , 300

فواصل تنگها را در ناحیه بحرانی محاسبه نماييد.

20000.3 1875 0.3

نیاز به مهار جانبی توسط قالب لرزه ای و یا گوشه تنگ بسته دارند: تمامی میلگردهای طولیبا توجه به کنترل فوق

500 80 25 203

125 8 200 .

4125

6 150

100350 125

3175 → 150

125

25175

0.6 0.74 → 1

1212 2

1.2

0.3 1 0.3500

500 801

25300

0.0104

0.0925

0.0075

0.2 0.00907

0.0104

4 5 314.159500 80

0.7470.0104 → 71 → 50


φ12از تنگ φ10رح فوق تغيير کند. برای مثال به جای تنگ به لحاظ اجرایی مناسب نیست و بنابراین بهتر است ط s=50 mmمقدار تنگها افزایش یابد. Fyاستفاده شود. و یا اینکه

.دقت شود که مهار تمامی آرماتورهای عرضی موجب خواهد شد بتن ریزی مقطع با مشکل مواجه شود


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٢٩

مثال:می باشد. 500mm × 500mmمی باشد. ابعاد مقطع ستون 1500برابر ویژه حداکثر بار محوری ضریب دار در یک ستون

12φ25آرماتورهای طولی 5890mm می باشد. قطر خاموت ها راφ10 .فرض نماييد 25 , 400 , 300

فواصل تنگها را در ناحیه بحرانی محاسبه نماييد.

15000.3 1875 0.3

توسط قالب لرزه ای و یا گوشه تنگ بسته مهار شوند و مهار یک در میان تمامی میلگردهای طولیبا توجه به کنترل فوق الزم نیست

آنها کافی است:

23500 80 25 20 250 350 .

4125

6 150

100350 250

3133 → 133

125

0.3 1 0.3500

500 801

25300

0.0104

0.0925

0.00750.0104

5 2 262.6500 80

0.620.0104 → 59 → 50


φ12از تنگ φ10به لحاظ اجرایی مناسب نیست و بنابراین بهتر است طرح فوق تغيير کند. برای مثال به جای تنگ s=50 mmمقدار تنگها افزایش یابد. Fyاستفاده شود. و یا اینکه


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٣٠

:)ضوابط تنگ ستونها در خارج از ناحیه بحرانی (خارج از ناحیه ۱۸-۴-۳

6در خارج از ناحیه بحرانی (قسمت میانی ستون) فاصله تنگها نباید بیش از , در نظر گرفته شود. 150

مهار شوند. همچنین مشابه ستونهای با شکل پذیری متوسط تمامی میلگردهای طولی باید به صورت یک در میان(و یا در صورت ناچیز بودن d/4و یا d/2همچنین باید ضوابط برش نیز کنترل شود و بسته به میزان برش موجود در ستون ضابطه

برش، هیچکدام از آنها) رعایت شود:

محل وصله ها در ستونها-یژهو یریبا شکل پذ یبتن یقاب خمش ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٣١

محل وصله ها در ستونها 18-5

مطابق شکل فوق در طول وصله حداکثر فاصله آرماتورهای عرضی برابرs1 .می باشد

برای مثال در مقطع زیر فواصل آرماتورهای عرضی در محل وصله ستون به صورت زیر محاسبه می شود:

23500 80 25 20 250

100350 250

3133

→ 5004

, 6 25,133 125

داخل ستون یرت یلگردمهار م-یژهو یریبا شکل پذ یبتن یقاب خمش ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٣٢

مهار میلگرد تیر داخل ستون 18-6

داریم: برابر یک فرض شود ψاگر در جهت اطمینان برای مثال

40025

0.24

19.2

0.043 17.2200

5.414.8

8

19.2

19.2باشند، طول قالب در شکل فوق باید حداقل باید برابر φ22اگر آرماتورهای تیر از نوع 22 422 باشد. بنابراین حداقل 422بعد ستون الزم برابر 10 40 472mm 500می باشد که به لحاظ اجرایی بایدmm .انتخاب شود


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٣٣

عبور میلگرد تیر از ستون میانی:

شکل زیر یک ستون میانی را نشان می دهد. برابر قطر میلگرد طولی تیر باشد. ۲۰در شکل زیر) باید حداقل برابر در ستونهای ویژه میانی، بعد ستون (

انتخاب شود: mm 420باشند، بعد ستون میانی نباید کمتر از φ22و سایز S400از نوعاگر برای مثال میلگردهای تیر


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٣٤

ستون قوی -تیر ضعیف ۱۸-۶-۱ در قابهای خمشی ویژه تیرها باید ضعیف تر از ستونها باشند:

ستون قوی را رعایت نکنند. در این صورت باید دو مدل ساخته شود: -است چند ستون خاص ضابطه تیر ضعیف ممکن

مدلی که در آن تمامی اعضا با سختی واقعی حضور دارند و کفایت تمامی اعضا بررسی می شود. -۱

ی بدون کمک مدلی که در آن ستونهای ضعیف دوسرمفصل شده و کفایت بقیه سازه کنترل می شود. قاب خمش -۲ سختی و مقاومت این ستونها باید کنترل شود.

کنترل شوند. 18.14ستونهایی که ضعیف هستند باید طبق بند


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٣٥

نکته مهم

بر مبنای آرماتور طولی محاسباتی انجام می شود. در حالیکه در عمل آرماتور طولی ETABSمتاسفانه مقاومت خمشی تیرها در قرار داده شده در تیرها بیش از مقدار محاسباتی است و مقاومت تیرها در عمل بیشتر است. بنابراین خروجی نرم افزار در مورد

تور طولی که در عمل اجرا خواهد شد را در تیرها ضعیف ستون قوی چندان دقیق نیست. می توان از طریق زیر مقدار آرما-تیر وارد کرد تا محاسبات صحیح انجام شود:

کنترل برش در گره اتصال-یژهو یریبا شکل پذ یبتن یقاب خمش ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٣٦

کنترل برش در گره اتصال 18-7

در لبه های سازه معموال تیرها در آکس اجرا نمی شوند. بلکه در لبه سازه و همباد ستونها اجرا می شوند. در حالیکه در نرم افزار آکس مدل می کنند.طراحان آنها را در

را با فرض اینکه تیر در آکس قرار دارد محاسبه می کند: Ajنرم افزار نیز مساحت

مساحت واقعی برشی در گره اتصال مساحت برش اتصال که نرم افزار منظور میکند

رههای کناری سازه باید با محاسبات دستی این خطا را منظور نمود. این مورد را جناب آقای دکتر فرزام به بنده یادآور شدند، بنابراین در گ با تشکر از ایشان.

کنترل برش در گره اتصال-یژهو یریبا شکل پذ یبتن یاب خمشق ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٣٧

برای مشاهده نسبت تنش برش در چشمه اتصال می توان از خروجی نرم افزار مطابق شکل زیر استفاده کرد:

نیروی وارد بر گره اتصال درETABS بر مبنای نیروی آرماتور طولی محاسباتی انجام می شود. در حالیکه در عمل آرماتور طولیبنابراین خروجی نرم قرار داده شده در تیرها بیش از مقدار محاسباتی است و برش وارد بر گره اتصال در عمل بیشتر است.

می توان از طریق زیر مقدار آرماتور طولی که در عمل اجرا .ل در خالف جهت اطمینان استکنترل برش گره اتصاافزار در مورد خواهد شد را در تیرها وارد کرد تا محاسبات صحیح انجام شود:

یبتن یژهو یقابها یینکات اجرا-یژهو یریبا شکل پذ یبتن یقاب خمش ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٣٨

نکات اجرایی قابهای ویژه بتنی 18-8

خم میلگرد تیرهای انتهایی داخل ستون ۱۸-۸-۱در تیرهای قابهای خمشی ویژه الزم است میلگرد تیر در ستون تا انتهای هسته ستون ادامه یابد. طبق توصیه ارائه شده در کتاب پروفسور

Moehle 50فاصله انتهای خم میلگرد از انتهای هسته ستون نباید بیش از mm :باشد

تنگ ستون در گره اتصال ۱۸-۸-۲) ادامه 0lمتوسط، فواصل و حجم تنگها در ناحیه گره اتصال باید مشابه تنگها در ناحیه بحرانی ستون (برخالف قابهای با شکل پذیری

یابد.تنها در ستونهای میانی سازه که از چهار طرف دارای تیر هستند و همچنین عرض تمامی تیرها حداقل سه چهارم بعد ستون می باشد،

افزایش داد. mm 150واصل را حداکثر به می توان حجم تنگ ها را به نصف کاهش داد و ف


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٣٩

بتن ریزی ۱۸-۸-۳ نکات اجرایی مفیدی ارائه شده است که الزم دیدم به صورت خالصه به آنها اشاره کنم: Moehleدر کتاب بتن پروفسور

Regardless of the effort to make sure the reinforcing bars fit together, reinforcement congestion is higher in the beams, columns, and joints than in other structural elements such as slabs. To help achieve proper consolidation of the concrete in these congested areas, the maximum aggregate size should be limited accordingly. Specifying 1/2-in (13-mm) maximum aggregate size is common for special moment frames. Sometimes small aggregate size will result in lower concrete strength, but other components of the concrete mixture can be adjusted to make up the lost strength.

میلگرد در قابهای ویژه توصیه می شود: با توجه به تراکم باالی منظور شود. mm 13حداکثر اندازه سنگدانه در بتن -۱

mm 230تا mm 180اسالمپ بتن مناسب باشد. در مواردی که تراکم میلگرد باال باشد ممکن است حتی اسالمپ بین -۲ الزم باشد.

می توان از بتن خود متراکم استفاده نمود. -۳ Another key to well-consolidated concrete in congested areas is having a concrete mixture with a high slump. A slump in the range of 7 to 9 in (180 to 230 mm) may be necessary to get the concrete to flow in the congested areas. Good consolidation can be difficult in highly congested areas because the reinforcement blocks insertion of the vibration equipment. Sometimes contactors will position internal vibration equipment prior to placing the reinforcement. Alternatively, external vibration may be considered if there is adequate access to all sides of the formwork. Difficulties with vibration do not come into play if self-consolidating concrete is used. These concrete mixtures are extremely fluid and easily flow around congested reinforcement. There is a cost premium associated with the self-consolidating concrete itself. This premium diminishes with increasing strength. The formwork required to hold this type of concrete must also be much tighter than with a standard concrete mixture. Using self-consolidating concrete successfully is highly dependent on the experience and preference of the contractor. For this reason, only specify selfconsolidating concrete in the structural documents when it has been previously discussed with the contractor.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٤٠

ادامه تنگ ستون داخل پی ۱۸-۸-۴ انتهای آرماتورهای طولی ستونها در پی باید به سمت داخل خم شود (مطابق شکل پايين)

در ستونها و یا المانهای مرزی کناری سازه که در آنها لبه ستون به لبه پی نزدیک است، به طوریکه فاصله لبه ستون تا لبه پی مطابق شکل

لگردهای طولی ستون توسط تنگهای ویژه در طولی برابر با طول مهار میلگردهای طولی ستون مهار شوند.می باشد، باید می h/2کمتر از


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٤١

وصله ستونها محل ۱۸-۸-۵طول وصله باید به گونه ای باشد که کل طول وصله خارج با افزایش سایز میلگردهای طولی، طولی وصله آنها در ستون افزایش می یابد.

Offsetاز ناحیه بحرانی ستون قرار گیرد. عالوه بر طول وصله، قسمت خم اولیه وصله نیز باید در خارج از ناحیه بحرانی قرار گیرد (قسمت

bars .(در شکل زیر

FIGURE 12.48 Column reinforcement cages. (a) Lap splice and offset bars outside the specially detailed lengths lo. (Photograph used with permission from Englekirk Partners Consulting Structural Engineers.) (b) Splicing longitudinal bars at every other floors to reduce splicing and congestion. (Photograph used with permission from Magnusson Klemencic Associates.)

Large-diameter bars require long lap splices. In columns, these must be detailed so that they do not extend outside the middle half of the column length and do not extend into the length lo at the end of the column. If longitudinal bars are offset to accommodate the lap splice, the offset should also be outside the length lo (Figure 12.48a). Lap splices of the longitudinal reinforcement may create a congested area of the column as the number of vertical bars is doubled and the hoops must be tightly spaced. Splicing the vertical bars at every other floor as shown in Figure 12.48b will eliminate some of the congestion. Mechanical splices may also help reduce congestion.


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٤٢

تیر و ستون تداخل میلگرد ۱۸-۸-۶زمانی که تیرها هم عرض ستون باشند، و یا در تیرهای کناری که لبه تیر همباد ستون اجرا می شود، میلگرد کناری تیر با میلگردهای قائم

ستونها تداخل خواهند داشت.به عنوان راه حل اول می توان می توان مطابق شکل سمت چپ، میلگرد تیر را با شیب مالیم به دال ستون خم کرد. در این حالت ممکن است در گوشه خاموت های تیر، آرماتور طولی به خوبی جای نگیرد. بنابراین بهتر است در اجرای خم این خاموتها توجه شود. طول خم

به حدی باشد که بتواند میلگردهای طولی تیر را به خوبی در برگیرد.درجه خاموت باید 135به عنوان راه حل دوم می توان مطابق شکل سمت راست، در گوشه خاموتها از میلگردهای طولی اضافی با طول محدود استفاده کرد.

سایز این میلگردها باید کوچک باشد تا موجب افزایش مقاومت تیر نسبت به ستون نشود.

)یتدرصد ظرف ٢٠(نحوه کنترل یبتن یدر ستونها ٣٠-١٠٠انون ق-مسائل متفرقه ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٤٣

مسائل متفرقه ۱۹

درصد ظرفیت) ۲۰در ستونهای بتنی (نحوه کنترل ۳۰-۱۰۰قانون 19-1

در اکثر سازه (شامل قابهای خمشی فوالدی و بتنی، سیستم های دوگانه) تمامی ستونها در محل تقاطع دو یا چند سیستممقاوم باربر جانبی قرار دارند و بنابراین بر خالف تصور برخی از طراحی منظور کردن زلزله متعامد تقریبا در تمامی سازه ها الزامی

درصد ظرفیت بار محوری ۲۰د برای تمامی ستونهای سازه نیروی محوری ناشی از زلزله کمتر از باشد. مگر اینکه طراح ثابت کن ستون می باشد.

درصد متعامد ۳۰در صورت استفاده از آنالیز استاتیکی امکان وارد کردن زلزله زاویه دار در نرم افزار وجود ندارد و باید از زلزلهدرصد ۳۰ز دینامیکی استفاده شود، اعمال زلزله زاویه دار امکان پذیر بوده و به جای زلزله استفاده شود. در حالیکه اگر از آنالی

می توان زلزله را در زوایای مختلف به سازه وارد کرد.

بر قرار شود: همزمانصرف نظر کرد که هر دو شرط زیر ۳۰-۱۰۰بند فوق تنها زمانی می توان از اعمال قانون مطابق

در پالن باشدسازه منظم -۱

درصد ظرفیت محوری ستون باشد. ۲۰عالوه بر منظم در پالن بودن، بار محوری ستون ناشی از زلزله کمتر از -۲

)یتدرصد ظرف ٢٠(نحوه کنترل یبتن یدر ستونها ٣٠-١٠٠قانون -مسائل متفرقه ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٤٤

را آقای مهندس طهماسب برایم فرستاده اند که البته مراحل زیردر قابهای خمشی بتنی ( ٣٠-١٠٠شرایط صرف نظر کردن از قانون تصویری تحریر کردم. با تشکر از ایشان).من کمی تغيير دادم و به صورت

اعمال شود. ۳۰-۱۰۰ه باید به صورت کنترل شود که حتما سازه منظم در پالن باشد در غیر این صورت زلزل -۱

گرفته و مطابق شکل زیر ضریب کاهش مقاومت کششی ستونها را یک عدد بزرگ وارد نماييد تا در save asاز فایل اصلی یک -۲ کنترل ظرفیت ستونها، تنها ظرفیت فشاری آنها را منظور کند.

کاهش دهید. 0.2همچنین محدوده نسبت مجاز را به -۳

ی". بنابراین اگر صرفا متن استاندارد "ظرفیت محوری" معیار است نه "ظرفیت محوری فشار ۲۸۰۰طبق متن استاندارد

کشش را نباید در شکل فوق تغيير دهیم. phiمعیار باشد، مقدار ۲۸۰۰


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٤٥

) وارد نماييد تا 0.00001کلیه اعضا را انتخاب کرده و مطابق شکل زیر مقادیر ضرایب نشان داده شده را یک عدد کوچک (مثال -۴ ظرفیت محوری معیار قرار گیرد:ظرفیت خمشی ستونها کنترل نشود و تنها


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٤٦

مطابق شکل زیر ترکیب بارهای طراحی شامل زلزله (تنها زلزله) تعریف نماييد: -۵

پس از انتخاب ترکیب بارهای جدید، اقدام به تحلیل و طراحی سازه شود: -۶


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٤٧

کرد:در قاب خمشی اگر دو شرط زیر همزمان برقرار شود، می توان از اثر زلزله متعامد صرف نظر سازه منظم در پالن باشد. -۱

و باشد. 0.2نسبت تنش ستونها کمتر از -۲

رضا طهماسببا تشکر از مهندس

[email protected]

یداریپا یسمحاسبه اند-مسائل متفرقه ١/١٣٩٨

https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٤٨

محاسبه اندیس پایداری 19-2

مبحث نهم: ۹۷پیشنویس ویرایش

مهم: هنکت

و 0.35مبحث نهم ضرایب ترک خوردگی تیرها و ستونها، در تمامی سازه ها (مهار شده و مهار نشده) به ترتیب برابر ۹۷در پیشنویس

می باشد. 0.7


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٤٩

م افزار نرمراحل محاسبه این ضریب در ثرات الغری ستون ها کاربرد دارد و تنها برای محاسبه اثرات تحلیل مرتبه دوم و ا اندیس پایداری به شرح زیر است:

مراحل محاسبه اندیس پایداری

و نیز پیش نویس مبحث نهم، (هم در سازه های مهار شده و هم در ۲۸۰۰ضرایب ترک خوردگی بر اساس استاندارد -۱ سازه های مهار نشده) به صورت زیر اعمال شود:

0.35تیرهاIg

0.7ستونهاIg

0.35ه باشد یا نه: دیوار برشی بسته به اینکه ترک خوردIg or 0.7Ig یب با فرض ضرنشان داده شده در شکل بار یب(ترک ييدنما یفبار شامل بار زلزله تعر یبترک یکمطابق شکل اول -۲

شده است) یفتعر A=0.35اهمیت سازه برابر یک و منطقه

یدبدست آور INDEX+Xبار یبطبقات را مطابق شکل دوم تحت اثر ترک) δنسبی ( ییجابجا -۳ .یدطبقات را بدست آور یرویمطابق شکل سوم ن -۴ یپدوم ک یتبه شکپی کرده و مطابق شکل پنجم اکسل اول یتطبقات را از شنسبی ییمطابق شکل چهارم جابجا -۵

.یدکن خواهد بود. یداریپا یب. مقدار حاصل برابر ضریدرا بدست آور p*dleta/V/hمقدار ششم مطابق شکل -۶

با توجه به متنACI در نرم افزار اثر است بهترP-delta پذیردغیر فعال شود و سپس کنترل فوق صورت.

و نیز ۹دقت شود که اندیس پایداری (طبق تعریف مبحثACI بر اساس بارهای ضریب دار محاسبه می شوند. در (ASCE متفاوت است). ASCEو ACIندیس پایداری در بنابراین تعریف ا( تعریف شده استاین ضریب با بارهای بدون ضریب


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٥٠


https://telegram.me/hoseinzadehasl www.hoseinzadeh.net انتشار مطالب این جزوه "با ذکر منبع" بالمانع است ٦٥١

Documents

یدﻻﻮﻓ و ﯽﻨﺘﺑ یﺎﻫ هزﺎﺳ ﯽﺣاﺮﻃ SAFE-16 ETABS-2016 · 2019-04-01 · ETABS provides for the modeling of panel zones and rigid offsets. To demonstrate,