Perencanaan Turap Kukar

8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar

1/23


2/23

STABILITAS : Dinding Penahan Tanah (6 m)

Kondisi Normal Kondisi Gempa

a) Stabilitas Terhadap Guling a) Stabilitas Terhadap Guling

|e| = m < B/6 = m OK! |e| = m < B/3 = m OK!

b) Stabilitas Terhadap Geser b) Stabilitas Terhadap Geser

Fs = > OK! Fs = > OK!

c) Reaksi tekanan tanah pondasi c) Reaksi tekanan tanah pondasi

q1 = t/m2

< qa = t/m2

OK! q1 = t/m2

< qae = t/m2

OK!

q2 = t/m2

< qa = t/m2

OK! q2 = t/m2

< qae = t/m2

OK!4.98 35.75 2.92

1.67 1.50 1.43 1.20

53.63

15.57 35.75 13.41 53.63

1.350.61 0.68 0.43


3/23

Tegangan baja dan beton

Nama Bangunan :

Lokasi :

Kondisi Normal Tegangan ijin tekan beton ( ca) = kg/cm

Tegangan ijin tarik baja ( sa) = kg/cm

Tegangan ijin geser beton ( a) = kg/cm2

Rasio Modulus Young’s =

Item

b (cm)

h (cm)

d1 (cm) bel bel bawah atas

d2 (cm) dpn dpn atas bwh

d (cm)

M (ton m)

S (ton)

Dimensi tulangan dan jarak antar tulangan (mm)

Tul (As1) D 16 - D 16 - D 16 - D 16 -

Tul (As2) D 13 - D 13 - D 16 - D 16 -

Teg. c OK! OK! NO! OK!

Teg. s OK! OK! NO! OK!

Teg. OK! OK! OK! OK!

Kondisi Gempa Tegangan ijin tekan beton ( ca) = kg/cm2

Tegangan ijin tarik baja ( sa) = kg/cm2

Tegangan ijin geser beton ( a) = kg/cm2

Rasio Modulus Young’s =

Item

b (cm)

h (cm)

d1 (cm)

d2 (cm)

d (cm)

M (ton m)

S (ton)

Dimensi tulangan dan jarak antar tulangan (mm)

Tul (As1) D 16 - D 16 - D 16 - D 16 -

Tul (As2) D 13 - D 13 - D 16 - D 16 -

Teg. c OK! OK! OK! OK!

Teg. s OK! OK! OK! OK!

Teg. OK! OK! OK! OK!

110.0

7.0

0.33 1.39 4.51 1.61

0.38 1.23 5.02 1.98

4

250

3450

9.75

125

Potongan A-A Potongan B-B Potongan C-C Potongan D-D

100.0

2300

100.0

105.0

250

7.0

6.5

21

7.0

103.0

4

7.0

7.0

Dinding Penahan Tanah (6 m)

Dinding Penahan Jl. S. Parman – Tenggarong - Kukar

7.0

98.0

26

12

75

43.0

24

22

43.0

100.0

50.0

7.0

7.0

100.0

50.0

125 125

125

113

125

5

9

571 3907 7411755

Potongan DPT

1725 90

250

5

Potongan D-D

100.0 100.0 100.0 100.0

16

Potongan A-A Potongan B-B Potongan C-C

7.0 7.0 7.0 7.0

110.0 105.0 50.0 50.0

103.0 98.0 43.0 43.0

7.0 7.0 7.0 7.0

3 14 19 7

3 26 21 4

125

Potongan DPT 250 250 125 125

250 125 125

5 28 87 15

429 1758 3395 587

D C

BB

A A

CD

D C

BB

A A

CD

urap KuKar.xls-12/16/2015


4/23

Stabilitas4/23

1. Data Perencanaan

1.1 Dimensi

B = 4.05 m H = 6.00 m

L = 1.00 m (panjang pias)

b11 = 0.55 m b21 = 1.00 m

b12 = 0.50 m b22 = 1.05 m

b13 = 0.00 m b23 = 2.00 m

h1 = 6.00 m h4 = 1.70 m

h31 = 0.40 m hw1 = 0.00 m

h32 = 0.10 m hw2 = 0.00 m

1.2 Parameter

q = 2.20 t/m2 (untuk kondisi normal)

= 0.00 t/m2 (untuk kondisi gempa) Potongan DPT

γ c = 2.50 t/m

γ w = 1.00 t/m

Tanah urugan Tanah pondasi (asli) Angka keamanan

γ soil = 1.80 t/m γ s' = 1.50 t/m (=γ sat−γ w) Guling

γ sat = 2.00 t/m cB = 0.00 t/m normal |e| 1.20

α = 0.000 o (untuk analisis stabilitas) Reaksi tanah pondasi

= 5.711o

(untuk analisis struktur) normal qmaks


5/23

Stabilitas5/23

(1) Beban vertikal

No. Uraian W X W x X

1 0.40 x 1.00 x 2.50 1.000 3.550 3.55

2 0.50 x 1.05 x 2.50 1.313 2.525 3.31

3 0.40 x 2.00 x 2.50 2.000 1.000 2.00

4 0.50 x 0.10 x 1.00 x 2.50 0.125 3.383 0.42

5 0.50 x 0.10 x 2.00 x 2.50 0.250 0.667 0.17

6 0.50 x 5.50 x 0.55 x 2.50 3.781 2.867 10.84

7 5.50 x 0.50 x 2.50 6.875 2.250 15.47

8 0.50 x 5.50 x 0.00 x 2.50 0.000 2.000 0.00

9 0.50 x 5.50 x 0.55 x 1.80 2.723 2.867 7.8010 1.00 x 5.50 x 1.80 9.900 3.550 35.15

11 1.00 x 0.00 x 1.80 0.000 3.550 0.00

12 0.50 x 1.00 x 0.10 x 2.00 0.100 3.717 0.37

13 0.50 x 2.00 x 0.10 x 2.00 0.200 0.667 0.13

14 2.00 1.20 x 2.00 4.800 1.000 4.80

q 2.20 x 1.55 3.410 3.275 11.17

T o t a l(1 sampai dengan q) 36.476 95.178

Pu1 0.00 x 4.05 x 0.50 x -1.00 0.000 2.700 0.00

Pu2 0.00 x 4.05 x 0.50 x -1.00 0.000 1.350 0.00

Total ( 1 sampai dengan Pu2) 36.476 95.178

(2) Beban horisontal

Koefisien tekanan tanah aktif

Ka =

(untuk analisis stabilitas)

α = 0.000 o δ = 0.000 o

Cos2(φ -α) = 0.750 Sin(φ+δ) = 0.500

Cos2α = 1.000 Sinφ = 0.500

Cos(α+δ) = 1.000 Cosα = 1.000

Ka = 0.333 untuk analisis stabilitas

(untuk analisis struktur)

α = 5.711 o δ = 20.000 o

Cos2(φ -α) = 0.831 Sin(φ+δ) = 0.766

Cos2α = 0.990 Sinφ = 0.500

Cos(α+δ) = 0.901 Cosα = 0.995

Ka' = 0.341 untuk analisis struktur

Koefisien tekanan tanah pasif

Kp =

α = 0.000 o δ = 0.000 o

Cos2(φ+α) = 0.750 Sin(φ+δ) = 0.500

Cos2α = 1.000 Sinφ = 0.500

Cos(α -δ) = 1.000 Cosα = 1.000

Kp = 3.000

qa1 = Ka x q = 0.733 ton/m

qa2 = Ka x (h1- hw1) x γ soil = 3.600 ton/m

qa3 = qa1 + qa2 = 4.333 ton/m

qa4 = Ka x hw1 x (γ sat - γ w) = 0.000 ton/m

qw 1 = hw1 x γ w = 0.000 ton/m

qw 2 = hw2 x γ w = 0.000 ton/m

qp1 = Kp x h4 x (γ sat - γ w) = 5.100 ton/m

2

Cos2(φ -α)

Cos2α x Cos(α+δ) x 1+Sin(φ+δ) x Sinφ

Cos(α+δ) x Cosα

2

Cos2(φ+α)

Cos2α x Cos(α -δ) x 1 -Sin(φ+δ) x Sinφ

Cos(α -δ) x Cosα

Turap KuKar.xls-12/16/2015


6/23

Stabilitas6/23

No. Uraian H Y H x Y

Pa1 0.733 x 6.00 4.400 3.000 13.20

Pa2 3.600 x 6.00 x 0.50 10.800 2.000 21.60

Pa3 4.333 x 0.00 0.000 0.000 0.00

Pa4 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.00

Pw1 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.00

Pw2 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.00

Pp1 -5.100 x 1.70 x 0.50 -4.335 0.567 -2.46

T o t a l 10.865 32.34

(3) Perhitungan stabilitas

a) Stabilitas terhadap guling

a) -1 Tanpa gaya angkat

B = 4.05 m

Σ W x X - Σ H x Y 95.18 - 32.34

X = = = 1.723 m

Σ W 36.476

B 4.05

e = - X = - 1.723 = 0.302 m < B/6 = 0.675 m OK !

2 2

a) -2 Dengan gaya angkat

B = 4.05 m

Σ W x X - Σ H x Y 95.18 - 32.34

X = = = 1.723 mΣ W 36.476

B 4.05

e = - X = - 1.723 = 0.302 m < B/6 = 0.675 m OK !

2 2

b) Stabilitas terhadap geser

b)-1 Tanpa gaya angkat

Gaya geser : Σ H = 10.865 ton

Tahanan : HR = µ x Σ W = 0.55 x 36.476 = 20.062 ton

(koefisien geser : µ = 0.55 )

HR 20.062

Fs = = = 1.846 > 1.50 OK !

Σ H 10.865

b)-2 Dengan gaya angkat Gaya geser : Σ H = 10.865 ton



HR 20.062

Fs = = = 1.846 > 1.50 OK !

Σ H 10.865

c) Reaksi tanah pondasi

Σ W 6 x e

q1,2 = x (1 + )

B B

36.476 6 x 0.302

q1 = x (1 + ) = 13.036 t/m2

< qa = 35.750 t/m2

OK !

4.05 4.05

36.476 6 x 0.302

q2 = x (1 - ) = 4.977 t/m2

< qa = 35.750 t/m2

OK !

4.05 4.05

4.977 t/m2

- t/m2

13.036 t/m2

- t/m2

pada kondisi , e > 0 pada kondisi, e < 0

(dipakai) (tidak dipakai)

Reaction of Foundation Soil in Case 1



7/23

Stabilitas7/23

2.2 Kasus 2 (Kondisi normal, tanpa beban hidup vertikal)

0.55

q = 2.20 t/m2

0.50

0.00

6.00 5.50

0.10

0.00

1.70 0.00

0.40

1.00 1.05 2.00

Gaya yang bekerja pada kasus 2

(1) Gaya Vertikal

No. Uraian W X W x X

1 0.40 x 1.00 x 2.50 1.000 3.550 3.55

2 0.50 x 1.05 x 2.50 1.313 2.525 3.31

3 0.40 x 2.00 x 2.50 2.000 1.000 2.004 0.50 x 0.10 x 1.00 x 2.50 0.125 3.383 0.42

5 0.50 x 0.10 x 2.00 x 2.50 0.250 0.667 0.17

6 0.50 x 5.50 x 0.55 x 2.50 3.781 2.867 10.84

7 5.50 x 0.50 x 2.50 6.875 2.250 15.47

8 0.50 x 5.50 x 0.00 x 2.50 0.000 2.000 0.00

9 0.50 x 5.50 x 0.55 x 1.80 2.723 2.867 7.80

10 1.00 x 5.50 x 1.80 9.900 3.550 35.15

11 1.00 x 0.00 x 1.80 0.000 3.550 0.00

12 0.50 x 1.00 x 0.10 x 2.00 0.100 3.717 0.37

13 0.50 x 2.00 x 0.10 x 2.00 0.200 0.667 0.13

14 2.00 x 1.20 x 2.00 4.800 1.000 4.80

T o t a l (1 sampai dengan 14) 33.066 79.08

Pu1 0.00 x 4.05 x 0.50 x -1.00 0.000 2.700 0.00

Pu2 0.00 x 4.05 x 0.50 x -1.00 0.000 1.350 0.00

Total ( 1 sampai dengan Pu2) 33.066 79.08

(2) Gaya horisontal

Koefisien tekanan tanah aktif

Ka = 0.333 (untuk analisis stabilitas)

Ka ' = 0.341 (untuk analisis struktur)


Kp = 3.000

qa1 = Ka x q = 0.733 ton/m

qa2 = Ka x (h1- hw1) x γ soil = 3.600 ton/m

qa3 = qa1 + qa2 = 4.333 ton/m

qa4 = Ka x hw1 x (γ sat - γ w) = 0.000 ton/m

qw 1 = hw1 x γ w = 0.000 ton/mqw2 = hw2 x γ w = 0.000 ton/m



Pa1 0.733 x 6.00 4.400 3.000 13.20

Pa2 3.600 x 6.00 x 0.50 10.800 2.000 21.60

Pa3 4.333 x 0.00 0.000 0.000 0.00

Pa4 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.00

Pw1 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.00

Pw2 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.00

Pp1 -5.100 x 1.70 x 0.50 -4.335 0.567 -2.46

T o t a l 10.865 32.34

Pw1 Pa4

Pa2

Pa1

qa2

qa3qw1 qa4

Pa3

O

9

Pp1

qa1

qp1

7

1

10

12

2 3

4

11

Pw2

qw2qu2 Pu2qu1

Pu1

14

13



8/23

Stabilitas8/23



9/23

Stabilitas9/23




B = 4.05 m

Σ W x X - Σ H x Y 79.08 - 32.34

X = = = 1.413 m

Σ W 33.066

B 4.05

e = - X = - 1.413 = 0.612 m < B/6 = 0.675 m OK !2 2


B = 4.05 m

Σ W x X - Σ H x Y 79.08 - 32.34

X = = = 1.413 m

Σ W 33.066

B 4.05

e = - X = - 1.413 = 0.612 m < B/6 = 0.675 m OK !

2 2




Tahanan : HR = µ x Σ W = 0.55 x 33.066 = 18.186 ton(koefisien geser : µ = 0.55 )

HR 18.186

Fs = = = 1.67 > 1.50 OK !Σ H 10.865

b)-2 Dengan gaya angkat




HR 18.186

Fs = = = 1.67 > 1.50 OK !

Σ H 10.865


Σ W 6 x e

q1,2 = x (1 + )

B B

33.066 6 x 0.612

q1 = x (1 + ) = 15.567 t/m2

< qa = 35.750 t/m2

OK !

4.05 4.05

33.066 6 x 0.612

q2 = x (1 - ) = 0.762 t/m2

< qa = 35.750 t/m2

OK !

4.05 4.05

0.762 t/m2 - t/m2

15.567 t/m2

- t/m2

in case, e > 0 in case, e < 0


Reaksi Tegangan Tanah Pondasi Pada Kasus 2



10/23

Stabilitas10/23

2.3 Kasus 3 (Kondisi gempa)

0.55

0.50

0.00

6.00 5.50

0.10

0.00

1.70 0.00

0.40

1.00 1.05 2.00

Beban yang bekerja pada kasus 3

(1) Beban vertikal = Same as Case 2

(2) Beban horisontal

φ = 30.00 o α = 0.000 o (untuk analisis stabilitas) Φ = 7.970 o

β = 0.00 o α = 5.711 o (untuk analisis strutural) (Φ = Arc tan(Kh) )

q = 0.00 t/m2 (for seismic condition) Kh = 0.14

Koefisien Tekanan Tanah aktif

Kae =

(untuk analisis stabilitas )

α = 0.000 δ = 20.57

tan δ = Sin φ Sin ( Φ + ∆ - β )

1 − Sin φ Cos ( Φ + ∆ - β )

sin ∆= Sin ( Φ + β )

Sin φ

Sin (Φ+ β ) = 0.139 Sin φ = 0.500

Sin ∆ = 0.278 sehingga ∆ = 16.14

Sin(Φ+∆-β) = 0.408 Cos(Φ+∆-β)= 0.913

tan δ = 0.375

Cos2(φ-Φ-α)= 0.859 Sin(φ+δ) = 0.772

CosΦ = 0.990 Sin(φ-β-Φ) = 0.375

Cos2α = 1.000 Cos(α-β) = 1.000

Cos(α+δ+Φ = 0.878

Kae = 0.399 (untuk analisis stabilitas)

(untuk analisis struktur)

α = 5.711 o δ = 15.00 o

Cos2(φ-Φ-α)= 0.921 Sin(φ+δ) = 0.707

CosΦ = 0.990 Sin(φ-β-Φ) = 0.375

Cos2α = 0.990 Cos(α-β) = 0.995

Cos(α+δ+Φ)= 0.877

Kae = 0.445 (untuk analisis struktur)

2

Cos2(φ−Φ−α)

CosΦ x Cos2α x Cos(α +δ +Φ) x 1+Sin(φ +δ )x Sin(φ−β−Φ)

Cos(α +δ +Φ) x Cos(α−β)

Pa1

qa1

qa2qa3qw1

Pa2

Pa3Pw1

O

7

1

10

12

9

2 3

4

11

Pw2

qw2

Pp1

qp1Pu1

qu2 Pu2qu1



11/23

Stabilitas11/23


Kpe =

α = 0.000 o δ = 20.57 o

Cos2(φ-Φ+α)= 0.859 Sin(φ−δ) = 0.164

CosΦ = 0.990 Sin(φ+β-Φ) = 0.375

Cos2α = 1.000 Cos(α-β) = 1.000Cos(α+δ−Φ)= 0.976

Kpe = 1.585

qa1 = Kae x ( h1 - hw1) x γ soil = 4.309 ton/m

qa2 = qa2 = 4.309 ton/m

qa3 = Kae x hw1 x (γ sat - γ w) = 0.000 ton/m

qw 1 = hw1 x γ w = 0.000 ton/m

qw 2 = hw2 x γ w = 0.000 ton/m



1 0.14 x 1.00 0.140 0.200 0.03

2 0.14 x 1.31 0.184 0.250 0.05

3 0.14 x 2.00 0.280 0.200 0.06

4 0.14 x 0.13 0.018 0.433 0.01

5 0.14 x 0.25 0.035 0.433 0.02

6 0.14 x 3.78 0.529 2.333 1.24

7 0.14 x 6.88 0.963 3.250 3.13

8 0.14 x 0.00 0.000 2.333 0.00

Pw1 0.50 x 0.00 x 0.00 0.000 0.000 0.00

Pw2 0.50 x 0.00 x 0.00 0.000 0.000 0.00

Pa1 0.50 x 4.31 x 6.00 12.928 2.000 25.86

pa2 4.31 x 0.00 0.000 0.000 0.00

Pa3 0.50 x 0.000 x 0.00 0.000 0.000 0.00

Pp1 -2.695 x 1.70 x 0.50 -2.290 1.700 -3.89

T o t a l 12.785 26.48




B = 4.05 m

Σ W x X - Σ H x Y 79.08 - 26.48

X = = = 1.591 m

Σ W 33.066

B 4.05

e = - X = - 1.591 = 0.434 m < B/3 = 1.350 m OK !

2 2


B = 4.05 m

Σ W x X - Σ H x Y 79.08 - 26.48

X = = = 1.591 m

Σ W 33.066

B 4.05

e = - X = - 1.591 = 0.434 m < B/3 = 1.350 m OK !

2 2

2

Cos2(φ−Φ +α)

CosΦ x Cos2α x Cos(α +δ−Φ) x 1−Sin(φ−δ )x Sin(φ +β−Φ)

Cos(α +δ−Φ) x Cos(α−β)



12/23

Stabilitas12/23






HR 18.186

Fs = = = 1.42 > 1.20 OK !

Σ H 12.785

b)-2 Dengan gaya angkat




HR 18.186

Fs = = = 1.42 > 1.20 OK !

Σ H 12.785


c-1) pada kondisi , |e| < B/6 (dipakai)

Σ W 6 x e

q1,2 = x (1 + )

B B

33.066 6 x 0.434

q1 = x (1 + ) = 13.414 t/m2 < qae = 53.625 t/m2 OK !4.05 4.05

33.066 6 x 0.434

q2 = x (1 - ) = 2.915 t/m2

< qae = 53.625 t/m2

OK !

4.05 4.05

c-2) pada kondisi, B/6 < |e| < B (tidak dipakai)

2 x Σ W

q1' = = = - t/m2

qae = - t/m2

3 x (B/2-|e|)

2.915 t/m2

13.414 t/m2

- t/m2

pada kondisi , e > 0 and e < B/6 pada kondisi, e > 0 and B/6 < e < B/3


- t/m2

- t/m - t/m

pada kondisi, e < 0 and |e| < B/6 pada kondisi, e < 0 and B/6 < |e| < B/3

(tidak dipakai) (tidak dipakai)

Reaksi tekanan tanah pada kasus 3



13/23

Stabilitas13/23

2.4 Kapasistas daya dukung tanah

(1) Data perencanaan

φB = 30.00o

cB = 0.00 t/m2

γ s' = 1.50 t/m3

(=γ sat−γ w)

B = 4.05 m z = 1.70 m L = 1.00 m (panjang pias)

(2) Kapasitas daya dukung ultimate , (qu)

Perhitungan kapasitas daya dukung tanah ultimate menggunakan perhitungan sebagai berikut :

Rumus Terzaghi :

qu = (α x c x Nc) + (γ soil' x z x Nq) + (β x γ soil x B x Nγ )

Faktor bentuk (Table 2.5 of KP-06)

α = 1.14 β = 0.40

Bentuk pondasi : 3 (persige, B x L)

Bentuk pondasi α β

1 strip 1.00 0.50

2 segi empat 1.30 0.40

3 persige, B x L 1.14 0.40

(B < L) (= 1.09 + 0.21 B/L)

(B > L) (= 1.09 + 0.21 L/B)

4 circular, diameter = B 1.30 0.30

Faktor kapasitas daya dukung (Figure 2.3 of KP-06, by Capper)

Nc = 36.0 Nq = 23.0 Nγ = 20.0

φ Nc Nq Nγ

0 5.7 0.0 0.0

5 7.0 1.4 0.0

10 9.0 2.7 0.2

15 12.0 4.5 2.3

20 17.0 7.5 4.7

25 24.0 13.0 9.5

30 36.0 23.0 20.0

35 57.0 44.0 41.0

37 70.0 50.0 55.0

39 > 82.0 50.0 73.0

(α x c x Nc) = 0.000

(γ soil x z x Nq) = 58.650

(β x γ soil x B x Nγ ) = 48.600

qu = 107.250 t/m2

(3) Kapasitas daya dukung tanah ijin, (qa)

qa = qu / 3 = 35.750 t/m2

(angka keamanan = 3 , kondisi normal )

qae = qu / 2 = 53.625 t/m2

(angka keamanan = 2 , kondisi gempa)



14/23

Struktur14/23

3. Perhitungan Struktur

3.1 Kondisi Normal

(1) Dinding 0.55

q = 2.20 t/m2

0.50

0.00

5.50

0.00 0.00

0.10

0.40 0.40

1.00 1.05 2.00

Diagram beban pada dinding untuk kondisi normal

Ka = 0.341

α = 5.711 o

δ = 20.00 o

cos (α+δ) = 0.901

Kha = Ka x cos (α+δ) = 0.307

a) Potongan A - A

h = 2.75 m

qa1 = Kha x q = 0.675 ton/m

qa2 = Kha x h x γ soil = 1.519 ton/m

No. Uraian Ha Y (dari A-A) Ha x Y

Pa1 0.675 x 2.75 1.857 1.375 2.554

Pa2 1.519 x 2.75 x 0.50 2.089 0.917 1.915

T o t a l 3.946 4.469

Sa = 3.946 ton Ma = 4.469 ton m

b) Potongan B - B

h = 5.50 m hw1 = 0.00 m hw2 = 0.00 m

qa1 = Kha x q = 0.675 ton/m

qa2 = Kha x h x γ soil = 3.039 ton/m

qa3 = qa1 + qa2 = 3.714 ton/m

qa4 = Kha x hw2 x (γ sat - γ w) = 0.000 ton/m

qw1 = hw1 x γ w = 0.000 ton/m

qw2 = hw2 x γ w = 0.000 ton/m

No. Uraian Hb Y (dari B-B) Ha x Y

Pa1 0.675 x 5.50 3.714 2.750 10.214

Pa2 3.039 x 5.50 x 0.50 8.357 1.833 15.321Pa3 3.714 x 0.00 0.000 0.000 0.000

Pa4 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.000

Pw1 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.000

Pw2 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.000

T o t a l 12.071 25.536

Sb = 12.071 ton Mb = 25.536 ton m

qa1

qa4 qa3qw1

Pw1 Pa4

Pa2

Pa1

qa2

Pa3 B

A

B

A

Pw2

qw2



15/23

Struktur15/23

(2) Pondasi

Kasus 1 (dengan beban hidup vertikal ) Kasus 2 (tanpa beban hidup vertikal)

q = 2.20 t/m2

q = 2.20 t/m2

5.50 5.50

0.00 0.00

0.10 0.10

0.40 0.40

1.00 1.05 2.00 1.00 1.05 2.00

pada kondisi, e > 0 pada kondisi, e > 0

4.977 t/m2

0.762 t/m2

6.967 t/m2

4.418 t/m2

9.056 t/m2

8.256 t/m2

13.036 t/m2

15.567 t/m2

pada kondisi, e < 0 pada kondisi, e < 0

- t/m2

- t/m2

- t/m2

- t/

- t/m2

- t/m2

- t/m2

- t/

Diagram pembebanan di pondasi pada kondisi normal

a) Potongan C - C

Kasus 1 (dengan beban hidup vertikal )

No. Uraian Hc X (dari C-C) Hc x X

1 0.400 x 2.00 x 2.50 2.000 1.000 2.000

0.100 x 2.00 x 2.50 x 0.50 0.250 0.667 0.167

2 -9.056 x 2.00 -18.112 1.000 -18.112

-3.980 x 2.00 x 0.50 -3.980 1.333 -5.306

T o t a l -19.842 -21.252

Kasus 2 (tanpa beban hidup vertikal)

No. Uraian Hc X (dari C-C) Hc x X

1 0.400 x 2.00 x 2.50 2.000 1.000 2.000

0.100 x 2.00 x 2.50 x 0.50 0.250 0.667 0.167

2 -8.256 x 2.00 -16.512 1.000 -16.512

-7.311 x 2.00 x 0.50 -7.311 1.333 -9.748

T o t a l -21.573 -24.093

Kasus 1 Sc = -19.842 ton Mc = -21.252 ton m

Kasus 2 Sc = -21.573 ton Mc = -24.093 ton m

1

1

C

C

D

D

4

3

26

1

C

C

D

D

3

4

3 1 3

4

5

4

62 2

6

26



16/23

Struktur16/23

b) Potongan D - D

Kasus 1 (dengan beban hidup vertikal )

No. Uraian Hd X (dari D-D) Hd x Y

3 0.400 x 1.00 x 2.50 1.000 0.500 0.500

0.100 x 1.00 x 2.50 x 0.50 0.125 0.333 0.042

4 5.500 x 1.00 x 1.80 9.900 0.500 4.950

0.000 x 1.00 x 2.00 0.000 0.500 0.000

0.100 x 1.00 x 2.00 x 0.50 0.100 0.667 0.067

5 2.200 x 1.00 2.200 0.500 1.1006 -4.977 x 1.00 -4.977 0.500 -2.489

-1.990 x 1.00 x 0.50 -0.995 0.333 -0.332

T o t a l 7.353 3.838

Kasus 2 (tanpa beban hidup vertikal)

No. Uraian Hd X (dari D-D) Hd x Y

3 0.400 x 1.00 x 2.50 1.000 0.500 0.500

0.100 x 1.00 x 2.50 x 0.50 0.125 0.333 0.042

4 5.500 x 1.00 x 1.80 9.900 0.500 4.950

0.000 x 1.00 x 2.00 0.000 0.500 0.000

0.100 x 1.00 x 2.00 x 0.50 0.100 0.667 0.067

6 -0.762 x 1.00 -0.762 0.500 -0.381

-3.656 x 1.00 x 0.50 -1.828 0.333 -0.609

T o t a l 8.535 4.568

Kasus 1 Sd = 7.353 ton Md = 3.838 ton mKasus 2 Sd = 8.535 ton Md = 4.568 ton m

3.2 Kondisi gempa

(1) Dinding 0.55

0.50

0.00

5.50

5.60

0.00 0.00

0.10

0.40 0.40

1.00 1.05 2.00

Diagram pembebanan pd dinding untuk kondisi gempa

Kae = 0.445

α = 5.711 o

δ = 15.00 o

cos (α+δ) = 0.935

Khea = Kae x cos (α+δ) = 0.416 Kh = 0.14

a) Potongan A - A

h = 2.75 m

qa1 = Khae x h x γ soil = 2.060 t/m

No. Uraian Hae Y (dari A-A) Hae x Y

1 0.500 x 2.750 x 0.275 x 2.500 x 0.140 0.132 0.917 0.121

2 2.750 x 0.500 x 2.500 x 0.140 0.481 1.375 0.662

3 0.500 x 2.750 x 0.000 x 2.500 x 0.140 0.000 0.917 0.000

Pa1 2.060 x 2.750 x 0.500 2.833 0.917 2.597

T o t a l 3.447 3.380

Sae = 3.447 ton Mae = 3.380 ton m

2

Pa2

Pa1

qa2

qa1

qa3

Pa3

A A

B B

1 3

Pw1 Pw2

qw2qw1



17/23

Struktur17/23

b) Potongan B - B

h = 5.50 m hw1 = 0.00 m hw2 = 0.00 m

qa1 = Khae x h x γ soil = 4.406 t/m

qa2 = qa1 = 4.406 t/m

qa3 = Khae x hw1 x ( γ sat - γ w) = 0.000 t/m

qw1 = hw1 x γ w = 0.000 ton/m

qw2 = hw2 x γ w = 0.000 ton/m

No. Uraian Hbe Y (dari B-B) Hbe x Y

Pa1 4.406 x 5.50 x 0.50 12.115 1.833 22.211

Pa2 4.406 x 0.00 0.000 0.000 0.000

Pa3 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.000

Pw1 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.000

Pw2 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.000

1 0.500 x 5.50 x 0.55 x 2.50 x 0.14 0.529 1.833 0.971

2 5.500 x 0.50 x 2.50 x 0.14 0.963 2.750 2.647

3 0.500 x 5.50 x 0.00 x 2.50 x 0.14 0.000 1.833 0.000

T o t a l 13.607 25.828

Sbe = 13.607 ton Mbe = 25.828 ton m

(2) Pondasi

pada kondisi, e < B/6 pada kondisi, B/6 < e < B/3

5.50 5.50

0.00 0.00

0.10 0.10

0.40 0.40

1.00 1.05 2.00 1.00 1.05 2.00

pada kondisi, e > 0 dan e < B/6 pada kondisi, e > 0 dan B/6 < e < B/3

2.915 t/m2

- t/m2

5.507 t/m2

8.229 t/m2

- t/m2

13.414 t/m2

- t/m2

pada kondisi, e < 0 dan |e| < B/6 pada kondisi, e < 0 dan B/6 < |e| < B/3

- t/m2

- t/m2

- t/m2

- t/

- t/m2

- t/m2

- t/m2

Diagram pembebanan pondasi pada kondisi gempa

D

1

1

C

C

D

D

2

4

5

3 1

C

C

D

D

2

3

4

3 1 3

4 4

6

62

2

6



18/23

Struktur18/23

a) Potongan C - C

No. Uraian Hce X (dari C-C) Hce x X

1 0.400 x 2.00 x 2.50 2.000 1.000 2.000

0.100 x 2.00 x 2.50 x 0.50 0.250 0.667 0.167

2 -8.229 x 2.00 -16.459 1.000 -16.459

-5.185 x 2.00 x 0.50 -5.185 1.333 -6.913

T o t a l -19.393 -21.205

Sce = -19.393 ton Mce = -21.205 ton m

b) Potongan D - D

No. Uraian Hde X (dari D-D) Hde x X

3 0.400 x 1.00 x 2.50 1.000 0.500 0.500

0.100 x 1.00 x 2.50 x 0.50 0.125 0.333 0.042

4 5.500 x 1.00 x 1.80 9.900 0.500 4.950

0.100 x 1.00 x 2.00 x 0.50 0.100 0.667 0.067

5 -2.915 x 1.00 -2.915 0.500 -1.458

-2.592 x 1.00 x 0.50 -1.296 0.333 -0.432

T o t a l 6.914 3.669

Sde = 6.914 ton Mde = 3.669 ton m

3.3 Momen rencana dan gaya geser

(1) Momen rencana dan gaya geser pada tiap kasus

Uraian Momen rencana Gaya geser

Normal Gempa Normal Seismic

Kasus 1 Kasus 2 Kasus 3 Kasus 1 Kasus 2 Kasus 3

Potongan A - A 4.469 4.469 3.380 3.946 3.946 3.447

Potongan B - B 25.536 25.536 25.828 12.071 12.071 13.607

Potongan C - C 21.252 24.093 21.205 19.842 21.573 19.393

Potongan D - D 3.838 4.568 3.669 7.353 8.535 6.914

(2) Momen rencana dan gaya geser yang digunakan untuk perhitungan struktur

Uraian Momen rencana Gaya geser

Normal Gempa Normal Gempa Potongan A - A 4.469 3.380 3.946 3.447

Potongan B - B 25.536 25.828 12.071 13.607

Potongan C - C 24.093 21.205 21.573 19.393

Potongan D - D 4.568 3.669 8.535 6.914

Catatan : - Momen pada potongan C-C < Momen pada potongan B-B

- Momen pada potongan D-D < Momen pada potongan B-B



19/23

Penulangan 19/23

Kebutuhan tulangan dan kontrol tegangan

Kondisi Normal N ame of Structure : Dinding Penahan Tanah (6 m)

Location : Dinding Penahan Jl. S. Parman – Tenggarong - Kukar

Dinding (bagian atas) Dinding (bagian bawah) Pondasi Pondasi


belakang depan belakang depan bawah atas bawah atasMomen rencana M kg.cm 446,876 2,553,579 2,409,326 456,807

Gaya geser (titik) S kg 3,946 12,071 21,573 8,535

Gaya aksial N kg 0 0 0 0

Tinggi h cm 110.0 105.0 50.0 50.0

Selimut beton d' cm 7.0 7.0 7.0 7.0

Tinggi efektif d cm 103.0 98.0 43.0 43.0

Lebar efektif b cm 100.0 100.0 100.0 100.0

Rasio modulus Young's n - 21 21 21 21

Kebutuhan tulangan Asreq cm2 2.00 12.27 27.33 5.18

Dipasang tulangan 16~250 13~250 16~125 13~250 16~125 16~125 16~125 16~125

?

Beton As cm2 8.04 5.31 16.08 5.31 16.08 16.08 16.08 16.08

Batasan penulangan U ｃｍ 20.11 ok 40.21 ok 40.21 ok 40.21 ok

Jarak dari grs netral x cm 17.04 22.57 14.00 14.00

Tegangan tekan σc kg/cm2 5.4 25.0 89.8 17.0

Tegangan tekan ijin σca kg/cm2 75.0 75.0 75.0 75.0

ok ok check ok

Teganan tarik σs kg/cm2 570.9 1754.7 3907.4 740.8

Tegangan tarik ijin σsa kg/cm2 2300.0 2300.0 2300.0 2300.0

ok ok check ok

Tegangan geser τ kg/cm2 0.38 1.23 5.02 1.98

Tegangan geser ijin τa kg/cm2 6.50 6.50 6.50 6.50

ok ok ok ok

Momen tahanan Mr kg.cm 1,290,177 2,830,871 1,151,488 1,034,475

Mr untuk daerah tekan Mrc kg.cm 2,542,856 3,486,479 1,151,488 1,034,475

x untuk Mrc cm 12.472 17.065 11.415 10.973

σs untuk Mrc kg/cm2 5815.5 3978.4 2661.3 2558.3

Mr untuk daerah tarik Mrs kg.cm 1,290,177 2,830,871 1,618,513 1,600,542

x untuk Mrs cm 14.060 20.162 14.402 13.948σc untuk Mrs kg/cm2 34.6 55.2 96.8 102.9

Tulangan bagi (>As/6 dan >Asmin) 1.34 0.88 2.68 0.88 2.68 2.68 2.68 2.68

13~250 13~250 13~250 13~250 13~250 13~250 13~250 13~250

Luas tulangan As cm2 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31

ok ok ok ok ok ok ok ok

Minimum requirement of dist ribution bar As min = 4.50 cm2



20/23

Penulangan 20/23

Kebutuhan tulangan dan kontrol tegangan

Kondisi gempaName of Structure : Dinding Penahan Tanah (6 m)

Location : Dinding Penahan Jl. S. Parman – Tenggarong - Kukar

Dinding (bagian atas) Dinding (bagian bawah) Pondasi Pondasi


belakang depan belakang depan bawah atas bawah atas

Momen rencana M kg.cm 338,000 2,582,846 2,120,487 366,878

Gaya geser (titik) S kg 3,447 13,607 19,393 6,914

Gaya aksial N kg 0 0 0 0

Tinggi h cm 110.0 105.0 50.0 50.0

Selimut beton d' cm 7.0 7.0 7.0 7.0

Tinggi efektif d cm 103.0 98.0 43.0 43.0

Lebar efektif b cm 100.0 100.0 100.0 100.0

Rasio modulus Young's n - 16 16 16 16

Kebutuhan tulangan Asreq cm2 1.00 8.20 15.83 2.74

Dipasang tulangan 16~250 13~250 16~125 13~250 16~125 16~125 16~125 16~125

Beton As cm2 8.04 5.31 16.08 5.31 16.08 16.08 16.08 16.08

Batasan penulangan U ｃｍ 20.11 40.21 40.21 40.21

Jarak dari grs netral x cm 15.05 20.03 12.52 12.52

Tegangan tekan σc kg/cm2 4.6 28.2 87.2 15.1

Tegangan tekan ijin σca kg/cm2 112.5 112.5 112.5 112.5

ok ok ok ok

Teganan tarik σs kg/cm2 428.9 1758.3 3395.5 587.5

Tegangan tarik ijin σsa kg/cm2 3450.0 3450.0 3450.0 3450.0

ok ok ok ok

Tegangan geser τ kg/cm2 0.33 1.39 4.51 1.61

Tegangan geser ijin τa kg/cm2 9.75 9.75 9.75 9.75

ok ok ok ok

Momen tahanan Mr kg.cm 1,847,093 3,972,390 1,351,558 8,219,054

Mr untuk daerah tekan Mrc kg.cm 3,253,890 4,355,292 1,351,558 21,022,947

x untuk Mrc cm 10.874 14.789 9.703 25.698

σs untuk Mrc kg/cm2 7605.6 5171.9 3393.4 8986.8

Mr untuk daerah tarik Mrs kg.cm 1,847,093 3,972,390 2,206,255 8,219,054

x untuk Mrs cm 12.093 17.171 12.004 28.154σc untuk Mrs kg/cm2 58.3 92.3 161.9 48.2

Tulangan bagi (>As/6 dan >Asmin)

13~250 13~250 13~250 13~250 13~250 13~250 13~250 13~250

Luas tulangan As cm2 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31

Luas tulangan minimum As min = 4.50 cm2



21/23

+

D16~250

D13~250

D13~250

D13~250

D16~125 D13~250

D13~250

D13~250

D13~250 D13~250

D16~125 D16~125 +

+

D16~125

D13~250 D16~125 D13~250

Volume beton = m3

Berat tulangan = kgBerat tulangan tiap m3 = kg/m3

0.55

4.05

Dinding Penahan Tanah (6 m)Skema Penulangan

Potongan Dinding Penahan Tanah

6.00

0.00

0.00

0.10

0.40

0.00

200.35

0.50 0.00

3.000

32.64

3.000

6.14

1.00 1.05 2.00

D

A A

B B

C

CD

uKar.xls-12/16/2015


22/23

1 Dimensions : 2 Loading Data :

Loading : a. Permanent Load ; b. Temporary Load

P = Axial Load ( w/o foundation weight )P = 36.48 ton ; P = 16.00 ton

Vx = Shear ( x - direction )Vx = 13.61 ton ; Vx = 6.00 tonVz = Shear ( z - direction )Vz = 1.50 ton ; Vz = 2.50 tonMx = Moment ( x - direction )Mx = 25.83 ton. m ; Mx = 1.50 ton.mMz = Moment ( z - direction )Mz = 0.60 ton.m ; Mz = 0.90 ton.m

3 Reaction :

Footing weight, Wf = Wp + Wc + Ws + Wt = 8.088 ton

Wp = Pedestal weight = 4.284 ton

Wc = Pile Cap weight = 2.760 ton

Ws = Soil weight on Footing = 0.594 ton

Ws = Slab weight on Footing = 0.450 ton

Total Loading : a. Permanent Lo ; b. Temporary LoadPt = Total Axial Load = P + Wf

Pt = 44.564 ton Pt = ##### ton

Pedestal / Column : Vx = 13.61 ton ; Vx = 6.00 ton

length, lp = 105.0 cm Vz = 1.50 ton ; Vz = 2.50 ton

width, wp = 100.0 cm Mtx = 23.43 ton. m ; tx = 10.24 ton.m

depth, hp = 170.0 cm Mtz = 3.15 ton. m ; tz = 5.15 ton.m

Foundation : Eccentricity, ( = e) : a. Permanent Lo ; b. Temporary Load

length, lc = 230.0 cm (min = 216.0 cm) epx = (A+E) - lc/2

width, wc = 100.0 cm (min = 96.0 cm) epx = 0.100 m

depth, hc = 50.0 cm (min = 55.0 cm) ex = 0.526 m ; ex = 0.425 m

A = 50.0 cm (min = 48.0 cm) ez = 0.071 m ; ez = 0.214 mB = 130.0 cm (min = 120.0 cm) so, ex1 = 1.176 m ; ex1 = 1.075 m

C = 50.0 cm (min = 48.0 cm) ex2 = 0.124 m ; ex2 = 0.225 m

E = 75.0 cm ez1 = ez2 = ez = 0.071 m ; 1 = ez2 = ez = 0.214 m

Others :4 Pile Reaction :

Slab thk., hs = 15.0 cm if any ) Pile-1 : P1 = 47.14 ton ; P1 = 27.01 ton

Soil thk., ht = 25.0 cm if any ) P2 = 86.55 ton ; P2 = 45.25 ton

Pile Data : PC405 Check Pile Reactions vs Allowable :

Length L = 27.0 m (from Soil Invest.)

Dia/Rec = 40.0 Dari hasil perhitungan daya dukung tanah, maka dapat digunakan Allow.Comp. all = 70.0 ton (from Soil Invest.) tiang pancang Ø40cm dengan kedalaman 26.2 m

Allow.Tension all = 35.0 ton (from Soil Invest.) kekuatan 1 tiang pancang adalah 91.2 ton

Lall = 6.0 ton (from Soil Invest.)

Pile Foundation

h s

h t

h c

h p

C

C

B A A

Elc

w c

P

V

Mx

Mz

Vz

lp

w p

1 2

X

Z


23/23

Data Daya Dukung Tiang Pancang berdasarkan Hasil Sondir

No.

Titik Kedalaman Cn/qc JHP

(M) Kg/cm2 Kg/cm

2 Ø40cm Ø50cm Ø60cm

S-1 24.8 150 1310 118.1 140.8 171.3

S-2 26.2 150 1062 91.24 116 141.6

S-3 25.6 150 1332 112.8 143 174

S-4 25 150 1210 103.1 130.8 159.3

S-5 25.2 150 1414 119.4 151.2 183.8

S-6 24.8 150 1314 111.4 141.2 171.8

S-7 25.2 150 1448 122.1 152.1 187.9

S-8 25.4 150 1470 123.9 156.3 190.5

S-9 25.4 150 1064 91.4 116.2 141.8

S-10 25.6 150 1284 109 138.2 168.2

Daya Dukung Ijin

(ton)

Documents

Perencanaan Turap Kukar