Upload
others
View
5
Download
0
Embed Size (px)
Citation preview
NASLOVNA STRAN NAČRTA
PRILOGA 1B
OSNOVNI PODATKI O GRADNJI
naziv gradnje VISEČA BRV ČEZ KORITNICO POD TRDNJAVO KLUŽE
kratek opis gradnje Predvidena je novogradnja visče brvi
Seznam objektov, ureditev površin in komunalnih naprav z navedbo vrste gradnje.
vrste gradnje novogradnja - novozgrajen objekt
Označiti vse ustrezne vrste gradnje novogradnja - prizidava
rekonstrukcija
sprememba namembnosti
odstranitev
DOKUMENTACIJA
vrsta dokumentacije PZI (projekt za izvedbo)
(IZP, DGD, PZI, PID)
številka projekta 15/2020
sprememba dokumentacije
PODATKI O NAČRTU
strokovno področje načrta 2/1 NAČRT GRADBENIŠTVA
številka načrta B15/2020
datum izdelave marec 2020
ime in priimek pooblaščenega
arhitekta, pooblaščenega inženirjadr. Bandelj Branko, univ.dipl.inž.grad.
identifikacijska številka G-2722
podpis pooblaščenega arhitekta,
pooblaščenega inženirja
projektant (naziv družbe) PRO-BAN d.o.o.
naslov Tomačevica 29.d, 6223 Komen
vodja projekta Damjan Štolfa, univ.dipl.inž.grad.
identifikacijska številka IZS G-0769
podpis vodje projekta
odgovorna oseba projektanta dr. Bandelj Branko, univ.dipl.inž.grad.
podpis odgovorne osebe projektanta
PODATKI O PROJEKTANTU
NASLOVNA STRAN NAČRTA
PODATKI O IZDELOVALCU NAČRTA
PRO-BAN d.o.o. , Tomačevica 29 d, 6223 Komen 041 901 231, e-mail: [email protected]
2.2 - KAZALO VSEBINE NAČRTA B15/2020
2 -NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJ ŠT. B15/2020
2.1 NASLOVNA STRAN NAČRTA
2.2 KAZALO VSEBINE NAČRTA
2.3 TEHNIČNO POROČILO
2.4 STATIČNI IZRAČUN
2.5 RISBE
2.6 SPISEK ARMATURE
PRO-BAN d.o.o. , Tomačevica 29 d, 6223 Komen 041 901 231, e-mail: [email protected]
2.3 – TEHNIČNO POROČILO
Ureditev tematske poti se izvaja kot zaključek tematskih poti na območju trdnjave Kluže in se bo
izvajal v skladu z zahtevami, ki jih je podal ARSO v svojih naravovarstvenih pogojih.
Objekt se bo zvajal v dveh fazah in sicer:
II. FAZA – Izdelava lesene brvi na jeklenih vrveh (na mestu nekoč že obstoječe brvi)
II. FAZA:
1. POSTAVITEV POVEZOVALNE BRVI Brv
se začne na desnem bregu reke Koritnice in se konča na že obstoječo urejeno pot v
Zabrajdo, na levem bregu Koritnice.
Krajša brv bo izvedena pod iztočnim delom korit, na platoju pred vhodom v podzemni
kanal in sicer cca 15m od vhoda v kanal, v smeri toka Koritnice. Brv se bo izvedla v isti
obliki kot obstoječa ( priložena fotografija ) z nekaterimi tehničnimi izboljšavami.
Obstoječa brv nižje od bodoče brvi
- Sidrišča bodo izvedena tako da se bodo sidrala v obstoječo skalo, sidrišče bo obloženo
z obstoječim kamnom, ki se ga pridobi z čiščenjem vhoda v podzemni hodnik, kateri
je precej nedostopen in zasut z kamnom iz obstoječega kanala.
- Jeklene vrvi se bodo dobavile cinkane.
- Vsa jeklena konstrukcija bo izvedena v vroče cinkani mat obliki
- Brv je široka 0,90m
- Sidrišča so izvedena iz jeklenih vroče cinkanih mat profilov fi 160mm
PRO-BAN d.o.o. , Tomačevica 29 d, 6223 Komen 041 901 231, e-mail: [email protected]
- Nosilna funkcijo brvi tvorijo 4 vrvi, dve v zgornjem delu in dve v spodnjem delu fi
18mm
- Nenosilna jeklenica – varovalna ograja, cinkana fi 12mm
- Lesene podnice so iz smrekovih plohov debeline 5cm
- Robne letve so iz istega lesa 5/6cm po celotni dolžini
- Varovalna ograja je višine 1,10m, vmesne varovalne jeklenice na 20cm
- Spajanje vrvi se izvede s sponkami, kot je prikazano na sliki 2
- Sidranje vrvi na vrhu jeklenega stebra se izvede po sliki (v rego cevi se vstavi vrv, ki
se jo zainjecira z malto trdnosti, kot beton C30/37).
Slika 2: Spajanje vrvi
Slika 3: Detajl sidranja vrvi na vrhu stebra
PRO-BAN d.o.o. , Tomačevica 29 d, 6223 Komen 041 901 231, e-mail: [email protected]
OPOMBE:
Načrt je izdelan na podlagi načel in pravil Evrokodov.
V statičnih izračunih je bila obtežba upoštevana po slovenskih standardih SIST EN 1991-1-
X:2004/2005 (EC1) in SIST EN 1998-1:2005 (EC8). Dimenzioniranje AB elementov je izvedeno
skladno s slovensko-evropskimi standardi: SIST EN 1992-1-1:2005 (EC2) in SIST EN 1998-1:2005
(EC8) za armiranobetonske elemente. Dimenzioniranje jeklenih elementov je izvedeno v skladu s
SIST EN 1993-1-1:2005 (EC3). V statičnem izračunu so bili upoštevani naslednji vplivi: vpliv lastne
in stalne teže, spremenljivi vplivi (koristna obtežba), vpliv snega, vplivi vetra in potresni vplivi ter
obstoječa obtežba. Za potresno analizo (modalna analiza s projektnim spektrom odziva) je bil
uporabljen projektni spekter tipa 1 po EC8.
Investitor je med gradnjo objekta dolžan zagotoviti strokovni nadzor in kontrolo izdelave z vsemi
ustreznimi meritvami vgrajenega materiala po veljavnih predpisih in standardih.
Pred izvedbo posameznih elementov objekta je potrebno obvezno uskladiti gradbene in
instalacijske načrte, da se izdela vse potrebne odprtine in preboje.
V primeru kakršnih koli odstopanj, ki so navedene v tem projektu, se je potrebno predhodno
posvetovati z izdelovalcem tega načrta.
Odgovorni projektant: dr. Branko Bandelj univ. dipl. inž. grad
PRO-BAN d.o.o. , Tomačevica 29 d, 6223 Komen 041 901 231, e-mail: [email protected]
2.4 – STATIČNI IZRAČUN
ZASNOV
PODATK
Izberem
jedrom.
vrvi je E=
RV SIDRANA V SKASIDRNIMI KLJUKAMR UTRJENIMI Z EP
ls
TLORIS
VA KONSTRU
KI O MATERIA
o galvanizira
Masa vrvi in
=11000 kN/c
4
4
- OBLOGA SIDRIŠČA Z- OBBETONIRANO SID- SIDRANJE V OBSTOJ
ALOMI UVRTANIMIPOXI LEPILOM
JEKLnapoljvroče
idranja
S BRVI:
lsidranja
UKCIJE:
ALU:
ano jekleno v
n minimalna
cm2.
455,43
454,60
Z KAMNOMRIŠČE
JEČO SKALO
ENA CEV fi 160mmjnjena z betonom
e cinkana
a
vrv 6x19 (9/9
nosilnost sta
Prečni
L=8.70m
- nosilna jekle- nenosilna v- robna letev - nosilni lese- nosilna jekle
LESENI PLOHI
9/1) Seale – I
a določeni od
presek izbra
m
ena vrv fi 18mmvarovalna vrv fi 12mm
5/8cmni ploh debeline 5cmena vev fi 18mm
RAZLIČNIH DIMENZIJ 15 - 25
L=8.70m
IWRC Wire R
d proizvajalca
ane vrvi
455,96
5cm
Rope Specific
a (Preglednic
BRV SIDRANA V SKZ SIDRNIMI KLJUKATER UTRJENIMI Z E
- OBLOGA SIDR- OBBETONIRA- SIDRANJE V O
lsidranja
lsidr
cation z jekle
ca 1). Elastič
456,05
KALOAMI UVRTANIMIEPOXI LEPILOM
RIŠČA Z KAMNOMANO SIDRIŠČEOBSTOJEČO SKALO
- OBLOG OZIRO- SIDRAN OBSTO
anja
enim
ni modul
459,70
GA SIDRIŠČA Z MANJŠIM KMA PRSTJONJE NOSILEN JEKLENE VR
OJEČO SKALO
KAMNOM,
RVI V
Nominalna vrednost premera (mm):
Približna masa (kg/m):
Minimalna nosilnost (kN):
18 1.296 204.2
Preglednica 1: Podatki o materialu za jeklene vrvi
Opomba:
‐Natezna trdnost vrvi je 1770 MPa.
OBTEŽBA:
‐Lastna obtežba:
Lastna teža je vsota lastnih tež vseh trajnih komponent mostu. Preglednica 2 prikazuje izračun mase
na enoto dolžine za jeklene okvirje. Preglednica 3 prikazuje izračun mase za deske, ki so glavni
element pohodne površine. Za izračun celotne lastne teže mostu , glede na lastne teže posameznih
sestavnih delov.
Jekleni okvirji
U profil 8.64 kg/m
Kvadratni votli profil 5.45 kg/m
Dolžina U profil/dolžina škatla 1 m/1.1 m
1 x U profil, 2 x škatla 3.2 m
Masa enega okvirja 20.63 kg
Skupna masa na dolžini 8.70m 20.63 kg
Masa ne enoto dolžine 2.37 kg/m
Preglednica 2: Izračun mase na enoto dolžine za jeklene okvirje
Deske
dolžina l 0.9 m
širina š 0.3 m
višina v 0.05 m
Gostota q 460 kg/m3
Masa l deske 6.21 kg
število desk 30 kos
masa desk 186.3 kg
masa na enoto dolžine desk 21.4 kg/m
Preglednica 3: Izračun mase desk na enoto dolžine
Element: Material: Število: Velikost: Masa (kg/m): Teža (kN/m):
Spodnje nosilne vrvi: jeklo 2 fi18 1.29 x 2 0.0258
Zgornje nosilne vrvi: jeklo 2 fi18 1.29 x 2 0.0258
Pohodna površina: Les C24 30 30x5x90cm 21.4 0.214
U profil jeklo 1 C80 0.99 0.0099
Votli profil jeklo 2 50x50x4 1.38 0.0138
Vrvi za ograjo jeklo fi12 0.576 0.00576
Lastna teža skupaj: 0.295 kN/m
Preglednica 4: Izračun celotne teže konstrukcije
‐Koristna
q=2 kN/m
‐Veter:
Obravna
hitrosti v
Hitrost v
na konst
vetra:
V priročn
navajajo
bistvene
primeru
‐Sneg:
Obtežbo
‐obtežba
‐obtežba
‐Temper
Spremin
dolžine t
jeklene v
=
Pri poviš
krči oziro
zmanjša
a obtežba:
m2 (spodnja
avano območ
vetra je osno
vetra smatra
trukcijo. Za d
v
qb=0
qp(ze)
qpd=
A
qpd/m
niku Technic
o, da so izkuš
ega vpliva na
ni predviden
o snega na na
a snega na tl
a snega s = 3
raturna obte
janje tempe
trdnega teles
vrvi velja α=
=1,2∙10‐6 x 8
šanju tempe
oma krajša.
natezno silo
a meja po SIS
čje spada v c
ovni tlak vetr
mo kot enak
določitev obt
m= 20 m/s
0.250 kN/m2
=0.320 kN/m
=0.48 kN/m2
Ah=9.72 m2
m=0.54 kN/m
cal‐Handbook
šnje pokazale
dinamično o
n noben dod
admorski viš
eh (regija A4
.57 kN/m2 x
ežba:
rature teles
sa lahko izra
1,2∙10‐6 in:
8.70m x 200 =
erature se vr
V primeru,
o v vrvi. Pri
ST EN 1991‐2
cono 1, za kat
ra qb=250 kP
komerno por
težbe, ki jo p
2
m2
m
k D Type Sus
e, da obteţba
obnašanje m
datni sistem v
ini 453m sm
4, h = 453 m
x 0.80 = 2.86
se kaže v lin
ačunamo s te
= +‐ 0.0021
rv razteza oz
da se vrv po
manjšanju te
2)
tero standar
a.
razdeljeno ob
povzroča vete
……h
……o
……tl
……p
……h
……p
spended – Sh
a vetra pri vi
mostu (pri hit
vrvi, ki bi zag
o določili iz s
n.m.) sk = 3.
kN/m2
earnem ali p
emperaturni
ziroma poda
odaljša, se p
emperature
rd podaja hit
bteţbo, ki de
er, vzamemo
itrost vetra
snovni tlak v
ak vetra po s
rojektna vre
orizontalna p
rojektna obt
hort Span Tra
sečih mostov
rosti vetra 1
gotavljal odp
standarda SI
.57 kN/m2
pa prostorske
m koeficient
ljšuje, pri zm
posledično po
se poves zm
trost vetra vb
eluje v horizo
o tlak vetra p
vetra
sunkih vetra
dnost tlaka v
površina celo
težba vetra n
ail Bridge Sta
vih do razpo
60 km/h), za
por dinamičn
ST EN 1991‐
em raztezanj
tom linearne
manjšanju te
oveča tudi p
manjša zato
b=20m/s. Pri
ontalni smeri
pri največjih h
vetra
otnega most
na enoto dolž
andard [3, st
ona 120 m ni
ato v obravn
ni obremenitv
‐1‐3:
ju. Spremem
ega raztezka
emperature
poves, večji
se sila v vrv
tej
i prečno
hitrostih
tu
žine
r.49]
ma
avanem
vi vetra.
mbo
α. Za
pa se vrv
poves pa
i poveča.
Sklepam
obtežbe
‐Obtežne
V skladu
kombina
snegom
sočasne
dimenzio
spremen
Obtežna
Obtežna
Obtežna
DOLOČ
Za dimen
obtežno
‐GLOBAL
NOSILNE
Podatki:
L=8.70m
f=34.8cm
qed=34.8
qed=3.40
Največji
vrvi, ma
številom
mo, da je v pr
ne upošteva
e kombinaci
u z Evrokod s
aciji obtežbe
in pešci. V
polne obr
oniranje kon
nljiv vpliv s ko
a kombinacij
a kombinacij
a kombinacij
ČITEV NOT
nzioniranje b
kombinacijo
LNA ANALIZA
E VRVI:
m …..(razpon
m …..(največj
8cm …..(proje
0 kN/m
poves merim
njša je sila v
m nosilnih vrv
rimeru vrvi z
amo v račun
ije:
standardi za
e snega ne b
tretji kombi
remenitve
nstrukcije. V
ombinacijski
ja 1:
ja 2:
ja 3:
TRANJIH S
bomo uporab
o 1.
A V MEJNEM
brvi)
ji poves 4% r
ektna obtežb
mo na sredin
v vrvi. Vredn
vi, da dobimo
zmanjšanje t
u.
mejno stan
bomo upošte
inaciji obtež
s snegom
V drugi obtež
im faktorjem
qed=1
qed=1
=3.41
qed=1
=0.39
SIL IN DIM
bili vrednost
M STANJU:
razpona)
ba)
ni mostu. Ve
osti so izrač
o največjo na
temperature
nje nosilnost
evali, ker ne
be pešcev n
in pešci.
žni kombina
m ψo=0,8 (SIS
1.35 x 0.295
1.35 x 0.295
16 kN/m + 3
1.35 x 0.295
99 kN/m + 4
MENZIONI
t projektne o
ečji kot je po
čunane za vs
atezno silo v
e bolj kritično
i upoštevam
e pričakujem
ne bomo upo
To kombin
aciji pa bom
ST EN 1990:2
kN/m + 1.5 x
kN/m + 1.5 x
.432 = 6.85 k
kN/m + 1.5 x
.29 kN/m = 4
RANJE:
obteţbe v me
oves, manjša
se nosilne vr
posamezni v
o. Razlike so
mo tri obtežn
mo sočasne p
oštevali, ker
acijo bomo
o obtežbo s
2004/A1:200
x 2 kN/m = 3
x 2 kN/m + 1
kN/m
x 2.86 =
4.69 kN/m
ejnem stanju
a bo sila v vr
vi, zato jo je
vrvi T0.
o zelo majhn
ni kombinacij
polne obrem
r ker ne prič
o tudi upo
snega upošt
06).
3.40 kN/m
1.5 x 0.8 x 2.8
nosilnosti za
rvi. Večji kot
e potrebno š
e zato te
je. V prvi
menitve s
čakujemo
rabili za
tevali kot
86 =
a
je poves
še deliti s
Glede na
največji
povesa j
kot ne b
podlagi p
Ministry o
Pri pove
Horizont
Naklon v
Največjo
naslednj
Število v
obstoječ
zgornji in
silo T pro
Pri predp
posamez
najmanj
potrebne
a izbiro jekle
dovoljeni p
e potrebno
bo prevelik. S
priporočila (S
of Works and
esu f=34.8cm
talna sila H s
H=
vrvi na začet
o natezno silo
ji enačbi:
vrvi smo izbra
če primere m
n 2 spodnje z
oporcionalno
postavki, da
zni vrvi T0 do
enako najm
e, tako da sm
ne vrvi z min
poves pri na
paziti, da sila
Standardi ne
Standard trail
Transport, Ro
m dobimo na
e izračuna iz
= (4.70 kN/m
ku in na kon
o v vrvi, ki se
ali glede na p
mostov v Poso
z enakimi pr
o razdeliti m
imajo vse vr
obimo tako,
anjši nosilno
mo na varni s
T0=T/n =
nimalno nosi
ajvečji obrem
a v eni vrvi n
podajajo no
suspended a
oads Dept. Sw
slednje vred
z spodnje for
m x (8.7m)2)/
cu mostu do
=tan‐1(4 x
e pojavi na ko
T= 127.9
priporočila iz
očju. Možno
rečnimi prere
ed vrvi.
rvi enak prer
da silo T deli
osti jeklene v
strani za fakt
kN/4=
ilnostjo 204.
menitvi 3,42
ne bo prekor
obenih omej
nd suspensio
wiss Associatio
dnosti:
rmule:
(8 x 0.348m)
oločimo iz en
= tan‐1(4xf/L
x 0.348m/8.7
oncu vrvi, do
96/cos
z priročnikov
osti za izbiro š
ezi. Pri izbiri
ez, vsaka pre
imo s število
vrvi. Izbrali sm
tor 4.
32.31 kN < 2
2kN in števil
2kN/m enak
ačila njene n
itev za tako
n bridges Volu
on for Techinc
) = 355.74/2.
ačbe:
L)=
7m)=9.090
obimo iz hori
kN
v za gradnjo t
števila vrvi je
vrvi različnih
evzame enak
om vrvi n. Vsa
mo tako vrv,
204.2 kN/1.4
om nosilnih
f=0.348m.
natezne nosi
vrsto mosto
umes A and B
cal Assistance)
.78= 127.96
izontalne sile
takih mostov
e več. Izbrali
h prerezov je
k delež obtež
aka mora im
ki ima večjo
4 = 145.7 kN
vrvi n, izber
Pri izbiri na
lnosti in da n
ov. Poves je
B. Second edit
).
kN
e in naklona
v in glede na
smo štiri vrv
e potrebno n
žbe. Natezno
meti natezno
o nosilnost od
em, da je
ajvečjega
naklonski
izbran na
ion. 1977.
vrvi po
a
vi, 2
natezno
o silo v
trdnost
d
‐DIMENZ
Pohodno
ležečega
Material
Izbrane d
Koristna
Lastna o
OPOMBA
Dimenzio
‐DIMENZ
Sestavlje
povezan
pohodno
Okvirji m
celotne k
ograje v
Material
Izbrane d
Kvadratn
‐Izvesti j
‐DIMENZ
Na vsake
Na vrhu
Natezna
Dimenzij
ZIONIRANJE
o površino p
a nosilca čez
l: Les C24
dimenzije de
obtežba: q/
obtežba: priv
A:
oniranje izbr
ZIONIRANJE
eni so iz eneg
i z varjenimi
o površino, v
med seboj po
konstrukcije
vertikalni in
l: konstrukc
dimenzije: C
ni votli profil
e potrebno p
ZIONIRANJE
em koncu mo
stebra je kov
sila v eni vrv
je stebra: je
POHODNE P
odpirajo tri v
polovico širi
eske: l/š/d=9/=q + š = 2 kN
vzeto računa
ranega elem
JEKLENIH O
ga horizonta
stiki. Povezu
vertikalna dv
ovezujejo nos
. Dodatno pr
horizontaln
cijsko jeklo S
C‐profil: 80
: 50/50/4cm
polno nosiln
KRAJNIH JE
ostu, sta pre
vinsko sedlo
vi: T0=32.31
eklena cev fi
POVRŠINE:
vrvi v vzdolžn
ne mostu.
90x30x5cm
N/m2 x 0.3 m
alniški progra
enta skupaj
OKVIRJEV:
lnega C‐prof
ujejo spodnj
va pa dodatn
silne vrvi ter
rispevajo k la
i smeri.
235
m
i zvar med vo
KLENIH STEB
edvidena dva
, preko kate
1 kN
160, dolžine
ni smeri. Za p
m = 0.6 kN/m
am
z računskimi
fila in dveh v
e in zgornje
o podpirata
pohodno po
astni teži kon
odoravnim C
BROV:
a jeklena steb
rega teče vrv
1.10m
potrebe raču
m
i notranjimi s
vertikalnih za
nosilne kabl
zgornje vrvi
ovršino in tak
nstrukcije. Za
C‐profilom in
bra višine 1,2
v in spremen
una bom upo
silami je prik
aprtih profilo
e, spodnji pr
in sekundar
ko prispevajo
agotavljajo b
navpičnim p
2 m, ki podpi
ni smer proti
orabila mode
kazano na pr
ov, ki so med
rofil dodatno
ne vrvi za og
o k večji togo
boljšo stabiln
profilom.
irata zgornje
i glavnemu s
el prosto
rilogi 1.
seboj
o podpira
grajo.
osti
nost
e kable.
idrišču.
Natezni sili Ts in To v primeru brez upoštevanja trenja sta na obeh straneh enaki.
Ts = T0=32.31 kN
HT = To cos Ts cos 32.31 cos 9.090 ‐ 32.31 cos 330= =31.9 kN ‐27.1 = 4.8 kN
VT = To sin Ts sin 32.31 sin 9.090 + 32.31 sin 330= =5.1 kN + 17.6 = 22.6 kN
OPOMBA:
Dimenzioniranje izbranega elementa skupaj z računskimi notranjimi silami je prikazano na prilogi 2.
‐SIDRANJE JEKLENIH VRVI V SKALNAT TEREN:
Sidranje nosilnih vrvi v skalnat teren bo prikazano v PZI projektni dokumentaciji gradbenih
konstrukcij. Za potrebe izvedbe sidranja mora biti izdelano geomehansko poročilo. Sidro mora biti
sposobno prevzeti projektno silo 145.7 kN, z upoštevanim varnostnim faktorjem 1.4.
Tower - 3D Model Builder 7.0 Registered to PRO-BAN Branko Bandelj s.p. Radimpex - www.radimpex.rs
PRILOGA 1: STATIČNI IZRAČUN DESK
b/d=30/5
0.90
Tabele materialov No Naziv materiala E[kN/m2] μ γ[kN/m3] αt[1/C] Em[kN/m2] μm
1 Les-Iglavci-Masiven les 1.000e+7 0.20 5.00 1.000e-5 1.000e+7 0.20
Seti gred
Set: 1 Prerez: b/d=30/5, Fiktivna ekscentričnost
3
2
30
5
[cm]
T
Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - Les-Iglavci-M... 1.500e-2 1.250e-2 1.250e-2 1.119e-5 1.125e-4 3.125e-6
Tower - 3D Model Builder 7.0 Registered to PRO-BAN Branko Bandelj s.p. Radimpex - www.radimpex.rs
Vhodni podatki - Obtežba
Lista obtežnih primerov
LC Naziv
1 LASTNA (g) 2 KORISTNA 3 SNEG 4 Komb.: 1.05xII+1.5xIII 5 Komb.: 1.5xII+0.75xIII 6 Komb.: 1.5xII 7 Komb.: 1.5xIII
8 Komb.: ZACETNI POMIK-1 (I+II+0.5xIII) 9 Komb.: ZACETNI POMIK-2 (I+0.7xII+III) 10 Komb.: KONČNI POMIK-1 (1.8xI+II+0.5xIII) 11 Komb.: KONČNI POMIK-2 (1.8xI+0.7xII+III)
p=-0.60
Obt. 2: KORISTNA
p=-0.86
Obt. 3: SNEG
Tower - 3D Model Builder 7.0 Registered to PRO-BAN Branko Bandelj s.p. Radimpex - www.radimpex.rs
Statični preračun
0.91
-0.91
Obt. 18: [Ovo] 8-17
Vplivi v gredi: max T2= 0.91 / min T2= -0.91 kN
0.91(R3) 0.03(R3)
0.91(R 0.03(R
Obt. 18: [Ovo] 8-17
Reakcije podpor (Min/Max)
0.18
Obt. 18: [Ovo] 8-17
Vplivi v gredi: max M3= 0.18 / min M3= -0.00 kNm
-0.32
Obt. 18: [Ovo] 4,5
Vplivi v gredi: max u2= -0.00 / min u2= -0.32 m / 1000
udej= 0.32 mm < udovj=L/300= 900mm/300 = 3mm
-0.33
Obt. 18: [Ovo] 6,7
Vplivi v gredi: max u2= -0.00 / min u2= -0.33 m / 1000
udej= 0.33 mm < udov=L/250= 900mm/250 =3.6mm
Tower - 3D Model Builder 7.0 Registered to PRO-BAN Branko Bandelj s.p. Radimpex - www.radimpex.rs
Dimenzioniranje (les)
PALICA 1-2 Monoliten les - iglavci in mehki listavci - C24 Eksploatacijski razred 1 EUROCODE
3
2
30
5
[cm]
T
FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 8. γ=0.08 10. γ=0.08 9. γ=0.06
11. γ=0.06 7. γ=0.06 12. γ=0.0515. γ=0.05 5. γ=0.05 6. γ=0.044. γ=0.04 13. γ=0.04 14. γ=0.03
16. γ=0.00 17. γ=0.00
KONTROLA NORMALNIH NAPETOSTI (obtežni primer 8, na 45.0 cm od začetka palice)
Upogibni moment okoli osi 3 M3 = -0.182 kNm
KONTROLA NAPETOSTI - UPOGIB Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800Parcialni koef. za karakteristike materiala
γm = 1.300
Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 2 Kh_2 = 1.000
Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 3 Kh_3 = 1.246
Faktor oblik (za pravokotni prerez) km = 0.700Karakteristična upogibna trdnost fm,k = 24.000 MPa Računska upogibna trdnost - os 2 fm,2,d = 14.769 MPa Računska upogibna trdnost - os 3 fm,3,d = 18.398 MPa Odpornostni moment W3 = 125.00 cm3 Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 1.453 MPa
σm3,d <= fm,3,d (1.453 <= 18.398)Izkoriščenost prereza je 7.9%
DOKAZ BOČNE STABILNOSTI Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800Parcialni koef. za karakteristike materiala
γm = 1.300
Razmak pridržanih točk pravokotno na smer osi 2 lef = 90.000 cm
5% fraktil modula E paralelno z vlakni E0.05 = 7400.0 MPa 5% fraktil strižnega modula G G0.05 = 460.00 MPa Torzijski vztrajnostni moment Itor = 1128.8 cm4 Vztrajnostni moment I2 = 11250 cm4 Odpornostni moment W3 = 125.00 cm3 Kritična napetost uklona σm,crit = 1836.0 MPa Relativna vitkost za uklon λrel = 0.114Koeficient k_krit = 1.000Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 1.453 MPa
σm,3,d <= k_krit x fm,3,d (1.453 <= 18.398)Izkoriščenost prereza je 7.9%
KONTROLA STRIŽNIH NAPETOSTI (obtežni primer 8, začetek palice)
Prečna sila v smeri osi 2 T2 = -0.908 kN
KONTROLA NAPETOSTI - STRIG Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800Parcialni koef. za karakteristike materiala
γm = 1.300
Karakteristična strižna napetost fv,k = 2.500 MPa Računska strižna trdnost fv,d = 1.538 MPa Površina prečnega prereza A = 150.00 cm2 Dejanska strižna napetost(os 2) τ2,d = 0.091 MPa
τ2,d <= fv,d (0.091 <= 1.538) Izkoriščenost prereza je 5.9%
Tower - 3D Model Builder 7.0 Registered to PRO-BAN Branko Bandelj s.p. Radimpex - www.radimpex.rs
PRILOGA 2: STATIČNI IZRAČUN KRAJNEGA JEKLENEGA STEBRA
D=16/0.5
1.90
Tabele materialov No Naziv materiala E[kN/m2] μ γ[kN/m3] αt[1/C] Em[kN/m2] μm
1 Jeklo 2.100e+8 0.30 78.50 1.000e-5 2.100e+8 0.30
Seti gred
Set: 1 Prerez: D=16/0.5, Fiktivna ekscentričnost
3
2
16
0.5
[cm]
T
Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - Jeklo 2.435e-3 1.257e-3 1.257e-3 1.464e-5 7.319e-6 7.319e-6
Tower - 3D Model Builder 7.0 Registered to PRO-BAN Branko Bandelj s.p. Radimpex - www.radimpex.rs
Vhodni podatki - Obtežba
Lista obtežnih primerov
LC Naziv
1 LASTNA (g) 2 Ht + Vt
3 Komb.: MSN (1.35xI+II) 4 Komb.: MSU (I+0.74xII)
P=4.80
P=22.60
Obt. 2: Ht + Vt
Tower - 3D Model Builder 7.0 Registered to PRO-BAN Branko Bandelj s.p. Radimpex - www.radimpex.rs
Statični preračun
-23.09
Obt. 3: MSN
Vplivi v gredi: max N1= -22.60 / min N1= -23.09 kN
4.80
Obt. 3: MSN
Vplivi v gredi: max T2= 4.80 / min T2= 4.80 kN
-9.12
Obt. 3: MSN
Vplivi v gredi: max M3= -0.00 / min M3= -9.12 kNm
-5.35
Obt. 4: MSU
Vplivi v gredi: max u2= -0.00 / min u2= -5.35 m / 1000
Tower - 3D Model Builder 7.0 Registered to PRO-BAN Branko Bandelj s.p. Radimpex - www.radimpex.rs
Dimenzioniranje (jeklo)
0.47 (3)
Kontrola napetosti
0.32
Kontrola stabilnosti PALICA 1-2 PREČNI PREREZ: Cevasti [S 235] [Set: 1] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE prereza
y
z
16
0
5
[m m ]
T
Ax = 24.347 cm2 Ay = 12.566 cm2 Az = 12.566 cm2 Ix = 1463.9 cm4 Iy = 731.94 cm4 Iz = 731.94 cm4 Wy = 91.493 cm3 Wz = 91.493 cm3 Wy,pl = 120.17 cm3 Wz,pl = 120.17 cm3 γM0 = 1.000 γM1 = 1.000 γM2 = 1.250 Anet/A = 0.900
(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 3. γ=0.32 4. γ=0.24 PALICA IZPOSTAVLJENA PRITISKU IN UPOGIBU (obtežni primer 3, konec palice) Računska osna sila NEd = -23.090 kN Prečna sila v z smeri VEd,z = 4.800 kN Upogibni moment okoli y osi MEd,y = 9.120 kNm Sistemska dolžina palice L = 190.00 cm 5.5 KLASIFIKACIJA PREČNIH PREREZOV Razred prereza 1 6.2 NOSILNOST PREČNIH PREREZOV 6.2.4 Tlak Računska nosilnost na tlak Nc,Rd = 572.16 kN Pogoj 6.9: NEd <= Nc,Rd (23.09 <= 572.16) 6.2.5 Upogib y-y Plastični odpornostni moment Wy,pl = 120.17 cm3 Računska nosilnost na upogib Mc,Rd = 28.239 kNm Pogoj 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (9.12 <= 28.24) 6.2.6 Strig Računska strižna nosilnost Vpl,Rd,z = 170.50 kN Računska strižna nosilnost Vc,Rd,z = 170.50 kN Pogoj 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (4.80 <= 170.50) 6.2.10 Upogib z osno in prečno silo Ni potrebno zmanjšanje upogibne nosilnosti Pogoj: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z 6.2.9 Upogib in osna sila Razmerje NEd / Npl,Rd 0.040 Zmanjšana plast.upogibna nosilnost MN,y,Rd = 28.193 kNm
Razmerje MEd,y / MN,y,Rd 0.323 Pogoj 6.41: (0.32 <= 1) 6.3 NOSILNOST ELEMENTA NA UKLON 6.3.1.1 Nosilnost na uklon Uklonska dolžina y-y l,y = 380.00 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 0.738 Uklonska krivulja za os y-y: A α = 0.210 Elastična kritična sila Ncr,y = 1050.6 kN Koeficient nepopolnosti χ,y = 0.829 Računska uklonska nosilnost Nb,Rd,y = 474.43 kN Pogoj 6.46: NEd <= Nb,Rd,y (23.09 <= 474.43) Uklonska dolžina z-z l,z = 380.00 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 0.738 Uklonska krivulja za os z-z: A α = 0.210 Koeficient nepopolnosti χ,z = 0.829 Računska uklonska nosilnost Nb.Rd,z = 474.43 kN Pogoj 6.46: NEd <= Nb,Rd,z (23.09 <= 474.43) 6.3.2.1 Nosilnost na bočno-torzijski uklon Koeficient C1 = 1.879 Koeficient C2 = 0.000 Koeficient C3 = 0.939 Koef.ukl.dolžine za uklon k = 1.000 Koef.ukl.dolžine za vbočenje kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak med bočnimi podporami L = 190.00 cm Sektorski vztrajnostni moment Iw = 0.000 cm6 Krit.moment bočne zvrnitve Mcr = 4188.4 kNm Ustrezni odpornostni moment Wy = 120.17 cm3 Koeficient imperf. αLT = 0.760 Brezdimenz.vitkost λLT_ = 0.082 Koeficient zmanjšanja χLT = 1.000 Računska uklonska nosilnost Mb,Rd = 28.239 kNm Pogoj 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (9.12 <= 28.24) 6.3.3. Elementi konstantnega prečnega prereza obremenjeni z upogibom in osnim tlakom Preračun koeficienta interakcije je izvršen z alternativno metodo št.2 (Aneks B) Koeficient oblike momenta Cmy = 0.600 Koeficient oblike momenta Cmz = 1.000 Koeficient oblike momenta CmLT = 0.600 Koeficient interakcije kyy = 0.616 Koeficient interakcije kyz = 0.616 Koeficient interakcije kzy = 0.369 Koeficient interakcije kzz = 1.026 Koeficient nepopolnosti χy = 0.829 NEd / (χy NRk / γM1) 0.049 kyy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.199 Pogoj 6.61: (0.25 <= 1) Koeficient nepopolnosti χz = 0.829 NEd / (χz NRk / γM1) 0.049 kzy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.119 Pogoj 6.62: (0.17 <= 1)
PRO-BAN d.o.o. , Tomačevica 29 d, 6223 Komen 041 901 231, e-mail: [email protected]
2.5 – RISBE
PRO-BAN d.o.o. , Tomačevica 29 d, 6223 Komen 041 901 231, e-mail: [email protected]
2.6 – SPISEK ARMATURE
Page 1Izvlecek armature (V 17.01-7) 03/06/2020
Projekt: SPISEK ARMATURE 1 / 1
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.com
Podatki o projektuNaslov : 1Komponenta : 1St. Nacrta: : 1
PALICNA ARMATURA Jeklo: S500BPoz. Kom. fi Dolzina D10 D12 D141 11 14 3.40 37.402 11 14 2.80 30.803 70 12 1.40 98.004 11 14 2.98 32.785 11 14 3.58 39.386 38 10 1.36 51.68 srednja7 36 10 1.40 50.40 srednja---------------------------------------------------------------Skupna dolz. 102.08 98.00 140.36kg / m D10 0.649 D12 0.920 D14 1.252kg / profil 66.250 90.160 175.731---------------------------------------------------------------Skupna masa (kg) 332.141---------------------------------------------------------------
Page 2Izvlecek armature (V 17.01-7) 03/06/2020
Projekt: SPISEK ARMATURE 1 / 1
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.com
Podatki o projektuNaslov : 1Komponenta : 1St. Nacrta: : 1
ARMATURNI IZVLECEK Jeklo: S500B
Poz. St. fi Dolzinadbr
fiTip
OblikaSkupna dol.
Masa
kg
1 11 14 3.40 X1 37.40 46.825-1-
-2-
-3-
-4-
-5-
St. dx dy l >°1 -0.30 0.02 0.30 902 -0.01 -0.26 0.26 933 2.40 -0.00 2.40 874 0.01 0.14 0.14 905 -0.30 0.02 0.30
2 11 14 2.80 A3 30.80 38.562
26
2.40
14
3 70 12 1.40 A1 98.00 90.1601.40
4 11 14 2.98 A3 32.78 41.041
26
2.5814
5 11 14 3.58 X1 39.38 49.304
-1-
-2-
-3- -4-
-5-
St. dx dy l >°1 -0.30 -0.01 0.30 -902 -0.01 0.26 0.26 -933 2.58 0.00 2.58 -874 0.01 -0.14 0.14 -905 -0.30 -0.01 0.30
6 38 10 1.36 A3 51.68 33.54060
-b-
60Poz. St.Dolzina -b-1 4 1.35 0.142 4 1.36 0.163 4 1.38 0.184 4 1.40 0.205 4 1.42 0.226 4 1.44 0.247 4 1.46 0.268 2 1.48 0.289 8 1.20 0.00
7 36 10 1.40 A3 50.40 32.71060
-b-
60Poz. St.Dolzina -b-1 4 1.46 0.262 4 1.45 0.253 4 1.43 0.234 4 1.42 0.225 4 1.40 0.206 4 1.39 0.197 4 1.38 0.178 4 1.36 0.169 4 1.35 0.15
Skupna masa (kg) 332.141