37
 Calculul termic al motorului cu aprindere prin scanteie  Puterea nominala  Pn=   50 kW 68 CP Turatia nominal  nn= 5200 rot/min Numarul de cilindrii  i= 4 Parametrii initiali T0= 293 K temperatura initiala p0= 1,02 10^5 N/m2 presiunea initiala Tr= 1000  K {900-1000}  temperatura gazelor reziduale pr= 1,2 10^5  N/m 2  {1,05..1,25}  presiunea gazelor reziduale lambda= 0,9  {0,851}  coeficientul de exces de aer epsilon= 9,5  {7,5....11}  raportul de comprimare Parametrii procesului de schimbare a gazelor: Se adopta: pa= 0,8 10^5  N/m 2 {0,7..0,9}  presiunea la sfarsitul admisiei deltaT= 25  K {1540}  preincalzirea amestecului nup= 1,1  {1,05...1,2}  coeficient de postumplere Se determina prin calcule Coeficientul gazelor reziduale Gammar= (T0+deltaT)pr/Tr(epsilon*pa*nup-pr)= 0,053 {0,06..0,12} Temperatura la sfarsitul admisiei Ta=(T0+deltaT+gammarTr)/(1+Gammar)= 352,509 K {310...330} Coeficientul de umplere EtaV=((paT0/p0Ta)*(epsilon/(epsilon-1))*(nup/(1+Gammar))= 0,76 {0,75...0,9} Parametrii procesului de comprimare Se adopta: n1= 1,34  {1,32...1,39}  coeficient politropic de comprimare Se determina Presiunea la sfarsitul comprimarii pc=pa*epsilon^n1= 16,340 10^5  {10..20}  N/m2 Temperatura la sfarsitul comprimarii: Tc=Ta*epsilon^(n1-1)= 757,872  {600750}  K Parametrii procesului de ardere Se adopta: c= 0,854 kg compozitia benzinei h= 0,142 kg compozitia benzinei o= 0,004 kg compozitia benzinei Qi= 43500 kJ/kg kcal/kg ksi= 0,9  [0,85..0,95] coef de utilizare a caldurii Mo= 0,00877193  1/114 masa molara a combustibilului  Aerul minim necesar arderii combustibilului este

Proiect MAS

Embed Size (px)

Citation preview

Calculul termic al motorului cu aprindere prin scanteiePuterea nominala Turatia nominal Numarul de cilindrii Parametrii initiali T0= p0= Tr= pr= lambda= epsilon= Pn= nn= i= 50 kW 5200 rot/min 4 68 CP

293 1,02 10^5 1000 1,2 10^5 0,9 9,5

K N/m2 K {900-1000} N/m2 {1,05..1,25}{0,85 1} {7,5....11}

temperatura initiala presiunea initiala temperatura gazelor reziduale presiunea gazelor reziduale coeficientul de exces de aer raportul de comprimare

Parametrii procesului de schimbare a gazelor: Se adopta: pa= 0,8 10^5 deltaT= 25 nup= 1,1 Se determina prin calcule Coeficientul gazelor reziduale

N/m2 {0,7..0,9} K {15 40}{1,05...1,2}

presiunea la sfarsitul admisiei preincalzirea amestecului coeficient de postumplere

Gammar= (T0+deltaT)pr/Tr(epsilon*pa*nup-pr)= Temperatura la sfarsitul admisiei Ta=(T0+deltaT+gammarTr)/(1+Gammar)= Coeficientul de umplere EtaV=((paT0/p0Ta)*(epsilon/(epsilon-1))*(nup/(1+Gammar))= Parametrii procesului de comprimare Se adopta: n1= Se determina Presiunea la sfarsitul comprimarii pc=pa*epsilon^n1= Temperatura la sfarsitul comprimarii: Tc=Ta*epsilon^(n1-1)= 757,872{600 750}

0,053{0,06..0,12}

352,509 K{310...330}

0,76{0,75...0,9}

1,34

{1,32...1,39}

coeficient politropic de comprimare

16,340 10^5

{10..20}

N/m2

K

Parametrii procesului de ardere Se adopta: c= h= o= Qi= ksi= Mo=

0,854 0,142 0,004 43500

kg kg kg kJ/kg kcal/kg[0,85..0,95] 1/114

compozitia benzinei compozitia benzinei compozitia benzinei

0,9 0,00877193

coef de utilizare a caldurii masa molara a combustibilului

Aerul minim necesar arderii combustibilului este

Lmin=1/0,21*(c/12+h/4-o/32)= Cantitatea de aer arderii combustibilului L=lambda*Lmin=

0,507 kmol aer/kg comb

0,457 kmol aer/kg comb

Cantitatea de incarcatura proaspata, raportata la 1 kg combustibil M1=lambda*Lmin+M0 0,465

Coeficientul teoretic de variatie molara a incarcaturii proaspete pentru