Proyecto baja tensión

5/9/2018 Proyecto baja tensión - slidepdf.com

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UUNNIIVVEER R SSIIDDAADD DDEELL BBÍÍOO--BBÍÍOO FFAACCUULLTTAADD DDEE IINNGGEENNIIEER R ÍÍAA DDEEPPAAR R TTAAMMEENNTTOO DDEE IINNGGEENNIIEER R ÍÍAA EELLÉÉCCTTR R IICCAA YY EELLEECCTTR R ÓÓNNIICCAA

PPR R OOYYEECCTTOOSS EELLÉÉCCTTR R IICCOOSS

PPR R OOYYEECCTTOO EELLÉÉCCTTR R IICCOO DDEE BBAAJJAA TTEENNSSIIÓÓNN

PPR R OOFFEESSOOR R :: OOSSVVAALLDDOO R R EEIINNOOSSOO

AALLUUMMNNOOSS :: SSEER R GGIIOO AAR R R R IIAAGGAADDAA AA.. FFEELLIIPPEE TTOOR R R R EESS OO.. SSEEBBAASSTTIIAANN TTR R IIGGOO AA..

GGR R UUPPOO :: 0011 FFEECCHHAA DDEE EENNTTR R EEGGAA :: 2244 DDEE JJUULLIIOO 22000099



2

INDICE

CONTENIDO PÁGINA

• INTRODUCCIÓN 3• DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO • R ESEÑA PLANTA 4• ESPECIFICACIÓN LUMINARIAS INSTALADAS 5• CALCULO JUSTIFICATIVOS DE LUMINARIAS 26• DESCRIPCIÓN DE LA NAVE 1 27• DIMENSIONAMIENTO DE ALIMENTADORES NAVE 1 30• DIMENSIONAMIENTO CIRCUITO ILUMINACION

Y ENCHUFES NAVE 1 40• DIMENSIONAMIENTO ALIMENTADORES NAVE 2 44• DIMENSIONAMIENTO CIRCUITO ILUMINACION

Y ENCHUFES NAVE 2 48• DIMENSIONAMIENTO CIRCUITO ILUMINACION

Y ENCHUFES 52• ESTUDIOS DE CARGAS OFICINAS ADMINISTRATIVAS 57• DIMENSIONAMIENTO ALIMENTADORES PRINCIPALES • DIMENSIONAMIENTO TRANSFORMADOR 77• DIMENSIONAMIENTO IMPEDANCIA TRANSFORMADOR 78• DUCTOS 79• REGULACION DE TENSION 82• AJUSTES DE PROTECCIONES 92• DETERMINACION FUSIBLE LADO ALTA TENSION 117• DIMENSIONAMIENTO MALLA A TIERRA 118• ANEXOS 124



3

INTRODUCCION.

Dado el proyecto desarrollado en torno al dimensionamiento de los distintoselementos de protecciones eléctricas, malla eléctrica e interruptores para el trabajo precedente de alta tensión, se establecen ahora los parámetros y análisis respectivos que sellevaron a cabo para desarrollar la consecuencia a esto, como es el proyecto de baja tensión.

De tal forma, el proyecto eléctrico que se presenta, fundamentalmente tiene como objetivodar un soporte y establecer un sistema eléctrico lo suficientemente seguro tanto en elaspecto del resguardo humano como también en el de las máquinas y equipos que laempresa contempla utilizar.

La Planta PAPELES SAN PEDRO S.A, ubicada en la comuna de San Pedro de la Paz,tiene como propósito la producción de papeles para distintos tipos de usos, esto es,cuadernos, papel higiénico, papeles desechables, toallas higiénicas, etc. Para ello, cuentacon una suficiente cantidad de maquinaria e implementación tecnológica que le permitesatisfacer la creciente demanda experimentada este último año.

DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO.

A continuación, se dan a conocer los aspectos más relevantes que constituyen este proyectotanto en su característica constructiva como también eléctrica.

La superficie total de la empresa es de aproximadamente 6400 m2 los que se encuentranseccionados en 4 edificios que contemplan distintos usos cada uno de ellos.Entre ellos se encuentran:

• Una sala eléctrica 150 m2 • Oficinas Administrativas 600 m2

Secretaria –Recepción Oficina Gerente Baños (uno varones; otro damas) Sala reuniones Archivo

• Nave 1 (Proceso Planta) 3200 m2 • Nave 2 (Pañol y talleres de mantenimiento) 350 m2 • Nave 3 (Bodega de productos terminados) 2100 m2



4

De tal forma, tomando en consideración el proyecto de alta tensión anteriormenterealizado, se asumirá que la barra 12, del proyecto A.T, ya desarrollado, corresponde a punto Red M.T 15 KV, de propiedad de Empresas Distribuidora de Energía Pública (C.G.EDistribuidora S.A ).Desde dicho punto se alimentará la planta que se señala cuya ubicación está a 60 mts.Las instalaciones eléctricas correspondientes a las oficinas contarán de instalaciones dealumbrado, calefacción y computación.

Para las instalaciones eléctricas de bodega se proyectará circuitos de alumbrado interior. Elmayor consumo de energía eléctrica de la planta corresponderá a las naves en donde sedesarrollan los procesos y mantenimiento, en las que existirán circuitos de alumbrado yfuerza.

RESEÑA DE LA PLANTA.

Como se señaló en la introducción, una planta papelera cumple una función de granimportancia en el ámbito industrial y productivo. Desde luego, los usos que se le dá a estematerial son variados, entre los que destacan:

Papeles para corrugar Papeles de Impresión y escritura Cartulinas Papel para periódico Papeles Tissue Papeles para envolver

PROCESO PRODUCTIVO



5

1. Cajón de entrada 2. Tela 3. Prensas Secadoras4. Cilindros Secadores 5.Monolúcido 6.Prensa Encoladora .7.Lisa 8.Bobinadora

ESPECIFICACION DE LUMINARIAS INSTALADASNiveles de Iluminación.

Para el cálculo de los niveles de iluminación en cada lugar de la empresa se utilizó el programa DIALUX 4.5. Las luminarias se eligieron del catalogo de PHILIPS que conteníael programa mencionado.

Según la norma NCH Elec. 4-2003 indica los valores mínimos de iluminación. Estosniveles se muestran a continuación en la siguiente tabla número 11.24 de la norma:

Tabla Nº 1 : Nivel de iluminación en lux para distintos espacios físicos

Tipo de local Iluminancia (lux)Auditorios 300

Bancos 500Bodegas 150Bibliotecas publicas 400

Casinos, Restoranes, Cocina 300Comedores 150

Fabricas en general 300Imprentas 500

Laboratorios 500Laboratorios de instrumentación 700

Naves de máquinas herramientas 300

Oficinas en general 400Pasillos 50

Salas de trabajo con iluminaciónsuplementaria en cada punto 150Salas de dibujo profesional 500Salas de tableros eléctricos 300

Subestaciones 300Salas de venta 300

Talleres de servicio, reparaciones 200

Vestuarios industriales 100



6

La información indicada en la tabla anterior son valores adoptados, considerando lastareas visuales más frecuentes y representativas.

Cálculo iluminación.En cuanto a valores mínimos de iluminación para este proyecto, para cada local del edificiode oficinas, bodega y taller se realizó la elección de luminarias correspondiente limitándosea lo descrito por la norma NCh ELEC. 4/2003 o haciendo los cálculos con nivelessuperiores al mínimo establecido por la norma. Para esto se utilizo el software DIALUXcon el cual se realizó los cálculos de iluminación.

A continuación se presentaran las luminarias escogidas del catalogo de PHILIPS. Y se

especificaran la distribución de cada una de ellas en nuestras instalaciones.

Tabla Nº2: Tipos de luminarias a utilizar en las distintas naves y salas

Especificación deluminarias

Ubicación de laluminaria

Nº de luminarias porrecinto

Nº deluminarias

totalesluminaria

Philips PerformaLuxHPK380 1xSON-

PP400W CON P-WB

+GPK380 R D465 +GC

NAVE 1 30 30


PP400W CON P-WB+GPK380 R D465 +GC

NAVE 2 6 6


PP400W CON P-WB+GPK380 R D465 +GC

NAVE 3 20 20

Philips HPK3801xHPI-P400W-BU/745CON P-WB +GPK380

R D465 +GC

SALA ELECTRICA 4 4



7

Philips IndolightTBS330 2xTL5-

28W/840 HF PCP

GERENCIA20 20


36W/840 CON C6BODEGA 4 4

Philips Indolight

TBS330 2xTL5-24W/840 HF OD

RECEPCION 12 12


54W/840 HF PCPSALA DE REUNION 12 12

Philips IndolightTBS330 2xTL-

D36W/840 HF PCPOFIC.SECRETARIA 13 13


54W/840 HF PCPBAÑOS 2 2

A continuación se realizará una breve especificación de las luminarias utilizadas:Philips PerformaLux HPK380 1xSON-PP400W CON P-WB +GPK380 R D465 +GCEste tipo de iluminaria se ocupo en la iluminación de Nave 1.



8

Tabla Nº 3: Especificación luminaria NAVE 1Philips PerformaLux HPK380 1xSON- PP400W CON P-WB +GPK380 R D465 +GC

33..22..33.. P P H H I I L L I I P P S S P P E E R R F F OO R RM M A A L LU U X X H H P P K K 338800 11 X X S S OO N N -- P P P P 440000W W C C OO N N P P --W W B B ++GG P P K K 338800

R R D D446 6 55 ++GGC C N Noo.. ddee aar r ttííccuulloo:

FFlluu j joo lluummiinnoossoo ddee llaass lluummiinnaar r iiaass:: 55500 lm PPootteenncciiaa ddee llaass lluummiinnaar r iiaass:: 430.0 W CCllaassiif f iiccaacciióónn lluummiinnaar r iiaass sseeggúúnn CCIIEE:: 100 CCóóddiiggoo CCIIEE FFlluuxx:: 58 95 100 100 79

AAr r mmaammeennttoo:: 1xSON-PP400W (Factor de corrección 1.000).

a) Distribución de Lux por medio de Isolíneas (Nave 1).



9

b) Vista 3D (Nave 1r).

c) Tabla de Iluminancias (Nave 1).



10

Philips PerformaLux HPK380 1xSON-PP400W CON P-WB +GPK380 R D465 +GCEste tipo de iluminaria se ocupo en la iluminación de Nave 2.

.

Tabla Nº 4: Especificación luminaria NAVE 2Philips PerformaLux HPK380 1xSON- PP400W CON P-WB +GPK380 R D465 +GC

P P H H I I L L I I P P S S P P E E R R F F OO R RM M A A L LU U X X H H P P K K 338800 11 X X S S OO N N -- P P P P 440000W W C C OO N N P P --W W B B

++GG P P K K 338800 R R D D446 6 55 ++GGC C HHFFLL

N Noo.. ddee aar r ttííccuulloo:

FFlluu j joo lluummiinnoossoo ddee llaass lluummiinnaar r iiaass:: 55500 lm PPootteenncciiaa ddee llaass lluummiinnaar r iiaass:: 430.0W CCllaassiif f iiccaacciióónn lluummiinnaar r iiaass sseeggúúnn CCIIEE:: 100 CCóóddiiggoo CCIIEE FFlluuxx:: 58 95 100 100 79

AAr r mmaammeennttoo::1xSON-PP400W CON P-WB (Factor deCorrección 1.000).

a) Distribución de Lux por medio de Isolíneas (Nave 2).



11

b) Vista 3D (nave 2).

c) Tabla de Iluminancias (nave 2).



12

Philips PerformaLux HPK380 1xSON-PP400W CON P-WB +GPK380 R D465 +GC Este tipo de iluminaria se ocupo en la iluminación de Nave3.

Tabla Nº 5: Especificación luminaria NAVE 3 Philips PerformaLux HPK380 1xSON- PP400W CON P-WB +GPK380 R D465 +GC

P P H H I I L L I I P P S S P P E E R R F F OO R RM M A A L LU U X X H H P P K K 338800 11 X X S S OO N N -- P P P P 440000W W C C OO N N P P --W W B B ++GG P P K K 338800 R R D D446 6 55

++GGC C



AAr r mmaammeennttoo::1xSON-PP400W CON P-WB

(Factor deCorrección 1.000).



13

a) Distribución de Lux por medio de Isolineas (Nave 3).

b) Vista 3D (Nave 3).

c) Tabla de Iluminancias del Taller (Nave 3).



14

Philips HPK380 1xHPI-P400W-BU/745 CON P-WB +GPK380 R D465 +GCEste tipo de iluminaria se ocupo en la iluminación de sala eléctrica.

Tabla Nº X: Especificación luminaria SALA ELÉCTRICA Philips PerformaLux HPK3801xSON-PP400W CON P-WB +GPK380 R D465 +GC

P P H H I I L L I I P P S S H H P P K K 338800 11 X X H H P P I I -- P P 440000W W -- B BU U / / 7 7 4455 C C OO N N P P --W W B B ++GG P P K K 338800 R R

D D446 6 55 ++GGC C


FFlluu j joo lluummiinnoossoo ddee llaass lluummiinnaar r iiaass:: 32500 lm PPootteenncciiaa ddee llaass lluummiinnaar r iiaass:: 429.0W CCllaassiif f iiccaacciióónn lluummiinnaar r iiaass sseeggúúnn CCIIEE:: 100 CCóóddiiggoo CCIIEE FFlluuxx:: 58 94 100 100 78

AAr r mmaammeennttoo::1xHPI-P400W-BU/745

(Factor de corrección 1.000)

a) Distribución de Lux por medio de Isolineas (Sala eléctrica)



15

b) Vista 3D (Sala eléctrica).

c) Tabla de Iluminancias (Sala electrica).



16

Philips Indolight TBS330 2xTL5-28W/840 HF PCPEste tipo de iluminaria se ocupo en la iluminación de la oficina de gerencia.

Tabla Nº 6: Especificación luminaria OFICINA GERENCIA Philips PerformaLux HPK3801xSON-PP400W CON P-WB +GPK380 R D465 +GC

P P H H I I L L I I P P S S I I N N D DOO L L I I GG H H T T T T B BS S 333300 22 X X T T L L55--2288W W / / 884400 H H F F P P C C P P


FFlluu j joo lluummiinnoossoo ddee llaass lluummiinnaar r iiaass:: 5200 lm PPootteenncciiaa ddee llaass lluummiinnaar r iiaass:: 62.0 W CCllaassiif f iiccaacciióónn lluummiinnaar r iiaass sseeggúúnn CCIIEE::

100

CCóóddiiggoo CCIIEE FFlluuxx:: 65 90 98 100 59 AAr r mmaammeennttoo::

2xTL5-28W/840 HF PCP(Factor de corrección 1.000)

a) Distribución de Lux por medio de Isolineas (Ofic. gerencia).



17

b) Vista 3D (Ofic.. gerencia).

c) Tabla de Iluminancias del Taller (oficina de gerencia).

Philips Indolight TBS330 2xTL5-36W/840 CON C6Este tipo de iluminaria se ocupo en la iluminación de la bodega.

Tabla Nº 7: Especificación luminaria BODEGA Philips PerformaLux HPK380 1xSON- PP400W CON P-WB +GPK380 R D465 +GC

P P H H I I L L I I P P S S I I N N D DOO L L I I GG H H T T T T B BS S 333300 22 X X T T L L55--336 6 W W / / 884400 C C OO N N C C 6 6



AAr r mmaammeennttoo::2xTL5-24W/840 CON C6(Factor de corrección 1.000)



18

a) Distribución de Lux por medio de Isolineas (bodega).

b) Vista 3D ( bodega).

c) Tabla de Iluminancias del Taller ( bodega).



19

Philips Indolight TBS330 2xTL5-24W/840 HF PCPEste tipo de iluminaria se ocupo en la iluminación de pasillo, recepción.

Tabla Nº 8: Especificación luminaria PASILLO-RECEPCIÓN Philips PerformaLux HPK380 1xSON-PP400W CON P-WB +GPK380 R D465 +GC




AAr r mmaammeennttoo::2xTL5-24W/840 HF PCP(Factor de corrección 1.000)

a) Distribución de Lux por medio de Isolineas (pasillo).



20

b) Vista 3D ( pasillo).

c) Tabla de Iluminancias del Taller (pasillo).



21

Philips Indolight TBS330 2xTL5-54W/840 HF PCPEste tipo de iluminaria se ocupo en la iluminación de sala de reuniones.

Tabla Nº 9: Especificación luminaria SALA REUNIONES Philips PerformaLux HPK3801xSON-PP400W CON P-WB +GPK380 R D465 +GC



FFlluu j joo lluummiinnoossoo ddee llaass lluummiinnaar r iiaass:: 8900 lm PPootteenncciiaa ddee llaass lluummiinnaar r iiaass:: 118.0 W

CCllaassiif f iiccaacciióónn lluummiinnaar r iiaass sseeggúúnn CCIIEE::

100

CCóóddiiggoo CCIIEE FFlluuxx:: 65 90 98 100 59

AAr r mmaammeennttoo::2xTL5-54W/840 HF PCP(Factor de corrección 1.000)

a) Distribución de Lux por medio de Isolineas (sala de reuniones).



22

b) Vista 3D ( sala de reuniones).

c) Tabla de Iluminancias del Taller (sala de reuniones).

Philips Indolight TBS330 2xTL-D36W/840 HF PCP

Este tipo de iluminaria se ocupo en la iluminación de oficina secretaria.

Tabla Nº 10: Especificación luminaria OFICINA SECRETARIA Philips PerformaLux HPK380 1xSON-PP400W CON P-WB +GPK380 R D465 +GC

P P H H I I L L I I P P S S I I N N D DOO L L I I GG H H T T T T B BS S 333300 22 X X T T L L-- D D336 6 W W / / 884400 H H F F P P C C P P



AAr r mmaammeennttoo::2xTL5-D36W/840 HF PCP(Factor de corrección 1.000)



23

a) Distribución de Lux por medio de Isolineas (oficina secretaria).

b) Vista 3D (oficina secretaria ).

c) Tabla de Iluminancias del Taller (oficina secretaria).



24

Philips Indolight TBS330 2xTL5-54W/840 HF PCPEste tipo de iluminaria se ocupo en la iluminación de los baños.

Tabla Nº 11: Especificación luminaria BAÑOS Philips PerformaLux HPK380 1xSON- PP400W CON P-WB +GPK380 R D465 +GC

P P H H I I L L I I P P S S I I N N D DOO L L I I GG H H T T T T B BS S 333300 22 X X T T L L--5544W W / / 884400 H H F F P P C C P P



AAr r mmaammeennttoo::2xTL5-54W/840 HF PCP (Factor decorrección 1.000)

a) Distribución de Lux por medio de Isolineas (baños).



25

b) Vista 3D (baños).

c) Tabla de Iluminancias del Taller (baños).



26

CALCULO JUSTIFICATIVO DE LUMINARIAS PARA LA NAVE 1

Formulas utilizadas.

5 ( )

5 ( )

5 ( )

arg

hcc L W Techo CCR

L W

hrc L W Habitación RCR

L W

hfc L W Suelo FCR

L W

L L o

W Ancho

⋅ ⋅ +⇒ =

⋅

⋅ ⋅ +⇒ =

⋅

⋅ ⋅ +⇒ =

⋅

=

=

Coeficiente de Reflexión:

Techo = 70% Esquema Nº X: Distancias techo, habitación, suelo

Pared = 50%Suelo = 20%

Equipo: PHILIPS ASTROLUX 4ME550 P-WB 1XHPIP400W-BU/745 CON +9ME100 R D550

Nivel de iluminación: 300 LUX

Cálculo de las relaciones de la habitación:

( )

2718,04080

)4080(45,15

4156,14080

)4080(55.75

1875.04080

408015

=⋅

+⋅⋅=⇒

=⋅

⋅+⋅⋅=⇒

=⋅

+⋅⋅=⇒

FCRSuelo

RCR Habitación

CCRTecho



27

Cálculo de reflexión en techo (tabla 19-26 del ANEXO )

Re _ 70%

Re _ 50%

0.19 67%

flexión Techo

flexión Pared

CCR

=

=

⇒ =

Cálculo de reflexión Suelo (tabla 19.26 del ANEXO ).

%2619,0

%50 _ Re%20 _ Re

=⇒

=

=

CCR

pared flexión suelo flexión

Cálculo Coeficiente de utilización, método de la cavidad zonal 20%fc ρ = (tabla 19-29ª del ANEXO.)

%20 19,0

%50

%70

=

≈

≈

≈

fc RCR

w

cc

ρ

ρ

ρ

Interpolando:



28

Cálculo del valor de X:

786,0

81,0

14,1

81,075,0

12

=

−

−=

−

−

x

x

Luego;

%50

%70

=

=

cu

cc

ρ

ρ

Interpolando:

943,0

939,04,11

949,0939,021

=

−−=

−−

x

x

741198,0943,0786,0 =⋅=Cu

Factor de mantenimiento= 0.8

17,298,07412,055500

4080300=

⋅⋅

⋅⋅=

⋅⋅

⋅=

FmCu

A E N

φ



29

Por lo tanto la cantidad de halógenos para esta nave será de 30, lo cual coincide con lodeterminado por el programa DIALUX, el cual determino la cantidad de 30, para 55500lúmenes.

DESCRIPCIÓN DE LAS NAVES

1- NAVE 1: PROCESO PLANTA

El proceso es tal que existen dos grupos de motores en áreas bien demarcadas:

GRUPO A: Formado por 6 motores con los siguiente datos:

Nº

MOT.TIPO

VOLTAJE

NOMINAL

POTENCIA

NOMINALPARTIDA

FACTOR

DE

POTENCIA

FACTOR

DE

CARGA

RENDIMIENTO

M1 MI/JA TRIF.380 200, 0 HP PARTIDOR SUAVE 0.8 0,9 87%M2 MI/JA TRIF.380 75,0 HP ESTRELLA/TRIANGULO 0,86 85%M3 MI/JA TRIF.380 100,0 HP ESTRELLA/TRIANGULO 0,85 90%M4 MI/JA TRIF.380 150,0 HP PARTIDOR SUAVE 0,9 0,8 83%M5 MI/JA TRIF.380 125,0 HP ESTRELLA/TRIANGULO 0,88 80%M6 MI/JA TRIF.380 40 HP ESTRELLA/TRIANGULO 0,92 85%

GRUPO B: Formado por 7 motores con los siguientes datos:

Nº

MOT.TIPO

VOLTAJE

NOMINAL

POTENCIA

NOMINALPARTIDA

FACTOR

DE

POTENCIA

FACTOR

DE

CARGA

RENDIMIENTO

M7 MI/JA TRIF.380 190,0 HP PARTIDOR SUAVE 0.82 0,85 85%M8 MI/JA TRIF.380 135,0 HP ESTRELLA/TRIANGULO 0,88 80%M9 MI/JA TRIF.380 15, 0 HP DIRECTA 0,90 83%M10 MI/JA TRIF.380 25,0 HP DIRECTA 0,85 90%M11 MI/JA TRIF.380 5,0 HP DIRECTA 0,86 85%M12 MI/JA TRIF.380 2,5 HP DIRECTA 0,80 87%M13 MI/JA TRIF.380 3,5 HP DIRECTA 0,84 85%

2-. NAVE 2: Pañol y talleres de mantenimiento.

Grupo formado por cinco motores con los siguientes datos:

Nº

MOT.TIPO

VOLTAJE

NOMINAL

POTENCIA

NOMINALPARTIDA

FACTOR

DE

POTENCIA

FACTOR

DE

CARGA

RENDIMIENTO

M14 MI/JA TRIF.380 8 HP DIRECTA 0.90 0,80 83%M15 MI/JA TRIF.380 10 HP DIRECTA 0,85 0,95 90%M16 MI MON.220 4 HP DIRECTA 0,86 0,90 85%M17 MI MON.220 1,5 HP DIRECTA 0,80 0,90 87%M18 MI MON.220 3,5 HP DIRECTA 0,84 0,80 85%



30

3-. Nave 3: Bodega de productos terminados.

4-. Sala Eléctrica: alumbrado interior.

5-. Oficinas Administrativas: alumbrado interior.

DIMENSIONAMIENTO DE CONDUCTORES

Esta etapa de nuestro proyecto consiste en determinar el tipo de conductor o alimentadoresa utilizar, dependiendo de la capacidad termina requerida, para la energización de todasnuestras maquinas o instalaciones.

Nave 1.-

Generalidades:

Procederemos a dimensionar en primera instancia los alimentadores de cada uno de losmotores, para esto necesitamos conocer los niveles de corrientes nominales para cadamotor. Este cálculo esta respaldado por la norma NCH ELEC. 4/2003 ELECTRICIDADInstalaciones de consumo en baja tensión. La nave 1 comprende de 13 motores deinducción, los cuales se dividen en régimen permanente e intermitente.

- Motor régimen permanente: Según el articulo 12.2.2.- de la norma NCH 4/2003,dice que la sección minima de los conductores para un motor de régimen permanente será tal que para asegurar la capacidad de transporte, esta deberá ser igual a 1.25 veces la corriente de plena carga del motor. Por lo tanto la corrientedel motor queda determinada por:

η •••

•••=

fpV

FC HP I

L

M 3

25.1746

- Motor régimen intermitente: Para este tipo de motores se le aplicara un factor según la tabla N° 12.28 de la norma NCH 4/2003. Esta tabla fija un factor enfunción del periodo de funcionamiento. Por lo tanto la corriente del motor quedadefinida por:

η •••

••=

fpV

factor HP I

L

M 3

746



31

Determinación de las corrientes nominales para cada motor.

Nota: los motores M2, M6, M11, M12, M13. Son motores de régimen intermitentes.Por lo tanto las corrientes para cada motor son las siguientes:

1. 795.0113.3119576.0859.03803

25.19.07462001 −∠=

•••

•••=M I

2. 68.3047.11085.086.03803

95.0746752 −∠=

•••

••=M I

3. 78.3116.1859.085.03803

25.17461003 −∠=

•••

••=M I

4. 2313.30175.2069544.0864.03803

25.18.07461504 −∠=

•••

•••=M I

5. 35.2855.2518.088.03803

25.17461255

−∠=

•••

••=

M I

6. 7.2307.5585.092.03803

95.0746406 −∠=

•••

••=M I

7. 57.310085.3309574.0852.03803

25.185.07461907 −∠=

•••

•••=M I



32

8. 35.2875.2718.088.03803

25.17461358 −∠=

•••

••

=M I

9. 84.2545.2883.09.03803

25.1746159 −∠=

•••

••=M I

10. 78.313.469.085.03803

25.17462510 −∠=

•••

••=M I

11. 68.3088.20

85.086.0220

9.0746511 −∠=

••

••=M I

12. 87.36962.1087.08.0220

9.07465.212 −∠=

••

••=M I

13. 86.32958.1485.084.0220

9.07465.313 −∠=

••

••=M I

Nota: El factor de carga solo se incluyo en los motores sobre 150 HP.

Para determinar la sección conductor tenemos que seguir el siguiente procedimiento:



33

De la tabla N° 8.8 y N° 8.9a determinamos los factores fn y ft. Que se aplicarandirectamente a la corriente de cada motor antes determinada. Asi podremos determina la“It” de cada motor. Por lo tanto la corriente de It se define por:

N f f

I I

t n

M t

••

= ; N= N° conductores por fase

Nota: a) El factor de corrección fn para conductores al aire libre es 1. b) Los conductoresempleados para energizar los motores son del tipo XTU, temperatura de servicio 90°C. c)Debido a que todos nuestros conductores son transportados en escalerillas, el factor decorrección fn para todos los motores es igual a 1. d) Si se analiza la tabla N° 8.9adeterminamos que el factor ft para todos los motores es 1.

Por lo tanto It para cada motor es:

1. 113.311111

113.311=

••=t I

2. 47.110111

47.110=

••=t I



34

3. 16.185111

16.185=

••=t I

4. 175.206111

175.206=

••=t I

5. 55.251111

55.251=

••=t I

6. 07.55111

07.55=

••=t I

7. 0085.330111

0085.330=

••=t I

8. 75.271111

75.271=

••=t I

9. 45.28111

45.28=

••=t I

10. 3.46111

3.46 =••

=t I

11. 88.20111

18.20=

••=t I

12. 962.10111

962.10=

••=t I

13. 958.14111

958.14=

••

=t

I



35

Según la tabla N° 8.7a, podemos determinar la sección necesaria según el tipo deconductor y la capacidad de corriente (It). La sección la determinamos según conductor XTU grupo B. Por lo tanto para cada alimentador de motor se tiene la siguiente sección:



36

Tabla Nº10: Sección para cada alimentador de los motores.

Motor Corriente(It)

Sección(AWG)

M1 311.13 4/0M2 110.47 4M3 185.16 2M4 206.175 1/0M5 251.55 2/0M6 55.07 10

M7 330.0085 4/0M8 271.75 2/0M9 28.88 12M10 46.3 12M11 20.88 12M12 10.962 12M13 14.958 12

A continuación se presenta un esquema de la nave 1:

Planta de distribución de los motores y alimentadores para la nave 1

Según este esquema faltaría determinar la sección de los alimentadores del TDF y A (5), ydel TDF y A (6). Para este calculo además de la potencia total de los motores, se deberátener en cuenta también la potencia de iluminación, potencia de enchufes, potencia del pulpito, y potencia de control. Otro punto importante en este dimensionamiento es el factor de demanda, este se determina con la siguiente tabla, que se basa según el tipo de proceso.



37

Tabla Nº12:. Factor de demanda para distintos procesos comerciales y industriales.

Según esta tabla, y de acuerdo al proceso de nuestra fábrica (papelera), podemos determinar fácilmente el factor de demanda a utilizar en el dimensionamiento.



38

Nota: Tomando en cuenta que las fases del sistema (R S T) deben estar en formaequilibrada, todo el circuito de iluminación se dividio entre los dos tableros (TDF y A (5) yTDF y A (6)), al igual que el circuito de enchufes de toda la nave 1.

Alimentador del TDF y A N°5, (grupo A):

- Potencia de control: Se define como el 2% de la potencia total consumida de losmotores, en este caso de cada grupo.

][4.1413102.06.706569

][82.306.706569654321

W Pcontrol

VAS S S S S S S M M M M M M M A

=•=∴

∠=+++++=∑

- Potencia de iluminación: De acuerdo al programa dialux, la potencia total deiluminación de la nave 1 equivale a 12900 [W], por lo tanto la potencia deiluminación para cada tablero corresponde a la mitad del total.

][64502

12900W Pilum ==

- Potencia de enchufes: La nave 1 cuenta con 6 enchufes trifasicos de 15 KVAcada uno, y 6 enchufes monofasicos de 10 KVA cada uno. Para que ladistribución de las fases sea equitativa cada tablero alimentara 3 enchufestrifasicos y 3 monofasicos.

][84.2575

9.0;7510315333 13

kVAS

fpkVAkVAkVAS S S

ENCH

ENCH ENCH ENCH

∠=∴

==•+•=•+•= φ φ

Para poder determinar la corriente requerida por el tablero 5, tenemos que calcular la potencia total demandada, por lo tanto tenemos:

][63.9103803

5.599357

3

][5.59935775.04.799143

][59.294.799143

AV

S I

VA F S S

VAS P P S S

L

TABLEROTABLERO

DEM TOTALTABLERO

ENCH ILUM CONTROLM TOTAL A

=•

=•

=

=•=•=

∠=+++= ∑

El transporte de energia sera a traves de dos circuitos, debido a la magnitud de amperes,ahora seguimos el mismo procedimiento antes descrito para determinar la sección delalimentador.

215.455112

63.910=

••=t I



39

Según tabla N° 8.7a, para conductor tipo XTU, grupo B la sección necesaria para elalimentador del tablero 5 es de 300 MCM.

Alimentador del TDF y A N°6, (grupo B):

- Potencia de control:

][218.793002.09.396510

][99.319.39651013121110987

W Pcontrol

VAS S S S S S S S M M M M M M M M B

=•=∴

∠=++++++=∑

- Potencia de iluminación:

][64502

12900 W Pilum ==

- Potencia de enchufes:

][84.2575

9.0;7510315333 13

kVAS

fpkVAkVAkVAS S S

ENCH

ENCH ENCH ENCH

∠=∴

==•+•=•+•= φ φ

- Potencia pulpito: El pulpito es una caseta destinada al control de los motores,ubicada en tal punto de manera que el operario a cargo tenga una visión

completa de todo el proceso. La potencia del pulpito es más que nada la potenciade iluminación, de acuerdo al dialux, según las dimensiones de la caseta:

][186 W P pulpito =

Para poder determinar la corriente requerida por el tablero 6, tenemos que calcular la potencia total demandada, por lo tanto tenemos:

][17.5513803

5.3627673

][5.36276775.04.799143

][123.30483690

AV

S I

VA F S S

VA P S P P S S

L

TABLEROTABLERO

DEM TOTALTABLERO

pulpito ENCH ILUM CONTROLM TOTAL B

=•

=•

=

=•=•=

∠=++++= ∑

Ahora seguimos el mismo procedimiento antes descrito para determinar la sección delalimentador.

17.551111

17.551=

••=t I

Según tabla N° 8.7a, para conductor tipo XTU, grupo B la sección necesaria para elalimentador del tablero 6 es de 500 MCM.



40

DIMENSIONAMIENTO CIRCUITO ILUMINACION Y ENCHUFES

- Circuito de iluminación: El circuito de iluminación total de la nave 1 comprende de losiguiente:

El total de la potencia se dividira entre los tableros 5 y 6, por lo tanto para establecer unequilibrio entre las fases convenimos lo siguiente:

Total potencia = 12900Potencia por tablero = 6450Total iluminarias = 30Iluminaria x tablero = 15Iluminaria x fase = 5 (es decir cada fase (R S T) alimentara 5 focos.)

AWGconductor A f f

I

A I

t nt

N

14:][25.1211

8.925.18.925.1

][8.93803

6450

⇒∴=•

•=

•

•=

=•

=∴ ⋅φ

Dimensionamiento del interruptor termomagnético para el circuito de iluminación.

Tomando en consideración los valores nominales para los enchufes trifásicos se dispondráde un interruptor trifásico con la obligación de dar protección a las conexiones que seestablezcan en el circuito.

][25.1211

8.925.18.925.1

][8.93803

6450

A f f

I

A I

t nt

N

=•

•=

•

•=

=•

=∴ ⋅φ

)(163 A x I P =

FASE MARCA MODELO CURVA I.AUTOMÁTICO I.RUPTURA REFERENCIA POLOSR, Sy T

SCHNEIDER C60N C 3x16(A) 10 kA 24350 3



41

Determinación interruptor diferencial para circuito de iluminación

FASE MARCA MODELO SENSIBILIDAD

mACALIBRE REFERENCIA POLOS

R, S y T MERLIN GERIN

ID CLASE AC

30 3x25 16251 3

- Circuito de enchufes: La nave cuenta con 6 enchufes trifásicos y 6 enchufesmonofásicos, cada tablero tendrá como carga 3 enchufes trifásicos y tres enchufesmonofásicos:

AWGconductor A I R ALIMENTADO

kVAS S total

AWGconductor A I

kVAS

AWGconductor A I

kVAS

TOTAL PRINC

ENCH ENCH

ENCH

ENCH

ENCH

ENCH

0/1:][4375.1423803

25.175000

][7533

8:][45.45220

10000

][10

12:][48.283803

25.115000

][15

13

1

1

3

3

⇒∴=•

•=⇒

=•+•=

⇒∴==

=

⇒∴=•

•=

=

φ φ

φ

φ

φ

φ

De acuerdo a la disposición de los enchufes trifásicos y monofásicos un esquemarepresentativo desde el tablero 5 o 6 hasta los propios enchufes seria el siguiente:

Dimensionamiento del interruptor termomagnético para alimentador principal.



42

Tomando en consideración los valores nominales para los todos los enchufes se dispondráde un interruptor trifásico con la obligación de dar protección a las conexiones que seestablezcan en los 6 enchufes.

• 3 enchufes industriales trifásicos• 3 enchufes industriales monofasicos

• 15 KVA uc e 10 KVA u

c respectivamente.

• FP=0,9

)(437.14295.11325,1)(95.113

3803

)(75 A I A

KVA I t n =⋅=⇒=

•

=

)(1253 A x I P =



Determinación de la impedancia Z correspondiente a cada alimentador:

De modo de obtener la impedancia correspondiente a cada linea de alimentación se

procede a calcular de la forma como sigue: Luego de haber obtenido la sección en calibreAWG o MCM se de debe referir a la tabla de impedancia para conductores de cobre oaluminio dispuestos en ductos magnéticos o no magnéticos.Por consiguiente, se multiplica la reactancia por el factor de conversión de frecuencia

americana a chilena ( )6050 . Por último, toda la impedancia se multiplica por la distancia

de la línea (en metros) partido por el factor de conversión de pie a metro (30,48).

El tipo de conductor a utilizar es el XTU, el cual presenta las siguientes características:

• Usos: Conductores para distribución y fuerza, subterráneo, ductos y en especial bajo

tierra.• Norma de fabricación: AIEC, CS7, IEC, (ALTA TENSIÓN)• Descripción del conductor: Cable de cobre blando, compactado sin estañar, no se

fabrican calibres mas pequeños por efectos de concentración de campo.



43

Ejemplo de cálculo:

Se tomará como referencia la línea del motor M1 de la nave 1

FABRICANTE IDENTIFICACIÓN CORRIENTEADMISIBLE

SECCIÓNNOMINAL

TºSERVICIO

MADECO XT 345 4/0 90 ºC

( )Ω+=⋅

⋅+= )002138,000437,0(48,3020605000391,00066,0 j jZ

Tabla Nº13: Resumen de impedancias de los alimentadores del grupo A.

LINEA DISTANCIA (m) IMPEDANCIA ( Ω )IM1 20 0,00437+j0,002138IM2 30 0,0313+j0,00388IM3 40 0,0266+j0,005IM4 50 0,02116+j0,00567IM5 60 0,0203+j0,00671IM6 70 0,0372+j0,008IM7 5 0,00168+j0,00056IM8 10 0,00338+j0,0011182IM9 20 0,129+j0,0032IM10 30 0,1937+j0,0048IM11 40 0,2582+j0,00638IM12 50 0,3228+j0,00798IM13 60 0,387+j0,00958

Tabla Nº14:. Resumen de impedancias de los alimentadores a cada grupo de motor.

LINEA DISTANCIA (m) IMPEDANCIA ( Ω )LT2-T6 30 0,00277+j0,03LT2-T5 10 0,001643+j0,001058



44

NAVE 2-.

Generalidades

El proyecto para la nave 2 contempla una instalación eléctrica sobre 350 m 2 de superficie.En consecuencia, esta planta satisface la ubicación de los talleres de mantenimiento y pañol.

Se propone la implementación en definitiva de 5 motores (2 MIJA, 3 MI) y su respectivadistribución de los conductores, alimentadores, elementos de protección e iluminación,tomando en consideración de forma primordial el cuidado de las personas y los equipos presentes tal como la norma Nch 4/2003 lo designa. Es importante señalar que la aplicaciónde estos motores esta dada para periodos de corta duración, por lo que estos motores seclasifican como régimen no permanente.

Tabla Nº14:. Potencias de cada motor y sus respectivos factores.

Nº

MOT.TIPO

VOLTAJE

NOMINAL

POTENCIA

NOMINALPARTIDA

FACTOR

DE

POTENCIA

FACTOR

DE

CARGA

RENDIMIENTO

M14 MI/JA TRIF.380 8 HP DIRECTA 0.90 0,80 83%M15 MI/JA TRIF.380 10 HP DIRECTA 0,85 0,95 90%

M16 MI MON.220 4 HP DIRECTA 0,86 0,90 85%M17 MI MON.220 1,5 HP DIRECTA 0,80 0,90 87%M18 MI MON.220 3,5 HP DIRECTA 0,84 0,80 85%

Determinación de los valores de corriente para cada motor

Para obtener la corriente nominal de cada motor se procede a transformar los datos de

potencia en HP a W aplicando el factor de conversión 746 ( HP W para luego dividirlos por

los determinados voltajes, rendimiento y factor de potencia.

Cálculos

( ) A I M 84,25138,1283,09.03803

746814 −∠=

⋅⋅⋅

⋅=

( ) A I M 78,3181,149,085.03803

7461015 −∠=

⋅⋅⋅

⋅=



45

( ) A I M 68,30555,1885,086.02207464

16 −∠=⋅⋅

⋅

=

( ) A I M 86,36308,787,08.0220

7465,117 −∠=

⋅⋅

⋅=

( ) A I M 86,3262,1685,084.0220

7465,318 −∠=

⋅⋅

⋅=

Luego, aplicando el factor de dimensionamiento para motores en régimen no permanente(tabla 12.98; Nch 4/2003) se obtiene la It.

Para estos efectos, y según tabla, dado que estos motores funcionarán por más de 1 hora deforma intermitente el factor a aplicar es 1,4.

)(9,1611138,124,1

14 A I t M =••

•=

−

)(742,20111816,144,114 A I t M =

•••=

−

)(97,2511155,184,1

16 A I t M =••

•=

−

)(23,10111

308,74,117 A I t M =

••

•=

−

)(27,23111622,164,1

18 A I t M =••

•=

−

Según la tabla N° 8.7a, podemos determinar la sección necesaria según el tipo deconductor y la capacidad de corriente (It). La sección la determinamos según conductor THW grupo B. Por lo tanto para cada alimentador de motor se tiene la siguiente sección:



46

Tabla Nº15: Secciones de cada alimentador de los motores

MOTOR Corriente

(It)Sección(AWG)

M14 16,9 14M15 20,742 12M16 25,97 12

M17 10,23 14M18 23,27 12

A continuación se presenta un esquema de la nave 2:

Planta esquema distribución de motores y alimentadores

Determinación de impedancias de las líneas de alimentaciónPara esta nave eventualmente se ha de aplicar el mismo método desarrollado para la nave 1en relación al cálculo de las impedancias de los alimentadores.Para este dimensionamiento se consideró un conductor tipo THW el que presenta lassiguientes características:

• Usos: Conductores para distribución y fuerza, subterráneo en ductos, o bajo tierra.• Norma de fabricación: AEIC-CS7-IEC Alta Tensión.• Cable de cobre blando, compactado sin estañar, no se fabrican calibres mas

pequeños por efectos de concentración de campo.



47

Considerar el siguiente ejemplo como referencia para todos los cálculos efectuados.

Ejemplo referencial del cálculo efectuado correspondiente al motor M-14

FABRICANTE IDENTIFICACIÓNCORRIENTEADMISIBLE

SECCIÓNNOMINAL

Tº SERVICIO

MADECO THW 18 (A) 14 (AWG) 75º

( )Ω+=⋅

⋅+= )000853,004513,0(

48,30

5

60

5000624,03130,0 j jZ

. Impedancias de cada alimentador a los motores de la nave 2.

LINEA DISTANCIA (m) IMPEDANCIA ( Ω )IM14 5 0,04513+j0,000853IM15 15 0,0968+j0,00239

IM16 25 0,1614+j0,004IM17 35 0,36+j0,006IM18 45 0,29+j0,00718



48

Por lo demás, esta instalación tiene proyectada la implementación de 1 circuitos deenchufe y 1 circuito de alumbrado.En primera instancia, para la distribución de alumbrado se proponen 6 focos modelosPhilips PerformaLux HPK380 1xSON-PP400W CON P-WB +GPK380 R D465 +GCubicados en el espacio físico virtualmente con el software DIALUX.. La potencia de cadaunos de estos es de 430 W, con FP igual a 0,9.

Esquema de los focos Philips PerformaLux HPK380

En relación al circuito de enchufe, se proyectarán 2 trifásicos y 2 monofásicos de 10 KVAy 15 KVA respectivamente con un factor de potencia 0.9.

Las características de los enchufes a utilizar para esta nave son los siguientes:

Esquema de enchufes trifásicos a utilizar

Características eléctricas del enchufe industrialNOMBRE Toma embutida con entre eje únicoMARCA LegrandREFERENCIA 576 64 – 3P+N+T

576 54 – 2P+TIP 66MATERIAL Poliamida 6AUTOEXTINGUENTE 850 ºC para partes aisladas



49

TEMP. UTILIZACIÓN -50 ºC a +100 ºCCONFORME A LAS NORMAS IEC 60309-1 y 2

EN 60309.1 y 2

DISTRIBUCIÓN DE POTENCIAS SEGÚN FASE PARA ILUMINACIÓN

FASES Nº FOCOS FP POTENCIAT 6 1 2580

Determinación del interruptor para el circuito de iluminación.

65,1472,1125,1)(72,11220

2580=⋅=⇒== t n I A I

)(161 A x I P =

Tabla de interruptores para el circuito de iluminación

FASE MARCA MODELO CURVA I.AUTOMÁTICO I.RUPTURA REFERENCIA POLOST SCHNEIDER C60N C 1x16(A) 10 kA 24403 1

Tabla resumen dimensionamiento de conductores para cada fase T:

FABRICANTE IDENTIFICACIÓNCORRIENTEADMISIBLE

SECCIÓNNOMINAL

Tº SERVICIO

MADECO THW 18 (A) 14 (AWG) 75º

TABLA DE DISTRIBUCION DE POTENCIAS PARA CADA ENCHUFE

TipoEnchufe

TomasNº

EnchufeVoltaje F.P

Potencia(KVA)

Corrienteadmisible

Tomaembutidainclinada

3P+N+T 2 380-415 0,9 15 32


2P+T 2 200-250 0,9 10 32



50

• Dimensionamiento de los conductores de enchufes monofásicos

Se utilizará una fase por cada enchufe.

Ejemplo de referencia

)(81,5645,4525,1)(45,45220

)(10 A I A

KVA I t n =⋅=⇒==

Circuito Fabricante Identificación Corrienteadmisible(A)

Secciónnominal(AWG)

Tº servicioºC

R R MMAADDEECCOO TTHHWW 7722 88 7755 SS MMAADDEECCOO TTHHWW 7722 88 7755

• Determinación del interruptor termomagnético trifásico para los enchufesmonofásicos.

)(631 A x I P =

Tabla interruptores termomagnéticos para circuitos de enchufes monofasicos

FASE MARCA MODELO CURVA I.AUTOMÁTICO I.RUPTURA REFERENCIA POLOSR SCHNEIDER C60N C 1x63(A) 10 kA 24409 1S SCHNEIDER C60N C 1x63(A) 10 kA 24409 1

• Determinación interruptor diferencial para los enchufes monofásicos



R MERLIN GERIN ID CLASE AC 30 1x63 16254 2

S MERLIN GERIN

ID CLASE AC

30 1x63 16254 2



51

•

Dimensionamiento de los conductores de enchufes trifásicosPara dar selección a conductor a la sección se procede con el siguiente cálculo:

)(48,2879,2225,1)(79,223803

)(15 A I A

KVA I t n =⋅=⇒=

•=

Circuito Fabricante Identificación Corrienteadmisible

(A)


Tº servicioºC

R, S y T MADECO THW 28 12 75

• Dimensionamiento del interruptor termomagnético para los enchufes trifásicos

Tomando en consideración los valores nominales para los enchufes trifásicos se dispondráde un interruptor trifásico con la obligación de dar protección a las conexiones que seestablezcan en los 3 enchufes.

• 2 enchufes industriales trifásicos

• 15 KVA uc

• FP=0,9

)(97,5658,4525,1)(58,453803

)(30 A I A

KVA I t n =⋅=⇒=

•=

)(633 A x I P = FASE MARCA MODELO CURVA I.AUTOMÁTICO I.RUPTURA REFERENCIA POLOSR, Sy T


Determinación interruptor diferencial para los enchufes trifásicos

FASE MARCA MODELO SENSIBILIDADmA

CALIBRE REFERENCIA POLOS


ID CLASE AC

30 3x63 16258 3



52

NAVE 3-.La planta de la nave en cuestión se dimensionó para una instalación impuesta sobre unasuperficie de 2100 m2. En este departamento las obligaciones que se cumplen dice relacióncon dar espacio para todos los productos terminados.

En consecuencia, para este espacio físico se apuesta por un montaje dispuesto por 3enchufes industriales trifásicos de 15 KVA cada uno, como también 3 enchufesmonofásicos de 10 KVA.

Esquema de enchufes trifásicos a utilizar

Características eléctricas del enchufe industrialToma embutida con entre eje único

NOMBRE Toma embutida con entre eje únicoMARCA LegrandREFERENCIA 576 64 – 3P+N+T

576 54 – 2P+TIP 66MATERIAL Poliamida 6AUTOEXTINGUENTE 850 ºC para partes aisladas

TEMP. UTILIZACIÓN -50 ºC a +100 ºCCONFORME A LAS NORMAS IEC 60309-1 y 2EN 60309.1 y 2

Además se contempla la instalación de 20 focos de iluminación modelo P P H H I I L L I I P P S S

P P E E R R F F OO R RM M A A L LU U X X H H P P K K 338800 11 X X S S OO N N -- P P P P 440000W W C C OO N N P P --W W B B ++GG P P K K 338800 R R D D446 6 55 ++GGC C



53

Esquema del foco P P H H I I L L I I P P S S P P E E R RF F OO R R M M A A L LU U X X DISTRIBUCIÓN DE POTENCIAS SEGÚN FASE PARA ILUMINACIÓN

FASES Nº FOCOS FP POTENCIAR 7 1 3010S 7 1 3010T 6 1 2580

Ejemplo FASE R:

1,1768,1325,1)(68,13220

3010=⋅=⇒== t n I A I

)(201 A x I P =

Tabla de interruptores para cada fase

FASE MARCA MODELO CURVA I.AUTOMÁTICO I.RUPTURA REFERENCIA POLOSR SCHNEIDER C60N C 1x20(A) 10 kA 24404 1S SCHNEIDER C60N C 1x20(A) 10 kA 24404 1T SCHNEIDER C60N C 1x16A) 10 kA 24403 1

Tabla resumen dimensionamiento de conductores para cada fase R, S y T:

FABRICANTE IDENTIFICACIÓN

CORRIENTE

ADMISIBLE

SECCIÓN

NOMINAL Tº SERVICIOMADECO THW 18 (A) 14 (AWG) 75º



54

TABLA DE DISTRIBUCION DE POTENCIAS PARA CADA ENCHUFE

TipoEnchufe

TomasNº

EnchufeVoltaje F.P

Potencia(KVA)

Corrienteadmisible


3P+N+T 3 380-415 0,9 15 32


2P+T 3 200-250 0,9 10 32

• Dimensionamiento de los conductores de enchufes monofásicos

Ejemplo de referencia para FASE R

)(81,5645,4525,1)(45,45220

)(10 A I A

KVA I t n =⋅=⇒==

Luego, para las fases R,S y T el conductor seleccionado para cada una de ellas es elsiguiente:

Circuito Fabricante Identificación Corrienteadmisible(A)


Tº servicioºC

R R ,, SS yy TT MMAADDEECCOO TTHHWW 7722 88 7755

• Dimensionamiento interruptor Termo-magnético para enchufe monofásico

Tomando en consideración los valores nominales para los enchufes monofásicos sedispondrá de un interruptor trifásico con la obligación de dar protección a las conexionesque se establezcan en estos enchufes.

• 3 enchufes industriales monofásicos• 10 KVA u

c

• FP=0,9

)(97,5658,4525,1)(58,453803

)(30 A I A

KVA I t n =⋅=⇒=

•=

)(633 A x I P =



55



• Determinación interruptor diferencial para los enchufes monofásicos




ID CLASE AC

30 3x63 16258 3

• Dimensionamiento de los conductores de enchufes trifásicos

Para dar selección a conductor a la sección se procede con el siguiente cálculo:

)(48,2879,2225,1)(79,223803

)(15 A I A

KVA I t n =⋅=⇒=

•=

Circuito Fabricante Identificación Corrienteadmisible

(A)


Tº servicioºC

R, S y T MADECO THW 28 12 75

• Dimensionamiento del interruptor termomagnético para los enchufes trifásicos

Tomando en consideración los valores nominales para los enchufes trifásicos se dispondráde un interruptor trifásico con la obligación de dar protección a las conexiones que seestablezcan en los 3 enchufes.

• 3 enchufes industriales trifásicos

• 15 KVA uc • FP=0,9

)(462,8537,6825,1)(37,683803

)(45 A I A

KVA I t n =⋅=⇒=

•=

)(1003 A x I P =



56

Determinación interruptores termo magnéticos para los enchufes trifásicos



Determinación interruptor diferencial para los enchufes trifásicos




ID CLASE AC

30 3x80 16261 3



57

ESTUDIO DE CARGAS OFICINAS ADMINISTRATIVAS

Para efectos de cálculos de las corrientes nominales de cada oficina administrativa seconsiderará distintos valores de factor de potencia de acuerdo al tipo de circuito al que nosestemos refiriendo. Por lo demás, se presenta una breve explicación del procedimientollevado a cabo para lograr los resultados esperados.

Generalidades:

La planta de las oficinas administrativas con 600 m2 cuenta con 5 departamentosdistribuidos en:

• Secretaría-Recepción• Oficina gerente• Baños (uno varones; otro damas)• Sala reuniones• Archivo

En total, la potencia instalada corresponde a 21488,54 º58,22∠ (VA).

Por lo demás, también se consideró una distribución equilibrada de las potencias para cadafase (R, S y T).

De acuerdo a la norma chilena, el conductor de tierra de protección deberá tener la mismasección del conductor fase, y el conductor neutro de sección igual al de tierra de protección.

Determinación de elementos de protección

Ejemplo de determinación de interruptor termo magnético

Para la fase R, se suman las potencias totales de los circuitos involucrados y se divide

por la tensión monofásica para obtener la corriente nominal. Luego, se multiplica por elfactor de sobredimensionamiento 1,25 y se determina que unidad de dispositivo de protección se debe utilizar.

También, a partir del mismo valor de corriente calculado se determina el calibre deldiferencial que involucra en este caso solo a los circuitos de enchufes (computación ycalefacción).



58

Determinación de elementos de protección

Ejemplo de determinación de interruptor termo- magnético

Para una fase determinada, se suman las potencias totales de ambos circuitos y sedivide por la tensión monofásica para obtener la corriente nominal. Luego, se multiplica por el factor de sobredimensionamiento 1,25 y se determina que unidad de dispositivode protección se debe utilizar.

Para el resto de las fases y circuitos se efectúa el mismo procedimiento.

Determinación tipo de conductor.

De modo de elegir la sección del conductor a utilizar se procede a calcular la corrientenominal `para luego aplicarle el factor 1,25 (de acuerdo al artículo 12.2.2 Nch 4/2003). Enconsecuencia, se debe referir a la Tabla 8.7a “Intensidad de corriente admisible paraconductores aislados” de la norma referida.Para este tipo de oficinas, lo conveniente es utilizar conductores tipo THW toda vez queeste cumple con las características del medio en el cual irá la instalación.

Características cable THW:

• Instalaciones de fuerza y alumbrado en interiores de edificios, en ambientessecos o húmedos.

• Norma de fabricación: UL-83• Descripción del conductor: Alambre de cobre blanco con aislamiento

termoplástica (PVC), colores desde calibres nº 4 al 14 AWG (blanco, rojo,negro, azul y verde). Desde calibre Nº3 y superiores, en color negro.

• Tensión máxima de servicio: 600 (V)• Tensión Max. Servicio: 75 (V)

Para el resto de las fases y circuitos se efectúa el mismo procedimiento.

A continuación, se detalla la composición eléctrica de cada bloque.

CIRCUITOS OFICINAS ADMINISTRATIVAS

• Circuito alumbradoEl circuito en análisis consta con una potencia total instalada de 4840 (W), compuestos por 63 focos distribuidos de forma equilibrada de modo que la potencia sean de valores igualeso cercanos con respecto a cada fase. Los tubos fluorescentes a utilizar corresponden a laserie : PPHHIILLIIPPSS II N NDDOOLLIIGGHHTT TTBBSS333300 22XXTTLL55--5544WW//884400 HHFF PPCCPP..



59

Selección Interruptores para el circuito de alumbradoCálculos pertinentes

FASE R:

( )

( )( )

( ) ( )

( ) A I

A I AV W

I

W P P P

P

T N

BODEGAGERENCIA

101

975,818,725,118,7220

1580

1580

×=

=⋅=⇒==

=+=

FASE S:

( )

( )( )

( ) ( )

( ) A I

A I AV W

I

W P P P

P

T N

BAÑO REUNIÓN SALA

101

387,951,725,151,7220

1652

1652

×=

=⋅=⇒==

=+=−

FASE T:

( )

( )

( )( ) ( )

( ) A I

A I AV

W I

W P P P

P

T N

RECEPCIÓN SECRETARIAOF

101

1375,931,725,131,7220

1608

1608.

×=

=⋅=⇒==

=+=

Tabla Selección interruptores

FASE MARCA MODELO CURVA I AUTOMÁTICO I RUPTURA REFERENCIA Nº POLOS

R SCHNEIDER C60N C 1x10 10 kA 24401 1 S SCHNEIDER C60N C 1x10 10 kA 24401 1T SCHNEIDER C60N C 1x10 10 kA 24401 1

FASES OFICINA CANTIDADPOTENCIAUNITARIA

[W]F.P TIPO LUMINARIA

TOTALLUMINARIA

[W]R GERENCIA 20 unidades 62 1 Tubo fluorescente 1240R BODEGA 4 unidades 85 1 Tubo fluorescente 340S SALA REUNIÓN 12 unidades 118 1 Tubo fluorescente 1416S BAÑO 2 unidades 72 1 Tubo fluorescente 236T OF.SECRETARIA 13 unidades 72 1 Tubo fluorescente 936T RECEPCIÓN 12 unidades 56 1 Tubo fluorescente 672



60

Selección de conductores para el circuito de alumbrado

El tipo de conductor a utilizar será THW, el circuito estará compuesto por un conductor fase, un neutro.

FASE Nº Conductores

por fase Fabricante IdentificaciónCorriente

Admisible(A)

Secciónnominal AWG o

MCM

Tº Servicio ºC

R 1 MADECO THW 18 14 75

S 1 MADECO THW 18 14 75T 1 MADECO THW 18 14 75

• Circuitos enchufes

El circuito de enchufes correspondientes a las oficinas administrativas consta de 36enchufes dimensionados según norma en 150 [W]. La potencia total instalada es de 5400(W) con un factor de potencia de 0,93.

Tabla de distribución de potencias por fase

FASES OFICINA CANTIDAD

POTENCIA

UNITARIA [W] F.P PTOTAL [W] QTOTAL [VAR]R GERENCIA 6 150 0,93 900 355,7R RECEPCIÓN 6 150 0,93 900 355,7S SALA REUNIÓN 6 150 0,93 900 355,7S OF.SECRETARIA 6 150 0,93 900 355,7T BODEGA 6 150 0,93 900 355,7T BAÑO 6 150 0,93 900 355,7

Selección Interruptores para circuito de enchufesCálculos pertinentes

FASE R:

( )

( )( )

( ) ( )

( ) A I

A I AV

W I

W P P P

P

T N

RECEPCIÓN GERENCIA

161

118,825,18,822093,0

1800

1800

×=

=⋅=⇒=⋅

=

=+=

6



61

FASE S:

( )

( )( )

( ) ( )

( ) A I

A I AV

W I

W P P P

P

T N

SECRETARIAOF REUNION SALA

161

118,825,18,822093,0

1800

1800.

×=

=⋅=⇒=⋅

=

=+=−

FASE T:

( )

( )( )

( ) ( )

( ) A I

A I AV

W I

W P P P

P

T N

BAÑO BODEGA

161

118,825,18,822093,0

1800

1800

×=

=⋅=⇒=⋅

=

=+=

Tabla selección interruptor termo-magnético


R SCHNEIDER C60N C 1x16 10 kA 24403 1S SCHNEIDER C60N C 1x16 10 kA 24403 1T SCHNEIDER C60N C 1x16 10 kA 24403 1

Tabla selección diferenciales



RMERLIN GERIN

ID CLASE AC

30 1x25 (A) 16201 2

S MERLIN GERIN

ID CLASE AC 30 1x25 (A) 16201 2

T MERLIN GERIN

ID CLASE AC 30 1x25 (A) 16201 2

Tabla selección conductor

FASE Nº

Conductores por fase

Fabricante IdentificaciónCorriente

Admisible(A)

Secciónnominal AWG o MCM

Tº Servicio ºC

R 1 MADECO THW 18 14 75 S 1 MADECO THW 18 14 75T 1 MADECO THW 18 14 75



62

• Circuito computación

Para el circuito de computación se establecieron 12 enchufes habilitados para este tipode conexiones. De tal forma, cada uno de ellos se dimensionó para 500 (W) con unfactor de potencia 0,7. A su vez, se dispuso una distribución equilibrada de potenciascon respecto a cada fase. La potencia total instalada 2500 (W).


FASES OFICINA CANTIDA

POTENCIA

UNITARIA [W] F.P PTOTAL [W] QTOTAL [VAR]R GERENCIA 3 500 0,7 1500 1530,3R BODEGA 1 500 0,7 500 510,1S RECEPCIÓN 2 500 0,7 1000 1020,2S SALA REUNIÓN 2 500 0,7 1000 1020,2T OF.SECRETARIA 4 500 0,7 2000 2040,4

Selección Interruptores para circuito de computaciónCálculos pertinentes

FASE R:

( )

( )( )

( ) ( )

( ) A I

A I AV

W I

W P P P

P

T N

BODEGAGERENCIA

201

225,1698,1225,198,122207,0

2000

2000

×=

=⋅=⇒=⋅

=

=+=

FASE S:

( )

( )

( )( ) ( )

( ) A I

A I AV

W I

W P P P

P

T N

SECRETARIAOF RECEPCIÓN

201

225,1698,1225,198,122207,0

2000

2000.

×=

=⋅=⇒=

⋅

=

=+=

FASE T:

( )

( )( )

( ) ( )

( ) A I

A I AV W

I

W P P

P

T N

BAÑO

201

225,1698,1225,198,12220

2000

2000

×=

=⋅=⇒==

==



63

Tabla selección interruptores termo-magnéticos




FASE MARCA MODELO SENSIBILIDAD CALIBRE REFERENCIA POLOS

R

MERLIN

GERIN

ID CLASE

AC 30 1x25 (A) 16201 2S

MERLIN GERIN

ID CLASE AC 30 1x25 (A) 16201 2

T MERLIN GERIN

ID CLASE AC 30 1x25 (A) 16201 2

Selección conductores

FASE Nº

Conductores por fase

Fabricante IdentificaciónCorriente

Admisible(A)

Secciónnominal AWG o MCM

Tº Servicio ºC Ducto

R 1 MADECO THW 18 14 75S 1 MADECO THW 18 14 75T 1 MADECO THW 18 14 75

• Circuito calefacción

En esta distribución, se propone una potencia instalada de 3600 (W) distribuida en 18sistemas de este tipo. Se consideró además un factor de potencia unitario.


FASES OFICINA CANTIDADPOTENCIA

UNITARIA [W]F.P PTOTAL[W] QTOTAL[VAR]

R GERENCIA 3 200 1 600R BODEGA 3 200 1 600S RECEPCIÓN 3 200 1 600S SALA REUNIÓN 4 200 1 800T OF.SECRETARIA 4 200 1 800T BAÑO 1 200 1 200



64

Selección Interruptores circuito de calefacción

Cálculos pertinentes

• Elementos de protección

FASE R :

( )

( )

( )( ) ( )

( ) A I

A I AV

W I

W P P P

P

T N

BODEGAGERENCIA

101

812,645,525,145,5220

1200

1200

×=

=⋅=⇒==

=+=

FASE S:

( )

( )( )

( ) ( )

( ) A I

A I AV W

I

W P P P

P

T N

REUNION SALA RECEPCIÓN

101

954,736,625,136,6220

1400

1400

×=

=⋅=⇒==

=+=−

FASE T:

Tabla selección interruptores



( )

( )( )

( ) ( )

( ) A I

A I AV W

I

W P P P

P

T N

BAÑOSECRETARIAOF

61

675,554,425,154,4220

1000

1000.

×=

=⋅=⇒==

=+=



65


FASE MARCA MODELOSENSIBILIDAD


RMERLIN GERIN

ID CLASE AC

30 1x25 (A) 16201 2

S MERLIN GERIN

ID CLASE AC 30 1x25 (A) 16201 2

T MERLIN GERIN

ID CLASE AC 30 1x25 (A) 16201 2

Tabla selección conductor

FASE Nº Conductores

por fase Fabricante IdentificaciónCorriente

Admisible(A)

Secciónnominal AWG o

MCM

Tº Servicio ºC Ducto

R 1 MADECO THW 18 14 75 S 1 MADECO THW 18 14 75T 1 MADECO THW 18 14 75



66

SALA ELECTRICA CIRCUITO ILUMINACION

El circuito de iluminación total de la sala eléctrica comprende de lo siguiente:

AWGconductor A f f

I

A I

t nt

N

6:][72.5411

77.4325.177.4325.1

][77.43220

429

⇒∴=•

•=

•

•=

==∴⋅φ

Dimensionamiento del interruptor termomagnético para el circuito de iluminación.

Tomando en consideración los valores nominales para los enchufes trifásicos se dispondráde un interruptor trifásico con la obligación de dar protección a las conexiones que seestablezcan en el circuito.

][72.5411

77.4325.177.4325.1

][77.43220

429

A f f

I

A I

t nt

N

=•

•=

•

•=

==∴⋅φ

)(631 A x I P =

FASE MARCA MODELO CURVA I.AUTOMÁTICO I.RUPTURA REFERENCIA POLOSSCHNEIDER C60N C 1x63(A) 10 kA 24409 1

Determinación interruptor diferencial para circuito de iluminación.



MERLIN GERIN

ID CLASE AC

30 1x63 16208 1



67

DIMENSIONAMIENTO DE LOS ALIMENTADORES PRINCIPALES.

Primero que nada antes de realizar el dimensionamiento de los alimentadores es necesariodeterminar la potencia total de cada nave, esto quiere decir que necesitamos las potenciasde fuerza (motores), enchufes, iluminación y control de cada nave, para luego determinar lacorriente que llega a cada tablero de las naves.

A continuación se muestra un esquema representativo de cada nave con su respectivoalimentador a dimensionar:

Esquema planta total del proyecto



68

Dimensionamiento del alimentador 1 (Nave 1):

Potencia de control: Se define como el 2% de la potencia total consumida de los motores,(grupo A y B)

Scontrol= ( ∑∑ + MBMA S S )× 0.02

Para este caso se le aplico un factor de diversidad a los motores de régimen intermitente decada grupo.

Factor de diversidad: Se define como la relación entre la suma de las demandas máximas enlas distintas partes de un sistema eléctrico y la demanda máxima de todo el sistema

Factor de diversidad para los motores intermitentes del grupo A (nave1):

FD=∑

∑−

−

mayor SM

er SMregimen .int= 1,53

Factor de diversidad para los motores intermitentes del grupo B (nave 1):

FD=∑

∑−

−

mayor SM

er SMregimen .int= 2,2

Por lo cual:

∑ MAS = ∑∑

−

−

+ ..

53,1 PERM MA INTERMA S

S = 666966,72<30,99 VA

∑ MBS = ∑∑ −

−

+ ..

2,2 PERM MB INTERMB S S = 467479,92<31,47 VA

Luego:

S total motores= 1134436,99<31,18 VAScontrol= 1134436,99 02,0× = 22688,73 W



69

Potencia total de iluminación en la nave 1 es:

La nave 1 cuenta con 30 luminarias con un factor de potencia unitario y una potencia totalde:

S luminarias= 12900 W

La nave 1 cuenta con 12 enchufes de estos 6 son monofásicos y 6 trifásicos, los enchufestrifásicos tienen una potencia de 15 kVA con un factor de potencia de 0,9 cada uno, y losenchufes monofásicos tienen una potencia de 10 kVA con un factor de potencia de 0,9 cadauno.

S ench.= 150000<25,84 VA

Con esto podemos determinar la potencia total de la nave 1:

1 NAVE TOTALS −

= .. ENCHUF ILUMI MOTORES CONTROL S S S S +++ = 1334374,94<29,28 VA

A esta potencia total debemos aplicar el factor de demanda de nuestra planta el cual es 0,75En definitiva la potencia total del tablero 2 es:

TOTALS = 1334374,94<29,28 75,0× = 1000781,2<29,28 VA

La corriente que demanda el tablero 2 de la nave 1 es:

I= 1520,5 A

Para este caso utilizamos 4 conductores por fase en 3 ductos subterráneo con unatemperatura ambiente de 30ºCTipo de conductor XTU, temperatura de servicio 90ºC

De la tabla Nº 8.8, el factor de corrección es 0,8De la tabla Nº 8.9a, el factor de temperatura es 1

Por lo cual la corriente de tabla es:

It=418,0

5,1520

××= 475,15 A

Luego de la tabla Nº 8.7a, para conductores del grupo A, temperatura de servicio 90ºC,tenemos que la sección de este alimentador es: 700 MCM



70


∑ MOTORES S = 1817161514 M M M M M S S S S S ++++ = 27045,88<30,30 VA

S control= ∑ MOTORES S 02,0× = 27045,88 02,0× = 540,91 W

En la nave 2 existen 6 luminarias con un factor de potencia unitario, con una potencia totalde: 2580 W

La nave 2 posee 4 enchufes, 2 monofásicos y 2 trifásicos. Los enchufes tanto monofásicoscomo trifásicos tienen la misma potencia y factor de potencia de los enchufes de la nave 1.

S enchu.= 50000<25,84 VA

S total= ENCHUFE LUMINARIACONTROLMOTORES S S S S +++ = 79776,30<26,37 VA

Con el factor de demanda la potencia total del tablero 3 (nave 2):

S total= 79776,30<26,37× 0,75= 59832,22<26,37 VA

La corriente que demanda el tablero 3 es:

I= 90,9 A

Para este caso utilizamos 1 conductor por fase en 1 ducto subterráneo con una temperaturaambiente de 30ºC.Tipo de conductor THW, temperatura de servicio 75ºC.

De la tabla Nº 8.8, el factor de corrección es 1De la tabla Nº 8.9a, el factor de temperatura es 1Por lo cual la corriente de tabla es:

It= 111 9,90××

= 90,9 A

Luego de la tabla Nº 8.7a, para conductores del grupo A, temperatura de servicio 75ºC,tenemos que la sección de este alimentador es:2 AWG



71


Como en esta nave no existen motores solo se tomaran en cuenta las potencias de enchufe yalumbrado.

En la nave 3 tenemos 20 luminarias con un factor de potencia unitario y una potencia totalde: 8600 W.

Existen 6 enchufes, 3 de ellos son trifásicos y 3 monofásicos. Cada uno de estos enchufestiene la misma potencia que los usados en la nave 1.

S enchuf.= 75000<25,84 VA

Por lo tanto la potencia total sera de:

S total= ENCHUFES S ILUMINARIA S S + = 82824,8<23,24 VA

Para este caso el factor de demanda es 1.

La corriente que demanda el tablero 4 es:

I= 125,84 A


De la tabla Nº 8.8, el factor de corrección es 1De la tabla Nº 8.9a, el factor de temperatura es 1Por lo cual la corriente de tabla es:

It= 111 84,125××

= 125,84 A

Luego de la tabla Nº 8.7a, para conductores del grupo A, temperatura de servicio 75ºC,tenemos que la sección de este alimentador es: 2/0 AWG



72

Dimensionamiento del alimentador 4 (Salas administrativas):

Para esta sala consideramos las potencias de iluminación, enchufes, calefacción ycomputación.

A continuación se muestra las potencias de las luminarias de cada sector de la sala:

Sector Potencia (W)Sala de reuniones 1416

Baños 236Gerencia 1240

Recepción 672Secretaria 936Bodega 340

Por lo cual la potencia total de la sala administrativas es:

S ilumi.= 4840w

En la sala están distribuidos 66 enchufes de los cuales 36 son simples y/o triples, cada unotiene una potencia de 150 w, con un factor de potencia 0,93, 12 enchufes son decomputación con una potencia de 500w cada uno con un factor de potencia 0,7 y por ultimo

18 enchufes de calefacción con una potencia de 200w cada uno con un factor de potenciaunitario.

Entonces la potencia total de enchufes es:

S enchuf.= 17121,74<28.8 VA

Luego la potencia total de la sala administrativa es:

S total= 21489,17<22,58 VA

La corriente que demanda el tablero de alumbrado 2 es:I= 32,64 A


De la tabla Nº 8.8, el factor de corrección es 1De la tabla Nº 8.9a, el factor de temperatura es 1



73

Por lo cual la corriente de tabla es:

It=111

64,32

××= 32,64 A

Luego de la tabla Nº 8.7a, para conductores del grupo A, temperatura de servicio 75ºC,tenemos que la sección de este alimentador es: 6 AWG

Luego de haber realizado el dimensionamiento de los conductores a cada nave es necesario

conocer la impedancia equivalente de cada alimentador, para esto utilizamos la tabla deimpedancias equivalentes según el calibre del conductor.

A continuación se muestra una tabla resumen de lo realizado anteriormente:

ALIMENTADOR Cond. x fase Sección (AWG) TIPO N° de Ductos

1 4 700 MCM XTU 32 1 2 AWG THW 13 1 2/0 AWG THW 14 1 6 AWG THW 1

Dimensionamiento de la impedancia del alimentador 1:

La distancia del tablero general al tablero 2 es de 90m

De la tabla para conductos magnéticos tenemos que:

Z L1= (0,00267+j0,0044860

50× )

48,30

90×

Z L1= (0,007293+j0,0110)



74




Z L2= (0,0203+j0,0054860

50× )

48,30

50×

Z L1= (0,03330+j0,007491)




Z L3= (0,0104+j0,0051160

50× )

48,30

60×

Z L3= (0,02047+j0,00838)


La distancia del tablero general al tablero de alumbrado 2 es de 60m


Z L4= (0,0490+j0,0064060

50× )

48,30

60×

Z L4= (0,0964+j0,01049)



75

A continuación se muestra una tabla resumen de cada alimentador:

Alimentador Cond. xfase

Sección(AWG)

Tipo N° deDuctos

Impedancia()

L1 4 700 MCM XTU 3 (0,007293+j0,0110)L2 1 2 AWG THW 1 (0,03330+j0,007491)L3 1 2/0 AWG THW 1 (0,02047+j0,00838)L4 1 6 AWG THW 1 (0,0964+j0,01049)

Dimensionamiento conductor directamente enterrado a tierra entre Barra 12(correspondiente a proyecto de alta tensión) y el transformador de baja tensión.

Conductores enterrados directamente bajo tierra

35,115153

103 3

=⋅

⋅= N I

Cable monopolar MADECO XT 15 KV-90ºC

mmd

MCM HEBRAS

36

37500

=

⇒φ

Es importante señalar que el valor de los 500 MCM como calibre, respondefundamentalmente a la certidumbre que posee esta planta en que un futuro requieraexpandir su instalación eléctrica y por tanto su potencia.



76

Directamente enterrado a tierra de 60 m

( )223 001013876,0)1018( mS =⋅⋅=−π

⋅=

RMG

DMG Ln L 0 µ

013824,0

1018768,0 3

=

⋅⋅=−

RMG

RMG

25198,04,02,02,03 =⋅⋅= DMG

01824,0013824,0

25198,0ln104 4

=⋅⋅⋅=− f X L π

601000

101824,02 ⋅

⋅⋅

Ω=⋅⋅=

m

Km

Km L f X L π

( ) 000243,0

50

15

001094,0001094,0

210 ==⇒Ω= X X L

( )mCOBRE ⋅Ω⋅= −8107,1 ρ S L RCONDUCTOR

⋅= ρ

( ) ( ) 001002,000101786,0

60107,1 8

=⋅⋅Ω⋅=− mm R

Tal como lo muestran los cálculos efectuados anteriormente se puede decir que estaimpedancia es muy insignificante por lo que no la consideraremos para nuestros futuroscalculos.



77

DIMENSIONAMIENTO DEL TRANSFORMADOR.

La potencia con que dimensionaremos nuestro transformador de potencia de la salaeléctrica será la suma de las potencias totales de cada nave mas la potencia total de la salaadministrativa y sala eléctrica, además de esto consideraremos una potencia futuro paracualquier ampliación que se efectúe en la planta.

Por lo cual la potencia total demandada por nuestro proceso es:

. _ _ . _ _ 3 _ 2 _ 1 _ _ ELEC SALATOTAL ADM SALATOTAL NAVE TOTAL NAVE TOTAL NAVE TOTAL PROCESOTOTAL S S S S S S ++++=

0171658,2217,2148924,2328,8282537,2622,5983228,292,1000781 _ <+<+<+<+<= PROCESOTOTALS

VAS PROCESOTOTAL 53,28714,1165838 _ <=

Considerando que más adelante se efectuaran ampliaciones en la planta se estimo una potencia del transformador de 3MVA.

Dimensionamiento del conductor del transformador al tablero general dealimentación.

Este tablero se encuentra dentro de la sala eléctrica, por lo cual la corriente que circula por el es:

I= 1771,3 A

Para este caso utilizamos 3 conductores por fase en escalerillas, con una temperaturaambiente de 30ºC por lo cual el factor de temperatura es 1 y el factor de corrección por transporte de corriente es 1.Conductor tipo XTU con temperatura de servicio de 90ºC, grupo B.Por lo cual nuestra corriente de tabla es:

It= 113 01,1769×× = 589,67 A

Por lo tanto el conductor a seleccionar es:

400 MCM



78

DIMENSIONAMIENTO DE LA IMPEDANCIA DEL TRANSFORMADOR.

Nuestro transformador de potencia el cual esta ubicado en la sala eléctrica es de 3MVA,13,2/(0,4-0,231) kV , serie especial taps norma CGE Vn= 15 kV .

De la norma IEEE Std 399-1997, de la tabla 11-4 (anexada al final de este proyecto), setiene que la reactancia equivalente para este tipo de transformador es:

%75,52

75,4=

+=Trafo X

Luego de la curva 1-38 de la norma IEEE Std 399-1997 para transformadores de 3MVA setiene que la relación X/R es:

12= R

X

Por lo tanto la resistencia equivalente del trafo es:

R= %004791,012

0575,0=

En definitiva la impedancia del trafo es:

..)0575,0004791,0(. u p jZ Trafo +=

Cambio de base de la impedancia del trafo, con un Sb= 50MVA:

..04791,03

50004791,0 u p R =×=

En definitiva se tiene que:

..575,03

500575,0 u p X =×=



79

DUCTOS

Anteriormente se dimensionó la sección de los alimentadores de las naves, y de la salaadministrativa. En este capitulo de nuestro proyecto dimensionaremos los ductos a ocupar para el transporte de los conductores que requieran o necesiten algún tipo de canalización.En el siguiente esquema se puede ver claramente los alimentadores principales de la plantalos cuales serán transportados bajo tierra y en ductos.

Para determinar la sección de un ducto es necesario conocer la sección del conductor y elnumero de conductores por fase del alimentador. Esta información fija si el transporte delalimentador se hace en un ducto o mas. A continuación se presenta una tabla resumen conla información necesaria para el cálculo.

Tabla Nº13. Resumen de la cantidad de conductores por fase y sección para cadaalimentador.

ALIMENTADOR Cond. x fase Sección (AWG) TIPO N° de Ductos

1 4 700 MCM XT 32 1 2 AWG THW 13 1 2/0 AWG THW 14 1 6 AWG THW 1



80

La tabla N° 8.10 de la norma NCH Elec. 4/2003, determina la sección externa delconductor según el tipo. Se expresa la sección nominal en milímetros cuadrados, al igualque la sección externa. En la siguiente tabla se muestra la sección nominal del alimentador en sistema AWG, milímetros cuadrados y la sección externa según el tipo:

Tabla Nº14: Resumen de los alimentadores principales de cada nave.

Seccion (AWG) Seccion (mm2) TIPO Seccion externa (mm2)700 MCM 354.7 XT 665.09

2 AWG 33.6 THW 75.432/0 AWG 67.4 THW 143.146 AWG 13.3 THW 31.17

La suma total de las secciones externas de todos los conductores que irán en el ducto,incluyendo la sección del neutro, tiene que ser igual al 35% de la sección total del propioducto. Una vez determinada la suma total de las secciones nos dirigimos a la tabla N° 8.19de la norma NCH Elec. 4/2003 para determinar el ducto a utilizar. Por lo tanto:

- Ducto alimentador nave 1: El alimentador principal de la nave 1, esta dispuesto en

4 conductores por fase + neutro, con respecto al neutro se considero que la secciónequivalente de este seria igual a la mitad del total de la fase propiamente tal. Por este motivo se decidió hacer el trasporte en 3 ductos.Para el neutro tenemos dos conductores de 700 MCM por ducto, por lo tanto encada ducto iran 4 conductores de 700 MCM correspondientes a la fase + dos de 700MCM correspondiente al neutro.

254.399009.665209.665424 mmS S S N EXT EXT TOTAL =•+•=•+•=−φ

Según la seccion total y de acuerdo a la tabla N° 8.19 el ducto a utilizar es c.a.g. +4”

- Ducto alimentador nave 2: El alimentador principal de la nave 2, esta dispuesto en 1

conductor por fase + neutro, el neutro es un conductor del mismo calibre de la fase,el transporte es en un solo ducto. Por lo tanto tenemos en el ducto 4 conductores de2 AWG.


Según la sección total y de acuerdo a la tabla N° 8.19 el ducto a utilizar es c.a.g. 1¼”



81

- Ducto alimentador nave 3: El alimentador principal de la nave 2, esta dispuesto en 1conductor por fase + neutro, el neutro es un conductor del mismo calibre de la fase,el transporte es en un solo ducto. Por lo tanto tenemos en el ducto 4 conductores de2/0 AWG.


Según la sección total y de acuerdo a la tabla N° 8.19 el ducto a utilizar es c.a.g. 2”

- Ducto alimentador sala administrativa: El alimentador principal de la salaadministrativa, esta dispuesto en 1 conductor por fase + neutro, el neutro es un

conductor del mismo calibre de la fase, el transporte es en un solo ducto. Por lotanto tenemos en el ducto 4 conductores de 6 AWG.268.12417.31117.31313 mmS S S N EXT EXT TOTAL =•+•=•+•=

−φ

Según la seccion total y de acuerdo a la tabla N° 8.19 el ducto a utilizar es c.a.g. 1”



82

REGULACIÓN DE TENSIÓN.

Para verificar si el conductor seleccionado para las diferentes áreas de trabajo es elcorrecto debemos verificar la caída de tensión existente en cada conductor para luegocomprobar si el voltaje de llegada a cada tablero cumple con las normas establecidas paraeste tipo de cálculos.

Luego la norma que regula estos cálculos es la norma: NCH ELEC.4/2003ELECTRICIDAD; Instalaciones de consumo en baja tensión, del articulo 7.1.1.3.- Lasección de los conductores de los alimentadores o subalimentadores será tal que la caída detensión provocada por la corriente máxima que circula por ellos, no exceda del 3% de latensión nominal de la alimentación, siempre que la caída de tensión total en el punto másdesfavorable de la instalación no exceda del 5% de dicha tensión.

Para el cálculo de las caídas de tensiones en cada alimentador es necesario saber el voltajereal que tenemos en el secundario del transformador de potencia que esta ubicado en la salaeléctrica, el cual tiene una magnitud de 390 V. A partir de este voltaje comenzaremos averificar aguas abajo las tensiones reales en cada tablero para que no sobrepasen losniveles exigidos por la norma descrita anteriormente.En el caso que se sobrepase estos niveles de tensión es necesario hacer un cambio deconductor, es decir aumentar la sección del conductor, consiguiendo con esto disminuir lacorriente por lo tanto disminuir la caída de tensión.

Luego la expresión que nos permite calcular la caída de tensión en cada uno de los tramoses la siguiente:

LZ InV ××=∆ 3 (V)

Donde:

In= Corriente nominal que circula por el alimentador (A).

LZ = Impedancia del alimentador ().

Para luego calcular la tensión real con la siguiente expresión:

V real= V- V ∆ (V)

Donde:

V= Tensión real aguas arriba (V).V ∆ = Caída de tensión en los alimentadores (V).



83

La siguiente tabla muestra el resumen de las impedancias de cada alimentador de la planta:

Tabla Nº15. Impedancias de cada alimentador de la planta.Alimentador Nombre Impedancia () Sección

Alimentador motor M1 Z-M1 (0,00437+j0,00213) 4/0 AWGAlimentador motor M2 Z-M2 (0,0313+j0,00388) 4 AWGAlimentador motor M3 Z-M3 (0,0266+j0,005) 2 AWGAlimentador motor M4 Z-M4 (0,02116+j0,00567) 1/0 AWGAlimentador motor M5 Z-M5 (0,0203+j0,00671) 2/0 AWGAlimentador motor M6 Z-M6 (0,0372+j0,008) 10 AWG

Alimentador motor M7 Z-M7 (0,00168+j0,00056) 4/0 AWGAlimentador motor M8 Z-M8 (0,00338+j0,0011182) 2/0 AWGAlimentador motor M9 Z-M9 (0,129+j0,0032) 12 AWGAlimentador motor M10 Z-M10 (0,1937+j0,0048) 12 AWGAlimentador motor M11 Z-M11 (0,2582+j0,00638) 12 AWGAlimentador motor M12 Z-M12 (0,3228+j0,00798) 12 AWGAlimentador motor M13 Z-M13 (0,387+j0,00958) 12 AWGAlimentador motor M14 Z-M14 (0,01513+j0,000853) 14 AWGAlimentador motor M15 Z-M15 (0,0968+j0,00239) 12 AWGAlimentador motor M16 Z-M16 (0,1614+j0,004) 12 AWGAlimentador motor M17 Z-M17 (0,36+j0,006) 14 AWG

Alimentador motor M18 Z-M18 (0,29+j0,00718) 12 AWGAlimentador del TDFyA-2 al

TDFyA-5 (Grupo A)Z-LA (0,001643+j0,001058) 300 MCM

Alimentador del TDFyA-2 alTDFyA-6 (Grupo B)

Z-LB (0,0027+j0,003) 500 MCM

Alimentador del TDFyA-1 alTDFyA-2 (Nave 1)

Z-L1 (0,007293+j0,001101) 700 MCM


Z-L2 (0,03330+j0,007491) 2 AWG


Z-L3 (0,02047+j0,00838) 2/0 AWG

Alimentador del TDFyA-1 al TDA-2 (Salas administrativas)

Z-L4 (0,0964+j0,001049) 6 AWG

Según la norma nuestro voltaje tiene que estar entre los siguientes valores:

390 V × ± 3%= (378,3V – 401,7V)



84

En el TDFyA-1 tensión fija de 390 V.

Regulación de tensión al TDFyA-2 (Nave 1):

In= 1520,5<-29,28 A ; (4 conductores por fase).

)00110,0007293,0(28,294

5,15203 jV +×−<×=∆

V V 7,2086,4 −<=∆ Por lo tanto:

V V 25,045,38517,2086,43901 <=−<−=

Como la tensión se encuentra entre el rango permitido nuestro conductor no se modifica.


In= 90,9<-26,37 A

)007491,003330,0(37,269,903 jV +×−<×=∆ V V 69,13374,5 −<=∆

Por lo tanto:V V 184,078,38469,13374,53902 <=−<−=



In= 125,84<-23,24 A

)00838,002047,0(24,2384,1253 jV +×−<×=∆ V V 976,082,4 −<=∆

Por lo tanto:V V 0122,0179,385976,082,43903 <=−<−=


Regulación de tensión al TDA-2 (Salas administrativas):

In= 32,64<-22,58 A

)001049,00964,0(58,2264,323 jV +×−<×=∆ V V 95,2145,5 −<=∆

Por lo tanto:V V 3,09,38495,2145,53904 <=−<−=




85

Regulación de tensión al TDFyA-5 (Grupo A):

In= 455,215<29,59 A

)001058,0001643,0(59,29215,4553 jV +×−<×=∆ V V 18,3540,1 <=∆

Por lo tanto:V VA 23,091,38318,3540,125,045,385 <=<−<=

Para este caso utilizamos como voltaje fijo la tensión calculada en el TDFyA-2.


Regulación de tensión al TDFyA-6 (Grupo B):

In= 550,98<-30,13 A

)003,00027,0(13,3098,5503 jV +×−<×=∆ V V 88,17851,3 −<=∆

Por lo tanto:

V VB 074,078,38188,17851,325,045,385<=−<−<=



Regulación de tensión al motor M1 (Grupo A):

In= 248,890<-30,79 A

)00213,000437,0(79,30890,2483 jV +×−<×=∆ V V 8,409,2 −<=∆

Por lo tanto:V V M 25,082,3818,409,223,091,3831 <=−<−<=





86


In= 116,29<-30,68 A

)00388,00313,0(68,3029,1163 jV +×−<×=∆ V V 6,2335,6 −<=∆

Por lo tanto:V V M 62,01,3786,2335,623,091,3832 <=−<−<=




In= 148,16<-31,78 A

)005,00266,0(78,3116,1483 jV +×−<×=∆ V V 13,2194,6 −<=∆

Por lo tanto:V V M 61,045,37713,2194,623,091,3833 <=−<−<=




In= 164,94<-30,23 A

)00567,002116,0(23,3094,1643 jV +×−<×=∆ V V 229,15258,6 −<=∆

Por lo tanto:

V V M 483,088,377229,15258,623,091,3834<=−<−<=





87


In= 201,24<-28,35 A

)00671,00203,0(35,2824,2013 jV +×−<×=∆ V V 44,1139,7 −<=∆

Por lo tanto:V V M 457,067,37644,1139,723,091,3835 <=−<−<=




In= 57,97<-23,07 A

)008,00372,0(07,2397,573 jV +×−<×=∆ V V 9,1082,3 −<=∆

Por lo tanto:V V M 34,016,3809,1082,323,091,3836 <=−<−<=



Regulación de tensión al motor M7 (Grupo B):

In= 264<-31,57 A

)00056,000168,0(57,312643 jV +×−<×=∆ V V 13,138097,0 −<=∆

Por lo tanto:

V V M 10,038113,138097,0074,078,3817<=−<−<=





88


In= 264<-31,57 A

)0011182,000338,0(55,2834,2173 jV +×−<×=∆ V V 24,1034,1 −<=∆

Por lo tanto:V V M 11,046,38024,1034,1074,078,3818 <=−<−<=

Para este caso utilizamos como voltaje fijo la tensión calculada en el TDF y A-6.



In= 22,76<-25,84 A

)0032,0129,0(84,2576,223 jV +×−<×=∆ V V 41,24086,5 −<=∆

Por lo tanto:V V M 39,015,37741,24086,5074,078,3819 <=−<−<=

Para este caso utilizamos como voltaje fijo la tensión calculada en el TDF y A-6.



In= 37,04<-31,78 A

)0048,01937,0(78,3104,373 jV +×−<×=∆ V V 36,3043,12 −<=∆

Por lo tanto:

V V M 04,1116,37136,3043,12074,078,38110<=−<−<=





89


In= 23,2<-30,68 A)00638,02582,0(68,302,23 jV +×−<=∆

V V 26,29992,5 −<=∆ Por lo tanto:

V V M 855,021,21526,29992,5074,03

78,38111 <=−<−<=




In= 12,18<-36,87 A)00798,03228,0(87,3618,12 jV +×−<=∆

V V 76,34932,3 −<=∆ Por lo tanto:

V V M 6,020,21776,34932,3074,03

78,38112 <=−<−<=




In= 16,62<-32,86 A

)00958,0387,0(86,3262,16 jV +×−<=∆ V V 4,3143,6 −<=∆ Por lo tanto:

V V M 96,096,2144,3143,6074,03

78,38113 <=−<−<=





90

Regulación de tensión al motor M14 (Nave 2):

In= 12,138<-25,84 A

)000853,001513,0(84,25138,123 jV +×−<×=∆ V V 61,223185,0 −<=∆

Por lo tanto:V V M 20,048,3846,223185,0189,078,38414 <=−<−<=




In= 14,81<-31,78 A

)00239,00968,0(78,3181,143 jV +×−<×=∆ V V 36,30483,2 −<=∆

Por lo tanto:V V M 37,064,38236,30483,2189,078,38415 <=−<−<=




In= 18,55<-30,68 A)004,01614,0(68,3055,18 jV +×−<=∆

V V 2,29994,2 −<=∆ Por lo tanto:

V V M 57,054,2192,29994,2189,0378,384

16 <=−<−<=





91


In= 7,31<-36,86 A)006,036,0(86,3631,7 jV +×−<=∆

V V 9,35631,2 −<=∆ Por lo tanto:

V V M 59,003,2209,35631,2189,03

78,38417 <=−<−<=




In= 16,62<-36,86 A)00718,029,0(86,3662,16 jV +×−<=∆

V V 4,35821,4 −<=∆ Por lo tanto:

V V M 57,025,2184,35821,4189,03

78,38418 <=−<−<=



Nota: Tal y como lo dice la norma la caída de tensión total en el punto más desfavorable dela instalación no exceda del 5% de dicha tensión, por lo cual la tensión admisible a laentrada de los motores variara en un 5% de la tensión nominal, y como se demostró en loscálculos anteriores ninguna tensión supero este limite.

En definitiva los alimentadores utilizados para las distintas naves de nuestra planta son loscorrectos.



92

AJUSTE DE PROTECCIONES.

Los tipos de protecciones a utilizar fueron obtenidas del catalogo 2009/10 de Schneider Electric extrayendo de este catalogo la nueva generación de interruptores caja moldeadaCompact NSX, tanto termomagnéticos como electrónicos.Los interruptores Compact NSX100 a 630 ofrece unas altas prestaciones y una ampliagama de unidades de control intercambiables para proteger la mayoría de las aplicaciones.Las versiones electrónicas ofrecen una protección de alta precisión con amplias gamas deregulaciones y pueden integrar funciones de medición y de comunicación. Se combinan lasunidades de visualización FDM121 para ofrecer todas las funciones visualización ymedición.

Los aparatos Compact NSX están equipados con unidades de control termomagnéticas MAo TM o con unidades de control electrónicas Micrologic 2 / 5 / 6 para ofrecer proteccióncontra cortocircuitos y sobrecargas en: Sistemas de distribución alimentados por transformadores. Sistemas de distribución alimentados por generadores de motor. Cables de gran longitud en sistemas IT y TN.

Se pueden instalar fácilmente en todos los niveles de los sistemas de distribución, desde eltablero de distribución principal de BT hasta los tableros de distribución secundaria y lasenvolventes. Todos los aparatos Compact NSX se pueden proteger contra los defectos deaislamiento agregando un bloque Vigi o un relé Vigirex.

La gama Compact NSX incluye versiones para proteger las aplicaciones de motores: Protección básica contra cortocircuitos con unidades de control magnéticas MA o la

versión electrónica Micrologic 1-M, combinada con un relé externo para ofrecer protección térmica

Protección contra sobrecargas, cortocircuitos y desequilibrio o pérdida de fase conlas unidades de control Micrologic 2-M

Protección más completa contra sobrecargas y cortocircuitos con protecciónadicional específica de motores (desequilibrio de fase, rotor bloqueado, falta decarga y arranque prolongado) con unidades de control Micrologic 6 E-M. Estasversiones también ofrecen comunicación, medición y asistencia en elfuncionamiento. La excepcional capacidad de limitación de los interruptoresautomáticos Compact NSX ofrece automáticamente una coordinación de tipo 2 conel arrancador del motor, según lo estipulado en la norma IEC 60947-4-1.



93

¿Unidad de control electrónica o termomagnética?

Las unidades de control termomagnéticas protegen contra sobrecorrientes ycortocircuitos mediante técnicas probadas. Pero actualmente, la optimización de lasinstalaciones y la eficiencia energética se han convertido en factores decisivos y lasunidades de control electrónicas que ofrecen funciones de protección más avanzadas ycombinadas con mediciones son la mejor opción para responder a estas necesidades.Las unidades de control electrónicas Micrologic combinan un control reflejo y unfuncionamiento inteligente. Gracias a la electrónica digital, las unidades de control ahorason más rápidas, precisas y fiables. La amplia gama de regulaciones facilitan lasampliaciones de las instalaciones. Las unidades de control Micrologic, diseñadas confunciones de procesamiento, pueden ofrecer información de medida y ayuda a la utilizaciónde las instalaciones. Con esta información, los usuarios pueden evitar o tratar con máseficacia las perturbaciones y pueden desempeñar una función más activa en elfuncionamiento del sistema. Pueden gestionar la instalación, anticiparse a eventos y planificar cualquier reparación necesaria.

Para el calculo de las protecciones de nuestro sistema se utilizaron solo unidadeselectrónicas Micrologic ya que ofrecen un grado de ajuste mas preciso por lo cual permitimos un menor grado de sobrecarga.

Protección de motores.Las unidades de control Compact NSX se pueden utilizar para crear soluciones de circuitosde alimentación de motor que consten de dos o tres aparatos. Los aparatos de protección sehan diseñado para el servicio continuo a 65°C. Soluciones de tres aparatos:1 interruptor automático NSX con una unidad de control MA o Micrologic 1.3-M1 contactor 1 relé térmico. Soluciones de dos aparatos1 interruptor automático Compact NSX:

Con una unidad de control electrónica Micrologic 2.2-M o 2.3-M.Con una unidad de control electrónica Micrologic 6 E-M. Esta versión ofrece protección adicional y funciones de medidor.

1 contactor .

Para el ajuste de las protecciones de nuestros motores consideraremos la solución de 2aparatos esto quiere decir que utilizaremos 1 interruptor automático Compact NSX con unaunidad de control electrónica Micrologic 2.2-M o 2.3-M.



94

Unidades de control electrónico Micrologic 2-M.Las unidades de control Micrologic 2-M ofrecen protección magnética y térmica integrada.Se utilizan como soluciones de circuitos de alimentación de motor con 2 aparatos, eninterruptores automáticos Compact NSX 100 a 630 con niveles de poder de corteB/F/H/N/S/L. Ofrecen protección para motores de hasta 315 kW a 400 V frente a: Cortocircuitos. Sobrecargas con selección de clase de control (5, 10 ó 20). Desequilibrio de fases.

Los interruptores automáticos con una unidad de control Micrologic 2.2 / 2.3-M incluyenuna protección similar a un relé térmico inverso. Se combinan con un contactor.

En la siguiente figura se muestran los ajustes de esta unidad:

Esquema de regulación de un relé electrónico MICROLOGIC 2.2/2.3-M

En donde:Sobrecargas (o protección térmica): Protección de largo retardo y clases de control(Ir): Protección térmica inversa contra sobrecargas con umbral regulable Ir. Lasregulaciones se realizan en amperes. La curva de disparo para la protección de largoretardo, que indica la temporización tr antes del disparo, se define mediante las clases dedisparo seleccionadas.Clase de disparo (clase): La clase se selecciona como una función del tiempo de arranquede motor normal. Clase 5: tiempo de arranque inferior a 5 s.

Clase 10: tiempo de arranque inferior a 10 s. Clase 20: tiempo de arranque inferior a 20 s.

Para una clase determinada, es necesario comprobar que todos los componentes de launidad de alimentación del motor están dimensionados para soportar la corriente dearranque de 7,2 Ir sin un aumento de temperatura excesivo durante el tiempocorrespondiente a la clase.Cortocircuitos: Protección de corto retardo (Isd): Protección con umbral regulable Isd.Se produce una temporización muy breve para permitir el pico de corriente de arranque demotor.Cortocircuitos: Protección instantánea no regulable (li): Protección instantánea conumbral no regulable Ii.



95

Luego en la siguiente figura se muestran los diferentes ajustes que puede tener esta unidad:

Tabla Nº 16: Ajustes posibles para la unidad Microogic 2.2/2.3-M

En la figura anterior se pueden observar los diferentes ajustes de Ir i Im para los distintosFrames (NSX 100, NSX 160,….NSX 630).



96

Las curvas de operación para la unidad de largo como de corto retardo se muestran acontinuación:

Curvas de disparo NSX 100 a NSX 630



97

Impedancias del sistema:

Zsep= (0,052146+j0,474) p.u. Sb= 50MVAZtrafo= (0,04791+j0,575) p.u. Vb= 380V

Z1= (2,532+j3,8194) p.u. Ib= 50M/380= 131578,9/ 3 =75967,1A

ZA= (0,5704+j0,3673) p.u. Zb= 2380 /50M= 0,002888ZB= (0,9375+j1,0416) p.u.Z2= (11,56+j2,601) p.u.

Corriente y tiempo de arranque de los motores:

La corriente y el tiempo de partida de un motor con arranque directo se estima entre:(5,5 - 7,5) ×In, y (0,5 – 10) seg.Con partida estrella triangulo:Ia= Ipartida directo/3, y (0,5 – 20) seg.Con partidor suave:Ia= (3,5 – 4,5) × In, y (0,5 – 50) seg.La secuencia de partida de los motores se estimara según la peor condición, esto quieredecir que se trabajara con la condición de arranque que demande la mayor corriente paracada condición de ajuste,(Los motores no parten simultáneamente).La siguiente tabla muestra la corriente y tiempo de arranque para cada motor:

Corriente y tiempo de arranque para cada motor

Motor Partida Corrientearranque

Ia (A)

Tiempo departida(Seg.)

M1 Partidor suave 4 ×In 15M2 Estrella/Triangulo 2×In 11M3 Estrella/Triangulo 2×In 15M4 Partidor suave 4×In 6M5 Estrella/Triangulo 2×In 15M6 Estrella/Triangulo 2×In 5M7 Partidor suave 4 ×In 15M8 Estrella/Triangulo 2×In 15M9 Directa 6×In 6M10 Directa 6×In 7M11 Directa 6×In 5M12 Directa 6×In 6M13 Directa 6 ×In 6M14 Directa 6×In 7M15 Directa 6×In 7M16 Directa 6×In 6M17 Directa 6×In 4M18 Directa 6×In 4



98

A continuación se muestra el diagrama de interruptores del sistema:

Ajuste del interruptor I-M1:

I-M1= 248,8905<-30,79 A

Por lo tanto se selecciona un interruptor Compact NSX 400, unidad de control electrónicoMicrologic 2.3M-320 A.

Inp= 320 AIr ≥ 248,8905 AIr= 260 A

Como el tiempo de partida de M1 es 15 seg. Por lo cual se ajusta a una Clase 20.Verificación del arranque:

Ia= 4× 248,8905= 995,56 A t= 15 seg.

N=260

56,995= 3,82 t>>>15 seg. Por lo tanto permite arranque.

Icc Barra A=)235,5202,3(

1

j+= 0,162<-58,5 p.u.

Icc= 0,162 × 75967,14= 12306,6 A



99

995,56 A < Im < 21315,78 AIm= Ir × K= 260 ×5= 1300 A


I-M2= 116,28<-30,68 A


Inp= 150 AIr ≥ 116,28 AIr= 120 A

Como el tiempo de partida de M2 es 11 seg. Por lo cual se ajusta a una Clase 20.

Verificación del arranque:

Ia= 2× 116,28= 232,56 A t= 11 seg.

N=120

56,232= 1,93 t>>>11 seg. Por lo tanto permite arranque

232,56 A < Im < 12306,6 A AIm= Ir × K= 120 ×5= 600 A


I-M3= 148,16<-31,78 A


Inp= 150 AIr ≥ 148,16 AIr= 150 A




100


Ia= 2× 148,16= 296,32 A t= 15 seg.

N=150


296,32 A < Im < 12306,6 A AIm= Ir × K= 150 ×5= 750 A

Ajuste del interruptor I-M4:I-M4= 164,94<-30,23 A


Inp= 220 AIr ≥ 164,94 AIr= 170 A


Ia= 4× 164,94= 659,76 A t= 6 seg.

N=170

76,659= 3,88 t=30 seg. Por lo tanto permite arranque.

659,76 A < Im < 12306,6 A AIm= Ir × K= 170 ×5= 850 A


I-M5= 201,24<-28,35 A


Inp= 320 AIr ≥ 201,24 AIr= 210 A



101



Ia= 2× 201,24= 402,48 A t= 15 seg.

N=210


402,48 A < Im < 12306,6 A AIm= Ir × K= 210 ×5= 1050 A


I-M6= 57,97<-23,07 A


Inp= 100 AIr ≥ 57,97 AIr= 60 A



Ia= 2× 57,97= 115,94 A t= 5 seg.

N=60

94,115= 1,93 t>>5 seg. Por lo tanto permite arranque.

115,94 A < Im < 12306,6 A AIm= Ir × K= 60× 5= 300 A


I-M7= 264<-31,57 A


Inp= 320 AIr ≥ 264 A



102

Ir= 280 A



Ia= 4× 264= 1056 A t= 15 seg.

N=280

1056= 3,77 t>>>15 seg. Por lo tanto permite arranque.

Icc Barra B=)91,5569,3(

1

j+= 0,1448<-58,86

Icc= 0,1448 ×75967,14= 10939,26 A

1056 A < Im < 10939,26 AIm= Ir × K= 280 ×5= 1400 A


I-M8= 217,34<-28,35 A

Por lo tanto se selecciona un interruptor Compact NSX 250, unidad de control electrónico

Micrologic 2.2M-220 A.

Inp= 220 AIr ≥ 217,34 AIr= 220 A



Ia= 2 × 217,34= 434,68 A t= 15 seg.

N=220

68,434 = 1,97 t>>>15 seg. Por lo tanto permite arranque.

434,68 A < Im < 10939,26 A AIm= Ir × K= 220 ×5= 1100 A


I-M9= 22,76<-25,84 A



103


Inp= 25 AIr ≥ 22,76 AIr= 23 A



Ia= 6 × 22,76= 136,56 A t= 6 seg.

N=23


136,56 A < Im < 10939,26 AIm= Ir × K= 23 × 6= 138A


I-M10 = 37,04<-31,78 A


Inp= 50 AIr ≥ 37,04 AIr= 40 A



Ia= 6 × 37,04= 222,24 A t= 7 seg.

N=40


222,24 A < Im < 10939,26 AIm= Ir × K= 40 × 6= 240 A



104


I-M11= 23,2<-30,68 A


Inp= 25 AIr ≥ 23,2 AIr= 24 A



Ia= 6 × 23,2= 139,2 A t= 5 seg.

N=24


139,2 A < Im < 10939,26 AIm= Ir × K= 24 × 6= 144 A


I-M12= 12,18<-36,87 A


Inp= 25 AIr ≥ 12,18 AIr= 14 A



Ia= 6× 12,18= 73,08 A t= 15 seg.

N=14


73,08 A < Im < 10939,26 AIm= Ir × K= 14× 6= 84



105


I-M13= 16,62<-32,86 A


Inp= 25 AIr ≥ 16,62 AIr= 18 A



Ia= 6 × 16,62= 99,72 A t= 6 seg.

N=18


99,72 A < Im < 10939,26 AIm= Ir × K= 18× 6= 108 A


I-M14= 12,138<-25,84 A


Inp= 25 AIr ≥ 12,138 A

Ir= 14 AComo el tiempo de partida de M14 es 6 seg. Por lo cual se ajusta a una Clase 10.


Ia= 6× 12,138= 72,828 A t= 6 seg.

N=14




106

Icc Barra B2=)65,366,11(

1

j+=0,0818<-17,38 A

Icc= 0,0818 ×75967,14= 6214,11 A

72,828 A < Im < 6214,11 AIm= Ir × K= 14× 6= 84 A


I-M15= 14,81<-31,78 APor lo tanto se selecciona un interruptor Compact NSX 100, unidad de control electrónicoMicrologic 2.2M-25 A.

Inp= 25 AIr ≥ 14,81 AIr= 16 A



Ia= 6× 14,81= 88,86 A t= 7 seg.

N=16


88,86 A < Im < 6214,11 AIm= Ir × K= 16× 6= 96 A


I-M16= 18,55<-30,68 A


Inp= 25 AIr ≥ 18,55 AIr= 20 A




107


Ia= 6× 18,55= 111,3 A t= 6 seg.

N=20


111,3 A < Im < 6214,11 AIm= Ir × K= 20× 6= 120 A

Ajuste del interruptor I-M17:I-M17= 7,31<-36,86 A


Inp= 25 AIr ≥ 7,31 AIr= 12 A


Ia= 6× 7,31= 43,86 A t= 4 seg.

N=12


43,86 A < Im < 6214,11 AIm= Ir × K= 12× 5= 60 A


I-M18= 16,62<-36,86 A


Inp= 25 AIr ≥ 16,62 AIr= 18 A



108



Ia= 6× 16,62= 99,72 A t= 4 seg.

N=18


99,72 A < Im < 6214,11 AIm= Ir × K= 18× 6= 108 A

Protección de los sistemas de distribución.

Unidades de control Micrologic 2 y 1.3-M:Las unidades de control Micrologic 2 se pueden utilizar en interruptores automáticos NSX100 a 630 con niveles de poder de corte B/F/H/N/S/L.Proporcionan: Protección estándar en los cables de distribución. Señalización de:

Sobrecargas (a través de LED)

Control por sobrecarga (a través del bloque de relé SDx).A continuación se muestran los ajustes de esta unidad:

Esquema de panel de ajustes de una unidad MICROLOGIC 2.2

Los interruptores automáticos equipados con unidades de control Micrologic 2 se puedenutilizar para proteger los sistemas de distribución alimentados con transformadores.Para generadores y cables largos, las unidades de control Micrologic 2-G ofrecensoluciones mejor adaptadas.Donde:Sobrecargas: Protección largo retardo (Ir): Protección inversa contra las sobrecargascon umbral regulable Ir por selector y temporización no regulable tr.



109

Cortocircuitos: Protección de corto retardo con temporización fija (Isd): Proteccióncon umbral regulable Isd. El disparo se produce después de un breve intervalo utilizado para permitir la selectividad con el aparato aguas abajo.Cortocircuitos: Protección instantánea no regulable: Protección instantánea contra loscortocircuitos fija.

Luego los diferentes ajustes para esta unidad son:

Tabla Nº 17 : Posibles ajustes para la unidad Micrologic 2.2



110

Las curvas que determinan el tiempo de operación se dan a continuación:

Curvas de disparo NSX 100 a NSX 630



111

Ajuste del interruptor I-A:

I= 936,8<-29,83 A ; Como en este caso son 2 conductores por fase la corriente es:I= 468,4<-29,83 A

Por lo tanto se selecciona un interruptor NSX 630 unidad de control electrónica Micrologic2.3-630 A.

Inp= 630 AIr ≥ 468,4 AIr= Io × K= 500 × 0,94= 470 A


Para este caso la peor condición de arranque se da cuando el motor M1 parte en últimolugar.

Ia= 1684,162/2= 842,081 A t= 15 seg.

N=470

081,842= 1,79 t>>15 seg. Por lo tanto permite el arranque.

Icc Barra B1=

)868,46320,2(

1

j+

= 0,180<-61,6 p.u.

Icc= 0,180 × 75967,14= 13674,08 A

842,081 A < Im < 13674 AIm= Ir K × = 470×4= 1880 A

Ajuste del interruptor I-B:

I= 576,16<-30,2 A


Inp= 630 AIr ≥ 576,16 AIr= Io × K= 630 × 0,92= 579,6 A





112

Ia= 1385,1 A t= 15 seg.

N=6,579

1,1385= 2,38 t= 80 seg. Por lo tanto permite el arranque

Icc Barra B1=)868,46320,2(

1

j+= 0,180<-61,6 p.u.

Icc= 0,180 × 75967,14= 13674,08 A

1385,1 A < Im < 13674,08 AIm= Ir K × = 579,6×3= 1738,8 A

Ajuste del interruptor I-1:

I= 1520,5<-29,28 A ; Como en este caso se utilizaron 4 conductores por fase la corrientesera:I= 380,125<-29,28 A


Inp= AIr ≥ 380,125 AIr= Io × K= 450 × 1= 450 A



Ia= 2421,25/4= 605,3 A t= 15 seg.

N= 450

3,605

= 1,3 t>>15 seg. Por lo tanto permite elarranque

Icc Barra Bo=)049,11,0(

1

j+= 0,948<-84,5 p.u.

Icc= 0,948 × 75967,08= 72016,79 A

605,3 A < Im < 72016,79 AIm= Ir K × = 450 ×6= 2700 A



113


I= 69,26<-32,199 A


Inp= 100 AIr ≥ 69,26 AIr= Io × K= 70 ×1= 70 A



Ia= 162,178 A t= 6 seg.

N=70

178,162= 2,316 t= 100 seg. Por lo tanto permite el arranque

Icc Barra Bo=

)049,11,0(

1

j+

= 0,948<-84,5 p.u.

Icc= 0,948 × 75967,14= 72016,79 A

162,178 A < Im < 72016,79 AIm= Ir K × = 70× 3= 210 A


I= 125,84<-23,24 A


Inp= 160 AIr ≥ 125,84 AIr= Io × K= 150 × 0,9= 135 A



114

Icc Barra Bo=)049,11,0(

1

j+= 0,948<-84,5 p.u.

Icc= 0,948 × 75967,14= 72016,79 A

Im < 72016,79 AIm= Ir K × = 135×10= 1350 A


I= 1769,01<-28,5 A ; Como en este caso se utilizaron 3 conductores por fases la corrientees :I= 589,67<-28,5 A


Inp= 630 AIr ≥ 589,67 AIr= Io × K= 630 × 0,94= 592,2 A



Ia= 1800/3= 600 A t= 15 seg.

N=2,592

600= 1,01 t>>15 seg. Por lo tanto permite el arranque

Icc Barra Bo= )049,11,0(

1

j+ = 0,948<-84,5 p.u.Icc= 0,948 × 75967,14= 72016,79 A

600 A < Im < 72016,79 AIm= Ir K × = 592,2 ×1,5= 888,3 A



115

Tabla Nº18: Resumen de ajustes de las protecciones.

Interruptor Frame Unidad Ir (A) Im (A) Códigoruptura

I-M1 NSX 400 Micrologic 2.3M-320 A 260 1300 B 25 kA I-M2 NSX 160 Micrologic 2.2M-150 A 120 600 B 25 kA I-M3 NSX 160 Micrologic 2.2M-150 A 150 750 B 25 kA I-M4 NSX 250 Micrologic 2.2M-220 A 170 850 B 25 kA I-M5 NSX 250 Micrologic 2.2M-220 A 210 1050 B 25 kA I-M6 NSX 100 Micrologic 2.2M-100 A 60 300 B 25 kA I-M7 NSX 400 Micrologic 2.3M-320 A 280 1400 B 25 kA

I-M8 NSX 250 Micrologic 2.2M-220 A 220 1100 B 25 kA I-M9 NSX 100 Micrologic 2.2M-25 A 23 138 B 25 kA I-M10 NSX 100 Micrologic 2.2M-50 A 40 240 B 25 kA I-M11 NSX 100 Micrologic 2.2M-25 A 24 144 B 25 kA I-M12 NSX 100 Micrologic 2.2M-25 A 14 84 B 25 kA I-M13 NSX 100 Micrologic 2.2M-25 A 18 108 B 25 kA I-M14 NSX 100 Micrologic 2.2M-25 A 14 84 B 25 kA I-M15 NSX 100 Micrologic 2.2M-25 A 16 96 B 25 kA I-M16 NSX 100 Micrologic 2.2M-25 A 20 120 B 25 kA I-M17 NSX 100 Micrologic 2.2M-25 A 12 60 B 25 kA

I-M18 NSX 100 Micrologic 2.2M-25 A 18 108 B 25 kA I-A NSX 630 Micrologic 2.3-630 A 470 1880 B 25 kA I-B NSX 630 Micrologic 2.3-630 A 579,6 1738,8 B 25 kA I-1 NSX 630 Micrologic 2.3-450 A 450 2700 B 25 kA I-2 NSX 100 Micrologic 2.2-100 A 70 210 B 25 kA I-3 NSX 160 Micrologic 2.2-160 A 135 1350 B 25 kA I-0 NSX 320 Micrologic 2.3-320 A 592,2 888,3 B 25 kA



116

DETERMINACION FUSIBLE LADO ALTA TENSION

El fusible a dimensionar se selecciona de acuerdo a los datos nominales del transformador principal de la planta. Para esta ocasión se utilizará un fusible aéreo.

Esquema:

Datos del tranfomador:

][1079

][4060

][4.0/15

][3

1

3 A Icc

A Icc

KV V

KVAS

=

=

=

=

φ

φ

Fusible:

47.1153

][47.115153

3000

×=

=•

=

FUS

A I N

Para finalizar se elige la curva de operación del fusible, teniendo en cuenta que este tendra

que coordinar su operación con el rele aguas arriba, según el proyecto de alta tension, por lotanto la curva necesaria para nuestro fusible es 20T.



117

DIMENSIONAMIENTO MALLA A TIERRA.

La malla de tierra, es un reticulado formado por la unión de conductores horizontales,normalmente según direcciones perpendiculares y uniformemente espaciados, incluyendoeventualmente conductores verticales (barras). Se utiliza especialmente cuando el objetivo principal de la puesta a tierra es mantener un control de potenciales en la superficie delterreno, con un bajo valor de resistencia.

El diseño de una malla a tierra está afectado por las siguientes variables:

Voltaje permisible de paso. Voltaje permisible de contacto. Configuración de la malla. Resistividad del terreno Tiempo máximo de despeje de la falla. Conductor de la malla. Profundidad de instalación de la malla.

La malla a tierra sirve de protección ante contactos indirectos, es decir, en puntos quenormalmente no están sometidas a tensiones, pero que producto de una falla, se energizan y pueden quedar sometidos a tensiones peligrosas.Las funciones más importantes por las cuales se aterrizan los sistemas se mencionan acontinuación.

Proporcionan la conexión a tierra para el neutro a tierra para transformadores,reactores y capacitores.

Evitan la aparición de tensiones peligrosas en partes de la instalación quenormalmente están sin tensión.

Garantizan la seguridad del personal de operación al limitar las diferencias de potencial que puedan existir en una instalación.

Proporcionan un medio de descargar y desenergizar equipos para efectuar trabajos

de conservación en el mismo.

Proveen una trayectoria lo suficientemente baja a tierra, para reducir al mínimo unaelevación del potencial a tierra con respecto a tierra remota.

Los requerimientos de seguridad de las subestaciones exigen la conexión a tierra de todaslas partes metálicas de interruptores, estructuras, tanques de transformadores, calzadasmetálicas, cercas, montajes de acero estructural de edificios, tableros de conmutación,secundarios de transformadores de medida, etc., de manera que una persona que toque esteequipo o se encuentre cerca del mismo, no pueda recibir una descarga peligrosa si unconductor de alto voltaje relampaguea o entra en contacto con cualquier parte del equipoarriba mencionado.



118

Dimensionamiento de la malla de media tensión (15 kV):

Para este caso nuestra malla de media tensión tendrá las dimensiones de la sala eléctrica lacual es de 150 m 2 , y utilizaremos el método de Laurent.A continuación se muestra la disposición de la malla:

A= Lado mayor= 25mB= Lado menor= 10m Por lo tanto S= 15 10× = 150 m 2

D1= Separación de los conductores en el lado A= 1 m

D2= Separación de los conductores en el lado B= 1 m

Método de Laurent:

Rm= Lr

ρ ρ +

4()

Donde:

Rm= Resistencia de la malla (). ρ = Resistividad del terreno ( ×m)

L= Largo total del conductor de la malla (m).r= Radio del circuito de área equivalente al área que ocupa la malla (m).

ρ = 200 (× m)L= (16 × 10)+(11 15× )= 325 m

r=π

B A ×=

π

150= 6,9 m

Por lo tanto:



119

Rm= 325

200

9,64

200+

× = 7,86

Calculo de la corriente de falla monofásica en el primario del transformador depotencia:

X1=X2= 0,474 p.u.Xo= 0,125 p.u.

Donde:

X1= Reactancia equivalente de secuencia positiva vista por la falla.X2= Reactancia equivalente de secuencia negativa vista por la falla.Xo= Reactancia equivalente de secuencia cero vista por la falla.

Del proyecto eléctrico de alta tensión se tiene que la potencia base del sistema es de 50MVA y la tensión base en la barra 12 es de 15 kV

Zb=k

50

15 2

= 4,5

Rm (p.u.)=5,4

86,7= 1,746 p.u.

Por lo tanto la falla monofásica con la resistencia de malla, en p.u. en el primario deltransformador es:

If=22 )746,13()125,02474,0(

3

×++×

= 0,561 p.u.

If= 0,561k

M

153

50

×× = 1079,8 A



120

Voltajes de la malla:

Al realizar el diseño de la malla se debe verificar que los voltajes de paso y de contactoinducidos en la malla deben ser menores a los voltajes máximos de paso y contacto permitidos.

El voltaje de contacto que se induce en la malla en condiciones de falla es:

Vm= L

If Ki Km ××× ρ (V)

El voltaje de contacto máximo permitido es:

Vc max.=t

s ρ 174,0116 +(V)

El voltaje de paso que se induce en la malla es:

Vpm= L

If Ki Ks ××× ρ (V)

El voltaje de paso máximo permitido es:

Vp max.=t

S ρ ×+ 7,0116(V)

Donde:

S ρ = Resistividad superficial del terreno ( × m).t= Tiempo de duración de la corriente de falla (seg.)Ki= 0,65+0,172 ×n

n= Numero de conductores de la malla= (16)

Km=π 2

1ln

+

××......

6

5

4

3ln

1

16

2

π d h

D

D= Separación de los conductores (m)= 12,247 m.h= Profundidad de enterramiento de la malla (m)= 0,8 m.d= Diámetro del conductor de la malla (m).La serie se repite hasta n-2.

Ks=( )

×−+++

++

Dn D Dh Dh 1

1....

3

1

2

11

2

1

2

1

π



121

Luego:

Ki= 0,65+0,172 16× = 3,402

Para la malla se utilizo un conductor 4 AWGd= 0,00589 m

Km=

+

×× 30

29

28

27

26

25

24

23

22

21

20

19

18

17

16

15

14

13

12

11

10

9

8

7

6

5

4

3ln

1

00588,08,016

150ln

2

1

π π

Km= 0,813956

Vm=325

8,1079200402,3813956,0 ×××= 1840,03 V

Ks=

×++

×+

++

× 247,1215

1.......

247,122

1

8,0247,12

1

8,02

1

2

1

π = 0,2917

Vpm=325

8,1079200402,32917,0 ×××= 659,4

Voltajes máximos admitidos:

El tiempo de despeje de la falla en el primario del transformador es:

Según la curvar 20T y la magnitud de la corriente de falla monofasica

t= 0,045 seg.

Vpmax.= V 25,9910045.0

30007,0116=

×+

Vcmax.=045,0

3000174,0116 ×+= 2853 V

Por lo tanto se demuestra que:

Vm < Vcmax.

Vpm < Vpmax.



122

Dimensionamiento malla de baja tensión (380 V):

El calculo de la malla de baja tensión se baso netamente en el área que comprende la nave1, ya que es aquí donde se concentra la mayor carga.A continuación se muestra la disposición de la malla:

A= Lado mayor= 80mB= Lado menor= 40m Por lo tanto S= 80 40× = 3200 m 2

D1= Separación de los conductores en el lado A= 10 mD2= Separación de los conductores en el lado B= 5 m

El método utilizado para el calculo de la resistencia de la malla es el mismo utilizado en lamalla de media tensión (método Laurent).

r=π

B A ×=

π

4080 ×= 31,9154 m

ρ = 200 (× m)

L= (9 1080)809()40 =×+× m

Rm=1080

200

9154,314

200+

×= 1,7518

Para este caso la resistencia de la malla tiene que ser menor a 20, por lo tanto nuestramalla cumple con los requisitos.



123

ANEXOS



124



125



126

Tabla de impedancia para alimentadores de cobre Cutler-Hammer



127

TABLA DE VALORES DE REACTANCIAS EN SEC (+) APROXIMADAS.



128

CURVA PARA DETERMINAR LA RELACIÓN X/R



129

TABLA 19-26- REFLECTANCIA EFICAZ EN TANTO POR CIENTO DE LACAVIDAD DEL TECHO O DEL SUELO PARA DIVERSAS COMBINACIONES DE

REFLECTANCIAS



130

TABLA 19,29-COEFICIENTE DE UTILIZACIÓN PARA SEIS LUMINARIAS TÍPICAS

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Proyecto baja tensión