Prüfung im Modul Geotechnik IV im SS 2015 am 17.08 · Es wurden die aufgebrachte Kraft Q, die Setzung s am Pfahlkopf, die Kraft Q s am Pfahlfuß und die Dehnungen des Pfahles A und

Prüfung im Modul Geotechnik IV

im SS 2015

am 17.08.2015

Alle in der Aufgabenstellung angegebenen Werte sind charakteristische Größen.

Name, Vorname: __________________________________________ Matrikelnummer: __________________________________________

Fachbereich Bau- und Umwelt- ingenieurwissenschaften Institut und Versuchsanstalt für Geotechnik Prof. Dr.-Ing. Rolf Katzenbach Franziska-Braun-Straße 7 64287 Darmstadt Tel. +49 6151 16 2149 Fax +49 6151 16 6683 E-Mail: [email protected] www.geotechnik.tu-darmstadt.de

Prof. Dr.-Ing. Rolf Katzenbach Direktor des Institutes und der Versuchsanstalt für Geotechnik der TU Darmstadt

Prüfung im Modul Geotechnik IV 17.08.2015 Seite 2

Name, Vorname: Matrikelnr.:

Aufgabe 1 (max. 33 Punkte) Im Rahmen eines Bauprojektes ist es geplant, eine großflächige Last p auf dem in der Anlage dar-

gestellten Gelände als Vorbelastung aufzutragen.

a) Wie groß muss die Last p sein, damit eine Gesamtsetzung von 7 cm nach 90 Tagen erreicht

wird? Die Last wird sehr schnell aufgebracht.

b) Ermitteln Sie in diesem Fall die vertikalen totalen, neutralen und wirksamen Spannungen in

Abhängigkeit der Tiefe zu den folgenden Zeitpunkten:

für t < 0 d

nach t = 0 d (nach Aufbringen der Last)

nach t = 30 d

nach t = 90 d

nach t =

Stellen Sie Ihre Ergebnisse graphisch dar. Geben Sie die Werte an, die an jeder Schichtgrenze und in der Mitte der Tonschicht erreicht werden.




± 0,0 mGOF

Kennwerte

Sand, schluffig (siSa):

= 19,0 kN/m³

= 20,0 kN/m³

= 30,0°

c = 2,5 kN/m²

�

�

�

r

'

'

k = 7·10 m/sE = 35,0 MN/m²

-4

S

GW -2,0 m(17.08.2015)

- 5,0 m

Ton (Cl):

= 20,0 kN/m³

= 21,0 kN/m³

= 20,0°

c = 20,0 kN/m²

�

�

�

r

'

'

k = 4·10 m/sE = 6,0 MN/m²

-9

S

Cl

- 17,0 m

siSa

Z

p = ?

Fels (Z):

k = 1·10 m/sE

-5

S, Fels >> ES, Sand

100

u [kN/m²]

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

� [kN/m²]

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

� [kN/m²]'

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

200 100100

12

13

14

z [m]

12

13

14

z [m]

12

13

14

z [m]

200 300300 200

15

16

17

15

16

17

15

16

17

400

Anlage

zu Aufgabe 1




Aufgabe 2 (max. 40 Punkte)

Im Rahmen des Neubaus einer Brücke ist die Gründung eines Pfeilers zu entwerfen. Die für die-

sen Entwurf gewählten Abmessungen der Fundamentplatte und die Erkenntnisse aus der Bau-

grunderkundung sind in der Anlage 1 dargestellt.

Variante 1: Flachgründung

a) Ermitteln Sie für die in der Anlage dargestellte starre Fundamentplatte die im Gebrauchszu-

stand zu erwartende Setzung.

Variante 2: Pfahlgründung

Die Lasten sollen über Großbohrpfähle (Durchmesser D = 1,5 m, Länge L = 15,0 m unter der in

der Anlage dargestellten Fundamentplatte) in den Baugrund abgetragen werden. Die Ermittlung

der charakteristischen Pfahlmantelreibung und des charakteristischen Pfahlspitzenwiderstands

kann auf Grundlage der in Anlage 2 angegebenen Erfahrungswerte erfolgen.

b) Zeichnen Sie die Widerstands-Setzungs-Linie eines Einzelpfahls.

c) Ermitteln Sie die erforderliche Pfahlanzahl, damit der Nachweis im Grenzzustand der Tragfä-

higkeit erfüllt ist. Der Einfluss der Pfahl-Pfahl-Interaktion auf das Tragverhalten der benach-

barten Gründungspfähle darf für diese Dimensionierung vernachlässigt werden.

Varianten 3 und 4:

In der Variante 3 werden die Pfähle bis in den Fels gegründet.

In der Variante 4 erfolgt die Gründung mittels einer Kombinierten Pfahl-Plattengründung.

d) Welche Auswirkungen sind in den Varianten 3 und 4 im Vergleich zu den Varianten 1 und 2

qualitativ auf die Setzungen und Herstellungskosten zu erwarten? Begründen Sie Ihre Ant-

wort.




(17.08.2015)

± 0,0 mGOF

-25,0 m

-12,0 m

12,5 m

10

,0 m

GW -5,5 m

-2,5 m

GW

p = 240 kN/m²

Ton (Cl):

= 19,5 kN/m³

= 21,0 kN/m³

= 20,0°

c = 25,0 kN/m²

c

�

�

�

r

u

'

'

= 200,0 kN/m²

E = 10,0 MN/m²

E = 30,0 MN/m²

E = E

S, Erst

S, Wieder

S, Ent S, Wieder

Fels:

E ES, Fels S, clSi>>

Kennwerte

Stahlbeton (Platte):

= 25,0 kN/m³�b

Schluff, tonig (clSi):

= 19,0 kN/m³

= 20,0 kN/m³

= 22,5°

c = 20,0 kN/m²

c

�

�

�

r

u

'

'

= 150,0 kN/m²

E = 15,0 MN/m²

E = 45,0 MN/m²

E = E

S, Erst

S, Wieder

S, Ent S, Wieder

Cl

Z

clSi

Schnitt A-A

Draufsicht Fundament

A A

Anlage 1 zu Aufgabe 2




Lokale Erfahrungswerte für den charakteristischen Pfahlspitzenwiderstand qb,k in nichtbin-

digen Böden:

Bezogene Pfahl-

kopfsetzung s/Ds

bzw. s/Db

Pfahlspitzenwiderstand qb,k in kN/m²

bei einem mittleren Spitzenwiderstand qc der Drucksonde in MN/m²

7,5 15 25

0,02 550-800 1.050-1.400 1.750-2.300

0,03 700-1.050 1.350-1.800 2.250-2.950

0,10 ( sg) 1.600-2.300 3.000-4.000 4.000-5.300

Lokale Erfahrungswerte für die charakteristische Pfahlmantelreibung qs1,k in nichtbindigen

Böden:

Mittlerer Spitzenwiderstand qc

der Drucksonde in MN/m²

Bruchwert qs1,k

der Pfahlmantelreibung in kN/m²

0 0

7,5 55-80

15 105-140

25 130-170

Lokale Erfahrungswerte für den charakteristischen Pfahlspitzenwiderstand qb,k in bindigen

Böden:

Bezogene Pfahl-

kopfsetzung s/Ds

bzw. s/Db

Pfahlspitzenwiderstand qb,k in kN/m²

Scherfestigkeit cu,k des undrainierten Bodens in kN/m²

100 150 250

0,02 350-450 600-750 950-1.200

0,03 450-550 700-900 1.200-1.450

0,10 ( sg) 800-1.000 1.200-1.500 1.600-2.000

Lokale Erfahrungswerte für die charakteristische Pfahlmantelreibung qs1,k in bindigen Bö-

den:

Scherfestigkeit cu,k

des undrainierten Bodens in kN/m²

Bruchwert qs1,k

der Pfahlmantelreibung in kN/m²

60 30-40

150 50-65

250 65-85

Hinweis: Zwischenwerte dürfen geradlinig interpoliert werden.

Anlage 2

zu Aufgabe 2




Aufgabe 3 (max. 17 Punkte)

An dem in der Anlage 1 dargestellten Bohrpfahl mit einem Durchmesser D = 0,9 m wurde eine

Probelastung durchgeführt. Es wurden die aufgebrachte Kraft Q, die Setzung s am Pfahlkopf, die

Kraft Qs am Pfahlfuß und die Dehnungen des Pfahles A und B in den Punkten A und B gemes-

sen. Die Ergebnisse der Pfahlprobebelastung sind in der Anlage 2 dargestellt.

a) Ermitteln Sie die Bruchwerte der Pfahlmantelreibung und des Pfahlspitzenwiderstandes.

b) Ermitteln Sie mit Hilfe der Ergebnisse der Probebelastung des Pfahles mit D = 0,9 m den

Bemessungswert des axialen Pfahlwiderstands für einen Pfahl gleicher Länge mit einem

Durchmesser von D = 1,2 m für die Bemessungssituation BS-P.

Hinweis:

Das Elastizitätsmodul des Pfahls wurde in Versuchen zu EPfahl = 30.000 MN/m² bestimmt.




B

0,9 m

-2,5 m

GOF ± 0,0 m

Q

Kraftmessdose

A

Dehnungsmessebene

-5,0 m

- 12,0 m

Dehnungsmessebene

Si

Sa

siSa

Kennwerte

Sand (Sa):

= 19,0 kN/m³

= 21,0 kN/m³

= 35,0°

c = 0 kN/m²

�

�

�

r

'

'

E = 100,0 MN/m²S

Schluff (Si):

= 19,5 kN/m³

= 20,5 kN/m³

= 27,5°

c = 7,5 kN/m²

�

�

�

r

'

'

E = 15,0 MN/m²S


= 20,0 kN/m³

= 21,0 kN/m³

= 30,0°

c = 2,5 kN/m²

�

�

�

r

'

'

E = 25,0 MN/m²S

(17.08.2015)

GW -1,5 mGW

Anlage 1

zu Aufgabe 3




Anlage 2

zu Aufgabe 3


Modulprüfung in Geotechnik IV am 17.08.2015

Lösungsvorschlag Aufgabe 1

Bearb.: Re am 20.11.2015

Seite 1 / 4

a)

Anfangs- und Randbedingungen:

4

9

5

7 10 /

4 10 /

1 10

beidseitige Entwässerung

/

Cl SiSa

Cl

s

Fels

iSa

Cl

Fels

k m s

k m s

k m

k

s

k

k k

Durch die schnell aufgebrachte, als unendlich betrachtete Last p ergibt sich eine rechteckige Nullisochrone:

12,0 6,0

2d m

Setzungen zum Zeitpunkt t = 90 d:

Setzung im Sand: , 90 ,,

5,0 siSa t d siSa

s siSa

p ms s

E

(sofortige Setzung)

Setzung im Ton: , 90 90 , 90,

12,0 U UCl t d t d Cl t d

s Cl

p ms s

E

Konsolidierungsgrad Ut=90d zum Zeitpunkt t = 90 d:

Verfestigungsbeiwert: 9

64 10 60002,4.10 ² /

10,0s

vw

k Ec m s

Zeitfaktor: 90 Tagen 7.776.000t s

62 2

7.776.0002,4.10

6,0v

tT c

d

Konsolidierungsgrad: 900,52 0,77t dT U (Ablesung: Kurve C1)

2d

Nullisochrone

durchlässiger Rand

durchlässiger Rand

0 0,60,40,2 0,8 1,0100

1,2 1,4

Zeitfaktor T

Ko

nso

lid

ieru

ng

sgra

dU

[%]

K

0

20

40

60

80

C3

C1

C277




Bearb.: Re am 20.11.2015

Seite 2 / 4

Erforderliche Last, um eine Setzung von 7 cm nach 90 Tagen zu erreichen:

Bedingung: 90 7,0t ds cm mit 90 , 90 , 90t d siSa t d Cl t ds s s

90

90

90

90

9

90, ,

90,

0

,

7,0

7

5,0 12,0U 7,0

0,0705,0 12,0

U

0,0705,0 12,0

0,7735000 / ² 6000 / ²0,070

/ ²

,0

7,0

70,

,0

7,0

00168

t ds siSa s Cl

t ds siSa s C

t d

t d

t d

t d

d

l

t

p m p mcm

E E

mp

m mE E

mp

m m

kN m kN m

p k

s cm

s cm

s cm

s cm

s

N m

c

41,7 / ²p kN mm

b)

Vertikalspannungen zum Zeitpunkt t < 0d:

z (m) (kN/m²) u (kN/m²) ' = - u (kN/m²) 0,0 0,0 0,0 0,0

+ 2,0 * 19,0

-2,0 = 38,0 0,0 38,0 + 3,0 * 20,0

-5,0 = 98,0 30,0 68,0 + 6,0 * 21,0

-11,0 = 224,0 90,0 134,0 + 6,0 * 21,0

-17,0 = 350,0 150,0 200,0 Vertikalspannungen zum Zeitpunkt t = 0 d:

Zum Zeitpunkt t = 0 d wird die aufgebrachte Belastung p = 41,7 kN/m² in den durchlässigen Schichten sehr schnell über das Korngerüst abgetragen (Zunahme der wirksamen Spannungen). In der undurchlässigen Tonschicht wird die Last p hingegen vollständig durch den Zusatzdruck im Porenwasser getragen.

z (m) z (m) z (m)

� (kN/m²) u (kN/m²) �' (kN/m²)

+ p

+ p

+ p

Vertikalspannungen zum Zeitpunkt t = 0 d

Vertikalspannungen zum Zeitpunkt t < 0 d

Sandschicht(durchlässig)

Tonschicht(undurchlässig)

Felsschicht(durchlässig)




Bearb.: Re am 20.11.2015

Seite 3 / 4

Vertikalspannungen zum Zeitpunkt t = :

Der Konsolidierungsvorgang ist abgeschlossen. Für t = ist der Zusatzdruck im Wasser komplett abgebaut und die Last wird nur über das Korngerüst abgetragen.

Neutrale und wirksamen Vertikalspannungen an den Zeitpunkten t = 30 d und t = 90 d:

t = 90 d:

0,51 0,37 0,37 41,7 15, 4 / ²

( 11,0 ; 90 ) 90,0 15, 4 105, 4 / ²

'( 11,0 ; 90 ) 175,7 15, 4 160,3 / ²

oT u u kN m

u z m t d kN m

z m t d kN m

t = 30 d:

0,510,17 0,80 33, 4 / ²

3( 11,0 ; 30 ) 90,0 33, 4 123, 4 / ²

'( 11,0 ; 30 ) 175,7 33, 4 142,3 / ²

oT u u kN m

u z m t d kN m

z m t d kN m

z (m) z (m) z (m)

� (kN/m²) u (kN/m²) �' (kN/m²)

+ p

+ p

Vertikalspannungen an der Zeitpunkt t = �

Vertikalspannungen an der Zeitpunkt t < 0 d

�u�uo

z

d

0,5 1

T=

1,0

Nullisochrone

T = 0

T=

0,5

T= 0,25

T = 0,1

T = 0,05

T = 0,025

1

2

�

�

u = Porenwasserüberdruck zur Zeit t

u = Porenwasserüberdruck am oberen

Rand zum Zeitpunkt t = 0o

�u = Porenwasserüberdruck am unteren

Rand zum Zeitpunkt t = 0u

2d

Nullisochrone

durchlässiger Rand

durchlässiger Rand

0,37 0,80

T = 0,52

T = 0,17

± 0,0 mGOF

Kennwerte


= 19,0 kN/m³

= 20,0 kN/m³

= 30,0°

c = 2,5 kN/m²

�

�

�

r

'

'

k = 7·10 m/sE = 35,0 MN/m²

-4

S

GW -2,0 m(17.08.2015)

- 5,0 m

Ton (Cl):

= 20,0 kN/m³

= 21,0 kN/m³

= 20,0°

c = 20,0 kN/m²

�

�

�

r

'

'

k = 4·10 m/sE = 6,0 MN/m²

-9

S

Cl

- 17,0 m

siSa

Z

p = ?

Fels (Z):

k = 1·10 m/sE

-5

S, Fels >> ES, Sand

100

u [kN/m²]

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

� [kN/m²]

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

� [kN/m²]'

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

200 100100

12

13

14

z [m]

12

13

14

z [m]

12

13

14

z [m]

200 300300 200

15

16

17

15

16

17

15

16

17

400

38,0

98,0

224,0

350,0 391,7

265,7

139,7

79,7

30,0

90,0

150,0

71,7

131,7

191,7

123,4

105,4

38,0

68,0

134,0

200,0 241,7

175,7

109,7

79,7

t < 0 d

t = 0 d

t =30 d

t = 90 d

t = �

Legende

160,3

142,3

Seite4/4

Modulprüfung in Geotechnik IV am17.08.2015

LösungsvorschlagAufgabe 1

Bear: Ream 20.11.2015




Bearb.: Re am 14.12.2015

Seite 1 / 5

Aufgabe 2

Variante 1: Flachgründung

a)

Ermittlung der Grenztiefe:

Lastermittlung:

2

2

2

2,5 19,5 48,75

2,5 240,0 62,5 240,0 302,50

302,50 48,75 253,75

25

Aushub

Gesam

Erst

t

kN

mkN

mkN

pm

p

p

z *z *z

b 'in situ 0, 2 'in situ

0, 2 'in situip

m m 2

kN

m

2

kN

m

-2,5 0,0 0,0 48,75 9,75 0,038 -5,5 -3,0 0,30 107,25 21,45 0,084 -12,0 -9,5 0,95 178,75 35,75 0,141 -22,5 -20,0 2,0 283,75 56,75 0,243 -25,0 -22,5 2,25 308,75 61,75 0,224

*z - Tiefe ab Unterkante der Platte

2' * 0,0 2,5 19,5 48,75in situ

kNz

m

2' * 3,0 48,75 3,0 19,5 107,25in situ

kNz

m

2' * 9,5 107,25 6,5 11,0 178,75in situ

kNz

m

2' * 20,0 178,75 10,5 10,0 283,75in situ

kNz

m

2' * 22,5 283,75 2,5 10,0 308,75in situ

kNz

m

**12,5

1, 25 1, 42 14, 210,0

GrenzGrenz

zaz m

b b unter der Fundamentplatte (siehe Diagramm S. 2)

14,2 2,5 16,7Grenzz m unter GOF




Bearb.: Re am 14.12.2015

Seite 2 / 5

Ermittlung der Setzung: mit 10,0 und 1, 25 a

b mb

z *z *z

b f

m m

-2,5 0,0 0,0 0 -12,0 -9,5 0,95 0,5 -16,7 -14,2 1,42 0,61

Wiederbelastung:

0,5 0,61 0,548,75 10,0 0,93

30000 45000Ws cm

Erstbelastung:

0,5 0,61 0,5253,75 10,0 14,55

10000 15000Ersts cm

Gesamtsetzung:

14,55 0,93 15,48W Ersts s s cm

z

b

z

b

0,0 0,0

0,9

1,8

1,0 0,1

1,0

1,9

2,0 0,2

1,1

2,0

3,0 0,3

1,2

4,0 0,4

1,3

5,0 0,5

1,4

6,0 0,6

1,5

7,0 0,7

1,6

8,0 0,8

1,7

9,0

10,0

11,0

12,0

13,0

14,0

15,0

16,0

17,0

18,0

19,0

20,0

0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,00,1 0,3 0,5 0,7 0,9

0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,00,1 0,3 0,5 0,7 0,9

1

a / b=

2

3

5

10

¥

1

1,5

a/b=1

1,5

2

3

5

10

¥

i =c

sz

s0

i =c

sz

s0

1,42




Bearb.: Re am 14.12.2015

Seite 3 / 5

Variante 2: Pfahlgründung

b) Widerstands-Setzungs-Linie

Pfahlfußwiderstand:

Pfahllänge 15,0L m Pfahlfuß im tonigen Schluff 2150,0u

kNc

m

Pfahldurchmesser 1,5D m 2 2

2,

1,51,767

4 4b k

DA m

s

sD s ,b kq ,b kR

cm 2

kN

m

MN

0,02 3,0 600 1,06 0,03 4,5 700 1,24 0,10 15,0 1200 2,12

Pfahlmantelwiderstand:

2, 2 4,712s kA L R L m

Länge im Ton (Cl): 12,0 2,5 9,5ClL m

,2 2200 57,5u s k

kN kNc q

m m (Interpolation zwischen den jeweiligen kleinsten Werten)

, , 57,5 9,5 4,712 2574s k ClR kN

Länge im tonigen Schluff (clSi): 15 9,5 5,5clSiL m

,2 2150 50,0u s k

kN kNc q

m m

, , 50,0 5,5 4,712 1296s k clSiR kN

, 2,574 1,296 3,87s kR MN

, ,0,5 0,5 , 0,1sg s k sg sg s ks R s cm mit Rs k s R D

0,5 3,87 0,5 2,44 3,0sgs cm cm




Bearb.: Re am 14.12.2015

Seite 4 / 5

s

sD s ,b kR ,s kR , , ,c k b k s kR R R

cm MN 2

MN

m

2

MN

m

2,44 0,86 (interpoliert)

3,87 4,73

0,02 3,0 1,06 3,87 4,93 0,03 4,5 1,24 3,87 5,11 0,10 15,0 2,12 3,87 5,99

R [MN]k

s [cm]

4,01,0 2,0 3,0

Rb,k

Rs,k

Rc,k

3,0

2,44

3,0

4,5

15,0

5,0 6,0




Bearb.: Re am 14.12.2015

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c) Erforderliche Pfahlanzahl

Nachweis:

, ,c d c dF R

, 2 3240 25,0 2,5 10,0 12,5 37813c k

kN kNF m m m kN

m m

1,35G (BS-P)

, 37,813 1,35 51,04c dF MN

Widerstand eines Pfahls:

, ,

5,9904,28

1,4c d EinzelR MN

Anzahl der Pfähle:

51,0411,9

4,28n

Gewählt: 12n

d)

Variante 3 (Pfähle im Fels)

Setzung geringer als bei den Varianten 1 und 2, da der Steifigkeitsmodul des Fels viel größer ist als die Steifigkeitsmodule der tonigen und schluffigen Schichten ist.

Kosten höher als bei der Variante 1 wegen des Baus von Pfählen.

Falls die Anzahl der Pfähle nicht geändert wird, sind im Vergleich zu der Variante 2 höhere Kosten zu erwarten, da die Pfähle länger gebaut werden. Da diese Pfahlgruppe aber eine höhere Tragfähigkeit besitzt, ist eine eventuelle Reduzierung der Pfahlanzahl zu berücksichtigen. In dem Fall ist keine direkte Aussage zu den Einwirkungen auf die Kosten möglich.

Variante 4 (KPP): Das Konzept der KPP sieht vor, dass bei der Bemessung im Gegensatz zu einer konventionellen Pfahlgründung auch die Tragwirkung der Gründungsplatte berücksichtigt wird. Dadurch werden eine Kostenminimierung im Vergleich zu einer konventionellen Pfahlgründung (weniger Pfähle) sowie eine Setzungsreduktion im Vergleich zu einer reinen Flächengründung (durch die Tragfähigkeit der Pfähle) erzielt.

Setzung und Kosten liegen zwischen den jeweiligen Werten von Varianten 1 und 2.




Bearb.: Re am 30.11.2015

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a)

Bruchwerte der Pfahlmantelreibung und des Pfahlmantelwiderstands:

Grenzlast (aus Diagramm) : 4,6gQ MN

Entsprechende Setzung: 3,0gs cm

4,6

3,00

4,6




Bearb.: Re am 30.11.2015

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4

4

1,90 (abgelesen)

2,02 10 (abgelesen)

1,82 10 (abgelesen)

s

A

B

Q MN

An den Punkten A und B (Querschnitt):

2 2 20,45 0,636Pfahl bb

NE mit A R m

A

430000 2,02 10 0,636 3,85A Pfahl A bN E A MN

430000 1,82 10 0,636 3,47B Pfahl B bN E A MN

Werte für , , und :s k b kq q

, , , , , , 1,35As k Sa s k Sa s k Sa

Q NR q A mit

(statische Pfahlprobebelastung 1 2 , ,min ,1,35; c m c c mittR R R )

, , 2, ,

4,60 3,850,079

1,35 0,9 2,5A

s k Sas k Sa

Q N MNq

A m

, , , ,A B

s k Si s k Si

N Nq A

, , 2, ,

3,85 3,470,040

1,35 0,9 2,5A B

s k Sis k Si

N N MNq

A m

, , , ,B s

s k SiSa s k SiSa

N Qq A

, , 2, ,

3, 47 1,9090 0,059

1,35 0,9 7,0B S

s k SiSas k Si

N Q MNq

A m

, , 2

1,902, 213

1,35 0,636S

b k SiSab

Q MNq

A m




Bearb.: Re am 30.11.2015

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b)

Bemessungswert des axialen Pfahlwiderstands für einen Pfahl mit L = 12,0 m und D = 1,2 m:

, , ,c k b k s kR R R

2

,

1, 22,213 2,50

2b kR MN

, 0,079 2,5 1, 2

0,040 2,5 1, 2

0,059 7,0 1, 2

0,198 0,100 0, 413 1, 2

2,68

s kR

MN

, , , 2,50 2,68 5,18c k b k s kR R R MN

Bemessungswert:

,,

5,184,71

1,1c k

c dt

RR MN

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Prüfung im Modul Geotechnik IV im SS 2015 am 17.08 · Es wurden die aufgebrachte Kraft Q, die Setzung s am Pfahlkopf, die Kraft Q s am Pfahlfuß und die Dehnungen des Pfahles A und