Consulente Geologo Dr. Cristiano Nericcio Via Roma 92/6 - 21020 Mercallo VA

cell. 338 3763998 – e mail cnericc@tin.it

REGIONE LOMBARDIA – PROVINCIA DI VARESE

Comune di Sesto Calende STUDI CONCERNENTI IL PROGETTO DI AMPLIAMENTO DI UN

CAPANNONE INDUSTRIALE E SISTEMAZIONE AREE ESTERNE PRESSO VIA MEREGINO 13

Piazzale retro Edificio – Portone prospetto Sud – Movimenti terra – Scivolo accesso piazzale

ELABORATO

Relazione Geologica

(ai sensi del D.M. 14/01/2008 e del D.G.R. IX/2616 del 30/11/2011)

Aggiornamento Ntc 17 Gennaio 2018 Verifica idrologica

COMMITTENTE

Spett.le ENRICO COLOMBO S.R.L.

Via Meregino 13, 21018 Sesto Calende C.F e P.IVA 02052830029

DATA Giugno 2018

Il tecnico: Dr. Geol. Cristiano Nericcio

INDICE

PREMESSA.................................................................................................................................................................... 2 1 Considerazioni relative alla rampa di accesso al piazzale e ai movimenti di terra (oltre che l’apertura del portone nel prospetto Sud)................................................................................................................................................................. 3 2. Considerazioni relative alla pavimentazione posta sul retro dell’edificio ................................................................ 18

PREMESSA In seguito al colloquio avuto con l’egr. Ing. Margaroli E. (Studio tecnico Via Briante Somma

Lombardo) e con l’egr.a Arch. Calloni E. (Studio Tecnico Papa, Corso Sempione Gallarate) mi è

stato commissionato nel Settembre 2008 l’incarico per eseguire un’indagine geologico-tecnica a

sostegno del progetto di ampliamento di un capannone industriale e sistemazione aree esterne

previsto per una porzione di territorio ubicata in Via Meregino 13, nel comune di Sesto Calende.

Nel Settembre 2015 fu aggiornata la perizia originaria poiché: a) lo stesso progetto era ancora da

realizzare; b) sono subentrate modifiche al progetto originario (ridimensionamento); c) sono

subentrate normative nuove (aggiornamento componente geologica PGT, nuove norme tecniche per

le costruzioni, ecc) in relazione a quelle in vigore al momento della prima stesura.

Nel Novembre 2017 e nel Maggio 2018 sono stati apportati nuovi aggiornamenti poiché: a) lo

stesso progetto è ancora da realizzare; b) sono subentrate modifiche al progetto originario; c) sono

subentrate normative nuove rispetto a quelle in vigore al momento della prima stesura e

dell’aggiornamento 2017.

L’attuale perizia viene redatta con un duplice scopo:

1. Consentire la verifica ed autorizzazione dell’ufficio reticolo idrico minore relative ai

muri di contenimento della rampa di accesso al piazzale e ai movimenti di terra oltre

che l’apertura di un portone lungo il prospetto Sud del progetto.

2. Redigere una perizia geologica ed idrologica al fine del conseguimento

dell’autorizzazione di polizia idraulica in merito al piazzale in asfalto drenante previsto

per il lato Sud Est, tra l’edificio esistente ed il fosso Meregino.

1 Considerazioni relative alla rampa di accesso al piazzale e ai movimenti di terra (oltre che l’apertura del portone nel prospetto Sud)

Planimetria di raffronto relativa alla rampa di accesso al piazzale e movimenti terra (riporto)

Limiti fasce di protezione e di tutela assoluta

Prospetto Sud con portone oggetto di studio

Prospetto Ovest con indicati i movimenti terra (riporto)

Planimetria con sistema raccolta acque

Legenda planimetria

VISTE

• Le planimetrie, sezioni e confronti forniti dall’egr.o arch. Calloni;

• La verifica idrologica volta ad identificare la pioggia di progetto con tempo di ritorno di 100

anni (tempo corrivazione 0,6 ore, altezza pioggia 68,18 mm) che distribuita in un bacino

idrografico di circa 40000 mq collocato tra l’opere in progetto ed la sede della SS del

Sempione attorno al Fosso Meregino, che ha dato luogo ad una portata di piena pari a 0,4

mc/s con una transitabilità massima calcolata per i tratti naturali del Fosso Meregino ed i

tratti intubati rispettivamente pari a 0,4 e 2,8 mc/s

• Le peculiarità geometriche del Fosso Meregino, alveo naturale a sezione trapezia (base

maggiore 1 m, altezza 40 cm), tratto intubato diametro 80 cm;

• La descrizione e le situazioni di criticità individuate dai documenti relativi al Reticolo Idrico

Minore che segnalano per il Fosso Meregino criticità solo legate al tratto terminale

interessato da allagamento di prati;

• Che non è previsto alcuno scarico in progetto rivolto al Fosso Meregino ma che è previsto

un sistema di raccolta ed infiltrazione delle acque meteoriche;

DICHIARA

� Che non sussisterà alcuna interfenza idrologico idraulica tra le opere in progetto ed il Fosso

Meregino poiché la piena di progetto Tr 100 calcolata saturerà l’alveo attuale non invadendo

la fascia di tutela assoluta mentre le opere in progetto non prevedono alcuno scarico

aggiuntivo rivolto verso il fosso (non alimentandone così la portata) ma bensì una raccolta

delle acque meteoriche tramite griglie, caditoie e pozzo perdente (dimensionamento

superficie drenante 1,5 m di altezza 1,5 m diametro ogni 100 mq d’impermeabilizzazione

che convoglia acqua al pozzo).

� Che i riporti di terreno in progetto riguardano il prospetto Ovest dell’edificio non

interessando né la fascia di tutela assoluta né la fascia di protezione, e la loro messa in opera

secondo delle regolari ed accorte pratiche di cantiere (stesura a strati da costipare

adeguatamente) non comporterà potenziali dissesti idrogeologici;

Inquadramento fattibilità geologica, fonte PGT

Per il dimensionamento dei pozzi perdenti è necessario conoscere la portata al colmo decennale

relativa alla zona in considerazione.

Il calcolo di tale portata si basa sulla formula razionale: Q = u * A * f ; dove u è il coefficiente

udometrico (l/s*ha), A è l’area del bacino scolante (ha) ed f è il coefficiente d’assorbimento medio

ponderale del bacino.

Per il territorio del Nord Italia si assuma u = 250 l/s*ha (valutato considerando un massimo

scroscio decennale pari a 1,5 litri al minuto per metro quadrato)

Determinazione indicativa di f: 0,3 – 0,4 Villette con giardini, 0,6 – 0,8 Comparti industriali, 0,9

Parcheggi e/o piazzali

Una volta calcolata Q va determinata la portata massima in uscita dal pozzo, assunta come:

Qu = P * Q (l/s) ; P è la percentuale sulla portata in ingresso che si assume dispersa dal pozzo,

varia dal 5% per permeabilità basse k 10-8 m/s al 30% per k alte 10-2 m/s:

Successivamente va calcolata la portata in uscita dal pozzo riferita alla totalità della superficie

scolante impermeabile con la formula: Qu imp = Qu / (A*f) (l/s*haimp)

Una volta calcolato Qu imp si entra in tabella determinando il volume del pozzo perdente in

calcestruzzo relativo ad una superficie di 1 ha. (Vpozzo imp ). In media V pozzo in mc/ha 345

corrisponde ad un Qu imp pari a 40, V pozzo in mc/ha 310 corrisponde ad un Qu imp pari a 50, ecc.

Il valore trovato si riferisce alla superficie impermeabile quindi va modificato in relazione alla

capacità drenante della zona: Veffettivo pozzo = Vpozzo imp * f * A

Viene così determinato il volume effettivo dei pozzi da posare.

Così facendo per smaltire le acque meteoriche provenienti da ogni 100 mq

d’impermeabilizzazione sarà necessario un pozzo dalle seguenti peculiarità:

Coeff. Altezza Diametro VolumePermeabilità superf superf pozzo

Grado di permeabilità P k drenante drenante% m/s m m mc

molto basso 5 0.0000001 3.5 1.5 7basso 10 0.000001 2.5 1.5 4medio/basso 15 0.00001 2 1.5 3.5medio 20 0.0001 1.5 1.5 3medio alto 25 0.001 1.4 1.5 2.5alto 30 0.01 1.3 1.5 2

Dimensionamento pozzi perdenti

Descrizione del Fosso Meregino e sue criticità da studio del Reticolo Idrico Minore

Sezione del tratto intubato del fosso Meregino, sezione naturale del fosso Meregino in

corrispondenza della proprietà Colombo

80 cm

100 cm

60 cm

40 c

m

Corografia su base CTR 1: 10.000, A5b2, in rosso il bacino idrografico valutato, in giallo quadrato

di scala 100 x 100 m

Stima delle portate di massima piena, piena di progetto utilizzata con TR 100

Descrizione :Punto di sezione :

S 0.040 [Km2] Superficie Bacino Tempo di Corrivazione

L 0.200 [Km] Lunghezza asta principale [ore]

Hm 220.00 [m] Altezza media del Bacino s.l.m.m. 0.61Ho 215.00 [m] Quota della sez. di chiusura s.l.m.m.

h(t) = massima precipitazione in mm al tempo tt = tempo di progetto (ore) = tempo di corrivazione

Curva di probabilità pluviometrica a = fattore della curva relativo ad un determitato Tr n = esponente della curva relativo ad un determinato Tr Tr = tempo di ritorno (20-100-200 anni)

Cella Coord. Est UTM Coord. Nord UTM a Tr 20 n Tr 20 a Tr 100 n Tr 100 a Tr 200 n Tr 200 a Tr 500 n Tr 500CI66 473000 5069000 61.25 0.300 78.62 0.293 86.16 0.289 95.98 0.287

Tr h(t) 20 52.94 h(t) = massima precipitazione in mm al tempo t

100 68.18 t = tempo di progetto (ore) = tempo di corrivazione [ore] 0.61200 74.86 Tr = tempo di ritorno 500 83.48

Q c portata al colmoc 0.4 coefficiente di deflusso

dove h (t) massima precipitazione in mm al tempo t (vedi punto prec.)S 0.04 [Km2] Superficie BacinoT c 0.61 [ore] Tempo di corrivazione

Tempo di ritorno (anni) Portate al colmo = Qc [mc/sec]

20 0.383100 0.493200 0.542500 0.604

STIMA DELLE PORTATE DI MASSIMA PIENA Direttiva n. 2 Autorità di Bacino del Fiume PO - P.A.I.

"Piena di progetto da assumere per le progettazioni e le verifiche di compatibilità idraulica"

DATI MORFOMETRICI BACINO IDROGRAFICO DATI RISULTANTI

TEMPO DI CORRIVAZIONE (Giandotti)

PREVISIONE QUANTITATIVA DELLE PIOGGE INTENSE

FORMULA

)(8,05,14HoHmLSTc

−+

=

DATI CELLA DELLA GRIGLIA DI DISCRETIZZAZIONE DELLE PIOGGE INTENSE(Cfr. Allegato n.3 della Direttiva n.2 PAI dell'Autorità di Bacino del Fiume PO)

nt ath =)(

MASSIMA PRECIPITAZIONE PROBABILE

PORTATE DI MASSIMA PIENA

FORMULA del METODO RAZIONALE

c

tc T

SchQ )(278.0=

Calcolo capacità smaltimento sezione trapezia Fosso Meregino in corrispondenza della proprietà

Enrico Colombo

Descrizione: Fosso Meregino

Punto di sezione: all'altezza della metà della proprietà Enrico Colombo

H 0.40 ALTEZZA [m]

a 0.60 [m]

b 1.00 [m] 0.463647609 26.6

h 0.30 [m] 2 1.107148718 90

p 4.0% Pendenza

m 2.5 Coeff. di scabrosità di Kutter

Inclinazione scarpata α 63.4 [°]

Contorno bagnato 1.271 [m]

Area di deflusso 0.2250 [m2]

Raggio idraulico 0.177 [m]

0.30 m

Portata dove A = Area di deflussoV = Velocità di deflusso

Velocità di deflusso dove c = coefficiente di attrito Ri = raggio idraulicop = pendenza

Coefficiente di attrito dove m = Coeff. Di scabrosità di Kutter

c 14.41

V 1.21 [m/sec]

Q 0.273 [m3/sec]

CALCOLO CAPACITA' DI SMALITIMENTO SEZIONE IDRAULICA DI FORMA TRAPEZOIDALE

DATI NOTI (da inserire)

DATI RISULTANTI

CARATTERISTICHE SEZIONE

CAPACITA' DI SMALTIMENTO per un'altezza d'acqua h =

FORMULE (moto uniforme)

RISULTATI

AVQ =

RimRic

+=

100

αsen/2haPb +=

( )[ ]α−+= 90tghahA

PbARi =

pRcV i=

Calcolo capacità smaltimento sezioni trapezie per diverse altezze d’acqua

H 0.40 ALTEZZA [m]

a 0.60 [m] p 4.0% Pendenza

b 1.00 [m] m 2.5Coeff. di scabrosità di Kutter

h [m] Q[m3/sec]0.02 0.0020.04 0.0070.06 0.0140.08 0.0240.10 0.0370.12 0.0520.14 0.0680.16 0.0870.18 0.1080.20 0.1310.22 0.1550.24 0.1820.26 0.2100.28 0.2410.30 0.2730.32 0.3070.34 0.3430.36 0.3810.38 0.4210.40 0.463

CAPACITA' DI SMALITIMENTO SEZIONE IDRAULICA DI FORMA TRAPEZOIDALE

per varie altezze d'acquaCARATTERISTICHE SEZIONE

h = altezza d'acquaQ = portata all'altezza d'acqua corrispondente

0.000

0.050

0.100

0.150

0.200

0.250

0.300

0.350

0.400

0.450

0.500

0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 0.12 0.14 0.16 0.18 0.2 0.22 0.24 0.26 0.28 0.3 0.32 0.34 0.36 0.38 0.4

h - altezza d'acqua [m]

Q -

port

ate

[mc/

sec]

Grafico Portata / Altezza idrometrica

Calcolo capacità smaltimento tratto incubato del Fosso Meregino

Descrizione = Fosso Meregino

Punto di sezione= tratto intubato a valle della proprietà Enrico Colombo

d 0.80 DIAMETRO [m]

r 0.40 [m]

h 0.30 [m]

p 4.0% Pendenza 0.2500 1.318116072 α/2

m 0.25 Coeff. di scabrosità di Kutter 2.636232143 α

Angolo al centro α 151.0 [°]

Contorno bagnato 1.054 [m]

Area di deflusso 0.1722 [m2]

Raggio idraulico 0.163 [m]

0.3 m

Portata dove A = Area di deflussoV = Velocità di deflusso

Velocità di deflusso dove c = coefficiente di attrito Ri = raggio idraulicop = pendenza

Coefficiente di attrito dove m = Coeff. Di scabrosità di Kutter

c 61.78

V 4.99 [m/sec]

Q 0.860 [m3/sec]

CALCOLO CAPACITA' DI SMALITIMENTO SEZIONE IDRAULICA DI FORMA CIRCOLARE

DATI NOTI (da inserire)

DATI RISULTANTI

CARATTERISTICHE SEZIONE

CAPACITA' DI SMALTIMENTO per un'altezza d'acqua h =

FORMULE (moto uniforme)

RISULTATI

)sen180

(2/1 2 απα−

°= rA

PbARi =

)360

(2 rPb°

=απ

AVQ =

RimRic

+=

100

pRcV i=

Calcolo capacità smaltimento del tratto incubato per diverse altezze d’acqua

d 0.80 DIAMETRO [m]

p 4.0% Pendenza

m 0.25 Coeff. di scabrosità di Kutter

h [m] Q[m3/sec]0.04 0.0120.08 0.0560.12 0.1340.16 0.2460.20 0.3890.24 0.5600.28 0.7540.32 0.9690.36 1.2000.40 1.4420.44 1.6900.48 1.9390.52 2.1840.56 2.4180.60 2.6330.64 2.8230.68 2.9760.72 3.0780.76 3.1020.80 2.884

0.000

0.500

1.000

1.500

2.000

2.500

3.000

3.500

0.04 0.08 0.12 0.16 0.2 0.24 0.28 0.32 0.36 0.4 0.44 0.48 0.52 0.56 0.6 0.64 0.68 0.72 0.76 0.8

h - altezza d'acqua [m]

Q -

port

ata

[mc/

sec]

CAPACITA' DI SMALITIMENTO SEZIONE IDRAULICA DI FORMA CIRCOLARE

per varie altezze d'acqua

CARATTERISTICHE SEZIONE

h = altezza d'acquaQ = portata all'altezza d'acqua corrispondente

Grafico Portata / Altezza idrometrica

2. Considerazioni relative alla pavimentazione posta sul retro dell’edificio

Planimetria in rosso puntinato della pavimentazione in asfalto drenante prevista

VISTE

• Le tavole e la relazione costituenti la componente geologica e sismica del PGT del comune

Sesto Calende redatte dallo Studio di Geologia Congeo (2011 e succ. mod. ed integr.)

compilate secondo la L.R n. 12 del 2005 e la D.G.R. n. IX/2616/2011.

• Le planimetrie e sezioni preliminari relativi all’opera in progetto redatte dallo spett.le studio

di progettazione Calloni – Papa, Vicolo del Prestino 2, Gallarate.

• La verifica idrologica volta ad identificare la pioggia di progetto con tempo di ritorno di 100

anni (tempo corrivazione 0,6 ore, altezza pioggia 68,18 mm) che distribuita in un bacino

idrografico di circa 40000 mq collocato tra l’opere in progetto ed la sede della SS del

Sempione attorno al Fosso Meregino, che ha dato luogo ad una portata di piena pari a 0,4

mc/s con una transitabilità massima calcolata per i tratti naturali del Fosso Meregino ed i

tratti intubati rispettivamente pari a 0,4 e 2,8 mc/s

• Le peculiarità geometriche del Fosso Meregino, alveo naturale a sezione trapezia (base

maggiore 1 m, altezza 40 cm), tratto intubato diametro 80 cm;

• Le perizie geologico tecniche ad oggi compilate in merito all’intervento in progetto;

• L’assenza di scarichi rivolti verso il fosso Meregino;

DICHIARA

� Che l’intervento previsto prevede nuove realizzazioni ubicate in CLASSE DI

FATTIBILITA’ GEOLOGICA IV (gravi limitazioni) nella quale le limitazioni di natura

geologica all’urbanizzazione sono legate alle dinamiche erosive del Fosso Meregino.

� Che secondo la carta di SINTESI DEGLI ELEMENTI CONOSCITIVI e dei VINCOLI le

nuove realizzazioni in progetto rientreranno in una fascia di tutela assoluta del Fosso

Meregino;

� Che i sedimenti presenti in sito appartengono all’unità geologica “Fluvioglaciale Wurm”,

ciottoli e ghiaia con sabbia;

� Che la pericolosità sismica del sito è identificata dallo scenario Z4a, categoria sismica suoli

C;

� Che la vulnerabilità generale della falda acquifera sotterranea rivolta verso SW (ubicata ad

una decina di metri di profondità) è considerata alta;

� Che la permeabilità in sito dei terreni è da considerarsi media anche se è stata identificata

come alta a livello generale;

� Che lo smaltimento delle acque meteoriche per infiltrazione tramite pozzo perdente prevedrà

un dimensionamento delle superfici drenanti pari a 1,5 m di altezza e 1,5 m di diametro ogni

100 mq di superficie coperta in progetto, ghiaione attorno avvolto in geotessuto per 50 cm di

spessore;

� Che l’inquadramento litotecnico prevede la presenza di terreni dal discreto –buono grado di

capacità portante ad esclusione del primo metro da mediamente a scarsamente addensato (le

prove geognostiche svolte in sito hanno identificato terreni mediamente addensati fino a 1 m

di profondità, rifiuto alla penetrazione a 2,9/3,7 m dal p.c.) ;

� Che l’intervento in progetto non comporterà situazioni di potenziale inquinamento per gli

acquiferi sotterranei né richiederà importanti condizioni di addensamento dei sedimenti

presenti in sito; né agevolerà l’innesco di fenomeni di dissesto idrogeologico favorendo

l’erosone torrentizia;

� Che non sussisterà alcuna interfenza idrologico idraulica tra le opere in progetto ed il Fosso

Meregino poiché la piena di progetto Tr 100 calcolata saturerà l’alveo attuale non invadendo

la fascia di tutela assoluta mentre le opere in progetto non prevedono alcuno scarico

aggiuntivo rivolto verso il fosso (non alimentandone così la portata);

� Che le opere risultano pertanto compatibili con le condizioni geologiche locali.

PRESCRIVE

� La realizzazione delle pavimentazione oggetto di studio con pendenza rivolta verso un asse

centrale di raccolta ( con successivo smaltimento in pozzo perdente) e non verso il Fosso

Meregino.

Inquadramento catastale

Inquadramento fattibilità geologica

Litologia e permeabilità

Permeabilità

Scenario pericolosità sismica locale

Vulnerabilità acquifero e ubicazione acque sotterranee

210 m slm

205 m slm

Litotecnica