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INDICE
PREMESSA ........................................................................................................................................................................ 5
INTRODUZIONE ............................................................................................................................................................... 6
1. NORMATIVA DI RIFERIMENTO ............................................................................................................................. 7
2. DESCRIZIONE DELLE OPERE .................................................................................................................................. 8
3. VITA NOMINALE, CLASSE D’USO, PERIODO DI RIFERIMENTO ...................................................................... 10
3.1 Vita nominale ............................................................................................................................................... 10
3.2 Classe d’uso .................................................................................................................................................. 10
3.3 Periodo di riferimento per l’azione sismica ............................................................................................. 10
4. MODELLAZIONE SISMICA ................................................................................................................................... 10
4.1 Localizzazione geografica e classificazione sismica .............................................................................. 10
4.2 Amplificazione locale (Stratigrafica e topografica) ............................................................................... 12
4.3 Parametri sismici ......................................................................................................................................... 13
4.4 Valutazione dell’azione sismica ................................................................................................................ 14
4.5 Combinazione dell’azione sismica con le altre azioni ........................................................................... 14
5. RELAZIONE GEOTECNICA .................................................................................................................................. 15
5.1 Stratigrafia ................................................................................................................................................... 15
5.2 Stato limite ultimo ...................................................................................................................................... 16
5.2.1 Considerazioni in merito allo stato limite ultimo di tipo idraulico - Sollevamento .................................... 16
5.2.2 Carico limite ............................................................................................................................................... 16
5.2.3 Scorrimento ................................................................................................................................................ 17
5.3 Stato limite di esercizio .............................................................................................................................. 17
5.3.1 Considerazioni in merito ai cedimenti dell’opera. ...................................................................................... 17
6. MATERIALI UTILIZZATI ....................................................................................................................................... 18
6.1 Calcestruzzo ................................................................................................................................................. 18
6.2 Armatura ....................................................................................................................................................... 19
6.3 Acciaio per carpenteria metallica.............................................................................................................. 19
6.4 Bulloni ........................................................................................................................................................... 19
7. DESCRIZIONE MODELLO STRUTTURALE .......................................................................................................... 20
8. VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA E PRESTAZIONI ATTESE ........................................................................... 21
9. ANALISI DEI CARICHI ......................................................................................................................................... 22
9.1 Carichi permanenti strutturali G1 ............................................................................................................ 22
9.1.1 Peso specifico acqua .................................................................................................................................... 22
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9.1.2 Peso proprio elementi strutturali ............................................................................................................... 22
9.1.3 Terreno a tergo del muro ............................................................................................................................ 22
9.2 Carichi accidentali distribuiti Q ............................................................................................................... 23
9.3 Carichi sismici .............................................................................................................................................. 24
9.3.1 Spinta sismica terreno ................................................................................................................................ 24
9.3.1 Spinta sismica carico distribuito Q ............................................................................................................ 26
9.3.2 Forze di inerzia in condizioni sismiche ...................................................................................................... 26
9.3.3 Spinta idrodinamica ................................................................................................................................... 26
10. VERIFICHE GEOTECNICHE .................................................................................................................................. 27
10.1.1 Verifica agli stati limite ultimi idraulici - SOLLEVAMENTO................................................................. 27
10.1.1 Verifica agli stati limite ultimi – CARICO LIMITE ................................................................................. 29
10.1.2 Verifica a stato limite di esercizio – cedimenti ........................................................................................... 31
11. VERIFICHE STRUTTURALI MURI E PLATEAVASCA – ZONA CON ALTEZZA 2,40 M ............................................ 32
11.1 Schema opera ................................................................................................................................................ 32
11.2 Dati di input e geometria ............................................................................................................................ 32
11.3 Analisi sismica ............................................................................................................................................. 33
11.4 Coefficienti parziali parametri terreno e coefficienti di spinta attiva Ka .......................................... 33
11.5 Coefficienti parziali per le azioni .............................................................................................................. 33
11.6 Carichi verticali ........................................................................................................................................... 34
11.7 Spinte analisi statica .................................................................................................................................. 34
11.8 Spinte analisi sismica ................................................................................................................................. 35
11.8.1 Sisma verso il basso .................................................................................................................................... 35
11.8.1 Sisma verso l’alto ........................................................................................................................................ 37
11.9 Sollecitazioni muri vasca ........................................................................................................................... 39
11.9.1 Sollecitazioni a SLU ................................................................................................................................... 39
11.9.1 Sollecitazioni a SLE ( rara)......................................................................................................................... 40
11.9.1 Sollecitazioni a SLE ( frequente) ................................................................................................................ 40
11.9.1 Sollecitazioni a SLE ( quasi permanente) ................................................................................................... 41
11.10 Fascicolo di calcolo software Modest (altezza muri 2,40 m) - sezione intermedia vasca ................ 41
11.11 Fascicolo di calcolo software Modest (altezza muri 2,40 m) - parte terminale vasca ...................... 71
12. VERIFICHE STRUTTURALI MURI E PLATEAVASCA – ZONA CON ALTEZZA 3,20 M ............................................ 77
12.1 Schema opera ................................................................................................................................................ 77
12.2 Dati di input e geometria ............................................................................................................................ 77
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12.3 Analisi sismica ............................................................................................................................................. 78
12.4 Coefficienti parziali parametri terreno e coefficienti di spinta attiva Ka .......................................... 78
12.5 Coefficienti parziali per le azioni .............................................................................................................. 78
12.6 Carichi verticali ........................................................................................................................................... 79
12.7 Spinte analisi statica .................................................................................................................................. 79
12.8 Spinte analisi sismica ................................................................................................................................. 80
12.8.1 Sisma verso il basso .................................................................................................................................... 80
12.8.2 Sisma verso l’alto ........................................................................................................................................ 82
12.9 Sollecitazioni muri vasca ........................................................................................................................... 84
12.9.1 Sollecitazioni a SLU ................................................................................................................................... 84
12.9.2 Sollecitazioni a SLE ( rara)......................................................................................................................... 85
12.9.3 Sollecitazioni a SLE ( frequente) ................................................................................................................ 85
12.9.4 Sollecitazioni a SLE ( quasi permanente) ................................................................................................... 86
12.10 Fascicolo di calcolo software Modest (altezza muri 3,20 m)- sezione intermedia vasca ................. 86
12.11 Fascicolo di calcolo software Modest (altezza muri 3,20 m) - parte terminale vasca .................... 116
13. VERIFICHE STRUTTURALI SETTO CENTRALE DELLA VASCA ........................................................................... 122
13.1 Schema opera .............................................................................................................................................. 122
13.2 Dati di input e geometria .......................................................................................................................... 123
13.3 Analisi sismica ........................................................................................................................................... 123
13.4 Coefficienti parziali per le azioni ............................................................................................................ 123
13.5 Carichi verticali ......................................................................................................................................... 124
13.6 Spinte analisi statica ................................................................................................................................ 124
13.7 Spinte analisi sismica ............................................................................................................................... 124
13.8 Sollecitazioni setto .................................................................................................................................... 125
13.8.1 Sollecitazioni a SLU ................................................................................................................................. 125
13.8.2 Sollecitazioni a SLE ( rara)....................................................................................................................... 126
13.8.3 Sollecitazioni a SLE ( frequente) .............................................................................................................. 126
13.8.4 Sollecitazioni a SLE ( quasi permanente) ................................................................................................. 126
13.9 Verifica a flessione e taglio. ..................................................................................................................... 127
14. VERIFICHE STRUTTURALI ELEMENTI DI COPERTURA DELLA VASCA ............................................................. 130
14.1 Solaio prefabbricato tipo RAP ................................................................................................................ 130
14.2 Grigliato metallico - maglia 25x76, piatto 30x2 mm ............................................................................ 132
14.3 Travi di acciaio a sostegno del grigliato ................................................................................................ 133
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15. ORIGINE E CARATTERISTICHE DEI CODICI DI CALCOLO............................................................................... 134
15.1 Analisi strutturale vasca .......................................................................................................................... 134
15.2 Informazioni generali sull’elaborazione e valutazione numerica ...................................................... 134
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Premessa
Su incarico della società A.M.I.A. SpA lo scrivente dott. ing. Paolo Barsotti, iscritto all’ordine degli ingegneri della
Provincia di Lucca al numero A959, redige il presente progetto definitivo per la “Sistemazione idrogeologica dell’area in
destra idrografica del torrente Carrione in prossimità dello sbocco a mare – Lotto I.1”. Essendo parte di un progetto
generale, le opere facenti parte di questo lotto tengono parte della globalità degli interventi da realizzare, il cui progetto
preliminare, redatto dallo scrivente, è già stato presentato nel dicembre 2015.
La consulenza geologica è stata effettuata dal dott. geol. Luigi Giammattei iscritto all’ordine dei Geologi della Regione
Toscana al numero 381 sulla base della campagna di indagini geognostiche realizzate dalla società Bierregi srl di Lucca.
Per la stesura degli studi lo scrivente si è avvalso della collaborazione dell’ing. Francesco Barsotti e dell’ing.
Alessandro Giorgi iscritti all’ordine degli ingegneri della provincia di Lucca rispettivamente al numero A1509 e al
numero A1775 e della geol. Marianna Genovesi iscritta all’ordine dei Geologi della Regione Toscana al numero 1440.
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Introduzione
La presente relazione di calcolo riguarda il progetto strutturale della vasca per l’alloggiamento delle pompe
dell’impianto idrovoro.
La struttura delle vasca sarà realizzata in cemento armato e costituita da una platea di fondazione a da setti
murari di contenimento dei fluidi e del terreno, in elevazione.
In relazione alla vigente normativa sismica; ai sensi del D.M. 14 Gennaio 2008, l’intervento è classificabile
come Nuova costruzione, così come specificato al par. 8.4.1.
Verrà quindi trattato in questa relazione la verifica globale delle nuove strutture nonché la verifica puntuale
di tutte le giunzioni tra gli elementi.
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1. NORMATIVA DI RIFERIMENTO
Legge 05/11/1971 n. 1086
“ Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a
struttura metallica. ”
Legge 02/02/1974 n. 64
“ Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. ”
D.M.LL.PP. 14/01/2008
“ Norme tecniche per le costruzioni“
Circolare 2/02/2009 n° 617 C.S.LL.PP
“ Istruzioni per l’applicazione delle “Nuove norme tecniche per le costruzioni “ di cui al decreto
ministeriale 14 gennaio 2008. ”
Servizio Tecnico Centrale del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici
“ Linee guida sul calcestruzzo strutturale”
Servizio Tecnico Centrale del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici
“ Linee guida per la messa in opera del calcestruzzo strutturale”
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2. DESCRIZIONE DELLE OPERE
La vasca avrà dimensioni interne, in metri lineari, di 25,00x4,90, per un’altezza di 2,40m.
Visto che la quota media del piazzale, da rilievo, è fissata a quota 2,37 m slm il fondo si attesterà ad
una quota di -0,03 m slm.
Nella parte terminale della vasca, per un sviluppo in lunghezza di 6,00 metri, sarà realizzato uno
scalino di 0,80 m, necessario per l’alloggiamento delle pompe e per la realizzazione di una sommergenza
delle stesse che ne garantisca il corretto funzionamento; in tale zona la vasca presenterà un’altezza di 3,20 m.
All’interno della vasca, sul lato nord, sarà posto un setto che dividerà il Canale Cadorna dall’invaso
vero e proprio. Questo setto fungerà da soglia sfiorante nei periodi di impedito deflusso, mentre, con livelli
bassi del Carrione, permetterà lo scarico a gravità senza recapitare acque in vasca. La larghezza del Canale
Cadorna è di 1.25 m, come si può desumere dai conti idraulici per il dimensionamento della fognatura.
La vasca sarà realizzata in cemento armato, con pareti di spessore 35 cm e platea di fondazione di
spessore 45 cm.
La platea di fondazione presenta un aggetto perimetrale rispetto alle pareti di larghezza 1.30m,
avente la funzione di zavorra ed evitare così fenomeni di galleggiamento che potrebbero sussistere in
condizioni di invaso vuoto per effetto dell’innalzamento dei livelli di falda.
La vasca sarà poi coperta nella parte centrale con un solaio prefabbricato tipo RAP di spessore 16+4
cm e nelle zone laterali con un grigliato metallico per l’ispezione della vasca stessa.
Sezione trasversale vasca, zona con h=2,40 m.
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Sezione trasversale vasca, zona con h=3,20 m.
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3. VITA NOMINALE, CLASSE D’USO, PERIODO DI RIFERIMENTO
3.1 Vita nominale
La vita nominale VN dell’opera strutturale in esame è intesa come il numero di anni nel quale la struttura,
purché soggetta alla manutenzione ordinaria, deve poter essere usata per lo scopo al quale è destinata.
La vita nominale, ripresa in tabella 2.4.I del D.M. 14 Gennaio 2008, è ≥ 50 anni
3.2 Classe d’uso
Per il calcolo delle opere strutturali in oggetto, si considera che siano classificate nella Classe III, ovvero
costruzioni il cui uso preveda affollamenti significativi o con contenuti pericolosi per l'ambiente.
Nella classe d’uso III, rientrano le opere e infrastrutture a carattere rilevante, ovvero gli “Edifici e opere
infrastrutturali che possono assumere rilevanza in relazione alle conseguenze di un eventuale collasso” che
sono contemplate nella colonna B di cui all’allegato A del Regolamento n. 36/R del 9/7/2009.
3.3 Periodo di riferimento per l’azione sismica
L’azioni sismiche sull’opera strutturale in oggetto è stata valutata in relazione ad un periodo di riferimento
VR, ricavato moltiplicando la Vita Nominale per il coefficiente d’uso Cu.
Il Coefficiente d’uso CU è definito al variare della Classe d’uso, come indicato nella tabella 2.4.II
Nel nostro caso VN = 50 anni CU = 1,5 VR = 75 anni
4. MODELLAZIONE SISMICA
4.1 Localizzazione geografica e classificazione sismica
L’intervento in oggetto, è sito a Marina di Carrara nel Comune di Carrara, a valle dell’autostrada A12 e in
particolare la fascia compresa tra viale XX Settembre e il torrente Carrione.
Le coordinate geografiche sono : 44° 1'60.00" N (latitudine) 10° 2'50.00" E (longitudine)
La classificazione sismica attuale è stata approvata dalla Regione Toscana con Del. G.R.T del 08/10/2012, n°
878 ed entrata in vigore 60 giorni dopo la sua pubblicazione quindi il 08/12/2012 . Tale delibera recepisce
l’Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n° 3.519 del 28/04/2006.
Il territorio del comune di Carrara e quindi anche Marina di Carrara risulta appartenente alla zona
sismica 3 come indicato nella figura seguente.
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Carrara
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4.2 Amplificazione locale (Stratigrafica e topografica)
CATEGORIA DI SOTTOSUOLO
Ai fini della definizione dell’azione sismica di progetto si rende necessario valutare l’effetto della risposta
sismica locale mediante specifiche analisi che portano alla individuazione di categorie di sottosuolo di
riferimento.
Si riporta la tabella 3.2.II del D.M. 14 Gennaio 2008 per l’individuazione della categorie di sottosuolo
Secondo quanto riportato nella relazione geologica allegata, la categoria di sottosuolo assunta pertinente al
sito in esame è la categoria C.
CATEGORIA TOPOGRAFICA
Per condizioni topografiche complesse è necessario predisporre specifiche analisi di risposta sismica locale,
ma per configurazioni superficiali semplici si può adottare la classificazione riportata nella tabella 3.2.IV del
D.M. 14 Gennaio 2008.
La categoria topografica assunta pertinente al sito in esame è la categoria T1.
La categoria di sottosuolo e le condizioni topografiche incidono sullo spettro elastico di risposta.
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Specificamente, l’azione spettrale massima dipende dal coefficiente S=SS*ST che comprende gli effetti della
amplificazioni stratigrafica SS e topografica ST.
Tali valori sono riportati nella tabella 3.2.V e 3.2.VI del D.M. 14 Gennaio 2008.
4.3 Parametri sismici
SLV, periodo di ritorno Tr = 9,5 •Vr = 9,5 •75 = 712 anni , probabilità di superamento PVR = 10%
ag = 0,145 g accelerazione orizzontale massima al sito
Fo = 2,390 fattore amplificazione spettro acc. orizzontale
TC* = 0,296 s periodo inizio tratto veloc. costante spettro acc. orizzontale
Categoria di sottosuolo C SS = 1,492 Cc=1,569
Categoria topografica T1 ST = 1,0
SLD, periodo di ritorno Tr = Vr = 75 anni , probabilità di superamento PVR = 63%
ag = 0,060 g accelerazione orizzontale massima al sito
Fo = 2,542 fattore amplificazione spettro acc. orizzontale
TC* = 0,262 s periodo inizio tratto veloc. costante spettro acc. Orizzontale
Categoria di sottosuolo C SS = 1,500 Cc=1,633
Categoria topografica T1 ST = 1,0
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4.4 Valutazione dell’azione sismica
L’azione sismica è caratterizzata da 3 componenti traslazionali, due orizzontali secondo X e Y e una
verticale secondo Z.
4.5 Combinazione dell’azione sismica con le altre azioni
Le NTC 2008 dicono di considerare con il sisma, il valore quasi permanente del sovraccarico
accidentale.
G1 + G2 + E + Ψ2j Qkj
G1 carichi permanenti portanti G2 carichi permanenti portati
E azione sismica Qkj carichi variabili
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5. RELAZIONE GEOTECNICA
Per la caratterizzazione geotecnica del suolo si fa riferimento alla relazione geologica e geotecnica sulle
indagini, allegata alla presente pratica.
Per la ricostruzione stratigrafica, geotecnica e sismica dell’intera area riguardante il progetto
generale di sistemazione, è stata eseguita una campagna geognostica, composta da n.3 sondaggi a carotaggio
continuo, n. 8 prove Lefranc per la misurazione della permeabilità dei terreni, n. 6 prove SPT in foro, n. 4
prelievi di campione indisturbati per le analisi di laboratorio, n. 2 prove penetrometriche DPSH spinte fino
alla profondità di 12.0 m dal p.c. e n. 1 indagine sismica MASW.
5.1 Stratigrafia
Sulla base delle indagini effettuate viene riportato di seguito il modello geologico e geotecnico
dell’area in esame; i parametri, ricavati dalle indagini effettuate (Sondaggio S1 e prove penetrometriche PD.1
e PD.2), sono assimilabili ai valori caratteristici richiesti dal D.M. 14.01.2008, ai sensi della Circolare M.I.T.
n°617 del 2/2/2009.
Parametri geotecnici caratteristici (Xk)
ϕ (°)
γ (t/m3)
γsat
(t/m3) M0
U.Lit. 0* Riporto
0.0-2.0 m - - - -
U.Lit.B** Sabbia media da poco a mediamente addensata
2.0-12.0
28 1.85 1.95 67
U.Lit. C Sabbia medio-grossolana mediamente addensata
12.0-16.0
30 1.90 2.00 125
U.Lit.B Sabbia media da poco a mediamente addensata
>16.0
28 1.85 1.95 67
ϕ=angolo di attrito; γ=peso di volume; γsat=peso di volume saturo; M0= modulo edometrico.
* L’unità 0 del riporto non è stata caratterizzata dal punto di vista geotecnico in quanto per l’esecuzione della prova penetrometrica è stato aperto un preforo fino al suo superamento ed durante il sondaggio non sono state eseguite prove spt. Cautelativamente quindi possono essere attribuiti i parametri dell’unità sottostante. **L’unità A visibile nella sezione geologica-geotecnica di fig.4 è rappresentata dalla “Sabbia media con ghiaia mediamente addensata” intercettate solamente dal sondaggio e dalla P.1. Si ritiene pertanto che al di sotto della vasca tale unità non sia presente.
Concordemente con quanto specificato nella nota *, per l’unità 0 si assumeranno in via cautelativa, ai fini del
calcolo delle spinte sui muri della vasca, i parametri geotecnici dell’unità sottostante, adottando quindi la
seguente stratigrafia:
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Parametri geotecnici caratteristici (Xk)
ϕ (°)
γ (t/m3)
γsat
(t/m3) M0
U.Lit. B Sabbia media da poco a mediamente addensata
0.0-12.0
28 1.85 1.95 67
U.Lit. C Sabbia medio-grossolana mediamente addensata
12.0-16.0
30 1.90 2.00 125
U.Lit.B Sabbia media da poco a mediamente addensata
>16.0
28 1.85 1.95 67
ϕ=angolo di attrito; γ=peso di volume; γsat=peso di volume saturo; M0= modulo edometrico.
5.2 Stato limite ultimo
5.2.1 Considerazioni in merito allo stato limite ultimo di tipo idraulico - Sollevamento
Dalla relazione geologica si apprende che in data 07.03.2016 la falda, all’interno del sondaggio è stata
misurata alla profondità di -1.43 m dal p.c., però ritenendo possibile un suo innalzamento fino al piano
campagna sarà importante valutare il fenomeno della sottospinta idraulica per evitare che la struttura
“galleggi” sul terreno.
5.2.2 Carico limite
La determinazione del carico limite è stata effettuata riferendosi ad una fondazione a platea con profondità
di incastro dal p.c. (D) di 2,85 m e dimensioni in pianta (B×L) di circa 28,30×8,20 m.
Per il calcolo del carico limite di progetto è stato usato il software “Loadcap” della ditta Geostru, che ha
permesso di effettuare il calcolo considerando la media pesata dei parametri geotecnici degli strati del
terreno di fondazione. Le valutazioni sono state realizzate solo per le condizioni drenate in quanto si
considera il terreno di imposta con caratteristiche essenzialmente granulari.
Il calcolo è stato effettuato con l’approccio 1, per entrambe le combinazioni previste (A1+M1+R1 e
A2+M2+R2), e con l’approccio 2 (A1+M1+R3). Le verifiche alla capacità portante (o resistenza di progetto)
hanno portato ai seguenti risultati:
PRESSIONE LIMITE (Rp) (kg/cm2)
CD - Condizioni Drenate
Approccio 1 Approccio 2
Metodo di calcolo A1+M1+R1 A2+M2+R2 A1+M1+R3
Hansen (1970) 7.31 2.19 3.18
Terzaghi (1955) 8.21 2.49 3.57
Meyerhof (1963) 7.43 2.16 3.23
Vesic (1975) 8.39 2.54 3.65
Brinch-Hansen (1970) 8.00 2.37 3.48
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Fra i quali si evidenziano i seguenti valori minimi di resistenza di progetto (Rp):
o Approccio 1 combinazione A2+M2+R2, Rp=2.19 kg/cm2 metodo di Hansen;
o Approccio 2, Rp=3.18 kg/cm2 metodo di Hansen.
5.2.3 Scorrimento
In condizioni drenate la resistenza a scorrimento è data dalla relazione: τ=σ (tang φ)/γφ/γR.
Essendo φ=28,00° l’angolo di attrito del terreno relativo allo strato interessato dalle fondazioni, γφ e γR i
coefficienti parziali di sicurezza relativi rispettivamente all’angolo di attrito e alla resistenza a scorrimento, si
ottiene:
Approccio 1 comb. 1 A1+M1+R1 tang φ /γφ/γR = tang 28,0°/1,0/1,0 = 0,531
comb. 2 A2+M2+R2 tang φ /γφ/γR = tang 28,0°/1,25/1,1 = 0,387 Approccio 2 A1+M1+R3 tang φ /γφ/γR = tang 28,0°/1,0/1,1 = 0,483
Per l’opera in oggetto, essendo completamente incassata nel terreno, si ritiene che la verifica a scorrimento si
automaticamente soddisfatta, in quanto le eventuali azioni spingenti su un lato della vasca sono compensate
dalle corrispondenti spinte passive sul lato opposto delle stessa.
5.3 Stato limite di esercizio
5.3.1 Considerazioni in merito ai cedimenti dell’opera.
Come si apprende dalla relazione geologica allegata, tenuto conto che la vasca, sarà realizzata con
una fondazione a platea mediante asportazione del terreno per un’altezza pari a ca. 2.80 m, si può
tranquillamente ritenere che tale fondazione sia “compensata”.
In altre parole, l’incremento di carico in fondazione, tenuto conto del peso del terreno asportato,
risulta molto basso e quindi i cedimenti sono pressochè nulli.
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6. MATERIALI UTILIZZATI
6.1 Calcestruzzo
Classe di resistenza C 32/40
Classe di consistenza S4
Diametro massimo aggregato 20 mm
Indicazioni composizione calcestruzzo
Deve essere utilizzato cemento idraulico
rapporto a/cmax 0,50
contenuto minimo di cemento 340 daN/m3
L’impiego di eventuali additivi deve essere concordato con la direzione lavori
Durabilità
La vasca presentano due diverse classi di esposizione:
- Esterno : Classe di esposizione XC4, ciclicamente asciutto e bagnato, calcestruzzo armato ordinario o
precompresso in esterni con superfici soggette a alternanze di asciutto ed umido.
- Interno : Classe di esposizione XA1, Ambiente chimicamente debolmente aggressivo secondo il
prospetto 2 della UNI EN 206-1, contenitori di fanghi e vasche di decantazione, contenitori e vasche
per acque reflue.
Si assume una classe di esposizione XC4 (in quanto più restrittiva), ovvero quella relativa alla
corrosione indotta dai carbonatazione per ambiente ciclicamente asciutto e bagnato.
Copriferro minimo fondazioni e muri, 35 mm
Caratteristiche meccaniche (unità di misura daN/cm2 )
Resistenza caratteristica cubica Rck 400.0
Resistenza caratteristica cilindrica fck 332.0
Resistenza cilindrica media fcm 412.0
Resistenza media trazione classe < C50/60 fctm 31.0
Resistenza caratteristica trazione fctk 21.7
Resistenza media trazione per flessione fcfm 37.2
Modulo elastico Ecm 336,43
Coefficiente sicurezza γc 1.50
Coefficiente azione lunga durata αcc 0.85
Barre diametro < 32 mm η 1.00
Resistenza calcolo compressione fcd 188.1
Elementi spessore < 5 cm fcd,rid 150.5
Resistenza calcolo trazione fctd 14.5
Elementi spessore < 5 cm fctd,rid 11.6
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Resistenza tangenziale caratteristica aderenza fbk 48.8
Resistenza tangenziale aderenza fbd 32.5
Resistenza tangenziale aderenza zona tesa fbd,tesa 21.7
6.2 Armatura
Acciaio per cemento armato B450C ad aderenza migliorata saldabile
Caratteristiche meccaniche (unità di misura daN/cm2 )
Tensione nominale caratteristica snervamento fynom 4.500,0
Tensione nominale caratteristica rottura ftnom 5.400,0
Tensione caratteristica snervamento fyk > 4.500,0
Tensione caratteristica rottura ftk > 5.400,0
(ft/fy)k > 1,15
(ft/fy)k < 1,35
(fy/fynom)k< 1,25
Allungamento (Agt)k > 7,5%
Coefficiente sicurezza γs 1,15
Resistenza calcolo acciaio fyd 3.913,0
6.3 Acciaio per carpenteria metallica
Acciaio laminato a caldo con profili a sezione aperta tipo S275.
Acciaio travi S 275 t < 40mm fyk = 2.750 daN/cm2
Coeff. resistenza sezioni γM = 1,05 fyd = 2.619 daN/cm2
Modulo elastico E=2.100.000 daN/cm2
Densità ρ= 7.850 daN/cm2
6.4 Bulloni
Bulloni classe 8.8. fyb = 6.490 daN/cm2
ftb = 8.000 daN/cm2
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7. DESCRIZIONE MODELLO STRUTTURALE
L’opera oggetto di verifica, è una vasca completamente interrata, costituita quindi da elementi
bidimensionali in cemento armato (platea e muri perimetrali) in grado di reagire agli sforzi assiali, di taglio e
momento flettente, e soggetta sia ai carichi verticali, che alle spinte orizzontali dovute al terreno a tergo dei
muri.
Visto che la funzione principale, oltre a quella di contenere il fluido al suo interno, è quella di resistere alla
spinte laterali del terreno quando la vasca risulta vuota, il dimensionamento delle pareti laterali della vasca,
sarà svolta considerandole come muri di sostegno e seguendo quindi quanto specificato ai paragrafi 6.5.3.1.1
e 7.11.6.2 delle NTC.
Infatti, considerato che quando la vasca è piena, le spinte provocate dall’acqua al suo interno, sono
controbilanciate dal terreno a tergo dei muri perimetrali, gli stati di sollecitazione più gravosi si hanno
quando la vasca è vuota e le spinte del terreno a tergo dei muri devono essere assorbite dai muri stessi.
Tenuto conto della forma piuttosto allungata dell’opera (dim. interne 25,00 x 4,90), si ritiene, agendo a favore
di sicurezza, che si possa prescindere dal comportamento a piastra degli elementi bidimensionali costituenti
i muri e la platea, i quali reagiranno prevalentemente a trave secondo la direzione trasversale della vasca
dove presentano maggiore rigidezza.
Si procederà pertanto, considerando un telaio bidimensionale che simulerà un porzione della vasca di
lunghezza unitaria come riportato nell’immagine seguente:
Nella modellazione strutturale, la platea sarà modellata come asta su suolo elastico con costante elastica alla
Winkler pari a 1,00 Kg/cm, i muri laterali saranno modellati come aste incastrate alla base, e visto che parte
della vasca risulta sprovvista di solaio rigido di copertura, verrà trascurato il contributo dovuto
all’assorbimento dello sforzo normale da parte del solaio stesso, in modo tale da massimizzare il momento
alla base dei piedritti che lavoreranno come vere proprie mensole.
Nella modellazione verranno considerate due diverse configurazioni: quella con altezza dei muri pari 2,40 m
e quella con altezza 3,20.
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8. VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA E PRESTAZIONI ATTESE
La valutazione della sicurezza per l’opera di sostegno, viene effettuata con il metodo semiprobabilistico
agli stati limite, basato sull’impiego dei coefficienti parziali, metodo di primo livello.
La verifica di sicurezza nei riguardi degli stati limiti ultimi di resistenza è espressa dall’equazione
formale Rd > Ed dove
Rd rappresenta la resistenza di progetto valutata in base ai valori di progetto della resistenza
dei materiali ed ai valori nominali delle grandezze geometriche interessate
Ed il valore di progetto degli effetti delle azioni
Di volta in volta i valori di Rd e Ed saranno momenti flettenti, sforzi taglianti, sforzi normali ecc,
Si considera l’APPROCCIO 1 delle NTC 2008, che assume due combinazioni, la prima per le
verifiche strutturali (STR), mentre la seconda per quelle geotecniche (GEO) .
La verifica di sicurezza nei riguardi degli stati limite di esercizio, si effettua controllando i cedimenti
fondazionali dell’opera per quanto riguarda l’aspetto geotecnico, mentre per quanto riguarda , in cemento
armato, attraverso verifiche a fessurazione e tensionali, sul calcestruzzo e sull’armatura, come previsto da
normativa.
Per quanto riguarda gli stati limite ultimi di tipo geotecnico (GEO) e di equilibrio di corpo rigido (EQU), si
ritiene che le verifiche più significative siano quelle a collasso per carico limite e a sollevamento, in quanto,
essendo la struttura completamente interrata si escludono fenomeni di instabilità globale del complesso
opera di sostegno-terreno e di scorrimento.
Per quanto riguarda la verifica a ribaltamento, si ritiene che un’ipotesi di ribaltamento si potrebbe verificare,
sotto l’azione della sottospinta idraulica, nel qual caso i carichi verticali stabilizzanti presentassero forti
eccentricità rispetto alla sottospinta stessa. Però essendo la struttura pressoché simmetrica, si ritiene che tale
circostanza non esista.
Assumono invece rilevanza fondamentale le verifiche a stato limite ultimo di tipo strutturale (STR) per
raggiungimento della resistenza negli elementi strutturali e le verifiche a stato limite di esercizio per
fessurazione.
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9. ANALISI DEI CARICHI
La definizione delle azioni sollecitanti viene condotta con riferimento al Decreto Ministeriale 14 gennaio 2008
“Nuove norme tecniche per le costruzioni”.
I carichi permanenti sono costituiti dai pesi propri strutturali, dal peso del solaio di copertura e dal peso del
terreno a tergo dell’opera.
I sovraccarichi applicati sono quelli indicati dalla normativa.
9.1 Carichi permanenti strutturali G1
9.1.1 Peso specifico acqua
Tenuto conto che l’opera è immersa in acqua si considera un peso specifico dell’acqua, ai fini del calcolo
della spinta attiva della parte di terreno immerso, e per il calcolo della sottospinta idraulica sulle strutture e
sul terreno immersi pari a:
γacqua= 1000 daN/m3
9.1.2 Peso proprio elementi strutturali
La struttura della vasca è realizzata in cls armato e pertanto viene assunto un peso specifico della stessa pari
a:
γcls= 2500 daN/m3
Per la verifica a sollevamento si assume un peso specifico ridotto pari a 2470 daN/m3
9.1.3 Terreno a tergo del muro
Il calcolo delle spinte sui muri della vasca, verrà effettuato tenendo conto dei parametri geotecnici del
terreno a tergo del muro, che si assume essere costituito da sabbia media da poco a mediamente addensata,
estrapolati dalla relazione geotecnica allegata.
Si adottano i seguenti parametri geotecnici:
Φ = 28° γt secco = 18,50 KN/m3 γt saturo = 19,50 KN/m3
Si riportano i valori di progetto dell’angolo di attrito del terreno e i relativi coefficienti di spinta
attiva per le due combinazioni STR e GEO.
Combinazione STR ( coefficienti parziali terreno M1 )
γM = 1,0
Φd = arct (tg (Ф)/ γM) = arct (tg (28°)/ 1,0) = 28° ang. attrito progetto
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Per il coefficiente di spinta attiva si usa la formula di Muller-Breslau con i seguenti parametri:
ε = 23° ang. terreno-orizzontale β1 = 90° ang muro-orizzontale
δ = 2/3 Φd = 18,67 ° ang. attrito terreno-paratia stato attivo
Ka = sen2(β1+Ф)/[sen2 β1 sen(β1-δ)[1+RQ[sen(Ф+δ)sen(Ф-ε)/(sen(β1-δ)sen(β1+ε))]]2]
Ka = 0,510 coef. spinta attiva M1
Combinazioni EQU - GEO ( coefficienti parziali terreno M2 )
γM = 1,25
Φd = arct (tg (Фk)/ γM) = arct (tg (28°)/ 1,25) = 23,04° ang. attrito progetto
ε = 23° ang. terreno-orizzontale β1 = 90° ang muro-orizzontale
δ = 2/3 Φd = 15,36° ang. attrito terreno-paratia stato attivo
Ka = sen2(β1+Ф)/[sen2 β1 sen(β1-δ)[1+RQ[sen(Ф+δ)sen(Ф-ε)/(sen(β1-δ)sen(β1+ε))]]2]
Ka = 0,839 coef. spinta attiva M2
Il valore della pressione attiva del terreno alle diverse quote:
γt peso specifico terreno hi altezza terreno a quota i
γa peso specifico acqua
pta = ka γt hi pressione attiva terreno non immerso in acqua
pta = ka (γt – γa) hi pressione attiva terreno immerso in acqua
9.2 Carichi accidentali distribuiti Q
Per le verifiche si assumerà un sovraccarico accidentale distribuito sul solaio di copertura e sul terreno
limitrofo, pari a 400 daN/mq, che risulta essere coincidente con il valore convenzionale riportato nella tabella
3.1.II delle NTC, relativo agli ambienti suscettibili di affollamento della categoria C2.
Sarà quindi considerata una spinta sui muri laterali della vasca, data da un carico uniformemente ripartito in
verticale con pressione unitaria data da:
pq= ka q pressione sovraccarico
ka coefficiente spinta attiva
q sovraccarico accidentale
per i coefficienti di spinta attiva vale quanto visto per i carichi permanenti.
Con riferimento alla Tab. 2.5.I delle NTC, si adottano un coefficiente di combinazione a SLU ψ0 = 0,7 e un
coefficiente di combinazione sismica ψ2 = 0,6 ovvero quelli relativi alla categoria C: Ambienti suscettibili di
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affollamento, alla categoria D: Ambienti ad uso commerciale e alla categoria F: Rimesse e parcheggi (per
autoveicoli di peso ≤ 30KN).
9.3 Carichi sismici
Per la determinazione dell’azione sismica sulle pareti delle vasche è stato fatto riferimento al
paragrafo 7.11.6.2 delle NTC “Muri di sostegno”, utilizzando un’analisi pseudo statica, dove l’azione sismica
è rappresentata da una forza statica equivalente, pari al prodotto delle forze di gravità per un opportuno
coefficiente sismico.
9.3.1 Spinta sismica terreno
L’espressione della pressione del terreno alle diverse quote è identica a quella in condizioni statiche
cambia però il coefficiente di spinta attiva che viene valutato in condizioni sismiche.
Si riportano i valori per le due combinazioni STR e GEO
Combinazione sismica STR (coefficienti parziali terreno M1 )
γM = 1,0
Φd = arct (tg (Φ))/ γM = arct (tg (28°)/ 1,0) = 28° ang. attrito progetto
Per il coefficiente di spinta si usa il metodo di Mononobe-Okabe, che estende l’equazione di Muller-
Breslau in campo dinamico
Nelle verifiche allo stato limite ultimo, i valori del coefficiente sismico orizzontale è stato assunto
pari a :
kh = βm • amax / g con amax = Ss • St • ag = S • ag
ag = 0,145 g SS = 1,492
ST = 1,0 S = SS ST = 1,492
βm = 1,00 (si considera il muro non in grado di subire spostamenti)
ah = kh g = βm ag S = 0,216 g accel. orizzontale
av+ = kv g = 0,5 kh g = 0,108 g accel. verticale sisma verso il basso
av- = kv g = - 0,5 kh g = - 0,108 g accel. verticale sisma verso l’alto
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Considerando la presenza di acqua dovuta alla falda, e il fatto che il terreno è ad alta permeabilità e
quindi l’acqua interstiziale si muove rispetto allo scheletro solido, si ottengono i seguenti valori dell’angolo
teta:
θ = arctg {[γt secco /(γt saturo - γa)] [kh/(1± kv)]}
θ+ = arctg { [1850/(1950- 1000)] [0,216/(1+0,108)] } = 20,816 ° sisma verso il basso
θ- = arctg { [1850/(1950- 1000)] [0,216/(1-0,108)] } = 25,287 ° sisma verso l’alto
Kas = sen2(β1+Ф- θ)/[cosθ sen2 β1 sen(β1-δ- θ)[1+RQ[sen(Ф+δ)sen(Ф-ε-θ)/(sen(β1-δ- θ)sen(β1+ε))]]2]
Nella formula sopra riportata, qual’ora il termine sotto radice quadrata risulti negativo, in quanto il termine
sen(Ф-ε-θ) <0 , si adotta la seguente formula:
Kas = sen2(β1+Ф- θ)/[cosθ sen2 β1 sen(β1-δ- θ)]
Kas = 1,364 coef. spinta attiva sisma verso il basso M1
Kas = 1,533 coef. spinta attiva sisma verso l’alto M1
Combinazione sismica GEO ( coefficienti parziali terreno M2 )
γM = 1,25
Φd = arct (tg (Ф)/ γM) = arct (tg (28°)/ 1,25) = 23,04° ang. attrito progetto
Kas = 1,323 coef. spinta attiva sisma verso il basso
Kas = 1,455 coef. spinta attiva sisma verso l’alto
Il valore della pressione attiva del terreno alle diverse quote:
γt peso specifico terreno hi altezza terreno a quota i
γa peso specifico acqua
ptas = kas (1± kv) γt hi pressione attiva terreno non immerso in acqua
ptas = kas (1± kv) (γt – γa) hi pressione attiva terreno immerso in acqua
kas (1± kv) coefficiente spinta attiva
Concordemente a quanto riportato al paragrafo 7.11.6.2 delle NTC, considerando il muro della vasca non
libero di traslare e ruotare alla base, si assume che l’incremento di spinta dovuta al sisma, non agisca ad 1/3
dell’altezza del muro a partire dalla base, come la spinta statica, ma bensì a metà altezza del muro.
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9.3.1 Spinta sismica carico distribuito Q
L’espressione alle diverse quote è identica a quella in condizioni statiche cambia però il coefficiente
di spinta attiva che vengono valutati in condizioni sismiche.
pq= kas (1± kv) q pressione sovraccarico
kas (1± kv) coefficiente spinta attiva
q sovraccarico accidentale
9.3.2 Forze di inerzia in condizioni sismiche
Detto W il generico peso e Kh e Kv i coefficienti sismici orizzontale e verticale si hanno delle forze
simiche pari a:
Fh = W Kh forza sismica orizzontale
Fv = W Kv forza sismica verticale
9.3.3 Spinta idrodinamica
Si considera un incremento della spinta dell’acqua in condizioni sismiche, agente sul paramento di
monte pari a:
Ewd = 7/12 Kh γa H2
Si considera che la spinta dell’acqua in condizioni sismiche agisce a 0.4 H dalla base della struttura.
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10. VERIFICHE GEOTECNICHE
Per le verifiche geotecniche sarà considerata l’intera opera nella sua globalità.
10.1.1 Verifica agli stati limite ultimi idraulici - SOLLEVAMENTO
Tenuto conto che la falda acquifera interessa buona parte del volume occupato dalla vasca, e che quindi la
vasca stessa è soggetta ad una sottospinta idraulica che ne può provocare il sollevamento, soprattutto nei
periodi in cui la vasca risulta vuota, si ritiene necessario procedere con la verifica allo stato limite ultimo
idraulico di sollevamento, ma soprattutto nel porre in atto una serie di accorgimenti tali da fari si che la
verifica risulti soddisfatta.
Per la stabilità al sollevamento deve risultare che il valore di progetto dell’azione in stabilizzante Vinst,d,
combinazione di azioni permanenti (Ginst,d) e variabili (Qinst,d), sia non maggiore della combinazione dei
valori di progetto delle azioni stabilizzanti (Gstb,d) e delle resistenze (Rd):
Vinst,d ≤ Gstb,d + Rd
Dove: Vinst,d = Ginst,d + Qinst,d
Per le verifiche di stabilità al sollevamento, i relativi coefficienti parziali sulle azioni sono indicati nella Tab.
6.2.III.
Nel caso in esame l’azione in stabilizzante Vinst,d, è costituita dalla sottospinta idraulica che viene assunta
come carico permanente strutturale sfavorevole e quindi moltiplicata per γG1 = 1,1.
Ai fini della sicurezza, tenuto conto anche di quanto riportato in relazione geologica, si considera che la falda
sia coincidente con il piano di campagna.
Per quanto riguarda le azioni stabilizzanti, al fine di evitare l’utilizzo di tiranti (agendo quindi sulle
resistenze Rd) è stato deciso di procedere aumentando i carichi Gstb,d.
Questo è stato ottenuto realizzando un allargamento perimetrale della platea di fondazione, di 1,30 m, il
quale sfruttando il peso del terreno al di sopra, permette di creare una zavorra alla vasca.
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I carichi stabilizzanti Gstb,d sono quindi costituiti dal peso proprio della struttura della vasca e da peso del
terreno perimetrale contenuto sopra il dente di fondazione. Tali carichi vengono assunti come permanenti
strutturali e quindi moltiplicati per γG1 = 0,90.
Si trascurano, ai fini della sicurezza, eventuali resistenze Rd costituite dall’attrito laterale del terreno.
Si riporta di seguito la verifica :
Lx int smsmS S
P1x
PT1xP2x
PT2x
P01
Ly int
smsmS S
P1y P2y
PT2y
P01
hp
Lx TOT
Ly tot1
Lx est
Ly est
H falda
P5xh5x
s5x
P1x - P2X P3x - P4x
P02
hzhp
P3y
smLy1 Ly2
Ly TOT
Ly tot2
Lx int smsmS S
P3x
PT3x
P4x
PT4x
P02 hp
Lx TOT
Lx est
P6xh6x
s6x
hp
H falda
H falda
Dht Dht
DhtDht
Pf PfPf Pf
PfPf
T1y 1y 2y
1x
2x
3x
4x
T1x
T2xS
S
T2y
T3x
T4x
3y5x 6x
dx2dx1
dx2dx1
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γt saturo = 1950 Kg/mc Lx int = 4.9 m Lx est = 5.6 m Lx TOT = 8.2 m
γt secco = 1850 Kg/mc Ly int = 25 m Ly est = 25.7 m Ly TOT = 28.3 m
dx2 = 1.25 m dx1 = 3.45 m
γacqua = 1000.00 Kg/mc Ly2 = 6 m Ly1 = 18.65 m Ly tot 1 = 20.65 mLy tot 2 = 7.65 m
γt' = 950.00 Kg/mc sm = 0.35 mS = 1.3 m
γcls= 2470 Kg/mchm1 = 2.4 m hm2 = 3.2 m H tot1 = 2.85 mhz = 0.8 m H tot2 = 3.65 mhp = 0.45 m
h5x = 1.1 m h6x = 1.9 ms5x = s6x = 0.2 m
H falda = 0.05 m Dht = 0.05 m ht1 = 2.35 mht2 = 3.15 m Pf = 0 m
Peso solaio RAP sp. 16 240 Kg/mqPeso soletta c.a. 100 Kg/mq lunghezza solaio = 20 m
V(mc)
γ(Kg/mc)
S(mq)
g(Kg/mq)
P(Kg)
V(mc)
γ(Kg/mc)
S.S.(Kg)
Platea 01 P01 = 76.20 2470 188210.30 Platea 01 S.s. 01 = 76.20 1000 76198.50Platea 02 P02 = 28.23 2470 69724.40 Platea 02 S.s.02 = 28.23 1000 28228.50
Muro 1x P1x = 15.96 2470 39421.20 Muro 1x S.s.1x = 15.63 1000 15627.50Muro 2x P2x = 15.96 2470 39421.20 Muro 2x S.s.2x = 15.63 1000 15627.50Muro 3x P3x = 6.72 2470 16598.40 Muro 3x S.s.3x = 6.62 1000 6615.00Muro 4x P4x = 6.72 2470 16598.40 Muro 4x S.s.4x = 6.62 1000 6615.00Muro centrale 5x P5x = 4.18 2470 10324.60Muro centrale 6x P6x = 2.28 2470 5631.60
Muro 1y P1y = 4.70 2470 11618.88 Muro 1y S.s.1y = 4.61 1000 4606.00Muro 2y P2y = 6.27 2470 15491.84 Muro 2y S.s.2y = 6.17 1000 6174.00Muro 3y P3y = 2.30 2470 5671.12 Muro 3y S.s.3y = 2.30 1000 2296.00
Solaio P solaio = 98 340 33320.00Grigliato P grigliato = 24.5 0 0.00
Terreno 1x PT1x = 59.11 1850 109361.36 Terreno 1x S.s.T1x = 59.11 1000 59114.25Terreno 2x PT2x = 59.11 1850 109361.36 Terreno 2x S.s.T2x = 59.11 1000 59114.25Terreno 3x PT3x = 26.00 1850 48106.01 Terreno 3x S.s.T3x = 26.00 1000 26003.25Terreno 4x PT4x = 26.00 1850 48106.01 Terreno 4x S.s.T4x = 26.00 1000 26003.25
Terreno 1y PT1y = 25.05 1850 46344.35 Terreno 1y S.s.T1y = 25.05 1000 25051.00Terreno 2y PT2y = 33.58 1850 62121.15 Terreno 2y S.s.T2y = 33.58 1000 33579.00
Volume interno 1 P Vi1 = 214.605 0 0.00 Volume interno 1 S.s. Vi1 = 218.785 1000 218785.00Volume interno 2 P Vi2 = 90.33 0 0.00 Volume interno 2 S.s. Vi2 = 92.61 1000 92610.00
703.32 P totale 875432.18 702.25 S.s totale 702248.00
γg1 (Kg)Carichi STABILIZZANTI P totale 875432.18 0.9 Gstb,d 787888.96Sottospinta INSTABILIZZANTE S.s. totale 702248.00 1.1 Vinst,d 772472.80
Gstb,d / Vinst,d = 1.020 > 1.00
PERMANENTI STRUTTURALI
CARICHI VERTICALI STABILIZZANTI
PERMANENTI STRUTTURALI
SOTTOSPINTA IDRAULICA INSTABILIZZANTE
La verifica risulta soddisfatta
10.1.1 Verifica agli stati limite ultimi – CARICO LIMITE
Per la verifica a carico limite, si fa riferimento all’approccio 1 combinazione 2, per la quale in
relazione geotecnica è stato determinato un carico limite, riferito ad una fondazione a platea con profondità
di incastro dal p.c. (D) di 2,85 m e dimensioni in pianta (B×L) di circa 28,30×8,20 m, pari a Rp=2.19 kg/cm2
(metodo di Hansen);
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Con riferimento agli schemi del paragrafo precedente, si riporta di seguito la determinazione del
carico totale in fondazione, dell’opera, considerando come combinazione di carico più gravosa, quella con la
vasca interamente piena d’acqua:
V(mc)
γ(Kg/mc)
S(mq)
g(Kg/mq)
P(Kg)
Platea 01 P01 = 76.20 2500 190496.25Platea 02 P02 = 28.23 2500 70571.25
Muro 1x P1x = 15.96 2500 39900.00Muro 2x P2x = 15.96 2500 39900.00Muro 3x P3x = 6.72 2500 16800.00Muro 4x P4x = 6.72 2500 16800.00Muro centrale 5x P5x = 4.18 2500 10450.00Muro centrale 6x P6x = 2.28 2500 5700.00
Muro 1y P1y = 4.70 2500 11760.00Muro 2y P2y = 6.27 2500 15680.00Muro 3y P3y = 2.30 2500 5740.00
Solaio P solaio = 98 340 33320.00Grigliato P grigliato = 24.5 40 980.00
Terreno 1x PT1x = 59.11 1950 115272.79Terreno 2x PT2x = 59.11 1950 115272.79Terreno 3x PT3x = 26.00 1950 50706.34Terreno 4x PT4x = 26.00 1950 50706.34
Terreno 1y PT1y = 25.05 1950 48849.45Terreno 2y PT2y = 33.58 1950 65479.05
Volume interno acqua1 P Vi1 = 214.605 1000.00 214605.00Volume interno acqua2 P Vi2 = 90.33 1000.00 90330.00
G1 totale 1209319.25
V(mc)
γ(Kg/mc)
S(mq)
g(Kg/mq)
P(Kg)
Solaio Q solaio = 98 400 39200.00Grigliato Q grigliato = 24.5 400 9800.00
Zona aggetto platea Q platea = 109.56 400 43824.00Q totale 92824.00
SOVRACCARICO ACCIDENTALE Q
PERMANENTI STRUTTURALI G1
Tenuto conto che la platea ha dimensioni in pianta pari a 28,30x8,20 si ha la seguente tensione media sul
terreno riferita all’approccio 1 combinazione 2:
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Area totale platea A = 232.06 mq
TENSIONI SUL TERRRENO
SLU Approccio 1 - comb. 2 - A2+M2+R2
γg1 G1 γQ G1P totale 1.0 1209319.25 1.3 92824.00 1329990.45 Kg
σt = Ptotale/A = 5731.24 Kg/mq 0.57 Kg/cmq
La tensione sul terreno pari a 0,57 Kg/cmq, risulta inferiore a quella limite e pertanto si ritiene la verifica
soddisfatta.
10.1.2 Verifica a stato limite di esercizio – cedimenti
Con riferimento al paragrafo precedente si ha una tensione sul terreno, in condizioni di esercizio
considerando la combinazione RARA, pari a:
SLE comb. RARA
γg1 G1 γQ G1P totale 1.0 1209319.25 1.0 92824.00 1302143.25 Kg
σt = Ptotale/A = 5611.24 Kg/mq 0.56 Kg/cmq
Prima della realizzazione dell’opera, considerando un peso medio del terreno sopra la fondazione pari
(1850,00+1950,00)/2 = 1900 Kg/mc ed una profondità di scavo di circa 2,80 m, si aveva una tensione pari a:
1900 Kg/mc * 2,80 m = 5320 Kg/mq 0,53 Kg/cmq
La differenza di tensione sul terreno, tra la situazione prima della realizzazione dell’opera e dopo, è irrisoria,
e tale da ritenere che la fondazione sia del tipo compensato, con cedimenti pressoché nulli.
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11. VERIFICHE STRUTTURALI MURI E PLATEAVASCA – ZONA CON ALTEZZA 2,40 M
11.1 Schema opera
La determinazione delle spinte sull’ opera di sostegno sono state condotte mediante l’ausilio di fogli
di calcolo elettronici di cui a seguire verranno riportati i dati di input e i risultati.
La determinazione delle sollecitazioni e le verifiche degli elementi strutturali saranno condotte
mediante una semplice modellazione attraverso il software MODEST versione free.
11.2 Dati di input e geometria
TIPO TERRENO TERRAPIENO CARICHI
Permeabilità ALTA Permanenti strutturali G1 γcls = 2500 Kg/mc peso specifico cls
γt saturo 1950 Kg/mc peso solaio = 340 Kg/Mqγt secco 1850 Kg/mcϕ 28 ° Permanenti non strutturali G2 G2 = 0 Kg/mq carico distribuitoδ (attr. terra muro) 18.67 ° ψ0 ψ1 ψ2ε 23.00 ° Sovraccarico accidentale Q Q = 400 Kg/mq carico distribuito 0.7 0.7 0.6
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EFFETTI PRESENZA DI ACQUA
Presenza acqua SI γacqua 1000.00 Kg/mc
Considera peso terreno ridotto per spinta SI γt' 950.00 Kg/mc
livello acqua dal piano di campagna ha = 0 m
GEOMETRIA GEOMETRIA
D = 0 m H0 = 0 mβ1 90 ° sm= 0.35 m H = 2.4 m H1 = 2.4 mβ 0 ° S= 1.3 m
Lx= 4.9 m Lx/2= 2.45 m
11.3 Analisi sismica
ANALISI SISMICA
Vita di riferimento della struttura VR anni 50Classe d'uso della struttura Classe uso III 1.5Vita nominale della struttura VN anni 75Categoria del sottosuolo CCategoria TOPOGRAFICA T1Accelerazione orizzontale max attesa in sito ag/g 0.145Fattore di amplificazione dello spettro in accel. Orizz. Fo 2.39
TC* 0.296Coeff. amplificazione stratigrafica SS 1.49
Coeff. amplificazione topografica ST 1.0
S = Ss • ST 1.49CAPACITA DI SUBIRE SPOSTAMENTI NOCoeff. riduzione acceleraz max attesa in sito βm 1
Accelerazione massima amax 0.216
Coeff. Sismico orizzontale KH 0.216CONSIDERA KV SICoeff. Sismico verticale KV (+) 0.108 θ 20.816 sisma verso il basso
KV (-) -0.108 θ 25.287 sisma verso l'altoCoeff. Combinazione carico sismico Q1 ψ2 0.6
11.4 Coefficienti parziali parametri terreno e coefficienti di spinta attiva Ka
M
γ φ ϕeq
δ eq(attr. terra
muro)εeq ka
εeqsismica
kv(+)
ka SISkv(+)
Ka sis *(1+│Kv│)
kv(+)
εeqsismica
kv(-)
ka SISkv(-)
Ka sis *(1-│Kv│)
kv(-)EQU+M2 1.25 23.04 15.36 23.00 0.839
A1+M1+R1 1.00 28.00 18.67 23.00 0.510A2+M2+R2 1.25 23.04 15.36 23.00 0.839A1+M1+R3 1.00 28.00 18.67 23.00 0.510SISMA+M1 1.00 28.00 18.67 23.00 0.510 7.184 1.364 1.512 2.713 1.533 1.367SISMA+M2 1.25 23.04 15.36 23.00 0.839 2.227 1.323 1.467 -2.244 1.455 1.298
sisma verso il BASSO sisma verso l' ALTO
11.5 Coefficienti parziali per le azioni
γg1, fav γg1, sfav γg2, fav γg2, sfav γQ, fav γQ, sfav ψ0Q ψ1Q ψ2Q
EQU+M2 0.9 1.1 0.0 1.5 0.0 1.5 0.7 0.7 0.6A1+M1+R1 1.0 1.3 0.0 1.5 0.0 1.5 0.7 0.7 0.6A2+M2+R2 1.0 1.0 0.0 1.3 0.0 1.3 0.7 0.7 0.6A1+M1+R3 1.0 1.3 0.0 1.5 0.0 1.5 0.7 0.7 0.6SISMA+M1 1.0 1.0 1.0 1.0 0.0 1.0 0.7 0.7 0.6SISMA+M2 1.0 1.0 1.0 1.0 0.0 1.0 0.7 0.7 0.6
SLE 1.0 1.0 0.0 1.0 0.0 1.0 0.7 0.7 0.6
P. STRUTTURALIg1
P. NON STRUTTURALIg2
ACCIDENTALEQ
A
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11.6 Carichi verticali
CARICHI VERTICALI LIVELLO 1
P(Kg/m)
Distanze A
(m)
P(Kg/m)
MCS
STABIL.0
PERMANENTI STRUTTURALI g1Peso SOLAIO PS = 892.5 0.18 892.50 156.19Peso CLS 0 P0 = 0 0.18 0.00 0.00Peso CLS 1 P1 = 2100 0.18 2100.00 367.50
2992.50 523.69V0 M0S
PERM. NON STRUTTURALI g2Peso G2 PG2= 0 0.18 0.00 0.00
0.00 0.00V0 M0S
ACCIDENTALI QPeso sovr. Q PQ = 1640 0.18 1640.00 287.00
1640.00 287.00V0 M0S
11.7 Spinte analisi statica
CONSIDERA EFFETTO STABILIZZANTE SPINTA VERTICALE NO
SPINTE TERRENO ANALISI STATICALIVELLO 1
δ eq = 15.36 Ka = 0.839 δ eq = 18.67 Ka = 0.510 δ eq = 15.36 Ka = 0.839Altezza terreno
(m)
Distanze punto 1
(m)
qS
SPINTAVERT.
1
SPINTAORIZZ.
1
MAR
RIBAL.1
qS
SPINTAVERT.
1
SPINTAORIZZ.
1
MAR
RIBAL.1
qS
SPINTAVERT.
1
SPINTAORIZZ.
1
MAR
RIBAL.1
Spinta terreno 0 qT_1 = 0.00 0.00 0.00sovrastante FALDA qT orizz= 0.00 0.00 0.00livello 1 qT vert.= 0.00 0.00 0.00(carico triangolare)
S2_1 = 0.00 0.00 0.00S2 orizz = 2.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00S2 vert = 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Spinta terreno 2.4 qT_1 = 0.00 0.00 0.00sovrastante FALDA qT orizz= 0.00 0.00 0.00livello 1 qT vert.= 0.00 0.00 0.00(carico rettangolare)
S1_1 = 0.00 0.00 0.00S1 orizz = 1.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00S1 vert = 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Spinta terreno 2.4 qt_1= 1913.17 1163.93 1913.17corrispond. FALDA qt orizz= 1844.81 1102.70 1844.81livello 1 qt vert.= 506.84 372.53 506.84
S2_1= 2295.80 1396.72 2295.80S2 orizz = 0.80 2213.77 1771.02 1323.24 1058.60 2213.77 1771.02S2 vert. = 0.00 608.20 0.00 447.04 0.00 608.20 0.00
Spinta acqua 2.4 qa_1= 2400.00 2400.00 2400.00livello 1 S2_1= 2880.00 2880.00 2880.00
S2 orizz = 0.80 2880.00 2304.00 2880.00 2304.00 2880.00 2304.00608.20 5093.77 4075.02 447.04 4203.24 3362.60 608.20 5093.77 4075.02
V1 H1 M1R V1 H1 M1R V1 H1 M1R
Spinta sovr. G2 2.4 qG2_1= 0.00 0.00 0.00livello 1 qG2 orizz= 0.00 0.00 0.00
qG2 vert.= 0.00 0.00 0.00
S1_1 = 0.00 0.00 0.00S1 orizz = 1.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00S1 vert = 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00V1 H1 M1R V1 H1 M1R V1 H1 M1R
Spinta sovr. Q 2.4 qQ_1 = 335.64 204.20 335.64livello 1 qQ orizz= 323.65 193.46 323.65
qQ vert.= 88.92 65.36 88.92
S1_1= 805.54 490.08 805.54S1 orizz = 1.20 776.76 932.12 464.30 557.16 776.76 932.12S1 vert = 0.00 213.41 0.00 156.85 0.00 213.41 0.00
213.41 776.76 932.12 156.85 464.30 557.16 213.41 776.76 932.12V1 H1 M1R V1 H1 M1R V1 H1 M1R
A2+M2+R2
COMBINAZIONI STATICHE
EQU+M2 A1+M1+R1comb. EQU Comb. STR Comb. GEO
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11.8 Spinte analisi sismica
11.8.1 Sisma verso il basso
CONSIDERA EFFETTO STABILIZZANTE SPINTA VERTICALE NO
SPINTE TERRENO ANALISI SISMICALIVELLO 1
δ eq = 18.67 Ka = 0.510 δ eq = 15.36 Ka = 0.839CAPACITA DELL'OPERA DI SUBIRE SPOSTAMENTI Ka SIS= 1.364 Ka SIS= 1.323
Ka sis * (1+│Kv│)= 1.512 Ka sis * (1+│Kv│)= 1.467NO Kh = 0.216 Kh = 0.216
Kv = 0.108 Kv = 0.108
SPINTE ANALISI SISMICA
Altezza terreno
(m)
Distanze punto 1
(m)
qS
SPINTAVERT.
1
SPINTAORIZZ.
1
MCR
RIBAL.1
qS
SPINTAVERT.
1
SPINTAORIZZ.
1
MCR
RIBAL.1
Spinta terreno 0 qT_1 = 0.00 0.00sovrastante FALDA qT orizz= 0.00 0.00livello 1 qT vert.= 0.00 0.00(carico triangolare)
S2_1 = 0.00 0.00S2 orizz = 2.40 0.00 0.00 0.00 0.00S2 vert = 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Spinta terreno 2.4 qT_1 = 0.00 0.00sovrastante FALDA qT orizz= 0.00 0.00livello 1 qT vert.= 0.00 0.00(carico rettangolare)
ST_1 = 0.00 0.00S1 orizz = 1.20 0.00 0.00 0.00 0.00S1 vert = 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Spinta terreno 2.4 qt_1= 1163.93 1913.17corrispond. FALDA qt orizz= 1102.70 1844.81livello 1 qt vert.= 372.53 506.84
S2_1= 1396.72 2295.80S2 orizz = 0.80 1323.24 1058.60 2213.77 1771.02S2 vert. = 0.00 447.04 0.00 608.20 0.00
INCREMENTO SISMA 0 qT_1 = 0.00 0.00Spinta terreno qT orizz= 0.00 0.00sovrastante FALDA qT vert.= 0.00 0.00livello 1
S2_1 = 0.00 0.00S2 orizz = 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00S2 vert = 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
INCREMENTO SISMA 2.4 qT_1 = 0.00 0.00Spinta terreno qT orizz= 0.00 0.00sovrastante FALDA qT vert.= 0.00 0.00livello 1
ST_1 = 0.00 0.00S1 orizz = 1.20 0.00 0.00 0.00 0.00S1 vert = 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
INCREMENTO SISMA 2.4 qt_1= 2283.54 1430.56Spinta terreno qT orizz= 2163.42 1379.44corrispond. FALDA qT vert.= 730.87 378.98livello 1
S2_1= 2740.24 1716.67S2 orizz = 1.20 2596.10 3115.32 1655.33 1986.40S2 vert. = 0.00 877.05 0.00 454.78 0.00
Spinta acqua 2.4 qt_1= 2400.00 2400.00livello 1 S2_1= 2880.00 2880.00
S2 orizz = 0.80 2880.00 2304.00 2880.00 2304.00
SPINTA SISMICA 2.4ACQUA A MONTE Sa A= 726.94 726.94livello 1 Sa orizz = 0.96 726.94 697.86 726.94 697.86Westergaard SPINTA SISMICA 2.4ACQUA A VALLE Sa A= 0.00 0.00livello 1 Sa orizz = 0.96 0.00 0.00 0.00 0.00Westergaard
1324.08 7526.28 7175.77 1062.98 7476.04 6759.28V1 H1 M1R V1 H1 M1R
SISMA VERTICALE VERSO IL BASSOCOMBINAZIONI SISMICHE
comb. SIS STR comb. SIS GEOSISMA+M1 SISMA+M2
PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
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Ingegneri & Geologi Associati
36
Spinta sovr. G2 2.4 qG2_1= 0.00 0.00livello 1 qG2 orizz= 0.00 0.00
qG2 vert.= 0.00 0.00
S1_1 = 0.00 0.00S1 orizz = 1.20 0.00 0.00 0.00 0.00S1 vert = 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
INCREMENTO SISMA 2.4 qG2_1= 0.00 0.00Spinta sovr. G2 qG2 orizz= 0.00 0.00livello 1 qG2 vert.= 0.00 0.00
S1_1 = 0.00 0.00S1 orizz = 1.20 0.00 0.00 0.00 0.00S1 vert = 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00V1 H1 M1R V1 H1 M1R
Spinta sovr. Q 2.4 qQ_1 = 204.20 335.64livello 1 qQ orizz= 193.46 323.65
qQ vert.= 65.36 88.92
S1_1= 490.08 805.54S1 orizz = 1.20 464.30 557.16 776.76 932.12S1 vert = 0.00 156.85 0.00 213.41 0.00
INCREMENTO SISMA 2.4 qQ_1 = 400.62 250.97Spinta sovr. Q qQ orizz= 379.55 242.01livello 1 qQ vert.= 128.22 66.49
S1_1 = 961.49 602.34S1 orizz = 1.20 910.91 1093.09 580.82 696.98S1 vert = 0.00 307.74 0.00 159.57 0.00
464.59 1375.21 1650.25 372.98 1357.58 1629.10V1 H1 M1R V1 H1 M1R
FORZE DI INERZIA LIVELLO 1SOLAIO PS = 892.50
S PS orizz= 2.40 193.09 463.42 193.09 463.42S PS vert= 0.00 96.55 0.00 96.55 0.00
CLS 0 P 0 = 0.00S P0 orizz= 2.40 0.00 0.00 0.00 0.00S P0 vert= 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
CLS 1 P 1 = 2100.00S P1 orizz= 1.20 454.34 545.20 454.34 545.20S P1 vert= 0.00 227.17 0.00 227.17 0.00
323.71 647.43 1008.62 323.71 647.43 1008.62V1 H1 M1R V1 H1 M1R
G2 PG2= 0.00SPG2 orizz= 2.40 0.00 0.00 0.00 0.00SPG2 vert= 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00V1 H1 M1R V1 H1 M1R
Q PQ = 1640.00SPQ orizz= 2.40 354.81 851.55 354.81 851.55SPQ vert= 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 354.81 851.55 0.00 354.81 851.55V1 H1 M1R V1 H1 M1R
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37
11.8.1 Sisma verso l’alto
SPINTE TERRENO ANALISI SISMICALIVELLO 1
CAPACITA DELL'OPERA DI SUBIRE SPOSTAMENTI
NO
SPINTE ANALISI SISMICA
Altezza terreno
(m)
Distanze punto 1
(m)Spinta terreno 0 qT_1 =sovrastante FALDA qT orizz=livello 1 qT vert.=(carico triangolare)
S2_1 =S2 orizz = 2.40S2 vert = 0.00
Spinta terreno 2.4 qT_1 =sovrastante FALDA qT orizz=livello 1 qT vert.=(carico rettangolare)
ST_1 =S1 orizz = 1.20S1 vert = 0.00
Spinta terreno 2.4 qt_1=corrispond. FALDA qt orizz=livello 1 qt vert.=
S2_1=S2 orizz = 0.80S2 vert. = 0.00
INCREMENTO SISMA 0 qT_1 =Spinta terreno qT orizz=sovrastante FALDA qT vert.=livello 1
S2_1 =S2 orizz = 0.00S2 vert = 0.00
INCREMENTO SISMA 2.4 qT_1 =Spinta terreno qT orizz=sovrastante FALDA qT vert.=livello 1
ST_1 =S1 orizz = 1.20S1 vert = 0.00
INCREMENTO SISMA 2.4 qt_1=Spinta terreno qT orizz=corrispond. FALDA qT vert.=livello 1
S2_1=S2 orizz = 1.20S2 vert. = 0.00
Spinta acqua 2.4 qt_1=livello 1 S2_1=
S2 orizz = 0.80
SPINTA SISMICA 2.4ACQUA A MONTE Sa A=livello 1 Sa orizz = 0.96Westergaard SPINTA SISMICA 2.4ACQUA A VALLE Sa A=livello 1 Sa orizz = 0.96Westergaard
δ eq = 18.67 Ka = 0.510 δ eq = 15.36 Ka = 0.839Ka SIS= 1.533 Ka SIS= 1.455
Ka sis * (1-│Kv│)= 1.367 Ka sis * (1-│Kv│)= 1.298Kh = 0.216 Kh = 0.216Kv = -0.108 Kv = -0.108
qS
SPINTAVERT.
1
SPINTAORIZZ.
1
MCR
RIBAL.1
qS
SPINTAVERT.
1
SPINTAORIZZ.
1
MCR
RIBAL.1
0.00 0.000.00 0.000.00 0.00
0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.000.00 0.000.00 0.000.00 0.00
0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.001163.93 1913.171102.70 1844.81372.53 506.84
1396.72 2295.801323.24 1058.60 2213.77 1771.02
447.04 0.00 608.20 0.000.00 0.000.00 0.000.00 0.00
0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.000.00 0.000.00 0.000.00 0.00
0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.001952.88 1046.311850.16 1008.93625.04 277.19
2343.46 1255.572220.19 2664.23 1210.71 1452.85
750.05 0.00 332.63 0.002400.00 2400.002880.00 2880.00
2880.00 2304.00 2880.00 2304.00
726.94 726.94726.94 697.86 726.94 697.86
0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00
1197.09 7150.37 6724.68 940.83 7031.42 6225.73V1 H1 M1R V1 H1 M1R
SISMA VERTICALE VERSO L'ALTOCOMBINAZIONI SISMICHE
comb. SIS STR comb. SIS GEOSISMA+M1 SISMA+M2
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Spinta sovr. G2 2.4 qG2_1=livello 1 qG2 orizz=
qG2 vert.=
S1_1 =S1 orizz = 1.20S1 vert = 0.00
INCREMENTO SISMA 2.4 qG2_1=Spinta sovr. G2 qG2 orizz=livello 1 qG2 vert.=
S1_1 =S1 orizz = 1.20S1 vert = 0.00
Spinta sovr. Q 2.4 qQ_1 =livello 1 qQ orizz=
qQ vert.=
S1_1=S1 orizz = 1.20S1 vert = 0.00
INCREMENTO SISMA 2.4 qQ_1 =Spinta sovr. Q qQ orizz=livello 1 qQ vert.=
S1_1 =S1 orizz = 1.20S1 vert = 0.00
FORZE DI INERZIA LIVELLO 1SOLAIO PS = 892.50
S PS orizz= 2.40S PS vert= 0.00
CLS 0 P 0 = 0.00S P0 orizz= 2.40S P0 vert= 0.00
CLS 1 P 1 = 2100.00S P1 orizz= 1.20S P1 vert= 0.00
G2 PG2= 0.00SPG2 orizz= 2.40SPG2 vert= 0.00
Q PQ = 1640.00SPQ orizz= 2.40SPQ vert= 0.00
0.00 0.000.00 0.000.00 0.00
0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.000.00 0.000.00 0.000.00 0.00
0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00V1 H1 M1R V1 H1 M1R
204.20 335.64193.46 323.6565.36 88.92
490.08 805.54464.30 557.16 776.76 932.12
156.85 0.00 213.41 0.00342.61 183.56324.59 177.00109.66 48.63
822.27 440.55779.01 934.82 424.81 509.77
263.18 0.00 116.71 0.00420.03 1243.31 1491.97 330.12 1201.57 1441.89
V1 H1 M1R V1 H1 M1R
193.09 463.42 193.09 463.42-96.55 0.00 -96.55 0.00
0.00 0.00 0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00
454.34 545.20 454.34 545.20-227.17 0.00 -227.17 0.00-323.71 647.43 1008.62 -323.71 647.43 1008.62
V1 H1 M1R V1 H1 M1R
0.00 0.00 0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00V1 H1 M1R V1 H1 M1R
354.81 851.55 354.81 851.550.00 0.00 0.00 0.000.00 354.81 851.55 0.00 354.81 851.55V1 H1 M1R V1 H1 M1R
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11.9 Sollecitazioni muri vasca
Per le verifiche dei muri si considerano le combinazioni di tipo strutturale STR:
Combinazione statica: A1+M1
Combinazione sismica: M1
11.9.1 Sollecitazioni a SLU
A1+M1+R1
γg1 g1 γg2 g2 γQ1 ψ0Q Q
MR spinta = 1.3 3362.60 1.5 0.00 1.5 1 557.16 = 5207.11 Kg*m/m
H spinta = 1.3 4203.24 1.5 0.00 1.5 1 464.30 = 6160.66 Kg /m
MR = 5207.11 Kg*m/m H= 6160.66 Kg/m
a = MR/H = 0.85 m
REAZIONI VINCOLARI MA = -5207.11 Kg*m HA = 6160.66 Kg
SOLLECITAZIONI MA = -5207.11 Kg*m TA= 6160.66 Kg
SISMA + M1 SISMA VERTICALE VERSO IL BASSO
γg1 g1 γg2 g2 γQ1 ψ0Q Q
MR spinta = 1.0 7175.77 1.0 0.00 1.0 0.6 1650.25 = 8165.92 Kg*m/m
MR forze inerzia = 1.0 1008.62 1.0 0.00 1.0 0.6 851.55 = 1519.56 Kg*m/m
H spinta = 1.0 7526.28 1.0 0.00 1.0 0.6 1375.21 = 8351.41 Kg /m
H forze inerzia = 1.0 647.43 1.0 0.00 1.0 0.6 354.81 = 860.32 Kg /m
MR = 9685.48 Kg*m/m H= 9211.72 Kg/m
a = MR/H = 1.05 m
REAZIONI VINCOLARI MA = -9685.48 Kg*m HA = 9211.72 Kg
SOLLECITAZIONI MA = -9685.48 Kg*m TA= 9211.72 Kg
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SISMA + M1 SISMA VERTICALE VERSO L'ALTO
γg1 g1 γg2 g2 γQ1 ψ0Q Q
MR spinta = 1.0 6724.68 1.0 0.00 1.0 0.6 1491.97 = 7619.86 Kg*m/m
MR forze inerzia = 1.0 1008.62 1.0 0.00 1.0 0.6 851.55 = 1519.56 Kg*m/m
H spinta = 1.0 7150.37 1.0 0.00 1.0 0.6 1243.31 = 7896.35 Kg /m
H forze inerzia = 1.0 647.43 1.0 0.00 1.0 0.6 354.81 = 860.32 Kg /m
MR = 9139.42 Kg*m/m H= 8756.67 Kg/m
a = MR/H = 1.04 m
REAZIONI VINCOLARI MA = -9139.42 Kg*m HA = 8756.67 Kg
SOLLECITAZIONI MA = -9139.42 Kg*m TA= 8756.67 Kg
11.9.1 Sollecitazioni a SLE ( rara)
A1+M1+R1
γg1 g1 γg2 g2 γQ1 ψ0Q Q
MR spinta = 1.0 3362.60 1.0 0.00 1.0 1 557.16 = 3919.75 Kg*m/m
H spinta = 1.0 4203.24 1.0 0.00 1.0 1 464.30 = 4667.54 Kg /m
MR = 3919.75 Kg*m/m H= 4667.54 Kg/m
a = MR/H = 0.84 m
REAZIONI VINCOLARI MA = -3919.75 Kg*m HA = 4667.54 Kg
SOLLECITAZIONI MA = -3919.75 Kg*m TA= 4667.54 Kg
11.9.1 Sollecitazioni a SLE ( frequente)
A1+M1+R1
γg1 g1 γg2 g2 γQ1 ψ0Q Q
MR spinta = 1.0 3362.60 1.0 0.00 1.0 0.7 557.16 = 3752.61 Kg*m/m
H spinta = 1.0 4203.24 1.0 0.00 1.0 0.7 464.30 = 4528.25 Kg /m
MR = 3752.61 Kg*m/m H= 4528.25 Kg/m
a = MR/H = 0.83 m
REAZIONI VINCOLARI MA = -3752.61 Kg*m HA = 4528.25 Kg
SOLLECITAZIONI MA = -3752.61 Kg*m TA= 4528.25 Kg
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41
11.9.1 Sollecitazioni a SLE ( quasi permanente)
A1+M1+R1
γg1 g1 γg2 g2 γQ1 ψ0Q Q
MR spinta = 1.0 3362.60 1.0 0.00 1.0 0.6 557.16 = 3696.89 Kg*m/m
H spinta = 1.0 4203.24 1.0 0.00 1.0 0.6 464.30 = 4481.82 Kg /m
MR = 3696.89 Kg*m/m H= 4481.82 Kg/m
a = MR/H = 0.82 m
REAZIONI VINCOLARI MA = -3696.89 Kg*m HA = 4481.82 Kg
SOLLECITAZIONI MA = -3696.89 Kg*m TA= 4481.82 Kg
11.10 Fascicolo di calcolo software Modest (altezza muri 2,40 m) - sezione intermedia vasca
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Geometria Elenco vincoli nodi Simbologia
Vn = Numero del vincolo nodo Comm. = Commento Sx = Spostamento in dir. X (L=libero, B=bloccato, E=elas tico) Sy = Spostamento in dir. Y (L=libero, B=bloccato, E=elas tico) Sz = Spostamento in dir. Z (L=libero, B=bloccato, E=elas tico) Rx = Rotazione intorno all'asse X (L=libera, B=bloccata, E=elastica) Ry = Rotazione intorno all'asse Y (L=libera, B=bloccata, E=elastica) Rz = Rotazione intorno all'asse Z (L=libera, B=bloccata, E=elastica) RL = Rotazione libera Ly = Lunghezza (dir. Y locale) Lz = Larghezza (dir. Z locale) Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler Vn Comm. Sx Sy Sz Rx Ry Rz RL Ly
<m> Lz
<m> Kt
<daN/cmc> 1 Libero L L L L L L 3 El. sew 110001 B B L B L B
Elenco nodi Simbologia
Nodo = Numero del nodo X = Coordinata X del nodo Y = Coordinata Y del nodo Z = Coordinata Z del nodo Imp. = Numero dell'impalcato Vn = Numero del vincolo nodo Nodo X
<m> Y
<m> Z
<m> Imp. Vn Nodo X
<m> Y
<m> Z
<m> Imp. Vn Nodo X
<m> Y
<m> Z
<m> Imp. Vn
1 0.00 0.00 0.00 0 3 2 5.25 0.00 0.00 0 3 3 -1.48 0.00 0.00 0 1 4 6.72 0.00 0.00 0 1 101 0.00 0.00 2.40 0 1 102 5.25 0.00 2.40 0 1
Elenco materiali Simbologia
Mat. = Numero del materiale Comm. = Commento P = Peso specifico E = Modulo elastico G = Modulo elastico tangenziale ν = Coeff. di Poisson
α = Coeff. di dilatazione termica Mat. Comm. P
<daN/mc> E
<daN/cmq> G
<daN/cmq> ν α
1 Calcestruzzo 2500 300000.00 130000.00 0.1 1.000000E-005 2 Acciaio 7850 2100000.00 800000.00 0.3 1.000000E-005
Elenco sezioni aste Simbologia
Sez. = Numero della sezione Comm. = Commento Tipo = Tipologia 2C = Doppia C lato labbri 2Cdx = Doppia C lato costola 2I = Doppia I 2L = Doppia L lato labbri 2Ldx = Doppia L lato costole C = C
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Cdx = C destra Cir. = Circolare Cir.c = Circolare cava I = I L = L Ldx = L destra Om. = Omega Pg = Pi greco Pr = Poligono regolare Prc = Poligono regolare cavo Pc = Per coordinate Ia = Inerzie assegnate R = Rettangolare Rc = Rettangolare cava T = T U = U Ur = U rovescia V = V Vr = V rovescia Z = Z Zdx = Z destra Ts = T stondata Ls = L stondata Cs = C stondata Is = I stondata Dis. = Disegnata Me = Membratura G = Generica T = Trave P = Pilastro Ver. = Verifica prevista N = Nessuna C = Cemento armato A = Acciaio L = Legno B = Base H = Altezza Ma = Numero del materiale C = Numero del criterio di progetto Ccol = Numero del criterio di progetto collegamento Sez. Comm. Tipo Me Ver. B
<cm> H
<cm> Ma C Ccol Sez. Comm. Tipo Me Ver. B
<cm> H
<cm> Ma C Ccol
1 R T C 100.00 45.00 1 1 2 R G C 100.00 35.00 1 1 3 R G N 100.00 13.60 1
Elenco vincoli aste Simbologia
Va = Numero del vincolo asta Comm. = Commento Tipo = Tipologia SVI = Definizione di vincolamenti interni ELA = Vincolo su suolo elastico alla Winkler BIE-RTC = Biella resistente a trazione e a compress ione BIE-RC = Biella resistente solo a compressione BIE-RT = Biella resistente solo a trazione Ni = Sforzo normale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=blocca to) Tyi = Taglio in dir. Y locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato) Tzi = Taglio in dir. Z locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato) Mxi = Momento intorno all'asse X locale nodo iniziale (0= sbloccato, 1=bloccato) Myi = Momento intorno all'asse Y locale nodo iniziale (0= sbloccato, 1=bloccato) Mzi = Momento intorno all'asse Z locale nodo iniziale (0= sbloccato, 1=bloccato) Nf = Sforzo normale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato ) Tyf = Taglio in dir. Y locale nodo finale (0=sbloccato, 1 =bloccato) Tzf = Taglio in dir. Z locale nodo finale (0=sbloccato, 1 =bloccato) Mxf = Momento intorno all'asse X locale nodo finale (0=sb loccato, 1=bloccato) Myf = Momento intorno all'asse Y locale nodo finale (0=sb loccato, 1=bloccato) Mzf = Momento intorno all'asse Z locale nodo finale (0=sb loccato, 1=bloccato) Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler
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Va Comm. Tipo Ni Tyi Tzi Mxi Myi Mzi Nf Tyf Tzf Mxf Myf Mzf Kt
<daN/cmc> 1 Inc+Inc SVI 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
30 ELA 1.00 31 Cer+Cer+N SVI 0 1 1 0 0 0 1 1 1 1 0 0
Elenco aste Simbologia
Asta = Numero dell'asta N1 = Nodo iniziale N2 = Nodo finale Sez. = Numero della sezione Va = Numero del vincolo asta Par. = Numero dei parametri aggiuntivi Rot. = Rotazione FF = Filo fisso Dy1 = Scost. filo fisso Y1 Dy2 = Scost. filo fisso Y2 Dz1 = Scost. filo fisso Z1 Dz2 = Scost. filo fisso Z2 Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler Asta N1 N2 Sez. Va Par. Rot.
<grad> FF Dy1
<cm> Dy2
<cm> Dz1
<cm> Dz2
<cm> Kt
<daN/cmc> 1 1 101 2 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 2 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00
101 101 102 3 31 0.00 22 0.00 0.00 0.00 0.00 301 3 1 1 30 0.00 22 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 301 1 2 1 30 0.00 22 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 301 2 4 1 30 0.00 22 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00
Carichi Condizioni di carico elementari Simbologia
CCE = Numero della condizione di carico elementare Comm. = Commento Mx = Moltiplicatore della massa in dir. X My = Moltiplicatore della massa in dir. Y Mz = Moltiplicatore della massa in dir. Z Jpx = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'as se X Jpy = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'as se Y Jpz = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'as se Z Tipo CCE = Tipo di CCE per calcolo agli stati limite Sicurezza = Contributo alla sicurezza F = a favore S = a sfavore A = ambigua Variabilità = Tipo di variabilità B = di base I = indipendente A = ambigua CCE Comm. Mx My Mz Jpx Jpy Jpz Tipo CCE Sicurezza Variabilità
1 Permanenti 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 D.M. 08 Permanenti strutturali S -- 2 Acqua 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 D.M. 08 Permanenti strutturali S -- 3 Accidentale solaio 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 5 D.M. 08 Variabili Categoria C Ambienti
suscettibili di affollamento S B
4 Spinte statiche PERM. A1+M1
1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 D.M. 08 Permanenti strutturali S --
5 Spinte statiche ACCIDENT. A1+M1
1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 5 D.M. 08 Variabili Categoria C Ambienti suscettibili di affollamento
S B
6 Spinte PERM. A1+M1 sisma 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 20 SISMA PERMANENTI S -- 7 Spinte ACCIDENT.
A1+M1sisma 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 21 SISMA ACCIDENTALI S B
8 Increm. Spinte SISMA BASSO Perm.
1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 20 SISMA PERMANENTI S --
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9 Increm. Spinte SISMA BASSO Acc.
1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 21 SISMA ACCIDENTALI S B
10 Increm. Spinte SISMA ALTO Perm.
1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 20 SISMA PERMANENTI S --
11 Increm. Spinte SISMA ALTO Acc.
1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 21 SISMA ACCIDENTALI S B
12 FORZE INERZIA PERM. 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 20 SISMA PERMANENTI S -- 13 FORZE INERZIA ACCIDEN 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 21 SISMA ACCIDENTALI S B
Elenco carichi nodi Condizione di carico n. 12: FORZE INERZIA PERM. Carichi concentrati Simbologia
Nodo = Numero del nodo Px = Componente X della forza applicata Py = Componente Y della forza applicata Pz = Componente Z della forza applicata Mx = Momento intorno all'asse X My = Momento intorno all'asse Y Mz = Momento intorno all'asse Z Nodo Px
<daN> Py
<daN> Pz
<daN> Mx
<daNm> My
<daNm> Mz
<daNm> Nodo Px
<daN> Py
<daN> Pz
<daN> Mx
<daNm> My
<daNm> Mz
<daNm> 101 -193.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 102 -193.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Elenco carichi nodi Condizione di carico n. 13: FORZE INERZIA ACCIDEN Carichi concentrati Nodo Px
<daN> Py
<daN> Pz
<daN> Mx
<daNm> My
<daNm> Mz
<daNm> Nodo Px
<daN> Py
<daN> Pz
<daN> Mx
<daNm> My
<daNm> Mz
<daNm> 101 -355.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 102 -355.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Elenco carichi aste Condizione di carico n. 1: Permanenti Carichi distribuiti Simbologia
Asta = Numero dell'asta N1 = Nodo iniziale N2 = Nodo finale S = Numero del solaio di provenienza T = Tipo di carico QA = Primo carico accidentale da solaio QA2 = Secondo carico accidentale da solaio QA3 = Terzo carico accidentale da solaio QPS = Carico permanente strutturale da solaio QPN = Carico permanente non strutturale da solaio PP = Peso proprio M = Manuale DC = Direzione del carico XG,YG,ZG = secondo gli assi Globali XL,YL,ZL = secondo gli assi Locali Xi = Distanza iniziale Qi = Carico iniziale Xf = Distanza finale Qf = Carico finale Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> 1 1 101 -- PP ZG 0.00 875.00 2.40 875.00 2 2 102 -- PP ZG 0.00 875.00 2.40 875.00
101 101 102 -- PP ZG 0.00 340.00 5.25 340.00 301 3 1 -- M ZG 0.00 4680.00 1.48 4680.00 301 3 1 -- PP ZG 0.00 1125.00 1.48 1125.00 301 1 2 -- PP ZG 0.00 1125.00 5.25 1125.00 301 2 4 -- M ZG 0.00 4680.00 1.48 4680.00 301 2 4 -- PP ZG 0.00 1125.00 1.48 1125.00
Elenco carichi aste Condizione di carico n. 2: Acqua Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf
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<m> <daN/m> <m> <daN/m> 301 1 2 -- M ZG 0.00 2400.00 5.25 2400.00
Elenco carichi aste Condizione di carico n. 3: Accidentale solaio Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> 101 101 102 -- M ZG 0.00 400.00 5.25 400.00
Elenco carichi aste Condizione di carico n. 4: Spinte statiche PERM. A1 +M1 Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> 1 1 101 -- M XG 0.00 -1103.00 2.40 0.00 1 1 101 -- M XG 0.00 -2400.00 2.40 0.00 2 2 102 -- M XG 0.00 1103.00 2.40 0.00 2 2 102 -- M XG 0.00 2400.00 2.40 0.00
Elenco carichi aste Condizione di carico n. 5: Spinte statiche ACCIDENT . A1+M1 Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> 1 1 101 -- M XG 0.00 -194.00 2.40 -194.00 2 2 102 -- M XG 0.00 194.00 2.40 194.00
Elenco carichi aste Condizione di carico n. 6: Spinte PERM. A1+M1 sisma Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> 1 1 101 -- M XG 0.00 -1103.00 2.40 0.00 1 1 101 -- M XG 0.00 -2400.00 2.40 0.00 2 2 102 -- M XG 0.00 1103.00 2.40 0.00 2 2 102 -- M XG 0.00 2400.00 2.40 0.00
Elenco carichi aste Condizione di carico n. 7: Spinte ACCIDENT. A1+M1si sma Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> 1 1 101 -- M XG 0.00 -194.00 2.40 -194.00 2 2 102 -- M XG 0.00 194.00 2.40 194.00
Elenco carichi aste Condizione di carico n. 8: Increm. Spinte SISMA BAS SO Perm. Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> 1 1 101 -- M XG 0.00 -1082.00 2.40 -1082.00 1 1 101 -- M XG 0.00 -379.00 1.92 -379.00 2 2 102 -- M XG 0.00 1082.00 2.40 1082.00 2 2 102 -- M XG 0.00 379.00 1.92 379.00
Elenco carichi aste Condizione di carico n. 9: Increm. Spinte SISMA BAS SO Acc. Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> 1 1 101 -- M XG 0.00 -380.00 2.40 -380.00 2 2 102 -- M XG 0.00 380.00 2.40 380.00
Elenco carichi aste Condizione di carico n. 10: Increm. Spinte SISMA AL TO Perm. Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> 1 1 101 -- M XG 0.00 -925.00 2.40 -925.00 1 1 101 -- M XG 0.00 -379.00 1.92 -379.00 2 2 102 -- M XG 0.00 925.00 2.40 925.00 2 2 102 -- M XG 0.00 379.00 1.92 379.00
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Elenco carichi aste Condizione di carico n. 11: Increm. Spinte SISMA AL TO Acc. Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> 1 1 101 -- M XG 0.00 -325.00 2.40 -325.00 2 2 102 -- M XG 0.00 325.00 2.40 325.00
Elenco carichi aste Condizione di carico n. 12: FORZE INERZIA PERM. Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> 1 1 101 -- M XG 0.00 -189.00 2.40 -189.00 2 2 102 -- M XG 0.00 189.00 2.40 189.00
Risultati del calcolo Parametri di calcolo La modellazione della struttura e la rielaborazione dei risultati del calcolo sono stati effettuati con: ModeSt ver. 8.70, prodotto da Tecnisoft s.a.s. - Pr ato La struttura è stata calcolata utilizzando come sol utore agli elementi finiti: Xfinest ver. 2014, prodotto da Ce.A.S. S.r.l. - Mil ano Tipo di normativa: stati limite D.M. 08 Tipo di calcolo: calcolo statico Vincoli esterni: Considera sempre vincoli assegnati in modellazione Schematizzazione piani rigidi: nessun impalcato rig ido Modalità di recupero masse secondarie: mantenere su l nodo masse e forze relative Generazione combinazioni - Lineari: si - Valuta spostamenti e non sollecitazioni: no - Buckling: no Opzioni di calcolo - Non sono state considerate infinitamente rigide l e zone di connessione fra travi, pilastri ed elementi bidimensionali - Calcolo con offset rigidi dai nodi: no - Uniformare i carichi variabili: no - Massimizzare i carichi variabili: no - Minimo carico da considerare: 0.00 <daN/m> - Recupero carichi zone rigide: taglio e momento fl ettente Opzioni del solutore - Tipo di elemento bidimensionale: QF46 - Calcolo sforzo nei nodi: No - Trascura deformabilità a taglio delle aste: No - Analisi dinamica con metodo di Lanczos: Sì - Check sequenza di Sturm: Sì - Soluzione matrice con metodo ver. 5.1: No - Analisi non lineare con Newton modificato: No - Usa formulazione secante per buckling: No - Trascura buckling torsionale: No Dati struttura - Tipo di opera: Opera ordinaria - Vita nominale V N: 50.00 - Classe d'uso: Classe III - Forze orizzontali convenzionali per stati limite non sismici: 1.00% - Genera stati limite per verifiche di resistenza a l fuoco: no
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Condizioni di carico elementari Simbologia
CCE = Numero della condizione di carico elementare Comm. = Commento Mx = Moltiplicatore della massa in dir. X My = Moltiplicatore della massa in dir. Y Mz = Moltiplicatore della massa in dir. Z Jpx = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'as se X Jpy = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'as se Y Jpz = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'as se Z Tipo CCE = Tipo di CCE per calcolo agli stati limite Sicurezza = Contributo alla sicurezza F = a favore S = a sfavore A = ambigua Variabilità = Tipo di variabilità B = di base I = indipendente A = ambigua CCE Comm. Mx My Mz Jpx Jpy Jpz Tipo CCE Sicurezza Variabilità
1 Permanenti 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 S -- 2 Acqua 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 S -- 3 Accidentale solaio 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 5 S B 4 Spinte statiche PERM. A1+M1 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 S -- 5 Spinte statiche ACCIDENT. A1+M1 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 5 S B 6 Spinte PERM. A1+M1 sisma 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 20 S -- 7 Spinte ACCIDENT. A1+M1sisma 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 21 S B 8 Increm. Spinte SISMA BASSO Perm. 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 20 S -- 9 Increm. Spinte SISMA BASSO Acc. 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 21 S B
10 Increm. Spinte SISMA ALTO Perm. 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 20 S -- 11 Increm. Spinte SISMA ALTO Acc. 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 21 S B 12 FORZE INERZIA PERM. 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 20 S -- 13 FORZE INERZIA ACCIDEN 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 21 S B
Elenco tipi cce definiti Simbologia
Tipo CCE = Tipo condizione di carico elementare Comm. = Commento Tipo = Tipologia G = Permanente Q = Variabile I = Da ignorare A = Azione eccezionale P = Precompressione Durata = Durata del carico N = Non definita P = Permanente L = Lunga M = Media B = Breve I = Istantanea γ min. = Coeff. γ min. γ max = Coeff. γ max ψ0 = Coeff. ψ0 ψ1 = Coeff. ψ1 ψ2 = Coeff. ψ2 ψ0,s = Coeff. ψ0 sismico (D.M. 96) Tipo CCE Comm. Tipo Durata γ min. γ max ψ0 ψ1 ψ2 ψ0,s 1 D.M. 08 Permanenti strutturali G N 1.00 1.30 2 D.M. 08 Permanenti non strutturali G N 0.00 1.50 3 D.M. 08 Variabili Categoria A Ambienti ad uso res idenziale Q N 0.00 1.50 0.70 0.50 0.30 0.00 4 D.M. 08 Variabili Categoria B Uffici Q N 0.00 1.50 0.70 0.50 0.30 0.00 5 D.M. 08 Variabili Categoria C Ambienti suscettibi li di affollamento Q N 0.00 1.50 0.70 0.70 0.60 0.00 6 D.M. 08 Variabili Categoria D Ambienti ad uso com merciale Q N 0.00 1.50 0.70 0.70 0.60 0.00 7 D.M. 08 Variabili Categoria E Biblioteche, archiv i, magazzini e ambienti ad
uso industriale Q N 0.00 1.50 1.00 0.90 0.80 0.00
8 D.M. 08 Variabili Categoria F Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso <= 30 kN)
Q N 0.00 1.50 0.70 0.70 0.60 0.00
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9 D.M. 08 Variabili Categoria G Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN)
Q N 0.00 1.50 0.70 0.50 0.30 0.00
10 D.M. 08 Variabili Vento Q N 0.00 1.50 0.60 0.20 0.00 0.00 11 D.M. 08 Variabili Neve (a quota <= 1000 m s.l.m. ) Q N 0.00 1.50 0.50 0.20 0.00 0.00 12 D.M. 08 Variabili Neve (a quota > 1000 m s.l.m.) Q N 0.00 1.50 0.70 0.50 0.20 0.00 13 D.M. 08 Variabili Variazioni termiche Q N 0.00 1.50 0.60 0.50 0.00 0.00 14 D.M. 96 Permanenti G N 1.00 1.40 15 D.M. 96 Variabili Abitazioni Q P 0.00 1.50 0.70 0.50 0.20 0.70 16 D.M. 96 Variabili Uffici, negozi, scuole, ecc. Q N 0.00 1.50 0.70 0.60 0.30 0.70 17 D.M. 96 Variabili Autorimesse Q N 0.00 1.50 0.70 0.70 0.60 0.70 18 D.M. 96 Variabili Vento Q N 0.00 1.50 0.70 0.20 0.00 0.00 19 D.M. 08 Variabili Categoria H - Coperture Q N 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 1.00 20 SISMA PERMANENTI G N 1.00 1.00 21 SISMA ACCIDENTALI Q N 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 22 D.M. 08 Permanenti non strutturali_ACQUA G N 0.00 1.30
Ambienti di carico Simbologia N Numero Comm. Commento 1 Permanenti 2 Acqua 3 Accidentale solaio 4 Spinte statiche PERM. A1+M1 5 Spinte statiche ACCIDENT. A1+M1 6 Spinte PERM. A1+M1 sisma 7 Spinte ACCIDENT. A1+M1sisma 8 Increm. Spinte SISMA BASSO Perm. 9 Increm. Spinte SISMA BASSO Acc. 10 Increm. Spinte SISMA ALTO Perm. 11 Increm. Spinte SISMA ALTO Acc. 12 FORZE INERZIA PERM. 13 FORZE INERZIA ACCIDEN F azioni orizzontali convenzionali SLU Stato limite ultimo SLR Stato limite per combinazioni rare SLF Stato limite per combinazioni frequenti SLQ Stato limite per combinazioni quasi permanent i o di danno
N Comm. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 SLU SLR SLF SLQ 1 STATICO COMB 1_SLU si si si no no no no no no no no no no si no no no 2 STATICO COMB 2_SLU si no si no no no no no no no no no no si no no no 3 STATICO COMB 3_SLU si si si si si no no no no no no no no si no no no 4 STATICO COMB 4_SLU si no si si si no no no no no no no no si no no no 5 SISMICO COMB 1_SLU si si si no no si si si si no no si si si no no no 6 SISMICO COMB 2_SLU si no si no no si si si si no no si si si no no no 7 SISMICO COMB 3_SLU si si si no no si si no no si si si si si no no no 8 SISMICO COMB 4_SLU si no si no no si si no no si si si si si no no no 9 STATICO COMB 1_SLE rara si si si no no no no no no no no no no no si no no
10 STATICO COMB 2_SLE rara si no si no no no no no no no no no no no si no no 11 STATICO COMB 3_SLE rara si si si si si no no no no no no no no no si no no 12 STATICO COMB 4_SLE rara si no si si si no no no no no no no no no si no no 13 STATICO COMB 1_SLE frequente si si si no no no no no no no no no no no no si no 14 STATICO COMB 2_SLE frequente si no si no no no no no no no no no no no no si no 15 STATICO COMB 3_SLE frequente si si si si si no no no no no no no no no no si no 16 STATICO COMB 4_SLE frequente si no si si si no no no no no no no no no no si no 17 STATICO COMB 1_SLE quasi perm. si si si no no no no no no no no no no no no no si 18 STATICO COMB 2_SLE quasi perm. si no si no no no no no no no no no no no no no si 19 STATICO COMB 3_SLE quasi perm. si si si si si no no no no no no no no no no no si 20 STATICO COMB 4_SLE quasi perm. si no si si si no no no no no no no no no no no si
Elenco combinazioni di carico simboliche Simbologia
CC = Numero della combinazione delle condizioni di caric o elementari Comm. = Commento TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione freq uente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quas i permanente
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SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco CC Comm. TCC 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
1 Amb. 1 (SLU) SLU γ max γ max γ max ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 2 Amb. 2 (SLU) SLU γ max ----- γ max ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 3 Amb. 3 (SLU) SLU γ max γ max γ max γ max γ max ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 4 Amb. 4 (SLU) SLU γ max ----- γ max γ max γ max ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----
5 Amb. 5 (SLU) SLU γ max γ max γ max ----- ----- γ max γ max γ max γ max ----- ----- γ max γ max 6 Amb. 6 (SLU) SLU γ max ----- γ max ----- ----- γ max γ max γ max γ max ----- ----- γ max γ max 7 Amb. 7 (SLU) SLU γ max γ max γ max ----- ----- γ max γ max ----- ----- γ max γ max γ max γ max 8 Amb. 8 (SLU) SLU γ max ----- γ max ----- ----- γ max γ max ----- ----- γ max γ max γ max γ max 9 Amb. 9 (SLE R) SLE R 1 1 1 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----
10 Amb. 10 (SLE R) SLE R 1 ----- 1 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 11 Amb. 11 (SLE R) SLE R 1 1 1 1 1 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 12 Amb. 12 (SLE R) SLE R 1 ----- 1 1 1 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 13 Amb. 13 (SLE F) SLE F 1 1 ψ1 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----
14 Amb. 14 (SLE F) SLE F 1 ----- ψ1 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 15 Amb. 15 (SLE F) SLE F 1 1 ψ1 1 ψ1 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 16 Amb. 16 (SLE F) SLE F 1 ----- ψ1 1 ψ1 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----
17 Amb. 17 (SLE Q) SLE Q 1 1 ψ2 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 18 Amb. 18 (SLE Q) SLE Q 1 ----- ψ2 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 19 Amb. 19 (SLE Q) SLE Q 1 1 ψ2 1 ψ2 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 20 Amb. 20 (SLE Q) SLE Q 1 ----- ψ2 1 ψ2 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----
Genera le combinazioni con un solo carico di tipo v ariabile come di base: no Considera sollecitazioni dinamiche con segno dei mo di principali: no Combinazioni delle cce Simbologia
CC = Numero della combinazione delle condizioni di caric o elementari Comm. = Commento TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione freq uente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quas i permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco An. = Tipo di analisi L = Lineare NL = Non lineare Bk = Buckling S = Si N = No CC Comm. TCC An. Bk 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
1 CC 1 - Amb. 1 (SLU) SLU L N 1.30 1.30 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 CC 2 - Amb. 2 (SLU) SLU L N 1.30 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 CC 3 - Amb. 3 (SLU) SLU L N 1.30 1.30 1.50 1.30 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4 CC 4 - Amb. 4 (SLU) SLU L N 1.30 0.00 1.50 1.30 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5 CC 5 - Amb. 5 (SLU) SLU L N 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 1.00 0.60 1.00 0.60 0.00 0.00 1.00 0.60 6 CC 6 - Amb. 6 (SLU) SLU L N 1.00 0.00 0.60 0.00 0.00 1.00 0.60 1.00 0.60 0.00 0.00 1.00 0.60 7 CC 7 - Amb. 7 (SLU) SLU L N 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 1.00 0.60 0.00 0.00 1.00 0.60 1.00 0.60 8 CC 8 - Amb. 8 (SLU) SLU L N 1.00 0.00 0.60 0.00 0.00 1.00 0.60 0.00 0.00 1.00 0.60 1.00 0.60 9 CC 9 - Amb. 9 (SLE R) SLE R L N 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
10 CC 10 - Amb. 10 (SLE R) SLE R L N 1.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 11 CC 11 - Amb. 11 (SLE R) SLE R L N 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 12 CC 12 - Amb. 12 (SLE R) SLE R L N 1.00 0.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 13 CC 13 - Amb. 13 (SLE F) SLE F L N 1.00 1.00 0.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 14 CC 14 - Amb. 14 (SLE F) SLE F L N 1.00 0.00 0.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 15 CC 15 - Amb. 15 (SLE F) SLE F L N 1.00 1.00 0.70 1.00 0.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 16 CC 16 - Amb. 16 (SLE F) SLE F L N 1.00 0.00 0.70 1.00 0.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 17 CC 17 - Amb. 17 (SLE Q) SLE Q L N 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 18 CC 18 - Amb. 18 (SLE Q) SLE Q L N 1.00 0.00 0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 19 CC 19 - Amb. 19 (SLE Q) SLE Q L N 1.00 1.00 0.60 1.00 0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 20 CC 20 - Amb. 20 (SLE Q) SLE Q L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Tensioni sul terreno Simbologia
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Nodo = Numero del nodo CC = Numero della combinazione delle condizioni di caric o elementari σt = Tensione sul terreno Nodo CC σt
<daN/cmq> Nodo CC σt
<daN/cmq> Nodo CC σt
<daN/cmq> Nodo CC σt
<daN/cmq> Nodo CC σt
<daN/cmq> 1 1 0.72 1 2 0.53 1 3 0.71 1 4 0.52 1 5 0.51 1 6 0.36 1 7 0.51 1 8 0.36 1 9 0.55 1 10 0.41 1 11 0.54 1 12 0.40 1 13 0.54 1 14 0.40 1 15 0.53 1 16 0.39 1 17 0.54 1 18 0.39 1 19 0.53 1 20 0.39 2 1 0.72 2 2 0.53 2 3 0.71 2 4 0.52 2 5 0.53 2 6 0.38 2 7 0.53 2 8 0.39 2 9 0.55 2 10 0.41 2 11 0.54 2 12 0.40 2 13 0.54 2 14 0.40 2 15 0.53 2 16 0.39 2 17 0.54 2 18 0.39 2 19 0.53 2 20 0.39 3 1 0.79 3 2 0.67 3 3 0.72 3 4 0.59 3 5 0.44 3 6 0.35 3 7 0.45 3 8 0.36 3 9 0.60 3 10 0.51 3 11 0.55 3 12 0.45 3 13 0.60 3 14 0.50 3 15 0.54 3 16 0.44 3 17 0.59 3 18 0.50 3 19 0.54 3 20 0.44 4 1 0.79 4 2 0.67 4 3 0.72 4 4 0.59 4 5 0.49 4 6 0.39 4 7 0.49 4 8 0.40 4 9 0.60 4 10 0.51 4 11 0.55 4 12 0.45 4 13 0.60 4 14 0.50 4 15 0.54 4 16 0.44 4 17 0.59 4 18 0.50 4 19 0.54 4 20 0.44
Sollecitazioni aste Momento flettente
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Taglio
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Simbologia
Asta = Numero dell'asta N1 = Nodo1 N2 = Nodo2 CC = Numero della combinazione delle condizioni di caric o elementari X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale N = Sforzo normale Ty = Taglio in dir. Y Mz = Momento flettente intorno all'asse Z Tz = Taglio in dir. Z My = Momento flettente intorno all'asse Y Mx = Momento torcente intorno all'asse X Asta N1 N2 CC X
<cm> N
<daN> Ty
<daN> Mz
<daNm> Tz
<daN> My
<daNm> Mx
<daNm> 1 1 101 1 0.00 -5465.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 1 240.00 -2735.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 2 0.00 -5465.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 2 240.00 -2735.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 3 0.00 -5465.25 0.00 0.00 6163.08 -5209.82 0.00 1 1 101 3 192.00 -3281.25 0.00 0.00 358.27 -68.50 0.00 1 1 101 3 240.00 -2735.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 4 0.00 -5465.25 0.00 0.00 6163.08 -5209.82 0.00 1 1 101 4 192.00 -3281.25 0.00 0.00 358.27 -68.50 0.00 1 1 101 4 240.00 -2735.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 5 0.00 -3622.50 0.00 0.00 9214.24 -9688.21 0.00 1 1 101 5 192.00 -1942.50 0.00 0.00 1349.54 -407.88 0.00 1 1 101 5 240.00 -1522.50 0.00 0.00 406.00 0.00 0.00 1 1 101 6 0.00 -3622.50 0.00 0.00 9214.24 -9688.21 0.00 1 1 101 6 192.00 -1942.50 0.00 0.00 1349.54 -407.88 0.00 1 1 101 6 240.00 -1522.50 0.00 0.00 406.00 0.00 0.00 1 1 101 7 0.00 -3622.50 0.00 0.00 8758.24 -9141.00 0.00 1 1 101 7 192.00 -1942.50 0.00 0.00 1258.34 -385.99 0.00 1 1 101 7 240.00 -1522.50 0.00 0.00 406.00 0.00 0.00 1 1 101 8 0.00 -3622.50 0.00 0.00 8758.24 -9141.00 0.00 1 1 101 8 192.00 -1942.50 0.00 0.00 1258.34 -385.99 0.00 1 1 101 8 240.00 -1522.50 0.00 0.00 406.00 0.00 0.00 1 1 101 9 0.00 -4042.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 9 240.00 -1942.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 10 0.00 -4042.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 10 240.00 -1942.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 11 0.00 -4042.50 0.00 0.00 4669.20 -3921.60 0.00 1 1 101 11 192.00 -2362.50 0.00 0.00 261.26 -49.25 0.00 1 1 101 11 240.00 -1942.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 12 0.00 -4042.50 0.00 0.00 4669.20 -3921.60 0.00
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Ingegneri & Geologi Associati
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PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
A.M.I.A. SPA – COMUNE DI CARRARA REL F.1 - Relazione di calcolo delle strutture Pag. 55
Ingegneri & Geologi Associati
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101 101 102 4 525.00 0.00 0.00 0.00 -2735.25 0.00 0.00 101 101 102 5 0.00 0.00 0.00 0.00 1522.50 0.00 0.00 101 101 102 5 262.61 0.00 0.00 0.00 -0.66 1998.28 0.00 101 101 102 5 525.00 0.00 0.00 0.00 -1522.50 0.00 0.00 101 101 102 6 0.00 0.00 0.00 0.00 1522.50 0.00 0.00 101 101 102 6 262.61 0.00 0.00 0.00 -0.66 1998.28 0.00 101 101 102 6 525.00 0.00 0.00 0.00 -1522.50 0.00 0.00 101 101 102 7 0.00 0.00 0.00 0.00 1522.50 0.00 0.00 101 101 102 7 262.61 0.00 0.00 0.00 -0.66 1998.28 0.00 101 101 102 7 525.00 0.00 0.00 0.00 -1522.50 0.00 0.00 101 101 102 8 0.00 0.00 0.00 0.00 1522.50 0.00 0.00 101 101 102 8 262.61 0.00 0.00 0.00 -0.66 1998.28 0.00 101 101 102 8 525.00 0.00 0.00 0.00 -1522.50 0.00 0.00 101 101 102 9 0.00 0.00 0.00 0.00 1942.50 0.00 0.00 101 101 102 9 262.61 0.00 0.00 0.00 -0.84 2549.53 0.00 101 101 102 9 525.00 0.00 0.00 0.00 -1942.50 0.00 0.00 101 101 102 10 0.00 0.00 0.00 0.00 1942.50 0.00 0.00 101 101 102 10 262.61 0.00 0.00 0.00 -0.84 2549.53 0.00 101 101 102 10 525.00 0.00 0.00 0.00 -1942.50 0.00 0.00 101 101 102 11 0.00 0.00 0.00 0.00 1942.50 0.00 0.00 101 101 102 11 262.61 0.00 0.00 0.00 -0.84 2549.53 0.00 101 101 102 11 525.00 0.00 0.00 0.00 -1942.50 0.00 0.00 101 101 102 12 0.00 0.00 0.00 0.00 1942.50 0.00 0.00 101 101 102 12 262.61 0.00 0.00 0.00 -0.84 2549.53 0.00 101 101 102 12 525.00 0.00 0.00 0.00 -1942.50 0.00 0.00 101 101 102 13 0.00 0.00 0.00 0.00 1627.50 0.00 0.00 101 101 102 13 261.87 0.00 0.00 0.00 3.91 2136.08 0.00 101 101 102 13 525.00 0.00 0.00 0.00 -1627.50 0.00 0.00 101 101 102 14 0.00 0.00 0.00 0.00 1627.50 0.00 0.00 101 101 102 14 261.87 0.00 0.00 0.00 3.91 2136.08 0.00 101 101 102 14 525.00 0.00 0.00 0.00 -1627.50 0.00 0.00 101 101 102 15 0.00 0.00 0.00 0.00 1627.50 0.00 0.00 101 101 102 15 261.87 0.00 0.00 0.00 3.91 2136.08 0.00 101 101 102 15 525.00 0.00 0.00 0.00 -1627.50 0.00 0.00 101 101 102 16 0.00 0.00 0.00 0.00 1627.50 0.00 0.00 101 101 102 16 261.87 0.00 0.00 0.00 3.91 2136.08 0.00 101 101 102 16 525.00 0.00 0.00 0.00 -1627.50 0.00 0.00 101 101 102 17 0.00 0.00 0.00 0.00 1522.50 0.00 0.00 101 101 102 17 262.61 0.00 0.00 0.00 -0.66 1998.28 0.00 101 101 102 17 525.00 0.00 0.00 0.00 -1522.50 0.00 0.00 101 101 102 18 0.00 0.00 0.00 0.00 1522.50 0.00 0.00 101 101 102 18 262.61 0.00 0.00 0.00 -0.66 1998.28 0.00 101 101 102 18 525.00 0.00 0.00 0.00 -1522.50 0.00 0.00 101 101 102 19 0.00 0.00 0.00 0.00 1522.50 0.00 0.00 101 101 102 19 262.61 0.00 0.00 0.00 -0.66 1998.28 0.00 101 101 102 19 525.00 0.00 0.00 0.00 -1522.50 0.00 0.00 101 101 102 20 0.00 0.00 0.00 0.00 1522.50 0.00 0.00 101 101 102 20 262.61 0.00 0.00 0.00 -0.66 1998.28 0.00 101 101 102 20 525.00 0.00 0.00 0.00 -1522.50 0.00 0.00 301 3 1 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 3 1 1 147.50 0.00 0.00 0.00 14.86 144.54 0.00 301 3 1 2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 3 1 2 147.50 0.00 0.00 0.00 -2285.02 -1439.29 0.00 301 3 1 3 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 3 1 3 147.50 0.00 0.00 0.00 -642.22 -456.20 0.00 301 3 1 4 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 3 1 4 147.50 0.00 0.00 0.00 -2942.10 -2040.02 0.00 301 3 1 5 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 3 1 5 147.50 0.00 0.00 0.00 -1547.49 -1253.70 0.00 301 3 1 6 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 3 1 6 147.50 0.00 0.00 0.00 -3316.63 -2472.02 0.00 301 3 1 7 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 3 1 7 147.50 0.00 0.00 0.00 -1478.48 -1190.60 0.00 301 3 1 8 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 3 1 8 147.50 0.00 0.00 0.00 -3247.61 -2408.92 0.00 301 3 1 9 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 3 1 9 147.50 0.00 0.00 0.00 -53.59 62.44 0.00 301 3 1 10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 3 1 10 147.50 0.00 0.00 0.00 -1822.73 -1155.89 0.00 301 3 1 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 3 1 11 147.50 0.00 0.00 0.00 -548.19 -389.76 0.00 301 3 1 12 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 3 1 12 147.50 0.00 0.00 0.00 -2317.33 -1608.08 0.00
PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
A.M.I.A. SPA – COMUNE DI CARRARA REL F.1 - Relazione di calcolo delle strutture Pag. 56
Ingegneri & Geologi Associati
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301 3 1 13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 3 1 13 147.50 0.00 0.00 0.00 -180.38 -32.62 0.00 301 3 1 14 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 3 1 14 147.50 0.00 0.00 0.00 -1949.51 -1250.94 0.00 301 3 1 15 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 3 1 15 147.50 0.00 0.00 0.00 -653.84 -465.48 0.00 301 3 1 16 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 3 1 16 147.50 0.00 0.00 0.00 -2422.98 -1683.81 0.00 301 3 1 17 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 3 1 17 147.50 0.00 0.00 0.00 -222.64 -64.30 0.00 301 3 1 18 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 3 1 18 147.50 0.00 0.00 0.00 -1991.78 -1282.63 0.00 301 3 1 19 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 3 1 19 147.50 0.00 0.00 0.00 -689.05 -490.73 0.00 301 3 1 20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 3 1 20 147.50 0.00 0.00 0.00 -2458.19 -1709.05 0.00 301 1 2 1 0.00 0.00 0.00 0.00 -5450.39 144.53 0.00 301 1 2 1 261.85 0.00 0.00 0.00 -11.55 -6516.22 0.00 301 1 2 1 525.00 0.00 0.00 0.00 5450.39 144.54 0.00 301 1 2 2 0.00 0.00 0.00 0.00 -7750.27 -1439.29 0.00 301 1 2 2 261.85 0.00 0.00 0.00 -16.04 -10776.80 0.00 301 1 2 2 525.00 0.00 0.00 0.00 7750.27 -1439.27 0.00 301 1 2 3 0.00 0.00 0.00 0.00 -6107.47 4753.62 0.00 301 1 2 3 261.86 0.00 0.00 0.00 -14.10 -3083.67 0.00 301 1 2 3 525.00 0.00 0.00 0.00 6107.47 4753.63 0.00 301 1 2 4 0.00 0.00 0.00 0.00 -8407.35 3169.80 0.00 301 1 2 4 261.86 0.00 0.00 0.00 -18.57 -7344.29 0.00 301 1 2 4 525.00 0.00 0.00 0.00 8407.35 3169.81 0.00 301 1 2 5 0.00 0.00 0.00 0.00 -5169.99 8434.51 0.00 301 1 2 5 279.35 0.00 0.00 0.00 -1.00 963.23 0.00 301 1 2 5 525.00 0.00 0.00 0.00 4718.30 6854.95 0.00 301 1 2 6 0.00 0.00 0.00 0.00 -6939.12 7216.18 0.00 301 1 2 6 275.83 0.00 0.00 0.00 -1.10 -2308.32 0.00 301 1 2 6 525.00 0.00 0.00 0.00 6487.44 5636.63 0.00 301 1 2 7 0.00 0.00 0.00 0.00 -5100.97 7950.41 0.00 301 1 2 7 279.71 0.00 0.00 0.00 -1.61 602.04 0.00 301 1 2 7 525.00 0.00 0.00 0.00 4649.29 6370.85 0.00 301 1 2 8 0.00 0.00 0.00 0.00 -6870.11 6732.08 0.00 301 1 2 8 276.05 0.00 0.00 0.00 -1.78 -2669.26 0.00 301 1 2 8 525.00 0.00 0.00 0.00 6418.42 5152.53 0.00 301 1 2 9 0.00 0.00 0.00 0.00 -4096.09 62.44 0.00 301 1 2 9 261.85 0.00 0.00 0.00 -8.68 -4939.51 0.00 301 1 2 9 525.00 0.00 0.00 0.00 4096.09 62.44 0.00 301 1 2 10 0.00 0.00 0.00 0.00 -5865.23 -1155.89 0.00 301 1 2 10 261.85 0.00 0.00 0.00 -12.12 -8216.91 0.00 301 1 2 10 525.00 0.00 0.00 0.00 5865.23 -1155.88 0.00 301 1 2 11 0.00 0.00 0.00 0.00 -4590.69 3531.84 0.00 301 1 2 11 261.86 0.00 0.00 0.00 -10.58 -2355.72 0.00 301 1 2 11 525.00 0.00 0.00 0.00 4590.69 3531.85 0.00 301 1 2 12 0.00 0.00 0.00 0.00 -6359.83 2313.52 0.00 301 1 2 12 261.86 0.00 0.00 0.00 -14.02 -5633.12 0.00 301 1 2 12 525.00 0.00 0.00 0.00 6359.83 2313.53 0.00 301 1 2 13 0.00 0.00 0.00 0.00 -3907.88 -32.62 0.00 301 1 2 13 261.85 0.00 0.00 0.00 -8.26 -4797.23 0.00 301 1 2 13 525.00 0.00 0.00 0.00 3907.88 -32.61 0.00 301 1 2 14 0.00 0.00 0.00 0.00 -5677.01 -1250.94 0.00 301 1 2 14 261.85 0.00 0.00 0.00 -11.70 -8074.63 0.00 301 1 2 14 525.00 0.00 0.00 0.00 5677.01 -1250.93 0.00 301 1 2 15 0.00 0.00 0.00 0.00 -4381.34 3288.50 0.00 301 1 2 15 261.86 0.00 0.00 0.00 -10.07 -2323.87 0.00 301 1 2 15 525.00 0.00 0.00 0.00 4381.34 3288.51 0.00 301 1 2 16 0.00 0.00 0.00 0.00 -6150.47 2070.18 0.00 301 1 2 16 261.86 0.00 0.00 0.00 -13.52 -5601.27 0.00 301 1 2 16 525.00 0.00 0.00 0.00 6150.47 2070.19 0.00 301 1 2 17 0.00 0.00 0.00 0.00 -3845.14 -64.30 0.00 301 1 2 17 261.85 0.00 0.00 0.00 -8.12 -4749.80 0.00 301 1 2 17 525.00 0.00 0.00 0.00 3845.14 -64.29 0.00 301 1 2 18 0.00 0.00 0.00 0.00 -5614.27 -1282.63 0.00 301 1 2 18 261.85 0.00 0.00 0.00 -11.55 -8027.20 0.00 301 1 2 18 525.00 0.00 0.00 0.00 5614.28 -1282.62 0.00 301 1 2 19 0.00 0.00 0.00 0.00 -4311.55 3207.39 0.00 301 1 2 19 261.86 0.00 0.00 0.00 -9.90 -2313.26 0.00 301 1 2 19 525.00 0.00 0.00 0.00 4311.55 3207.39 0.00
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301 1 2 20 0.00 0.00 0.00 0.00 -6080.69 1989.06 0.00 301 1 2 20 261.86 0.00 0.00 0.00 -13.34 -5590.66 0.00 301 1 2 20 525.00 0.00 0.00 0.00 6080.69 1989.07 0.00 301 2 4 1 0.00 0.00 0.00 0.00 -14.85 144.53 0.00 301 2 4 1 118.00 0.00 0.00 0.00 -89.84 14.32 0.00 301 2 4 1 147.50 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 301 2 4 2 0.00 0.00 0.00 0.00 2285.02 -1439.29 0.00 301 2 4 2 147.50 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 301 2 4 3 0.00 0.00 0.00 0.00 642.22 -456.20 0.00 301 2 4 3 147.50 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 301 2 4 4 0.00 0.00 0.00 0.00 2942.10 -2040.02 0.00 301 2 4 4 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 5 0.00 0.00 0.00 0.00 1095.80 -884.46 0.00 301 2 4 5 147.50 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 301 2 4 6 0.00 0.00 0.00 0.00 2864.94 -2102.78 0.00 301 2 4 6 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 7 0.00 0.00 0.00 0.00 1026.79 -821.36 0.00 301 2 4 7 147.50 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 301 2 4 8 0.00 0.00 0.00 0.00 2795.93 -2039.69 0.00 301 2 4 8 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 9 0.00 0.00 0.00 0.00 53.59 62.44 0.00 301 2 4 9 118.00 0.00 0.00 0.00 -55.60 9.02 0.00 301 2 4 9 147.50 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 301 2 4 10 0.00 0.00 0.00 0.00 1822.73 -1155.89 0.00 301 2 4 10 147.50 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 301 2 4 11 0.00 0.00 0.00 0.00 548.19 -389.76 0.00 301 2 4 11 147.50 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 301 2 4 12 0.00 0.00 0.00 0.00 2317.33 -1608.08 0.00 301 2 4 12 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 13 0.00 0.00 0.00 0.00 180.38 -32.62 0.00 301 2 4 13 147.50 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 301 2 4 14 0.00 0.00 0.00 0.00 1949.51 -1250.94 0.00 301 2 4 14 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 15 0.00 0.00 0.00 0.00 653.84 -465.48 0.00 301 2 4 15 147.50 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 301 2 4 16 0.00 0.00 0.00 0.00 2422.98 -1683.81 0.00 301 2 4 16 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 17 0.00 0.00 0.00 0.00 222.64 -64.30 0.00 301 2 4 17 147.50 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 301 2 4 18 0.00 0.00 0.00 0.00 1991.78 -1282.63 0.00 301 2 4 18 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 19 0.00 0.00 0.00 0.00 689.05 -490.73 0.00 301 2 4 19 147.50 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 301 2 4 20 0.00 0.00 0.00 0.00 2458.19 -1709.05 0.00 301 2 4 20 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Criteri di progetto utilizzati Travi in c.a. Materiali
Calcestruzzo -Tipo di calcestruzzo C32/40 -Rck calcestruzzo <daN/cmq> 400.00 -Modulo elastico <daN/cmq> 336428.00 -Resistenza caratteristica cilindrica (Fck) <daN/cm q> 332.00 -Resistenza caratteristica a trazione (Fctk) <daN/c mq> 21.69 -Riduci Fcd per tutte le verifiche secondo il D.M. 08 Si - γc per stati limite ultimi -Automatico x -Pari a - σ amm. calcestruzzo <daN/cmq> 122.50
- τc0 <daN/cmq> 7.30
- τc1 <daN/cmq> 21.10 Acciaio -D.M. 92/96 -Tipo di acciaio (Fe B 22÷44 k) 44 -Modulo elastico <daN/cmq> 2.06E+006
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-Tensione caratteristica di snervamento (Fyk) <daN/ cmq> 4300.00 -Sigma amm. acciaio <daN/cmq> 2600.00 -Sigma amm. reti e tralicci <daN/cmq> 2600.00 -D.M. 08 -Tipo di acciaio (B450A÷B450C) B450C -Modulo elastico <daN/cmq> 2.06E+006 -Tensione caratteristica di snervamento (Fyk) <daN/ cmq> 4500.00 - γs per stati limite ultimi -Automatico x -Pari a Coeff. di omogeneizzazione 15.00 Dati per progettazione agli stati limite
Gruppo di esigenza -Ambiente poco aggressivo -Ambiente moderatamente aggressivo x -Ambiente molto aggressivo Usa dominio N-M per flessioni rette Si -Ricerca della sicurezza con sforzo normale costant e -Ricerca della sicurezza con eccentricità costante x Controllo rapporto X/D Si Barre da considerare tese per verifiche a taglio -Solo le barre con deformazione percentuale rispett o alla barra più tesa non inferiore al <%> 30.00 -Tutte le barre in trazione
Sezioni generiche Generali
Stampe
Tipo di relazione Estesa Specifici
1
Materiali
Calcestruzzo -Tipo di calcestruzzo C32/40 -Rck calcestruzzo <daN/cmq> 400.00 -Modulo elastico <daN/cmq> 336428.00 -Resistenza caratteristica cilindrica (Fck) <daN/cm q> 332.00 -Resistenza caratteristica a trazione (Fctk) <daN/c mq> 21.69 -Riduci Fcd per tutte le verifiche secondo il D.M. 08 Si - γc per stati limite ultimi -Automatico x -Pari a - σ amm. calcestruzzo <daN/cmq> 122.50
- τc0 <daN/cmq> 7.30
- τc1 <daN/cmq> 21.10 Acciaio -D.M. 92/96 -Tipo di acciaio (Fe B 22÷44 k) 44 -Modulo elastico <daN/cmq> 2.06E+006 -Tensione caratteristica di snervamento (Fyk) <daN/ cmq> 4300.00 -Sigma amm. acciaio <daN/cmq> 2600.00 -Sigma amm. reti e tralicci <daN/cmq> 2600.00 -D.M. 08 -Tipo di acciaio (B450A÷B450C) B450C -Modulo elastico <daN/cmq> 2.06E+006 -Tensione caratteristica di snervamento (Fyk) <daN/ cmq> 4500.00 - γs per stati limite ultimi -Automatico x -Pari a Coeff. di omogeneizzazione 15.00 Dati per progettazione agli stati limite
Gruppo di esigenza
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-Ambiente poco aggressivo -Ambiente moderatamente aggressivo x -Ambiente molto aggressivo Usa dominio N-M per flessioni rette Si -Ricerca della sicurezza con sforzo normale costant e -Ricerca della sicurezza con eccentricità costante Controllo rapporto X/D Si Barre da considerare tese per verifiche a taglio -Solo le barre con deformazione percentuale rispett o alla barra più tesa non inferiore al <%> 30.00 -Tutte le barre in trazione
Verifiche e armature travi Simbologia
Caso = Caso di verifica Xg = Coordinata progressiva (dal primo nodo) in cui vien e effettuato il progetto/verifica CC = Combinazione delle condizioni di carico elementari c = momento fittizio in campata a = momento fittizio agli appoggi TG = taglio da gerarchia delle resistenze T = momento traslato per taglio e = eccentricità aggiuntiva in caso di compression e o pressoflessione TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione freq uente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quas i permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco El = Elemento (asta) in cui viene effettuato il progetto /verifica (progressivo sul numero di aste) Sez. = Numero della sezione Crit. = Numero del criterio di progetto X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale AfE S = Area di ferro effettiva totale presente nel punto d i verifica, superiore AfE I = Area di ferro effettiva totale presente nel punto d i verifica, inferiore AfEP S = Area di ferro effettiva parziale presente nella CC considerata, per la sollecitazione indicata, superi ore AfEP I = Area di ferro effettiva parziale presente nella CC considerata, per la sollecitazione indicata, inferi ore My = Momento flettente intorno all'asse Y Myu = Momento ultimo intorno all'asse Y Sic. = Sicurezza a rottura
σf sup = Tensione nel ferro - superiore
σf inf = Tensione nel ferro - inferiore
σc = Tensione nel calcestruzzo
X0 = Coordinata progressiva (dal nodo iniziale) dell'ini zio del tratto X1 = Coordinata progressiva (dal nodo iniziale) della fi ne del tratto Lung. = Lunghezza del tratto di progettazione Staff. = Staffatura adottata AfE St. = Area di ferro effettiva della staffatura (d'anima p er travi a T o L) bw = Larghezza membratura resistente al taglio Vsdu = Taglio agente nella direzione del momento ultimo ctg θ = Cotangente dell'angolo di inclinazione dei puntoni di calcestruzzo VRsd = Taglio ultimo lato armatura VRcd = Taglio ultimo lato calcestruzzo Sic.T = Sicurezza a rottura per taglio c = Ricoprimento dell'armatura s = Distanza minima tra le barre K3 = Coefficiente di forma del diagramma delle tensioni prima della fessurazione s rm = Distanza media tra le fessure Φ = Diametro della barra As = Area complessiva dei ferri nell'area di calcestruzz o efficace Ac eff = Area di calcestruzzo efficace σs = Tensione nell'acciaio nella sezione fessurata
σsr = Tensione nell'acciaio corrispondente al raggiungime nto della resistenza a trazione nel calcestruzzo
εsm = Deformazione unitaria media dell'armatura (*1000) Wk = Apertura delle fessure Tipo = Tipologia 2C = Doppia C lato labbri 2Cdx = Doppia C lato costola 2I = Doppia I 2L = Doppia L lato labbri 2Ldx = Doppia L lato costole C = C Cdx = C destra Cir. = Circolare Cir.c = Circolare cava I = I L = L Ldx = L destra Om. = Omega Pg = Pi greco Pr = Poligono regolare Prc = Poligono regolare cavo Pc = Per coordinate
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60
Ia = Inerzie assegnate R = Rettangolare Rc = Rettangolare cava T = T U = U Ur = U rovescia V = V Vr = V rovescia Z = Z Zdx = Z destra Ts = T stondata Ls = L stondata Cs = C stondata Is = I stondata Dis. = Disegnata B = Base H = Altezza Cf sup = Copriferro superiore Cf inf = Copriferro inferiore Cls = Tipo di calcestruzzo Fck = Resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo Fctk = Resistenza caratteristica a trazione del calcestruz zo Fcd = Resistenza di calcolo a compressione del calcestruz zo Fctd = Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo Acc. = Tipo di acciaio Fyk = Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio Fyd = Resistenza di calcolo dell'acciaio
Travata n. 301 Nodi: 3 1 2 4
Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utili zzati Sez. Tipo B
<cm> H
<cm> Cf sup
<cm> Cf inf
<cm> Cls Fck
<daN/cmq> Fctk
<daN/cmq> Fcd
<daN/cmq> Fctd
<daN/cmq> Acc. Fyk
<daN/cmq> Fyd
<daN/cmq> 1 R 100.00 45.00 4.00 4.00 C32/40 332.00 21.69 188.13 14.46 B450C 4500.00 3913.04
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Stato limite ultimo - Ferri longitudinali - Verific he armatura
Xg <m>
CC TCC El X <cm>
AfE S <cmq>
AfE I <cmq>
AfEP S <cmq>
AfEP I <cmq>
My <daNm>
Myu <daNm>
Sic.
1.30 6 SLU 1 130.00 10.05 10.05 10.05 10.05 -1924.94 -15893.30 8.256 1.65 5 SLU 2 17.50 10.05 10.05 10.05 10.05 7553.80 15893.30 2.104 4.10 2 SLU 2 262.50 10.05 10.05 10.05 10.05 -10776.90 -15893.30 1.475 6.55 5 SLU 2 507.50 10.05 10.05 10.05 10.05 6056.31 15893.30 2.624 6.90 6 SLU 3 17.50 10.05 10.05 10.05 10.05 -1631.48 -15893.30 9.742
Stato limite d'esercizio - Ferri longitudinali - Ve rifiche armatura
Xg <m>
CC TCC El X <cm>
AfE S <cmq>
AfE I <cmq>
My <daNm>
σf sup <daN/cmq>
σf inf <daN/cmq>
σc <daN/cmq>
1.30 12 SLE R 1 130.00 10.05 10.05 -1230.48 323.48 -50.75 6.08 1.30 20 SLE Q 1 130.00 10.05 10.05 -1308.37 343.95 -53.97 6.47 1.65 11 SLE R 2 17.50 10.05 10.05 2757.05 -113.72 724.79 13.62 1.65 19 SLE Q 2 17.50 10.05 10.05 2479.85 -102.29 651.92 12.25 4.10 10 SLE R 2 262.50 10.05 10.05 -8216.95 2160.14 -338.92 40.61 4.10 18 SLE Q 2 262.50 10.05 10.05 -8027.23 2110.26 -331.09 39.67 6.55 11 SLE R 2 507.50 10.05 10.05 2757.05 -113.72 724.80 13.62 6.55 19 SLE Q 2 507.50 10.05 10.05 2479.86 -102.29 651.93 12.25 6.90 12 SLE R 3 17.50 10.05 10.05 -1230.48 323.48 -50.75 6.08 6.90 20 SLE Q 3 17.50 10.05 10.05 -1308.37 343.95 -53.97 6.47
Verifiche stato limite di formazione delle fessure Caso Xg
<m> CC TCC El Sez. Crit. X
<cm> My
<daNm> c
<mm> s
<mm> K3 s rm
<mm> Φ As
<cmq> Ac eff <cmq>
σs <daN/cmq>
σsr <daN/cmq>
εsm Wk <mm>
16 1.30 20 SLE Q 1 1 1 130.00 -1308.37 32.00 224.00 0.17 256.70 16.00 2.01 280.30 343.95 3747.92 0.07 0.03 20 1.30 16 SLE F 1 1 1 130.00 -1288.89 32.00 224.00 0.17 256.70 16.00 2.01 280.30 338.83 3747.92 0.07 0.03 35 1.65 19 SLE Q 2 1 1 17.50 2479.85 32.00 224.00 0.17 256.70 16.00 2.01 280.30 651.92 3747.92 0.13 0.06 39 1.65 15 SLE F 2 1 1 17.50 2549.15 32.00 224.00 0.17 256.70 16.00 2.01 280.30 670.14 3747.92 0.13 0.06 54 4.10 18 SLE Q 2 1 1 262.50 -8027.23 32.00 224.00 0.17 256.70 16.00 2.01 280.30 2110.26 3747.92 0.41 0.18 58 4.10 14 SLE F 2 1 1 262.50 -8074.66 32.00 224.00 0.17 256.70 16.00 2.01 280.30 2122.73 3747.92 0.41 0.18 75 6.55 19 SLE Q 2 1 1 507.50 2479.86 32.00 224.00 0.17 256.70 16.00 2.01 280.30 651.93 3747.92 0.13 0.06 79 6.55 15 SLE F 2 1 1 507.50 2549.16 32.00 224.00 0.17 256.70 16.00 2.01 280.30 670.14 3747.92 0.13 0.06 96 6.90 20 SLE Q 3 1 1 17.50 -1308.37 32.00 224.00 0.17 256.70 16.00 2.01 280.30 343.95 3747.92 0.07 0.03
100 6.90 16 SLE F 3 1 1 17.50 -1288.89 32.00 224.00 0.17 256.70 16.00 2.01 280.30 338.83 3747.92 0.07 0.03
Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni ta glianti
CC X0 <m>
X1 <m>
Lung. <m>
Staff. AfE St. <cmq/m>
bw <m>
Vsdu <daN>
ctg θ VRsd <daN>
VRcd <daN>
Sic.T
6 SLU 0.00 0.89 0.89 --- 0.00 1.00 2015.60 18301.70 9.08 6 SLU 0.89 1.30 0.41 --- 0.00 1.00 2935.01 18301.70 6.24 4 SLU 1.65 2.06 0.41 --- 0.00 1.00 7760.26 18301.70 2.36 4 SLU 2.06 6.13 4.07 --- 0.00 1.00 6283.56 18301.70 2.91 4 SLU 6.13 6.55 0.41 --- 0.00 1.00 7760.26 18301.70 2.36 4 SLU 6.90 7.32 0.41 --- 0.00 1.00 2538.48 18301.70 7.21 6 SLU 7.32 8.20 0.89 --- 0.00 1.00 1709.29 18301.70 10.71
Verifiche sezioni aste Simbologia
Caso = Caso di verifica CC = Numero della combinazione delle condizioni di caric o elementari X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione freq uente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quas i permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco N = Sforzo normale My = Momento flettente intorno all'asse Y Mz = Momento flettente intorno all'asse Z Nu = Sforzo normale ultimo Myu = Momento ultimo intorno all'asse Y Mzu = Momento ultimo intorno all'asse Z Rott. = Tipo di rottura 1-2 = Rott. acciaio: εY=εYd, εC<εCu
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2-3 = Rott. cls: εY<εYd, εC=εCu 3-4 = Rott. cls: εC0<εC<εCu α = Angolo asse neutro a rottura
εC = Deformazione nel calcestruzzo (*1000)
TS = Modalità di calcolo sicurezza N/e = N costante ed eccentricità costante My/e = My costante ed eccentricità costante My/N = My e N costante Mz/e = Mz costante ed eccentricità costante Mz/N = Mz e N costante Sic. = Sicurezza a rottura AfT = Area di ferro tesa AfC = Area di ferro compressa
σc = Tensione nel calcestruzzo
σf = Tensione nel ferro c = Ricoprimento dell'armatura s = Distanza minima tra le barre K3 = Coefficiente di forma del diagramma delle tensioni prima della fessurazione s rm = Distanza media tra le fessure Φ = Diametro della barra As = Area complessiva dei ferri nell'area di calcestruzz o efficace Ac eff = Area di calcestruzzo efficace σs = Tensione nell'acciaio nella sezione fessurata
σsr = Tensione nell'acciaio corrispondente al raggiungime nto della resistenza a trazione nel calcestruzzo
εsm = Deformazione unitaria media dell'armatura (*1000) Wk = Apertura delle fessure Ty = Taglio in dir. Y Tz = Taglio in dir. Z bw = Larghezza membratura resistente al taglio Asw = Area armatura trasversale Af tesa = Area di ferro tesa Vsdu = Taglio agente nella direzione del momento ultimo Vrdu = Taglio ultimo assorbibile dal solo calcestruzzo Asta = Numero dell'asta N1 = Nodo iniziale N2 = Nodo finale Tipo = Tipo di verifica effettuata Sez. = Numero della sezione B = Base H = Altezza Cf = Copriferro Cls = Tipo di calcestruzzo Fck = Resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo Fctk = Resistenza caratteristica a trazione del calcestruz zo Fcd = Resistenza di calcolo a compressione del calcestruz zo Fctd = Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo Acc. = Tipo di acciaio Fyk = Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio Fyd = Resistenza di calcolo dell'acciaio
Muro
Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utili zzati Sez. Tipo B
<cm> H
<cm> Cf
<cm> Cls Fck
<daN/cmq> Fctk
<daN/cmq> Fcd
<daN/cmq> Fctd
<daN/cmq> Acc. Fyk
<daN/cmq> Fyd
<daN/cmq> 2 R 100.00 35.00 3.30 C32/40 332.00 21.69 188.13 14.46 B450C 4500.00 3913.04
Verifiche stato limite ultimo per tensioni normali - Asta n. 1 (1 101) Caso CC X
<cm> TCC N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> Nu
<daN> Myu
<daNm> Mzu
<daNm> Rott. α
<grad> εC TS Sic.
1 3 0.00 SLU 0.00 5209.82 0.00 0.00 11842.30 0.00 1-2 180.00 -2.40 Mz/e 2.273 2 4 0.00 SLU 0.00 5209.82 0.00 0.00 11842.30 0.00 1-2 180.00 -2.40 Mz/e 2.273 3 5 0.00 SLU 0.00 9688.21 0.00 0.00 11842.30 0.00 1-2 180.00 -2.40 Mz/e 1.222
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63
4 6 0.00 SLU 0.00 9688.21 0.00 0.00 11842.30 0.00 1-2 180.00 -2.40 Mz/e 1.222 5 7 0.00 SLU 0.00 9141.00 0.00 0.00 11842.30 0.00 1-2 180.00 -2.40 Mz/e 1.295 6 8 0.00 SLU 0.00 9141.00 0.00 0.00 11842.30 0.00 1-2 180.00 -2.40 Mz/e 1.295
Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni ta glianti - Asta n. 1 (1 101) Caso CC X
<cm> Ty
<daN> Tz
<daN> bw
<m> Asw
<cmq> Af tesa
<cmq> Vsdu
<daN> Vrdu
<daN> 1 3 0.00 0.00 6163.08 1.00 0.00 10.05 6163.08 15138.10 2 4 0.00 0.00 6163.08 1.00 0.00 10.05 6163.08 15138.10 3 5 0.00 0.00 9214.24 1.00 0.00 10.05 9214.24 15138.10 4 6 0.00 0.00 9214.24 1.00 0.00 10.05 9214.24 15138.10 5 7 0.00 0.00 8758.24 1.00 0.00 10.05 8758.24 15138.10 6 8 0.00 0.00 8758.24 1.00 0.00 10.05 8758.24 15138.10
Verifiche stato limite d'esercizio - Asta n. 1 (1 1 01) Caso CC TCC X
<cm> My
<daNm> AfT
<cmq> AfC
<cmq> σc
<daN/cmq> σf
<daN/cmq> 7 11 SLE R 0.00 3921.60 10.05 5.65 31.68 1382.01 8 12 SLE R 0.00 3921.60 10.05 5.65 31.68 1382.01 9 19 SLE Q 0.00 3698.11 10.05 5.65 29.87 1303.25
10 20 SLE Q 0.00 3698.11 10.05 5.65 29.87 1303.25
Verifiche stato limite di formazione delle fessure - Asta n. 1 (1 101) Caso CC X
<cm> TCC N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> c
<mm> s
<mm> K3 s rm
<mm> Φ As
<cmq> Ac eff <cmq>
σs <daN/cmq>
σsr <daN/cmq>
εsm Wk <mm>
9 19 0.00 SLE Q 0.00 3698.11 0.00 32.00 154.95 0.14 198.10 16.00 10.05 1155.24 1303.25 3036.99 0.25 0.09 10 20 0.00 SLE Q 0.00 3698.11 0.00 32.00 154.95 0.14 198.10 16.00 10.05 1155.24 1303.25 3036.99 0.25 0.09 11 15 0.00 SLE F 0.00 3753.98 0.00 32.00 154.95 0.14 198.10 16.00 10.05 1155.24 1322.94 3036.99 0.26 0.09 12 16 0.00 SLE F 0.00 3753.98 0.00 32.00 154.95 0.14 198.10 16.00 10.05 1155.24 1322.94 3036.99 0.26 0.09
Verifiche principali - Asta n. 1 (1 101) Caso Asta N1 N2 Tipo
3 1 1 101 SLU Mz cost - min. sic.,SLU Taglio - min. sic. c.a. 7 1 1 101 C.Rare - Sc max (min. compr.),C.Rare - Sc min (max compr.),C.Rare - Sf max (max
traz.),C.Rare - Sf min (max compr.) 9 1 1 101 C.Q.Per. - Sc max (min. compr.),C.Q.Per. - Sc min ( max compr.),C.Q.Per. - Sf
max (max traz.),C.Q.Per. - Sf min (max compr.),C.Q. Per. - Wk Max 11 1 1 101 C.Freq - Wk Max
Platea
Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utili zzati Sez. Tipo B
<cm> H
<cm> Cf
<cm> Cls Fck
<daN/cmq> Fctk
<daN/cmq> Fcd
<daN/cmq> Fctd
<daN/cmq> Acc. Fyk
<daN/cmq> Fyd
<daN/cmq> 1 R 100.00 45.00 2.80 C32/40 332.00 21.69 188.13 14.46 B450C 4500.00 3913.04
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SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
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64
Verifiche stato limite ultimo per tensioni normali - Asta n. 301 (3 1) Caso CC X
<cm> TCC N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> Nu
<daN> Myu
<daNm> Mzu
<daNm> Rott. α
<grad> εC TS Sic.
1 1 147.50 SLU 0.00 -144.54 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e >100 2 2 147.50 SLU 0.00 1439.29 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 10.928 3 3 147.50 SLU 0.00 456.20 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 34.478 4 4 147.50 SLU 0.00 2040.02 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 7.710 5 5 147.50 SLU 0.00 1253.70 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 12.546 6 6 147.50 SLU 0.00 2472.02 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 6.363 7 7 147.50 SLU 0.00 1190.60 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 13.211 8 8 147.50 SLU 0.00 2408.92 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 6.530
Verifiche stato limite ultimo per tensioni normali - Asta n. 301 (1 2) Caso CC X
<cm> TCC N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> Nu
<daN> Myu
<daNm> Mzu
<daNm> Rott. α
<grad> εC TS Sic.
9 1 0.00 SLU 0.00 -144.53 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e >100 10 2 0.00 SLU 0.00 1439.29 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 10.928 11 3 0.00 SLU 0.00 -4753.62 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 3.308 12 4 0.00 SLU 0.00 -3169.80 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 4.961 13 5 0.00 SLU 0.00 -8434.51 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 1.864 14 6 0.00 SLU 0.00 -7216.18 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 2.179 15 7 0.00 SLU 0.00 -7950.41 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 1.978 16 8 0.00 SLU 0.00 -6732.08 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 2.336 17 1 105.00 SLU 0.00 4237.40 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 3.712 18 2 105.00 SLU 0.00 7615.26 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 2.065 19 3 105.00 SLU 0.00 310.06 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 50.730 20 4 105.00 SLU 0.00 3687.92 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 4.265 21 5 105.00 SLU 0.00 -3926.71 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 4.004 22 6 105.00 SLU 0.00 -1328.36 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 11.837 23 7 105.00 SLU 0.00 -3514.22 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 4.474 24 8 105.00 SLU 0.00 -915.86 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 17.169 25 1 210.00 SLU 0.00 6270.11 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 2.509 26 2 210.00 SLU 0.00 10437.30 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 1.507 27 3 210.00 SLU 0.00 2778.73 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 5.661 28 4 210.00 SLU 0.00 6945.95 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 2.265 29 5 210.00 SLU 0.00 -1436.49 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 10.946 30 6 210.00 SLU 0.00 1769.06 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 8.891 31 7 210.00 SLU 0.00 -1069.78 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 14.699 32 8 210.00 SLU 0.00 2135.77 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 7.365 33 1 261.86 SLU 0.00 6516.22 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 2.414 34 2 261.86 SLU 0.00 10776.80 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 1.460 35 3 261.86 SLU 0.00 3083.67 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 5.101 36 4 261.86 SLU 0.00 7344.29 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 2.142 37 5 261.86 SLU 0.00 -993.55 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 15.826 38 6 261.86 SLU 0.00 2283.85 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 6.887 39 7 261.86 SLU 0.00 -633.02 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 24.840 40 8 261.86 SLU 0.00 2644.38 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 5.948 41 1 275.83 SLU 0.00 6500.44 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 2.420 42 2 275.83 SLU 0.00 10755.10 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 1.462 43 3 275.83 SLU 0.00 3064.07 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 5.133 44 4 275.83 SLU 0.00 7318.72 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 2.149 45 5 275.83 SLU 0.00 -964.48 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 16.304 46 6 275.83 SLU 0.00 2308.32 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 6.814 47 7 275.83 SLU 0.00 -603.55 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 26.053 48 8 275.83 SLU 0.00 2669.25 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 5.893 49 1 276.05 SLU 0.00 6499.91 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 2.420 50 2 276.05 SLU 0.00 10754.40 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 1.463 51 3 276.05 SLU 0.00 3063.42 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 5.134 52 4 276.05 SLU 0.00 7317.87 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 2.149 53 5 276.05 SLU 0.00 -964.33 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 16.306 54 6 276.05 SLU 0.00 2308.32 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 6.814 55 7 276.05 SLU 0.00 -603.39 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 26.060 56 8 276.05 SLU 0.00 2669.26 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 5.893 57 1 279.35 SLU 0.00 6490.99 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 2.423 58 2 279.35 SLU 0.00 10742.10 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 1.464 59 3 279.35 SLU 0.00 3052.35 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 5.153 60 4 279.35 SLU 0.00 7303.42 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 2.154 61 5 279.35 SLU 0.00 -963.23 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 16.325 62 6 279.35 SLU 0.00 2306.83 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 6.819 63 7 279.35 SLU 0.00 -602.06 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 26.118
PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
A.M.I.A. SPA – COMUNE DI CARRARA REL F.1 - Relazione di calcolo delle strutture Pag. 65
Ingegneri & Geologi Associati
65
64 8 279.35 SLU 0.00 2667.99 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 5.895 65 1 279.71 SLU 0.00 6489.89 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 2.424 66 2 279.71 SLU 0.00 10740.50 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 1.464 67 3 279.71 SLU 0.00 3050.99 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 5.155 68 4 279.71 SLU 0.00 7301.64 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 2.154 69 5 279.71 SLU 0.00 -963.24 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 16.325 70 6 279.71 SLU 0.00 2306.50 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 6.819 71 7 279.71 SLU 0.00 -602.04 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 26.118 72 8 279.71 SLU 0.00 2667.69 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 5.896 73 1 315.00 SLU 0.00 6270.11 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 2.509 74 2 315.00 SLU 0.00 10437.30 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 1.507 75 3 315.00 SLU 0.00 2778.73 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 5.661 76 4 315.00 SLU 0.00 6945.95 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 2.265 77 5 315.00 SLU 0.00 -1088.21 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 14.450 78 6 315.00 SLU 0.00 2117.33 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 7.429 79 7 315.00 SLU 0.00 -721.51 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 21.794 80 8 315.00 SLU 0.00 2484.04 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 6.332 81 1 420.00 SLU 0.00 4237.39 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 3.712 82 2 420.00 SLU 0.00 7615.25 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 2.065 83 3 420.00 SLU 0.00 310.05 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 50.731 84 4 420.00 SLU 0.00 3687.91 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 4.265 85 5 420.00 SLU 0.00 -2910.60 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 5.402 86 6 420.00 SLU 0.00 -312.24 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 50.360 87 7 420.00 SLU 0.00 -2498.10 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 6.295 88 8 420.00 SLU 0.00 100.26 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e >100 89 1 525.00 SLU 0.00 -144.54 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e >100 90 2 525.00 SLU 0.00 1439.27 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 10.929 91 3 525.00 SLU 0.00 -4753.63 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 3.308 92 4 525.00 SLU 0.00 -3169.81 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 4.961 93 5 525.00 SLU 0.00 -6854.95 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 2.294 94 6 525.00 SLU 0.00 -5636.63 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 2.790 95 7 525.00 SLU 0.00 -6370.85 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 2.468 96 8 525.00 SLU 0.00 -5152.53 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e 3.052
Verifiche stato limite ultimo per tensioni normali - Asta n. 301 (2 4) Caso CC X
<cm> TCC N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> Nu
<daN> Myu
<daNm> Mzu
<daNm> Rott. α
<grad> εC TS Sic.
97 1 0.00 SLU 0.00 -144.53 0.00 0.00 -15724.00 0.00 1-2 0.00 -1.91 Mz/e >100 98 2 0.00 SLU 0.00 1439.29 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 10.928 99 3 0.00 SLU 0.00 456.20 0.00 0.00 15724.00 0.00 1-2 180.00 -1.92 Mz/e 34.478
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Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni ta glianti - Asta n. 301 (3 1) Caso CC X
<cm> Ty
<daN> Tz
<daN> bw
<m> Asw
<cmq> Af tesa
<cmq> Vsdu
<daN> Vrdu
<daN> 1 1 147.50 0.00 14.86 1.00 0.00 10.05 14.86 18301.70 2 2 147.50 0.00 -2285.02 1.00 0.00 10.05 2285.02 18301.70 3 3 147.50 0.00 -642.22 1.00 0.00 10.05 642.22 18301.70 4 4 147.50 0.00 -2942.10 1.00 0.00 10.05 2942.10 18301.70
PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
A.M.I.A. SPA – COMUNE DI CARRARA REL F.1 - Relazione di calcolo delle strutture Pag. 66
Ingegneri & Geologi Associati
66
5 5 147.50 0.00 -1547.49 1.00 0.00 10.05 1547.49 18301.70 6 6 147.50 0.00 -3316.63 1.00 0.00 10.05 3316.63 18301.70 7 7 147.50 0.00 -1478.48 1.00 0.00 10.05 1478.48 18301.70 8 8 147.50 0.00 -3247.61 1.00 0.00 10.05 3247.61 18301.70
Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni ta glianti - Asta n. 301 (1 2) Caso CC X
<cm> Ty
<daN> Tz
<daN> bw
<m> Asw
<cmq> Af tesa
<cmq> Vsdu
<daN> Vrdu
<daN> 9 1 0.00 0.00 -5450.39 1.00 0.00 10.05 5450.39 18301.70
10 2 0.00 0.00 -7750.27 1.00 0.00 10.05 7750.27 18301.70 11 3 0.00 0.00 -6107.47 1.00 0.00 10.05 6107.47 18301.70 12 4 0.00 0.00 -8407.35 1.00 0.00 10.05 8407.35 18301.70 13 5 0.00 0.00 -5169.99 1.00 0.00 10.05 5169.99 18301.70 14 6 0.00 0.00 -6939.12 1.00 0.00 10.05 6939.12 18301.70 15 7 0.00 0.00 -5100.97 1.00 0.00 10.05 5100.97 18301.70 16 8 0.00 0.00 -6870.11 1.00 0.00 10.05 6870.11 18301.70 17 1 105.00 0.00 -2982.67 1.00 0.00 10.05 2982.67 18301.70 18 2 105.00 0.00 -4162.92 1.00 0.00 10.05 4162.92 18301.70 19 3 105.00 0.00 -3560.94 1.00 0.00 10.05 3560.94 18301.70 20 4 105.00 0.00 -4741.19 1.00 0.00 10.05 4741.19 18301.70 21 5 105.00 0.00 -3364.25 1.00 0.00 10.05 3364.25 18301.70 22 6 105.00 0.00 -4272.13 1.00 0.00 10.05 4272.13 18301.70 23 7 105.00 0.00 -3303.51 1.00 0.00 10.05 3303.51 18301.70 24 8 105.00 0.00 -4211.39 1.00 0.00 10.05 4211.39 18301.70 25 1 210.00 0.00 -941.13 1.00 0.00 10.05 941.13 18301.70 26 2 210.00 0.00 -1299.26 1.00 0.00 10.05 1299.26 18301.70 27 3 210.00 0.00 -1163.45 1.00 0.00 10.05 1163.45 18301.70 28 4 210.00 0.00 -1521.58 1.00 0.00 10.05 1521.58 18301.70 29 5 210.00 0.00 -1361.41 1.00 0.00 10.05 1361.41 18301.70 30 6 210.00 0.00 -1636.89 1.00 0.00 10.05 1636.89 18301.70 31 7 210.00 0.00 -1338.06 1.00 0.00 10.05 1338.06 18301.70 32 8 210.00 0.00 -1613.54 1.00 0.00 10.05 1613.54 18301.70 33 1 261.86 0.00 -11.55 1.00 0.00 10.05 11.55 18301.70 34 2 261.86 0.00 -16.04 1.00 0.00 10.05 16.04 18301.70 35 3 261.86 0.00 -14.10 1.00 0.00 10.05 14.10 18301.70 36 4 261.86 0.00 -18.57 1.00 0.00 10.05 18.57 18301.70 37 5 261.86 0.00 -345.52 1.00 0.00 10.05 345.52 18301.70 38 6 261.86 0.00 -348.88 1.00 0.00 10.05 348.88 18301.70 39 7 261.86 0.00 -345.22 1.00 0.00 10.05 345.22 18301.70 40 8 261.86 0.00 -348.59 1.00 0.00 10.05 348.59 18301.70 41 1 275.83 0.00 237.38 1.00 0.00 10.05 237.38 18301.70 42 2 275.83 0.00 327.26 1.00 0.00 10.05 327.26 18301.70 43 3 275.83 0.00 294.70 1.00 0.00 10.05 294.70 18301.70 44 4 275.83 0.00 384.58 1.00 0.00 10.05 384.58 18301.70 45 5 275.83 0.00 -70.24 1.00 0.00 10.05 70.24 18301.70 46 6 275.83 0.00 -1.10 1.00 0.00 10.05 1.10 18301.70 47 7 275.83 0.00 -76.26 1.00 0.00 10.05 76.26 18301.70 48 8 275.83 0.00 -7.12 1.00 0.00 10.05 7.12 18301.70 49 1 276.05 0.00 241.27 1.00 0.00 10.05 241.27 18301.70 50 2 276.05 0.00 332.63 1.00 0.00 10.05 332.63 18301.70 51 3 276.05 0.00 299.53 1.00 0.00 10.05 299.53 18301.70 52 4 276.05 0.00 390.89 1.00 0.00 10.05 390.89 18301.70 53 5 276.05 0.00 -65.94 1.00 0.00 10.05 65.94 18301.70 54 6 276.05 0.00 4.34 1.00 0.00 10.05 4.34 18301.70 55 7 276.05 0.00 -72.05 1.00 0.00 10.05 72.05 18301.70 56 8 276.05 0.00 -1.78 1.00 0.00 10.05 1.78 18301.70 57 1 279.35 0.00 300.03 1.00 0.00 10.05 300.03 18301.70 58 2 279.35 0.00 413.65 1.00 0.00 10.05 413.65 18301.70 59 3 279.35 0.00 372.41 1.00 0.00 10.05 372.41 18301.70 60 4 279.35 0.00 486.04 1.00 0.00 10.05 486.04 18301.70 61 5 279.35 0.00 -1.00 1.00 0.00 10.05 1.00 18301.70 62 6 279.35 0.00 86.41 1.00 0.00 10.05 86.41 18301.70 63 7 279.35 0.00 -8.60 1.00 0.00 10.05 8.60 18301.70 64 8 279.35 0.00 78.81 1.00 0.00 10.05 78.81 18301.70 65 1 279.71 0.00 306.50 1.00 0.00 10.05 306.50 18301.70 66 2 279.71 0.00 422.58 1.00 0.00 10.05 422.58 18301.70 67 3 279.71 0.00 380.44 1.00 0.00 10.05 380.44 18301.70 68 4 279.71 0.00 496.53 1.00 0.00 10.05 496.53 18301.70 69 5 279.71 0.00 6.16 1.00 0.00 10.05 6.16 18301.70 70 6 279.71 0.00 95.45 1.00 0.00 10.05 95.45 18301.70 71 7 279.71 0.00 -1.61 1.00 0.00 10.05 1.61 18301.70 72 8 279.71 0.00 87.69 1.00 0.00 10.05 87.69 18301.70
PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
A.M.I.A. SPA – COMUNE DI CARRARA REL F.1 - Relazione di calcolo delle strutture Pag. 67
Ingegneri & Geologi Associati
67
73 1 315.00 0.00 941.14 1.00 0.00 10.05 941.14 18301.70 74 2 315.00 0.00 1299.27 1.00 0.00 10.05 1299.27 18301.70 75 3 315.00 0.00 1163.45 1.00 0.00 10.05 1163.45 18301.70 76 4 315.00 0.00 1521.59 1.00 0.00 10.05 1521.59 18301.70 77 5 315.00 0.00 702.29 1.00 0.00 10.05 702.29 18301.70 78 6 315.00 0.00 977.78 1.00 0.00 10.05 977.78 18301.70 79 7 315.00 0.00 678.94 1.00 0.00 10.05 678.94 18301.70 80 8 315.00 0.00 954.43 1.00 0.00 10.05 954.43 18301.70 81 1 420.00 0.00 2982.68 1.00 0.00 10.05 2982.68 18301.70 82 2 420.00 0.00 4162.93 1.00 0.00 10.05 4162.93 18301.70 83 3 420.00 0.00 3560.94 1.00 0.00 10.05 3560.94 18301.70 84 4 420.00 0.00 4741.19 1.00 0.00 10.05 4741.19 18301.70 85 5 420.00 0.00 2762.72 1.00 0.00 10.05 2762.72 18301.70 86 6 420.00 0.00 3670.61 1.00 0.00 10.05 3670.61 18301.70 87 7 420.00 0.00 2701.99 1.00 0.00 10.05 2701.99 18301.70 88 8 420.00 0.00 3609.87 1.00 0.00 10.05 3609.87 18301.70 89 1 525.00 0.00 5450.39 1.00 0.00 10.05 5450.39 18301.70 90 2 525.00 0.00 7750.27 1.00 0.00 10.05 7750.27 18301.70 91 3 525.00 0.00 6107.47 1.00 0.00 10.05 6107.47 18301.70 92 4 525.00 0.00 8407.35 1.00 0.00 10.05 8407.35 18301.70 93 5 525.00 0.00 4718.30 1.00 0.00 10.05 4718.30 18301.70 94 6 525.00 0.00 6487.44 1.00 0.00 10.05 6487.44 18301.70 95 7 525.00 0.00 4649.29 1.00 0.00 10.05 4649.29 18301.70 96 8 525.00 0.00 6418.42 1.00 0.00 10.05 6418.42 18301.70
Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni ta glianti - Asta n. 301 (2 4) Caso CC X
<cm> Ty
<daN> Tz
<daN> bw
<m> Asw
<cmq> Af tesa
<cmq> Vsdu
<daN> Vrdu
<daN> 97 1 0.00 0.00 -14.85 1.00 0.00 10.05 14.85 18301.70 98 2 0.00 0.00 2285.02 1.00 0.00 10.05 2285.02 18301.70 99 3 0.00 0.00 642.22 1.00 0.00 10.05 642.22 18301.70
100 4 0.00 0.00 2942.10 1.00 0.00 10.05 2942.10 18301.70 101 5 0.00 0.00 1095.80 1.00 0.00 10.05 1095.80 18301.70 102 6 0.00 0.00 2864.94 1.00 0.00 10.05 2864.94 18301.70 103 7 0.00 0.00 1026.79 1.00 0.00 10.05 1026.79 18301.70 104 8 0.00 0.00 2795.93 1.00 0.00 10.05 2795.93 18301.70 105 1 118.00 0.00 -89.84 1.00 0.00 10.05 89.84 18301.70 106 2 118.00 0.00 296.60 1.00 0.00 10.05 296.60 18301.70 107 3 118.00 0.00 116.97 1.00 0.00 10.05 116.97 18301.70 108 4 118.00 0.00 503.41 1.00 0.00 10.05 503.41 18301.70 109 5 118.00 0.00 268.56 1.00 0.00 10.05 268.56 18301.70 110 6 118.00 0.00 565.82 1.00 0.00 10.05 565.82 18301.70 111 7 118.00 0.00 246.83 1.00 0.00 10.05 246.83 18301.70 112 8 118.00 0.00 544.10 1.00 0.00 10.05 544.10 18301.70
Verifiche stato limite d'esercizio - Asta n. 301 (3 1) Caso CC TCC X
<cm> My
<daNm> AfT
<cmq> AfC
<cmq> σc
<daN/cmq> σf
<daN/cmq> 121 9 SLE R 147.50 -62.44 10.05 10.05 0.31 16.41 122 10 SLE R 147.50 1155.89 10.05 10.05 5.71 303.87 123 11 SLE R 147.50 389.76 10.05 10.05 1.93 102.46 124 12 SLE R 147.50 1608.08 10.05 10.05 7.95 422.75
Verifiche stato limite d'esercizio - Asta n. 301 (1 2) Caso CC TCC X
<cm> My
<daNm> AfT
<cmq> AfC
<cmq> σc
<daN/cmq> σf
<daN/cmq> 125 9 SLE R 0.00 -62.44 10.05 10.05 0.31 16.41 126 10 SLE R 0.00 1155.89 10.05 10.05 5.71 303.87 127 11 SLE R 0.00 -3531.84 10.05 10.05 17.45 928.48 128 12 SLE R 0.00 -2313.52 10.05 10.05 11.43 608.20 129 9 SLE R 105.00 3229.14 10.05 10.05 15.96 848.90 130 10 SLE R 105.00 5827.49 10.05 10.05 28.80 1531.98 131 11 SLE R 105.00 272.91 10.05 10.05 1.35 71.74 132 12 SLE R 105.00 2871.26 10.05 10.05 14.19 754.82 133 9 SLE R 210.00 4754.85 10.05 10.05 23.50 1249.99 134 10 SLE R 210.00 7960.40 10.05 10.05 39.34 2092.70 135 11 SLE R 210.00 2126.78 10.05 10.05 10.51 559.11 136 12 SLE R 210.00 5332.33 10.05 10.05 26.35 1401.81 137 9 SLE R 261.86 4939.51 10.05 10.05 24.41 1298.54 138 10 SLE R 261.86 8216.91 10.05 10.05 40.61 2160.13 139 11 SLE R 261.86 2355.72 10.05 10.05 11.64 619.29
PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
A.M.I.A. SPA – COMUNE DI CARRARA REL F.1 - Relazione di calcolo delle strutture Pag. 68
Ingegneri & Geologi Associati
68
140 12 SLE R 261.86 5633.12 10.05 10.05 27.84 1480.88 141 9 SLE R 275.83 4927.67 10.05 10.05 24.35 1295.43 142 10 SLE R 275.83 8200.47 10.05 10.05 40.52 2155.81 143 11 SLE R 275.83 2341.01 10.05 10.05 11.57 615.42 144 12 SLE R 275.83 5613.81 10.05 10.05 27.74 1475.81 145 9 SLE R 276.05 4927.28 10.05 10.05 24.35 1295.32 146 10 SLE R 276.05 8199.93 10.05 10.05 40.52 2155.66 147 11 SLE R 276.05 2340.52 10.05 10.05 11.57 615.30 148 12 SLE R 276.05 5613.17 10.05 10.05 27.74 1475.64 149 9 SLE R 279.35 4920.58 10.05 10.05 24.32 1293.56 150 10 SLE R 279.35 8190.64 10.05 10.05 40.48 2153.22 151 11 SLE R 279.35 2332.21 10.05 10.05 11.53 613.11 152 12 SLE R 279.35 5602.26 10.05 10.05 27.68 1472.77 153 9 SLE R 279.71 4919.76 10.05 10.05 24.31 1293.35 154 10 SLE R 279.71 8189.49 10.05 10.05 40.47 2152.92 155 11 SLE R 279.71 2331.18 10.05 10.05 11.52 612.84 156 12 SLE R 279.71 5600.91 10.05 10.05 27.68 1472.41 157 9 SLE R 315.00 4754.85 10.05 10.05 23.50 1249.99 158 10 SLE R 315.00 7960.39 10.05 10.05 39.34 2092.69 159 11 SLE R 315.00 2126.78 10.05 10.05 10.51 559.10 160 12 SLE R 315.00 5332.32 10.05 10.05 26.35 1401.81 161 9 SLE R 420.00 3229.13 10.05 10.05 15.96 848.90 162 10 SLE R 420.00 5827.49 10.05 10.05 28.80 1531.98 163 11 SLE R 420.00 272.90 10.05 10.05 1.35 71.74 164 12 SLE R 420.00 2871.25 10.05 10.05 14.19 754.82 165 9 SLE R 525.00 -62.44 10.05 10.05 0.31 16.42 166 10 SLE R 525.00 1155.88 10.05 10.05 5.71 303.87 167 11 SLE R 525.00 -3531.85 10.05 10.05 17.45 928.48 168 12 SLE R 525.00 -2313.53 10.05 10.05 11.43 608.20
Verifiche stato limite d'esercizio - Asta n. 301 (2 4) Caso CC TCC X
<cm> My
<daNm> AfT
<cmq> AfC
<cmq> σc
<daN/cmq> σf
<daN/cmq> 169 9 SLE R 0.00 -62.44 10.05 10.05 0.31 16.41 170 10 SLE R 0.00 1155.89 10.05 10.05 5.71 303.87 171 11 SLE R 0.00 389.76 10.05 10.05 1.93 102.46 172 12 SLE R 0.00 1608.08 10.05 10.05 7.95 422.75 173 9 SLE R 118.00 -9.02 10.05 10.05 0.04 2.37 174 10 SLE R 118.00 34.13 10.05 10.05 0.17 8.97 175 11 SLE R 118.00 14.64 10.05 10.05 0.07 3.85 176 12 SLE R 118.00 57.78 10.05 10.05 0.29 15.19 177 9 SLE R 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 178 10 SLE R 147.50 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 179 11 SLE R 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 180 12 SLE R 147.50 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Verifiche stato limite d'esercizio - Asta n. 301 (3 1) Caso CC TCC X
<cm> My
<daNm> AfT
<cmq> AfC
<cmq> σc
<daN/cmq> σf
<daN/cmq> 181 17 SLE Q 147.50 64.30 10.05 10.05 0.32 16.90 182 18 SLE Q 147.50 1282.63 10.05 10.05 6.34 337.19 183 19 SLE Q 147.50 490.73 10.05 10.05 2.43 129.01 184 20 SLE Q 147.50 1709.05 10.05 10.05 8.45 449.29
Verifiche stato limite d'esercizio - Asta n. 301 (1 2) Caso CC TCC X
<cm> My
<daNm> AfT
<cmq> AfC
<cmq> σc
<daN/cmq> σf
<daN/cmq> 185 17 SLE Q 0.00 64.30 10.05 10.05 0.32 16.90 186 18 SLE Q 0.00 1282.63 10.05 10.05 6.34 337.19 187 19 SLE Q 0.00 -3207.39 10.05 10.05 15.85 843.18 188 20 SLE Q 0.00 -1989.06 10.05 10.05 9.83 522.90 189 17 SLE Q 105.00 3150.10 10.05 10.05 15.57 828.13 190 18 SLE Q 105.00 5748.46 10.05 10.05 28.41 1511.20 191 19 SLE Q 105.00 362.35 10.05 10.05 1.79 95.26 192 20 SLE Q 105.00 2960.70 10.05 10.05 14.63 778.33 193 17 SLE Q 210.00 4577.23 10.05 10.05 22.62 1203.30 194 18 SLE Q 210.00 7782.78 10.05 10.05 38.46 2046.00 195 19 SLE Q 210.00 2098.93 10.05 10.05 10.37 551.78 196 20 SLE Q 210.00 5304.48 10.05 10.05 26.21 1394.49 197 17 SLE Q 261.86 4749.80 10.05 10.05 23.47 1248.67 198 18 SLE Q 261.86 8027.20 10.05 10.05 39.67 2110.26
PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
A.M.I.A. SPA – COMUNE DI CARRARA REL F.1 - Relazione di calcolo delle strutture Pag. 69
Ingegneri & Geologi Associati
69
199 19 SLE Q 261.86 2313.26 10.05 10.05 11.43 608.13 200 20 SLE Q 261.86 5590.66 10.05 10.05 27.63 1469.72 201 17 SLE Q 275.83 4738.73 10.05 10.05 23.42 1245.76 202 18 SLE Q 275.83 8011.54 10.05 10.05 39.59 2106.14 203 19 SLE Q 275.83 2299.48 10.05 10.05 11.36 604.51 204 20 SLE Q 275.83 5572.29 10.05 10.05 27.54 1464.89 205 17 SLE Q 276.05 4738.37 10.05 10.05 23.42 1245.66 206 18 SLE Q 276.05 8011.02 10.05 10.05 39.59 2106.00 207 19 SLE Q 276.05 2299.03 10.05 10.05 11.36 604.39 208 20 SLE Q 276.05 5571.68 10.05 10.05 27.53 1464.73 209 17 SLE Q 279.35 4732.11 10.05 10.05 23.38 1244.02 210 18 SLE Q 279.35 8002.17 10.05 10.05 39.54 2103.68 211 19 SLE Q 279.35 2291.25 10.05 10.05 11.32 602.34 212 20 SLE Q 279.35 5561.30 10.05 10.05 27.48 1462.00 213 17 SLE Q 279.71 4731.34 10.05 10.05 23.38 1243.81 214 18 SLE Q 279.71 8001.07 10.05 10.05 39.54 2103.39 215 19 SLE Q 279.71 2290.29 10.05 10.05 11.32 602.09 216 20 SLE Q 279.71 5560.02 10.05 10.05 27.48 1461.66 217 17 SLE Q 315.00 4577.23 10.05 10.05 22.62 1203.30 218 18 SLE Q 315.00 7782.78 10.05 10.05 38.46 2046.00 219 19 SLE Q 315.00 2098.93 10.05 10.05 10.37 551.78 220 20 SLE Q 315.00 5304.48 10.05 10.05 26.21 1394.48 221 17 SLE Q 420.00 3150.10 10.05 10.05 15.57 828.12 222 18 SLE Q 420.00 5748.45 10.05 10.05 28.41 1511.20 223 19 SLE Q 420.00 362.34 10.05 10.05 1.79 95.25 224 20 SLE Q 420.00 2960.69 10.05 10.05 14.63 778.33 225 17 SLE Q 525.00 64.29 10.05 10.05 0.32 16.90 226 18 SLE Q 525.00 1282.62 10.05 10.05 6.34 337.19 227 19 SLE Q 525.00 -3207.39 10.05 10.05 15.85 843.19 228 20 SLE Q 525.00 -1989.07 10.05 10.05 9.83 522.90
Verifiche stato limite d'esercizio - Asta n. 301 (2 4) Caso CC TCC X
<cm> My
<daNm> AfT
<cmq> AfC
<cmq> σc
<daN/cmq> σf
<daN/cmq> 229 17 SLE Q 0.00 64.30 10.05 10.05 0.32 16.90 230 18 SLE Q 0.00 1282.63 10.05 10.05 6.34 337.19 231 19 SLE Q 0.00 490.73 10.05 10.05 2.43 129.01 232 20 SLE Q 0.00 1709.05 10.05 10.05 8.45 449.29 233 17 SLE Q 118.00 -3.82 10.05 10.05 0.02 1.00 234 18 SLE Q 118.00 39.32 10.05 10.05 0.19 10.34 235 19 SLE Q 118.00 18.49 10.05 10.05 0.09 4.86 236 20 SLE Q 118.00 61.63 10.05 10.05 0.30 16.20 237 17 SLE Q 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 238 18 SLE Q 147.50 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 239 19 SLE Q 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 240 20 SLE Q 147.50 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Verifiche stato limite di formazione delle fessure - Asta n. 301 (3 1) Caso CC X
<cm> TCC N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> c
<mm> s
<mm> K3 s rm
<mm> Φ As
<cmq> Ac eff <cmq>
σs <daN/cmq>
σsr <daN/cmq>
εsm Wk <mm>
181 17 147.50 SLE Q 0.00 64.30 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 16.90 3747.92 0.00 0.00 182 18 147.50 SLE Q 0.00 1282.63 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 337.19 3747.92 0.07 0.02 183 19 147.50 SLE Q 0.00 490.73 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 129.01 3747.92 0.03 0.01 184 20 147.50 SLE Q 0.00 1709.05 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 449.29 3747.92 0.09 0.03
Verifiche stato limite di formazione delle fessure - Asta n. 301 (1 2) Caso CC X
<cm> TCC N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> c
<mm> s
<mm> K3 s rm
<mm> Φ As
<cmq> Ac eff <cmq>
σs <daN/cmq>
σsr <daN/cmq>
εsm Wk <mm>
185 17 0.00 SLE Q 0.00 64.30 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 16.90 3747.92 0.00 0.00 186 18 0.00 SLE Q 0.00 1282.63 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 337.19 3747.92 0.07 0.02 187 19 0.00 SLE Q 0.00 -3207.39 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 843.18 3747.92 0.16 0.06 188 20 0.00 SLE Q 0.00 -1989.06 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 522.90 3747.92 0.10 0.04 189 17 105.00 SLE Q 0.00 3150.10 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 828.13 3747.92 0.16 0.06 190 18 105.00 SLE Q 0.00 5748.46 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1511.20 3747.92 0.29 0.11 191 19 105.00 SLE Q 0.00 362.35 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 95.26 3747.92 0.02 0.01 192 20 105.00 SLE Q 0.00 2960.70 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 778.33 3747.92 0.15 0.06 193 17 210.00 SLE Q 0.00 4577.23 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1203.30 3747.92 0.23 0.09 194 18 210.00 SLE Q 0.00 7782.78 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 2046.00 3747.92 0.40 0.15 195 19 210.00 SLE Q 0.00 2098.93 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 551.78 3747.92 0.11 0.04 196 20 210.00 SLE Q 0.00 5304.48 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1394.49 3747.92 0.27 0.10 197 17 261.86 SLE Q 0.00 4749.80 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1248.67 3747.92 0.24 0.09 198 18 261.86 SLE Q 0.00 8027.20 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 2110.26 3747.92 0.41 0.15 199 19 261.86 SLE Q 0.00 2313.26 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 608.13 3747.92 0.12 0.04 200 20 261.86 SLE Q 0.00 5590.66 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1469.72 3747.92 0.29 0.11 201 17 275.83 SLE Q 0.00 4738.73 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1245.76 3747.92 0.24 0.09 202 18 275.83 SLE Q 0.00 8011.54 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 2106.14 3747.92 0.41 0.15 203 19 275.83 SLE Q 0.00 2299.48 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 604.51 3747.92 0.12 0.04 204 20 275.83 SLE Q 0.00 5572.29 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1464.89 3747.92 0.28 0.11
PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
A.M.I.A. SPA – COMUNE DI CARRARA REL F.1 - Relazione di calcolo delle strutture Pag. 70
Ingegneri & Geologi Associati
70
205 17 276.05 SLE Q 0.00 4738.37 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1245.66 3747.92 0.24 0.09 206 18 276.05 SLE Q 0.00 8011.02 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 2106.00 3747.92 0.41 0.15 207 19 276.05 SLE Q 0.00 2299.03 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 604.39 3747.92 0.12 0.04 208 20 276.05 SLE Q 0.00 5571.68 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1464.73 3747.92 0.28 0.11 209 17 279.35 SLE Q 0.00 4732.11 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1244.02 3747.92 0.24 0.09 210 18 279.35 SLE Q 0.00 8002.17 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 2103.68 3747.92 0.41 0.15 211 19 279.35 SLE Q 0.00 2291.25 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 602.34 3747.92 0.12 0.04 212 20 279.35 SLE Q 0.00 5561.30 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1462.00 3747.92 0.28 0.11 213 17 279.71 SLE Q 0.00 4731.34 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1243.81 3747.92 0.24 0.09 214 18 279.71 SLE Q 0.00 8001.07 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 2103.39 3747.92 0.41 0.15 215 19 279.71 SLE Q 0.00 2290.29 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 602.09 3747.92 0.12 0.04 216 20 279.71 SLE Q 0.00 5560.02 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1461.66 3747.92 0.28 0.11 217 17 315.00 SLE Q 0.00 4577.23 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1203.30 3747.92 0.23 0.09 218 18 315.00 SLE Q 0.00 7782.78 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 2046.00 3747.92 0.40 0.15 219 19 315.00 SLE Q 0.00 2098.93 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 551.78 3747.92 0.11 0.04 220 20 315.00 SLE Q 0.00 5304.48 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1394.48 3747.92 0.27 0.10 221 17 420.00 SLE Q 0.00 3150.10 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 828.12 3747.92 0.16 0.06 222 18 420.00 SLE Q 0.00 5748.45 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1511.20 3747.92 0.29 0.11 223 19 420.00 SLE Q 0.00 362.34 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 95.25 3747.92 0.02 0.01 224 20 420.00 SLE Q 0.00 2960.69 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 778.33 3747.92 0.15 0.06 225 17 525.00 SLE Q 0.00 64.29 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 16.90 3747.92 0.00 0.00 226 18 525.00 SLE Q 0.00 1282.62 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 337.19 3747.92 0.07 0.02 227 19 525.00 SLE Q 0.00 -3207.39 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 843.19 3747.92 0.16 0.06 228 20 525.00 SLE Q 0.00 -1989.07 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 522.90 3747.92 0.10 0.04
Verifiche stato limite di formazione delle fessure - Asta n. 301 (2 4) Caso CC X
<cm> TCC N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> c
<mm> s
<mm> K3 s rm
<mm> Φ As
<cmq> Ac eff <cmq>
σs <daN/cmq>
σsr <daN/cmq>
εsm Wk <mm>
229 17 0.00 SLE Q 0.00 64.30 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 16.90 3747.92 0.00 0.00 230 18 0.00 SLE Q 0.00 1282.63 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 337.19 3747.92 0.07 0.02 231 19 0.00 SLE Q 0.00 490.73 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 129.01 3747.92 0.03 0.01 232 20 0.00 SLE Q 0.00 1709.05 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 449.29 3747.92 0.09 0.03 233 17 118.00 SLE Q 0.00 -3.82 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1.00 3747.92 0.00 0.00 234 18 118.00 SLE Q 0.00 39.32 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 10.34 3747.92 0.00 0.00 235 19 118.00 SLE Q 0.00 18.49 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 4.86 3747.92 0.00 0.00 236 20 118.00 SLE Q 0.00 61.63 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 16.20 3747.92 0.00 0.00
Verifiche stato limite di formazione delle fessure - Asta n. 301 (3 1) Caso CC X
<cm> TCC N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> c
<mm> s
<mm> K3 s rm
<mm> Φ As
<cmq> Ac eff <cmq>
σs <daN/cmq>
σsr <daN/cmq>
εsm Wk <mm>
241 13 147.50 SLE F 0.00 32.62 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 8.57 3747.92 0.00 0.00 242 14 147.50 SLE F 0.00 1250.94 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 328.86 3747.92 0.06 0.02 243 15 147.50 SLE F 0.00 465.48 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 122.37 3747.92 0.02 0.01 244 16 147.50 SLE F 0.00 1683.81 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 442.65 3747.92 0.09 0.03
Verifiche stato limite di formazione delle fessure - Asta n. 301 (1 2) Caso CC X
<cm> TCC N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> c
<mm> s
<mm> K3 s rm
<mm> Φ As
<cmq> Ac eff <cmq>
σs <daN/cmq>
σsr <daN/cmq>
εsm Wk <mm>
245 13 0.00 SLE F 0.00 32.62 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 8.57 3747.92 0.00 0.00 246 14 0.00 SLE F 0.00 1250.94 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 328.86 3747.92 0.06 0.02 247 15 0.00 SLE F 0.00 -3288.50 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 864.51 3747.92 0.17 0.06 248 16 0.00 SLE F 0.00 -2070.18 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 544.23 3747.92 0.11 0.04 249 13 105.00 SLE F 0.00 3169.86 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 833.32 3747.92 0.16 0.06 250 14 105.00 SLE F 0.00 5768.22 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1516.40 3747.92 0.29 0.11 251 15 105.00 SLE F 0.00 339.99 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 89.38 3747.92 0.02 0.01 252 16 105.00 SLE F 0.00 2938.34 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 772.46 3747.92 0.15 0.06 253 13 210.00 SLE F 0.00 4621.63 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1214.97 3747.92 0.24 0.09 254 14 210.00 SLE F 0.00 7827.18 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 2057.67 3747.92 0.40 0.15 255 15 210.00 SLE F 0.00 2105.89 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 553.61 3747.92 0.11 0.04 256 16 210.00 SLE F 0.00 5311.44 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1396.32 3747.92 0.27 0.10 257 13 261.86 SLE F 0.00 4797.23 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1261.13 3747.92 0.24 0.09 258 14 261.86 SLE F 0.00 8074.63 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 2122.72 3747.92 0.41 0.15 259 15 261.86 SLE F 0.00 2323.87 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 610.92 3747.92 0.12 0.04 260 16 261.86 SLE F 0.00 5601.27 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1472.51 3747.92 0.29 0.11 261 13 275.83 SLE F 0.00 4785.97 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1258.17 3747.92 0.24 0.09 262 14 275.83 SLE F 0.00 8058.77 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 2118.56 3747.92 0.41 0.15 263 15 275.83 SLE F 0.00 2309.86 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 607.24 3747.92 0.12 0.04 264 16 275.83 SLE F 0.00 5582.67 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1467.62 3747.92 0.28 0.11 265 13 276.05 SLE F 0.00 4785.59 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1258.08 3747.92 0.24 0.09 266 14 276.05 SLE F 0.00 8058.24 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 2118.42 3747.92 0.41 0.15 267 15 276.05 SLE F 0.00 2309.40 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 607.11 3747.92 0.12 0.04 268 16 276.05 SLE F 0.00 5582.05 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1467.46 3747.92 0.28 0.11 269 13 279.35 SLE F 0.00 4779.23 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1256.40 3747.92 0.24 0.09 270 14 279.35 SLE F 0.00 8049.28 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 2116.06 3747.92 0.41 0.15 271 15 279.35 SLE F 0.00 2301.49 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 605.03 3747.92 0.12 0.04 272 16 279.35 SLE F 0.00 5571.54 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1464.69 3747.92 0.28 0.11 273 13 279.71 SLE F 0.00 4778.45 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1256.20 3747.92 0.24 0.09 274 14 279.71 SLE F 0.00 8048.18 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 2115.77 3747.92 0.41 0.15 275 15 279.71 SLE F 0.00 2300.51 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 604.78 3747.92 0.12 0.04 276 16 279.71 SLE F 0.00 5570.24 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1464.35 3747.92 0.28 0.11 277 13 315.00 SLE F 0.00 4621.63 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1214.97 3747.92 0.24 0.09 278 14 315.00 SLE F 0.00 7827.18 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 2057.67 3747.92 0.40 0.15 279 15 315.00 SLE F 0.00 2105.89 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 553.61 3747.92 0.11 0.04 280 16 315.00 SLE F 0.00 5311.44 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1396.31 3747.92 0.27 0.10 281 13 420.00 SLE F 0.00 3169.86 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 833.32 3747.92 0.16 0.06 282 14 420.00 SLE F 0.00 5768.21 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1516.39 3747.92 0.29 0.11 283 15 420.00 SLE F 0.00 339.98 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 89.38 3747.92 0.02 0.01 284 16 420.00 SLE F 0.00 2938.33 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 772.45 3747.92 0.15 0.06 285 13 525.00 SLE F 0.00 32.61 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 8.57 3747.92 0.00 0.00 286 14 525.00 SLE F 0.00 1250.93 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 328.86 3747.92 0.06 0.02 287 15 525.00 SLE F 0.00 -3288.51 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 864.51 3747.92 0.17 0.06 288 16 525.00 SLE F 0.00 -2070.19 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 544.23 3747.92 0.11 0.04
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Verifiche stato limite di formazione delle fessure - Asta n. 301 (2 4) Caso CC X
<cm> TCC N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> c
<mm> s
<mm> K3 s rm
<mm> Φ As
<cmq> Ac eff <cmq>
σs <daN/cmq>
σsr <daN/cmq>
εsm Wk <mm>
289 13 0.00 SLE F 0.00 32.62 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 8.57 3747.92 0.00 0.00 290 14 0.00 SLE F 0.00 1250.94 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 328.86 3747.92 0.06 0.02 291 15 0.00 SLE F 0.00 465.48 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 122.37 3747.92 0.02 0.01 292 16 0.00 SLE F 0.00 1683.81 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 442.65 3747.92 0.09 0.03 293 13 118.00 SLE F 0.00 -5.12 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 1.35 3747.92 0.00 0.00 294 14 118.00 SLE F 0.00 38.02 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 10.00 3747.92 0.00 0.00 295 15 118.00 SLE F 0.00 17.53 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 4.61 3747.92 0.00 0.00 296 16 118.00 SLE F 0.00 60.67 0.00 32.00 157.29 0.17 218.54 16.00 10.05 1166.33 15.95 3747.92 0.00 0.00
Verifiche principali - Asta n. 301 (1 2) Caso Asta N1 N2 Tipo
12 301 1 2 SLU Taglio - min. sic. c.a. 34 301 1 2 SLU Mz cost - min. sic.
138 301 1 2 C.Rare - Sc min (max compr.),C.Rare - Sf max (max t raz.),C.Rare - Sf min (max compr.)
198 301 1 2 C.Q.Per. - Sc min (max compr.),C.Q.Per. - Sf max (m ax traz.),C.Q.Per. - Sf min (max compr.),C.Q.Per. - Wk Max
258 301 1 2 C.Freq - Wk Max
11.11 Fascicolo di calcolo software Modest (altezza muri 2,40 m) - parte terminale vasca
Verifiche e armature travi Simbologia
Caso = Caso di verifica Xg = Coordinata progressiva (dal primo nodo) in cui vien e effettuato il progetto/verifica CC = Combinazione delle condizioni di carico elementari c = momento fittizio in campata a = momento fittizio agli appoggi TG = taglio da gerarchia delle resistenze T = momento traslato per taglio e = eccentricità aggiuntiva in caso di compression e o pressoflessione TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione freq uente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quas i permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso
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SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco El = Elemento (asta) in cui viene effettuato il progetto /verifica (progressivo sul numero di aste) Sez. = Numero della sezione Crit. = Numero del criterio di progetto X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale AfE S = Area di ferro effettiva totale presente nel punto d i verifica, superiore AfE I = Area di ferro effettiva totale presente nel punto d i verifica, inferiore AfEP S = Area di ferro effettiva parziale presente nella CC considerata, per la sollecitazione indicata, superi ore AfEP I = Area di ferro effettiva parziale presente nella CC considerata, per la sollecitazione indicata, inferi ore My = Momento flettente intorno all'asse Y Myu = Momento ultimo intorno all'asse Y Sic. = Sicurezza a rottura
σf sup = Tensione nel ferro - superiore
σf inf = Tensione nel ferro - inferiore
σc = Tensione nel calcestruzzo X0 = Coordinata progressiva (dal nodo iniziale) dell'ini zio del tratto X1 = Coordinata progressiva (dal nodo iniziale) della fi ne del tratto Lung. = Lunghezza del tratto di progettazione Staff. = Staffatura adottata AfE St. = Area di ferro effettiva della staffatura (d'anima p er travi a T o L) bw = Larghezza membratura resistente al taglio Vsdu = Taglio agente nella direzione del momento ultimo ctg θ = Cotangente dell'angolo di inclinazione dei puntoni di calcestruzzo
VRsd = Taglio ultimo lato armatura VRcd = Taglio ultimo lato calcestruzzo Sic.T = Sicurezza a rottura per taglio c = Ricoprimento dell'armatura s = Distanza minima tra le barre K3 = Coefficiente di forma del diagramma delle tensioni prima della fessurazione s rm = Distanza media tra le fessure Φ = Diametro della barra As = Area complessiva dei ferri nell'area di calcestruzz o efficace Ac eff = Area di calcestruzzo efficace
σs = Tensione nell'acciaio nella sezione fessurata
σsr = Tensione nell'acciaio corrispondente al raggiungime nto della resistenza a trazione nel calcestruzzo
εsm = Deformazione unitaria media dell'armatura (*1000) Wk = Apertura delle fessure Tipo = Tipologia 2C = Doppia C lato labbri 2Cdx = Doppia C lato costola 2I = Doppia I 2L = Doppia L lato labbri 2Ldx = Doppia L lato costole C = C Cdx = C destra Cir. = Circolare Cir.c = Circolare cava I = I L = L Ldx = L destra Om. = Omega Pg = Pi greco Pr = Poligono regolare Prc = Poligono regolare cavo Pc = Per coordinate Ia = Inerzie assegnate R = Rettangolare Rc = Rettangolare cava T = T U = U Ur = U rovescia V = V Vr = V rovescia Z = Z Zdx = Z destra Ts = T stondata Ls = L stondata Cs = C stondata Is = I stondata Dis. = Disegnata B = Base H = Altezza Cf sup = Copriferro superiore Cf inf = Copriferro inferiore Cls = Tipo di calcestruzzo Fck = Resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo Fctk = Resistenza caratteristica a trazione del calcestruz zo Fcd = Resistenza di calcolo a compressione del calcestruz zo Fctd = Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo Acc. = Tipo di acciaio Fyk = Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio Fyd = Resistenza di calcolo dell'acciaio
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Travata n. 301 Nodi: 2 1 3
Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utili zzati Sez. Tipo B
<cm> H
<cm> Cf sup
<cm> Cf inf
<cm> Cls Fck
<daN/cmq> Fctk
<daN/cmq> Fcd
<daN/cmq> Fctd
<daN/cmq> Acc. Fyk
<daN/cmq> Fyd
<daN/cmq> 1 R 100.00 45.00 4.00 4.00 C32/40 332.00 21.69 188.13 14.46 B450C 4500.00 3913.04
Stato limite ultimo - Ferri longitudinali - Verific he armatura
Xg <m>
CC TCC El X <cm>
AfE S <cmq>
AfE I <cmq>
AfEP S <cmq>
AfEP I <cmq>
My <daNm>
Myu <daNm>
Sic.
1.30 1 SLU 1 130.00 5.65 5.65 5.65 5.65 741.21 9371.10 12.643 1.30 2 SLU 1 130.00 5.65 5.65 5.65 5.65 400.39 9371.10 23.405 1.30 3 SLU 1 130.00 5.65 5.65 5.65 5.65 -366.88 -9371.10 25.543 1.30 4 SLU 1 130.00 5.65 5.65 5.65 5.65 -707.69 -9371.10 13.242 1.30 5 SLU 1 130.00 5.65 5.65 5.65 5.65 -1392.96 -9371.10 6.727 1.30 6 SLU 1 130.00 5.65 5.65 5.65 5.65 -1655.13 -9371.10 5.662 1.30 7 SLU 1 130.00 5.65 5.65 5.65 5.65 -1276.58 -9371.10 7.341 1.30 8 SLU 1 130.00 5.65 5.65 5.65 5.65 -1538.74 -9371.10 6.090 1.65 1 SLU 2 17.50 5.65 5.65 5.65 5.65 512.16 9371.10 18.297 1.65 2 SLU 2 17.50 5.65 5.65 5.65 5.65 -141.12 -9371.10 66.407 1.65 3 SLU 2 17.50 5.65 5.65 5.65 5.65 4059.89 9371.10 2.308 1.65 4 SLU 2 17.50 5.65 5.65 5.65 5.65 3406.62 9371.10 2.751 1.65 5 SLU 2 17.50 5.65 5.65 5.65 5.65 6479.79 9371.10 1.446 1.65 6 SLU 2 17.50 5.65 5.65 5.65 5.65 5977.27 9371.10 1.568
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1.65 7 SLU 2 17.50 5.65 5.65 5.65 5.65 6107.17 9371.10 1.534 1.65 8 SLU 2 17.50 5.65 5.65 5.65 5.65 5604.65 9371.10 1.672
Stato limite d'esercizio - Ferri longitudinali - Ve rifiche armatura
Xg <m>
CC TCC El X <cm>
AfE S <cmq>
AfE I <cmq>
My <daNm>
σf sup <daN/cmq>
σf inf <daN/cmq>
σc <daN/cmq>
1.30 9 SLE R 1 130.00 5.65 5.65 557.13 -24.29 256.26 3.64 1.30 10 SLE R 1 130.00 5.65 5.65 294.97 -12.86 135.67 1.93 1.30 11 SLE R 1 130.00 5.65 5.65 -276.95 127.39 -12.08 1.81 1.30 12 SLE R 1 130.00 5.65 5.65 -539.12 247.97 -23.51 3.52 1.30 17 SLE Q 1 130.00 5.65 5.65 523.27 -22.82 240.68 3.42 1.30 18 SLE Q 1 130.00 5.65 5.65 261.11 -11.39 120.10 1.71 1.30 19 SLE Q 1 130.00 5.65 5.65 -263.29 121.10 -11.48 1.72 1.30 20 SLE Q 1 130.00 5.65 5.65 -525.45 241.68 -22.91 3.43 1.65 9 SLE R 2 17.50 5.65 5.65 380.26 -16.58 174.90 2.49 1.65 10 SLE R 2 17.50 5.65 5.65 -122.26 56.24 -5.33 0.80 1.65 11 SLE R 2 17.50 5.65 5.65 3050.75 -133.03 1403.20 19.94 1.65 12 SLE R 2 17.50 5.65 5.65 2548.23 -111.12 1172.07 16.66 1.65 17 SLE Q 2 17.50 5.65 5.65 344.61 -15.03 158.50 2.25 1.65 18 SLE Q 2 17.50 5.65 5.65 -157.91 72.63 -6.89 1.03 1.65 19 SLE Q 2 17.50 5.65 5.65 2862.91 -124.84 1316.80 18.71 1.65 20 SLE Q 2 17.50 5.65 5.65 2360.39 -102.93 1085.67 15.43
Verifiche stato limite di formazione delle fessure Caso Xg
<m> CC TCC El Sez. Crit. X
<cm> My
<daNm> c
<mm> s
<mm> K3 s rm
<mm> Φ As
<cmq> Ac eff <cmq>
σs <daN/cmq>
σsr <daN/cmq>
εsm Wk <mm>
13 1.30 17 SLE Q 1 1 1 130.00 523.27 34.00 168.00 0.18 234.51 12.00 1.13 172.75 240.68 6214.13 0.05 0.02 14 1.30 18 SLE Q 1 1 1 130.00 261.11 34.00 168.00 0.18 234.51 12.00 1.13 172.75 120.10 6214.13 0.02 0.01 15 1.30 19 SLE Q 1 1 1 130.00 -263.29 34.00 168.00 0.18 234.51 12.00 1.13 172.75 121.10 6214.13 0.02 0.01 16 1.30 20 SLE Q 1 1 1 130.00 -525.45 34.00 168.00 0.18 234.51 12.00 1.13 172.75 241.68 6214.13 0.05 0.02 17 1.30 13 SLE F 1 1 1 130.00 531.74 34.00 168.00 0.18 234.51 12.00 1.13 172.75 244.57 6214.13 0.05 0.02 18 1.30 14 SLE F 1 1 1 130.00 269.57 34.00 168.00 0.18 234.51 12.00 1.13 172.75 123.99 6214.13 0.02 0.01 19 1.30 15 SLE F 1 1 1 130.00 -266.70 34.00 168.00 0.18 234.51 12.00 1.13 172.75 122.67 6214.13 0.02 0.01 20 1.30 16 SLE F 1 1 1 130.00 -528.87 34.00 168.00 0.18 234.51 12.00 1.13 172.75 243.25 6214.13 0.05 0.02 33 1.65 17 SLE Q 2 1 1 17.50 344.61 34.00 168.00 0.18 234.51 12.00 1.13 172.75 158.50 6214.13 0.03 0.01 34 1.65 18 SLE Q 2 1 1 17.50 -157.91 34.00 168.00 0.18 234.51 12.00 1.13 172.75 72.63 6214.13 0.01 0.01 35 1.65 19 SLE Q 2 1 1 17.50 2862.91 34.00 168.00 0.18 234.51 12.00 1.13 172.75 1316.80 6214.13 0.26 0.10 36 1.65 20 SLE Q 2 1 1 17.50 2360.39 34.00 168.00 0.18 234.51 12.00 1.13 172.75 1085.67 6214.13 0.21 0.08 37 1.65 13 SLE F 2 1 1 17.50 353.52 34.00 168.00 0.18 234.51 12.00 1.13 172.75 162.60 6214.13 0.03 0.01 38 1.65 14 SLE F 2 1 1 17.50 -149.00 34.00 168.00 0.18 234.51 12.00 1.13 172.75 68.53 6214.13 0.01 0.01 39 1.65 15 SLE F 2 1 1 17.50 2909.87 34.00 168.00 0.18 234.51 12.00 1.13 172.75 1338.40 6214.13 0.26 0.10 40 1.65 16 SLE F 2 1 1 17.50 2407.35 34.00 168.00 0.18 234.51 12.00 1.13 172.75 1107.27 6214.13 0.22 0.09
Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni ta glianti
CC X0 <m>
X1 <m>
Lung. <m>
Staff. AfE St. <cmq/m>
bw <m>
Vsdu <daN>
ctg θ VRsd <daN>
VRcd <daN>
Sic.T
6 SLU 0.00 0.89 0.89 --- 0.00 1.00 1735.91 18301.70 10.54 6 SLU 0.89 1.30 0.41 --- 0.00 1.00 2622.27 18301.70 6.98 6 SLU 1.65 2.06 0.41 --- 0.00 1.00 4850.54 18301.70 3.77 6 SLU 2.06 4.47 2.41 --- 0.00 1.00 3918.62 18301.70 4.67
Verifiche sezioni aste Simbologia
Caso = Caso di verifica N = Sforzo normale My = Momento flettente intorno all'asse Y Mz = Momento flettente intorno all'asse Z Nu = Sforzo normale ultimo Myu = Momento ultimo intorno all'asse Y Mzu = Momento ultimo intorno all'asse Z Sic. = Sicurezza a rottura AfT = Area di ferro tesa AfC = Area di ferro compressa
σc = Tensione nel calcestruzzo
σf = Tensione nel ferro c = Ricoprimento dell'armatura s = Distanza minima tra le barre K3 = Coefficiente di forma del diagramma delle tensioni prima della fessurazione s rm = Distanza media tra le fessure Φ = Diametro della barra As = Area complessiva dei ferri nell'area di calcestruzz o efficace Ac eff = Area di calcestruzzo efficace σs = Tensione nell'acciaio nella sezione fessurata
σsr = Tensione nell'acciaio corrispondente al raggiungime nto della resistenza a trazione nel calcestruzzo
εsm = Deformazione unitaria media dell'armatura (*1000) Wk = Apertura delle fessure
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Ty = Taglio in dir. Y Tz = Taglio in dir. Z bw = Larghezza membratura resistente al taglio Asw = Area armatura trasversale Vsdu = Taglio agente nella direzione del momento ultimo Vrdu = Taglio ultimo assorbibile dal solo calcestruzzo Asta = Numero dell'asta N1 = Nodo iniziale N2 = Nodo finale CC = Numero della combinazione delle condizioni di caric o elementari TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione freq uente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quas i permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale Tipo = Tipo di verifica effettuata Sez. = Numero della sezione B = Base H = Altezza Cf = Copriferro Cls = Tipo di calcestruzzo Fck = Resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo Fctk = Resistenza caratteristica a trazione del calcestruz zo Fcd = Resistenza di calcolo a compressione del calcestruz zo Fctd = Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo Acc. = Tipo di acciaio Fyk = Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio Fyd = Resistenza di calcolo dell'acciaio
PLATEA
Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utili zzati Sez. Tipo B
<cm> H
<cm> Cf
<cm> Cls Fck
<daN/cmq> Fctk
<daN/cmq> Fcd
<daN/cmq> Fctd
<daN/cmq> Acc. Fyk
<daN/cmq> Fyd
<daN/cmq> 1 R 100.00 45.00 2.60 C32/40 332.00 21.69 188.13 14.46 B450C 4500.00 3913.04
Verifiche stato limite ultimo per tensioni normali - Asta n. 301 (1 3) Caso N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> Nu
<daN> Myu
<daNm> Mzu
<daNm> Sic.
21 0.00 -7245.97 0.00 0.00 -9062.30 0.00 1.251 22 0.00 -6861.74 0.00 0.00 -9062.30 0.00 1.321
Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni ta glianti - Asta n. 301 (1 3) Caso Ty
<daN> Tz
<daN> bw
<m> Asw
<cmq> Vsdu
<daN> Vrdu
<daN> 21 0.00 -4470.90 1.00 0.00 4470.90 18301.70 22 0.00 -5258.90 1.00 0.00 5258.90 18301.70
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Verifiche stato limite d'esercizio - Asta n. 301 (1 3) Caso My
<daNm> AfT
<cmq> AfC
<cmq> σc
<daN/cmq> σf
<daN/cmq> 179 -3546.31 5.65 5.65 23.18 1631.14 249 0.00 5.65 5.65 0.00 0.00 263 -3338.87 5.65 5.65 21.82 1535.73 333 0.00 5.65 5.65 0.00 0.00
Verifiche stato limite di formazione delle fessure - Asta n. 301 (1 3) Caso N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> c
<mm> s
<mm> K3 s rm
<mm> Φ As
<cmq> Ac eff <cmq>
σs <daN/cmq>
σsr <daN/cmq>
εsm Wk <mm>
333 0.00 0.00 0.00 34.00 168.00 0.18 234.51 12.00 1.13 172.75 0.00 6214.13 0.00 0.00 263 0.00 -3338.87 0.00 34.00 168.00 0.18 234.51 12.00 1.13 172.75 1535.73 6214.13 0.30 0.12 347 0.00 -3390.73 0.00 34.00 168.00 0.18 234.51 12.00 1.13 172.75 1559.58 6214.13 0.30 0.12
Verifiche effettuate - Asta n. 301 (1 3) Caso Asta N1 N2 CC TCC X
<cm> Tipo
21 301 1 3 5 SLU 0.00 SLU Mz cost - min. sic. 22 301 1 3 6 SLU 0.00 SLU Taglio - min. sic. c.a.
179 301 1 3 11 SLE R 0.00 C.Rare - Sc min (max compr.),C.Rare - Sf max (max t raz.),C.Rare - Sf min (max compr.) 249 301 1 3 9 SLE R 300.00 C.Rare - Sc max (min. compr.) 263 301 1 3 19 SLE Q 0.00 C.Q.Per. - Sc min (max compr.),C.Q.Per. - Sf max (m ax traz.),C.Q.Per. - Sf min (max
compr.),C.Q.Per. - Wk Max 333 301 1 3 17 SLE Q 300.00 C.Q.Per. - Sc max (min. compr.) 347 301 1 3 15 SLE F 0.00 C.Freq - Wk Max
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12. VERIFICHE STRUTTURALI MURI E PLATEAVASCA – ZONA CON ALTEZZA 3,20 M
12.1 Schema opera
La determinazione delle spinte sull’ opera di sostegno sono state condotte mediante l’ausilio di fogli
di calcolo elettronici di cui a seguire verranno riportati i dati di input e i risultati.
La determinazione delle sollecitazioni e le verifiche degli elementi strutturali saranno condotte
mediante una semplice modellazione attraverso il software MODEST versione free.
12.2 Dati di input e geometria
TIPO TERRENO TERRAPIENO CARICHI
Permeabilità ALTA Permanenti strutturali G1 γcls = 2500 Kg/mc peso specifico cls
γt saturo 1950 Kg/mc peso solaio = 340 Kg/Mqγt secco 1850 Kg/mcϕ 28 ° Permanenti non strutturali G2 G2 = 0 Kg/mq carico distribuitoδ (attr. terra muro) 18.67 ° ψ0 ψ1 ψ2ε 23.00 ° Sovraccarico accidentale Q Q = 400 Kg/mq carico distribuito 0.7 0.7 0.6
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EFFETTI PRESENZA DI ACQUA
Presenza acqua SI γacqua 1000.00 Kg/mc
Considera peso terreno ridotto per spinta SI γt' 950.00 Kg/mc
livello acqua dal piano di campagna ha = 0 m
GEOMETRIA GEOMETRIA
D = 0 m H0 = 0 mβ1 90 ° sm= 0.35 m H = 3.2 m H1 = 3.2 mβ 0 ° S= 1.3 m
Lx= 4.9 m Lx/2= 2.45 m
12.3 Analisi sismica
ANALISI SISMICA
Vita di riferimento della struttura VR anni 50Classe d'uso della struttura Classe uso III 1.5Vita nominale della struttura VN anni 75Categoria del sottosuolo CCategoria TOPOGRAFICA T1Accelerazione orizzontale max attesa in sito ag/g 0.145Fattore di amplificazione dello spettro in accel. Orizz. Fo 2.39
TC* 0.296Coeff. amplificazione stratigrafica SS 1.49
Coeff. amplificazione topografica ST 1.0
S = Ss • ST 1.49CAPACITA DI SUBIRE SPOSTAMENTI NOCoeff. riduzione acceleraz max attesa in sito βm 1
Accelerazione massima amax 0.216
Coeff. Sismico orizzontale KH 0.216CONSIDERA KV SICoeff. Sismico verticale KV (+) 0.108 θ 20.816 sisma verso il basso
KV (-) -0.108 θ 25.287 sisma verso l'altoCoeff. Combinazione carico sismico Q1 ψ2 0.6
12.4 Coefficienti parziali parametri terreno e coefficienti di spinta attiva Ka
M
γ φ ϕeq
δ eq(attr. terra
muro)εeq ka
εeqsismica
kv(+)
ka SISkv(+)
Ka sis *(1+│Kv│)
kv(+)
εeqsismica
kv(-)
ka SISkv(-)
Ka sis *(1-│Kv│)
kv(-)EQU+M2 1.25 23.04 15.36 23.00 0.839
A1+M1+R1 1.00 28.00 18.67 23.00 0.510A2+M2+R2 1.25 23.04 15.36 23.00 0.839A1+M1+R3 1.00 28.00 18.67 23.00 0.510SISMA+M1 1.00 28.00 18.67 23.00 0.510 7.184 1.364 1.512 2.713 1.533 1.367SISMA+M2 1.25 23.04 15.36 23.00 0.839 2.227 1.323 1.467 -2.244 1.455 1.298
sisma verso il BASSO sisma verso l' ALTO
12.5 Coefficienti parziali per le azioni
γg1, fav γg1, sfav γg2, fav γg2, sfav γQ, fav γQ, sfav ψ0Q ψ1Q ψ2Q
EQU+M2 0.9 1.1 0.0 1.5 0.0 1.5 0.7 0.7 0.6A1+M1+R1 1.0 1.3 0.0 1.5 0.0 1.5 0.7 0.7 0.6A2+M2+R2 1.0 1.0 0.0 1.3 0.0 1.3 0.7 0.7 0.6A1+M1+R3 1.0 1.3 0.0 1.5 0.0 1.5 0.7 0.7 0.6SISMA+M1 1.0 1.0 1.0 1.0 0.0 1.0 0.7 0.7 0.6SISMA+M2 1.0 1.0 1.0 1.0 0.0 1.0 0.7 0.7 0.6
SLE 1.0 1.0 0.0 1.0 0.0 1.0 0.7 0.7 0.6
P. STRUTTURALIg1
P. NON STRUTTURALIg2
ACCIDENTALEQ
A
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12.6 Carichi verticali
CARICHI VERTICALI LIVELLO 1
P(Kg/m)
Distanze A
(m)
P(Kg/m)
MCS
STABIL.0
PERMANENTI STRUTTURALI g1Peso SOLAIO PS = 892.5 0.18 892.50 156.19Peso CLS 0 P0 = 0 0.18 0.00 0.00Peso CLS 1 P1 = 2100 0.18 2100.00 367.50
2992.50 523.69V0 M0S
PERM. NON STRUTTURALI g2Peso G2 PG2= 0 0.18 0.00 0.00
0.00 0.00V0 M0S
ACCIDENTALI QPeso sovr. Q PQ = 1640 0.18 1640.00 287.00
1640.00 287.00V0 M0S
12.7 Spinte analisi statica
CONSIDERA EFFETTO STABILIZZANTE SPINTA VERTICALE NO
SPINTE TERRENO ANALISI STATICALIVELLO 1
δ eq = 15.36 Ka = 0.839 δ eq = 18.67 Ka = 0.510 δ eq = 15.36 Ka = 0.839Altezza terreno
(m)
Distanze punto 1
(m)
qS
SPINTAVERT.
1
SPINTAORIZZ.
1
MAR
RIBAL.1
qS
SPINTAVERT.
1
SPINTAORIZZ.
1
MAR
RIBAL.1
qS
SPINTAVERT.
1
SPINTAORIZZ.
1
MAR
RIBAL.1
Spinta terreno 0 qT_1 = 0.00 0.00 0.00sovrastante FALDA qT orizz= 0.00 0.00 0.00livello 1 qT vert.= 0.00 0.00 0.00(carico triangolare)
S2_1 = 0.00 0.00 0.00S2 orizz = 3.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00S2 vert = 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Spinta terreno 3.2 qT_1 = 0.00 0.00 0.00sovrastante FALDA qT orizz= 0.00 0.00 0.00livello 1 qT vert.= 0.00 0.00 0.00(carico rettangolare)
S1_1 = 0.00 0.00 0.00S1 orizz = 1.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00S1 vert = 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Spinta terreno 3.2 qt_1= 2550.89 1551.91 2550.89corrispond. FALDA qt orizz= 2459.75 1470.27 2459.75livello 1 qt vert.= 675.78 496.71 675.78
S2_1= 4081.43 2483.05 4081.43S2 orizz = 1.07 3935.60 4197.97 2352.44 2509.26 3935.60 4197.97S2 vert. = 0.00 1081.25 0.00 794.73 0.00 1081.25 0.00
Spinta acqua 3.2 qa_1= 3200.00 3200.00 3200.00livello 1 S2_1= 5120.00 5120.00 5120.00
S2 orizz = 1.07 5120.00 5461.33 5120.00 5461.33 5120.00 5461.331081.25 9055.60 9659.31 794.73 7472.44 7970.60 1081.25 9055.60 9659.31
V1 H1 M1R V1 H1 M1R V1 H1 M1R
Spinta sovr. G2 3.2 qG2_1= 0.00 0.00 0.00livello 1 qG2 orizz= 0.00 0.00 0.00
qG2 vert.= 0.00 0.00 0.00
S1_1 = 0.00 0.00 0.00S1 orizz = 1.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00S1 vert = 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00V1 H1 M1R V1 H1 M1R V1 H1 M1R
Spinta sovr. Q 3.2 qQ_1 = 335.64 204.20 335.64livello 1 qQ orizz= 323.65 193.46 323.65
qQ vert.= 88.92 65.36 88.92
S1_1= 1074.06 653.43 1074.06S1 orizz = 1.60 1035.68 1657.09 619.06 990.50 1035.68 1657.09S1 vert = 0.00 284.54 0.00 209.14 0.00 284.54 0.00
284.54 1035.68 1657.09 209.14 619.06 990.50 284.54 1035.68 1657.09V1 H1 M1R V1 H1 M1R V1 H1 M1R
COMBINAZIONI STATICHEcomb. EQU Comb. STR Comb. GEO
EQU+M2 A1+M1+R1 A2+M2+R2
PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
A.M.I.A. SPA – COMUNE DI CARRARA REL F.1 - Relazione di calcolo delle strutture Pag. 80
Ingegneri & Geologi Associati
80
12.8 Spinte analisi sismica
12.8.1 Sisma verso il basso
CONSIDERA EFFETTO STABILIZZANTE SPINTA VERTICALE NO
SPINTE TERRENO ANALISI SISMICALIVELLO 1
δ eq = 18.67 Ka = 0.510 δ eq = 15.36 Ka = 0.839CAPACITA DELL'OPERA DI SUBIRE SPOSTAMENTI Ka SIS= 1.364 Ka SIS= 1.323
Ka sis * (1+│Kv│)= 1.512 Ka sis * (1+│Kv│)= 1.467NO Kh = 0.216 Kh = 0.216
Kv = 0.108 Kv = 0.108
SPINTE ANALISI SISMICA
Altezza terreno
(m)
Distanze punto 1
(m)
qS
SPINTAVERT.
1
SPINTAORIZZ.
1
MCR
RIBAL.1
qS
SPINTAVERT.
1
SPINTAORIZZ.
1
MCR
RIBAL.1
Spinta terreno 0 qT_1 = 0.00 0.00sovrastante FALDA qT orizz= 0.00 0.00livello 1 qT vert.= 0.00 0.00(carico triangolare)
S2_1 = 0.00 0.00S2 orizz = 3.20 0.00 0.00 0.00 0.00S2 vert = 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Spinta terreno 3.2 qT_1 = 0.00 0.00sovrastante FALDA qT orizz= 0.00 0.00livello 1 qT vert.= 0.00 0.00(carico rettangolare)
ST_1 = 0.00 0.00S1 orizz = 1.60 0.00 0.00 0.00 0.00S1 vert = 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Spinta terreno 3.2 qt_1= 1551.91 2550.89corrispond. FALDA qt orizz= 1470.27 2459.75livello 1 qt vert.= 496.71 675.78
S2_1= 2483.05 4081.43S2 orizz = 1.07 2352.44 2509.26 3935.60 4197.97S2 vert. = 0.00 794.73 0.00 1081.25 0.00
INCREMENTO SISMA 0 qT_1 = 0.00 0.00Spinta terreno qT orizz= 0.00 0.00sovrastante FALDA qT vert.= 0.00 0.00livello 1
S2_1 = 0.00 0.00S2 orizz = 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00S2 vert = 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
INCREMENTO SISMA 3.2 qT_1 = 0.00 0.00Spinta terreno qT orizz= 0.00 0.00sovrastante FALDA qT vert.= 0.00 0.00livello 1
ST_1 = 0.00 0.00S1 orizz = 1.60 0.00 0.00 0.00 0.00S1 vert = 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
INCREMENTO SISMA 3.2 qt_1= 3044.72 1907.41Spinta terreno qT orizz= 2884.55 1839.26corrispond. FALDA qT vert.= 974.50 505.31livello 1
S2_1= 4871.55 3051.85S2 orizz = 1.60 4615.29 7384.46 2942.81 4708.50S2 vert. = 0.00 1559.20 0.00 808.50 0.00
Spinta acqua 3.2 qt_1= 3200.00 3200.00livello 1 S2_1= 5120.00 5120.00
S2 orizz = 1.07 5120.00 5461.33 5120.00 5461.33
SPINTA SISMICA 3.2ACQUA A MONTE Sa A= 1292.33 1292.33livello 1 Sa orizz = 1.28 1292.33 1654.18 1292.33 1654.18Westergaard SPINTA SISMICA 3.2ACQUA A VALLE Sa A= 0.00 0.00livello 1 Sa orizz = 1.28 0.00 0.00 0.00 0.00Westergaard
2353.93 13380.05 17009.24 1889.75 13290.74 16021.99V1 H1 M1R V1 H1 M1R
SISMA+M1 SISMA+M2
COMBINAZIONI SISMICHESISMA VERTICALE VERSO IL BASSO
comb. SIS STR comb. SIS GEO
PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
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Ingegneri & Geologi Associati
81
Spinta sovr. G2 3.2 qG2_1= 0.00 0.00livello 1 qG2 orizz= 0.00 0.00
qG2 vert.= 0.00 0.00
S1_1 = 0.00 0.00S1 orizz = 1.60 0.00 0.00 0.00 0.00S1 vert = 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
INCREMENTO SISMA 3.2 qG2_1= 0.00 0.00Spinta sovr. G2 qG2 orizz= 0.00 0.00livello 1 qG2 vert.= 0.00 0.00
S1_1 = 0.00 0.00S1 orizz = 1.60 0.00 0.00 0.00 0.00S1 vert = 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00V1 H1 M1R V1 H1 M1R
Spinta sovr. Q 3.2 qQ_1 = 204.20 335.64livello 1 qQ orizz= 193.46 323.65
qQ vert.= 65.36 88.92
S1_1= 653.43 1074.06S1 orizz = 1.60 619.06 990.50 1035.68 1657.09S1 vert = 0.00 209.14 0.00 284.54 0.00
INCREMENTO SISMA 3.2 qQ_1 = 400.62 250.97Spinta sovr. Q qQ orizz= 379.55 242.01livello 1 qQ vert.= 128.22 66.49
S1_1 = 1281.99 803.12S1 orizz = 1.60 1214.55 1943.28 774.42 1239.08S1 vert = 0.00 410.31 0.00 212.76 0.00
619.45 1833.61 2933.78 497.30 1810.11 2896.17V1 H1 M1R V1 H1 M1R
FORZE DI INERZIA LIVELLO 1SOLAIO PS = 892.50
S PS orizz= 3.20 193.09 617.90 193.09 617.90S PS vert= 0.00 96.55 0.00 96.55 0.00
CLS 0 P 0 = 0.00S P0 orizz= 3.20 0.00 0.00 0.00 0.00S P0 vert= 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
CLS 1 P 1 = 2800.00S P1 orizz= 1.60 605.78 969.25 605.78 969.25S P1 vert= 0.00 302.89 0.00 302.89 0.00
399.44 798.87 1587.14 399.44 798.87 1587.14V1 H1 M1R V1 H1 M1R
G2 PG2= 0.00SPG2 orizz= 3.20 0.00 0.00 0.00 0.00SPG2 vert= 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00V1 H1 M1R V1 H1 M1R
Q PQ = 1640.00SPQ orizz= 3.20 354.81 1135.41 354.81 1135.41SPQ vert= 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 354.81 1135.41 0.00 354.81 1135.41V1 H1 M1R V1 H1 M1R
PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
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82
12.8.2 Sisma verso l’alto
SPINTE TERRENO ANALISI SISMICALIVELLO 1
CAPACITA DELL'OPERA DI SUBIRE SPOSTAMENTI
NO
SPINTE ANALISI SISMICA
Altezza terreno
(m)
Distanze punto 1
(m)Spinta terreno 0 qT_1 =sovrastante FALDA qT orizz=livello 1 qT vert.=(carico triangolare)
S2_1 =S2 orizz = 3.20S2 vert = 0.00
Spinta terreno 3.2 qT_1 =sovrastante FALDA qT orizz=livello 1 qT vert.=(carico rettangolare)
ST_1 =S1 orizz = 1.60S1 vert = 0.00
Spinta terreno 3.2 qt_1=corrispond. FALDA qt orizz=livello 1 qt vert.=
S2_1=S2 orizz = 1.07S2 vert. = 0.00
INCREMENTO SISMA 0 qT_1 =Spinta terreno qT orizz=sovrastante FALDA qT vert.=livello 1
S2_1 =S2 orizz = 0.00S2 vert = 0.00
INCREMENTO SISMA 3.2 qT_1 =Spinta terreno qT orizz=sovrastante FALDA qT vert.=livello 1
ST_1 =S1 orizz = 1.60S1 vert = 0.00
INCREMENTO SISMA 3.2 qt_1=Spinta terreno qT orizz=corrispond. FALDA qT vert.=livello 1
S2_1=S2 orizz = 1.60S2 vert. = 0.00
Spinta acqua 3.2 qt_1=livello 1 S2_1=
S2 orizz = 1.07
SPINTA SISMICA 3.2ACQUA A MONTE Sa A=livello 1 Sa orizz = 1.28Westergaard SPINTA SISMICA 3.2ACQUA A VALLE Sa A=livello 1 Sa orizz = 1.28Westergaard
δ eq = 18.67 Ka = 0.510 δ eq = 15.36 Ka = 0.839Ka SIS= 1.533 Ka SIS= 1.455
Ka sis * (1-│Kv│)= 1.367 Ka sis * (1-│Kv│)= 1.298Kh = 0.216 Kh = 0.216Kv = -0.108 Kv = -0.108
qS
SPINTAVERT.
1
SPINTAORIZZ.
1
MCR
RIBAL.1
qS
SPINTAVERT.
1
SPINTAORIZZ.
1
MCR
RIBAL.1
0.00 0.000.00 0.000.00 0.00
0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.000.00 0.000.00 0.000.00 0.00
0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.001551.91 2550.891470.27 2459.75496.71 675.78
2483.05 4081.432352.44 2509.26 3935.60 4197.97
794.73 0.00 1081.25 0.000.00 0.000.00 0.000.00 0.00
0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.000.00 0.000.00 0.000.00 0.00
0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.002603.85 1395.082466.88 1345.23833.39 369.59
4166.15 2232.133947.00 6315.20 2152.38 3443.80
1333.43 0.00 591.34 0.003200.00 3200.005120.00 5120.00
5120.00 5461.33 5120.00 5461.33
1292.33 1292.331292.33 1654.18 1292.33 1654.18
0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00
2128.16 12711.77 15939.98 1672.59 12500.31 14757.29V1 H1 M1R V1 H1 M1R
SISMA+M1 SISMA+M2
COMBINAZIONI SISMICHESISMA VERTICALE VERSO L'ALTO
comb. SIS STR comb. SIS GEO
PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
A.M.I.A. SPA – COMUNE DI CARRARA REL F.1 - Relazione di calcolo delle strutture Pag. 83
Ingegneri & Geologi Associati
83
Spinta sovr. G2 3.2 qG2_1=livello 1 qG2 orizz=
qG2 vert.=
S1_1 =S1 orizz = 1.60S1 vert = 0.00
INCREMENTO SISMA 3.2 qG2_1=Spinta sovr. G2 qG2 orizz=livello 1 qG2 vert.=
S1_1 =S1 orizz = 1.60S1 vert = 0.00
Spinta sovr. Q 3.2 qQ_1 =livello 1 qQ orizz=
qQ vert.=
S1_1=S1 orizz = 1.60S1 vert = 0.00
INCREMENTO SISMA 3.2 qQ_1 =Spinta sovr. Q qQ orizz=livello 1 qQ vert.=
S1_1 =S1 orizz = 1.60S1 vert = 0.00
FORZE DI INERZIA LIVELLO 1SOLAIO PS = 892.50
S PS orizz= 3.20S PS vert= 0.00
CLS 0 P 0 = 0.00S P0 orizz= 3.20S P0 vert= 0.00
CLS 1 P 1 = 2800.00S P1 orizz= 1.60S P1 vert= 0.00
G2 PG2= 0.00SPG2 orizz= 3.20SPG2 vert= 0.00
Q PQ = 1640.00SPQ orizz= 3.20SPQ vert= 0.00
0.00 0.000.00 0.000.00 0.00
0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.000.00 0.000.00 0.000.00 0.00
0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00V1 H1 M1R V1 H1 M1R
204.20 335.64193.46 323.6565.36 88.92
653.43 1074.06619.06 990.50 1035.68 1657.09
209.14 0.00 284.54 0.00342.61 183.56324.59 177.00109.66 48.63
1096.36 587.401038.68 1661.89 566.41 906.26
350.90 0.00 155.61 0.00560.04 1657.75 2652.39 440.16 1602.10 2563.36
V1 H1 M1R V1 H1 M1R
193.09 617.90 193.09 617.90-96.55 0.00 -96.55 0.00
0.00 0.00 0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00
605.78 969.25 605.78 969.25-302.89 0.00 -302.89 0.00-399.44 798.87 1587.14 -399.44 798.87 1587.14
V1 H1 M1R V1 H1 M1R
0.00 0.00 0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00V1 H1 M1R V1 H1 M1R
354.81 1135.41 354.81 1135.410.00 0.00 0.00 0.000.00 354.81 1135.41 0.00 354.81 1135.41V1 H1 M1R V1 H1 M1R
PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
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Ingegneri & Geologi Associati
84
12.9 Sollecitazioni muri vasca
Per le verifiche dei muri si considerano le combinazioni di tipo strutturale STR:
Combinazione statica: A1+M1
Combinazione sismica: M1
12.9.1 Sollecitazioni a SLU
A1+M1+R1
γg1 g1 γg2 g2 γQ1 ψ0Q Q
MR spinta = 1.3 7970.60 1.5 0.00 1.5 1 990.50 = 11847.53 Kg*m/m
H spinta = 1.3 7472.44 1.5 0.00 1.5 1 619.06 = 10642.76 Kg /m
MR = 11847.53 Kg*m/m H= 10642.76 Kg/m
a = MR/H = 1.11 m
REAZIONI VINCOLARI MA = -11847.53 Kg*m HA = 10642.76 Kg
SOLLECITAZIONI MA = -11847.53 Kg*m TA= 10642.76 Kg
SISMA + M1 SISMA VERTICALE VERSO IL BASSO
γg1 g1 γg2 g2 γQ1 ψ0Q Q
MR spinta = 1.0 17009.24 1.0 0.00 1.0 0.6 2933.78 = 18769.51 Kg*m/m
MR forze inerzia = 1.0 1587.14 1.0 0.00 1.0 0.6 1135.41 = 2268.39 Kg*m/m
H spinta = 1.0 13380.05 1.0 0.00 1.0 0.6 1833.61 = 14480.22 Kg /m
H forze inerzia = 1.0 798.87 1.0 0.00 1.0 0.6 354.81 = 1011.76 Kg /m
MR = 21037.90 Kg*m/m H= 15491.98 Kg/m
a = MR/H = 1.36 m
REAZIONI VINCOLARI MA = -21037.90 Kg*m HA = 15491.98 Kg
SOLLECITAZIONI MA = -21037.90 Kg*m TA= 15491.98 Kg
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SISMA + M1 SISMA VERTICALE VERSO L'ALTO
γg1 g1 γg2 g2 γQ1 ψ0Q Q
MR spinta = 1.0 15939.98 1.0 0.00 1.0 0.6 2652.39 = 17531.42 Kg*m/m
MR forze inerzia = 1.0 1587.14 1.0 0.00 1.0 0.6 1135.41 = 2268.39 Kg*m/m
H spinta = 1.0 12711.77 1.0 0.00 1.0 0.6 1657.75 = 13706.41 Kg /m
H forze inerzia = 1.0 798.87 1.0 0.00 1.0 0.6 354.81 = 1011.76 Kg /m
MR = 19799.81 Kg*m/m H= 14718.18 Kg/m
a = MR/H = 1.35 m
REAZIONI VINCOLARI MA = -19799.81 Kg*m HA = 14718.18 Kg
SOLLECITAZIONI MA = -19799.81 Kg*m TA= 14718.18 Kg
12.9.2 Sollecitazioni a SLE ( rara)
A1+M1+R1
γg1 g1 γg2 g2 γQ1 ψ0Q Q
MR spinta = 1.0 7970.60 1.0 0.00 1.0 0.7 990.50 = 8663.95 Kg*m/m
H spinta = 1.0 7472.44 1.0 0.00 1.0 0.7 619.06 = 7905.78 Kg /m
MR = 8663.95 Kg*m/m H= 7905.78 Kg/m
a = MR/H = 1.10 m
REAZIONI VINCOLARI MA = -8663.95 Kg*m HA = 7905.78 Kg
SOLLECITAZIONI MA = -8663.95 Kg*m TA= 7905.78 Kg
12.9.3 Sollecitazioni a SLE ( frequente)
A1+M1+R1
γg1 g1 γg2 g2 γQ1 ψ0Q Q
MR spinta = 1.0 7970.60 1.0 0.00 1.0 0.6 990.50 = 8564.90 Kg*m/m
H spinta = 1.0 7472.44 1.0 0.00 1.0 0.6 619.06 = 7843.87 Kg /m
MR = 8564.90 Kg*m/m H= 7843.87 Kg/m
a = MR/H = 1.09 m
REAZIONI VINCOLARI MA = -8564.90 Kg*m HA = 7843.87 Kg
SOLLECITAZIONI MA = -8564.90 Kg*m TA= 7843.87 Kg
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12.9.4 Sollecitazioni a SLE ( quasi permanente)
A1+M1+R1
γg1 g1 γg2 g2 γQ1 ψ0Q Q
MR spinta = 1.0 3362.60 1.0 0.00 1.0 0.6 557.16 = 3696.89 Kg*m/m
H spinta = 1.0 4203.24 1.0 0.00 1.0 0.6 464.30 = 4481.82 Kg /m
MR = 3696.89 Kg*m/m H= 4481.82 Kg/m
a = MR/H = 0.82 m
REAZIONI VINCOLARI MA = -3696.89 Kg*m HA = 4481.82 Kg
SOLLECITAZIONI MA = -3696.89 Kg*m TA= 4481.82 Kg
12.10 Fascicolo di calcolo software Modest (altezza muri 3,20 m)- sezione intermedia vasca
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Geometria Elenco vincoli nodi Simbologia
Vn = Numero del vincolo nodo Comm. = Commento Sx = Spostamento in dir. X (L=libero, B=bloccato, E=elas tico) Sy = Spostamento in dir. Y (L=libero, B=bloccato, E=elas tico) Sz = Spostamento in dir. Z (L=libero, B=bloccato, E=elas tico) Rx = Rotazione intorno all'asse X (L=libera, B=bloccata, E=elastica) Ry = Rotazione intorno all'asse Y (L=libera, B=bloccata, E=elastica) Rz = Rotazione intorno all'asse Z (L=libera, B=bloccata, E=elastica) RL = Rotazione libera Ly = Lunghezza (dir. Y locale) Lz = Larghezza (dir. Z locale) Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler Vn Comm. Sx Sy Sz Rx Ry Rz RL Ly
<m> Lz
<m> Kt
<daN/cmc> 1 Libero L L L L L L 3 El. sew 110001 B B L B L B
Elenco nodi Simbologia
Nodo = Numero del nodo X = Coordinata X del nodo Y = Coordinata Y del nodo Z = Coordinata Z del nodo Imp. = Numero dell'impalcato Vn = Numero del vincolo nodo Nodo X
<m> Y
<m> Z
<m> Imp. Vn Nodo X
<m> Y
<m> Z
<m> Imp. Vn Nodo X
<m> Y
<m> Z
<m> Imp. Vn
1 0.00 0.00 0.00 0 3 2 5.25 0.00 0.00 0 3 3 -1.48 0.00 0.00 0 1 4 6.72 0.00 0.00 0 1 101 0.00 0.00 3.20 0 1 102 5.25 0.00 3.20 0 1
Elenco materiali Simbologia
Mat. = Numero del materiale Comm. = Commento P = Peso specifico E = Modulo elastico G = Modulo elastico tangenziale ν = Coeff. di Poisson
α = Coeff. di dilatazione termica Mat. Comm. P
<daN/mc> E
<daN/cmq> G
<daN/cmq> ν α
1 Calcestruzzo 2500 300000.00 130000.00 0.1 1.000000E-005 2 Acciaio 7850 2100000.00 800000.00 0.3 1.000000E-005
Elenco sezioni aste Simbologia
Sez. = Numero della sezione Comm. = Commento Tipo = Tipologia 2C = Doppia C lato labbri 2Cdx = Doppia C lato costola 2I = Doppia I 2L = Doppia L lato labbri 2Ldx = Doppia L lato costole C = C
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Cdx = C destra Cir. = Circolare Cir.c = Circolare cava I = I L = L Ldx = L destra Om. = Omega Pg = Pi greco Pr = Poligono regolare Prc = Poligono regolare cavo Pc = Per coordinate Ia = Inerzie assegnate R = Rettangolare Rc = Rettangolare cava T = T U = U Ur = U rovescia V = V Vr = V rovescia Z = Z Zdx = Z destra Ts = T stondata Ls = L stondata Cs = C stondata Is = I stondata Dis. = Disegnata Me = Membratura G = Generica T = Trave P = Pilastro Ver. = Verifica prevista N = Nessuna C = Cemento armato A = Acciaio L = Legno B = Base H = Altezza Ma = Numero del materiale C = Numero del criterio di progetto Ccol = Numero del criterio di progetto collegamento Sez. Comm. Tipo Me Ver. B
<cm> H
<cm> Ma C Ccol Sez. Comm. Tipo Me Ver. B
<cm> H
<cm> Ma C Ccol
1 R T C 100.00 45.00 1 1 2 R G C 100.00 35.00 1 1 3 R G N 100.00 13.60 1
Elenco vincoli aste Simbologia
Va = Numero del vincolo asta Comm. = Commento Tipo = Tipologia SVI = Definizione di vincolamenti interni ELA = Vincolo su suolo elastico alla Winkler BIE-RTC = Biella resistente a trazione e a compress ione BIE-RC = Biella resistente solo a compressione BIE-RT = Biella resistente solo a trazione Ni = Sforzo normale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=blocca to) Tyi = Taglio in dir. Y locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato) Tzi = Taglio in dir. Z locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato) Mxi = Momento intorno all'asse X locale nodo iniziale (0= sbloccato, 1=bloccato) Myi = Momento intorno all'asse Y locale nodo iniziale (0= sbloccato, 1=bloccato) Mzi = Momento intorno all'asse Z locale nodo iniziale (0= sbloccato, 1=bloccato) Nf = Sforzo normale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato ) Tyf = Taglio in dir. Y locale nodo finale (0=sbloccato, 1 =bloccato) Tzf = Taglio in dir. Z locale nodo finale (0=sbloccato, 1 =bloccato) Mxf = Momento intorno all'asse X locale nodo finale (0=sb loccato, 1=bloccato) Myf = Momento intorno all'asse Y locale nodo finale (0=sb loccato, 1=bloccato) Mzf = Momento intorno all'asse Z locale nodo finale (0=sb loccato, 1=bloccato) Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler Va Comm. Tipo Ni Tyi Tzi Mxi Myi Mzi Nf Tyf Tzf Mxf Myf Mzf Kt
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<daN/cmc> 1 Inc+Inc SVI 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
30 ELA 1.00 31 Cer+Cer+N SVI 0 1 1 0 0 0 1 1 1 1 0 0
Elenco aste Simbologia
Asta = Numero dell'asta N1 = Nodo iniziale N2 = Nodo finale Sez. = Numero della sezione Va = Numero del vincolo asta Par. = Numero dei parametri aggiuntivi Rot. = Rotazione FF = Filo fisso Dy1 = Scost. filo fisso Y1 Dy2 = Scost. filo fisso Y2 Dz1 = Scost. filo fisso Z1 Dz2 = Scost. filo fisso Z2 Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler Asta N1 N2 Sez. Va Par. Rot.
<grad> FF Dy1
<cm> Dy2
<cm> Dz1
<cm> Dz2
<cm> Kt
<daN/cmc> 1 1 101 2 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 2 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00
101 101 102 3 31 0.00 22 0.00 0.00 0.00 0.00 301 3 1 1 30 0.00 22 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 301 1 2 1 30 0.00 22 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 301 2 4 1 30 0.00 22 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00
Carichi Condizioni di carico elementari Simbologia
CCE = Numero della condizione di carico elementare Comm. = Commento Mx = Moltiplicatore della massa in dir. X My = Moltiplicatore della massa in dir. Y Mz = Moltiplicatore della massa in dir. Z Jpx = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'as se X Jpy = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'as se Y Jpz = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'as se Z Tipo CCE = Tipo di CCE per calcolo agli stati limite Sicurezza = Contributo alla sicurezza F = a favore S = a sfavore A = ambigua Variabilità = Tipo di variabilità B = di base I = indipendente A = ambigua CCE Comm. Mx My Mz Jpx Jpy Jpz Tipo CCE Sicurezza Variabilità
1 Permanenti 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 D.M. 08 Permanenti strutturali S -- 2 Acqua 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 D.M. 08 Permanenti strutturali S -- 3 Accidentale solaio 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 5 D.M. 08 Variabili Categoria C Ambienti
suscettibili di affollamento S B
4 Spinte statiche PERM. A1+M1
1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 D.M. 08 Permanenti strutturali S --
5 Spinte statiche ACCIDENT. A1+M1
1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 5 D.M. 08 Variabili Categoria C Ambienti suscettibili di affollamento
S B
6 Spinte PERM. A1+M1 sisma
1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 20 SISMA PERMANENTI S --
7 Spinte ACCIDENT. A1+M1sisma
1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 21 SISMA ACCIDENTALI S B
8 Increm. Spinte SISMA BASSO Perm.
1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 20 SISMA PERMANENTI S --
9 Increm. Spinte SISMA BASSO Acc.
1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 21 SISMA ACCIDENTALI S B
10 Increm. Spinte SISMA 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 20 SISMA PERMANENTI S --
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ALTO Perm. 11 Increm. Spinte SISMA
ALTO Acc. 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 21 SISMA ACCIDENTALI S B
12 FORZE INERZIA PERM. 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 20 SISMA PERMANENTI S -- 13 FORZE INERZIA ACCIDEN 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 21 SISMA ACCIDENTALI S B
Elenco carichi nodi Condizione di carico n. 12: FORZE INERZIA PERM. Carichi concentrati Simbologia
Nodo = Numero del nodo Px = Componente X della forza applicata Py = Componente Y della forza applicata Pz = Componente Z della forza applicata Mx = Momento intorno all'asse X My = Momento intorno all'asse Y Mz = Momento intorno all'asse Z Nodo Px
<daN> Py
<daN> Pz
<daN> Mx
<daNm> My
<daNm> Mz
<daNm> Nodo Px
<daN> Py
<daN> Pz
<daN> Mx
<daNm> My
<daNm> Mz
<daNm> 101 -193.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 102 -193.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Elenco carichi nodi Condizione di carico n. 13: FORZE INERZIA ACCIDEN Carichi concentrati Nodo Px
<daN> Py
<daN> Pz
<daN> Mx
<daNm> My
<daNm> Mz
<daNm> Nodo Px
<daN> Py
<daN> Pz
<daN> Mx
<daNm> My
<daNm> Mz
<daNm> 101 -355.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 102 -355.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Elenco carichi aste Condizione di carico n. 1: Permanenti Carichi distribuiti Simbologia
Asta = Numero dell'asta N1 = Nodo iniziale N2 = Nodo finale S = Numero del solaio di provenienza T = Tipo di carico QA = Primo carico accidentale da solaio QA2 = Secondo carico accidentale da solaio QA3 = Terzo carico accidentale da solaio QPS = Carico permanente strutturale da solaio QPN = Carico permanente non strutturale da solaio PP = Peso proprio M = Manuale DC = Direzione del carico XG,YG,ZG = secondo gli assi Globali XL,YL,ZL = secondo gli assi Locali Xi = Distanza iniziale Qi = Carico iniziale Xf = Distanza finale Qf = Carico finale Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> 1 1 101 -- PP ZG 0.00 875.00 3.20 875.00 2 2 102 -- PP ZG 0.00 875.00 3.20 875.00
101 101 102 -- PP ZG 0.00 340.00 5.25 340.00 301 3 1 -- M ZG 0.00 6145.00 1.48 6145.00 301 3 1 -- PP ZG 0.00 1125.00 1.48 1125.00 301 1 2 -- PP ZG 0.00 1125.00 5.25 1125.00 301 2 4 -- M ZG 0.00 6145.00 1.48 6145.00 301 2 4 -- PP ZG 0.00 1125.00 1.48 1125.00
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Elenco carichi aste Condizione di carico n. 2: Acqua Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> 301 1 2 -- M ZG 0.00 3200.00 5.25 3200.00
Elenco carichi aste Condizione di carico n. 3: Accidentale solaio Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> 101 101 102 -- M ZG 0.00 400.00 5.25 400.00
Elenco carichi aste Condizione di carico n. 4: Spinte statiche PERM. A1 +M1 Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> 1 1 101 -- M XG 0.00 -1470.00 3.20 0.00 1 1 101 -- M XG 0.00 -3200.00 3.20 0.00 2 2 102 -- M XG 0.00 1470.00 3.20 0.00 2 2 102 -- M XG 0.00 3200.00 3.20 0.00
Elenco carichi aste Condizione di carico n. 5: Spinte statiche ACCIDENT . A1+M1 Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> 1 1 101 -- M XG 0.00 -194.00 3.20 -194.00 2 2 102 -- M XG 0.00 194.00 3.20 194.00
Elenco carichi aste Condizione di carico n. 6: Spinte PERM. A1+M1 sisma Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> 1 1 101 -- M XG 0.00 -1470.00 3.20 0.00 1 1 101 -- M XG 0.00 -3200.00 3.20 0.00 2 2 102 -- M XG 0.00 1470.00 3.20 0.00 2 2 102 -- M XG 0.00 3200.00 3.20 0.00
Elenco carichi aste Condizione di carico n. 7: Spinte ACCIDENT. A1+M1si sma Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> 1 1 101 -- M XG 0.00 -194.00 3.20 -194.00 2 2 102 -- M XG 0.00 194.00 3.20 194.00
Elenco carichi aste Condizione di carico n. 8: Increm. Spinte SISMA BAS SO Perm. Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> 1 1 101 -- M XG 0.00 -1442.00 3.20 -1442.00 1 1 101 -- M XG 0.00 -505.00 2.56 -505.00 2 2 102 -- M XG 0.00 1442.00 3.20 1442.00 2 2 102 -- M XG 0.00 505.00 2.56 505.00
Elenco carichi aste Condizione di carico n. 9: Increm. Spinte SISMA BAS SO Acc. Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> 1 1 101 -- M XG 0.00 -340.00 3.20 -340.00 2 2 102 -- M XG 0.00 340.00 3.20 340.00
Elenco carichi aste Condizione di carico n. 10: Increm. Spinte SISMA AL TO Perm. Carichi distribuiti
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A.M.I.A. SPA – COMUNE DI CARRARA REL F.1 - Relazione di calcolo delle strutture Pag. 92
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Asta N1 N2 S T DC Xi <m>
Qi <daN/m>
Xf <m>
Qf <daN/m>
Asta N1 N2 S T DC Xi <m>
Qi <daN/m>
Xf <m>
Qf <daN/m>
1 1 101 -- M XG 0.00 -1233.00 3.20 -1233.00 1 1 101 -- M XG 0.00 -505.00 2.56 -505.00 2 2 102 -- M XG 0.00 1233.00 3.20 1233.00 2 2 102 -- M XG 0.00 505.00 2.56 505.00
Elenco carichi aste Condizione di carico n. 11: Increm. Spinte SISMA AL TO Acc. Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> 1 1 101 -- M XG 0.00 -325.00 3.20 -325.00 2 2 102 -- M XG 0.00 325.00 3.20 325.00
Elenco carichi aste Condizione di carico n. 12: FORZE INERZIA PERM. Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> Asta N1 N2 S T DC Xi
<m> Qi
<daN/m> Xf
<m> Qf
<daN/m> 1 1 101 -- M XG 0.00 -189.00 3.20 -189.00 2 2 102 -- M XG 0.00 189.00 3.20 189.00
Risultati del calcolo Parametri di calcolo La modellazione della struttura e la rielaborazione dei risultati del calcolo sono stati effettuati con: ModeSt ver. 8.70, prodotto da Tecnisoft s.a.s. - Pr ato La struttura è stata calcolata utilizzando come sol utore agli elementi finiti: Xfinest ver. 2014, prodotto da Ce.A.S. S.r.l. - Mil ano Tipo di normativa: stati limite D.M. 08 Tipo di calcolo: calcolo statico Vincoli esterni: Considera sempre vincoli assegnati in modellazione Schematizzazione piani rigidi: nessun impalcato rig ido Modalità di recupero masse secondarie: mantenere su l nodo masse e forze relative Generazione combinazioni - Lineari: si - Valuta spostamenti e non sollecitazioni: no - Buckling: no Opzioni di calcolo - Non sono state considerate infinitamente rigide l e zone di connessione fra travi, pilastri ed elementi bidimensionali - Calcolo con offset rigidi dai nodi: no - Uniformare i carichi variabili: no - Massimizzare i carichi variabili: no - Minimo carico da considerare: 0.00 <daN/m> - Recupero carichi zone rigide: taglio e momento fl ettente Opzioni del solutore - Tipo di elemento bidimensionale: QF46 - Calcolo sforzo nei nodi: No - Trascura deformabilità a taglio delle aste: No - Analisi dinamica con metodo di Lanczos: Sì - Check sequenza di Sturm: Sì - Soluzione matrice con metodo ver. 5.1: No - Analisi non lineare con Newton modificato: No - Usa formulazione secante per buckling: No - Trascura buckling torsionale: No Dati struttura - Tipo di opera: Opera ordinaria - Vita nominale V N: 50.00
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- Classe d'uso: Classe III - Forze orizzontali convenzionali per stati limite non sismici: 1.00% - Genera stati limite per verifiche di resistenza a l fuoco: no Condizioni di carico elementari Simbologia
CCE = Numero della condizione di carico elementare Comm. = Commento Mx = Moltiplicatore della massa in dir. X My = Moltiplicatore della massa in dir. Y Mz = Moltiplicatore della massa in dir. Z Jpx = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'as se X Jpy = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'as se Y Jpz = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'as se Z Tipo CCE = Tipo di CCE per calcolo agli stati limite Sicurezza = Contributo alla sicurezza F = a favore S = a sfavore A = ambigua Variabilità = Tipo di variabilità B = di base I = indipendente A = ambigua CCE Comm. Mx My Mz Jpx Jpy Jpz Tipo CCE Sicurezza Variabilità
1 Permanenti 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 S -- 2 Acqua 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 S -- 3 Accidentale solaio 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 5 S B 4 Spinte statiche PERM. A1+M1 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 S -- 5 Spinte statiche ACCIDENT. A1+M1 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 5 S B 6 Spinte PERM. A1+M1 sisma 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 20 S -- 7 Spinte ACCIDENT. A1+M1sisma 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 21 S B 8 Increm. Spinte SISMA BASSO Perm. 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 20 S -- 9 Increm. Spinte SISMA BASSO Acc. 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 21 S B
10 Increm. Spinte SISMA ALTO Perm. 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 20 S -- 11 Increm. Spinte SISMA ALTO Acc. 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 21 S B 12 FORZE INERZIA PERM. 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 20 S -- 13 FORZE INERZIA ACCIDEN 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 21 S B
Elenco tipi cce definiti Simbologia
Tipo CCE = Tipo condizione di carico elementare Comm. = Commento Tipo = Tipologia G = Permanente Q = Variabile I = Da ignorare A = Azione eccezionale P = Precompressione Durata = Durata del carico N = Non definita P = Permanente L = Lunga M = Media B = Breve I = Istantanea γ min. = Coeff. γ min. γ max = Coeff. γ max ψ0 = Coeff. ψ0 ψ1 = Coeff. ψ1 ψ2 = Coeff. ψ2 ψ0,s = Coeff. ψ0 sismico (D.M. 96) Tipo CCE Comm. Tipo Durata γ min. γ max ψ0 ψ1 ψ2 ψ0,s 1 D.M. 08 Permanenti strutturali G N 1.00 1.30 2 D.M. 08 Permanenti non strutturali G N 0.00 1.50 3 D.M. 08 Variabili Categoria A Ambienti ad uso res idenziale Q N 0.00 1.50 0.70 0.50 0.30 0.00 4 D.M. 08 Variabili Categoria B Uffici Q N 0.00 1.50 0.70 0.50 0.30 0.00 5 D.M. 08 Variabili Categoria C Ambienti suscettibi li di affollamento Q N 0.00 1.50 0.70 0.70 0.60 0.00 6 D.M. 08 Variabili Categoria D Ambienti ad uso com merciale Q N 0.00 1.50 0.70 0.70 0.60 0.00 7 D.M. 08 Variabili Categoria E Biblioteche, archiv i, magazzini e ambienti
ad uso industriale Q N 0.00 1.50 1.00 0.90 0.80 0.00
8 D.M. 08 Variabili Categoria F Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso <= 30 kN)
Q N 0.00 1.50 0.70 0.70 0.60 0.00
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9 D.M. 08 Variabili Categoria G Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN)
Q N 0.00 1.50 0.70 0.50 0.30 0.00
10 D.M. 08 Variabili Vento Q N 0.00 1.50 0.60 0.20 0.00 0.00 11 D.M. 08 Variabili Neve (a quota <= 1000 m s.l.m. ) Q N 0.00 1.50 0.50 0.20 0.00 0.00 12 D.M. 08 Variabili Neve (a quota > 1000 m s.l.m.) Q N 0.00 1.50 0.70 0.50 0.20 0.00 13 D.M. 08 Variabili Variazioni termiche Q N 0.00 1.50 0.60 0.50 0.00 0.00 14 D.M. 96 Permanenti G N 1.00 1.40 15 D.M. 96 Variabili Abitazioni Q P 0.00 1.50 0.70 0.50 0.20 0.70 16 D.M. 96 Variabili Uffici, negozi, scuole, ecc. Q N 0.00 1.50 0.70 0.60 0.30 0.70 17 D.M. 96 Variabili Autorimesse Q N 0.00 1.50 0.70 0.70 0.60 0.70 18 D.M. 96 Variabili Vento Q N 0.00 1.50 0.70 0.20 0.00 0.00 19 D.M. 08 Variabili Categoria H - Coperture Q N 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 1.00 20 SISMA PERMANENTI G N 1.00 1.00 21 SISMA ACCIDENTALI Q N 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 22 D.M. 08 Permanenti non strutturali_ACQUA G N 0.00 1.30
Ambienti di carico Simbologia N Numero Comm. Commento 1 Permanenti 2 Acqua 3 Accidentale solaio 4 Spinte statiche PERM. A1+M1 5 Spinte statiche ACCIDENT. A1+M1 6 Spinte PERM. A1+M1 sisma 7 Spinte ACCIDENT. A1+M1sisma 8 Increm. Spinte SISMA BASSO Perm. 9 Increm. Spinte SISMA BASSO Acc. 10 Increm. Spinte SISMA ALTO Perm. 11 Increm. Spinte SISMA ALTO Acc. 12 FORZE INERZIA PERM. 13 FORZE INERZIA ACCIDEN F azioni orizzontali convenzionali SLU Stato limite ultimo SLR Stato limite per combinazioni rare SLF Stato limite per combinazioni frequenti SLQ Stato limite per combinazioni quasi permanent i o di danno
N Comm. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 SLU SLR SLF SLQ 1 STATICO COMB 1_SLU si si si no no no no no no no no no no si no no no 2 STATICO COMB 2_SLU si no si no no no no no no no no no no si no no no 3 STATICO COMB 3_SLU si si si si si no no no no no no no no si no no no 4 STATICO COMB 4_SLU si no si si si no no no no no no no no si no no no 5 SISMICO COMB 1_SLU si si si no no si si si si no no si si si no no no 6 SISMICO COMB 2_SLU si no si no no si si si si no no si si si no no no 7 SISMICO COMB 3_SLU si si si no no si si no no si si si si si no no no 8 SISMICO COMB 4_SLU si no si no no si si no no si si si si si no no no 9 STATICO COMB 1_SLE rara si si si no no no no no no no no no no no si no no
10 STATICO COMB 2_SLE rara si no si no no no no no no no no no no no si no no 11 STATICO COMB 3_SLE rara si si si si si no no no no no no no no no si no no 12 STATICO COMB 4_SLE rara si no si si si no no no no no no no no no si no no 13 STATICO COMB 1_SLE frequente si si si no no no no no no no no no no no no si no 14 STATICO COMB 2_SLE frequente si no si no no no no no no no no no no no no si no 15 STATICO COMB 3_SLE frequente si si si si si no no no no no no no no no no si no 16 STATICO COMB 4_SLE frequente si no si si si no no no no no no no no no no si no 17 STATICO COMB 1_SLE quasi perm. si si si no no no no no no no no no no no no no si 18 STATICO COMB 2_SLE quasi perm. si no si no no no no no no no no no no no no no si 19 STATICO COMB 3_SLE quasi perm. si si si si si no no no no no no no no no no no si 20 STATICO COMB 4_SLE quasi perm. si no si si si no no no no no no no no no no no si
Elenco combinazioni di carico simboliche Simbologia
CC = Numero della combinazione delle condizioni di caric o elementari Comm. = Commento TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione freq uente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quas i permanente
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SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco CC Comm. TCC 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
1 Amb. 1 (SLU) SLU γ max γ max γ max ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 2 Amb. 2 (SLU) SLU γ max ----- γ max ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 3 Amb. 3 (SLU) SLU γ max γ max γ max γ max γ max ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 4 Amb. 4 (SLU) SLU γ max ----- γ max γ max γ max ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----
5 Amb. 5 (SLU) SLU γ max γ max γ max ----- ----- γ max γ max γ max γ max ----- ----- γ max γ max 6 Amb. 6 (SLU) SLU γ max ----- γ max ----- ----- γ max γ max γ max γ max ----- ----- γ max γ max 7 Amb. 7 (SLU) SLU γ max γ max γ max ----- ----- γ max γ max ----- ----- γ max γ max γ max γ max 8 Amb. 8 (SLU) SLU γ max ----- γ max ----- ----- γ max γ max ----- ----- γ max γ max γ max γ max 9 Amb. 9 (SLE R) SLE R 1 1 1 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----
10 Amb. 10 (SLE R) SLE R 1 ----- 1 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 11 Amb. 11 (SLE R) SLE R 1 1 1 1 1 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 12 Amb. 12 (SLE R) SLE R 1 ----- 1 1 1 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 13 Amb. 13 (SLE F) SLE F 1 1 ψ1 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----
14 Amb. 14 (SLE F) SLE F 1 ----- ψ1 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 15 Amb. 15 (SLE F) SLE F 1 1 ψ1 1 ψ1 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 16 Amb. 16 (SLE F) SLE F 1 ----- ψ1 1 ψ1 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----
17 Amb. 17 (SLE Q) SLE Q 1 1 ψ2 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 18 Amb. 18 (SLE Q) SLE Q 1 ----- ψ2 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 19 Amb. 19 (SLE Q) SLE Q 1 1 ψ2 1 ψ2 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 20 Amb. 20 (SLE Q) SLE Q 1 ----- ψ2 1 ψ2 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----
Genera le combinazioni con un solo carico di tipo v ariabile come di base: no Considera sollecitazioni dinamiche con segno dei mo di principali: no Combinazioni delle cce Simbologia
CC = Numero della combinazione delle condizioni di caric o elementari Comm. = Commento TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione freq uente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quas i permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco An. = Tipo di analisi L = Lineare NL = Non lineare Bk = Buckling S = Si N = No CC Comm. TCC An. Bk 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
1 CC 1 - Amb. 1 (SLU) SLU L N 1.30 1.30 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 CC 2 - Amb. 2 (SLU) SLU L N 1.30 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 CC 3 - Amb. 3 (SLU) SLU L N 1.30 1.30 1.50 1.30 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4 CC 4 - Amb. 4 (SLU) SLU L N 1.30 0.00 1.50 1.30 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5 CC 5 - Amb. 5 (SLU) SLU L N 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 1.00 0.60 1.00 0.60 0.00 0.00 1.00 0.60 6 CC 6 - Amb. 6 (SLU) SLU L N 1.00 0.00 0.60 0.00 0.00 1.00 0.60 1.00 0.60 0.00 0.00 1.00 0.60 7 CC 7 - Amb. 7 (SLU) SLU L N 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 1.00 0.60 0.00 0.00 1.00 0.60 1.00 0.60 8 CC 8 - Amb. 8 (SLU) SLU L N 1.00 0.00 0.60 0.00 0.00 1.00 0.60 0.00 0.00 1.00 0.60 1.00 0.60 9 CC 9 - Amb. 9 (SLE R) SLE R L N 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
10 CC 10 - Amb. 10 (SLE R) SLE R L N 1.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 11 CC 11 - Amb. 11 (SLE R) SLE R L N 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 12 CC 12 - Amb. 12 (SLE R) SLE R L N 1.00 0.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 13 CC 13 - Amb. 13 (SLE F) SLE F L N 1.00 1.00 0.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 14 CC 14 - Amb. 14 (SLE F) SLE F L N 1.00 0.00 0.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 15 CC 15 - Amb. 15 (SLE F) SLE F L N 1.00 1.00 0.70 1.00 0.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 16 CC 16 - Amb. 16 (SLE F) SLE F L N 1.00 0.00 0.70 1.00 0.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 17 CC 17 - Amb. 17 (SLE Q) SLE Q L N 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 18 CC 18 - Amb. 18 (SLE Q) SLE Q L N 1.00 0.00 0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 19 CC 19 - Amb. 19 (SLE Q) SLE Q L N 1.00 1.00 0.60 1.00 0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 20 CC 20 - Amb. 20 (SLE Q) SLE Q L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Tensioni sul terreno Simbologia
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Nodo = Numero del nodo CC = Numero della combinazione delle condizioni di caric o elementari σt = Tensione sul terreno Nodo CC σt
<daN/cmq> Nodo CC σt
<daN/cmq> Nodo CC σt
<daN/cmq> Nodo CC σt
<daN/cmq> Nodo CC σt
<daN/cmq> 1 1 0.88 1 2 0.63 1 3 0.85 1 4 0.60 1 5 0.60 1 6 0.41 1 7 0.61 1 8 0.41 1 9 0.67 1 10 0.48 1 11 0.6 5 1 12 0.46 1 13 0.67 1 14 0.47 1 15 0.64 1 16 0.45 1 17 0.66 1 18 0.47 1 19 0.64 1 20 0.45 2 1 0.88 2 2 0.63 2 3 0.85 2 4 0.60 2 5 0.63 2 6 0.44 2 7 0.63 2 8 0.44 2 9 0.67 2 10 0.48 2 11 0.65 2 12 0.46 2 13 0.67 2 14 0.47 2 15 0.64 2 16 0.45 2 17 0.66 2 18 0.47 2 19 0.64 2 20 0.45 3 1 0.97 3 2 0.81 3 3 0.80 3 4 0.63 3 5 0.42 3 6 0.29 3 7 0.43 3 8 0.31 3 9 0.74 3 10 0.62 3 11 0.61 3 12 0.49 3 13 0.74 3 14 0.61 3 15 0.61 3 16 0.48 3 17 0.73 3 18 0.60 3 19 0.61 3 20 0.48 4 1 0.97 4 2 0.81 4 3 0.80 4 4 0.63 4 5 0.47 4 6 0.34 4 7 0.49 4 8 0.36 4 9 0.74 4 10 0.62 4 11 0.61 4 12 0.49 4 13 0.74 4 14 0.61 4 15 0.61 4 16 0.48 4 17 0.73 4 18 0.60 4 19 0.61 4 20 0.48
Sollecitazioni aste Momento flettente
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Taglio
PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
A.M.I.A. SPA – COMUNE DI CARRARA REL F.1 - Relazione di calcolo delle strutture Pag. 98
Ingegneri & Geologi Associati
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Simbologia
Asta = Numero dell'asta N1 = Nodo1 N2 = Nodo2 CC = Numero della combinazione delle condizioni di caric o elementari X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale N = Sforzo normale Ty = Taglio in dir. Y Mz = Momento flettente intorno all'asse Z Tz = Taglio in dir. Z My = Momento flettente intorno all'asse Y Mx = Momento torcente intorno all'asse X Asta N1 N2 CC X
<cm> N
<daN> Ty
<daN> Mz
<daNm> Tz
<daN> My
<daNm> Mx
<daNm> 1 1 101 1 0.00 -6375.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 1 320.00 -2735.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 2 0.00 -6375.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 2 320.00 -2735.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 3 0.00 -6375.25 0.00 0.00 10644.80 -11851.10 0.00 1 1 101 3 256.00 -3463.25 0.00 0.00 574.78 -142.49 0.00 1 1 101 3 320.00 -2735.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 4 0.00 -6375.25 0.00 0.00 10644.80 -11851.10 0.00 1 1 101 4 256.00 -3463.25 0.00 0.00 574.78 -142.49 0.00 1 1 101 4 320.00 -2735.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 5 0.00 -4322.50 0.00 0.00 15415.30 -20915.30 0.00 1 1 101 5 256.00 -2082.50 0.00 0.00 1953.78 -723.25 0.00 1 1 101 5 320.00 -1522.50 0.00 0.00 406.00 0.00 0.00 1 1 101 6 0.00 -4322.50 0.00 0.00 15415.30 -20915.30 0.00 1 1 101 6 256.00 -2082.50 0.00 0.00 1953.78 -723.25 0.00 1 1 101 6 320.00 -1522.50 0.00 0.00 406.00 0.00 0.00 1 1 101 7 0.00 -4322.50 0.00 0.00 14717.70 -19799.10 0.00 1 1 101 7 256.00 -2082.50 0.00 0.00 1814.26 -678.60 0.00 1 1 101 7 320.00 -1522.50 0.00 0.00 406.00 0.00 0.00 1 1 101 8 0.00 -4322.50 0.00 0.00 14717.70 -19799.10 0.00 1 1 101 8 256.00 -2082.50 0.00 0.00 1814.26 -678.60 0.00 1 1 101 8 320.00 -1522.50 0.00 0.00 406.00 0.00 0.00 1 1 101 9 0.00 -4742.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 9 320.00 -1942.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 10 0.00 -4742.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 10 320.00 -1942.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 11 0.00 -4742.50 0.00 0.00 8092.80 -8963.41 0.00 1 1 101 11 256.00 -2502.50 0.00 0.00 423.04 -103.49 0.00 1 1 101 11 320.00 -1942.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
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Ingegneri & Geologi Associati
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1 1 101 12 0.00 -4742.50 0.00 0.00 8092.80 -8963.41 0.00 1 1 101 12 256.00 -2502.50 0.00 0.00 423.04 -103.49 0.00 1 1 101 12 320.00 -1942.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 13 0.00 -4427.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 13 320.00 -1627.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 14 0.00 -4427.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 14 320.00 -1627.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 15 0.00 -4427.50 0.00 0.00 7906.56 -8665.43 0.00 1 1 101 15 256.00 -2187.50 0.00 0.00 385.79 -91.57 0.00 1 1 101 15 320.00 -1627.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 16 0.00 -4427.50 0.00 0.00 7906.56 -8665.43 0.00 1 1 101 16 256.00 -2187.50 0.00 0.00 385.79 -91.57 0.00 1 1 101 16 320.00 -1627.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 17 0.00 -4322.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 17 320.00 -1522.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 18 0.00 -4322.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 18 320.00 -1522.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 19 0.00 -4322.50 0.00 0.00 7844.48 -8566.10 0.00 1 1 101 19 256.00 -2082.50 0.00 0.00 373.38 -87.60 0.00 1 1 101 19 320.00 -1522.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 20 0.00 -4322.50 0.00 0.00 7844.48 -8566.10 0.00 1 1 101 20 256.00 -2082.50 0.00 0.00 373.38 -87.60 0.00 1 1 101 20 320.00 -1522.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 1 0.00 -6375.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 1 320.00 -2735.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 2 0.00 -6375.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 2 320.00 -2735.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 3 0.00 -6375.25 0.00 0.00 -10644.80 11851.10 0.00 2 2 102 3 320.00 -2735.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 4 0.00 -6375.25 0.00 0.00 -10644.80 11851.10 0.00 2 2 102 4 320.00 -2735.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 5 0.00 -4322.50 0.00 0.00 -14603.30 18316.90 0.00 2 2 102 5 320.00 -1522.50 0.00 0.00 406.00 0.00 0.00 2 2 102 6 0.00 -4322.50 0.00 0.00 -14603.30 18316.90 0.00 2 2 102 6 320.00 -1522.50 0.00 0.00 406.00 0.00 0.00 2 2 102 7 0.00 -4322.50 0.00 0.00 -13905.70 17200.70 0.00 2 2 102 7 320.00 -1522.50 0.00 0.00 406.00 0.00 0.00 2 2 102 8 0.00 -4322.50 0.00 0.00 -13905.70 17200.70 0.00 2 2 102 8 320.00 -1522.50 0.00 0.00 406.00 0.00 0.00 2 2 102 9 0.00 -4742.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 9 320.00 -1942.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 10 0.00 -4742.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 10 320.00 -1942.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 11 0.00 -4742.50 0.00 0.00 -8092.80 8963.41 0.00 2 2 102 11 320.00 -1942.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 12 0.00 -4742.50 0.00 0.00 -8092.80 8963.41 0.00 2 2 102 12 320.00 -1942.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 13 0.00 -4427.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 13 320.00 -1627.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 14 0.00 -4427.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 14 320.00 -1627.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 15 0.00 -4427.50 0.00 0.00 -7906.56 8665.43 0.00 2 2 102 15 320.00 -1627.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 16 0.00 -4427.50 0.00 0.00 -7906.56 8665.43 0.00 2 2 102 16 320.00 -1627.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 17 0.00 -4322.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 17 320.00 -1522.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 18 0.00 -4322.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 18 320.00 -1522.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 19 0.00 -4322.50 0.00 0.00 -7844.48 8566.10 0.00 2 2 102 19 320.00 -1522.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 20 0.00 -4322.50 0.00 0.00 -7844.48 8566.10 0.00 2 2 102 20 320.00 -1522.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
101 101 102 1 0.00 0.00 0.00 0.00 2735.25 0.00 0.00 101 101 102 1 262.61 0.00 0.00 0.00 -1.15 3590.01 0.00 101 101 102 1 525.00 0.00 0.00 0.00 -2735.25 0.00 0.00 101 101 102 2 0.00 0.00 0.00 0.00 2735.25 0.00 0.00 101 101 102 2 262.61 0.00 0.00 0.00 -1.15 3590.01 0.00 101 101 102 2 525.00 0.00 0.00 0.00 -2735.25 0.00 0.00 101 101 102 3 0.00 0.00 0.00 0.00 2735.25 0.00 0.00 101 101 102 3 262.61 0.00 0.00 0.00 -1.15 3590.01 0.00 101 101 102 3 525.00 0.00 0.00 0.00 -2735.25 0.00 0.00 101 101 102 4 0.00 0.00 0.00 0.00 2735.25 0.00 0.00
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Ingegneri & Geologi Associati
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PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
A.M.I.A. SPA – COMUNE DI CARRARA REL F.1 - Relazione di calcolo delle strutture Pag. 101
Ingegneri & Geologi Associati
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PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
A.M.I.A. SPA – COMUNE DI CARRARA REL F.1 - Relazione di calcolo delle strutture Pag. 102
Ingegneri & Geologi Associati
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301 1 2 19 525.00 0.00 0.00 0.00 5833.97 7387.72 0.00 301 1 2 20 0.00 0.00 0.00 0.00 -8192.82 5763.27 0.00 301 1 2 20 261.86 0.00 0.00 0.00 -18.75 -4700.10 0.00 301 1 2 20 525.00 0.00 0.00 0.00 8192.82 5763.29 0.00 301 2 4 1 0.00 0.00 0.00 0.00 256.13 -19.72 0.00 301 2 4 1 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 2 0.00 0.00 0.00 0.00 3322.63 -2131.48 0.00 301 2 4 2 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 3 0.00 0.00 0.00 0.00 1750.82 -1386.25 0.00 301 2 4 3 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 4 0.00 0.00 0.00 0.00 4817.32 -3498.01 0.00 301 2 4 4 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 5 0.00 0.00 0.00 0.00 2604.00 -2206.39 0.00 301 2 4 5 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 6 0.00 0.00 0.00 0.00 4962.84 -3830.83 0.00 301 2 4 6 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 7 0.00 0.00 0.00 0.00 2463.22 -2077.69 0.00 301 2 4 7 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 8 0.00 0.00 0.00 0.00 4822.07 -3702.12 0.00 301 2 4 8 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 9 0.00 0.00 0.00 0.00 262.04 -63.91 0.00 301 2 4 9 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 10 0.00 0.00 0.00 0.00 2620.89 -1688.35 0.00 301 2 4 10 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 11 0.00 0.00 0.00 0.00 1392.53 -1097.47 0.00 301 2 4 11 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 12 0.00 0.00 0.00 0.00 3751.38 -2721.90 0.00 301 2 4 12 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 13 0.00 0.00 0.00 0.00 388.83 -158.97 0.00 301 2 4 13 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 14 0.00 0.00 0.00 0.00 2747.68 -1783.40 0.00 301 2 4 14 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 15 0.00 0.00 0.00 0.00 1481.73 -1158.16 0.00 301 2 4 15 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 16 0.00 0.00 0.00 0.00 3840.58 -2782.60 0.00 301 2 4 16 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 17 0.00 0.00 0.00 0.00 431.09 -190.65 0.00 301 2 4 17 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 18 0.00 0.00 0.00 0.00 2789.94 -1815.08 0.00 301 2 4 18 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 19 0.00 0.00 0.00 0.00 1511.47 -1178.39 0.00 301 2 4 19 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 301 2 4 20 0.00 0.00 0.00 0.00 3870.32 -2802.83 0.00 301 2 4 20 147.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Criteri di progetto utilizzati Travi in c.a. Materiali
Calcestruzzo -Tipo di calcestruzzo C32/40 -Rck calcestruzzo <daN/cmq> 400.00 -Modulo elastico <daN/cmq> 336428.00 -Resistenza caratteristica cilindrica (Fck) <daN/cm q> 332.00 -Resistenza caratteristica a trazione (Fctk) <daN/c mq> 21.69 -Riduci Fcd per tutte le verifiche secondo il D.M. 08 Si - γc per stati limite ultimi -Automatico x -Pari a - σ amm. calcestruzzo <daN/cmq> 122.50
- τc0 <daN/cmq> 7.30
- τc1 <daN/cmq> 21.10 Acciaio -D.M. 92/96 -Tipo di acciaio (Fe B 22÷44 k) 44 -Modulo elastico <daN/cmq> 2.06E+006 -Tensione caratteristica di snervamento (Fyk) <daN/ cmq> 4300.00 -Sigma amm. acciaio <daN/cmq> 2600.00
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-Sigma amm. reti e tralicci <daN/cmq> 2600.00 -D.M. 08 -Tipo di acciaio (B450A÷B450C) B450C -Modulo elastico <daN/cmq> 2.06E+006 -Tensione caratteristica di snervamento (Fyk) <daN/ cmq> 4500.00 - γs per stati limite ultimi -Automatico x -Pari a Coeff. di omogeneizzazione 15.00 Dati per progettazione agli stati limite
Gruppo di esigenza -Ambiente poco aggressivo -Ambiente moderatamente aggressivo x -Ambiente molto aggressivo Usa dominio N-M per flessioni rette Si -Ricerca della sicurezza con sforzo normale costant e -Ricerca della sicurezza con eccentricità costante x Controllo rapporto X/D Si Barre da considerare tese per verifiche a taglio -Solo le barre con deformazione percentuale rispett o alla barra più tesa non inferiore al <%> 30.00 -Tutte le barre in trazione
Sezioni generiche Generali
Stampe
Tipo di relazione Estesa Specifici
1
Materiali
Calcestruzzo -Tipo di calcestruzzo C32/40 -Rck calcestruzzo <daN/cmq> 400.00 -Modulo elastico <daN/cmq> 336428.00 -Resistenza caratteristica cilindrica (Fck) <daN/cm q> 332.00 -Resistenza caratteristica a trazione (Fctk) <daN/c mq> 21.69 -Riduci Fcd per tutte le verifiche secondo il D.M. 08 Si - γc per stati limite ultimi -Automatico x -Pari a - σ amm. calcestruzzo <daN/cmq> 122.50
- τc0 <daN/cmq> 7.30
- τc1 <daN/cmq> 21.10 Acciaio -D.M. 92/96 -Tipo di acciaio (Fe B 22÷44 k) 44 -Modulo elastico <daN/cmq> 2.06E+006 -Tensione caratteristica di snervamento (Fyk) <daN/ cmq> 4300.00 -Sigma amm. acciaio <daN/cmq> 2600.00 -Sigma amm. reti e tralicci <daN/cmq> 2600.00 -D.M. 08 -Tipo di acciaio (B450A÷B450C) B450C -Modulo elastico <daN/cmq> 2.06E+006 -Tensione caratteristica di snervamento (Fyk) <daN/ cmq> 4500.00 - γs per stati limite ultimi -Automatico x -Pari a Coeff. di omogeneizzazione 15.00 Dati per progettazione agli stati limite
Gruppo di esigenza -Ambiente poco aggressivo -Ambiente moderatamente aggressivo x
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-Ambiente molto aggressivo Usa dominio N-M per flessioni rette Si -Ricerca della sicurezza con sforzo normale costant e -Ricerca della sicurezza con eccentricità costante Controllo rapporto X/D Si Barre da considerare tese per verifiche a taglio -Solo le barre con deformazione percentuale rispett o alla barra più tesa non inferiore al <%> 30.00 -Tutte le barre in trazione
Verifiche e armature travi Simbologia
Caso = Caso di verifica Xg = Coordinata progressiva (dal primo nodo) in cui vien e effettuato il progetto/verifica CC = Combinazione delle condizioni di carico elementari c = momento fittizio in campata a = momento fittizio agli appoggi TG = taglio da gerarchia delle resistenze T = momento traslato per taglio e = eccentricità aggiuntiva in caso di compression e o pressoflessione TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione freq uente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quas i permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco El = Elemento (asta) in cui viene effettuato il progetto /verifica (progressivo sul numero di aste) Sez. = Numero della sezione Crit. = Numero del criterio di progetto X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale AfE S = Area di ferro effettiva totale presente nel punto d i verifica, superiore AfE I = Area di ferro effettiva totale presente nel punto d i verifica, inferiore AfEP S = Area di ferro effettiva parziale presente nella CC considerata, per la sollecitazione indicata, superi ore AfEP I = Area di ferro effettiva parziale presente nella CC considerata, per la sollecitazione indicata, inferi ore My = Momento flettente intorno all'asse Y Myu = Momento ultimo intorno all'asse Y Sic. = Sicurezza a rottura
σf sup = Tensione nel ferro - superiore
σf inf = Tensione nel ferro - inferiore
σc = Tensione nel calcestruzzo X0 = Coordinata progressiva (dal nodo iniziale) dell'ini zio del tratto X1 = Coordinata progressiva (dal nodo iniziale) della fi ne del tratto Lung. = Lunghezza del tratto di progettazione Staff. = Staffatura adottata AfE St. = Area di ferro effettiva della staffatura (d'anima p er travi a T o L) bw = Larghezza membratura resistente al taglio Vsdu = Taglio agente nella direzione del momento ultimo
ctg θ = Cotangente dell'angolo di inclinazione dei puntoni di calcestruzzo VRsd = Taglio ultimo lato armatura VRcd = Taglio ultimo lato calcestruzzo Sic.T = Sicurezza a rottura per taglio c = Ricoprimento dell'armatura s = Distanza minima tra le barre K3 = Coefficiente di forma del diagramma delle tensioni prima della fessurazione s rm = Distanza media tra le fessure Φ = Diametro della barra As = Area complessiva dei ferri nell'area di calcestruzz o efficace Ac eff = Area di calcestruzzo efficace σs = Tensione nell'acciaio nella sezione fessurata
σsr = Tensione nell'acciaio corrispondente al raggiungime nto della resistenza a trazione nel calcestruzzo
εsm = Deformazione unitaria media dell'armatura (*1000) Wk = Apertura delle fessure Tipo = Tipologia 2C = Doppia C lato labbri 2Cdx = Doppia C lato costola 2I = Doppia I 2L = Doppia L lato labbri 2Ldx = Doppia L lato costole C = C Cdx = C destra Cir. = Circolare Cir.c = Circolare cava I = I L = L Ldx = L destra Om. = Omega Pg = Pi greco Pr = Poligono regolare Prc = Poligono regolare cavo
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Pc = Per coordinate Ia = Inerzie assegnate R = Rettangolare Rc = Rettangolare cava T = T U = U Ur = U rovescia V = V Vr = V rovescia Z = Z Zdx = Z destra Ts = T stondata Ls = L stondata Cs = C stondata Is = I stondata Dis. = Disegnata B = Base H = Altezza Cf sup = Copriferro superiore Cf inf = Copriferro inferiore Cls = Tipo di calcestruzzo Fck = Resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo Fctk = Resistenza caratteristica a trazione del calcestruz zo Fcd = Resistenza di calcolo a compressione del calcestruz zo Fctd = Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo Acc. = Tipo di acciaio Fyk = Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio Fyd = Resistenza di calcolo dell'acciaio
Travata n. 301 Nodi: 3 1 2 4
Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utili zzati Sez. Tipo B
<cm> H
<cm> Cf sup
<cm> Cf inf
<cm> Cls Fck
<daN/cmq> Fctk
<daN/cmq> Fcd
<daN/cmq> Fctd
<daN/cmq> Acc. Fyk
<daN/cmq> Fyd
<daN/cmq> 1 R 100.00 45.00 4.00 4.00 C32/40 332.00 21.69 188.13 14.46 B450C 4500.00 3913.04
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Stato limite ultimo - Ferri longitudinali - Verific he armatura Xg
<m> CC TCC El X
<cm> AfE S <cmq>
AfE I <cmq>
AfEP S <cmq>
AfEP I <cmq>
My <daNm>
Myu <daNm>
Sic.
1.30 6 SLU 1 130.00 12.72 12.72 12.72 12.72 -3398.35 -19809.30 5.829 1.65 5 SLU 2 17.50 12.72 12.72 12.72 12.72 16926.20 19809.30 1.170 4.10 2 SLU 2 262.50 12.72 12.72 12.72 12.72 -13788.70 -19809.30 1.437 6.55 5 SLU 2 507.50 12.72 12.72 12.72 12.72 14929.60 19809.30 1.327 6.90 6 SLU 3 17.50 12.72 12.72 12.72 12.72 -3007.07 -19809.30 6.588
Stato limite d'esercizio - Ferri longitudinali - Ve rifiche armatura
Xg <m>
CC TCC El X <cm>
AfE S <cmq>
AfE I <cmq>
My <daNm>
σf sup <daN/cmq>
σf inf <daN/cmq>
σc <daN/cmq>
1.30 12 SLE R 1 130.00 12.72 12.72 -2106.00 440.37 -82.42 9.26 1.30 20 SLE Q 1 130.00 12.72 12.72 -2167.61 453.25 -84.84 9.53 1.65 11 SLE R 2 17.50 12.72 12.72 6826.22 -267.16 1427.37 30.02 1.65 19 SLE Q 2 17.50 12.72 12.72 6399.13 -250.45 1338.07 28.15 4.10 10 SLE R 2 262.50 12.72 12.72 -10533.70 2202.62 -412.27 46.33 4.10 18 SLE Q 2 262.50 12.72 12.72 -10344.00 2162.95 -404.84 45.50 6.55 11 SLE R 2 507.50 12.72 12.72 6826.23 -267.16 1427.38 30.02 6.55 19 SLE Q 2 507.50 12.72 12.72 6399.14 -250.45 1338.07 28.15 6.90 12 SLE R 3 17.50 12.72 12.72 -2106.00 440.37 -82.42 9.26 6.90 20 SLE Q 3 17.50 12.72 12.72 -2167.61 453.25 -84.84 9.53
Verifiche stato limite di formazione delle fessure Caso Xg
<m> CC TCC El Sez. Crit. X
<cm> My
<daNm> c
<mm> s
<mm> K3 s rm
<mm> Φ As
<cmq> Ac eff <cmq>
σs <daN/cmq>
σsr <daN/cmq>
εsm Wk <mm>
16 1.30 20 SLE Q 1 1 1 130.00 -2167.61 31.00 230.00 0.16 237.82 18.00 12.72 1451.81 453.25 3075.86 0.09 0.04 20 1.30 16 SLE F 1 1 1 130.00 -2152.21 31.00 230.00 0.16 237.82 18.00 12.72 1451.81 450.03 3075.86 0.09 0.04 35 1.65 19 SLE Q 2 1 1 17.50 6399.13 31.00 230.00 0.16 237.82 18.00 12.72 1451.81 1338.07 3075.86 0.26 0.11 39 1.65 15 SLE F 2 1 1 17.50 6505.90 31.00 230.00 0.16 237.82 18.00 12.72 1451.81 1360.40 3075.86 0.26 0.11 54 4.10 18 SLE Q 2 1 1 262.50 -10344.00 31.00 230.00 0.16 237.82 18.00 12.72 1451.81 2162.95 3075.86 0.42 0.17 58 4.10 14 SLE F 2 1 1 262.50 -10391.40 31.00 230.00 0.16 237.82 18.00 12.72 1451.81 2172.87 3075.86 0.42 0.17 75 6.55 19 SLE Q 2 1 1 507.50 6399.14 31.00 230.00 0.16 237.82 18.00 12.72 1451.81 1338.07 3075.86 0.26 0.11 79 6.55 15 SLE F 2 1 1 507.50 6505.92 31.00 230.00 0.16 237.82 18.00 12.72 1451.81 1360.40 3075.86 0.26 0.11 96 6.90 20 SLE Q 3 1 1 17.50 -2167.61 31.00 230.00 0.16 237.82 18.00 12.72 1451.81 453.25 3075.86 0.09 0.04
100 6.90 16 SLE F 3 1 1 17.50 -2152.21 31.00 230.00 0.16 237.82 18.00 12.72 1451.81 450.03 3075.86 0.09 0.04
Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni ta glianti
CC X0 <m>
X1 <m>
Lung. <m>
Staff. AfE St. <cmq/m>
bw <m>
Vsdu <daN>
ctg θ VRsd <daN>
VRcd <daN>
Sic.T
6 SLU 0.00 0.89 0.89 --- 0.00 1.00 3571.46 18301.70 5.12 6 SLU 0.89 1.30 0.41 --- 0.00 1.00 4999.40 18301.70 3.66 4 SLU 1.65 2.06 0.41 --- 0.00 1.00 10393.20 18301.70 1.76 4 SLU 2.06 6.14 4.08 --- 0.00 1.00 8546.51 18301.70 2.14 4 SLU 6.14 6.55 0.41 --- 0.00 1.00 10393.20 18301.70 1.76 6 SLU 6.90 7.31 0.41 --- 0.00 1.00 4447.95 18301.70 4.11 6 SLU 7.31 8.20 0.89 --- 0.00 1.00 3161.14 18301.70 5.79
Verifiche sezioni aste Simbologia
Caso = Caso di verifica CC = Numero della combinazione delle condizioni di caric o elementari X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione freq uente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quas i permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco N = Sforzo normale My = Momento flettente intorno all'asse Y Mz = Momento flettente intorno all'asse Z Nu = Sforzo normale ultimo Myu = Momento ultimo intorno all'asse Y Mzu = Momento ultimo intorno all'asse Z Rott. = Tipo di rottura 1-2 = Rott. acciaio: εY=εYd, εC<εCu 2-3 = Rott. cls: εY<εYd, εC=εCu 3-4 = Rott. cls: εC0<εC<εCu
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107
α = Angolo asse neutro a rottura
εC = Deformazione nel calcestruzzo (*1000) TS = Modalità di calcolo sicurezza N/e = N costante ed eccentricità costante My/e = My costante ed eccentricità costante My/N = My e N costante Mz/e = Mz costante ed eccentricità costante Mz/N = Mz e N costante Sic. = Sicurezza a rottura AfT = Area di ferro tesa AfC = Area di ferro compressa
σc = Tensione nel calcestruzzo
σf = Tensione nel ferro
c = Ricoprimento dell'armatura s = Distanza minima tra le barre K3 = Coefficiente di forma del diagramma delle tensioni prima della fessurazione s rm = Distanza media tra le fessure Φ = Diametro della barra As = Area complessiva dei ferri nell'area di calcestruzz o efficace Ac eff = Area di calcestruzzo efficace
σs = Tensione nell'acciaio nella sezione fessurata
σsr = Tensione nell'acciaio corrispondente al raggiungime nto della resistenza a trazione nel calcestruzzo
εsm = Deformazione unitaria media dell'armatura (*1000) Wk = Apertura delle fessure Ty = Taglio in dir. Y Tz = Taglio in dir. Z bw = Larghezza membratura resistente al taglio Asw = Area armatura trasversale Af tesa = Area di ferro tesa Vsdu = Taglio agente nella direzione del momento ultimo Vrdu = Taglio ultimo assorbibile dal solo calcestruzzo Asta = Numero dell'asta N1 = Nodo iniziale N2 = Nodo finale Tipo = Tipo di verifica effettuata Sez. = Numero della sezione B = Base H = Altezza Cf = Copriferro Cls = Tipo di calcestruzzo Fck = Resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo Fctk = Resistenza caratteristica a trazione del calcestruz zo Fcd = Resistenza di calcolo a compressione del calcestruz zo Fctd = Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo Acc. = Tipo di acciaio Fyk = Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio Fyd = Resistenza di calcolo dell'acciaio
MURO
Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utili zzati Sez. Tipo B
<cm> H
<cm> Cf
<cm> Cls Fck
<daN/cmq> Fctk
<daN/cmq> Fcd
<daN/cmq> Fctd
<daN/cmq> Acc. Fyk
<daN/cmq> Fyd
<daN/cmq> 2 R 100.00 35.00 3.30 C32/40 332.00 21.69 188.13 14.46 B450C 4500.00 3913.04
Verifiche stato limite ultimo per tensioni normali - Asta n. 1 (1 101) Caso CC X
<cm> TCC N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> Nu
<daN> Myu
<daNm> Mzu
<daNm> Rott. α
<grad> εC TS Sic.
1 3 0.00 SLU 0.00 11851.10 0.00 0.00 22706.90 0.00 2-3 180.00 -3.50 Mz/e 1.916 2 4 0.00 SLU 0.00 11851.10 0.00 0.00 22706.90 0.00 2-3 180.00 -3.50 Mz/e 1.916 3 5 0.00 SLU 0.00 20915.30 0.00 0.00 22706.90 0.00 2-3 180.00 -3.50 Mz/e 1.086 4 6 0.00 SLU 0.00 20915.30 0.00 0.00 22706.90 0.00 2-3 180.00 -3.50 Mz/e 1.086
PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
A.M.I.A. SPA – COMUNE DI CARRARA REL F.1 - Relazione di calcolo delle strutture Pag. 108
Ingegneri & Geologi Associati
108
5 7 0.00 SLU 0.00 19799.10 0.00 0.00 22706.90 0.00 2-3 180.00 -3.50 Mz/e 1.147 6 8 0.00 SLU 0.00 19799.10 0.00 0.00 22706.90 0.00 2-3 180.00 -3.50 Mz/e 1.147
Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni ta glianti - Asta n. 1 (1 101) Caso CC X
<cm> Ty
<daN> Tz
<daN> bw
<m> Asw
<cmq> Af tesa
<cmq> Vsdu
<daN> Vrdu
<daN> 1 3 0.00 0.00 10644.80 1.00 0.00 20.11 10644.80 18661.90 2 4 0.00 0.00 10644.80 1.00 0.00 20.11 10644.80 18661.90 3 5 0.00 0.00 15415.30 1.00 0.00 20.11 15415.30 18661.90 4 6 0.00 0.00 15415.30 1.00 0.00 20.11 15415.30 18661.90 5 7 0.00 0.00 14717.70 1.00 0.00 20.11 14717.70 18661.90 6 8 0.00 0.00 14717.70 1.00 0.00 20.11 14717.70 18661.90
Verifiche stato limite d'esercizio - Asta n. 1 (1 1 01) Caso CC TCC X
<cm> My
<daNm> AfT
<cmq> AfC
<cmq> σc
<daN/cmq> σf
<daN/cmq> 7 11 SLE R 0.00 8963.41 20.11 5.65 56.16 1625.26 8 12 SLE R 0.00 8963.41 20.11 5.65 56.16 1625.26 9 19 SLE Q 0.00 8566.10 20.11 5.65 53.67 1553.22
10 20 SLE Q 0.00 8566.10 20.11 5.65 53.67 1553.22
Verifiche stato limite di formazione delle fessure - Asta n. 1 (1 101) Caso CC X
<cm> TCC N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> c
<mm> s
<mm> K3 s rm
<mm> Φ As
<cmq> Ac eff <cmq>
σs <daN/cmq>
σsr <daN/cmq>
εsm Wk <mm>
9 19 0.00 SLE Q 0.00 8566.10 0.00 32.00 103.30 0.14 148.71 16.00 20.11 1470.49 1553.22 1713.24 0.30 0.08 10 20 0.00 SLE Q 0.00 8566.10 0.00 32.00 103.30 0.14 148.71 16.00 20.11 1470.49 1553.22 1713.24 0.30 0.08 11 15 0.00 SLE F 0.00 8665.43 0.00 32.00 103.30 0.14 148.71 16.00 20.11 1470.49 1571.23 1713.24 0.31 0.08 12 16 0.00 SLE F 0.00 8665.43 0.00 32.00 103.30 0.14 148.71 16.00 20.11 1470.49 1571.23 1713.24 0.31 0.08
Verifiche principali - Asta n. 1 (1 101) Caso Asta N1 N2 Tipo
3 1 1 101 SLU Mz cost - min. sic.,SLU Taglio - min. sic. c.a. 7 1 1 101 C.Rare - Sc max (min. compr.),C.Rare - Sc min (max compr.),C.Rare - Sf max
(max traz.),C.Rare - Sf min (max compr.) 9 1 1 101 C.Q.Per. - Sc max (min. compr.),C.Q.Per. - Sc min ( max compr.),C.Q.Per. - Sf
max (max traz.),C.Q.Per. - Sf min (max compr.),C.Q. Per. - Wk Max 11 1 1 101 C.Freq - Wk Max
PLATEA
Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utili zzati Sez. Tipo B
<cm> H
<cm> Cf
<cm> Cls Fck
<daN/cmq> Fctk
<daN/cmq> Fcd
<daN/cmq> Fctd
<daN/cmq> Acc. Fyk
<daN/cmq> Fyd
<daN/cmq> 1 R 100.00 45.00 2.90 C32/40 332.00 21.69 188.13 14.46 B450C 4500.00 3913.04
Verifiche stato limite ultimo per tensioni normali - Asta n. 301 (3 1) Caso CC X
<cm> TCC N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> Nu
<daN> Myu
<daNm> Mzu
<daNm> Rott. α
<grad> εC TS Sic.
PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
A.M.I.A. SPA – COMUNE DI CARRARA REL F.1 - Relazione di calcolo delle strutture Pag. 109
Ingegneri & Geologi Associati
109
1 1 147.50 SLU 0.00 19.72 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e >100 2 2 147.50 SLU 0.00 2131.48 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 9.240 3 3 147.50 SLU 0.00 1386.25 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 14.208 4 4 147.50 SLU 0.00 3498.01 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 5.631 5 5 147.50 SLU 0.00 2698.71 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 7.298 6 6 147.50 SLU 0.00 4323.14 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 4.556 7 7 147.50 SLU 0.00 2570.01 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 7.664 8 8 147.50 SLU 0.00 4194.44 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 4.696
Verifiche stato limite ultimo per tensioni normali - Asta n. 301 (1 2) Caso CC X
<cm> TCC N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> Nu
<daN> Myu
<daNm> Mzu
<daNm> Rott. α
<grad> εC TS Sic.
9 1 0.00 SLU 0.00 19.72 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e >100 10 2 0.00 SLU 0.00 2131.48 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 9.240 11 3 0.00 SLU 0.00 -10464.80 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 1.882 12 4 0.00 SLU 0.00 -8353.08 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 2.358 13 5 0.00 SLU 0.00 -18216.60 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 1.081 14 6 0.00 SLU 0.00 -16592.10 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 1.187 15 7 0.00 SLU 0.00 -17229.10 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 1.143 16 8 0.00 SLU 0.00 -15604.70 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 1.262 17 1 105.00 SLU 0.00 5344.58 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 3.685 18 2 105.00 SLU 0.00 9848.40 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 2.000 19 3 105.00 SLU 0.00 -3589.16 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 5.488 20 4 105.00 SLU 0.00 914.66 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 21.534 21 5 105.00 SLU 0.00 -11462.90 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 1.718 22 6 105.00 SLU 0.00 -7998.41 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 2.462 23 7 105.00 SLU 0.00 -10621.50 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 1.854 24 8 105.00 SLU 0.00 -7157.01 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 2.752 25 1 210.00 SLU 0.00 7809.62 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 2.522 26 2 210.00 SLU 0.00 13365.90 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 1.474 27 3 210.00 SLU 0.00 -132.42 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e >100 28 4 210.00 SLU 0.00 5423.86 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 3.631 29 5 210.00 SLU 0.00 -7616.49 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 2.586 30 6 210.00 SLU 0.00 -3342.42 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 5.893 31 7 210.00 SLU 0.00 -6868.49 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 2.868 32 8 210.00 SLU 0.00 -2594.42 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 7.592 33 1 261.86 SLU 0.00 8107.81 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 2.429 34 2 261.86 SLU 0.00 13788.60 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 1.428 35 3 261.86 SLU 0.00 299.59 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 65.743 36 4 261.86 SLU 0.00 5980.41 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 3.293 37 5 261.86 SLU 0.00 -6953.06 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 2.833 38 6 261.86 SLU 0.00 -2583.20 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 7.625 39 7 261.86 SLU 0.00 -6217.67 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 3.168 40 8 261.86 SLU 0.00 -1847.80 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 10.659 41 1 274.03 SLU 0.00 8093.53 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 2.434 42 2 274.03 SLU 0.00 13768.40 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 1.431 43 3 274.03 SLU 0.00 278.82 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 70.639 44 4 274.03 SLU 0.00 5953.70 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 3.308 45 5 274.03 SLU 0.00 -6919.95 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 2.846 46 6 274.03 SLU 0.00 -2554.66 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 7.710 47 7 274.03 SLU 0.00 -6183.95 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 3.185 48 8 274.03 SLU 0.00 -1818.66 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 10.830 49 1 274.29 SLU 0.00 8092.87 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 2.434 50 2 274.29 SLU 0.00 13767.50 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 1.431 51 3 274.29 SLU 0.00 277.87 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 70.881 52 4 274.29 SLU 0.00 5952.48 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 3.309 53 5 274.29 SLU 0.00 -6919.76 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 2.846 54 6 274.29 SLU 0.00 -2554.68 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 7.710 55 7 274.29 SLU 0.00 -6183.72 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 3.185 56 8 274.29 SLU 0.00 -1818.65 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 10.830 57 1 276.76 SLU 0.00 8085.94 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 2.436 58 2 276.76 SLU 0.00 13757.70 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 1.432 59 3 276.76 SLU 0.00 267.80 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 73.548 60 4 276.76 SLU 0.00 5939.51 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 3.316 61 5 276.76 SLU 0.00 -6918.96 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 2.847 62 6 276.76 SLU 0.00 -2556.10 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 7.705 63 7 276.76 SLU 0.00 -6182.63 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 3.186 64 8 276.76 SLU 0.00 -1819.77 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 10.823 65 1 277.16 SLU 0.00 8084.69 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 2.436 66 2 277.16 SLU 0.00 13755.90 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 1.432 67 3 277.16 SLU 0.00 265.99 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 74.049 68 4 277.16 SLU 0.00 5937.18 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 3.317
PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
A.M.I.A. SPA – COMUNE DI CARRARA REL F.1 - Relazione di calcolo delle strutture Pag. 110
Ingegneri & Geologi Associati
110
69 5 277.16 SLU 0.00 -6919.01 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 2.847 70 6 277.16 SLU 0.00 -2556.55 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 7.704 71 7 277.16 SLU 0.00 -6182.63 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 3.186 72 8 277.16 SLU 0.00 -1820.17 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 10.821 73 1 315.00 SLU 0.00 7809.61 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 2.522 74 2 315.00 SLU 0.00 13365.90 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 1.474 75 3 315.00 SLU 0.00 -132.43 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e >100 76 4 315.00 SLU 0.00 5423.86 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 3.631 77 5 315.00 SLU 0.00 -7152.13 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 2.754 78 6 315.00 SLU 0.00 -2878.06 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 6.843 79 7 315.00 SLU 0.00 -6404.13 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 3.075 80 8 315.00 SLU 0.00 -2130.07 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 9.247 81 1 420.00 SLU 0.00 5344.58 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 3.685 82 2 420.00 SLU 0.00 9848.39 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 2.000 83 3 420.00 SLU 0.00 -3589.17 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 5.488 84 4 420.00 SLU 0.00 914.64 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 21.534 85 5 420.00 SLU 0.00 -10108.10 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 1.949 86 6 420.00 SLU 0.00 -6643.59 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 2.965 87 7 420.00 SLU 0.00 -9266.67 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 2.125 88 8 420.00 SLU 0.00 -5802.19 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 3.395 89 1 525.00 SLU 0.00 19.71 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e >100 90 2 525.00 SLU 0.00 2131.46 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 9.241 91 3 525.00 SLU 0.00 -10464.90 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 1.882 92 4 525.00 SLU 0.00 -8353.10 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 2.358 93 5 525.00 SLU 0.00 -16110.50 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 1.223 94 6 525.00 SLU 0.00 -14486.10 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 1.360 95 7 525.00 SLU 0.00 -15123.00 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 1.302 96 8 525.00 SLU 0.00 -13498.60 0.00 0.00 -19692.00 0.00 1-2 0.00 -2.12 Mz/e 1.459
Verifiche stato limite ultimo per tensioni normali - Asta n. 301 (2 4) Caso CC X
<cm> TCC N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> Nu
<daN> Myu
<daNm> Mzu
<daNm> Rott. α
<grad> εC TS Sic.
97 1 0.00 SLU 0.00 19.72 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e >100 98 2 0.00 SLU 0.00 2131.48 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 9.240 99 3 0.00 SLU 0.00 1386.25 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 14.208
100 4 0.00 SLU 0.00 3498.01 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 5.631 101 5 0.00 SLU 0.00 2206.39 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 8.927 102 6 0.00 SLU 0.00 3830.83 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 5.141 103 7 0.00 SLU 0.00 2077.69 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 9.480 104 8 0.00 SLU 0.00 3702.12 0.00 0.00 19692.00 0.00 1-2 180.00 -2.12 Mz/e 5.320 105 1 147.50 SLU 0.00 -0.00 0.00 0.00 Mz/e >1.0 106 2 147.50 SLU 0.00 -0.00 0.00 0.00 Mz/e >1.0 107 3 147.50 SLU 0.00 -0.00 0.00 0.00 Mz/e >1.0 108 4 147.50 SLU 0.00 -0.00 0.00 0.00 Mz/e >1.0 109 5 147.50 SLU 0.00 -0.00 0.00 0.00 Mz/e >1.0 110 6 147.50 SLU 0.00 -0.00 0.00 0.00 Mz/e >1.0 111 7 147.50 SLU 0.00 -0.00 0.00 0.00 Mz/e >1.0 112 8 147.50 SLU 0.00 -0.00 0.00 0.00 Mz/e >1.0
Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni ta glianti - Asta n. 301 (3 1) Caso CC X
<cm> Ty
<daN> Tz
<daN> bw
<m> Asw
<cmq> Af tesa
<cmq> Vsdu
<daN> Vrdu
<daN> 1 1 147.50 0.00 -256.13 1.00 0.00 12.72 256.13 18301.70 2 2 147.50 0.00 -3322.63 1.00 0.00 12.72 3322.63 18301.70 3 3 147.50 0.00 -1750.82 1.00 0.00 12.72 1750.82 18301.70 4 4 147.50 0.00 -4817.32 1.00 0.00 12.72 4817.32 18301.70 5 5 147.50 0.00 -3206.24 1.00 0.00 12.72 3206.24 18301.70 6 6 147.50 0.00 -5565.09 1.00 0.00 12.72 5565.09 18301.70 7 7 147.50 0.00 -3065.47 1.00 0.00 12.72 3065.47 18301.70 8 8 147.50 0.00 -5424.32 1.00 0.00 12.72 5424.32 18301.70
Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni ta glianti - Asta n. 301 (1 2) Caso CC X
<cm> Ty
<daN> Tz
<daN> bw
<m> Asw
<cmq> Af tesa
<cmq> Vsdu
<daN> Vrdu
<daN> 9 1 0.00 0.00 -6631.38 1.00 0.00 12.72 6631.38 18301.70
10 2 0.00 0.00 -9697.88 1.00 0.00 12.72 9697.88 18301.70 11 3 0.00 0.00 -8126.07 1.00 0.00 12.72 8126.07 18301.70 12 4 0.00 0.00 -11192.60 1.00 0.00 12.72 11192.60 18301.70 13 5 0.00 0.00 -7528.74 1.00 0.00 12.72 7528.74 18301.70 14 6 0.00 0.00 -9887.59 1.00 0.00 12.72 9887.59 18301.70 15 7 0.00 0.00 -7387.97 1.00 0.00 12.72 7387.97 18301.70 16 8 0.00 0.00 -9746.82 1.00 0.00 12.72 9746.82 18301.70 17 1 105.00 0.00 -3619.64 1.00 0.00 12.72 3619.64 18301.70
PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
A.M.I.A. SPA – COMUNE DI CARRARA REL F.1 - Relazione di calcolo delle strutture Pag. 111
Ingegneri & Geologi Associati
111
18 2 105.00 0.00 -5193.31 1.00 0.00 12.72 5193.31 18301.70 19 3 105.00 0.00 -4935.05 1.00 0.00 12.72 4935.05 18301.70 20 4 105.00 0.00 -6508.72 1.00 0.00 12.72 6508.72 18301.70 21 5 105.00 0.00 -5164.58 1.00 0.00 12.72 5164.58 18301.70 22 6 105.00 0.00 -6375.09 1.00 0.00 12.72 6375.09 18301.70 23 7 105.00 0.00 -5040.69 1.00 0.00 12.72 5040.69 18301.70 24 8 105.00 0.00 -6251.20 1.00 0.00 12.72 6251.20 18301.70 25 1 210.00 0.00 -1140.42 1.00 0.00 12.72 1140.42 18301.70 26 2 210.00 0.00 -1617.93 1.00 0.00 12.72 1617.93 18301.70 27 3 210.00 0.00 -1646.14 1.00 0.00 12.72 1646.14 18301.70 28 4 210.00 0.00 -2123.64 1.00 0.00 12.72 2123.64 18301.70 29 5 210.00 0.00 -2089.79 1.00 0.00 12.72 2089.79 18301.70 30 6 210.00 0.00 -2457.10 1.00 0.00 12.72 2457.10 18301.70 31 7 210.00 0.00 -2042.16 1.00 0.00 12.72 2042.16 18301.70 32 8 210.00 0.00 -2409.47 1.00 0.00 12.72 2409.47 18301.70 33 1 261.86 0.00 -14.03 1.00 0.00 12.72 14.03 18301.70 34 2 261.86 0.00 -19.98 1.00 0.00 12.72 19.98 18301.70 35 3 261.86 0.00 -19.78 1.00 0.00 12.72 19.78 18301.70 36 4 261.86 0.00 -25.74 1.00 0.00 12.72 25.74 18301.70 37 5 261.86 0.00 -464.20 1.00 0.00 12.72 464.20 18301.70 38 6 261.86 0.00 -468.70 1.00 0.00 12.72 468.70 18301.70 39 7 261.86 0.00 -463.61 1.00 0.00 12.72 463.61 18301.70 40 8 261.86 0.00 -468.10 1.00 0.00 12.72 468.10 18301.70 41 1 274.03 0.00 248.61 1.00 0.00 12.72 248.61 18301.70 42 2 274.03 0.00 352.20 1.00 0.00 12.72 352.20 18301.70 43 3 274.03 0.00 361.38 1.00 0.00 12.72 361.38 18301.70 44 4 274.03 0.00 464.96 1.00 0.00 12.72 464.96 18301.70 45 5 274.03 0.00 -79.55 1.00 0.00 12.72 79.55 18301.70 46 6 274.03 0.00 0.14 1.00 0.00 12.72 0.14 18301.70 47 7 274.03 0.00 -90.17 1.00 0.00 12.72 90.17 18301.70 48 8 274.03 0.00 -10.48 1.00 0.00 12.72 10.48 18301.70 49 1 274.29 0.00 254.23 1.00 0.00 12.72 254.23 18301.70 50 2 274.29 0.00 360.16 1.00 0.00 12.72 360.16 18301.70 51 3 274.29 0.00 369.54 1.00 0.00 12.72 369.54 18301.70 52 4 274.29 0.00 475.47 1.00 0.00 12.72 475.47 18301.70 53 5 274.29 0.00 -71.33 1.00 0.00 12.72 71.33 18301.70 54 6 274.29 0.00 10.16 1.00 0.00 12.72 10.16 18301.70 55 7 274.29 0.00 -82.19 1.00 0.00 12.72 82.19 18301.70 56 8 274.29 0.00 -0.70 1.00 0.00 12.72 0.70 18301.70 57 1 276.76 0.00 307.51 1.00 0.00 12.72 307.51 18301.70 58 2 276.76 0.00 435.67 1.00 0.00 12.72 435.67 18301.70 59 3 276.76 0.00 446.92 1.00 0.00 12.72 446.92 18301.70 60 4 276.76 0.00 575.07 1.00 0.00 12.72 575.07 18301.70 61 5 276.76 0.00 6.65 1.00 0.00 12.72 6.65 18301.70 62 6 276.76 0.00 105.22 1.00 0.00 12.72 105.22 18301.70 63 7 276.76 0.00 -6.48 1.00 0.00 12.72 6.48 18301.70 64 8 276.76 0.00 92.10 1.00 0.00 12.72 92.10 18301.70 65 1 277.16 0.00 316.16 1.00 0.00 12.72 316.16 18301.70 66 2 277.16 0.00 447.91 1.00 0.00 12.72 447.91 18301.70 67 3 277.16 0.00 459.46 1.00 0.00 12.72 459.46 18301.70 68 4 277.16 0.00 591.22 1.00 0.00 12.72 591.22 18301.70 69 5 277.16 0.00 19.29 1.00 0.00 12.72 19.29 18301.70 70 6 277.16 0.00 120.64 1.00 0.00 12.72 120.64 18301.70 71 7 277.16 0.00 5.79 1.00 0.00 12.72 5.79 18301.70 72 8 277.16 0.00 107.14 1.00 0.00 12.72 107.14 18301.70 73 1 315.00 0.00 1140.43 1.00 0.00 12.72 1140.43 18301.70 74 2 315.00 0.00 1617.94 1.00 0.00 12.72 1617.94 18301.70 75 3 315.00 0.00 1646.14 1.00 0.00 12.72 1646.14 18301.70 76 4 315.00 0.00 2123.65 1.00 0.00 12.72 2123.65 18301.70 77 5 315.00 0.00 1210.97 1.00 0.00 12.72 1210.97 18301.70 78 6 315.00 0.00 1578.29 1.00 0.00 12.72 1578.29 18301.70 79 7 315.00 0.00 1163.34 1.00 0.00 12.72 1163.34 18301.70 80 8 315.00 0.00 1530.66 1.00 0.00 12.72 1530.66 18301.70 81 1 420.00 0.00 3619.65 1.00 0.00 12.72 3619.65 18301.70 82 2 420.00 0.00 5193.31 1.00 0.00 12.72 5193.31 18301.70 83 3 420.00 0.00 4935.06 1.00 0.00 12.72 4935.06 18301.70 84 4 420.00 0.00 6508.73 1.00 0.00 12.72 6508.73 18301.70 85 5 420.00 0.00 4362.55 1.00 0.00 12.72 4362.55 18301.70 86 6 420.00 0.00 5573.06 1.00 0.00 12.72 5573.06 18301.70 87 7 420.00 0.00 4238.66 1.00 0.00 12.72 4238.66 18301.70 88 8 420.00 0.00 5449.17 1.00 0.00 12.72 5449.17 18301.70 89 1 525.00 0.00 6631.38 1.00 0.00 12.72 6631.38 18301.70 90 2 525.00 0.00 9697.88 1.00 0.00 12.72 9697.88 18301.70
PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
A.M.I.A. SPA – COMUNE DI CARRARA REL F.1 - Relazione di calcolo delle strutture Pag. 112
Ingegneri & Geologi Associati
112
91 3 525.00 0.00 8126.07 1.00 0.00 12.72 8126.07 18301.70 92 4 525.00 0.00 11192.60 1.00 0.00 12.72 11192.60 18301.70 93 5 525.00 0.00 6926.50 1.00 0.00 12.72 6926.50 18301.70 94 6 525.00 0.00 9285.34 1.00 0.00 12.72 9285.34 18301.70 95 7 525.00 0.00 6785.72 1.00 0.00 12.72 6785.72 18301.70 96 8 525.00 0.00 9144.57 1.00 0.00 12.72 9144.57 18301.70
Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni ta glianti - Asta n. 301 (2 4) Caso CC X
<cm> Ty
<daN> Tz
<daN> bw
<m> Asw
<cmq> Af tesa
<cmq> Vsdu
<daN> Vrdu
<daN> 97 1 0.00 0.00 256.13 1.00 0.00 12.72 256.13 18301.70 98 2 0.00 0.00 3322.63 1.00 0.00 12.72 3322.63 18301.70 99 3 0.00 0.00 1750.82 1.00 0.00 12.72 1750.82 18301.70
100 4 0.00 0.00 4817.32 1.00 0.00 12.72 4817.32 18301.70 101 5 0.00 0.00 2604.00 1.00 0.00 12.72 2604.00 18301.70 102 6 0.00 0.00 4962.84 1.00 0.00 12.72 4962.84 18301.70 103 7 0.00 0.00 2463.22 1.00 0.00 12.72 2463.22 18301.70 104 8 0.00 0.00 4822.07 1.00 0.00 12.72 4822.07 18301.70
Verifiche stato limite d'esercizio - Asta n. 301 (3 1) Caso CC TCC X
<cm> My
<daNm> AfT
<cmq> AfC
<cmq> σc
<daN/cmq> σf
<daN/cmq> 113 9 SLE R 147.50 63.91 12.72 12.72 0.28 13.36 114 10 SLE R 147.50 1688.35 12.72 12.72 7.43 353.04 115 11 SLE R 147.50 1097.47 12.72 12.72 4.83 229.48 116 12 SLE R 147.50 2721.90 12.72 12.72 11.97 569.15
Verifiche stato limite d'esercizio - Asta n. 301 (1 2) Caso CC TCC X
<cm> My
<daNm> AfT
<cmq> AfC
<cmq> σc
<daN/cmq> σf
<daN/cmq> 117 9 SLE R 0.00 63.91 12.72 12.72 0.28 13.36 118 10 SLE R 0.00 1688.35 12.72 12.72 7.43 353.04 119 11 SLE R 0.00 -7865.94 12.72 12.72 34.60 1644.78 120 12 SLE R 0.00 -6241.51 12.72 12.72 27.45 1305.11 121 9 SLE R 105.00 4080.82 12.72 12.72 17.95 853.31 122 10 SLE R 105.00 7545.30 12.72 12.72 33.19 1577.73 123 11 SLE R 105.00 -2676.10 12.72 12.72 11.77 559.58 124 12 SLE R 105.00 788.38 12.72 12.72 3.47 164.85 125 9 SLE R 210.00 5939.08 12.72 12.72 26.12 1241.87 126 10 SLE R 210.00 10213.10 12.72 12.72 44.92 2135.59 127 11 SLE R 210.00 -67.77 12.72 12.72 0.30 14.17 128 12 SLE R 210.00 4206.29 12.72 12.72 18.50 879.54 129 9 SLE R 261.86 6163.81 12.72 12.72 27.11 1288.86 130 10 SLE R 261.86 10533.70 12.72 12.72 46.33 2202.61 131 11 SLE R 261.86 258.17 12.72 12.72 1.14 53.98 132 12 SLE R 261.86 4628.03 12.72 12.72 20.36 967.73 133 9 SLE R 274.03 6153.05 12.72 12.72 27.06 1286.61 134 10 SLE R 274.03 10518.30 12.72 12.72 46.26 2199.40 135 11 SLE R 274.03 242.50 12.72 12.72 1.07 50.71 136 12 SLE R 274.03 4607.79 12.72 12.72 20.27 963.50 137 9 SLE R 274.29 6152.55 12.72 12.72 27.06 1286.51 138 10 SLE R 274.29 10517.60 12.72 12.72 46.26 2199.25 139 11 SLE R 274.29 241.79 12.72 12.72 1.06 50.56 140 12 SLE R 274.29 4606.86 12.72 12.72 20.26 963.30 141 9 SLE R 276.76 6147.33 12.72 12.72 27.04 1285.42 142 10 SLE R 276.76 10510.20 12.72 12.72 46.23 2197.70 143 11 SLE R 276.76 234.18 12.72 12.72 1.03 48.97 144 12 SLE R 276.76 4597.04 12.72 12.72 20.22 961.25 145 9 SLE R 277.16 6146.39 12.72 12.72 27.03 1285.22 146 10 SLE R 277.16 10508.80 12.72 12.72 46.22 2197.42 147 11 SLE R 277.16 232.82 12.72 12.72 1.02 48.68 148 12 SLE R 277.16 4595.27 12.72 12.72 20.21 960.88 149 9 SLE R 315.00 5939.08 12.72 12.72 26.12 1241.87 150 10 SLE R 315.00 10213.10 12.72 12.72 44.92 2135.58 151 11 SLE R 315.00 -67.77 12.72 12.72 0.30 14.17 152 12 SLE R 315.00 4206.29 12.72 12.72 18.50 879.54 153 9 SLE R 420.00 4080.81 12.72 12.72 17.95 853.30 154 10 SLE R 420.00 7545.29 12.72 12.72 33.19 1577.73 155 11 SLE R 420.00 -2676.11 12.72 12.72 11.77 559.58 156 12 SLE R 420.00 788.37 12.72 12.72 3.47 164.85 157 9 SLE R 525.00 63.90 12.72 12.72 0.28 13.36
PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
A.M.I.A. SPA – COMUNE DI CARRARA REL F.1 - Relazione di calcolo delle strutture Pag. 113
Ingegneri & Geologi Associati
113
158 10 SLE R 525.00 1688.33 12.72 12.72 7.43 353.03 159 11 SLE R 525.00 -7865.95 12.72 12.72 34.60 1644.78 160 12 SLE R 525.00 -6241.52 12.72 12.72 27.45 1305.11
Verifiche stato limite d'esercizio - Asta n. 301 (2 4) Caso CC TCC X
<cm> My
<daNm> AfT
<cmq> AfC
<cmq> σc
<daN/cmq> σf
<daN/cmq> 161 9 SLE R 0.00 63.91 12.72 12.72 0.28 13.36 162 10 SLE R 0.00 1688.35 12.72 12.72 7.43 353.04 163 11 SLE R 0.00 1097.47 12.72 12.72 4.83 229.48 164 12 SLE R 0.00 2721.90 12.72 12.72 11.97 569.15 165 9 SLE R 147.50 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 166 10 SLE R 147.50 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 167 11 SLE R 147.50 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 168 12 SLE R 147.50 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Verifiche stato limite d'esercizio - Asta n. 301 (3 1) Caso CC TCC X
<cm> My
<daNm> AfT
<cmq> AfC
<cmq> σc
<daN/cmq> σf
<daN/cmq> 169 17 SLE Q 147.50 190.65 12.72 12.72 0.84 39.87 170 18 SLE Q 147.50 1815.08 12.72 12.72 7.98 379.54 171 19 SLE Q 147.50 1178.39 12.72 12.72 5.18 246.40 172 20 SLE Q 147.50 2802.83 12.72 12.72 12.33 586.08
Verifiche stato limite d'esercizio - Asta n. 301 (1 2) Caso CC TCC X
<cm> My
<daNm> AfT
<cmq> AfC
<cmq> σc
<daN/cmq> σf
<daN/cmq> 173 17 SLE Q 0.00 190.65 12.72 12.72 0.84 39.87 174 18 SLE Q 0.00 1815.08 12.72 12.72 7.98 379.54 175 19 SLE Q 0.00 -7387.71 12.72 12.72 32.49 1544.78 176 20 SLE Q 0.00 -5763.27 12.72 12.72 25.35 1205.11 177 17 SLE Q 105.00 4001.79 12.72 12.72 17.60 836.78 178 18 SLE Q 105.00 7466.26 12.72 12.72 32.84 1561.21 179 19 SLE Q 105.00 -2455.62 12.72 12.72 10.80 513.48 180 20 SLE Q 105.00 1008.85 12.72 12.72 4.44 210.95 181 17 SLE Q 210.00 5761.46 12.72 12.72 25.34 1204.73 182 18 SLE Q 210.00 10035.50 12.72 12.72 44.14 2098.45 183 19 SLE Q 210.00 20.87 12.72 12.72 0.09 4.36 184 20 SLE Q 210.00 4294.94 12.72 12.72 18.89 898.08 185 17 SLE Q 261.86 5974.10 12.72 12.72 26.28 1249.19 186 18 SLE Q 261.86 10344.00 12.72 12.72 45.50 2162.94 187 19 SLE Q 261.86 330.23 12.72 12.72 1.45 69.05 188 20 SLE Q 261.86 4700.10 12.72 12.72 20.67 982.80 189 17 SLE Q 274.03 5963.91 12.72 12.72 26.23 1247.06 190 18 SLE Q 274.03 10329.20 12.72 12.72 45.43 2159.85 191 19 SLE Q 274.03 315.36 12.72 12.72 1.39 65.94 192 20 SLE Q 274.03 4680.65 12.72 12.72 20.59 978.73 193 17 SLE Q 274.29 5963.45 12.72 12.72 26.23 1246.97 194 18 SLE Q 274.29 10328.50 12.72 12.72 45.43 2159.71 195 19 SLE Q 274.29 314.68 12.72 12.72 1.38 65.80 196 20 SLE Q 274.29 4679.76 12.72 12.72 20.58 978.54 197 17 SLE Q 276.76 5958.51 12.72 12.72 26.21 1245.93 198 18 SLE Q 276.76 10321.40 12.72 12.72 45.40 2158.21 199 19 SLE Q 276.76 307.46 12.72 12.72 1.35 64.29 200 20 SLE Q 276.76 4670.32 12.72 12.72 20.54 976.57 201 17 SLE Q 277.16 5957.62 12.72 12.72 26.20 1245.75 202 18 SLE Q 277.16 10320.10 12.72 12.72 45.39 2157.94 203 19 SLE Q 277.16 306.17 12.72 12.72 1.35 64.02 204 20 SLE Q 277.16 4668.62 12.72 12.72 20.53 976.22 205 17 SLE Q 315.00 5761.46 12.72 12.72 25.34 1204.73 206 18 SLE Q 315.00 10035.50 12.72 12.72 44.14 2098.44 207 19 SLE Q 315.00 20.87 12.72 12.72 0.09 4.36 208 20 SLE Q 315.00 4294.93 12.72 12.72 18.89 898.08 209 17 SLE Q 420.00 4001.78 12.72 12.72 17.60 836.78 210 18 SLE Q 420.00 7466.25 12.72 12.72 32.84 1561.21 211 19 SLE Q 420.00 -2455.63 12.72 12.72 10.80 513.48 212 20 SLE Q 420.00 1008.84 12.72 12.72 4.44 210.95 213 17 SLE Q 525.00 190.64 12.72 12.72 0.84 39.86 214 18 SLE Q 525.00 1815.07 12.72 12.72 7.98 379.53 215 19 SLE Q 525.00 -7387.72 12.72 12.72 32.49 1544.78 216 20 SLE Q 525.00 -5763.29 12.72 12.72 25.35 1205.11
PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
A.M.I.A. SPA – COMUNE DI CARRARA REL F.1 - Relazione di calcolo delle strutture Pag. 114
Ingegneri & Geologi Associati
114
Verifiche stato limite d'esercizio - Asta n. 301 (2 4) Caso CC TCC X
<cm> My
<daNm> AfT
<cmq> AfC
<cmq> σc
<daN/cmq> σf
<daN/cmq> 217 17 SLE Q 0.00 190.65 12.72 12.72 0.84 39.87 218 18 SLE Q 0.00 1815.08 12.72 12.72 7.98 379.54 219 19 SLE Q 0.00 1178.39 12.72 12.72 5.18 246.40 220 20 SLE Q 0.00 2802.83 12.72 12.72 12.33 586.08 221 17 SLE Q 147.50 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 222 18 SLE Q 147.50 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 223 19 SLE Q 147.50 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 224 20 SLE Q 147.50 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Verifiche stato limite di formazione delle fessure - Asta n. 301 (3 1) Caso CC X
<cm> TCC N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> c
<mm> s
<mm> K3 s rm
<mm> Φ As
<cmq> Ac eff <cmq>
σs <daN/cmq>
σsr <daN/cmq>
εsm Wk <mm>
169 17 147.50 SLE Q 0.00 190.65 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 39.87 3075.86 0.01 0.00 170 18 147.50 SLE Q 0.00 1815.08 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 379.54 3075.86 0.07 0.03 171 19 147.50 SLE Q 0.00 1178.39 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 246.40 3075.86 0.05 0.02 172 20 147.50 SLE Q 0.00 2802.83 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 586.08 3075.86 0.11 0.05
Verifiche stato limite di formazione delle fessure - Asta n. 301 (1 2) Caso CC X
<cm> TCC N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> c
<mm> s
<mm> K3 s rm
<mm> Φ As
<cmq> Ac eff <cmq>
σs <daN/cmq>
σsr <daN/cmq>
εsm Wk <mm>
173 17 0.00 SLE Q 0.00 190.65 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 39.87 3075.86 0.01 0.00 174 18 0.00 SLE Q 0.00 1815.08 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 379.54 3075.86 0.07 0.03 175 19 0.00 SLE Q 0.00 -7387.71 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1544.78 3075.86 0.30 0.12 176 20 0.00 SLE Q 0.00 -5763.27 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1205.11 3075.86 0.23 0.10 177 17 105.00 SLE Q 0.00 4001.79 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 836.78 3075.86 0.16 0.07 178 18 105.00 SLE Q 0.00 7466.26 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1561.21 3075.86 0.30 0.12 179 19 105.00 SLE Q 0.00 -2455.62 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 513.48 3075.86 0.10 0.04 180 20 105.00 SLE Q 0.00 1008.85 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 210.95 3075.86 0.04 0.02 181 17 210.00 SLE Q 0.00 5761.46 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1204.73 3075.86 0.23 0.10 182 18 210.00 SLE Q 0.00 10035.50 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 2098.45 3075.86 0.41 0.17 183 19 210.00 SLE Q 0.00 20.87 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 4.36 3075.86 0.00 0.00 184 20 210.00 SLE Q 0.00 4294.94 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 898.08 3075.86 0.17 0.07 185 17 261.86 SLE Q 0.00 5974.10 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1249.19 3075.86 0.24 0.10 186 18 261.86 SLE Q 0.00 10344.00 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 2162.94 3075.86 0.42 0.17 187 19 261.86 SLE Q 0.00 330.23 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 69.05 3075.86 0.01 0.01 188 20 261.86 SLE Q 0.00 4700.10 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 982.80 3075.86 0.19 0.08 189 17 274.03 SLE Q 0.00 5963.91 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1247.06 3075.86 0.24 0.10 190 18 274.03 SLE Q 0.00 10329.20 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 2159.85 3075.86 0.42 0.17 191 19 274.03 SLE Q 0.00 315.36 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 65.94 3075.86 0.01 0.01 192 20 274.03 SLE Q 0.00 4680.65 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 978.73 3075.86 0.19 0.08 193 17 274.29 SLE Q 0.00 5963.45 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1246.97 3075.86 0.24 0.10 194 18 274.29 SLE Q 0.00 10328.50 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 2159.71 3075.86 0.42 0.17 195 19 274.29 SLE Q 0.00 314.68 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 65.80 3075.86 0.01 0.01 196 20 274.29 SLE Q 0.00 4679.76 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 978.54 3075.86 0.19 0.08 197 17 276.76 SLE Q 0.00 5958.51 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1245.93 3075.86 0.24 0.10 198 18 276.76 SLE Q 0.00 10321.40 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 2158.21 3075.86 0.42 0.17 199 19 276.76 SLE Q 0.00 307.46 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 64.29 3075.86 0.01 0.01 200 20 276.76 SLE Q 0.00 4670.32 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 976.57 3075.86 0.19 0.08 201 17 277.16 SLE Q 0.00 5957.62 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1245.75 3075.86 0.24 0.10 202 18 277.16 SLE Q 0.00 10320.10 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 2157.94 3075.86 0.42 0.17 203 19 277.16 SLE Q 0.00 306.17 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 64.02 3075.86 0.01 0.01 204 20 277.16 SLE Q 0.00 4668.62 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 976.22 3075.86 0.19 0.08 205 17 315.00 SLE Q 0.00 5761.46 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1204.73 3075.86 0.23 0.10 206 18 315.00 SLE Q 0.00 10035.50 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 2098.44 3075.86 0.41 0.17 207 19 315.00 SLE Q 0.00 20.87 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 4.36 3075.86 0.00 0.00 208 20 315.00 SLE Q 0.00 4294.93 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 898.08 3075.86 0.17 0.07 209 17 420.00 SLE Q 0.00 4001.78 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 836.78 3075.86 0.16 0.07 210 18 420.00 SLE Q 0.00 7466.25 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1561.21 3075.86 0.30 0.12 211 19 420.00 SLE Q 0.00 -2455.63 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 513.48 3075.86 0.10 0.04 212 20 420.00 SLE Q 0.00 1008.84 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 210.95 3075.86 0.04 0.02 213 17 525.00 SLE Q 0.00 190.64 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 39.86 3075.86 0.01 0.00 214 18 525.00 SLE Q 0.00 1815.07 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 379.53 3075.86 0.07 0.03 215 19 525.00 SLE Q 0.00 -7387.72 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1544.78 3075.86 0.30 0.12 216 20 525.00 SLE Q 0.00 -5763.29 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1205.11 3075.86 0.23 0.10
Verifiche stato limite di formazione delle fessure - Asta n. 301 (2 4) Caso CC X
<cm> TCC N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> c
<mm> s
<mm> K3 s rm
<mm> Φ As
<cmq> Ac eff <cmq>
σs <daN/cmq>
σsr <daN/cmq>
εsm Wk <mm>
217 17 0.00 SLE Q 0.00 190.65 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 39.87 3075.86 0.01 0.00 218 18 0.00 SLE Q 0.00 1815.08 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 379.54 3075.86 0.07 0.03 219 19 0.00 SLE Q 0.00 1178.39 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 246.40 3075.86 0.05 0.02 220 20 0.00 SLE Q 0.00 2802.83 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 586.08 3075.86 0.11 0.05
Verifiche stato limite di formazione delle fessure - Asta n. 301 (3 1) Caso CC X
<cm> TCC N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> c
<mm> s
<mm> K3 s rm
<mm> Φ As
<cmq> Ac eff <cmq>
σs <daN/cmq>
σsr <daN/cmq>
εsm Wk <mm>
225 13 147.50 SLE F 0.00 158.97 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 33.24 3075.86 0.01 0.00 226 14 147.50 SLE F 0.00 1783.40 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 372.91 3075.86 0.07 0.03 227 15 147.50 SLE F 0.00 1158.16 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 242.17 3075.86 0.05 0.02 228 16 147.50 SLE F 0.00 2782.60 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 581.85 3075.86 0.11 0.05
PROGETTO PER LA SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DELL’AREA IN DESTRA IDRAULICA DEL TORRENTE CARRIONE IN PROSSIMITÀ DELLO
SBOCCO A MARE LOTTO FUNZIONALE I.1
A.M.I.A. SPA – COMUNE DI CARRARA REL F.1 - Relazione di calcolo delle strutture Pag. 115
Ingegneri & Geologi Associati
115
Verifiche stato limite di formazione delle fessure - Asta n. 301 (1 2) Caso CC X
<cm> TCC N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> c
<mm> s
<mm> K3 s rm
<mm> Φ As
<cmq> Ac eff <cmq>
σs <daN/cmq>
σsr <daN/cmq>
εsm Wk <mm>
229 13 0.00 SLE F 0.00 158.97 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 33.24 3075.86 0.01 0.00 230 14 0.00 SLE F 0.00 1783.40 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 372.91 3075.86 0.07 0.03 231 15 0.00 SLE F 0.00 -7507.26 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1569.78 3075.86 0.30 0.12 232 16 0.00 SLE F 0.00 -5882.83 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1230.11 3075.86 0.24 0.10 233 13 105.00 SLE F 0.00 4021.55 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 840.91 3075.86 0.16 0.07 234 14 105.00 SLE F 0.00 7486.02 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1565.34 3075.86 0.30 0.12 235 15 105.00 SLE F 0.00 -2510.74 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 525.00 3075.86 0.10 0.04 236 16 105.00 SLE F 0.00 953.73 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 199.43 3075.86 0.04 0.02 237 13 210.00 SLE F 0.00 5805.87 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1214.02 3075.86 0.24 0.10 238 14 210.00 SLE F 0.00 10079.90 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 2107.73 3075.86 0.41 0.17 239 15 210.00 SLE F 0.00 -1.29 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 0.27 3075.86 0.00 0.00 240 16 210.00 SLE F 0.00 4272.78 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 893.44 3075.86 0.17 0.07 241 13 261.86 SLE F 0.00 6021.52 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1259.11 3075.86 0.24 0.10 242 14 261.86 SLE F 0.00 10391.40 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 2172.86 3075.86 0.42 0.17 243 15 261.86 SLE F 0.00 312.21 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 65.28 3075.86 0.01 0.01 244 16 261.86 SLE F 0.00 4682.08 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 979.03 3075.86 0.19 0.08 245 13 274.03 SLE F 0.00 6011.20 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1256.95 3075.86 0.24 0.10 246 14 274.03 SLE F 0.00 10376.50 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 2169.74 3075.86 0.42 0.17 247 15 274.03 SLE F 0.00 297.15 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 62.13 3075.86 0.01 0.00 248 16 274.03 SLE F 0.00 4662.44 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 974.92 3075.86 0.19 0.08 249 13 274.29 SLE F 0.00 6010.73 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1256.85 3075.86 0.24 0.10 250 14 274.29 SLE F 0.00 10375.80 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 2169.60 3075.86 0.42 0.17 251 15 274.29 SLE F 0.00 296.46 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 61.99 3075.86 0.01 0.00 252 16 274.29 SLE F 0.00 4661.54 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 974.74 3075.86 0.19 0.08 253 13 276.76 SLE F 0.00 6005.71 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1255.80 3075.86 0.24 0.10 254 14 276.76 SLE F 0.00 10368.60 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 2168.08 3075.86 0.42 0.17 255 15 276.76 SLE F 0.00 289.14 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 60.46 3075.86 0.01 0.00 256 16 276.76 SLE F 0.00 4652.00 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 972.74 3075.86 0.19 0.08 257 13 277.16 SLE F 0.00 6004.81 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1255.62 3075.86 0.24 0.10 258 14 277.16 SLE F 0.00 10367.30 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 2167.81 3075.86 0.42 0.17 259 15 277.16 SLE F 0.00 287.83 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 60.19 3075.86 0.01 0.00 260 16 277.16 SLE F 0.00 4650.29 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 972.38 3075.86 0.19 0.08 261 13 315.00 SLE F 0.00 5805.87 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1214.02 3075.86 0.24 0.10 262 14 315.00 SLE F 0.00 10079.90 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 2107.73 3075.86 0.41 0.17 263 15 315.00 SLE F 0.00 -1.29 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 0.27 3075.86 0.00 0.00 264 16 315.00 SLE F 0.00 4272.77 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 893.44 3075.86 0.17 0.07 265 13 420.00 SLE F 0.00 4021.54 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 840.91 3075.86 0.16 0.07 266 14 420.00 SLE F 0.00 7486.01 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1565.34 3075.86 0.30 0.12 267 15 420.00 SLE F 0.00 -2510.75 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 525.00 3075.86 0.10 0.04 268 16 420.00 SLE F 0.00 953.72 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 199.43 3075.86 0.04 0.02 269 13 525.00 SLE F 0.00 158.96 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 33.24 3075.86 0.01 0.00 270 14 525.00 SLE F 0.00 1783.38 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 372.91 3075.86 0.07 0.03 271 15 525.00 SLE F 0.00 -7507.28 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1569.78 3075.86 0.30 0.12 272 16 525.00 SLE F 0.00 -5882.85 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 1230.11 3075.86 0.24 0.10
Verifiche stato limite di formazione delle fessure - Asta n. 301 (2 4) Caso CC X
<cm> TCC N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> c
<mm> s
<mm> K3 s rm
<mm> Φ As
<cmq> Ac eff <cmq>
σs <daN/cmq>
σsr <daN/cmq>
εsm Wk <mm>
273 13 0.00 SLE F 0.00 158.97 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 33.24 3075.86 0.01 0.00 274 14 0.00 SLE F 0.00 1783.40 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 372.91 3075.86 0.07 0.03 275 15 0.00 SLE F 0.00 1158.16 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 242.17 3075.86 0.05 0.02 276 16 0.00 SLE F 0.00 2782.60 0.00 31.00 235.91 0.16 238.93 18.00 12.72 1451.02 581.85 3075.86 0.11 0.05
Verifiche principali - Asta n. 301 (1 2) Caso Asta N1 N2 Tipo
12 301 1 2 SLU Taglio - min. sic. c.a. 13 301 1 2 SLU Mz cost - min. sic.
130 301 1 2 C.Rare - Sc min (max compr.),C.Rare - Sf max (max t raz.),C.Rare - Sf min (max compr.)
186 301 1 2 C.Q.Per. - Sc min (max compr.),C.Q.Per. - Sf max (m ax traz.),C.Q.Per. - Sf min (max compr.),C.Q.Per. - Wk Max
242 301 1 2 C.Freq - Wk Max
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12.11 Fascicolo di calcolo software Modest (altezza muri 3,20 m) - parte terminale vasca
Verifiche e armature travi Simbologia
Caso = Caso di verifica Xg = Coordinata progressiva (dal primo nodo) in cui vien e effettuato il progetto/verifica CC = Combinazione delle condizioni di carico elementari c = momento fittizio in campata a = momento fittizio agli appoggi TG = taglio da gerarchia delle resistenze T = momento traslato per taglio e = eccentricità aggiuntiva in caso di compression e o pressoflessione TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione freq uente
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SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quas i permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco El = Elemento (asta) in cui viene effettuato il progetto /verifica (progressivo sul numero di aste) Sez. = Numero della sezione Crit. = Numero del criterio di progetto X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale AfE S = Area di ferro effettiva totale presente nel punto d i verifica, superiore AfE I = Area di ferro effettiva totale presente nel punto d i verifica, inferiore AfEP S = Area di ferro effettiva parziale presente nella CC considerata, per la sollecitazione indicata, superi ore AfEP I = Area di ferro effettiva parziale presente nella CC considerata, per la sollecitazione indicata, inferi ore My = Momento flettente intorno all'asse Y Myu = Momento ultimo intorno all'asse Y Sic. = Sicurezza a rottura
σf sup = Tensione nel ferro - superiore
σf inf = Tensione nel ferro - inferiore
σc = Tensione nel calcestruzzo X0 = Coordinata progressiva (dal nodo iniziale) dell'ini zio del tratto X1 = Coordinata progressiva (dal nodo iniziale) della fi ne del tratto Lung. = Lunghezza del tratto di progettazione Staff. = Staffatura adottata AfE St. = Area di ferro effettiva della staffatura (d'anima p er travi a T o L) bw = Larghezza membratura resistente al taglio Vsdu = Taglio agente nella direzione del momento ultimo
ctg θ = Cotangente dell'angolo di inclinazione dei puntoni di calcestruzzo VRsd = Taglio ultimo lato armatura VRcd = Taglio ultimo lato calcestruzzo Sic.T = Sicurezza a rottura per taglio c = Ricoprimento dell'armatura s = Distanza minima tra le barre K3 = Coefficiente di forma del diagramma delle tensioni prima della fessurazione s rm = Distanza media tra le fessure Φ = Diametro della barra As = Area complessiva dei ferri nell'area di calcestruzz o efficace Ac eff = Area di calcestruzzo efficace σs = Tensione nell'acciaio nella sezione fessurata
σsr = Tensione nell'acciaio corrispondente al raggiungime nto della resistenza a trazione nel calcestruzzo
εsm = Deformazione unitaria media dell'armatura (*1000) Wk = Apertura delle fessure Tipo = Tipologia 2C = Doppia C lato labbri 2Cdx = Doppia C lato costola 2I = Doppia I 2L = Doppia L lato labbri 2Ldx = Doppia L lato costole C = C Cdx = C destra Cir. = Circolare Cir.c = Circolare cava I = I L = L Ldx = L destra Om. = Omega Pg = Pi greco Pr = Poligono regolare Prc = Poligono regolare cavo Pc = Per coordinate Ia = Inerzie assegnate R = Rettangolare Rc = Rettangolare cava T = T U = U Ur = U rovescia V = V Vr = V rovescia Z = Z Zdx = Z destra Ts = T stondata Ls = L stondata Cs = C stondata Is = I stondata Dis. = Disegnata B = Base H = Altezza Cf sup = Copriferro superiore Cf inf = Copriferro inferiore Cls = Tipo di calcestruzzo Fck = Resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo Fctk = Resistenza caratteristica a trazione del calcestruz zo Fcd = Resistenza di calcolo a compressione del calcestruz zo Fctd = Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo Acc. = Tipo di acciaio Fyk = Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio Fyd = Resistenza di calcolo dell'acciaio
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Travata n. 301 Nodi: 2 1 3
Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utili zzati Sez. Tipo B
<cm> H
<cm> Cf sup
<cm> Cf inf
<cm> Cls Fck
<daN/cmq> Fctk
<daN/cmq> Fcd
<daN/cmq> Fctd
<daN/cmq> Acc. Fyk
<daN/cmq> Fyd
<daN/cmq> 1 R 100.00 45.00 4.00 4.00 C32/40 332.00 21.69 188.13 14.46 B450C 4500.00 3913.04
Stato limite ultimo - Ferri longitudinali - Verific he armatura
Xg <m>
CC TCC El X <cm>
AfE S <cmq>
AfE I <cmq>
AfEP S <cmq>
AfEP I <cmq>
My <daNm>
Myu <daNm>
Sic.
1.30 1 SLU 1 130.00 5.65 11.31 5.65 11.31 622.62 17709.00 28.442 1.30 2 SLU 1 130.00 5.65 11.31 5.65 11.31 -129.18 -9459.61 73.227 1.30 3 SLU 1 130.00 5.65 11.31 5.65 11.31 -1288.97 -9459.61 7.339 1.30 4 SLU 1 130.00 5.65 11.31 5.65 11.31 -2040.77 -9459.61 4.635 1.30 5 SLU 1 130.00 5.65 11.31 5.65 11.31 -2813.89 -9459.61 3.362 1.30 6 SLU 1 130.00 5.65 11.31 5.65 11.31 -3392.21 -9459.61 2.789 1.30 7 SLU 1 130.00 5.65 11.31 5.65 11.31 -2614.03 -9459.61 3.619 1.30 8 SLU 1 130.00 5.65 11.31 5.65 11.31 -3192.35 -9459.61 2.963 1.65 1 SLU 2 17.50 5.65 11.31 5.65 11.31 162.90 17709.00 >100 1.65 2 SLU 2 17.50 5.65 11.31 5.65 11.31 -1143.33 -9459.61 8.274 1.65 3 SLU 2 17.50 5.65 11.31 5.65 11.31 9123.40 17709.00 1.941 1.65 4 SLU 2 17.50 5.65 11.31 5.65 11.31 7817.18 17709.00 2.265 1.65 5 SLU 2 17.50 5.65 11.31 5.65 11.31 15300.80 17709.00 1.157
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1.65 6 SLU 2 17.50 5.65 11.31 5.65 11.31 14296.00 17709.00 1.239 1.65 7 SLU 2 17.50 5.65 11.31 5.65 11.31 14363.90 17709.00 1.233 1.65 8 SLU 2 17.50 5.65 11.31 5.65 11.31 13359.20 17709.00 1.326
Stato limite d'esercizio - Ferri longitudinali - Ve rifiche armatura
Xg <m>
CC TCC El X <cm>
AfE S <cmq>
AfE I <cmq>
My <daNm>
σf sup <daN/cmq>
σf inf <daN/cmq>
σc <daN/cmq>
1.30 9 SLE R 1 130.00 5.65 11.31 466.35 -20.35 109.47 2.29 1.30 10 SLE R 1 130.00 5.65 11.31 -111.96 51.56 -4.42 0.70 1.30 11 SLE R 1 130.00 5.65 11.31 -979.46 451.02 -38.66 6.11 1.30 12 SLE R 1 130.00 5.65 11.31 -1557.77 717.33 -61.49 9.71 1.30 17 SLE Q 1 130.00 5.65 11.31 433.61 -18.92 101.79 2.13 1.30 18 SLE Q 1 130.00 5.65 11.31 -144.70 66.63 -5.71 0.90 1.30 19 SLE Q 1 130.00 5.65 11.31 -948.11 436.59 -37.42 5.91 1.30 20 SLE Q 1 130.00 5.65 11.31 -1526.42 702.89 -60.25 9.52 1.65 9 SLE R 2 17.50 5.65 11.31 112.23 -4.90 26.35 0.55 1.65 10 SLE R 2 17.50 5.65 11.31 -892.56 411.01 -35.23 5.56 1.65 11 SLE R 2 17.50 5.65 11.31 6889.39 -300.60 1617.28 33.86 1.65 12 SLE R 2 17.50 5.65 11.31 5884.60 -256.76 1381.41 28.92 1.65 17 SLE Q 2 17.50 5.65 11.31 78.23 -3.41 18.36 0.38 1.65 18 SLE Q 2 17.50 5.65 11.31 -926.56 426.67 -36.57 5.78 1.65 19 SLE Q 2 17.50 5.65 11.31 6554.98 -286.01 1538.78 32.22 1.65 20 SLE Q 2 17.50 5.65 11.31 5550.20 -242.17 1302.91 27.28
Verifiche stato limite di formazione delle fessure Caso Xg
<m> CC TCC El Sez. Crit. X
<cm> My
<daNm> c
<mm> s
<mm> K3 s rm
<mm> Φ As
<cmq> Ac eff <cmq>
σs <daN/cmq>
σsr <daN/cmq>
εsm Wk <mm>
13 1.30 17 SLE Q 1 1 1 130.00 433.61 34.00 102.22 0.18 178.59 12.00 11.31 1178.39 101.79 3331.03 0.02 0.01 14 1.30 18 SLE Q 1 1 1 130.00 -144.70 34.00 168.00 0.18 235.23 12.00 1.13 172.75 66.63 6345.24 0.01 0.01 15 1.30 19 SLE Q 1 1 1 130.00 -948.11 34.00 168.00 0.18 235.23 12.00 1.13 172.75 436.59 6345.23 0.08 0.03 16 1.30 20 SLE Q 1 1 1 130.00 -1526.42 34.00 168.00 0.18 235.23 12.00 1.13 172.75 702.89 6345.23 0.14 0.05 17 1.30 13 SLE F 1 1 1 130.00 441.79 34.00 102.22 0.18 178.59 12.00 11.31 1178.39 103.71 3331.03 0.02 0.01 18 1.30 14 SLE F 1 1 1 130.00 -136.52 34.00 168.00 0.18 235.23 12.00 1.13 172.75 62.86 6345.23 0.01 0.00 19 1.30 15 SLE F 1 1 1 130.00 -955.95 34.00 168.00 0.18 235.23 12.00 1.13 172.75 440.20 6345.23 0.09 0.03 20 1.30 16 SLE F 1 1 1 130.00 -1534.26 34.00 168.00 0.18 235.23 12.00 1.13 172.75 706.50 6345.24 0.14 0.05 33 1.65 17 SLE Q 2 1 1 17.50 78.23 34.00 102.22 0.18 178.59 12.00 11.31 1178.39 18.36 3331.03 0.00 0.00 34 1.65 18 SLE Q 2 1 1 17.50 -926.56 34.00 168.00 0.18 235.23 12.00 1.13 172.75 426.67 6345.23 0.08 0.03 35 1.65 19 SLE Q 2 1 1 17.50 6554.98 34.00 102.22 0.18 178.59 12.00 11.31 1178.39 1538.78 3331.03 0.30 0.09 36 1.65 20 SLE Q 2 1 1 17.50 5550.20 34.00 102.22 0.18 178.59 12.00 11.31 1178.39 1302.91 3331.03 0.25 0.08 37 1.65 13 SLE F 2 1 1 17.50 86.73 34.00 102.22 0.18 178.59 12.00 11.31 1178.39 20.36 3331.03 0.00 0.00 38 1.65 14 SLE F 2 1 1 17.50 -918.06 34.00 168.00 0.18 235.23 12.00 1.13 172.75 422.75 6345.23 0.08 0.03 39 1.65 15 SLE F 2 1 1 17.50 6638.58 34.00 102.22 0.18 178.59 12.00 11.31 1178.39 1558.40 3331.03 0.30 0.09 40 1.65 16 SLE F 2 1 1 17.50 5633.80 34.00 102.22 0.18 178.59 12.00 11.31 1178.39 1322.53 3331.03 0.26 0.08
Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni ta glianti
CC X0 <m>
X1 <m>
Lung. <m>
Staff. AfE St. <cmq/m>
bw <m>
Vsdu <daN>
ctg θ VRsd <daN>
VRcd <daN>
Sic.T
6 SLU 0.00 0.89 0.89 --- 0.00 1.00 3570.22 18301.70 5.13 6 SLU 0.89 1.30 0.41 --- 0.00 1.00 5132.52 18301.70 3.57 6 SLU 1.65 2.06 0.41 --- 0.00 1.00 8293.97 18301.70 2.21 6 SLU 2.06 4.47 2.42 --- 0.00 1.00 7241.69 18301.70 2.53
Verifiche sezioni aste Simbologia
Caso = Caso di verifica N = Sforzo normale My = Momento flettente intorno all'asse Y Mz = Momento flettente intorno all'asse Z Nu = Sforzo normale ultimo Myu = Momento ultimo intorno all'asse Y Mzu = Momento ultimo intorno all'asse Z Sic. = Sicurezza a rottura AfT = Area di ferro tesa AfC = Area di ferro compressa σc = Tensione nel calcestruzzo
σf = Tensione nel ferro c = Ricoprimento dell'armatura s = Distanza minima tra le barre K3 = Coefficiente di forma del diagramma delle tensioni prima della fessurazione s rm = Distanza media tra le fessure Φ = Diametro della barra As = Area complessiva dei ferri nell'area di calcestruzz o efficace Ac eff = Area di calcestruzzo efficace
σs = Tensione nell'acciaio nella sezione fessurata
σsr = Tensione nell'acciaio corrispondente al raggiungime nto della resistenza a trazione nel calcestruzzo
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εsm = Deformazione unitaria media dell'armatura (*1000) Wk = Apertura delle fessure Ty = Taglio in dir. Y Tz = Taglio in dir. Z bw = Larghezza membratura resistente al taglio Asw = Area armatura trasversale Vsdu = Taglio agente nella direzione del momento ultimo Vrdu = Taglio ultimo assorbibile dal solo calcestruzzo Asta = Numero dell'asta N1 = Nodo iniziale N2 = Nodo finale CC = Numero della combinazione delle condizioni di caric o elementari TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione freq uente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quas i permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale Tipo = Tipo di verifica effettuata Sez. = Numero della sezione B = Base H = Altezza Cf = Copriferro Cls = Tipo di calcestruzzo Fck = Resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo Fctk = Resistenza caratteristica a trazione del calcestruz zo Fcd = Resistenza di calcolo a compressione del calcestruz zo Fctd = Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo Acc. = Tipo di acciaio Fyk = Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio Fyd = Resistenza di calcolo dell'acciaio
PLATEA
Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utili zzati Sez. Tipo B
<cm> H
<cm> Cf
<cm> Cls Fck
<daN/cmq> Fctk
<daN/cmq> Fcd
<daN/cmq> Fctd
<daN/cmq> Acc. Fyk
<daN/cmq> Fyd
<daN/cmq> 1 R 100.00 45.00 2.60 C32/40 332.00 21.69 188.13 14.46 B450C 4500.00 3913.04
Verifiche stato limite ultimo per tensioni normali - Asta n. 301 (1 3) Caso N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> Nu
<daN> Myu
<daNm> Mzu
<daNm> Sic.
21 0.00 -16579.20 0.00 0.00 -17580.60 0.00 1.061 22 0.00 -15785.90 0.00 0.00 -17580.60 0.00 1.114
Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni ta glianti - Asta n. 301 (1 3) Caso Ty
<daN> Tz
<daN> bw
<m> Asw
<cmq> Vsdu
<daN> Vrdu
<daN> 21 0.00 -7376.84 1.00 0.00 7376.84 18301.70
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22 0.00 -8731.48 1.00 0.00 8731.48 18301.70
Verifiche stato limite d'esercizio - Asta n. 301 (1 3) Caso My
<daNm> AfT
<cmq> AfC
<cmq> σc
<daN/cmq> σf
<daN/cmq> 195 -7699.45 11.31 5.65 37.84 1807.44 275 0.00 5.65 11.31 0.00 0.00 287 -7340.46 11.31 5.65 36.08 1723.17 367 0.00 5.65 11.31 0.00 0.00
Verifiche stato limite di formazione delle fessure - Asta n. 301 (1 3) Caso N
<daN> My
<daNm> Mz
<daNm> c
<mm> s
<mm> K3 s rm
<mm> Φ As
<cmq> Ac eff <cmq>
σs <daN/cmq>
σsr <daN/cmq>
εsm Wk <mm>
367 0.00 0.00 0.00 34.00 168.00 0.18 235.23 12.00 1.13 172.75 0.00 6345.24 0.00 0.00 287 0.00 -7340.46 0.00 34.00 104.87 0.18 179.09 12.00 11.31 1177.97 1723.17 3331.03 0.33 0.10 379 0.00 -7430.21 0.00 34.00 104.87 0.18 179.09 12.00 11.31 1177.97 1744.24 3331.03 0.34 0.10
Verifiche effettuate - Asta n. 301 (1 3) Caso Asta N1 N2 CC TCC X
<cm> Tipo
21 301 1 3 5 SLU 0.00 SLU Mz cost - min. sic. 22 301 1 3 6 SLU 0.00 SLU Taglio - min. sic. c.a.
195 301 1 3 11 SLE R 0.00 C.Rare - Sc min (max compr.),C.Rare - Sf max (max t raz.),C.Rare - Sf min (max compr.) 275 301 1 3 11 SLE R 400.00 C.Rare - Sc max (min. compr.) 287 301 1 3 19 SLE Q 0.00 C.Q.Per. - Sc min (max compr.),C.Q.Per. - Sf max (m ax traz.),C.Q.Per. - Sf min (max
compr.),C.Q.Per. - Wk Max 367 301 1 3 19 SLE Q 400.00 C.Q.Per. - Sc max (min. compr.) 379 301 1 3 15 SLE F 0.00 C.Freq - Wk Max
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13. VERIFICHE STRUTTURALI SETTO CENTRALE DELLA VASCA
Il setto centrale della vasca, che delimita il canale Cadorna dalla vasca di accumulo vera e propria,
presenta un’altezza massima di 2,28 m in corrispondenza della parte terminale della vasca dove è presente
un’abbassamento del fondo della vasca stessa.
Tale setto dovrà essere dimensionato per resistere alla spinta esercitata dall’acqua, la quale tenuto
conto della soglia di sfioro, presenterà un’altezza massima di 1,91 dal fondo.
13.1 Schema opera
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La determinazione delle spinte sull’ opera di sostegno, delle sollecitazioni e le verifiche degli
elementi strutturali, sono state condotte mediante l’ausilio di fogli di calcolo elettronici di cui a seguire
verranno riportati i dati di input e i risultati.
13.2 Dati di input e geometria
CARICHI
Permanenti strutturali G1 γcls = 2500 Kg/mc peso specifico cls
EFFETTI PRESENZA DI ACQUA
Presenza acqua SI γacqua 1000.00 Kg/mc
GEOMETRIA GEOMETRIA
β1 90 ° sm= 0.2 m H = 2.28 m H0 = 0.37 mβ 0 ° H1 = 1.91 m
13.3 Analisi sismica
ANALISI SISMICA
Vita di riferimento della struttura VR anni 50Classe d'uso della struttura Classe uso III 1.5Vita nominale della struttura VN anni 75Categoria del sottosuolo CCategoria TOPOGRAFICA T1Accelerazione orizzontale max attesa in sito ag/g 0.145Fattore di amplificazione dello spettro in accel. Orizz. Fo 2.39
TC* 0.296Coeff. amplificazione stratigrafica SS 1.49
Coeff. amplificazione topografica ST 1.0S = Ss • ST 1.49
CAPACITA DI SUBIRE SPOSTAMENTI NOCoeff. riduzione acceleraz max attesa in sito βm 1
Accelerazione massima amax 0.216
Coeff. Sismico orizzontale KH 0.216CONSIDERA KV SICoeff. Sismico verticale KV (+) 0.108
KV (-) -0.108
13.4 Coefficienti parziali per le azioni
γg1, fav γg1, sfav γg2, fav γg2, sfav γQ, fav γQ, sfav ψ0Q ψ1Q ψ2Q
EQU+M2 0.9 1.1 0.0 1.5 0.0 1.5 0.7 0.7 0.6A1+M1+R1 1.0 1.3 0.0 1.5 0.0 1.5 0.7 0.7 0.6A2+M2+R2 1.0 1.0 0.0 1.3 0.0 1.3 0.7 0.7 0.6A1+M1+R3 1.0 1.3 0.0 1.5 0.0 1.5 0.7 0.7 0.6SISMA+M1 1.0 1.0 1.0 1.0 0.0 1.0 0.7 0.7 0.6SISMA+M2 1.0 1.0 1.0 1.0 0.0 1.0 0.7 0.7 0.6
SLE 1.0 1.0 0.0 1.0 0.0 1.0 0.7 0.7 0.6
P. STRUTTURALIg1
P. NON STRUTTURALIg2
ACCIDENTALEQ
A
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13.5 Carichi verticali
CARICHI VERTICALI LIVELLO 1
P(Kg/m)
Distanze A
(m)
P(Kg/m)
MCS
STABIL.0
PERMANENTI STRUTTURALI g1Peso CLS 0 P0 = 185 0.10 185.00 18.50Peso CLS 1 P1 = 955 0.10 955.00 95.50
1140.00 114.00V0 M0S
13.6 Spinte analisi statica
CONSIDERA EFFETTO STABILIZZANTE SPINTA VERTICALE NO
SPINTE TERRENO ANALISI STATICALIVELLO 1
Altezza terreno
(m)
Distanze punto 1
(m)
qS
SPINTAVERT.
1
SPINTAORIZZ.
1
MAR
RIBAL.1
Spinta acqua 1.91 qa_1= 1910.00livello 1 S2_1= 1824.05
S2 orizz = 0.64 1824.05 1161.310.00 1824.05 1161.31V1 H1 M1R
Comb. STRCOMBINAZIONI STATICHE
13.7 Spinte analisi sismica
CONSIDERA EFFETTO STABILIZZANTE SPINTA VERTICALE NO
SPINTE TERRENO ANALISI SISMICALIVELLO 1
Kh = 0.216Kv = 0.108
SPINTE ANALISI SISMICA
Altezza terreno
(m)
Distanze punto 1
(m)
qS
SPINTAVERT.
1
SPINTAORIZZ.
1
MCR
RIBAL.1
Spinta acqua 1.91 qt_1= 1910.00livello 1 S2_1= 1824.05
S2 orizz = 0.64 1824.05 1161.31
SPINTA SISMICA 1.91ACQUA A MONTE Sa A= 460.41livello 1 Sa orizz = 0.76 460.41 351.75Westergaard
0.00 2284.46 1513.06V1 H1 M1R
FORZE DI INERZIA LIVELLO 1CLS 0 P 0 = 185.00
S P0 orizz= 2.10 40.02 83.85S P0 vert= 0.00 20.01 0.00
CLS 1 P 1 = 955.00S P1 orizz= 0.96 206.61 197.32S P1 vert= 0.00 103.31 0.00
123.32 246.64 281.17V1 H1 M1R
comb. SIS STR
COMBINAZIONI SISMICHE
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13.8 Sollecitazioni setto
13.8.1 Sollecitazioni a SLU
STATICA
γg1 g1 γg2 g2 γQ1 ψ0Q Q
MR spinta = 1.3 1161.31 1.5 0.00 1.5 1 0.00 = 1509.71 Kg*m/m
H spinta = 1.3 1824.05 1.5 0.00 1.5 1 0.00 = 2371.27 Kg /m
MR = 1509.71 Kg*m/m H= 2371.27 Kg/m
a = MR/H = 0.64 m
REAZIONI VINCOLARI MA = -1509.71 Kg*m HA = 2371.27 Kg
SOLLECITAZIONI MA = -1509.71 Kg*m TA= 2371.27 Kg
SISMICA
γg1 g1 γg2 g2 γQ1 ψ0Q Q
MR spinta = 1.0 1513.06 1.0 0.00 1.0 0.6 0.00 = 1513.06 Kg*m/m
MR forze inerzia = 1.0 281.17 1.0 0.00 1.0 0.6 0.00 = 281.17 Kg*m/m
H spinta = 1.0 2284.46 1.0 0.00 1.0 0.6 0.00 = 2284.46 Kg /m
H forze inerzia = 1.0 246.64 1.0 0.00 1.0 0.6 0.00 = 246.64 Kg /m
MR = 1794.23 Kg*m/m H= 2531.09 Kg/m
a = MR/H = 0.71 m
REAZIONI VINCOLARI MA = -1794.23 Kg*m HA = 2531.09 Kg
SOLLECITAZIONI MA = -1794.23 Kg*m TA= 2531.09 Kg
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13.8.2 Sollecitazioni a SLE ( rara)
γg1 g1 γg2 g2 γQ1 ψ0Q Q
MR spinta = 1.0 1161.31 1.0 0.00 1.0 1 0.00 = 1161.31 Kg*m/m
H spinta = 1.0 1824.05 1.0 0.00 1.0 1 0.00 = 1824.05 Kg /m
MR = 1161.31 Kg*m/m H= 1824.05 Kg/m
a = MR/H = 0.64 m
REAZIONI VINCOLARI MA = -1161.31 Kg*m HA = 1824.05 Kg
SOLLECITAZIONI MA = -1161.31 Kg*m TA= 1824.05 Kg
13.8.3 Sollecitazioni a SLE ( frequente)
γg1 g1 γg2 g2 γQ1 ψ0Q Q
MR spinta = 1.0 1161.31 1.0 0.00 1.0 0.7 0.00 = 1161.31 Kg*m/m
H spinta = 1.0 1824.05 1.0 0.00 1.0 0.7 0.00 = 1824.05 Kg /m
MR = 1161.31 Kg*m/m H= 1824.05 Kg/m
a = MR/H = 0.64 m
REAZIONI VINCOLARI MA = -1161.31 Kg*m HA = 1824.05 Kg
SOLLECITAZIONI MA = -1161.31 Kg*m TA= 1824.05 Kg
13.8.4 Sollecitazioni a SLE ( quasi permanente)
A1+M1+R1
γg1 g1 γg2 g2 γQ1 ψ0Q Q
MR spinta = 1.0 1161.31 1.0 0.00 1.0 0.6 0.00 = 1161.31 Kg*m/m
H spinta = 1.0 1824.05 1.0 0.00 1.0 0.6 0.00 = 1824.05 Kg /m
MR = 1161.31 Kg*m/m H= 1824.05 Kg/m
a = MR/H = 0.64 m
REAZIONI VINCOLARI MA = -1161.31 Kg*m HA = 1824.05 Kg
SOLLECITAZIONI MA = -1161.31 Kg*m TA= 1824.05 Kg
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13.9 Verifica a flessione e taglio.
Sezione di base unitaria (100 cm) e spessore 20 cm armata con ferri diametro 12 cm a passo 20 cm in
compressione e in trazione.
Verifica a flessione - SLU
CalcestruzzoRck 400 Kg/cm2 Applica riduzione per spessore < 5 cm NO
fck= 0,83 Rck 332 Kg/cm3 33.2 N/mm2
γc 1.5fcd = 0,83 Rck / γc 221.33 Kg/cm2
0,85∙fcd= 188.13 Kg/cm2 Resistenza di calcolo a compressione del CLS a stato limite ultimofctd = 11.4 Kg/cm2 Resistenza di calcolo a trazione del CLS a stato limite ultimo
Acciaio fy,k 4500 Kg/cm2
γs 1.15
fsd = fyk / γs 3914 Kg/cm2 Resistenza di calcolo dell'acciaio a stato limite ultimoEs 2060000 Kg/cm2
ε syd ‰ = 1.9
DATI SEZIONEBase (cm) H (cm) h'=cop. (cm) h (cm)
100 20 4.00 16
DATI ARMATURA LONGITUDINALECompressione n. ferri - d. (mm) n. ferri - d. (mm) As'
5 12 0 0 5.65Trazione n. ferri + d. (mm) n. ferri + d. (mm) As
5 12 0 0 5.65
VERIFICA A SLU
VERIFICA A FLESSIONEK = 0.16885903 y = K∙h = 2.7017445
Campo 2bCalcestruzzo C= α ∙ 0,85 ∙ fcd ∙ K ∙ h C = 33505.626 Kg
ε c ‰ = 2.03α = 0.66β = 0.37σ c = 188.13 Kg/cm2 0,85 fcd
Acciaio trazione T=As ∙ fsd T = 22133.149 Kgε s ‰ = 10σ s = 3914 Kg/cm2 fsd
Acciaio compress. Cs =As' ∙ σ's Cs = -11372.48 kgε' s ‰ = -0.98σ' s = -2011.10 Kg/cm2
Condizione necessaria per l'equilibriro C + Cs - T = 0 0.00
Mu = T ∙(h - β ∙y) + Cs∙(β ∙y - h') 366069.232 Kg cm 3660.6923 Kg m > 1794.23
Il momento ultimo della sezione, pari a 3660 Kgm/m, risulta maggiore del momento massimo
sollecitante pari a 1794 Kgm/m e pertanto la verifica è soddisfatta.
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Verifica a Taglio – SLU
VERIFICA A TAGLIO PER ELEMENTI NON ARMATIVRd= [0,18 k (100 ρ1 fck)1/3 /γc+ 0,15 σcp] bw d > (vmin + σcp) bw d
d 160 mmbw 1000 mm
Ac 200000 mm2
k= 1+ (200/d)1/2 2.00ρ1 = As1 / (bw d) 0.004
Ned= 0.00 N
σcp= Ned/Ac 0
vmin = 0,035 K2/3 fck1/20.57
VRd = 87259.23 N VRd = 9126.45 Kg > 2531.09VRd min= 91264.5386 N
Il taglio ultimo della sezione, pari 9126 Kg/m, risulta maggiore del taglio massimo sollecitante pari
a 2531 Kg/m e pertanto la verifica è soddisfatta.
Verifica a flessione - SLE
VERIFICA A TENSIONI MASSIMECALCESTRUZZOApplica riduzione per spessore < 5 cm NOCOMBINAZIONE RARA σc < 0,6∙fck= 199.2 kg/cm2
COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE σc < 0,45 ∙ fck= 149.4 kg/cm2
ACCIAIOCOMBINAZIONE RARA σs < 0,8∙fyk= 3600 kg/cm2
Posizione asse neutro x (cm) 4.37Momento di inerzia J (cm4) 14266.29
M (Kgcm) nσc
(Kg/cm2)
σs
(Kg/cm2)
σs'
(Kg/cm2)COMB RARA 116131.18 15 35.58 1420.01 45.23COMB QUASIPERMANENTE 116131.18 15 35.58 1420.01 45.23
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VERIFICA A FESSURAZIONE
Condizioni ambientali AGGRESSIVE Armatura POCO SENSIBILE
Combinazione Frequente Diametro 12 mmwd < w2 Spaziatura 200.00 mm σs < 2400 Kg/cmq
Combinazione Quasi permanente Diametro 12 mmwd < w1 Spaziatura 200.00 mm σs < 1600 Kg/cmq
Momento flettente Mmax+ 116131.18 kgcm 116131.18 kgcm
Tensione di trazione acciaio ss 1420.01 kg/cm2 1420.01 kg/cm2
COMB. FREQUENTE COMB. QUASI PERM.
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14. VERIFICHE STRUTTURALI ELEMENTI DI COPERTURA DELLA VASCA
14.1 Solaio prefabbricato tipo RAP
Il solaio di copertura della vasca sarà realizzato mediante pannelli alveolari precompressi<RAP>
dello spessore di 16 cm, prodotti in serie controllata secondo la normativa sui prefabbricati e garantiti da
accurate prove e verifiche.
I pannelli saranno poi completati con soletta armata di calcestruzzo dello spessore di 4 cm.
Il dimensionamento del solaio RAP, verrà eseguito mediante l’utilizzo delle tabelle, che le varie ditte
produttrici forniscono, con indicazione delle caratteristiche tecniche del manufatto:
Di seguito si riporta il dimensionamento semplificato del solaio RAP, basato sull’utilizzo della
tabella fornita dalla ditta Gruppo Centro Nord, nel quale sono state confrontate le sollecitazioni in ottenute
dall’analisi dei carichi con quelle massime in esercizio.
Caratteristiche statiche
J 34735.0 cm4
W 4352.0 cm3
E 300000.0 KG/cm2
Mmax 5111.0 Kgm
Tmax 5157.0 Kgm
Proprietà del profilato
Caratteristiche di
resistenza
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DATI SOLAIO
Interasse di carico 1.2 m
Luce 5.145 m
Analisi dei carichi
Permanenti strutturali G1 350.00 Kg/mq
Permanenti non strutturali G2 0 Kg/mq
Esercizio Q 400 Kg/mq
Verifiche di resistenza a SLUgG1 gG2 gQ
SLU 1.3 1.5 1.5
q= 1266.00 Kg/m M= q l2/8 = 4189.04 Kg cm < 5111.0 Kgm
T = q l/2 = 3256.79 Kg < 5157.0 kg
Verifiche di deformazione a SLEgG1 gG2 gQ
SLE 1 1 1
q= 900.00 Kg/m
f= 5 /384 q l4/ EJ f< 1/200 L
fy= 5 /384 q l4/ E Jy = 0.79 cm f< 1/200 L = 2.57 cm
q
L
Considerando che i solai RAP vengono prodotti seguendo degli standard sui diamteri delle armature e sul
loro posizionamento all’interno della sezione del pannello, che possono variare a seconda della ditta
produttrice, si ritiene che in quesa fase progettuale il dimensionamento del solaio risulta corretto,
rimandando verifiche più accurate al momento dell’individuazione della ditta prefabbricatrice.
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14.2 Grigliato metallico - maglia 25x76, piatto 30x2 mm
Caratteristiche statiche
Caratteristiche dell'acciaio
Tipo acciaio
fyk 2350 daN/cm2
ftk 3600 daN/cm2
gM1 1.05 fdy = fyk / γ M1 2238.10 daN/cm2
E 2100000 daN/cm2 G 807692 daN/cm
2
Scelta del profilato
Altezza piatto 30 mm Iy 18.5 cm4
Spessore piatto 2 mm Wel.y 12.3 cm3
Interasse barre 25 mm
N° Barre per metro 41
DATI GRIGLIATO
Interasse di carico 1 m
Luce 1.25 m
Analisi dei carichi
Permanenti strutturali G1 21.24 Kg/mq
Permanenti non strutturali G2 0 Kg/mq
Esercizio Q 400 Kg/mq
Verifiche di resistenza a SLUgG1 gG2 gQ
SLU 1.3 1.5 1.5
q= 627.61 Kg/m
My= q l2/8 = 12258.10 Kg cm
σ = My/Wy = 996.59 Kg cm2 < fdy
Verifiche di deformazione a SLEgG1 gG2 gQ
SLE 1 1 1
q= 421.24 Kg/m
f= 5 /384 q l4/ EJ f< 1/200 L
fy= 5 /384 q l4/ E Jy = 0.35 cm f< 1/200 L = 0.63 cm
Proprietà del profilatoDimensioni di
costruzione
q
L
S235
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14.3 Travi di acciaio a sostegno del grigliato
Caratteristiche statiche
Caratteristiche dell'acciaio Scelta del profilato
Tipo acciaio Serie
fyk 2750 daN/cm2
ftk 4300 daN/cm2
gM1 1.05 fdy = fyk / γ M1 2619.05 daN/cm2
E 2100000 daN/cm2 G 807692 daN/cm
2
G 24.7 kg/m hi 11.6 cm
h 13.3 cm d 9.2 cm Iy 1033.0 cm4
b 14.0 cm Ø M 16 Wel.y 155.4 cm3 S235 S355 S460
tw 0.6 cm pmin 6.4 cm Wpl.y♦ 173.5 cm3 1 2 3
tf 0.9 cm pmax 7.6 cm iy 5.7 cm
r 1.2 cm Avz 10.1 cm2
AL 0.8 m2/m
AG 32.2 m2/t Iz 389.3 cm4 S235 S355 S460
A 31.4 cm2 Wel.z 55.6 cm3 1 2 3
Wpl.z♦ 84.9 cm3
iz 3.5 cm
ss 36.6 cm
It 8.1 cm4
Iw 15060.0 cm6
◊ ◊ ◊
DATI TRAVE
Interasse di carico 1.25 m
Luce 5.25 m
angolo di rotazione 0.00 °
Analisi dei carichiPermanenti strutturali G1 49.76 Kg/mq
Permanenti non strutturali G2 0 Kg/mq
Esercizio Q 400 Kg/mq
Verifiche di resistenza a SLUgG1 gG2 gQ
SLU 1.3 1.5 1.5
qz= 830.86 Kg/m
qy= 0.00 Kg/m
My= qz l2/8 = 286257.23 Kg cm
Mz= qy l2/8 = 0.00 Kg cm
σ =My/Wy + Mz/Wz = 1842.07 Kg cm2 < fdy
Verifiche di deformazione a SLEgG1 gG2 gQ
SLE 1 1 1
qz= 562.20 Kg/m
qy= 0.00 Kg/m
f= 5 /384 q l4/ EJ f< 1/200 L
fy= 5 /384 qz l4/ E Jy = 2.56 cm
fz= 5 /384 qy l4/ E Jz = 0.00 cm
f = (fy2+fz2)0,5 = 2.56 cm f< 1/200 L = 2.63 cm
EN
100
25-4
: 200
4
EN
102
25:2
001
Superficie Dimensioni di costruzione Proprietà del profilato
EN
100
25-2
: 200
4
Asse forte y-y
Asse debole z-z
----------
Pure
Bending y-y
Pure
Bending x-x
Classification
ENV 1993-1-1
q
L
HE 140 AS275
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15. ORIGINE E CARATTERISTICHE DEI CODICI DI CALCOLO
15.1 Analisi strutturale vasca
Il titolo del programma di calcolo utilizzato e la versione è:
MODEST - Modellatore strutturale
Versione 8.70 Free
L’autore e il distributore del programma di calcolo è:
Tecnisoft s.a.s. - Via F. Ferrucci, 203/C –59100 Prato –
Tel. 0574 583421 - Fax 0574 570157 –
P.Iva 01555190972 |
Per informazioni [email protected] |
www.tecnisoft.it
Soggetto registrato:
Enrico Favilla
Via di Tiglio 433 - 55100 Lucca
Telefono 0583 – 48682 Telefax 0583 - 464539
E-mail [email protected]
15.2 Informazioni generali sull’elaborazione e valutazione numerica
Per l’elaborazione della soluzione progettuale con l’ausilio del programma di calcolo indicato è stato
utilizzato il seguente calcolatore:
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E’ stata verificata la soluzione ottenuta, essa non risulta viziata da errori di tipo numerico legati
all’algoritmo risolutivo ed alle caratteristiche dell’elaboratore.
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Il progettista incaricato
dott. ing. Enrico Favilla
……………………………………………