Upload
lyminh
View
314
Download
23
Embed Size (px)
Citation preview
12.4.2012. P-726 Strana 1 od 86
INSTITUT ZA GRAĐEVINARSTVO, GRAĐEVINSKE MATERIJALE I NEMETALE d.o.o.
Tuzla, Kojšino 29, telefon: +387 (0) 35 258-083; 258-085; FAX: +387 (0) 35 258-089
e-mail: [email protected]; web adresa: www.institut-git.com.ba
DIREKTOR INSTITUTA GIT
prof.dr.sci. Ahmet Imamović, dipl.inž.građ.
STATIČKI PRORAČUN
ZA RAZLIČITE RASPONE KONSTRUKCIJE
MONTAŽNOG BIJELOG STROPA, PROIZVOD
FIRME „XELLA BH“ d.o.o. TUZLA
12.4.2012. P-726 Strana 2 od 86
NARUČILAC ZADATKA: „XELLA BH“ d.o.o. Tuzla
PREDMET ZADATKA: Statička proračun za različite raspone konstrukcije
montažnog bijelog stropa, proizvod firme „XELLA BH“
d.o.o. Tuzla
IZVRŠILAC ZADATKA: Institut za građevinarstvo, građevinske materijale i
nemetale d.o.o. Tuzla
NARUDŽBENICA BROJ: 4500017999 od 10.10.2012. godine
NOSILAC ZADATKA: prof.dr.sci. Ahmet Imamović, dipl.inž.građ.
S A R A D N I C I: Emina Hadžić, dipl.inž.građ.
TEHNIČKA OBRADA: Emina Hadžić, dipl.inž.građ.
Sena Softić, lektor
INV. BROJ: P-726
BROJ STRANA: 86
DATUM ZAVRŠETKA: 12.4.2012. godine
NALAZI SE U: „XELLA BH“ d.o.o. Tuzla
Institut za građevinarstvo, građevinske materijale i
nemetale d.o.o. Tuzla
12.4.2012. P-726 Strana 3 od 86
S A D R Ž A J
Strana
OPŠTA DOKUMENTACIJA PROJEKTANTA
▪ Rešenje o registraciji djelatnosti i poreskoj registraciji Instituta GIT d.o.o. Tuzla ...... 4-13
▪ Kopija uvjerenja o položenom stručnom ispitu za odgovornog projektanta ..................14
STATIČKI PRORAČUN
1. TEHNIČKI OPIS ...........................................................................................................16
2. PROJEKTOVANJE BIJELOG STROPA I DETALJI PRIMJENE ..............17
3. IZVOĐENJE KONSTRUKCIJE BIJELI STROP ..............................................24
4. STATIČKI PRORAČUN ...........................................................................................25
4.1. Proračun nosivosti gredice D1 - raspon ℓ = 3,5 m ...................................................25
4.2. Proračun nosivosti gredice D2 - raspon ℓ = 4,0 m ...................................................31
4.3. Proračun nosivosti gredice D3 - raspon ℓ = 4,5 m ...................................................37
4.4. Proračun nosivosti gredice D4 - raspon ℓ = 5,6 m ...................................................43
4.5. Proračun nosivosti gredice D5 - raspon ℓ = 6,0 m ...................................................49
4.6. Proračun nosivosti gredice D6 - raspon ℓ = 6,60 m .................................................55
4.7. Staticki proracun - gredice D1, D2, D3 - sistem roštilja ...................................................62
4.8. Staticki proracun - gredice D4, D5, D6 - sistem roštilja ............................................. 74-85
5. PRILOG: Poprečni presjeci gredica .............................................................................86
12.4.2012. P-726 Strana 4 od 86
OPŠTA DOKUMENTACIJA
12.4.2012. P-726 Strana 5 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 6 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 7 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 8 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 9 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 10 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 11 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 12 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 13 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 14 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 15 od 86
STATIČKI PRORAČUN
ZA RAZLIČITE RASPONE KONSTRUKCIJE MONTAŽNOG
BIJELOG STROPA
12.4.2012. P-726 Strana 16 od 86
1. TEHNIČKI OPIS
Bijeli strop, proizvod firme „Xella BH“ d.o.o. Tuzla se izvodi od armiranobetonskih gredica,
poprečnih rebara, stropnog bloka i tankoslojnog maltera. Gredice se postavljaju u pravcu
kraćih raspona. Njihov puni osni razmak iznosi 68 cm i uvjetovan je dimenzijama stropnog
bloka. Poprečna rebra se postavljaju nakon postavljanja gredica i stropnog bloka. Razmak
poprečnih rebara prilagođava se cijelom broju blokova, uslovima nosivosti i potresnim
zonama.
Gredice su proizvedene tako da se strop gradi bez ikakve oplate, bez ili sa minimalnim
podupiranjem. Nakon postavljanja gredica, ležajnica ispune i armature poprečnih rebara, vrši
se popunjavanje mikro betonom, poslije čega se cijela površina stropa zalije tankoslojnim
YTONG malterom, kako bi se popunile sljubnice među blokovima.
Strop je djelimično nosiv istog trena po završetku monolitizacije, a cjelokupna nosivost se
ostvaruje nakon sedam dana. Podupiranje gredica vrši se samo u sredini raspona, a potpore se
mogu ukloniti 24 sata nakon monolitizacije.
Na osnovu projektnog zadatka izvršen je proračun gredica bijelog stropa u ravnim pločastim
konstrukcijama namijenjenim za međuspratne konstrukcije. Statičkim proračunom, urađenim
u programskom paketu Tower izvršena je kontrola sljedećih armiranobetonskih gredica:
- gredica D1,visina stropa h = 15 cm, raspon ℓ = 3,50 m,
- gredica D2,visina stropa h = 15 cm, raspon ℓ = 4,00 m,
- gredica D3,visina stropa h = 15 cm, raspon ℓ = 4,50 m,
- gredica D4,visina stropa h = 20 cm, raspon ℓ = 5,60 m,
- gredica D5,visina stropa h = 20 cm, raspon ℓ = 6,00 m,
- gredica D6,visina stropa h = 20 cm, raspon ℓ = 6,60 m.
Proračun obuhvata kontrolu gredica D1-D6 za granična stanja:
- granično stanje nosivosti (proračun potrebne armature),
- granično stanje upotrebljivosti (kontrola progiba i prslina).
Opterećenja za koja su rađene kontrole su opterećenja koja se mogu javiti na međuspratnim
konstrukcijama:
- sopstvena težina stropa
- stalno opterećenje poda i plafona
- pregradni zidovi (položaj zidova nije definisan, pa se za zidove čija je težina manja od
2,5 kN/m taj uticaj može uzeti kao ravnomjerno podijeljeno opterećenje sa najmanjom
nominalnom vrijednošću od 0,5 kN/m2),
- korisno opterećenje stropnih konstrukcija sa najmanjom nominalnom vrijednošću
ravnomjerno podijeljenog opterećenja od p = 1,5 kN/m2 (stambeni prostori, boravci,
hotelske sobe, bolničke i sanatorijumske sobe).
Kontrola graničnog stanja nosivosti urađena je na modelu sa idealnim uslovima, u kojem su
gredice bijelog stropa idealnim zglobovima pričvršćene na mjestu oslanjanja na nosivu
konstrukciju (statički sistem proste grede), dok je kontrola graničnog stanja upotrebljivosti
urađena još i na modelu sa stvarnim uslovima u kojima se zbog veze sa armiranobetonskim
vijencem, gredice bijelog stropa djelimično upinju u armiranobetonski vijenac. Ovo
uklještenje daje veću nosivost od projektovane nosivosti na modelu u idealnim uslovima, što
se može zanemariti jer je na strani sigurnosti. Međutim, značajno smanjuje progibe na razini
radnog opterećenja.
Armiranobetonske gredice D1-D3 predviđene su za izvođenje pločastih konstrukcija debljine
d=15 cm, maksimalnog raspona ℓ = 4,50 m, za navedena opterećenja od betona klase C25/30.
12.4.2012. P-726 Strana 17 od 86
Montažni dio gredice čini donji pojas gredice dimenzija 9x3 cm, sa ugrađenim rešetkastim
nosačima RAN, proizvedenim iz čelika klase Bst-500. Dodatna armatura gredica je takođe
klase Bst-500.
Armiranobetonske gredice D4-D6 su predviđene za izvođenje pločastih konstrukcija debljine
d=20 cm, maksimalnog raspona ℓ = 6,60 m, za navedena opterećenja od betona klase C25/30.
Montažni dio gredice čini donji pojas gredice dimenzija 9x3 cm, sa ugrađenim rešetkastim
nosačima RAN, proizvedenim iz čelika klase Bst-500. Dodatna armatura gredica je takođe
klase Bst-500.
Pregled dužina stropnih gredica i pripadajuće armature za pojedine gredice:
donja gornja
D1 15,0 do 3,50 m
D2 15,0 do 4,00m 1xØ8 1xØ8
D3 15,0 do 4,50 m 1xØ12 1xØ10
D4 20,0 do 5,60 m 3xØ8 2xØ8
D5 20,0 do 6,00m 3xØ10 2xØ10
D6 20,0 do 6,60 m 3xØ12 2xØ12
ArmaturaOznaka Visina(cm) Dužina stropne gredice(m)
2. PROJEKTOVANJE BIJELOG STROPA I DETALJI PRIMJENE
Puni osni razmak gredica bijelog stropa iznosi 68 cm, a nominalna debljina konstrukcije 15
cm. Blokove bijelog stropa moguće je rezati tako da se oni na svojim krajevima mogu
prilagoditi bilo kojoj geometriji i da najmanji osni razmak gredica može biti 10 cm. Ispod ove
granice polje se puni još jednom gredicom ili se ispod priveže daska kao oplata proširenog
stropa.
Razmak i širina poprečnih rebara prilagođavaju se cijelom broju blokova, te uvjetima
nosivosti i potresnim zonama. Osnovna širina poprečnih rebara je 4 cm, iako rebra mogu biti i
šira: 8 cm, 12 cm i 16 cm, što je slučaj kad se želi formirati konkretan nosač s nosivošću
većom od one za uobičajena rebra.
Spajanje gredica je moguće iz dva smijera, pomoću „U“ sidara u betonu ili pomoću
zavarivanja ili jednog i drugog. Spajanje bijelog stropa sa ostalim konstrukcijama ili
međusobno, zahvalno je raditi zavarivanjem slijedeći opšta načela konstruiranja i zavarivanja
čeličnih konstrukcija.
Na crtežima, koji se daju na narednim stranicama, prikazani su karakteristični detalji koji se
pojavljuju uz konstrukciju bijelog stropa.
Detalji I i II prikazuju vezu armiranobetonske gredice sa horizontalnim serklažom - glavnim
vijencem i vezu poprečnog rebra sa horizontalnim serklažom - sporednim vijencem. Kod veze
AB gredice sa glavnim vijencem važno je da sve šipke vijenca prolaze iza čvorova RAN
nosača, a kod veze poprečnog rebra važno je pravilno sidrenje armature u sporedni vijenac.
Površine betona i armature u presjeku vijenca moraju biti odabrane tako da budu same za sebe
duktilne.
Poprečno rebro prikazano u sklopu detalja I je važan konstruktivni element; ujednačava
progibe i nosivost glavnih rebara kada su nejednako opterećeni gravitacijskim opterećenjem,
povezuje konstrukciju u horizontalnu cjelinu i prenosi uzdužne i smičuće sile od opterećenja u
ravni stropa. Proširenjem poprečnog rebra na 8 cm, 12 cm i 16 cm ono postaje racionalan
nosač u poprečnom smijeru ploča. Zbog toga je potrebno da razmak poprečnih rebara ne bude
velik.
12.4.2012. P-726 Strana 18 od 86
Detalj III prikazuje puni kontinuitet nad osloncima, kada gredice nisu načinjene da
kontinuirano prolaze preko oslonaca. Za samu nosivost, kontinuitet često i nije potreban, ali je
koristan za umanjenje progiba i povećanje krutosti konstrukcije.
Detalj IV prikazuje oslanjanje pregradnih zidova na armiranobetonsku gredicu bijelog stropa.
Ispod pregradnaih zidova potrebno je predvidjeti udvojene gredice zbog zadovoljenja
nosivosti i progiba.
Detalj V prikazuje vezu armiranobetonske gredice bijelog stropa sa postojećom
konstrukcijom u slučaju rekonstrukcije i dogradnje objekata. Varijanta sa upucavanjem
bijelog stropa između postojećih zidova primjenljiva je kod kvalitetnih zidova,
armiranobetonskih, betonskih ili kamenih. Tada se gredice mogu postaviti vješanjem o gornji
čvor na već pripremljeno sidro.
Umetanje konstrukcije među postojeće zidove uobičajeno se rješava ukopavanjem oslonaca
gredice, pri čemu je potrebno osigurati vezivanje zida za gredice, što se obavlja širenjem
oslonca u obliku lastina repa. Ukopavanje mora biti tako izvedeno da se gredica može unijeti,
pa na jednom kraju rupa mora biti dublja. Nakon izrade otvora za oslonac gredice, cementnim
mortom se precizno priprema ležište gredice. Nakon toga se uz sami zid formira vijenac
prema crtežu.
Na narednim stranicama se daju prethodno opisani detalji bijelog stropa (1-5).
12.4.2012. P-726 Strana 24 od 86
3. IZVOĐENJE KONSTRUKCIJE BIJELI STROP
Prilikom montaže bijelog stropa, vrši se podupiranje i nadvišenje konstrukcije bijelog stropa,
koji su u uskoj vezi. Podupiranje se vrši za raspone veće od 3,0 m i ono osigurava konstrukciji
nosivost i stabilnost u fazi montiranja, a nadvišenje osigurava pravilan oblik nosive
konstrukcije kako bi završna obrada s donje strane bila što jednostavnija.
Skelu za podupiranje je najjednostavnije predvidjeti od cijevi promjera 48 mm, debljine 3
mm, čija količina zavisi od raspona:
- za raspone do 3 m potrebno je cijevnu skelu postaviti samo na osloncima;
- za raspone od 3-4 m potreban je jedan srednji podupirač,
- za raspone od 4-6 m potrebna su dva srednja podupirača.
Visina podupirača treba da bude takva da je ostvarljivo nadvišenje montažne konstrukcije.
Prije montaže nosive cijevne skele, potrebno je da izvođač radova izvrši statičku provjeru
skele, kako ne bi došlo do neželjenih deformacija.
Poslije postavljanja nosive skele, pristupa se montiranju predgotovljenih elemenata sa
potrebnom armaturom za gredice prema planu montaže. Nakon montiranja gredica, postavlja
se ispuna od specijalno pripremljenih YTONG blokova. Po završetku montaže
armiranobetonskih gredica i ispune od blokova, neophodno je provesti postupak oprašivanja
komprimiranim zrakom. Nekoliko sati prije betoniranja gredica i poprečnih rebara, treba politi
prostor za betoniranje gredica, nakon čega je moguće pristupiti betoniranju gredica betonom
C 25/30. Voditi računa da se betoniranje ne odvija pri nepovoljnim meteorološkim uslovima
(visoka temperatura, jak vjetar...).
Beton koji se ugrađuje u armiranobetonske gredice i poprečna rebra, potrebno je da bude
spravljen sa tri frakcije agregata, i to po racepturi koju uradi nadležna stručna institucija za
ovu vrstu posla.
Zbijanje betona se mora vršiti pervibratorima. Zbog uskok prostora, na glavu vibratora se
može navariti armatura da može ulaziti po cijeloj visini gredica. Po završetku betoniranja
gredice zaštititi vlažnim jutanim trakama koje treba da stoje sedam dana.
Kada su gredice izbetonirane, zabranjeno je kretanje radnika i deponovanje bilo kakvih
materijala s obzirom da su gredice malog presjka i da vibracije mogu ugroziti kvalitet betona
prije očvršćavanja.
Skela, tj. podupirači mogu se ukloniti 15 dana nakon očvršćavanja, dok se ne postigne 70%
od projektovane čvrstoće betona. Poslije toga može se nanijeti izravnavajući cementni mort u
sloju debljine do 1 cm. Daljnje radnje izvoditi prema projketu za izvođenje.
Za svo vrijeme izrade projektovanog stropa, neophodan je stručni nadzor i potrebno je
pribaviti uvjerenje o kvalitetu svih materijala ugrađenih u projektovani Ytong strop.
12.4.2012. P-726 Strana 25 od 86
4. STATIČKI PRORAČUN
4.1. Proračun nosivosti gredice D1 - raspon ℓ = 3,5 m
4.1.1. Analiza opterećenja:
monolitni mikrobeton tankoslojni ytong mort
stropni blok ytong
9 959
68
20
3
17
1. Sopstvena težina stropa:
- pojasnica gredice ................................................. 0,03·0,09·24 = 0,0648 kN/m'
- AB gredica ........................................................... 0,05·0,12·24 = 0,1440 kN/m'
- armatura gredice ........................................................................ = 0,0258 kN/m'
- udio poprečnog rebra ............................ 0,08·0,15·25·0,68/1,50 = 0,1360kN/m'
- stropni blok-Ytong 530 kg ......... 0,625·0,15-2·0,02·0,03)·5,30 = 0,4905 kN/m'
g = 0,86 kN/m'(g = 1,27 kN/m2)
Sopstvenu težinu gredice, program uzima automatski tako da dio opterećenja (udio
poprečnog rebra i stropni blok) koji treba dodati da bi se proračunom obuhvatila
kompletna težina stropa, iznosi:
g1 = 0,1360+0,4905 = 0,6265 kN/m'
2. Stalno opterećenje poda i plafona:
- malter ............................................................................................ = 0,20 kN/m2
- a/c estrih ........................................................................................ = 1,10 kN/m2
- slojevi poda ................................................................................... = 0,50 kN/m2
g =1,80 kN/m2
g2 = 1,80·0,68 = 1,224 kN/m'
3. Korisno opterećenje-pregradni zidovi:
- pregradni zidovi ................................................................................ 0,50 kN/m2
p = 0,50 kN/m2
p1 = 0,50·0,68 = 0,340 kN/m'
4. Korisno opterećenje stropa
(stambeni prostori, boravci, hotelske sobe, bolničke i sanatorijumske sobe)
- korisno opterećenje ....................................................................... = 1,50 kN/m2
p = 1,50 kN/m2
p2 = 1,50·0,68 = 1,02 kN/m'
12.4.2012. P-726 Strana 26 od 86
4.1.2. Statički proračun gredice - presječne sile
.N1
.T2
-1.4
8
1.4
8
.M3
1.2
9
.u2
-2.9
2
#.Opt. 1: Sopstvena težina stropa (g)
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (3-6)
.N1
.T2
-2.1
3
2.1
3
.M3
1.8
7
.u2
-4.2
1
#.Opt. 2: Stalno opterećenje_pod i plafon
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (3-6)
.N1
.T2
-0.6
0
0.6
0
.M3
0.5
2
.u2
-1.1
7
#.Opt. 3: Korisno opterećenje_pregradni zidovi
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (3-6)
12.4.2012. P-726 Strana 27 od 86
.N1
.T2
-1.7
8
1.7
8
.M3
1.5
6
.u2
-3.5
2
#.Opt. 4: Korisno opterećenje_1,50 kN/m2
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (3-6)
.N1
.T2
-8.4
5
8.4
5
.M3
7.4
0
.u2
-16.6
7
#.Opt. 5: 1.35xI+1.35xII+1.5xIII+1.5xIV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (3-6)
.N1
.T2
-6.0
0
6.0
0
.M3
5.2
5
.u2
-11.8
3
#.Opt. 6: I+II+III+IV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (3-6)
12.4.2012. P-726 Strana 28 od 86
4.1.3. Statički proračun gredice - dimenzioniranje
Dijagrami potrebne i usvojene armature
Ø4/15(m=2)
4Ø7
2Ø7
9
3
5
15
[cm]3
2
Beton – C25/30
Armatura Bst-500
- donja zona
2×27→ Aa = 1,54 cm2
- gornja zona
27 → Aa′ = 0,77 cm2
12.4.2012. P-726 Strana 29 od 86
4.1.4. Proračun prslina i progiba gredica
Prsline i progibi konstrukcije u idealnim uvjetima u kojima su gredice bijelog stropa
idealnim zglobovima pričvršćene na mjestu oslanjanja.
.N1
.T2
-6.0
0
6.0
0
.M3
5.2
5
.u2
-11.8
3
#.Opt. 6: I+II+III+IV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (3-6)
Dijagrami prslina i progiba
.ak(t0)
0.1
0
.ak(t∞)
0.1
5
.ug(t0)
13.2
7
.ug(t∞)
28.7
3
#.Prsline i ugibi: (3-6)
12.4.2012. P-726 Strana 30 od 86
Prsline i progibi konstrukcije u stvarnim uvjetima u kojima se zbog veze sa armirano-
betonskim vijencem, gredice bijelog stropa djelimično upinju u armiranobetonski vijenac.
.N1
.T2
-6.0
0
6.0
0
.M3
-1.5
3
3.7
1
-1.5
3
.u2
-7.6
6
#.Opt. 6: I+II+III+IV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (3-6)
Dijagrami prslina i progiba
.ak(t0)
0.0
7
.ak(t∞)
0.1
0
0.1
0
0.1
0
.ug(t0)
6.7
6
.ug(t∞)
17.0
3
#.Prsline i ugibi: (3-6)
12.4.2012. P-726 Strana 31 od 86
4.2. Proračun nosivosti gredice D2 - raspon ℓ = 4,0 m
4.2.1. Analiza opterećenja:
monolitni mikrobeton tankoslojni ytong mort
stropni blok ytong
9 959
68
20
3
17
1. Sopstvena težina stropa:
- pojasnica gredice ................................................. 0,03·0,09·24 = 0,0648 kN/m'
- AB gredica ........................................................... 0,05·0,12·24 = 0,1440 kN/m'
- armatura gredice ........................................................................ = 0,0258 kN/m'
- udio poprečnog rebra ............................ 0,08·0,15·25·0,68/1,50 = 0,1360kN/m'
- stropni blok-Ytong 530 kg ......... 0,625·0,15-2·0,02·0,03)·5,30 = 0,4905 kN/m'
g = 0,86 kN/m'(g = 1,27 kN/m2)
Sopstvenu težinu gredice, program uzima automatski, tako da dio opterećenja (udio
poprečnog rebra i stropni blok) koji treba dodati da bi se proračunom obuhvatila
kompletna težina stropa iznosi:
g1 = 0,1360+0,4905 = 0,6265 kN/m'
2. Stalno opterećenje poda i plafona:
- malter ............................................................................................ = 0,20 kN/m2
- a/c estrih ........................................................................................ = 1,10 kN/m2
- slojevi poda ................................................................................... = 0,50 kN/m2
g =1,80 kN/m2
g2 = 1,80·0,68 = 1,224 kN/m'
3. Korisno opterećenje-pregradni zidovi:
-pregradni zidovi ............................................................................. = 0,50 kN/m2
p = 0,50 kN/m2
p1 = 0,50·0,68 = 0,340 kN/m'
4. Korisno opterećenje stropa
(stambeni prostori,boravci,hotelske sobe,bolničke i sanatorijumske sobe)
- korisno opterećenje ....................................................................... = 1,50 kN/m2
p = 1,50 kN/m2
p2 = 1,50·0,68 = 1,02 kN/m'
12.4.2012. P-726 Strana 32 od 86
4.2.2. Statički proračun gredice-presječne sile
.N1
.T2
-1.7
0
1.7
0
.M3
1.6
9
.u2
-4.9
8
#.Opt. 1: Sopstvena težina stropa (g)
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (2-5)
.N1
.T2
-2.4
4
2.4
4
.M3
2.4
4
.u2
-7.1
7
#.Opt. 2: Stalno opterećenje_pod i plafon
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (2-5)
.N1
.T2
-0.6
8
0.6
8
.M3
0.6
8
.u2
-2.0
0
#.Opt. 3: Korisno opterećenje_pregradni zidovi
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (2-5)
12.4.2012. P-726 Strana 33 od 86
.N1
.T2
-2.0
4
2.0
4
.M3
2.0
4
.u2
-6.0
0
#.Opt. 4: Korisno opterećenje_1,50 kN/m2
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (2-5)
.N1
.T2
-9.6
6
9.6
6
.M3
9.6
7
.u2
-28.4
0
#.Opt. 5: 1.35xI+1.35xII+1.5xIII+1.5xIV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (2-5)
.N1
.T2
-6.8
6
6.8
6
.M3
6.8
5
.u2
-20.1
5
#.Opt. 6: I+II+III+IV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (2-5)
12.4.2012. P-726 Strana 34 od 86
4.2.3. Statički proračun gredice - dimenzioniranje
Dijagrami potrebne i usvojene armature
Ø4/15(m=4)
1Ø84Ø7
2Ø71Ø8
9
3
5
15
[cm ]3
2
Beton – C25/30
Armatura Bst-500
- donja zona
2×27+18→ Aa =1,54 +0,50 = 2,04 cm2
- gornja zona
27 +18→ Aa′= 0,77+0,50 = 1,27 cm2
12.4.2012. P-726 Strana 35 od 86
4.2.4. Proračun prslina i progiba gredica
Prsline i progibi konstrukcije u idealnim uvjetima u kojima su gredice bijelog stropa
idealnim zglobovima pričvršćene na mjestu oslanjanja.
.N1
.T2
-6.8
6
6.8
6
.M3
6.8
5
.u2
-20.1
5
#.Opt. 6: I+II+III+IV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (2-5)
Dijagrami prslina i progiba
.ak(t0)
0.1
0
.ak(t∞)
0.1
5
.ug(t0)
19.2
1
.ug(t∞)
40.0
3
#.Prsline i ugibi: (2-5)
12.4.2012. P-726 Strana 36 od 86
Prsline i progibi konstrukcije u stvarnim uvjetima u kojima se zbog veze sa armirano-
betonskim vijencem, gredice bijelog stropa djelimično upinju u armiranobetonski vijenac.
.N1
.T2
-6.8
6
6.8
6
.M3
-2.1
5
4.7
0
-2.1
5
.u2
-12.5
1
#.Opt. 6: I+II+III+IV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (2-5)
Dijagrami prslina i progiba
.ak(t0)
0.0
7
.ak(t∞)
0.1
0
.ug(t0)
9.6
1
.ug(t∞)
22.8
9
#.Prsline i ugibi: (2-5)
12.4.2012. P-726 Strana 37 od 86
4.3. Proračun nosivosti gredice D3 - raspon ℓ = 4,5 m
4.3.1. Analiza opterećenja:
monolitni mikrobeton tankoslojni ytong mort
stropni blok ytong
9 959
68
20
3
17
1. Sopstvena težina stropa:
- pojasnica gredice ................................................. 0,03·0,09·24 = 0,0648 kN/m'
- AB gredica ........................................................... 0,05·0,12·24 = 0,1440 kN/m'
- armatura gredice ........................................................................ = 0,0258 kN/m'
-udio poprečnog rebra ............................. 0,08·0,15·25·0,68/1,50 = 0,1360kN/m'
-stropni blok-Ytong 530 kg .......... 0,625·0,15-2·0,02·0,03)·5,30 = 0,4905 kN/m'
g = 0,86 kN/m' (g = 1,27 kN/m2)
Sopstvenu težinu gredice program uzima automatski, tako da dio opterećenja (udio
poprečnog rebra i stropni blok) koji treba dodati da bi se proračunom obuhvatila
kompletna težina stropa, iznosi:
g1= 0,1360+0,4905 = 0,6265 kN/m'
2. Stalno opterećenje poda i plafona:
- malter ............................................................................................ = 0,20 kN/m2
- a/c estrih ........................................................................................ = 1,10 kN/m2
- slojevi poda ................................................................................... = 0,50 kN/m2
g =1,80 kN/m2
g2 = 1,80·0,68 = 1,224 kN/m'
3. Korisno opterećenje - pregradni zidovi:
- pregradni zidovi ............................................................................ = 0,50 kN/m2
p = 0,50 kN/m2
p1 = 0,50·0,68 = 0,340 kN/m'
4. Korisno opterećenje stropa
(stambeni prostori, boravci, hotelske sobe, bolničke i sanatorijumske sobe)
- korisno opterećenje ....................................................................... = 1,50 kN/m2
p = 1,50 kN/m2
p2 = 1,50·0,68 = 1,02 kN/m'
12.4.2012. P-726 Strana 38 od 86
4.3.2. Statički proračun gredice - presječne sile
.N1
.T2
-1.9
1
1.9
1
.M3
2.1
4
.u2
-7.9
7
#.Opt. 1: Sopstvena težina stropa (g)
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (1-4)
.N1
.T2
-2.7
4
2.7
4
.M3
3.0
9
.u2
-11.4
8
#.Opt. 2: Stalno opterećenje_pod i plafon
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (1-4)
.N1
.T2
-0.7
6
0.7
6
.M3
0.8
6
.u2
-3.2
0
#.Opt. 3: Korisno opterećenje_pregradni zidovi
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (1-4)
12.4.2012. P-726 Strana 39 od 86
.N1
.T2
-2.3
0
2.3
0
.M3
2.5
8
.u2
-9.5
9
#.Opt. 4: Korisno opterećenje_1,50 kN/m2
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (1-4)
.N1
.T2
-10.8
7
10.8
7
.M3
12.2
3
.u2
-45.4
4
#.Opt. 5: 1.35xI+1.35xII+1.5xIII+1.5xIV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (1-4)
.N1
.T2
-7.7
1
7.7
1
.M3
8.6
7
.u2
-32.2
4
#.Opt. 6: I+II+III+IV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (1-4)
12.4.2012. P-726 Strana 40 od 86
4.3.3. Statički proračun gredice - dimenzioniranje
Dijagrami potrebne i usvojene armature
Ø4/15(m=4)
1Ø124Ø7
2Ø71Ø10
9
3
5
15
[cm ]3
2
Beton – C25/30
Armatura Bst-500
- donja zona
2×27+112→ Aa = 1,54 +1,13 = 2,67 cm2
- gornja zona
27 +110→ Aa′= 0,77+0,79 = 1,56 cm2
12.4.2012. P-726 Strana 41 od 86
4.3.4. Proračun prslina i progiba gredica
Prsline i progibi konstrukcije u idealnim uvjetima u kojima su gredice bijelog stropa
idealnim zglobovima pričvršćene na mjestu oslanjanja.
.N1
.T2
-7.7
1
7.7
1
.M3
8.6
7
.u2
-32.2
4
#.Opt. 6: I+II+III+IV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (1-4)
Dijagrami prslina i progiba
.ak(t0)
0.1
0
.ak(t∞)
0.1
5
.ug(t0)
26.3
0
.ug(t∞)
54.4
8
#.Prsline i ugibi: (1-4)
12.4.2012. P-726 Strana 42 od 86
Prsline i progibi konstrukcije u stvarnim uvjetima u kojima se zbog veze sa armirano-
betonskim vijencem gredice bijelog stropa djelimično upinju u armiranobetonski vijenac.
.N1
.T2
-7.7
1
7.7
1
.M3
-2.8
9
5.7
8
-2.8
9
.u2
-19.2
5
#.Opt. 6: I+II+III+IV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (1-4)
Dijagrami prslina i progiba
.ak(t0)
0.0
7
0.0
6
0.0
7
.ak(t∞)
0.1
1
0.1
1
.ug(t0)
12.9
2
.ug(t∞)
30.7
5
#.Prsline i ugibi: (1-4)
12.4.2012. P-726 Strana 43 od 86
4.4. Proračun nosivosti gredice D4 - raspon ℓ = 5,6 m
4.4.1. Analiza opterećenja:
monolitni mikrobeton tankoslojni ytong mort
stropni blok ytong
9 959
68
20
3
17
1. Sopstvena težina stropa:
- pojasnica gredice ................................................. 0,03·0,09·24 = 0,0648 kN/m'
- AB gredica ........................................................... 0,05·0,17·24 = 0,2040 kN/m'
- armatura gredice ........................................................................ = 0,0258 kN/m'
- udio poprečnog rebra ........................... 0,08·0,20·25·0,68/1,50 = 0,1813 kN/m'
- stropni blok-Ytong 530 kg ......... 0,625·0,20-2·0,02·0,03)·5,30 = 0,6561 kN/m'
g = 1,13 kN/m'(g = 1,66 kN/m2)
Sopstvenu težinu gredice, program uzima automatski, tako da dio opterećenja (udio
poprečnog rebra i stropni blok) koji treba dodati da bi se proračunom obuhvatila
kompletna težina stropa iznosi:
g1 = 0,1813+0,6561 = 0,8374 kN/m'
2. Stalno opterećenje poda i plafona:
- malter ............................................................................................ = 0,20 kN/m2
- a/c estrih ........................................................................................ = 1,10 kN/m2
- slojevi poda ................................................................................... = 0,50 kN/m2
g = 1,80 kN/m2
g2 = 1,80·0,68 = 1,224 kN/m'
3. Korisno opterećenje - pregradni zidovi:
- pregradni zidovi ............................................................................ = 0,50 kN/m2
p = 0,50 kN/m2
p1 = 0,50·0,68 = 0,340 kN/m'
4. Korisno opterećenje stropa
(stambeni prostori, boravci, hotelske sobe, bolničke i sanatorijumske sobe)
- korisno opterećenje ....................................................................... = 1,50 kN/m2
p = 1,50 kN/m2
p2 = 1,50·0,68 = 1,02 kN/m'
12.4.2012. P-726 Strana 44 od 86
4.4.2. Statički proračun gredice - presječne sile
.N1
.T2
-3.1
4
3.1
4
.M3
4.3
9
.u2
-10.9
8
#.Opt. 1: Sopstvena težina stropa (g)
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (3-6)
.N1
.T2
-3.4
2
3.4
2
.M3
4.7
8
.u2
-11.9
6
#.Opt. 2: Stalno opterećenje_pod i plafon
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (3-6)
.N1
.T2
-0.9
5
0.9
5
.M3
1.3
3
.u2
-3.3
3
#.Opt. 3: Korisno opterećenje_pregradni zidovi
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (3-6)
12.4.2012. P-726 Strana 45 od 86
.N1
.T2
-2.8
6
2.8
6
.M3
4.0
0
.u2
-10.0
0
#.Opt. 4: Korisno opterećenje_1,50 kN/m2
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (3-6)
.N1
.T2
-14.5
6
14.5
6
.M3
20.3
8
.u2
-50.9
6
#.Opt. 5: 1.35xI+1.35xII+1.5xIII+1.5xIV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (3-6)
.N1
.T2
-10.3
6
10.3
6
.M3
14.5
0
.u2
-36.2
7
#.Opt. 6: I+II+III+IV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (3-6)
12.4.2012. P-726 Strana 46 od 86
4.4.3. Statički proračun gredice - dimenzioniranje
Dijagrami potrebne i usvojene armature
Ø4/15(m=4)
3Ø84Ø7
2Ø82Ø7
9
3
5
20
[c m ]3
2
Beton – C25/30
Armatura Bst-500
- donja zona
2×27+38→ Aa = 1,54 +1,51 = 3,05 cm2
- gornja zona
27 +28→ Aa′= 0,77+1,01 = 1,78 cm2
12.4.2012. P-726 Strana 47 od 86
4.4.4. Proračun prslina i progiba gredica
Prsline i progibi konstrukcije u idealnim uvjetima u kojima su gredice bijelog stropa
idealnim zglobovima pričvršćene na mjestu oslanjanja.
.N1
.T2
-10.3
6
10.3
6
.M3
14.5
0
.u2
-36.2
7
#.Opt. 6: I+II+III+IV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (3-6)
Dijagrami prslina i progiba
.ak(t0)
0.1
0
.ak(t∞)
0.1
4
.ug(t0)
29.5
3
.ug(t∞)
58.0
7
#.Prsline i ugibi: (3-6)
12.4.2012. P-726 Strana 48 od 86
Prsline i progibi konstrukcije u stvarnim uvjetima u kojima se zbog veze sa armirano-
betonskim vijencem, gredice bijelog stropa djelimično upinju u armiranobetonski vijenac.
.N1
.T2
-10.3
6
10.3
6
.M3
-4.1
6
10.3
4
-4.1
6
.u2
-23.6
8
#.Opt. 6: I+II+III+IV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (3-6)
Dijagrami prslina i progiba
.ak(t0)
0.0
7
.ak(t∞)
0.1
0
.ug(t0)
16.9
5
.ug(t∞)
36.9
7
#.Prsline i ugibi: (3-6)
12.4.2012. P-726 Strana 49 od 86
4.5. Proračun nosivosti gredice D5 - raspon ℓ = 6,0 m
4.5.1. Analiza opterećenja:
monolitni mikrobeton tankoslojni ytong mort
stropni blok ytong
9 959
68
20
3
17
1. Sopstvena težina stropa:
- pojasnica gredice ................................................. 0,03·0,09·24 = 0,0648 kN/m'
- AB gredica ........................................................... 0,05·0,17·24 = 0,2040 kN/m'
- armatura gredice ........................................................................ = 0,0258 kN/m'
- udio poprečnog rebra ........................... 0,08·0,20·25·0,68/1,50 = 0,1813 kN/m'
- stropni blok-Ytong 530 kg ......... 0,625·0,20-2·0,02·0,03)·5,30 = 0,6561 kN/m'
g = 1,13 kN/m'(g = 1,66 kN/m2)
Sopstvenu težinu gredice program uzima automatski, tako da dio opterećenja (udio
poprečnog rebra i stropni blok) koji treba dodati da bi se proračunom obuhvatila
kompletna težina stropa, iznosi:
g1= 0,1813+0,6561 = 0,8374 kN/m'
2. Stalno opterećenje poda i plafona:
- malter ............................................................................................ = 0,20 kN/m2
- a/c estrih ........................................................................................ = 1,10 kN/m2
- slojevi poda ................................................................................... = 0,50 kN/m2
g = 1,80 kN/m2
g2 = 1,80·0,68 = 1,224 kN/m'
3. Korisno opterećenje - pregradni zidovi:
- pregradni zidovi ............................................................................ = 0,50 kN/m2
p = 0,50 kN/m2
p1 = 0,50·0,68 = 0,340 kN/m'
4. Korisno opterećenje stropa
(stambeni prostori, boravci, hotelske sobe, bolničke i sanatorijumske sobe)
- korisno opterećenje ....................................................................... = 1,50 kN/m2
p = 1,50 kN/m2
p2 = 1,50·0,68 = 1,02 kN/m'
12.4.2012. P-726 Strana 50 od 86
4.5.2. Statički proračun gredice - presječne sile
.N1
.T2
-3.3
6
3.3
6
.M3
5.0
4
.u2
-14.4
6
#.Opt. 1: Sopstvena težina stropa (g)
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (2-5)
.N1
.T2
-3.6
6
3.6
6
.M3
5.4
9
.u2
-15.7
5
#.Opt. 2: Stalno opterećenje_pod i plafon
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (2-5)
.N1
.T2
-1.0
2
1.0
2
.M3
1.5
3
.u2
-4.3
9
#.Opt. 3: Korisno opterećenje_pregradni zidovi
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (2-5)
12.4.2012. P-726 Strana 51 od 86
.N1
.T2 -
3.0
6
3.0
6
.M3
4.5
9
.u2
-13.1
7
#.Opt. 4: Korisno opterećenje_1,50 kN/m2
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (2-5)
.N1
.T2
-15.6
0
15.6
0
.M3
23.4
0
.u2
-67.1
3
#.Opt. 5: 1.35xI+1.35xII+1.5xIII+1.5xIV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (2-5)
.N1
.T2
-11.1
0
11.1
0
.M3
16.6
5
.u2
-47.7
7
#.Opt. 6: I+II+III+IV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (2-5)
12.4.2012. P-726 Strana 52 od 86
4.5.3. Statički proračun gredice - dimenzioniranje
Dijagrami potrebne i usvojene armature
Ø4/15(m=4)
3Ø104Ø7
2Ø102Ø7
9
3
5
20
[c m ]3
2
Beton – C25/30
Armatura Bst-500
- donja zona
2×27+310→ Aa = 1,54 +2,36 = 3,90 cm2
- gornja zona
27 +210→ Aa′= 0,77+1,57 = 2,34 cm2
12.4.2012. P-726 Strana 53 od 86
4.5.4. Proračun prslina i progiba gredica
Prsline i progibi konstrukcije u idealnim uvjetima u kojima su gredice bijelog stropa
idealnim zglobovima pričvršćene na mjestu oslanjanja.
.N1
.T2
-11.1
0
11.1
0
.M3
16.6
5
.u2
-47.7
7
#.Opt. 6: I+II+III+IV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (2-5)
Dijagrami prslina i progiba
.ak(t0)
0.0
9
.ak(t∞)
0.1
3
.ug(t0)
32.6
2
.ug(t∞)
62.8
0
#.Prsline i ugibi: (2-5)
12.4.2012. P-726 Strana 54 od 86
Prsline i progibi konstrukcije u stvarnim uvjetima u kojima se zbog veze sa armirano-
betonskim vijencem gredice bijelog stropa djelimično upinju u armiranobetonski vijenac.
.N1
.T2
-11.1
0
11.1
0
.M3
-4.9
7
11.6
8
-4.9
7
.u2
-30.5
3
#.Opt. 6: I+II+III+IV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (2-5)
Dijagrami prslina i progiba
.ak(t0)
0.0
6
.ak(t∞)
0.0
9
.ug(t0)
18.3
1
.ug(t∞)
39.1
2
#.Prsline i ugibi: (2-5)
12.4.2012. P-726 Strana 55 od 86
4.4. Proračun nosivosti gredice D6 – raspon ℓ = 6,60 m
4.6.1. Analiza opterećenja:
monolitni mikrobeton tankoslojni ytong mort
stropni blok ytong
9 959
68
20
3
17
1. Sopstvena težina stropa:
- pojasnica gredice ................................................. 0,03·0,09·24 = 0,0648 kN/m'
- AB gredica ........................................................... 0,05·0,17·24 = 0,2040 kN/m'
- armatura gredice ........................................................................ = 0,0258 kN/m'
- udio poprečnog rebra ........................... 0,08·0,20·25·0,68/1,50 = 0,1813 kN/m'
- stropni blok-Ytong 530 kg ......... 0,625·0,20-2·0,02·0,03)·5,30 = 0,6561 kN/m'
g = 1,13 kN/m'(g = 1,66 kN/m2)
Sopstvenu težinu gredice, program uzima automatski, tako da dio opterećenja (udio
poprečnog rebra i stropni blok) koji treba dodati da bi se proračunom obuhvatila
kompletna težina stropa iznosi:
g1 = 0,1813+0,6561 = 0,8374 kN/m'
2. Stalno opterećenje poda i plafona:
- malter ............................................................................................ = 0,20 kN/m2
- a/c estrih ........................................................................................ = 1,10 kN/m2
- slojevi poda ................................................................................... = 0,50 kN/m2
g = 1,80 kN/m2
g2 = 1,80·0,68 = 1,224 kN/m'
3. Korisno opterećenje - pregradni zidovi:
- pregradni zidovi ............................................................................ = 0,50 kN/m2
p = 0,50 kN/m2
p1 = 0,50·0,68 = 0,340 kN/m'
4. Korisno opterećenje stropa
(stambeni prostori, boravci, hotelske sobe, bolničke i sanatorijumske sobe)
- korisno opterećenje ....................................................................... = 1,50 kN/m2
p =1,50 kN/m2
p2 = 1,50·0,68 = 1,02 kN/m'
12.4.2012. P-726 Strana 56 od 86
4.6.2. Statički proračun gredice - presječne sile
.N1
.T2
-3.7
0
3.7
0
.M3
6.1
0
.u2
-21.1
6
#.Opt. 1: Sopstvena težina stropa (g)
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (1-4)
.N1
.T2
-4.0
3
4.0
3
.M3
6.6
4
.u2
-23.0
5
#.Opt. 2: Stalno opterećenje_pod i plafon
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (1-4)
.N1
.T2
-1.1
2
1.1
2
.M3
1.8
5
.u2
-6.4
2
#.Opt. 3: Korisno opterećenje_pregradni zidovi
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (1-4)
12.4.2012. P-726 Strana 57 od 86
.N1
.T2
-3.3
7
3.3
7
.M3
5.5
5
.u2
-19.2
7
#.Opt. 4: Korisno opterećenje_1,50 kN/m2
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (1-4)
.N1
.T2
-17.1
6
17.1
6
.M3
28.3
1
.u2
-98.2
1
#.Opt. 5: 1.35xI+1.35xII+1.5xIII+1.5xIV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (1-4)
.N1
.T2
-12.2
1
12.2
1
.M3
20.1
4
.u2
-69.8
9
#.Opt. 6: I+II+III+IV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (1-4)
12.4.2012. P-726 Strana 58 od 86
4.6.3. Statički proračun gredice - dimenzioniranje
Dijagrami potrebne i usvojene armature
Ø4/15(m=4)
3Ø124Ø7
2Ø122Ø7
9
3
5
20
[c m ]3
2
Beton – C25/30
Armatura Bst-500
- donja zona
2×27+312→ Aa = 1,54 + 3,39 = 4,93 cm2
- gornja zona
27 +212→ Aa′ = 0,77+2,26 = 3,03 cm2
12.4.2012. P-726 Strana 59 od 86
4.6.4. Proračun prslina i progiba gredica
Prsline i progibi konstrukcije u idealnim uvjetima u kojima su gredice bijelog stropa
idealnim zglobovima pričvršćene na mjestu oslanjanja.
.N1
.T2
-12.2
1
12.2
1
.M3
20.1
4
.u2
-69.8
9
#.Opt. 6: I+II+III+IV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (1-4)
Dijagrami prslina i progiba
.ak(t0)
0.0
9
.ak(t∞)
0.1
2
.ug(t0)
40.0
8
.ug(t∞)
75.0
2
#.Prsline i ugibi: (1-4)
12.4.2012. P-726 Strana 60 od 86
Prsline i progibi konstrukcije u stvarnim uvjetima u kojima se zbog veze sa armirano-
betonskim vijencem, gredice bijelog stropa djelimično upinju u armiranobetonski vijenac.
.N1
.T2
-12.2
1
12.2
1
.M3
-6.3
3
13.8
1
-6.3
3
.u2
-43.3
2
#.Opt. 6: I+II+III+IV
.N1 [kN], .T2 [kN], .M3 [kNm], .u2 [m/1000] #.Uticaji u gredi: (1-4)
Dijagrami prslina i progiba
.ak(t0)
0.0
6
.ak(t∞)
0.0
8
.ug(t0) 2
1.8
2
.ug(t∞)
45.4
0
#.Prsline i ugibi: (1-4)
12.4.2012. P-726 Strana 61 od 86
TIP
GR
ED
ICE
L(m
)g
u(k
N/m
²)p
u(k
N/m
²)q
u(k
N/m
²)M
sd(k
Nm
)V
sd(k
N)
po
t A
a
do
nja
zo
na
po
t A
a
go
rnja
zo
na
po
tAd
od
do
nja
zo
na
po
tAd
od
go
rnja
zo
na
Ad
od
do
nja
zo
na
Ad
od
go
rnja
zo
na
D1
3,5
04
,14
3,0
07
,14
7,4
48
,50
1,5
10
,57
D2
4,0
04
,14
3,0
07
,14
9,7
29
,72
1,9
11
,10
0,3
70
,33
Ø8
Ø8
D3
4,5
04
,14
3,0
07
,14
12
,30
10
,93
2,3
81
,37
0,8
40
,60
Ø12
Ø10
D4
5,6
04
,67
3,0
07
,67
20
,45
14
,61
2,9
01
,66
1,3
60
,89
3Ø
82Ø
8
D5
6,0
04
,67
3,0
07
,67
23
,47
15
,65
3,3
91
,95
1,8
51
,18
3Ø
10
2Ø
10
D6
6,6
04
,67
3,0
07
,67
28
,40
17
,21
4,5
02
,58
2,9
61
,81
3Ø
12
2Ø
12
TIP
GR
ED
ICE
L(m
)
Ra
čun
ski
pro
gib
f(t=
o)(
mm
)
Ra
čun
ski
pro
gib
f(t=∞
)(m
m)
Na
dvi
šen
je
Δh
(mm
)
Uk
up
ni
pro
gib
f-Δ
h(m
m)
Do
zvo
ljen
i
pro
gib
l/2
50
(mm
)
D1
3,5
06
,76
17
,03
15
,00
2,0
31
4,0
0
D2
4,0
09
,61
22
,89
15
,00
7,8
91
6,0
0
D3
4,5
01
2,9
23
0,7
51
5,0
01
5,7
51
8,0
0
D4
5,6
01
6,9
53
6,9
72
0,0
01
6,9
72
2,4
0
D5
6,0
01
8,3
13
9,1
22
0,0
01
9,1
22
4,0
0
D6
6,6
02
1,8
24
5,4
02
0,0
02
5,4
02
6,4
0
Tab
ela
po
treb
ne i
usvo
jen
e d
od
atn
e a
rmatu
re g
red
ica
Tab
ela
raču
nskih
pro
gib
a i
po
treb
nih
nad
viš
en
ja
12.4.2012. P-726 Strana 62 od 86
4.7 Staticki proracun - gredice D1, D2, D3 - sistem roštilja
12.4.2012. P-726 Strana 63 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 64 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 65 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 66 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 67 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 68 od 86
Dimenzioniranje (beton)
12.4.2012. P-726 Strana 69 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 70 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 71 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 72 od 86
.ak(t0)
0.0
8
.ak(t∞)
0.1
3
.ug(t0)
10.1
6
.ug(t∞)
22.7
3
#.Prsline i ugibi: (468-535)
.ak(t0)
0.0
7
.ak(t∞)
0.1
0
.ug(t0)
10.5
7
.ug(t∞)
21.4
8
#.Prsline i ugibi: (267-349)
12.4.2012. P-726 Strana 73 od 86
.ak(t0)
0.0
7
.ak(t∞)
0.1
1
.ug(t0)
17.8
8
.ug(t∞)
39.8
3
#.Prsline i ugibi: (53-148)
12.4.2012. P-726 Strana 74 od 86
4.8. Staticki proracun - gredica D4, D5, D6 - sistem roštilja
12.4.2012. P-726 Strana 75 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 76 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 77 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 78 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 79 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 80 od 86
Dimenzionisanje (beton) - potrebna armatura
12.4.2012. P-726 Strana 81 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 82 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 83 od 86
12.4.2012. P-726 Strana 84 od 86
.ak(t0)
0.0
6
.ak(t∞)
0.0
9
.ug(t0)
16.4
8
.ug(t∞)
35.0
6
#.Prsline i ugibi: (564-714)
.ak(t0)
0.0
5
.ak(t∞)
0.0
8
.ug(t0)
17.9
0
.ug(t∞)
38.7
1
#.Prsline i ugibi: (299-487)
12.4.2012. P-726 Strana 85 od 86
.ak(t0)
0.0
5
.ak(t∞)
0.0
7
.ug(t0)
21.1
6
.ug(t∞)
43.2
0
#.Prsline i ugibi: (68-246)
NOSILAC ZADATKA
prof.dr.sci. Ahmet Imamović, dipl.inž.građ.