Upload
daniel-montgomery
View
12
Download
0
Embed Size (px)
Citation preview
VELEUILITE U SLAVONSKOM BRODU TEHNIKI ODJEL
Studij: Proizvodno strojarstvo
ALATI I NAPRAVE
PROGRAM : TANCA
Ime i prezime: Daniel Debeljak
Matini broj: 256S
Kutina, 20.08.2010...........
ALATI I NAPRAVE
LIST: 0
Zadano:
a = 80 mm
b = 90 mm
c = 10 mm
e = 15 mm
s = 1,5 mm
tabla lima dimenzija 1000 x 2000 mm
B - irina trake (odreuje se proraunom)
Daniel Debeljak 256S
LISTOVA:11
ALATI I NAPRAVE
LIST: 1
1. Proraun irine trake B i posmaka x:
1.1. irina trake:
mm5,11210905,23535 ! cbbB
gdje je:
B - irina trake, mm
!b - irina odmaka i razmaka, mm
b - dimenzija izratka, mm
c - dimenzija izratka, mm
1.2. Posmak trake:
mm10015805,222 ! eabx
gdje je:
x posmak trake, mm
!b - irina odmaka i razmaka, mm a - dimenzija izratka, mm
e - dimenzija izratka, mm
a) Broj traka iz jedne table:
traka85,112
10001000
BY
b) Broj komada iz jedne trake:
komada40100
20002
2000
xZ
c) Komada po jednoj tabli lima:
komada320408ZY
d) Broj tabli lima:
komada 3639,35320
11325t
B = mm5,112
x = mm100
Y = traka8
Z = komada40
t = komada36
Daniel Debeljak 256S
LISTOVA:11
ALATI I NAPRAVE
LIST: 2
2. Masa otpada: Iskoritenje materijala:
2mm200015)1090(1080)( ecbcaA
%54,681002000100036
2000113252000100036
100%100%100t
nt
t
o
LBt
AnLBt
m
mm
m
m
gdje je:
mt masa ukupno potrebnog materijala, kg
mn masa svih komada, kg
B irina table, mm
L duljina table, mm
n broj komada serije
mo masa otpatka, kg
A plotina povrine jednog komada, mm2
3. Proraun sile prosijecanja (probijanja):
3.1. Sila prosijecanja za 1 predmet:
NmsLF
gdje je:
F , N sila prosijecanja L, mm opseg dijela(dijelova) koji se prosijeca(probija) s, mm debljina materijala m, N/mm
2 vrstoa smicanja, iz tablice u podlogama (m= 295 N/mm
2)
N5,1216872955,1275
mm275)1090(21021580)(22
mp1 sLF
cbceaL
= %54,68
L = mm275
1pF = N5,121687
Daniel Debeljak 256S
LISTOVA:11
ALATI I NAPRAVE
LIST: 3
3.2. Sila prosijecanja koranog noa:
Nmkk sLF
gdje je:
FK sila graninog proboja, N
LK duljina graninog proboja, mm
s debljina trake, mm
m vrstoa smicanja, iz tablice u podlogama (m = 295 N/mm2)
N5,464622955,151005 mk sxF
3.3. Maksimalna sila:
N3363005,464625,12168722 k1p FFF
3.4. Stvarna sila pree:
N4371903363003,13,1M FF
4. Proraun deformacijskog rada
1000
M sFxW
gdje je:
x faktor omjera srednje i maksimalne vrijednosti sile, str.192 (''Alati i naprave'', B. Grizelj, Slavonski Brod 2004.) x = 0,5
FM maksimalna sila, N s debljina trake, mm
Nm26,4261000
5,143719065,0
1000
M sFxW
kF = N5,46462
F = N336300
MF = N437190
W = Nm26,264
Daniel Debeljak 256S
LISTOVA:11
ALATI I NAPRAVE
LIST: 5
5. Odreivanje veliine zazora Zazor w se odabire iz knjige ''Alati i naprave'', B. Grizelj, SFSB, Slavonski Brod
2004., str. 196.
mm0375,02
075,0
2
wf
6. Proraun izradne tolerancije i tolerancije alata
6.1. Dimenzije matrice
- Uzimamo kvalitetu IT 11 - Usvajamo tolerancijsko polje H8/h7 te iz tablice (''Alati i naprave'', B.Grizelj,
SFSB, Slavonski Brod 2004., Poglavlje 6.8 Osnovne tolerancije po ISO sustavu,
str.200) odabiremo:
m101dmm15
m110cmm10
m202bmm90
m202amm80
d
c
b
a
H8mm89,1411,015
H8mm89,911,010
H8mm78,8922,090
H8mm78,7922,080
M
M
M
M
dde
ccc
bbb
aaa
6.2. Dimenzije iga
h7mm815,14075,089,14
h7mm815,9075,089,9
h7mm705,89075,078,89
h7mm705,79075,078,79
M
M
M
M
wde
wcc
wbb
waa
6.3. Dimenzije koranog noa
mm7425,992
075,078,99
2
mm78,9922,0100
wxx
xxx
M
M
f = mm075,0
Ma = 78,79 mm
H8
Mb =
78,89 mm H8
Mc =
89,9 mm H8
Me =
89,14 mm H8
a =
705,79 mm h7
b =
705,89 mm h7
c =
815,9 mm h7
e =
815,14 mm h7
Mx =
78,99 mm H8
x =
7425,99 mm h7
Daniel Debeljak 256S
LISTOVA:11
ALATI I NAPRAVE
LIST: 6
7. Proraun debljine, irine i duine matrice
7.1. Debljina matrice
cbasH 7,0510
gdje je:
H debljina matrice, mm s debljina trake, mm a, b dimenzije otvora matrice, mm c = f(Rm) faktor koji ovisi od vlane vrstoe materijala koji se prosijeca ili probija za elik 1120, Rm = 390 N/mm2; c = 1,0 (''Alati i naprave'', B.Grizelj, SFSB, Slavonski Brod 2004, str.221 )
mm306,26190807,05,15107,0510 cbasH
7.2. irina ruba ploe
mm34308,0108,01210 He
7.3. Dimenzije ploe
mm5,1803425,1122
mm1683421002
eBB
exA
H = 30 mm
e = mm34
A = mm168
B = mm5,180
Daniel Debeljak 256S
LISTOVA:11
ALATI I NAPRAVE
LIST: 7
8. Proraun debljina ostalih ploa
HHHHH 18,04321
gdje je:
H1, H2, H3, H4 debljina ostalih ploa tance, mm H debljina matrice, mm
mm3030118,04321 HHHHH
9. Proraun maksimalne duine iga Budui da je ig ukljeten i voen, proraun na izvijanje se provodi po III.sluaju Euleorovog kriterija, iz kojeg se dobiva izraz za maksimalnu duljinu iga.
mm2
1p
min
2
maxF
IEl
gdje je:
lmax maksimalno doputena duljina iga, mm E modul elastinosti, za elik E= 210000 N/mm2
Imin najmanji moment inercije, mm4
Fp1 sila prosijecanja, N
mm401200800
401200408004040
21
21
AA
AAX s
mm321200800
1200508005505
21
21
AA
AAYs
2
2
2
1
mm1200)1090(15)(
mm8001080
cdeA
caA
433
min mm66,64666612
8015
12
1080xI
423
23
min mm667,142116612001812
801580027
12
1080yI
4
minmin mm327,2067833667,142116666,646666II
mm7,26525,121687
327,206783321000022 2
1p
min
2
maxF
IEl
nH mm30
sX 40 mm
sY 32 mm
minI
327,2067833 4mm
maxl 7,2652
mm
Daniel Debeljak 256S
LISTOVA:11
ALATI I NAPRAVE
LIST: 8
10. Provjeriti da li je potrebna kaljena meuploa
dop2
M
mm
N, p
A
Fp
gdje je:
p povrinski tlak izmeu iga i gornje ploe, N/mm2
FM sila pree, N A plotina povrine poprenog presjeka iga, mm2
pdop doputeni specifini tlak, koji ima vrijednost pdop = 250 N/mm2
2M N/mm06,1522875
437190
A
Fp
Proraun zadovoljava zadani uvjet, pa zbog toga nije potrebna kaljena meuploa.
11. Konstrukcija vodilice materijala irina vodilice treba biti za iznos dvostruke zranosti vea od irine trake. H = B + 2f Vrijednosti zranosti za irinu trake uzimamo iz tablice (''Alati i naprave'', B.Grizelj, SFSB, Slavonski Brod 2004., str. 248)
Iz iste tablice se jos oita: h = 3 mm
Zranost za vrste vodilice za irinu trake: B = 112,5 mm = 112,5 mm f = 0,5 mm
H = 112,5 + 2 0,5 = 113,5 mm
p 06,152
2N/mm
H = 113,5 mm
Daniel Debeljak 256S
LISTOVA:11
ALATI I NAPRAVE
LIST: 10
12. Odreivanje poloaja teita upinjala
Teite upinjala (sredinja os) treba se poklapati sa sreditem djelovanja svih sila prosijecanja i probijanja, kako bi se izbjeglo ekscentrino optereenje alata i njegovo brzo troenje (naroito elemenata za centriranje alata). To znai da poloaj upinjala u alatu ovisi od mjesta djelovanja rezultante svih sila prosijecanja i probijanja.
12.1. Analitiko odereivanje
Koordinate se teita s obzirom na proizvoljno postavljen koordinatni sustav 0xy odreuje po izrazu:
n
nn
n
i
i
n
i
ii
LLLLL
xLxLxLxLxL
L
xL
X...
...
4321
44332211
1
1
n
nn
n
i
i
n
i
ii
LLLLL
yLyLyLyLyL
L
yL
Y...
...
4321
44332211
1
1
gdje je:
X,Y apscisa i ordinata teita rukavca xi, yi koordinate teita reznih kontura pojedinih elemenata Li duljina reznih kontura pojedinih elemenata
Daniel Debeljak 256S
LISTOVA:11
ALATI I NAPRAVE
LIST: 11
Linija Li, mm xi, mm yi, mm Li xi Li yi
1 10 0 5 0 50
2 32,5 16,25 10 528,125 325
3 10 17,5 97,5 175 975
4 80 32,5 50 2600 4000
5 15 40 90 600 1350
6 80 40 0 3200 0
7 80 47,5 50 3800 4000
8 97,5 48,75 105 4753,125 10237,5
9 32,5 33,75 92,5 1096,87 3006,25
10 32,5 63,75 10 2071,87 325
11 80 50 52,5 4000 4200
12 80 57,5 102,5 4600 8200
13 15 57,5 12,5 862,5 187,5
14 10 80 5 800 50
15 80 65 52,5 5200 4200
16 32,5 81,25 92,5 2640,625 3006,25
17 10 97,5 97,5 975 975
18 5 97,5 107,5 487,5 537,5
782,5 38390,62 45625
06,495,782
38390,62
...
...
4321
44332211
1
1
n
nn
n
i
i
n
i
ii
LLLLL
xLxLxLxLxL
L
xL
X
3,585,782
45625
...
...
4321
44332211
1
1
n
nn
n
i
i
n
i
ii
LLLLL
yLyLyLyLyL
L
yL
Y
X = 49,06 mm
Y = 58,3 mm
Daniel Debeljak 256S
LISTOVA:11