Tinh Thep Dam

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP

SVTH: HÀ THỌ THÀNH 1

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Nguyễn Quang Hoài_CD10D_1051110161

I. SƠ ĐỒ VÀ SỐ LIỆU BÀI TOÁN:BÊ TÔNG LOẠI CỐT THÉP

CẤP ĐỘ BỀN loại Rs Rsw

B20Rb Rbt Thép chủ CII 280 22511.5 0.9 thép đai CI 225 175

Thép 210000Bê tông 27000

KÍCH THƯỚC SÀN L1(m) L2(m)2700 6120

TẢI TRỌNG HOẠT TẢI TIÊU CHUẨN 9.3 kn/m2

II. BẢN SÀN:1.SƠ ĐỒ TÍNH:

2.2666666666667vậy bản làm việc một phương theo phương cạnh ngắn

2. chọn sơ bộ kích thước dầm sàna. chiều dày bản sàn:hệ số m : chọn m= 35chiều dày hb=L1/m 80 mm

b. kích thước tiế diện dầm phụ:

mô đun E(Mpa)

Xét tỉ số : α=L2/L1



hệ số m= chọn m= 15lấy ldp=L2= 6120

chiều cao dầm phụ hdp= 408chọn hdp= 500 mm

với bdp=k*hdp=(0.3-0.5)*hdp chọn bp từ= 150 250chọn bdp= 200 mm

c. tiết diện dầm chính:hệ số m= chọn m= 8lấy ldc=2L1= 5400

chiều cao dầm chính hdc= 675chọn hdc= 650 mm

với bdc=k*hdc=(0.3-0.5)*hdc chọn bdc từ= 195 325chọn bdc = 300 mm

3. nhịp tính toán:cắt theo phương cạnh ngắn 1 dải bản có bề rộng 1m, xem như một dầm liên tục với yêu cầu thiết kế các ô bản đại diện.bản sàn làm việc theo phương cạnh ngắn và được tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính toán lấy bằng mép gối tựa:a. chiều dài nhịp biên lb=l1-3/2*bdp= 2400 mmb.chiều dài nhị giữa l=l1-bdp= 2500 mm

4. tải trọng tác dụng:a.tĩnh tải:các lớp cấu tạo bản sàn:

lớp cấu tạo bề dày (mm) hệ số vượt tải

gạch 12 20 1.1 0.264vữa lót 15 18 1.2 0.324

sàn BTCT 80 25 1.1 2.2

trọng lượng bản thân (kN/m3)

giá trị tính toán (kN/m2)



vữa trát 10 18 1.2 0.216

3.004 kn/m2b. hoạt tảihệ số vượt tải n= 1.2hoạt tải tác dụng lên sàn là pb= 11.16 kn/m2vậy tổng tải trọng tác dụng lên dải bản rộng 1m là: qb=(gb+pb)*b= 14.164 kn/m2

5. xác định nôi lực trong dầm bản:a. mô menmô men lớn nhất tại nhịp biên Mmax=qb*lb*lb/11= 7.41678545 kn.mmô men lớn nhất tại gối thứ 2 Mmax=qb*l*l/11= 8.04772727 kn.mmô men lớn nhất tại giữa nhịp và gối biên tiếp theo là Mmax=qb*l*l/16= 5.5328125 kn.m

b. lực cắt:ở các gối biên Qb=0.6*qb*lb= 20.39616 knở các gối giữa Q=0.5*qb*l= 17.705 kn

6. tính cốt thép cho bản:Bê tông Rb= 11.5 Mpa cốt thép: Rs= 225 Mpa

ξR= 0.37giả thiết lớp bê tông bảo vệ abv= 15 mmchiều cao làm việc ho= 65 mm

a. tại nhịp biên và gối thứ 2 lấy Mmax Mmax= 8.04772727272727 kn.mαm= 0.165633697406273

ξ= 0.182239273878077 thỏa điều kiện hạn chếγ= 0.908880363060961

lượng cốt thép yêu cầu Fa= 605.44 mm2

tĩnh tải tác dụng lên sàn gb=Σγi*δi*ni=



hàm lượng cốt thép: μ%= 0.93% thỏaμmin= 0.10%μmax= 1.89%

chọn thépΦ(mm)= 8 Ast= 628 mm2a(mm)= 80 dư 3.73% thỏa

chọn lớp bê tông bảo vệ c= 10 mmlớp bê tông bảo vệ thực tế att= 14 mm thỏa

b. tại nhịp giữa và gối giữa: Mmax= 5.5328125 kn.mαm= 0.113873166966812

ξ= 0.121220354089619 thỏaγ= 0.939389822955191

lượng cốt thép yêu cầu Fa= 402.720954142178 mm2hàm lượng cốt thép: μ%= 0.62% thỏa

μmin= 0.10%μmax= 1.89%

chọn thépΦ(mm)= 8 Ast= 418.9 mm2a(mm)= 120 dư 4.02% thỏa

chọn lớp bê tông bảo vệ c= 10 mmlớp bê tông bảo vệ thực tế att= 14 mm thỏa

7. bố trí cốt thép chịu lực:xét tỉ số pb/gb= 3.7150466045273

0.3750 mm

chiều dài móc 7.5*d 60 mmđoạn uốn móc vuông là hb-2*c= 60 mm

hệ số ν=chiều dài của cốt thép mũ đến mép dầm phụ là: ν*l=



chiều dài đoạn neo vào gối (15-20)*d 120 160chọn 130 mm

8. cốt thép cấu tạo và cốt thép phân bố:a. khoảng cách từ đầu thừa đến mép gối biên (0.2-0.25)*lt 500 625 mm

chọn 600chọn thép

Φ= 6 mm As= 217.5 mm2khoang cách a= 130 mm

141.3716694115 mmthỏa

điều kiện As>As(gối)/2= 209.45 mm

b. cốt thép phân bốTỉ số l2/l1= 2.266666667 thép phân bố trong dải bản >= 20% thép chịu lực trên bản chịu mô men dươngvới nhịp biên A's=20%As 125.6 mm2với nhịp giữa A's=20%As 83.78 mm2chọn thép

Φ= 6 Aspb= 128.519699465 thỏaa= 220

9. kiểm tra khả năng chịu cắt của bản:Qmax= 20.39616 kn

thỏa41.58 kn

điều kiện As>5*Φ=

Qbt=φ*(1+φn)*Rbt*b*ho=



II. TÍNH TOÁN DẦM PHỤ1. sơ đồ tính toán

2. nhịp tính toánnhịp biên lb=L2-1.5*bdc= 5670 mm

nhịp giữa lt=L2-bdc= 5820 mm

3. tải trọng tính toán:a. tĩnh tải

2.31 kN/mtừ bản sàn truyền vào g1=gb*l1= 8.1108 kN/mtổng tĩnh tải tác dụng lên dầm phụ gdp=g0+g1= 10.4208 kN/m

b. hoạt tải:từ bản sàn pdp=pb*l1= 30.132 kN/m

tổng tải trọng tác dụng lên dầm phụ qdp= 40.5528 kN/m

4. xác định nội lựca. mô men

xét tỉ số pdp/gdp= 2.89152464302165hệ số k= 0.26705chia ra mỗi đoạn dài 1164 mmở nhịp biên mô men âm =0 tại tiết diện cách mép gối trái thứ 2 một đoạn=k*lb=ở nhịp biên mô men dương=0 tại tiết diện cách tựa giữa một đoạn=0.15*lb=ở nhịp giữa mô men dương=0 tại tiết diện cách tựa giữa một đoạn=0.15*lt=mô men dương đạt giá trị cực đại tại tiết diện 2* cách gối thứ nhất một đoạn =0.425*lb=

trọng lượng bản thân dầm phụ go=1.1*γ*bdp*(hdp-hb)=

Mmax=β**qdp*lt*ltMmax=β*qdp*lt*lt



mô men dương đạt giá trị cực đại tại tiết diện 7* cách gối thứ hai một đoạn =0.5*lt=

bảng tổng hợp giá trị mô mennhịp tiết diện lt(mm) qdp*lt*lt β* β

biên

1 5670 1303.72791192 0.065 02 5670 1303.72791192 0.09 0

2* 5670 1303.72791192 0.091 03 5670 1303.72791192 0.075 04 5670 1303.72791192 0.02 0

5 5670 1303.72791192 0 0.0715

giữa6 5820 1373.62066272 0.018 0.0337 5820 1373.62066272 0.058 0.015576

7* 5820 1373.62066272 0.0625 0

b. lực cắt:gối biên QI=0.4*qdp*lb= 91.9737504 kNgối giữa

QIItr=0.6*qdp*lb= 137.9606256 kNQIIph=0.5*qdp*lt= 118.008648 kN

5. tính cốt thép chịu lựca. cốt thép dọc: tiết diện của dầm phụ là hình chữ T ξd= 0.37chiều cao cánh hf=hb= 80 mmxác định sf dựa vào

lt/6= 970 mm0.5*l1= 1250 mm

6*hb= 480 mmchọn sf= 480 mm

QImin=QIItrmin=γmin*qdp*lb=QIIphmin=γmin*qdp*lt=



bề rộng cánh bf=bdp+2*sf= 200 mmhdp= 500 mmbdp= 200 mm

xác địn trục trung hòagiả thiết a= 40 mm

ho=h-a= 460 mmMf=Rb*bf*hf*(ho-hf/2)= 77.28 kn.mMmax= 118.63923998472 kn.m

trục trung hòa qua bụng

*tiết diện ở nhịp tính theo chữ T*với tiết diện ở gối: chịu momen âm, bản cánh chịu kéo, tính cốt thép với tiết diện bdp*h= 200x500

-thép dọc ở nhịp biên : Mtt= 200 kn.mαm=M/(Rb*bf*ho*ho)= 0.41094764526999 ξ=1-(1-2*αm)^1/2= 0.577975463438

γ=1-0.5*ξ= 0.711012268280792183.92157256375 mm2 μ%=As*100/(bdp*ho)= 2.37%

μ%max= 1.52%μ%min= 0.10%

chọn thép: số lượng đường kính Aslop 1 4 18 1018lop2 0 0 0As tổng= 1018 tính lạichọn lớp bê tông bảo vệ c= 25 mm

34 mm thỏakhoảng hở giữa các thanh thép t= 26 mm thỏa

25 mm

As=M/(Rs*ξ*ho)=

att=c+Фmax/2=

to=max(Φmax,25)=



-thép dọc tại gối: Mtt= 93.21654570228 kN.mtiết diện tính toán b*h= 200x500αm=M/(Rb*b*ho*ho)= 0.1915355997828ξ=1-(1-2*αm)^1/2= 0.2145518473926 μ%max=

γ=1-0.5*ξ= 0.8927240763037 μ%min=As= 810.69948050471 mm2 μ%= 0.81%

chọn thép: số lượng đường kính Aslop 1 2 20 628lop 2 1 18 254 bo tri cung 1 lopAs tổng= 882 thỏa và dư 8.79% a thuc te 34.71chọn lớp bê tông bảo vệ c= 25 mm

47.671201814059 mm không thỏakhoảng hở giữa các thanh thép t= 46 mm thỏa

to= 25 mm

-thép dọc tại nhịp giữa: Mtt= 85.85129142 kn.m

tính theo tiết diện chữ nhật b*h= 200x500αm=M/(Rb*b*ho*ho)= 0.1764019302622ξ=1-(1-2*αm)^1/2= 0.1955149849279 μ%max=

γ=1-0.5*ξ= 0.9022425075361 μ%min=As= 738.76733590596 mm2 μ%= 0.74%

chọn thép: số lượng đường kính As3 18 7630 12 0

As tổng= 763 thỏa và dư 3.28%chọn lớp bê tông bảo vệ c= 25 mm

34 mm thỏa

att=c+Фmax/2=

att=c+Фmax/2=



khoảng hở giữa các thanh thép t= 48 mm thỏato= 25 mm

b.tính cốt đai:lực cắt lớn nhất tại các tiết diện gối: QI QIItr QIIph

91.9737504 137.9606256 118.008648ta tính cốt đai cho tiết diện bên trái gối II có lực cắt lớn nhất Qmax= 137.9606256

Q1= 49.68 kNVậy: bê tông không đủ khả năng chịu cắt cần tính cốt đai thêm

6 As= 28.3 mm2số nhánh 2 Asw= 56.6 mm2xác định bước đai:

bước đai tính toán Stt=min(S1,S2)= 158.57047429802 mmS1=16*As*Rsw*Rbt*b*ho*ho/(Qmax*Qmax)=S2=6.67*As*Rsw/(Rbt*b)=

bước đai cấu tạo ứng với chiều cao dầm h=trong khoảng (500 và h/3) và chọn Sct= 160 mm

vậy khoảng cốt đai thiết kế là Stk=min(Stt,Smax,Sct)= 150 mmvậy bố trí cốt đai đường kính 6 a= 150 trên khoảng 1/4 nhịp dầm

Qbt= 301.508663666667 knα=Es/Eb= 7.77777777777778 φw1=1+5*α*μw=

μw=Asw/(b*s)= 0.001886666666667 chọnφb1=1-β*Rb= 0.885

Vậy: dầm không bị nén vỡ do ứng suất chính

kiểm tra điều kiện cốt đai Q>Q1=φb3*(1+φf+φn)*γbt*b*ho

chọn cốt đai Φ:

bước đai lớn nhất Smax=φb4*(1+φn)*Rbt*b*ho*ho/Qmax=

*kiểm tra điều kiện bền ứng suất nén chính Q<Qbt=0.3*φb1*φw1*Rb*b*ho



cốt đai ở giữa dầm đặt theo cấu tạo theo h=500mm >300chọn bước đai S=min(500;3/4*h)= 370 mmchon S= 300 mm

Vậy : vậy ở đoạn giữa dầm bố trí thép đai đường kính =6 và khoảng cách a= 300* kiểm tra lại khả năng chịu lực của be tông và cốt đai:

có qsw=Rsw*Asw/S= 66.033333333333 KN/m1074.0573505764 mm

2*ho= 920 mm141.84717409945 KN

Vậy: tiết diện đủ khả năng chịu lực

6. biểu đồ bao vật liệu:a. khả năng chịu lực của tiết diện:tại tiết diện tính toán, cốt dọc có diện tích As.chọn lớp bê tông bảo vệ c= 25

αm=ξ*(1-0.5*ξ)ξ=Rs*As/(Rb*b*ho)

tiết diện tính toán tiết diện b hở nhịp 200 500ở gối 200 500

kết quả tính toán được cho ở bảng sau:tiết diện cốt thép As(mm2) ao(mm) ho(mm) ξ

nhịp biênban đầu 4 d 18 1018 34 466 0.265945139018

sau khi cắt còn 2*18 509 34 466 0.132972569509

gối thứ 2ban đầu 2*20+1*18 882 47.67 452.33 0.237379596851

Co=(φb2*(1+φf+φn)*Rbt*b*ho*ho/qsw)^1/2=

Qmin=2*(φb2*(1+φn+φf)*Rbt*b*ho*ho*qsw)^1/2=

ao=Σai*Asi/Asa=c+0.5*ΦMtd=αm*Rb*b*ho*ho



gối thứ 2sau khi cắt còn 2*20 628 35 465 0.164413277232

nhịp giữaban đầu 3*18 763 34 466 0.199328232879

sau khi cắt còn 2*18 509 34 466 0.132972569509

b. xác định tiết diện cắt lý thuyết: xác đinh bằng cách vẽ chính xác trên auto cad rồi gióng xuống biểu đồ lực cắt ta được giá tri lực cắt ngay tại mặt cắt Mtd và xác định vị trí x của mặt cắt đó.

c. xác định đoạn kéo dài:do không có cốt xiên nên ta bố trí đoạn kéo dài W như sau:

trong đoạn 1/4 dầm gần gối ta có qsw= 66.033333333333 N/mtrong đoạn ở giữa gối ta có qsw=Rsw*Asw/S= 33.016666666667 N/m

kết quả tính toán được tổng hợp thành bảng sau:

tiết diệnthanh thép bị cắt

Q(kn) Wtinh (mm) 20*d (mm)số thanh đường kính(mm)

nhịp biên trái 2 18 74.73 660 360nhịp biên phải 2 18 63.23 1050 360

gối bên trái3 16 141.54 1160 3202 16 99.28 1590 320

gối bên phải 3 16 111.04 930 320nhịp giữa 1 18 70.75 1170 360

d. kiểm tra điều kiện neo cốt thép:

W=Q/(2*qsw)+5*Φ >=20*Φ



1514.1735 mm850.5 mm873 mm2409.75 mm



2910 mm

Mmax (kN.m) Mmin (kN.m)

84.7423142748 0117.3355120728 0118.63923998472 0

97.779593394 026.0745582384 0

0 93.2165457022824.72517192896 45.3294818697679.66999843776 21.395515442527

85.85129142 0

68.9803128 kN70.8051888 kN



tính lại

không thỏa



1.52%0.10%thỏa

1.52%0.10%thỏa



kNkN

158.57047429802 mm183.51763888889 mm414.11815691274 mm500 mm

φw1=1+5*α*μw= 1.07337037037041.0733703703704



αm Mtd

0.2305817305347 115.16607443478

0.1241317173883 61.998678608696

0.2092050603502 98.448886017391



0.1508974143672 75.043924869565

0.1794623606679 89.634055304348

0.1241317173883 61.998678608696

xác đinh bằng cách vẽ chính xác trên auto cad rồi gióng xuống biểu đồ lực cắt ta được

Wchon (mm)

660105011601590930

1170

DAMH:BTCT

document.xlsx 20

III. TÍNH TOÁN DẦM CHÍNH:1. sơ đồ tínhchiều dài nhịp tính toán Lt=2*L1= 5400 mm

2. xác định tải trọng 12.00375a. tĩnh tải:trọng lượng bản thân dầm quy về tải trọng tập trung

12.00375 kNSo=L1*(hdc-hb)-bdp*(hdp-hb)= 1455000 mm2

Tĩnh tải do dầm phụ truyền vào:G1=gdp*L2= 63.775296 kN

VẬY TỔNG TĨNH TẢI TÁC DỤNG LÊN DẦM CHÍNH:G=Go+G1= 75.779046 kN

b. hoạt tải: từ dầm phụ truền lên dàm chính:P=pdp*l2= 184.40784 kN

3. xác định nôi lựca. mô men:

Mmin=αg*G*lt-αp2*P*lt

tiết diện x/lt αg αp1 αp2 αg*G*lt αp1*P*lt]0 0 0 0 0 0 01 0.5 0.175 0.2125 0.0375 71.61119847 211.60799642 0.8333 -0.0416 0.0208 0.0625 -17.0230048934 20.712688593 1 -0.15 0.025 0.175 -61.38102726 24.89505844 1.15 -0.075 0.0063 0.0813 -30.69051363 6.273554717

Go=n*γ*bdp*So=

Mmax=αg*G*lt+αp1*P*lt xác định αg va αp1 va αp2 dua vao dầm 3 nhịp

DAMH:BTCT

document.xlsx 21

5 1.2 -0.05 0.025 0.075 -20.46034242 24.89505846 1.5 0.1 0.175 0.075 40.92068484 174.2654088

b. biểu đồ bao lực cắt:

Đoạn βg βp1 βp2 βg*G βp1*P βp2*PI 0.35 0.425 0.0755 26.5226661 78.373332 13.92279192II -0.65 0.025 0.675 -49.2563799 4.610196 124.475292III 0.5 0.625 0.125 37.889523 115.2549 23.05098

4. tính toán cốt thép:a. tính cốt dọc: tiết diện của dầm chính là tiết diện chữ T* tại tiết diện nhịp: chịu momen dương nên bản cánh chịu nén, tiết diện tính toán là tiết diện chữ T.- xác định độ vươn của cánh: sf Sf<={Sf1; Sf2;Sf2}

Sf1=2*L1/6= 900 mmSf2=0.5*(L2-bdc)= 2910 mmSf3=6*hf=6*hb= 480 mmchọn Sf= 480 mm

bề rộng của cánh bf=bdc+2Sf= 1260Vậy tiết diện tính toán dầm chính là: bf hf h b

300 100 600 300

Xác định trục trung hòa:+ nhịp biên: Mmax= 450 kn.m

giả thiết a= 70 mmho=h-a= 530 mm

Qmax=βg*G+βp1*P xác định αg va αp1 va αp2 dua vao dầm 3 nhịpQmin=βg*G-βp2*P

DAMH:BTCT

document.xlsx 22

Mf=Rb*bf*hf*(ho-hf/2)= 165.6 kn.mvậy: trục trung hòa qua sườn

* tính toán cốt thép: Bê tông: B20 Rb= 11.5Thép CII: Rs= 280

ξR= 0.623 αR= 0.429-nhịp biên: Mtt= 450 kn.m ξ= 0.732964305

αm= 0.4643459687031 γ= 0.633517848As= 4786.5186822965 mm2 μ%= 2.66%

μmin= 0.10%chọn thép: μmax= 2.56%

số lượng đường kính diện tíchlớp 1 4 32 3216lớp 2 2 30 1414 bo tri 2 lop

As tổng= 4630 tinh lai a thuc tế = 64.63chọn lớp bê tông bảo vệ c= 30 mm

64.63 mm thoakhoảng hở giữa các thanh thép t= 37.333333333333 mm thỏa

to= 25 mm

att=c+Фmax/2=

DAMH:BTCT

document.xlsx 23

tính lại cốt thépξ= 0.70188489445062

αm= 0.45556369192164

Mgh = 450.5 thõa

DAMH:BTCT

document.xlsx 24

b. tính cốt đai:lực cắt lớn nhất tại các gối QA QBtr QBph

0 100 0kiểm tra điều kiện tính toán: khả năng chịu cắt của bê tông khi không có cốt ngang: Qbo>=Qmax

85.86 kntrong đó: ho φb3 φf φn b

530 0.6 0 0 300vậy: dầm không đủ khả năng chịu cắt, tính toán bố trí cốt đai6 As= 28.3 mm2

số nhánh 2 Asw= 56.6 mm2xác định bước đai:

bước đai tính toán Stt=min(S1,S2)= 120 mmS1=16*As*Rsw*Rbt*b*ho*ho/(Qmax*Qmax)= 600.979932S2=6.67*As*Rsw/(Rbt*b)= 122.3450926

1137.645bước đai cấu tạo ứng với chiều cao dầm h= 600 mmbố trí cốt đai trong khoảng 500 và h/3 200

vậy khoảng cốt đai thiết kế là Stk=min(Stt,Smax,Sct)= 150 mmBố trí thép đai: do lực tập trung đặt ở giữa dầm nên ta bố trí cốt đai suốt chiều dài của dầm thép đường kính 6 và khoảng cách a=150mm không có cốt đai cấu tạo do lực cắt hai bên gối đều lớn

Qbt= 509.21266683333 knα=Es/Eb= 7.7777777777778

μw=Asw/(b*s)= 0.0012577777778φb1=1-β*Rb= 0.885 chọn

Vậy: dầm đủ khả năng chịu nén ứng suất chính

Qbo=φb3*(1+φn+φf)*Rbt*b*ho=

chọn cốt đai Φ:

bước đai lớn nhất Smax=φb4*(1+φn)*Rbt*b*ho*ho/Qmax=

*kiểm tra điều kiện bền ứng suất nén chính Q<Qbt=0.3*φb1*φw1*Rb*b*ho

DAMH:BTCT

document.xlsx 25

c. tính toán cốt treo:lực tập trung do dầm phụ truyền vào dầm chính: Fmax=G1+P= 248.183136 KNta dùng cốt treo dạng cốt vai bòdiện tích cốt vai bò (tính một bên) là:

626.75706586337 mm2chọn cốt thép vai bò loại thép CII.

với θ˚ = 45là góc nghiêng của cốt thép vai bò với thép dọc của dầm.

chọn thép đường kính(mm) số lượng diện tích(mm2)18 3 763.40701482232

thỏa mãn và dư 22%

5. biểu đồ bao vật liệu:lớp bê tông bảo vệ cốt thép

ở nhịp c= 25ở gối c= 25

khoảng cách thông thủy giữa hai thanh theo phương đứng: t= 25

tính khả năng chịu lực tại một tiết diện

αm=ξ*(1-0.5*ξ)ξ=Rs*As/(Rb*b*ho)

tiết diện để tính toánb(mm) h(mm)

ở nhịp: 300 650

Asv=Fmax/(2*Rs*sinθ)=

xác định ao=Σai*si/Aschiều cao làm việc ho=hdc-ao=hdc-c+0.5*Φ

Mtd=αm*Rb*b**ho*ho

DAMH:BTCT

document.xlsx 26

ở gối: 300 650

tiết diện cốt thép As(mm2) ao(mm) ho ξ

nhịp biên tráiban đầu 6d20 1885.0 50 600 0.254969839

sau khi cắt 4d20 1256.6 35 615 0.165834041

nhịp biên phảiban đầu 6d20 1885.0 50 600 0.254969839

sau khi cắt 2d20 628.3 35 615 0.082917021

gối bên tráiban đầu 3d20+2d22 1702.7 55.54 594.46 0.23246922

sau khi cắt 3d20 942.5 35 615 0.124375531

gối ben phảiban đầu 3d20+2d22 1702.7 55.54 594.46 0.23246922

sau khi cắt 2d20 628.3 35 615 0.082917021

nhịp giữaban đầu 4d18+2d16 1420.0 45.91 604.09 0.190776816

sau khi cắt 4d18 1017.9 34 616 0.134107512

b. xác định tiết diện cắt lý thuyết: xác đinh bằng cách vẽ chính xác trên auto cad rồi gióng xuống biểu đồ lực cắt ta được giá tri lực cắt ngay tại mặt cắt Mtd và xác định kvị trí x của mặt cắt đó.

c. xác định đoạn kéo dài WW=Q/(2*qsw)+5*d >=20*dqsw là khả năng chịu cắt của cốt đai tại tiết diện cắt lý thuyết

với cốt đai có: Φ= 6 mma=s= 150 mm

Asw= 56.549 mm2qsw=Rsw*Asw/s= 66 N/m

tiết diệnthanh thép bị cắt

Q(kn) Wtinh (mm) 20*d (mm) Wchon (mm)số thanh đường kính(mm)

nhịp biên trái 2 20 104.9 895 400 895nhịp biên phải 2 20 155 1275 400 1275

DAMH:BTCT

document.xlsx 27

gối bên trái2 22 174 1430 440 14301 20 174 1420 400 1420

gối bên phải2 22 153.1 1270 440 12701 20 61.1 565 400 565

nhịp giữa2 16 130.1 1070 320 10702 18 130.1 1080 360 1080

d. kiểm tra điều kiện neo cốt thép

DAMH:BTCT

document.xlsx 28

αp2*P*lt Mmax Mmin0 0 0

37.3425876 283.2191949 34.2686108762.237646 3.689683695 -79.2606509

174.2654088 -36.4859689 -235.64643680.9587299168 -24.4169589 -111.649244

DAMH:BTCT

document.xlsx 29

74.6851752 4.43471598 -95.145517674.6851752 215.1860936 -33.7644904

Qmax Qmin104.8959981 12.59987418-44.6461839 -173.731672153.144423 14.838543

DAMH:BTCT

document.xlsx 30

không thõa tính cốt kép

không thỏa

giả sử a' = 35 a' thuc te 36

A's = 247.1425325 247.1425325 226

As = 4315.555032

delta As = 7.3 %

x thực tế = 357.426087 khong thoa

DAMH:BTCT

document.xlsx 31

ξ= 0.667624422 αm= 0.44476323767Mgh = 471.4009598 Kn.m thoa

DAMH:BTCT

document.xlsx 32

mmmmmm

φw1=1+5*α*μw= 1.048913581.04891358

DAMH:BTCT

document.xlsx 33

αm Mtd(kN.m)0.222465029266544 276.3015663

0.152083576702062 198.4502473

0.222465029266544 276.3015663

0.0794794045092091 103.7107873

0.205448250842856 250.4764027

0.11664089464518 152.2019332

0.205448250842856 250.4764027

0.0794794045092091 103.7107873

0.172578919570881 217.2751878

0.125115100032764 163.7910801

xác đinh bằng cách vẽ chính xác trên auto cad rồi gióng xuống biểu đồ lực cắt ta được giá tri lực cắt ngay tại mặt cắt Mtd và xác định kvị trí x của mặt cắt đó.

tính toán cốt thép tiết diện chữ T

số liệu Rb Rs bf b

11.5 280 600 200

mômen 300giả sử a = 60→ ho = 490

xác định trục trung hòa Mf=Rb*bf*hf*(ho-hf/2)=

αm = 0.17673795339 ξm = 0.19593278

thõachọn thép:

lớp 1

lớp 2

As tổng=

chọn lớp bê tông bảo vệ c=

khoảng hở giữa các thanh thép t=

att=c+Фmax/2=

hf h ξR

100 550 0.623

Mf=Rb*bf*hf*(ho-hf/2)= 303.6

tính theo tiết diện chữ nhật

As = 2431.486585001 μ =

thoa

số lượng đường kính diện tích

3 22 1140

3 22 1140

2280tinh lai a thuc tế =

chọn lớp bê tông bảo vệ c= 25 mm

59.5 mm

khoảng hở giữa các thanh thép t= 42

to= 25 mm

att=c+Фmax/2=

αR

0.429

trục trung hòa đi qua cánh không làm

tính theo tiết diện chữ nhật

2.48%

μmax= 2.56%

bo tri 2 lop

59.5

thoa

mm thỏa

Documents

Tinh Thep Dam