DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 1 of 28
Desain Sistem Transmisi Pada Electric Air Compressor
Pada tugas ini akan didesain sistem transmisi pada Electric Air
Compressor dengan menggunakan V-belt untuk meneruskan daya dari electric
motor ke kompresor. Gambar sebuah Electric Air Compressor secara umum
ditunjukkan pada gambar 1.
Gambar 1 Electric Air Compressor
Dengan mengetahui spesifikasi dari kompresor yang akan dianalisa
terlebih dahulu, maka dapat didesain sistem transmisinya. Spesifikasi dari
kompresor tersebut adalah
Merk : SWAN
P = 3 PS = 2.208 kW
Dimensi dari kompresor : P x L x T = 1000 x 150 x 900 (mm)
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 2 of 28
Karena hanya spesifikasi umum ini yang dapat digunakan untuk
mendesain sistem transmisi, maka spesifikasi desain yang lain akan dipilih dengan
perkiraan, yaitu
Putaran poros kompresor (N2) = 300 rpm
Putaran poros motor elektrik (N1) = 700 rpm
Diameter Pulley pada kompresor (d2) = 300 mm
Jarak antar pulley (c) = 450 mm
Overload Factor = 1.3
Sabuk
Luas Permukaan dari sabuk (V-belt) = 350 mm2
Dengan memilih leather menjadi bahan sabuk, maka dengan menggunakan
tabel 1 maka didapat density = 1000 kg/m3, dimana kekuatan tarik
maksimumnya adalah 2 MPa.
Tabel 1. Massa Jenis dari beberapa material
(Sumber: Referensi ke-2 halaman 680)
Dan dengan memilih bahan pulley adalah cast iron maka dengan
menggunakan tabel 2, dengan keadaan operasi kering, maka didapat koefisien
gesek antara kedua material ini adalah 0.25.
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 3 of 28
Tabel 2. Koefisien gesek antara sabuk dan pulley
(Sumber: Referensi ke-2 halaman 681)
Pada desain sistem transmisi ini, komponen yang akan didesain adalah belt,
pulley, shaft (poros) dan bearing. Oleh karena itu, pada desain sistem transmisi
ini, pembahasan akan dibagi menjadi 4 komponen ini.
Rancangan desain sistem transmisi awal adalah seperti yang ditunjukkan
pada gambar 2.
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 4 of 28
Gambar 2 Rancangan desain sistem transmisi awal (semua dimensi dalam mm)
Rancangan ini merupakan rancangan penyederhanaan, karena seharusnya
pada bagian kompresor terdapat bagian poros untuk crankshaft ditunjukkan pada
Kompresor
(Crank Shaft)
Elec
tric
Mo
tor
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 5 of 28
gambar 3. Namun karena analisa nya menjadi kompleks jika mengikutkan adanya
crankshaft, maka analisa poros disederhanakan dengan tidak mengikutkan adanya
crankshaft, namun tetap mempertimbangkan adanya gaya pada lokasi crankshaft
agar analisa yang dilakukan tetap valid. Jadi pada analisa ini hanya tidak
menghitung konsentrasi tegangan saja (karena adanya crank shaft akibat
perubahan bentuk poros) karena tetap dipertimbangkan adanya gaya pada lokasi
crankshaft. Jadi analisanya dibuat poros bagian lokasi crankshaft dibuat polos
(diameter tetap) namun dipertimbangkan adanya gaya akibat adanya crankshaft
yang terletak di tengah – tengah lokasi crankshaft. Tentu besar dari gaya ini
merupakan perkiraan saja, guna untuk tetap mempertimbangkan adanya
crankshaft.
Gambar 3 Crankshaft
(sumber : Referensi ke-3)
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 6 of 28
1. Desain Sabuk
Awalnya dicari terlebih dahulu diameter dari pulley motor (d1)
(1)
Lalu dicari besar sudut yang melingkari masing – masing pulley.
(
) (2)
(
)
(
) (3)
(
)
Dengan menggunakan sudut groove dari pulley adalah 34o = 2 , maka o
,
dapat dicari gaya – gaya pada sabuk.
(4)
…..(i)
Kecepatan dari sabuk adalah
(5)
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 7 of 28
Massa sabuk per panjang
m = luas permukaan panjang density = 350 10-6
)(1)(1000) = 0.35 kg/m
maka gaya sentrifugal pada sabuk adalah
Fc = mv2 = 0.35(4.728)
2 = 7.824 N
Gaya tarik maksimum pada sabuk adalah
F = = 2(350) = 700 N
Maka gaya tarik pada sisi kencang adalah
F1 = F – Fc = 692.176 N
Nilai F1 ini dimasukkan ke persamaan (i) didapat besar F2.
Dan daya yang dapat ditransmisikan melalui sabuk ini adalah
P = (F1 – F2)V = (692.176 – 65.355) 4.728 = 2,963.610 W
Dimana daya desain adalah = 1.3 2.208 kW = 2.807 kW
Karena daya yang dapat ditransmisikan melalui sabuk ini (2.963 kW – untuk 1
sabuk) lebih besar dibanding daya desain, maka sistem ini dapat berjalan dengan
menggunakan 1 sabuk saja.
Panjang sabuk
√
(6)
√
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 8 of 28
Karena V-belt didesain untuk 2.807 kW, maka dari tabel 3, tipe A belt dapat
digunakan.
Tabel 3. Dimensi dari standard sabuk V menurut IS: 2494 - 1974
(Sumber: Referensi ke-2 halaman 728)
Dan dari tabel 3 juga didapat lebar atas sabuk (b) adalah 13 mm dan tebal sabuk
(t) adalah 8 mm.
Dengan mengurangi panjang sabuk ini dengan 36 mm untuk tipe sabuk A,
ditemukan panjang sabuk dalam.
= 1,590.226 – 36 = 1,554.226 mm
Menurut IS: 2494 – 1974, standard panjang dalam yang terdekat adalah 1600 mm.
Maka panjang pitch dari belt adalah
L1 = 1600 + 36 = 1636 mm
Karena panjang belt diambil sesuai dengan standard yang ada, maka jarak antara
kedua pulley akan berubah.
√
√
√
C = 472.49 mm
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 9 of 28
2. Desain Pulley
Dimensi untuk pulley standard V-grooved dapat dicari dengan menggunakan tabel
4 untuk tipe A.
Gambar 4. V-belt dan V-belt pulley
(Sumber: Referensi ke-2 halaman 728)
Tabel 4. Dimensi dari standard Pulley grooved-V menurut IS: 2494 – 1974
(Semua dimensi dalam mm)
(Sumber: Referensi ke-2 halaman 728)
Dari tabel 4 didapat dimensi pulley adalah sebagai berikut
w = 11 mm a = 3.3 mm f = 10 mm
d = 12 mm c = 8.7 mm
n = 1 Face Width (B) = (n-1)e +2f = 2f = 20 mm
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 10 of 28
Karena diameter pulley untuk kompresor = 300 mm, maka pulley akan dibuat
berlengan dengan jumlah lengan adalah 4. Sedangkan untuk pulley motor = 129
mm, karena kurang dari 200 mm, maka pulley dibuat solid (tidak berlengan).
Gambar 5 Cast Iron Pulley untuk flat belt
Oleh karena itu, sekarang akan dicari dimensi dari lengan pulley kompresor.
Umumnya penampang dari pulley berbentuk elips dengan sumbu major a1 bernilai
2 kali lebih besar dibanding sumbu minor b1. Untuk cast iron pulley, tegangan
bending maksimum adalah 15 MPa. Torsi yang ditransmisikan adalah
(7)
Momen bending maksimum per lengan pada ujung hub adalah
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 11 of 28
Dan section modulus
Dimana a1 = 2b1
Dimana tegangan bending adalah
b1 = 19.648 mm
a1 = 2b1 = 39. 297 mm
3. Desain Shaft
Seperti yang telah dijelaskan pada bagian sebelumnya bahwa karena
sambungan shaft crankshaft cukup kompleks untuk diikutkan analisis, maka
dalam analisa ini disederhanakan dengan cara tidak mengikutkan adanya
crankshaft, dan hanya memberi ruang untuk tempat crankshaft dan perkiraan gaya
yang ada pada titik M (titik di mana direncanakan adanya crankshaft), yaitu My =
250 N dan Mz = 500 N.
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 12 of 28
Gambar 6 Shaft Layout. (dimensi dalam mm)
D1 D2
D3
D4 D5
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 13 of 28
Gambar 7 Diagram Gaya Dalam
Rcy My Rfy
Rcz
z
x
y
W
Mz Rfz
Free Body
Diagam
T
V
M
V
M
Mtot
x-z plane
x-y plane
116
570 70 -773
24 27
-10
-103
147
-4 2
24 27
10
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 14 of 28
W pada pulley adalah total gaya horizontal yang ada pada pulley, yaitu
W = F1 + F2 + 2Fc = 773.178 N
Dari DBB yang ada dicari gaya – gaya reaksi yang ada pada bearing. Rcy , Rfy, .
Rcz dan Rfz.
Untuk arah Z.
∑
-Mz + Rcz + Rfz + W = 0
Rcz + Rfz = -273.178……(ii)
Untuk bidang x-z
∑
-Mz(60) + Rfz(102) + W(150) = 0
Nilai dimasukan ke persamaan (ii), maka didapat besar Rcz.
Rcz = 569.731 N
Untuk arah y.
∑
-My + Rcy + Rfy = 0
Rcy + Rfy = 250……(iii)
Untuk bidang x-y
∑
My(60) - Rfy(102) = 0
Nilai dimasukan ke persamaan (iii), maka didapat besar Rcy.
Rcy = 102.941 N
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 15 of 28
Dari ∑ torsi yang terjadi adalah T = W(dpulley/2) = 115.977 Nm 116Nm
Diagram momen dan gaya geser dari 2 bidang
Bidang x-z
0 x < 0.042
0.042 x < 0.084
V = -Rcz +Mz = -69.731 N
M = -Rcz(x) + Mz(x – 0.042)
= -Rcz(x) + Mz x – 0.042Mz
= (-Rcz + Mz) x – 0.042Mz
Untuk x = 0.042 M = -23.929 Nm
x=0.084 M = -26.857 Nm
C
x V
M
N
Rcz
V = -Rcz = -569.731 N
M = -Rcz(x)
Untuk x = 0 M = 0
x=0.042 M = -23.929 Nm
C
x V
M
N
Rcz
M
Mz
0.042
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 16 of 28
0.084 x < 0.132
V = -Rcz +Mz + Rfz = 773.178 N
M = -Rcz(x) + Mz(x – 0.042) + Rfz (x – 0.084)
= -Rcz(x) + Mz x – 0.042Mz + Rfz x – 0.084Rfz
= (-Rcz + Mz + Rfz) x – 91.804 = 773.178x – 91.804
Untuk x = 0.084 M = -26.857 Nm
x=0.132 M = 10.255Nm
Bidang x-y
0 x < 0.042
0.042 x < 0.084
C
x V
M
N
Rcz
M
Mz
0.042 f
Rfz
0.042
C
x V
M
N
Rcy
V = Rcz = 102.941 N
M = Rcy(x)
Untuk x = 0 M = 0
x=0.042 M = 4.324 Nm
C
x V
M
N
Rcy
M
My
0.042
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 17 of 28
V = Rcy -My = -147.059 N
M = Rcy(x) - My(x – 0.042)
= Rcz(x) - My x + 0.042My
= -147.059 x +10.5
Untuk x = 0.042 M = 4.324 Nm
x=0.084 M = -1.853 Nm
0.084 x < 0.132
V = Rcy - My + Rfy = 0
M = Rcy(x) - My(x – 0.042) + Rfy (x – 0.084)
= Rcy(x) - My x +10.5 + Rfy x – 12.353
= -1.853 Nm
Mtot pada titik M = √
Mtot pada titik f = √
Mtot pada titik J = √
Analisa diameter D1, D2, D3, D4 dan D5 dengan minimum factor safety 1.5.
mulai pada titik I, dimana terdapat konsentrasi tegangan pada shoulder dan torsi
yang ada pada I, Ma = 13.859 Nm , Tm = 116 Nm; Mm = Ta = 0.
C
x V
M
N
Rcy
M
My
0.042 f
Rfy
0.042
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 18 of 28
Dari Tabel 5, diestimasikan menggunakan shoulder fillet – well rounded (r/d =
0.1) Kt = 1.7 untuk bending. Kts = 1.5 (torsional)
Tabel 5 Estimasi iterasi pertama untuk konsentrasi tegangan Kt
(Sumber: Referensi ke-1 halaman 362)
Untuk awalnya, diasumsikan Kf = Kt, dan Kfs = Kts.
Dipilih menggunakan material yang tidak mahal, yaitu 1020 CD dengan Sut = 469
MPa. Maka Se adalah
ka = a = 4.51(469)
-.0265 = 0.883
ditebak harga kb = 0.9, namun akan dicek setelah mengetahui diameternya.
kc = kd = ke = 1
Se = ka kb kc kd ke kf (Se’) = 0.883(0.9)(0.5)469 = 186 MPa.
Untuk estimasi awal diameter kecil pada shoulder di titik I, dapat
digunakan kriteria DE- Goodman, karena kriteria ini bagus untuk desain awal,
karena kemudahannya dan bersigfat konservatif. Dengan Mm dan Ta = 0, maka
didapat besar d.
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 19 of 28
{
(
[ ]
)}
(8)
,
(
[ ]
)-
d = 0.01898 m = 18.987 mm
Karena semua estimasi bersifat konservatif, maka dipilih ukuran standard dibawah
18.987 mm, dan dipilih d = 18 mm.
Rasio umum D/d untuk pendukung shoulder adalah 1.2, jadi D = 1.2 x 18 = 21.6
mm. dipilih D = 22 mm sebagai nominal shaft diameter.
Mengecek apakah estimasi dapat diterima
D/d = 22/18 = 1.22
Asumsikan fillet radius adalah r = d/10 1.8 = 2 mm. Jadi r/d = 0.11
Dengan menggunakan gambar A-13-9 dan gambar 6-20 dari referensi pertama,
didapat
Kt = 1.61 (gambar A-13-9) , q = 0.75 ( gambar 6-20)
Kf = 1 + q(Kt – 1)
Kf = 1 + 0.75(1.61 – 1) = 1.458
Kts = 1.34 (gambar A-13-8) , qs = 0.93 ( gambar 6-21)
Kfs = 1 + q(Kts – 1)
Kf = 1 + 0.93(1.34 – 1) = 1.316
Ka = 0.883 (tidak ada perubahan)
Kb = (
)
Se = 0.883(0.912)(0.5)469 = 188.868 MPa.
(9)
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 20 of 28
[ (
)
]
(10)
* (
)
+
Menggunakan kriteria Goodman
(11)
nf = 1.47
Mengecek yielding
Karena kriteria Goodman bersifat konservatif, n =1.47 ini masih dapat
diterima, karena dekat dengan 1.5 ( yang diharapkan).
Lalu dicek juga pada ujung keyway, sebelah kanan titik I dan groove pada
titik K. dari diagram momen, diestimasi pada titik N pada ujung keyway dengan
M = 9 Nm.
Asumsikan radius pada bagian bawah keyway dengan nilai standard.
r/d = 0.02 , r = 0.02d = 0.02(18) = 0.36 mm
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 21 of 28
Kt = 2.14 (grafik 5.1, referensi ke3, halaman 430) q = 0.56
Kf = 1 + q(Kt – 1)
Kf = 1 + 0.56(2.14 – 1) = 1.639
Kts = 3 (grafik 5.2, referensi ke3, halaman 431) , qs = 0.68
Kfs = 1 + q(Kts – 1)
Kf = 1 + 0.68(3 – 1) = 2.36
* (
)
+
* (
)
+
Menggunakan kriteria Goodman
nf = 14.88
Cek juga pada groove di titik K, karena Kt untuk groove flat-bottomed sering
paling tinggi. Dari diagram torsi, didapat bahwa tidak ada torsi yang ada pada
groove di titik K ini. Dari diagram momen, didapat Ma dengan cara ekstrapolasi.
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 22 of 28
Ma = 6.984 Nm
Mm = Ta = Tm = 0
Untuk estimasi, pada lokasi ini digunakan Kf = Kt = 5 dari tabel 5.
Karena telah dicek pada beberapa lokasi kritis, factor keamanannya masih
melebihi atau sama dengan 1.5, maka diameter = 18 mm, sesuai dengan kriteria.
Dengan mengetahui diameter yang telah dispesifikasikan pada lokasi kritis, kita
dapat mendesain diameter yang lain (perkiraan) dengan juga mempertimbangkan
shoulder height untuk bearing.
D5 = 18 mm
D4 = 28 mm
D3 = D1 = 35 mm
D2 = 45 mm
Setelah mengetahui diameter poros pada pulley, yaitu d = 18 mm, maka dapat
ditambahi desain pada pulley, yaitu diameter dan panjang dari hub nya yang
bergantung dari besar diameter poros ini.
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 23 of 28
Dimensi dari Hub
(i) Dimana d1 = diameter hub
d = diameter poros
d1 = 1.5d + 25 mm = 1.5(18) + 25 = 52 mm.
karena ada batasan bahwa diameter hub tidak boleh melebihi dari 2d, maka
yang dipilih adalah 2d = 2 (18) = 36 mm.
(ii) Panjang Hub
L =
Karena batas dari panjang hub ini adalah minimum panjang Hub adalah 2/3B
dimana B adalah 20 mm, jadi 13.33 mm (memenuhi), dan panjang maksimum
dari Hub adalah tidak lebih dari B. karena panjang Hub (28.274) melebihi besar
B, maka dipilih panjang Hub adalah 19 mm.
Desain Key
Setelah mengetahui desain poros secara keseluruhan, maka akan didesain
key yang cocok dengan kondisi operasi yang ada dengan menggunakan factor
safety 1.5. Data yang dipakai dalam mendesain adalah
Torsi yang ditransmisikan = 116 Nm
Diameter bore = 18 mm
Panjang hub dari pulley =
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 24 of 28
Tabel 6 Dimensi inci dari beberapa square dan rectangular key standard
(sumber: Referensi ke 1, halaman 379)
Dari tabel 6, untuk diameter poros 18mm (9/16 – 7/8”), dipilih square key dengan
dimensi :
w = 5 mm (3/16”), h = 5mm (3/16”), keyway depth = 2mm (3/32”)
dipilih material UNS G10450 dengan yield strength = 630 MPa (dari tabel A-18,
referensi pertama). Maka gaya pada permukaan poros adalah
Mengecek untuk kegagalan karena crushing, maka permukaan setengah
dari permukaan digunakan.
Dimana t = 5mm
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 25 of 28
Maka dicari panjang key l =
Jadi spesifikasi dari poros adalah
Kedua ujung poros dichamper 45o sebesar 1 mm (C1x45
o)
Tempat retaining ring: lebar 1.5 mm, dalam 1.3 mm
Tempat untuk bearing lebar 10 mm
Radius fillet untuk semua groove adalah 0.25 mm
Keyseat : Panjang 12.3 mm, lebar 5 mm, dalam 2 mm
Radius fillet untuk semua poros yang mengalami perubahan diameter
adalah 0.6 mm
4. Pemilihan Bearing
Realibility yang dipilih adalah 99%.
Pemakaian 8 jam sehari, 7 hari dalam 1 minggu dan didesain untuk 5 tahun. Maka
design life nya dapat dicari.
Design life = 8 7 4 5 12 = 13,440 jam
Kecepatan putar poros n = 300 rpm dengan estimasi diameter bore = 35 mm,
dan lebar bearing adalah 24 mm.
Dari diagram benda bebas, didapat
Rcy = 102.941 N Rcz = 569.731 N Rc = 578.956 N
Rfy = 147.059 N Rfz = -842.909 N Rf = 855.641 N
Pada saat kecepatan 300 rpm, design life 13,440 jam berhubungan dengan
LD = 13,440 jam (60 menit/jam) 300 = 2.42 (108) putaran
Dilakukan pemilihan untuk bearing F dulu, karena yang memiliki beban
lebih besar dan memiliki kemungkinan bermasalah tiba – tiba. Maka dengan
menggunakan rumus, didapat besar C10.
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 26 of 28
[
⁄]
⁄
R 0.9 (12)
Dimana untuk ball bearing a = 3, dan dari referensi pertama halaman 591,
untuk rating life 106 rev, weibull parameter rating livesnya
xo = 0.02; = 4.459; b = 1.483 ; xd =
maka
*
⁄+
⁄
=8,847.18 N = 8.847 kN
Maka dicari bearing dengan ukuran diameter bore 35mm dan dynamic
load rating C10 = 8.847 kN. Desainer menggunakan katalog Timken Company,
dan dipilih bearing yang cocok dengan kriteria yang dibutuhkan. (Katalog yang
dipakai dilampirkan)
Yaitu dipilih yang ultra light 9300K series, dengan spesifikasi sebagai berikut:
Bearing number : 9307K
Bore Diameter (d) = 35 0.012 mm
Outside Diameter (D) = 55 0.013 mm
Tebal bearing = 10 mm
Fillet radius = 0.6 mm
Untuk bearing C, pemilihan dapat dilakukan dengan cara yang sama untuk
memilih bearing F.
*
⁄+
⁄
=5,986.305 N = 5.986 kN
Maka dicari bearing dengan ukuran diameter bore 35mm dan dynamic
load rating C10 = 5.986 kN. Namun karena tidak ada lagi bearing yang ukuran
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 27 of 28
diameter borenya = 35 mm dengan extended dynamic load rating < 13,300 N.
Oleh karena itu, dipilih bearing yang sama dengan bearing untuk F, karena untuk
untuk bearing dengan diameter bore 35mm, extended dynamic load rating
minimum adalah 13,300 N.
DESAIN SISTEM TRANSMISI-ELEMEN MESIN I
Yuhanes Dedy Setiawan L2E 007 088 Page 28 of 28