ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 1
GLAVNI PROJEKT
GRAĐEVINSKI PROJEKT PROJEKT KONSTRUKCIJE
ODRŽAVANJA I ADAPTACIJE
MAPA 2/7
Z.O.P. IZOR - 2020
T.D. NA-02/20 DATUM svibanj 2020. g.
GRAĐEVINA
ZGRADA JAVNE I DRUŠTVENE NAMJENE (ZNANOST)
LOKACIJA Šetalište I. Meštrovića 65, 21000 Split, k.č. 5275 (sud.č. 4888) k.o. Split
INVESTITOR Institut za oceanografiju i ribarstvo Šetalište I. Meštrovića 63, 21000 Split, OIB: 86235185568
IZRAĐIVAČ URED OVLAŠTENOG INŽENJERA
GRAĐEVINARSTVA NAZLIĆ ANDRO
Makarska 10, 21000 Split
OIB: 64117061719, R.Br. Upisa 783
PROJEKTANT Andro Nazlić, dipl. ing. građ.
broj ovlaštenja 4082
GLAVNI PROJEKTANT
Nives Aničić, dipl. ing. arh.
broj ovlaštenja 1283
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 2
POPIS MAPA ZOP: IZOR - 2020
I ARHITEKTONSKI PROJEKT – GLAVNI PROJEKT OZNAKA PROJEKTA: 02-04/2020
projektant : Nives Aničić, dipl.ing.arh., broj ovlaštenja A-1283
tvrtka: Ured ovlaštene arhitektice Nives Aničić, A. Mihanovića 38b, 21000 Split
II GRAĐEVINSKI PROJEKT – PROJEKT KONSTRUKCIJE – GLAVNI PROJEKT OZNAKA PROJEKTA: T.D NA-02/20
projektant : Andro Nazlić, dipl.ing.građ., broj ovlaštenja G – 4082
tvrtka: Ured ovlaštenog inženjera građevinarstva Andro Nazlić, Makarska 10, 21000 Split
III ELEKTROTEHNIČKI PROJEKT – GLAVNI PROJEKT OZNAKA PROJEKTA: TD-E-59/20
projektant : Jure Grgić, mag.ing.el., broj ovlaštenja E – 2579
tvrtka: ELEKTRO KLIMA PROJEKT d.o.o. , Smiljanićeva 2, 21000 SPLIT
IV STROJARSKI PROJEKT - PROJEKT VODOVODA I KANALIZACIJE – GLAVNI PROJEKT OZNAKA PROJEKTA: TD:S.3002/SI
projektant : Paško Giljanović,dipl.ing.str., broj ovlaštenja S - 431
tvrtka: „STROJOPROJEKT“ d.o.o, Matice hrvatske 102 21000 Split
V STROJARSKI PROJEKT - PROJEKT KLIMATIZACIJE I VENTILACIJE – GLAVNI PROJEKT OZNAKA PROJEKTA: S.3003/SI
projektant : Paško Giljanović,dipl.ing.str., broj ovlaštenja S - 431
tvrtka: „STROJOPROJEKT“ d.o.o, Matice hrvatske 102 21000 Split
VI PROJEKT ZGRADE U ODNOSU NA RACIONALNU UPORABU ENERGIJE I TOPLINSKU ZAŠTITU, ZAŠTITA OD BUKE - GLAVNI PROJEKT OZNAKA PROJEKTA: T.D. 28/20 - F
projektant : Srđan Ivković ing.građ., broj ovlaštenja G-1452
tvrtka: „SAECULUM“ d.o.o., Karamanova 8, 21000 Split:
VII PROJEKT SUSTAVA ZA DOJAVU OD POŽARA OZNAKA PROJEKTA: TD-E-15/20-VD
projektant : Jure Grgić, mag.ing.el., broj ovlaštenja E – 2579
tvrtka: ELEKTRO KLIMA PROJEKT d.o.o. , Smiljanićeva 2, 21000 SPLIT
Prilog 1:
ELABORAT ZAŠTITE OD POŽARA, OZNAKA ELABORATA: T.D. 28/20 - P, izradila: Nives Aničić, dipl.ing.arh. Tvrtka: „SAECULUM“ d.o.o., Karamanova 8. 21000 SPLIT
Prilog 2:
ELABORAT ZAŠTITE NA RADU, OZNAKA ELABORATA: T.D. 28/20 - R, izradio: Srđan Ivković ing.građ. Tvrtka: „SAECULUM“ d.o.o., Karamanova 8. 21000 SPLIT
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 3
SADRŽAJ PROJEKTA T.D. NA-02/20
Naslovna strana
Popis mapa
Sadržaj projekta
1. OPĆI DIO PROJEKTA
1.1. Rješenje o registriranoj djelatnosti
1.2. Rješenje o upisu projektanta u Imenik ovlaštenih inženjera građevinarstva
1.3. Izjava projektanta Konstrukcije o usklađenosti projekta s odredbama posebnih zakona i drugih propisa
2. TEHNIČKI DIO PROJEKTA
2.1. Tehnički opis
Iskaz procijenjenih troškova građenja
2.2. Analiza opterećenja
2.3. Statički proračun
2.4. Program kontrole i osiguranja kvalitete
2.5. Grafički prilozi – plan pozicija
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 4
1 . OPĆI DIO
1.1. RJEŠENJE O REGISTRIRANOJ DJELATNOSTI
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 5
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 6
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 7
1.2. RJEŠENJE O UPISU PROJEKTANTA U IMENIK OVLAŠTENIH INŽENJERA GRAĐEVINARSTVA
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 8
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 9
Na temelju “Zakona o gradnji” (N.N. 153/13., 20/17, 39/19), članak 68, daje se slijedeća:
IZJAVA O USKLAĐENOSTI PROJEKTA
S ODREDBAMA POSEBNIH ZAKONA I DRUGIH PROPISA kojom se izjavljuje da ovaj projekt ispunjava bitne zahtjeve za građevinu, te je usklađen sa odredbama sljedećih zakona i propisa: - Zakon o gradnji (NN 153/13., 20/17; 39/19)
- Zakon o građevnim proizvodima (NN 76/13, 30/14, 130/17, 39/19)
- Zakon o poslovima i djelatnostima prostornog uređenja i gradnje (NN 78/15, 118/18.) - Pravilnik o ocjenjivanju sukladnosti, ispravama o sukladnosti i označavanju građevnih proizvoda
(NN 103/08., 147/09., 87/10., 129/11.)
- Pravilnik o kontroli projekata („Narodne novine“ broj 32/14.)
- Pravilnik o obveznom sadržaju i opremanju projekata građevina (NN 64/14., 41/15., 105/15., 61/16., 20/17)
- Pravilnik o održavanju građevina („Narodne novine“ broj 122/14.) - Tehnički propis za građevinske konstrukcije (NN 17/17) - Tehnički propis o građevnim proizvodima (NN 35/18) - Zakon o zaštiti od požara (N.N. 92/10)
- Pravilnik o mjerama zaštite od požara kod građenja (N.N. 141/11) - Pravilnika o otpornosti na požar i drugim zahtjevima koje građevine moraju zadovoljiti u slučaju požara
(NN 29/13., 87/15) - i drugim propisima u skladu s kojima mora biti izrađen.
Projektant:
Andro Nazlić, d.i.g.
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 10
2 . TEHNIČKI DIO
2.1. TEHNIČKI OPIS
Svrha ovog projekta je dimenzioniranje konstrukcije u svrhu održavanja i adaptacije predmetne poslovne zgrade izgrađene na k.č.z. 5275, k.o. Split, Šetalište I. Meštrovića 65, Split.
Dio objekta katnosti je prizemlje, a dio prizemlje + kat. Konstrukcija objekta izgrađena je od betonskih zidova. Međukatna konstrukcija je puna ploča. Krovište je drveno sa izolacijskim slojevima.
Predmet ovog projekta je zamjena drvenog krovišta i ojačanje zidova na dijelu objekta koji je katnosti prizemlja.
Kako je već navedeno na dijelu objekta katnosti prizemlje zidovi su oštećeni pa je ovim projektom predviđeno izvesti armirano-betonske stupove na rubovima objekta. Predmetni stupovi izvesti će se u postojećem zidu na način da se zidovi ispilaju. Isto tako izvesti će se i novi armirano-betonski vijenac kao i dio zabatnog zida.
Krovišta će se izvesti od drvene građe, punog drva grnogorice ili bjelogorice klase minimalno C24.
Dimenzije djelova konstrukcije su detaljno određene statičkim računom. Svi betoni u konstrukciji su razreda C25/30, C30/37 i C40/50, armatura je od rebrastog čelika razreda B500B.
Prikaz razreda izloženosti djelova konstrukcije i minimalnih razreda tlačne čvrstoće betona i zaštitnog sloja armature:
Razred Opis okoliša Dio konstrukcije Razred Cmin
izloženosti tl. čvr.
X0 Bez rizika djelovanja Podložni betoni C 20/25 15
XC1 Suho ili trajno vlažno Svi preostali djelovi konstrukcije C 25/30 20
Prema Karti potresnih područja Republike Hrvatske, koja je sastavni dio Nacionalnog
dodatka za niz normi HRN EN 1998-1:2011/NA:2011, Eurokod 8: Projektiranje potresne otpornosti konstrukcija - 1.dio: Opća pravila, potresna djelovanja i pravila za zgrade, horizontalno vršno ubrzanja tla tipa A (agR) za povratno razdoblje od Tp = 475 godina izraženo u jedinicama gravitacijskog ubrzanja (1g = 9.81 m/s2), iznosi agR = 0,22g.
Prema karti osnovne brzine vjetra, a koja je sastavni dio Nacionalnog dodatka „Djelovanje vjetra (prema HRN EN 1991-1-4+NA)“, objekt se nalazi u području osnovne brzine vjetra vb,0 = 30 m/s. Kategorija terena – 2.
Za djelovanje snijega (prema HRN EN 1991-1-3+NA), objekt se nalazi u 1. području – priobalje i otoci, nadmorske visine do 100 m.n.m. za koje karakteristično opterećenje snijegom na tlu iznosi: s=sk =0,50 kN/m2
Svi materijali koji se koriste za izvedbu građevine moraju zadovoljavati odgovarajuću normu, što mora biti dokazano odgovarajućim atestima, odnosno propisanim ispitivanjima. Tijekom izvedbe radova treba osigurati stalni stručni nadzor u skladu sa Zakonom o gradnji.
Projektant: Andro Nazlić, d.i.g.
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 11
Temeljem „Pravilnika o obveznom sadržaju i opremanju projekata građevina (NN 118/19), čl. 32“ daje se:
Iskaz procijenjenih troškova građenja
Procjena troškova izrade konstrukcije predmetnog objekta iznosi:
- Cijena građenja konstrukcije: 150.000,00 kn
- PDV (25%) 37.500,00 kn
- Ukupno s PDV-om 187.500,00 kn
(milionosamstosedamdesetpettisućakuna i 00/100)
Projektant:
Andro Nazlić, d.i.g.
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 12
2.2. ANALIZA OPTEREĆENJA A/ VERTIKALNA DJELOVANJA Kosi krov
Konstrukcija....................................................softwer uzima automatski Dodatno stalno opterećenje 1,50 kN/m2 Korisno opterećenje 0,75 kN/m2 q1,u=1.35xg+1.5xp
Stropna konstrukcija
Konstrukcija....................................................softwer uzima automatski Dodatno stalno opterećenje 0,80 kN/m2 Korisno opterećenje 0,00 kN/m2 q1,u=1.35xg+1.5xp
B/ HORIZONTALNA DJELOVANJA SEIZMIČKO DJELOVANJE
razred tla. . . . . . . . . . . . . . . . . A odnos ag/g. . . . . . . . . . . . . . . . . 0.22
razred važnosti. . . . . . . . . . . . . . . . . II (
faktor ponašanja . . . . . . . . . . . q= 0 · kW 1.5
Računski spektar odgovora je elastičan spektar reduciran s faktorom ponašanja konstrukcije koji se dobiva prema izrazu:
= 0 · kW 1.5 gdje je:
0 osnovna vrijednost faktora ponašanja koja ovisi o tipu konstrukcijskog sustava i njegovoj pravilnosti po visini
kW faktor kojim se uzima prevladavajući oblik sloma konstrukcijskih sustava
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 13
1 i u definirani su ovako:
1 vrijednost kojom se množi horizontalno potresno proračunsko djelovanje kako bi se prvo dostigla otpornost na savijanje u bilo kojem elementu konstrukcije
u vrijednost kojom se množi horizontalno potresno proračunsko djelovanje kako bi u određenom broju presjeka, dovoljnom za razvoj ukupne nestabilnosti konstrukcije nastali plastični zglobovi
Ako faktor u / 1 nije utvrđen posebnim proračunom, za zgrade pravilne u tlocrtu smiju se upotrijebiti sljedeće
približne vrijednosti za u / 1 1.5
a) Okviri i dvojni sustavi istovrijedni okvirnim
- Jednokatne zgrade: u / 1 =1.1
- Višekatni okviri s jednim poljem: u / 1 =1.2
- Višekatni okviri s više polja ili dvojni sustavi istovrijedni okvirnim: u / 1 =1.3 b) Zidni sustavi ili dvojni sustavi istovrijedni zidnim
- Zidni sustavi sa samo dva nepovezana zida u svakom horizontalnom smjeru: u / 1 =1.0
- Drugi sustavi nepovezanih zidova: u / 1 =1.1
- Dvojni sustavi istovrijedni zidnim ili sustavi povezanih zidova: u / 1 =1.2 Faktorom kw u obzir se uzima prevladavajući oblik sloma konstrukcijskih sustava od zidova:
kw = 1.0 za okvirne sustave i dvojne sustave istovrijedne okvirnim
kw = (1+0)/31 ali ne manje od 0,5 za zidne sustave, sustave istovrijedne zidnim i torzijski savitljive sustave
gdje je:
0 prevladavajući geometrijski omjer zidova konstrukcijskog sustava Ako se omjer hwi/lwi svih zidova 'i' konstrukcijskog sustava znatno ne razlikuje, prevladavajući geometrijski omjer
0 smije se odrediti iz izraza:
0= /wi wih l
gdje je : hwi – visina zida 'i' lwi – duljina presjeka zida 'i'
Projektant: Andro Nazlić, d.i.g.
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 14
2.3. STATIČKI PRORAČUN
Shema nivoa
Naziv z [m] h [m] Krovni vijenac 3.10 3.10 Temelji 0.00
Tabela materijala
No Naziv materijala E[kN/m2] μ γ[kN/m3] αt[1/C] Em[kN/m2] μm
1 Drvo-Četinari-Masivno 1.000e+7 0.20 5.00 1.000e-5 1.000e+7 0.20 2 Beton MB 30 3.150e+7 0.20 25.00 1.000e-5 3.150e+7 0.20
Setovi ploča
No d[m] e[m] Materijal Tip proračuna Ortotropija E2[kN/m2] G[kN/m2] α
<1> 0.020 0.010 1 Tanka ploča Izotropna Setovi greda Set: 1 Presjek: b/d=25/25, Fiktivna ekscentričnost
3
2
25
25
[cm]
T
Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 2 - Beton MB 30 6.250e-2 5.208e-2 5.208e-2 5.501e-4 3.255e-4 3.255e-4
Set: 2 Presjek: ~I 55/60, Fiktivna ekscentričnost
3
2
60
12
35
20
[cm]
T
Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 2 - Beton MB 30 1.620e-1 1.087e-1 8.268e-2 1.597e-3 3.182e-3 5.442e-3
Set: 3 Presjek: b/d=20/30, Fiktivna ekscentričnost
3
2
20
30
[cm]
T
Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 2 - Beton MB 30 6.000e-2 5.000e-2 5.000e-2 4.695e-4 2.000e-4 4.500e-4
Set: 4 Presjek: b/d=12/14, Fiktivna ekscentričnost
3
2
12
14
[cm]
T
Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - Drvo-Četinari... 1.680e-2 1.400e-2 1.400e-2 3.905e-5 2.016e-5 2.744e-5
Setovi točkastih ležajeva
K,R1 K,R2 K,R3 K,M1 K,M2 K,M3
1 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10
Ulazni podaci - Konstrukcija
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 15
Ravnina: Krov 1
H_1
V_1
H_2
V_2
V_3
V_4
V_5
V_6
V_7
V_8
V_9
V_10
Dispozicija okvira
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 16
Ulazni podaci – Opterećenje
Lista slučajeva opterećenja
LC Naziv 1 STALNA (g) 2 KORISNA 3 Potres X 4 Potres Y 5 Komb.: 1.35xI+1.5xII 6 Komb.: I+II 7 Komb.: I+0.3xII+III+0.3xIV 8 Komb.: I+0.3xII-1xIII-0.3xIV 9 Komb.: I+0.3xII+0.3xIII+IV 10 Komb.: I+0.3xII-0.3xIII-1xIV
q = -0.80
Opt. 1: STALNA (g)
Nivo: [3.10 m]
q = -1.50
M3=0
Opt. 1: STALNA (g)
Pogled: Krov 1
q = -1.50
M3=0
Opt. 1: STALNA (g)
Pogled: Krov 2
q = -0.75
M3=0
Opt. 2: KORISNA
Pogled: Krov 1
q = -0.75
M3=0
Opt. 2: KORISNA
Pogled: Krov 2
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 17
Modalna analiza Napredne opcije seizmičkog proračuna: Spriječeno osciliranje u Z pravcu
Faktori opterećenja za proračun masa
No Naziv Koeficijent
1 STALNA (g) 1.00 2 KORISNA 0.30
Raspored masa po visini objekta
Nivo Z [m] X [m] Y [m] Masa [T] T/m²
3.10 2.92 2.42 18.56 0.66 0.00 2.92 2.42 0.99 Ukupno: 2.94 2.92 2.42 19.55
Položaj centara krutosti po visini objekta (približna metoda)
Nivo Z [m] X [m] Y [m]
3.10 2.92 2.42 0.00 2.92 2.42
Ekscentricitet po visini objekta (približna metoda)
Nivo Z [m] eox [m] eoy [m]
3.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Periodi osciliranja konstrukcije
No T [s] f [Hz]
1 0.4832 2.0693 2 0.4339 2.3047 3 0.3249 3.0777 4 0.0513 19.4878
Seizmički proračun
Seizmički proračun: EC8 (HRN EN 1998-1:2011) Razred tla: A Razred važnosti: II (γ=1.0) Odnos ag/g: 0.22 Koeficijent prigušenja 0.05
Faktori pravca potresa:
Slučaj opterećenja Kut α[°] k,α k,α+90° kz Faktor P.
Potres X 0 1.000 0.000 0.000 2.500 Potres Y 90 1.000 0.000 0.000 2.500
Tip spektra
Slučaj opterećenja S Tb Tc Td Potres X 1.000 0.150 0.400 2.000 Potres Y 1.000 0.150 0.400 2.000
T4 T1
T(s)
m/s2 Razred tla: ARazred važnosti: II (γ=1.0)
Odnos ag/g: 0.22Koeficijent prigušenja 0.05
0.15
2.16
0.40
2.16
2.00
0.43
Projektni spektar
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 18
Potres X Ton 1 Ton 2 Ton 3
Nivo Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]
3.10 0.00 -0.00 0.00 36.91 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00
Σ= 0.00 -0.00 0.00 36.91 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00
Ton 4 Nivo Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]
3.10 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00
Σ= 0.00 0.00 -0.00 Potres Y
Ton 1 Ton 2 Ton 3 Nivo Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]
3.10 -0.00 33.13 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00
Σ= -0.00 33.13 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00
Ton 4 Nivo Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]
3.10 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00
Σ= 0.00 0.00 -0.00 Faktori participacije - Relativno učešće
Ton \ Naziv 1. Potres X 2. Potres Y
1 0.000 1.000 2 1.000 0.000 3 0.000 0.000 4 0.000 0.000
Faktori participacije - Sudjelujuće mase
Ton U [α=0°] U [α=90°]
1 0.00 94.94 2 94.95 0.00 3 0.00 0.00 4 0.00 0.00
ΣU (%) 94.95 94.94
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 19
Dimenzioniranje (beton)
b/d=25/25
b/d=25/25
b/d=20/30
b/d=20/30 b/d=20/30
2Ø14(2.85m)
2Ø14(2.85m)
2Ø14(2.85m)
2Ø14(2.85m)
2Ø14(4.85m)
2Ø14(4.85m)
3Ø14(3.10m)
3Ø14(3.10m)
3Ø14(3.10m)
3Ø14(3.10m)
Odabrana armatura TPBK, C 25, S500H
Armatura u gredama: Aa2/Aa1 Okvir: V_1
b/d=25/25
b/d=25/25
b/d=20/30
b/d=20/30 b/d=20/30
1Ø10(2.85m)
1Ø10(2.85m)
1Ø10(2.85m)
1Ø10(2.85m)
1Ø10(4.85m)
1Ø10(4.85m)
1Ø14(3.10m)
1Ø14(3.10m)
1Ø14(3.10m)
1Ø14(3.10m)
Odabrana armatura TPBK, C 25, S500H
Armatura u gredama: Aa3/Aa4 Okvir: V_1
b/d=25/25
b/d=25/25
b/d=20/30
b/d=20/30 b/d=20/30
Ø8/20(N=14)(m=2)Ø8/20(N=14)(m=2)
Ø8/20(N=24)(m=2)
Ø8/20(N=16)(m=2)
Ø8/20(N=16)(m=2)
Odabrana armatura TPBK, C 25, S500H
Armatura u gredama: Asw Okvir: V_1
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 20
Greda 2-1 TPBK C 25 (γC = 1.50, γS = 1.15) [SP] S500H Dimenzioniranje grupe slučajeva opterećenja: 5,7 -10 () li,2 = 3.10 m (λ2 = 42.95) li,3 = 3.10 m (λ3 = 42.95) Nepomična konstrukcija Presjek 1-1 x = 1.03m
Ø8/20(m=2)
3Ø14
3Ø141Ø14
1Ø14
25
25
[cm]3
2
Mjerodavna kombinacija za savijanje: 1.00xI +0.30xII+0.30xIII+1.00xIV N1u = -29.75 kN M2u = 3.73 kNm M3u = 19.32 kNm Mjerodavna kombinacija za posmik: 1.00xI+0.30xII +1.00xIII+0.30xIV T2u = 3.55 kN T3u = 10.20 kN M1u = 0.00 kNm εb/εa = -3.500/11.198 ‰ As1 = 1.30 cm² As2 = 1.30 cm² As3 = 0.56 cm² As4 = 0.55 cm² Asw = 0.00 cm²/m (m=2) [Odabrano Asw = Ø8/20(m=2) = 2.51 cm²/m]
Postotak armiranja: 1.97%
Greda 256-2 TPBK C 25 (γC = 1.50, γS = 1.15) [SP] S500H Dimenzioniranje grupe slučajeva opterećenja: 5,7 -10 () Presjek 2-2 x = 1.56m
Ø 8 /20(m =2)
2Ø 14
2Ø 141Ø 10
1Ø 10
20
30
[cm]3
2
Mjerodavna kombinacija za savijanje: 1.00xI +0.30xII+0.30xIII+1.00xIV N1u = -12.18 kN M2u = 0.00 kNm M3u = 9.03 kNm Mjerodavna kombinacija za torziju: 1.00xI+0.30xII -1.00xIII-0.30xIV M1u = -0.33 kNm Mjerodavna kombinacija za posmik: 1.00xI+0.30xII -1.00xIII-0.30xIV T2u = -3.61 kN T3u = -1.35 kN M1u = -0.33 kNm εb/εa = -2.189/25.000 ‰ As1 = 0.67 cm² As2 = 0.00 cm² As3 = 0.00 cm² As4 = 0.00 cm² Asw = 0.14 cm²/m (m=2) [Odabrano Asw = Ø8/20(m=2) = 2.51 cm²/m]
Postotak armiranja: 1.29%
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 21
b/d=25/25
b/d=25/25
b/d=20/30
b/d=20/30b/d=20/30
2Ø14(2.85m)
2Ø14(2.85m)
2Ø14(2.85m)
2Ø14(2.85m)
2Ø14(4.85m)
2Ø14(4.85m)
3Ø14(3.10m)
3Ø14(3.10m)
3Ø14(3.10m)
3Ø14(3.10m)
Odabrana armatura TPBK, C 25, S500H
Armatura u gredama: Aa2/Aa1 Okvir: V_2
b/d=25/25
b/d=25/25
b/d=20/30
b/d=20/30b/d=20/30
1Ø10(2.85m)
1Ø10(2.85m)
1Ø10(2.85m)
1Ø10(2.85m)
1Ø10(4.85m)
1Ø10(4.85m)
1Ø14(3.10m)
1Ø14(3.10m)
1Ø14(3.10m)
1Ø14(3.10m)
Odabrana armatura TPBK, C 25, S500H
Armatura u gredama: Aa3/Aa4 Okvir: V_2
b/d=25/25
b/d=25/25
b/d=20/30
b/d=20/30b/d=20/30
Ø8/20(N=14)(m=2)Ø8/20(N=14)(m=2)
Ø8/20(N=24)(m=2)
Ø8/20(N=16)(m=2)
Ø8/20(N=16)(m=2)
Odabrana armatura TPBK, C 25, S500H
Armatura u gredama: Asw Okvir: V_2
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 22
Greda 631-130 TPBK C 25 (γC = 1.50, γS = 1.15) [SP] S500H Dimenzioniranje grupe slučajeva opterećenja: 5,7 -10 () li,2 = 3.10 m (λ2 = 42.95) li,3 = 3.10 m (λ3 = 42.95) Nepomična konstrukcija Presjek 1-1 x = 1.03m
Ø8/20(m=2)
3Ø14
3Ø141Ø14
1Ø14
25
25
[cm]3
2
Mjerodavna kombinacija za savijanje: 1.00xI +0.30xII+1.00xIII+0.30xIV N1u = -30.33 kN M2u = 21.08 kNm M3u = 7.34 kNm Mjerodavna kombinacija za posmik: 1.00xI+0.30xII -1.00xIII-0.30xIV T2u = -1.42 kN T3u = -10.20 kN M1u = 0.00 kNm εb/εa = -3.500/7.623 ‰ As1 = 1.62 cm² As2 = 1.60 cm² As3 = 0.69 cm² As4 = 0.68 cm² Asw = 0.00 cm²/m (m=2) [Odabrano Asw = Ø8/20(m=2) = 2.51 cm²/m]
Postotak armiranja: 1.97%
Greda 1223-631 TPBK C 25 (γC = 1.50, γS = 1.15) [SP] S500H Dimenzioniranje grupe slučajeva opterećenja: 5,7 -10 () Presjek 2-2 x = 1.30m
Ø 8 /20(m =2)
2Ø 14
2Ø 141Ø 10
1Ø 10
20
30
[cm]3
2
Mjerodavna kombinacija za savijanje: 1.00xI +0.30xII+0.30xIII+1.00xIV N1u = -11.97 kN M2u = 0.00 kNm M3u = 7.34 kNm Mjerodavna kombinacija za torziju: 1.00xI+0.30xII +1.00xIII+0.30xIV M1u = 0.33 kNm Mjerodavna kombinacija za posmik: 1.00xI+0.30xII +1.00xIII+0.30xIV T2u = -1.57 kN T3u = 1.35 kN M1u = 0.33 kNm εb/εa = -1.920/25.000 ‰ As1 = 0.51 cm² As2 = 0.00 cm² As3 = 0.00 cm² As4 = 0.00 cm² Asw = 0.14 cm²/m (m=2) [Odabrano Asw = Ø8/20(m=2) = 2.51 cm²/m]
Postotak armiranja: 1.29%
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 23
b/d=25/25
b/d=25/25
~I 55/60
3Ø14(3.10m)
3Ø14(3.10m)
3Ø14(3.10m)
3Ø14(3.10m)
1Ø10+2Ø14(5.84m)
2Ø14(5.84m)
Odabrana armatura TPBK, C 25, S500H
Armatura u gredama: Aa2/Aa1 Okvir: H_1
b/d=25/25
b/d=25/25
~I 55/60
1Ø14(3.10m)
1Ø14(3.10m)
1Ø14(3.10m)
1Ø14(3.10m)
3Ø10(5.84m)
2Ø10(5.84m)
Odabrana armatura TPBK, C 25, S500H
Armatura u gredama: Aa3/Aa4 Okvir: H_1
b/d=25/25
b/d=25/25
~I 55/60
Ø8/20(N=16)(m=2)
Ø8/20(N=16)(m=2)
Ø8/20(N=29)(m=2) Odabrana armatura TPBK, C 25, S500H
Armatura u gredama: Asw Okvir: H_1
b/d=25/25
b/d=25/25
~I 55/60
3Ø14(3.10m)
3Ø14(3.10m)
3Ø14(3.10m)
3Ø14(3.10m)
1Ø10+2Ø14(5.84m)
2Ø14(5.84m)
Odabrana armatura TPBK, C 25, S500H
Armatura u gredama: Aa2/Aa1 Okvir: H_2
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 24
b/d=25/25
b/d=25/25
~I 55/60
1Ø14(3.10m)
1Ø14(3.10m)
1Ø14(3.10m)
1Ø14(3.10m)
3Ø10(5.84m)
2Ø10(5.84m)
Odabrana armatura TPBK, C 25, S500H
Armatura u gredama: Aa3/Aa4 Okvir: H_2
b/d=25/25
b/d=25/25
~I 55/60
Ø8/20(N=16)(m=2)
Ø8/20(N=16)(m=2)
Ø8/20(N=29)(m=2) Odabrana armatura TPBK, C 25, S500H
Armatura u gredama: Asw Okvir: H_2
Greda 631-2 TPBK C 25 (γC = 1.50, γS = 1.15) [SP] S500H Dimenzioniranje grupe slučajeva opterećenja: 5,7 -10 () Presjek 1-1 x = 2.81m
Ø8/20(m=2)
2Ø14
2Ø14
1Ø103Ø10
2Ø10
60
12
35
20
[cm]3
2
Mjerodavna kombinacija za savijanje: 1.35xI +1.50xII N1u = 24.53 kN M2u = 0.00 kNm M3u = 42.60 kNm Mjerodavna kombinacija za posmik: 1.00xI+0.30xII -1.00xIII-0.30xIV T2u = -8.17 kN T3u = -0.51 kN M1u = -0.00 kNm εb/εa = -0.942/25.000 ‰ As1 = 2.01 cm² As2 = 0.00 cm² As3 = 0.00 cm² As4 = 0.00 cm² Asw = 0.00 cm²/m (m=2) [Odabrano Asw = Ø8/20(m=2) = 2.51 cm²/m]
Postotak armiranja: 0.67%
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 25
Dimenzioniranje (drvo)
d = 0.02 m
M3=0
~I 55/60
b/d=20/30
0.22
0.19
0.20
0.20
0.20
0.20
0.19
0.22
b/d=20/30
Kontrola stabilnosti Pogled: Krov 1
ŠTAP 885-179 Puno drvo crnogorica i bjelogorica - C24 Klasa uporabljivosti 1 EUROCODE
3
2
12
14
[cm]
T
FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 6. γ=0.20 KONTROLA NORMALNIH NAPONA (slučaj opterećenja 6, na 129.6 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila N = -0.677 kN Poprečna sila u pravcu osi 2 T2 = -0.351 kN Poprečna sila u pravcu osi 3 T3 = -0.114 kN Moment savijanja oko osi 2 M2 ≈ 0.000 kNm Moment savijanja oko osi 3 M3 = -1.121 kNm KONTROLA NAPONA - TLAK I SAVIJANJE Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod = 0.800 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm = 1.300 Dodatak za elemente sa malim dimenzijama - os 2 Kh_2 = 1.046 Dodatak za elemente sa malim dimenzijama - os 3 Kh_3 = 1.014 Faktor oblika (za pravokutni presjek) km = 0.700 Karakteristična tlačna čvrstoća fc,0,k = 21.000 MPa Računska tlačna čvrstoća fc,0,d = 12.923 MPa Karakteristična čvrstoća na savijanje fm,k = 24.000 MPa Računska čvrstoća na savijanje - os 2 fm,2,d = 15.443 MPa Računska čvrstoća na savijanje - os 3 fm,3,d = 14.974 MPa Relativna vitkost λrel,2 = 1.396 Relativna vitkost λrel,3 = 1.396 Normalni tlačni napon σc,0,d = 0.040 MPa Moment otpora W3 = 392.00 cm3 Normalni napon savijanja oko osi 3 σm3,d = 2.860 MPa
σm3,d <= fm,3,d (2.860 <= 14.974) Iskorištenje presjeka je 19.1% TLAK I SAVIJANJE - VELIKA VITKOST Početna imperfekcija βc = 0.200 Koeficijent k3 = 1.305 Koeficijent k2 = 1.584 Koeficijent kc,3 = 0.547 Koeficijent kc,2 = 0.429
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 26
(σc,0,d / (kc_2 x fc,0,d)) + km x (σm3,d / fm,3,d) +
+ σm2,d / fm,2,d <= 1 (0.141 <= 1) Iskorištenje presjeka je 14.1%
(σc,0,d / (kc_3 x fc,0,d)) + σm3,d / fm,3,d + + km x (σm2,d / fm,2,d) <= 1 (0.197 <= 1)
Iskorištenje presjeka je 19.7% KONTROLA POSMIČNIH NAPONA (slučaj opterećenja 6, na 25.9 cm od početka štapa) Poprečna sila u pravcu osi 2 T2 = -1.493 kN Poprečna sila u pravcu osi 3 T3 ≈ 0.000 kN KONTROLA NAPONA - POSMIK Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod = 0.800 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm = 1.300 Karakteristični posmični napon fv,k = 2.500 MPa Računska posmična čvrstoća fv,d = 1.538 MPa Površina poprečnog presjeka A = 168.00 cm2 Stvarni posmični napon(os 2) τ2,d = 0.133 MPa
τ2,d <= fv,d (0.133 <= 1.538) Iskorištenje presjeka je 8.7% DOKAZ STABILNOSTI ELEMENTA (slučaj opterećenja 6, na 155.5 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila N = -0.492 kN Poprečna sila u pravcu osi 3 T3 = -0.127 kN Moment savijanja oko osi 2 M2 ≈ 0.000 kNm Moment savijanja oko osi 3 M3 = -1.126 kNm DOKAZ BOČNE STABILNOSTI Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod = 0.800 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm = 1.300 Razmak pridržajnih točaka okomitih na pravac osi 2 lef = 285.14 cm 5% fraktil modula E paralelno vlaknima E0.05 = 7400.0 MPa 5% fraktil modula posmika G G0.05 = 460.00 MPa Torzijski momenat inercije Itor = 3904.5 cm4 Moment inercije I2 = 2016.0 cm4 Moment otpora W3 = 392.00 cm3 Kritični napon izvijanja σm,crit = 145.49 MPa Relativna vitkost za izvijanje λrel = 0.406 Koeficijent k_krit = 1.000 Normalni napon savijanja oko osi 3 σm3,d = 2.872 MPa
σm,3,d <= k_krit x fm,3,d (2.872 <= 14.974) Iskorištenje presjeka je 19.2%
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 27
d = 0.02 m
M3=0
~I 55/60
b/d=20/30
b/d=20/30
0.22
0.19
0.20
0.20
0.20
0.20
0.19
0.22
Kontrola stabilnosti Pogled: Krov 2
ŠTAP 885-1031 Puno drvo crnogorica i bjelogorica - C24 Klasa uporabljivosti 1 EUROCODE
3
2
12
14
[cm]
T
FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 6. γ=0.20 KONTROLA NORMALNIH NAPONA (slučaj opterećenja 6, na 129.6 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila N = -0.677 kN Poprečna sila u pravcu osi 2 T2 = -0.351 kN Poprečna sila u pravcu osi 3 T3 = 0.114 kN Moment savijanja oko osi 2 M2 ≈ 0.000 kNm Moment savijanja oko osi 3 M3 = -1.121 kNm KONTROLA NAPONA - TLAK I SAVIJANJE Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod = 0.800 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm = 1.300 Dodatak za elemente sa malim dimenzijama - os 2 Kh_2 = 1.046 Dodatak za elemente sa malim dimenzijama - os 3 Kh_3 = 1.014 Faktor oblika (za pravokutni presjek) km = 0.700 Karakteristična tlačna čvrstoća fc,0,k = 21.000 MPa Računska tlačna čvrstoća fc,0,d = 12.923 MPa Karakteristična čvrstoća na savijanje fm,k = 24.000 MPa Računska čvrstoća na savijanje - os 2 fm,2,d = 15.443 MPa Računska čvrstoća na savijanje - os 3 fm,3,d = 14.974 MPa Relativna vitkost λrel,2 = 1.396 Relativna vitkost λrel,3 = 1.396 Normalni tlačni napon σc,0,d = 0.040 MPa Moment otpora W3 = 392.00 cm3 Normalni napon savijanja oko osi 3 σm3,d = 2.860 MPa
σm3,d <= fm,3,d (2.860 <= 14.974) Iskorištenje presjeka je 19.1% TLAK I SAVIJANJE - VELIKA VITKOST Početna imperfekcija βc = 0.200 Koeficijent k3 = 1.305 Koeficijent k2 = 1.584 Koeficijent kc,3 = 0.547 Koeficijent kc,2 = 0.429
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 28
(σc,0,d / (kc_2 x fc,0,d)) + km x (σm3,d / fm,3,d) + + σm2,d / fm,2,d <= 1 (0.141 <= 1)
Iskorištenje presjeka je 14.1%
(σc,0,d / (kc_3 x fc,0,d)) + σm3,d / fm,3,d + + km x (σm2,d / fm,2,d) <= 1 (0.197 <= 1)
Iskorištenje presjeka je 19.7% KONTROLA POSMIČNIH NAPONA (slučaj opterećenja 6, na 25.9 cm od početka štapa) Poprečna sila u pravcu osi 2 T2 = -1.493 kN Poprečna sila u pravcu osi 3 T3 ≈ 0.000 kN KONTROLA NAPONA - POSMIK Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod = 0.800 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm = 1.300 Karakteristični posmični napon fv,k = 2.500 MPa Računska posmična čvrstoća fv,d = 1.538 MPa Površina poprečnog presjeka A = 168.00 cm2 Stvarni posmični napon(os 2) τ2,d = 0.133 MPa
τ2,d <= fv,d (0.133 <= 1.538) Iskorištenje presjeka je 8.7% DOKAZ STABILNOSTI ELEMENTA (slučaj opterećenja 6, na 155.5 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila N = -0.492 kN Poprečna sila u pravcu osi 3 T3 = 0.127 kN Moment savijanja oko osi 2 M2 ≈ 0.000 kNm Moment savijanja oko osi 3 M3 = -1.126 kNm DOKAZ BOČNE STABILNOSTI Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod = 0.800 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm = 1.300 Razmak pridržajnih točaka okomitih na pravac osi 2 lef = 285.14 cm 5% fraktil modula E paralelno vlaknima E0.05 = 7400.0 MPa 5% fraktil modula posmika G G0.05 = 460.00 MPa Torzijski momenat inercije Itor = 3904.5 cm4 Moment inercije I2 = 2016.0 cm4 Moment otpora W3 = 392.00 cm3 Kritični napon izvijanja σm,crit = 145.49 MPa Relativna vitkost za izvijanje λrel = 0.406 Koeficijent k_krit = 1.000 Normalni napon savijanja oko osi 3 σm3,d = 2.872 MPa
σm,3,d <= k_krit x fm,3,d (2.872 <= 14.974) Iskorištenje presjeka je 19.2%
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 29
d = 0.02 m
~I 55/60
~I 55/60
b/d=20/30
b/d=20/30
0.22
0.20
0.22
0.23
0.23
0.22
0.20
0.22
Kontrola stabilnosti Nivo: [3.10 m]
ŠTAP 179-1031 Puno drvo crnogorica i bjelogorica - C24 Klasa uporabljivosti 1 EUROCODE
3
2
12
14
[cm]
T
FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 6. γ=0.23 KONTROLA NORMALNIH I POSMIČNIH NAPONA (slučaj opterećenja 6, početak štapa) Računska uzdužna sila N = -1.530 kN Poprečna sila u pravcu osi 2 T2 = -1.457 kN Poprečna sila u pravcu osi 3 T3 ≈ 0.000 kN Moment savijanja oko osi 3 M3 = 1.178 kNm KONTROLA NAPONA - TLAK I SAVIJANJE Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod = 0.800 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm = 1.300 Dodatak za elemente sa malim dimenzijama - os 2 Kh_2 = 1.046 Dodatak za elemente sa malim dimenzijama - os 3 Kh_3 = 1.014 Faktor oblika (za pravokutni presjek) km = 0.700 Karakteristična tlačna čvrstoća fc,0,k = 21.000 MPa Računska tlačna čvrstoća fc,0,d = 12.923 MPa Karakteristična čvrstoća na savijanje fm,k = 24.000 MPa Računska čvrstoća na savijanje - os 2 fm,2,d = 15.443 MPa Računska čvrstoća na savijanje - os 3 fm,3,d = 14.974 MPa Relativna vitkost λrel,2 = 2.374 Relativna vitkost λrel,3 = 2.374 Normalni tlačni napon σc,0,d = 0.091 MPa Moment otpora W3 = 392.00 cm3 Normalni napon savijanja oko osi 3 σm3,d = 3.005 MPa
σm3,d <= fm,3,d (3.005 <= 14.974) Iskorištenje presjeka je 20.1% TLAK I SAVIJANJE - VELIKA VITKOST Početna imperfekcija βc = 0.200 Koeficijent k3 = 2.744 Koeficijent k2 = 3.526 Koeficijent kc,3 = 0.218 Koeficijent kc,2 = 0.163
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 30
(σc,0,d / (kc_2 x fc,0,d)) + km x (σm3,d / fm,3,d) + + σm2,d / fm,2,d <= 1 (0.184 <= 1)
Iskorištenje presjeka je 18.4%
(σc,0,d / (kc_3 x fc,0,d)) + σm3,d / fm,3,d + + km x (σm2,d / fm,2,d) <= 1 (0.233 <= 1)
Iskorištenje presjeka je 23.3% KONTROLA NAPONA - POSMIK Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod = 0.800 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm = 1.300 Karakteristični posmični napon fv,k = 2.500 MPa Računska posmična čvrstoća fv,d = 1.538 MPa Površina poprečnog presjeka A = 168.00 cm2 Stvarni posmični napon(os 2) τ2,d = 0.130 MPa
τ2,d <= fv,d (0.130 <= 1.538) Iskorištenje presjeka je 8.5% DOKAZ BOČNE STABILNOSTI Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod = 0.800 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm = 1.300 Razmak pridržajnih točaka okomitih na pravac osi 2 lef = 485.00 cm 5% fraktil modula E paralelno vlaknima E0.05 = 7400.0 MPa 5% fraktil modula posmika G G0.05 = 460.00 MPa Torzijski momenat inercije Itor = 3904.5 cm4 Moment inercije I2 = 2016.0 cm4 Moment otpora W3 = 392.00 cm3 Kritični napon izvijanja σm,crit = 85.535 MPa Relativna vitkost za izvijanje λrel = 0.530 Koeficijent k_krit = 1.000 Normalni napon savijanja oko osi 3 σm3,d = 3.005 MPa
σm,3,d <= k_krit x fm,3,d (3.005 <= 14.974) Iskorištenje presjeka je 20.1%
DIMENZIONIRANJE DRVENOG KROVIŠTA NA DIJELU OBJEKTA KATNOSTI Pr+1
Dimenzioniranje rogova drvenog krovišta na dijelu objekta katnosti Pr+1 neće se posebno provoditi s obzirom da je raspon krovišta identičan kao i na prethodno dimenzioniranom krovištu.
Zaključak:
Drveno krovište nad cijelim objektom izvesti će se od drvenih rogova presjeka 12/14 cm od drva crnogorice ili bjelogorice klase minimalno C24.
Rogovi se oslanjaju na nadzidnice presjeka 10/10 cm od istog drva.
Osni razmak rogova maksimalno 70 cm.
Projektant:
Andro Nazlić, d.i.g.
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 31
2.4. PROGRAM KONTROLE I OSIGURANJA KVALITETE 1. OPĆE NAPOMENE Predmetni je projekt izrađen sukladno Zakonu o gradnji (N.N. br. 153/13., 20/17,39/19,125/19), kojim su propisani temeljni zahtjevi za građevinu. Sve radove trebaju obavljati za to stručno osposobljene osobe, uz stalni stručni nadzor. Prije prelaska na iduću fazu radova, nužno je odobrenje nadzornog inženjera. Za svako odstupanje od projekta, te u slučaju nepredviđenih okolnosti, potrebna je konzultacija Projektanta. Izvoditelj je dužan u potpunosti poštivati sve mjere osiguranja i kontrole kvalitete. Svi upotrijebljeni materijali i svi izvedeni radovi trebaju udovoljavati zahtjevima važećih normi, propisa i pravila struke. Za vrijeme izvođenja radova potrebna je stalna nazočnost nadzornog inženjera, kontinuirani geodetski nadzor, te povremeni projektantski nadzor. 2. POSTIZANJE ZAHTIJEVANE GEOMETRIJE Od faze iskolčenja objekta, preko svih faza izgradnje do završetka objekta, nužan je stalni geodetski nadzor. Tijekom građenja vršiti: − stalnu kontrolu geometrije svih elemenata i objekta kao cjeline − kontrolu osiguranja svih točaka − kontrolu postavljenih profila − kontrolu repera i poligonalnih točaka 3. BETONSKI I ARMIRANOBETONSKI RADOVI a Beton
Sve komponente betona (agregat, cement, voda, dodaci), te beton kao materijal, trebaju udovoljavati zahtjevima važećih normi, propisa i pravila struke. Izvoditelj je dužan izraditi plan betoniranja i nadzora, a sukladno istom uzorkovati i pravovremeno ispitivati uzorke betona. Kontrola kvalitete betona sastoji se od kontrole proizvodnje i kontrole suglasnosti s uvjetima projekta konstrukcije. Betonski radovi moraju se izvoditi prema projektu konstrukcije i planu betoniranja i nadzora, a u svemu sukladno s: - Tehničkim propisom za građevinske konstrukcije (NN 17/17), te svim pratećim normama. Kod projektiranog betona u projektu mora biti specificiran razred tlačne čvrstoće (marka betona) i to kao karakteristična vrijednost 95%-tne vjerojatnosti s kriterijima sukladnosti prema normi HRN EN 206-1. Sastavni materijali od kojih se beton proizvodi, ili koji mu se pri proizvodnji dodaju, moraju ispunjavati zahtjeve normi na koje upućuje norma HRN EN 206-1. Zahtjevi za isporuku betona i informacije proizvođača betona korisniku moraju sadržavati podatke prema normi HRN EN 206-1. Uzimanje uzoraka, priprema ispitnih uzoraka i ispitivanje svojstava svježeg betona provodi se prema normama niza HRN EN 12350, a ispitivanje svojstava očvrsnulog betona prema normama niza HRN EN 12390. Eventualna vremenski ubrzana proizvodnja betonskih elemenata, u cilju ubrzanja građenja, dopuštena je samo uz poseban projekt tehnologije izvođenja i dokaz zahtijevanih svojstava prethodnim ispitivanjima.
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 32
Za svako odstupanje od projekta, nadzorni inženjer je dužan izvijestiti Projektanta i Investitora. Nužna je njega ugrađenog betona da se ne pojave štetne pukotine, a u svemu prema projektu betona, važećim propisima i pravilima struke. b Betonski čelik
Betonski čelik treba udovoljavati zahtjevima važećih propisa. Za čelik za armiranje primjenjuju se norme nHRN EN 10080-1 Čelik za armiranje betona – Zavarljivi armaturni čelik – 1. dio: Opći zahtjevi (prEN 10080-1:1999), nHRN EN 10080-2 Čelik za armiranje betona – Zavarljivi armaturni čelik – 2. dio: Tehnički uvjeti isporuke čelika razreda A (prEN 10080-2:1999), nHRNEN 10080-3 Čelik za armiranje betona – Zavarljivi armaturni čelik – 3. dio: Tehnički uvjeti isporuke čelika razreda B (prEN 10080-3:1999), nHRN EN 10080-4 Čelik za armiranje betona – Zavarljivi armaturni čelik – 4. dio: Tehnički uvjeti isporuke čelika razreda C (prEN 10080-4:1999), nHRN EN 10080-5 Čelik za armiranje betona – Zavarljivi armaturni čelik – 5. dio: Tehnički uvjeti isporuke zavarenih armaturnih mreža (prEN 10080-5:1999), nHRN EN 10080-6 Čelik za armiranje betona – Zavarljivi armaturni čelik – 6. dio: Tehnički uvjeti isporuke zavarenih rešetki za gredice (prEN 10080-6:1999). Potvrđivanje sukladnosti čelika za armiranje provodi se prema odredbama Dodataka ZA norme nHRN EN 10080-1 i odredbama posebnog propisa. Uzimanje uzoraka, priprema ispitnih uzoraka i ispitivanje svojstava čelika za armiranje odnosno čelika za prednapinjanje, provodi se prema normama nizova nHRN EN 10080, odnosno nHRN EN 10138, i prema normama niza HRN EN ISO 15630 i prema normi HRN EN 10002-1. Preklopi se izvode prema odredbama normi HRN ENV 1992-1-1:2004. Sva armatura je iz čelika B500B u obliku šipki ili mreža. Osobito poštivati projektom predviđene razmake i zaštitne slojeve armature. Ni jedno betoniranje elementa ne može započeti bez prethodnog detaljnog pregleda armature od strane nadzornog inženjera i njegove dozvole.
5. OSTALI RADOVI I MATERIJALI Svi materijali i proizvodi koji se ugrađuju u objekt trebaju biti kvalitetni i trajni, uz zadovoljenje svih važećih normi, propisa i pravila struke. Za sve se upotrijebljene materijale provode tekuća i kontrolna ispitivanja, odnosno prilažu atesti isporučitelja. Izvedba svih radova treba biti ispravna, kvalitetna i pod stalnim stručnim nadzorom. Za svako odstupanje primijenjenog gradiva ili gotovog proizvoda od projekta, potrebna je suglasnost Projektanta i Investitora. Za vrijeme izvođenja radova potreban je stalni stručni nadzor.
Projektant:
Andro Nazlić, d.i.g.
ODRŽAVANJE I ADAPTACIJA POSLOVNE ZGRADE na k.č.z. 5275, k.o. Split NA-02/20, Split, svibanj 2020. g. 33
2.5. GRAFIČKI PRILOG – plan pozicija Tlocrt prizemlja
Projektant:
Andro Nazlić, d.i.g.