Barak Benfield
DCS
101B
103D 101C 102C101U
150E 108DA
108DB
104D
106D
HRUPGRU
120CF
102E
101E
102F
133F
111C / 106C / 105C / 113C
121C
123C
114F
105D
109D
105F
111L
116C
129C
130C
102B
SKIT A
101JT
102JT
105JT
103JT
101JTC
103C
104JAT104JT
AMONIAK PLANT
106F
107F
109F
127C
124C
UREA PLANT
PROSES PEMBUATAN AMONIAKSecara Umum Proses pembuatan Amoniak dibagi menjadi beberapa tahap :
1. Penyediaan gas synthesa
2. Pemurnian gas Synthesa
3. Synthesa Amoniak
4. Refrigerasi
5. Recovery Purge gas
Tahap Penyediaan Gas Synthesa meliputi :
* Desulfurisasi bahan baku
* Steam Reforming pada :
- Primary Reformer
- Secondary Reformer
* CO Shift Conversion pada HTS & LTS
Tahap Pemurnian Gas synthesa meliputi :
* CO2 Removal
* Methanasi
DESULFURISASIDesulfurisasi merupakan langkah penghilangan senyawa Belerang ( S ) yang terkandung di dalam Gas bumi ( Natural gas ). Sulfur merupakan racun katalis.
Ada 2 macam unsur Sulfur dalam gas bumi yaitu :
- Senyawa Sulfur Reaktif yang dapat
ditangkap dengan mudah oleh katalis ZnO
- Senyawa Sulfur non reaktif tidak dapat
Senyawa Sulfur ( S ) non reaktif diperlukan katalis Cobalt Molybdate ( Co-Mo ) . dengan menambahkan Gas H2 dari Syn loop, maka semua senyawa S organik baik reaktif maupun Non reaktif akan Di Hidrogenasi pada katalis Co-Mo menjadi H2S
Reaksi yang terjadi :
- Pada Katalis Co-Mo
CH3HS + H2 —> CH4 + H2S + Panas
C4H4S + 4H2 —> n - CH4H2O + H2S + Panas
- Pada Katalis ZnO
H2S + Zno —> Zn S + H2O + Panas
Cara ini bisa mengurangi kadar S sampai menjadi 0.1 ppm
PRIMARY & SECONDARY REFORMER
Steam Reforming dari bahan baku untuk menghasilkan Gas Synthesa dilakukan 2 tingkat reaksi Katalitik.
1. Primary Reformer : menghasilkan gas yang
mengandung Methane ( CH4 ) ± 10 - 12 % , dilakukan
pada tube katalis Primary Reformer.
2. Secondary Reformer : Gas dari Primary Reformer
direaksikan lebih lanjut untuk mencapai CH4 ± 0.3 % ,
dilakukan pada Bejana tekan dilapisi Batu tahan api.
Panas yang diperlukan diperoleh dari pembakaran
gas dengan Udara luar yang sekaligus menghasilkan
N2 untuk Sintesa NH3.
Reaksi yang terjadi :
Reaksi di Primary Reformer :
CH4 + H2O <===> CO + 3 H2 Endothermis
CO + H2O <===> CO2 + H2 Exothermis
Reaksi di Secondary reformer :
2H2 + O2 <===> 2H2O Exothermis
CH4 + H2O <===> CO + 3H2 - Q
CO + H2O <===> CO2 + H2 +Q
Komposis Gas out :
N2 : 0.58 % H2 : 65.76 % CH4 : 12.17 % Ar : 0 % CO2 : 11.26 %
CO : 10.23 %
Komposis Gas out :
N2 : 23.31 % H== : 54.31 % CH4 : 0.33 % Ar : 0.30 % CO2 : 7.93 %
CO : 13.83 %
CO SHIFT CONVERSIONSalah satu produksi gas dari Reformer adalah CO.
Gas CO tidak dikehendaki pada proses pembuatan Amoniak
Shift Conversion mengubah hampir semua CO menjadi CO2 dan H2
CO + H2O -----> CO2 + H2
Reaksi yang terjadi pada :
- HTS untuk mereaksikan sebagian besar CO pada suhu tinggi
. ( 425 ° C ) , Katalis Besi ( Fe2O3 )
- LTS untuk mereaksikan sisa CO sehingga mengahasilkan
kadar CO yang rendah yang bisa diterima di Proses
Methanasi , Reaksi pada suhu 225 ° C , Katalis Tembaga
CO2 REMOVALPenghilangan gas CO2, dilakukan dengan cara Absorbsi gas CO2 oleh media K2CO3 pada :
* Tekanan tinggi ± 28 - 32 kg/cm²g
* Temperatur ± 70 ° C
* Media Penyerap :
- K2CO3 dengan konsentrasi : 25 - 30 %
- DEA ( Di Ethanol Amine ) sebagai Aktivator.
- KNO2 ( Potasium Nitrit ) : Mengontrol keadaan Oksidasi dari
Vanadium. V+4 + KNO2 ==> V+5 + N2 + NO
- V2O5 sebagai Corosion inhibitor
- Membentuk lapisan pelindung pada dinding dalam
Absorber.
- Menurunkan Corosion pada pipa , Vessel , Pumpa.
Reaksi Absorbsi :
K2CO3 + H2O + CO2 ===> 2KHCO3
PELEPASAN CO2 ( STRIPPER )
- Tekanan Rendah : 0.5 - 1 kg / cm²g
- Temperatur : 100 - 130 °C ( pada
saturated temperaturnya)
2KHCO3 ===> K2CO3 + H2O + CO2
Komposisi Gas out Absorbsi :N2 : 25.30 % H2 : 73.59 % CH4 : 0.36 % Ar : 0.32 % CO2 : 0.06 %
CO : 0.3 %
METHANASIGas synthesa yang masih mengandung CO dan CO2 sisa proses sebelumnya apabila masuk ke katalis Syn Loop akan menjadi racun katalis sehingga menjadi tidak aktif.
Untuk menghindari hal tersebut , CO dan CO2 dikonversikan menjadi CH4 yang bersifat Inert terhadap katalis di Syn Loop . Katalis di methanator : NiReaksi yang terjadi :
CO + 3H2 ---> CH4 + H2O
CO2 + 4H2 ---> CH4 + 2H2O
Komposisi gas out :N2 : 25.65 % H2 : 73.23 % CH4 : 0.80 % Ar : 0.32 % CO2 : 0 %
CO : 0 % NH3 : %
SINTESA AMONIAKReaksi pembentukan NH3 dari N2 dan H2 mengikuti persamaan :
N2 + 3H2 <==> 2NH3
Katalis yang digunakan : Besi ( Fe2 O5 )
Disamping CO dan CO2 , H2O juga bersifat racun terhadap katalis. Untuk menghilangkan H2O sebelum masuk Syn Loop dipasang Molecular Sieve Dryer yang berfungsi sekaligus untuk menyerap sisa CO2 yang masih ada.
Reaksi sintesa Amoniak merupakan reaksi kesetimbangan. Reaksi berlangsung pada Temperatur 500 - 550 °C , Tekanan 179 kg / cm²g , Kadar NH3 out converter 17.2 % . Sisa gas yang tidak bereaksi di recycle
REFRIGERASIRefrigerasi dengan media Amoniak digunakan untuk mengembunkan Amoniak yang terkandung dalam syn Loop , Recovery Amoniak dari Purge dan Flash , serta mendinginkan make up gas sebelum masuk Dryer
Sistem Refrigerasi terdiri dari : Compressor , Refrigerant condenser , Evaporator dan flash drum.
Kompresor Refrigerasi mempergunakan 4 tingkat
PURGE GAS RECOVERY
Untuk menjaga inert gas ( CH4 , He , Ar ) di syn loop, sejumlah kecil syn gas dikeluarkan dari systim .
Purge gas setelah direcover kandungan NH3 dan H2-nya, kemudian inertnya dipakai sebagai fuel gas di Primary Reformer.
Purge Gas Recovery Unit ( PGRU ) merecover NH3 dan Hidrogen Recovery Unit ( HRU ) merecover H2 untuk dikembalikan ke syn loop
PROSES CONDENSATE STRIPPER
Steam condensate ini berasal dari sisa steam proses, sehingga gas tersebut mengandung senyawa - senyawa organik yang harus dihilangkan dengan cara Stripping.
Condensate proses dari Raw gas separator 102 F1 terdiri dari :
- Amoniak = 1000 ppm
- CO2 = 3000 ppm
- Methanol = 1000 ppm
- Alkohol = lebih tinggi
Condensate setelah distripping dikirim ke Service Unit
mengandung senyawa :
Amoniak = ± 50 ppm
CO2 = 0 ppm
Methanol dan Alkohol = 50 ppm.Kontaminan yang telah di stripping terutama NH3 dan CO2 dengan steam meninggalkan 150 E ( Condensate Stripper ) dan bergabung dengan Steam proses menuju ke Primary Reformer
BOILER FEED WATER SYSTEM
BFW System di design menggunakan Demin Water berkualitas tinggi untuk berbagai jenis pembangkit Steam di pabrik Amoniak.
selain produksi Steam BFW juga dipergunakan untuk :
- Steam Desuperheater
- Instrument flush di instrumentasi Benfield
Steam System ini terdiri dari :
* Deaerator
* Pompa
* Heat Excvanger / Steam generator
* Steam drum
* Superheater
* Blow down system
* Chemical dossing
TEORI OPERASI
Demin water masuk kebagian atas Preheater 101 U menuju Spray header , spray valve mengubah aliran menjadi butiran - butiran yang dipanaskan oleh kontak dengan LP Steam secara Counter Current
sebagian beasar O2 dan CO2 dilepaskan . Sebagian kecil O2 yang tersisa direaksikan dengan Hydrazin.
N2H4 + O2 ===> 2H2O + N2
Untuk menjaga BFW sudah terbebas dengan O2 , jaga kandungan N2H4 > 0.1 ppm.
HP BOILER FEED WATER
BFW dipompa dengan 104 J atau JA ke 101 F ( Steam drum ) melalui :
• WHB di Syn Loop ( 123 C ) dipanaskan oleh gas out Converter 105 D , dari temperatur 133°C -----> 327 °C.
• 131C , BFW dipanaskan oleh gas out LTS dari temperatur 133°C ---> 149 °C dan dipanaskan lebih lanjut di WHB oulet HTS (103-C1/C2) sampai temperatur out = 327 °CBW di 101F secara Natural sirkulasi dialirkan ke 101 C dengan media pemanas Efluent gas dari Secondary Reformer dan Steam yang di hasilkan dipisahkan kembali di 101-F pada tekanan 123 kg / cm²
STEAM SYSTEMUntuk kebutuhan pembuatan proses Amoniak diperlukan beberapa jenis steam :
- HP Steam Tekanan : 123 kg /cm²
- MP Steam Tekanan : 42 kg / cm²
- LP Steam Tekanan : 4 kg / cm²
HP STEAMDiperoleh dari pertukaran panas pada 101 C , 123 C , 131C - 103C1 / C2 .
HP Steam di pergunakan untuk :
- Penggerak turbine 101JT , 103 JT.
- Let down untuk produk MP Steam
- Heater 173 C , 172 C1.
HP Steam dari 101 F sebelum dipergunakan untuk penggerak turbine dipanaskan dulu di 102C temperatur dari 327 °C ---> 440 °C kemudian dipanaskan lagi di Superheater di 101BCS sampai Temperatur 510 °C
MP STEAM ( 42 kg /cm² )
MP Steam diperoleh dari :
- Import Steam dari Exsisting & WHB
- Extraction 101 JT / 103 JT
MP Steam dipergunakan untuk :
- Proses pembuatan Amoniak
- Penggerak Turbine
- Reboiler 140 C
LP STEAM ( 4 kg / cm² )
Diperoleh dari :
- Exhaust turbine
- Let down PCV1016
- Flash Steam dari Blow down drum ( 156 F )
- Flash Steam dari 157 F
Dipergunakan :
# Penggerak Turbine Admition 105 JT.
# Ejector
# Sealing steam
# Treacing dan Steam Service
STEAM CONDENSATE SYSTEMSteam condensate didapat dari hasil kondensasi exhause turbin di 101 JTC, dan kondensat ini digunakan lagi untuk :
- Jaket water 101C , 103D , 102 C , 107 D
- Diumpankan kembali di Mixbed Service Unit
System kondensasi steam terdiri dari :
- Surface Condenser 101 JTC
- Hogging jet , Inter / after condenser 101 JTCC
- Pompa Condensate 114 J/JA
NG
Desul
fulfurizer
Desul
fulfurizer
Primary Reformer
Primary Reformer
Secondary Reformer
Secondary Reformer
Steam Udara
WHBWHB
HTS
LTS
HTS
LTS
CO2
Removal
CO2
RemovalMethanatorMethanatorSyn gas comp
Syn gas comp
Ammonia Converter
Ammonia Converter
Refrigeran System
Refrigeran System
PGRU
HRU
PGRU
HRU
CO2 ProductAmmonia
Product
NG Fuel
Purge gas
H2Flas gas Purge
gas
HP Steam
WHB
BLOCK DIAGRAM PROSES AMONIAK
FILOSOFI OPERASIDAN TROUBLE SHOOTING
BAGIAN AMONIAK
DEPARTEMEN PRODUKSI I
2007
VARIABEL - VARIABEL PENGENDALIAN PROSES
PENGENDALIAN PROSES UNIT DESULFULIZER
Kemampuan ZnO untuk menyerap sulfur sangat tergantung pada temperatur.
- 450 °C tetapan kesetimbangan K akan naik menjadi 2
kali lipat dari K pada temperatur 380 °C.
- Sedangkan pada temperatur Ambient sekitar 30 °C
kemampuan ZnO hanya 20 % dari kemampuannya.
PENGENDALIAN PROSES UNIT REFORMER ( PRIMARY DAN SECONDARY REFORMER )
Beberapa variabel yang mempengaruhi kondisi dan Reaksi di Reformer sebagai berikut :
1. Steam to Carbon Ratio ( S / C Ratio )
Jumlah Steam yang diperlukan untuk Reaksi di Primary Reformer ditentukan dari perbandingan antara mole Steam dengan mol Carbon di gas alam.
Steam to Carbon ratio yang baik adalah 3.0 - 3.5
Steam Carbon Ratio yang terlalu rendah dapat menyebabkan terbentuknya Carbon Deposit
Mekanisme pembentukan Carbon Deposit seperti reaksi dibawah ini :
CH4 <====> 2H2 + C
2 CO <====> CO2 + C
CO + H2 <====> C + H2O
Pengurangan perbandingan S / C RATIO akan mengakibatkan :
* Kecenderungan pembentukan Carbon Deposite pada permukaan
Katalis.
* Reaksi Reforming dan Reaksi Shift akan bergeser ke kiri, sehingga
CH4 dan CO yang lolos akan bertambah.
* Menaikkan CO lolos dari HTS dan LTS yang akan menaikkan Inert
di Syn loop dan menurunkan produksi.
2. TEMPERATUR
Kenaikan temperatur di tube katalis akan berdampak :
- Kandungan CH4 dan CO2 turun
- Memperbanyak Kandungan H2 di Primary
Reformer.
Kenaikan suhu ini harus dibatasi 800 - 820 °C.
Kenaikan Temperatur juga akan mengakibatkan :
- Temperatur outlet Secondary Reformer
naik.
- CH4 outlet Secondary Reformer turun
- Tekanan HP Steam drum naik
- Menurunkan Inert gas di Syn Loop
- Menurunkan tekanan di Syn loop
3. FLOW UDARA PROSES
Menaikkan Flow Udara Proses ke Secondary Reformer akan menyebabkan :
- Temperatur outlet Secondary Reformer naik
- CH4 outlet turun
- Produksi Steam naik
- Inert di Syn Loop turun dan produksi Amoniak
akan naik.
Kenaikan flow Udara ini dibatasi dengan CH4 yang lolos dari Secondary Reformer minimum 0.2 %
4. TEKANAN
Tekanan operasi di tube dijaga konstan dan tidak merupakan Variabel operasi.
Penurunan tekanan akan menggeser reaksi kekanan dan kearah pembentukan Gas H2 , tetapi bila tekanan dibuat rendah maka akan menaikkan beban ( power ) pada Syn gas Compressor.
PENGENDALIAN PROSES UNIT SHIFT CONVERTER ( HTS DAN LTS )
BEBERAPA VARIABEL YANG MEMPENGARUHI KONDISI DAN REAKSI DI SHIFT CONVERTER SEBAGAI BERIKUT :
1. TEKANAN
Tekanan operasi di HTS / LTS tidak berpengaruh karena sesuai dari persamaan reaksi di Shift Converter , jumlah mol reaktan = jumlah mol produk maka tekanan tidak mempengaruh reaksi ( sesuai azas Le-Chatelier)
2. Bila Temperatur out HTS masih jauh dari Equilibrium , dan temperatur inlet dinaikkan mengakibatkan :
- CO yang lolos HTS / LTS akan turun
- Inert gas dari Methanator akan turun
- Temperatur outlet Methanator akan turun
- Temperatur outlet HTS akan naik
3. Bila Temperatur out LTS masih jauh dari Equilibrium , dan temperatur inlet dinaikkan mengakibatkan :
- CO outlet LTS turun
- CH4 outlet Methanator turun
- Inert di Syn loop akan turun
- Temperatur out Methanator akan turun
- Produksi Amoniak akan naik
Pengendalian Proses Unit CO2 Removal
Untuk menjaga kondisi operasi berjalan dengan baik maka beberapa variabel proses yang mempengaruhi operasi harus diperhatikan dengan baik :
1. CO2 slip tinggi , Dapat disebabkan oleh :
- Rate sirkulasi larutan karbonat rendah ---> Tambah rate sirkulasi.
- Konsentrasi larutan karbonat rendah --> pekatkan dengan
menambah steam stripping ke Stripper atau menambah make
up K2CO3
- Konsentrasi aktivator rendah ---> tambah aktivator
- Konsentrasi Bicarbonat tinggi tambah steam regenerasi
- Temperatur Gas/Larutan ke Absorber terlalu tinggi --> Atur pertukaran panas di cooler
2. Tekanan
• Pada Absorber , semakin tinggi tekanan , semakin
rendah CO2 slip terikut di Proses.
• Pada Stripper , semakin tinggi tekanan ,semakin
jelek pelepasan CO2
3. Terjadi kenaikan Fe dalam larutan
Dapat disebabkan oleh :
Kemungkinan terjadi korosif ---> Tambahkan corrosion inhibitor dan aktifkan Carbon filter.
4. Level Stripper cenderung turun
Tambah flow ( FC 1017 ) atau check level Absorber , bila tinggi atur level balance.
5. Bila Tekanan Stripper naik
Maka : CO2 slip akan naik , regenerasi tidak sempurna .
Pengendalian Proses Unit Methanator
Untuk menjaga agar CO dan CO2 yang lolos ke seksi berikutnya terjaga pada batas normal , maka beberapa parameter harus dijaga stabil :
1. Temperatur inlet dijaga : 285 °C
2. Bila kandungan CO dan CO2 yang lolos Methanator
tinggi , naikkan kecepatan reaksi dengan menaikkan
temperatur inlet.
3. Bila kandungan CO dan CO2 inlet Methanator tinggi
maka temperatur outlet akan naik , kurangi gas masuk
Absorber agar beban Absorber berkurang.
PENGENDALIAN PROSES UNIT SYNTHESIS LOOP
1 . TEKANAN
Tekanan juga mempengaruhi kecepatan dan konversi kesetimbangan reaksi , semakin tinggi tekanan akan makin tinggi kecepatan dan konversi kesetimbangan reaksi.
2 . TEMPERATUR
Temperatur sangat mempengaruhi kecepatan reaksi dan konversi .
Temperatur diatur melalui Cold Shot, by pass di WHB dan mengatur flow sirkulasi
Kenaikkan Temperatur dapat disebabkan oleh beberapa faktor :
- Kenaikan Space velocity.
- Penurunan laju alir sirkulasi.
- Penurunan kadar ( CH4 , Ar ) dalam aliran sirkulasi.
- Kenaikan tekanan.
- Penurunan laju Quenching ( cold shot )
3 . Velocity.
Akan ikut menentukan waktu kontak gas dengan katalis, makin cepat umpan mengalir kedalam reaktor akan makin pendek waktu kontak , sehingga akan memperkecil Konversi yang di hasilkan . Hal ini akan mempengaruhi tinggi produksi NH3 persatuan waktu.
4 . RATIO
Variabel utama yang dapat digunakan untuk mengontrol Ratio.
- Komposisi gas Make Up.
- Flow Gas Make Up.
- Aliran sirkulasi.
Untuk menjaga kesetimbangan Ratio H2 / N2 di synloop harus dilakukan di Secondary Reformer dengan mengontrol jumlah udara sesuai dengan Ratio yang dikehendaki dan jumlah gas H2 return dari HRU.
5 . KONSENTRASI GAS INERT
Gas Inert ( CH4 , Ar ) di synloop diatur 10 ÷ 12 %
Gas Inert tinggi menyebabkan :
- Semakin rendah konversi.
- Tekanan syn loop naik.
- Produksi NH3 turun.
- Temperatur syn loop turun.
Cara mengendalikan :
- Keluarkan gas inert melalui FC 1077.
- Jaga kadar gas inert = 10 - 12 %
PENGENDALIAN PROSES UNIT REFRIGERANT SYSTEM
BEBERAPA VARIABEL PENGENDALIAN PROSES MEMPENGARUHI UNJUK KERJA SISTEM REFRIGERASI SBB :
1 . TEKANAN SISTEM TINGGI dapat terjadi bila :
- Beban compressor rendah Naikkan beban.
- Terjadi akumulasi gas inert tambah
pembuangan gas inert di 109-F
- Kurangnya pendinginan di kondenser amoniak
atur flow dan temp inlet pendingin.
2 . Kondensasi amoniak kurang sempurna
dapat disebabkan :
- Sistem pendinginan kurang sempurna .
- Akumulasi gas inert.
3. Tekanan dan Speed Compressor hunting
terjadi surging.
144F
NG
102J
108DA / DB
103D
101F
101J
102C101C
101JT/103JT
MS HEADER
101BJ1
101BJ2
HS
MS
UDARA
BFW
HS
GAS TO 104D
BCS
BCF
BCXBCA1
BCA2BCG
UDARAPRIMARY & SECONDARY
REFORMER
150E
FROM 121J/JA
TO SU
133C
101B
TO FUEL BCG
FROM BCG
102JT
101BJ1T/BJ2T, 104JT/JAT,121JT,107JBT,116JAT,108
JT/JAT,113JAT,124JAT,102JLJ1AT
H2 from 103J
BBS
TO 172C1
TO 173 C
BL
Import MP Steam from Existing & WHB ( SU )
FROM 144 F
FROM 144 F
MS
400°C
123 kg/cm²
104°C
399°C
39 kg/cm²
20kg/cm²
1.7kg/cm²
36kg/cm²
326°C
440°C
510°C
510°C
950 – 1050 °C
610°C
435°C
180°C
351°C
980°C
747°C
174°C
320°C
281°C
347°C
610°C
685°C
331°C825°C
42kg/cm²
- 7 mm H2 O
100 mm H2 O
HTS
LTS
131C
103 C1 / C2
GAS from 103D
BFW from 104J
GAS TO CO2
REMOVAL
CO SHIFT CONVENTERHPS TO
101F
VENT
33 kg/cm²
430°C
351°C
205°C
226°C
221°C
425°C
325°C 123 kg/cm²
154°C
133°C
203°C
111C
101E
102E
133F
132F
105C 113C
108J
109C
107JAHT
106C
102F2
102F1
116J
107C
GAS TO METHANATOR
CO2 PRODUCT
121J150E
CO2 REMOVAL
108C
VENT
LPS
FC1017
107JA
VENT
107JB
107JC3.5 kg/cm²
156°C203°C 129°C 101°C
82.8°C
33°C
125°C
115°C
71°C
73°C
0.82 kg/cm²
119°C
106D
114C 115C
104F
Syn gas to Comp 103J
Syn gas out Absorber
METHANATOR
TCA-1012
XV 1260
PC 1005
PC 1004
VENT
VENT
150 F
XV 1211 MOV 1011
From 121J
CW To 150 J
To 103 E
32 kg/cm²
285°C
30 kg/cm²
73°C
285°C
98°C
313°C
42°C
From 103 LFrom 109 DA / DB
105 D
106 F
NH3 to TK801
NH3 to UREA
120 C F
109 F
109 DA/DB
105 F2105 F1
130C
103J
LP HPLPHP 105JT
167C128C
127C
124C121C123C1/C2
BFW
124J
102B
116C
129C
from 106D
103JTVAPAUR to
103E
NH3 CONVERTER & REFRIGERATION
113J
To PGRU To ZA I/III
107 F
VAPAUR to 103E
111L
FROM 105E
175 kg/cm²47°C
113°C
35°C
56 kg/cm²
94 kg/cm²
110°C
6°C
29.5°C
29.5°C
33°C
236°C
260°C
451°C
505°C
60°C 35°C
- 21°C
- 17°C
- 32°C- 13°C- 1°C13°C
92°C
15 kg/cm²
0.05 kg/cm²
15 kg/cm²
24 kg/cm²
16kg/cm² 174 kg/cm²
325°C
123 kg/cm²
6.5 3.5 1.5
PC 1009
PC 1006
HRU
H2 LP
H2 HP
NH3 to 127C
NH3
140C
141C
142C141J
140J
103E 104E 105E
PURGE GAS FROM 105D
VAPOUR FROM 109F , 107F
PURGE GAS
TO Fuel 101B
PURGE GAS RECOVERY UNIT
EC140MPS
203°C
123 kg/cm²
205°C
60°C
16 kg/cm²
130 kg/cm²
7 kg/cm²
41°C35°C
48°C40°C
56kg/cm²
31kg/cm²
HRU
PC1038
120 CF
FC 1077
LC1026
LC1163
FCA1081
FCA1064
PC 1032 PC 1033
PC 1034
TC 1414127 C
113J
FC 1027
LC1027
114C
115C
FRC 1011
PRC10211
PRC 1037
To 101 B
To Suct 103 J / TK 1
To Suct 103 J/ TK2
FC1038PC1038
From 104 E
PC 1002
PC 1003
HC 1003
HC 1039 HC 1038 HC 1037 HC 1036 HC 1035
From HRU
NG
From BCX
PC 1019
To 103 D
PC 1001
144F
BBS
102B
109D 103 L
PC1005
101 E
104 D2
MOV 1002
PC 1006
PC 1004
TCA 1012
103 J
LC 1008
LC 1132
PC 1006
FC 1007
FC 1076
FC 1008
HC1030
LCA1159
LCA1011
103 L
101 BCF
STEAM BALANCE
101F
BBS
102C
101C
156F109C
104J
106C
101JT103JT
CONDENSER
MP STEAM HEADER
131C
103C2
103C1123C1
123C2
101U
MPS IMPORT
MPS PORSES
HPS
101 F
101 C
157F
140 C
FC 1006
HC 1043
FC 1020
PCA 1031
LCA 1030 FC 1087
FY 1006 C FY 1006 D
PCA 1015
PCA 1014
PCA 1017
TCA 1021
TCA 1020
PCA 1016
PC1012
PC1020
PCA 1018
PCA 1013
PCA 1014PCA 1035
HC 1041
PC 1012
TCA 1005
PIC 1001
PCA 1015 TCA 1022 TCA 1020
HC 1028 HC 1029
102 C
PC 1006
144F
SEAL STEAM
PI
PI
PI
PIC 0001
LP STEAM
TO CONDENSER
CW OUT
CW IN
GLAND CONDENSER
ATM
PI PI 0006
SET 3.5 kg/cm²
PI 0005
PI 0010
TURBINE
HP STEAM IN LET
TO CONDENSER
TTV
GOVERNOR
VALVE
PI
PI
PI
PIC 0001
LP STEAM
CW OUT
CW IN
GLAND CONDENSER
PI PI 0006
SET 3.5 kg/cm²
PI 0005
TURBINE
TTV
GOV
ATM
101 JTC CONDENSER
FLUSH CHAMBER
CW IN
CW OUT
101 JTCC
ATM
VENT
HOGGING JET
TO SU
FV 1032
114 J/JA
LV 1019
HS
MS
CW IN
CW OUT
103 JT , 105 JT, 102 JT , 101 JT, 104 JT
Make up Demin
INLET HP STEAM
STEAM LEAKS TO LS
LABIRINT SEAL
ROTOR
SEAL STEAM
VA
CU
M T
O G
LA
ND
CO
ND
TURBINE BLADE
HOGGING JET
FROM 101JT
101 JTC
101 JTC
AFTERINTER
TRAP
TRAP
FROM 102JT
FROM 105JT
FROM 103JT
VENT
VENT
114J
SC to SU
Make up DM
Drain from
Turbine
LG
LS
30 60 90 120 150 180
10%
10%
4330 rpm
2390 rpm
2660 rpm - LPC
MGS 6137 rpm
MAX CONT SPEED7581 rpm
CRITICAL SPEEDS
3930 rpm - HPC3600 rpm - ST
1500 rpm - Idle speed± 500 rpm
HAND TRIP
TURNING
± 1000 rpm
WARMING UP
1
2
3
4
5
6
7
8
9
SPEED CONTROLLED BYTTV BY GOV
NOR. EXH. PRESS.EXH
PRESS
SPEED x1000
TIME - MINUTES
0
START-UP DIAGRAM 101-JT
1
2
5
7
8
9
EXHPRESS
SPEED x1000
TIME - MINUTES
START-UP DIAGRAM 103-JT
0
10
11
START-UP DIAGRAM 102-JT
30 60 90 120 150
10%
10%
7200 rpm
5300 rpm
± 1000 rpm
WARMING UP
3
4
6
HAND TRIP
MGS 10741 rpm
CRITICAL SPEEDS
EOST 14463 rpm
NORMAL 12637 rpm
MAX 13269 rpm
± 3000 rpm
NOR. EXH. PRESS.
SPEED CONTROLLED
30 60 90 120 150 180
10%
10%
5830 rpm
3550 rpm
CRITICAL SPEEDS
1500 rpm - Idle speed± 500 rpm
HAND TRIP
TURNING
± 1000 rpm
WARMING UP
1
2
3
4
5
6
7
8
9NOR. EXH. PRESS.
EXHPRESS
SPEED x1000
TIME - MINUTES
START-UP DIAGRAM 103-JT
0
SPEED CONTROLLED BYTTV / TRISEN BY GOV
MAX CONT SPEED 10857 rpm
MGS 7600 rpm
10
11
EOST 11550 rpm
START-UP DIAGRAM 103-JT
10.2 in Hg abs. (500 mm HG Vac.)
SPEED CONTROLLED
30 60 90 120 150 180
10%10%
4840 rpm
3825 rpm
CRITICAL SPEEDS
1500 rpm - Idle speed± 500 rpm
HAND TRIP
TURNING
WARMING UP
1
2
3
4
5
6
7
8
9
EXHPRESS
SPEED x1000
TIME - MINUTES
START-UP DIAGRAM 103-JT
0
SPEED CONTROLLED BYTTV / TRISEN
10
11
EOST 11761 rpm
START-UP DIAGRAM 105-JT
± 1500 rpm
MAX CONT SPEED10790 rpm
MGS 8735 rpmNOR. EXH. PRESS.
BY GOV
OIL SYSTEMLO 101 J
LO 102 J
LO 103 J
LO 105 J
SO 103 J LP
SO 103 J HP
SO 105 J LP
SO 105 J HP
GO 101 J
GO 102 J
GO 103 J
GO 105 J
102 JLJ 1M 102 JLJ 1AT
102 JLC
A / B
102 JLF 2
102 JLF 3
102 JLJ 2M / 2AM
LP BOSTER
102 JLJ 3M / 3AM
HP BOSTER
102 JLL
A / B
102 JLL2
A / B
102 JLL3
A / B
LV 6003
LV 6503
102 JLF 1
162.8 M3/H
N 6.8 kg / cm²
PSL 6001 = 5.62 kg / cm²
Normal = 1.47 kg / cm²
PSL 6101 = 0.84 kg / cm² ALARM
PSLL 6102 = 0.56 kg / cm² TRIP
PSL 6201
PSLL 6202
PSL 6501
PSLL 6502
PSL 6301
PSLL 6302
Normal = 2.94 kg cm²
PDSL 6507 = 1.5 kg / cm² ALARM
PDSLL 6508 = 1.3 kg / cm² TRIP
PDSL 6505 = 1.5 kg / cm² ALARM
PDSLL 6506 = 1.3 kg / cm² TRIP
LV 120
SO 102 J
Normal = 9 . 14 kg / cm²
Normal = 17.9 kg / cm²
Max = 21.4 kg / cm²
LSL 6301 HP Bos Auto start
L5LL 6302
LSL 6303 HP Bos Auto start
L5LL 6304
Normal = 35 kg / cm²
Auto start = 26.2 kg / cm²
PC 6123
RISET SOV
TRIP BUTTON
RISET BUTTON
PEDESTALSOV
POWER PISTON
ELECTRIC HIDROLIC
GOVERNOR
TTV
115 F
118 F115 L
114 F
LP S
111 J115J
Blow down dari
132FTo 109 C
SIRKULASI LARUTAN BENFIELD
PI
DRAIIN
1
2
3
4
5
6
7
9
8
1011 12
TI
LV 1015
PV 1028
XV 1274
MPS
LPS
113 JA 113 JAT
METANOL
109 F
FROM 105 J
TO 103 E
TO 120 CF
LCA1015
LCA1016
TO UREA
FO
PV 1109
HS 1274
XV 1276
MPS
LPS
116 JAT
FO
HS 1276 FSLL 1016
116 JA
CW
FC 1016
TC 1006
CO2
LC 1040107 C
102 E
CW
LV 1003A
LV 1003B
LT 1003LIC 1003
LC1025
LSHH 1003
LAL
LV 1025
XV1277
121 JAT
121 JA
188C3 150 E
102 F1
174 C188C2
188C1
DRAIN
MP S
LP S
SU
FC 1019
MP S
To 101 E
HS 1277
From 150 J
STEAM PROSES
Inlet Gas
FC 1002
XV 1269
HS 1269
FSL 1014
108 J 108 JT
102 E
FIC 1014
MP S
To 101E
109 C
104 L
FV 1014
DW
GAS ALAM
101Bout
103D out
104D1 out
104D2 out
101E out
102E out
106D out
105D IN
105D OUT
HRU HP
HRULP
N2 0.828 CO2 11.28 7.92 16.04 18.02 0.13 99.75 ND
CH4 85.86 Ar 0.010 0.30 0.21 0.28 0.34 0.01 0.32 3.53 4.04 0.96 1.04
CO2 0.740 N2 0.23 22.36 20.55 19.93 24.34 0.04 25.65 22.03 18.05 1.88 2.14
C2H6 6.324 CH4 12.08 0.22 0.21 0.22 0.27 0.80 7.80 8.87 1.35 1.36
C3H8 3.896 CO 9.05 11.92 2.69 0.18 0.21 ND
I-C4H10
0.844 H2 67.34 57.28 60.24 61.37 74.71 0.28 73.23 65.13 52.55 95.81 95.46
N-C4H10
0.914 NH3 1.51 18.49
I-C5H12
0.295Ratio 2.56 2.93 3.08 3.07 2.96 2.91
N-C5H12
0.187
C6+ 0.107
KOMPOSISI GAS
PROSES PEMBUATAN AMONIAK
BENANG PRISMA
REFORMER
ROTOR 103 JT
101 F & HTS
COIL 102 B
PGRU & HRU
SIFAT DAN BAHAYA AMONIAK CAIR
Sifat Fisika :
• Warna Cair : Tidak berwarna
• Warna Gas : Tidak berwarna
• Bau Cair / Gas : Tajam / Menyengat
Sifat Kimia :
• Bersifat Alkali / basa
• Gas sangat mudah larut dalam air
• Kontak dengan Hg , Cl2 , I2 , Br2 , Perak Oksida ,
Hypoclorit akan membentuk komposisi yang mudah meledak.
• Gas NH3 sangat reaktif terhadap NO2 dan Asam kuat
• Gas NH3 sangat korosif terhadap Tembaga , Alloy yang
mengandung Tembaga
Bahaya Amoniak Terhadap Manuasia
• NAB Amoniak : 50 ppm dalam 8 jam
• Amoniak Cair bila mengenai kulit menyebabkan luka Bakar
• Konsentrasi Gas NH3 di Udara
5 ppm : Berbau dan dikenali
25 ppm : Diizinkan selama 8 Jam
50 - 100 ppm : Menyebabkan Iritasi dan dapat ditahan selama 2 jam oleh orang yang terbiasa.
400 - 700 ppm : Menyebabkan Iritasidengan cepat pada mata , hidung dan kerongkongan .
Dalam waktu 0,5 - 1jam tidak terjadi kerusakan serius.
1000 - 2000 ppm : Menyebabkan iritasi dan batuk – batuk dan iritasi hebat pada mata , hidung
, kerongkongan Dalam beberapa saat akan merusak mata dan alat pernafasan ,
dalam waktu . 30 menit menyebabkan kerusakan serius.
3000 – 4000 ppm : Menyebabkan iritasi dan batuk – batuk dan iritasi hebat pada mata , hidung ,
kerongkongan Dalam waktu 30 menit menyebabkan kerusakan Fatal / Kematian.
5000 – 12000 ppm : Terjadi kejang nafas dan sesak dada dengan cepat . Terjadi kematian dalam
beberapa menit.
HTS / LTS
DESULFURIZER
METHANATOR
SECONDARY REFORMER
SURFICE CONDENSER
CO2 REMOVAL
DEAERATOR
CO2 FLUSH DRUM
Recommended