4. REGIMURI DE AŞCHIERE PE STAMA
4.1 ASPECTE PRIVIND ALEGEREA REGIMURILOR DE AŞCHIERE
In general, stabilirea regimurilor de aşchiere pentru maşinile-unelte cu comandă după
program este dificilă deoarece, în condiţiile unor piese cu o formă complexă, parametrii
regimului de aşchiere variază în limite uneori deosebit de largi. Dintre parametrii de aşchiere,
cel mai mult se pot schimba în timpul prelucrării adâncimea de aşchiere şi lăţimea suprafeţei
prelucrate (îndeosebi la frezare). În acelaşi sens, se impun a fi luaţi în considerare şi alţi
factori care se modifica frecvent, cum sunt: neuniformitatea adaosului de prelucrare şi a
durităţii materialului de prelucrat (neomogenitatea structurii), calitatea materialului de
prelucrat şi a sculei folosite, calitatea suprafeţei prelucrate etc.
Probleme dificile apar si din imposibilitatea determinării destul de precise a
deformaţiilor elastice rezultate în sistemul format din piesa de prelucrat — suportul sculei şi
ansamblul maşinii unelte, sub acţiunea forţelor de aşchiere.
Aceste considerente fac ca relaţiile de calcul şi coeficienţii stabiliţi, pentru condiţiile
prelucrării pe maşini normale, să nu poată fi utilizate cu destulă precizie în cazul operaţiilor
de aşchiere executate pe maşinile-unelte cu comandă după program. Totodată se evidenţiază
faptul că, pentru materialele noi folosite în construcţia sculelor utilizate la maşinile unelte cu
comandă după program, nu există date de calcul care să caracterizeze aceste materiale, apre-
cierea lor fiind făcută în general pe interpretarea unor date statistice.
Un element deloc neglijabil în aprecierea dificultăţilor pentru precizarea regimului de
aşchiere la maşinile-unelte cu comanda după program este si faptul că aceste maşini elimină
posibilitatea de intervenţie operativă a muncitorului. Acesta poate acţiona in condiţiile
prelucrărilor pe maşinile-unelte universale prin experienţa sa şi poate să modifice
corespunzător condiţiile de prelucrare, funcţie de aspectele concrete rezultate în timpul
lucrului.
Pentru determinarea regimurilor de aşchiere la maşinile-unelte cu comandă după
program şi îndeosebi în cazul maşinilor care folosesc scule multiple (cu cap revolver, centre
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 39
de prelucrare etc.), este necesar să se ia în considerare faptul că, pentru asigurarea unei
exploatări raţionale, toate sculele folosite pentru execuţia unei anumite piese trebuie
schimbate simultan. Aceasta înseamnă ca, la stabilirea regimurilor de aşchiere, se va lua în
considerare aceiaşi perioada de lucru pentru întreaga gamă de scule folosite la prelucrările
prevăzute a fi realizate pe maşina cu comanda program, durablitatea fiind determinata de
gradul de utilizare a sculei la prelucrarea unei anumite piese.
In acest scop, metodica de calcul a regimurilor de aşchiere are în vedere următoarele
etape:
Se determina sau se alege avansul, în mm/rot (sau mm/dinte la frezare), astfel încât să
se asigure precizia si calitatea suprafeţei prevăzuta pentru operaţia luată in
considerare;
Se calculează rezistenţa şi rigiditatea sculei (si a suportului), luând in considerare
forţa corespunzătoare diferitelor adâncimi de lucru;
Se stabileşte durabilitatea sculei;
Se determină viteza de aşchiere şi se definitivează valoarea avansului de lucru, astfel
încât sa fie respectate condiţiile tehnologice-economice de calitate.
Pentru alegerea adâncimii de aşchiere, se are în vedere influenţa valorii acesteia
pentru productivitatea prelucrărilor pe maşina-unealtă. În mod obişnuit, în funcţie de natura
prelucrării, se recomandă ca adaosul de prelucrare sa fie îndepărtat într-un număr minim de
treceri. La prelucrările de degroşare se recomandă stabilirea adaosului de prelucrare, astfel
încât acesta să poată fi aşchiat la o singură trecere, fără însă a prejudicia forma şi
dimensiunile piesei, sau a supraîncărca mecanismele de lucru ale maşinii. Dacă adaosul de
prelucrare stabilit din considerente tehnologice depăşeşte valoarea admisă de rezistenţa
organelor maşinii, de comportarea dinamică a sistemului prin apariţia vibraţiilor şi de
condiţiile impuse pentru durabilitatea sculei, prelucrarea se va face în mai multe treceri.
Pentru prelucrările de semifinisare, la care rugozitatea (mărimea asperităţilor) se
impune să nu depăşească 3,2 m, se vor prevedea una sau două. treceri, astfel încât
adâncimea la o trecere să nu depăşească domeniul cuprins între limitele t=1…3 mm. În cazul
prelucrărilor cu avansuri mari, la folosirea unor scule cu cuţite multiple având tăişul principal
cu un unghi în plan x = O, adâncimea de aşchiere se va micşora corespunzător rezistenţei
tăişului sau a plăcuţei folosite pentru partea activă a sculei.
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 40
Pentru operaţiile de finisare se vor folosi adâncimi mici, care pot fi prelucrate într-o
singură trecere. Avansul de prelucrare se stabileşte luând în considerare în principal calitatea
impusă suprafeţei prelucrate la fiecare fază, rigiditatea şi stabilitatea a vibraţii a sistemului
format din ansamblul piesă-sculă maşină-unealtă, rezistenta sculei, rigiditatea maşinii-unelte
şi puterea motoarelor de acţionare folosite în lanţurile cinematice. Totodată se va ţine seama
de proprietăţile mecanice ale materialului piesei de prelucrat şi ale sculei, precum şi de
geometria părţii active, inclusiv raza de racordare de la vârful sculei.
4.2 REGIMURI DE ASCHIERE PENTRU PIESA “CORP MAGNETIC SN 100 S”
4.2.1 Calculul regimurilor de aşchiere pentru prelucrarea suprafeţelor plane
Prelucrarea de degroşare pentru cota: lăţime l=64 se prelucrează pe maşina universala
de frezat (FU 36 CUGIR) , lăsându-se un adaos de 1 [mm] pentru frezarea de finisare, care
se efectuează pe MC STAMA. La prelucrarea pe FU36 este obligatoriu sa se respecte:
paralelismul, perpendicularitatea, adaosul egal repartizat si constant.
1. Alegerea sculei aşchietoare
Ţinând cont de lăţimea B a suprafeţei de prelucrat, în mm, se determină unii parametri
ai frezei. Folosindu-se criteriile valabile şi în cazul maşinilor-unelte clasice, se stabilesc tipul
şi dimensiunile frezei.
Se foloseşte freza D=100 cu 6 plăcuţe, din catalogul firmei SANDVIK COROMANT
fig.4.1
Freza are corpul cu codul R 290-100 V80-12L ,cu următoarele caracteristici:
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 41
fig.4.2
Zn=6 ap_max=10,7
Zc=6 max_rpm=12000
Dc=100 insert_size=12
l1=50 kappa_r=90
Caracteristicile plăcutelor sunt prezentate in fig.4.3 :
fig.4.3.
Adaptorul pentru corpul frezei este prezentat in fig.4.4.
fig.4.4
2. Stabilirea adâncimii de aşchiere
Adâncimea de aşchiere este egala cu adaosul lăsat pentru prelucrarea de finisare:
t=1 [mm]
3. Determinarea durabilităţii frezei
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 42
Durabilitatea economica a frezei se adopta tabelar in funcţie de : tipul frezei, diametru
si materialul părţii active a frezei.
T=180 [min]
4. Stabilirea mărimii avansului de lucru
Ţinând cont de caracterul prelucrării, de natura materialului prelucrat şi de rigiditatea
sistemului tehnologic , avansul pe dinte sd , in mm/dinte se determina cu formula:
[1,tab.21.42,pag.271,vol.2]
unde:
Cs=0,009
D=100 [mm]-diametrul frezei
ns1=0,498
ns2=-0,403 [1,tab.21.42,pag.271,vol.2]
sd=0,089 [mm/dinte]
Acest avans se va corecta cu următorii coeficienţi de corecţie:
KsB –coeficient in funcţie de raportul între lăţimea reală de frezare B, în mm şi lăţimea
de frezare conform normativelor, Bn, în mm.
[1,tab.21.43,pag.272]
unde:
CsB=0.996
msB=-0.397
B=64 [mm]- lăţimea reală de frezare
B=100 [mm]- lăţimea de frezare
KsB=1.189
Kspl- coeficient in de modul de fixare a plăcuţei
Kspl=1-pentru fixare mecanica
Ksf =1.35-coeficient in funcţie de natura materialului părţii aşchietoare a frezei (Ksf).
sdksb Kspl Ksf=0.0891.18911.35=0.142
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 43
Calculul avansului admisibil din punct de vedere al rugozităţii:
[1,tab.21.44,pag.272]
unde:
Cs=0,00
D=100 [mm]-diametrul frezei
ns1=0,371
ns2=0,594
Ra=3.2 [m]
sd=0.14 [mm/dinte]
Se introduc datele regimului in programul de calcul, el calculând automat parametri
regimului:
fig.4.5
5. Stabilirea vitezei, turaţiei si puterii necesare
Foaia de calcul pentru frezare frontala l=100
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 44
CUTTING DATA RECOMMENDATIONSR290-100V80-12L, R290.90-12T308PPM-WLH13A
National standard DINDenomination GG35CMC = 08.2 Grey cast iron: High tensile strengthHardness 103 HB :
Coromant grades H13A
ParametersFeed per cutting edge (fz): 0.14 mmMaximum chip thickness (hex): 0,14 mm
Average chip thickness (hm): 0,13 mmCutting diameter (Dc): 100 mm
Major cutting edge angle: 90 °Number of effective edges (zc): 5 pcsCutting depth (ap): 1 mmWorking engagement (ae): 64 mmWorking engagement start (aei): 18 mm
Cutting data recommendationCutting speed (vc): 115 m/minSpindle speed (n): 366 rpmFeed speed (vf): 256 mm/minCutting power for removal of chips (Pc): 0,5 kWMetal removal rate (Q): 16 cmł/minCutting torque (Mc): 12 Nm
6. Calculul mărimilor componentelor F y,Fz ale forţei de aşchiere
Mărimile componentelor Fy şi Fz ale forţei de aşchiere, în N, se pot determina folosind
următoarele relaţii de calcul:
[1,tab.21.48,pag.275]
unde:
Cfy=100.8
t=1 [mm]-adâncimea de aşchiere
xfy=0.969 [1,tab.21.48,pag.275]
sd=0.14 [mm/dinte]-avansul
yfy=0.794
D=100 [mm]-diametru frezei
Zfy=0.590
Fy=8.275 [N]
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 45
Forţa Fy se va corecta cu următorii coeficienţi de corecţie:
KFs=1-coeficient in funcţie de materialul partii aşchietoare a sculei
KFB –coeficient in funcţie de raportul între lăţimea reală de frezare B, în mm şi
lăţimea de frezare conform normativelor, Bn, în mm.
[1,tab.21.48,pag.275]
unde:
CFB=0.88
mFB=0.934
B=64 [mm]- lăţimea reală de frezare
B=100 [mm]- lăţimea de frezare
KFB=0.58
KFd- raportul intre numărul real de dinţi ai frezai z si numărul de dinţi zn conform
normativelor
[1,tab.21.48,pag.275]
unde:
CFd=1
mFd=1
z=6 [mm]- lăţimea reală de frezare
zn=20 [mm]- lăţimea de frezare
KFd=0.3
FykFskFBkFd=1.43 [N]
Forţa Fz:
[1,tab.21.48,pag.275]
unde:
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 46
Cfz=340.2
t=1 [mm]-adâncimea de aşchiere
xfz=0.957 [1,tab.21.48,pag.275]
sd=0.14 [mm/dinte]-avansul
yfz=0.784
D=100 [mm]-diametru frezei
Zfz=0.569
Fz=27.076 [N]
Forţa Fz se va corecta cu următorii coeficienţi de corecţie:
KFs=1-coeficient in funcţie de materialul partii aşchietoare a sculei
KFB –coeficient in funcţie de raportul între lăţimea reală de frezare B, în mm şi
lăţimea de frezare conform normativelor, Bn, în mm.
[1,tab.21.48,pag.275]
unde:
CFB=0.88
mFB=0.934
B=64 [mm]- lăţimea reală de frezare
B=100 [mm]- lăţimea de frezare
KFB=0.58
KFd- raportul intre numărul real de dinţi ai frezai z si numărul de dinţi zn conform
normativelor
[1,tab.21.48,pag.275]
unde:
CFd=1
mFd=1
z=6 [mm]- lăţimea reală de frezare
zn=20 [mm]- lăţimea de frezare
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 47
KFd=0.3
FzkFskFBkFd=4.71 [N]
4.2.2 Calculul regimurilor de aşchiere pentru prelucrarea degajării R40 x l=220 [mm]
1. Alegerea sculei aşchietoare
Ţinând cont de lăţimea B a suprafeţei de prelucrat, în mm, se determină unii parametri
ai frezei. Folosindu-se criteriile valabile şi în cazul maşinilor-unelte clasice, se stabilesc tipul
şi dimensiunile frezei.
Se foloseşte freza D=63 cu 6 plăcuţe, din catalogul firmei SANDVIK COROMANT
fig.4.6
Freza are corpul cu codul R 290-063 V50-12H ,cu următoarele caracteristici:
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 48
fig.4.7
Caracteristicile plăcutelor sunt prezentate in fig.4.8 :
fig.4.8
Adaptorul pentru corpul frezei este prezentat in fig.4.9.
fig.4.9
2. Stabilirea adâncimii de aşchiere
Adaosul maxim de prelucrare este Ac=24 [mm], distribuit neuniform, crescând de la
0 la 24.
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 49
t=4 [mm]
3. Determinarea durabilităţii frezei
Durabilitatea economica a frezei se adopta tabelar in funcţie de : tipul frezei, diametru
si materialul părţii active a frezei.
T=180 [min]
4. Stabilirea mărimii avansului de lucru
Ţinând cont de caracterul prelucrării, de natura materialului prelucrat şi de rigiditatea
sistemului tehnologic , avansul pe dinte sd , in mm/dinte se determina cu formula:
[1,tab.21.42,pag.271,vol.2]
unde:
Cs=0,009
D=63 [mm]-diametrul frezei
ns1=0,498
ns2=-0,403 [1,tab.21.42,pag.271,vol.2]
sd=0,041 [mm/dinte]
Acest avans se va corecta cu următorii coeficienţi de corecţie:
KsB –coeficient in funcţie de raportul între lăţimea reală de frezare B, în mm şi lăţimea
de frezare conform normativelor, Bn, în mm.
[1,tab.21.43,pag.272]
unde:
CsB=0.996
msB=-0.397
B=32 [mm]- lăţimea reală de frezare
B=63 [mm]- lăţimea de frezare
KsB=1.311
Kspl- coeficient in de modul de fixare a plăcuţei
Kspl=1-pentru fixare mecanica
Ksf =1.35-coeficient in funcţie de natura materialului părţii aşchietoare a frezei (Ksf).
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 50
sdksb Kspl Ksf=0.0411.31111.35=0.072 [mm/dinte]
5. Stabilirea vitezei, turaţiei si puterii necesare
Foaia de calcul pentru frezare frontala l=63 [mm]
CUTTING DATA RECOMMENDATIONSR290-063V50-12H, R290.90-12T308PPM-WLH13A
National standard DINDenomination GG35CMC = 08.2 Grey cast iron: High tensile strengthHardness 103 HB :
Coromant grades H13A
ParametersFeed per cutting edge (fz): 0.072 mm
Maximum chip thickness (hex): 0,07 mmAverage chip thickness (hm): 0,05 mm
Cutting diameter (Dc): 63 mmMajor cutting edge angle: 90 °Number of effective edges (zc): 6 pcsCutting depth (ap): 4 mmWorking engagement (ae): 32 mmWorking engagement start (aei): 31 mm
Cutting data recommendationCutting speed (vc): 125 m/minSpindle speed (n): 632 rpmFeed speed (vf): 273 mm/minCutting power for removal of chips (Pc): 1,3 kWMetal removal rate (Q): 35 cmł/minCutting torque (Mc): 20 Nm
6. Calculul mărimilor componentelor Fy, Fz ale forţei de aşchiere
Mărimile componentelor Fy şi Fz ale forţei de aşchiere, în N, se pot determina folosind
următoarele relaţii de calcul:
[1,tab.21.48,pag.275]
unde:
Cfy=100.8
t=4 [mm]-adâncimea de aşchiere
xfy=0.969 [1,tab.21.48,pag.275]
sd=0.072 [mm/dinte]-avansul
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 51
yfy=0.794
D=100 [mm]-diametru frezei
Zfy=0.590
Fy=551.048 [N]
Forţa Fy se va corecta cu următorii coeficienţi de corecţie:
KFs=1-coeficient in funcţie de materialul parţii aşchietoare a sculei
KFB –coeficient in funcţie de raportul între lăţimea reală de frezare B, în mm şi
lăţimea de frezare conform normativelor, Bn, în mm.
[1,tab.21.48,pag.275]
unde:
CFB=0.88
mFB=0.934
B=32 [mm]- lăţimea reală de frezare
B=63 [mm]- lăţimea de frezare
KFB=0.461
KFd- raportul intre numărul real de dinţi ai frezai z si numărul de dinţi zn conform
normativelor
[1,tab.21.48,pag.275]
unde:
CFd=1
mFd=1
z=6 [mm]- nr. de plăcuţe ale frezei
zn=20 [mm]- numărul de dinţi zn conform normativelor
KFd=0.3
FykFskFBkFd=76.21 [N]
Forţa Fz:
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 52
[1,tab.21.48,pag.275]
unde:
Cfz=340.2
t=4 [mm]-adâncimea de aşchiere
xfz=0.957 [1,tab.21.48,pag.275]
sd=0.072 [mm/dinte]-avansul
yfz=0.784
D=63 [mm]-diametru frezei
Zfz=0.569
Fz=1721 [N]
Forţa Fz se va corecta cu următorii coeficienţi de corecţie:
KFs=1-coeficient in funcţie de materialul partii aşchietoare a sculei
KFB –coeficient in funcţie de raportul între lăţimea reală de frezare B, în mm şi
lăţimea de frezare conform normativelor, Bn, în mm.
[1,tab.21.48,pag.275]
unde:
CFB=0.88
mFB=0.934
B=64 [mm]- lăţimea reală de frezare
B=100 [mm]- lăţimea de frezare
KFB=0.58
KFd- raportul intre numărul real de dinţi ai frezai z si numărul de dinţi zn conform
normativelor
[1,tab.21.48,pag.275]
unde:
CFd=1
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 53
mFd=1
z=6 [mm]- lăţimea reală de frezare
zn=20 [mm]- lăţimea de frezare
KFd=0.3
FzkFskFBkFd=299.454 [N]
Dat fiind faptul ca adâncimea de aşchiere nu este uniform repartizata ,in continuare se
prezintă diagrama variaţiei forţelor de aşchiere in funcţie de adâncimea de aşchiere.
4.2.3Calculul regimurilor de aşchiere pentru prelucrarea alezajelor
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 54
CALCULUL REGIMULUI PENTRU PRELUCAREA GAURII IN TREPTE M12X1,5, 18
a) CALCULUL BURGHIULUI PENTRU M12X1,5
1. Alegerea sculei aşchietoare Conform STAS gaura pentru filet metric M12x1,5 se va prelucra la diametrul de
d=10,2. Se alege din catalogul firmei SANDVIK COROMANT burghiul cu următoarele
caracteristici:
fig.4.10
Adaptorul pentru burghiu este ales tot din catalogul firmei SANDVIK si are următoarele
caracteristici:
fig.4.11
2. Stabilirea adâncimii de aşchiere
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 55
La găurirea din plin, adâncimea de aşchiere este egala cu jumătate din diametrul burghiului
folosit:
t=5,1 [mm]
3. Stabilirea durabilitatii sculelor
In funcţie de diametrul D al sculei si de materialul prelucrat se alege durabilitatea sculei:
T=25 [min]
[1,pag.251,vol.2]
4. Stabilirea avansului
[1,pag.253,vol.2]
unde:
Cs=0,082-coeficient
D=10,2 [mm]-diametrul de prelucrat
qs=0,7272
ms=0,6374
l=18,75 [mm]-lungimea de prelucrat
s=0,3 [mm/rot]
5. Stabilirea, vitezei de aşchiere, a turaţiei ,puterii efective si a forţei axiale
Introducând datele stabilite mai sus in algoritmul de calcul al firmei SANDVIK se obţin
următoarele valori:
DRILLING DATA RECOMMENDATIONS
R415.5-1020-30-AC0 1010
Drill Type Short Hole drills Solid carbide: CoroDrill Delta-C External coolant
CMC No: 01.0 Unalloyed steel: Non-hardened with 0.05 - 0.1 % C
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 56
Insert grade 1010ParametersDrill diameter (Dc): 10,2 mmHole depth (L): 18.75 mmCutting speed (vc): 32 m/minSpindle speed (n): 1000 rpmFeed (fn): 0.3 mm/rFeed (vf): 300 mm/min
Calculated ResultsNet power (Pc): 1,0 kW
Feed force (Ff): 1809 NTorque (Mc): 9,8 NmMetal removal rate (Q): 49 cmł/min
Cutting fluid flow (q); 3,2 l/min
Cutting time per hole (t): 3,76 secHole depth: 1,84 xDc
b) CALCULUL LAMATORULUI 18
1. Alegerea sculei aşchietoare
Se alege lamator 18 conform STAS.
2. Stabilirea adâncimii de aşchiere
t=(D-D0)/2
unde:
D=18 [mm]-diametrul sculei
D0=10,2 [mm]-diametrul găurii date anterior
t=3,9[mm]
3. Stabilirea durabilitatii sculelor
In funcţie de diametrul D al sculei si de materialul prelucrat se alege durabilitatea sculei:
T=30 [min]
[1,pag.251,vol.2]
4. Stabilirea avansului
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 57
sC s D
q s
D D o m s
[1,pag.260,vol.2,tab.21.35]
unde:
Cs=0,2096-coeficient
qs=0,4299
[1,pag.260,vol.2,tab.21.35]
ms=0,6195
s=0,203 [mm/rot]
5. Stabilirea, vitezei de aşchiere, puterii efective si a forţei axiale
[1,pag.260,vol.2]
unde:
Cv=13,72
qv=0,0634
mv=0,0742
v=9,80 [m/min]
Stabilirea puterii efective:
[1,pag.260,vol.2]
unde:
CN=5,0.13
qN=0.0411
mN=0.0605
Ne=6.392 [kw]
Forta axiala:
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 58
[1,pag.260,vol.2]
unde :
CF=103.7
qF=0.2845
mF=0.7955
F=1209 [N]
CALCULUL REGIMULUI PENTRU PRELUCAREA GAURII IN TREPTE 11x18
a) CALCULUL BURGHIULUI PENTRU 11
1. Alegerea sculei aşchietoare Se alege din catalogul firmei SANDVIK COROMANT burghiul cu următoarele
caracteristici:
fig.4.12
Adaptorul pentru burghiu este ales tot din catalogul firmei SANDVIK si are următoarele
caracteristici:
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 59
fig.4.13
2. Stabilirea adâncimii de aşchiere
La găurirea din plin, adâncimea de aşchiere este egala cu jumătate din diametrul burghiului
folosit:
t=5,5 [mm]
3. Stabilirea durabilitatii sculelor
In funcţie de diametrul D al sculei si de materialul prelucrat se alege durabilitatea sculei:
T=25 [min]
[1,pag.251,vol.2]
4. Stabilirea avansului
[1,pag.253,vol.2]
unde:
Cs=0,082-coeficient
D=10,2 [mm]-diametrul de prelucrat
qs=0,7272
ms=0,6374
l=26 [mm]-lungimea de prelucrat
s=0,271 [mm/rot]
5. Stabilirea, vitezei de aşchiere, a turaţiei ,puterii efective si a forţei axiale
Introducând datele stabilite mai sus in algoritmul de calcul al firmei SANDVIK se obţin următoarele valori:
DRILLING DATA RECOMMENDATIONS
R415.5-1100-30-8C0 1040
Drill Type Short Hole drills Solid carbide: CoroDrill Delta-C External coolant
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 60
CMC No: 01.0 Unalloyed steel: Non-hardened with 0.05 - 0.1 % C
Insert grade 1040
ParametersDrill diameter (Dc): 11 mmHole depth (L): 26 mmCutting speed (vc): 35 m/minSpindle speed (n): 1000 rpmFeed (fn): 0.271 mm/rFeed (vf): 271 mm/min
Calculated ResultsNet power (Pc): 1,1 Kw
Feed force (Ff): 1802 NTorque (Mc): 11 NmMetal removal rate (Q): 52 cmł/min
Cutting fluid flow (q); 4,1 l/min
Cutting time per hole (t): 5,68 secHole depth: 2,36 xDc
CALCULUL LAMATORULUI 18
Se foloseşte lamatorul 18 pentru care s-a calculat regimul de aşchiere mai sus.
CALCULUL REGIMULUI PENTRU PRELUCAREA GAURII IN TREPTE 13x22
a) CALCULUL BURGHIULUI PENTRU 13
1. Alegerea sculei aşchietoare Se alege din catalogul firmei SANDVIK COROMANT burghiul cu următoarele
caracteristici:
fig.4.14
Adaptorul pentru burghiu este ales tot din catalogul firmei SANDVIK si are următoarele
caracteristici:
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 61
fig.4.15
dmt_min=12.5 [mm]dtm_max=13 [min]
l2=40 [min]DD1=33 [min]
2. Stabilirea adâncimii de aşchiere
La găurirea din plin, adâncimea de aşchiere este egala cu jumătate din diametrul
burghiului folosit:
t=7,5 [mm]
3. Stabilirea durabilitatii sculelor
In funcţie de diametrul D al sculei si de materialul prelucrat se alege durabilitatea sculei:
T=25 [min]
[1,pag.251,vol.2]
4. Stabilirea avansului
[1,pag.253,vol.2]
unde:
Cs=0,082-coeficient
D=10,2 [mm]-diametrul de prelucrat
qs=0,7272
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 62
ms=0,6374
l=48 [mm]-lungimea de prelucrat
s=0,23 [mm/rot]
5. Stabilirea, vitezei de aşchiere, a turaţiei ,puterii efective si a forţei axiale
Introducând datele stabilite mai sus in algoritmul de calcul al firmei SANDVIK se obţin următoarele valori:
DRILLING DATA RECOMMENDATIONS
R415.5-1300-30-8C0 1040
Drill Type Short Hole drills Solid carbide: CoroDrill Delta-C External coolant
CMC No: 01.0 Unalloyed steel: Non-hardened with 0.05 - 0.1 % C
Insert grade 1040
ParametersDrill diameter (Dc): 13 mmHole depth (L): 48 mmCutting speed (vc): 41 m/minSpindle speed (n): 1000 rpmFeed (fn): 0,23 mm/rFeed (vf): 230 mm/min
Calculated ResultsNet power (Pc): 1,4 kWFeed force (Ff): 1874 NTorque (Mc): 13 NmMetal removal rate (Q): 61 cmł/min
Cutting fluid flow (q); 6,7 l/min
Cutting time per hole (t): 12,5 secHole depth: 3,69 xDc
c) CALCULUL LAMATORULUI 22
1. Alegerea sculei aşchietoare
Se alege lamator 22 conform STAS.
2. Stabilirea adâncimii de aşchiere
t=(D-D0)/2
unde:
D=18 [mm]-diametrul sculei
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 63
D0=10,2 [mm]-diametrul găurii date anterior
t=4,5 [mm]
3. Stabilirea durabilitatii sculelor
In funcţie de diametrul D al sculei si de materialul prelucrat se alege durabilitatea sculei:
T=30 [min]
[1,pag.251,vol.2]
4. Stabilirea avansului
sC s D
q s
D D o m s
[1,pag.260,vol.2,tab.21.35]
unde:
Cs=0,2096-coeficient
qs=0,4299
[1,pag.260,vol.2,tab.21.35]
ms=0,6195
s=0,179 [mm/rot]
5. Stabilirea, vitezei de aşchiere, puterii efective si a forţei axiale
[1,pag.260,vol.2]
unde:
Cv=13,72
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 64
qv=0,0634
mv=0,0742
v=9,44 [m/min]
Stabilirea puterii efective:
[1,pag.260,vol.2]
unde:
CN=5,0.13
qN=0.0411
mN=0.0605
Ne=6.58 [kw]
Forta axiala:
[1,pag.260,vol.2]
unde :
CF=103.7
qF=0.2845
mF=0.7955
F=1683 [N]
Regimurile de aşchiere pentru prelucrarea alezajelor piesei „Corp Magnetic” pe MC STAMA
Tab.3.1
Nr.
Prelucrări Adâncime
de
aşchiere
[mm]
Lungime
a
alezajului
[mm]
avans
[mm/rot]
viteza de
aşchiere
[m/min]
Puterea
efectiva
[kw]
Forta
axiala
[N]
1. Găurire 10.2 5,1 18,75 0,3 32 1 1809
2. Lamare 18 3,9 12 0,203 9,8 6,39 1209
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 65
3. Găurire 11 5,5 26 0,271 35 1,1 1802
4. Lamare 18 3,5 21 0,218 9,88 6,35 1110
5. Găurire 13 6,5 48 0,23 41 1,4 1874
6. Lamare 22 4,5 9 0,179 9,44 6,58 1683
7. Găurire 20 10 4 0.27 63 3.6 1730
8. Găurire 7 3.5 4 0,18 22 0.3 833
PROIECT DE DIPLOMÃ Pag. 66