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MANUALE DELLE
TECNOLOGIEDI SPRUZZO
CTG SH06 IT
I nostri prodotti sono distribuiti da
PUBBLICAZIONI TECNICHEPNR produce una gamma completa di ugelli spruzzatori per applicazioni industriali e molti altri prodotti e sistemi progettati secondo le piugrave avanzate tecnologie del settore Tutti i prodotti sono descritti nei seguenti cataloghi
GAMMA PRODOTTO CTG TV SPRUZZATORI PER APPLICAZIONI INDUSTRIALI CTG UGATOMIZZATORI AD ARIA COMPRESSA CTG AZACCESSORI CTG ACSISTEMI DI LAVAGGIO PER SERBATOI CTG LSPRODOTTI PER CARTIERE CTG PMLANCE DI RAFFREDDAMENTO CTG LNUGELLI PER ACCIAIERA CTG SWUGELLI SPRAYDRY CTG SDPRODOTTI E SISTEMI ANTINCENDIO CTG FF
I nostri testi tecnici vengono continuamente rivisti ed aggiornati ed inviati ai nostri Clienti inseriti nellrsquoElenco Spedizione Cataloghi Se interessati a ricevere la versione aggiornata dei nostri cataloghi vi preghiamo di contattare la filiale PNR piugrave vicina a voiESONERO DI RESPONSABILITArsquoLe informazioni qui contenute sono fornite ldquotal qualirdquo e PNR non garantisce la correttezza e lrsquoaccuratezza delle stesse Questa pubblicazione puograve contenere imprecisioni tecniche o errori tipografici Inoltre puograve essere soggetta a modifiche periodiche senza alcun preavviso
INDICEINFORMAZIONI GENERALI
Sistemi Internazionale di unitagrave di misura 4Tabella prefissi del Sistema Internazionale 5Tabella di conversione da unitagrave Americane a unitagrave SI 5Tabella di conversione scale della temperatura 6Equivalenti metrici e decimali di frazioni di pollice 7
UGELLI SPRUZZATORI Tipologie di spruzzatori 9Fluidodinamica computerizzata (CFD) 10Generazione dello spruzzo 11Spettro delle gocce 12Portata dellrsquougello 15Angolo di spruzzo 17Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo 18Distribuzione dello spruzzo 19Viscositagrave 23Gravitagrave specifica 25Impatto del getto 26Calcolo delle perdite di carico 28
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
TUBAZIONI Dati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
GAMMA PRODOTTI DI PNR
wwwpnrit
INDE
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CTG SH06 IT
3wwwpnritCTG SH06 IT 3
Premessa
Per molti anni gli Ingegneri di PNR hanno lavorato insieme ai nostri Clienti nella ricerca di soluzioni appropriate su specifici problemi applicativi in innumerevoli impianti di diversi settori industrialiQuesta collaborazione continua ci ha permesso di raccogliere una notevole quantitagrave di informazioni sulle applicazioni pratiche degli ugelli spruzzatori che ora possiamo mettere a loro disposizione dopo averle organizzate e riunite nel presente manualeA tutti i nostri Clienti il nostro ringraziamento per la loro preziosa collaborazione e per il supporto che ci hanno dato nella progettazione e produzione di una gamma sempre piugrave completa ed efficiente di ugelli spruzzatori e sistemi di spruzzo
Confidiamo che i lettori apprezzino il nostro lavoroOgni altra informazione suggerimento o precisazione che possa concorrere a migliorare e completare questo manuale egrave attesa e benvenuta
INFORMAZIONI GENERALISistemi Internazionale di unitagrave di misura 4Tabella prefissi del Sistema Internazionale 5Tabella di conversione da unitagrave Americane a unitagrave SI 5Tabella di conversione scale della temperatura 6Equivalenti metrici e decimali di frazioni di pollice 7
INFORMAZIONI GENERALI
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4 wwwpnrit CTG SH06 IT
Descrizione
Il Sistema Internazionale di unitagrave di misura a volte denominato SI egrave stato definito dallrsquoOrganizzazione degli Standard Internazionali (ISO) ed egrave basato su unitagrave metriche Le note seguenti comprendono la maggior parte delle unitagrave che sono piugrave comunemente usate nelle grandezze relative ai fluidiIl sistema consiste di nove unitagrave ed alcune unitagrave supplementari che coerentemente da esse derivano La coerenza sta nel fatto che il prodotto o il quoziente di qualsiasi quantitagrave da due unitagrave nel sistema risulta in unrsquoaltra quantitagrave unitaria Poicheacute in tutto il mondo si tende ora ad usare questo moderno sistema metrico forniamo qui di seguito le costanti di conversione per alcune delle unitagrave piugrave utili
Grandezze fondamentali
Nel Sistema Internazionale sono definite le seguenti grandezze fondamentali
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Ndeg GRANDEZZA NOME DELLUNITArsquo SI SIMBOLO
1 Lunghezza metro m
2 Massa chilogrammo kg
3 Tempo secondo s
4 Temperatura termodinamica Kelvin K
5 Sostanza molecolare mole mol
6 Corrente elettrica Ampere A
7 Intensitagrave della luce candela cd
8 Angolo piano radiante rad
9 Angolo solido steradiante sr
Da queste grandezze fondamentali ne sono derivate molte altre tra le quali le piugrave importanti per i nostri scopi sono
Ndeg GRANDEZZE DERIVATE NOME DELLUNITArsquo SI SIMBOLO EQUIVALENZE
10 Area metro quadro m2
11 Volume metro cubo m3
12 Densitagrave Chilogrammo per metro cubo Kgm3
13 Velocitagrave metro al secondo ms
14 Accelerazione metro al secondo quadrato ms2
15 Velocitagrave angolare radian al secondo rad s
16 Frequenza Hertz Hz Hz = cicli s
17 Forza Newton N N = kg ms2
18 Pressione Pascal Pa Pa = Nm2
19 Momento chilogrammo al metro secondo Kg ms
20 Energia Joule J J = N m
21 Energia elettrica Watt W W = Js
22 Momento di forza Newton metro N m
23 Viscositagrave cinematica Metro quadro al secondo m2s
24 Viscositagrave dinamica Secondo Pascal Pa s
25 Conduttivitagrave termica Watt metro Kelvin W (M K)
INFORMAZIONI GENERALI Sistemi Internazionale di unitagrave di misura
5wwwpnritCTG SH06 IT
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UNITArsquo AMERICANA FATTORE DI CONVERSIONE UNITArsquo SIPound masscubic feet 16018 Chilogrammimetro cuboGallons per minute 3785 litri al minuto (lpm)US Gallon 3785 litro (l)Pound force 4448 Newton (N)BTU (British Thermal Unit) 1055 Joule (J)BTU per hour 02931 Watt (W)BTU per pounddeg F 4184 Joule (kg K)mil 254 Micrometro (micron)Inches 254 millimetri (mm)Foot 03048 metro (m)Horsepower 0746 kilowatt (kW)Pounds per square inch 00689 bar (1 bar = 100 kPa)BTU per pound 2326 Joule per kgLbs per gallon 01198 kg per litro (kgl)Square inch 64516 centimetro quadro (cm2)Square foot 00929 metro quadro (m2)Acre 04047 ettaro (ha)Foot per second 03048 metri al secondo (msec)Foot per minute 03048 metri al minuto (mmin)Miles per hours 1609 chilometri orari (kmh)Knots 1852 chilometri orari (kmh)Cubic foot 00283 metro cubo (m3)Cubic inch 16387 centimetro cubo (cm3)Pound 04536 chilogrammo (kg)Ton 090272 tonnellata metrica (t)
GRANDEZZADENSITArsquoPORTATA DI FLUIDOVOLUME DEL FLUIDOFORZACALORETRAFERIMENTO CALORECAPACITArsquo DI CALORE SPECIFICALUNGHEZZALUNGHEZZALUNGHEZZAENERGIA ELETTRICAPRESSIONEVALORE CALORICO ENTALPYPESO SPECIFICOSUPERFICIESUPERFICIESUPERFICIEVELOCITArsquoVELOCITArsquo VELOCITArsquoVELOCITArsquoVOLUMEVOLUMEPESOPESO
Moltiplicare le Unitagrave Americane a sinistra per il fattore di conversione per ottenere le Unitagrave SI a destraDividere le Unitagrave SI a destra per il fattore di conversione per ottenere le Unitagrave Americane a sinistra
INFORMAZIONI GENERALI Tabella prefissi del Sistema Internazionale
Prefissi
Le unitagrave SI possono avere prefissi per rendere piugrave comodamente utilizzabili grandi e piccole misurazioni Per esempio la luce visibile ha unrsquoampiezza drsquoonda pari piugrave o meno a 00000005 m che piugrave comodamente egrave possibile scrivere come 500 nmSi noti lrsquoimportanza di utilizzare correttamente i simboli maiuscoli e minuscoli per evitare ambiguitagrave Non egrave piugrave permesso utilizzare piugrave prefissi in cascata ad esempio non si puograve scrivere 10 000 m = 1 dakm
10n Prefisso Simbolo Nome Equivalente decimale1024 yotta Y Quadrilione 1 000 000 000 000 000 000 000 0001021 zetta Z Triliardo 1 000 000 000 000 000 000 0001018 exa E Trilione 1 000 000 000 000 000 0001015 peta P Biliardo 1 000 000 000 000 0001012 tera T Bilione 1 000 000 000 000109 giga G Miliardo 1 000 000 000106 mega M Milione 1 000 000103 kilo k Mille 1 000102 etto h Cento 10010 deca da Dieci 1010minus1 deci d Decimo 0110minus2 centi c Centesimo 00110minus3 milli m Millesimo 000110minus6 micro micro Milionesimo 0000 00110minus9 nano n Miliardesimo 0000 000 00110minus12 pico p Bilionesimo 0000 000 000 00110minus15 femto f Biliardesimo 0000 000 000 000 00110minus18 atto a Trilionesimo 0000 000 000 000 000 00110minus21 zepto z Triliardesimo 0000 000 000 000 000 000 00110minus24 yocto y Quadrilionesimo 0000 000 000 000 000 000 000 001
INFORMAZIONI GENERALI Tabella di conversione da unitagrave Americane a unitagrave SI
6 wwwpnrit CTG SH06 IT
Ci sono 4 tipi principali di scale per indicare la temperatura CENTIGRADA CELSIUS FAHRENHEIT KELVIN e RANKINELe scale Kelvin e Celsius sono usate in Europa mentre le scale Rankine e Fahrenheit sono usate nel Paesi Anglosassoni
MP = punto di fusione acquaBP = punto di ebollizione acqua
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SIMBOLO NOME MP BP NOTE
degC Gradi Celsius 0 100 0 e 100 sono arbitrariamente posizionati al punto di congela-mento e di ebollizione dellrsquoacqua
degF Gradi Fahrenheit 32 212
0degF egrave la temperatura stabilizzata quando quantitagrave equivalenti di ghiaccio acqua e sale vengono miscelate 96degF egrave la tem-peratura rilevata ltltda un termometro tenuto in bocca o sotto lrsquoascella di una persona in buona salutegtgt
degK Gradi Kelvin 27316 37316Sulla base delle definizioni della scala centigrada e delle prove sperimentali che lo zero assoluto si trovi a -27316degC e che sia uno standard internazionale di punto di temperatura
degR Gradi Rankine 49167 67167 Sulla base delle definizioni della scala Fahrenheit e delle prove sperimentali che lo zero assoluto si trovi a -27316degC
degC degF43 1094
44 1112
45 113
46 1148
47 1166
48 1184
49 1202
50 122
51 1238
52 1256
53 1274
54 1292
55 131
56 1328
57 1346
58 1364
59 1382
60 140
61 1418
62 1436
63 1454
64 1472
65 149
66 1508
degC degF67 1526
68 1544
69 1562
70 158
71 1598
72 1616
73 1634
74 1652
75 167
76 1688
77 1706
78 1724
79 1742
80 176
81 1778
82 1796
83 1814
84 1832
85 185
86 1868
87 1886
88 1904
89 1922
90 194
degC degF91 1958
92 1976
93 1994
94 2012
95 203
96 2048
97 2066
98 2084
99 2102
100 212
105 221
110 230
115 239
120 248
125 257
130 266
135 275
140 284
145 293
150 302
160 320
170 338
180 356
190 374
degC degF19 662
20 68
21 698
22 716
23 734
24 752
25 77
26 788
27 806
28 824
29 842
30 86
31 878
32 896
33 914
34 932
35 95
36 968
37 986
38 1004
39 1022
40 104
41 1058
42 1076
degC degF-10 14
-8 176
-6 212
-4 248
-2 284
0 32
1 338
2 356
3 374
4 392
5 41
6 428
7 446
8 464
9 482
10 50
11 518
12 536
13 554
14 572
15 59
16 608
17 626
18 644
TABELLA FORMULE DI CONVERSIONE
CELSIUS FAHRENHEIT KELVIN RANKINE
degC= -
degF - 32 K - 27316
R - 27316
18 18
degF= 18 degC + 32 18K - 45969 R - 45969
K= degC + 27316
degF - 32 + 27316
- R
18 18
degR= 18 (degC + 27316) degF + 45967 18K -
INFORMAZIONI GENERALI Tabella di conversione scale della temperatura
7wwwpnritCTG SH06 IT
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INFORMAZIONI GENERALI Equivalenti metrici e decimali di frazioni di un pollice
5wwwpnr-nozzlescom
METRIC AND DECIMAL EQUIVALENTS OF FRACTIONS OF ONE INCH
mm FRACTIONS OF ONE INCH INCHES
03969 164 0015625079375 132 00312511906 364 00468715875 116 00625 19844 564 0078125238125 332 009375 27781 764 0109375 31750 18 012535719 964 014062396875 532 01562543656 1164 017187547625 316 1364 0187551594 0203125555625 732 02187559531 1564 023437563500 14 02567469 1764 0265625 714375 932 02812575406 1964 029687 79375 516 0312583344 2164 0328125873125 1132 03437591281 2364 035937595250 38 037599219 2564 0390625
1031875 1332 040625107156 2764 042187111125 716 04375115094 2964 04531251190625 1532 046875123031 3164 0484375127000 12 05130969 3364 05156251349375 1732 053125138906 3564 054687142875 916 05625146844 3764 05781251508125 1932 059375154781 3964 0609375 158750 58 0625 162719 4164 064062 1666875 2132 065625 170656 4364 0671875 174625 1116 06875 178594 4564 0703125 1825625 2332 071875 186531 4764 0734375 190500 34 075194469 4964 07656251984375 2532 078125202406 5164 0796875206375 1316 08125210344 5364 08281252143125 2732 084375218280 5564 085937222250 78 0875226219 5764 08906252301875 2932 090625 234156 5964 0921875238125 1516 09375242094 6164 09531252460625 3132 096875250031 6364 0984375254000 1 10
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5wwwpnr-nozzlescom
METRIC AND DECIMAL EQUIVALENTS OF FRACTIONS OF ONE INCH
mm FRACTIONS OF ONE INCH INCHES
03969 164 0015625079375 132 00312511906 364 00468715875 116 00625 19844 564 0078125238125 332 009375 27781 764 0109375 31750 18 012535719 964 014062396875 532 01562543656 1164 017187547625 316 1364 0187551594 0203125555625 732 02187559531 1564 023437563500 14 02567469 1764 0265625 714375 932 02812575406 1964 029687 79375 516 0312583344 2164 0328125873125 1132 03437591281 2364 035937595250 38 037599219 2564 0390625
1031875 1332 040625107156 2764 042187111125 716 04375115094 2964 04531251190625 1532 046875123031 3164 0484375127000 12 05130969 3364 05156251349375 1732 053125138906 3564 054687142875 916 05625146844 3764 05781251508125 1932 059375154781 3964 0609375 158750 58 0625 162719 4164 064062 1666875 2132 065625 170656 4364 0671875 174625 1116 06875 178594 4564 0703125 1825625 2332 071875 186531 4764 0734375 190500 34 075194469 4964 07656251984375 2532 078125202406 5164 0796875206375 1316 08125210344 5364 08281252143125 2732 084375218280 5564 085937222250 78 0875226219 5764 08906252301875 2932 090625 234156 5964 0921875238125 1516 09375242094 6164 09531252460625 3132 096875250031 6364 0984375254000 1 10
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METRIC AND DECIMAL EQUIVALENTS OF FRACTIONS OF ONE INCH
mm FRACTIONS OF ONE INCH INCHES
03969 164 0015625079375 132 00312511906 364 00468715875 116 00625 19844 564 0078125238125 332 009375 27781 764 0109375 31750 18 012535719 964 014062396875 532 01562543656 1164 017187547625 316 1364 0187551594 0203125555625 732 02187559531 1564 023437563500 14 02567469 1764 0265625 714375 932 02812575406 1964 029687 79375 516 0312583344 2164 0328125873125 1132 03437591281 2364 035937595250 38 037599219 2564 0390625
1031875 1332 040625107156 2764 042187111125 716 04375115094 2964 04531251190625 1532 046875123031 3164 0484375127000 12 05130969 3364 05156251349375 1732 053125138906 3564 054687142875 916 05625146844 3764 05781251508125 1932 059375154781 3964 0609375 158750 58 0625 162719 4164 064062 1666875 2132 065625 170656 4364 0671875 174625 1116 06875 178594 4564 0703125 1825625 2332 071875 186531 4764 0734375 190500 34 075194469 4964 07656251984375 2532 078125202406 5164 0796875206375 1316 08125210344 5364 08281252143125 2732 084375218280 5564 085937222250 78 0875226219 5764 08906252301875 2932 090625 234156 5964 0921875238125 1516 09375242094 6164 09531252460625 3132 096875250031 6364 0984375254000 1 10
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mm FRAZIONI DI POLLICE POLLICI
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UGELLI SPRUZZATORITipologie di spruzzatori 9Fluidodinamica computerizzata (CFD) 10Generazione dello spruzzo 11Spettro delle gocce 12Portata dellrsquougello 15Angolo di spruzzo 17Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo 18Distribuzione dello spruzzo 19Viscositagrave 23Gravitagrave specifica 25Impatto del getto 26Calcolo delle perdite di carico 28
UGELLI SPRUZZATORIUG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
Un ugello egrave un dispositivo che converte lrsquoenergia di pressione di una vena fluida nella energia cinetica delle goccioline spruzzateLe applicazioni in molti processi produttivi industriali sono innumerevoli e spesso gli ugelli spruzzatori diventano una componente critica per la determinazione della qualitagrave finale del prodotto o dellrsquoefficienza del processoPer questo motivo le varie gamme di ugelli disponibili per applicazioni industriali sono descritte nel catalogo ugelli di PNR unitamente a concise ma complete informazioni sui parametri piugrave importanti che possono fornire la definizione tecnica di uno spruzzo e della sua qualitagraveAbbiamo raggruppato qui di seguito le formule piugrave utili per la progettazione di un sistema di spruzzo che mostrano lrsquoinfluenza di diversi fattori sul processo di spruzzaturaA pag 36 di questo manuale si trovano ulteriori informazioni sul materiale migliore per uno scopo specifico o particolare applicazioneTutti i dati che seguono quando non altrimenti specificato devono intendersi a prove condotte alla pressione atmosferica a livello del mare e con acqua alla temperatura di 15degC
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UGELLI SPRUZZATORI Tipologie di spruzzatori
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
Un ugello spruzzatore egrave sostanzialmente un dispositivo che trasforma la energia cinetica di una vena liquida in velocitagrave delle gocce del suo getto come descritto nel seguitoLa gamma di spruzzatori disponibili per applicazione in processi industriali ha avuto negli ultimi anni una espansione notevo-lissima che ha condotto alla creazione di intere gamme di prodotto progettate esclusivamente per le necessitagrave di industrie specifiche
Senza entrare troppo nei dettagli diamo qui di seguito una classificazione generale ed a grandi linee dei tipi di prodotto oggi disponibili con lrsquoavvertenza che numerosi tipi progettati espressamente per un singolo cliente e destinati ad applicazioni speciali non sono menzionati
Gli spruzzatori si classificano in diversi modi ovvero
In base al tipo di getto prodottoSi puograve produrre un getto a cono cavo a cono pieno a ventaglio a getto rettilineo dove le denominazioni si spiegano da sole
In base al principio di funzionamentoCon camera in pressionebullAd impattobullAtomizzatori ad aria compressabull
Informazioni piugrave dettagliate sulla costituzione ed i principi di funzionamento dei vari tipi di spruzzatori possono essere trovate nelle pagine introduttive del nostro Catalogo CTG UG20 IT che riporta la nostra gamma completa di spruzzatori
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UGELLI SPRUZZATORI Fluidodinamica computerizzata (CFD)UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
La nostra gamma di spruzzatori copre una vastissima gamma di portate da 14000 fino a 006 litri al minuto e richiede una serie molto diversificata di macchine utensili di alta precisione che possa arrivare a svolgere anche lavorazioni di micro-meccanica in alta precisione
In aggiunta la ricerca di sempre mag-giore efficienza nei processi indu-striali dei nostri clienti ci ha spinto a dotarci di moderni mezzi di indagine come dei software molto complessi di Fluidodinamica ComputerizzataQuesti speciali programmi consen-tono una volta impostato nel calco-latore il profilo di un certo condotto (nel nostro caso la geometria interna di uno spruzzatore ) di poter calco-lare ed indicare con diversi colori le velocitagrave del fluido previste in ogni punto di qualsiasi sezione trasversale di passaggioViene cosigrave messa in evidenza la pre-senza e lrsquoimportanza di quei fenomeni turbolenti che rischiano di diminuire la efficienza dello spruzzatore ridu-cendo la velocitagrave di uscita e provo-cando fenomeni negativi come ad esempio la disuniformitagrave o la instabi-litagrave del gettoUn ugello la cui geometria sia verifi-cata mediante lrsquoimpiego un program-ma CFD assicura una prestazione migliore ed aumenta lrsquoefficienza del lrsquo impianto sul quale viene montato
In alcuni casi particolari dove la effi-cienza massima egrave un requisito stret-tamente necessario si ricorre anche a profili correttivi come gli elementi guidaflusso descritti piugrave avanti nel capitolo riguardante le misure di forza di impatto (pagina 26)
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UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
Il diagramma mostra lrsquoidealizzazione del processo che genera le goccioline mentre il getto drsquoacqua che esce dallrsquougello si sta rompendoIl modello teorico la cui esattezza egrave confermata dalla ricerca scientifica considera che il liquido che scorre attraverso lrsquougello ed esce passando attraverso il bordo dellrsquoorifizio genera una lamina liquidaTale lamina a causa dellrsquoinstabilitagrave indotta da forze aerodinamiche ovvero dovute alla resistenza che lrsquoaria circostante oppone al moto delle gocce si rompe prima in filamenti allungati di forma piugrave o meno cilindrica e alla fine si trasforma in goccioline
Prendendo tale processo come linea guida si puograve facilmente intuire che il diametro medio delle goccioline egrave in qualche modo collegato a parecchi fattori quali
1 Lo spessore della lamina stessa2 Lrsquouniformitagrave della lamina3 Un flusso ed un processo di frazionamento del liquido sotto condizioni uniformi
Per quanto detto prima e limitatamente agli ugelli idraulici il progettista di un sistema che intende generare uno spruzzo com-posto di goccioline minute anche se non finissime potrebbe essere in grado di operare una prima scelta come segue
Ugelli ad impatto danno prestazioni accettabili per questa applicazione
Ugelli centrifughi a cono cavo ugelli multipli a cono pieno danno le migliori prestazioni con pressioni basse
Ugelli a turbolenza possono essere usati ma con risultati mediocri
Ugelli centrifughi a cono pieno senza vorticatore da non utilizzare in assoluto
La scelta di sopra egrave naturalmente basata sul meccanismo di formazione delle goccioline che varia da un tipo di ugello allrsquoaltro e che permette di prevedere su quale tipo sia meglio orientarsiNel capitolo seguente forniremo alcune indicazioni di massima per operare una prima scelta basandosi sulle caratteristi-che della applicazione e sui risultati che si vogliono conseguire
Nei casi in cui i requisiti relativi al tipo di energia elettrica non siano un problema o nei casi in cui si richiedano goccioline di uno specifico diametro si possono ottenere le goccioline piugrave piccole con lrsquoausilio di un atomizzatore ad ariaIn questo caso lrsquoazione di taglio di un flusso di aria compressa ad alta velocitagrave viene usato con moltissime tecniche diverse per ottenere un valore per SMD (Sauter Mean Diameter) di 50 micron ed anche meno
UGELLI SPRUZZATORI Generazione dello spruzzo
Meccanismo teorico di generazionedelle goccioline
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Lrsquoatomizzazione di un liquido per mezzo di un fluido comprimibile come lrsquoaria il vapore o un gas egrave definita come atomizza-zione pneumatica bifasica o a due fluidi Molti processi industriali richiedono la disponibilitagrave di finissime goccioline atomizzate e le tecnologie per produrre getti atomizzati si sono molto evolute negli ultimi anni Inoltre tecniche di processo sempre piugrave sofisticate hanno aumentato lrsquoesigenza di avere delle definizioni precise delle caratteristiche di uno spruzzo che ora sono a disposizione degli ingegneri progettisti Da molti anni PNR fornisce su richiesta la documentazione completa dei rapporti sulle piugrave importanti prove applicative eseguite qui di seguito descritte noncheacute informazioni aggiuntive per tutti i prodotti della sua gamma
Test con Interferometro Laser (con PDPA)
I test di PNR sulle dimensioni delle goccioline sono stati eseguiti con un Interferometro Laser PDPA (Phase Doppler Particle Analizer) uno strumento con il quale due raggi laser si incontrano in un determinato punto dello spruzzo e definiscono una zona di indagine per eseguire il test Le goccioline che attraversano questa zona specifica provocano una piccola dispersione che viene rilevata dal ricevitore dello strumento ed elaborata da un computer per ottenere le informazioni piugrave importanti sulle caratteristiche dello spruzzo
Informazioni del rapporto sul test eseguito
Il rapporto sui risultati di un test egrave costituito da dati stampati su tre pagine la prima delle quali contiene le informazioni piugrave interessanti che rendono possibile basare tutti i calcoli di processo su dati precisi relativamente agli angoli di spruzzo lrsquoef-ficienza del processo ed il comportamento del getto durante unrsquoapplicazione Queste pagine contengono il valore Diametro Medio Sauter che egrave fondamentale conoscere per eseguire i calcoli di scambio calore nei processi di raffreddamento dei gas in evaporazione in quanto dagrave la possibilitagrave di valutare la superficie di scambio ottenuta con lrsquoatomizzazione per un determinato volume di liquido
La prima figura a pagina 12 che si riferisce allrsquoatomizzazione di acqua con aria compressa mostra i due seguenti istogrammi
bull Curva di distribuzione del diametro goccioline (micron)
bull Curva di distribuzione delle velocitagrave goccioline (mps)
ed i valori qui di seguito descritti
bull Diametro Medio Aritmetico (D10)
bull Diametro Medio Superficie (D20)
bull Diametro Medio Volume (D30)
bull Diametro Medio Sauter (D32)
DIAMETRO MEDIO ARITMETICO Valore di diametro che moltiplicato per il numero di goc-cioline contenute nel campione egrave uguale alla somma di tutti i diametri delle goccioline
DIAMETRO MEDIO SUPERFICIE Diametro di una gocciolina la cui superficie moltiplicata per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma delle superfici di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO VOLUME Diametro di una gocciolina il cui volume moltiplicato per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma dei volumi di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO SAUTERDiametro di una gocciolina il cui rapporto volumearea egrave uguale al rapporto tra la somma dei volumi di tutte le goc-cioline diviso per la somma delle superfici di tutte le goc-cioline
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocceUG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
D10 = Σ i ni di
Σ i ni
D20 = Σ i ni di
2
Σ i ni
D30 = Σ i ni di
3
Σ i ni
D32 = Σ i ni di
3
Σ i di
2
3
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TentativiNumero di gocce esaminate durante il tempo di prova comprende sia le gocce validate che quelle scartate per difetti di forma
Criteri di calcolo correttiUna correzione matematica egrave applicata alle gocce in una zona al contorno della zona di prova che sono state validate durante la prova oppure alle gocce che non hanno una forma perfettamente sferica in modo da condurre lrsquoesame in base a param-etri omogenei Questa correzione si rende necessaria per avere una proporzionalitagrave diretta tra la fase del raggio laser ed il diametro delle gocce
Densitagrave numericaIl numero di gocce che passa attraverso la zona di prova nella durata temporale della prova
Zona di provaLrsquo area nella quale i due raggi laser si incrociano nella quale tutte le gocce che attraversano la zona di prova sono considerate Le gocce che rispettano determinati parametri di forma sono prese come valide ai fini della prova e costituiscono il campione esaminato del quale sono forniti i parametri di dimensione e velocitagrave
Gocce validateSono le gocce accettate in base ai parametri dimensionali fissati e che costituiscono il campione esaminato
Test di velocitagraveIstogramma che riporta la distribuzione di velocitagrave delle varie gocce in metri per secondo
Portata in volumeIl volume in centimetri cubi al secondo delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
Densitagrave di volumeIl volume in centimetri cubi al secondo e per centimetro quadro delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
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PNR puograve fornire su richiesta la documentazione completa contenente i rapporti sui parametri precedentemente illustrati noncheacute altre informazioni su tutti gli atomizzatori PNR
Nella foto a fianco lrsquoesecuzione di un test nel nostro labora-torioUsiamo un interferometro laser azionato da un computer per rilevare e registrare i parametri di spruzzo mentre le capacitagrave del fluido ed i valori della pressione di alimentazione vengono monitorati con strumenti ad alta precisione
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
NOTA IMPORTANTE
Come accennato a pagina 12 i valori dei diametri misurati con il PDPA (D10 D20 D30 D32 ecc) sono relativi a uno specifico volu-me di misura cambiando la posizione del volume di misura i valori misurati possono cambiare anche sensibilmenteUna corretta caratterizzazione richiede molti rilievi e il risultato finale dipende comunque dalle modalitagrave con cui vengono scelte le posizioni dei volumi di misuraEgrave pertanto insufficiente dare i valori di una sola misura pretendendo di caratterizzare la granulometria dellrsquointero getto e quindi le caratteristiche di un particolare atomizzatoreNon occorre poi dimenticare che ogni misura dipende fortemente dalle condizioni di prova (pressione liquido pressione aria temperatura ambiente umiditagrave ambiente ecc) che possono variare notevolmente nella vita operativaIl progettista di un impianto non deve utilizzare i dati di granulometria forniti come valori assoluti da inserire nei calcoli ma usarli per inquadrare lrsquoatomizzare in una determinata classe prestazionalePer avere dati utili allrsquoutilizzo per calcoli di processo egrave il progettista stesso che deve specificare le condizioni di prova applicabili
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Per calcolare la portata di scarico di un ugello si deve usare la legge di Bernoulli che dice che lrsquoenergia di un flusso liquido rimane invariata in tutte le parti del flusso Lrsquoattrito ed eventuali perdite di turbolenza non vengono prese in considerazione e ciograve egrave ragionevole per i nostri scopi se il calcolo viene eseguito su due sezioni non troppo distanti lrsquouna dallrsquoaltra
La legge di Bernoulli puograve essere formulata nel modo seguente
Pertanto se consideriamo due sezioni dello stesso tubo la sezione A e la sezione B possiamo definire che llrsquoenergia del flusso rimane costante scrivendo la formula nel modo seguente
Infine se consideriamo che le due sezioni sopra citate sono quelle prese immediatamente prima ed immediatamente dopo lrsquoorifizio dellrsquougello essendo
ZA = ZB PB = 0 (PA egrave una pressione differenziale riferita alla pressione atmosferica)
VA cong 0 trascurabile se paragonata a VB (per diametro orifizio molto piugrave piccolo del diametro del condotto)
Si arriva alla formula
Quando infine definiamo una nuova costante k per includere il valore dello spazio di emissione dellrsquoorifizio dellrsquougello (A) otteniamo la seguente equazione in base alla quale per un ugello che spruzza un liquido in uno spazio a pressione ambiente il flusso di uscita egrave proporzionale alla pressione di alimentazione
Considerando ora due diversi valori di pressione per uno stesso ugello poicheacute k sta per una quantitagrave costante possiamo scrivere che
e derivare da questa equazione che rende possibile calcolare il valore di flusso di un ugello per ogni valore di pressione una volta conosciuto il valore del flusso ad unrsquoaltra pressione
Lrsquoenergia di un dato flusso di liquido che attraversa una data sezione di tubazione egrave composta di tre parti vale a dire
P Energia di deformazione di volume di liquido per unitagrave di volume o pressione
1 ρV2 Energia cinetica di una particella di liquido per unitagrave di volume2ρgz Energia potenziale di una particella di liquido per unitagrave di volume
Dove ρ = densitagrave del liquido g = accelerazione gravitazionale
z = altezza rispetto ad un piano di riferimento V = Velocitagrave del liquido
PA = 1 ρVB 2 rArr
2
K = Q rArr
PK =
Q1 = Q2 rArr
P1 P2
Q = A V rArr
Q = A x C x P rArr
1 P + 1 ρV2 + ρgz = E
2
VB = 2 PA rArr ρ
Q1 = P1
Q2 P2
3 V = C P
4 Q = K P
2 PA + 1 ρVA 2 + ρgzA = PB + 1 ρVB
2 + ρgzB 2 2
LA VELOCITArsquo DI EFFLUSSO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO AD UNA DIVERSA PRESSIONE
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Portata dellrsquougello
5 Q2 = Q1 P2
P1
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Lrsquoequazione (5) egrave stata ottenuta dopo aver semplificato il vero problema trascurando parecchi fattori quali ad esempiobullNellamaggiorpartedelleapplicazionipraticheilflussodiunliquidoegraveturbolentoenonlaminarebullLeperditediattritotendonoadaumentaredrasticamenteconlavelocitagravedelliquidobullInbasealtipodiugelloutilizzatosiusaunadiversapercentualedellrsquoenergiadisponibileperrompereilgettoedimprimergli
lo schema di spruzzo e lrsquoangolatura voluti
Per le suddette ragioni llsquoequazione (5) dagrave dei risultati affidabili se usata in una limitata gamma di pressioni vicine al valore della pressione dove si conosce la portata del flusso tenendo conto che questo range di pressione dipende dal tipo di ugello utilizzato La nostra esperienza ci ha dimostrato che ci si puograve aspettare che lrsquoerrore del valore calcolato sia inferiore al +- 6 per valori di pressione compresi tra 13 fino a 3 volte il valore di riferimento
Ad esempio un ugello con portata 10 lpm a 3 bar secondo lrsquoequazione (5) avrebbe i seguenti valori di flussoa 1 bar 577 lpma 9 bar 173 lpmin condizioni reali ci si puograve aspettare che i valori di flusso sianoalti come 61 lpm a 1 barbassi come 162 lpm a 9 barLe sopracitate condizioni devono essere intese solo come una linea guida di riferimento poicheacute molti fattori interferiscono in ope-razioni reali che non sono state qui considerate come ad esempio il tipo di liquido la viscositagrave del liquido e la sua densitagrave
Probabile percentuale di deviazione dai valori teorici a quelli reali
Inoltre gli errori percentuali sopra descritti vanno riferiti ad ugelli che usano parte dellrsquoenergia del flusso per produrre geometrie di spruzzo ad ampia angolaturaSi potranno avere valori piugrave bassi per ugelli ad angolo di spruzzo stretto ugelli ad impatto ed ugelli con getto a dardoLe prove di laboratorio ed i relativi diagrammi mostrano che i valori di portata reali per ogni ugello nella pratica vengono utilizzati quando si deve ottenere un risultato preciso
Coefficiente di scarico di un ugello
Con riferimento allrsquoequazione (4) se consideriamo un valore di pressione uguale a 1 (P = 1 bar) la portata del flusso dellrsquougello diventa
K egrave un parametro ampiamente usato per lrsquoindustria dellrsquoantincendio
In alcuni casi si fa riferimento al coefficiente di scarico dellrsquougello o in breve al coefficiente dellrsquougello per indicare la portata di quellrsquougello per unrsquounitagrave di pressione Naturalmente per un dato valore di pressione Pn il valore del flusso saragrave
+ 6
+ 3
- 3
- 6
CAPACITArsquo AD UN DATO VALORE DI PRESSIONE QUANDO SI CONOSCE K
CAPACITArsquo DELLrsquoUGELLO PER P = 1 barQ = K P = K 1 = K
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Portata dellugello
6 Qn = K Pn
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Per angolo di spruzzo si intende lrsquoangolo di apertura che il getto di goccioline dellrsquougello forma al momento in cui esce dallrsquoori-fizio dellrsquougello stesso ed egrave uno dei parametri fondamentali per la scelta di un ugello adatto e funzionaleLrsquoampiezza dellrsquoangolo di spruzzo infatti insieme alla distanza tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il bersaglio del getto determina lrsquoarea di copertura dello spruzzo e la densitagrave del liquido spruzzato rispetto allrsquoarea di copertura Consultate i nostri Cataloghi per avere una descrizione di tutte le diverse geometrie di spruzzo possibiliLa tabella a fondo pagina da lrsquoampiezza teorica dello spruzzo calcolata sulla base dellrsquoangolo di spruzzo di un ugello e della distanza che intercorre tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il punto di impatto del gettoEgrave importante notare che a causa di diversi fattori quali ad esempio le forze di gravitagrave e la deriva aerodinamica lrsquoangolo di spruzzo non puograve essere mantenuto se non entro distanze limitate di solito fino a 300 mm dallrsquoorifizio dellrsquougelloPer gli atomizzatori ad aria compressa egrave improprio usare il termine di angolo di spruzzo percheacute non si puograve misurare alcun valore preciso Pertanto i valori dati nei Cataloghi specifici vanno intesi solamente come linee guida
COPERTURA DELLO SPRUZZO TEORICA
a varie distanze dallrsquoorifizio dellrsquougello
Angolo 50 100 150 200 250 300 400 500 600 700 800 1000 di spruzzo mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm
15deg 13 26 40 53 66 79 105 132 158 184 211 263 25deg 22 44 67 89 111 133 177 222 266 310 355 443 30deg 27 54 80 107 134 161 214 268 322 375 429 536 35deg 32 63 95 126 158 189 252 315 378 441 505 631 40deg 36 73 109 146 182 218 291 364 437 510 582 728 45deg 41 83 124 166 207 249 331 414 497 580 663 828 50deg 47 93 140 187 233 280 373 466 560 653 746 933 60deg 58 116 173 231 289 346 462 577 693 808 924 1150 65deg 64 127 191 255 319 382 510 637 765 892 1020 1270 70deg 70 140 210 280 350 420 560 700 840 980 1120 1400 75deg 77 154 230 307 384 460 614 767 921 1070 1230 1530 80deg 84 168 252 336 420 504 671 839 1010 1180 1340 1680 90deg 100 200 300 400 500 600 800 1000 1200 1400 1600 2000 95deg 109 218 327 437 546 655 873 1090 1310 1530 1750 2180 100deg 119 238 358 477 596 715 953 1190 1430 1670 1910 2380 110deg 143 286 429 571 714 857 1140 1430 1710 2000 2290 2856 120deg 173 346 520 693 866 1040 1390 1730 2080 2430 2771 3464 130deg 215 429 643 858 1070 1290 1720 2150 2570 3002 3431 4289
DoveASCbull = Copertura dello Spruzzo EffettivaTSCbull = Copertura dello Spruzzo TeoricaASAbull = Angolo di Spruzzo EffettivoTSAbull = Angolo di Spruzzo TeoricoL bull = Distanze dello Spruzzo
TSC = 2 middot L middot ctan ( TSA )2
7
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Angolo di spruzzo
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A seconda del modello di ugello le variazioni della pressione di alimentazione possono avere una grande influenza sul valore dellrsquoangolo di spruzzoIn genere con lrsquoaumento della turbolenza della pressione gli ugelli a cono pieno producono angoli di spruzzo piugrave stretti gli ugelli a getto piatto producono angoli di spruzzo piugrave ampi mentre gli ugelli che operano in base al principio di deflessione come gli ugelli a spirale e gli ugelli a getto piatto di stile K subiscono di meno le variazioni di pressioneNessun ugello puograve funzionare bene a valori bassi di pressione (inferiori a 05 bar in base al tipo di ugello) le prestazioni peg-giorano sensibilmente le gocce del liquido spruzzato diventano piugrave grandi le geometrie di spruzzo non sono piugrave ben definite e di hanno valori di angolatura dello spruzzo piugrave bassi
Le figure mostrano gli angoli di spruzzo di diversi ugelli a pressioni di valore diversoQualora la vostra applicazione richiedesse tassativamente un determinato valore di angolo di spruzzo ad un determinato valore di pressione o gamma limitata di valori vi preghiamo di richiedere un rapporto di collaudo al nostro Laboratorio
Ugello a cono pienoDDW 2235
Ugello a getto piattoJCW 2245
Ugello a spiraleECW 2230
Pressione 05 bar Pressione 05 bar Pressione 05 bar
Pressione 3 bar Pressione 3 bar Pressione 3 bar
Pressione 10 bar Pressione 10 bar Pressione 10 bar
Fotografie ottenute con flash 120000S
UGEL
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PRUZ
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RIUGELLI SPRUZZATORI Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo
foto 1
foto 4
foto 7
foto 2
foto 5
foto 8
foto 3
foto 6
foto 9
Nella foto 2 si puograve osservare il processo di formazione delle gocce descritto a pagina 11
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Termini e definizioni
Oltre che dalla portata dalla conformazione dello spruzzo e dal suo angolo un ugello egrave caratterizzato da un parametro chiamato distribuzioneLo spruzzo egrave formato da una dispersione di goccioline di liquido in una corrente aeriformese consideriamo le goccioline passanti per un piano π normale allrsquoasse dellrsquougello osserviamo che tendono ad allontanarsi ma questa dispersione non egrave in genere uniforme e si potranno individuare zone dove le goccioline sono maggiormente addensate ed altre dove sono piugrave disperse La distribuzione egrave un indice dellrsquoaddensamento (o della dispersione) delle goccioline presenti allrsquointerno dello spruzzo Consideriamo lo spruzzo rappresentato in figura 1
alla pressione P lrsquougello eroga una portata Q che allrsquouscita dellrsquoorifizio viene atomiz-zataAd ogni distanza H (detta altezza di spruzzo) possiamo individuare un piano π nor-male allrsquoasse dellrsquougello che seziona lo spruzzoLa conseguente superficie S (detta sezione di spruzzo) dipende da vari parametria) la conformazione dello spruzzo F (Es Cono Pieno)b) lrsquoangolo di spruzzo αc) la distanza HPossiamo quindi scrivere S = S (F α H)Nel caso di un ugello a cono pieno standard la sezione egrave un cerchio di diametro C (detto copertura di spruzzo)Per cui si ha S = 0785 C2 con C = C (H)Il flusso di liquido rappresentato dalle goccioline passa per ogni sezione SMa se la portata complessiva Q egrave costante non altrettanto saranno le portate riferite ad aree inferiori appartenenti alla sezione
Si introduce pertanto la seguente funzione
1) Portata specifica
La funzione q dipende dallo specifico punto della sezione in cui viene misurata per cui si ha
La misurazione della funzione q egrave perograve onerosa pertanto si preferisce individuare due funzioni anchrsquoesse derivate dalla portata che possano rappresentare adeguatamente la dispersione delle goccioline
Distribuzione2) Lineare Effettiva
Nota la direzione x egrave presa come direzione generica
Distribuzione3) Angolare Effettiva
part Qpart x
qx =UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Figura 1
q = limΔS 0
ΔQΔS
q = = f (x y H)part Qpart S
part Qpart φ
qφ =
ΔQ egrave la portata che passa attraverso unrsquoarea ΔSdove ΔS area appartenente alla sezione S
x e y sono le coordinate locali del piano della sezionedove H egrave la distanza del piano π dallrsquoorifizio dellrsquougello
partQ egrave la variazione della portatadove partx egrave la variazione di una coordinata lineare
partQ egrave la variazione della portatadove partφ egrave la variazione di una coordinata angolare
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UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
I valori assunti da queste funzioni caratterizzano lo spruzzo e permettono di tracciare gli specifici grafici chiamati Curve di distribuzione
Dallrsquoanalisi delle curve si puograve determinare il tipo di conformazione del getto (Spray Pattern)Il tipo di curva infatti indica se un ugello appartiene a uno dei seguenti tipi cono pieno cono cavo dardo lama ecc
Misurazione della distribuzione
Le distribuzioni vengono determinate tramite un dispositivo chiamato ldquoPatternatorrdquo (traducibile in italiano coi termini Misuratore di distribuzione o Caratterizzatore di spruzzo)
Il patternator egrave costituito essenzialmente da 4 parti1) Collettore2) Cella di raccolta3) Blocco di misura4) Blocco di scaricoNota Gli N collettori costituiscono il captatoreLrsquougello viene posto sopra lrsquoapparecchiatura in modo che il getto investa il captatore ortogonalmentePer misurare la distribuzione lineare occorre utilizza-re un captatore lineare (figura 5) mentre per la distri-buzione angolare occorre utilizzare un distributore circolare (figura 6)Ogni collettore (1) intercetta il flusso di goccioline passante per il proprio settore e lo convoglia nella relativa cella di raccolta (2)
Il blocco di misura (3) determina la quantitagrave di liquido raccolta Il blocco di scarico (4) permette lo scarico del liquido dopo la fine della prova
Esistono due tipi di patternator
Patternator Analogici1 forniscono un indicazione diretta dei volumi raccolti tramite la visualizzazione dei livelli di liquido in ogni cellaPatternator Digitali2 forniscono una lettura automatica dei volumi raccolti e riportano i valori rilevati su un apposito file
Figura 2 Distribuzione lineare Figura 3 Distribuzione angolare
Figura 4
Figura 6 Captatore circolareFigura 5 Captatore lineare
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UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Normalizzazione della distribuzione
I valori misurati tramite il Patternator permettono il tracciamento delle curve di distribuzioneOltre alla rappresentazione a linee della distribuzione illustrata nelle Figure 2 e 3 viene solitamente utilizzata una rappre-sentazione a barre verticali che richiama visivamente il livello del liquido raccolto nelle celle a colonna utilizzate nei vecchi dispositivi digitali
Oltre che dallrsquoaltezza di spruzzo e dalle condizioni operative le curve di distribuzione dipendono dal tempo di prova maggiore egrave il tempo di prova e conseguentemente maggiore egrave il volume captatoPer eliminare la dipendenza del tempo dai valori misurati si passa dalle distribuzioni effettive a quelle normalizzate
Distribuzione4) Lineare Normalizzata
Distribuzione5) Angolare Normalizzata
Nota il valore massimo si riferisce tra la serie di valori rilevanti nelle N celleOltre alle distribuzioni posso normalizzare gli intervalli applicando le seguente espressioni
Intervallo6) Lineare Normalizzato
Intervallo7) Angolare Normalizzato
Lrsquoapertura lineare normalizzata
2
N=Δλ egrave definita in un intervallo [-1+1]
Lrsquoapertura angolare normalizzataN
πθ
2=Δ egrave definita in un intervallo [0+2π]
Figura 7 Curva di distribuzione lineare effettiva Figura 8 Curva di distribuzione angolare effettiva
Mx
xx q
q=δ
N
πθ
2=Δ
Figura 9 Curva di distribuzione lineare normalizzata Figura 10 Curva di distribuzione angolare normalizzata
qx egrave la distribuzione lineare di una cella genericadove qx
M egrave la distribuzione lineare massima misurata
qφ egrave la distribuzione angolare di una cella genericadove qφ
M egrave la distribuzione angolare massima misurata
2 egrave lrsquoampiezza lineare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle attive
2π egrave lrsquoampiezza angolare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle
Mq
q
ϕ
ϕϕδ =φ
φ
φ
2
N=Δλ
2
N=Δλ
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Valutazione della distribuzione
La caratterizzazione delle curve di distribuzione viene eseguita considerando 3 proprietagrave
a) UNIFORMITAgrave b) MONOTONIA c) SIMMETRIA
Per comprendere il significato di queste 3 proprietagrave esaminiamo le seguenti figure
a) Definiamo UNIFORME una distribuzione che minimizza il rapporto AAdeg
b) Definiamo MONOTONA una distribuzione che cresce nella parte sinistra e diminuisce nella parte destra c) Definiamo SIMMETRICA una distribuzione che minimizza il rapporto A+A-
Le seguenti distribuzioni rappresentano quindi dei casi ideali
Queste 3 proprietagrave vengono valutate tramite la definizione dei seguenti parametri
1 Uniformitagrave Integrale
2 Uniformitagrave Incrementale
3 Indice di Simmetria
Maggiori dettagli delle modalitagrave di ottenimento di questi parametro sono disponibili nella Relazione Tecnica REL 080002 che puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico
Figura 12Distribuzione normalizzata monotona
Figura 11Distribuzione normalizzata monotona
Figura 14 Distribuzioneidealmente monotona
Figura 15 Distribuzioneidealmente simmetrica
Figura 13 Distribuzioneidealmente uniforme
1001 sdot=MA
AU
1002
2 sdot=lowastσ
U
1001
sdot⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
sdotminus=
lowast
lowast
δ
ε
NI S
sum minus=lowast
M
i iδδε
A egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione normalizzatadove Adeg egrave lrsquoarea complementare a A rispetto al rettangolo drsquoinviluppo 2 times 1
La parte sinistra egrave il tratto -1 0dove La parte destra egrave il tratto 0 +1
A+ egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte positivadove A- egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte negativa
dove
dove δrsquo egrave il valore della portata normalizzata della cella simmetrica M celle utili in una semiapertura
lowast
lowast sum=
N
N
i i
δ
δ N celle utili
A area sottesa dalla curva di distribuzione AM area sottesa dalla curva di distribuzione idealedove
sum minus= +lowast
1
N
i ii δδσ
N celle utili
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I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
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UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
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RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
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UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
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Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
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RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
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UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
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RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
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MAT
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I
Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
30 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
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I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
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I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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MAT
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I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
1400 3260 1020 2540 0544 1640 0183 1140 0072 0664 0019
1500 3490 1170 2720 0617 176 0208 1220 0083 0712 0022
1600 3720 1330 2890 0697 1880 0234 1300 0093 0758 0025
1700 10rdquo 3950 1490 3080 0784 1990 0260 1380 0104 0806 0028
1800 0546 0010 3260 0875 2110 0290 1470 0116 0854 0032
1900 0575 0012 3440 0965 2230 0323 1550 0129 0901 0034
2000 0606 0012 3617 1060 2340 0356 1630 0143 0946 0037
2200 0667 0015 3980 1280 2580 0429 1790 0172 1050 0045
2400 0727 0017 12rdquo 2820 0507 1950 0200 1140 0053
2600 0788 0021 0563 0009 3050 0589 2110 0234 1230 0061
2800 0848 0023 0606 0010 14rdquo 3280 0676 2280 0268 1330 0070
3000 0909 0026 0649 0011 0532 0007 3520 0773 2440 0306 1420 0080
3500 1060 0035 0760 0015 0620 0009 4110 105 2850 0416 1660 0108
4000 1210 0045 0866 0020 0709 0012 16rdquo 4690 135 3250 0532 1900 0139
4500 1360 0056 0976 0025 0798 0015 0606 0007 3660 0674 2130 0173
5000 1520 0069 1080 0029 0886 0018 0674 0009 4070 0822 2370 0212
6000 1810 0097 1290 0042 1070 0026 0808 0013 18rdquo 4880 1160 2850 0301
7000 2120 0130 1510 0055 1240 0035 0940 0017 0741 0010 5690 1580 3310 0403
8000 2420 0168 1730 0072 1420 0045 1080 0022 0847 0012 6510 2050 3790 0525
9000 2730 0210 1950 0091 1600 0056 1210 0027 0954 0015 4270 0659
10000 3030 0257 2170 0111 1770 0067 1350 0033 1050 0019 4740 0801
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
1 0458 0726 0251 0170 38rdquo 12rdquo
2 0918 2590 0501 0600 0272 0136 0170 0044 34rdquo
3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
4 1840 9570 1000 2090 0543 048 0340 0151 0192 0038 0120 0012
5 2290 14450 1250 3180 0679 070 0425 0223 0241 0057 0150 0017
6 1500 4460 0815 0980 0510 0309 0289 0077 0180 0024 114rdquo
8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
10 1360 2520 0850 0798 0481 0193 0300 0061 0172 0015 0127 0008
15 2040 5370 1280 1690 0722 0403 0450 0124 0258 0032 019 0015
20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
40 0308 0027 0216 0010 3400 10720 1920 2500 1200 0758 0689 0193 0507 0091
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60 0462 0055 0324 0023 2890 5410 1800 1610 103 0400 0761 0187
70 0539 0098 0378 0031 3rdquo 3370 7270 2100 2150 1210 0541 0888 0248
80 0616 0092 0432 0039 028 0014 312rdquo 2400 2760 1380 0690 1010 0315
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100 0770 0141 0540 0059 035 002 0261 0010 4rdquo 3000 4250 1720 1050 1270 0488
150 1150 0295 0810 0125 0524 0042 0392 0021 0304 0011 4500 9300 2580 2260 1900 1030
200 1540 0512 1080 0212 0699 0072 0523 0036 0405 0019 3440 3910 2540 1810
250 1920 0773 1350 0322 0874 0108 0653 0053 0507 0028 5rdquo 3170 2740
300 2310 1100 1620 0449 105 0152 0784 0074 0608 004 0387 0014 3800 3820
350 2690 1470 1890 0606 122 0203 0915 0099 0710 0053 0452 0018 6rdquo 4440 5180
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450 3460 2390 2430 0979 157 0328 1180 0161 0912 0084 0581 0028 0402 0012 5710 8450
500 3850 2950 2700 1200 175 0403 1310 0196 1010 0101 0646 0034 0447 0014
550 4230 3550 2970 1440 192 0479 1440 0232 1110 0122 0710 0041 0491 0016
600 4620 4200 3240 1690 2100 0566 1570 0273 1220 0146 0775 0047 0536 0019
650 5000 6880 3510 1970 2270 0658 1700 0319 1320 0169 0839 0055 0581 0022
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800 4320 2950 2800 0977 2090 0473 1620 0246 1030 0081 0715 0032 8rdquo
850 4590 3310 2970 1090 2220 0528 1720 0277 1100 0091 076 0036 0439 0009
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950 3320 1350 248 0649 1930 0342 1230 0111 0849 0045 0491 0012
1000 3500 1500 261 0714 2030 0377 1290 0122 0894 0049 0516 0013
1100 3850 1750 2870 0860 2230 0452 1420 0147 0983 0059 0568 0015
1200 4200 2140 3140 1020 2430 0534 1550 0172 1070 0069 0620 0018
1300 3400 1190 2640 0627 1680 0200 1160 008 0671 0021
1400 3660 1370 2840 0722 1810 0232 1250 0091 0723 0024
1500 3920 1560 3040 0818 1940 0264 1340 0105 0775 0027
1600 4180 1780 3240 0924 2070 0297 1430 0118 0826 0031
1700 10rdquo 4440 1990 3450 1040 2190 0331 1520 0132 0878 0035
1800 0590 0012 3650 1160 2320 0369 1610 0147 0930 0039
1900 0622 0014 3850 1280 2450 041 1700 0163 0981 0042
2000 0655 0015 40500 1410 2580 0452 1790 0181 1030 0046
2200 0721 0018 4460 1700 2840 0545 1970 0217 1140 0056
2400 0786 0021 12rdquo 3100 0645 2140 0253 1240 0065
2600 0852 0025 0600 001 3360 0749 2320 0296 1340 0076
2800 0917 0028 0646 0012 14rdquo 3610 0859 2500 0339 1450 0087
3000 0983 0032 0692 0013 0573 0008 3870 0982 268 0387 1550 0099
3500 1150 0043 0810 0018 0668 0011 4520 1330 3130 0526 1810 0134
4000 1310 0055 0923 0023 0764 0014 16rdquo 5160 1720 3570 0673 2070 0172
4500 1470 0068 1040 0029 0860 0018 0658 0009 4020 0853 2320 0214
5000 1640 0084 1150 0034 0955 0022 0731 0011 4470 1040 2580 0262
6000 1960 0118 1380 0049 1150 0031 0877 0016 18rdquo 5360 1470 3100 0373
7000 2290 0158 1610 0065 1340 0042 1020 0021 0808 0012 6250 2000 3610 0499
8000 2620 0204 1840 0085 1530 0054 1170 0027 0924 0015 7150 2590 4130 065
9000 2950 0256 2080 0107 1720 0067 1310 0033 1040 0019 4650 0816
10000 3280 0313 2310 0130 1910 0081 1460 0041 1150 0023 5160 0992
TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
10 75 12 038 4 11 50
15 80 12 044 4 11 55
20 90 14 065 4 11 65
25 100 14 082 4 11 75
32 120 14 117 4 14 90
40 130 14 139 4 14 100
50 140 14 162 4 14 110
65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
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Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
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I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
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IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
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Sud AfricaSvezia
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PUBBLICAZIONI TECNICHEPNR produce una gamma completa di ugelli spruzzatori per applicazioni industriali e molti altri prodotti e sistemi progettati secondo le piugrave avanzate tecnologie del settore Tutti i prodotti sono descritti nei seguenti cataloghi
GAMMA PRODOTTO CTG TV SPRUZZATORI PER APPLICAZIONI INDUSTRIALI CTG UGATOMIZZATORI AD ARIA COMPRESSA CTG AZACCESSORI CTG ACSISTEMI DI LAVAGGIO PER SERBATOI CTG LSPRODOTTI PER CARTIERE CTG PMLANCE DI RAFFREDDAMENTO CTG LNUGELLI PER ACCIAIERA CTG SWUGELLI SPRAYDRY CTG SDPRODOTTI E SISTEMI ANTINCENDIO CTG FF
I nostri testi tecnici vengono continuamente rivisti ed aggiornati ed inviati ai nostri Clienti inseriti nellrsquoElenco Spedizione Cataloghi Se interessati a ricevere la versione aggiornata dei nostri cataloghi vi preghiamo di contattare la filiale PNR piugrave vicina a voiESONERO DI RESPONSABILITArsquoLe informazioni qui contenute sono fornite ldquotal qualirdquo e PNR non garantisce la correttezza e lrsquoaccuratezza delle stesse Questa pubblicazione puograve contenere imprecisioni tecniche o errori tipografici Inoltre puograve essere soggetta a modifiche periodiche senza alcun preavviso
INDICEINFORMAZIONI GENERALI
Sistemi Internazionale di unitagrave di misura 4Tabella prefissi del Sistema Internazionale 5Tabella di conversione da unitagrave Americane a unitagrave SI 5Tabella di conversione scale della temperatura 6Equivalenti metrici e decimali di frazioni di pollice 7
UGELLI SPRUZZATORI Tipologie di spruzzatori 9Fluidodinamica computerizzata (CFD) 10Generazione dello spruzzo 11Spettro delle gocce 12Portata dellrsquougello 15Angolo di spruzzo 17Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo 18Distribuzione dello spruzzo 19Viscositagrave 23Gravitagrave specifica 25Impatto del getto 26Calcolo delle perdite di carico 28
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
TUBAZIONI Dati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
GAMMA PRODOTTI DI PNR
wwwpnrit
INDE
X
CTG SH06 IT
3wwwpnritCTG SH06 IT 3
Premessa
Per molti anni gli Ingegneri di PNR hanno lavorato insieme ai nostri Clienti nella ricerca di soluzioni appropriate su specifici problemi applicativi in innumerevoli impianti di diversi settori industrialiQuesta collaborazione continua ci ha permesso di raccogliere una notevole quantitagrave di informazioni sulle applicazioni pratiche degli ugelli spruzzatori che ora possiamo mettere a loro disposizione dopo averle organizzate e riunite nel presente manualeA tutti i nostri Clienti il nostro ringraziamento per la loro preziosa collaborazione e per il supporto che ci hanno dato nella progettazione e produzione di una gamma sempre piugrave completa ed efficiente di ugelli spruzzatori e sistemi di spruzzo
Confidiamo che i lettori apprezzino il nostro lavoroOgni altra informazione suggerimento o precisazione che possa concorrere a migliorare e completare questo manuale egrave attesa e benvenuta
INFORMAZIONI GENERALISistemi Internazionale di unitagrave di misura 4Tabella prefissi del Sistema Internazionale 5Tabella di conversione da unitagrave Americane a unitagrave SI 5Tabella di conversione scale della temperatura 6Equivalenti metrici e decimali di frazioni di pollice 7
INFORMAZIONI GENERALI
INTR
ODUC
TION
INFO
RMAZ
IONI
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3
4 wwwpnrit CTG SH06 IT
Descrizione
Il Sistema Internazionale di unitagrave di misura a volte denominato SI egrave stato definito dallrsquoOrganizzazione degli Standard Internazionali (ISO) ed egrave basato su unitagrave metriche Le note seguenti comprendono la maggior parte delle unitagrave che sono piugrave comunemente usate nelle grandezze relative ai fluidiIl sistema consiste di nove unitagrave ed alcune unitagrave supplementari che coerentemente da esse derivano La coerenza sta nel fatto che il prodotto o il quoziente di qualsiasi quantitagrave da due unitagrave nel sistema risulta in unrsquoaltra quantitagrave unitaria Poicheacute in tutto il mondo si tende ora ad usare questo moderno sistema metrico forniamo qui di seguito le costanti di conversione per alcune delle unitagrave piugrave utili
Grandezze fondamentali
Nel Sistema Internazionale sono definite le seguenti grandezze fondamentali
INFO
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Ndeg GRANDEZZA NOME DELLUNITArsquo SI SIMBOLO
1 Lunghezza metro m
2 Massa chilogrammo kg
3 Tempo secondo s
4 Temperatura termodinamica Kelvin K
5 Sostanza molecolare mole mol
6 Corrente elettrica Ampere A
7 Intensitagrave della luce candela cd
8 Angolo piano radiante rad
9 Angolo solido steradiante sr
Da queste grandezze fondamentali ne sono derivate molte altre tra le quali le piugrave importanti per i nostri scopi sono
Ndeg GRANDEZZE DERIVATE NOME DELLUNITArsquo SI SIMBOLO EQUIVALENZE
10 Area metro quadro m2
11 Volume metro cubo m3
12 Densitagrave Chilogrammo per metro cubo Kgm3
13 Velocitagrave metro al secondo ms
14 Accelerazione metro al secondo quadrato ms2
15 Velocitagrave angolare radian al secondo rad s
16 Frequenza Hertz Hz Hz = cicli s
17 Forza Newton N N = kg ms2
18 Pressione Pascal Pa Pa = Nm2
19 Momento chilogrammo al metro secondo Kg ms
20 Energia Joule J J = N m
21 Energia elettrica Watt W W = Js
22 Momento di forza Newton metro N m
23 Viscositagrave cinematica Metro quadro al secondo m2s
24 Viscositagrave dinamica Secondo Pascal Pa s
25 Conduttivitagrave termica Watt metro Kelvin W (M K)
INFORMAZIONI GENERALI Sistemi Internazionale di unitagrave di misura
5wwwpnritCTG SH06 IT
INFO
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IONI
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UNITArsquo AMERICANA FATTORE DI CONVERSIONE UNITArsquo SIPound masscubic feet 16018 Chilogrammimetro cuboGallons per minute 3785 litri al minuto (lpm)US Gallon 3785 litro (l)Pound force 4448 Newton (N)BTU (British Thermal Unit) 1055 Joule (J)BTU per hour 02931 Watt (W)BTU per pounddeg F 4184 Joule (kg K)mil 254 Micrometro (micron)Inches 254 millimetri (mm)Foot 03048 metro (m)Horsepower 0746 kilowatt (kW)Pounds per square inch 00689 bar (1 bar = 100 kPa)BTU per pound 2326 Joule per kgLbs per gallon 01198 kg per litro (kgl)Square inch 64516 centimetro quadro (cm2)Square foot 00929 metro quadro (m2)Acre 04047 ettaro (ha)Foot per second 03048 metri al secondo (msec)Foot per minute 03048 metri al minuto (mmin)Miles per hours 1609 chilometri orari (kmh)Knots 1852 chilometri orari (kmh)Cubic foot 00283 metro cubo (m3)Cubic inch 16387 centimetro cubo (cm3)Pound 04536 chilogrammo (kg)Ton 090272 tonnellata metrica (t)
GRANDEZZADENSITArsquoPORTATA DI FLUIDOVOLUME DEL FLUIDOFORZACALORETRAFERIMENTO CALORECAPACITArsquo DI CALORE SPECIFICALUNGHEZZALUNGHEZZALUNGHEZZAENERGIA ELETTRICAPRESSIONEVALORE CALORICO ENTALPYPESO SPECIFICOSUPERFICIESUPERFICIESUPERFICIEVELOCITArsquoVELOCITArsquo VELOCITArsquoVELOCITArsquoVOLUMEVOLUMEPESOPESO
Moltiplicare le Unitagrave Americane a sinistra per il fattore di conversione per ottenere le Unitagrave SI a destraDividere le Unitagrave SI a destra per il fattore di conversione per ottenere le Unitagrave Americane a sinistra
INFORMAZIONI GENERALI Tabella prefissi del Sistema Internazionale
Prefissi
Le unitagrave SI possono avere prefissi per rendere piugrave comodamente utilizzabili grandi e piccole misurazioni Per esempio la luce visibile ha unrsquoampiezza drsquoonda pari piugrave o meno a 00000005 m che piugrave comodamente egrave possibile scrivere come 500 nmSi noti lrsquoimportanza di utilizzare correttamente i simboli maiuscoli e minuscoli per evitare ambiguitagrave Non egrave piugrave permesso utilizzare piugrave prefissi in cascata ad esempio non si puograve scrivere 10 000 m = 1 dakm
10n Prefisso Simbolo Nome Equivalente decimale1024 yotta Y Quadrilione 1 000 000 000 000 000 000 000 0001021 zetta Z Triliardo 1 000 000 000 000 000 000 0001018 exa E Trilione 1 000 000 000 000 000 0001015 peta P Biliardo 1 000 000 000 000 0001012 tera T Bilione 1 000 000 000 000109 giga G Miliardo 1 000 000 000106 mega M Milione 1 000 000103 kilo k Mille 1 000102 etto h Cento 10010 deca da Dieci 1010minus1 deci d Decimo 0110minus2 centi c Centesimo 00110minus3 milli m Millesimo 000110minus6 micro micro Milionesimo 0000 00110minus9 nano n Miliardesimo 0000 000 00110minus12 pico p Bilionesimo 0000 000 000 00110minus15 femto f Biliardesimo 0000 000 000 000 00110minus18 atto a Trilionesimo 0000 000 000 000 000 00110minus21 zepto z Triliardesimo 0000 000 000 000 000 000 00110minus24 yocto y Quadrilionesimo 0000 000 000 000 000 000 000 001
INFORMAZIONI GENERALI Tabella di conversione da unitagrave Americane a unitagrave SI
6 wwwpnrit CTG SH06 IT
Ci sono 4 tipi principali di scale per indicare la temperatura CENTIGRADA CELSIUS FAHRENHEIT KELVIN e RANKINELe scale Kelvin e Celsius sono usate in Europa mentre le scale Rankine e Fahrenheit sono usate nel Paesi Anglosassoni
MP = punto di fusione acquaBP = punto di ebollizione acqua
INFO
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SIMBOLO NOME MP BP NOTE
degC Gradi Celsius 0 100 0 e 100 sono arbitrariamente posizionati al punto di congela-mento e di ebollizione dellrsquoacqua
degF Gradi Fahrenheit 32 212
0degF egrave la temperatura stabilizzata quando quantitagrave equivalenti di ghiaccio acqua e sale vengono miscelate 96degF egrave la tem-peratura rilevata ltltda un termometro tenuto in bocca o sotto lrsquoascella di una persona in buona salutegtgt
degK Gradi Kelvin 27316 37316Sulla base delle definizioni della scala centigrada e delle prove sperimentali che lo zero assoluto si trovi a -27316degC e che sia uno standard internazionale di punto di temperatura
degR Gradi Rankine 49167 67167 Sulla base delle definizioni della scala Fahrenheit e delle prove sperimentali che lo zero assoluto si trovi a -27316degC
degC degF43 1094
44 1112
45 113
46 1148
47 1166
48 1184
49 1202
50 122
51 1238
52 1256
53 1274
54 1292
55 131
56 1328
57 1346
58 1364
59 1382
60 140
61 1418
62 1436
63 1454
64 1472
65 149
66 1508
degC degF67 1526
68 1544
69 1562
70 158
71 1598
72 1616
73 1634
74 1652
75 167
76 1688
77 1706
78 1724
79 1742
80 176
81 1778
82 1796
83 1814
84 1832
85 185
86 1868
87 1886
88 1904
89 1922
90 194
degC degF91 1958
92 1976
93 1994
94 2012
95 203
96 2048
97 2066
98 2084
99 2102
100 212
105 221
110 230
115 239
120 248
125 257
130 266
135 275
140 284
145 293
150 302
160 320
170 338
180 356
190 374
degC degF19 662
20 68
21 698
22 716
23 734
24 752
25 77
26 788
27 806
28 824
29 842
30 86
31 878
32 896
33 914
34 932
35 95
36 968
37 986
38 1004
39 1022
40 104
41 1058
42 1076
degC degF-10 14
-8 176
-6 212
-4 248
-2 284
0 32
1 338
2 356
3 374
4 392
5 41
6 428
7 446
8 464
9 482
10 50
11 518
12 536
13 554
14 572
15 59
16 608
17 626
18 644
TABELLA FORMULE DI CONVERSIONE
CELSIUS FAHRENHEIT KELVIN RANKINE
degC= -
degF - 32 K - 27316
R - 27316
18 18
degF= 18 degC + 32 18K - 45969 R - 45969
K= degC + 27316
degF - 32 + 27316
- R
18 18
degR= 18 (degC + 27316) degF + 45967 18K -
INFORMAZIONI GENERALI Tabella di conversione scale della temperatura
7wwwpnritCTG SH06 IT
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INFORMAZIONI GENERALI Equivalenti metrici e decimali di frazioni di un pollice
5wwwpnr-nozzlescom
METRIC AND DECIMAL EQUIVALENTS OF FRACTIONS OF ONE INCH
mm FRACTIONS OF ONE INCH INCHES
03969 164 0015625079375 132 00312511906 364 00468715875 116 00625 19844 564 0078125238125 332 009375 27781 764 0109375 31750 18 012535719 964 014062396875 532 01562543656 1164 017187547625 316 1364 0187551594 0203125555625 732 02187559531 1564 023437563500 14 02567469 1764 0265625 714375 932 02812575406 1964 029687 79375 516 0312583344 2164 0328125873125 1132 03437591281 2364 035937595250 38 037599219 2564 0390625
1031875 1332 040625107156 2764 042187111125 716 04375115094 2964 04531251190625 1532 046875123031 3164 0484375127000 12 05130969 3364 05156251349375 1732 053125138906 3564 054687142875 916 05625146844 3764 05781251508125 1932 059375154781 3964 0609375 158750 58 0625 162719 4164 064062 1666875 2132 065625 170656 4364 0671875 174625 1116 06875 178594 4564 0703125 1825625 2332 071875 186531 4764 0734375 190500 34 075194469 4964 07656251984375 2532 078125202406 5164 0796875206375 1316 08125210344 5364 08281252143125 2732 084375218280 5564 085937222250 78 0875226219 5764 08906252301875 2932 090625 234156 5964 0921875238125 1516 09375242094 6164 09531252460625 3132 096875250031 6364 0984375254000 1 10
INT
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CT
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5wwwpnr-nozzlescom
METRIC AND DECIMAL EQUIVALENTS OF FRACTIONS OF ONE INCH
mm FRACTIONS OF ONE INCH INCHES
03969 164 0015625079375 132 00312511906 364 00468715875 116 00625 19844 564 0078125238125 332 009375 27781 764 0109375 31750 18 012535719 964 014062396875 532 01562543656 1164 017187547625 316 1364 0187551594 0203125555625 732 02187559531 1564 023437563500 14 02567469 1764 0265625 714375 932 02812575406 1964 029687 79375 516 0312583344 2164 0328125873125 1132 03437591281 2364 035937595250 38 037599219 2564 0390625
1031875 1332 040625107156 2764 042187111125 716 04375115094 2964 04531251190625 1532 046875123031 3164 0484375127000 12 05130969 3364 05156251349375 1732 053125138906 3564 054687142875 916 05625146844 3764 05781251508125 1932 059375154781 3964 0609375 158750 58 0625 162719 4164 064062 1666875 2132 065625 170656 4364 0671875 174625 1116 06875 178594 4564 0703125 1825625 2332 071875 186531 4764 0734375 190500 34 075194469 4964 07656251984375 2532 078125202406 5164 0796875206375 1316 08125210344 5364 08281252143125 2732 084375218280 5564 085937222250 78 0875226219 5764 08906252301875 2932 090625 234156 5964 0921875238125 1516 09375242094 6164 09531252460625 3132 096875250031 6364 0984375254000 1 10
INT
RO
DU
CT
ION
5wwwpnr-nozzlescom
METRIC AND DECIMAL EQUIVALENTS OF FRACTIONS OF ONE INCH
mm FRACTIONS OF ONE INCH INCHES
03969 164 0015625079375 132 00312511906 364 00468715875 116 00625 19844 564 0078125238125 332 009375 27781 764 0109375 31750 18 012535719 964 014062396875 532 01562543656 1164 017187547625 316 1364 0187551594 0203125555625 732 02187559531 1564 023437563500 14 02567469 1764 0265625 714375 932 02812575406 1964 029687 79375 516 0312583344 2164 0328125873125 1132 03437591281 2364 035937595250 38 037599219 2564 0390625
1031875 1332 040625107156 2764 042187111125 716 04375115094 2964 04531251190625 1532 046875123031 3164 0484375127000 12 05130969 3364 05156251349375 1732 053125138906 3564 054687142875 916 05625146844 3764 05781251508125 1932 059375154781 3964 0609375 158750 58 0625 162719 4164 064062 1666875 2132 065625 170656 4364 0671875 174625 1116 06875 178594 4564 0703125 1825625 2332 071875 186531 4764 0734375 190500 34 075194469 4964 07656251984375 2532 078125202406 5164 0796875206375 1316 08125210344 5364 08281252143125 2732 084375218280 5564 085937222250 78 0875226219 5764 08906252301875 2932 090625 234156 5964 0921875238125 1516 09375242094 6164 09531252460625 3132 096875250031 6364 0984375254000 1 10
INT
RO
DU
CT
ION
mm FRAZIONI DI POLLICE POLLICI
8 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORITipologie di spruzzatori 9Fluidodinamica computerizzata (CFD) 10Generazione dello spruzzo 11Spettro delle gocce 12Portata dellrsquougello 15Angolo di spruzzo 17Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo 18Distribuzione dello spruzzo 19Viscositagrave 23Gravitagrave specifica 25Impatto del getto 26Calcolo delle perdite di carico 28
UGELLI SPRUZZATORIUG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
Un ugello egrave un dispositivo che converte lrsquoenergia di pressione di una vena fluida nella energia cinetica delle goccioline spruzzateLe applicazioni in molti processi produttivi industriali sono innumerevoli e spesso gli ugelli spruzzatori diventano una componente critica per la determinazione della qualitagrave finale del prodotto o dellrsquoefficienza del processoPer questo motivo le varie gamme di ugelli disponibili per applicazioni industriali sono descritte nel catalogo ugelli di PNR unitamente a concise ma complete informazioni sui parametri piugrave importanti che possono fornire la definizione tecnica di uno spruzzo e della sua qualitagraveAbbiamo raggruppato qui di seguito le formule piugrave utili per la progettazione di un sistema di spruzzo che mostrano lrsquoinfluenza di diversi fattori sul processo di spruzzaturaA pag 36 di questo manuale si trovano ulteriori informazioni sul materiale migliore per uno scopo specifico o particolare applicazioneTutti i dati che seguono quando non altrimenti specificato devono intendersi a prove condotte alla pressione atmosferica a livello del mare e con acqua alla temperatura di 15degC
9wwwpnritCTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORI Tipologie di spruzzatori
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
Un ugello spruzzatore egrave sostanzialmente un dispositivo che trasforma la energia cinetica di una vena liquida in velocitagrave delle gocce del suo getto come descritto nel seguitoLa gamma di spruzzatori disponibili per applicazione in processi industriali ha avuto negli ultimi anni una espansione notevo-lissima che ha condotto alla creazione di intere gamme di prodotto progettate esclusivamente per le necessitagrave di industrie specifiche
Senza entrare troppo nei dettagli diamo qui di seguito una classificazione generale ed a grandi linee dei tipi di prodotto oggi disponibili con lrsquoavvertenza che numerosi tipi progettati espressamente per un singolo cliente e destinati ad applicazioni speciali non sono menzionati
Gli spruzzatori si classificano in diversi modi ovvero
In base al tipo di getto prodottoSi puograve produrre un getto a cono cavo a cono pieno a ventaglio a getto rettilineo dove le denominazioni si spiegano da sole
In base al principio di funzionamentoCon camera in pressionebullAd impattobullAtomizzatori ad aria compressabull
Informazioni piugrave dettagliate sulla costituzione ed i principi di funzionamento dei vari tipi di spruzzatori possono essere trovate nelle pagine introduttive del nostro Catalogo CTG UG20 IT che riporta la nostra gamma completa di spruzzatori
10 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORI Fluidodinamica computerizzata (CFD)UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
La nostra gamma di spruzzatori copre una vastissima gamma di portate da 14000 fino a 006 litri al minuto e richiede una serie molto diversificata di macchine utensili di alta precisione che possa arrivare a svolgere anche lavorazioni di micro-meccanica in alta precisione
In aggiunta la ricerca di sempre mag-giore efficienza nei processi indu-striali dei nostri clienti ci ha spinto a dotarci di moderni mezzi di indagine come dei software molto complessi di Fluidodinamica ComputerizzataQuesti speciali programmi consen-tono una volta impostato nel calco-latore il profilo di un certo condotto (nel nostro caso la geometria interna di uno spruzzatore ) di poter calco-lare ed indicare con diversi colori le velocitagrave del fluido previste in ogni punto di qualsiasi sezione trasversale di passaggioViene cosigrave messa in evidenza la pre-senza e lrsquoimportanza di quei fenomeni turbolenti che rischiano di diminuire la efficienza dello spruzzatore ridu-cendo la velocitagrave di uscita e provo-cando fenomeni negativi come ad esempio la disuniformitagrave o la instabi-litagrave del gettoUn ugello la cui geometria sia verifi-cata mediante lrsquoimpiego un program-ma CFD assicura una prestazione migliore ed aumenta lrsquoefficienza del lrsquo impianto sul quale viene montato
In alcuni casi particolari dove la effi-cienza massima egrave un requisito stret-tamente necessario si ricorre anche a profili correttivi come gli elementi guidaflusso descritti piugrave avanti nel capitolo riguardante le misure di forza di impatto (pagina 26)
11wwwpnritCTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
Il diagramma mostra lrsquoidealizzazione del processo che genera le goccioline mentre il getto drsquoacqua che esce dallrsquougello si sta rompendoIl modello teorico la cui esattezza egrave confermata dalla ricerca scientifica considera che il liquido che scorre attraverso lrsquougello ed esce passando attraverso il bordo dellrsquoorifizio genera una lamina liquidaTale lamina a causa dellrsquoinstabilitagrave indotta da forze aerodinamiche ovvero dovute alla resistenza che lrsquoaria circostante oppone al moto delle gocce si rompe prima in filamenti allungati di forma piugrave o meno cilindrica e alla fine si trasforma in goccioline
Prendendo tale processo come linea guida si puograve facilmente intuire che il diametro medio delle goccioline egrave in qualche modo collegato a parecchi fattori quali
1 Lo spessore della lamina stessa2 Lrsquouniformitagrave della lamina3 Un flusso ed un processo di frazionamento del liquido sotto condizioni uniformi
Per quanto detto prima e limitatamente agli ugelli idraulici il progettista di un sistema che intende generare uno spruzzo com-posto di goccioline minute anche se non finissime potrebbe essere in grado di operare una prima scelta come segue
Ugelli ad impatto danno prestazioni accettabili per questa applicazione
Ugelli centrifughi a cono cavo ugelli multipli a cono pieno danno le migliori prestazioni con pressioni basse
Ugelli a turbolenza possono essere usati ma con risultati mediocri
Ugelli centrifughi a cono pieno senza vorticatore da non utilizzare in assoluto
La scelta di sopra egrave naturalmente basata sul meccanismo di formazione delle goccioline che varia da un tipo di ugello allrsquoaltro e che permette di prevedere su quale tipo sia meglio orientarsiNel capitolo seguente forniremo alcune indicazioni di massima per operare una prima scelta basandosi sulle caratteristi-che della applicazione e sui risultati che si vogliono conseguire
Nei casi in cui i requisiti relativi al tipo di energia elettrica non siano un problema o nei casi in cui si richiedano goccioline di uno specifico diametro si possono ottenere le goccioline piugrave piccole con lrsquoausilio di un atomizzatore ad ariaIn questo caso lrsquoazione di taglio di un flusso di aria compressa ad alta velocitagrave viene usato con moltissime tecniche diverse per ottenere un valore per SMD (Sauter Mean Diameter) di 50 micron ed anche meno
UGELLI SPRUZZATORI Generazione dello spruzzo
Meccanismo teorico di generazionedelle goccioline
12 wwwpnrit CTG SH06 IT
Lrsquoatomizzazione di un liquido per mezzo di un fluido comprimibile come lrsquoaria il vapore o un gas egrave definita come atomizza-zione pneumatica bifasica o a due fluidi Molti processi industriali richiedono la disponibilitagrave di finissime goccioline atomizzate e le tecnologie per produrre getti atomizzati si sono molto evolute negli ultimi anni Inoltre tecniche di processo sempre piugrave sofisticate hanno aumentato lrsquoesigenza di avere delle definizioni precise delle caratteristiche di uno spruzzo che ora sono a disposizione degli ingegneri progettisti Da molti anni PNR fornisce su richiesta la documentazione completa dei rapporti sulle piugrave importanti prove applicative eseguite qui di seguito descritte noncheacute informazioni aggiuntive per tutti i prodotti della sua gamma
Test con Interferometro Laser (con PDPA)
I test di PNR sulle dimensioni delle goccioline sono stati eseguiti con un Interferometro Laser PDPA (Phase Doppler Particle Analizer) uno strumento con il quale due raggi laser si incontrano in un determinato punto dello spruzzo e definiscono una zona di indagine per eseguire il test Le goccioline che attraversano questa zona specifica provocano una piccola dispersione che viene rilevata dal ricevitore dello strumento ed elaborata da un computer per ottenere le informazioni piugrave importanti sulle caratteristiche dello spruzzo
Informazioni del rapporto sul test eseguito
Il rapporto sui risultati di un test egrave costituito da dati stampati su tre pagine la prima delle quali contiene le informazioni piugrave interessanti che rendono possibile basare tutti i calcoli di processo su dati precisi relativamente agli angoli di spruzzo lrsquoef-ficienza del processo ed il comportamento del getto durante unrsquoapplicazione Queste pagine contengono il valore Diametro Medio Sauter che egrave fondamentale conoscere per eseguire i calcoli di scambio calore nei processi di raffreddamento dei gas in evaporazione in quanto dagrave la possibilitagrave di valutare la superficie di scambio ottenuta con lrsquoatomizzazione per un determinato volume di liquido
La prima figura a pagina 12 che si riferisce allrsquoatomizzazione di acqua con aria compressa mostra i due seguenti istogrammi
bull Curva di distribuzione del diametro goccioline (micron)
bull Curva di distribuzione delle velocitagrave goccioline (mps)
ed i valori qui di seguito descritti
bull Diametro Medio Aritmetico (D10)
bull Diametro Medio Superficie (D20)
bull Diametro Medio Volume (D30)
bull Diametro Medio Sauter (D32)
DIAMETRO MEDIO ARITMETICO Valore di diametro che moltiplicato per il numero di goc-cioline contenute nel campione egrave uguale alla somma di tutti i diametri delle goccioline
DIAMETRO MEDIO SUPERFICIE Diametro di una gocciolina la cui superficie moltiplicata per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma delle superfici di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO VOLUME Diametro di una gocciolina il cui volume moltiplicato per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma dei volumi di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO SAUTERDiametro di una gocciolina il cui rapporto volumearea egrave uguale al rapporto tra la somma dei volumi di tutte le goc-cioline diviso per la somma delle superfici di tutte le goc-cioline
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocceUG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
D10 = Σ i ni di
Σ i ni
D20 = Σ i ni di
2
Σ i ni
D30 = Σ i ni di
3
Σ i ni
D32 = Σ i ni di
3
Σ i di
2
3
13wwwpnritCTG SH06 IT
TentativiNumero di gocce esaminate durante il tempo di prova comprende sia le gocce validate che quelle scartate per difetti di forma
Criteri di calcolo correttiUna correzione matematica egrave applicata alle gocce in una zona al contorno della zona di prova che sono state validate durante la prova oppure alle gocce che non hanno una forma perfettamente sferica in modo da condurre lrsquoesame in base a param-etri omogenei Questa correzione si rende necessaria per avere una proporzionalitagrave diretta tra la fase del raggio laser ed il diametro delle gocce
Densitagrave numericaIl numero di gocce che passa attraverso la zona di prova nella durata temporale della prova
Zona di provaLrsquo area nella quale i due raggi laser si incrociano nella quale tutte le gocce che attraversano la zona di prova sono considerate Le gocce che rispettano determinati parametri di forma sono prese come valide ai fini della prova e costituiscono il campione esaminato del quale sono forniti i parametri di dimensione e velocitagrave
Gocce validateSono le gocce accettate in base ai parametri dimensionali fissati e che costituiscono il campione esaminato
Test di velocitagraveIstogramma che riporta la distribuzione di velocitagrave delle varie gocce in metri per secondo
Portata in volumeIl volume in centimetri cubi al secondo delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
Densitagrave di volumeIl volume in centimetri cubi al secondo e per centimetro quadro delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
14 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR puograve fornire su richiesta la documentazione completa contenente i rapporti sui parametri precedentemente illustrati noncheacute altre informazioni su tutti gli atomizzatori PNR
Nella foto a fianco lrsquoesecuzione di un test nel nostro labora-torioUsiamo un interferometro laser azionato da un computer per rilevare e registrare i parametri di spruzzo mentre le capacitagrave del fluido ed i valori della pressione di alimentazione vengono monitorati con strumenti ad alta precisione
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
NOTA IMPORTANTE
Come accennato a pagina 12 i valori dei diametri misurati con il PDPA (D10 D20 D30 D32 ecc) sono relativi a uno specifico volu-me di misura cambiando la posizione del volume di misura i valori misurati possono cambiare anche sensibilmenteUna corretta caratterizzazione richiede molti rilievi e il risultato finale dipende comunque dalle modalitagrave con cui vengono scelte le posizioni dei volumi di misuraEgrave pertanto insufficiente dare i valori di una sola misura pretendendo di caratterizzare la granulometria dellrsquointero getto e quindi le caratteristiche di un particolare atomizzatoreNon occorre poi dimenticare che ogni misura dipende fortemente dalle condizioni di prova (pressione liquido pressione aria temperatura ambiente umiditagrave ambiente ecc) che possono variare notevolmente nella vita operativaIl progettista di un impianto non deve utilizzare i dati di granulometria forniti come valori assoluti da inserire nei calcoli ma usarli per inquadrare lrsquoatomizzare in una determinata classe prestazionalePer avere dati utili allrsquoutilizzo per calcoli di processo egrave il progettista stesso che deve specificare le condizioni di prova applicabili
15wwwpnritCTG SH06 IT
Per calcolare la portata di scarico di un ugello si deve usare la legge di Bernoulli che dice che lrsquoenergia di un flusso liquido rimane invariata in tutte le parti del flusso Lrsquoattrito ed eventuali perdite di turbolenza non vengono prese in considerazione e ciograve egrave ragionevole per i nostri scopi se il calcolo viene eseguito su due sezioni non troppo distanti lrsquouna dallrsquoaltra
La legge di Bernoulli puograve essere formulata nel modo seguente
Pertanto se consideriamo due sezioni dello stesso tubo la sezione A e la sezione B possiamo definire che llrsquoenergia del flusso rimane costante scrivendo la formula nel modo seguente
Infine se consideriamo che le due sezioni sopra citate sono quelle prese immediatamente prima ed immediatamente dopo lrsquoorifizio dellrsquougello essendo
ZA = ZB PB = 0 (PA egrave una pressione differenziale riferita alla pressione atmosferica)
VA cong 0 trascurabile se paragonata a VB (per diametro orifizio molto piugrave piccolo del diametro del condotto)
Si arriva alla formula
Quando infine definiamo una nuova costante k per includere il valore dello spazio di emissione dellrsquoorifizio dellrsquougello (A) otteniamo la seguente equazione in base alla quale per un ugello che spruzza un liquido in uno spazio a pressione ambiente il flusso di uscita egrave proporzionale alla pressione di alimentazione
Considerando ora due diversi valori di pressione per uno stesso ugello poicheacute k sta per una quantitagrave costante possiamo scrivere che
e derivare da questa equazione che rende possibile calcolare il valore di flusso di un ugello per ogni valore di pressione una volta conosciuto il valore del flusso ad unrsquoaltra pressione
Lrsquoenergia di un dato flusso di liquido che attraversa una data sezione di tubazione egrave composta di tre parti vale a dire
P Energia di deformazione di volume di liquido per unitagrave di volume o pressione
1 ρV2 Energia cinetica di una particella di liquido per unitagrave di volume2ρgz Energia potenziale di una particella di liquido per unitagrave di volume
Dove ρ = densitagrave del liquido g = accelerazione gravitazionale
z = altezza rispetto ad un piano di riferimento V = Velocitagrave del liquido
PA = 1 ρVB 2 rArr
2
K = Q rArr
PK =
Q1 = Q2 rArr
P1 P2
Q = A V rArr
Q = A x C x P rArr
1 P + 1 ρV2 + ρgz = E
2
VB = 2 PA rArr ρ
Q1 = P1
Q2 P2
3 V = C P
4 Q = K P
2 PA + 1 ρVA 2 + ρgzA = PB + 1 ρVB
2 + ρgzB 2 2
LA VELOCITArsquo DI EFFLUSSO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO AD UNA DIVERSA PRESSIONE
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Portata dellrsquougello
5 Q2 = Q1 P2
P1
16 wwwpnrit CTG SH06 IT
Lrsquoequazione (5) egrave stata ottenuta dopo aver semplificato il vero problema trascurando parecchi fattori quali ad esempiobullNellamaggiorpartedelleapplicazionipraticheilflussodiunliquidoegraveturbolentoenonlaminarebullLeperditediattritotendonoadaumentaredrasticamenteconlavelocitagravedelliquidobullInbasealtipodiugelloutilizzatosiusaunadiversapercentualedellrsquoenergiadisponibileperrompereilgettoedimprimergli
lo schema di spruzzo e lrsquoangolatura voluti
Per le suddette ragioni llsquoequazione (5) dagrave dei risultati affidabili se usata in una limitata gamma di pressioni vicine al valore della pressione dove si conosce la portata del flusso tenendo conto che questo range di pressione dipende dal tipo di ugello utilizzato La nostra esperienza ci ha dimostrato che ci si puograve aspettare che lrsquoerrore del valore calcolato sia inferiore al +- 6 per valori di pressione compresi tra 13 fino a 3 volte il valore di riferimento
Ad esempio un ugello con portata 10 lpm a 3 bar secondo lrsquoequazione (5) avrebbe i seguenti valori di flussoa 1 bar 577 lpma 9 bar 173 lpmin condizioni reali ci si puograve aspettare che i valori di flusso sianoalti come 61 lpm a 1 barbassi come 162 lpm a 9 barLe sopracitate condizioni devono essere intese solo come una linea guida di riferimento poicheacute molti fattori interferiscono in ope-razioni reali che non sono state qui considerate come ad esempio il tipo di liquido la viscositagrave del liquido e la sua densitagrave
Probabile percentuale di deviazione dai valori teorici a quelli reali
Inoltre gli errori percentuali sopra descritti vanno riferiti ad ugelli che usano parte dellrsquoenergia del flusso per produrre geometrie di spruzzo ad ampia angolaturaSi potranno avere valori piugrave bassi per ugelli ad angolo di spruzzo stretto ugelli ad impatto ed ugelli con getto a dardoLe prove di laboratorio ed i relativi diagrammi mostrano che i valori di portata reali per ogni ugello nella pratica vengono utilizzati quando si deve ottenere un risultato preciso
Coefficiente di scarico di un ugello
Con riferimento allrsquoequazione (4) se consideriamo un valore di pressione uguale a 1 (P = 1 bar) la portata del flusso dellrsquougello diventa
K egrave un parametro ampiamente usato per lrsquoindustria dellrsquoantincendio
In alcuni casi si fa riferimento al coefficiente di scarico dellrsquougello o in breve al coefficiente dellrsquougello per indicare la portata di quellrsquougello per unrsquounitagrave di pressione Naturalmente per un dato valore di pressione Pn il valore del flusso saragrave
+ 6
+ 3
- 3
- 6
CAPACITArsquo AD UN DATO VALORE DI PRESSIONE QUANDO SI CONOSCE K
CAPACITArsquo DELLrsquoUGELLO PER P = 1 barQ = K P = K 1 = K
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Portata dellugello
6 Qn = K Pn
17wwwpnritCTG SH06 IT
Per angolo di spruzzo si intende lrsquoangolo di apertura che il getto di goccioline dellrsquougello forma al momento in cui esce dallrsquoori-fizio dellrsquougello stesso ed egrave uno dei parametri fondamentali per la scelta di un ugello adatto e funzionaleLrsquoampiezza dellrsquoangolo di spruzzo infatti insieme alla distanza tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il bersaglio del getto determina lrsquoarea di copertura dello spruzzo e la densitagrave del liquido spruzzato rispetto allrsquoarea di copertura Consultate i nostri Cataloghi per avere una descrizione di tutte le diverse geometrie di spruzzo possibiliLa tabella a fondo pagina da lrsquoampiezza teorica dello spruzzo calcolata sulla base dellrsquoangolo di spruzzo di un ugello e della distanza che intercorre tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il punto di impatto del gettoEgrave importante notare che a causa di diversi fattori quali ad esempio le forze di gravitagrave e la deriva aerodinamica lrsquoangolo di spruzzo non puograve essere mantenuto se non entro distanze limitate di solito fino a 300 mm dallrsquoorifizio dellrsquougelloPer gli atomizzatori ad aria compressa egrave improprio usare il termine di angolo di spruzzo percheacute non si puograve misurare alcun valore preciso Pertanto i valori dati nei Cataloghi specifici vanno intesi solamente come linee guida
COPERTURA DELLO SPRUZZO TEORICA
a varie distanze dallrsquoorifizio dellrsquougello
Angolo 50 100 150 200 250 300 400 500 600 700 800 1000 di spruzzo mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm
15deg 13 26 40 53 66 79 105 132 158 184 211 263 25deg 22 44 67 89 111 133 177 222 266 310 355 443 30deg 27 54 80 107 134 161 214 268 322 375 429 536 35deg 32 63 95 126 158 189 252 315 378 441 505 631 40deg 36 73 109 146 182 218 291 364 437 510 582 728 45deg 41 83 124 166 207 249 331 414 497 580 663 828 50deg 47 93 140 187 233 280 373 466 560 653 746 933 60deg 58 116 173 231 289 346 462 577 693 808 924 1150 65deg 64 127 191 255 319 382 510 637 765 892 1020 1270 70deg 70 140 210 280 350 420 560 700 840 980 1120 1400 75deg 77 154 230 307 384 460 614 767 921 1070 1230 1530 80deg 84 168 252 336 420 504 671 839 1010 1180 1340 1680 90deg 100 200 300 400 500 600 800 1000 1200 1400 1600 2000 95deg 109 218 327 437 546 655 873 1090 1310 1530 1750 2180 100deg 119 238 358 477 596 715 953 1190 1430 1670 1910 2380 110deg 143 286 429 571 714 857 1140 1430 1710 2000 2290 2856 120deg 173 346 520 693 866 1040 1390 1730 2080 2430 2771 3464 130deg 215 429 643 858 1070 1290 1720 2150 2570 3002 3431 4289
DoveASCbull = Copertura dello Spruzzo EffettivaTSCbull = Copertura dello Spruzzo TeoricaASAbull = Angolo di Spruzzo EffettivoTSAbull = Angolo di Spruzzo TeoricoL bull = Distanze dello Spruzzo
TSC = 2 middot L middot ctan ( TSA )2
7
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UGELLI SPRUZZATORI Angolo di spruzzo
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A seconda del modello di ugello le variazioni della pressione di alimentazione possono avere una grande influenza sul valore dellrsquoangolo di spruzzoIn genere con lrsquoaumento della turbolenza della pressione gli ugelli a cono pieno producono angoli di spruzzo piugrave stretti gli ugelli a getto piatto producono angoli di spruzzo piugrave ampi mentre gli ugelli che operano in base al principio di deflessione come gli ugelli a spirale e gli ugelli a getto piatto di stile K subiscono di meno le variazioni di pressioneNessun ugello puograve funzionare bene a valori bassi di pressione (inferiori a 05 bar in base al tipo di ugello) le prestazioni peg-giorano sensibilmente le gocce del liquido spruzzato diventano piugrave grandi le geometrie di spruzzo non sono piugrave ben definite e di hanno valori di angolatura dello spruzzo piugrave bassi
Le figure mostrano gli angoli di spruzzo di diversi ugelli a pressioni di valore diversoQualora la vostra applicazione richiedesse tassativamente un determinato valore di angolo di spruzzo ad un determinato valore di pressione o gamma limitata di valori vi preghiamo di richiedere un rapporto di collaudo al nostro Laboratorio
Ugello a cono pienoDDW 2235
Ugello a getto piattoJCW 2245
Ugello a spiraleECW 2230
Pressione 05 bar Pressione 05 bar Pressione 05 bar
Pressione 3 bar Pressione 3 bar Pressione 3 bar
Pressione 10 bar Pressione 10 bar Pressione 10 bar
Fotografie ottenute con flash 120000S
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RIUGELLI SPRUZZATORI Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo
foto 1
foto 4
foto 7
foto 2
foto 5
foto 8
foto 3
foto 6
foto 9
Nella foto 2 si puograve osservare il processo di formazione delle gocce descritto a pagina 11
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Termini e definizioni
Oltre che dalla portata dalla conformazione dello spruzzo e dal suo angolo un ugello egrave caratterizzato da un parametro chiamato distribuzioneLo spruzzo egrave formato da una dispersione di goccioline di liquido in una corrente aeriformese consideriamo le goccioline passanti per un piano π normale allrsquoasse dellrsquougello osserviamo che tendono ad allontanarsi ma questa dispersione non egrave in genere uniforme e si potranno individuare zone dove le goccioline sono maggiormente addensate ed altre dove sono piugrave disperse La distribuzione egrave un indice dellrsquoaddensamento (o della dispersione) delle goccioline presenti allrsquointerno dello spruzzo Consideriamo lo spruzzo rappresentato in figura 1
alla pressione P lrsquougello eroga una portata Q che allrsquouscita dellrsquoorifizio viene atomiz-zataAd ogni distanza H (detta altezza di spruzzo) possiamo individuare un piano π nor-male allrsquoasse dellrsquougello che seziona lo spruzzoLa conseguente superficie S (detta sezione di spruzzo) dipende da vari parametria) la conformazione dello spruzzo F (Es Cono Pieno)b) lrsquoangolo di spruzzo αc) la distanza HPossiamo quindi scrivere S = S (F α H)Nel caso di un ugello a cono pieno standard la sezione egrave un cerchio di diametro C (detto copertura di spruzzo)Per cui si ha S = 0785 C2 con C = C (H)Il flusso di liquido rappresentato dalle goccioline passa per ogni sezione SMa se la portata complessiva Q egrave costante non altrettanto saranno le portate riferite ad aree inferiori appartenenti alla sezione
Si introduce pertanto la seguente funzione
1) Portata specifica
La funzione q dipende dallo specifico punto della sezione in cui viene misurata per cui si ha
La misurazione della funzione q egrave perograve onerosa pertanto si preferisce individuare due funzioni anchrsquoesse derivate dalla portata che possano rappresentare adeguatamente la dispersione delle goccioline
Distribuzione2) Lineare Effettiva
Nota la direzione x egrave presa come direzione generica
Distribuzione3) Angolare Effettiva
part Qpart x
qx =UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Figura 1
q = limΔS 0
ΔQΔS
q = = f (x y H)part Qpart S
part Qpart φ
qφ =
ΔQ egrave la portata che passa attraverso unrsquoarea ΔSdove ΔS area appartenente alla sezione S
x e y sono le coordinate locali del piano della sezionedove H egrave la distanza del piano π dallrsquoorifizio dellrsquougello
partQ egrave la variazione della portatadove partx egrave la variazione di una coordinata lineare
partQ egrave la variazione della portatadove partφ egrave la variazione di una coordinata angolare
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
I valori assunti da queste funzioni caratterizzano lo spruzzo e permettono di tracciare gli specifici grafici chiamati Curve di distribuzione
Dallrsquoanalisi delle curve si puograve determinare il tipo di conformazione del getto (Spray Pattern)Il tipo di curva infatti indica se un ugello appartiene a uno dei seguenti tipi cono pieno cono cavo dardo lama ecc
Misurazione della distribuzione
Le distribuzioni vengono determinate tramite un dispositivo chiamato ldquoPatternatorrdquo (traducibile in italiano coi termini Misuratore di distribuzione o Caratterizzatore di spruzzo)
Il patternator egrave costituito essenzialmente da 4 parti1) Collettore2) Cella di raccolta3) Blocco di misura4) Blocco di scaricoNota Gli N collettori costituiscono il captatoreLrsquougello viene posto sopra lrsquoapparecchiatura in modo che il getto investa il captatore ortogonalmentePer misurare la distribuzione lineare occorre utilizza-re un captatore lineare (figura 5) mentre per la distri-buzione angolare occorre utilizzare un distributore circolare (figura 6)Ogni collettore (1) intercetta il flusso di goccioline passante per il proprio settore e lo convoglia nella relativa cella di raccolta (2)
Il blocco di misura (3) determina la quantitagrave di liquido raccolta Il blocco di scarico (4) permette lo scarico del liquido dopo la fine della prova
Esistono due tipi di patternator
Patternator Analogici1 forniscono un indicazione diretta dei volumi raccolti tramite la visualizzazione dei livelli di liquido in ogni cellaPatternator Digitali2 forniscono una lettura automatica dei volumi raccolti e riportano i valori rilevati su un apposito file
Figura 2 Distribuzione lineare Figura 3 Distribuzione angolare
Figura 4
Figura 6 Captatore circolareFigura 5 Captatore lineare
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UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Normalizzazione della distribuzione
I valori misurati tramite il Patternator permettono il tracciamento delle curve di distribuzioneOltre alla rappresentazione a linee della distribuzione illustrata nelle Figure 2 e 3 viene solitamente utilizzata una rappre-sentazione a barre verticali che richiama visivamente il livello del liquido raccolto nelle celle a colonna utilizzate nei vecchi dispositivi digitali
Oltre che dallrsquoaltezza di spruzzo e dalle condizioni operative le curve di distribuzione dipendono dal tempo di prova maggiore egrave il tempo di prova e conseguentemente maggiore egrave il volume captatoPer eliminare la dipendenza del tempo dai valori misurati si passa dalle distribuzioni effettive a quelle normalizzate
Distribuzione4) Lineare Normalizzata
Distribuzione5) Angolare Normalizzata
Nota il valore massimo si riferisce tra la serie di valori rilevanti nelle N celleOltre alle distribuzioni posso normalizzare gli intervalli applicando le seguente espressioni
Intervallo6) Lineare Normalizzato
Intervallo7) Angolare Normalizzato
Lrsquoapertura lineare normalizzata
2
N=Δλ egrave definita in un intervallo [-1+1]
Lrsquoapertura angolare normalizzataN
πθ
2=Δ egrave definita in un intervallo [0+2π]
Figura 7 Curva di distribuzione lineare effettiva Figura 8 Curva di distribuzione angolare effettiva
Mx
xx q
q=δ
N
πθ
2=Δ
Figura 9 Curva di distribuzione lineare normalizzata Figura 10 Curva di distribuzione angolare normalizzata
qx egrave la distribuzione lineare di una cella genericadove qx
M egrave la distribuzione lineare massima misurata
qφ egrave la distribuzione angolare di una cella genericadove qφ
M egrave la distribuzione angolare massima misurata
2 egrave lrsquoampiezza lineare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle attive
2π egrave lrsquoampiezza angolare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle
Mq
q
ϕ
ϕϕδ =φ
φ
φ
2
N=Δλ
2
N=Δλ
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Valutazione della distribuzione
La caratterizzazione delle curve di distribuzione viene eseguita considerando 3 proprietagrave
a) UNIFORMITAgrave b) MONOTONIA c) SIMMETRIA
Per comprendere il significato di queste 3 proprietagrave esaminiamo le seguenti figure
a) Definiamo UNIFORME una distribuzione che minimizza il rapporto AAdeg
b) Definiamo MONOTONA una distribuzione che cresce nella parte sinistra e diminuisce nella parte destra c) Definiamo SIMMETRICA una distribuzione che minimizza il rapporto A+A-
Le seguenti distribuzioni rappresentano quindi dei casi ideali
Queste 3 proprietagrave vengono valutate tramite la definizione dei seguenti parametri
1 Uniformitagrave Integrale
2 Uniformitagrave Incrementale
3 Indice di Simmetria
Maggiori dettagli delle modalitagrave di ottenimento di questi parametro sono disponibili nella Relazione Tecnica REL 080002 che puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico
Figura 12Distribuzione normalizzata monotona
Figura 11Distribuzione normalizzata monotona
Figura 14 Distribuzioneidealmente monotona
Figura 15 Distribuzioneidealmente simmetrica
Figura 13 Distribuzioneidealmente uniforme
1001 sdot=MA
AU
1002
2 sdot=lowastσ
U
1001
sdot⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
sdotminus=
lowast
lowast
δ
ε
NI S
sum minus=lowast
M
i iδδε
A egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione normalizzatadove Adeg egrave lrsquoarea complementare a A rispetto al rettangolo drsquoinviluppo 2 times 1
La parte sinistra egrave il tratto -1 0dove La parte destra egrave il tratto 0 +1
A+ egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte positivadove A- egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte negativa
dove
dove δrsquo egrave il valore della portata normalizzata della cella simmetrica M celle utili in una semiapertura
lowast
lowast sum=
N
N
i i
δ
δ N celle utili
A area sottesa dalla curva di distribuzione AM area sottesa dalla curva di distribuzione idealedove
sum minus= +lowast
1
N
i ii δδσ
N celle utili
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I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
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UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
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RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
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UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
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Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
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RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
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UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
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RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
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Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
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PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
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I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
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I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
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FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
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ZION
I
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73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
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200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
STAM
PATO
IN E
U 04
09
copy B
ellamp
Tany
I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
3wwwpnritCTG SH06 IT 3
Premessa
Per molti anni gli Ingegneri di PNR hanno lavorato insieme ai nostri Clienti nella ricerca di soluzioni appropriate su specifici problemi applicativi in innumerevoli impianti di diversi settori industrialiQuesta collaborazione continua ci ha permesso di raccogliere una notevole quantitagrave di informazioni sulle applicazioni pratiche degli ugelli spruzzatori che ora possiamo mettere a loro disposizione dopo averle organizzate e riunite nel presente manualeA tutti i nostri Clienti il nostro ringraziamento per la loro preziosa collaborazione e per il supporto che ci hanno dato nella progettazione e produzione di una gamma sempre piugrave completa ed efficiente di ugelli spruzzatori e sistemi di spruzzo
Confidiamo che i lettori apprezzino il nostro lavoroOgni altra informazione suggerimento o precisazione che possa concorrere a migliorare e completare questo manuale egrave attesa e benvenuta
INFORMAZIONI GENERALISistemi Internazionale di unitagrave di misura 4Tabella prefissi del Sistema Internazionale 5Tabella di conversione da unitagrave Americane a unitagrave SI 5Tabella di conversione scale della temperatura 6Equivalenti metrici e decimali di frazioni di pollice 7
INFORMAZIONI GENERALI
INTR
ODUC
TION
INFO
RMAZ
IONI
GE
NERA
LI
3
4 wwwpnrit CTG SH06 IT
Descrizione
Il Sistema Internazionale di unitagrave di misura a volte denominato SI egrave stato definito dallrsquoOrganizzazione degli Standard Internazionali (ISO) ed egrave basato su unitagrave metriche Le note seguenti comprendono la maggior parte delle unitagrave che sono piugrave comunemente usate nelle grandezze relative ai fluidiIl sistema consiste di nove unitagrave ed alcune unitagrave supplementari che coerentemente da esse derivano La coerenza sta nel fatto che il prodotto o il quoziente di qualsiasi quantitagrave da due unitagrave nel sistema risulta in unrsquoaltra quantitagrave unitaria Poicheacute in tutto il mondo si tende ora ad usare questo moderno sistema metrico forniamo qui di seguito le costanti di conversione per alcune delle unitagrave piugrave utili
Grandezze fondamentali
Nel Sistema Internazionale sono definite le seguenti grandezze fondamentali
INFO
RMAZ
IONI
GE
NERA
LI
Ndeg GRANDEZZA NOME DELLUNITArsquo SI SIMBOLO
1 Lunghezza metro m
2 Massa chilogrammo kg
3 Tempo secondo s
4 Temperatura termodinamica Kelvin K
5 Sostanza molecolare mole mol
6 Corrente elettrica Ampere A
7 Intensitagrave della luce candela cd
8 Angolo piano radiante rad
9 Angolo solido steradiante sr
Da queste grandezze fondamentali ne sono derivate molte altre tra le quali le piugrave importanti per i nostri scopi sono
Ndeg GRANDEZZE DERIVATE NOME DELLUNITArsquo SI SIMBOLO EQUIVALENZE
10 Area metro quadro m2
11 Volume metro cubo m3
12 Densitagrave Chilogrammo per metro cubo Kgm3
13 Velocitagrave metro al secondo ms
14 Accelerazione metro al secondo quadrato ms2
15 Velocitagrave angolare radian al secondo rad s
16 Frequenza Hertz Hz Hz = cicli s
17 Forza Newton N N = kg ms2
18 Pressione Pascal Pa Pa = Nm2
19 Momento chilogrammo al metro secondo Kg ms
20 Energia Joule J J = N m
21 Energia elettrica Watt W W = Js
22 Momento di forza Newton metro N m
23 Viscositagrave cinematica Metro quadro al secondo m2s
24 Viscositagrave dinamica Secondo Pascal Pa s
25 Conduttivitagrave termica Watt metro Kelvin W (M K)
INFORMAZIONI GENERALI Sistemi Internazionale di unitagrave di misura
5wwwpnritCTG SH06 IT
INFO
RMAZ
IONI
GE
NERA
LI
UNITArsquo AMERICANA FATTORE DI CONVERSIONE UNITArsquo SIPound masscubic feet 16018 Chilogrammimetro cuboGallons per minute 3785 litri al minuto (lpm)US Gallon 3785 litro (l)Pound force 4448 Newton (N)BTU (British Thermal Unit) 1055 Joule (J)BTU per hour 02931 Watt (W)BTU per pounddeg F 4184 Joule (kg K)mil 254 Micrometro (micron)Inches 254 millimetri (mm)Foot 03048 metro (m)Horsepower 0746 kilowatt (kW)Pounds per square inch 00689 bar (1 bar = 100 kPa)BTU per pound 2326 Joule per kgLbs per gallon 01198 kg per litro (kgl)Square inch 64516 centimetro quadro (cm2)Square foot 00929 metro quadro (m2)Acre 04047 ettaro (ha)Foot per second 03048 metri al secondo (msec)Foot per minute 03048 metri al minuto (mmin)Miles per hours 1609 chilometri orari (kmh)Knots 1852 chilometri orari (kmh)Cubic foot 00283 metro cubo (m3)Cubic inch 16387 centimetro cubo (cm3)Pound 04536 chilogrammo (kg)Ton 090272 tonnellata metrica (t)
GRANDEZZADENSITArsquoPORTATA DI FLUIDOVOLUME DEL FLUIDOFORZACALORETRAFERIMENTO CALORECAPACITArsquo DI CALORE SPECIFICALUNGHEZZALUNGHEZZALUNGHEZZAENERGIA ELETTRICAPRESSIONEVALORE CALORICO ENTALPYPESO SPECIFICOSUPERFICIESUPERFICIESUPERFICIEVELOCITArsquoVELOCITArsquo VELOCITArsquoVELOCITArsquoVOLUMEVOLUMEPESOPESO
Moltiplicare le Unitagrave Americane a sinistra per il fattore di conversione per ottenere le Unitagrave SI a destraDividere le Unitagrave SI a destra per il fattore di conversione per ottenere le Unitagrave Americane a sinistra
INFORMAZIONI GENERALI Tabella prefissi del Sistema Internazionale
Prefissi
Le unitagrave SI possono avere prefissi per rendere piugrave comodamente utilizzabili grandi e piccole misurazioni Per esempio la luce visibile ha unrsquoampiezza drsquoonda pari piugrave o meno a 00000005 m che piugrave comodamente egrave possibile scrivere come 500 nmSi noti lrsquoimportanza di utilizzare correttamente i simboli maiuscoli e minuscoli per evitare ambiguitagrave Non egrave piugrave permesso utilizzare piugrave prefissi in cascata ad esempio non si puograve scrivere 10 000 m = 1 dakm
10n Prefisso Simbolo Nome Equivalente decimale1024 yotta Y Quadrilione 1 000 000 000 000 000 000 000 0001021 zetta Z Triliardo 1 000 000 000 000 000 000 0001018 exa E Trilione 1 000 000 000 000 000 0001015 peta P Biliardo 1 000 000 000 000 0001012 tera T Bilione 1 000 000 000 000109 giga G Miliardo 1 000 000 000106 mega M Milione 1 000 000103 kilo k Mille 1 000102 etto h Cento 10010 deca da Dieci 1010minus1 deci d Decimo 0110minus2 centi c Centesimo 00110minus3 milli m Millesimo 000110minus6 micro micro Milionesimo 0000 00110minus9 nano n Miliardesimo 0000 000 00110minus12 pico p Bilionesimo 0000 000 000 00110minus15 femto f Biliardesimo 0000 000 000 000 00110minus18 atto a Trilionesimo 0000 000 000 000 000 00110minus21 zepto z Triliardesimo 0000 000 000 000 000 000 00110minus24 yocto y Quadrilionesimo 0000 000 000 000 000 000 000 001
INFORMAZIONI GENERALI Tabella di conversione da unitagrave Americane a unitagrave SI
6 wwwpnrit CTG SH06 IT
Ci sono 4 tipi principali di scale per indicare la temperatura CENTIGRADA CELSIUS FAHRENHEIT KELVIN e RANKINELe scale Kelvin e Celsius sono usate in Europa mentre le scale Rankine e Fahrenheit sono usate nel Paesi Anglosassoni
MP = punto di fusione acquaBP = punto di ebollizione acqua
INFO
RMAZ
IONI
GE
NERA
LI
SIMBOLO NOME MP BP NOTE
degC Gradi Celsius 0 100 0 e 100 sono arbitrariamente posizionati al punto di congela-mento e di ebollizione dellrsquoacqua
degF Gradi Fahrenheit 32 212
0degF egrave la temperatura stabilizzata quando quantitagrave equivalenti di ghiaccio acqua e sale vengono miscelate 96degF egrave la tem-peratura rilevata ltltda un termometro tenuto in bocca o sotto lrsquoascella di una persona in buona salutegtgt
degK Gradi Kelvin 27316 37316Sulla base delle definizioni della scala centigrada e delle prove sperimentali che lo zero assoluto si trovi a -27316degC e che sia uno standard internazionale di punto di temperatura
degR Gradi Rankine 49167 67167 Sulla base delle definizioni della scala Fahrenheit e delle prove sperimentali che lo zero assoluto si trovi a -27316degC
degC degF43 1094
44 1112
45 113
46 1148
47 1166
48 1184
49 1202
50 122
51 1238
52 1256
53 1274
54 1292
55 131
56 1328
57 1346
58 1364
59 1382
60 140
61 1418
62 1436
63 1454
64 1472
65 149
66 1508
degC degF67 1526
68 1544
69 1562
70 158
71 1598
72 1616
73 1634
74 1652
75 167
76 1688
77 1706
78 1724
79 1742
80 176
81 1778
82 1796
83 1814
84 1832
85 185
86 1868
87 1886
88 1904
89 1922
90 194
degC degF91 1958
92 1976
93 1994
94 2012
95 203
96 2048
97 2066
98 2084
99 2102
100 212
105 221
110 230
115 239
120 248
125 257
130 266
135 275
140 284
145 293
150 302
160 320
170 338
180 356
190 374
degC degF19 662
20 68
21 698
22 716
23 734
24 752
25 77
26 788
27 806
28 824
29 842
30 86
31 878
32 896
33 914
34 932
35 95
36 968
37 986
38 1004
39 1022
40 104
41 1058
42 1076
degC degF-10 14
-8 176
-6 212
-4 248
-2 284
0 32
1 338
2 356
3 374
4 392
5 41
6 428
7 446
8 464
9 482
10 50
11 518
12 536
13 554
14 572
15 59
16 608
17 626
18 644
TABELLA FORMULE DI CONVERSIONE
CELSIUS FAHRENHEIT KELVIN RANKINE
degC= -
degF - 32 K - 27316
R - 27316
18 18
degF= 18 degC + 32 18K - 45969 R - 45969
K= degC + 27316
degF - 32 + 27316
- R
18 18
degR= 18 (degC + 27316) degF + 45967 18K -
INFORMAZIONI GENERALI Tabella di conversione scale della temperatura
7wwwpnritCTG SH06 IT
INFO
RMAZ
IONI
GE
NERA
LI
INFORMAZIONI GENERALI Equivalenti metrici e decimali di frazioni di un pollice
5wwwpnr-nozzlescom
METRIC AND DECIMAL EQUIVALENTS OF FRACTIONS OF ONE INCH
mm FRACTIONS OF ONE INCH INCHES
03969 164 0015625079375 132 00312511906 364 00468715875 116 00625 19844 564 0078125238125 332 009375 27781 764 0109375 31750 18 012535719 964 014062396875 532 01562543656 1164 017187547625 316 1364 0187551594 0203125555625 732 02187559531 1564 023437563500 14 02567469 1764 0265625 714375 932 02812575406 1964 029687 79375 516 0312583344 2164 0328125873125 1132 03437591281 2364 035937595250 38 037599219 2564 0390625
1031875 1332 040625107156 2764 042187111125 716 04375115094 2964 04531251190625 1532 046875123031 3164 0484375127000 12 05130969 3364 05156251349375 1732 053125138906 3564 054687142875 916 05625146844 3764 05781251508125 1932 059375154781 3964 0609375 158750 58 0625 162719 4164 064062 1666875 2132 065625 170656 4364 0671875 174625 1116 06875 178594 4564 0703125 1825625 2332 071875 186531 4764 0734375 190500 34 075194469 4964 07656251984375 2532 078125202406 5164 0796875206375 1316 08125210344 5364 08281252143125 2732 084375218280 5564 085937222250 78 0875226219 5764 08906252301875 2932 090625 234156 5964 0921875238125 1516 09375242094 6164 09531252460625 3132 096875250031 6364 0984375254000 1 10
INT
RO
DU
CT
ION
5wwwpnr-nozzlescom
METRIC AND DECIMAL EQUIVALENTS OF FRACTIONS OF ONE INCH
mm FRACTIONS OF ONE INCH INCHES
03969 164 0015625079375 132 00312511906 364 00468715875 116 00625 19844 564 0078125238125 332 009375 27781 764 0109375 31750 18 012535719 964 014062396875 532 01562543656 1164 017187547625 316 1364 0187551594 0203125555625 732 02187559531 1564 023437563500 14 02567469 1764 0265625 714375 932 02812575406 1964 029687 79375 516 0312583344 2164 0328125873125 1132 03437591281 2364 035937595250 38 037599219 2564 0390625
1031875 1332 040625107156 2764 042187111125 716 04375115094 2964 04531251190625 1532 046875123031 3164 0484375127000 12 05130969 3364 05156251349375 1732 053125138906 3564 054687142875 916 05625146844 3764 05781251508125 1932 059375154781 3964 0609375 158750 58 0625 162719 4164 064062 1666875 2132 065625 170656 4364 0671875 174625 1116 06875 178594 4564 0703125 1825625 2332 071875 186531 4764 0734375 190500 34 075194469 4964 07656251984375 2532 078125202406 5164 0796875206375 1316 08125210344 5364 08281252143125 2732 084375218280 5564 085937222250 78 0875226219 5764 08906252301875 2932 090625 234156 5964 0921875238125 1516 09375242094 6164 09531252460625 3132 096875250031 6364 0984375254000 1 10
INT
RO
DU
CT
ION
5wwwpnr-nozzlescom
METRIC AND DECIMAL EQUIVALENTS OF FRACTIONS OF ONE INCH
mm FRACTIONS OF ONE INCH INCHES
03969 164 0015625079375 132 00312511906 364 00468715875 116 00625 19844 564 0078125238125 332 009375 27781 764 0109375 31750 18 012535719 964 014062396875 532 01562543656 1164 017187547625 316 1364 0187551594 0203125555625 732 02187559531 1564 023437563500 14 02567469 1764 0265625 714375 932 02812575406 1964 029687 79375 516 0312583344 2164 0328125873125 1132 03437591281 2364 035937595250 38 037599219 2564 0390625
1031875 1332 040625107156 2764 042187111125 716 04375115094 2964 04531251190625 1532 046875123031 3164 0484375127000 12 05130969 3364 05156251349375 1732 053125138906 3564 054687142875 916 05625146844 3764 05781251508125 1932 059375154781 3964 0609375 158750 58 0625 162719 4164 064062 1666875 2132 065625 170656 4364 0671875 174625 1116 06875 178594 4564 0703125 1825625 2332 071875 186531 4764 0734375 190500 34 075194469 4964 07656251984375 2532 078125202406 5164 0796875206375 1316 08125210344 5364 08281252143125 2732 084375218280 5564 085937222250 78 0875226219 5764 08906252301875 2932 090625 234156 5964 0921875238125 1516 09375242094 6164 09531252460625 3132 096875250031 6364 0984375254000 1 10
INT
RO
DU
CT
ION
mm FRAZIONI DI POLLICE POLLICI
8 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORITipologie di spruzzatori 9Fluidodinamica computerizzata (CFD) 10Generazione dello spruzzo 11Spettro delle gocce 12Portata dellrsquougello 15Angolo di spruzzo 17Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo 18Distribuzione dello spruzzo 19Viscositagrave 23Gravitagrave specifica 25Impatto del getto 26Calcolo delle perdite di carico 28
UGELLI SPRUZZATORIUG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
Un ugello egrave un dispositivo che converte lrsquoenergia di pressione di una vena fluida nella energia cinetica delle goccioline spruzzateLe applicazioni in molti processi produttivi industriali sono innumerevoli e spesso gli ugelli spruzzatori diventano una componente critica per la determinazione della qualitagrave finale del prodotto o dellrsquoefficienza del processoPer questo motivo le varie gamme di ugelli disponibili per applicazioni industriali sono descritte nel catalogo ugelli di PNR unitamente a concise ma complete informazioni sui parametri piugrave importanti che possono fornire la definizione tecnica di uno spruzzo e della sua qualitagraveAbbiamo raggruppato qui di seguito le formule piugrave utili per la progettazione di un sistema di spruzzo che mostrano lrsquoinfluenza di diversi fattori sul processo di spruzzaturaA pag 36 di questo manuale si trovano ulteriori informazioni sul materiale migliore per uno scopo specifico o particolare applicazioneTutti i dati che seguono quando non altrimenti specificato devono intendersi a prove condotte alla pressione atmosferica a livello del mare e con acqua alla temperatura di 15degC
9wwwpnritCTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORI Tipologie di spruzzatori
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
Un ugello spruzzatore egrave sostanzialmente un dispositivo che trasforma la energia cinetica di una vena liquida in velocitagrave delle gocce del suo getto come descritto nel seguitoLa gamma di spruzzatori disponibili per applicazione in processi industriali ha avuto negli ultimi anni una espansione notevo-lissima che ha condotto alla creazione di intere gamme di prodotto progettate esclusivamente per le necessitagrave di industrie specifiche
Senza entrare troppo nei dettagli diamo qui di seguito una classificazione generale ed a grandi linee dei tipi di prodotto oggi disponibili con lrsquoavvertenza che numerosi tipi progettati espressamente per un singolo cliente e destinati ad applicazioni speciali non sono menzionati
Gli spruzzatori si classificano in diversi modi ovvero
In base al tipo di getto prodottoSi puograve produrre un getto a cono cavo a cono pieno a ventaglio a getto rettilineo dove le denominazioni si spiegano da sole
In base al principio di funzionamentoCon camera in pressionebullAd impattobullAtomizzatori ad aria compressabull
Informazioni piugrave dettagliate sulla costituzione ed i principi di funzionamento dei vari tipi di spruzzatori possono essere trovate nelle pagine introduttive del nostro Catalogo CTG UG20 IT che riporta la nostra gamma completa di spruzzatori
10 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORI Fluidodinamica computerizzata (CFD)UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
La nostra gamma di spruzzatori copre una vastissima gamma di portate da 14000 fino a 006 litri al minuto e richiede una serie molto diversificata di macchine utensili di alta precisione che possa arrivare a svolgere anche lavorazioni di micro-meccanica in alta precisione
In aggiunta la ricerca di sempre mag-giore efficienza nei processi indu-striali dei nostri clienti ci ha spinto a dotarci di moderni mezzi di indagine come dei software molto complessi di Fluidodinamica ComputerizzataQuesti speciali programmi consen-tono una volta impostato nel calco-latore il profilo di un certo condotto (nel nostro caso la geometria interna di uno spruzzatore ) di poter calco-lare ed indicare con diversi colori le velocitagrave del fluido previste in ogni punto di qualsiasi sezione trasversale di passaggioViene cosigrave messa in evidenza la pre-senza e lrsquoimportanza di quei fenomeni turbolenti che rischiano di diminuire la efficienza dello spruzzatore ridu-cendo la velocitagrave di uscita e provo-cando fenomeni negativi come ad esempio la disuniformitagrave o la instabi-litagrave del gettoUn ugello la cui geometria sia verifi-cata mediante lrsquoimpiego un program-ma CFD assicura una prestazione migliore ed aumenta lrsquoefficienza del lrsquo impianto sul quale viene montato
In alcuni casi particolari dove la effi-cienza massima egrave un requisito stret-tamente necessario si ricorre anche a profili correttivi come gli elementi guidaflusso descritti piugrave avanti nel capitolo riguardante le misure di forza di impatto (pagina 26)
11wwwpnritCTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
Il diagramma mostra lrsquoidealizzazione del processo che genera le goccioline mentre il getto drsquoacqua che esce dallrsquougello si sta rompendoIl modello teorico la cui esattezza egrave confermata dalla ricerca scientifica considera che il liquido che scorre attraverso lrsquougello ed esce passando attraverso il bordo dellrsquoorifizio genera una lamina liquidaTale lamina a causa dellrsquoinstabilitagrave indotta da forze aerodinamiche ovvero dovute alla resistenza che lrsquoaria circostante oppone al moto delle gocce si rompe prima in filamenti allungati di forma piugrave o meno cilindrica e alla fine si trasforma in goccioline
Prendendo tale processo come linea guida si puograve facilmente intuire che il diametro medio delle goccioline egrave in qualche modo collegato a parecchi fattori quali
1 Lo spessore della lamina stessa2 Lrsquouniformitagrave della lamina3 Un flusso ed un processo di frazionamento del liquido sotto condizioni uniformi
Per quanto detto prima e limitatamente agli ugelli idraulici il progettista di un sistema che intende generare uno spruzzo com-posto di goccioline minute anche se non finissime potrebbe essere in grado di operare una prima scelta come segue
Ugelli ad impatto danno prestazioni accettabili per questa applicazione
Ugelli centrifughi a cono cavo ugelli multipli a cono pieno danno le migliori prestazioni con pressioni basse
Ugelli a turbolenza possono essere usati ma con risultati mediocri
Ugelli centrifughi a cono pieno senza vorticatore da non utilizzare in assoluto
La scelta di sopra egrave naturalmente basata sul meccanismo di formazione delle goccioline che varia da un tipo di ugello allrsquoaltro e che permette di prevedere su quale tipo sia meglio orientarsiNel capitolo seguente forniremo alcune indicazioni di massima per operare una prima scelta basandosi sulle caratteristi-che della applicazione e sui risultati che si vogliono conseguire
Nei casi in cui i requisiti relativi al tipo di energia elettrica non siano un problema o nei casi in cui si richiedano goccioline di uno specifico diametro si possono ottenere le goccioline piugrave piccole con lrsquoausilio di un atomizzatore ad ariaIn questo caso lrsquoazione di taglio di un flusso di aria compressa ad alta velocitagrave viene usato con moltissime tecniche diverse per ottenere un valore per SMD (Sauter Mean Diameter) di 50 micron ed anche meno
UGELLI SPRUZZATORI Generazione dello spruzzo
Meccanismo teorico di generazionedelle goccioline
12 wwwpnrit CTG SH06 IT
Lrsquoatomizzazione di un liquido per mezzo di un fluido comprimibile come lrsquoaria il vapore o un gas egrave definita come atomizza-zione pneumatica bifasica o a due fluidi Molti processi industriali richiedono la disponibilitagrave di finissime goccioline atomizzate e le tecnologie per produrre getti atomizzati si sono molto evolute negli ultimi anni Inoltre tecniche di processo sempre piugrave sofisticate hanno aumentato lrsquoesigenza di avere delle definizioni precise delle caratteristiche di uno spruzzo che ora sono a disposizione degli ingegneri progettisti Da molti anni PNR fornisce su richiesta la documentazione completa dei rapporti sulle piugrave importanti prove applicative eseguite qui di seguito descritte noncheacute informazioni aggiuntive per tutti i prodotti della sua gamma
Test con Interferometro Laser (con PDPA)
I test di PNR sulle dimensioni delle goccioline sono stati eseguiti con un Interferometro Laser PDPA (Phase Doppler Particle Analizer) uno strumento con il quale due raggi laser si incontrano in un determinato punto dello spruzzo e definiscono una zona di indagine per eseguire il test Le goccioline che attraversano questa zona specifica provocano una piccola dispersione che viene rilevata dal ricevitore dello strumento ed elaborata da un computer per ottenere le informazioni piugrave importanti sulle caratteristiche dello spruzzo
Informazioni del rapporto sul test eseguito
Il rapporto sui risultati di un test egrave costituito da dati stampati su tre pagine la prima delle quali contiene le informazioni piugrave interessanti che rendono possibile basare tutti i calcoli di processo su dati precisi relativamente agli angoli di spruzzo lrsquoef-ficienza del processo ed il comportamento del getto durante unrsquoapplicazione Queste pagine contengono il valore Diametro Medio Sauter che egrave fondamentale conoscere per eseguire i calcoli di scambio calore nei processi di raffreddamento dei gas in evaporazione in quanto dagrave la possibilitagrave di valutare la superficie di scambio ottenuta con lrsquoatomizzazione per un determinato volume di liquido
La prima figura a pagina 12 che si riferisce allrsquoatomizzazione di acqua con aria compressa mostra i due seguenti istogrammi
bull Curva di distribuzione del diametro goccioline (micron)
bull Curva di distribuzione delle velocitagrave goccioline (mps)
ed i valori qui di seguito descritti
bull Diametro Medio Aritmetico (D10)
bull Diametro Medio Superficie (D20)
bull Diametro Medio Volume (D30)
bull Diametro Medio Sauter (D32)
DIAMETRO MEDIO ARITMETICO Valore di diametro che moltiplicato per il numero di goc-cioline contenute nel campione egrave uguale alla somma di tutti i diametri delle goccioline
DIAMETRO MEDIO SUPERFICIE Diametro di una gocciolina la cui superficie moltiplicata per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma delle superfici di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO VOLUME Diametro di una gocciolina il cui volume moltiplicato per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma dei volumi di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO SAUTERDiametro di una gocciolina il cui rapporto volumearea egrave uguale al rapporto tra la somma dei volumi di tutte le goc-cioline diviso per la somma delle superfici di tutte le goc-cioline
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocceUG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
D10 = Σ i ni di
Σ i ni
D20 = Σ i ni di
2
Σ i ni
D30 = Σ i ni di
3
Σ i ni
D32 = Σ i ni di
3
Σ i di
2
3
13wwwpnritCTG SH06 IT
TentativiNumero di gocce esaminate durante il tempo di prova comprende sia le gocce validate che quelle scartate per difetti di forma
Criteri di calcolo correttiUna correzione matematica egrave applicata alle gocce in una zona al contorno della zona di prova che sono state validate durante la prova oppure alle gocce che non hanno una forma perfettamente sferica in modo da condurre lrsquoesame in base a param-etri omogenei Questa correzione si rende necessaria per avere una proporzionalitagrave diretta tra la fase del raggio laser ed il diametro delle gocce
Densitagrave numericaIl numero di gocce che passa attraverso la zona di prova nella durata temporale della prova
Zona di provaLrsquo area nella quale i due raggi laser si incrociano nella quale tutte le gocce che attraversano la zona di prova sono considerate Le gocce che rispettano determinati parametri di forma sono prese come valide ai fini della prova e costituiscono il campione esaminato del quale sono forniti i parametri di dimensione e velocitagrave
Gocce validateSono le gocce accettate in base ai parametri dimensionali fissati e che costituiscono il campione esaminato
Test di velocitagraveIstogramma che riporta la distribuzione di velocitagrave delle varie gocce in metri per secondo
Portata in volumeIl volume in centimetri cubi al secondo delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
Densitagrave di volumeIl volume in centimetri cubi al secondo e per centimetro quadro delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
14 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR puograve fornire su richiesta la documentazione completa contenente i rapporti sui parametri precedentemente illustrati noncheacute altre informazioni su tutti gli atomizzatori PNR
Nella foto a fianco lrsquoesecuzione di un test nel nostro labora-torioUsiamo un interferometro laser azionato da un computer per rilevare e registrare i parametri di spruzzo mentre le capacitagrave del fluido ed i valori della pressione di alimentazione vengono monitorati con strumenti ad alta precisione
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
NOTA IMPORTANTE
Come accennato a pagina 12 i valori dei diametri misurati con il PDPA (D10 D20 D30 D32 ecc) sono relativi a uno specifico volu-me di misura cambiando la posizione del volume di misura i valori misurati possono cambiare anche sensibilmenteUna corretta caratterizzazione richiede molti rilievi e il risultato finale dipende comunque dalle modalitagrave con cui vengono scelte le posizioni dei volumi di misuraEgrave pertanto insufficiente dare i valori di una sola misura pretendendo di caratterizzare la granulometria dellrsquointero getto e quindi le caratteristiche di un particolare atomizzatoreNon occorre poi dimenticare che ogni misura dipende fortemente dalle condizioni di prova (pressione liquido pressione aria temperatura ambiente umiditagrave ambiente ecc) che possono variare notevolmente nella vita operativaIl progettista di un impianto non deve utilizzare i dati di granulometria forniti come valori assoluti da inserire nei calcoli ma usarli per inquadrare lrsquoatomizzare in una determinata classe prestazionalePer avere dati utili allrsquoutilizzo per calcoli di processo egrave il progettista stesso che deve specificare le condizioni di prova applicabili
15wwwpnritCTG SH06 IT
Per calcolare la portata di scarico di un ugello si deve usare la legge di Bernoulli che dice che lrsquoenergia di un flusso liquido rimane invariata in tutte le parti del flusso Lrsquoattrito ed eventuali perdite di turbolenza non vengono prese in considerazione e ciograve egrave ragionevole per i nostri scopi se il calcolo viene eseguito su due sezioni non troppo distanti lrsquouna dallrsquoaltra
La legge di Bernoulli puograve essere formulata nel modo seguente
Pertanto se consideriamo due sezioni dello stesso tubo la sezione A e la sezione B possiamo definire che llrsquoenergia del flusso rimane costante scrivendo la formula nel modo seguente
Infine se consideriamo che le due sezioni sopra citate sono quelle prese immediatamente prima ed immediatamente dopo lrsquoorifizio dellrsquougello essendo
ZA = ZB PB = 0 (PA egrave una pressione differenziale riferita alla pressione atmosferica)
VA cong 0 trascurabile se paragonata a VB (per diametro orifizio molto piugrave piccolo del diametro del condotto)
Si arriva alla formula
Quando infine definiamo una nuova costante k per includere il valore dello spazio di emissione dellrsquoorifizio dellrsquougello (A) otteniamo la seguente equazione in base alla quale per un ugello che spruzza un liquido in uno spazio a pressione ambiente il flusso di uscita egrave proporzionale alla pressione di alimentazione
Considerando ora due diversi valori di pressione per uno stesso ugello poicheacute k sta per una quantitagrave costante possiamo scrivere che
e derivare da questa equazione che rende possibile calcolare il valore di flusso di un ugello per ogni valore di pressione una volta conosciuto il valore del flusso ad unrsquoaltra pressione
Lrsquoenergia di un dato flusso di liquido che attraversa una data sezione di tubazione egrave composta di tre parti vale a dire
P Energia di deformazione di volume di liquido per unitagrave di volume o pressione
1 ρV2 Energia cinetica di una particella di liquido per unitagrave di volume2ρgz Energia potenziale di una particella di liquido per unitagrave di volume
Dove ρ = densitagrave del liquido g = accelerazione gravitazionale
z = altezza rispetto ad un piano di riferimento V = Velocitagrave del liquido
PA = 1 ρVB 2 rArr
2
K = Q rArr
PK =
Q1 = Q2 rArr
P1 P2
Q = A V rArr
Q = A x C x P rArr
1 P + 1 ρV2 + ρgz = E
2
VB = 2 PA rArr ρ
Q1 = P1
Q2 P2
3 V = C P
4 Q = K P
2 PA + 1 ρVA 2 + ρgzA = PB + 1 ρVB
2 + ρgzB 2 2
LA VELOCITArsquo DI EFFLUSSO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO AD UNA DIVERSA PRESSIONE
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Portata dellrsquougello
5 Q2 = Q1 P2
P1
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Lrsquoequazione (5) egrave stata ottenuta dopo aver semplificato il vero problema trascurando parecchi fattori quali ad esempiobullNellamaggiorpartedelleapplicazionipraticheilflussodiunliquidoegraveturbolentoenonlaminarebullLeperditediattritotendonoadaumentaredrasticamenteconlavelocitagravedelliquidobullInbasealtipodiugelloutilizzatosiusaunadiversapercentualedellrsquoenergiadisponibileperrompereilgettoedimprimergli
lo schema di spruzzo e lrsquoangolatura voluti
Per le suddette ragioni llsquoequazione (5) dagrave dei risultati affidabili se usata in una limitata gamma di pressioni vicine al valore della pressione dove si conosce la portata del flusso tenendo conto che questo range di pressione dipende dal tipo di ugello utilizzato La nostra esperienza ci ha dimostrato che ci si puograve aspettare che lrsquoerrore del valore calcolato sia inferiore al +- 6 per valori di pressione compresi tra 13 fino a 3 volte il valore di riferimento
Ad esempio un ugello con portata 10 lpm a 3 bar secondo lrsquoequazione (5) avrebbe i seguenti valori di flussoa 1 bar 577 lpma 9 bar 173 lpmin condizioni reali ci si puograve aspettare che i valori di flusso sianoalti come 61 lpm a 1 barbassi come 162 lpm a 9 barLe sopracitate condizioni devono essere intese solo come una linea guida di riferimento poicheacute molti fattori interferiscono in ope-razioni reali che non sono state qui considerate come ad esempio il tipo di liquido la viscositagrave del liquido e la sua densitagrave
Probabile percentuale di deviazione dai valori teorici a quelli reali
Inoltre gli errori percentuali sopra descritti vanno riferiti ad ugelli che usano parte dellrsquoenergia del flusso per produrre geometrie di spruzzo ad ampia angolaturaSi potranno avere valori piugrave bassi per ugelli ad angolo di spruzzo stretto ugelli ad impatto ed ugelli con getto a dardoLe prove di laboratorio ed i relativi diagrammi mostrano che i valori di portata reali per ogni ugello nella pratica vengono utilizzati quando si deve ottenere un risultato preciso
Coefficiente di scarico di un ugello
Con riferimento allrsquoequazione (4) se consideriamo un valore di pressione uguale a 1 (P = 1 bar) la portata del flusso dellrsquougello diventa
K egrave un parametro ampiamente usato per lrsquoindustria dellrsquoantincendio
In alcuni casi si fa riferimento al coefficiente di scarico dellrsquougello o in breve al coefficiente dellrsquougello per indicare la portata di quellrsquougello per unrsquounitagrave di pressione Naturalmente per un dato valore di pressione Pn il valore del flusso saragrave
+ 6
+ 3
- 3
- 6
CAPACITArsquo AD UN DATO VALORE DI PRESSIONE QUANDO SI CONOSCE K
CAPACITArsquo DELLrsquoUGELLO PER P = 1 barQ = K P = K 1 = K
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Portata dellugello
6 Qn = K Pn
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Per angolo di spruzzo si intende lrsquoangolo di apertura che il getto di goccioline dellrsquougello forma al momento in cui esce dallrsquoori-fizio dellrsquougello stesso ed egrave uno dei parametri fondamentali per la scelta di un ugello adatto e funzionaleLrsquoampiezza dellrsquoangolo di spruzzo infatti insieme alla distanza tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il bersaglio del getto determina lrsquoarea di copertura dello spruzzo e la densitagrave del liquido spruzzato rispetto allrsquoarea di copertura Consultate i nostri Cataloghi per avere una descrizione di tutte le diverse geometrie di spruzzo possibiliLa tabella a fondo pagina da lrsquoampiezza teorica dello spruzzo calcolata sulla base dellrsquoangolo di spruzzo di un ugello e della distanza che intercorre tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il punto di impatto del gettoEgrave importante notare che a causa di diversi fattori quali ad esempio le forze di gravitagrave e la deriva aerodinamica lrsquoangolo di spruzzo non puograve essere mantenuto se non entro distanze limitate di solito fino a 300 mm dallrsquoorifizio dellrsquougelloPer gli atomizzatori ad aria compressa egrave improprio usare il termine di angolo di spruzzo percheacute non si puograve misurare alcun valore preciso Pertanto i valori dati nei Cataloghi specifici vanno intesi solamente come linee guida
COPERTURA DELLO SPRUZZO TEORICA
a varie distanze dallrsquoorifizio dellrsquougello
Angolo 50 100 150 200 250 300 400 500 600 700 800 1000 di spruzzo mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm
15deg 13 26 40 53 66 79 105 132 158 184 211 263 25deg 22 44 67 89 111 133 177 222 266 310 355 443 30deg 27 54 80 107 134 161 214 268 322 375 429 536 35deg 32 63 95 126 158 189 252 315 378 441 505 631 40deg 36 73 109 146 182 218 291 364 437 510 582 728 45deg 41 83 124 166 207 249 331 414 497 580 663 828 50deg 47 93 140 187 233 280 373 466 560 653 746 933 60deg 58 116 173 231 289 346 462 577 693 808 924 1150 65deg 64 127 191 255 319 382 510 637 765 892 1020 1270 70deg 70 140 210 280 350 420 560 700 840 980 1120 1400 75deg 77 154 230 307 384 460 614 767 921 1070 1230 1530 80deg 84 168 252 336 420 504 671 839 1010 1180 1340 1680 90deg 100 200 300 400 500 600 800 1000 1200 1400 1600 2000 95deg 109 218 327 437 546 655 873 1090 1310 1530 1750 2180 100deg 119 238 358 477 596 715 953 1190 1430 1670 1910 2380 110deg 143 286 429 571 714 857 1140 1430 1710 2000 2290 2856 120deg 173 346 520 693 866 1040 1390 1730 2080 2430 2771 3464 130deg 215 429 643 858 1070 1290 1720 2150 2570 3002 3431 4289
DoveASCbull = Copertura dello Spruzzo EffettivaTSCbull = Copertura dello Spruzzo TeoricaASAbull = Angolo di Spruzzo EffettivoTSAbull = Angolo di Spruzzo TeoricoL bull = Distanze dello Spruzzo
TSC = 2 middot L middot ctan ( TSA )2
7
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ZATO
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UGELLI SPRUZZATORI Angolo di spruzzo
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A seconda del modello di ugello le variazioni della pressione di alimentazione possono avere una grande influenza sul valore dellrsquoangolo di spruzzoIn genere con lrsquoaumento della turbolenza della pressione gli ugelli a cono pieno producono angoli di spruzzo piugrave stretti gli ugelli a getto piatto producono angoli di spruzzo piugrave ampi mentre gli ugelli che operano in base al principio di deflessione come gli ugelli a spirale e gli ugelli a getto piatto di stile K subiscono di meno le variazioni di pressioneNessun ugello puograve funzionare bene a valori bassi di pressione (inferiori a 05 bar in base al tipo di ugello) le prestazioni peg-giorano sensibilmente le gocce del liquido spruzzato diventano piugrave grandi le geometrie di spruzzo non sono piugrave ben definite e di hanno valori di angolatura dello spruzzo piugrave bassi
Le figure mostrano gli angoli di spruzzo di diversi ugelli a pressioni di valore diversoQualora la vostra applicazione richiedesse tassativamente un determinato valore di angolo di spruzzo ad un determinato valore di pressione o gamma limitata di valori vi preghiamo di richiedere un rapporto di collaudo al nostro Laboratorio
Ugello a cono pienoDDW 2235
Ugello a getto piattoJCW 2245
Ugello a spiraleECW 2230
Pressione 05 bar Pressione 05 bar Pressione 05 bar
Pressione 3 bar Pressione 3 bar Pressione 3 bar
Pressione 10 bar Pressione 10 bar Pressione 10 bar
Fotografie ottenute con flash 120000S
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RIUGELLI SPRUZZATORI Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo
foto 1
foto 4
foto 7
foto 2
foto 5
foto 8
foto 3
foto 6
foto 9
Nella foto 2 si puograve osservare il processo di formazione delle gocce descritto a pagina 11
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Termini e definizioni
Oltre che dalla portata dalla conformazione dello spruzzo e dal suo angolo un ugello egrave caratterizzato da un parametro chiamato distribuzioneLo spruzzo egrave formato da una dispersione di goccioline di liquido in una corrente aeriformese consideriamo le goccioline passanti per un piano π normale allrsquoasse dellrsquougello osserviamo che tendono ad allontanarsi ma questa dispersione non egrave in genere uniforme e si potranno individuare zone dove le goccioline sono maggiormente addensate ed altre dove sono piugrave disperse La distribuzione egrave un indice dellrsquoaddensamento (o della dispersione) delle goccioline presenti allrsquointerno dello spruzzo Consideriamo lo spruzzo rappresentato in figura 1
alla pressione P lrsquougello eroga una portata Q che allrsquouscita dellrsquoorifizio viene atomiz-zataAd ogni distanza H (detta altezza di spruzzo) possiamo individuare un piano π nor-male allrsquoasse dellrsquougello che seziona lo spruzzoLa conseguente superficie S (detta sezione di spruzzo) dipende da vari parametria) la conformazione dello spruzzo F (Es Cono Pieno)b) lrsquoangolo di spruzzo αc) la distanza HPossiamo quindi scrivere S = S (F α H)Nel caso di un ugello a cono pieno standard la sezione egrave un cerchio di diametro C (detto copertura di spruzzo)Per cui si ha S = 0785 C2 con C = C (H)Il flusso di liquido rappresentato dalle goccioline passa per ogni sezione SMa se la portata complessiva Q egrave costante non altrettanto saranno le portate riferite ad aree inferiori appartenenti alla sezione
Si introduce pertanto la seguente funzione
1) Portata specifica
La funzione q dipende dallo specifico punto della sezione in cui viene misurata per cui si ha
La misurazione della funzione q egrave perograve onerosa pertanto si preferisce individuare due funzioni anchrsquoesse derivate dalla portata che possano rappresentare adeguatamente la dispersione delle goccioline
Distribuzione2) Lineare Effettiva
Nota la direzione x egrave presa come direzione generica
Distribuzione3) Angolare Effettiva
part Qpart x
qx =UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Figura 1
q = limΔS 0
ΔQΔS
q = = f (x y H)part Qpart S
part Qpart φ
qφ =
ΔQ egrave la portata che passa attraverso unrsquoarea ΔSdove ΔS area appartenente alla sezione S
x e y sono le coordinate locali del piano della sezionedove H egrave la distanza del piano π dallrsquoorifizio dellrsquougello
partQ egrave la variazione della portatadove partx egrave la variazione di una coordinata lineare
partQ egrave la variazione della portatadove partφ egrave la variazione di una coordinata angolare
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
I valori assunti da queste funzioni caratterizzano lo spruzzo e permettono di tracciare gli specifici grafici chiamati Curve di distribuzione
Dallrsquoanalisi delle curve si puograve determinare il tipo di conformazione del getto (Spray Pattern)Il tipo di curva infatti indica se un ugello appartiene a uno dei seguenti tipi cono pieno cono cavo dardo lama ecc
Misurazione della distribuzione
Le distribuzioni vengono determinate tramite un dispositivo chiamato ldquoPatternatorrdquo (traducibile in italiano coi termini Misuratore di distribuzione o Caratterizzatore di spruzzo)
Il patternator egrave costituito essenzialmente da 4 parti1) Collettore2) Cella di raccolta3) Blocco di misura4) Blocco di scaricoNota Gli N collettori costituiscono il captatoreLrsquougello viene posto sopra lrsquoapparecchiatura in modo che il getto investa il captatore ortogonalmentePer misurare la distribuzione lineare occorre utilizza-re un captatore lineare (figura 5) mentre per la distri-buzione angolare occorre utilizzare un distributore circolare (figura 6)Ogni collettore (1) intercetta il flusso di goccioline passante per il proprio settore e lo convoglia nella relativa cella di raccolta (2)
Il blocco di misura (3) determina la quantitagrave di liquido raccolta Il blocco di scarico (4) permette lo scarico del liquido dopo la fine della prova
Esistono due tipi di patternator
Patternator Analogici1 forniscono un indicazione diretta dei volumi raccolti tramite la visualizzazione dei livelli di liquido in ogni cellaPatternator Digitali2 forniscono una lettura automatica dei volumi raccolti e riportano i valori rilevati su un apposito file
Figura 2 Distribuzione lineare Figura 3 Distribuzione angolare
Figura 4
Figura 6 Captatore circolareFigura 5 Captatore lineare
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UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Normalizzazione della distribuzione
I valori misurati tramite il Patternator permettono il tracciamento delle curve di distribuzioneOltre alla rappresentazione a linee della distribuzione illustrata nelle Figure 2 e 3 viene solitamente utilizzata una rappre-sentazione a barre verticali che richiama visivamente il livello del liquido raccolto nelle celle a colonna utilizzate nei vecchi dispositivi digitali
Oltre che dallrsquoaltezza di spruzzo e dalle condizioni operative le curve di distribuzione dipendono dal tempo di prova maggiore egrave il tempo di prova e conseguentemente maggiore egrave il volume captatoPer eliminare la dipendenza del tempo dai valori misurati si passa dalle distribuzioni effettive a quelle normalizzate
Distribuzione4) Lineare Normalizzata
Distribuzione5) Angolare Normalizzata
Nota il valore massimo si riferisce tra la serie di valori rilevanti nelle N celleOltre alle distribuzioni posso normalizzare gli intervalli applicando le seguente espressioni
Intervallo6) Lineare Normalizzato
Intervallo7) Angolare Normalizzato
Lrsquoapertura lineare normalizzata
2
N=Δλ egrave definita in un intervallo [-1+1]
Lrsquoapertura angolare normalizzataN
πθ
2=Δ egrave definita in un intervallo [0+2π]
Figura 7 Curva di distribuzione lineare effettiva Figura 8 Curva di distribuzione angolare effettiva
Mx
xx q
q=δ
N
πθ
2=Δ
Figura 9 Curva di distribuzione lineare normalizzata Figura 10 Curva di distribuzione angolare normalizzata
qx egrave la distribuzione lineare di una cella genericadove qx
M egrave la distribuzione lineare massima misurata
qφ egrave la distribuzione angolare di una cella genericadove qφ
M egrave la distribuzione angolare massima misurata
2 egrave lrsquoampiezza lineare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle attive
2π egrave lrsquoampiezza angolare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle
Mq
q
ϕ
ϕϕδ =φ
φ
φ
2
N=Δλ
2
N=Δλ
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Valutazione della distribuzione
La caratterizzazione delle curve di distribuzione viene eseguita considerando 3 proprietagrave
a) UNIFORMITAgrave b) MONOTONIA c) SIMMETRIA
Per comprendere il significato di queste 3 proprietagrave esaminiamo le seguenti figure
a) Definiamo UNIFORME una distribuzione che minimizza il rapporto AAdeg
b) Definiamo MONOTONA una distribuzione che cresce nella parte sinistra e diminuisce nella parte destra c) Definiamo SIMMETRICA una distribuzione che minimizza il rapporto A+A-
Le seguenti distribuzioni rappresentano quindi dei casi ideali
Queste 3 proprietagrave vengono valutate tramite la definizione dei seguenti parametri
1 Uniformitagrave Integrale
2 Uniformitagrave Incrementale
3 Indice di Simmetria
Maggiori dettagli delle modalitagrave di ottenimento di questi parametro sono disponibili nella Relazione Tecnica REL 080002 che puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico
Figura 12Distribuzione normalizzata monotona
Figura 11Distribuzione normalizzata monotona
Figura 14 Distribuzioneidealmente monotona
Figura 15 Distribuzioneidealmente simmetrica
Figura 13 Distribuzioneidealmente uniforme
1001 sdot=MA
AU
1002
2 sdot=lowastσ
U
1001
sdot⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
sdotminus=
lowast
lowast
δ
ε
NI S
sum minus=lowast
M
i iδδε
A egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione normalizzatadove Adeg egrave lrsquoarea complementare a A rispetto al rettangolo drsquoinviluppo 2 times 1
La parte sinistra egrave il tratto -1 0dove La parte destra egrave il tratto 0 +1
A+ egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte positivadove A- egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte negativa
dove
dove δrsquo egrave il valore della portata normalizzata della cella simmetrica M celle utili in una semiapertura
lowast
lowast sum=
N
N
i i
δ
δ N celle utili
A area sottesa dalla curva di distribuzione AM area sottesa dalla curva di distribuzione idealedove
sum minus= +lowast
1
N
i ii δδσ
N celle utili
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I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
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UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
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RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
UGEL
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PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
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Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
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PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
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UGEL
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ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
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UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
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I
Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
30 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
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I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
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I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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MAT
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I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
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I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
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FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
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73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
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TUBA
ZION
I
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74 wwwpnrit CTG SH06 IT
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65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
STAM
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IN E
U 04
09
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I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
4 wwwpnrit CTG SH06 IT
Descrizione
Il Sistema Internazionale di unitagrave di misura a volte denominato SI egrave stato definito dallrsquoOrganizzazione degli Standard Internazionali (ISO) ed egrave basato su unitagrave metriche Le note seguenti comprendono la maggior parte delle unitagrave che sono piugrave comunemente usate nelle grandezze relative ai fluidiIl sistema consiste di nove unitagrave ed alcune unitagrave supplementari che coerentemente da esse derivano La coerenza sta nel fatto che il prodotto o il quoziente di qualsiasi quantitagrave da due unitagrave nel sistema risulta in unrsquoaltra quantitagrave unitaria Poicheacute in tutto il mondo si tende ora ad usare questo moderno sistema metrico forniamo qui di seguito le costanti di conversione per alcune delle unitagrave piugrave utili
Grandezze fondamentali
Nel Sistema Internazionale sono definite le seguenti grandezze fondamentali
INFO
RMAZ
IONI
GE
NERA
LI
Ndeg GRANDEZZA NOME DELLUNITArsquo SI SIMBOLO
1 Lunghezza metro m
2 Massa chilogrammo kg
3 Tempo secondo s
4 Temperatura termodinamica Kelvin K
5 Sostanza molecolare mole mol
6 Corrente elettrica Ampere A
7 Intensitagrave della luce candela cd
8 Angolo piano radiante rad
9 Angolo solido steradiante sr
Da queste grandezze fondamentali ne sono derivate molte altre tra le quali le piugrave importanti per i nostri scopi sono
Ndeg GRANDEZZE DERIVATE NOME DELLUNITArsquo SI SIMBOLO EQUIVALENZE
10 Area metro quadro m2
11 Volume metro cubo m3
12 Densitagrave Chilogrammo per metro cubo Kgm3
13 Velocitagrave metro al secondo ms
14 Accelerazione metro al secondo quadrato ms2
15 Velocitagrave angolare radian al secondo rad s
16 Frequenza Hertz Hz Hz = cicli s
17 Forza Newton N N = kg ms2
18 Pressione Pascal Pa Pa = Nm2
19 Momento chilogrammo al metro secondo Kg ms
20 Energia Joule J J = N m
21 Energia elettrica Watt W W = Js
22 Momento di forza Newton metro N m
23 Viscositagrave cinematica Metro quadro al secondo m2s
24 Viscositagrave dinamica Secondo Pascal Pa s
25 Conduttivitagrave termica Watt metro Kelvin W (M K)
INFORMAZIONI GENERALI Sistemi Internazionale di unitagrave di misura
5wwwpnritCTG SH06 IT
INFO
RMAZ
IONI
GE
NERA
LI
UNITArsquo AMERICANA FATTORE DI CONVERSIONE UNITArsquo SIPound masscubic feet 16018 Chilogrammimetro cuboGallons per minute 3785 litri al minuto (lpm)US Gallon 3785 litro (l)Pound force 4448 Newton (N)BTU (British Thermal Unit) 1055 Joule (J)BTU per hour 02931 Watt (W)BTU per pounddeg F 4184 Joule (kg K)mil 254 Micrometro (micron)Inches 254 millimetri (mm)Foot 03048 metro (m)Horsepower 0746 kilowatt (kW)Pounds per square inch 00689 bar (1 bar = 100 kPa)BTU per pound 2326 Joule per kgLbs per gallon 01198 kg per litro (kgl)Square inch 64516 centimetro quadro (cm2)Square foot 00929 metro quadro (m2)Acre 04047 ettaro (ha)Foot per second 03048 metri al secondo (msec)Foot per minute 03048 metri al minuto (mmin)Miles per hours 1609 chilometri orari (kmh)Knots 1852 chilometri orari (kmh)Cubic foot 00283 metro cubo (m3)Cubic inch 16387 centimetro cubo (cm3)Pound 04536 chilogrammo (kg)Ton 090272 tonnellata metrica (t)
GRANDEZZADENSITArsquoPORTATA DI FLUIDOVOLUME DEL FLUIDOFORZACALORETRAFERIMENTO CALORECAPACITArsquo DI CALORE SPECIFICALUNGHEZZALUNGHEZZALUNGHEZZAENERGIA ELETTRICAPRESSIONEVALORE CALORICO ENTALPYPESO SPECIFICOSUPERFICIESUPERFICIESUPERFICIEVELOCITArsquoVELOCITArsquo VELOCITArsquoVELOCITArsquoVOLUMEVOLUMEPESOPESO
Moltiplicare le Unitagrave Americane a sinistra per il fattore di conversione per ottenere le Unitagrave SI a destraDividere le Unitagrave SI a destra per il fattore di conversione per ottenere le Unitagrave Americane a sinistra
INFORMAZIONI GENERALI Tabella prefissi del Sistema Internazionale
Prefissi
Le unitagrave SI possono avere prefissi per rendere piugrave comodamente utilizzabili grandi e piccole misurazioni Per esempio la luce visibile ha unrsquoampiezza drsquoonda pari piugrave o meno a 00000005 m che piugrave comodamente egrave possibile scrivere come 500 nmSi noti lrsquoimportanza di utilizzare correttamente i simboli maiuscoli e minuscoli per evitare ambiguitagrave Non egrave piugrave permesso utilizzare piugrave prefissi in cascata ad esempio non si puograve scrivere 10 000 m = 1 dakm
10n Prefisso Simbolo Nome Equivalente decimale1024 yotta Y Quadrilione 1 000 000 000 000 000 000 000 0001021 zetta Z Triliardo 1 000 000 000 000 000 000 0001018 exa E Trilione 1 000 000 000 000 000 0001015 peta P Biliardo 1 000 000 000 000 0001012 tera T Bilione 1 000 000 000 000109 giga G Miliardo 1 000 000 000106 mega M Milione 1 000 000103 kilo k Mille 1 000102 etto h Cento 10010 deca da Dieci 1010minus1 deci d Decimo 0110minus2 centi c Centesimo 00110minus3 milli m Millesimo 000110minus6 micro micro Milionesimo 0000 00110minus9 nano n Miliardesimo 0000 000 00110minus12 pico p Bilionesimo 0000 000 000 00110minus15 femto f Biliardesimo 0000 000 000 000 00110minus18 atto a Trilionesimo 0000 000 000 000 000 00110minus21 zepto z Triliardesimo 0000 000 000 000 000 000 00110minus24 yocto y Quadrilionesimo 0000 000 000 000 000 000 000 001
INFORMAZIONI GENERALI Tabella di conversione da unitagrave Americane a unitagrave SI
6 wwwpnrit CTG SH06 IT
Ci sono 4 tipi principali di scale per indicare la temperatura CENTIGRADA CELSIUS FAHRENHEIT KELVIN e RANKINELe scale Kelvin e Celsius sono usate in Europa mentre le scale Rankine e Fahrenheit sono usate nel Paesi Anglosassoni
MP = punto di fusione acquaBP = punto di ebollizione acqua
INFO
RMAZ
IONI
GE
NERA
LI
SIMBOLO NOME MP BP NOTE
degC Gradi Celsius 0 100 0 e 100 sono arbitrariamente posizionati al punto di congela-mento e di ebollizione dellrsquoacqua
degF Gradi Fahrenheit 32 212
0degF egrave la temperatura stabilizzata quando quantitagrave equivalenti di ghiaccio acqua e sale vengono miscelate 96degF egrave la tem-peratura rilevata ltltda un termometro tenuto in bocca o sotto lrsquoascella di una persona in buona salutegtgt
degK Gradi Kelvin 27316 37316Sulla base delle definizioni della scala centigrada e delle prove sperimentali che lo zero assoluto si trovi a -27316degC e che sia uno standard internazionale di punto di temperatura
degR Gradi Rankine 49167 67167 Sulla base delle definizioni della scala Fahrenheit e delle prove sperimentali che lo zero assoluto si trovi a -27316degC
degC degF43 1094
44 1112
45 113
46 1148
47 1166
48 1184
49 1202
50 122
51 1238
52 1256
53 1274
54 1292
55 131
56 1328
57 1346
58 1364
59 1382
60 140
61 1418
62 1436
63 1454
64 1472
65 149
66 1508
degC degF67 1526
68 1544
69 1562
70 158
71 1598
72 1616
73 1634
74 1652
75 167
76 1688
77 1706
78 1724
79 1742
80 176
81 1778
82 1796
83 1814
84 1832
85 185
86 1868
87 1886
88 1904
89 1922
90 194
degC degF91 1958
92 1976
93 1994
94 2012
95 203
96 2048
97 2066
98 2084
99 2102
100 212
105 221
110 230
115 239
120 248
125 257
130 266
135 275
140 284
145 293
150 302
160 320
170 338
180 356
190 374
degC degF19 662
20 68
21 698
22 716
23 734
24 752
25 77
26 788
27 806
28 824
29 842
30 86
31 878
32 896
33 914
34 932
35 95
36 968
37 986
38 1004
39 1022
40 104
41 1058
42 1076
degC degF-10 14
-8 176
-6 212
-4 248
-2 284
0 32
1 338
2 356
3 374
4 392
5 41
6 428
7 446
8 464
9 482
10 50
11 518
12 536
13 554
14 572
15 59
16 608
17 626
18 644
TABELLA FORMULE DI CONVERSIONE
CELSIUS FAHRENHEIT KELVIN RANKINE
degC= -
degF - 32 K - 27316
R - 27316
18 18
degF= 18 degC + 32 18K - 45969 R - 45969
K= degC + 27316
degF - 32 + 27316
- R
18 18
degR= 18 (degC + 27316) degF + 45967 18K -
INFORMAZIONI GENERALI Tabella di conversione scale della temperatura
7wwwpnritCTG SH06 IT
INFO
RMAZ
IONI
GE
NERA
LI
INFORMAZIONI GENERALI Equivalenti metrici e decimali di frazioni di un pollice
5wwwpnr-nozzlescom
METRIC AND DECIMAL EQUIVALENTS OF FRACTIONS OF ONE INCH
mm FRACTIONS OF ONE INCH INCHES
03969 164 0015625079375 132 00312511906 364 00468715875 116 00625 19844 564 0078125238125 332 009375 27781 764 0109375 31750 18 012535719 964 014062396875 532 01562543656 1164 017187547625 316 1364 0187551594 0203125555625 732 02187559531 1564 023437563500 14 02567469 1764 0265625 714375 932 02812575406 1964 029687 79375 516 0312583344 2164 0328125873125 1132 03437591281 2364 035937595250 38 037599219 2564 0390625
1031875 1332 040625107156 2764 042187111125 716 04375115094 2964 04531251190625 1532 046875123031 3164 0484375127000 12 05130969 3364 05156251349375 1732 053125138906 3564 054687142875 916 05625146844 3764 05781251508125 1932 059375154781 3964 0609375 158750 58 0625 162719 4164 064062 1666875 2132 065625 170656 4364 0671875 174625 1116 06875 178594 4564 0703125 1825625 2332 071875 186531 4764 0734375 190500 34 075194469 4964 07656251984375 2532 078125202406 5164 0796875206375 1316 08125210344 5364 08281252143125 2732 084375218280 5564 085937222250 78 0875226219 5764 08906252301875 2932 090625 234156 5964 0921875238125 1516 09375242094 6164 09531252460625 3132 096875250031 6364 0984375254000 1 10
INT
RO
DU
CT
ION
5wwwpnr-nozzlescom
METRIC AND DECIMAL EQUIVALENTS OF FRACTIONS OF ONE INCH
mm FRACTIONS OF ONE INCH INCHES
03969 164 0015625079375 132 00312511906 364 00468715875 116 00625 19844 564 0078125238125 332 009375 27781 764 0109375 31750 18 012535719 964 014062396875 532 01562543656 1164 017187547625 316 1364 0187551594 0203125555625 732 02187559531 1564 023437563500 14 02567469 1764 0265625 714375 932 02812575406 1964 029687 79375 516 0312583344 2164 0328125873125 1132 03437591281 2364 035937595250 38 037599219 2564 0390625
1031875 1332 040625107156 2764 042187111125 716 04375115094 2964 04531251190625 1532 046875123031 3164 0484375127000 12 05130969 3364 05156251349375 1732 053125138906 3564 054687142875 916 05625146844 3764 05781251508125 1932 059375154781 3964 0609375 158750 58 0625 162719 4164 064062 1666875 2132 065625 170656 4364 0671875 174625 1116 06875 178594 4564 0703125 1825625 2332 071875 186531 4764 0734375 190500 34 075194469 4964 07656251984375 2532 078125202406 5164 0796875206375 1316 08125210344 5364 08281252143125 2732 084375218280 5564 085937222250 78 0875226219 5764 08906252301875 2932 090625 234156 5964 0921875238125 1516 09375242094 6164 09531252460625 3132 096875250031 6364 0984375254000 1 10
INT
RO
DU
CT
ION
5wwwpnr-nozzlescom
METRIC AND DECIMAL EQUIVALENTS OF FRACTIONS OF ONE INCH
mm FRACTIONS OF ONE INCH INCHES
03969 164 0015625079375 132 00312511906 364 00468715875 116 00625 19844 564 0078125238125 332 009375 27781 764 0109375 31750 18 012535719 964 014062396875 532 01562543656 1164 017187547625 316 1364 0187551594 0203125555625 732 02187559531 1564 023437563500 14 02567469 1764 0265625 714375 932 02812575406 1964 029687 79375 516 0312583344 2164 0328125873125 1132 03437591281 2364 035937595250 38 037599219 2564 0390625
1031875 1332 040625107156 2764 042187111125 716 04375115094 2964 04531251190625 1532 046875123031 3164 0484375127000 12 05130969 3364 05156251349375 1732 053125138906 3564 054687142875 916 05625146844 3764 05781251508125 1932 059375154781 3964 0609375 158750 58 0625 162719 4164 064062 1666875 2132 065625 170656 4364 0671875 174625 1116 06875 178594 4564 0703125 1825625 2332 071875 186531 4764 0734375 190500 34 075194469 4964 07656251984375 2532 078125202406 5164 0796875206375 1316 08125210344 5364 08281252143125 2732 084375218280 5564 085937222250 78 0875226219 5764 08906252301875 2932 090625 234156 5964 0921875238125 1516 09375242094 6164 09531252460625 3132 096875250031 6364 0984375254000 1 10
INT
RO
DU
CT
ION
mm FRAZIONI DI POLLICE POLLICI
8 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORITipologie di spruzzatori 9Fluidodinamica computerizzata (CFD) 10Generazione dello spruzzo 11Spettro delle gocce 12Portata dellrsquougello 15Angolo di spruzzo 17Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo 18Distribuzione dello spruzzo 19Viscositagrave 23Gravitagrave specifica 25Impatto del getto 26Calcolo delle perdite di carico 28
UGELLI SPRUZZATORIUG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
Un ugello egrave un dispositivo che converte lrsquoenergia di pressione di una vena fluida nella energia cinetica delle goccioline spruzzateLe applicazioni in molti processi produttivi industriali sono innumerevoli e spesso gli ugelli spruzzatori diventano una componente critica per la determinazione della qualitagrave finale del prodotto o dellrsquoefficienza del processoPer questo motivo le varie gamme di ugelli disponibili per applicazioni industriali sono descritte nel catalogo ugelli di PNR unitamente a concise ma complete informazioni sui parametri piugrave importanti che possono fornire la definizione tecnica di uno spruzzo e della sua qualitagraveAbbiamo raggruppato qui di seguito le formule piugrave utili per la progettazione di un sistema di spruzzo che mostrano lrsquoinfluenza di diversi fattori sul processo di spruzzaturaA pag 36 di questo manuale si trovano ulteriori informazioni sul materiale migliore per uno scopo specifico o particolare applicazioneTutti i dati che seguono quando non altrimenti specificato devono intendersi a prove condotte alla pressione atmosferica a livello del mare e con acqua alla temperatura di 15degC
9wwwpnritCTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORI Tipologie di spruzzatori
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
Un ugello spruzzatore egrave sostanzialmente un dispositivo che trasforma la energia cinetica di una vena liquida in velocitagrave delle gocce del suo getto come descritto nel seguitoLa gamma di spruzzatori disponibili per applicazione in processi industriali ha avuto negli ultimi anni una espansione notevo-lissima che ha condotto alla creazione di intere gamme di prodotto progettate esclusivamente per le necessitagrave di industrie specifiche
Senza entrare troppo nei dettagli diamo qui di seguito una classificazione generale ed a grandi linee dei tipi di prodotto oggi disponibili con lrsquoavvertenza che numerosi tipi progettati espressamente per un singolo cliente e destinati ad applicazioni speciali non sono menzionati
Gli spruzzatori si classificano in diversi modi ovvero
In base al tipo di getto prodottoSi puograve produrre un getto a cono cavo a cono pieno a ventaglio a getto rettilineo dove le denominazioni si spiegano da sole
In base al principio di funzionamentoCon camera in pressionebullAd impattobullAtomizzatori ad aria compressabull
Informazioni piugrave dettagliate sulla costituzione ed i principi di funzionamento dei vari tipi di spruzzatori possono essere trovate nelle pagine introduttive del nostro Catalogo CTG UG20 IT che riporta la nostra gamma completa di spruzzatori
10 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORI Fluidodinamica computerizzata (CFD)UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
La nostra gamma di spruzzatori copre una vastissima gamma di portate da 14000 fino a 006 litri al minuto e richiede una serie molto diversificata di macchine utensili di alta precisione che possa arrivare a svolgere anche lavorazioni di micro-meccanica in alta precisione
In aggiunta la ricerca di sempre mag-giore efficienza nei processi indu-striali dei nostri clienti ci ha spinto a dotarci di moderni mezzi di indagine come dei software molto complessi di Fluidodinamica ComputerizzataQuesti speciali programmi consen-tono una volta impostato nel calco-latore il profilo di un certo condotto (nel nostro caso la geometria interna di uno spruzzatore ) di poter calco-lare ed indicare con diversi colori le velocitagrave del fluido previste in ogni punto di qualsiasi sezione trasversale di passaggioViene cosigrave messa in evidenza la pre-senza e lrsquoimportanza di quei fenomeni turbolenti che rischiano di diminuire la efficienza dello spruzzatore ridu-cendo la velocitagrave di uscita e provo-cando fenomeni negativi come ad esempio la disuniformitagrave o la instabi-litagrave del gettoUn ugello la cui geometria sia verifi-cata mediante lrsquoimpiego un program-ma CFD assicura una prestazione migliore ed aumenta lrsquoefficienza del lrsquo impianto sul quale viene montato
In alcuni casi particolari dove la effi-cienza massima egrave un requisito stret-tamente necessario si ricorre anche a profili correttivi come gli elementi guidaflusso descritti piugrave avanti nel capitolo riguardante le misure di forza di impatto (pagina 26)
11wwwpnritCTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
Il diagramma mostra lrsquoidealizzazione del processo che genera le goccioline mentre il getto drsquoacqua che esce dallrsquougello si sta rompendoIl modello teorico la cui esattezza egrave confermata dalla ricerca scientifica considera che il liquido che scorre attraverso lrsquougello ed esce passando attraverso il bordo dellrsquoorifizio genera una lamina liquidaTale lamina a causa dellrsquoinstabilitagrave indotta da forze aerodinamiche ovvero dovute alla resistenza che lrsquoaria circostante oppone al moto delle gocce si rompe prima in filamenti allungati di forma piugrave o meno cilindrica e alla fine si trasforma in goccioline
Prendendo tale processo come linea guida si puograve facilmente intuire che il diametro medio delle goccioline egrave in qualche modo collegato a parecchi fattori quali
1 Lo spessore della lamina stessa2 Lrsquouniformitagrave della lamina3 Un flusso ed un processo di frazionamento del liquido sotto condizioni uniformi
Per quanto detto prima e limitatamente agli ugelli idraulici il progettista di un sistema che intende generare uno spruzzo com-posto di goccioline minute anche se non finissime potrebbe essere in grado di operare una prima scelta come segue
Ugelli ad impatto danno prestazioni accettabili per questa applicazione
Ugelli centrifughi a cono cavo ugelli multipli a cono pieno danno le migliori prestazioni con pressioni basse
Ugelli a turbolenza possono essere usati ma con risultati mediocri
Ugelli centrifughi a cono pieno senza vorticatore da non utilizzare in assoluto
La scelta di sopra egrave naturalmente basata sul meccanismo di formazione delle goccioline che varia da un tipo di ugello allrsquoaltro e che permette di prevedere su quale tipo sia meglio orientarsiNel capitolo seguente forniremo alcune indicazioni di massima per operare una prima scelta basandosi sulle caratteristi-che della applicazione e sui risultati che si vogliono conseguire
Nei casi in cui i requisiti relativi al tipo di energia elettrica non siano un problema o nei casi in cui si richiedano goccioline di uno specifico diametro si possono ottenere le goccioline piugrave piccole con lrsquoausilio di un atomizzatore ad ariaIn questo caso lrsquoazione di taglio di un flusso di aria compressa ad alta velocitagrave viene usato con moltissime tecniche diverse per ottenere un valore per SMD (Sauter Mean Diameter) di 50 micron ed anche meno
UGELLI SPRUZZATORI Generazione dello spruzzo
Meccanismo teorico di generazionedelle goccioline
12 wwwpnrit CTG SH06 IT
Lrsquoatomizzazione di un liquido per mezzo di un fluido comprimibile come lrsquoaria il vapore o un gas egrave definita come atomizza-zione pneumatica bifasica o a due fluidi Molti processi industriali richiedono la disponibilitagrave di finissime goccioline atomizzate e le tecnologie per produrre getti atomizzati si sono molto evolute negli ultimi anni Inoltre tecniche di processo sempre piugrave sofisticate hanno aumentato lrsquoesigenza di avere delle definizioni precise delle caratteristiche di uno spruzzo che ora sono a disposizione degli ingegneri progettisti Da molti anni PNR fornisce su richiesta la documentazione completa dei rapporti sulle piugrave importanti prove applicative eseguite qui di seguito descritte noncheacute informazioni aggiuntive per tutti i prodotti della sua gamma
Test con Interferometro Laser (con PDPA)
I test di PNR sulle dimensioni delle goccioline sono stati eseguiti con un Interferometro Laser PDPA (Phase Doppler Particle Analizer) uno strumento con il quale due raggi laser si incontrano in un determinato punto dello spruzzo e definiscono una zona di indagine per eseguire il test Le goccioline che attraversano questa zona specifica provocano una piccola dispersione che viene rilevata dal ricevitore dello strumento ed elaborata da un computer per ottenere le informazioni piugrave importanti sulle caratteristiche dello spruzzo
Informazioni del rapporto sul test eseguito
Il rapporto sui risultati di un test egrave costituito da dati stampati su tre pagine la prima delle quali contiene le informazioni piugrave interessanti che rendono possibile basare tutti i calcoli di processo su dati precisi relativamente agli angoli di spruzzo lrsquoef-ficienza del processo ed il comportamento del getto durante unrsquoapplicazione Queste pagine contengono il valore Diametro Medio Sauter che egrave fondamentale conoscere per eseguire i calcoli di scambio calore nei processi di raffreddamento dei gas in evaporazione in quanto dagrave la possibilitagrave di valutare la superficie di scambio ottenuta con lrsquoatomizzazione per un determinato volume di liquido
La prima figura a pagina 12 che si riferisce allrsquoatomizzazione di acqua con aria compressa mostra i due seguenti istogrammi
bull Curva di distribuzione del diametro goccioline (micron)
bull Curva di distribuzione delle velocitagrave goccioline (mps)
ed i valori qui di seguito descritti
bull Diametro Medio Aritmetico (D10)
bull Diametro Medio Superficie (D20)
bull Diametro Medio Volume (D30)
bull Diametro Medio Sauter (D32)
DIAMETRO MEDIO ARITMETICO Valore di diametro che moltiplicato per il numero di goc-cioline contenute nel campione egrave uguale alla somma di tutti i diametri delle goccioline
DIAMETRO MEDIO SUPERFICIE Diametro di una gocciolina la cui superficie moltiplicata per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma delle superfici di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO VOLUME Diametro di una gocciolina il cui volume moltiplicato per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma dei volumi di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO SAUTERDiametro di una gocciolina il cui rapporto volumearea egrave uguale al rapporto tra la somma dei volumi di tutte le goc-cioline diviso per la somma delle superfici di tutte le goc-cioline
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocceUG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
D10 = Σ i ni di
Σ i ni
D20 = Σ i ni di
2
Σ i ni
D30 = Σ i ni di
3
Σ i ni
D32 = Σ i ni di
3
Σ i di
2
3
13wwwpnritCTG SH06 IT
TentativiNumero di gocce esaminate durante il tempo di prova comprende sia le gocce validate che quelle scartate per difetti di forma
Criteri di calcolo correttiUna correzione matematica egrave applicata alle gocce in una zona al contorno della zona di prova che sono state validate durante la prova oppure alle gocce che non hanno una forma perfettamente sferica in modo da condurre lrsquoesame in base a param-etri omogenei Questa correzione si rende necessaria per avere una proporzionalitagrave diretta tra la fase del raggio laser ed il diametro delle gocce
Densitagrave numericaIl numero di gocce che passa attraverso la zona di prova nella durata temporale della prova
Zona di provaLrsquo area nella quale i due raggi laser si incrociano nella quale tutte le gocce che attraversano la zona di prova sono considerate Le gocce che rispettano determinati parametri di forma sono prese come valide ai fini della prova e costituiscono il campione esaminato del quale sono forniti i parametri di dimensione e velocitagrave
Gocce validateSono le gocce accettate in base ai parametri dimensionali fissati e che costituiscono il campione esaminato
Test di velocitagraveIstogramma che riporta la distribuzione di velocitagrave delle varie gocce in metri per secondo
Portata in volumeIl volume in centimetri cubi al secondo delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
Densitagrave di volumeIl volume in centimetri cubi al secondo e per centimetro quadro delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
14 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR puograve fornire su richiesta la documentazione completa contenente i rapporti sui parametri precedentemente illustrati noncheacute altre informazioni su tutti gli atomizzatori PNR
Nella foto a fianco lrsquoesecuzione di un test nel nostro labora-torioUsiamo un interferometro laser azionato da un computer per rilevare e registrare i parametri di spruzzo mentre le capacitagrave del fluido ed i valori della pressione di alimentazione vengono monitorati con strumenti ad alta precisione
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
NOTA IMPORTANTE
Come accennato a pagina 12 i valori dei diametri misurati con il PDPA (D10 D20 D30 D32 ecc) sono relativi a uno specifico volu-me di misura cambiando la posizione del volume di misura i valori misurati possono cambiare anche sensibilmenteUna corretta caratterizzazione richiede molti rilievi e il risultato finale dipende comunque dalle modalitagrave con cui vengono scelte le posizioni dei volumi di misuraEgrave pertanto insufficiente dare i valori di una sola misura pretendendo di caratterizzare la granulometria dellrsquointero getto e quindi le caratteristiche di un particolare atomizzatoreNon occorre poi dimenticare che ogni misura dipende fortemente dalle condizioni di prova (pressione liquido pressione aria temperatura ambiente umiditagrave ambiente ecc) che possono variare notevolmente nella vita operativaIl progettista di un impianto non deve utilizzare i dati di granulometria forniti come valori assoluti da inserire nei calcoli ma usarli per inquadrare lrsquoatomizzare in una determinata classe prestazionalePer avere dati utili allrsquoutilizzo per calcoli di processo egrave il progettista stesso che deve specificare le condizioni di prova applicabili
15wwwpnritCTG SH06 IT
Per calcolare la portata di scarico di un ugello si deve usare la legge di Bernoulli che dice che lrsquoenergia di un flusso liquido rimane invariata in tutte le parti del flusso Lrsquoattrito ed eventuali perdite di turbolenza non vengono prese in considerazione e ciograve egrave ragionevole per i nostri scopi se il calcolo viene eseguito su due sezioni non troppo distanti lrsquouna dallrsquoaltra
La legge di Bernoulli puograve essere formulata nel modo seguente
Pertanto se consideriamo due sezioni dello stesso tubo la sezione A e la sezione B possiamo definire che llrsquoenergia del flusso rimane costante scrivendo la formula nel modo seguente
Infine se consideriamo che le due sezioni sopra citate sono quelle prese immediatamente prima ed immediatamente dopo lrsquoorifizio dellrsquougello essendo
ZA = ZB PB = 0 (PA egrave una pressione differenziale riferita alla pressione atmosferica)
VA cong 0 trascurabile se paragonata a VB (per diametro orifizio molto piugrave piccolo del diametro del condotto)
Si arriva alla formula
Quando infine definiamo una nuova costante k per includere il valore dello spazio di emissione dellrsquoorifizio dellrsquougello (A) otteniamo la seguente equazione in base alla quale per un ugello che spruzza un liquido in uno spazio a pressione ambiente il flusso di uscita egrave proporzionale alla pressione di alimentazione
Considerando ora due diversi valori di pressione per uno stesso ugello poicheacute k sta per una quantitagrave costante possiamo scrivere che
e derivare da questa equazione che rende possibile calcolare il valore di flusso di un ugello per ogni valore di pressione una volta conosciuto il valore del flusso ad unrsquoaltra pressione
Lrsquoenergia di un dato flusso di liquido che attraversa una data sezione di tubazione egrave composta di tre parti vale a dire
P Energia di deformazione di volume di liquido per unitagrave di volume o pressione
1 ρV2 Energia cinetica di una particella di liquido per unitagrave di volume2ρgz Energia potenziale di una particella di liquido per unitagrave di volume
Dove ρ = densitagrave del liquido g = accelerazione gravitazionale
z = altezza rispetto ad un piano di riferimento V = Velocitagrave del liquido
PA = 1 ρVB 2 rArr
2
K = Q rArr
PK =
Q1 = Q2 rArr
P1 P2
Q = A V rArr
Q = A x C x P rArr
1 P + 1 ρV2 + ρgz = E
2
VB = 2 PA rArr ρ
Q1 = P1
Q2 P2
3 V = C P
4 Q = K P
2 PA + 1 ρVA 2 + ρgzA = PB + 1 ρVB
2 + ρgzB 2 2
LA VELOCITArsquo DI EFFLUSSO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO AD UNA DIVERSA PRESSIONE
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Portata dellrsquougello
5 Q2 = Q1 P2
P1
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Lrsquoequazione (5) egrave stata ottenuta dopo aver semplificato il vero problema trascurando parecchi fattori quali ad esempiobullNellamaggiorpartedelleapplicazionipraticheilflussodiunliquidoegraveturbolentoenonlaminarebullLeperditediattritotendonoadaumentaredrasticamenteconlavelocitagravedelliquidobullInbasealtipodiugelloutilizzatosiusaunadiversapercentualedellrsquoenergiadisponibileperrompereilgettoedimprimergli
lo schema di spruzzo e lrsquoangolatura voluti
Per le suddette ragioni llsquoequazione (5) dagrave dei risultati affidabili se usata in una limitata gamma di pressioni vicine al valore della pressione dove si conosce la portata del flusso tenendo conto che questo range di pressione dipende dal tipo di ugello utilizzato La nostra esperienza ci ha dimostrato che ci si puograve aspettare che lrsquoerrore del valore calcolato sia inferiore al +- 6 per valori di pressione compresi tra 13 fino a 3 volte il valore di riferimento
Ad esempio un ugello con portata 10 lpm a 3 bar secondo lrsquoequazione (5) avrebbe i seguenti valori di flussoa 1 bar 577 lpma 9 bar 173 lpmin condizioni reali ci si puograve aspettare che i valori di flusso sianoalti come 61 lpm a 1 barbassi come 162 lpm a 9 barLe sopracitate condizioni devono essere intese solo come una linea guida di riferimento poicheacute molti fattori interferiscono in ope-razioni reali che non sono state qui considerate come ad esempio il tipo di liquido la viscositagrave del liquido e la sua densitagrave
Probabile percentuale di deviazione dai valori teorici a quelli reali
Inoltre gli errori percentuali sopra descritti vanno riferiti ad ugelli che usano parte dellrsquoenergia del flusso per produrre geometrie di spruzzo ad ampia angolaturaSi potranno avere valori piugrave bassi per ugelli ad angolo di spruzzo stretto ugelli ad impatto ed ugelli con getto a dardoLe prove di laboratorio ed i relativi diagrammi mostrano che i valori di portata reali per ogni ugello nella pratica vengono utilizzati quando si deve ottenere un risultato preciso
Coefficiente di scarico di un ugello
Con riferimento allrsquoequazione (4) se consideriamo un valore di pressione uguale a 1 (P = 1 bar) la portata del flusso dellrsquougello diventa
K egrave un parametro ampiamente usato per lrsquoindustria dellrsquoantincendio
In alcuni casi si fa riferimento al coefficiente di scarico dellrsquougello o in breve al coefficiente dellrsquougello per indicare la portata di quellrsquougello per unrsquounitagrave di pressione Naturalmente per un dato valore di pressione Pn il valore del flusso saragrave
+ 6
+ 3
- 3
- 6
CAPACITArsquo AD UN DATO VALORE DI PRESSIONE QUANDO SI CONOSCE K
CAPACITArsquo DELLrsquoUGELLO PER P = 1 barQ = K P = K 1 = K
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Portata dellugello
6 Qn = K Pn
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Per angolo di spruzzo si intende lrsquoangolo di apertura che il getto di goccioline dellrsquougello forma al momento in cui esce dallrsquoori-fizio dellrsquougello stesso ed egrave uno dei parametri fondamentali per la scelta di un ugello adatto e funzionaleLrsquoampiezza dellrsquoangolo di spruzzo infatti insieme alla distanza tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il bersaglio del getto determina lrsquoarea di copertura dello spruzzo e la densitagrave del liquido spruzzato rispetto allrsquoarea di copertura Consultate i nostri Cataloghi per avere una descrizione di tutte le diverse geometrie di spruzzo possibiliLa tabella a fondo pagina da lrsquoampiezza teorica dello spruzzo calcolata sulla base dellrsquoangolo di spruzzo di un ugello e della distanza che intercorre tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il punto di impatto del gettoEgrave importante notare che a causa di diversi fattori quali ad esempio le forze di gravitagrave e la deriva aerodinamica lrsquoangolo di spruzzo non puograve essere mantenuto se non entro distanze limitate di solito fino a 300 mm dallrsquoorifizio dellrsquougelloPer gli atomizzatori ad aria compressa egrave improprio usare il termine di angolo di spruzzo percheacute non si puograve misurare alcun valore preciso Pertanto i valori dati nei Cataloghi specifici vanno intesi solamente come linee guida
COPERTURA DELLO SPRUZZO TEORICA
a varie distanze dallrsquoorifizio dellrsquougello
Angolo 50 100 150 200 250 300 400 500 600 700 800 1000 di spruzzo mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm
15deg 13 26 40 53 66 79 105 132 158 184 211 263 25deg 22 44 67 89 111 133 177 222 266 310 355 443 30deg 27 54 80 107 134 161 214 268 322 375 429 536 35deg 32 63 95 126 158 189 252 315 378 441 505 631 40deg 36 73 109 146 182 218 291 364 437 510 582 728 45deg 41 83 124 166 207 249 331 414 497 580 663 828 50deg 47 93 140 187 233 280 373 466 560 653 746 933 60deg 58 116 173 231 289 346 462 577 693 808 924 1150 65deg 64 127 191 255 319 382 510 637 765 892 1020 1270 70deg 70 140 210 280 350 420 560 700 840 980 1120 1400 75deg 77 154 230 307 384 460 614 767 921 1070 1230 1530 80deg 84 168 252 336 420 504 671 839 1010 1180 1340 1680 90deg 100 200 300 400 500 600 800 1000 1200 1400 1600 2000 95deg 109 218 327 437 546 655 873 1090 1310 1530 1750 2180 100deg 119 238 358 477 596 715 953 1190 1430 1670 1910 2380 110deg 143 286 429 571 714 857 1140 1430 1710 2000 2290 2856 120deg 173 346 520 693 866 1040 1390 1730 2080 2430 2771 3464 130deg 215 429 643 858 1070 1290 1720 2150 2570 3002 3431 4289
DoveASCbull = Copertura dello Spruzzo EffettivaTSCbull = Copertura dello Spruzzo TeoricaASAbull = Angolo di Spruzzo EffettivoTSAbull = Angolo di Spruzzo TeoricoL bull = Distanze dello Spruzzo
TSC = 2 middot L middot ctan ( TSA )2
7
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PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Angolo di spruzzo
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A seconda del modello di ugello le variazioni della pressione di alimentazione possono avere una grande influenza sul valore dellrsquoangolo di spruzzoIn genere con lrsquoaumento della turbolenza della pressione gli ugelli a cono pieno producono angoli di spruzzo piugrave stretti gli ugelli a getto piatto producono angoli di spruzzo piugrave ampi mentre gli ugelli che operano in base al principio di deflessione come gli ugelli a spirale e gli ugelli a getto piatto di stile K subiscono di meno le variazioni di pressioneNessun ugello puograve funzionare bene a valori bassi di pressione (inferiori a 05 bar in base al tipo di ugello) le prestazioni peg-giorano sensibilmente le gocce del liquido spruzzato diventano piugrave grandi le geometrie di spruzzo non sono piugrave ben definite e di hanno valori di angolatura dello spruzzo piugrave bassi
Le figure mostrano gli angoli di spruzzo di diversi ugelli a pressioni di valore diversoQualora la vostra applicazione richiedesse tassativamente un determinato valore di angolo di spruzzo ad un determinato valore di pressione o gamma limitata di valori vi preghiamo di richiedere un rapporto di collaudo al nostro Laboratorio
Ugello a cono pienoDDW 2235
Ugello a getto piattoJCW 2245
Ugello a spiraleECW 2230
Pressione 05 bar Pressione 05 bar Pressione 05 bar
Pressione 3 bar Pressione 3 bar Pressione 3 bar
Pressione 10 bar Pressione 10 bar Pressione 10 bar
Fotografie ottenute con flash 120000S
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RIUGELLI SPRUZZATORI Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo
foto 1
foto 4
foto 7
foto 2
foto 5
foto 8
foto 3
foto 6
foto 9
Nella foto 2 si puograve osservare il processo di formazione delle gocce descritto a pagina 11
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Termini e definizioni
Oltre che dalla portata dalla conformazione dello spruzzo e dal suo angolo un ugello egrave caratterizzato da un parametro chiamato distribuzioneLo spruzzo egrave formato da una dispersione di goccioline di liquido in una corrente aeriformese consideriamo le goccioline passanti per un piano π normale allrsquoasse dellrsquougello osserviamo che tendono ad allontanarsi ma questa dispersione non egrave in genere uniforme e si potranno individuare zone dove le goccioline sono maggiormente addensate ed altre dove sono piugrave disperse La distribuzione egrave un indice dellrsquoaddensamento (o della dispersione) delle goccioline presenti allrsquointerno dello spruzzo Consideriamo lo spruzzo rappresentato in figura 1
alla pressione P lrsquougello eroga una portata Q che allrsquouscita dellrsquoorifizio viene atomiz-zataAd ogni distanza H (detta altezza di spruzzo) possiamo individuare un piano π nor-male allrsquoasse dellrsquougello che seziona lo spruzzoLa conseguente superficie S (detta sezione di spruzzo) dipende da vari parametria) la conformazione dello spruzzo F (Es Cono Pieno)b) lrsquoangolo di spruzzo αc) la distanza HPossiamo quindi scrivere S = S (F α H)Nel caso di un ugello a cono pieno standard la sezione egrave un cerchio di diametro C (detto copertura di spruzzo)Per cui si ha S = 0785 C2 con C = C (H)Il flusso di liquido rappresentato dalle goccioline passa per ogni sezione SMa se la portata complessiva Q egrave costante non altrettanto saranno le portate riferite ad aree inferiori appartenenti alla sezione
Si introduce pertanto la seguente funzione
1) Portata specifica
La funzione q dipende dallo specifico punto della sezione in cui viene misurata per cui si ha
La misurazione della funzione q egrave perograve onerosa pertanto si preferisce individuare due funzioni anchrsquoesse derivate dalla portata che possano rappresentare adeguatamente la dispersione delle goccioline
Distribuzione2) Lineare Effettiva
Nota la direzione x egrave presa come direzione generica
Distribuzione3) Angolare Effettiva
part Qpart x
qx =UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Figura 1
q = limΔS 0
ΔQΔS
q = = f (x y H)part Qpart S
part Qpart φ
qφ =
ΔQ egrave la portata che passa attraverso unrsquoarea ΔSdove ΔS area appartenente alla sezione S
x e y sono le coordinate locali del piano della sezionedove H egrave la distanza del piano π dallrsquoorifizio dellrsquougello
partQ egrave la variazione della portatadove partx egrave la variazione di una coordinata lineare
partQ egrave la variazione della portatadove partφ egrave la variazione di una coordinata angolare
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
I valori assunti da queste funzioni caratterizzano lo spruzzo e permettono di tracciare gli specifici grafici chiamati Curve di distribuzione
Dallrsquoanalisi delle curve si puograve determinare il tipo di conformazione del getto (Spray Pattern)Il tipo di curva infatti indica se un ugello appartiene a uno dei seguenti tipi cono pieno cono cavo dardo lama ecc
Misurazione della distribuzione
Le distribuzioni vengono determinate tramite un dispositivo chiamato ldquoPatternatorrdquo (traducibile in italiano coi termini Misuratore di distribuzione o Caratterizzatore di spruzzo)
Il patternator egrave costituito essenzialmente da 4 parti1) Collettore2) Cella di raccolta3) Blocco di misura4) Blocco di scaricoNota Gli N collettori costituiscono il captatoreLrsquougello viene posto sopra lrsquoapparecchiatura in modo che il getto investa il captatore ortogonalmentePer misurare la distribuzione lineare occorre utilizza-re un captatore lineare (figura 5) mentre per la distri-buzione angolare occorre utilizzare un distributore circolare (figura 6)Ogni collettore (1) intercetta il flusso di goccioline passante per il proprio settore e lo convoglia nella relativa cella di raccolta (2)
Il blocco di misura (3) determina la quantitagrave di liquido raccolta Il blocco di scarico (4) permette lo scarico del liquido dopo la fine della prova
Esistono due tipi di patternator
Patternator Analogici1 forniscono un indicazione diretta dei volumi raccolti tramite la visualizzazione dei livelli di liquido in ogni cellaPatternator Digitali2 forniscono una lettura automatica dei volumi raccolti e riportano i valori rilevati su un apposito file
Figura 2 Distribuzione lineare Figura 3 Distribuzione angolare
Figura 4
Figura 6 Captatore circolareFigura 5 Captatore lineare
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PRUZ
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RI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Normalizzazione della distribuzione
I valori misurati tramite il Patternator permettono il tracciamento delle curve di distribuzioneOltre alla rappresentazione a linee della distribuzione illustrata nelle Figure 2 e 3 viene solitamente utilizzata una rappre-sentazione a barre verticali che richiama visivamente il livello del liquido raccolto nelle celle a colonna utilizzate nei vecchi dispositivi digitali
Oltre che dallrsquoaltezza di spruzzo e dalle condizioni operative le curve di distribuzione dipendono dal tempo di prova maggiore egrave il tempo di prova e conseguentemente maggiore egrave il volume captatoPer eliminare la dipendenza del tempo dai valori misurati si passa dalle distribuzioni effettive a quelle normalizzate
Distribuzione4) Lineare Normalizzata
Distribuzione5) Angolare Normalizzata
Nota il valore massimo si riferisce tra la serie di valori rilevanti nelle N celleOltre alle distribuzioni posso normalizzare gli intervalli applicando le seguente espressioni
Intervallo6) Lineare Normalizzato
Intervallo7) Angolare Normalizzato
Lrsquoapertura lineare normalizzata
2
N=Δλ egrave definita in un intervallo [-1+1]
Lrsquoapertura angolare normalizzataN
πθ
2=Δ egrave definita in un intervallo [0+2π]
Figura 7 Curva di distribuzione lineare effettiva Figura 8 Curva di distribuzione angolare effettiva
Mx
xx q
q=δ
N
πθ
2=Δ
Figura 9 Curva di distribuzione lineare normalizzata Figura 10 Curva di distribuzione angolare normalizzata
qx egrave la distribuzione lineare di una cella genericadove qx
M egrave la distribuzione lineare massima misurata
qφ egrave la distribuzione angolare di una cella genericadove qφ
M egrave la distribuzione angolare massima misurata
2 egrave lrsquoampiezza lineare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle attive
2π egrave lrsquoampiezza angolare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle
Mq
q
ϕ
ϕϕδ =φ
φ
φ
2
N=Δλ
2
N=Δλ
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Valutazione della distribuzione
La caratterizzazione delle curve di distribuzione viene eseguita considerando 3 proprietagrave
a) UNIFORMITAgrave b) MONOTONIA c) SIMMETRIA
Per comprendere il significato di queste 3 proprietagrave esaminiamo le seguenti figure
a) Definiamo UNIFORME una distribuzione che minimizza il rapporto AAdeg
b) Definiamo MONOTONA una distribuzione che cresce nella parte sinistra e diminuisce nella parte destra c) Definiamo SIMMETRICA una distribuzione che minimizza il rapporto A+A-
Le seguenti distribuzioni rappresentano quindi dei casi ideali
Queste 3 proprietagrave vengono valutate tramite la definizione dei seguenti parametri
1 Uniformitagrave Integrale
2 Uniformitagrave Incrementale
3 Indice di Simmetria
Maggiori dettagli delle modalitagrave di ottenimento di questi parametro sono disponibili nella Relazione Tecnica REL 080002 che puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico
Figura 12Distribuzione normalizzata monotona
Figura 11Distribuzione normalizzata monotona
Figura 14 Distribuzioneidealmente monotona
Figura 15 Distribuzioneidealmente simmetrica
Figura 13 Distribuzioneidealmente uniforme
1001 sdot=MA
AU
1002
2 sdot=lowastσ
U
1001
sdot⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
sdotminus=
lowast
lowast
δ
ε
NI S
sum minus=lowast
M
i iδδε
A egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione normalizzatadove Adeg egrave lrsquoarea complementare a A rispetto al rettangolo drsquoinviluppo 2 times 1
La parte sinistra egrave il tratto -1 0dove La parte destra egrave il tratto 0 +1
A+ egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte positivadove A- egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte negativa
dove
dove δrsquo egrave il valore della portata normalizzata della cella simmetrica M celle utili in una semiapertura
lowast
lowast sum=
N
N
i i
δ
δ N celle utili
A area sottesa dalla curva di distribuzione AM area sottesa dalla curva di distribuzione idealedove
sum minus= +lowast
1
N
i ii δδσ
N celle utili
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I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
UGEL
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ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
UGEL
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PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
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Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
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UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
28 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
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MAT
ERIA
LI U
GELL
I
Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
30 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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MAT
ERIA
LI U
GELL
I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
ERIA
LI U
GELL
I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
33wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
1400 3260 1020 2540 0544 1640 0183 1140 0072 0664 0019
1500 3490 1170 2720 0617 176 0208 1220 0083 0712 0022
1600 3720 1330 2890 0697 1880 0234 1300 0093 0758 0025
1700 10rdquo 3950 1490 3080 0784 1990 0260 1380 0104 0806 0028
1800 0546 0010 3260 0875 2110 0290 1470 0116 0854 0032
1900 0575 0012 3440 0965 2230 0323 1550 0129 0901 0034
2000 0606 0012 3617 1060 2340 0356 1630 0143 0946 0037
2200 0667 0015 3980 1280 2580 0429 1790 0172 1050 0045
2400 0727 0017 12rdquo 2820 0507 1950 0200 1140 0053
2600 0788 0021 0563 0009 3050 0589 2110 0234 1230 0061
2800 0848 0023 0606 0010 14rdquo 3280 0676 2280 0268 1330 0070
3000 0909 0026 0649 0011 0532 0007 3520 0773 2440 0306 1420 0080
3500 1060 0035 0760 0015 0620 0009 4110 105 2850 0416 1660 0108
4000 1210 0045 0866 0020 0709 0012 16rdquo 4690 135 3250 0532 1900 0139
4500 1360 0056 0976 0025 0798 0015 0606 0007 3660 0674 2130 0173
5000 1520 0069 1080 0029 0886 0018 0674 0009 4070 0822 2370 0212
6000 1810 0097 1290 0042 1070 0026 0808 0013 18rdquo 4880 1160 2850 0301
7000 2120 0130 1510 0055 1240 0035 0940 0017 0741 0010 5690 1580 3310 0403
8000 2420 0168 1730 0072 1420 0045 1080 0022 0847 0012 6510 2050 3790 0525
9000 2730 0210 1950 0091 1600 0056 1210 0027 0954 0015 4270 0659
10000 3030 0257 2170 0111 1770 0067 1350 0033 1050 0019 4740 0801
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
1 0458 0726 0251 0170 38rdquo 12rdquo
2 0918 2590 0501 0600 0272 0136 0170 0044 34rdquo
3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
4 1840 9570 1000 2090 0543 048 0340 0151 0192 0038 0120 0012
5 2290 14450 1250 3180 0679 070 0425 0223 0241 0057 0150 0017
6 1500 4460 0815 0980 0510 0309 0289 0077 0180 0024 114rdquo
8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
10 1360 2520 0850 0798 0481 0193 0300 0061 0172 0015 0127 0008
15 2040 5370 1280 1690 0722 0403 0450 0124 0258 0032 019 0015
20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
40 0308 0027 0216 0010 3400 10720 1920 2500 1200 0758 0689 0193 0507 0091
50 0385 0039 0270 0017 2410 3830 1500 1140 0861 029 0634 0135
60 0462 0055 0324 0023 2890 5410 1800 1610 103 0400 0761 0187
70 0539 0098 0378 0031 3rdquo 3370 7270 2100 2150 1210 0541 0888 0248
80 0616 0092 0432 0039 028 0014 312rdquo 2400 2760 1380 0690 1010 0315
90 0693 0115 0486 0048 0315 0017 0235 0008 2700 3470 1550 0862 1140 0397
100 0770 0141 0540 0059 035 002 0261 0010 4rdquo 3000 4250 1720 1050 1270 0488
150 1150 0295 0810 0125 0524 0042 0392 0021 0304 0011 4500 9300 2580 2260 1900 1030
200 1540 0512 1080 0212 0699 0072 0523 0036 0405 0019 3440 3910 2540 1810
250 1920 0773 1350 0322 0874 0108 0653 0053 0507 0028 5rdquo 3170 2740
300 2310 1100 1620 0449 105 0152 0784 0074 0608 004 0387 0014 3800 3820
350 2690 1470 1890 0606 122 0203 0915 0099 0710 0053 0452 0018 6rdquo 4440 5180
400 3080 1920 2160 0780 14 0264 1050 0128 0811 0068 0516 0023 0375 0009 5070 6690
450 3460 2390 2430 0979 157 0328 1180 0161 0912 0084 0581 0028 0402 0012 5710 8450
500 3850 2950 2700 1200 175 0403 1310 0196 1010 0101 0646 0034 0447 0014
550 4230 3550 2970 1440 192 0479 1440 0232 1110 0122 0710 0041 0491 0016
600 4620 4200 3240 1690 2100 0566 1570 0273 1220 0146 0775 0047 0536 0019
650 5000 6880 3510 1970 2270 0658 1700 0319 1320 0169 0839 0055 0581 0022
700 5390 5630 3780 2280 2450 0759 1830 0368 1420 0194 0904 0063 0625 0025
750 577 6440 4050 2600 2620 0863 1960 042 1520 0218 0968 0072 067 0029
800 4320 2950 2800 0977 2090 0473 1620 0246 1030 0081 0715 0032 8rdquo
850 4590 3310 2970 1090 2220 0528 1720 0277 1100 0091 076 0036 0439 0009
900 3150 1220 2350 0585 1820 0308 1160 0100 0804 0041 0465 001
950 3320 1350 248 0649 1930 0342 1230 0111 0849 0045 0491 0012
1000 3500 1500 261 0714 2030 0377 1290 0122 0894 0049 0516 0013
1100 3850 1750 2870 0860 2230 0452 1420 0147 0983 0059 0568 0015
1200 4200 2140 3140 1020 2430 0534 1550 0172 1070 0069 0620 0018
1300 3400 1190 2640 0627 1680 0200 1160 008 0671 0021
1400 3660 1370 2840 0722 1810 0232 1250 0091 0723 0024
1500 3920 1560 3040 0818 1940 0264 1340 0105 0775 0027
1600 4180 1780 3240 0924 2070 0297 1430 0118 0826 0031
1700 10rdquo 4440 1990 3450 1040 2190 0331 1520 0132 0878 0035
1800 0590 0012 3650 1160 2320 0369 1610 0147 0930 0039
1900 0622 0014 3850 1280 2450 041 1700 0163 0981 0042
2000 0655 0015 40500 1410 2580 0452 1790 0181 1030 0046
2200 0721 0018 4460 1700 2840 0545 1970 0217 1140 0056
2400 0786 0021 12rdquo 3100 0645 2140 0253 1240 0065
2600 0852 0025 0600 001 3360 0749 2320 0296 1340 0076
2800 0917 0028 0646 0012 14rdquo 3610 0859 2500 0339 1450 0087
3000 0983 0032 0692 0013 0573 0008 3870 0982 268 0387 1550 0099
3500 1150 0043 0810 0018 0668 0011 4520 1330 3130 0526 1810 0134
4000 1310 0055 0923 0023 0764 0014 16rdquo 5160 1720 3570 0673 2070 0172
4500 1470 0068 1040 0029 0860 0018 0658 0009 4020 0853 2320 0214
5000 1640 0084 1150 0034 0955 0022 0731 0011 4470 1040 2580 0262
6000 1960 0118 1380 0049 1150 0031 0877 0016 18rdquo 5360 1470 3100 0373
7000 2290 0158 1610 0065 1340 0042 1020 0021 0808 0012 6250 2000 3610 0499
8000 2620 0204 1840 0085 1530 0054 1170 0027 0924 0015 7150 2590 4130 065
9000 2950 0256 2080 0107 1720 0067 1310 0033 1040 0019 4650 0816
10000 3280 0313 2310 0130 1910 0081 1460 0041 1150 0023 5160 0992
TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
10 75 12 038 4 11 50
15 80 12 044 4 11 55
20 90 14 065 4 11 65
25 100 14 082 4 11 75
32 120 14 117 4 14 90
40 130 14 139 4 14 100
50 140 14 162 4 14 110
65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
STAM
PATO
IN E
U 04
09
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ellamp
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I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
5wwwpnritCTG SH06 IT
INFO
RMAZ
IONI
GE
NERA
LI
UNITArsquo AMERICANA FATTORE DI CONVERSIONE UNITArsquo SIPound masscubic feet 16018 Chilogrammimetro cuboGallons per minute 3785 litri al minuto (lpm)US Gallon 3785 litro (l)Pound force 4448 Newton (N)BTU (British Thermal Unit) 1055 Joule (J)BTU per hour 02931 Watt (W)BTU per pounddeg F 4184 Joule (kg K)mil 254 Micrometro (micron)Inches 254 millimetri (mm)Foot 03048 metro (m)Horsepower 0746 kilowatt (kW)Pounds per square inch 00689 bar (1 bar = 100 kPa)BTU per pound 2326 Joule per kgLbs per gallon 01198 kg per litro (kgl)Square inch 64516 centimetro quadro (cm2)Square foot 00929 metro quadro (m2)Acre 04047 ettaro (ha)Foot per second 03048 metri al secondo (msec)Foot per minute 03048 metri al minuto (mmin)Miles per hours 1609 chilometri orari (kmh)Knots 1852 chilometri orari (kmh)Cubic foot 00283 metro cubo (m3)Cubic inch 16387 centimetro cubo (cm3)Pound 04536 chilogrammo (kg)Ton 090272 tonnellata metrica (t)
GRANDEZZADENSITArsquoPORTATA DI FLUIDOVOLUME DEL FLUIDOFORZACALORETRAFERIMENTO CALORECAPACITArsquo DI CALORE SPECIFICALUNGHEZZALUNGHEZZALUNGHEZZAENERGIA ELETTRICAPRESSIONEVALORE CALORICO ENTALPYPESO SPECIFICOSUPERFICIESUPERFICIESUPERFICIEVELOCITArsquoVELOCITArsquo VELOCITArsquoVELOCITArsquoVOLUMEVOLUMEPESOPESO
Moltiplicare le Unitagrave Americane a sinistra per il fattore di conversione per ottenere le Unitagrave SI a destraDividere le Unitagrave SI a destra per il fattore di conversione per ottenere le Unitagrave Americane a sinistra
INFORMAZIONI GENERALI Tabella prefissi del Sistema Internazionale
Prefissi
Le unitagrave SI possono avere prefissi per rendere piugrave comodamente utilizzabili grandi e piccole misurazioni Per esempio la luce visibile ha unrsquoampiezza drsquoonda pari piugrave o meno a 00000005 m che piugrave comodamente egrave possibile scrivere come 500 nmSi noti lrsquoimportanza di utilizzare correttamente i simboli maiuscoli e minuscoli per evitare ambiguitagrave Non egrave piugrave permesso utilizzare piugrave prefissi in cascata ad esempio non si puograve scrivere 10 000 m = 1 dakm
10n Prefisso Simbolo Nome Equivalente decimale1024 yotta Y Quadrilione 1 000 000 000 000 000 000 000 0001021 zetta Z Triliardo 1 000 000 000 000 000 000 0001018 exa E Trilione 1 000 000 000 000 000 0001015 peta P Biliardo 1 000 000 000 000 0001012 tera T Bilione 1 000 000 000 000109 giga G Miliardo 1 000 000 000106 mega M Milione 1 000 000103 kilo k Mille 1 000102 etto h Cento 10010 deca da Dieci 1010minus1 deci d Decimo 0110minus2 centi c Centesimo 00110minus3 milli m Millesimo 000110minus6 micro micro Milionesimo 0000 00110minus9 nano n Miliardesimo 0000 000 00110minus12 pico p Bilionesimo 0000 000 000 00110minus15 femto f Biliardesimo 0000 000 000 000 00110minus18 atto a Trilionesimo 0000 000 000 000 000 00110minus21 zepto z Triliardesimo 0000 000 000 000 000 000 00110minus24 yocto y Quadrilionesimo 0000 000 000 000 000 000 000 001
INFORMAZIONI GENERALI Tabella di conversione da unitagrave Americane a unitagrave SI
6 wwwpnrit CTG SH06 IT
Ci sono 4 tipi principali di scale per indicare la temperatura CENTIGRADA CELSIUS FAHRENHEIT KELVIN e RANKINELe scale Kelvin e Celsius sono usate in Europa mentre le scale Rankine e Fahrenheit sono usate nel Paesi Anglosassoni
MP = punto di fusione acquaBP = punto di ebollizione acqua
INFO
RMAZ
IONI
GE
NERA
LI
SIMBOLO NOME MP BP NOTE
degC Gradi Celsius 0 100 0 e 100 sono arbitrariamente posizionati al punto di congela-mento e di ebollizione dellrsquoacqua
degF Gradi Fahrenheit 32 212
0degF egrave la temperatura stabilizzata quando quantitagrave equivalenti di ghiaccio acqua e sale vengono miscelate 96degF egrave la tem-peratura rilevata ltltda un termometro tenuto in bocca o sotto lrsquoascella di una persona in buona salutegtgt
degK Gradi Kelvin 27316 37316Sulla base delle definizioni della scala centigrada e delle prove sperimentali che lo zero assoluto si trovi a -27316degC e che sia uno standard internazionale di punto di temperatura
degR Gradi Rankine 49167 67167 Sulla base delle definizioni della scala Fahrenheit e delle prove sperimentali che lo zero assoluto si trovi a -27316degC
degC degF43 1094
44 1112
45 113
46 1148
47 1166
48 1184
49 1202
50 122
51 1238
52 1256
53 1274
54 1292
55 131
56 1328
57 1346
58 1364
59 1382
60 140
61 1418
62 1436
63 1454
64 1472
65 149
66 1508
degC degF67 1526
68 1544
69 1562
70 158
71 1598
72 1616
73 1634
74 1652
75 167
76 1688
77 1706
78 1724
79 1742
80 176
81 1778
82 1796
83 1814
84 1832
85 185
86 1868
87 1886
88 1904
89 1922
90 194
degC degF91 1958
92 1976
93 1994
94 2012
95 203
96 2048
97 2066
98 2084
99 2102
100 212
105 221
110 230
115 239
120 248
125 257
130 266
135 275
140 284
145 293
150 302
160 320
170 338
180 356
190 374
degC degF19 662
20 68
21 698
22 716
23 734
24 752
25 77
26 788
27 806
28 824
29 842
30 86
31 878
32 896
33 914
34 932
35 95
36 968
37 986
38 1004
39 1022
40 104
41 1058
42 1076
degC degF-10 14
-8 176
-6 212
-4 248
-2 284
0 32
1 338
2 356
3 374
4 392
5 41
6 428
7 446
8 464
9 482
10 50
11 518
12 536
13 554
14 572
15 59
16 608
17 626
18 644
TABELLA FORMULE DI CONVERSIONE
CELSIUS FAHRENHEIT KELVIN RANKINE
degC= -
degF - 32 K - 27316
R - 27316
18 18
degF= 18 degC + 32 18K - 45969 R - 45969
K= degC + 27316
degF - 32 + 27316
- R
18 18
degR= 18 (degC + 27316) degF + 45967 18K -
INFORMAZIONI GENERALI Tabella di conversione scale della temperatura
7wwwpnritCTG SH06 IT
INFO
RMAZ
IONI
GE
NERA
LI
INFORMAZIONI GENERALI Equivalenti metrici e decimali di frazioni di un pollice
5wwwpnr-nozzlescom
METRIC AND DECIMAL EQUIVALENTS OF FRACTIONS OF ONE INCH
mm FRACTIONS OF ONE INCH INCHES
03969 164 0015625079375 132 00312511906 364 00468715875 116 00625 19844 564 0078125238125 332 009375 27781 764 0109375 31750 18 012535719 964 014062396875 532 01562543656 1164 017187547625 316 1364 0187551594 0203125555625 732 02187559531 1564 023437563500 14 02567469 1764 0265625 714375 932 02812575406 1964 029687 79375 516 0312583344 2164 0328125873125 1132 03437591281 2364 035937595250 38 037599219 2564 0390625
1031875 1332 040625107156 2764 042187111125 716 04375115094 2964 04531251190625 1532 046875123031 3164 0484375127000 12 05130969 3364 05156251349375 1732 053125138906 3564 054687142875 916 05625146844 3764 05781251508125 1932 059375154781 3964 0609375 158750 58 0625 162719 4164 064062 1666875 2132 065625 170656 4364 0671875 174625 1116 06875 178594 4564 0703125 1825625 2332 071875 186531 4764 0734375 190500 34 075194469 4964 07656251984375 2532 078125202406 5164 0796875206375 1316 08125210344 5364 08281252143125 2732 084375218280 5564 085937222250 78 0875226219 5764 08906252301875 2932 090625 234156 5964 0921875238125 1516 09375242094 6164 09531252460625 3132 096875250031 6364 0984375254000 1 10
INT
RO
DU
CT
ION
5wwwpnr-nozzlescom
METRIC AND DECIMAL EQUIVALENTS OF FRACTIONS OF ONE INCH
mm FRACTIONS OF ONE INCH INCHES
03969 164 0015625079375 132 00312511906 364 00468715875 116 00625 19844 564 0078125238125 332 009375 27781 764 0109375 31750 18 012535719 964 014062396875 532 01562543656 1164 017187547625 316 1364 0187551594 0203125555625 732 02187559531 1564 023437563500 14 02567469 1764 0265625 714375 932 02812575406 1964 029687 79375 516 0312583344 2164 0328125873125 1132 03437591281 2364 035937595250 38 037599219 2564 0390625
1031875 1332 040625107156 2764 042187111125 716 04375115094 2964 04531251190625 1532 046875123031 3164 0484375127000 12 05130969 3364 05156251349375 1732 053125138906 3564 054687142875 916 05625146844 3764 05781251508125 1932 059375154781 3964 0609375 158750 58 0625 162719 4164 064062 1666875 2132 065625 170656 4364 0671875 174625 1116 06875 178594 4564 0703125 1825625 2332 071875 186531 4764 0734375 190500 34 075194469 4964 07656251984375 2532 078125202406 5164 0796875206375 1316 08125210344 5364 08281252143125 2732 084375218280 5564 085937222250 78 0875226219 5764 08906252301875 2932 090625 234156 5964 0921875238125 1516 09375242094 6164 09531252460625 3132 096875250031 6364 0984375254000 1 10
INT
RO
DU
CT
ION
5wwwpnr-nozzlescom
METRIC AND DECIMAL EQUIVALENTS OF FRACTIONS OF ONE INCH
mm FRACTIONS OF ONE INCH INCHES
03969 164 0015625079375 132 00312511906 364 00468715875 116 00625 19844 564 0078125238125 332 009375 27781 764 0109375 31750 18 012535719 964 014062396875 532 01562543656 1164 017187547625 316 1364 0187551594 0203125555625 732 02187559531 1564 023437563500 14 02567469 1764 0265625 714375 932 02812575406 1964 029687 79375 516 0312583344 2164 0328125873125 1132 03437591281 2364 035937595250 38 037599219 2564 0390625
1031875 1332 040625107156 2764 042187111125 716 04375115094 2964 04531251190625 1532 046875123031 3164 0484375127000 12 05130969 3364 05156251349375 1732 053125138906 3564 054687142875 916 05625146844 3764 05781251508125 1932 059375154781 3964 0609375 158750 58 0625 162719 4164 064062 1666875 2132 065625 170656 4364 0671875 174625 1116 06875 178594 4564 0703125 1825625 2332 071875 186531 4764 0734375 190500 34 075194469 4964 07656251984375 2532 078125202406 5164 0796875206375 1316 08125210344 5364 08281252143125 2732 084375218280 5564 085937222250 78 0875226219 5764 08906252301875 2932 090625 234156 5964 0921875238125 1516 09375242094 6164 09531252460625 3132 096875250031 6364 0984375254000 1 10
INT
RO
DU
CT
ION
mm FRAZIONI DI POLLICE POLLICI
8 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORITipologie di spruzzatori 9Fluidodinamica computerizzata (CFD) 10Generazione dello spruzzo 11Spettro delle gocce 12Portata dellrsquougello 15Angolo di spruzzo 17Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo 18Distribuzione dello spruzzo 19Viscositagrave 23Gravitagrave specifica 25Impatto del getto 26Calcolo delle perdite di carico 28
UGELLI SPRUZZATORIUG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
Un ugello egrave un dispositivo che converte lrsquoenergia di pressione di una vena fluida nella energia cinetica delle goccioline spruzzateLe applicazioni in molti processi produttivi industriali sono innumerevoli e spesso gli ugelli spruzzatori diventano una componente critica per la determinazione della qualitagrave finale del prodotto o dellrsquoefficienza del processoPer questo motivo le varie gamme di ugelli disponibili per applicazioni industriali sono descritte nel catalogo ugelli di PNR unitamente a concise ma complete informazioni sui parametri piugrave importanti che possono fornire la definizione tecnica di uno spruzzo e della sua qualitagraveAbbiamo raggruppato qui di seguito le formule piugrave utili per la progettazione di un sistema di spruzzo che mostrano lrsquoinfluenza di diversi fattori sul processo di spruzzaturaA pag 36 di questo manuale si trovano ulteriori informazioni sul materiale migliore per uno scopo specifico o particolare applicazioneTutti i dati che seguono quando non altrimenti specificato devono intendersi a prove condotte alla pressione atmosferica a livello del mare e con acqua alla temperatura di 15degC
9wwwpnritCTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORI Tipologie di spruzzatori
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
Un ugello spruzzatore egrave sostanzialmente un dispositivo che trasforma la energia cinetica di una vena liquida in velocitagrave delle gocce del suo getto come descritto nel seguitoLa gamma di spruzzatori disponibili per applicazione in processi industriali ha avuto negli ultimi anni una espansione notevo-lissima che ha condotto alla creazione di intere gamme di prodotto progettate esclusivamente per le necessitagrave di industrie specifiche
Senza entrare troppo nei dettagli diamo qui di seguito una classificazione generale ed a grandi linee dei tipi di prodotto oggi disponibili con lrsquoavvertenza che numerosi tipi progettati espressamente per un singolo cliente e destinati ad applicazioni speciali non sono menzionati
Gli spruzzatori si classificano in diversi modi ovvero
In base al tipo di getto prodottoSi puograve produrre un getto a cono cavo a cono pieno a ventaglio a getto rettilineo dove le denominazioni si spiegano da sole
In base al principio di funzionamentoCon camera in pressionebullAd impattobullAtomizzatori ad aria compressabull
Informazioni piugrave dettagliate sulla costituzione ed i principi di funzionamento dei vari tipi di spruzzatori possono essere trovate nelle pagine introduttive del nostro Catalogo CTG UG20 IT che riporta la nostra gamma completa di spruzzatori
10 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORI Fluidodinamica computerizzata (CFD)UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
La nostra gamma di spruzzatori copre una vastissima gamma di portate da 14000 fino a 006 litri al minuto e richiede una serie molto diversificata di macchine utensili di alta precisione che possa arrivare a svolgere anche lavorazioni di micro-meccanica in alta precisione
In aggiunta la ricerca di sempre mag-giore efficienza nei processi indu-striali dei nostri clienti ci ha spinto a dotarci di moderni mezzi di indagine come dei software molto complessi di Fluidodinamica ComputerizzataQuesti speciali programmi consen-tono una volta impostato nel calco-latore il profilo di un certo condotto (nel nostro caso la geometria interna di uno spruzzatore ) di poter calco-lare ed indicare con diversi colori le velocitagrave del fluido previste in ogni punto di qualsiasi sezione trasversale di passaggioViene cosigrave messa in evidenza la pre-senza e lrsquoimportanza di quei fenomeni turbolenti che rischiano di diminuire la efficienza dello spruzzatore ridu-cendo la velocitagrave di uscita e provo-cando fenomeni negativi come ad esempio la disuniformitagrave o la instabi-litagrave del gettoUn ugello la cui geometria sia verifi-cata mediante lrsquoimpiego un program-ma CFD assicura una prestazione migliore ed aumenta lrsquoefficienza del lrsquo impianto sul quale viene montato
In alcuni casi particolari dove la effi-cienza massima egrave un requisito stret-tamente necessario si ricorre anche a profili correttivi come gli elementi guidaflusso descritti piugrave avanti nel capitolo riguardante le misure di forza di impatto (pagina 26)
11wwwpnritCTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
Il diagramma mostra lrsquoidealizzazione del processo che genera le goccioline mentre il getto drsquoacqua che esce dallrsquougello si sta rompendoIl modello teorico la cui esattezza egrave confermata dalla ricerca scientifica considera che il liquido che scorre attraverso lrsquougello ed esce passando attraverso il bordo dellrsquoorifizio genera una lamina liquidaTale lamina a causa dellrsquoinstabilitagrave indotta da forze aerodinamiche ovvero dovute alla resistenza che lrsquoaria circostante oppone al moto delle gocce si rompe prima in filamenti allungati di forma piugrave o meno cilindrica e alla fine si trasforma in goccioline
Prendendo tale processo come linea guida si puograve facilmente intuire che il diametro medio delle goccioline egrave in qualche modo collegato a parecchi fattori quali
1 Lo spessore della lamina stessa2 Lrsquouniformitagrave della lamina3 Un flusso ed un processo di frazionamento del liquido sotto condizioni uniformi
Per quanto detto prima e limitatamente agli ugelli idraulici il progettista di un sistema che intende generare uno spruzzo com-posto di goccioline minute anche se non finissime potrebbe essere in grado di operare una prima scelta come segue
Ugelli ad impatto danno prestazioni accettabili per questa applicazione
Ugelli centrifughi a cono cavo ugelli multipli a cono pieno danno le migliori prestazioni con pressioni basse
Ugelli a turbolenza possono essere usati ma con risultati mediocri
Ugelli centrifughi a cono pieno senza vorticatore da non utilizzare in assoluto
La scelta di sopra egrave naturalmente basata sul meccanismo di formazione delle goccioline che varia da un tipo di ugello allrsquoaltro e che permette di prevedere su quale tipo sia meglio orientarsiNel capitolo seguente forniremo alcune indicazioni di massima per operare una prima scelta basandosi sulle caratteristi-che della applicazione e sui risultati che si vogliono conseguire
Nei casi in cui i requisiti relativi al tipo di energia elettrica non siano un problema o nei casi in cui si richiedano goccioline di uno specifico diametro si possono ottenere le goccioline piugrave piccole con lrsquoausilio di un atomizzatore ad ariaIn questo caso lrsquoazione di taglio di un flusso di aria compressa ad alta velocitagrave viene usato con moltissime tecniche diverse per ottenere un valore per SMD (Sauter Mean Diameter) di 50 micron ed anche meno
UGELLI SPRUZZATORI Generazione dello spruzzo
Meccanismo teorico di generazionedelle goccioline
12 wwwpnrit CTG SH06 IT
Lrsquoatomizzazione di un liquido per mezzo di un fluido comprimibile come lrsquoaria il vapore o un gas egrave definita come atomizza-zione pneumatica bifasica o a due fluidi Molti processi industriali richiedono la disponibilitagrave di finissime goccioline atomizzate e le tecnologie per produrre getti atomizzati si sono molto evolute negli ultimi anni Inoltre tecniche di processo sempre piugrave sofisticate hanno aumentato lrsquoesigenza di avere delle definizioni precise delle caratteristiche di uno spruzzo che ora sono a disposizione degli ingegneri progettisti Da molti anni PNR fornisce su richiesta la documentazione completa dei rapporti sulle piugrave importanti prove applicative eseguite qui di seguito descritte noncheacute informazioni aggiuntive per tutti i prodotti della sua gamma
Test con Interferometro Laser (con PDPA)
I test di PNR sulle dimensioni delle goccioline sono stati eseguiti con un Interferometro Laser PDPA (Phase Doppler Particle Analizer) uno strumento con il quale due raggi laser si incontrano in un determinato punto dello spruzzo e definiscono una zona di indagine per eseguire il test Le goccioline che attraversano questa zona specifica provocano una piccola dispersione che viene rilevata dal ricevitore dello strumento ed elaborata da un computer per ottenere le informazioni piugrave importanti sulle caratteristiche dello spruzzo
Informazioni del rapporto sul test eseguito
Il rapporto sui risultati di un test egrave costituito da dati stampati su tre pagine la prima delle quali contiene le informazioni piugrave interessanti che rendono possibile basare tutti i calcoli di processo su dati precisi relativamente agli angoli di spruzzo lrsquoef-ficienza del processo ed il comportamento del getto durante unrsquoapplicazione Queste pagine contengono il valore Diametro Medio Sauter che egrave fondamentale conoscere per eseguire i calcoli di scambio calore nei processi di raffreddamento dei gas in evaporazione in quanto dagrave la possibilitagrave di valutare la superficie di scambio ottenuta con lrsquoatomizzazione per un determinato volume di liquido
La prima figura a pagina 12 che si riferisce allrsquoatomizzazione di acqua con aria compressa mostra i due seguenti istogrammi
bull Curva di distribuzione del diametro goccioline (micron)
bull Curva di distribuzione delle velocitagrave goccioline (mps)
ed i valori qui di seguito descritti
bull Diametro Medio Aritmetico (D10)
bull Diametro Medio Superficie (D20)
bull Diametro Medio Volume (D30)
bull Diametro Medio Sauter (D32)
DIAMETRO MEDIO ARITMETICO Valore di diametro che moltiplicato per il numero di goc-cioline contenute nel campione egrave uguale alla somma di tutti i diametri delle goccioline
DIAMETRO MEDIO SUPERFICIE Diametro di una gocciolina la cui superficie moltiplicata per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma delle superfici di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO VOLUME Diametro di una gocciolina il cui volume moltiplicato per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma dei volumi di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO SAUTERDiametro di una gocciolina il cui rapporto volumearea egrave uguale al rapporto tra la somma dei volumi di tutte le goc-cioline diviso per la somma delle superfici di tutte le goc-cioline
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocceUG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
D10 = Σ i ni di
Σ i ni
D20 = Σ i ni di
2
Σ i ni
D30 = Σ i ni di
3
Σ i ni
D32 = Σ i ni di
3
Σ i di
2
3
13wwwpnritCTG SH06 IT
TentativiNumero di gocce esaminate durante il tempo di prova comprende sia le gocce validate che quelle scartate per difetti di forma
Criteri di calcolo correttiUna correzione matematica egrave applicata alle gocce in una zona al contorno della zona di prova che sono state validate durante la prova oppure alle gocce che non hanno una forma perfettamente sferica in modo da condurre lrsquoesame in base a param-etri omogenei Questa correzione si rende necessaria per avere una proporzionalitagrave diretta tra la fase del raggio laser ed il diametro delle gocce
Densitagrave numericaIl numero di gocce che passa attraverso la zona di prova nella durata temporale della prova
Zona di provaLrsquo area nella quale i due raggi laser si incrociano nella quale tutte le gocce che attraversano la zona di prova sono considerate Le gocce che rispettano determinati parametri di forma sono prese come valide ai fini della prova e costituiscono il campione esaminato del quale sono forniti i parametri di dimensione e velocitagrave
Gocce validateSono le gocce accettate in base ai parametri dimensionali fissati e che costituiscono il campione esaminato
Test di velocitagraveIstogramma che riporta la distribuzione di velocitagrave delle varie gocce in metri per secondo
Portata in volumeIl volume in centimetri cubi al secondo delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
Densitagrave di volumeIl volume in centimetri cubi al secondo e per centimetro quadro delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
14 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR puograve fornire su richiesta la documentazione completa contenente i rapporti sui parametri precedentemente illustrati noncheacute altre informazioni su tutti gli atomizzatori PNR
Nella foto a fianco lrsquoesecuzione di un test nel nostro labora-torioUsiamo un interferometro laser azionato da un computer per rilevare e registrare i parametri di spruzzo mentre le capacitagrave del fluido ed i valori della pressione di alimentazione vengono monitorati con strumenti ad alta precisione
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
NOTA IMPORTANTE
Come accennato a pagina 12 i valori dei diametri misurati con il PDPA (D10 D20 D30 D32 ecc) sono relativi a uno specifico volu-me di misura cambiando la posizione del volume di misura i valori misurati possono cambiare anche sensibilmenteUna corretta caratterizzazione richiede molti rilievi e il risultato finale dipende comunque dalle modalitagrave con cui vengono scelte le posizioni dei volumi di misuraEgrave pertanto insufficiente dare i valori di una sola misura pretendendo di caratterizzare la granulometria dellrsquointero getto e quindi le caratteristiche di un particolare atomizzatoreNon occorre poi dimenticare che ogni misura dipende fortemente dalle condizioni di prova (pressione liquido pressione aria temperatura ambiente umiditagrave ambiente ecc) che possono variare notevolmente nella vita operativaIl progettista di un impianto non deve utilizzare i dati di granulometria forniti come valori assoluti da inserire nei calcoli ma usarli per inquadrare lrsquoatomizzare in una determinata classe prestazionalePer avere dati utili allrsquoutilizzo per calcoli di processo egrave il progettista stesso che deve specificare le condizioni di prova applicabili
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Per calcolare la portata di scarico di un ugello si deve usare la legge di Bernoulli che dice che lrsquoenergia di un flusso liquido rimane invariata in tutte le parti del flusso Lrsquoattrito ed eventuali perdite di turbolenza non vengono prese in considerazione e ciograve egrave ragionevole per i nostri scopi se il calcolo viene eseguito su due sezioni non troppo distanti lrsquouna dallrsquoaltra
La legge di Bernoulli puograve essere formulata nel modo seguente
Pertanto se consideriamo due sezioni dello stesso tubo la sezione A e la sezione B possiamo definire che llrsquoenergia del flusso rimane costante scrivendo la formula nel modo seguente
Infine se consideriamo che le due sezioni sopra citate sono quelle prese immediatamente prima ed immediatamente dopo lrsquoorifizio dellrsquougello essendo
ZA = ZB PB = 0 (PA egrave una pressione differenziale riferita alla pressione atmosferica)
VA cong 0 trascurabile se paragonata a VB (per diametro orifizio molto piugrave piccolo del diametro del condotto)
Si arriva alla formula
Quando infine definiamo una nuova costante k per includere il valore dello spazio di emissione dellrsquoorifizio dellrsquougello (A) otteniamo la seguente equazione in base alla quale per un ugello che spruzza un liquido in uno spazio a pressione ambiente il flusso di uscita egrave proporzionale alla pressione di alimentazione
Considerando ora due diversi valori di pressione per uno stesso ugello poicheacute k sta per una quantitagrave costante possiamo scrivere che
e derivare da questa equazione che rende possibile calcolare il valore di flusso di un ugello per ogni valore di pressione una volta conosciuto il valore del flusso ad unrsquoaltra pressione
Lrsquoenergia di un dato flusso di liquido che attraversa una data sezione di tubazione egrave composta di tre parti vale a dire
P Energia di deformazione di volume di liquido per unitagrave di volume o pressione
1 ρV2 Energia cinetica di una particella di liquido per unitagrave di volume2ρgz Energia potenziale di una particella di liquido per unitagrave di volume
Dove ρ = densitagrave del liquido g = accelerazione gravitazionale
z = altezza rispetto ad un piano di riferimento V = Velocitagrave del liquido
PA = 1 ρVB 2 rArr
2
K = Q rArr
PK =
Q1 = Q2 rArr
P1 P2
Q = A V rArr
Q = A x C x P rArr
1 P + 1 ρV2 + ρgz = E
2
VB = 2 PA rArr ρ
Q1 = P1
Q2 P2
3 V = C P
4 Q = K P
2 PA + 1 ρVA 2 + ρgzA = PB + 1 ρVB
2 + ρgzB 2 2
LA VELOCITArsquo DI EFFLUSSO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO AD UNA DIVERSA PRESSIONE
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Portata dellrsquougello
5 Q2 = Q1 P2
P1
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Lrsquoequazione (5) egrave stata ottenuta dopo aver semplificato il vero problema trascurando parecchi fattori quali ad esempiobullNellamaggiorpartedelleapplicazionipraticheilflussodiunliquidoegraveturbolentoenonlaminarebullLeperditediattritotendonoadaumentaredrasticamenteconlavelocitagravedelliquidobullInbasealtipodiugelloutilizzatosiusaunadiversapercentualedellrsquoenergiadisponibileperrompereilgettoedimprimergli
lo schema di spruzzo e lrsquoangolatura voluti
Per le suddette ragioni llsquoequazione (5) dagrave dei risultati affidabili se usata in una limitata gamma di pressioni vicine al valore della pressione dove si conosce la portata del flusso tenendo conto che questo range di pressione dipende dal tipo di ugello utilizzato La nostra esperienza ci ha dimostrato che ci si puograve aspettare che lrsquoerrore del valore calcolato sia inferiore al +- 6 per valori di pressione compresi tra 13 fino a 3 volte il valore di riferimento
Ad esempio un ugello con portata 10 lpm a 3 bar secondo lrsquoequazione (5) avrebbe i seguenti valori di flussoa 1 bar 577 lpma 9 bar 173 lpmin condizioni reali ci si puograve aspettare che i valori di flusso sianoalti come 61 lpm a 1 barbassi come 162 lpm a 9 barLe sopracitate condizioni devono essere intese solo come una linea guida di riferimento poicheacute molti fattori interferiscono in ope-razioni reali che non sono state qui considerate come ad esempio il tipo di liquido la viscositagrave del liquido e la sua densitagrave
Probabile percentuale di deviazione dai valori teorici a quelli reali
Inoltre gli errori percentuali sopra descritti vanno riferiti ad ugelli che usano parte dellrsquoenergia del flusso per produrre geometrie di spruzzo ad ampia angolaturaSi potranno avere valori piugrave bassi per ugelli ad angolo di spruzzo stretto ugelli ad impatto ed ugelli con getto a dardoLe prove di laboratorio ed i relativi diagrammi mostrano che i valori di portata reali per ogni ugello nella pratica vengono utilizzati quando si deve ottenere un risultato preciso
Coefficiente di scarico di un ugello
Con riferimento allrsquoequazione (4) se consideriamo un valore di pressione uguale a 1 (P = 1 bar) la portata del flusso dellrsquougello diventa
K egrave un parametro ampiamente usato per lrsquoindustria dellrsquoantincendio
In alcuni casi si fa riferimento al coefficiente di scarico dellrsquougello o in breve al coefficiente dellrsquougello per indicare la portata di quellrsquougello per unrsquounitagrave di pressione Naturalmente per un dato valore di pressione Pn il valore del flusso saragrave
+ 6
+ 3
- 3
- 6
CAPACITArsquo AD UN DATO VALORE DI PRESSIONE QUANDO SI CONOSCE K
CAPACITArsquo DELLrsquoUGELLO PER P = 1 barQ = K P = K 1 = K
UGEL
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PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Portata dellugello
6 Qn = K Pn
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Per angolo di spruzzo si intende lrsquoangolo di apertura che il getto di goccioline dellrsquougello forma al momento in cui esce dallrsquoori-fizio dellrsquougello stesso ed egrave uno dei parametri fondamentali per la scelta di un ugello adatto e funzionaleLrsquoampiezza dellrsquoangolo di spruzzo infatti insieme alla distanza tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il bersaglio del getto determina lrsquoarea di copertura dello spruzzo e la densitagrave del liquido spruzzato rispetto allrsquoarea di copertura Consultate i nostri Cataloghi per avere una descrizione di tutte le diverse geometrie di spruzzo possibiliLa tabella a fondo pagina da lrsquoampiezza teorica dello spruzzo calcolata sulla base dellrsquoangolo di spruzzo di un ugello e della distanza che intercorre tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il punto di impatto del gettoEgrave importante notare che a causa di diversi fattori quali ad esempio le forze di gravitagrave e la deriva aerodinamica lrsquoangolo di spruzzo non puograve essere mantenuto se non entro distanze limitate di solito fino a 300 mm dallrsquoorifizio dellrsquougelloPer gli atomizzatori ad aria compressa egrave improprio usare il termine di angolo di spruzzo percheacute non si puograve misurare alcun valore preciso Pertanto i valori dati nei Cataloghi specifici vanno intesi solamente come linee guida
COPERTURA DELLO SPRUZZO TEORICA
a varie distanze dallrsquoorifizio dellrsquougello
Angolo 50 100 150 200 250 300 400 500 600 700 800 1000 di spruzzo mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm
15deg 13 26 40 53 66 79 105 132 158 184 211 263 25deg 22 44 67 89 111 133 177 222 266 310 355 443 30deg 27 54 80 107 134 161 214 268 322 375 429 536 35deg 32 63 95 126 158 189 252 315 378 441 505 631 40deg 36 73 109 146 182 218 291 364 437 510 582 728 45deg 41 83 124 166 207 249 331 414 497 580 663 828 50deg 47 93 140 187 233 280 373 466 560 653 746 933 60deg 58 116 173 231 289 346 462 577 693 808 924 1150 65deg 64 127 191 255 319 382 510 637 765 892 1020 1270 70deg 70 140 210 280 350 420 560 700 840 980 1120 1400 75deg 77 154 230 307 384 460 614 767 921 1070 1230 1530 80deg 84 168 252 336 420 504 671 839 1010 1180 1340 1680 90deg 100 200 300 400 500 600 800 1000 1200 1400 1600 2000 95deg 109 218 327 437 546 655 873 1090 1310 1530 1750 2180 100deg 119 238 358 477 596 715 953 1190 1430 1670 1910 2380 110deg 143 286 429 571 714 857 1140 1430 1710 2000 2290 2856 120deg 173 346 520 693 866 1040 1390 1730 2080 2430 2771 3464 130deg 215 429 643 858 1070 1290 1720 2150 2570 3002 3431 4289
DoveASCbull = Copertura dello Spruzzo EffettivaTSCbull = Copertura dello Spruzzo TeoricaASAbull = Angolo di Spruzzo EffettivoTSAbull = Angolo di Spruzzo TeoricoL bull = Distanze dello Spruzzo
TSC = 2 middot L middot ctan ( TSA )2
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UGELLI SPRUZZATORI Angolo di spruzzo
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A seconda del modello di ugello le variazioni della pressione di alimentazione possono avere una grande influenza sul valore dellrsquoangolo di spruzzoIn genere con lrsquoaumento della turbolenza della pressione gli ugelli a cono pieno producono angoli di spruzzo piugrave stretti gli ugelli a getto piatto producono angoli di spruzzo piugrave ampi mentre gli ugelli che operano in base al principio di deflessione come gli ugelli a spirale e gli ugelli a getto piatto di stile K subiscono di meno le variazioni di pressioneNessun ugello puograve funzionare bene a valori bassi di pressione (inferiori a 05 bar in base al tipo di ugello) le prestazioni peg-giorano sensibilmente le gocce del liquido spruzzato diventano piugrave grandi le geometrie di spruzzo non sono piugrave ben definite e di hanno valori di angolatura dello spruzzo piugrave bassi
Le figure mostrano gli angoli di spruzzo di diversi ugelli a pressioni di valore diversoQualora la vostra applicazione richiedesse tassativamente un determinato valore di angolo di spruzzo ad un determinato valore di pressione o gamma limitata di valori vi preghiamo di richiedere un rapporto di collaudo al nostro Laboratorio
Ugello a cono pienoDDW 2235
Ugello a getto piattoJCW 2245
Ugello a spiraleECW 2230
Pressione 05 bar Pressione 05 bar Pressione 05 bar
Pressione 3 bar Pressione 3 bar Pressione 3 bar
Pressione 10 bar Pressione 10 bar Pressione 10 bar
Fotografie ottenute con flash 120000S
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RIUGELLI SPRUZZATORI Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo
foto 1
foto 4
foto 7
foto 2
foto 5
foto 8
foto 3
foto 6
foto 9
Nella foto 2 si puograve osservare il processo di formazione delle gocce descritto a pagina 11
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Termini e definizioni
Oltre che dalla portata dalla conformazione dello spruzzo e dal suo angolo un ugello egrave caratterizzato da un parametro chiamato distribuzioneLo spruzzo egrave formato da una dispersione di goccioline di liquido in una corrente aeriformese consideriamo le goccioline passanti per un piano π normale allrsquoasse dellrsquougello osserviamo che tendono ad allontanarsi ma questa dispersione non egrave in genere uniforme e si potranno individuare zone dove le goccioline sono maggiormente addensate ed altre dove sono piugrave disperse La distribuzione egrave un indice dellrsquoaddensamento (o della dispersione) delle goccioline presenti allrsquointerno dello spruzzo Consideriamo lo spruzzo rappresentato in figura 1
alla pressione P lrsquougello eroga una portata Q che allrsquouscita dellrsquoorifizio viene atomiz-zataAd ogni distanza H (detta altezza di spruzzo) possiamo individuare un piano π nor-male allrsquoasse dellrsquougello che seziona lo spruzzoLa conseguente superficie S (detta sezione di spruzzo) dipende da vari parametria) la conformazione dello spruzzo F (Es Cono Pieno)b) lrsquoangolo di spruzzo αc) la distanza HPossiamo quindi scrivere S = S (F α H)Nel caso di un ugello a cono pieno standard la sezione egrave un cerchio di diametro C (detto copertura di spruzzo)Per cui si ha S = 0785 C2 con C = C (H)Il flusso di liquido rappresentato dalle goccioline passa per ogni sezione SMa se la portata complessiva Q egrave costante non altrettanto saranno le portate riferite ad aree inferiori appartenenti alla sezione
Si introduce pertanto la seguente funzione
1) Portata specifica
La funzione q dipende dallo specifico punto della sezione in cui viene misurata per cui si ha
La misurazione della funzione q egrave perograve onerosa pertanto si preferisce individuare due funzioni anchrsquoesse derivate dalla portata che possano rappresentare adeguatamente la dispersione delle goccioline
Distribuzione2) Lineare Effettiva
Nota la direzione x egrave presa come direzione generica
Distribuzione3) Angolare Effettiva
part Qpart x
qx =UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Figura 1
q = limΔS 0
ΔQΔS
q = = f (x y H)part Qpart S
part Qpart φ
qφ =
ΔQ egrave la portata che passa attraverso unrsquoarea ΔSdove ΔS area appartenente alla sezione S
x e y sono le coordinate locali del piano della sezionedove H egrave la distanza del piano π dallrsquoorifizio dellrsquougello
partQ egrave la variazione della portatadove partx egrave la variazione di una coordinata lineare
partQ egrave la variazione della portatadove partφ egrave la variazione di una coordinata angolare
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
I valori assunti da queste funzioni caratterizzano lo spruzzo e permettono di tracciare gli specifici grafici chiamati Curve di distribuzione
Dallrsquoanalisi delle curve si puograve determinare il tipo di conformazione del getto (Spray Pattern)Il tipo di curva infatti indica se un ugello appartiene a uno dei seguenti tipi cono pieno cono cavo dardo lama ecc
Misurazione della distribuzione
Le distribuzioni vengono determinate tramite un dispositivo chiamato ldquoPatternatorrdquo (traducibile in italiano coi termini Misuratore di distribuzione o Caratterizzatore di spruzzo)
Il patternator egrave costituito essenzialmente da 4 parti1) Collettore2) Cella di raccolta3) Blocco di misura4) Blocco di scaricoNota Gli N collettori costituiscono il captatoreLrsquougello viene posto sopra lrsquoapparecchiatura in modo che il getto investa il captatore ortogonalmentePer misurare la distribuzione lineare occorre utilizza-re un captatore lineare (figura 5) mentre per la distri-buzione angolare occorre utilizzare un distributore circolare (figura 6)Ogni collettore (1) intercetta il flusso di goccioline passante per il proprio settore e lo convoglia nella relativa cella di raccolta (2)
Il blocco di misura (3) determina la quantitagrave di liquido raccolta Il blocco di scarico (4) permette lo scarico del liquido dopo la fine della prova
Esistono due tipi di patternator
Patternator Analogici1 forniscono un indicazione diretta dei volumi raccolti tramite la visualizzazione dei livelli di liquido in ogni cellaPatternator Digitali2 forniscono una lettura automatica dei volumi raccolti e riportano i valori rilevati su un apposito file
Figura 2 Distribuzione lineare Figura 3 Distribuzione angolare
Figura 4
Figura 6 Captatore circolareFigura 5 Captatore lineare
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UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Normalizzazione della distribuzione
I valori misurati tramite il Patternator permettono il tracciamento delle curve di distribuzioneOltre alla rappresentazione a linee della distribuzione illustrata nelle Figure 2 e 3 viene solitamente utilizzata una rappre-sentazione a barre verticali che richiama visivamente il livello del liquido raccolto nelle celle a colonna utilizzate nei vecchi dispositivi digitali
Oltre che dallrsquoaltezza di spruzzo e dalle condizioni operative le curve di distribuzione dipendono dal tempo di prova maggiore egrave il tempo di prova e conseguentemente maggiore egrave il volume captatoPer eliminare la dipendenza del tempo dai valori misurati si passa dalle distribuzioni effettive a quelle normalizzate
Distribuzione4) Lineare Normalizzata
Distribuzione5) Angolare Normalizzata
Nota il valore massimo si riferisce tra la serie di valori rilevanti nelle N celleOltre alle distribuzioni posso normalizzare gli intervalli applicando le seguente espressioni
Intervallo6) Lineare Normalizzato
Intervallo7) Angolare Normalizzato
Lrsquoapertura lineare normalizzata
2
N=Δλ egrave definita in un intervallo [-1+1]
Lrsquoapertura angolare normalizzataN
πθ
2=Δ egrave definita in un intervallo [0+2π]
Figura 7 Curva di distribuzione lineare effettiva Figura 8 Curva di distribuzione angolare effettiva
Mx
xx q
q=δ
N
πθ
2=Δ
Figura 9 Curva di distribuzione lineare normalizzata Figura 10 Curva di distribuzione angolare normalizzata
qx egrave la distribuzione lineare di una cella genericadove qx
M egrave la distribuzione lineare massima misurata
qφ egrave la distribuzione angolare di una cella genericadove qφ
M egrave la distribuzione angolare massima misurata
2 egrave lrsquoampiezza lineare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle attive
2π egrave lrsquoampiezza angolare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle
Mq
q
ϕ
ϕϕδ =φ
φ
φ
2
N=Δλ
2
N=Δλ
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Valutazione della distribuzione
La caratterizzazione delle curve di distribuzione viene eseguita considerando 3 proprietagrave
a) UNIFORMITAgrave b) MONOTONIA c) SIMMETRIA
Per comprendere il significato di queste 3 proprietagrave esaminiamo le seguenti figure
a) Definiamo UNIFORME una distribuzione che minimizza il rapporto AAdeg
b) Definiamo MONOTONA una distribuzione che cresce nella parte sinistra e diminuisce nella parte destra c) Definiamo SIMMETRICA una distribuzione che minimizza il rapporto A+A-
Le seguenti distribuzioni rappresentano quindi dei casi ideali
Queste 3 proprietagrave vengono valutate tramite la definizione dei seguenti parametri
1 Uniformitagrave Integrale
2 Uniformitagrave Incrementale
3 Indice di Simmetria
Maggiori dettagli delle modalitagrave di ottenimento di questi parametro sono disponibili nella Relazione Tecnica REL 080002 che puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico
Figura 12Distribuzione normalizzata monotona
Figura 11Distribuzione normalizzata monotona
Figura 14 Distribuzioneidealmente monotona
Figura 15 Distribuzioneidealmente simmetrica
Figura 13 Distribuzioneidealmente uniforme
1001 sdot=MA
AU
1002
2 sdot=lowastσ
U
1001
sdot⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
sdotminus=
lowast
lowast
δ
ε
NI S
sum minus=lowast
M
i iδδε
A egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione normalizzatadove Adeg egrave lrsquoarea complementare a A rispetto al rettangolo drsquoinviluppo 2 times 1
La parte sinistra egrave il tratto -1 0dove La parte destra egrave il tratto 0 +1
A+ egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte positivadove A- egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte negativa
dove
dove δrsquo egrave il valore della portata normalizzata della cella simmetrica M celle utili in una semiapertura
lowast
lowast sum=
N
N
i i
δ
δ N celle utili
A area sottesa dalla curva di distribuzione AM area sottesa dalla curva di distribuzione idealedove
sum minus= +lowast
1
N
i ii δδσ
N celle utili
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I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
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UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
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40
35
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15
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5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
25wwwpnritCTG SH06 IT
Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
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Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
27wwwpnritCTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
28 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
29wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
30 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
ERIA
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GELL
I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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MAT
ERIA
LI U
GELL
I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
ERIA
LI U
GELL
I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
33wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
1400 3260 1020 2540 0544 1640 0183 1140 0072 0664 0019
1500 3490 1170 2720 0617 176 0208 1220 0083 0712 0022
1600 3720 1330 2890 0697 1880 0234 1300 0093 0758 0025
1700 10rdquo 3950 1490 3080 0784 1990 0260 1380 0104 0806 0028
1800 0546 0010 3260 0875 2110 0290 1470 0116 0854 0032
1900 0575 0012 3440 0965 2230 0323 1550 0129 0901 0034
2000 0606 0012 3617 1060 2340 0356 1630 0143 0946 0037
2200 0667 0015 3980 1280 2580 0429 1790 0172 1050 0045
2400 0727 0017 12rdquo 2820 0507 1950 0200 1140 0053
2600 0788 0021 0563 0009 3050 0589 2110 0234 1230 0061
2800 0848 0023 0606 0010 14rdquo 3280 0676 2280 0268 1330 0070
3000 0909 0026 0649 0011 0532 0007 3520 0773 2440 0306 1420 0080
3500 1060 0035 0760 0015 0620 0009 4110 105 2850 0416 1660 0108
4000 1210 0045 0866 0020 0709 0012 16rdquo 4690 135 3250 0532 1900 0139
4500 1360 0056 0976 0025 0798 0015 0606 0007 3660 0674 2130 0173
5000 1520 0069 1080 0029 0886 0018 0674 0009 4070 0822 2370 0212
6000 1810 0097 1290 0042 1070 0026 0808 0013 18rdquo 4880 1160 2850 0301
7000 2120 0130 1510 0055 1240 0035 0940 0017 0741 0010 5690 1580 3310 0403
8000 2420 0168 1730 0072 1420 0045 1080 0022 0847 0012 6510 2050 3790 0525
9000 2730 0210 1950 0091 1600 0056 1210 0027 0954 0015 4270 0659
10000 3030 0257 2170 0111 1770 0067 1350 0033 1050 0019 4740 0801
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
1 0458 0726 0251 0170 38rdquo 12rdquo
2 0918 2590 0501 0600 0272 0136 0170 0044 34rdquo
3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
4 1840 9570 1000 2090 0543 048 0340 0151 0192 0038 0120 0012
5 2290 14450 1250 3180 0679 070 0425 0223 0241 0057 0150 0017
6 1500 4460 0815 0980 0510 0309 0289 0077 0180 0024 114rdquo
8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
10 1360 2520 0850 0798 0481 0193 0300 0061 0172 0015 0127 0008
15 2040 5370 1280 1690 0722 0403 0450 0124 0258 0032 019 0015
20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
40 0308 0027 0216 0010 3400 10720 1920 2500 1200 0758 0689 0193 0507 0091
50 0385 0039 0270 0017 2410 3830 1500 1140 0861 029 0634 0135
60 0462 0055 0324 0023 2890 5410 1800 1610 103 0400 0761 0187
70 0539 0098 0378 0031 3rdquo 3370 7270 2100 2150 1210 0541 0888 0248
80 0616 0092 0432 0039 028 0014 312rdquo 2400 2760 1380 0690 1010 0315
90 0693 0115 0486 0048 0315 0017 0235 0008 2700 3470 1550 0862 1140 0397
100 0770 0141 0540 0059 035 002 0261 0010 4rdquo 3000 4250 1720 1050 1270 0488
150 1150 0295 0810 0125 0524 0042 0392 0021 0304 0011 4500 9300 2580 2260 1900 1030
200 1540 0512 1080 0212 0699 0072 0523 0036 0405 0019 3440 3910 2540 1810
250 1920 0773 1350 0322 0874 0108 0653 0053 0507 0028 5rdquo 3170 2740
300 2310 1100 1620 0449 105 0152 0784 0074 0608 004 0387 0014 3800 3820
350 2690 1470 1890 0606 122 0203 0915 0099 0710 0053 0452 0018 6rdquo 4440 5180
400 3080 1920 2160 0780 14 0264 1050 0128 0811 0068 0516 0023 0375 0009 5070 6690
450 3460 2390 2430 0979 157 0328 1180 0161 0912 0084 0581 0028 0402 0012 5710 8450
500 3850 2950 2700 1200 175 0403 1310 0196 1010 0101 0646 0034 0447 0014
550 4230 3550 2970 1440 192 0479 1440 0232 1110 0122 0710 0041 0491 0016
600 4620 4200 3240 1690 2100 0566 1570 0273 1220 0146 0775 0047 0536 0019
650 5000 6880 3510 1970 2270 0658 1700 0319 1320 0169 0839 0055 0581 0022
700 5390 5630 3780 2280 2450 0759 1830 0368 1420 0194 0904 0063 0625 0025
750 577 6440 4050 2600 2620 0863 1960 042 1520 0218 0968 0072 067 0029
800 4320 2950 2800 0977 2090 0473 1620 0246 1030 0081 0715 0032 8rdquo
850 4590 3310 2970 1090 2220 0528 1720 0277 1100 0091 076 0036 0439 0009
900 3150 1220 2350 0585 1820 0308 1160 0100 0804 0041 0465 001
950 3320 1350 248 0649 1930 0342 1230 0111 0849 0045 0491 0012
1000 3500 1500 261 0714 2030 0377 1290 0122 0894 0049 0516 0013
1100 3850 1750 2870 0860 2230 0452 1420 0147 0983 0059 0568 0015
1200 4200 2140 3140 1020 2430 0534 1550 0172 1070 0069 0620 0018
1300 3400 1190 2640 0627 1680 0200 1160 008 0671 0021
1400 3660 1370 2840 0722 1810 0232 1250 0091 0723 0024
1500 3920 1560 3040 0818 1940 0264 1340 0105 0775 0027
1600 4180 1780 3240 0924 2070 0297 1430 0118 0826 0031
1700 10rdquo 4440 1990 3450 1040 2190 0331 1520 0132 0878 0035
1800 0590 0012 3650 1160 2320 0369 1610 0147 0930 0039
1900 0622 0014 3850 1280 2450 041 1700 0163 0981 0042
2000 0655 0015 40500 1410 2580 0452 1790 0181 1030 0046
2200 0721 0018 4460 1700 2840 0545 1970 0217 1140 0056
2400 0786 0021 12rdquo 3100 0645 2140 0253 1240 0065
2600 0852 0025 0600 001 3360 0749 2320 0296 1340 0076
2800 0917 0028 0646 0012 14rdquo 3610 0859 2500 0339 1450 0087
3000 0983 0032 0692 0013 0573 0008 3870 0982 268 0387 1550 0099
3500 1150 0043 0810 0018 0668 0011 4520 1330 3130 0526 1810 0134
4000 1310 0055 0923 0023 0764 0014 16rdquo 5160 1720 3570 0673 2070 0172
4500 1470 0068 1040 0029 0860 0018 0658 0009 4020 0853 2320 0214
5000 1640 0084 1150 0034 0955 0022 0731 0011 4470 1040 2580 0262
6000 1960 0118 1380 0049 1150 0031 0877 0016 18rdquo 5360 1470 3100 0373
7000 2290 0158 1610 0065 1340 0042 1020 0021 0808 0012 6250 2000 3610 0499
8000 2620 0204 1840 0085 1530 0054 1170 0027 0924 0015 7150 2590 4130 065
9000 2950 0256 2080 0107 1720 0067 1310 0033 1040 0019 4650 0816
10000 3280 0313 2310 0130 1910 0081 1460 0041 1150 0023 5160 0992
TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
10 75 12 038 4 11 50
15 80 12 044 4 11 55
20 90 14 065 4 11 65
25 100 14 082 4 11 75
32 120 14 117 4 14 90
40 130 14 139 4 14 100
50 140 14 162 4 14 110
65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
STAM
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IN E
U 04
09
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ellamp
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I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
6 wwwpnrit CTG SH06 IT
Ci sono 4 tipi principali di scale per indicare la temperatura CENTIGRADA CELSIUS FAHRENHEIT KELVIN e RANKINELe scale Kelvin e Celsius sono usate in Europa mentre le scale Rankine e Fahrenheit sono usate nel Paesi Anglosassoni
MP = punto di fusione acquaBP = punto di ebollizione acqua
INFO
RMAZ
IONI
GE
NERA
LI
SIMBOLO NOME MP BP NOTE
degC Gradi Celsius 0 100 0 e 100 sono arbitrariamente posizionati al punto di congela-mento e di ebollizione dellrsquoacqua
degF Gradi Fahrenheit 32 212
0degF egrave la temperatura stabilizzata quando quantitagrave equivalenti di ghiaccio acqua e sale vengono miscelate 96degF egrave la tem-peratura rilevata ltltda un termometro tenuto in bocca o sotto lrsquoascella di una persona in buona salutegtgt
degK Gradi Kelvin 27316 37316Sulla base delle definizioni della scala centigrada e delle prove sperimentali che lo zero assoluto si trovi a -27316degC e che sia uno standard internazionale di punto di temperatura
degR Gradi Rankine 49167 67167 Sulla base delle definizioni della scala Fahrenheit e delle prove sperimentali che lo zero assoluto si trovi a -27316degC
degC degF43 1094
44 1112
45 113
46 1148
47 1166
48 1184
49 1202
50 122
51 1238
52 1256
53 1274
54 1292
55 131
56 1328
57 1346
58 1364
59 1382
60 140
61 1418
62 1436
63 1454
64 1472
65 149
66 1508
degC degF67 1526
68 1544
69 1562
70 158
71 1598
72 1616
73 1634
74 1652
75 167
76 1688
77 1706
78 1724
79 1742
80 176
81 1778
82 1796
83 1814
84 1832
85 185
86 1868
87 1886
88 1904
89 1922
90 194
degC degF91 1958
92 1976
93 1994
94 2012
95 203
96 2048
97 2066
98 2084
99 2102
100 212
105 221
110 230
115 239
120 248
125 257
130 266
135 275
140 284
145 293
150 302
160 320
170 338
180 356
190 374
degC degF19 662
20 68
21 698
22 716
23 734
24 752
25 77
26 788
27 806
28 824
29 842
30 86
31 878
32 896
33 914
34 932
35 95
36 968
37 986
38 1004
39 1022
40 104
41 1058
42 1076
degC degF-10 14
-8 176
-6 212
-4 248
-2 284
0 32
1 338
2 356
3 374
4 392
5 41
6 428
7 446
8 464
9 482
10 50
11 518
12 536
13 554
14 572
15 59
16 608
17 626
18 644
TABELLA FORMULE DI CONVERSIONE
CELSIUS FAHRENHEIT KELVIN RANKINE
degC= -
degF - 32 K - 27316
R - 27316
18 18
degF= 18 degC + 32 18K - 45969 R - 45969
K= degC + 27316
degF - 32 + 27316
- R
18 18
degR= 18 (degC + 27316) degF + 45967 18K -
INFORMAZIONI GENERALI Tabella di conversione scale della temperatura
7wwwpnritCTG SH06 IT
INFO
RMAZ
IONI
GE
NERA
LI
INFORMAZIONI GENERALI Equivalenti metrici e decimali di frazioni di un pollice
5wwwpnr-nozzlescom
METRIC AND DECIMAL EQUIVALENTS OF FRACTIONS OF ONE INCH
mm FRACTIONS OF ONE INCH INCHES
03969 164 0015625079375 132 00312511906 364 00468715875 116 00625 19844 564 0078125238125 332 009375 27781 764 0109375 31750 18 012535719 964 014062396875 532 01562543656 1164 017187547625 316 1364 0187551594 0203125555625 732 02187559531 1564 023437563500 14 02567469 1764 0265625 714375 932 02812575406 1964 029687 79375 516 0312583344 2164 0328125873125 1132 03437591281 2364 035937595250 38 037599219 2564 0390625
1031875 1332 040625107156 2764 042187111125 716 04375115094 2964 04531251190625 1532 046875123031 3164 0484375127000 12 05130969 3364 05156251349375 1732 053125138906 3564 054687142875 916 05625146844 3764 05781251508125 1932 059375154781 3964 0609375 158750 58 0625 162719 4164 064062 1666875 2132 065625 170656 4364 0671875 174625 1116 06875 178594 4564 0703125 1825625 2332 071875 186531 4764 0734375 190500 34 075194469 4964 07656251984375 2532 078125202406 5164 0796875206375 1316 08125210344 5364 08281252143125 2732 084375218280 5564 085937222250 78 0875226219 5764 08906252301875 2932 090625 234156 5964 0921875238125 1516 09375242094 6164 09531252460625 3132 096875250031 6364 0984375254000 1 10
INT
RO
DU
CT
ION
5wwwpnr-nozzlescom
METRIC AND DECIMAL EQUIVALENTS OF FRACTIONS OF ONE INCH
mm FRACTIONS OF ONE INCH INCHES
03969 164 0015625079375 132 00312511906 364 00468715875 116 00625 19844 564 0078125238125 332 009375 27781 764 0109375 31750 18 012535719 964 014062396875 532 01562543656 1164 017187547625 316 1364 0187551594 0203125555625 732 02187559531 1564 023437563500 14 02567469 1764 0265625 714375 932 02812575406 1964 029687 79375 516 0312583344 2164 0328125873125 1132 03437591281 2364 035937595250 38 037599219 2564 0390625
1031875 1332 040625107156 2764 042187111125 716 04375115094 2964 04531251190625 1532 046875123031 3164 0484375127000 12 05130969 3364 05156251349375 1732 053125138906 3564 054687142875 916 05625146844 3764 05781251508125 1932 059375154781 3964 0609375 158750 58 0625 162719 4164 064062 1666875 2132 065625 170656 4364 0671875 174625 1116 06875 178594 4564 0703125 1825625 2332 071875 186531 4764 0734375 190500 34 075194469 4964 07656251984375 2532 078125202406 5164 0796875206375 1316 08125210344 5364 08281252143125 2732 084375218280 5564 085937222250 78 0875226219 5764 08906252301875 2932 090625 234156 5964 0921875238125 1516 09375242094 6164 09531252460625 3132 096875250031 6364 0984375254000 1 10
INT
RO
DU
CT
ION
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METRIC AND DECIMAL EQUIVALENTS OF FRACTIONS OF ONE INCH
mm FRACTIONS OF ONE INCH INCHES
03969 164 0015625079375 132 00312511906 364 00468715875 116 00625 19844 564 0078125238125 332 009375 27781 764 0109375 31750 18 012535719 964 014062396875 532 01562543656 1164 017187547625 316 1364 0187551594 0203125555625 732 02187559531 1564 023437563500 14 02567469 1764 0265625 714375 932 02812575406 1964 029687 79375 516 0312583344 2164 0328125873125 1132 03437591281 2364 035937595250 38 037599219 2564 0390625
1031875 1332 040625107156 2764 042187111125 716 04375115094 2964 04531251190625 1532 046875123031 3164 0484375127000 12 05130969 3364 05156251349375 1732 053125138906 3564 054687142875 916 05625146844 3764 05781251508125 1932 059375154781 3964 0609375 158750 58 0625 162719 4164 064062 1666875 2132 065625 170656 4364 0671875 174625 1116 06875 178594 4564 0703125 1825625 2332 071875 186531 4764 0734375 190500 34 075194469 4964 07656251984375 2532 078125202406 5164 0796875206375 1316 08125210344 5364 08281252143125 2732 084375218280 5564 085937222250 78 0875226219 5764 08906252301875 2932 090625 234156 5964 0921875238125 1516 09375242094 6164 09531252460625 3132 096875250031 6364 0984375254000 1 10
INT
RO
DU
CT
ION
mm FRAZIONI DI POLLICE POLLICI
8 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORITipologie di spruzzatori 9Fluidodinamica computerizzata (CFD) 10Generazione dello spruzzo 11Spettro delle gocce 12Portata dellrsquougello 15Angolo di spruzzo 17Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo 18Distribuzione dello spruzzo 19Viscositagrave 23Gravitagrave specifica 25Impatto del getto 26Calcolo delle perdite di carico 28
UGELLI SPRUZZATORIUG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
Un ugello egrave un dispositivo che converte lrsquoenergia di pressione di una vena fluida nella energia cinetica delle goccioline spruzzateLe applicazioni in molti processi produttivi industriali sono innumerevoli e spesso gli ugelli spruzzatori diventano una componente critica per la determinazione della qualitagrave finale del prodotto o dellrsquoefficienza del processoPer questo motivo le varie gamme di ugelli disponibili per applicazioni industriali sono descritte nel catalogo ugelli di PNR unitamente a concise ma complete informazioni sui parametri piugrave importanti che possono fornire la definizione tecnica di uno spruzzo e della sua qualitagraveAbbiamo raggruppato qui di seguito le formule piugrave utili per la progettazione di un sistema di spruzzo che mostrano lrsquoinfluenza di diversi fattori sul processo di spruzzaturaA pag 36 di questo manuale si trovano ulteriori informazioni sul materiale migliore per uno scopo specifico o particolare applicazioneTutti i dati che seguono quando non altrimenti specificato devono intendersi a prove condotte alla pressione atmosferica a livello del mare e con acqua alla temperatura di 15degC
9wwwpnritCTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORI Tipologie di spruzzatori
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
Un ugello spruzzatore egrave sostanzialmente un dispositivo che trasforma la energia cinetica di una vena liquida in velocitagrave delle gocce del suo getto come descritto nel seguitoLa gamma di spruzzatori disponibili per applicazione in processi industriali ha avuto negli ultimi anni una espansione notevo-lissima che ha condotto alla creazione di intere gamme di prodotto progettate esclusivamente per le necessitagrave di industrie specifiche
Senza entrare troppo nei dettagli diamo qui di seguito una classificazione generale ed a grandi linee dei tipi di prodotto oggi disponibili con lrsquoavvertenza che numerosi tipi progettati espressamente per un singolo cliente e destinati ad applicazioni speciali non sono menzionati
Gli spruzzatori si classificano in diversi modi ovvero
In base al tipo di getto prodottoSi puograve produrre un getto a cono cavo a cono pieno a ventaglio a getto rettilineo dove le denominazioni si spiegano da sole
In base al principio di funzionamentoCon camera in pressionebullAd impattobullAtomizzatori ad aria compressabull
Informazioni piugrave dettagliate sulla costituzione ed i principi di funzionamento dei vari tipi di spruzzatori possono essere trovate nelle pagine introduttive del nostro Catalogo CTG UG20 IT che riporta la nostra gamma completa di spruzzatori
10 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORI Fluidodinamica computerizzata (CFD)UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
La nostra gamma di spruzzatori copre una vastissima gamma di portate da 14000 fino a 006 litri al minuto e richiede una serie molto diversificata di macchine utensili di alta precisione che possa arrivare a svolgere anche lavorazioni di micro-meccanica in alta precisione
In aggiunta la ricerca di sempre mag-giore efficienza nei processi indu-striali dei nostri clienti ci ha spinto a dotarci di moderni mezzi di indagine come dei software molto complessi di Fluidodinamica ComputerizzataQuesti speciali programmi consen-tono una volta impostato nel calco-latore il profilo di un certo condotto (nel nostro caso la geometria interna di uno spruzzatore ) di poter calco-lare ed indicare con diversi colori le velocitagrave del fluido previste in ogni punto di qualsiasi sezione trasversale di passaggioViene cosigrave messa in evidenza la pre-senza e lrsquoimportanza di quei fenomeni turbolenti che rischiano di diminuire la efficienza dello spruzzatore ridu-cendo la velocitagrave di uscita e provo-cando fenomeni negativi come ad esempio la disuniformitagrave o la instabi-litagrave del gettoUn ugello la cui geometria sia verifi-cata mediante lrsquoimpiego un program-ma CFD assicura una prestazione migliore ed aumenta lrsquoefficienza del lrsquo impianto sul quale viene montato
In alcuni casi particolari dove la effi-cienza massima egrave un requisito stret-tamente necessario si ricorre anche a profili correttivi come gli elementi guidaflusso descritti piugrave avanti nel capitolo riguardante le misure di forza di impatto (pagina 26)
11wwwpnritCTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
Il diagramma mostra lrsquoidealizzazione del processo che genera le goccioline mentre il getto drsquoacqua che esce dallrsquougello si sta rompendoIl modello teorico la cui esattezza egrave confermata dalla ricerca scientifica considera che il liquido che scorre attraverso lrsquougello ed esce passando attraverso il bordo dellrsquoorifizio genera una lamina liquidaTale lamina a causa dellrsquoinstabilitagrave indotta da forze aerodinamiche ovvero dovute alla resistenza che lrsquoaria circostante oppone al moto delle gocce si rompe prima in filamenti allungati di forma piugrave o meno cilindrica e alla fine si trasforma in goccioline
Prendendo tale processo come linea guida si puograve facilmente intuire che il diametro medio delle goccioline egrave in qualche modo collegato a parecchi fattori quali
1 Lo spessore della lamina stessa2 Lrsquouniformitagrave della lamina3 Un flusso ed un processo di frazionamento del liquido sotto condizioni uniformi
Per quanto detto prima e limitatamente agli ugelli idraulici il progettista di un sistema che intende generare uno spruzzo com-posto di goccioline minute anche se non finissime potrebbe essere in grado di operare una prima scelta come segue
Ugelli ad impatto danno prestazioni accettabili per questa applicazione
Ugelli centrifughi a cono cavo ugelli multipli a cono pieno danno le migliori prestazioni con pressioni basse
Ugelli a turbolenza possono essere usati ma con risultati mediocri
Ugelli centrifughi a cono pieno senza vorticatore da non utilizzare in assoluto
La scelta di sopra egrave naturalmente basata sul meccanismo di formazione delle goccioline che varia da un tipo di ugello allrsquoaltro e che permette di prevedere su quale tipo sia meglio orientarsiNel capitolo seguente forniremo alcune indicazioni di massima per operare una prima scelta basandosi sulle caratteristi-che della applicazione e sui risultati che si vogliono conseguire
Nei casi in cui i requisiti relativi al tipo di energia elettrica non siano un problema o nei casi in cui si richiedano goccioline di uno specifico diametro si possono ottenere le goccioline piugrave piccole con lrsquoausilio di un atomizzatore ad ariaIn questo caso lrsquoazione di taglio di un flusso di aria compressa ad alta velocitagrave viene usato con moltissime tecniche diverse per ottenere un valore per SMD (Sauter Mean Diameter) di 50 micron ed anche meno
UGELLI SPRUZZATORI Generazione dello spruzzo
Meccanismo teorico di generazionedelle goccioline
12 wwwpnrit CTG SH06 IT
Lrsquoatomizzazione di un liquido per mezzo di un fluido comprimibile come lrsquoaria il vapore o un gas egrave definita come atomizza-zione pneumatica bifasica o a due fluidi Molti processi industriali richiedono la disponibilitagrave di finissime goccioline atomizzate e le tecnologie per produrre getti atomizzati si sono molto evolute negli ultimi anni Inoltre tecniche di processo sempre piugrave sofisticate hanno aumentato lrsquoesigenza di avere delle definizioni precise delle caratteristiche di uno spruzzo che ora sono a disposizione degli ingegneri progettisti Da molti anni PNR fornisce su richiesta la documentazione completa dei rapporti sulle piugrave importanti prove applicative eseguite qui di seguito descritte noncheacute informazioni aggiuntive per tutti i prodotti della sua gamma
Test con Interferometro Laser (con PDPA)
I test di PNR sulle dimensioni delle goccioline sono stati eseguiti con un Interferometro Laser PDPA (Phase Doppler Particle Analizer) uno strumento con il quale due raggi laser si incontrano in un determinato punto dello spruzzo e definiscono una zona di indagine per eseguire il test Le goccioline che attraversano questa zona specifica provocano una piccola dispersione che viene rilevata dal ricevitore dello strumento ed elaborata da un computer per ottenere le informazioni piugrave importanti sulle caratteristiche dello spruzzo
Informazioni del rapporto sul test eseguito
Il rapporto sui risultati di un test egrave costituito da dati stampati su tre pagine la prima delle quali contiene le informazioni piugrave interessanti che rendono possibile basare tutti i calcoli di processo su dati precisi relativamente agli angoli di spruzzo lrsquoef-ficienza del processo ed il comportamento del getto durante unrsquoapplicazione Queste pagine contengono il valore Diametro Medio Sauter che egrave fondamentale conoscere per eseguire i calcoli di scambio calore nei processi di raffreddamento dei gas in evaporazione in quanto dagrave la possibilitagrave di valutare la superficie di scambio ottenuta con lrsquoatomizzazione per un determinato volume di liquido
La prima figura a pagina 12 che si riferisce allrsquoatomizzazione di acqua con aria compressa mostra i due seguenti istogrammi
bull Curva di distribuzione del diametro goccioline (micron)
bull Curva di distribuzione delle velocitagrave goccioline (mps)
ed i valori qui di seguito descritti
bull Diametro Medio Aritmetico (D10)
bull Diametro Medio Superficie (D20)
bull Diametro Medio Volume (D30)
bull Diametro Medio Sauter (D32)
DIAMETRO MEDIO ARITMETICO Valore di diametro che moltiplicato per il numero di goc-cioline contenute nel campione egrave uguale alla somma di tutti i diametri delle goccioline
DIAMETRO MEDIO SUPERFICIE Diametro di una gocciolina la cui superficie moltiplicata per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma delle superfici di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO VOLUME Diametro di una gocciolina il cui volume moltiplicato per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma dei volumi di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO SAUTERDiametro di una gocciolina il cui rapporto volumearea egrave uguale al rapporto tra la somma dei volumi di tutte le goc-cioline diviso per la somma delle superfici di tutte le goc-cioline
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocceUG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
D10 = Σ i ni di
Σ i ni
D20 = Σ i ni di
2
Σ i ni
D30 = Σ i ni di
3
Σ i ni
D32 = Σ i ni di
3
Σ i di
2
3
13wwwpnritCTG SH06 IT
TentativiNumero di gocce esaminate durante il tempo di prova comprende sia le gocce validate che quelle scartate per difetti di forma
Criteri di calcolo correttiUna correzione matematica egrave applicata alle gocce in una zona al contorno della zona di prova che sono state validate durante la prova oppure alle gocce che non hanno una forma perfettamente sferica in modo da condurre lrsquoesame in base a param-etri omogenei Questa correzione si rende necessaria per avere una proporzionalitagrave diretta tra la fase del raggio laser ed il diametro delle gocce
Densitagrave numericaIl numero di gocce che passa attraverso la zona di prova nella durata temporale della prova
Zona di provaLrsquo area nella quale i due raggi laser si incrociano nella quale tutte le gocce che attraversano la zona di prova sono considerate Le gocce che rispettano determinati parametri di forma sono prese come valide ai fini della prova e costituiscono il campione esaminato del quale sono forniti i parametri di dimensione e velocitagrave
Gocce validateSono le gocce accettate in base ai parametri dimensionali fissati e che costituiscono il campione esaminato
Test di velocitagraveIstogramma che riporta la distribuzione di velocitagrave delle varie gocce in metri per secondo
Portata in volumeIl volume in centimetri cubi al secondo delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
Densitagrave di volumeIl volume in centimetri cubi al secondo e per centimetro quadro delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
14 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR puograve fornire su richiesta la documentazione completa contenente i rapporti sui parametri precedentemente illustrati noncheacute altre informazioni su tutti gli atomizzatori PNR
Nella foto a fianco lrsquoesecuzione di un test nel nostro labora-torioUsiamo un interferometro laser azionato da un computer per rilevare e registrare i parametri di spruzzo mentre le capacitagrave del fluido ed i valori della pressione di alimentazione vengono monitorati con strumenti ad alta precisione
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
NOTA IMPORTANTE
Come accennato a pagina 12 i valori dei diametri misurati con il PDPA (D10 D20 D30 D32 ecc) sono relativi a uno specifico volu-me di misura cambiando la posizione del volume di misura i valori misurati possono cambiare anche sensibilmenteUna corretta caratterizzazione richiede molti rilievi e il risultato finale dipende comunque dalle modalitagrave con cui vengono scelte le posizioni dei volumi di misuraEgrave pertanto insufficiente dare i valori di una sola misura pretendendo di caratterizzare la granulometria dellrsquointero getto e quindi le caratteristiche di un particolare atomizzatoreNon occorre poi dimenticare che ogni misura dipende fortemente dalle condizioni di prova (pressione liquido pressione aria temperatura ambiente umiditagrave ambiente ecc) che possono variare notevolmente nella vita operativaIl progettista di un impianto non deve utilizzare i dati di granulometria forniti come valori assoluti da inserire nei calcoli ma usarli per inquadrare lrsquoatomizzare in una determinata classe prestazionalePer avere dati utili allrsquoutilizzo per calcoli di processo egrave il progettista stesso che deve specificare le condizioni di prova applicabili
15wwwpnritCTG SH06 IT
Per calcolare la portata di scarico di un ugello si deve usare la legge di Bernoulli che dice che lrsquoenergia di un flusso liquido rimane invariata in tutte le parti del flusso Lrsquoattrito ed eventuali perdite di turbolenza non vengono prese in considerazione e ciograve egrave ragionevole per i nostri scopi se il calcolo viene eseguito su due sezioni non troppo distanti lrsquouna dallrsquoaltra
La legge di Bernoulli puograve essere formulata nel modo seguente
Pertanto se consideriamo due sezioni dello stesso tubo la sezione A e la sezione B possiamo definire che llrsquoenergia del flusso rimane costante scrivendo la formula nel modo seguente
Infine se consideriamo che le due sezioni sopra citate sono quelle prese immediatamente prima ed immediatamente dopo lrsquoorifizio dellrsquougello essendo
ZA = ZB PB = 0 (PA egrave una pressione differenziale riferita alla pressione atmosferica)
VA cong 0 trascurabile se paragonata a VB (per diametro orifizio molto piugrave piccolo del diametro del condotto)
Si arriva alla formula
Quando infine definiamo una nuova costante k per includere il valore dello spazio di emissione dellrsquoorifizio dellrsquougello (A) otteniamo la seguente equazione in base alla quale per un ugello che spruzza un liquido in uno spazio a pressione ambiente il flusso di uscita egrave proporzionale alla pressione di alimentazione
Considerando ora due diversi valori di pressione per uno stesso ugello poicheacute k sta per una quantitagrave costante possiamo scrivere che
e derivare da questa equazione che rende possibile calcolare il valore di flusso di un ugello per ogni valore di pressione una volta conosciuto il valore del flusso ad unrsquoaltra pressione
Lrsquoenergia di un dato flusso di liquido che attraversa una data sezione di tubazione egrave composta di tre parti vale a dire
P Energia di deformazione di volume di liquido per unitagrave di volume o pressione
1 ρV2 Energia cinetica di una particella di liquido per unitagrave di volume2ρgz Energia potenziale di una particella di liquido per unitagrave di volume
Dove ρ = densitagrave del liquido g = accelerazione gravitazionale
z = altezza rispetto ad un piano di riferimento V = Velocitagrave del liquido
PA = 1 ρVB 2 rArr
2
K = Q rArr
PK =
Q1 = Q2 rArr
P1 P2
Q = A V rArr
Q = A x C x P rArr
1 P + 1 ρV2 + ρgz = E
2
VB = 2 PA rArr ρ
Q1 = P1
Q2 P2
3 V = C P
4 Q = K P
2 PA + 1 ρVA 2 + ρgzA = PB + 1 ρVB
2 + ρgzB 2 2
LA VELOCITArsquo DI EFFLUSSO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO AD UNA DIVERSA PRESSIONE
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Portata dellrsquougello
5 Q2 = Q1 P2
P1
16 wwwpnrit CTG SH06 IT
Lrsquoequazione (5) egrave stata ottenuta dopo aver semplificato il vero problema trascurando parecchi fattori quali ad esempiobullNellamaggiorpartedelleapplicazionipraticheilflussodiunliquidoegraveturbolentoenonlaminarebullLeperditediattritotendonoadaumentaredrasticamenteconlavelocitagravedelliquidobullInbasealtipodiugelloutilizzatosiusaunadiversapercentualedellrsquoenergiadisponibileperrompereilgettoedimprimergli
lo schema di spruzzo e lrsquoangolatura voluti
Per le suddette ragioni llsquoequazione (5) dagrave dei risultati affidabili se usata in una limitata gamma di pressioni vicine al valore della pressione dove si conosce la portata del flusso tenendo conto che questo range di pressione dipende dal tipo di ugello utilizzato La nostra esperienza ci ha dimostrato che ci si puograve aspettare che lrsquoerrore del valore calcolato sia inferiore al +- 6 per valori di pressione compresi tra 13 fino a 3 volte il valore di riferimento
Ad esempio un ugello con portata 10 lpm a 3 bar secondo lrsquoequazione (5) avrebbe i seguenti valori di flussoa 1 bar 577 lpma 9 bar 173 lpmin condizioni reali ci si puograve aspettare che i valori di flusso sianoalti come 61 lpm a 1 barbassi come 162 lpm a 9 barLe sopracitate condizioni devono essere intese solo come una linea guida di riferimento poicheacute molti fattori interferiscono in ope-razioni reali che non sono state qui considerate come ad esempio il tipo di liquido la viscositagrave del liquido e la sua densitagrave
Probabile percentuale di deviazione dai valori teorici a quelli reali
Inoltre gli errori percentuali sopra descritti vanno riferiti ad ugelli che usano parte dellrsquoenergia del flusso per produrre geometrie di spruzzo ad ampia angolaturaSi potranno avere valori piugrave bassi per ugelli ad angolo di spruzzo stretto ugelli ad impatto ed ugelli con getto a dardoLe prove di laboratorio ed i relativi diagrammi mostrano che i valori di portata reali per ogni ugello nella pratica vengono utilizzati quando si deve ottenere un risultato preciso
Coefficiente di scarico di un ugello
Con riferimento allrsquoequazione (4) se consideriamo un valore di pressione uguale a 1 (P = 1 bar) la portata del flusso dellrsquougello diventa
K egrave un parametro ampiamente usato per lrsquoindustria dellrsquoantincendio
In alcuni casi si fa riferimento al coefficiente di scarico dellrsquougello o in breve al coefficiente dellrsquougello per indicare la portata di quellrsquougello per unrsquounitagrave di pressione Naturalmente per un dato valore di pressione Pn il valore del flusso saragrave
+ 6
+ 3
- 3
- 6
CAPACITArsquo AD UN DATO VALORE DI PRESSIONE QUANDO SI CONOSCE K
CAPACITArsquo DELLrsquoUGELLO PER P = 1 barQ = K P = K 1 = K
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Portata dellugello
6 Qn = K Pn
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Per angolo di spruzzo si intende lrsquoangolo di apertura che il getto di goccioline dellrsquougello forma al momento in cui esce dallrsquoori-fizio dellrsquougello stesso ed egrave uno dei parametri fondamentali per la scelta di un ugello adatto e funzionaleLrsquoampiezza dellrsquoangolo di spruzzo infatti insieme alla distanza tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il bersaglio del getto determina lrsquoarea di copertura dello spruzzo e la densitagrave del liquido spruzzato rispetto allrsquoarea di copertura Consultate i nostri Cataloghi per avere una descrizione di tutte le diverse geometrie di spruzzo possibiliLa tabella a fondo pagina da lrsquoampiezza teorica dello spruzzo calcolata sulla base dellrsquoangolo di spruzzo di un ugello e della distanza che intercorre tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il punto di impatto del gettoEgrave importante notare che a causa di diversi fattori quali ad esempio le forze di gravitagrave e la deriva aerodinamica lrsquoangolo di spruzzo non puograve essere mantenuto se non entro distanze limitate di solito fino a 300 mm dallrsquoorifizio dellrsquougelloPer gli atomizzatori ad aria compressa egrave improprio usare il termine di angolo di spruzzo percheacute non si puograve misurare alcun valore preciso Pertanto i valori dati nei Cataloghi specifici vanno intesi solamente come linee guida
COPERTURA DELLO SPRUZZO TEORICA
a varie distanze dallrsquoorifizio dellrsquougello
Angolo 50 100 150 200 250 300 400 500 600 700 800 1000 di spruzzo mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm
15deg 13 26 40 53 66 79 105 132 158 184 211 263 25deg 22 44 67 89 111 133 177 222 266 310 355 443 30deg 27 54 80 107 134 161 214 268 322 375 429 536 35deg 32 63 95 126 158 189 252 315 378 441 505 631 40deg 36 73 109 146 182 218 291 364 437 510 582 728 45deg 41 83 124 166 207 249 331 414 497 580 663 828 50deg 47 93 140 187 233 280 373 466 560 653 746 933 60deg 58 116 173 231 289 346 462 577 693 808 924 1150 65deg 64 127 191 255 319 382 510 637 765 892 1020 1270 70deg 70 140 210 280 350 420 560 700 840 980 1120 1400 75deg 77 154 230 307 384 460 614 767 921 1070 1230 1530 80deg 84 168 252 336 420 504 671 839 1010 1180 1340 1680 90deg 100 200 300 400 500 600 800 1000 1200 1400 1600 2000 95deg 109 218 327 437 546 655 873 1090 1310 1530 1750 2180 100deg 119 238 358 477 596 715 953 1190 1430 1670 1910 2380 110deg 143 286 429 571 714 857 1140 1430 1710 2000 2290 2856 120deg 173 346 520 693 866 1040 1390 1730 2080 2430 2771 3464 130deg 215 429 643 858 1070 1290 1720 2150 2570 3002 3431 4289
DoveASCbull = Copertura dello Spruzzo EffettivaTSCbull = Copertura dello Spruzzo TeoricaASAbull = Angolo di Spruzzo EffettivoTSAbull = Angolo di Spruzzo TeoricoL bull = Distanze dello Spruzzo
TSC = 2 middot L middot ctan ( TSA )2
7
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UGELLI SPRUZZATORI Angolo di spruzzo
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A seconda del modello di ugello le variazioni della pressione di alimentazione possono avere una grande influenza sul valore dellrsquoangolo di spruzzoIn genere con lrsquoaumento della turbolenza della pressione gli ugelli a cono pieno producono angoli di spruzzo piugrave stretti gli ugelli a getto piatto producono angoli di spruzzo piugrave ampi mentre gli ugelli che operano in base al principio di deflessione come gli ugelli a spirale e gli ugelli a getto piatto di stile K subiscono di meno le variazioni di pressioneNessun ugello puograve funzionare bene a valori bassi di pressione (inferiori a 05 bar in base al tipo di ugello) le prestazioni peg-giorano sensibilmente le gocce del liquido spruzzato diventano piugrave grandi le geometrie di spruzzo non sono piugrave ben definite e di hanno valori di angolatura dello spruzzo piugrave bassi
Le figure mostrano gli angoli di spruzzo di diversi ugelli a pressioni di valore diversoQualora la vostra applicazione richiedesse tassativamente un determinato valore di angolo di spruzzo ad un determinato valore di pressione o gamma limitata di valori vi preghiamo di richiedere un rapporto di collaudo al nostro Laboratorio
Ugello a cono pienoDDW 2235
Ugello a getto piattoJCW 2245
Ugello a spiraleECW 2230
Pressione 05 bar Pressione 05 bar Pressione 05 bar
Pressione 3 bar Pressione 3 bar Pressione 3 bar
Pressione 10 bar Pressione 10 bar Pressione 10 bar
Fotografie ottenute con flash 120000S
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RIUGELLI SPRUZZATORI Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo
foto 1
foto 4
foto 7
foto 2
foto 5
foto 8
foto 3
foto 6
foto 9
Nella foto 2 si puograve osservare il processo di formazione delle gocce descritto a pagina 11
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Termini e definizioni
Oltre che dalla portata dalla conformazione dello spruzzo e dal suo angolo un ugello egrave caratterizzato da un parametro chiamato distribuzioneLo spruzzo egrave formato da una dispersione di goccioline di liquido in una corrente aeriformese consideriamo le goccioline passanti per un piano π normale allrsquoasse dellrsquougello osserviamo che tendono ad allontanarsi ma questa dispersione non egrave in genere uniforme e si potranno individuare zone dove le goccioline sono maggiormente addensate ed altre dove sono piugrave disperse La distribuzione egrave un indice dellrsquoaddensamento (o della dispersione) delle goccioline presenti allrsquointerno dello spruzzo Consideriamo lo spruzzo rappresentato in figura 1
alla pressione P lrsquougello eroga una portata Q che allrsquouscita dellrsquoorifizio viene atomiz-zataAd ogni distanza H (detta altezza di spruzzo) possiamo individuare un piano π nor-male allrsquoasse dellrsquougello che seziona lo spruzzoLa conseguente superficie S (detta sezione di spruzzo) dipende da vari parametria) la conformazione dello spruzzo F (Es Cono Pieno)b) lrsquoangolo di spruzzo αc) la distanza HPossiamo quindi scrivere S = S (F α H)Nel caso di un ugello a cono pieno standard la sezione egrave un cerchio di diametro C (detto copertura di spruzzo)Per cui si ha S = 0785 C2 con C = C (H)Il flusso di liquido rappresentato dalle goccioline passa per ogni sezione SMa se la portata complessiva Q egrave costante non altrettanto saranno le portate riferite ad aree inferiori appartenenti alla sezione
Si introduce pertanto la seguente funzione
1) Portata specifica
La funzione q dipende dallo specifico punto della sezione in cui viene misurata per cui si ha
La misurazione della funzione q egrave perograve onerosa pertanto si preferisce individuare due funzioni anchrsquoesse derivate dalla portata che possano rappresentare adeguatamente la dispersione delle goccioline
Distribuzione2) Lineare Effettiva
Nota la direzione x egrave presa come direzione generica
Distribuzione3) Angolare Effettiva
part Qpart x
qx =UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Figura 1
q = limΔS 0
ΔQΔS
q = = f (x y H)part Qpart S
part Qpart φ
qφ =
ΔQ egrave la portata che passa attraverso unrsquoarea ΔSdove ΔS area appartenente alla sezione S
x e y sono le coordinate locali del piano della sezionedove H egrave la distanza del piano π dallrsquoorifizio dellrsquougello
partQ egrave la variazione della portatadove partx egrave la variazione di una coordinata lineare
partQ egrave la variazione della portatadove partφ egrave la variazione di una coordinata angolare
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
I valori assunti da queste funzioni caratterizzano lo spruzzo e permettono di tracciare gli specifici grafici chiamati Curve di distribuzione
Dallrsquoanalisi delle curve si puograve determinare il tipo di conformazione del getto (Spray Pattern)Il tipo di curva infatti indica se un ugello appartiene a uno dei seguenti tipi cono pieno cono cavo dardo lama ecc
Misurazione della distribuzione
Le distribuzioni vengono determinate tramite un dispositivo chiamato ldquoPatternatorrdquo (traducibile in italiano coi termini Misuratore di distribuzione o Caratterizzatore di spruzzo)
Il patternator egrave costituito essenzialmente da 4 parti1) Collettore2) Cella di raccolta3) Blocco di misura4) Blocco di scaricoNota Gli N collettori costituiscono il captatoreLrsquougello viene posto sopra lrsquoapparecchiatura in modo che il getto investa il captatore ortogonalmentePer misurare la distribuzione lineare occorre utilizza-re un captatore lineare (figura 5) mentre per la distri-buzione angolare occorre utilizzare un distributore circolare (figura 6)Ogni collettore (1) intercetta il flusso di goccioline passante per il proprio settore e lo convoglia nella relativa cella di raccolta (2)
Il blocco di misura (3) determina la quantitagrave di liquido raccolta Il blocco di scarico (4) permette lo scarico del liquido dopo la fine della prova
Esistono due tipi di patternator
Patternator Analogici1 forniscono un indicazione diretta dei volumi raccolti tramite la visualizzazione dei livelli di liquido in ogni cellaPatternator Digitali2 forniscono una lettura automatica dei volumi raccolti e riportano i valori rilevati su un apposito file
Figura 2 Distribuzione lineare Figura 3 Distribuzione angolare
Figura 4
Figura 6 Captatore circolareFigura 5 Captatore lineare
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UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Normalizzazione della distribuzione
I valori misurati tramite il Patternator permettono il tracciamento delle curve di distribuzioneOltre alla rappresentazione a linee della distribuzione illustrata nelle Figure 2 e 3 viene solitamente utilizzata una rappre-sentazione a barre verticali che richiama visivamente il livello del liquido raccolto nelle celle a colonna utilizzate nei vecchi dispositivi digitali
Oltre che dallrsquoaltezza di spruzzo e dalle condizioni operative le curve di distribuzione dipendono dal tempo di prova maggiore egrave il tempo di prova e conseguentemente maggiore egrave il volume captatoPer eliminare la dipendenza del tempo dai valori misurati si passa dalle distribuzioni effettive a quelle normalizzate
Distribuzione4) Lineare Normalizzata
Distribuzione5) Angolare Normalizzata
Nota il valore massimo si riferisce tra la serie di valori rilevanti nelle N celleOltre alle distribuzioni posso normalizzare gli intervalli applicando le seguente espressioni
Intervallo6) Lineare Normalizzato
Intervallo7) Angolare Normalizzato
Lrsquoapertura lineare normalizzata
2
N=Δλ egrave definita in un intervallo [-1+1]
Lrsquoapertura angolare normalizzataN
πθ
2=Δ egrave definita in un intervallo [0+2π]
Figura 7 Curva di distribuzione lineare effettiva Figura 8 Curva di distribuzione angolare effettiva
Mx
xx q
q=δ
N
πθ
2=Δ
Figura 9 Curva di distribuzione lineare normalizzata Figura 10 Curva di distribuzione angolare normalizzata
qx egrave la distribuzione lineare di una cella genericadove qx
M egrave la distribuzione lineare massima misurata
qφ egrave la distribuzione angolare di una cella genericadove qφ
M egrave la distribuzione angolare massima misurata
2 egrave lrsquoampiezza lineare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle attive
2π egrave lrsquoampiezza angolare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle
Mq
q
ϕ
ϕϕδ =φ
φ
φ
2
N=Δλ
2
N=Δλ
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Valutazione della distribuzione
La caratterizzazione delle curve di distribuzione viene eseguita considerando 3 proprietagrave
a) UNIFORMITAgrave b) MONOTONIA c) SIMMETRIA
Per comprendere il significato di queste 3 proprietagrave esaminiamo le seguenti figure
a) Definiamo UNIFORME una distribuzione che minimizza il rapporto AAdeg
b) Definiamo MONOTONA una distribuzione che cresce nella parte sinistra e diminuisce nella parte destra c) Definiamo SIMMETRICA una distribuzione che minimizza il rapporto A+A-
Le seguenti distribuzioni rappresentano quindi dei casi ideali
Queste 3 proprietagrave vengono valutate tramite la definizione dei seguenti parametri
1 Uniformitagrave Integrale
2 Uniformitagrave Incrementale
3 Indice di Simmetria
Maggiori dettagli delle modalitagrave di ottenimento di questi parametro sono disponibili nella Relazione Tecnica REL 080002 che puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico
Figura 12Distribuzione normalizzata monotona
Figura 11Distribuzione normalizzata monotona
Figura 14 Distribuzioneidealmente monotona
Figura 15 Distribuzioneidealmente simmetrica
Figura 13 Distribuzioneidealmente uniforme
1001 sdot=MA
AU
1002
2 sdot=lowastσ
U
1001
sdot⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
sdotminus=
lowast
lowast
δ
ε
NI S
sum minus=lowast
M
i iδδε
A egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione normalizzatadove Adeg egrave lrsquoarea complementare a A rispetto al rettangolo drsquoinviluppo 2 times 1
La parte sinistra egrave il tratto -1 0dove La parte destra egrave il tratto 0 +1
A+ egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte positivadove A- egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte negativa
dove
dove δrsquo egrave il valore della portata normalizzata della cella simmetrica M celle utili in una semiapertura
lowast
lowast sum=
N
N
i i
δ
δ N celle utili
A area sottesa dalla curva di distribuzione AM area sottesa dalla curva di distribuzione idealedove
sum minus= +lowast
1
N
i ii δδσ
N celle utili
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I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
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UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
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RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
UGEL
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UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
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Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
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PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
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UGEL
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ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
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UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
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I
Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
30 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
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I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
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I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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MAT
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I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
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I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
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FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
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73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
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TUBA
ZION
I
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74 wwwpnrit CTG SH06 IT
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65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
STAM
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I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
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Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
7wwwpnritCTG SH06 IT
INFO
RMAZ
IONI
GE
NERA
LI
INFORMAZIONI GENERALI Equivalenti metrici e decimali di frazioni di un pollice
5wwwpnr-nozzlescom
METRIC AND DECIMAL EQUIVALENTS OF FRACTIONS OF ONE INCH
mm FRACTIONS OF ONE INCH INCHES
03969 164 0015625079375 132 00312511906 364 00468715875 116 00625 19844 564 0078125238125 332 009375 27781 764 0109375 31750 18 012535719 964 014062396875 532 01562543656 1164 017187547625 316 1364 0187551594 0203125555625 732 02187559531 1564 023437563500 14 02567469 1764 0265625 714375 932 02812575406 1964 029687 79375 516 0312583344 2164 0328125873125 1132 03437591281 2364 035937595250 38 037599219 2564 0390625
1031875 1332 040625107156 2764 042187111125 716 04375115094 2964 04531251190625 1532 046875123031 3164 0484375127000 12 05130969 3364 05156251349375 1732 053125138906 3564 054687142875 916 05625146844 3764 05781251508125 1932 059375154781 3964 0609375 158750 58 0625 162719 4164 064062 1666875 2132 065625 170656 4364 0671875 174625 1116 06875 178594 4564 0703125 1825625 2332 071875 186531 4764 0734375 190500 34 075194469 4964 07656251984375 2532 078125202406 5164 0796875206375 1316 08125210344 5364 08281252143125 2732 084375218280 5564 085937222250 78 0875226219 5764 08906252301875 2932 090625 234156 5964 0921875238125 1516 09375242094 6164 09531252460625 3132 096875250031 6364 0984375254000 1 10
INT
RO
DU
CT
ION
5wwwpnr-nozzlescom
METRIC AND DECIMAL EQUIVALENTS OF FRACTIONS OF ONE INCH
mm FRACTIONS OF ONE INCH INCHES
03969 164 0015625079375 132 00312511906 364 00468715875 116 00625 19844 564 0078125238125 332 009375 27781 764 0109375 31750 18 012535719 964 014062396875 532 01562543656 1164 017187547625 316 1364 0187551594 0203125555625 732 02187559531 1564 023437563500 14 02567469 1764 0265625 714375 932 02812575406 1964 029687 79375 516 0312583344 2164 0328125873125 1132 03437591281 2364 035937595250 38 037599219 2564 0390625
1031875 1332 040625107156 2764 042187111125 716 04375115094 2964 04531251190625 1532 046875123031 3164 0484375127000 12 05130969 3364 05156251349375 1732 053125138906 3564 054687142875 916 05625146844 3764 05781251508125 1932 059375154781 3964 0609375 158750 58 0625 162719 4164 064062 1666875 2132 065625 170656 4364 0671875 174625 1116 06875 178594 4564 0703125 1825625 2332 071875 186531 4764 0734375 190500 34 075194469 4964 07656251984375 2532 078125202406 5164 0796875206375 1316 08125210344 5364 08281252143125 2732 084375218280 5564 085937222250 78 0875226219 5764 08906252301875 2932 090625 234156 5964 0921875238125 1516 09375242094 6164 09531252460625 3132 096875250031 6364 0984375254000 1 10
INT
RO
DU
CT
ION
5wwwpnr-nozzlescom
METRIC AND DECIMAL EQUIVALENTS OF FRACTIONS OF ONE INCH
mm FRACTIONS OF ONE INCH INCHES
03969 164 0015625079375 132 00312511906 364 00468715875 116 00625 19844 564 0078125238125 332 009375 27781 764 0109375 31750 18 012535719 964 014062396875 532 01562543656 1164 017187547625 316 1364 0187551594 0203125555625 732 02187559531 1564 023437563500 14 02567469 1764 0265625 714375 932 02812575406 1964 029687 79375 516 0312583344 2164 0328125873125 1132 03437591281 2364 035937595250 38 037599219 2564 0390625
1031875 1332 040625107156 2764 042187111125 716 04375115094 2964 04531251190625 1532 046875123031 3164 0484375127000 12 05130969 3364 05156251349375 1732 053125138906 3564 054687142875 916 05625146844 3764 05781251508125 1932 059375154781 3964 0609375 158750 58 0625 162719 4164 064062 1666875 2132 065625 170656 4364 0671875 174625 1116 06875 178594 4564 0703125 1825625 2332 071875 186531 4764 0734375 190500 34 075194469 4964 07656251984375 2532 078125202406 5164 0796875206375 1316 08125210344 5364 08281252143125 2732 084375218280 5564 085937222250 78 0875226219 5764 08906252301875 2932 090625 234156 5964 0921875238125 1516 09375242094 6164 09531252460625 3132 096875250031 6364 0984375254000 1 10
INT
RO
DU
CT
ION
mm FRAZIONI DI POLLICE POLLICI
8 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORITipologie di spruzzatori 9Fluidodinamica computerizzata (CFD) 10Generazione dello spruzzo 11Spettro delle gocce 12Portata dellrsquougello 15Angolo di spruzzo 17Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo 18Distribuzione dello spruzzo 19Viscositagrave 23Gravitagrave specifica 25Impatto del getto 26Calcolo delle perdite di carico 28
UGELLI SPRUZZATORIUG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
Un ugello egrave un dispositivo che converte lrsquoenergia di pressione di una vena fluida nella energia cinetica delle goccioline spruzzateLe applicazioni in molti processi produttivi industriali sono innumerevoli e spesso gli ugelli spruzzatori diventano una componente critica per la determinazione della qualitagrave finale del prodotto o dellrsquoefficienza del processoPer questo motivo le varie gamme di ugelli disponibili per applicazioni industriali sono descritte nel catalogo ugelli di PNR unitamente a concise ma complete informazioni sui parametri piugrave importanti che possono fornire la definizione tecnica di uno spruzzo e della sua qualitagraveAbbiamo raggruppato qui di seguito le formule piugrave utili per la progettazione di un sistema di spruzzo che mostrano lrsquoinfluenza di diversi fattori sul processo di spruzzaturaA pag 36 di questo manuale si trovano ulteriori informazioni sul materiale migliore per uno scopo specifico o particolare applicazioneTutti i dati che seguono quando non altrimenti specificato devono intendersi a prove condotte alla pressione atmosferica a livello del mare e con acqua alla temperatura di 15degC
9wwwpnritCTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORI Tipologie di spruzzatori
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
Un ugello spruzzatore egrave sostanzialmente un dispositivo che trasforma la energia cinetica di una vena liquida in velocitagrave delle gocce del suo getto come descritto nel seguitoLa gamma di spruzzatori disponibili per applicazione in processi industriali ha avuto negli ultimi anni una espansione notevo-lissima che ha condotto alla creazione di intere gamme di prodotto progettate esclusivamente per le necessitagrave di industrie specifiche
Senza entrare troppo nei dettagli diamo qui di seguito una classificazione generale ed a grandi linee dei tipi di prodotto oggi disponibili con lrsquoavvertenza che numerosi tipi progettati espressamente per un singolo cliente e destinati ad applicazioni speciali non sono menzionati
Gli spruzzatori si classificano in diversi modi ovvero
In base al tipo di getto prodottoSi puograve produrre un getto a cono cavo a cono pieno a ventaglio a getto rettilineo dove le denominazioni si spiegano da sole
In base al principio di funzionamentoCon camera in pressionebullAd impattobullAtomizzatori ad aria compressabull
Informazioni piugrave dettagliate sulla costituzione ed i principi di funzionamento dei vari tipi di spruzzatori possono essere trovate nelle pagine introduttive del nostro Catalogo CTG UG20 IT che riporta la nostra gamma completa di spruzzatori
10 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORI Fluidodinamica computerizzata (CFD)UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
La nostra gamma di spruzzatori copre una vastissima gamma di portate da 14000 fino a 006 litri al minuto e richiede una serie molto diversificata di macchine utensili di alta precisione che possa arrivare a svolgere anche lavorazioni di micro-meccanica in alta precisione
In aggiunta la ricerca di sempre mag-giore efficienza nei processi indu-striali dei nostri clienti ci ha spinto a dotarci di moderni mezzi di indagine come dei software molto complessi di Fluidodinamica ComputerizzataQuesti speciali programmi consen-tono una volta impostato nel calco-latore il profilo di un certo condotto (nel nostro caso la geometria interna di uno spruzzatore ) di poter calco-lare ed indicare con diversi colori le velocitagrave del fluido previste in ogni punto di qualsiasi sezione trasversale di passaggioViene cosigrave messa in evidenza la pre-senza e lrsquoimportanza di quei fenomeni turbolenti che rischiano di diminuire la efficienza dello spruzzatore ridu-cendo la velocitagrave di uscita e provo-cando fenomeni negativi come ad esempio la disuniformitagrave o la instabi-litagrave del gettoUn ugello la cui geometria sia verifi-cata mediante lrsquoimpiego un program-ma CFD assicura una prestazione migliore ed aumenta lrsquoefficienza del lrsquo impianto sul quale viene montato
In alcuni casi particolari dove la effi-cienza massima egrave un requisito stret-tamente necessario si ricorre anche a profili correttivi come gli elementi guidaflusso descritti piugrave avanti nel capitolo riguardante le misure di forza di impatto (pagina 26)
11wwwpnritCTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
Il diagramma mostra lrsquoidealizzazione del processo che genera le goccioline mentre il getto drsquoacqua che esce dallrsquougello si sta rompendoIl modello teorico la cui esattezza egrave confermata dalla ricerca scientifica considera che il liquido che scorre attraverso lrsquougello ed esce passando attraverso il bordo dellrsquoorifizio genera una lamina liquidaTale lamina a causa dellrsquoinstabilitagrave indotta da forze aerodinamiche ovvero dovute alla resistenza che lrsquoaria circostante oppone al moto delle gocce si rompe prima in filamenti allungati di forma piugrave o meno cilindrica e alla fine si trasforma in goccioline
Prendendo tale processo come linea guida si puograve facilmente intuire che il diametro medio delle goccioline egrave in qualche modo collegato a parecchi fattori quali
1 Lo spessore della lamina stessa2 Lrsquouniformitagrave della lamina3 Un flusso ed un processo di frazionamento del liquido sotto condizioni uniformi
Per quanto detto prima e limitatamente agli ugelli idraulici il progettista di un sistema che intende generare uno spruzzo com-posto di goccioline minute anche se non finissime potrebbe essere in grado di operare una prima scelta come segue
Ugelli ad impatto danno prestazioni accettabili per questa applicazione
Ugelli centrifughi a cono cavo ugelli multipli a cono pieno danno le migliori prestazioni con pressioni basse
Ugelli a turbolenza possono essere usati ma con risultati mediocri
Ugelli centrifughi a cono pieno senza vorticatore da non utilizzare in assoluto
La scelta di sopra egrave naturalmente basata sul meccanismo di formazione delle goccioline che varia da un tipo di ugello allrsquoaltro e che permette di prevedere su quale tipo sia meglio orientarsiNel capitolo seguente forniremo alcune indicazioni di massima per operare una prima scelta basandosi sulle caratteristi-che della applicazione e sui risultati che si vogliono conseguire
Nei casi in cui i requisiti relativi al tipo di energia elettrica non siano un problema o nei casi in cui si richiedano goccioline di uno specifico diametro si possono ottenere le goccioline piugrave piccole con lrsquoausilio di un atomizzatore ad ariaIn questo caso lrsquoazione di taglio di un flusso di aria compressa ad alta velocitagrave viene usato con moltissime tecniche diverse per ottenere un valore per SMD (Sauter Mean Diameter) di 50 micron ed anche meno
UGELLI SPRUZZATORI Generazione dello spruzzo
Meccanismo teorico di generazionedelle goccioline
12 wwwpnrit CTG SH06 IT
Lrsquoatomizzazione di un liquido per mezzo di un fluido comprimibile come lrsquoaria il vapore o un gas egrave definita come atomizza-zione pneumatica bifasica o a due fluidi Molti processi industriali richiedono la disponibilitagrave di finissime goccioline atomizzate e le tecnologie per produrre getti atomizzati si sono molto evolute negli ultimi anni Inoltre tecniche di processo sempre piugrave sofisticate hanno aumentato lrsquoesigenza di avere delle definizioni precise delle caratteristiche di uno spruzzo che ora sono a disposizione degli ingegneri progettisti Da molti anni PNR fornisce su richiesta la documentazione completa dei rapporti sulle piugrave importanti prove applicative eseguite qui di seguito descritte noncheacute informazioni aggiuntive per tutti i prodotti della sua gamma
Test con Interferometro Laser (con PDPA)
I test di PNR sulle dimensioni delle goccioline sono stati eseguiti con un Interferometro Laser PDPA (Phase Doppler Particle Analizer) uno strumento con il quale due raggi laser si incontrano in un determinato punto dello spruzzo e definiscono una zona di indagine per eseguire il test Le goccioline che attraversano questa zona specifica provocano una piccola dispersione che viene rilevata dal ricevitore dello strumento ed elaborata da un computer per ottenere le informazioni piugrave importanti sulle caratteristiche dello spruzzo
Informazioni del rapporto sul test eseguito
Il rapporto sui risultati di un test egrave costituito da dati stampati su tre pagine la prima delle quali contiene le informazioni piugrave interessanti che rendono possibile basare tutti i calcoli di processo su dati precisi relativamente agli angoli di spruzzo lrsquoef-ficienza del processo ed il comportamento del getto durante unrsquoapplicazione Queste pagine contengono il valore Diametro Medio Sauter che egrave fondamentale conoscere per eseguire i calcoli di scambio calore nei processi di raffreddamento dei gas in evaporazione in quanto dagrave la possibilitagrave di valutare la superficie di scambio ottenuta con lrsquoatomizzazione per un determinato volume di liquido
La prima figura a pagina 12 che si riferisce allrsquoatomizzazione di acqua con aria compressa mostra i due seguenti istogrammi
bull Curva di distribuzione del diametro goccioline (micron)
bull Curva di distribuzione delle velocitagrave goccioline (mps)
ed i valori qui di seguito descritti
bull Diametro Medio Aritmetico (D10)
bull Diametro Medio Superficie (D20)
bull Diametro Medio Volume (D30)
bull Diametro Medio Sauter (D32)
DIAMETRO MEDIO ARITMETICO Valore di diametro che moltiplicato per il numero di goc-cioline contenute nel campione egrave uguale alla somma di tutti i diametri delle goccioline
DIAMETRO MEDIO SUPERFICIE Diametro di una gocciolina la cui superficie moltiplicata per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma delle superfici di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO VOLUME Diametro di una gocciolina il cui volume moltiplicato per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma dei volumi di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO SAUTERDiametro di una gocciolina il cui rapporto volumearea egrave uguale al rapporto tra la somma dei volumi di tutte le goc-cioline diviso per la somma delle superfici di tutte le goc-cioline
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocceUG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
D10 = Σ i ni di
Σ i ni
D20 = Σ i ni di
2
Σ i ni
D30 = Σ i ni di
3
Σ i ni
D32 = Σ i ni di
3
Σ i di
2
3
13wwwpnritCTG SH06 IT
TentativiNumero di gocce esaminate durante il tempo di prova comprende sia le gocce validate che quelle scartate per difetti di forma
Criteri di calcolo correttiUna correzione matematica egrave applicata alle gocce in una zona al contorno della zona di prova che sono state validate durante la prova oppure alle gocce che non hanno una forma perfettamente sferica in modo da condurre lrsquoesame in base a param-etri omogenei Questa correzione si rende necessaria per avere una proporzionalitagrave diretta tra la fase del raggio laser ed il diametro delle gocce
Densitagrave numericaIl numero di gocce che passa attraverso la zona di prova nella durata temporale della prova
Zona di provaLrsquo area nella quale i due raggi laser si incrociano nella quale tutte le gocce che attraversano la zona di prova sono considerate Le gocce che rispettano determinati parametri di forma sono prese come valide ai fini della prova e costituiscono il campione esaminato del quale sono forniti i parametri di dimensione e velocitagrave
Gocce validateSono le gocce accettate in base ai parametri dimensionali fissati e che costituiscono il campione esaminato
Test di velocitagraveIstogramma che riporta la distribuzione di velocitagrave delle varie gocce in metri per secondo
Portata in volumeIl volume in centimetri cubi al secondo delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
Densitagrave di volumeIl volume in centimetri cubi al secondo e per centimetro quadro delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
14 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR puograve fornire su richiesta la documentazione completa contenente i rapporti sui parametri precedentemente illustrati noncheacute altre informazioni su tutti gli atomizzatori PNR
Nella foto a fianco lrsquoesecuzione di un test nel nostro labora-torioUsiamo un interferometro laser azionato da un computer per rilevare e registrare i parametri di spruzzo mentre le capacitagrave del fluido ed i valori della pressione di alimentazione vengono monitorati con strumenti ad alta precisione
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
NOTA IMPORTANTE
Come accennato a pagina 12 i valori dei diametri misurati con il PDPA (D10 D20 D30 D32 ecc) sono relativi a uno specifico volu-me di misura cambiando la posizione del volume di misura i valori misurati possono cambiare anche sensibilmenteUna corretta caratterizzazione richiede molti rilievi e il risultato finale dipende comunque dalle modalitagrave con cui vengono scelte le posizioni dei volumi di misuraEgrave pertanto insufficiente dare i valori di una sola misura pretendendo di caratterizzare la granulometria dellrsquointero getto e quindi le caratteristiche di un particolare atomizzatoreNon occorre poi dimenticare che ogni misura dipende fortemente dalle condizioni di prova (pressione liquido pressione aria temperatura ambiente umiditagrave ambiente ecc) che possono variare notevolmente nella vita operativaIl progettista di un impianto non deve utilizzare i dati di granulometria forniti come valori assoluti da inserire nei calcoli ma usarli per inquadrare lrsquoatomizzare in una determinata classe prestazionalePer avere dati utili allrsquoutilizzo per calcoli di processo egrave il progettista stesso che deve specificare le condizioni di prova applicabili
15wwwpnritCTG SH06 IT
Per calcolare la portata di scarico di un ugello si deve usare la legge di Bernoulli che dice che lrsquoenergia di un flusso liquido rimane invariata in tutte le parti del flusso Lrsquoattrito ed eventuali perdite di turbolenza non vengono prese in considerazione e ciograve egrave ragionevole per i nostri scopi se il calcolo viene eseguito su due sezioni non troppo distanti lrsquouna dallrsquoaltra
La legge di Bernoulli puograve essere formulata nel modo seguente
Pertanto se consideriamo due sezioni dello stesso tubo la sezione A e la sezione B possiamo definire che llrsquoenergia del flusso rimane costante scrivendo la formula nel modo seguente
Infine se consideriamo che le due sezioni sopra citate sono quelle prese immediatamente prima ed immediatamente dopo lrsquoorifizio dellrsquougello essendo
ZA = ZB PB = 0 (PA egrave una pressione differenziale riferita alla pressione atmosferica)
VA cong 0 trascurabile se paragonata a VB (per diametro orifizio molto piugrave piccolo del diametro del condotto)
Si arriva alla formula
Quando infine definiamo una nuova costante k per includere il valore dello spazio di emissione dellrsquoorifizio dellrsquougello (A) otteniamo la seguente equazione in base alla quale per un ugello che spruzza un liquido in uno spazio a pressione ambiente il flusso di uscita egrave proporzionale alla pressione di alimentazione
Considerando ora due diversi valori di pressione per uno stesso ugello poicheacute k sta per una quantitagrave costante possiamo scrivere che
e derivare da questa equazione che rende possibile calcolare il valore di flusso di un ugello per ogni valore di pressione una volta conosciuto il valore del flusso ad unrsquoaltra pressione
Lrsquoenergia di un dato flusso di liquido che attraversa una data sezione di tubazione egrave composta di tre parti vale a dire
P Energia di deformazione di volume di liquido per unitagrave di volume o pressione
1 ρV2 Energia cinetica di una particella di liquido per unitagrave di volume2ρgz Energia potenziale di una particella di liquido per unitagrave di volume
Dove ρ = densitagrave del liquido g = accelerazione gravitazionale
z = altezza rispetto ad un piano di riferimento V = Velocitagrave del liquido
PA = 1 ρVB 2 rArr
2
K = Q rArr
PK =
Q1 = Q2 rArr
P1 P2
Q = A V rArr
Q = A x C x P rArr
1 P + 1 ρV2 + ρgz = E
2
VB = 2 PA rArr ρ
Q1 = P1
Q2 P2
3 V = C P
4 Q = K P
2 PA + 1 ρVA 2 + ρgzA = PB + 1 ρVB
2 + ρgzB 2 2
LA VELOCITArsquo DI EFFLUSSO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO AD UNA DIVERSA PRESSIONE
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Portata dellrsquougello
5 Q2 = Q1 P2
P1
16 wwwpnrit CTG SH06 IT
Lrsquoequazione (5) egrave stata ottenuta dopo aver semplificato il vero problema trascurando parecchi fattori quali ad esempiobullNellamaggiorpartedelleapplicazionipraticheilflussodiunliquidoegraveturbolentoenonlaminarebullLeperditediattritotendonoadaumentaredrasticamenteconlavelocitagravedelliquidobullInbasealtipodiugelloutilizzatosiusaunadiversapercentualedellrsquoenergiadisponibileperrompereilgettoedimprimergli
lo schema di spruzzo e lrsquoangolatura voluti
Per le suddette ragioni llsquoequazione (5) dagrave dei risultati affidabili se usata in una limitata gamma di pressioni vicine al valore della pressione dove si conosce la portata del flusso tenendo conto che questo range di pressione dipende dal tipo di ugello utilizzato La nostra esperienza ci ha dimostrato che ci si puograve aspettare che lrsquoerrore del valore calcolato sia inferiore al +- 6 per valori di pressione compresi tra 13 fino a 3 volte il valore di riferimento
Ad esempio un ugello con portata 10 lpm a 3 bar secondo lrsquoequazione (5) avrebbe i seguenti valori di flussoa 1 bar 577 lpma 9 bar 173 lpmin condizioni reali ci si puograve aspettare che i valori di flusso sianoalti come 61 lpm a 1 barbassi come 162 lpm a 9 barLe sopracitate condizioni devono essere intese solo come una linea guida di riferimento poicheacute molti fattori interferiscono in ope-razioni reali che non sono state qui considerate come ad esempio il tipo di liquido la viscositagrave del liquido e la sua densitagrave
Probabile percentuale di deviazione dai valori teorici a quelli reali
Inoltre gli errori percentuali sopra descritti vanno riferiti ad ugelli che usano parte dellrsquoenergia del flusso per produrre geometrie di spruzzo ad ampia angolaturaSi potranno avere valori piugrave bassi per ugelli ad angolo di spruzzo stretto ugelli ad impatto ed ugelli con getto a dardoLe prove di laboratorio ed i relativi diagrammi mostrano che i valori di portata reali per ogni ugello nella pratica vengono utilizzati quando si deve ottenere un risultato preciso
Coefficiente di scarico di un ugello
Con riferimento allrsquoequazione (4) se consideriamo un valore di pressione uguale a 1 (P = 1 bar) la portata del flusso dellrsquougello diventa
K egrave un parametro ampiamente usato per lrsquoindustria dellrsquoantincendio
In alcuni casi si fa riferimento al coefficiente di scarico dellrsquougello o in breve al coefficiente dellrsquougello per indicare la portata di quellrsquougello per unrsquounitagrave di pressione Naturalmente per un dato valore di pressione Pn il valore del flusso saragrave
+ 6
+ 3
- 3
- 6
CAPACITArsquo AD UN DATO VALORE DI PRESSIONE QUANDO SI CONOSCE K
CAPACITArsquo DELLrsquoUGELLO PER P = 1 barQ = K P = K 1 = K
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Portata dellugello
6 Qn = K Pn
17wwwpnritCTG SH06 IT
Per angolo di spruzzo si intende lrsquoangolo di apertura che il getto di goccioline dellrsquougello forma al momento in cui esce dallrsquoori-fizio dellrsquougello stesso ed egrave uno dei parametri fondamentali per la scelta di un ugello adatto e funzionaleLrsquoampiezza dellrsquoangolo di spruzzo infatti insieme alla distanza tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il bersaglio del getto determina lrsquoarea di copertura dello spruzzo e la densitagrave del liquido spruzzato rispetto allrsquoarea di copertura Consultate i nostri Cataloghi per avere una descrizione di tutte le diverse geometrie di spruzzo possibiliLa tabella a fondo pagina da lrsquoampiezza teorica dello spruzzo calcolata sulla base dellrsquoangolo di spruzzo di un ugello e della distanza che intercorre tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il punto di impatto del gettoEgrave importante notare che a causa di diversi fattori quali ad esempio le forze di gravitagrave e la deriva aerodinamica lrsquoangolo di spruzzo non puograve essere mantenuto se non entro distanze limitate di solito fino a 300 mm dallrsquoorifizio dellrsquougelloPer gli atomizzatori ad aria compressa egrave improprio usare il termine di angolo di spruzzo percheacute non si puograve misurare alcun valore preciso Pertanto i valori dati nei Cataloghi specifici vanno intesi solamente come linee guida
COPERTURA DELLO SPRUZZO TEORICA
a varie distanze dallrsquoorifizio dellrsquougello
Angolo 50 100 150 200 250 300 400 500 600 700 800 1000 di spruzzo mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm
15deg 13 26 40 53 66 79 105 132 158 184 211 263 25deg 22 44 67 89 111 133 177 222 266 310 355 443 30deg 27 54 80 107 134 161 214 268 322 375 429 536 35deg 32 63 95 126 158 189 252 315 378 441 505 631 40deg 36 73 109 146 182 218 291 364 437 510 582 728 45deg 41 83 124 166 207 249 331 414 497 580 663 828 50deg 47 93 140 187 233 280 373 466 560 653 746 933 60deg 58 116 173 231 289 346 462 577 693 808 924 1150 65deg 64 127 191 255 319 382 510 637 765 892 1020 1270 70deg 70 140 210 280 350 420 560 700 840 980 1120 1400 75deg 77 154 230 307 384 460 614 767 921 1070 1230 1530 80deg 84 168 252 336 420 504 671 839 1010 1180 1340 1680 90deg 100 200 300 400 500 600 800 1000 1200 1400 1600 2000 95deg 109 218 327 437 546 655 873 1090 1310 1530 1750 2180 100deg 119 238 358 477 596 715 953 1190 1430 1670 1910 2380 110deg 143 286 429 571 714 857 1140 1430 1710 2000 2290 2856 120deg 173 346 520 693 866 1040 1390 1730 2080 2430 2771 3464 130deg 215 429 643 858 1070 1290 1720 2150 2570 3002 3431 4289
DoveASCbull = Copertura dello Spruzzo EffettivaTSCbull = Copertura dello Spruzzo TeoricaASAbull = Angolo di Spruzzo EffettivoTSAbull = Angolo di Spruzzo TeoricoL bull = Distanze dello Spruzzo
TSC = 2 middot L middot ctan ( TSA )2
7
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UGELLI SPRUZZATORI Angolo di spruzzo
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A seconda del modello di ugello le variazioni della pressione di alimentazione possono avere una grande influenza sul valore dellrsquoangolo di spruzzoIn genere con lrsquoaumento della turbolenza della pressione gli ugelli a cono pieno producono angoli di spruzzo piugrave stretti gli ugelli a getto piatto producono angoli di spruzzo piugrave ampi mentre gli ugelli che operano in base al principio di deflessione come gli ugelli a spirale e gli ugelli a getto piatto di stile K subiscono di meno le variazioni di pressioneNessun ugello puograve funzionare bene a valori bassi di pressione (inferiori a 05 bar in base al tipo di ugello) le prestazioni peg-giorano sensibilmente le gocce del liquido spruzzato diventano piugrave grandi le geometrie di spruzzo non sono piugrave ben definite e di hanno valori di angolatura dello spruzzo piugrave bassi
Le figure mostrano gli angoli di spruzzo di diversi ugelli a pressioni di valore diversoQualora la vostra applicazione richiedesse tassativamente un determinato valore di angolo di spruzzo ad un determinato valore di pressione o gamma limitata di valori vi preghiamo di richiedere un rapporto di collaudo al nostro Laboratorio
Ugello a cono pienoDDW 2235
Ugello a getto piattoJCW 2245
Ugello a spiraleECW 2230
Pressione 05 bar Pressione 05 bar Pressione 05 bar
Pressione 3 bar Pressione 3 bar Pressione 3 bar
Pressione 10 bar Pressione 10 bar Pressione 10 bar
Fotografie ottenute con flash 120000S
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RIUGELLI SPRUZZATORI Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo
foto 1
foto 4
foto 7
foto 2
foto 5
foto 8
foto 3
foto 6
foto 9
Nella foto 2 si puograve osservare il processo di formazione delle gocce descritto a pagina 11
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Termini e definizioni
Oltre che dalla portata dalla conformazione dello spruzzo e dal suo angolo un ugello egrave caratterizzato da un parametro chiamato distribuzioneLo spruzzo egrave formato da una dispersione di goccioline di liquido in una corrente aeriformese consideriamo le goccioline passanti per un piano π normale allrsquoasse dellrsquougello osserviamo che tendono ad allontanarsi ma questa dispersione non egrave in genere uniforme e si potranno individuare zone dove le goccioline sono maggiormente addensate ed altre dove sono piugrave disperse La distribuzione egrave un indice dellrsquoaddensamento (o della dispersione) delle goccioline presenti allrsquointerno dello spruzzo Consideriamo lo spruzzo rappresentato in figura 1
alla pressione P lrsquougello eroga una portata Q che allrsquouscita dellrsquoorifizio viene atomiz-zataAd ogni distanza H (detta altezza di spruzzo) possiamo individuare un piano π nor-male allrsquoasse dellrsquougello che seziona lo spruzzoLa conseguente superficie S (detta sezione di spruzzo) dipende da vari parametria) la conformazione dello spruzzo F (Es Cono Pieno)b) lrsquoangolo di spruzzo αc) la distanza HPossiamo quindi scrivere S = S (F α H)Nel caso di un ugello a cono pieno standard la sezione egrave un cerchio di diametro C (detto copertura di spruzzo)Per cui si ha S = 0785 C2 con C = C (H)Il flusso di liquido rappresentato dalle goccioline passa per ogni sezione SMa se la portata complessiva Q egrave costante non altrettanto saranno le portate riferite ad aree inferiori appartenenti alla sezione
Si introduce pertanto la seguente funzione
1) Portata specifica
La funzione q dipende dallo specifico punto della sezione in cui viene misurata per cui si ha
La misurazione della funzione q egrave perograve onerosa pertanto si preferisce individuare due funzioni anchrsquoesse derivate dalla portata che possano rappresentare adeguatamente la dispersione delle goccioline
Distribuzione2) Lineare Effettiva
Nota la direzione x egrave presa come direzione generica
Distribuzione3) Angolare Effettiva
part Qpart x
qx =UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Figura 1
q = limΔS 0
ΔQΔS
q = = f (x y H)part Qpart S
part Qpart φ
qφ =
ΔQ egrave la portata che passa attraverso unrsquoarea ΔSdove ΔS area appartenente alla sezione S
x e y sono le coordinate locali del piano della sezionedove H egrave la distanza del piano π dallrsquoorifizio dellrsquougello
partQ egrave la variazione della portatadove partx egrave la variazione di una coordinata lineare
partQ egrave la variazione della portatadove partφ egrave la variazione di una coordinata angolare
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
I valori assunti da queste funzioni caratterizzano lo spruzzo e permettono di tracciare gli specifici grafici chiamati Curve di distribuzione
Dallrsquoanalisi delle curve si puograve determinare il tipo di conformazione del getto (Spray Pattern)Il tipo di curva infatti indica se un ugello appartiene a uno dei seguenti tipi cono pieno cono cavo dardo lama ecc
Misurazione della distribuzione
Le distribuzioni vengono determinate tramite un dispositivo chiamato ldquoPatternatorrdquo (traducibile in italiano coi termini Misuratore di distribuzione o Caratterizzatore di spruzzo)
Il patternator egrave costituito essenzialmente da 4 parti1) Collettore2) Cella di raccolta3) Blocco di misura4) Blocco di scaricoNota Gli N collettori costituiscono il captatoreLrsquougello viene posto sopra lrsquoapparecchiatura in modo che il getto investa il captatore ortogonalmentePer misurare la distribuzione lineare occorre utilizza-re un captatore lineare (figura 5) mentre per la distri-buzione angolare occorre utilizzare un distributore circolare (figura 6)Ogni collettore (1) intercetta il flusso di goccioline passante per il proprio settore e lo convoglia nella relativa cella di raccolta (2)
Il blocco di misura (3) determina la quantitagrave di liquido raccolta Il blocco di scarico (4) permette lo scarico del liquido dopo la fine della prova
Esistono due tipi di patternator
Patternator Analogici1 forniscono un indicazione diretta dei volumi raccolti tramite la visualizzazione dei livelli di liquido in ogni cellaPatternator Digitali2 forniscono una lettura automatica dei volumi raccolti e riportano i valori rilevati su un apposito file
Figura 2 Distribuzione lineare Figura 3 Distribuzione angolare
Figura 4
Figura 6 Captatore circolareFigura 5 Captatore lineare
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UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Normalizzazione della distribuzione
I valori misurati tramite il Patternator permettono il tracciamento delle curve di distribuzioneOltre alla rappresentazione a linee della distribuzione illustrata nelle Figure 2 e 3 viene solitamente utilizzata una rappre-sentazione a barre verticali che richiama visivamente il livello del liquido raccolto nelle celle a colonna utilizzate nei vecchi dispositivi digitali
Oltre che dallrsquoaltezza di spruzzo e dalle condizioni operative le curve di distribuzione dipendono dal tempo di prova maggiore egrave il tempo di prova e conseguentemente maggiore egrave il volume captatoPer eliminare la dipendenza del tempo dai valori misurati si passa dalle distribuzioni effettive a quelle normalizzate
Distribuzione4) Lineare Normalizzata
Distribuzione5) Angolare Normalizzata
Nota il valore massimo si riferisce tra la serie di valori rilevanti nelle N celleOltre alle distribuzioni posso normalizzare gli intervalli applicando le seguente espressioni
Intervallo6) Lineare Normalizzato
Intervallo7) Angolare Normalizzato
Lrsquoapertura lineare normalizzata
2
N=Δλ egrave definita in un intervallo [-1+1]
Lrsquoapertura angolare normalizzataN
πθ
2=Δ egrave definita in un intervallo [0+2π]
Figura 7 Curva di distribuzione lineare effettiva Figura 8 Curva di distribuzione angolare effettiva
Mx
xx q
q=δ
N
πθ
2=Δ
Figura 9 Curva di distribuzione lineare normalizzata Figura 10 Curva di distribuzione angolare normalizzata
qx egrave la distribuzione lineare di una cella genericadove qx
M egrave la distribuzione lineare massima misurata
qφ egrave la distribuzione angolare di una cella genericadove qφ
M egrave la distribuzione angolare massima misurata
2 egrave lrsquoampiezza lineare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle attive
2π egrave lrsquoampiezza angolare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle
Mq
q
ϕ
ϕϕδ =φ
φ
φ
2
N=Δλ
2
N=Δλ
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Valutazione della distribuzione
La caratterizzazione delle curve di distribuzione viene eseguita considerando 3 proprietagrave
a) UNIFORMITAgrave b) MONOTONIA c) SIMMETRIA
Per comprendere il significato di queste 3 proprietagrave esaminiamo le seguenti figure
a) Definiamo UNIFORME una distribuzione che minimizza il rapporto AAdeg
b) Definiamo MONOTONA una distribuzione che cresce nella parte sinistra e diminuisce nella parte destra c) Definiamo SIMMETRICA una distribuzione che minimizza il rapporto A+A-
Le seguenti distribuzioni rappresentano quindi dei casi ideali
Queste 3 proprietagrave vengono valutate tramite la definizione dei seguenti parametri
1 Uniformitagrave Integrale
2 Uniformitagrave Incrementale
3 Indice di Simmetria
Maggiori dettagli delle modalitagrave di ottenimento di questi parametro sono disponibili nella Relazione Tecnica REL 080002 che puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico
Figura 12Distribuzione normalizzata monotona
Figura 11Distribuzione normalizzata monotona
Figura 14 Distribuzioneidealmente monotona
Figura 15 Distribuzioneidealmente simmetrica
Figura 13 Distribuzioneidealmente uniforme
1001 sdot=MA
AU
1002
2 sdot=lowastσ
U
1001
sdot⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
sdotminus=
lowast
lowast
δ
ε
NI S
sum minus=lowast
M
i iδδε
A egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione normalizzatadove Adeg egrave lrsquoarea complementare a A rispetto al rettangolo drsquoinviluppo 2 times 1
La parte sinistra egrave il tratto -1 0dove La parte destra egrave il tratto 0 +1
A+ egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte positivadove A- egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte negativa
dove
dove δrsquo egrave il valore della portata normalizzata della cella simmetrica M celle utili in una semiapertura
lowast
lowast sum=
N
N
i i
δ
δ N celle utili
A area sottesa dalla curva di distribuzione AM area sottesa dalla curva di distribuzione idealedove
sum minus= +lowast
1
N
i ii δδσ
N celle utili
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I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
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UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
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RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
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UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
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Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
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RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
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UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
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RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
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Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
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PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
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I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
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I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
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FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
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ZION
I
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73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
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200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
STAM
PATO
IN E
U 04
09
copy B
ellamp
Tany
I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
8 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORITipologie di spruzzatori 9Fluidodinamica computerizzata (CFD) 10Generazione dello spruzzo 11Spettro delle gocce 12Portata dellrsquougello 15Angolo di spruzzo 17Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo 18Distribuzione dello spruzzo 19Viscositagrave 23Gravitagrave specifica 25Impatto del getto 26Calcolo delle perdite di carico 28
UGELLI SPRUZZATORIUG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
Un ugello egrave un dispositivo che converte lrsquoenergia di pressione di una vena fluida nella energia cinetica delle goccioline spruzzateLe applicazioni in molti processi produttivi industriali sono innumerevoli e spesso gli ugelli spruzzatori diventano una componente critica per la determinazione della qualitagrave finale del prodotto o dellrsquoefficienza del processoPer questo motivo le varie gamme di ugelli disponibili per applicazioni industriali sono descritte nel catalogo ugelli di PNR unitamente a concise ma complete informazioni sui parametri piugrave importanti che possono fornire la definizione tecnica di uno spruzzo e della sua qualitagraveAbbiamo raggruppato qui di seguito le formule piugrave utili per la progettazione di un sistema di spruzzo che mostrano lrsquoinfluenza di diversi fattori sul processo di spruzzaturaA pag 36 di questo manuale si trovano ulteriori informazioni sul materiale migliore per uno scopo specifico o particolare applicazioneTutti i dati che seguono quando non altrimenti specificato devono intendersi a prove condotte alla pressione atmosferica a livello del mare e con acqua alla temperatura di 15degC
9wwwpnritCTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORI Tipologie di spruzzatori
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
Un ugello spruzzatore egrave sostanzialmente un dispositivo che trasforma la energia cinetica di una vena liquida in velocitagrave delle gocce del suo getto come descritto nel seguitoLa gamma di spruzzatori disponibili per applicazione in processi industriali ha avuto negli ultimi anni una espansione notevo-lissima che ha condotto alla creazione di intere gamme di prodotto progettate esclusivamente per le necessitagrave di industrie specifiche
Senza entrare troppo nei dettagli diamo qui di seguito una classificazione generale ed a grandi linee dei tipi di prodotto oggi disponibili con lrsquoavvertenza che numerosi tipi progettati espressamente per un singolo cliente e destinati ad applicazioni speciali non sono menzionati
Gli spruzzatori si classificano in diversi modi ovvero
In base al tipo di getto prodottoSi puograve produrre un getto a cono cavo a cono pieno a ventaglio a getto rettilineo dove le denominazioni si spiegano da sole
In base al principio di funzionamentoCon camera in pressionebullAd impattobullAtomizzatori ad aria compressabull
Informazioni piugrave dettagliate sulla costituzione ed i principi di funzionamento dei vari tipi di spruzzatori possono essere trovate nelle pagine introduttive del nostro Catalogo CTG UG20 IT che riporta la nostra gamma completa di spruzzatori
10 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORI Fluidodinamica computerizzata (CFD)UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
La nostra gamma di spruzzatori copre una vastissima gamma di portate da 14000 fino a 006 litri al minuto e richiede una serie molto diversificata di macchine utensili di alta precisione che possa arrivare a svolgere anche lavorazioni di micro-meccanica in alta precisione
In aggiunta la ricerca di sempre mag-giore efficienza nei processi indu-striali dei nostri clienti ci ha spinto a dotarci di moderni mezzi di indagine come dei software molto complessi di Fluidodinamica ComputerizzataQuesti speciali programmi consen-tono una volta impostato nel calco-latore il profilo di un certo condotto (nel nostro caso la geometria interna di uno spruzzatore ) di poter calco-lare ed indicare con diversi colori le velocitagrave del fluido previste in ogni punto di qualsiasi sezione trasversale di passaggioViene cosigrave messa in evidenza la pre-senza e lrsquoimportanza di quei fenomeni turbolenti che rischiano di diminuire la efficienza dello spruzzatore ridu-cendo la velocitagrave di uscita e provo-cando fenomeni negativi come ad esempio la disuniformitagrave o la instabi-litagrave del gettoUn ugello la cui geometria sia verifi-cata mediante lrsquoimpiego un program-ma CFD assicura una prestazione migliore ed aumenta lrsquoefficienza del lrsquo impianto sul quale viene montato
In alcuni casi particolari dove la effi-cienza massima egrave un requisito stret-tamente necessario si ricorre anche a profili correttivi come gli elementi guidaflusso descritti piugrave avanti nel capitolo riguardante le misure di forza di impatto (pagina 26)
11wwwpnritCTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
Il diagramma mostra lrsquoidealizzazione del processo che genera le goccioline mentre il getto drsquoacqua che esce dallrsquougello si sta rompendoIl modello teorico la cui esattezza egrave confermata dalla ricerca scientifica considera che il liquido che scorre attraverso lrsquougello ed esce passando attraverso il bordo dellrsquoorifizio genera una lamina liquidaTale lamina a causa dellrsquoinstabilitagrave indotta da forze aerodinamiche ovvero dovute alla resistenza che lrsquoaria circostante oppone al moto delle gocce si rompe prima in filamenti allungati di forma piugrave o meno cilindrica e alla fine si trasforma in goccioline
Prendendo tale processo come linea guida si puograve facilmente intuire che il diametro medio delle goccioline egrave in qualche modo collegato a parecchi fattori quali
1 Lo spessore della lamina stessa2 Lrsquouniformitagrave della lamina3 Un flusso ed un processo di frazionamento del liquido sotto condizioni uniformi
Per quanto detto prima e limitatamente agli ugelli idraulici il progettista di un sistema che intende generare uno spruzzo com-posto di goccioline minute anche se non finissime potrebbe essere in grado di operare una prima scelta come segue
Ugelli ad impatto danno prestazioni accettabili per questa applicazione
Ugelli centrifughi a cono cavo ugelli multipli a cono pieno danno le migliori prestazioni con pressioni basse
Ugelli a turbolenza possono essere usati ma con risultati mediocri
Ugelli centrifughi a cono pieno senza vorticatore da non utilizzare in assoluto
La scelta di sopra egrave naturalmente basata sul meccanismo di formazione delle goccioline che varia da un tipo di ugello allrsquoaltro e che permette di prevedere su quale tipo sia meglio orientarsiNel capitolo seguente forniremo alcune indicazioni di massima per operare una prima scelta basandosi sulle caratteristi-che della applicazione e sui risultati che si vogliono conseguire
Nei casi in cui i requisiti relativi al tipo di energia elettrica non siano un problema o nei casi in cui si richiedano goccioline di uno specifico diametro si possono ottenere le goccioline piugrave piccole con lrsquoausilio di un atomizzatore ad ariaIn questo caso lrsquoazione di taglio di un flusso di aria compressa ad alta velocitagrave viene usato con moltissime tecniche diverse per ottenere un valore per SMD (Sauter Mean Diameter) di 50 micron ed anche meno
UGELLI SPRUZZATORI Generazione dello spruzzo
Meccanismo teorico di generazionedelle goccioline
12 wwwpnrit CTG SH06 IT
Lrsquoatomizzazione di un liquido per mezzo di un fluido comprimibile come lrsquoaria il vapore o un gas egrave definita come atomizza-zione pneumatica bifasica o a due fluidi Molti processi industriali richiedono la disponibilitagrave di finissime goccioline atomizzate e le tecnologie per produrre getti atomizzati si sono molto evolute negli ultimi anni Inoltre tecniche di processo sempre piugrave sofisticate hanno aumentato lrsquoesigenza di avere delle definizioni precise delle caratteristiche di uno spruzzo che ora sono a disposizione degli ingegneri progettisti Da molti anni PNR fornisce su richiesta la documentazione completa dei rapporti sulle piugrave importanti prove applicative eseguite qui di seguito descritte noncheacute informazioni aggiuntive per tutti i prodotti della sua gamma
Test con Interferometro Laser (con PDPA)
I test di PNR sulle dimensioni delle goccioline sono stati eseguiti con un Interferometro Laser PDPA (Phase Doppler Particle Analizer) uno strumento con il quale due raggi laser si incontrano in un determinato punto dello spruzzo e definiscono una zona di indagine per eseguire il test Le goccioline che attraversano questa zona specifica provocano una piccola dispersione che viene rilevata dal ricevitore dello strumento ed elaborata da un computer per ottenere le informazioni piugrave importanti sulle caratteristiche dello spruzzo
Informazioni del rapporto sul test eseguito
Il rapporto sui risultati di un test egrave costituito da dati stampati su tre pagine la prima delle quali contiene le informazioni piugrave interessanti che rendono possibile basare tutti i calcoli di processo su dati precisi relativamente agli angoli di spruzzo lrsquoef-ficienza del processo ed il comportamento del getto durante unrsquoapplicazione Queste pagine contengono il valore Diametro Medio Sauter che egrave fondamentale conoscere per eseguire i calcoli di scambio calore nei processi di raffreddamento dei gas in evaporazione in quanto dagrave la possibilitagrave di valutare la superficie di scambio ottenuta con lrsquoatomizzazione per un determinato volume di liquido
La prima figura a pagina 12 che si riferisce allrsquoatomizzazione di acqua con aria compressa mostra i due seguenti istogrammi
bull Curva di distribuzione del diametro goccioline (micron)
bull Curva di distribuzione delle velocitagrave goccioline (mps)
ed i valori qui di seguito descritti
bull Diametro Medio Aritmetico (D10)
bull Diametro Medio Superficie (D20)
bull Diametro Medio Volume (D30)
bull Diametro Medio Sauter (D32)
DIAMETRO MEDIO ARITMETICO Valore di diametro che moltiplicato per il numero di goc-cioline contenute nel campione egrave uguale alla somma di tutti i diametri delle goccioline
DIAMETRO MEDIO SUPERFICIE Diametro di una gocciolina la cui superficie moltiplicata per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma delle superfici di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO VOLUME Diametro di una gocciolina il cui volume moltiplicato per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma dei volumi di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO SAUTERDiametro di una gocciolina il cui rapporto volumearea egrave uguale al rapporto tra la somma dei volumi di tutte le goc-cioline diviso per la somma delle superfici di tutte le goc-cioline
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocceUG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
D10 = Σ i ni di
Σ i ni
D20 = Σ i ni di
2
Σ i ni
D30 = Σ i ni di
3
Σ i ni
D32 = Σ i ni di
3
Σ i di
2
3
13wwwpnritCTG SH06 IT
TentativiNumero di gocce esaminate durante il tempo di prova comprende sia le gocce validate che quelle scartate per difetti di forma
Criteri di calcolo correttiUna correzione matematica egrave applicata alle gocce in una zona al contorno della zona di prova che sono state validate durante la prova oppure alle gocce che non hanno una forma perfettamente sferica in modo da condurre lrsquoesame in base a param-etri omogenei Questa correzione si rende necessaria per avere una proporzionalitagrave diretta tra la fase del raggio laser ed il diametro delle gocce
Densitagrave numericaIl numero di gocce che passa attraverso la zona di prova nella durata temporale della prova
Zona di provaLrsquo area nella quale i due raggi laser si incrociano nella quale tutte le gocce che attraversano la zona di prova sono considerate Le gocce che rispettano determinati parametri di forma sono prese come valide ai fini della prova e costituiscono il campione esaminato del quale sono forniti i parametri di dimensione e velocitagrave
Gocce validateSono le gocce accettate in base ai parametri dimensionali fissati e che costituiscono il campione esaminato
Test di velocitagraveIstogramma che riporta la distribuzione di velocitagrave delle varie gocce in metri per secondo
Portata in volumeIl volume in centimetri cubi al secondo delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
Densitagrave di volumeIl volume in centimetri cubi al secondo e per centimetro quadro delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
14 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR puograve fornire su richiesta la documentazione completa contenente i rapporti sui parametri precedentemente illustrati noncheacute altre informazioni su tutti gli atomizzatori PNR
Nella foto a fianco lrsquoesecuzione di un test nel nostro labora-torioUsiamo un interferometro laser azionato da un computer per rilevare e registrare i parametri di spruzzo mentre le capacitagrave del fluido ed i valori della pressione di alimentazione vengono monitorati con strumenti ad alta precisione
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
NOTA IMPORTANTE
Come accennato a pagina 12 i valori dei diametri misurati con il PDPA (D10 D20 D30 D32 ecc) sono relativi a uno specifico volu-me di misura cambiando la posizione del volume di misura i valori misurati possono cambiare anche sensibilmenteUna corretta caratterizzazione richiede molti rilievi e il risultato finale dipende comunque dalle modalitagrave con cui vengono scelte le posizioni dei volumi di misuraEgrave pertanto insufficiente dare i valori di una sola misura pretendendo di caratterizzare la granulometria dellrsquointero getto e quindi le caratteristiche di un particolare atomizzatoreNon occorre poi dimenticare che ogni misura dipende fortemente dalle condizioni di prova (pressione liquido pressione aria temperatura ambiente umiditagrave ambiente ecc) che possono variare notevolmente nella vita operativaIl progettista di un impianto non deve utilizzare i dati di granulometria forniti come valori assoluti da inserire nei calcoli ma usarli per inquadrare lrsquoatomizzare in una determinata classe prestazionalePer avere dati utili allrsquoutilizzo per calcoli di processo egrave il progettista stesso che deve specificare le condizioni di prova applicabili
15wwwpnritCTG SH06 IT
Per calcolare la portata di scarico di un ugello si deve usare la legge di Bernoulli che dice che lrsquoenergia di un flusso liquido rimane invariata in tutte le parti del flusso Lrsquoattrito ed eventuali perdite di turbolenza non vengono prese in considerazione e ciograve egrave ragionevole per i nostri scopi se il calcolo viene eseguito su due sezioni non troppo distanti lrsquouna dallrsquoaltra
La legge di Bernoulli puograve essere formulata nel modo seguente
Pertanto se consideriamo due sezioni dello stesso tubo la sezione A e la sezione B possiamo definire che llrsquoenergia del flusso rimane costante scrivendo la formula nel modo seguente
Infine se consideriamo che le due sezioni sopra citate sono quelle prese immediatamente prima ed immediatamente dopo lrsquoorifizio dellrsquougello essendo
ZA = ZB PB = 0 (PA egrave una pressione differenziale riferita alla pressione atmosferica)
VA cong 0 trascurabile se paragonata a VB (per diametro orifizio molto piugrave piccolo del diametro del condotto)
Si arriva alla formula
Quando infine definiamo una nuova costante k per includere il valore dello spazio di emissione dellrsquoorifizio dellrsquougello (A) otteniamo la seguente equazione in base alla quale per un ugello che spruzza un liquido in uno spazio a pressione ambiente il flusso di uscita egrave proporzionale alla pressione di alimentazione
Considerando ora due diversi valori di pressione per uno stesso ugello poicheacute k sta per una quantitagrave costante possiamo scrivere che
e derivare da questa equazione che rende possibile calcolare il valore di flusso di un ugello per ogni valore di pressione una volta conosciuto il valore del flusso ad unrsquoaltra pressione
Lrsquoenergia di un dato flusso di liquido che attraversa una data sezione di tubazione egrave composta di tre parti vale a dire
P Energia di deformazione di volume di liquido per unitagrave di volume o pressione
1 ρV2 Energia cinetica di una particella di liquido per unitagrave di volume2ρgz Energia potenziale di una particella di liquido per unitagrave di volume
Dove ρ = densitagrave del liquido g = accelerazione gravitazionale
z = altezza rispetto ad un piano di riferimento V = Velocitagrave del liquido
PA = 1 ρVB 2 rArr
2
K = Q rArr
PK =
Q1 = Q2 rArr
P1 P2
Q = A V rArr
Q = A x C x P rArr
1 P + 1 ρV2 + ρgz = E
2
VB = 2 PA rArr ρ
Q1 = P1
Q2 P2
3 V = C P
4 Q = K P
2 PA + 1 ρVA 2 + ρgzA = PB + 1 ρVB
2 + ρgzB 2 2
LA VELOCITArsquo DI EFFLUSSO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO AD UNA DIVERSA PRESSIONE
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Portata dellrsquougello
5 Q2 = Q1 P2
P1
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Lrsquoequazione (5) egrave stata ottenuta dopo aver semplificato il vero problema trascurando parecchi fattori quali ad esempiobullNellamaggiorpartedelleapplicazionipraticheilflussodiunliquidoegraveturbolentoenonlaminarebullLeperditediattritotendonoadaumentaredrasticamenteconlavelocitagravedelliquidobullInbasealtipodiugelloutilizzatosiusaunadiversapercentualedellrsquoenergiadisponibileperrompereilgettoedimprimergli
lo schema di spruzzo e lrsquoangolatura voluti
Per le suddette ragioni llsquoequazione (5) dagrave dei risultati affidabili se usata in una limitata gamma di pressioni vicine al valore della pressione dove si conosce la portata del flusso tenendo conto che questo range di pressione dipende dal tipo di ugello utilizzato La nostra esperienza ci ha dimostrato che ci si puograve aspettare che lrsquoerrore del valore calcolato sia inferiore al +- 6 per valori di pressione compresi tra 13 fino a 3 volte il valore di riferimento
Ad esempio un ugello con portata 10 lpm a 3 bar secondo lrsquoequazione (5) avrebbe i seguenti valori di flussoa 1 bar 577 lpma 9 bar 173 lpmin condizioni reali ci si puograve aspettare che i valori di flusso sianoalti come 61 lpm a 1 barbassi come 162 lpm a 9 barLe sopracitate condizioni devono essere intese solo come una linea guida di riferimento poicheacute molti fattori interferiscono in ope-razioni reali che non sono state qui considerate come ad esempio il tipo di liquido la viscositagrave del liquido e la sua densitagrave
Probabile percentuale di deviazione dai valori teorici a quelli reali
Inoltre gli errori percentuali sopra descritti vanno riferiti ad ugelli che usano parte dellrsquoenergia del flusso per produrre geometrie di spruzzo ad ampia angolaturaSi potranno avere valori piugrave bassi per ugelli ad angolo di spruzzo stretto ugelli ad impatto ed ugelli con getto a dardoLe prove di laboratorio ed i relativi diagrammi mostrano che i valori di portata reali per ogni ugello nella pratica vengono utilizzati quando si deve ottenere un risultato preciso
Coefficiente di scarico di un ugello
Con riferimento allrsquoequazione (4) se consideriamo un valore di pressione uguale a 1 (P = 1 bar) la portata del flusso dellrsquougello diventa
K egrave un parametro ampiamente usato per lrsquoindustria dellrsquoantincendio
In alcuni casi si fa riferimento al coefficiente di scarico dellrsquougello o in breve al coefficiente dellrsquougello per indicare la portata di quellrsquougello per unrsquounitagrave di pressione Naturalmente per un dato valore di pressione Pn il valore del flusso saragrave
+ 6
+ 3
- 3
- 6
CAPACITArsquo AD UN DATO VALORE DI PRESSIONE QUANDO SI CONOSCE K
CAPACITArsquo DELLrsquoUGELLO PER P = 1 barQ = K P = K 1 = K
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Portata dellugello
6 Qn = K Pn
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Per angolo di spruzzo si intende lrsquoangolo di apertura che il getto di goccioline dellrsquougello forma al momento in cui esce dallrsquoori-fizio dellrsquougello stesso ed egrave uno dei parametri fondamentali per la scelta di un ugello adatto e funzionaleLrsquoampiezza dellrsquoangolo di spruzzo infatti insieme alla distanza tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il bersaglio del getto determina lrsquoarea di copertura dello spruzzo e la densitagrave del liquido spruzzato rispetto allrsquoarea di copertura Consultate i nostri Cataloghi per avere una descrizione di tutte le diverse geometrie di spruzzo possibiliLa tabella a fondo pagina da lrsquoampiezza teorica dello spruzzo calcolata sulla base dellrsquoangolo di spruzzo di un ugello e della distanza che intercorre tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il punto di impatto del gettoEgrave importante notare che a causa di diversi fattori quali ad esempio le forze di gravitagrave e la deriva aerodinamica lrsquoangolo di spruzzo non puograve essere mantenuto se non entro distanze limitate di solito fino a 300 mm dallrsquoorifizio dellrsquougelloPer gli atomizzatori ad aria compressa egrave improprio usare il termine di angolo di spruzzo percheacute non si puograve misurare alcun valore preciso Pertanto i valori dati nei Cataloghi specifici vanno intesi solamente come linee guida
COPERTURA DELLO SPRUZZO TEORICA
a varie distanze dallrsquoorifizio dellrsquougello
Angolo 50 100 150 200 250 300 400 500 600 700 800 1000 di spruzzo mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm
15deg 13 26 40 53 66 79 105 132 158 184 211 263 25deg 22 44 67 89 111 133 177 222 266 310 355 443 30deg 27 54 80 107 134 161 214 268 322 375 429 536 35deg 32 63 95 126 158 189 252 315 378 441 505 631 40deg 36 73 109 146 182 218 291 364 437 510 582 728 45deg 41 83 124 166 207 249 331 414 497 580 663 828 50deg 47 93 140 187 233 280 373 466 560 653 746 933 60deg 58 116 173 231 289 346 462 577 693 808 924 1150 65deg 64 127 191 255 319 382 510 637 765 892 1020 1270 70deg 70 140 210 280 350 420 560 700 840 980 1120 1400 75deg 77 154 230 307 384 460 614 767 921 1070 1230 1530 80deg 84 168 252 336 420 504 671 839 1010 1180 1340 1680 90deg 100 200 300 400 500 600 800 1000 1200 1400 1600 2000 95deg 109 218 327 437 546 655 873 1090 1310 1530 1750 2180 100deg 119 238 358 477 596 715 953 1190 1430 1670 1910 2380 110deg 143 286 429 571 714 857 1140 1430 1710 2000 2290 2856 120deg 173 346 520 693 866 1040 1390 1730 2080 2430 2771 3464 130deg 215 429 643 858 1070 1290 1720 2150 2570 3002 3431 4289
DoveASCbull = Copertura dello Spruzzo EffettivaTSCbull = Copertura dello Spruzzo TeoricaASAbull = Angolo di Spruzzo EffettivoTSAbull = Angolo di Spruzzo TeoricoL bull = Distanze dello Spruzzo
TSC = 2 middot L middot ctan ( TSA )2
7
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PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Angolo di spruzzo
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A seconda del modello di ugello le variazioni della pressione di alimentazione possono avere una grande influenza sul valore dellrsquoangolo di spruzzoIn genere con lrsquoaumento della turbolenza della pressione gli ugelli a cono pieno producono angoli di spruzzo piugrave stretti gli ugelli a getto piatto producono angoli di spruzzo piugrave ampi mentre gli ugelli che operano in base al principio di deflessione come gli ugelli a spirale e gli ugelli a getto piatto di stile K subiscono di meno le variazioni di pressioneNessun ugello puograve funzionare bene a valori bassi di pressione (inferiori a 05 bar in base al tipo di ugello) le prestazioni peg-giorano sensibilmente le gocce del liquido spruzzato diventano piugrave grandi le geometrie di spruzzo non sono piugrave ben definite e di hanno valori di angolatura dello spruzzo piugrave bassi
Le figure mostrano gli angoli di spruzzo di diversi ugelli a pressioni di valore diversoQualora la vostra applicazione richiedesse tassativamente un determinato valore di angolo di spruzzo ad un determinato valore di pressione o gamma limitata di valori vi preghiamo di richiedere un rapporto di collaudo al nostro Laboratorio
Ugello a cono pienoDDW 2235
Ugello a getto piattoJCW 2245
Ugello a spiraleECW 2230
Pressione 05 bar Pressione 05 bar Pressione 05 bar
Pressione 3 bar Pressione 3 bar Pressione 3 bar
Pressione 10 bar Pressione 10 bar Pressione 10 bar
Fotografie ottenute con flash 120000S
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RIUGELLI SPRUZZATORI Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo
foto 1
foto 4
foto 7
foto 2
foto 5
foto 8
foto 3
foto 6
foto 9
Nella foto 2 si puograve osservare il processo di formazione delle gocce descritto a pagina 11
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Termini e definizioni
Oltre che dalla portata dalla conformazione dello spruzzo e dal suo angolo un ugello egrave caratterizzato da un parametro chiamato distribuzioneLo spruzzo egrave formato da una dispersione di goccioline di liquido in una corrente aeriformese consideriamo le goccioline passanti per un piano π normale allrsquoasse dellrsquougello osserviamo che tendono ad allontanarsi ma questa dispersione non egrave in genere uniforme e si potranno individuare zone dove le goccioline sono maggiormente addensate ed altre dove sono piugrave disperse La distribuzione egrave un indice dellrsquoaddensamento (o della dispersione) delle goccioline presenti allrsquointerno dello spruzzo Consideriamo lo spruzzo rappresentato in figura 1
alla pressione P lrsquougello eroga una portata Q che allrsquouscita dellrsquoorifizio viene atomiz-zataAd ogni distanza H (detta altezza di spruzzo) possiamo individuare un piano π nor-male allrsquoasse dellrsquougello che seziona lo spruzzoLa conseguente superficie S (detta sezione di spruzzo) dipende da vari parametria) la conformazione dello spruzzo F (Es Cono Pieno)b) lrsquoangolo di spruzzo αc) la distanza HPossiamo quindi scrivere S = S (F α H)Nel caso di un ugello a cono pieno standard la sezione egrave un cerchio di diametro C (detto copertura di spruzzo)Per cui si ha S = 0785 C2 con C = C (H)Il flusso di liquido rappresentato dalle goccioline passa per ogni sezione SMa se la portata complessiva Q egrave costante non altrettanto saranno le portate riferite ad aree inferiori appartenenti alla sezione
Si introduce pertanto la seguente funzione
1) Portata specifica
La funzione q dipende dallo specifico punto della sezione in cui viene misurata per cui si ha
La misurazione della funzione q egrave perograve onerosa pertanto si preferisce individuare due funzioni anchrsquoesse derivate dalla portata che possano rappresentare adeguatamente la dispersione delle goccioline
Distribuzione2) Lineare Effettiva
Nota la direzione x egrave presa come direzione generica
Distribuzione3) Angolare Effettiva
part Qpart x
qx =UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Figura 1
q = limΔS 0
ΔQΔS
q = = f (x y H)part Qpart S
part Qpart φ
qφ =
ΔQ egrave la portata che passa attraverso unrsquoarea ΔSdove ΔS area appartenente alla sezione S
x e y sono le coordinate locali del piano della sezionedove H egrave la distanza del piano π dallrsquoorifizio dellrsquougello
partQ egrave la variazione della portatadove partx egrave la variazione di una coordinata lineare
partQ egrave la variazione della portatadove partφ egrave la variazione di una coordinata angolare
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
I valori assunti da queste funzioni caratterizzano lo spruzzo e permettono di tracciare gli specifici grafici chiamati Curve di distribuzione
Dallrsquoanalisi delle curve si puograve determinare il tipo di conformazione del getto (Spray Pattern)Il tipo di curva infatti indica se un ugello appartiene a uno dei seguenti tipi cono pieno cono cavo dardo lama ecc
Misurazione della distribuzione
Le distribuzioni vengono determinate tramite un dispositivo chiamato ldquoPatternatorrdquo (traducibile in italiano coi termini Misuratore di distribuzione o Caratterizzatore di spruzzo)
Il patternator egrave costituito essenzialmente da 4 parti1) Collettore2) Cella di raccolta3) Blocco di misura4) Blocco di scaricoNota Gli N collettori costituiscono il captatoreLrsquougello viene posto sopra lrsquoapparecchiatura in modo che il getto investa il captatore ortogonalmentePer misurare la distribuzione lineare occorre utilizza-re un captatore lineare (figura 5) mentre per la distri-buzione angolare occorre utilizzare un distributore circolare (figura 6)Ogni collettore (1) intercetta il flusso di goccioline passante per il proprio settore e lo convoglia nella relativa cella di raccolta (2)
Il blocco di misura (3) determina la quantitagrave di liquido raccolta Il blocco di scarico (4) permette lo scarico del liquido dopo la fine della prova
Esistono due tipi di patternator
Patternator Analogici1 forniscono un indicazione diretta dei volumi raccolti tramite la visualizzazione dei livelli di liquido in ogni cellaPatternator Digitali2 forniscono una lettura automatica dei volumi raccolti e riportano i valori rilevati su un apposito file
Figura 2 Distribuzione lineare Figura 3 Distribuzione angolare
Figura 4
Figura 6 Captatore circolareFigura 5 Captatore lineare
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PRUZ
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RI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Normalizzazione della distribuzione
I valori misurati tramite il Patternator permettono il tracciamento delle curve di distribuzioneOltre alla rappresentazione a linee della distribuzione illustrata nelle Figure 2 e 3 viene solitamente utilizzata una rappre-sentazione a barre verticali che richiama visivamente il livello del liquido raccolto nelle celle a colonna utilizzate nei vecchi dispositivi digitali
Oltre che dallrsquoaltezza di spruzzo e dalle condizioni operative le curve di distribuzione dipendono dal tempo di prova maggiore egrave il tempo di prova e conseguentemente maggiore egrave il volume captatoPer eliminare la dipendenza del tempo dai valori misurati si passa dalle distribuzioni effettive a quelle normalizzate
Distribuzione4) Lineare Normalizzata
Distribuzione5) Angolare Normalizzata
Nota il valore massimo si riferisce tra la serie di valori rilevanti nelle N celleOltre alle distribuzioni posso normalizzare gli intervalli applicando le seguente espressioni
Intervallo6) Lineare Normalizzato
Intervallo7) Angolare Normalizzato
Lrsquoapertura lineare normalizzata
2
N=Δλ egrave definita in un intervallo [-1+1]
Lrsquoapertura angolare normalizzataN
πθ
2=Δ egrave definita in un intervallo [0+2π]
Figura 7 Curva di distribuzione lineare effettiva Figura 8 Curva di distribuzione angolare effettiva
Mx
xx q
q=δ
N
πθ
2=Δ
Figura 9 Curva di distribuzione lineare normalizzata Figura 10 Curva di distribuzione angolare normalizzata
qx egrave la distribuzione lineare di una cella genericadove qx
M egrave la distribuzione lineare massima misurata
qφ egrave la distribuzione angolare di una cella genericadove qφ
M egrave la distribuzione angolare massima misurata
2 egrave lrsquoampiezza lineare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle attive
2π egrave lrsquoampiezza angolare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle
Mq
q
ϕ
ϕϕδ =φ
φ
φ
2
N=Δλ
2
N=Δλ
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Valutazione della distribuzione
La caratterizzazione delle curve di distribuzione viene eseguita considerando 3 proprietagrave
a) UNIFORMITAgrave b) MONOTONIA c) SIMMETRIA
Per comprendere il significato di queste 3 proprietagrave esaminiamo le seguenti figure
a) Definiamo UNIFORME una distribuzione che minimizza il rapporto AAdeg
b) Definiamo MONOTONA una distribuzione che cresce nella parte sinistra e diminuisce nella parte destra c) Definiamo SIMMETRICA una distribuzione che minimizza il rapporto A+A-
Le seguenti distribuzioni rappresentano quindi dei casi ideali
Queste 3 proprietagrave vengono valutate tramite la definizione dei seguenti parametri
1 Uniformitagrave Integrale
2 Uniformitagrave Incrementale
3 Indice di Simmetria
Maggiori dettagli delle modalitagrave di ottenimento di questi parametro sono disponibili nella Relazione Tecnica REL 080002 che puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico
Figura 12Distribuzione normalizzata monotona
Figura 11Distribuzione normalizzata monotona
Figura 14 Distribuzioneidealmente monotona
Figura 15 Distribuzioneidealmente simmetrica
Figura 13 Distribuzioneidealmente uniforme
1001 sdot=MA
AU
1002
2 sdot=lowastσ
U
1001
sdot⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
sdotminus=
lowast
lowast
δ
ε
NI S
sum minus=lowast
M
i iδδε
A egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione normalizzatadove Adeg egrave lrsquoarea complementare a A rispetto al rettangolo drsquoinviluppo 2 times 1
La parte sinistra egrave il tratto -1 0dove La parte destra egrave il tratto 0 +1
A+ egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte positivadove A- egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte negativa
dove
dove δrsquo egrave il valore della portata normalizzata della cella simmetrica M celle utili in una semiapertura
lowast
lowast sum=
N
N
i i
δ
δ N celle utili
A area sottesa dalla curva di distribuzione AM area sottesa dalla curva di distribuzione idealedove
sum minus= +lowast
1
N
i ii δδσ
N celle utili
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I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
UGEL
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ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
UGEL
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PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
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Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
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UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
28 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
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MAT
ERIA
LI U
GELL
I
Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
30 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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MAT
ERIA
LI U
GELL
I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
ERIA
LI U
GELL
I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
33wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
1400 3260 1020 2540 0544 1640 0183 1140 0072 0664 0019
1500 3490 1170 2720 0617 176 0208 1220 0083 0712 0022
1600 3720 1330 2890 0697 1880 0234 1300 0093 0758 0025
1700 10rdquo 3950 1490 3080 0784 1990 0260 1380 0104 0806 0028
1800 0546 0010 3260 0875 2110 0290 1470 0116 0854 0032
1900 0575 0012 3440 0965 2230 0323 1550 0129 0901 0034
2000 0606 0012 3617 1060 2340 0356 1630 0143 0946 0037
2200 0667 0015 3980 1280 2580 0429 1790 0172 1050 0045
2400 0727 0017 12rdquo 2820 0507 1950 0200 1140 0053
2600 0788 0021 0563 0009 3050 0589 2110 0234 1230 0061
2800 0848 0023 0606 0010 14rdquo 3280 0676 2280 0268 1330 0070
3000 0909 0026 0649 0011 0532 0007 3520 0773 2440 0306 1420 0080
3500 1060 0035 0760 0015 0620 0009 4110 105 2850 0416 1660 0108
4000 1210 0045 0866 0020 0709 0012 16rdquo 4690 135 3250 0532 1900 0139
4500 1360 0056 0976 0025 0798 0015 0606 0007 3660 0674 2130 0173
5000 1520 0069 1080 0029 0886 0018 0674 0009 4070 0822 2370 0212
6000 1810 0097 1290 0042 1070 0026 0808 0013 18rdquo 4880 1160 2850 0301
7000 2120 0130 1510 0055 1240 0035 0940 0017 0741 0010 5690 1580 3310 0403
8000 2420 0168 1730 0072 1420 0045 1080 0022 0847 0012 6510 2050 3790 0525
9000 2730 0210 1950 0091 1600 0056 1210 0027 0954 0015 4270 0659
10000 3030 0257 2170 0111 1770 0067 1350 0033 1050 0019 4740 0801
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
1 0458 0726 0251 0170 38rdquo 12rdquo
2 0918 2590 0501 0600 0272 0136 0170 0044 34rdquo
3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
4 1840 9570 1000 2090 0543 048 0340 0151 0192 0038 0120 0012
5 2290 14450 1250 3180 0679 070 0425 0223 0241 0057 0150 0017
6 1500 4460 0815 0980 0510 0309 0289 0077 0180 0024 114rdquo
8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
10 1360 2520 0850 0798 0481 0193 0300 0061 0172 0015 0127 0008
15 2040 5370 1280 1690 0722 0403 0450 0124 0258 0032 019 0015
20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
40 0308 0027 0216 0010 3400 10720 1920 2500 1200 0758 0689 0193 0507 0091
50 0385 0039 0270 0017 2410 3830 1500 1140 0861 029 0634 0135
60 0462 0055 0324 0023 2890 5410 1800 1610 103 0400 0761 0187
70 0539 0098 0378 0031 3rdquo 3370 7270 2100 2150 1210 0541 0888 0248
80 0616 0092 0432 0039 028 0014 312rdquo 2400 2760 1380 0690 1010 0315
90 0693 0115 0486 0048 0315 0017 0235 0008 2700 3470 1550 0862 1140 0397
100 0770 0141 0540 0059 035 002 0261 0010 4rdquo 3000 4250 1720 1050 1270 0488
150 1150 0295 0810 0125 0524 0042 0392 0021 0304 0011 4500 9300 2580 2260 1900 1030
200 1540 0512 1080 0212 0699 0072 0523 0036 0405 0019 3440 3910 2540 1810
250 1920 0773 1350 0322 0874 0108 0653 0053 0507 0028 5rdquo 3170 2740
300 2310 1100 1620 0449 105 0152 0784 0074 0608 004 0387 0014 3800 3820
350 2690 1470 1890 0606 122 0203 0915 0099 0710 0053 0452 0018 6rdquo 4440 5180
400 3080 1920 2160 0780 14 0264 1050 0128 0811 0068 0516 0023 0375 0009 5070 6690
450 3460 2390 2430 0979 157 0328 1180 0161 0912 0084 0581 0028 0402 0012 5710 8450
500 3850 2950 2700 1200 175 0403 1310 0196 1010 0101 0646 0034 0447 0014
550 4230 3550 2970 1440 192 0479 1440 0232 1110 0122 0710 0041 0491 0016
600 4620 4200 3240 1690 2100 0566 1570 0273 1220 0146 0775 0047 0536 0019
650 5000 6880 3510 1970 2270 0658 1700 0319 1320 0169 0839 0055 0581 0022
700 5390 5630 3780 2280 2450 0759 1830 0368 1420 0194 0904 0063 0625 0025
750 577 6440 4050 2600 2620 0863 1960 042 1520 0218 0968 0072 067 0029
800 4320 2950 2800 0977 2090 0473 1620 0246 1030 0081 0715 0032 8rdquo
850 4590 3310 2970 1090 2220 0528 1720 0277 1100 0091 076 0036 0439 0009
900 3150 1220 2350 0585 1820 0308 1160 0100 0804 0041 0465 001
950 3320 1350 248 0649 1930 0342 1230 0111 0849 0045 0491 0012
1000 3500 1500 261 0714 2030 0377 1290 0122 0894 0049 0516 0013
1100 3850 1750 2870 0860 2230 0452 1420 0147 0983 0059 0568 0015
1200 4200 2140 3140 1020 2430 0534 1550 0172 1070 0069 0620 0018
1300 3400 1190 2640 0627 1680 0200 1160 008 0671 0021
1400 3660 1370 2840 0722 1810 0232 1250 0091 0723 0024
1500 3920 1560 3040 0818 1940 0264 1340 0105 0775 0027
1600 4180 1780 3240 0924 2070 0297 1430 0118 0826 0031
1700 10rdquo 4440 1990 3450 1040 2190 0331 1520 0132 0878 0035
1800 0590 0012 3650 1160 2320 0369 1610 0147 0930 0039
1900 0622 0014 3850 1280 2450 041 1700 0163 0981 0042
2000 0655 0015 40500 1410 2580 0452 1790 0181 1030 0046
2200 0721 0018 4460 1700 2840 0545 1970 0217 1140 0056
2400 0786 0021 12rdquo 3100 0645 2140 0253 1240 0065
2600 0852 0025 0600 001 3360 0749 2320 0296 1340 0076
2800 0917 0028 0646 0012 14rdquo 3610 0859 2500 0339 1450 0087
3000 0983 0032 0692 0013 0573 0008 3870 0982 268 0387 1550 0099
3500 1150 0043 0810 0018 0668 0011 4520 1330 3130 0526 1810 0134
4000 1310 0055 0923 0023 0764 0014 16rdquo 5160 1720 3570 0673 2070 0172
4500 1470 0068 1040 0029 0860 0018 0658 0009 4020 0853 2320 0214
5000 1640 0084 1150 0034 0955 0022 0731 0011 4470 1040 2580 0262
6000 1960 0118 1380 0049 1150 0031 0877 0016 18rdquo 5360 1470 3100 0373
7000 2290 0158 1610 0065 1340 0042 1020 0021 0808 0012 6250 2000 3610 0499
8000 2620 0204 1840 0085 1530 0054 1170 0027 0924 0015 7150 2590 4130 065
9000 2950 0256 2080 0107 1720 0067 1310 0033 1040 0019 4650 0816
10000 3280 0313 2310 0130 1910 0081 1460 0041 1150 0023 5160 0992
TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
10 75 12 038 4 11 50
15 80 12 044 4 11 55
20 90 14 065 4 11 65
25 100 14 082 4 11 75
32 120 14 117 4 14 90
40 130 14 139 4 14 100
50 140 14 162 4 14 110
65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
STAM
PATO
IN E
U 04
09
copy B
ellamp
Tany
I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
9wwwpnritCTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORI Tipologie di spruzzatori
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
Un ugello spruzzatore egrave sostanzialmente un dispositivo che trasforma la energia cinetica di una vena liquida in velocitagrave delle gocce del suo getto come descritto nel seguitoLa gamma di spruzzatori disponibili per applicazione in processi industriali ha avuto negli ultimi anni una espansione notevo-lissima che ha condotto alla creazione di intere gamme di prodotto progettate esclusivamente per le necessitagrave di industrie specifiche
Senza entrare troppo nei dettagli diamo qui di seguito una classificazione generale ed a grandi linee dei tipi di prodotto oggi disponibili con lrsquoavvertenza che numerosi tipi progettati espressamente per un singolo cliente e destinati ad applicazioni speciali non sono menzionati
Gli spruzzatori si classificano in diversi modi ovvero
In base al tipo di getto prodottoSi puograve produrre un getto a cono cavo a cono pieno a ventaglio a getto rettilineo dove le denominazioni si spiegano da sole
In base al principio di funzionamentoCon camera in pressionebullAd impattobullAtomizzatori ad aria compressabull
Informazioni piugrave dettagliate sulla costituzione ed i principi di funzionamento dei vari tipi di spruzzatori possono essere trovate nelle pagine introduttive del nostro Catalogo CTG UG20 IT che riporta la nostra gamma completa di spruzzatori
10 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGELLI SPRUZZATORI Fluidodinamica computerizzata (CFD)UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
La nostra gamma di spruzzatori copre una vastissima gamma di portate da 14000 fino a 006 litri al minuto e richiede una serie molto diversificata di macchine utensili di alta precisione che possa arrivare a svolgere anche lavorazioni di micro-meccanica in alta precisione
In aggiunta la ricerca di sempre mag-giore efficienza nei processi indu-striali dei nostri clienti ci ha spinto a dotarci di moderni mezzi di indagine come dei software molto complessi di Fluidodinamica ComputerizzataQuesti speciali programmi consen-tono una volta impostato nel calco-latore il profilo di un certo condotto (nel nostro caso la geometria interna di uno spruzzatore ) di poter calco-lare ed indicare con diversi colori le velocitagrave del fluido previste in ogni punto di qualsiasi sezione trasversale di passaggioViene cosigrave messa in evidenza la pre-senza e lrsquoimportanza di quei fenomeni turbolenti che rischiano di diminuire la efficienza dello spruzzatore ridu-cendo la velocitagrave di uscita e provo-cando fenomeni negativi come ad esempio la disuniformitagrave o la instabi-litagrave del gettoUn ugello la cui geometria sia verifi-cata mediante lrsquoimpiego un program-ma CFD assicura una prestazione migliore ed aumenta lrsquoefficienza del lrsquo impianto sul quale viene montato
In alcuni casi particolari dove la effi-cienza massima egrave un requisito stret-tamente necessario si ricorre anche a profili correttivi come gli elementi guidaflusso descritti piugrave avanti nel capitolo riguardante le misure di forza di impatto (pagina 26)
11wwwpnritCTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
Il diagramma mostra lrsquoidealizzazione del processo che genera le goccioline mentre il getto drsquoacqua che esce dallrsquougello si sta rompendoIl modello teorico la cui esattezza egrave confermata dalla ricerca scientifica considera che il liquido che scorre attraverso lrsquougello ed esce passando attraverso il bordo dellrsquoorifizio genera una lamina liquidaTale lamina a causa dellrsquoinstabilitagrave indotta da forze aerodinamiche ovvero dovute alla resistenza che lrsquoaria circostante oppone al moto delle gocce si rompe prima in filamenti allungati di forma piugrave o meno cilindrica e alla fine si trasforma in goccioline
Prendendo tale processo come linea guida si puograve facilmente intuire che il diametro medio delle goccioline egrave in qualche modo collegato a parecchi fattori quali
1 Lo spessore della lamina stessa2 Lrsquouniformitagrave della lamina3 Un flusso ed un processo di frazionamento del liquido sotto condizioni uniformi
Per quanto detto prima e limitatamente agli ugelli idraulici il progettista di un sistema che intende generare uno spruzzo com-posto di goccioline minute anche se non finissime potrebbe essere in grado di operare una prima scelta come segue
Ugelli ad impatto danno prestazioni accettabili per questa applicazione
Ugelli centrifughi a cono cavo ugelli multipli a cono pieno danno le migliori prestazioni con pressioni basse
Ugelli a turbolenza possono essere usati ma con risultati mediocri
Ugelli centrifughi a cono pieno senza vorticatore da non utilizzare in assoluto
La scelta di sopra egrave naturalmente basata sul meccanismo di formazione delle goccioline che varia da un tipo di ugello allrsquoaltro e che permette di prevedere su quale tipo sia meglio orientarsiNel capitolo seguente forniremo alcune indicazioni di massima per operare una prima scelta basandosi sulle caratteristi-che della applicazione e sui risultati che si vogliono conseguire
Nei casi in cui i requisiti relativi al tipo di energia elettrica non siano un problema o nei casi in cui si richiedano goccioline di uno specifico diametro si possono ottenere le goccioline piugrave piccole con lrsquoausilio di un atomizzatore ad ariaIn questo caso lrsquoazione di taglio di un flusso di aria compressa ad alta velocitagrave viene usato con moltissime tecniche diverse per ottenere un valore per SMD (Sauter Mean Diameter) di 50 micron ed anche meno
UGELLI SPRUZZATORI Generazione dello spruzzo
Meccanismo teorico di generazionedelle goccioline
12 wwwpnrit CTG SH06 IT
Lrsquoatomizzazione di un liquido per mezzo di un fluido comprimibile come lrsquoaria il vapore o un gas egrave definita come atomizza-zione pneumatica bifasica o a due fluidi Molti processi industriali richiedono la disponibilitagrave di finissime goccioline atomizzate e le tecnologie per produrre getti atomizzati si sono molto evolute negli ultimi anni Inoltre tecniche di processo sempre piugrave sofisticate hanno aumentato lrsquoesigenza di avere delle definizioni precise delle caratteristiche di uno spruzzo che ora sono a disposizione degli ingegneri progettisti Da molti anni PNR fornisce su richiesta la documentazione completa dei rapporti sulle piugrave importanti prove applicative eseguite qui di seguito descritte noncheacute informazioni aggiuntive per tutti i prodotti della sua gamma
Test con Interferometro Laser (con PDPA)
I test di PNR sulle dimensioni delle goccioline sono stati eseguiti con un Interferometro Laser PDPA (Phase Doppler Particle Analizer) uno strumento con il quale due raggi laser si incontrano in un determinato punto dello spruzzo e definiscono una zona di indagine per eseguire il test Le goccioline che attraversano questa zona specifica provocano una piccola dispersione che viene rilevata dal ricevitore dello strumento ed elaborata da un computer per ottenere le informazioni piugrave importanti sulle caratteristiche dello spruzzo
Informazioni del rapporto sul test eseguito
Il rapporto sui risultati di un test egrave costituito da dati stampati su tre pagine la prima delle quali contiene le informazioni piugrave interessanti che rendono possibile basare tutti i calcoli di processo su dati precisi relativamente agli angoli di spruzzo lrsquoef-ficienza del processo ed il comportamento del getto durante unrsquoapplicazione Queste pagine contengono il valore Diametro Medio Sauter che egrave fondamentale conoscere per eseguire i calcoli di scambio calore nei processi di raffreddamento dei gas in evaporazione in quanto dagrave la possibilitagrave di valutare la superficie di scambio ottenuta con lrsquoatomizzazione per un determinato volume di liquido
La prima figura a pagina 12 che si riferisce allrsquoatomizzazione di acqua con aria compressa mostra i due seguenti istogrammi
bull Curva di distribuzione del diametro goccioline (micron)
bull Curva di distribuzione delle velocitagrave goccioline (mps)
ed i valori qui di seguito descritti
bull Diametro Medio Aritmetico (D10)
bull Diametro Medio Superficie (D20)
bull Diametro Medio Volume (D30)
bull Diametro Medio Sauter (D32)
DIAMETRO MEDIO ARITMETICO Valore di diametro che moltiplicato per il numero di goc-cioline contenute nel campione egrave uguale alla somma di tutti i diametri delle goccioline
DIAMETRO MEDIO SUPERFICIE Diametro di una gocciolina la cui superficie moltiplicata per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma delle superfici di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO VOLUME Diametro di una gocciolina il cui volume moltiplicato per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma dei volumi di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO SAUTERDiametro di una gocciolina il cui rapporto volumearea egrave uguale al rapporto tra la somma dei volumi di tutte le goc-cioline diviso per la somma delle superfici di tutte le goc-cioline
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocceUG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
D10 = Σ i ni di
Σ i ni
D20 = Σ i ni di
2
Σ i ni
D30 = Σ i ni di
3
Σ i ni
D32 = Σ i ni di
3
Σ i di
2
3
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TentativiNumero di gocce esaminate durante il tempo di prova comprende sia le gocce validate che quelle scartate per difetti di forma
Criteri di calcolo correttiUna correzione matematica egrave applicata alle gocce in una zona al contorno della zona di prova che sono state validate durante la prova oppure alle gocce che non hanno una forma perfettamente sferica in modo da condurre lrsquoesame in base a param-etri omogenei Questa correzione si rende necessaria per avere una proporzionalitagrave diretta tra la fase del raggio laser ed il diametro delle gocce
Densitagrave numericaIl numero di gocce che passa attraverso la zona di prova nella durata temporale della prova
Zona di provaLrsquo area nella quale i due raggi laser si incrociano nella quale tutte le gocce che attraversano la zona di prova sono considerate Le gocce che rispettano determinati parametri di forma sono prese come valide ai fini della prova e costituiscono il campione esaminato del quale sono forniti i parametri di dimensione e velocitagrave
Gocce validateSono le gocce accettate in base ai parametri dimensionali fissati e che costituiscono il campione esaminato
Test di velocitagraveIstogramma che riporta la distribuzione di velocitagrave delle varie gocce in metri per secondo
Portata in volumeIl volume in centimetri cubi al secondo delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
Densitagrave di volumeIl volume in centimetri cubi al secondo e per centimetro quadro delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
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PNR puograve fornire su richiesta la documentazione completa contenente i rapporti sui parametri precedentemente illustrati noncheacute altre informazioni su tutti gli atomizzatori PNR
Nella foto a fianco lrsquoesecuzione di un test nel nostro labora-torioUsiamo un interferometro laser azionato da un computer per rilevare e registrare i parametri di spruzzo mentre le capacitagrave del fluido ed i valori della pressione di alimentazione vengono monitorati con strumenti ad alta precisione
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
NOTA IMPORTANTE
Come accennato a pagina 12 i valori dei diametri misurati con il PDPA (D10 D20 D30 D32 ecc) sono relativi a uno specifico volu-me di misura cambiando la posizione del volume di misura i valori misurati possono cambiare anche sensibilmenteUna corretta caratterizzazione richiede molti rilievi e il risultato finale dipende comunque dalle modalitagrave con cui vengono scelte le posizioni dei volumi di misuraEgrave pertanto insufficiente dare i valori di una sola misura pretendendo di caratterizzare la granulometria dellrsquointero getto e quindi le caratteristiche di un particolare atomizzatoreNon occorre poi dimenticare che ogni misura dipende fortemente dalle condizioni di prova (pressione liquido pressione aria temperatura ambiente umiditagrave ambiente ecc) che possono variare notevolmente nella vita operativaIl progettista di un impianto non deve utilizzare i dati di granulometria forniti come valori assoluti da inserire nei calcoli ma usarli per inquadrare lrsquoatomizzare in una determinata classe prestazionalePer avere dati utili allrsquoutilizzo per calcoli di processo egrave il progettista stesso che deve specificare le condizioni di prova applicabili
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Per calcolare la portata di scarico di un ugello si deve usare la legge di Bernoulli che dice che lrsquoenergia di un flusso liquido rimane invariata in tutte le parti del flusso Lrsquoattrito ed eventuali perdite di turbolenza non vengono prese in considerazione e ciograve egrave ragionevole per i nostri scopi se il calcolo viene eseguito su due sezioni non troppo distanti lrsquouna dallrsquoaltra
La legge di Bernoulli puograve essere formulata nel modo seguente
Pertanto se consideriamo due sezioni dello stesso tubo la sezione A e la sezione B possiamo definire che llrsquoenergia del flusso rimane costante scrivendo la formula nel modo seguente
Infine se consideriamo che le due sezioni sopra citate sono quelle prese immediatamente prima ed immediatamente dopo lrsquoorifizio dellrsquougello essendo
ZA = ZB PB = 0 (PA egrave una pressione differenziale riferita alla pressione atmosferica)
VA cong 0 trascurabile se paragonata a VB (per diametro orifizio molto piugrave piccolo del diametro del condotto)
Si arriva alla formula
Quando infine definiamo una nuova costante k per includere il valore dello spazio di emissione dellrsquoorifizio dellrsquougello (A) otteniamo la seguente equazione in base alla quale per un ugello che spruzza un liquido in uno spazio a pressione ambiente il flusso di uscita egrave proporzionale alla pressione di alimentazione
Considerando ora due diversi valori di pressione per uno stesso ugello poicheacute k sta per una quantitagrave costante possiamo scrivere che
e derivare da questa equazione che rende possibile calcolare il valore di flusso di un ugello per ogni valore di pressione una volta conosciuto il valore del flusso ad unrsquoaltra pressione
Lrsquoenergia di un dato flusso di liquido che attraversa una data sezione di tubazione egrave composta di tre parti vale a dire
P Energia di deformazione di volume di liquido per unitagrave di volume o pressione
1 ρV2 Energia cinetica di una particella di liquido per unitagrave di volume2ρgz Energia potenziale di una particella di liquido per unitagrave di volume
Dove ρ = densitagrave del liquido g = accelerazione gravitazionale
z = altezza rispetto ad un piano di riferimento V = Velocitagrave del liquido
PA = 1 ρVB 2 rArr
2
K = Q rArr
PK =
Q1 = Q2 rArr
P1 P2
Q = A V rArr
Q = A x C x P rArr
1 P + 1 ρV2 + ρgz = E
2
VB = 2 PA rArr ρ
Q1 = P1
Q2 P2
3 V = C P
4 Q = K P
2 PA + 1 ρVA 2 + ρgzA = PB + 1 ρVB
2 + ρgzB 2 2
LA VELOCITArsquo DI EFFLUSSO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO AD UNA DIVERSA PRESSIONE
UGEL
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PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Portata dellrsquougello
5 Q2 = Q1 P2
P1
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Lrsquoequazione (5) egrave stata ottenuta dopo aver semplificato il vero problema trascurando parecchi fattori quali ad esempiobullNellamaggiorpartedelleapplicazionipraticheilflussodiunliquidoegraveturbolentoenonlaminarebullLeperditediattritotendonoadaumentaredrasticamenteconlavelocitagravedelliquidobullInbasealtipodiugelloutilizzatosiusaunadiversapercentualedellrsquoenergiadisponibileperrompereilgettoedimprimergli
lo schema di spruzzo e lrsquoangolatura voluti
Per le suddette ragioni llsquoequazione (5) dagrave dei risultati affidabili se usata in una limitata gamma di pressioni vicine al valore della pressione dove si conosce la portata del flusso tenendo conto che questo range di pressione dipende dal tipo di ugello utilizzato La nostra esperienza ci ha dimostrato che ci si puograve aspettare che lrsquoerrore del valore calcolato sia inferiore al +- 6 per valori di pressione compresi tra 13 fino a 3 volte il valore di riferimento
Ad esempio un ugello con portata 10 lpm a 3 bar secondo lrsquoequazione (5) avrebbe i seguenti valori di flussoa 1 bar 577 lpma 9 bar 173 lpmin condizioni reali ci si puograve aspettare che i valori di flusso sianoalti come 61 lpm a 1 barbassi come 162 lpm a 9 barLe sopracitate condizioni devono essere intese solo come una linea guida di riferimento poicheacute molti fattori interferiscono in ope-razioni reali che non sono state qui considerate come ad esempio il tipo di liquido la viscositagrave del liquido e la sua densitagrave
Probabile percentuale di deviazione dai valori teorici a quelli reali
Inoltre gli errori percentuali sopra descritti vanno riferiti ad ugelli che usano parte dellrsquoenergia del flusso per produrre geometrie di spruzzo ad ampia angolaturaSi potranno avere valori piugrave bassi per ugelli ad angolo di spruzzo stretto ugelli ad impatto ed ugelli con getto a dardoLe prove di laboratorio ed i relativi diagrammi mostrano che i valori di portata reali per ogni ugello nella pratica vengono utilizzati quando si deve ottenere un risultato preciso
Coefficiente di scarico di un ugello
Con riferimento allrsquoequazione (4) se consideriamo un valore di pressione uguale a 1 (P = 1 bar) la portata del flusso dellrsquougello diventa
K egrave un parametro ampiamente usato per lrsquoindustria dellrsquoantincendio
In alcuni casi si fa riferimento al coefficiente di scarico dellrsquougello o in breve al coefficiente dellrsquougello per indicare la portata di quellrsquougello per unrsquounitagrave di pressione Naturalmente per un dato valore di pressione Pn il valore del flusso saragrave
+ 6
+ 3
- 3
- 6
CAPACITArsquo AD UN DATO VALORE DI PRESSIONE QUANDO SI CONOSCE K
CAPACITArsquo DELLrsquoUGELLO PER P = 1 barQ = K P = K 1 = K
UGEL
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PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Portata dellugello
6 Qn = K Pn
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Per angolo di spruzzo si intende lrsquoangolo di apertura che il getto di goccioline dellrsquougello forma al momento in cui esce dallrsquoori-fizio dellrsquougello stesso ed egrave uno dei parametri fondamentali per la scelta di un ugello adatto e funzionaleLrsquoampiezza dellrsquoangolo di spruzzo infatti insieme alla distanza tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il bersaglio del getto determina lrsquoarea di copertura dello spruzzo e la densitagrave del liquido spruzzato rispetto allrsquoarea di copertura Consultate i nostri Cataloghi per avere una descrizione di tutte le diverse geometrie di spruzzo possibiliLa tabella a fondo pagina da lrsquoampiezza teorica dello spruzzo calcolata sulla base dellrsquoangolo di spruzzo di un ugello e della distanza che intercorre tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il punto di impatto del gettoEgrave importante notare che a causa di diversi fattori quali ad esempio le forze di gravitagrave e la deriva aerodinamica lrsquoangolo di spruzzo non puograve essere mantenuto se non entro distanze limitate di solito fino a 300 mm dallrsquoorifizio dellrsquougelloPer gli atomizzatori ad aria compressa egrave improprio usare il termine di angolo di spruzzo percheacute non si puograve misurare alcun valore preciso Pertanto i valori dati nei Cataloghi specifici vanno intesi solamente come linee guida
COPERTURA DELLO SPRUZZO TEORICA
a varie distanze dallrsquoorifizio dellrsquougello
Angolo 50 100 150 200 250 300 400 500 600 700 800 1000 di spruzzo mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm
15deg 13 26 40 53 66 79 105 132 158 184 211 263 25deg 22 44 67 89 111 133 177 222 266 310 355 443 30deg 27 54 80 107 134 161 214 268 322 375 429 536 35deg 32 63 95 126 158 189 252 315 378 441 505 631 40deg 36 73 109 146 182 218 291 364 437 510 582 728 45deg 41 83 124 166 207 249 331 414 497 580 663 828 50deg 47 93 140 187 233 280 373 466 560 653 746 933 60deg 58 116 173 231 289 346 462 577 693 808 924 1150 65deg 64 127 191 255 319 382 510 637 765 892 1020 1270 70deg 70 140 210 280 350 420 560 700 840 980 1120 1400 75deg 77 154 230 307 384 460 614 767 921 1070 1230 1530 80deg 84 168 252 336 420 504 671 839 1010 1180 1340 1680 90deg 100 200 300 400 500 600 800 1000 1200 1400 1600 2000 95deg 109 218 327 437 546 655 873 1090 1310 1530 1750 2180 100deg 119 238 358 477 596 715 953 1190 1430 1670 1910 2380 110deg 143 286 429 571 714 857 1140 1430 1710 2000 2290 2856 120deg 173 346 520 693 866 1040 1390 1730 2080 2430 2771 3464 130deg 215 429 643 858 1070 1290 1720 2150 2570 3002 3431 4289
DoveASCbull = Copertura dello Spruzzo EffettivaTSCbull = Copertura dello Spruzzo TeoricaASAbull = Angolo di Spruzzo EffettivoTSAbull = Angolo di Spruzzo TeoricoL bull = Distanze dello Spruzzo
TSC = 2 middot L middot ctan ( TSA )2
7
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ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Angolo di spruzzo
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A seconda del modello di ugello le variazioni della pressione di alimentazione possono avere una grande influenza sul valore dellrsquoangolo di spruzzoIn genere con lrsquoaumento della turbolenza della pressione gli ugelli a cono pieno producono angoli di spruzzo piugrave stretti gli ugelli a getto piatto producono angoli di spruzzo piugrave ampi mentre gli ugelli che operano in base al principio di deflessione come gli ugelli a spirale e gli ugelli a getto piatto di stile K subiscono di meno le variazioni di pressioneNessun ugello puograve funzionare bene a valori bassi di pressione (inferiori a 05 bar in base al tipo di ugello) le prestazioni peg-giorano sensibilmente le gocce del liquido spruzzato diventano piugrave grandi le geometrie di spruzzo non sono piugrave ben definite e di hanno valori di angolatura dello spruzzo piugrave bassi
Le figure mostrano gli angoli di spruzzo di diversi ugelli a pressioni di valore diversoQualora la vostra applicazione richiedesse tassativamente un determinato valore di angolo di spruzzo ad un determinato valore di pressione o gamma limitata di valori vi preghiamo di richiedere un rapporto di collaudo al nostro Laboratorio
Ugello a cono pienoDDW 2235
Ugello a getto piattoJCW 2245
Ugello a spiraleECW 2230
Pressione 05 bar Pressione 05 bar Pressione 05 bar
Pressione 3 bar Pressione 3 bar Pressione 3 bar
Pressione 10 bar Pressione 10 bar Pressione 10 bar
Fotografie ottenute con flash 120000S
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RIUGELLI SPRUZZATORI Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo
foto 1
foto 4
foto 7
foto 2
foto 5
foto 8
foto 3
foto 6
foto 9
Nella foto 2 si puograve osservare il processo di formazione delle gocce descritto a pagina 11
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Termini e definizioni
Oltre che dalla portata dalla conformazione dello spruzzo e dal suo angolo un ugello egrave caratterizzato da un parametro chiamato distribuzioneLo spruzzo egrave formato da una dispersione di goccioline di liquido in una corrente aeriformese consideriamo le goccioline passanti per un piano π normale allrsquoasse dellrsquougello osserviamo che tendono ad allontanarsi ma questa dispersione non egrave in genere uniforme e si potranno individuare zone dove le goccioline sono maggiormente addensate ed altre dove sono piugrave disperse La distribuzione egrave un indice dellrsquoaddensamento (o della dispersione) delle goccioline presenti allrsquointerno dello spruzzo Consideriamo lo spruzzo rappresentato in figura 1
alla pressione P lrsquougello eroga una portata Q che allrsquouscita dellrsquoorifizio viene atomiz-zataAd ogni distanza H (detta altezza di spruzzo) possiamo individuare un piano π nor-male allrsquoasse dellrsquougello che seziona lo spruzzoLa conseguente superficie S (detta sezione di spruzzo) dipende da vari parametria) la conformazione dello spruzzo F (Es Cono Pieno)b) lrsquoangolo di spruzzo αc) la distanza HPossiamo quindi scrivere S = S (F α H)Nel caso di un ugello a cono pieno standard la sezione egrave un cerchio di diametro C (detto copertura di spruzzo)Per cui si ha S = 0785 C2 con C = C (H)Il flusso di liquido rappresentato dalle goccioline passa per ogni sezione SMa se la portata complessiva Q egrave costante non altrettanto saranno le portate riferite ad aree inferiori appartenenti alla sezione
Si introduce pertanto la seguente funzione
1) Portata specifica
La funzione q dipende dallo specifico punto della sezione in cui viene misurata per cui si ha
La misurazione della funzione q egrave perograve onerosa pertanto si preferisce individuare due funzioni anchrsquoesse derivate dalla portata che possano rappresentare adeguatamente la dispersione delle goccioline
Distribuzione2) Lineare Effettiva
Nota la direzione x egrave presa come direzione generica
Distribuzione3) Angolare Effettiva
part Qpart x
qx =UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Figura 1
q = limΔS 0
ΔQΔS
q = = f (x y H)part Qpart S
part Qpart φ
qφ =
ΔQ egrave la portata che passa attraverso unrsquoarea ΔSdove ΔS area appartenente alla sezione S
x e y sono le coordinate locali del piano della sezionedove H egrave la distanza del piano π dallrsquoorifizio dellrsquougello
partQ egrave la variazione della portatadove partx egrave la variazione di una coordinata lineare
partQ egrave la variazione della portatadove partφ egrave la variazione di una coordinata angolare
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
I valori assunti da queste funzioni caratterizzano lo spruzzo e permettono di tracciare gli specifici grafici chiamati Curve di distribuzione
Dallrsquoanalisi delle curve si puograve determinare il tipo di conformazione del getto (Spray Pattern)Il tipo di curva infatti indica se un ugello appartiene a uno dei seguenti tipi cono pieno cono cavo dardo lama ecc
Misurazione della distribuzione
Le distribuzioni vengono determinate tramite un dispositivo chiamato ldquoPatternatorrdquo (traducibile in italiano coi termini Misuratore di distribuzione o Caratterizzatore di spruzzo)
Il patternator egrave costituito essenzialmente da 4 parti1) Collettore2) Cella di raccolta3) Blocco di misura4) Blocco di scaricoNota Gli N collettori costituiscono il captatoreLrsquougello viene posto sopra lrsquoapparecchiatura in modo che il getto investa il captatore ortogonalmentePer misurare la distribuzione lineare occorre utilizza-re un captatore lineare (figura 5) mentre per la distri-buzione angolare occorre utilizzare un distributore circolare (figura 6)Ogni collettore (1) intercetta il flusso di goccioline passante per il proprio settore e lo convoglia nella relativa cella di raccolta (2)
Il blocco di misura (3) determina la quantitagrave di liquido raccolta Il blocco di scarico (4) permette lo scarico del liquido dopo la fine della prova
Esistono due tipi di patternator
Patternator Analogici1 forniscono un indicazione diretta dei volumi raccolti tramite la visualizzazione dei livelli di liquido in ogni cellaPatternator Digitali2 forniscono una lettura automatica dei volumi raccolti e riportano i valori rilevati su un apposito file
Figura 2 Distribuzione lineare Figura 3 Distribuzione angolare
Figura 4
Figura 6 Captatore circolareFigura 5 Captatore lineare
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UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Normalizzazione della distribuzione
I valori misurati tramite il Patternator permettono il tracciamento delle curve di distribuzioneOltre alla rappresentazione a linee della distribuzione illustrata nelle Figure 2 e 3 viene solitamente utilizzata una rappre-sentazione a barre verticali che richiama visivamente il livello del liquido raccolto nelle celle a colonna utilizzate nei vecchi dispositivi digitali
Oltre che dallrsquoaltezza di spruzzo e dalle condizioni operative le curve di distribuzione dipendono dal tempo di prova maggiore egrave il tempo di prova e conseguentemente maggiore egrave il volume captatoPer eliminare la dipendenza del tempo dai valori misurati si passa dalle distribuzioni effettive a quelle normalizzate
Distribuzione4) Lineare Normalizzata
Distribuzione5) Angolare Normalizzata
Nota il valore massimo si riferisce tra la serie di valori rilevanti nelle N celleOltre alle distribuzioni posso normalizzare gli intervalli applicando le seguente espressioni
Intervallo6) Lineare Normalizzato
Intervallo7) Angolare Normalizzato
Lrsquoapertura lineare normalizzata
2
N=Δλ egrave definita in un intervallo [-1+1]
Lrsquoapertura angolare normalizzataN
πθ
2=Δ egrave definita in un intervallo [0+2π]
Figura 7 Curva di distribuzione lineare effettiva Figura 8 Curva di distribuzione angolare effettiva
Mx
xx q
q=δ
N
πθ
2=Δ
Figura 9 Curva di distribuzione lineare normalizzata Figura 10 Curva di distribuzione angolare normalizzata
qx egrave la distribuzione lineare di una cella genericadove qx
M egrave la distribuzione lineare massima misurata
qφ egrave la distribuzione angolare di una cella genericadove qφ
M egrave la distribuzione angolare massima misurata
2 egrave lrsquoampiezza lineare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle attive
2π egrave lrsquoampiezza angolare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle
Mq
q
ϕ
ϕϕδ =φ
φ
φ
2
N=Δλ
2
N=Δλ
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Valutazione della distribuzione
La caratterizzazione delle curve di distribuzione viene eseguita considerando 3 proprietagrave
a) UNIFORMITAgrave b) MONOTONIA c) SIMMETRIA
Per comprendere il significato di queste 3 proprietagrave esaminiamo le seguenti figure
a) Definiamo UNIFORME una distribuzione che minimizza il rapporto AAdeg
b) Definiamo MONOTONA una distribuzione che cresce nella parte sinistra e diminuisce nella parte destra c) Definiamo SIMMETRICA una distribuzione che minimizza il rapporto A+A-
Le seguenti distribuzioni rappresentano quindi dei casi ideali
Queste 3 proprietagrave vengono valutate tramite la definizione dei seguenti parametri
1 Uniformitagrave Integrale
2 Uniformitagrave Incrementale
3 Indice di Simmetria
Maggiori dettagli delle modalitagrave di ottenimento di questi parametro sono disponibili nella Relazione Tecnica REL 080002 che puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico
Figura 12Distribuzione normalizzata monotona
Figura 11Distribuzione normalizzata monotona
Figura 14 Distribuzioneidealmente monotona
Figura 15 Distribuzioneidealmente simmetrica
Figura 13 Distribuzioneidealmente uniforme
1001 sdot=MA
AU
1002
2 sdot=lowastσ
U
1001
sdot⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
sdotminus=
lowast
lowast
δ
ε
NI S
sum minus=lowast
M
i iδδε
A egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione normalizzatadove Adeg egrave lrsquoarea complementare a A rispetto al rettangolo drsquoinviluppo 2 times 1
La parte sinistra egrave il tratto -1 0dove La parte destra egrave il tratto 0 +1
A+ egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte positivadove A- egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte negativa
dove
dove δrsquo egrave il valore della portata normalizzata della cella simmetrica M celle utili in una semiapertura
lowast
lowast sum=
N
N
i i
δ
δ N celle utili
A area sottesa dalla curva di distribuzione AM area sottesa dalla curva di distribuzione idealedove
sum minus= +lowast
1
N
i ii δδσ
N celle utili
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I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
UGEL
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PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
50
45
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20
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10
5
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Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
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RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
UGEL
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UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
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Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
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RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
27wwwpnritCTG SH06 IT
UGEL
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UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
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UGEL
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PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
29wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
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I
Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
30 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
ERIA
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GELL
I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
31wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
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I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
ERIA
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GELL
I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
33wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
1400 3260 1020 2540 0544 1640 0183 1140 0072 0664 0019
1500 3490 1170 2720 0617 176 0208 1220 0083 0712 0022
1600 3720 1330 2890 0697 1880 0234 1300 0093 0758 0025
1700 10rdquo 3950 1490 3080 0784 1990 0260 1380 0104 0806 0028
1800 0546 0010 3260 0875 2110 0290 1470 0116 0854 0032
1900 0575 0012 3440 0965 2230 0323 1550 0129 0901 0034
2000 0606 0012 3617 1060 2340 0356 1630 0143 0946 0037
2200 0667 0015 3980 1280 2580 0429 1790 0172 1050 0045
2400 0727 0017 12rdquo 2820 0507 1950 0200 1140 0053
2600 0788 0021 0563 0009 3050 0589 2110 0234 1230 0061
2800 0848 0023 0606 0010 14rdquo 3280 0676 2280 0268 1330 0070
3000 0909 0026 0649 0011 0532 0007 3520 0773 2440 0306 1420 0080
3500 1060 0035 0760 0015 0620 0009 4110 105 2850 0416 1660 0108
4000 1210 0045 0866 0020 0709 0012 16rdquo 4690 135 3250 0532 1900 0139
4500 1360 0056 0976 0025 0798 0015 0606 0007 3660 0674 2130 0173
5000 1520 0069 1080 0029 0886 0018 0674 0009 4070 0822 2370 0212
6000 1810 0097 1290 0042 1070 0026 0808 0013 18rdquo 4880 1160 2850 0301
7000 2120 0130 1510 0055 1240 0035 0940 0017 0741 0010 5690 1580 3310 0403
8000 2420 0168 1730 0072 1420 0045 1080 0022 0847 0012 6510 2050 3790 0525
9000 2730 0210 1950 0091 1600 0056 1210 0027 0954 0015 4270 0659
10000 3030 0257 2170 0111 1770 0067 1350 0033 1050 0019 4740 0801
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
1 0458 0726 0251 0170 38rdquo 12rdquo
2 0918 2590 0501 0600 0272 0136 0170 0044 34rdquo
3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
4 1840 9570 1000 2090 0543 048 0340 0151 0192 0038 0120 0012
5 2290 14450 1250 3180 0679 070 0425 0223 0241 0057 0150 0017
6 1500 4460 0815 0980 0510 0309 0289 0077 0180 0024 114rdquo
8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
10 1360 2520 0850 0798 0481 0193 0300 0061 0172 0015 0127 0008
15 2040 5370 1280 1690 0722 0403 0450 0124 0258 0032 019 0015
20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
40 0308 0027 0216 0010 3400 10720 1920 2500 1200 0758 0689 0193 0507 0091
50 0385 0039 0270 0017 2410 3830 1500 1140 0861 029 0634 0135
60 0462 0055 0324 0023 2890 5410 1800 1610 103 0400 0761 0187
70 0539 0098 0378 0031 3rdquo 3370 7270 2100 2150 1210 0541 0888 0248
80 0616 0092 0432 0039 028 0014 312rdquo 2400 2760 1380 0690 1010 0315
90 0693 0115 0486 0048 0315 0017 0235 0008 2700 3470 1550 0862 1140 0397
100 0770 0141 0540 0059 035 002 0261 0010 4rdquo 3000 4250 1720 1050 1270 0488
150 1150 0295 0810 0125 0524 0042 0392 0021 0304 0011 4500 9300 2580 2260 1900 1030
200 1540 0512 1080 0212 0699 0072 0523 0036 0405 0019 3440 3910 2540 1810
250 1920 0773 1350 0322 0874 0108 0653 0053 0507 0028 5rdquo 3170 2740
300 2310 1100 1620 0449 105 0152 0784 0074 0608 004 0387 0014 3800 3820
350 2690 1470 1890 0606 122 0203 0915 0099 0710 0053 0452 0018 6rdquo 4440 5180
400 3080 1920 2160 0780 14 0264 1050 0128 0811 0068 0516 0023 0375 0009 5070 6690
450 3460 2390 2430 0979 157 0328 1180 0161 0912 0084 0581 0028 0402 0012 5710 8450
500 3850 2950 2700 1200 175 0403 1310 0196 1010 0101 0646 0034 0447 0014
550 4230 3550 2970 1440 192 0479 1440 0232 1110 0122 0710 0041 0491 0016
600 4620 4200 3240 1690 2100 0566 1570 0273 1220 0146 0775 0047 0536 0019
650 5000 6880 3510 1970 2270 0658 1700 0319 1320 0169 0839 0055 0581 0022
700 5390 5630 3780 2280 2450 0759 1830 0368 1420 0194 0904 0063 0625 0025
750 577 6440 4050 2600 2620 0863 1960 042 1520 0218 0968 0072 067 0029
800 4320 2950 2800 0977 2090 0473 1620 0246 1030 0081 0715 0032 8rdquo
850 4590 3310 2970 1090 2220 0528 1720 0277 1100 0091 076 0036 0439 0009
900 3150 1220 2350 0585 1820 0308 1160 0100 0804 0041 0465 001
950 3320 1350 248 0649 1930 0342 1230 0111 0849 0045 0491 0012
1000 3500 1500 261 0714 2030 0377 1290 0122 0894 0049 0516 0013
1100 3850 1750 2870 0860 2230 0452 1420 0147 0983 0059 0568 0015
1200 4200 2140 3140 1020 2430 0534 1550 0172 1070 0069 0620 0018
1300 3400 1190 2640 0627 1680 0200 1160 008 0671 0021
1400 3660 1370 2840 0722 1810 0232 1250 0091 0723 0024
1500 3920 1560 3040 0818 1940 0264 1340 0105 0775 0027
1600 4180 1780 3240 0924 2070 0297 1430 0118 0826 0031
1700 10rdquo 4440 1990 3450 1040 2190 0331 1520 0132 0878 0035
1800 0590 0012 3650 1160 2320 0369 1610 0147 0930 0039
1900 0622 0014 3850 1280 2450 041 1700 0163 0981 0042
2000 0655 0015 40500 1410 2580 0452 1790 0181 1030 0046
2200 0721 0018 4460 1700 2840 0545 1970 0217 1140 0056
2400 0786 0021 12rdquo 3100 0645 2140 0253 1240 0065
2600 0852 0025 0600 001 3360 0749 2320 0296 1340 0076
2800 0917 0028 0646 0012 14rdquo 3610 0859 2500 0339 1450 0087
3000 0983 0032 0692 0013 0573 0008 3870 0982 268 0387 1550 0099
3500 1150 0043 0810 0018 0668 0011 4520 1330 3130 0526 1810 0134
4000 1310 0055 0923 0023 0764 0014 16rdquo 5160 1720 3570 0673 2070 0172
4500 1470 0068 1040 0029 0860 0018 0658 0009 4020 0853 2320 0214
5000 1640 0084 1150 0034 0955 0022 0731 0011 4470 1040 2580 0262
6000 1960 0118 1380 0049 1150 0031 0877 0016 18rdquo 5360 1470 3100 0373
7000 2290 0158 1610 0065 1340 0042 1020 0021 0808 0012 6250 2000 3610 0499
8000 2620 0204 1840 0085 1530 0054 1170 0027 0924 0015 7150 2590 4130 065
9000 2950 0256 2080 0107 1720 0067 1310 0033 1040 0019 4650 0816
10000 3280 0313 2310 0130 1910 0081 1460 0041 1150 0023 5160 0992
TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
10 75 12 038 4 11 50
15 80 12 044 4 11 55
20 90 14 065 4 11 65
25 100 14 082 4 11 75
32 120 14 117 4 14 90
40 130 14 139 4 14 100
50 140 14 162 4 14 110
65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
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Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
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Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
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PNR AmericaPNR Baltic
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PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
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UGELLI SPRUZZATORI Fluidodinamica computerizzata (CFD)UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
La nostra gamma di spruzzatori copre una vastissima gamma di portate da 14000 fino a 006 litri al minuto e richiede una serie molto diversificata di macchine utensili di alta precisione che possa arrivare a svolgere anche lavorazioni di micro-meccanica in alta precisione
In aggiunta la ricerca di sempre mag-giore efficienza nei processi indu-striali dei nostri clienti ci ha spinto a dotarci di moderni mezzi di indagine come dei software molto complessi di Fluidodinamica ComputerizzataQuesti speciali programmi consen-tono una volta impostato nel calco-latore il profilo di un certo condotto (nel nostro caso la geometria interna di uno spruzzatore ) di poter calco-lare ed indicare con diversi colori le velocitagrave del fluido previste in ogni punto di qualsiasi sezione trasversale di passaggioViene cosigrave messa in evidenza la pre-senza e lrsquoimportanza di quei fenomeni turbolenti che rischiano di diminuire la efficienza dello spruzzatore ridu-cendo la velocitagrave di uscita e provo-cando fenomeni negativi come ad esempio la disuniformitagrave o la instabi-litagrave del gettoUn ugello la cui geometria sia verifi-cata mediante lrsquoimpiego un program-ma CFD assicura una prestazione migliore ed aumenta lrsquoefficienza del lrsquo impianto sul quale viene montato
In alcuni casi particolari dove la effi-cienza massima egrave un requisito stret-tamente necessario si ricorre anche a profili correttivi come gli elementi guidaflusso descritti piugrave avanti nel capitolo riguardante le misure di forza di impatto (pagina 26)
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UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
Il diagramma mostra lrsquoidealizzazione del processo che genera le goccioline mentre il getto drsquoacqua che esce dallrsquougello si sta rompendoIl modello teorico la cui esattezza egrave confermata dalla ricerca scientifica considera che il liquido che scorre attraverso lrsquougello ed esce passando attraverso il bordo dellrsquoorifizio genera una lamina liquidaTale lamina a causa dellrsquoinstabilitagrave indotta da forze aerodinamiche ovvero dovute alla resistenza che lrsquoaria circostante oppone al moto delle gocce si rompe prima in filamenti allungati di forma piugrave o meno cilindrica e alla fine si trasforma in goccioline
Prendendo tale processo come linea guida si puograve facilmente intuire che il diametro medio delle goccioline egrave in qualche modo collegato a parecchi fattori quali
1 Lo spessore della lamina stessa2 Lrsquouniformitagrave della lamina3 Un flusso ed un processo di frazionamento del liquido sotto condizioni uniformi
Per quanto detto prima e limitatamente agli ugelli idraulici il progettista di un sistema che intende generare uno spruzzo com-posto di goccioline minute anche se non finissime potrebbe essere in grado di operare una prima scelta come segue
Ugelli ad impatto danno prestazioni accettabili per questa applicazione
Ugelli centrifughi a cono cavo ugelli multipli a cono pieno danno le migliori prestazioni con pressioni basse
Ugelli a turbolenza possono essere usati ma con risultati mediocri
Ugelli centrifughi a cono pieno senza vorticatore da non utilizzare in assoluto
La scelta di sopra egrave naturalmente basata sul meccanismo di formazione delle goccioline che varia da un tipo di ugello allrsquoaltro e che permette di prevedere su quale tipo sia meglio orientarsiNel capitolo seguente forniremo alcune indicazioni di massima per operare una prima scelta basandosi sulle caratteristi-che della applicazione e sui risultati che si vogliono conseguire
Nei casi in cui i requisiti relativi al tipo di energia elettrica non siano un problema o nei casi in cui si richiedano goccioline di uno specifico diametro si possono ottenere le goccioline piugrave piccole con lrsquoausilio di un atomizzatore ad ariaIn questo caso lrsquoazione di taglio di un flusso di aria compressa ad alta velocitagrave viene usato con moltissime tecniche diverse per ottenere un valore per SMD (Sauter Mean Diameter) di 50 micron ed anche meno
UGELLI SPRUZZATORI Generazione dello spruzzo
Meccanismo teorico di generazionedelle goccioline
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Lrsquoatomizzazione di un liquido per mezzo di un fluido comprimibile come lrsquoaria il vapore o un gas egrave definita come atomizza-zione pneumatica bifasica o a due fluidi Molti processi industriali richiedono la disponibilitagrave di finissime goccioline atomizzate e le tecnologie per produrre getti atomizzati si sono molto evolute negli ultimi anni Inoltre tecniche di processo sempre piugrave sofisticate hanno aumentato lrsquoesigenza di avere delle definizioni precise delle caratteristiche di uno spruzzo che ora sono a disposizione degli ingegneri progettisti Da molti anni PNR fornisce su richiesta la documentazione completa dei rapporti sulle piugrave importanti prove applicative eseguite qui di seguito descritte noncheacute informazioni aggiuntive per tutti i prodotti della sua gamma
Test con Interferometro Laser (con PDPA)
I test di PNR sulle dimensioni delle goccioline sono stati eseguiti con un Interferometro Laser PDPA (Phase Doppler Particle Analizer) uno strumento con il quale due raggi laser si incontrano in un determinato punto dello spruzzo e definiscono una zona di indagine per eseguire il test Le goccioline che attraversano questa zona specifica provocano una piccola dispersione che viene rilevata dal ricevitore dello strumento ed elaborata da un computer per ottenere le informazioni piugrave importanti sulle caratteristiche dello spruzzo
Informazioni del rapporto sul test eseguito
Il rapporto sui risultati di un test egrave costituito da dati stampati su tre pagine la prima delle quali contiene le informazioni piugrave interessanti che rendono possibile basare tutti i calcoli di processo su dati precisi relativamente agli angoli di spruzzo lrsquoef-ficienza del processo ed il comportamento del getto durante unrsquoapplicazione Queste pagine contengono il valore Diametro Medio Sauter che egrave fondamentale conoscere per eseguire i calcoli di scambio calore nei processi di raffreddamento dei gas in evaporazione in quanto dagrave la possibilitagrave di valutare la superficie di scambio ottenuta con lrsquoatomizzazione per un determinato volume di liquido
La prima figura a pagina 12 che si riferisce allrsquoatomizzazione di acqua con aria compressa mostra i due seguenti istogrammi
bull Curva di distribuzione del diametro goccioline (micron)
bull Curva di distribuzione delle velocitagrave goccioline (mps)
ed i valori qui di seguito descritti
bull Diametro Medio Aritmetico (D10)
bull Diametro Medio Superficie (D20)
bull Diametro Medio Volume (D30)
bull Diametro Medio Sauter (D32)
DIAMETRO MEDIO ARITMETICO Valore di diametro che moltiplicato per il numero di goc-cioline contenute nel campione egrave uguale alla somma di tutti i diametri delle goccioline
DIAMETRO MEDIO SUPERFICIE Diametro di una gocciolina la cui superficie moltiplicata per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma delle superfici di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO VOLUME Diametro di una gocciolina il cui volume moltiplicato per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma dei volumi di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO SAUTERDiametro di una gocciolina il cui rapporto volumearea egrave uguale al rapporto tra la somma dei volumi di tutte le goc-cioline diviso per la somma delle superfici di tutte le goc-cioline
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocceUG
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D10 = Σ i ni di
Σ i ni
D20 = Σ i ni di
2
Σ i ni
D30 = Σ i ni di
3
Σ i ni
D32 = Σ i ni di
3
Σ i di
2
3
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TentativiNumero di gocce esaminate durante il tempo di prova comprende sia le gocce validate che quelle scartate per difetti di forma
Criteri di calcolo correttiUna correzione matematica egrave applicata alle gocce in una zona al contorno della zona di prova che sono state validate durante la prova oppure alle gocce che non hanno una forma perfettamente sferica in modo da condurre lrsquoesame in base a param-etri omogenei Questa correzione si rende necessaria per avere una proporzionalitagrave diretta tra la fase del raggio laser ed il diametro delle gocce
Densitagrave numericaIl numero di gocce che passa attraverso la zona di prova nella durata temporale della prova
Zona di provaLrsquo area nella quale i due raggi laser si incrociano nella quale tutte le gocce che attraversano la zona di prova sono considerate Le gocce che rispettano determinati parametri di forma sono prese come valide ai fini della prova e costituiscono il campione esaminato del quale sono forniti i parametri di dimensione e velocitagrave
Gocce validateSono le gocce accettate in base ai parametri dimensionali fissati e che costituiscono il campione esaminato
Test di velocitagraveIstogramma che riporta la distribuzione di velocitagrave delle varie gocce in metri per secondo
Portata in volumeIl volume in centimetri cubi al secondo delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
Densitagrave di volumeIl volume in centimetri cubi al secondo e per centimetro quadro delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
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PNR puograve fornire su richiesta la documentazione completa contenente i rapporti sui parametri precedentemente illustrati noncheacute altre informazioni su tutti gli atomizzatori PNR
Nella foto a fianco lrsquoesecuzione di un test nel nostro labora-torioUsiamo un interferometro laser azionato da un computer per rilevare e registrare i parametri di spruzzo mentre le capacitagrave del fluido ed i valori della pressione di alimentazione vengono monitorati con strumenti ad alta precisione
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RIUGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
NOTA IMPORTANTE
Come accennato a pagina 12 i valori dei diametri misurati con il PDPA (D10 D20 D30 D32 ecc) sono relativi a uno specifico volu-me di misura cambiando la posizione del volume di misura i valori misurati possono cambiare anche sensibilmenteUna corretta caratterizzazione richiede molti rilievi e il risultato finale dipende comunque dalle modalitagrave con cui vengono scelte le posizioni dei volumi di misuraEgrave pertanto insufficiente dare i valori di una sola misura pretendendo di caratterizzare la granulometria dellrsquointero getto e quindi le caratteristiche di un particolare atomizzatoreNon occorre poi dimenticare che ogni misura dipende fortemente dalle condizioni di prova (pressione liquido pressione aria temperatura ambiente umiditagrave ambiente ecc) che possono variare notevolmente nella vita operativaIl progettista di un impianto non deve utilizzare i dati di granulometria forniti come valori assoluti da inserire nei calcoli ma usarli per inquadrare lrsquoatomizzare in una determinata classe prestazionalePer avere dati utili allrsquoutilizzo per calcoli di processo egrave il progettista stesso che deve specificare le condizioni di prova applicabili
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Per calcolare la portata di scarico di un ugello si deve usare la legge di Bernoulli che dice che lrsquoenergia di un flusso liquido rimane invariata in tutte le parti del flusso Lrsquoattrito ed eventuali perdite di turbolenza non vengono prese in considerazione e ciograve egrave ragionevole per i nostri scopi se il calcolo viene eseguito su due sezioni non troppo distanti lrsquouna dallrsquoaltra
La legge di Bernoulli puograve essere formulata nel modo seguente
Pertanto se consideriamo due sezioni dello stesso tubo la sezione A e la sezione B possiamo definire che llrsquoenergia del flusso rimane costante scrivendo la formula nel modo seguente
Infine se consideriamo che le due sezioni sopra citate sono quelle prese immediatamente prima ed immediatamente dopo lrsquoorifizio dellrsquougello essendo
ZA = ZB PB = 0 (PA egrave una pressione differenziale riferita alla pressione atmosferica)
VA cong 0 trascurabile se paragonata a VB (per diametro orifizio molto piugrave piccolo del diametro del condotto)
Si arriva alla formula
Quando infine definiamo una nuova costante k per includere il valore dello spazio di emissione dellrsquoorifizio dellrsquougello (A) otteniamo la seguente equazione in base alla quale per un ugello che spruzza un liquido in uno spazio a pressione ambiente il flusso di uscita egrave proporzionale alla pressione di alimentazione
Considerando ora due diversi valori di pressione per uno stesso ugello poicheacute k sta per una quantitagrave costante possiamo scrivere che
e derivare da questa equazione che rende possibile calcolare il valore di flusso di un ugello per ogni valore di pressione una volta conosciuto il valore del flusso ad unrsquoaltra pressione
Lrsquoenergia di un dato flusso di liquido che attraversa una data sezione di tubazione egrave composta di tre parti vale a dire
P Energia di deformazione di volume di liquido per unitagrave di volume o pressione
1 ρV2 Energia cinetica di una particella di liquido per unitagrave di volume2ρgz Energia potenziale di una particella di liquido per unitagrave di volume
Dove ρ = densitagrave del liquido g = accelerazione gravitazionale
z = altezza rispetto ad un piano di riferimento V = Velocitagrave del liquido
PA = 1 ρVB 2 rArr
2
K = Q rArr
PK =
Q1 = Q2 rArr
P1 P2
Q = A V rArr
Q = A x C x P rArr
1 P + 1 ρV2 + ρgz = E
2
VB = 2 PA rArr ρ
Q1 = P1
Q2 P2
3 V = C P
4 Q = K P
2 PA + 1 ρVA 2 + ρgzA = PB + 1 ρVB
2 + ρgzB 2 2
LA VELOCITArsquo DI EFFLUSSO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO AD UNA DIVERSA PRESSIONE
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UGELLI SPRUZZATORI Portata dellrsquougello
5 Q2 = Q1 P2
P1
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Lrsquoequazione (5) egrave stata ottenuta dopo aver semplificato il vero problema trascurando parecchi fattori quali ad esempiobullNellamaggiorpartedelleapplicazionipraticheilflussodiunliquidoegraveturbolentoenonlaminarebullLeperditediattritotendonoadaumentaredrasticamenteconlavelocitagravedelliquidobullInbasealtipodiugelloutilizzatosiusaunadiversapercentualedellrsquoenergiadisponibileperrompereilgettoedimprimergli
lo schema di spruzzo e lrsquoangolatura voluti
Per le suddette ragioni llsquoequazione (5) dagrave dei risultati affidabili se usata in una limitata gamma di pressioni vicine al valore della pressione dove si conosce la portata del flusso tenendo conto che questo range di pressione dipende dal tipo di ugello utilizzato La nostra esperienza ci ha dimostrato che ci si puograve aspettare che lrsquoerrore del valore calcolato sia inferiore al +- 6 per valori di pressione compresi tra 13 fino a 3 volte il valore di riferimento
Ad esempio un ugello con portata 10 lpm a 3 bar secondo lrsquoequazione (5) avrebbe i seguenti valori di flussoa 1 bar 577 lpma 9 bar 173 lpmin condizioni reali ci si puograve aspettare che i valori di flusso sianoalti come 61 lpm a 1 barbassi come 162 lpm a 9 barLe sopracitate condizioni devono essere intese solo come una linea guida di riferimento poicheacute molti fattori interferiscono in ope-razioni reali che non sono state qui considerate come ad esempio il tipo di liquido la viscositagrave del liquido e la sua densitagrave
Probabile percentuale di deviazione dai valori teorici a quelli reali
Inoltre gli errori percentuali sopra descritti vanno riferiti ad ugelli che usano parte dellrsquoenergia del flusso per produrre geometrie di spruzzo ad ampia angolaturaSi potranno avere valori piugrave bassi per ugelli ad angolo di spruzzo stretto ugelli ad impatto ed ugelli con getto a dardoLe prove di laboratorio ed i relativi diagrammi mostrano che i valori di portata reali per ogni ugello nella pratica vengono utilizzati quando si deve ottenere un risultato preciso
Coefficiente di scarico di un ugello
Con riferimento allrsquoequazione (4) se consideriamo un valore di pressione uguale a 1 (P = 1 bar) la portata del flusso dellrsquougello diventa
K egrave un parametro ampiamente usato per lrsquoindustria dellrsquoantincendio
In alcuni casi si fa riferimento al coefficiente di scarico dellrsquougello o in breve al coefficiente dellrsquougello per indicare la portata di quellrsquougello per unrsquounitagrave di pressione Naturalmente per un dato valore di pressione Pn il valore del flusso saragrave
+ 6
+ 3
- 3
- 6
CAPACITArsquo AD UN DATO VALORE DI PRESSIONE QUANDO SI CONOSCE K
CAPACITArsquo DELLrsquoUGELLO PER P = 1 barQ = K P = K 1 = K
UGEL
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PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Portata dellugello
6 Qn = K Pn
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Per angolo di spruzzo si intende lrsquoangolo di apertura che il getto di goccioline dellrsquougello forma al momento in cui esce dallrsquoori-fizio dellrsquougello stesso ed egrave uno dei parametri fondamentali per la scelta di un ugello adatto e funzionaleLrsquoampiezza dellrsquoangolo di spruzzo infatti insieme alla distanza tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il bersaglio del getto determina lrsquoarea di copertura dello spruzzo e la densitagrave del liquido spruzzato rispetto allrsquoarea di copertura Consultate i nostri Cataloghi per avere una descrizione di tutte le diverse geometrie di spruzzo possibiliLa tabella a fondo pagina da lrsquoampiezza teorica dello spruzzo calcolata sulla base dellrsquoangolo di spruzzo di un ugello e della distanza che intercorre tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il punto di impatto del gettoEgrave importante notare che a causa di diversi fattori quali ad esempio le forze di gravitagrave e la deriva aerodinamica lrsquoangolo di spruzzo non puograve essere mantenuto se non entro distanze limitate di solito fino a 300 mm dallrsquoorifizio dellrsquougelloPer gli atomizzatori ad aria compressa egrave improprio usare il termine di angolo di spruzzo percheacute non si puograve misurare alcun valore preciso Pertanto i valori dati nei Cataloghi specifici vanno intesi solamente come linee guida
COPERTURA DELLO SPRUZZO TEORICA
a varie distanze dallrsquoorifizio dellrsquougello
Angolo 50 100 150 200 250 300 400 500 600 700 800 1000 di spruzzo mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm
15deg 13 26 40 53 66 79 105 132 158 184 211 263 25deg 22 44 67 89 111 133 177 222 266 310 355 443 30deg 27 54 80 107 134 161 214 268 322 375 429 536 35deg 32 63 95 126 158 189 252 315 378 441 505 631 40deg 36 73 109 146 182 218 291 364 437 510 582 728 45deg 41 83 124 166 207 249 331 414 497 580 663 828 50deg 47 93 140 187 233 280 373 466 560 653 746 933 60deg 58 116 173 231 289 346 462 577 693 808 924 1150 65deg 64 127 191 255 319 382 510 637 765 892 1020 1270 70deg 70 140 210 280 350 420 560 700 840 980 1120 1400 75deg 77 154 230 307 384 460 614 767 921 1070 1230 1530 80deg 84 168 252 336 420 504 671 839 1010 1180 1340 1680 90deg 100 200 300 400 500 600 800 1000 1200 1400 1600 2000 95deg 109 218 327 437 546 655 873 1090 1310 1530 1750 2180 100deg 119 238 358 477 596 715 953 1190 1430 1670 1910 2380 110deg 143 286 429 571 714 857 1140 1430 1710 2000 2290 2856 120deg 173 346 520 693 866 1040 1390 1730 2080 2430 2771 3464 130deg 215 429 643 858 1070 1290 1720 2150 2570 3002 3431 4289
DoveASCbull = Copertura dello Spruzzo EffettivaTSCbull = Copertura dello Spruzzo TeoricaASAbull = Angolo di Spruzzo EffettivoTSAbull = Angolo di Spruzzo TeoricoL bull = Distanze dello Spruzzo
TSC = 2 middot L middot ctan ( TSA )2
7
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UGELLI SPRUZZATORI Angolo di spruzzo
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A seconda del modello di ugello le variazioni della pressione di alimentazione possono avere una grande influenza sul valore dellrsquoangolo di spruzzoIn genere con lrsquoaumento della turbolenza della pressione gli ugelli a cono pieno producono angoli di spruzzo piugrave stretti gli ugelli a getto piatto producono angoli di spruzzo piugrave ampi mentre gli ugelli che operano in base al principio di deflessione come gli ugelli a spirale e gli ugelli a getto piatto di stile K subiscono di meno le variazioni di pressioneNessun ugello puograve funzionare bene a valori bassi di pressione (inferiori a 05 bar in base al tipo di ugello) le prestazioni peg-giorano sensibilmente le gocce del liquido spruzzato diventano piugrave grandi le geometrie di spruzzo non sono piugrave ben definite e di hanno valori di angolatura dello spruzzo piugrave bassi
Le figure mostrano gli angoli di spruzzo di diversi ugelli a pressioni di valore diversoQualora la vostra applicazione richiedesse tassativamente un determinato valore di angolo di spruzzo ad un determinato valore di pressione o gamma limitata di valori vi preghiamo di richiedere un rapporto di collaudo al nostro Laboratorio
Ugello a cono pienoDDW 2235
Ugello a getto piattoJCW 2245
Ugello a spiraleECW 2230
Pressione 05 bar Pressione 05 bar Pressione 05 bar
Pressione 3 bar Pressione 3 bar Pressione 3 bar
Pressione 10 bar Pressione 10 bar Pressione 10 bar
Fotografie ottenute con flash 120000S
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RIUGELLI SPRUZZATORI Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo
foto 1
foto 4
foto 7
foto 2
foto 5
foto 8
foto 3
foto 6
foto 9
Nella foto 2 si puograve osservare il processo di formazione delle gocce descritto a pagina 11
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Termini e definizioni
Oltre che dalla portata dalla conformazione dello spruzzo e dal suo angolo un ugello egrave caratterizzato da un parametro chiamato distribuzioneLo spruzzo egrave formato da una dispersione di goccioline di liquido in una corrente aeriformese consideriamo le goccioline passanti per un piano π normale allrsquoasse dellrsquougello osserviamo che tendono ad allontanarsi ma questa dispersione non egrave in genere uniforme e si potranno individuare zone dove le goccioline sono maggiormente addensate ed altre dove sono piugrave disperse La distribuzione egrave un indice dellrsquoaddensamento (o della dispersione) delle goccioline presenti allrsquointerno dello spruzzo Consideriamo lo spruzzo rappresentato in figura 1
alla pressione P lrsquougello eroga una portata Q che allrsquouscita dellrsquoorifizio viene atomiz-zataAd ogni distanza H (detta altezza di spruzzo) possiamo individuare un piano π nor-male allrsquoasse dellrsquougello che seziona lo spruzzoLa conseguente superficie S (detta sezione di spruzzo) dipende da vari parametria) la conformazione dello spruzzo F (Es Cono Pieno)b) lrsquoangolo di spruzzo αc) la distanza HPossiamo quindi scrivere S = S (F α H)Nel caso di un ugello a cono pieno standard la sezione egrave un cerchio di diametro C (detto copertura di spruzzo)Per cui si ha S = 0785 C2 con C = C (H)Il flusso di liquido rappresentato dalle goccioline passa per ogni sezione SMa se la portata complessiva Q egrave costante non altrettanto saranno le portate riferite ad aree inferiori appartenenti alla sezione
Si introduce pertanto la seguente funzione
1) Portata specifica
La funzione q dipende dallo specifico punto della sezione in cui viene misurata per cui si ha
La misurazione della funzione q egrave perograve onerosa pertanto si preferisce individuare due funzioni anchrsquoesse derivate dalla portata che possano rappresentare adeguatamente la dispersione delle goccioline
Distribuzione2) Lineare Effettiva
Nota la direzione x egrave presa come direzione generica
Distribuzione3) Angolare Effettiva
part Qpart x
qx =UG
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UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Figura 1
q = limΔS 0
ΔQΔS
q = = f (x y H)part Qpart S
part Qpart φ
qφ =
ΔQ egrave la portata che passa attraverso unrsquoarea ΔSdove ΔS area appartenente alla sezione S
x e y sono le coordinate locali del piano della sezionedove H egrave la distanza del piano π dallrsquoorifizio dellrsquougello
partQ egrave la variazione della portatadove partx egrave la variazione di una coordinata lineare
partQ egrave la variazione della portatadove partφ egrave la variazione di una coordinata angolare
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
I valori assunti da queste funzioni caratterizzano lo spruzzo e permettono di tracciare gli specifici grafici chiamati Curve di distribuzione
Dallrsquoanalisi delle curve si puograve determinare il tipo di conformazione del getto (Spray Pattern)Il tipo di curva infatti indica se un ugello appartiene a uno dei seguenti tipi cono pieno cono cavo dardo lama ecc
Misurazione della distribuzione
Le distribuzioni vengono determinate tramite un dispositivo chiamato ldquoPatternatorrdquo (traducibile in italiano coi termini Misuratore di distribuzione o Caratterizzatore di spruzzo)
Il patternator egrave costituito essenzialmente da 4 parti1) Collettore2) Cella di raccolta3) Blocco di misura4) Blocco di scaricoNota Gli N collettori costituiscono il captatoreLrsquougello viene posto sopra lrsquoapparecchiatura in modo che il getto investa il captatore ortogonalmentePer misurare la distribuzione lineare occorre utilizza-re un captatore lineare (figura 5) mentre per la distri-buzione angolare occorre utilizzare un distributore circolare (figura 6)Ogni collettore (1) intercetta il flusso di goccioline passante per il proprio settore e lo convoglia nella relativa cella di raccolta (2)
Il blocco di misura (3) determina la quantitagrave di liquido raccolta Il blocco di scarico (4) permette lo scarico del liquido dopo la fine della prova
Esistono due tipi di patternator
Patternator Analogici1 forniscono un indicazione diretta dei volumi raccolti tramite la visualizzazione dei livelli di liquido in ogni cellaPatternator Digitali2 forniscono una lettura automatica dei volumi raccolti e riportano i valori rilevati su un apposito file
Figura 2 Distribuzione lineare Figura 3 Distribuzione angolare
Figura 4
Figura 6 Captatore circolareFigura 5 Captatore lineare
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UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Normalizzazione della distribuzione
I valori misurati tramite il Patternator permettono il tracciamento delle curve di distribuzioneOltre alla rappresentazione a linee della distribuzione illustrata nelle Figure 2 e 3 viene solitamente utilizzata una rappre-sentazione a barre verticali che richiama visivamente il livello del liquido raccolto nelle celle a colonna utilizzate nei vecchi dispositivi digitali
Oltre che dallrsquoaltezza di spruzzo e dalle condizioni operative le curve di distribuzione dipendono dal tempo di prova maggiore egrave il tempo di prova e conseguentemente maggiore egrave il volume captatoPer eliminare la dipendenza del tempo dai valori misurati si passa dalle distribuzioni effettive a quelle normalizzate
Distribuzione4) Lineare Normalizzata
Distribuzione5) Angolare Normalizzata
Nota il valore massimo si riferisce tra la serie di valori rilevanti nelle N celleOltre alle distribuzioni posso normalizzare gli intervalli applicando le seguente espressioni
Intervallo6) Lineare Normalizzato
Intervallo7) Angolare Normalizzato
Lrsquoapertura lineare normalizzata
2
N=Δλ egrave definita in un intervallo [-1+1]
Lrsquoapertura angolare normalizzataN
πθ
2=Δ egrave definita in un intervallo [0+2π]
Figura 7 Curva di distribuzione lineare effettiva Figura 8 Curva di distribuzione angolare effettiva
Mx
xx q
q=δ
N
πθ
2=Δ
Figura 9 Curva di distribuzione lineare normalizzata Figura 10 Curva di distribuzione angolare normalizzata
qx egrave la distribuzione lineare di una cella genericadove qx
M egrave la distribuzione lineare massima misurata
qφ egrave la distribuzione angolare di una cella genericadove qφ
M egrave la distribuzione angolare massima misurata
2 egrave lrsquoampiezza lineare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle attive
2π egrave lrsquoampiezza angolare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle
Mq
q
ϕ
ϕϕδ =φ
φ
φ
2
N=Δλ
2
N=Δλ
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Valutazione della distribuzione
La caratterizzazione delle curve di distribuzione viene eseguita considerando 3 proprietagrave
a) UNIFORMITAgrave b) MONOTONIA c) SIMMETRIA
Per comprendere il significato di queste 3 proprietagrave esaminiamo le seguenti figure
a) Definiamo UNIFORME una distribuzione che minimizza il rapporto AAdeg
b) Definiamo MONOTONA una distribuzione che cresce nella parte sinistra e diminuisce nella parte destra c) Definiamo SIMMETRICA una distribuzione che minimizza il rapporto A+A-
Le seguenti distribuzioni rappresentano quindi dei casi ideali
Queste 3 proprietagrave vengono valutate tramite la definizione dei seguenti parametri
1 Uniformitagrave Integrale
2 Uniformitagrave Incrementale
3 Indice di Simmetria
Maggiori dettagli delle modalitagrave di ottenimento di questi parametro sono disponibili nella Relazione Tecnica REL 080002 che puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico
Figura 12Distribuzione normalizzata monotona
Figura 11Distribuzione normalizzata monotona
Figura 14 Distribuzioneidealmente monotona
Figura 15 Distribuzioneidealmente simmetrica
Figura 13 Distribuzioneidealmente uniforme
1001 sdot=MA
AU
1002
2 sdot=lowastσ
U
1001
sdot⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
sdotminus=
lowast
lowast
δ
ε
NI S
sum minus=lowast
M
i iδδε
A egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione normalizzatadove Adeg egrave lrsquoarea complementare a A rispetto al rettangolo drsquoinviluppo 2 times 1
La parte sinistra egrave il tratto -1 0dove La parte destra egrave il tratto 0 +1
A+ egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte positivadove A- egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte negativa
dove
dove δrsquo egrave il valore della portata normalizzata della cella simmetrica M celle utili in una semiapertura
lowast
lowast sum=
N
N
i i
δ
δ N celle utili
A area sottesa dalla curva di distribuzione AM area sottesa dalla curva di distribuzione idealedove
sum minus= +lowast
1
N
i ii δδσ
N celle utili
23wwwpnritCTG SH06 IT
I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
25wwwpnritCTG SH06 IT
Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
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Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
UGEL
LI S
PRUZ
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RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
27wwwpnritCTG SH06 IT
UGEL
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PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
28 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
29wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
30 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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MAT
ERIA
LI U
GELL
I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
ERIA
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GELL
I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
33wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
1400 3260 1020 2540 0544 1640 0183 1140 0072 0664 0019
1500 3490 1170 2720 0617 176 0208 1220 0083 0712 0022
1600 3720 1330 2890 0697 1880 0234 1300 0093 0758 0025
1700 10rdquo 3950 1490 3080 0784 1990 0260 1380 0104 0806 0028
1800 0546 0010 3260 0875 2110 0290 1470 0116 0854 0032
1900 0575 0012 3440 0965 2230 0323 1550 0129 0901 0034
2000 0606 0012 3617 1060 2340 0356 1630 0143 0946 0037
2200 0667 0015 3980 1280 2580 0429 1790 0172 1050 0045
2400 0727 0017 12rdquo 2820 0507 1950 0200 1140 0053
2600 0788 0021 0563 0009 3050 0589 2110 0234 1230 0061
2800 0848 0023 0606 0010 14rdquo 3280 0676 2280 0268 1330 0070
3000 0909 0026 0649 0011 0532 0007 3520 0773 2440 0306 1420 0080
3500 1060 0035 0760 0015 0620 0009 4110 105 2850 0416 1660 0108
4000 1210 0045 0866 0020 0709 0012 16rdquo 4690 135 3250 0532 1900 0139
4500 1360 0056 0976 0025 0798 0015 0606 0007 3660 0674 2130 0173
5000 1520 0069 1080 0029 0886 0018 0674 0009 4070 0822 2370 0212
6000 1810 0097 1290 0042 1070 0026 0808 0013 18rdquo 4880 1160 2850 0301
7000 2120 0130 1510 0055 1240 0035 0940 0017 0741 0010 5690 1580 3310 0403
8000 2420 0168 1730 0072 1420 0045 1080 0022 0847 0012 6510 2050 3790 0525
9000 2730 0210 1950 0091 1600 0056 1210 0027 0954 0015 4270 0659
10000 3030 0257 2170 0111 1770 0067 1350 0033 1050 0019 4740 0801
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
1 0458 0726 0251 0170 38rdquo 12rdquo
2 0918 2590 0501 0600 0272 0136 0170 0044 34rdquo
3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
4 1840 9570 1000 2090 0543 048 0340 0151 0192 0038 0120 0012
5 2290 14450 1250 3180 0679 070 0425 0223 0241 0057 0150 0017
6 1500 4460 0815 0980 0510 0309 0289 0077 0180 0024 114rdquo
8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
10 1360 2520 0850 0798 0481 0193 0300 0061 0172 0015 0127 0008
15 2040 5370 1280 1690 0722 0403 0450 0124 0258 0032 019 0015
20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
40 0308 0027 0216 0010 3400 10720 1920 2500 1200 0758 0689 0193 0507 0091
50 0385 0039 0270 0017 2410 3830 1500 1140 0861 029 0634 0135
60 0462 0055 0324 0023 2890 5410 1800 1610 103 0400 0761 0187
70 0539 0098 0378 0031 3rdquo 3370 7270 2100 2150 1210 0541 0888 0248
80 0616 0092 0432 0039 028 0014 312rdquo 2400 2760 1380 0690 1010 0315
90 0693 0115 0486 0048 0315 0017 0235 0008 2700 3470 1550 0862 1140 0397
100 0770 0141 0540 0059 035 002 0261 0010 4rdquo 3000 4250 1720 1050 1270 0488
150 1150 0295 0810 0125 0524 0042 0392 0021 0304 0011 4500 9300 2580 2260 1900 1030
200 1540 0512 1080 0212 0699 0072 0523 0036 0405 0019 3440 3910 2540 1810
250 1920 0773 1350 0322 0874 0108 0653 0053 0507 0028 5rdquo 3170 2740
300 2310 1100 1620 0449 105 0152 0784 0074 0608 004 0387 0014 3800 3820
350 2690 1470 1890 0606 122 0203 0915 0099 0710 0053 0452 0018 6rdquo 4440 5180
400 3080 1920 2160 0780 14 0264 1050 0128 0811 0068 0516 0023 0375 0009 5070 6690
450 3460 2390 2430 0979 157 0328 1180 0161 0912 0084 0581 0028 0402 0012 5710 8450
500 3850 2950 2700 1200 175 0403 1310 0196 1010 0101 0646 0034 0447 0014
550 4230 3550 2970 1440 192 0479 1440 0232 1110 0122 0710 0041 0491 0016
600 4620 4200 3240 1690 2100 0566 1570 0273 1220 0146 0775 0047 0536 0019
650 5000 6880 3510 1970 2270 0658 1700 0319 1320 0169 0839 0055 0581 0022
700 5390 5630 3780 2280 2450 0759 1830 0368 1420 0194 0904 0063 0625 0025
750 577 6440 4050 2600 2620 0863 1960 042 1520 0218 0968 0072 067 0029
800 4320 2950 2800 0977 2090 0473 1620 0246 1030 0081 0715 0032 8rdquo
850 4590 3310 2970 1090 2220 0528 1720 0277 1100 0091 076 0036 0439 0009
900 3150 1220 2350 0585 1820 0308 1160 0100 0804 0041 0465 001
950 3320 1350 248 0649 1930 0342 1230 0111 0849 0045 0491 0012
1000 3500 1500 261 0714 2030 0377 1290 0122 0894 0049 0516 0013
1100 3850 1750 2870 0860 2230 0452 1420 0147 0983 0059 0568 0015
1200 4200 2140 3140 1020 2430 0534 1550 0172 1070 0069 0620 0018
1300 3400 1190 2640 0627 1680 0200 1160 008 0671 0021
1400 3660 1370 2840 0722 1810 0232 1250 0091 0723 0024
1500 3920 1560 3040 0818 1940 0264 1340 0105 0775 0027
1600 4180 1780 3240 0924 2070 0297 1430 0118 0826 0031
1700 10rdquo 4440 1990 3450 1040 2190 0331 1520 0132 0878 0035
1800 0590 0012 3650 1160 2320 0369 1610 0147 0930 0039
1900 0622 0014 3850 1280 2450 041 1700 0163 0981 0042
2000 0655 0015 40500 1410 2580 0452 1790 0181 1030 0046
2200 0721 0018 4460 1700 2840 0545 1970 0217 1140 0056
2400 0786 0021 12rdquo 3100 0645 2140 0253 1240 0065
2600 0852 0025 0600 001 3360 0749 2320 0296 1340 0076
2800 0917 0028 0646 0012 14rdquo 3610 0859 2500 0339 1450 0087
3000 0983 0032 0692 0013 0573 0008 3870 0982 268 0387 1550 0099
3500 1150 0043 0810 0018 0668 0011 4520 1330 3130 0526 1810 0134
4000 1310 0055 0923 0023 0764 0014 16rdquo 5160 1720 3570 0673 2070 0172
4500 1470 0068 1040 0029 0860 0018 0658 0009 4020 0853 2320 0214
5000 1640 0084 1150 0034 0955 0022 0731 0011 4470 1040 2580 0262
6000 1960 0118 1380 0049 1150 0031 0877 0016 18rdquo 5360 1470 3100 0373
7000 2290 0158 1610 0065 1340 0042 1020 0021 0808 0012 6250 2000 3610 0499
8000 2620 0204 1840 0085 1530 0054 1170 0027 0924 0015 7150 2590 4130 065
9000 2950 0256 2080 0107 1720 0067 1310 0033 1040 0019 4650 0816
10000 3280 0313 2310 0130 1910 0081 1460 0041 1150 0023 5160 0992
TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
10 75 12 038 4 11 50
15 80 12 044 4 11 55
20 90 14 065 4 11 65
25 100 14 082 4 11 75
32 120 14 117 4 14 90
40 130 14 139 4 14 100
50 140 14 162 4 14 110
65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
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NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
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CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
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Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
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TailandiaTaiwan
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UGEL
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PRUZ
ZATO
RI
Il diagramma mostra lrsquoidealizzazione del processo che genera le goccioline mentre il getto drsquoacqua che esce dallrsquougello si sta rompendoIl modello teorico la cui esattezza egrave confermata dalla ricerca scientifica considera che il liquido che scorre attraverso lrsquougello ed esce passando attraverso il bordo dellrsquoorifizio genera una lamina liquidaTale lamina a causa dellrsquoinstabilitagrave indotta da forze aerodinamiche ovvero dovute alla resistenza che lrsquoaria circostante oppone al moto delle gocce si rompe prima in filamenti allungati di forma piugrave o meno cilindrica e alla fine si trasforma in goccioline
Prendendo tale processo come linea guida si puograve facilmente intuire che il diametro medio delle goccioline egrave in qualche modo collegato a parecchi fattori quali
1 Lo spessore della lamina stessa2 Lrsquouniformitagrave della lamina3 Un flusso ed un processo di frazionamento del liquido sotto condizioni uniformi
Per quanto detto prima e limitatamente agli ugelli idraulici il progettista di un sistema che intende generare uno spruzzo com-posto di goccioline minute anche se non finissime potrebbe essere in grado di operare una prima scelta come segue
Ugelli ad impatto danno prestazioni accettabili per questa applicazione
Ugelli centrifughi a cono cavo ugelli multipli a cono pieno danno le migliori prestazioni con pressioni basse
Ugelli a turbolenza possono essere usati ma con risultati mediocri
Ugelli centrifughi a cono pieno senza vorticatore da non utilizzare in assoluto
La scelta di sopra egrave naturalmente basata sul meccanismo di formazione delle goccioline che varia da un tipo di ugello allrsquoaltro e che permette di prevedere su quale tipo sia meglio orientarsiNel capitolo seguente forniremo alcune indicazioni di massima per operare una prima scelta basandosi sulle caratteristi-che della applicazione e sui risultati che si vogliono conseguire
Nei casi in cui i requisiti relativi al tipo di energia elettrica non siano un problema o nei casi in cui si richiedano goccioline di uno specifico diametro si possono ottenere le goccioline piugrave piccole con lrsquoausilio di un atomizzatore ad ariaIn questo caso lrsquoazione di taglio di un flusso di aria compressa ad alta velocitagrave viene usato con moltissime tecniche diverse per ottenere un valore per SMD (Sauter Mean Diameter) di 50 micron ed anche meno
UGELLI SPRUZZATORI Generazione dello spruzzo
Meccanismo teorico di generazionedelle goccioline
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Lrsquoatomizzazione di un liquido per mezzo di un fluido comprimibile come lrsquoaria il vapore o un gas egrave definita come atomizza-zione pneumatica bifasica o a due fluidi Molti processi industriali richiedono la disponibilitagrave di finissime goccioline atomizzate e le tecnologie per produrre getti atomizzati si sono molto evolute negli ultimi anni Inoltre tecniche di processo sempre piugrave sofisticate hanno aumentato lrsquoesigenza di avere delle definizioni precise delle caratteristiche di uno spruzzo che ora sono a disposizione degli ingegneri progettisti Da molti anni PNR fornisce su richiesta la documentazione completa dei rapporti sulle piugrave importanti prove applicative eseguite qui di seguito descritte noncheacute informazioni aggiuntive per tutti i prodotti della sua gamma
Test con Interferometro Laser (con PDPA)
I test di PNR sulle dimensioni delle goccioline sono stati eseguiti con un Interferometro Laser PDPA (Phase Doppler Particle Analizer) uno strumento con il quale due raggi laser si incontrano in un determinato punto dello spruzzo e definiscono una zona di indagine per eseguire il test Le goccioline che attraversano questa zona specifica provocano una piccola dispersione che viene rilevata dal ricevitore dello strumento ed elaborata da un computer per ottenere le informazioni piugrave importanti sulle caratteristiche dello spruzzo
Informazioni del rapporto sul test eseguito
Il rapporto sui risultati di un test egrave costituito da dati stampati su tre pagine la prima delle quali contiene le informazioni piugrave interessanti che rendono possibile basare tutti i calcoli di processo su dati precisi relativamente agli angoli di spruzzo lrsquoef-ficienza del processo ed il comportamento del getto durante unrsquoapplicazione Queste pagine contengono il valore Diametro Medio Sauter che egrave fondamentale conoscere per eseguire i calcoli di scambio calore nei processi di raffreddamento dei gas in evaporazione in quanto dagrave la possibilitagrave di valutare la superficie di scambio ottenuta con lrsquoatomizzazione per un determinato volume di liquido
La prima figura a pagina 12 che si riferisce allrsquoatomizzazione di acqua con aria compressa mostra i due seguenti istogrammi
bull Curva di distribuzione del diametro goccioline (micron)
bull Curva di distribuzione delle velocitagrave goccioline (mps)
ed i valori qui di seguito descritti
bull Diametro Medio Aritmetico (D10)
bull Diametro Medio Superficie (D20)
bull Diametro Medio Volume (D30)
bull Diametro Medio Sauter (D32)
DIAMETRO MEDIO ARITMETICO Valore di diametro che moltiplicato per il numero di goc-cioline contenute nel campione egrave uguale alla somma di tutti i diametri delle goccioline
DIAMETRO MEDIO SUPERFICIE Diametro di una gocciolina la cui superficie moltiplicata per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma delle superfici di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO VOLUME Diametro di una gocciolina il cui volume moltiplicato per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma dei volumi di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO SAUTERDiametro di una gocciolina il cui rapporto volumearea egrave uguale al rapporto tra la somma dei volumi di tutte le goc-cioline diviso per la somma delle superfici di tutte le goc-cioline
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocceUG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
D10 = Σ i ni di
Σ i ni
D20 = Σ i ni di
2
Σ i ni
D30 = Σ i ni di
3
Σ i ni
D32 = Σ i ni di
3
Σ i di
2
3
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TentativiNumero di gocce esaminate durante il tempo di prova comprende sia le gocce validate che quelle scartate per difetti di forma
Criteri di calcolo correttiUna correzione matematica egrave applicata alle gocce in una zona al contorno della zona di prova che sono state validate durante la prova oppure alle gocce che non hanno una forma perfettamente sferica in modo da condurre lrsquoesame in base a param-etri omogenei Questa correzione si rende necessaria per avere una proporzionalitagrave diretta tra la fase del raggio laser ed il diametro delle gocce
Densitagrave numericaIl numero di gocce che passa attraverso la zona di prova nella durata temporale della prova
Zona di provaLrsquo area nella quale i due raggi laser si incrociano nella quale tutte le gocce che attraversano la zona di prova sono considerate Le gocce che rispettano determinati parametri di forma sono prese come valide ai fini della prova e costituiscono il campione esaminato del quale sono forniti i parametri di dimensione e velocitagrave
Gocce validateSono le gocce accettate in base ai parametri dimensionali fissati e che costituiscono il campione esaminato
Test di velocitagraveIstogramma che riporta la distribuzione di velocitagrave delle varie gocce in metri per secondo
Portata in volumeIl volume in centimetri cubi al secondo delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
Densitagrave di volumeIl volume in centimetri cubi al secondo e per centimetro quadro delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
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PNR puograve fornire su richiesta la documentazione completa contenente i rapporti sui parametri precedentemente illustrati noncheacute altre informazioni su tutti gli atomizzatori PNR
Nella foto a fianco lrsquoesecuzione di un test nel nostro labora-torioUsiamo un interferometro laser azionato da un computer per rilevare e registrare i parametri di spruzzo mentre le capacitagrave del fluido ed i valori della pressione di alimentazione vengono monitorati con strumenti ad alta precisione
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RIUGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
NOTA IMPORTANTE
Come accennato a pagina 12 i valori dei diametri misurati con il PDPA (D10 D20 D30 D32 ecc) sono relativi a uno specifico volu-me di misura cambiando la posizione del volume di misura i valori misurati possono cambiare anche sensibilmenteUna corretta caratterizzazione richiede molti rilievi e il risultato finale dipende comunque dalle modalitagrave con cui vengono scelte le posizioni dei volumi di misuraEgrave pertanto insufficiente dare i valori di una sola misura pretendendo di caratterizzare la granulometria dellrsquointero getto e quindi le caratteristiche di un particolare atomizzatoreNon occorre poi dimenticare che ogni misura dipende fortemente dalle condizioni di prova (pressione liquido pressione aria temperatura ambiente umiditagrave ambiente ecc) che possono variare notevolmente nella vita operativaIl progettista di un impianto non deve utilizzare i dati di granulometria forniti come valori assoluti da inserire nei calcoli ma usarli per inquadrare lrsquoatomizzare in una determinata classe prestazionalePer avere dati utili allrsquoutilizzo per calcoli di processo egrave il progettista stesso che deve specificare le condizioni di prova applicabili
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Per calcolare la portata di scarico di un ugello si deve usare la legge di Bernoulli che dice che lrsquoenergia di un flusso liquido rimane invariata in tutte le parti del flusso Lrsquoattrito ed eventuali perdite di turbolenza non vengono prese in considerazione e ciograve egrave ragionevole per i nostri scopi se il calcolo viene eseguito su due sezioni non troppo distanti lrsquouna dallrsquoaltra
La legge di Bernoulli puograve essere formulata nel modo seguente
Pertanto se consideriamo due sezioni dello stesso tubo la sezione A e la sezione B possiamo definire che llrsquoenergia del flusso rimane costante scrivendo la formula nel modo seguente
Infine se consideriamo che le due sezioni sopra citate sono quelle prese immediatamente prima ed immediatamente dopo lrsquoorifizio dellrsquougello essendo
ZA = ZB PB = 0 (PA egrave una pressione differenziale riferita alla pressione atmosferica)
VA cong 0 trascurabile se paragonata a VB (per diametro orifizio molto piugrave piccolo del diametro del condotto)
Si arriva alla formula
Quando infine definiamo una nuova costante k per includere il valore dello spazio di emissione dellrsquoorifizio dellrsquougello (A) otteniamo la seguente equazione in base alla quale per un ugello che spruzza un liquido in uno spazio a pressione ambiente il flusso di uscita egrave proporzionale alla pressione di alimentazione
Considerando ora due diversi valori di pressione per uno stesso ugello poicheacute k sta per una quantitagrave costante possiamo scrivere che
e derivare da questa equazione che rende possibile calcolare il valore di flusso di un ugello per ogni valore di pressione una volta conosciuto il valore del flusso ad unrsquoaltra pressione
Lrsquoenergia di un dato flusso di liquido che attraversa una data sezione di tubazione egrave composta di tre parti vale a dire
P Energia di deformazione di volume di liquido per unitagrave di volume o pressione
1 ρV2 Energia cinetica di una particella di liquido per unitagrave di volume2ρgz Energia potenziale di una particella di liquido per unitagrave di volume
Dove ρ = densitagrave del liquido g = accelerazione gravitazionale
z = altezza rispetto ad un piano di riferimento V = Velocitagrave del liquido
PA = 1 ρVB 2 rArr
2
K = Q rArr
PK =
Q1 = Q2 rArr
P1 P2
Q = A V rArr
Q = A x C x P rArr
1 P + 1 ρV2 + ρgz = E
2
VB = 2 PA rArr ρ
Q1 = P1
Q2 P2
3 V = C P
4 Q = K P
2 PA + 1 ρVA 2 + ρgzA = PB + 1 ρVB
2 + ρgzB 2 2
LA VELOCITArsquo DI EFFLUSSO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO AD UNA DIVERSA PRESSIONE
UGEL
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UGELLI SPRUZZATORI Portata dellrsquougello
5 Q2 = Q1 P2
P1
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Lrsquoequazione (5) egrave stata ottenuta dopo aver semplificato il vero problema trascurando parecchi fattori quali ad esempiobullNellamaggiorpartedelleapplicazionipraticheilflussodiunliquidoegraveturbolentoenonlaminarebullLeperditediattritotendonoadaumentaredrasticamenteconlavelocitagravedelliquidobullInbasealtipodiugelloutilizzatosiusaunadiversapercentualedellrsquoenergiadisponibileperrompereilgettoedimprimergli
lo schema di spruzzo e lrsquoangolatura voluti
Per le suddette ragioni llsquoequazione (5) dagrave dei risultati affidabili se usata in una limitata gamma di pressioni vicine al valore della pressione dove si conosce la portata del flusso tenendo conto che questo range di pressione dipende dal tipo di ugello utilizzato La nostra esperienza ci ha dimostrato che ci si puograve aspettare che lrsquoerrore del valore calcolato sia inferiore al +- 6 per valori di pressione compresi tra 13 fino a 3 volte il valore di riferimento
Ad esempio un ugello con portata 10 lpm a 3 bar secondo lrsquoequazione (5) avrebbe i seguenti valori di flussoa 1 bar 577 lpma 9 bar 173 lpmin condizioni reali ci si puograve aspettare che i valori di flusso sianoalti come 61 lpm a 1 barbassi come 162 lpm a 9 barLe sopracitate condizioni devono essere intese solo come una linea guida di riferimento poicheacute molti fattori interferiscono in ope-razioni reali che non sono state qui considerate come ad esempio il tipo di liquido la viscositagrave del liquido e la sua densitagrave
Probabile percentuale di deviazione dai valori teorici a quelli reali
Inoltre gli errori percentuali sopra descritti vanno riferiti ad ugelli che usano parte dellrsquoenergia del flusso per produrre geometrie di spruzzo ad ampia angolaturaSi potranno avere valori piugrave bassi per ugelli ad angolo di spruzzo stretto ugelli ad impatto ed ugelli con getto a dardoLe prove di laboratorio ed i relativi diagrammi mostrano che i valori di portata reali per ogni ugello nella pratica vengono utilizzati quando si deve ottenere un risultato preciso
Coefficiente di scarico di un ugello
Con riferimento allrsquoequazione (4) se consideriamo un valore di pressione uguale a 1 (P = 1 bar) la portata del flusso dellrsquougello diventa
K egrave un parametro ampiamente usato per lrsquoindustria dellrsquoantincendio
In alcuni casi si fa riferimento al coefficiente di scarico dellrsquougello o in breve al coefficiente dellrsquougello per indicare la portata di quellrsquougello per unrsquounitagrave di pressione Naturalmente per un dato valore di pressione Pn il valore del flusso saragrave
+ 6
+ 3
- 3
- 6
CAPACITArsquo AD UN DATO VALORE DI PRESSIONE QUANDO SI CONOSCE K
CAPACITArsquo DELLrsquoUGELLO PER P = 1 barQ = K P = K 1 = K
UGEL
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RIUGELLI SPRUZZATORI Portata dellugello
6 Qn = K Pn
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Per angolo di spruzzo si intende lrsquoangolo di apertura che il getto di goccioline dellrsquougello forma al momento in cui esce dallrsquoori-fizio dellrsquougello stesso ed egrave uno dei parametri fondamentali per la scelta di un ugello adatto e funzionaleLrsquoampiezza dellrsquoangolo di spruzzo infatti insieme alla distanza tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il bersaglio del getto determina lrsquoarea di copertura dello spruzzo e la densitagrave del liquido spruzzato rispetto allrsquoarea di copertura Consultate i nostri Cataloghi per avere una descrizione di tutte le diverse geometrie di spruzzo possibiliLa tabella a fondo pagina da lrsquoampiezza teorica dello spruzzo calcolata sulla base dellrsquoangolo di spruzzo di un ugello e della distanza che intercorre tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il punto di impatto del gettoEgrave importante notare che a causa di diversi fattori quali ad esempio le forze di gravitagrave e la deriva aerodinamica lrsquoangolo di spruzzo non puograve essere mantenuto se non entro distanze limitate di solito fino a 300 mm dallrsquoorifizio dellrsquougelloPer gli atomizzatori ad aria compressa egrave improprio usare il termine di angolo di spruzzo percheacute non si puograve misurare alcun valore preciso Pertanto i valori dati nei Cataloghi specifici vanno intesi solamente come linee guida
COPERTURA DELLO SPRUZZO TEORICA
a varie distanze dallrsquoorifizio dellrsquougello
Angolo 50 100 150 200 250 300 400 500 600 700 800 1000 di spruzzo mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm
15deg 13 26 40 53 66 79 105 132 158 184 211 263 25deg 22 44 67 89 111 133 177 222 266 310 355 443 30deg 27 54 80 107 134 161 214 268 322 375 429 536 35deg 32 63 95 126 158 189 252 315 378 441 505 631 40deg 36 73 109 146 182 218 291 364 437 510 582 728 45deg 41 83 124 166 207 249 331 414 497 580 663 828 50deg 47 93 140 187 233 280 373 466 560 653 746 933 60deg 58 116 173 231 289 346 462 577 693 808 924 1150 65deg 64 127 191 255 319 382 510 637 765 892 1020 1270 70deg 70 140 210 280 350 420 560 700 840 980 1120 1400 75deg 77 154 230 307 384 460 614 767 921 1070 1230 1530 80deg 84 168 252 336 420 504 671 839 1010 1180 1340 1680 90deg 100 200 300 400 500 600 800 1000 1200 1400 1600 2000 95deg 109 218 327 437 546 655 873 1090 1310 1530 1750 2180 100deg 119 238 358 477 596 715 953 1190 1430 1670 1910 2380 110deg 143 286 429 571 714 857 1140 1430 1710 2000 2290 2856 120deg 173 346 520 693 866 1040 1390 1730 2080 2430 2771 3464 130deg 215 429 643 858 1070 1290 1720 2150 2570 3002 3431 4289
DoveASCbull = Copertura dello Spruzzo EffettivaTSCbull = Copertura dello Spruzzo TeoricaASAbull = Angolo di Spruzzo EffettivoTSAbull = Angolo di Spruzzo TeoricoL bull = Distanze dello Spruzzo
TSC = 2 middot L middot ctan ( TSA )2
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UGELLI SPRUZZATORI Angolo di spruzzo
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A seconda del modello di ugello le variazioni della pressione di alimentazione possono avere una grande influenza sul valore dellrsquoangolo di spruzzoIn genere con lrsquoaumento della turbolenza della pressione gli ugelli a cono pieno producono angoli di spruzzo piugrave stretti gli ugelli a getto piatto producono angoli di spruzzo piugrave ampi mentre gli ugelli che operano in base al principio di deflessione come gli ugelli a spirale e gli ugelli a getto piatto di stile K subiscono di meno le variazioni di pressioneNessun ugello puograve funzionare bene a valori bassi di pressione (inferiori a 05 bar in base al tipo di ugello) le prestazioni peg-giorano sensibilmente le gocce del liquido spruzzato diventano piugrave grandi le geometrie di spruzzo non sono piugrave ben definite e di hanno valori di angolatura dello spruzzo piugrave bassi
Le figure mostrano gli angoli di spruzzo di diversi ugelli a pressioni di valore diversoQualora la vostra applicazione richiedesse tassativamente un determinato valore di angolo di spruzzo ad un determinato valore di pressione o gamma limitata di valori vi preghiamo di richiedere un rapporto di collaudo al nostro Laboratorio
Ugello a cono pienoDDW 2235
Ugello a getto piattoJCW 2245
Ugello a spiraleECW 2230
Pressione 05 bar Pressione 05 bar Pressione 05 bar
Pressione 3 bar Pressione 3 bar Pressione 3 bar
Pressione 10 bar Pressione 10 bar Pressione 10 bar
Fotografie ottenute con flash 120000S
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RIUGELLI SPRUZZATORI Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo
foto 1
foto 4
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foto 5
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foto 3
foto 6
foto 9
Nella foto 2 si puograve osservare il processo di formazione delle gocce descritto a pagina 11
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Termini e definizioni
Oltre che dalla portata dalla conformazione dello spruzzo e dal suo angolo un ugello egrave caratterizzato da un parametro chiamato distribuzioneLo spruzzo egrave formato da una dispersione di goccioline di liquido in una corrente aeriformese consideriamo le goccioline passanti per un piano π normale allrsquoasse dellrsquougello osserviamo che tendono ad allontanarsi ma questa dispersione non egrave in genere uniforme e si potranno individuare zone dove le goccioline sono maggiormente addensate ed altre dove sono piugrave disperse La distribuzione egrave un indice dellrsquoaddensamento (o della dispersione) delle goccioline presenti allrsquointerno dello spruzzo Consideriamo lo spruzzo rappresentato in figura 1
alla pressione P lrsquougello eroga una portata Q che allrsquouscita dellrsquoorifizio viene atomiz-zataAd ogni distanza H (detta altezza di spruzzo) possiamo individuare un piano π nor-male allrsquoasse dellrsquougello che seziona lo spruzzoLa conseguente superficie S (detta sezione di spruzzo) dipende da vari parametria) la conformazione dello spruzzo F (Es Cono Pieno)b) lrsquoangolo di spruzzo αc) la distanza HPossiamo quindi scrivere S = S (F α H)Nel caso di un ugello a cono pieno standard la sezione egrave un cerchio di diametro C (detto copertura di spruzzo)Per cui si ha S = 0785 C2 con C = C (H)Il flusso di liquido rappresentato dalle goccioline passa per ogni sezione SMa se la portata complessiva Q egrave costante non altrettanto saranno le portate riferite ad aree inferiori appartenenti alla sezione
Si introduce pertanto la seguente funzione
1) Portata specifica
La funzione q dipende dallo specifico punto della sezione in cui viene misurata per cui si ha
La misurazione della funzione q egrave perograve onerosa pertanto si preferisce individuare due funzioni anchrsquoesse derivate dalla portata che possano rappresentare adeguatamente la dispersione delle goccioline
Distribuzione2) Lineare Effettiva
Nota la direzione x egrave presa come direzione generica
Distribuzione3) Angolare Effettiva
part Qpart x
qx =UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Figura 1
q = limΔS 0
ΔQΔS
q = = f (x y H)part Qpart S
part Qpart φ
qφ =
ΔQ egrave la portata che passa attraverso unrsquoarea ΔSdove ΔS area appartenente alla sezione S
x e y sono le coordinate locali del piano della sezionedove H egrave la distanza del piano π dallrsquoorifizio dellrsquougello
partQ egrave la variazione della portatadove partx egrave la variazione di una coordinata lineare
partQ egrave la variazione della portatadove partφ egrave la variazione di una coordinata angolare
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
I valori assunti da queste funzioni caratterizzano lo spruzzo e permettono di tracciare gli specifici grafici chiamati Curve di distribuzione
Dallrsquoanalisi delle curve si puograve determinare il tipo di conformazione del getto (Spray Pattern)Il tipo di curva infatti indica se un ugello appartiene a uno dei seguenti tipi cono pieno cono cavo dardo lama ecc
Misurazione della distribuzione
Le distribuzioni vengono determinate tramite un dispositivo chiamato ldquoPatternatorrdquo (traducibile in italiano coi termini Misuratore di distribuzione o Caratterizzatore di spruzzo)
Il patternator egrave costituito essenzialmente da 4 parti1) Collettore2) Cella di raccolta3) Blocco di misura4) Blocco di scaricoNota Gli N collettori costituiscono il captatoreLrsquougello viene posto sopra lrsquoapparecchiatura in modo che il getto investa il captatore ortogonalmentePer misurare la distribuzione lineare occorre utilizza-re un captatore lineare (figura 5) mentre per la distri-buzione angolare occorre utilizzare un distributore circolare (figura 6)Ogni collettore (1) intercetta il flusso di goccioline passante per il proprio settore e lo convoglia nella relativa cella di raccolta (2)
Il blocco di misura (3) determina la quantitagrave di liquido raccolta Il blocco di scarico (4) permette lo scarico del liquido dopo la fine della prova
Esistono due tipi di patternator
Patternator Analogici1 forniscono un indicazione diretta dei volumi raccolti tramite la visualizzazione dei livelli di liquido in ogni cellaPatternator Digitali2 forniscono una lettura automatica dei volumi raccolti e riportano i valori rilevati su un apposito file
Figura 2 Distribuzione lineare Figura 3 Distribuzione angolare
Figura 4
Figura 6 Captatore circolareFigura 5 Captatore lineare
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UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Normalizzazione della distribuzione
I valori misurati tramite il Patternator permettono il tracciamento delle curve di distribuzioneOltre alla rappresentazione a linee della distribuzione illustrata nelle Figure 2 e 3 viene solitamente utilizzata una rappre-sentazione a barre verticali che richiama visivamente il livello del liquido raccolto nelle celle a colonna utilizzate nei vecchi dispositivi digitali
Oltre che dallrsquoaltezza di spruzzo e dalle condizioni operative le curve di distribuzione dipendono dal tempo di prova maggiore egrave il tempo di prova e conseguentemente maggiore egrave il volume captatoPer eliminare la dipendenza del tempo dai valori misurati si passa dalle distribuzioni effettive a quelle normalizzate
Distribuzione4) Lineare Normalizzata
Distribuzione5) Angolare Normalizzata
Nota il valore massimo si riferisce tra la serie di valori rilevanti nelle N celleOltre alle distribuzioni posso normalizzare gli intervalli applicando le seguente espressioni
Intervallo6) Lineare Normalizzato
Intervallo7) Angolare Normalizzato
Lrsquoapertura lineare normalizzata
2
N=Δλ egrave definita in un intervallo [-1+1]
Lrsquoapertura angolare normalizzataN
πθ
2=Δ egrave definita in un intervallo [0+2π]
Figura 7 Curva di distribuzione lineare effettiva Figura 8 Curva di distribuzione angolare effettiva
Mx
xx q
q=δ
N
πθ
2=Δ
Figura 9 Curva di distribuzione lineare normalizzata Figura 10 Curva di distribuzione angolare normalizzata
qx egrave la distribuzione lineare di una cella genericadove qx
M egrave la distribuzione lineare massima misurata
qφ egrave la distribuzione angolare di una cella genericadove qφ
M egrave la distribuzione angolare massima misurata
2 egrave lrsquoampiezza lineare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle attive
2π egrave lrsquoampiezza angolare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle
Mq
q
ϕ
ϕϕδ =φ
φ
φ
2
N=Δλ
2
N=Δλ
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Valutazione della distribuzione
La caratterizzazione delle curve di distribuzione viene eseguita considerando 3 proprietagrave
a) UNIFORMITAgrave b) MONOTONIA c) SIMMETRIA
Per comprendere il significato di queste 3 proprietagrave esaminiamo le seguenti figure
a) Definiamo UNIFORME una distribuzione che minimizza il rapporto AAdeg
b) Definiamo MONOTONA una distribuzione che cresce nella parte sinistra e diminuisce nella parte destra c) Definiamo SIMMETRICA una distribuzione che minimizza il rapporto A+A-
Le seguenti distribuzioni rappresentano quindi dei casi ideali
Queste 3 proprietagrave vengono valutate tramite la definizione dei seguenti parametri
1 Uniformitagrave Integrale
2 Uniformitagrave Incrementale
3 Indice di Simmetria
Maggiori dettagli delle modalitagrave di ottenimento di questi parametro sono disponibili nella Relazione Tecnica REL 080002 che puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico
Figura 12Distribuzione normalizzata monotona
Figura 11Distribuzione normalizzata monotona
Figura 14 Distribuzioneidealmente monotona
Figura 15 Distribuzioneidealmente simmetrica
Figura 13 Distribuzioneidealmente uniforme
1001 sdot=MA
AU
1002
2 sdot=lowastσ
U
1001
sdot⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
sdotminus=
lowast
lowast
δ
ε
NI S
sum minus=lowast
M
i iδδε
A egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione normalizzatadove Adeg egrave lrsquoarea complementare a A rispetto al rettangolo drsquoinviluppo 2 times 1
La parte sinistra egrave il tratto -1 0dove La parte destra egrave il tratto 0 +1
A+ egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte positivadove A- egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte negativa
dove
dove δrsquo egrave il valore della portata normalizzata della cella simmetrica M celle utili in una semiapertura
lowast
lowast sum=
N
N
i i
δ
δ N celle utili
A area sottesa dalla curva di distribuzione AM area sottesa dalla curva di distribuzione idealedove
sum minus= +lowast
1
N
i ii δδσ
N celle utili
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I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
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UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
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RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
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UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
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Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
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RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
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UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
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RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
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MAT
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I
Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
30 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
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I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
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I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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MAT
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I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
1400 3260 1020 2540 0544 1640 0183 1140 0072 0664 0019
1500 3490 1170 2720 0617 176 0208 1220 0083 0712 0022
1600 3720 1330 2890 0697 1880 0234 1300 0093 0758 0025
1700 10rdquo 3950 1490 3080 0784 1990 0260 1380 0104 0806 0028
1800 0546 0010 3260 0875 2110 0290 1470 0116 0854 0032
1900 0575 0012 3440 0965 2230 0323 1550 0129 0901 0034
2000 0606 0012 3617 1060 2340 0356 1630 0143 0946 0037
2200 0667 0015 3980 1280 2580 0429 1790 0172 1050 0045
2400 0727 0017 12rdquo 2820 0507 1950 0200 1140 0053
2600 0788 0021 0563 0009 3050 0589 2110 0234 1230 0061
2800 0848 0023 0606 0010 14rdquo 3280 0676 2280 0268 1330 0070
3000 0909 0026 0649 0011 0532 0007 3520 0773 2440 0306 1420 0080
3500 1060 0035 0760 0015 0620 0009 4110 105 2850 0416 1660 0108
4000 1210 0045 0866 0020 0709 0012 16rdquo 4690 135 3250 0532 1900 0139
4500 1360 0056 0976 0025 0798 0015 0606 0007 3660 0674 2130 0173
5000 1520 0069 1080 0029 0886 0018 0674 0009 4070 0822 2370 0212
6000 1810 0097 1290 0042 1070 0026 0808 0013 18rdquo 4880 1160 2850 0301
7000 2120 0130 1510 0055 1240 0035 0940 0017 0741 0010 5690 1580 3310 0403
8000 2420 0168 1730 0072 1420 0045 1080 0022 0847 0012 6510 2050 3790 0525
9000 2730 0210 1950 0091 1600 0056 1210 0027 0954 0015 4270 0659
10000 3030 0257 2170 0111 1770 0067 1350 0033 1050 0019 4740 0801
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
1 0458 0726 0251 0170 38rdquo 12rdquo
2 0918 2590 0501 0600 0272 0136 0170 0044 34rdquo
3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
4 1840 9570 1000 2090 0543 048 0340 0151 0192 0038 0120 0012
5 2290 14450 1250 3180 0679 070 0425 0223 0241 0057 0150 0017
6 1500 4460 0815 0980 0510 0309 0289 0077 0180 0024 114rdquo
8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
10 1360 2520 0850 0798 0481 0193 0300 0061 0172 0015 0127 0008
15 2040 5370 1280 1690 0722 0403 0450 0124 0258 0032 019 0015
20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
40 0308 0027 0216 0010 3400 10720 1920 2500 1200 0758 0689 0193 0507 0091
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60 0462 0055 0324 0023 2890 5410 1800 1610 103 0400 0761 0187
70 0539 0098 0378 0031 3rdquo 3370 7270 2100 2150 1210 0541 0888 0248
80 0616 0092 0432 0039 028 0014 312rdquo 2400 2760 1380 0690 1010 0315
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100 0770 0141 0540 0059 035 002 0261 0010 4rdquo 3000 4250 1720 1050 1270 0488
150 1150 0295 0810 0125 0524 0042 0392 0021 0304 0011 4500 9300 2580 2260 1900 1030
200 1540 0512 1080 0212 0699 0072 0523 0036 0405 0019 3440 3910 2540 1810
250 1920 0773 1350 0322 0874 0108 0653 0053 0507 0028 5rdquo 3170 2740
300 2310 1100 1620 0449 105 0152 0784 0074 0608 004 0387 0014 3800 3820
350 2690 1470 1890 0606 122 0203 0915 0099 0710 0053 0452 0018 6rdquo 4440 5180
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450 3460 2390 2430 0979 157 0328 1180 0161 0912 0084 0581 0028 0402 0012 5710 8450
500 3850 2950 2700 1200 175 0403 1310 0196 1010 0101 0646 0034 0447 0014
550 4230 3550 2970 1440 192 0479 1440 0232 1110 0122 0710 0041 0491 0016
600 4620 4200 3240 1690 2100 0566 1570 0273 1220 0146 0775 0047 0536 0019
650 5000 6880 3510 1970 2270 0658 1700 0319 1320 0169 0839 0055 0581 0022
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800 4320 2950 2800 0977 2090 0473 1620 0246 1030 0081 0715 0032 8rdquo
850 4590 3310 2970 1090 2220 0528 1720 0277 1100 0091 076 0036 0439 0009
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950 3320 1350 248 0649 1930 0342 1230 0111 0849 0045 0491 0012
1000 3500 1500 261 0714 2030 0377 1290 0122 0894 0049 0516 0013
1100 3850 1750 2870 0860 2230 0452 1420 0147 0983 0059 0568 0015
1200 4200 2140 3140 1020 2430 0534 1550 0172 1070 0069 0620 0018
1300 3400 1190 2640 0627 1680 0200 1160 008 0671 0021
1400 3660 1370 2840 0722 1810 0232 1250 0091 0723 0024
1500 3920 1560 3040 0818 1940 0264 1340 0105 0775 0027
1600 4180 1780 3240 0924 2070 0297 1430 0118 0826 0031
1700 10rdquo 4440 1990 3450 1040 2190 0331 1520 0132 0878 0035
1800 0590 0012 3650 1160 2320 0369 1610 0147 0930 0039
1900 0622 0014 3850 1280 2450 041 1700 0163 0981 0042
2000 0655 0015 40500 1410 2580 0452 1790 0181 1030 0046
2200 0721 0018 4460 1700 2840 0545 1970 0217 1140 0056
2400 0786 0021 12rdquo 3100 0645 2140 0253 1240 0065
2600 0852 0025 0600 001 3360 0749 2320 0296 1340 0076
2800 0917 0028 0646 0012 14rdquo 3610 0859 2500 0339 1450 0087
3000 0983 0032 0692 0013 0573 0008 3870 0982 268 0387 1550 0099
3500 1150 0043 0810 0018 0668 0011 4520 1330 3130 0526 1810 0134
4000 1310 0055 0923 0023 0764 0014 16rdquo 5160 1720 3570 0673 2070 0172
4500 1470 0068 1040 0029 0860 0018 0658 0009 4020 0853 2320 0214
5000 1640 0084 1150 0034 0955 0022 0731 0011 4470 1040 2580 0262
6000 1960 0118 1380 0049 1150 0031 0877 0016 18rdquo 5360 1470 3100 0373
7000 2290 0158 1610 0065 1340 0042 1020 0021 0808 0012 6250 2000 3610 0499
8000 2620 0204 1840 0085 1530 0054 1170 0027 0924 0015 7150 2590 4130 065
9000 2950 0256 2080 0107 1720 0067 1310 0033 1040 0019 4650 0816
10000 3280 0313 2310 0130 1910 0081 1460 0041 1150 0023 5160 0992
TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
10 75 12 038 4 11 50
15 80 12 044 4 11 55
20 90 14 065 4 11 65
25 100 14 082 4 11 75
32 120 14 117 4 14 90
40 130 14 139 4 14 100
50 140 14 162 4 14 110
65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
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NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
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CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
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I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
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PNR ChinaPNR Czech Republic
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Nuova ZelandaPolonia
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Sud AfricaSvezia
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Venezuela
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Lrsquoatomizzazione di un liquido per mezzo di un fluido comprimibile come lrsquoaria il vapore o un gas egrave definita come atomizza-zione pneumatica bifasica o a due fluidi Molti processi industriali richiedono la disponibilitagrave di finissime goccioline atomizzate e le tecnologie per produrre getti atomizzati si sono molto evolute negli ultimi anni Inoltre tecniche di processo sempre piugrave sofisticate hanno aumentato lrsquoesigenza di avere delle definizioni precise delle caratteristiche di uno spruzzo che ora sono a disposizione degli ingegneri progettisti Da molti anni PNR fornisce su richiesta la documentazione completa dei rapporti sulle piugrave importanti prove applicative eseguite qui di seguito descritte noncheacute informazioni aggiuntive per tutti i prodotti della sua gamma
Test con Interferometro Laser (con PDPA)
I test di PNR sulle dimensioni delle goccioline sono stati eseguiti con un Interferometro Laser PDPA (Phase Doppler Particle Analizer) uno strumento con il quale due raggi laser si incontrano in un determinato punto dello spruzzo e definiscono una zona di indagine per eseguire il test Le goccioline che attraversano questa zona specifica provocano una piccola dispersione che viene rilevata dal ricevitore dello strumento ed elaborata da un computer per ottenere le informazioni piugrave importanti sulle caratteristiche dello spruzzo
Informazioni del rapporto sul test eseguito
Il rapporto sui risultati di un test egrave costituito da dati stampati su tre pagine la prima delle quali contiene le informazioni piugrave interessanti che rendono possibile basare tutti i calcoli di processo su dati precisi relativamente agli angoli di spruzzo lrsquoef-ficienza del processo ed il comportamento del getto durante unrsquoapplicazione Queste pagine contengono il valore Diametro Medio Sauter che egrave fondamentale conoscere per eseguire i calcoli di scambio calore nei processi di raffreddamento dei gas in evaporazione in quanto dagrave la possibilitagrave di valutare la superficie di scambio ottenuta con lrsquoatomizzazione per un determinato volume di liquido
La prima figura a pagina 12 che si riferisce allrsquoatomizzazione di acqua con aria compressa mostra i due seguenti istogrammi
bull Curva di distribuzione del diametro goccioline (micron)
bull Curva di distribuzione delle velocitagrave goccioline (mps)
ed i valori qui di seguito descritti
bull Diametro Medio Aritmetico (D10)
bull Diametro Medio Superficie (D20)
bull Diametro Medio Volume (D30)
bull Diametro Medio Sauter (D32)
DIAMETRO MEDIO ARITMETICO Valore di diametro che moltiplicato per il numero di goc-cioline contenute nel campione egrave uguale alla somma di tutti i diametri delle goccioline
DIAMETRO MEDIO SUPERFICIE Diametro di una gocciolina la cui superficie moltiplicata per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma delle superfici di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO VOLUME Diametro di una gocciolina il cui volume moltiplicato per il numero totale delle goccioline egrave uguale alla somma dei volumi di tutte le goccioline
DIAMETRO MEDIO SAUTERDiametro di una gocciolina il cui rapporto volumearea egrave uguale al rapporto tra la somma dei volumi di tutte le goc-cioline diviso per la somma delle superfici di tutte le goc-cioline
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocceUG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
D10 = Σ i ni di
Σ i ni
D20 = Σ i ni di
2
Σ i ni
D30 = Σ i ni di
3
Σ i ni
D32 = Σ i ni di
3
Σ i di
2
3
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TentativiNumero di gocce esaminate durante il tempo di prova comprende sia le gocce validate che quelle scartate per difetti di forma
Criteri di calcolo correttiUna correzione matematica egrave applicata alle gocce in una zona al contorno della zona di prova che sono state validate durante la prova oppure alle gocce che non hanno una forma perfettamente sferica in modo da condurre lrsquoesame in base a param-etri omogenei Questa correzione si rende necessaria per avere una proporzionalitagrave diretta tra la fase del raggio laser ed il diametro delle gocce
Densitagrave numericaIl numero di gocce che passa attraverso la zona di prova nella durata temporale della prova
Zona di provaLrsquo area nella quale i due raggi laser si incrociano nella quale tutte le gocce che attraversano la zona di prova sono considerate Le gocce che rispettano determinati parametri di forma sono prese come valide ai fini della prova e costituiscono il campione esaminato del quale sono forniti i parametri di dimensione e velocitagrave
Gocce validateSono le gocce accettate in base ai parametri dimensionali fissati e che costituiscono il campione esaminato
Test di velocitagraveIstogramma che riporta la distribuzione di velocitagrave delle varie gocce in metri per secondo
Portata in volumeIl volume in centimetri cubi al secondo delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
Densitagrave di volumeIl volume in centimetri cubi al secondo e per centimetro quadro delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
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PNR puograve fornire su richiesta la documentazione completa contenente i rapporti sui parametri precedentemente illustrati noncheacute altre informazioni su tutti gli atomizzatori PNR
Nella foto a fianco lrsquoesecuzione di un test nel nostro labora-torioUsiamo un interferometro laser azionato da un computer per rilevare e registrare i parametri di spruzzo mentre le capacitagrave del fluido ed i valori della pressione di alimentazione vengono monitorati con strumenti ad alta precisione
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
NOTA IMPORTANTE
Come accennato a pagina 12 i valori dei diametri misurati con il PDPA (D10 D20 D30 D32 ecc) sono relativi a uno specifico volu-me di misura cambiando la posizione del volume di misura i valori misurati possono cambiare anche sensibilmenteUna corretta caratterizzazione richiede molti rilievi e il risultato finale dipende comunque dalle modalitagrave con cui vengono scelte le posizioni dei volumi di misuraEgrave pertanto insufficiente dare i valori di una sola misura pretendendo di caratterizzare la granulometria dellrsquointero getto e quindi le caratteristiche di un particolare atomizzatoreNon occorre poi dimenticare che ogni misura dipende fortemente dalle condizioni di prova (pressione liquido pressione aria temperatura ambiente umiditagrave ambiente ecc) che possono variare notevolmente nella vita operativaIl progettista di un impianto non deve utilizzare i dati di granulometria forniti come valori assoluti da inserire nei calcoli ma usarli per inquadrare lrsquoatomizzare in una determinata classe prestazionalePer avere dati utili allrsquoutilizzo per calcoli di processo egrave il progettista stesso che deve specificare le condizioni di prova applicabili
15wwwpnritCTG SH06 IT
Per calcolare la portata di scarico di un ugello si deve usare la legge di Bernoulli che dice che lrsquoenergia di un flusso liquido rimane invariata in tutte le parti del flusso Lrsquoattrito ed eventuali perdite di turbolenza non vengono prese in considerazione e ciograve egrave ragionevole per i nostri scopi se il calcolo viene eseguito su due sezioni non troppo distanti lrsquouna dallrsquoaltra
La legge di Bernoulli puograve essere formulata nel modo seguente
Pertanto se consideriamo due sezioni dello stesso tubo la sezione A e la sezione B possiamo definire che llrsquoenergia del flusso rimane costante scrivendo la formula nel modo seguente
Infine se consideriamo che le due sezioni sopra citate sono quelle prese immediatamente prima ed immediatamente dopo lrsquoorifizio dellrsquougello essendo
ZA = ZB PB = 0 (PA egrave una pressione differenziale riferita alla pressione atmosferica)
VA cong 0 trascurabile se paragonata a VB (per diametro orifizio molto piugrave piccolo del diametro del condotto)
Si arriva alla formula
Quando infine definiamo una nuova costante k per includere il valore dello spazio di emissione dellrsquoorifizio dellrsquougello (A) otteniamo la seguente equazione in base alla quale per un ugello che spruzza un liquido in uno spazio a pressione ambiente il flusso di uscita egrave proporzionale alla pressione di alimentazione
Considerando ora due diversi valori di pressione per uno stesso ugello poicheacute k sta per una quantitagrave costante possiamo scrivere che
e derivare da questa equazione che rende possibile calcolare il valore di flusso di un ugello per ogni valore di pressione una volta conosciuto il valore del flusso ad unrsquoaltra pressione
Lrsquoenergia di un dato flusso di liquido che attraversa una data sezione di tubazione egrave composta di tre parti vale a dire
P Energia di deformazione di volume di liquido per unitagrave di volume o pressione
1 ρV2 Energia cinetica di una particella di liquido per unitagrave di volume2ρgz Energia potenziale di una particella di liquido per unitagrave di volume
Dove ρ = densitagrave del liquido g = accelerazione gravitazionale
z = altezza rispetto ad un piano di riferimento V = Velocitagrave del liquido
PA = 1 ρVB 2 rArr
2
K = Q rArr
PK =
Q1 = Q2 rArr
P1 P2
Q = A V rArr
Q = A x C x P rArr
1 P + 1 ρV2 + ρgz = E
2
VB = 2 PA rArr ρ
Q1 = P1
Q2 P2
3 V = C P
4 Q = K P
2 PA + 1 ρVA 2 + ρgzA = PB + 1 ρVB
2 + ρgzB 2 2
LA VELOCITArsquo DI EFFLUSSO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO AD UNA DIVERSA PRESSIONE
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Portata dellrsquougello
5 Q2 = Q1 P2
P1
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Lrsquoequazione (5) egrave stata ottenuta dopo aver semplificato il vero problema trascurando parecchi fattori quali ad esempiobullNellamaggiorpartedelleapplicazionipraticheilflussodiunliquidoegraveturbolentoenonlaminarebullLeperditediattritotendonoadaumentaredrasticamenteconlavelocitagravedelliquidobullInbasealtipodiugelloutilizzatosiusaunadiversapercentualedellrsquoenergiadisponibileperrompereilgettoedimprimergli
lo schema di spruzzo e lrsquoangolatura voluti
Per le suddette ragioni llsquoequazione (5) dagrave dei risultati affidabili se usata in una limitata gamma di pressioni vicine al valore della pressione dove si conosce la portata del flusso tenendo conto che questo range di pressione dipende dal tipo di ugello utilizzato La nostra esperienza ci ha dimostrato che ci si puograve aspettare che lrsquoerrore del valore calcolato sia inferiore al +- 6 per valori di pressione compresi tra 13 fino a 3 volte il valore di riferimento
Ad esempio un ugello con portata 10 lpm a 3 bar secondo lrsquoequazione (5) avrebbe i seguenti valori di flussoa 1 bar 577 lpma 9 bar 173 lpmin condizioni reali ci si puograve aspettare che i valori di flusso sianoalti come 61 lpm a 1 barbassi come 162 lpm a 9 barLe sopracitate condizioni devono essere intese solo come una linea guida di riferimento poicheacute molti fattori interferiscono in ope-razioni reali che non sono state qui considerate come ad esempio il tipo di liquido la viscositagrave del liquido e la sua densitagrave
Probabile percentuale di deviazione dai valori teorici a quelli reali
Inoltre gli errori percentuali sopra descritti vanno riferiti ad ugelli che usano parte dellrsquoenergia del flusso per produrre geometrie di spruzzo ad ampia angolaturaSi potranno avere valori piugrave bassi per ugelli ad angolo di spruzzo stretto ugelli ad impatto ed ugelli con getto a dardoLe prove di laboratorio ed i relativi diagrammi mostrano che i valori di portata reali per ogni ugello nella pratica vengono utilizzati quando si deve ottenere un risultato preciso
Coefficiente di scarico di un ugello
Con riferimento allrsquoequazione (4) se consideriamo un valore di pressione uguale a 1 (P = 1 bar) la portata del flusso dellrsquougello diventa
K egrave un parametro ampiamente usato per lrsquoindustria dellrsquoantincendio
In alcuni casi si fa riferimento al coefficiente di scarico dellrsquougello o in breve al coefficiente dellrsquougello per indicare la portata di quellrsquougello per unrsquounitagrave di pressione Naturalmente per un dato valore di pressione Pn il valore del flusso saragrave
+ 6
+ 3
- 3
- 6
CAPACITArsquo AD UN DATO VALORE DI PRESSIONE QUANDO SI CONOSCE K
CAPACITArsquo DELLrsquoUGELLO PER P = 1 barQ = K P = K 1 = K
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Portata dellugello
6 Qn = K Pn
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Per angolo di spruzzo si intende lrsquoangolo di apertura che il getto di goccioline dellrsquougello forma al momento in cui esce dallrsquoori-fizio dellrsquougello stesso ed egrave uno dei parametri fondamentali per la scelta di un ugello adatto e funzionaleLrsquoampiezza dellrsquoangolo di spruzzo infatti insieme alla distanza tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il bersaglio del getto determina lrsquoarea di copertura dello spruzzo e la densitagrave del liquido spruzzato rispetto allrsquoarea di copertura Consultate i nostri Cataloghi per avere una descrizione di tutte le diverse geometrie di spruzzo possibiliLa tabella a fondo pagina da lrsquoampiezza teorica dello spruzzo calcolata sulla base dellrsquoangolo di spruzzo di un ugello e della distanza che intercorre tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il punto di impatto del gettoEgrave importante notare che a causa di diversi fattori quali ad esempio le forze di gravitagrave e la deriva aerodinamica lrsquoangolo di spruzzo non puograve essere mantenuto se non entro distanze limitate di solito fino a 300 mm dallrsquoorifizio dellrsquougelloPer gli atomizzatori ad aria compressa egrave improprio usare il termine di angolo di spruzzo percheacute non si puograve misurare alcun valore preciso Pertanto i valori dati nei Cataloghi specifici vanno intesi solamente come linee guida
COPERTURA DELLO SPRUZZO TEORICA
a varie distanze dallrsquoorifizio dellrsquougello
Angolo 50 100 150 200 250 300 400 500 600 700 800 1000 di spruzzo mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm
15deg 13 26 40 53 66 79 105 132 158 184 211 263 25deg 22 44 67 89 111 133 177 222 266 310 355 443 30deg 27 54 80 107 134 161 214 268 322 375 429 536 35deg 32 63 95 126 158 189 252 315 378 441 505 631 40deg 36 73 109 146 182 218 291 364 437 510 582 728 45deg 41 83 124 166 207 249 331 414 497 580 663 828 50deg 47 93 140 187 233 280 373 466 560 653 746 933 60deg 58 116 173 231 289 346 462 577 693 808 924 1150 65deg 64 127 191 255 319 382 510 637 765 892 1020 1270 70deg 70 140 210 280 350 420 560 700 840 980 1120 1400 75deg 77 154 230 307 384 460 614 767 921 1070 1230 1530 80deg 84 168 252 336 420 504 671 839 1010 1180 1340 1680 90deg 100 200 300 400 500 600 800 1000 1200 1400 1600 2000 95deg 109 218 327 437 546 655 873 1090 1310 1530 1750 2180 100deg 119 238 358 477 596 715 953 1190 1430 1670 1910 2380 110deg 143 286 429 571 714 857 1140 1430 1710 2000 2290 2856 120deg 173 346 520 693 866 1040 1390 1730 2080 2430 2771 3464 130deg 215 429 643 858 1070 1290 1720 2150 2570 3002 3431 4289
DoveASCbull = Copertura dello Spruzzo EffettivaTSCbull = Copertura dello Spruzzo TeoricaASAbull = Angolo di Spruzzo EffettivoTSAbull = Angolo di Spruzzo TeoricoL bull = Distanze dello Spruzzo
TSC = 2 middot L middot ctan ( TSA )2
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UGELLI SPRUZZATORI Angolo di spruzzo
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A seconda del modello di ugello le variazioni della pressione di alimentazione possono avere una grande influenza sul valore dellrsquoangolo di spruzzoIn genere con lrsquoaumento della turbolenza della pressione gli ugelli a cono pieno producono angoli di spruzzo piugrave stretti gli ugelli a getto piatto producono angoli di spruzzo piugrave ampi mentre gli ugelli che operano in base al principio di deflessione come gli ugelli a spirale e gli ugelli a getto piatto di stile K subiscono di meno le variazioni di pressioneNessun ugello puograve funzionare bene a valori bassi di pressione (inferiori a 05 bar in base al tipo di ugello) le prestazioni peg-giorano sensibilmente le gocce del liquido spruzzato diventano piugrave grandi le geometrie di spruzzo non sono piugrave ben definite e di hanno valori di angolatura dello spruzzo piugrave bassi
Le figure mostrano gli angoli di spruzzo di diversi ugelli a pressioni di valore diversoQualora la vostra applicazione richiedesse tassativamente un determinato valore di angolo di spruzzo ad un determinato valore di pressione o gamma limitata di valori vi preghiamo di richiedere un rapporto di collaudo al nostro Laboratorio
Ugello a cono pienoDDW 2235
Ugello a getto piattoJCW 2245
Ugello a spiraleECW 2230
Pressione 05 bar Pressione 05 bar Pressione 05 bar
Pressione 3 bar Pressione 3 bar Pressione 3 bar
Pressione 10 bar Pressione 10 bar Pressione 10 bar
Fotografie ottenute con flash 120000S
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RIUGELLI SPRUZZATORI Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo
foto 1
foto 4
foto 7
foto 2
foto 5
foto 8
foto 3
foto 6
foto 9
Nella foto 2 si puograve osservare il processo di formazione delle gocce descritto a pagina 11
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Termini e definizioni
Oltre che dalla portata dalla conformazione dello spruzzo e dal suo angolo un ugello egrave caratterizzato da un parametro chiamato distribuzioneLo spruzzo egrave formato da una dispersione di goccioline di liquido in una corrente aeriformese consideriamo le goccioline passanti per un piano π normale allrsquoasse dellrsquougello osserviamo che tendono ad allontanarsi ma questa dispersione non egrave in genere uniforme e si potranno individuare zone dove le goccioline sono maggiormente addensate ed altre dove sono piugrave disperse La distribuzione egrave un indice dellrsquoaddensamento (o della dispersione) delle goccioline presenti allrsquointerno dello spruzzo Consideriamo lo spruzzo rappresentato in figura 1
alla pressione P lrsquougello eroga una portata Q che allrsquouscita dellrsquoorifizio viene atomiz-zataAd ogni distanza H (detta altezza di spruzzo) possiamo individuare un piano π nor-male allrsquoasse dellrsquougello che seziona lo spruzzoLa conseguente superficie S (detta sezione di spruzzo) dipende da vari parametria) la conformazione dello spruzzo F (Es Cono Pieno)b) lrsquoangolo di spruzzo αc) la distanza HPossiamo quindi scrivere S = S (F α H)Nel caso di un ugello a cono pieno standard la sezione egrave un cerchio di diametro C (detto copertura di spruzzo)Per cui si ha S = 0785 C2 con C = C (H)Il flusso di liquido rappresentato dalle goccioline passa per ogni sezione SMa se la portata complessiva Q egrave costante non altrettanto saranno le portate riferite ad aree inferiori appartenenti alla sezione
Si introduce pertanto la seguente funzione
1) Portata specifica
La funzione q dipende dallo specifico punto della sezione in cui viene misurata per cui si ha
La misurazione della funzione q egrave perograve onerosa pertanto si preferisce individuare due funzioni anchrsquoesse derivate dalla portata che possano rappresentare adeguatamente la dispersione delle goccioline
Distribuzione2) Lineare Effettiva
Nota la direzione x egrave presa come direzione generica
Distribuzione3) Angolare Effettiva
part Qpart x
qx =UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Figura 1
q = limΔS 0
ΔQΔS
q = = f (x y H)part Qpart S
part Qpart φ
qφ =
ΔQ egrave la portata che passa attraverso unrsquoarea ΔSdove ΔS area appartenente alla sezione S
x e y sono le coordinate locali del piano della sezionedove H egrave la distanza del piano π dallrsquoorifizio dellrsquougello
partQ egrave la variazione della portatadove partx egrave la variazione di una coordinata lineare
partQ egrave la variazione della portatadove partφ egrave la variazione di una coordinata angolare
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UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
I valori assunti da queste funzioni caratterizzano lo spruzzo e permettono di tracciare gli specifici grafici chiamati Curve di distribuzione
Dallrsquoanalisi delle curve si puograve determinare il tipo di conformazione del getto (Spray Pattern)Il tipo di curva infatti indica se un ugello appartiene a uno dei seguenti tipi cono pieno cono cavo dardo lama ecc
Misurazione della distribuzione
Le distribuzioni vengono determinate tramite un dispositivo chiamato ldquoPatternatorrdquo (traducibile in italiano coi termini Misuratore di distribuzione o Caratterizzatore di spruzzo)
Il patternator egrave costituito essenzialmente da 4 parti1) Collettore2) Cella di raccolta3) Blocco di misura4) Blocco di scaricoNota Gli N collettori costituiscono il captatoreLrsquougello viene posto sopra lrsquoapparecchiatura in modo che il getto investa il captatore ortogonalmentePer misurare la distribuzione lineare occorre utilizza-re un captatore lineare (figura 5) mentre per la distri-buzione angolare occorre utilizzare un distributore circolare (figura 6)Ogni collettore (1) intercetta il flusso di goccioline passante per il proprio settore e lo convoglia nella relativa cella di raccolta (2)
Il blocco di misura (3) determina la quantitagrave di liquido raccolta Il blocco di scarico (4) permette lo scarico del liquido dopo la fine della prova
Esistono due tipi di patternator
Patternator Analogici1 forniscono un indicazione diretta dei volumi raccolti tramite la visualizzazione dei livelli di liquido in ogni cellaPatternator Digitali2 forniscono una lettura automatica dei volumi raccolti e riportano i valori rilevati su un apposito file
Figura 2 Distribuzione lineare Figura 3 Distribuzione angolare
Figura 4
Figura 6 Captatore circolareFigura 5 Captatore lineare
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UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Normalizzazione della distribuzione
I valori misurati tramite il Patternator permettono il tracciamento delle curve di distribuzioneOltre alla rappresentazione a linee della distribuzione illustrata nelle Figure 2 e 3 viene solitamente utilizzata una rappre-sentazione a barre verticali che richiama visivamente il livello del liquido raccolto nelle celle a colonna utilizzate nei vecchi dispositivi digitali
Oltre che dallrsquoaltezza di spruzzo e dalle condizioni operative le curve di distribuzione dipendono dal tempo di prova maggiore egrave il tempo di prova e conseguentemente maggiore egrave il volume captatoPer eliminare la dipendenza del tempo dai valori misurati si passa dalle distribuzioni effettive a quelle normalizzate
Distribuzione4) Lineare Normalizzata
Distribuzione5) Angolare Normalizzata
Nota il valore massimo si riferisce tra la serie di valori rilevanti nelle N celleOltre alle distribuzioni posso normalizzare gli intervalli applicando le seguente espressioni
Intervallo6) Lineare Normalizzato
Intervallo7) Angolare Normalizzato
Lrsquoapertura lineare normalizzata
2
N=Δλ egrave definita in un intervallo [-1+1]
Lrsquoapertura angolare normalizzataN
πθ
2=Δ egrave definita in un intervallo [0+2π]
Figura 7 Curva di distribuzione lineare effettiva Figura 8 Curva di distribuzione angolare effettiva
Mx
xx q
q=δ
N
πθ
2=Δ
Figura 9 Curva di distribuzione lineare normalizzata Figura 10 Curva di distribuzione angolare normalizzata
qx egrave la distribuzione lineare di una cella genericadove qx
M egrave la distribuzione lineare massima misurata
qφ egrave la distribuzione angolare di una cella genericadove qφ
M egrave la distribuzione angolare massima misurata
2 egrave lrsquoampiezza lineare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle attive
2π egrave lrsquoampiezza angolare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle
Mq
q
ϕ
ϕϕδ =φ
φ
φ
2
N=Δλ
2
N=Δλ
22 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Valutazione della distribuzione
La caratterizzazione delle curve di distribuzione viene eseguita considerando 3 proprietagrave
a) UNIFORMITAgrave b) MONOTONIA c) SIMMETRIA
Per comprendere il significato di queste 3 proprietagrave esaminiamo le seguenti figure
a) Definiamo UNIFORME una distribuzione che minimizza il rapporto AAdeg
b) Definiamo MONOTONA una distribuzione che cresce nella parte sinistra e diminuisce nella parte destra c) Definiamo SIMMETRICA una distribuzione che minimizza il rapporto A+A-
Le seguenti distribuzioni rappresentano quindi dei casi ideali
Queste 3 proprietagrave vengono valutate tramite la definizione dei seguenti parametri
1 Uniformitagrave Integrale
2 Uniformitagrave Incrementale
3 Indice di Simmetria
Maggiori dettagli delle modalitagrave di ottenimento di questi parametro sono disponibili nella Relazione Tecnica REL 080002 che puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico
Figura 12Distribuzione normalizzata monotona
Figura 11Distribuzione normalizzata monotona
Figura 14 Distribuzioneidealmente monotona
Figura 15 Distribuzioneidealmente simmetrica
Figura 13 Distribuzioneidealmente uniforme
1001 sdot=MA
AU
1002
2 sdot=lowastσ
U
1001
sdot⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
sdotminus=
lowast
lowast
δ
ε
NI S
sum minus=lowast
M
i iδδε
A egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione normalizzatadove Adeg egrave lrsquoarea complementare a A rispetto al rettangolo drsquoinviluppo 2 times 1
La parte sinistra egrave il tratto -1 0dove La parte destra egrave il tratto 0 +1
A+ egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte positivadove A- egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte negativa
dove
dove δrsquo egrave il valore della portata normalizzata della cella simmetrica M celle utili in una semiapertura
lowast
lowast sum=
N
N
i i
δ
δ N celle utili
A area sottesa dalla curva di distribuzione AM area sottesa dalla curva di distribuzione idealedove
sum minus= +lowast
1
N
i ii δδσ
N celle utili
23wwwpnritCTG SH06 IT
I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
UGEL
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ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
UGEL
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PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
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Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
UGEL
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RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
27wwwpnritCTG SH06 IT
UGEL
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ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
28 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGEL
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PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
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MAT
ERIA
LI U
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I
Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
30 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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MAT
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I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
ERIA
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GELL
I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
33wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
1400 3260 1020 2540 0544 1640 0183 1140 0072 0664 0019
1500 3490 1170 2720 0617 176 0208 1220 0083 0712 0022
1600 3720 1330 2890 0697 1880 0234 1300 0093 0758 0025
1700 10rdquo 3950 1490 3080 0784 1990 0260 1380 0104 0806 0028
1800 0546 0010 3260 0875 2110 0290 1470 0116 0854 0032
1900 0575 0012 3440 0965 2230 0323 1550 0129 0901 0034
2000 0606 0012 3617 1060 2340 0356 1630 0143 0946 0037
2200 0667 0015 3980 1280 2580 0429 1790 0172 1050 0045
2400 0727 0017 12rdquo 2820 0507 1950 0200 1140 0053
2600 0788 0021 0563 0009 3050 0589 2110 0234 1230 0061
2800 0848 0023 0606 0010 14rdquo 3280 0676 2280 0268 1330 0070
3000 0909 0026 0649 0011 0532 0007 3520 0773 2440 0306 1420 0080
3500 1060 0035 0760 0015 0620 0009 4110 105 2850 0416 1660 0108
4000 1210 0045 0866 0020 0709 0012 16rdquo 4690 135 3250 0532 1900 0139
4500 1360 0056 0976 0025 0798 0015 0606 0007 3660 0674 2130 0173
5000 1520 0069 1080 0029 0886 0018 0674 0009 4070 0822 2370 0212
6000 1810 0097 1290 0042 1070 0026 0808 0013 18rdquo 4880 1160 2850 0301
7000 2120 0130 1510 0055 1240 0035 0940 0017 0741 0010 5690 1580 3310 0403
8000 2420 0168 1730 0072 1420 0045 1080 0022 0847 0012 6510 2050 3790 0525
9000 2730 0210 1950 0091 1600 0056 1210 0027 0954 0015 4270 0659
10000 3030 0257 2170 0111 1770 0067 1350 0033 1050 0019 4740 0801
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
1 0458 0726 0251 0170 38rdquo 12rdquo
2 0918 2590 0501 0600 0272 0136 0170 0044 34rdquo
3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
4 1840 9570 1000 2090 0543 048 0340 0151 0192 0038 0120 0012
5 2290 14450 1250 3180 0679 070 0425 0223 0241 0057 0150 0017
6 1500 4460 0815 0980 0510 0309 0289 0077 0180 0024 114rdquo
8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
10 1360 2520 0850 0798 0481 0193 0300 0061 0172 0015 0127 0008
15 2040 5370 1280 1690 0722 0403 0450 0124 0258 0032 019 0015
20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
40 0308 0027 0216 0010 3400 10720 1920 2500 1200 0758 0689 0193 0507 0091
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60 0462 0055 0324 0023 2890 5410 1800 1610 103 0400 0761 0187
70 0539 0098 0378 0031 3rdquo 3370 7270 2100 2150 1210 0541 0888 0248
80 0616 0092 0432 0039 028 0014 312rdquo 2400 2760 1380 0690 1010 0315
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100 0770 0141 0540 0059 035 002 0261 0010 4rdquo 3000 4250 1720 1050 1270 0488
150 1150 0295 0810 0125 0524 0042 0392 0021 0304 0011 4500 9300 2580 2260 1900 1030
200 1540 0512 1080 0212 0699 0072 0523 0036 0405 0019 3440 3910 2540 1810
250 1920 0773 1350 0322 0874 0108 0653 0053 0507 0028 5rdquo 3170 2740
300 2310 1100 1620 0449 105 0152 0784 0074 0608 004 0387 0014 3800 3820
350 2690 1470 1890 0606 122 0203 0915 0099 0710 0053 0452 0018 6rdquo 4440 5180
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450 3460 2390 2430 0979 157 0328 1180 0161 0912 0084 0581 0028 0402 0012 5710 8450
500 3850 2950 2700 1200 175 0403 1310 0196 1010 0101 0646 0034 0447 0014
550 4230 3550 2970 1440 192 0479 1440 0232 1110 0122 0710 0041 0491 0016
600 4620 4200 3240 1690 2100 0566 1570 0273 1220 0146 0775 0047 0536 0019
650 5000 6880 3510 1970 2270 0658 1700 0319 1320 0169 0839 0055 0581 0022
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800 4320 2950 2800 0977 2090 0473 1620 0246 1030 0081 0715 0032 8rdquo
850 4590 3310 2970 1090 2220 0528 1720 0277 1100 0091 076 0036 0439 0009
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950 3320 1350 248 0649 1930 0342 1230 0111 0849 0045 0491 0012
1000 3500 1500 261 0714 2030 0377 1290 0122 0894 0049 0516 0013
1100 3850 1750 2870 0860 2230 0452 1420 0147 0983 0059 0568 0015
1200 4200 2140 3140 1020 2430 0534 1550 0172 1070 0069 0620 0018
1300 3400 1190 2640 0627 1680 0200 1160 008 0671 0021
1400 3660 1370 2840 0722 1810 0232 1250 0091 0723 0024
1500 3920 1560 3040 0818 1940 0264 1340 0105 0775 0027
1600 4180 1780 3240 0924 2070 0297 1430 0118 0826 0031
1700 10rdquo 4440 1990 3450 1040 2190 0331 1520 0132 0878 0035
1800 0590 0012 3650 1160 2320 0369 1610 0147 0930 0039
1900 0622 0014 3850 1280 2450 041 1700 0163 0981 0042
2000 0655 0015 40500 1410 2580 0452 1790 0181 1030 0046
2200 0721 0018 4460 1700 2840 0545 1970 0217 1140 0056
2400 0786 0021 12rdquo 3100 0645 2140 0253 1240 0065
2600 0852 0025 0600 001 3360 0749 2320 0296 1340 0076
2800 0917 0028 0646 0012 14rdquo 3610 0859 2500 0339 1450 0087
3000 0983 0032 0692 0013 0573 0008 3870 0982 268 0387 1550 0099
3500 1150 0043 0810 0018 0668 0011 4520 1330 3130 0526 1810 0134
4000 1310 0055 0923 0023 0764 0014 16rdquo 5160 1720 3570 0673 2070 0172
4500 1470 0068 1040 0029 0860 0018 0658 0009 4020 0853 2320 0214
5000 1640 0084 1150 0034 0955 0022 0731 0011 4470 1040 2580 0262
6000 1960 0118 1380 0049 1150 0031 0877 0016 18rdquo 5360 1470 3100 0373
7000 2290 0158 1610 0065 1340 0042 1020 0021 0808 0012 6250 2000 3610 0499
8000 2620 0204 1840 0085 1530 0054 1170 0027 0924 0015 7150 2590 4130 065
9000 2950 0256 2080 0107 1720 0067 1310 0033 1040 0019 4650 0816
10000 3280 0313 2310 0130 1910 0081 1460 0041 1150 0023 5160 0992
TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
10 75 12 038 4 11 50
15 80 12 044 4 11 55
20 90 14 065 4 11 65
25 100 14 082 4 11 75
32 120 14 117 4 14 90
40 130 14 139 4 14 100
50 140 14 162 4 14 110
65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
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NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
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Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
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Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
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CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
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I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
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Venezuela
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TentativiNumero di gocce esaminate durante il tempo di prova comprende sia le gocce validate che quelle scartate per difetti di forma
Criteri di calcolo correttiUna correzione matematica egrave applicata alle gocce in una zona al contorno della zona di prova che sono state validate durante la prova oppure alle gocce che non hanno una forma perfettamente sferica in modo da condurre lrsquoesame in base a param-etri omogenei Questa correzione si rende necessaria per avere una proporzionalitagrave diretta tra la fase del raggio laser ed il diametro delle gocce
Densitagrave numericaIl numero di gocce che passa attraverso la zona di prova nella durata temporale della prova
Zona di provaLrsquo area nella quale i due raggi laser si incrociano nella quale tutte le gocce che attraversano la zona di prova sono considerate Le gocce che rispettano determinati parametri di forma sono prese come valide ai fini della prova e costituiscono il campione esaminato del quale sono forniti i parametri di dimensione e velocitagrave
Gocce validateSono le gocce accettate in base ai parametri dimensionali fissati e che costituiscono il campione esaminato
Test di velocitagraveIstogramma che riporta la distribuzione di velocitagrave delle varie gocce in metri per secondo
Portata in volumeIl volume in centimetri cubi al secondo delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
Densitagrave di volumeIl volume in centimetri cubi al secondo e per centimetro quadro delle gocce validate che transitano attraverso la zona di prova
UGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
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PNR puograve fornire su richiesta la documentazione completa contenente i rapporti sui parametri precedentemente illustrati noncheacute altre informazioni su tutti gli atomizzatori PNR
Nella foto a fianco lrsquoesecuzione di un test nel nostro labora-torioUsiamo un interferometro laser azionato da un computer per rilevare e registrare i parametri di spruzzo mentre le capacitagrave del fluido ed i valori della pressione di alimentazione vengono monitorati con strumenti ad alta precisione
UGEL
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RIUGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
NOTA IMPORTANTE
Come accennato a pagina 12 i valori dei diametri misurati con il PDPA (D10 D20 D30 D32 ecc) sono relativi a uno specifico volu-me di misura cambiando la posizione del volume di misura i valori misurati possono cambiare anche sensibilmenteUna corretta caratterizzazione richiede molti rilievi e il risultato finale dipende comunque dalle modalitagrave con cui vengono scelte le posizioni dei volumi di misuraEgrave pertanto insufficiente dare i valori di una sola misura pretendendo di caratterizzare la granulometria dellrsquointero getto e quindi le caratteristiche di un particolare atomizzatoreNon occorre poi dimenticare che ogni misura dipende fortemente dalle condizioni di prova (pressione liquido pressione aria temperatura ambiente umiditagrave ambiente ecc) che possono variare notevolmente nella vita operativaIl progettista di un impianto non deve utilizzare i dati di granulometria forniti come valori assoluti da inserire nei calcoli ma usarli per inquadrare lrsquoatomizzare in una determinata classe prestazionalePer avere dati utili allrsquoutilizzo per calcoli di processo egrave il progettista stesso che deve specificare le condizioni di prova applicabili
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Per calcolare la portata di scarico di un ugello si deve usare la legge di Bernoulli che dice che lrsquoenergia di un flusso liquido rimane invariata in tutte le parti del flusso Lrsquoattrito ed eventuali perdite di turbolenza non vengono prese in considerazione e ciograve egrave ragionevole per i nostri scopi se il calcolo viene eseguito su due sezioni non troppo distanti lrsquouna dallrsquoaltra
La legge di Bernoulli puograve essere formulata nel modo seguente
Pertanto se consideriamo due sezioni dello stesso tubo la sezione A e la sezione B possiamo definire che llrsquoenergia del flusso rimane costante scrivendo la formula nel modo seguente
Infine se consideriamo che le due sezioni sopra citate sono quelle prese immediatamente prima ed immediatamente dopo lrsquoorifizio dellrsquougello essendo
ZA = ZB PB = 0 (PA egrave una pressione differenziale riferita alla pressione atmosferica)
VA cong 0 trascurabile se paragonata a VB (per diametro orifizio molto piugrave piccolo del diametro del condotto)
Si arriva alla formula
Quando infine definiamo una nuova costante k per includere il valore dello spazio di emissione dellrsquoorifizio dellrsquougello (A) otteniamo la seguente equazione in base alla quale per un ugello che spruzza un liquido in uno spazio a pressione ambiente il flusso di uscita egrave proporzionale alla pressione di alimentazione
Considerando ora due diversi valori di pressione per uno stesso ugello poicheacute k sta per una quantitagrave costante possiamo scrivere che
e derivare da questa equazione che rende possibile calcolare il valore di flusso di un ugello per ogni valore di pressione una volta conosciuto il valore del flusso ad unrsquoaltra pressione
Lrsquoenergia di un dato flusso di liquido che attraversa una data sezione di tubazione egrave composta di tre parti vale a dire
P Energia di deformazione di volume di liquido per unitagrave di volume o pressione
1 ρV2 Energia cinetica di una particella di liquido per unitagrave di volume2ρgz Energia potenziale di una particella di liquido per unitagrave di volume
Dove ρ = densitagrave del liquido g = accelerazione gravitazionale
z = altezza rispetto ad un piano di riferimento V = Velocitagrave del liquido
PA = 1 ρVB 2 rArr
2
K = Q rArr
PK =
Q1 = Q2 rArr
P1 P2
Q = A V rArr
Q = A x C x P rArr
1 P + 1 ρV2 + ρgz = E
2
VB = 2 PA rArr ρ
Q1 = P1
Q2 P2
3 V = C P
4 Q = K P
2 PA + 1 ρVA 2 + ρgzA = PB + 1 ρVB
2 + ρgzB 2 2
LA VELOCITArsquo DI EFFLUSSO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO AD UNA DIVERSA PRESSIONE
UGEL
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PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Portata dellrsquougello
5 Q2 = Q1 P2
P1
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Lrsquoequazione (5) egrave stata ottenuta dopo aver semplificato il vero problema trascurando parecchi fattori quali ad esempiobullNellamaggiorpartedelleapplicazionipraticheilflussodiunliquidoegraveturbolentoenonlaminarebullLeperditediattritotendonoadaumentaredrasticamenteconlavelocitagravedelliquidobullInbasealtipodiugelloutilizzatosiusaunadiversapercentualedellrsquoenergiadisponibileperrompereilgettoedimprimergli
lo schema di spruzzo e lrsquoangolatura voluti
Per le suddette ragioni llsquoequazione (5) dagrave dei risultati affidabili se usata in una limitata gamma di pressioni vicine al valore della pressione dove si conosce la portata del flusso tenendo conto che questo range di pressione dipende dal tipo di ugello utilizzato La nostra esperienza ci ha dimostrato che ci si puograve aspettare che lrsquoerrore del valore calcolato sia inferiore al +- 6 per valori di pressione compresi tra 13 fino a 3 volte il valore di riferimento
Ad esempio un ugello con portata 10 lpm a 3 bar secondo lrsquoequazione (5) avrebbe i seguenti valori di flussoa 1 bar 577 lpma 9 bar 173 lpmin condizioni reali ci si puograve aspettare che i valori di flusso sianoalti come 61 lpm a 1 barbassi come 162 lpm a 9 barLe sopracitate condizioni devono essere intese solo come una linea guida di riferimento poicheacute molti fattori interferiscono in ope-razioni reali che non sono state qui considerate come ad esempio il tipo di liquido la viscositagrave del liquido e la sua densitagrave
Probabile percentuale di deviazione dai valori teorici a quelli reali
Inoltre gli errori percentuali sopra descritti vanno riferiti ad ugelli che usano parte dellrsquoenergia del flusso per produrre geometrie di spruzzo ad ampia angolaturaSi potranno avere valori piugrave bassi per ugelli ad angolo di spruzzo stretto ugelli ad impatto ed ugelli con getto a dardoLe prove di laboratorio ed i relativi diagrammi mostrano che i valori di portata reali per ogni ugello nella pratica vengono utilizzati quando si deve ottenere un risultato preciso
Coefficiente di scarico di un ugello
Con riferimento allrsquoequazione (4) se consideriamo un valore di pressione uguale a 1 (P = 1 bar) la portata del flusso dellrsquougello diventa
K egrave un parametro ampiamente usato per lrsquoindustria dellrsquoantincendio
In alcuni casi si fa riferimento al coefficiente di scarico dellrsquougello o in breve al coefficiente dellrsquougello per indicare la portata di quellrsquougello per unrsquounitagrave di pressione Naturalmente per un dato valore di pressione Pn il valore del flusso saragrave
+ 6
+ 3
- 3
- 6
CAPACITArsquo AD UN DATO VALORE DI PRESSIONE QUANDO SI CONOSCE K
CAPACITArsquo DELLrsquoUGELLO PER P = 1 barQ = K P = K 1 = K
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RIUGELLI SPRUZZATORI Portata dellugello
6 Qn = K Pn
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Per angolo di spruzzo si intende lrsquoangolo di apertura che il getto di goccioline dellrsquougello forma al momento in cui esce dallrsquoori-fizio dellrsquougello stesso ed egrave uno dei parametri fondamentali per la scelta di un ugello adatto e funzionaleLrsquoampiezza dellrsquoangolo di spruzzo infatti insieme alla distanza tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il bersaglio del getto determina lrsquoarea di copertura dello spruzzo e la densitagrave del liquido spruzzato rispetto allrsquoarea di copertura Consultate i nostri Cataloghi per avere una descrizione di tutte le diverse geometrie di spruzzo possibiliLa tabella a fondo pagina da lrsquoampiezza teorica dello spruzzo calcolata sulla base dellrsquoangolo di spruzzo di un ugello e della distanza che intercorre tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il punto di impatto del gettoEgrave importante notare che a causa di diversi fattori quali ad esempio le forze di gravitagrave e la deriva aerodinamica lrsquoangolo di spruzzo non puograve essere mantenuto se non entro distanze limitate di solito fino a 300 mm dallrsquoorifizio dellrsquougelloPer gli atomizzatori ad aria compressa egrave improprio usare il termine di angolo di spruzzo percheacute non si puograve misurare alcun valore preciso Pertanto i valori dati nei Cataloghi specifici vanno intesi solamente come linee guida
COPERTURA DELLO SPRUZZO TEORICA
a varie distanze dallrsquoorifizio dellrsquougello
Angolo 50 100 150 200 250 300 400 500 600 700 800 1000 di spruzzo mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm
15deg 13 26 40 53 66 79 105 132 158 184 211 263 25deg 22 44 67 89 111 133 177 222 266 310 355 443 30deg 27 54 80 107 134 161 214 268 322 375 429 536 35deg 32 63 95 126 158 189 252 315 378 441 505 631 40deg 36 73 109 146 182 218 291 364 437 510 582 728 45deg 41 83 124 166 207 249 331 414 497 580 663 828 50deg 47 93 140 187 233 280 373 466 560 653 746 933 60deg 58 116 173 231 289 346 462 577 693 808 924 1150 65deg 64 127 191 255 319 382 510 637 765 892 1020 1270 70deg 70 140 210 280 350 420 560 700 840 980 1120 1400 75deg 77 154 230 307 384 460 614 767 921 1070 1230 1530 80deg 84 168 252 336 420 504 671 839 1010 1180 1340 1680 90deg 100 200 300 400 500 600 800 1000 1200 1400 1600 2000 95deg 109 218 327 437 546 655 873 1090 1310 1530 1750 2180 100deg 119 238 358 477 596 715 953 1190 1430 1670 1910 2380 110deg 143 286 429 571 714 857 1140 1430 1710 2000 2290 2856 120deg 173 346 520 693 866 1040 1390 1730 2080 2430 2771 3464 130deg 215 429 643 858 1070 1290 1720 2150 2570 3002 3431 4289
DoveASCbull = Copertura dello Spruzzo EffettivaTSCbull = Copertura dello Spruzzo TeoricaASAbull = Angolo di Spruzzo EffettivoTSAbull = Angolo di Spruzzo TeoricoL bull = Distanze dello Spruzzo
TSC = 2 middot L middot ctan ( TSA )2
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UGELLI SPRUZZATORI Angolo di spruzzo
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A seconda del modello di ugello le variazioni della pressione di alimentazione possono avere una grande influenza sul valore dellrsquoangolo di spruzzoIn genere con lrsquoaumento della turbolenza della pressione gli ugelli a cono pieno producono angoli di spruzzo piugrave stretti gli ugelli a getto piatto producono angoli di spruzzo piugrave ampi mentre gli ugelli che operano in base al principio di deflessione come gli ugelli a spirale e gli ugelli a getto piatto di stile K subiscono di meno le variazioni di pressioneNessun ugello puograve funzionare bene a valori bassi di pressione (inferiori a 05 bar in base al tipo di ugello) le prestazioni peg-giorano sensibilmente le gocce del liquido spruzzato diventano piugrave grandi le geometrie di spruzzo non sono piugrave ben definite e di hanno valori di angolatura dello spruzzo piugrave bassi
Le figure mostrano gli angoli di spruzzo di diversi ugelli a pressioni di valore diversoQualora la vostra applicazione richiedesse tassativamente un determinato valore di angolo di spruzzo ad un determinato valore di pressione o gamma limitata di valori vi preghiamo di richiedere un rapporto di collaudo al nostro Laboratorio
Ugello a cono pienoDDW 2235
Ugello a getto piattoJCW 2245
Ugello a spiraleECW 2230
Pressione 05 bar Pressione 05 bar Pressione 05 bar
Pressione 3 bar Pressione 3 bar Pressione 3 bar
Pressione 10 bar Pressione 10 bar Pressione 10 bar
Fotografie ottenute con flash 120000S
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RIUGELLI SPRUZZATORI Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo
foto 1
foto 4
foto 7
foto 2
foto 5
foto 8
foto 3
foto 6
foto 9
Nella foto 2 si puograve osservare il processo di formazione delle gocce descritto a pagina 11
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Termini e definizioni
Oltre che dalla portata dalla conformazione dello spruzzo e dal suo angolo un ugello egrave caratterizzato da un parametro chiamato distribuzioneLo spruzzo egrave formato da una dispersione di goccioline di liquido in una corrente aeriformese consideriamo le goccioline passanti per un piano π normale allrsquoasse dellrsquougello osserviamo che tendono ad allontanarsi ma questa dispersione non egrave in genere uniforme e si potranno individuare zone dove le goccioline sono maggiormente addensate ed altre dove sono piugrave disperse La distribuzione egrave un indice dellrsquoaddensamento (o della dispersione) delle goccioline presenti allrsquointerno dello spruzzo Consideriamo lo spruzzo rappresentato in figura 1
alla pressione P lrsquougello eroga una portata Q che allrsquouscita dellrsquoorifizio viene atomiz-zataAd ogni distanza H (detta altezza di spruzzo) possiamo individuare un piano π nor-male allrsquoasse dellrsquougello che seziona lo spruzzoLa conseguente superficie S (detta sezione di spruzzo) dipende da vari parametria) la conformazione dello spruzzo F (Es Cono Pieno)b) lrsquoangolo di spruzzo αc) la distanza HPossiamo quindi scrivere S = S (F α H)Nel caso di un ugello a cono pieno standard la sezione egrave un cerchio di diametro C (detto copertura di spruzzo)Per cui si ha S = 0785 C2 con C = C (H)Il flusso di liquido rappresentato dalle goccioline passa per ogni sezione SMa se la portata complessiva Q egrave costante non altrettanto saranno le portate riferite ad aree inferiori appartenenti alla sezione
Si introduce pertanto la seguente funzione
1) Portata specifica
La funzione q dipende dallo specifico punto della sezione in cui viene misurata per cui si ha
La misurazione della funzione q egrave perograve onerosa pertanto si preferisce individuare due funzioni anchrsquoesse derivate dalla portata che possano rappresentare adeguatamente la dispersione delle goccioline
Distribuzione2) Lineare Effettiva
Nota la direzione x egrave presa come direzione generica
Distribuzione3) Angolare Effettiva
part Qpart x
qx =UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Figura 1
q = limΔS 0
ΔQΔS
q = = f (x y H)part Qpart S
part Qpart φ
qφ =
ΔQ egrave la portata che passa attraverso unrsquoarea ΔSdove ΔS area appartenente alla sezione S
x e y sono le coordinate locali del piano della sezionedove H egrave la distanza del piano π dallrsquoorifizio dellrsquougello
partQ egrave la variazione della portatadove partx egrave la variazione di una coordinata lineare
partQ egrave la variazione della portatadove partφ egrave la variazione di una coordinata angolare
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
I valori assunti da queste funzioni caratterizzano lo spruzzo e permettono di tracciare gli specifici grafici chiamati Curve di distribuzione
Dallrsquoanalisi delle curve si puograve determinare il tipo di conformazione del getto (Spray Pattern)Il tipo di curva infatti indica se un ugello appartiene a uno dei seguenti tipi cono pieno cono cavo dardo lama ecc
Misurazione della distribuzione
Le distribuzioni vengono determinate tramite un dispositivo chiamato ldquoPatternatorrdquo (traducibile in italiano coi termini Misuratore di distribuzione o Caratterizzatore di spruzzo)
Il patternator egrave costituito essenzialmente da 4 parti1) Collettore2) Cella di raccolta3) Blocco di misura4) Blocco di scaricoNota Gli N collettori costituiscono il captatoreLrsquougello viene posto sopra lrsquoapparecchiatura in modo che il getto investa il captatore ortogonalmentePer misurare la distribuzione lineare occorre utilizza-re un captatore lineare (figura 5) mentre per la distri-buzione angolare occorre utilizzare un distributore circolare (figura 6)Ogni collettore (1) intercetta il flusso di goccioline passante per il proprio settore e lo convoglia nella relativa cella di raccolta (2)
Il blocco di misura (3) determina la quantitagrave di liquido raccolta Il blocco di scarico (4) permette lo scarico del liquido dopo la fine della prova
Esistono due tipi di patternator
Patternator Analogici1 forniscono un indicazione diretta dei volumi raccolti tramite la visualizzazione dei livelli di liquido in ogni cellaPatternator Digitali2 forniscono una lettura automatica dei volumi raccolti e riportano i valori rilevati su un apposito file
Figura 2 Distribuzione lineare Figura 3 Distribuzione angolare
Figura 4
Figura 6 Captatore circolareFigura 5 Captatore lineare
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UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Normalizzazione della distribuzione
I valori misurati tramite il Patternator permettono il tracciamento delle curve di distribuzioneOltre alla rappresentazione a linee della distribuzione illustrata nelle Figure 2 e 3 viene solitamente utilizzata una rappre-sentazione a barre verticali che richiama visivamente il livello del liquido raccolto nelle celle a colonna utilizzate nei vecchi dispositivi digitali
Oltre che dallrsquoaltezza di spruzzo e dalle condizioni operative le curve di distribuzione dipendono dal tempo di prova maggiore egrave il tempo di prova e conseguentemente maggiore egrave il volume captatoPer eliminare la dipendenza del tempo dai valori misurati si passa dalle distribuzioni effettive a quelle normalizzate
Distribuzione4) Lineare Normalizzata
Distribuzione5) Angolare Normalizzata
Nota il valore massimo si riferisce tra la serie di valori rilevanti nelle N celleOltre alle distribuzioni posso normalizzare gli intervalli applicando le seguente espressioni
Intervallo6) Lineare Normalizzato
Intervallo7) Angolare Normalizzato
Lrsquoapertura lineare normalizzata
2
N=Δλ egrave definita in un intervallo [-1+1]
Lrsquoapertura angolare normalizzataN
πθ
2=Δ egrave definita in un intervallo [0+2π]
Figura 7 Curva di distribuzione lineare effettiva Figura 8 Curva di distribuzione angolare effettiva
Mx
xx q
q=δ
N
πθ
2=Δ
Figura 9 Curva di distribuzione lineare normalizzata Figura 10 Curva di distribuzione angolare normalizzata
qx egrave la distribuzione lineare di una cella genericadove qx
M egrave la distribuzione lineare massima misurata
qφ egrave la distribuzione angolare di una cella genericadove qφ
M egrave la distribuzione angolare massima misurata
2 egrave lrsquoampiezza lineare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle attive
2π egrave lrsquoampiezza angolare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle
Mq
q
ϕ
ϕϕδ =φ
φ
φ
2
N=Δλ
2
N=Δλ
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Valutazione della distribuzione
La caratterizzazione delle curve di distribuzione viene eseguita considerando 3 proprietagrave
a) UNIFORMITAgrave b) MONOTONIA c) SIMMETRIA
Per comprendere il significato di queste 3 proprietagrave esaminiamo le seguenti figure
a) Definiamo UNIFORME una distribuzione che minimizza il rapporto AAdeg
b) Definiamo MONOTONA una distribuzione che cresce nella parte sinistra e diminuisce nella parte destra c) Definiamo SIMMETRICA una distribuzione che minimizza il rapporto A+A-
Le seguenti distribuzioni rappresentano quindi dei casi ideali
Queste 3 proprietagrave vengono valutate tramite la definizione dei seguenti parametri
1 Uniformitagrave Integrale
2 Uniformitagrave Incrementale
3 Indice di Simmetria
Maggiori dettagli delle modalitagrave di ottenimento di questi parametro sono disponibili nella Relazione Tecnica REL 080002 che puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico
Figura 12Distribuzione normalizzata monotona
Figura 11Distribuzione normalizzata monotona
Figura 14 Distribuzioneidealmente monotona
Figura 15 Distribuzioneidealmente simmetrica
Figura 13 Distribuzioneidealmente uniforme
1001 sdot=MA
AU
1002
2 sdot=lowastσ
U
1001
sdot⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
sdotminus=
lowast
lowast
δ
ε
NI S
sum minus=lowast
M
i iδδε
A egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione normalizzatadove Adeg egrave lrsquoarea complementare a A rispetto al rettangolo drsquoinviluppo 2 times 1
La parte sinistra egrave il tratto -1 0dove La parte destra egrave il tratto 0 +1
A+ egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte positivadove A- egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte negativa
dove
dove δrsquo egrave il valore della portata normalizzata della cella simmetrica M celle utili in una semiapertura
lowast
lowast sum=
N
N
i i
δ
δ N celle utili
A area sottesa dalla curva di distribuzione AM area sottesa dalla curva di distribuzione idealedove
sum minus= +lowast
1
N
i ii δδσ
N celle utili
23wwwpnritCTG SH06 IT
I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
UGEL
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PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
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Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
UGEL
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ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
27wwwpnritCTG SH06 IT
UGEL
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ZATO
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UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
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UGEL
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PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
29wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
30 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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MAT
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I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
ERIA
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GELL
I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
33wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
1400 3260 1020 2540 0544 1640 0183 1140 0072 0664 0019
1500 3490 1170 2720 0617 176 0208 1220 0083 0712 0022
1600 3720 1330 2890 0697 1880 0234 1300 0093 0758 0025
1700 10rdquo 3950 1490 3080 0784 1990 0260 1380 0104 0806 0028
1800 0546 0010 3260 0875 2110 0290 1470 0116 0854 0032
1900 0575 0012 3440 0965 2230 0323 1550 0129 0901 0034
2000 0606 0012 3617 1060 2340 0356 1630 0143 0946 0037
2200 0667 0015 3980 1280 2580 0429 1790 0172 1050 0045
2400 0727 0017 12rdquo 2820 0507 1950 0200 1140 0053
2600 0788 0021 0563 0009 3050 0589 2110 0234 1230 0061
2800 0848 0023 0606 0010 14rdquo 3280 0676 2280 0268 1330 0070
3000 0909 0026 0649 0011 0532 0007 3520 0773 2440 0306 1420 0080
3500 1060 0035 0760 0015 0620 0009 4110 105 2850 0416 1660 0108
4000 1210 0045 0866 0020 0709 0012 16rdquo 4690 135 3250 0532 1900 0139
4500 1360 0056 0976 0025 0798 0015 0606 0007 3660 0674 2130 0173
5000 1520 0069 1080 0029 0886 0018 0674 0009 4070 0822 2370 0212
6000 1810 0097 1290 0042 1070 0026 0808 0013 18rdquo 4880 1160 2850 0301
7000 2120 0130 1510 0055 1240 0035 0940 0017 0741 0010 5690 1580 3310 0403
8000 2420 0168 1730 0072 1420 0045 1080 0022 0847 0012 6510 2050 3790 0525
9000 2730 0210 1950 0091 1600 0056 1210 0027 0954 0015 4270 0659
10000 3030 0257 2170 0111 1770 0067 1350 0033 1050 0019 4740 0801
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
1 0458 0726 0251 0170 38rdquo 12rdquo
2 0918 2590 0501 0600 0272 0136 0170 0044 34rdquo
3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
4 1840 9570 1000 2090 0543 048 0340 0151 0192 0038 0120 0012
5 2290 14450 1250 3180 0679 070 0425 0223 0241 0057 0150 0017
6 1500 4460 0815 0980 0510 0309 0289 0077 0180 0024 114rdquo
8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
10 1360 2520 0850 0798 0481 0193 0300 0061 0172 0015 0127 0008
15 2040 5370 1280 1690 0722 0403 0450 0124 0258 0032 019 0015
20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
40 0308 0027 0216 0010 3400 10720 1920 2500 1200 0758 0689 0193 0507 0091
50 0385 0039 0270 0017 2410 3830 1500 1140 0861 029 0634 0135
60 0462 0055 0324 0023 2890 5410 1800 1610 103 0400 0761 0187
70 0539 0098 0378 0031 3rdquo 3370 7270 2100 2150 1210 0541 0888 0248
80 0616 0092 0432 0039 028 0014 312rdquo 2400 2760 1380 0690 1010 0315
90 0693 0115 0486 0048 0315 0017 0235 0008 2700 3470 1550 0862 1140 0397
100 0770 0141 0540 0059 035 002 0261 0010 4rdquo 3000 4250 1720 1050 1270 0488
150 1150 0295 0810 0125 0524 0042 0392 0021 0304 0011 4500 9300 2580 2260 1900 1030
200 1540 0512 1080 0212 0699 0072 0523 0036 0405 0019 3440 3910 2540 1810
250 1920 0773 1350 0322 0874 0108 0653 0053 0507 0028 5rdquo 3170 2740
300 2310 1100 1620 0449 105 0152 0784 0074 0608 004 0387 0014 3800 3820
350 2690 1470 1890 0606 122 0203 0915 0099 0710 0053 0452 0018 6rdquo 4440 5180
400 3080 1920 2160 0780 14 0264 1050 0128 0811 0068 0516 0023 0375 0009 5070 6690
450 3460 2390 2430 0979 157 0328 1180 0161 0912 0084 0581 0028 0402 0012 5710 8450
500 3850 2950 2700 1200 175 0403 1310 0196 1010 0101 0646 0034 0447 0014
550 4230 3550 2970 1440 192 0479 1440 0232 1110 0122 0710 0041 0491 0016
600 4620 4200 3240 1690 2100 0566 1570 0273 1220 0146 0775 0047 0536 0019
650 5000 6880 3510 1970 2270 0658 1700 0319 1320 0169 0839 0055 0581 0022
700 5390 5630 3780 2280 2450 0759 1830 0368 1420 0194 0904 0063 0625 0025
750 577 6440 4050 2600 2620 0863 1960 042 1520 0218 0968 0072 067 0029
800 4320 2950 2800 0977 2090 0473 1620 0246 1030 0081 0715 0032 8rdquo
850 4590 3310 2970 1090 2220 0528 1720 0277 1100 0091 076 0036 0439 0009
900 3150 1220 2350 0585 1820 0308 1160 0100 0804 0041 0465 001
950 3320 1350 248 0649 1930 0342 1230 0111 0849 0045 0491 0012
1000 3500 1500 261 0714 2030 0377 1290 0122 0894 0049 0516 0013
1100 3850 1750 2870 0860 2230 0452 1420 0147 0983 0059 0568 0015
1200 4200 2140 3140 1020 2430 0534 1550 0172 1070 0069 0620 0018
1300 3400 1190 2640 0627 1680 0200 1160 008 0671 0021
1400 3660 1370 2840 0722 1810 0232 1250 0091 0723 0024
1500 3920 1560 3040 0818 1940 0264 1340 0105 0775 0027
1600 4180 1780 3240 0924 2070 0297 1430 0118 0826 0031
1700 10rdquo 4440 1990 3450 1040 2190 0331 1520 0132 0878 0035
1800 0590 0012 3650 1160 2320 0369 1610 0147 0930 0039
1900 0622 0014 3850 1280 2450 041 1700 0163 0981 0042
2000 0655 0015 40500 1410 2580 0452 1790 0181 1030 0046
2200 0721 0018 4460 1700 2840 0545 1970 0217 1140 0056
2400 0786 0021 12rdquo 3100 0645 2140 0253 1240 0065
2600 0852 0025 0600 001 3360 0749 2320 0296 1340 0076
2800 0917 0028 0646 0012 14rdquo 3610 0859 2500 0339 1450 0087
3000 0983 0032 0692 0013 0573 0008 3870 0982 268 0387 1550 0099
3500 1150 0043 0810 0018 0668 0011 4520 1330 3130 0526 1810 0134
4000 1310 0055 0923 0023 0764 0014 16rdquo 5160 1720 3570 0673 2070 0172
4500 1470 0068 1040 0029 0860 0018 0658 0009 4020 0853 2320 0214
5000 1640 0084 1150 0034 0955 0022 0731 0011 4470 1040 2580 0262
6000 1960 0118 1380 0049 1150 0031 0877 0016 18rdquo 5360 1470 3100 0373
7000 2290 0158 1610 0065 1340 0042 1020 0021 0808 0012 6250 2000 3610 0499
8000 2620 0204 1840 0085 1530 0054 1170 0027 0924 0015 7150 2590 4130 065
9000 2950 0256 2080 0107 1720 0067 1310 0033 1040 0019 4650 0816
10000 3280 0313 2310 0130 1910 0081 1460 0041 1150 0023 5160 0992
TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
10 75 12 038 4 11 50
15 80 12 044 4 11 55
20 90 14 065 4 11 65
25 100 14 082 4 11 75
32 120 14 117 4 14 90
40 130 14 139 4 14 100
50 140 14 162 4 14 110
65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
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CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
STAM
PATO
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Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
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Argentina Australia AustriaCanada
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Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
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SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
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PNR puograve fornire su richiesta la documentazione completa contenente i rapporti sui parametri precedentemente illustrati noncheacute altre informazioni su tutti gli atomizzatori PNR
Nella foto a fianco lrsquoesecuzione di un test nel nostro labora-torioUsiamo un interferometro laser azionato da un computer per rilevare e registrare i parametri di spruzzo mentre le capacitagrave del fluido ed i valori della pressione di alimentazione vengono monitorati con strumenti ad alta precisione
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Spettro delle gocce
NOTA IMPORTANTE
Come accennato a pagina 12 i valori dei diametri misurati con il PDPA (D10 D20 D30 D32 ecc) sono relativi a uno specifico volu-me di misura cambiando la posizione del volume di misura i valori misurati possono cambiare anche sensibilmenteUna corretta caratterizzazione richiede molti rilievi e il risultato finale dipende comunque dalle modalitagrave con cui vengono scelte le posizioni dei volumi di misuraEgrave pertanto insufficiente dare i valori di una sola misura pretendendo di caratterizzare la granulometria dellrsquointero getto e quindi le caratteristiche di un particolare atomizzatoreNon occorre poi dimenticare che ogni misura dipende fortemente dalle condizioni di prova (pressione liquido pressione aria temperatura ambiente umiditagrave ambiente ecc) che possono variare notevolmente nella vita operativaIl progettista di un impianto non deve utilizzare i dati di granulometria forniti come valori assoluti da inserire nei calcoli ma usarli per inquadrare lrsquoatomizzare in una determinata classe prestazionalePer avere dati utili allrsquoutilizzo per calcoli di processo egrave il progettista stesso che deve specificare le condizioni di prova applicabili
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Per calcolare la portata di scarico di un ugello si deve usare la legge di Bernoulli che dice che lrsquoenergia di un flusso liquido rimane invariata in tutte le parti del flusso Lrsquoattrito ed eventuali perdite di turbolenza non vengono prese in considerazione e ciograve egrave ragionevole per i nostri scopi se il calcolo viene eseguito su due sezioni non troppo distanti lrsquouna dallrsquoaltra
La legge di Bernoulli puograve essere formulata nel modo seguente
Pertanto se consideriamo due sezioni dello stesso tubo la sezione A e la sezione B possiamo definire che llrsquoenergia del flusso rimane costante scrivendo la formula nel modo seguente
Infine se consideriamo che le due sezioni sopra citate sono quelle prese immediatamente prima ed immediatamente dopo lrsquoorifizio dellrsquougello essendo
ZA = ZB PB = 0 (PA egrave una pressione differenziale riferita alla pressione atmosferica)
VA cong 0 trascurabile se paragonata a VB (per diametro orifizio molto piugrave piccolo del diametro del condotto)
Si arriva alla formula
Quando infine definiamo una nuova costante k per includere il valore dello spazio di emissione dellrsquoorifizio dellrsquougello (A) otteniamo la seguente equazione in base alla quale per un ugello che spruzza un liquido in uno spazio a pressione ambiente il flusso di uscita egrave proporzionale alla pressione di alimentazione
Considerando ora due diversi valori di pressione per uno stesso ugello poicheacute k sta per una quantitagrave costante possiamo scrivere che
e derivare da questa equazione che rende possibile calcolare il valore di flusso di un ugello per ogni valore di pressione una volta conosciuto il valore del flusso ad unrsquoaltra pressione
Lrsquoenergia di un dato flusso di liquido che attraversa una data sezione di tubazione egrave composta di tre parti vale a dire
P Energia di deformazione di volume di liquido per unitagrave di volume o pressione
1 ρV2 Energia cinetica di una particella di liquido per unitagrave di volume2ρgz Energia potenziale di una particella di liquido per unitagrave di volume
Dove ρ = densitagrave del liquido g = accelerazione gravitazionale
z = altezza rispetto ad un piano di riferimento V = Velocitagrave del liquido
PA = 1 ρVB 2 rArr
2
K = Q rArr
PK =
Q1 = Q2 rArr
P1 P2
Q = A V rArr
Q = A x C x P rArr
1 P + 1 ρV2 + ρgz = E
2
VB = 2 PA rArr ρ
Q1 = P1
Q2 P2
3 V = C P
4 Q = K P
2 PA + 1 ρVA 2 + ρgzA = PB + 1 ρVB
2 + ρgzB 2 2
LA VELOCITArsquo DI EFFLUSSO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO AD UNA DIVERSA PRESSIONE
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Portata dellrsquougello
5 Q2 = Q1 P2
P1
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Lrsquoequazione (5) egrave stata ottenuta dopo aver semplificato il vero problema trascurando parecchi fattori quali ad esempiobullNellamaggiorpartedelleapplicazionipraticheilflussodiunliquidoegraveturbolentoenonlaminarebullLeperditediattritotendonoadaumentaredrasticamenteconlavelocitagravedelliquidobullInbasealtipodiugelloutilizzatosiusaunadiversapercentualedellrsquoenergiadisponibileperrompereilgettoedimprimergli
lo schema di spruzzo e lrsquoangolatura voluti
Per le suddette ragioni llsquoequazione (5) dagrave dei risultati affidabili se usata in una limitata gamma di pressioni vicine al valore della pressione dove si conosce la portata del flusso tenendo conto che questo range di pressione dipende dal tipo di ugello utilizzato La nostra esperienza ci ha dimostrato che ci si puograve aspettare che lrsquoerrore del valore calcolato sia inferiore al +- 6 per valori di pressione compresi tra 13 fino a 3 volte il valore di riferimento
Ad esempio un ugello con portata 10 lpm a 3 bar secondo lrsquoequazione (5) avrebbe i seguenti valori di flussoa 1 bar 577 lpma 9 bar 173 lpmin condizioni reali ci si puograve aspettare che i valori di flusso sianoalti come 61 lpm a 1 barbassi come 162 lpm a 9 barLe sopracitate condizioni devono essere intese solo come una linea guida di riferimento poicheacute molti fattori interferiscono in ope-razioni reali che non sono state qui considerate come ad esempio il tipo di liquido la viscositagrave del liquido e la sua densitagrave
Probabile percentuale di deviazione dai valori teorici a quelli reali
Inoltre gli errori percentuali sopra descritti vanno riferiti ad ugelli che usano parte dellrsquoenergia del flusso per produrre geometrie di spruzzo ad ampia angolaturaSi potranno avere valori piugrave bassi per ugelli ad angolo di spruzzo stretto ugelli ad impatto ed ugelli con getto a dardoLe prove di laboratorio ed i relativi diagrammi mostrano che i valori di portata reali per ogni ugello nella pratica vengono utilizzati quando si deve ottenere un risultato preciso
Coefficiente di scarico di un ugello
Con riferimento allrsquoequazione (4) se consideriamo un valore di pressione uguale a 1 (P = 1 bar) la portata del flusso dellrsquougello diventa
K egrave un parametro ampiamente usato per lrsquoindustria dellrsquoantincendio
In alcuni casi si fa riferimento al coefficiente di scarico dellrsquougello o in breve al coefficiente dellrsquougello per indicare la portata di quellrsquougello per unrsquounitagrave di pressione Naturalmente per un dato valore di pressione Pn il valore del flusso saragrave
+ 6
+ 3
- 3
- 6
CAPACITArsquo AD UN DATO VALORE DI PRESSIONE QUANDO SI CONOSCE K
CAPACITArsquo DELLrsquoUGELLO PER P = 1 barQ = K P = K 1 = K
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Portata dellugello
6 Qn = K Pn
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Per angolo di spruzzo si intende lrsquoangolo di apertura che il getto di goccioline dellrsquougello forma al momento in cui esce dallrsquoori-fizio dellrsquougello stesso ed egrave uno dei parametri fondamentali per la scelta di un ugello adatto e funzionaleLrsquoampiezza dellrsquoangolo di spruzzo infatti insieme alla distanza tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il bersaglio del getto determina lrsquoarea di copertura dello spruzzo e la densitagrave del liquido spruzzato rispetto allrsquoarea di copertura Consultate i nostri Cataloghi per avere una descrizione di tutte le diverse geometrie di spruzzo possibiliLa tabella a fondo pagina da lrsquoampiezza teorica dello spruzzo calcolata sulla base dellrsquoangolo di spruzzo di un ugello e della distanza che intercorre tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il punto di impatto del gettoEgrave importante notare che a causa di diversi fattori quali ad esempio le forze di gravitagrave e la deriva aerodinamica lrsquoangolo di spruzzo non puograve essere mantenuto se non entro distanze limitate di solito fino a 300 mm dallrsquoorifizio dellrsquougelloPer gli atomizzatori ad aria compressa egrave improprio usare il termine di angolo di spruzzo percheacute non si puograve misurare alcun valore preciso Pertanto i valori dati nei Cataloghi specifici vanno intesi solamente come linee guida
COPERTURA DELLO SPRUZZO TEORICA
a varie distanze dallrsquoorifizio dellrsquougello
Angolo 50 100 150 200 250 300 400 500 600 700 800 1000 di spruzzo mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm
15deg 13 26 40 53 66 79 105 132 158 184 211 263 25deg 22 44 67 89 111 133 177 222 266 310 355 443 30deg 27 54 80 107 134 161 214 268 322 375 429 536 35deg 32 63 95 126 158 189 252 315 378 441 505 631 40deg 36 73 109 146 182 218 291 364 437 510 582 728 45deg 41 83 124 166 207 249 331 414 497 580 663 828 50deg 47 93 140 187 233 280 373 466 560 653 746 933 60deg 58 116 173 231 289 346 462 577 693 808 924 1150 65deg 64 127 191 255 319 382 510 637 765 892 1020 1270 70deg 70 140 210 280 350 420 560 700 840 980 1120 1400 75deg 77 154 230 307 384 460 614 767 921 1070 1230 1530 80deg 84 168 252 336 420 504 671 839 1010 1180 1340 1680 90deg 100 200 300 400 500 600 800 1000 1200 1400 1600 2000 95deg 109 218 327 437 546 655 873 1090 1310 1530 1750 2180 100deg 119 238 358 477 596 715 953 1190 1430 1670 1910 2380 110deg 143 286 429 571 714 857 1140 1430 1710 2000 2290 2856 120deg 173 346 520 693 866 1040 1390 1730 2080 2430 2771 3464 130deg 215 429 643 858 1070 1290 1720 2150 2570 3002 3431 4289
DoveASCbull = Copertura dello Spruzzo EffettivaTSCbull = Copertura dello Spruzzo TeoricaASAbull = Angolo di Spruzzo EffettivoTSAbull = Angolo di Spruzzo TeoricoL bull = Distanze dello Spruzzo
TSC = 2 middot L middot ctan ( TSA )2
7
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ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Angolo di spruzzo
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A seconda del modello di ugello le variazioni della pressione di alimentazione possono avere una grande influenza sul valore dellrsquoangolo di spruzzoIn genere con lrsquoaumento della turbolenza della pressione gli ugelli a cono pieno producono angoli di spruzzo piugrave stretti gli ugelli a getto piatto producono angoli di spruzzo piugrave ampi mentre gli ugelli che operano in base al principio di deflessione come gli ugelli a spirale e gli ugelli a getto piatto di stile K subiscono di meno le variazioni di pressioneNessun ugello puograve funzionare bene a valori bassi di pressione (inferiori a 05 bar in base al tipo di ugello) le prestazioni peg-giorano sensibilmente le gocce del liquido spruzzato diventano piugrave grandi le geometrie di spruzzo non sono piugrave ben definite e di hanno valori di angolatura dello spruzzo piugrave bassi
Le figure mostrano gli angoli di spruzzo di diversi ugelli a pressioni di valore diversoQualora la vostra applicazione richiedesse tassativamente un determinato valore di angolo di spruzzo ad un determinato valore di pressione o gamma limitata di valori vi preghiamo di richiedere un rapporto di collaudo al nostro Laboratorio
Ugello a cono pienoDDW 2235
Ugello a getto piattoJCW 2245
Ugello a spiraleECW 2230
Pressione 05 bar Pressione 05 bar Pressione 05 bar
Pressione 3 bar Pressione 3 bar Pressione 3 bar
Pressione 10 bar Pressione 10 bar Pressione 10 bar
Fotografie ottenute con flash 120000S
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RIUGELLI SPRUZZATORI Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo
foto 1
foto 4
foto 7
foto 2
foto 5
foto 8
foto 3
foto 6
foto 9
Nella foto 2 si puograve osservare il processo di formazione delle gocce descritto a pagina 11
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Termini e definizioni
Oltre che dalla portata dalla conformazione dello spruzzo e dal suo angolo un ugello egrave caratterizzato da un parametro chiamato distribuzioneLo spruzzo egrave formato da una dispersione di goccioline di liquido in una corrente aeriformese consideriamo le goccioline passanti per un piano π normale allrsquoasse dellrsquougello osserviamo che tendono ad allontanarsi ma questa dispersione non egrave in genere uniforme e si potranno individuare zone dove le goccioline sono maggiormente addensate ed altre dove sono piugrave disperse La distribuzione egrave un indice dellrsquoaddensamento (o della dispersione) delle goccioline presenti allrsquointerno dello spruzzo Consideriamo lo spruzzo rappresentato in figura 1
alla pressione P lrsquougello eroga una portata Q che allrsquouscita dellrsquoorifizio viene atomiz-zataAd ogni distanza H (detta altezza di spruzzo) possiamo individuare un piano π nor-male allrsquoasse dellrsquougello che seziona lo spruzzoLa conseguente superficie S (detta sezione di spruzzo) dipende da vari parametria) la conformazione dello spruzzo F (Es Cono Pieno)b) lrsquoangolo di spruzzo αc) la distanza HPossiamo quindi scrivere S = S (F α H)Nel caso di un ugello a cono pieno standard la sezione egrave un cerchio di diametro C (detto copertura di spruzzo)Per cui si ha S = 0785 C2 con C = C (H)Il flusso di liquido rappresentato dalle goccioline passa per ogni sezione SMa se la portata complessiva Q egrave costante non altrettanto saranno le portate riferite ad aree inferiori appartenenti alla sezione
Si introduce pertanto la seguente funzione
1) Portata specifica
La funzione q dipende dallo specifico punto della sezione in cui viene misurata per cui si ha
La misurazione della funzione q egrave perograve onerosa pertanto si preferisce individuare due funzioni anchrsquoesse derivate dalla portata che possano rappresentare adeguatamente la dispersione delle goccioline
Distribuzione2) Lineare Effettiva
Nota la direzione x egrave presa come direzione generica
Distribuzione3) Angolare Effettiva
part Qpart x
qx =UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Figura 1
q = limΔS 0
ΔQΔS
q = = f (x y H)part Qpart S
part Qpart φ
qφ =
ΔQ egrave la portata che passa attraverso unrsquoarea ΔSdove ΔS area appartenente alla sezione S
x e y sono le coordinate locali del piano della sezionedove H egrave la distanza del piano π dallrsquoorifizio dellrsquougello
partQ egrave la variazione della portatadove partx egrave la variazione di una coordinata lineare
partQ egrave la variazione della portatadove partφ egrave la variazione di una coordinata angolare
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
I valori assunti da queste funzioni caratterizzano lo spruzzo e permettono di tracciare gli specifici grafici chiamati Curve di distribuzione
Dallrsquoanalisi delle curve si puograve determinare il tipo di conformazione del getto (Spray Pattern)Il tipo di curva infatti indica se un ugello appartiene a uno dei seguenti tipi cono pieno cono cavo dardo lama ecc
Misurazione della distribuzione
Le distribuzioni vengono determinate tramite un dispositivo chiamato ldquoPatternatorrdquo (traducibile in italiano coi termini Misuratore di distribuzione o Caratterizzatore di spruzzo)
Il patternator egrave costituito essenzialmente da 4 parti1) Collettore2) Cella di raccolta3) Blocco di misura4) Blocco di scaricoNota Gli N collettori costituiscono il captatoreLrsquougello viene posto sopra lrsquoapparecchiatura in modo che il getto investa il captatore ortogonalmentePer misurare la distribuzione lineare occorre utilizza-re un captatore lineare (figura 5) mentre per la distri-buzione angolare occorre utilizzare un distributore circolare (figura 6)Ogni collettore (1) intercetta il flusso di goccioline passante per il proprio settore e lo convoglia nella relativa cella di raccolta (2)
Il blocco di misura (3) determina la quantitagrave di liquido raccolta Il blocco di scarico (4) permette lo scarico del liquido dopo la fine della prova
Esistono due tipi di patternator
Patternator Analogici1 forniscono un indicazione diretta dei volumi raccolti tramite la visualizzazione dei livelli di liquido in ogni cellaPatternator Digitali2 forniscono una lettura automatica dei volumi raccolti e riportano i valori rilevati su un apposito file
Figura 2 Distribuzione lineare Figura 3 Distribuzione angolare
Figura 4
Figura 6 Captatore circolareFigura 5 Captatore lineare
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UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Normalizzazione della distribuzione
I valori misurati tramite il Patternator permettono il tracciamento delle curve di distribuzioneOltre alla rappresentazione a linee della distribuzione illustrata nelle Figure 2 e 3 viene solitamente utilizzata una rappre-sentazione a barre verticali che richiama visivamente il livello del liquido raccolto nelle celle a colonna utilizzate nei vecchi dispositivi digitali
Oltre che dallrsquoaltezza di spruzzo e dalle condizioni operative le curve di distribuzione dipendono dal tempo di prova maggiore egrave il tempo di prova e conseguentemente maggiore egrave il volume captatoPer eliminare la dipendenza del tempo dai valori misurati si passa dalle distribuzioni effettive a quelle normalizzate
Distribuzione4) Lineare Normalizzata
Distribuzione5) Angolare Normalizzata
Nota il valore massimo si riferisce tra la serie di valori rilevanti nelle N celleOltre alle distribuzioni posso normalizzare gli intervalli applicando le seguente espressioni
Intervallo6) Lineare Normalizzato
Intervallo7) Angolare Normalizzato
Lrsquoapertura lineare normalizzata
2
N=Δλ egrave definita in un intervallo [-1+1]
Lrsquoapertura angolare normalizzataN
πθ
2=Δ egrave definita in un intervallo [0+2π]
Figura 7 Curva di distribuzione lineare effettiva Figura 8 Curva di distribuzione angolare effettiva
Mx
xx q
q=δ
N
πθ
2=Δ
Figura 9 Curva di distribuzione lineare normalizzata Figura 10 Curva di distribuzione angolare normalizzata
qx egrave la distribuzione lineare di una cella genericadove qx
M egrave la distribuzione lineare massima misurata
qφ egrave la distribuzione angolare di una cella genericadove qφ
M egrave la distribuzione angolare massima misurata
2 egrave lrsquoampiezza lineare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle attive
2π egrave lrsquoampiezza angolare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle
Mq
q
ϕ
ϕϕδ =φ
φ
φ
2
N=Δλ
2
N=Δλ
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Valutazione della distribuzione
La caratterizzazione delle curve di distribuzione viene eseguita considerando 3 proprietagrave
a) UNIFORMITAgrave b) MONOTONIA c) SIMMETRIA
Per comprendere il significato di queste 3 proprietagrave esaminiamo le seguenti figure
a) Definiamo UNIFORME una distribuzione che minimizza il rapporto AAdeg
b) Definiamo MONOTONA una distribuzione che cresce nella parte sinistra e diminuisce nella parte destra c) Definiamo SIMMETRICA una distribuzione che minimizza il rapporto A+A-
Le seguenti distribuzioni rappresentano quindi dei casi ideali
Queste 3 proprietagrave vengono valutate tramite la definizione dei seguenti parametri
1 Uniformitagrave Integrale
2 Uniformitagrave Incrementale
3 Indice di Simmetria
Maggiori dettagli delle modalitagrave di ottenimento di questi parametro sono disponibili nella Relazione Tecnica REL 080002 che puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico
Figura 12Distribuzione normalizzata monotona
Figura 11Distribuzione normalizzata monotona
Figura 14 Distribuzioneidealmente monotona
Figura 15 Distribuzioneidealmente simmetrica
Figura 13 Distribuzioneidealmente uniforme
1001 sdot=MA
AU
1002
2 sdot=lowastσ
U
1001
sdot⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
sdotminus=
lowast
lowast
δ
ε
NI S
sum minus=lowast
M
i iδδε
A egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione normalizzatadove Adeg egrave lrsquoarea complementare a A rispetto al rettangolo drsquoinviluppo 2 times 1
La parte sinistra egrave il tratto -1 0dove La parte destra egrave il tratto 0 +1
A+ egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte positivadove A- egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte negativa
dove
dove δrsquo egrave il valore della portata normalizzata della cella simmetrica M celle utili in una semiapertura
lowast
lowast sum=
N
N
i i
δ
δ N celle utili
A area sottesa dalla curva di distribuzione AM area sottesa dalla curva di distribuzione idealedove
sum minus= +lowast
1
N
i ii δδσ
N celle utili
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I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
UGEL
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PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
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45
40
35
30
25
20
15
10
5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
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RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
UGEL
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UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
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Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
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RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
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UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
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ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
29wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
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I
Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
30 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
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I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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MAT
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I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
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I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
33wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
1400 3260 1020 2540 0544 1640 0183 1140 0072 0664 0019
1500 3490 1170 2720 0617 176 0208 1220 0083 0712 0022
1600 3720 1330 2890 0697 1880 0234 1300 0093 0758 0025
1700 10rdquo 3950 1490 3080 0784 1990 0260 1380 0104 0806 0028
1800 0546 0010 3260 0875 2110 0290 1470 0116 0854 0032
1900 0575 0012 3440 0965 2230 0323 1550 0129 0901 0034
2000 0606 0012 3617 1060 2340 0356 1630 0143 0946 0037
2200 0667 0015 3980 1280 2580 0429 1790 0172 1050 0045
2400 0727 0017 12rdquo 2820 0507 1950 0200 1140 0053
2600 0788 0021 0563 0009 3050 0589 2110 0234 1230 0061
2800 0848 0023 0606 0010 14rdquo 3280 0676 2280 0268 1330 0070
3000 0909 0026 0649 0011 0532 0007 3520 0773 2440 0306 1420 0080
3500 1060 0035 0760 0015 0620 0009 4110 105 2850 0416 1660 0108
4000 1210 0045 0866 0020 0709 0012 16rdquo 4690 135 3250 0532 1900 0139
4500 1360 0056 0976 0025 0798 0015 0606 0007 3660 0674 2130 0173
5000 1520 0069 1080 0029 0886 0018 0674 0009 4070 0822 2370 0212
6000 1810 0097 1290 0042 1070 0026 0808 0013 18rdquo 4880 1160 2850 0301
7000 2120 0130 1510 0055 1240 0035 0940 0017 0741 0010 5690 1580 3310 0403
8000 2420 0168 1730 0072 1420 0045 1080 0022 0847 0012 6510 2050 3790 0525
9000 2730 0210 1950 0091 1600 0056 1210 0027 0954 0015 4270 0659
10000 3030 0257 2170 0111 1770 0067 1350 0033 1050 0019 4740 0801
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
1 0458 0726 0251 0170 38rdquo 12rdquo
2 0918 2590 0501 0600 0272 0136 0170 0044 34rdquo
3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
4 1840 9570 1000 2090 0543 048 0340 0151 0192 0038 0120 0012
5 2290 14450 1250 3180 0679 070 0425 0223 0241 0057 0150 0017
6 1500 4460 0815 0980 0510 0309 0289 0077 0180 0024 114rdquo
8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
10 1360 2520 0850 0798 0481 0193 0300 0061 0172 0015 0127 0008
15 2040 5370 1280 1690 0722 0403 0450 0124 0258 0032 019 0015
20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
40 0308 0027 0216 0010 3400 10720 1920 2500 1200 0758 0689 0193 0507 0091
50 0385 0039 0270 0017 2410 3830 1500 1140 0861 029 0634 0135
60 0462 0055 0324 0023 2890 5410 1800 1610 103 0400 0761 0187
70 0539 0098 0378 0031 3rdquo 3370 7270 2100 2150 1210 0541 0888 0248
80 0616 0092 0432 0039 028 0014 312rdquo 2400 2760 1380 0690 1010 0315
90 0693 0115 0486 0048 0315 0017 0235 0008 2700 3470 1550 0862 1140 0397
100 0770 0141 0540 0059 035 002 0261 0010 4rdquo 3000 4250 1720 1050 1270 0488
150 1150 0295 0810 0125 0524 0042 0392 0021 0304 0011 4500 9300 2580 2260 1900 1030
200 1540 0512 1080 0212 0699 0072 0523 0036 0405 0019 3440 3910 2540 1810
250 1920 0773 1350 0322 0874 0108 0653 0053 0507 0028 5rdquo 3170 2740
300 2310 1100 1620 0449 105 0152 0784 0074 0608 004 0387 0014 3800 3820
350 2690 1470 1890 0606 122 0203 0915 0099 0710 0053 0452 0018 6rdquo 4440 5180
400 3080 1920 2160 0780 14 0264 1050 0128 0811 0068 0516 0023 0375 0009 5070 6690
450 3460 2390 2430 0979 157 0328 1180 0161 0912 0084 0581 0028 0402 0012 5710 8450
500 3850 2950 2700 1200 175 0403 1310 0196 1010 0101 0646 0034 0447 0014
550 4230 3550 2970 1440 192 0479 1440 0232 1110 0122 0710 0041 0491 0016
600 4620 4200 3240 1690 2100 0566 1570 0273 1220 0146 0775 0047 0536 0019
650 5000 6880 3510 1970 2270 0658 1700 0319 1320 0169 0839 0055 0581 0022
700 5390 5630 3780 2280 2450 0759 1830 0368 1420 0194 0904 0063 0625 0025
750 577 6440 4050 2600 2620 0863 1960 042 1520 0218 0968 0072 067 0029
800 4320 2950 2800 0977 2090 0473 1620 0246 1030 0081 0715 0032 8rdquo
850 4590 3310 2970 1090 2220 0528 1720 0277 1100 0091 076 0036 0439 0009
900 3150 1220 2350 0585 1820 0308 1160 0100 0804 0041 0465 001
950 3320 1350 248 0649 1930 0342 1230 0111 0849 0045 0491 0012
1000 3500 1500 261 0714 2030 0377 1290 0122 0894 0049 0516 0013
1100 3850 1750 2870 0860 2230 0452 1420 0147 0983 0059 0568 0015
1200 4200 2140 3140 1020 2430 0534 1550 0172 1070 0069 0620 0018
1300 3400 1190 2640 0627 1680 0200 1160 008 0671 0021
1400 3660 1370 2840 0722 1810 0232 1250 0091 0723 0024
1500 3920 1560 3040 0818 1940 0264 1340 0105 0775 0027
1600 4180 1780 3240 0924 2070 0297 1430 0118 0826 0031
1700 10rdquo 4440 1990 3450 1040 2190 0331 1520 0132 0878 0035
1800 0590 0012 3650 1160 2320 0369 1610 0147 0930 0039
1900 0622 0014 3850 1280 2450 041 1700 0163 0981 0042
2000 0655 0015 40500 1410 2580 0452 1790 0181 1030 0046
2200 0721 0018 4460 1700 2840 0545 1970 0217 1140 0056
2400 0786 0021 12rdquo 3100 0645 2140 0253 1240 0065
2600 0852 0025 0600 001 3360 0749 2320 0296 1340 0076
2800 0917 0028 0646 0012 14rdquo 3610 0859 2500 0339 1450 0087
3000 0983 0032 0692 0013 0573 0008 3870 0982 268 0387 1550 0099
3500 1150 0043 0810 0018 0668 0011 4520 1330 3130 0526 1810 0134
4000 1310 0055 0923 0023 0764 0014 16rdquo 5160 1720 3570 0673 2070 0172
4500 1470 0068 1040 0029 0860 0018 0658 0009 4020 0853 2320 0214
5000 1640 0084 1150 0034 0955 0022 0731 0011 4470 1040 2580 0262
6000 1960 0118 1380 0049 1150 0031 0877 0016 18rdquo 5360 1470 3100 0373
7000 2290 0158 1610 0065 1340 0042 1020 0021 0808 0012 6250 2000 3610 0499
8000 2620 0204 1840 0085 1530 0054 1170 0027 0924 0015 7150 2590 4130 065
9000 2950 0256 2080 0107 1720 0067 1310 0033 1040 0019 4650 0816
10000 3280 0313 2310 0130 1910 0081 1460 0041 1150 0023 5160 0992
TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
10 75 12 038 4 11 50
15 80 12 044 4 11 55
20 90 14 065 4 11 65
25 100 14 082 4 11 75
32 120 14 117 4 14 90
40 130 14 139 4 14 100
50 140 14 162 4 14 110
65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
STAM
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I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
15wwwpnritCTG SH06 IT
Per calcolare la portata di scarico di un ugello si deve usare la legge di Bernoulli che dice che lrsquoenergia di un flusso liquido rimane invariata in tutte le parti del flusso Lrsquoattrito ed eventuali perdite di turbolenza non vengono prese in considerazione e ciograve egrave ragionevole per i nostri scopi se il calcolo viene eseguito su due sezioni non troppo distanti lrsquouna dallrsquoaltra
La legge di Bernoulli puograve essere formulata nel modo seguente
Pertanto se consideriamo due sezioni dello stesso tubo la sezione A e la sezione B possiamo definire che llrsquoenergia del flusso rimane costante scrivendo la formula nel modo seguente
Infine se consideriamo che le due sezioni sopra citate sono quelle prese immediatamente prima ed immediatamente dopo lrsquoorifizio dellrsquougello essendo
ZA = ZB PB = 0 (PA egrave una pressione differenziale riferita alla pressione atmosferica)
VA cong 0 trascurabile se paragonata a VB (per diametro orifizio molto piugrave piccolo del diametro del condotto)
Si arriva alla formula
Quando infine definiamo una nuova costante k per includere il valore dello spazio di emissione dellrsquoorifizio dellrsquougello (A) otteniamo la seguente equazione in base alla quale per un ugello che spruzza un liquido in uno spazio a pressione ambiente il flusso di uscita egrave proporzionale alla pressione di alimentazione
Considerando ora due diversi valori di pressione per uno stesso ugello poicheacute k sta per una quantitagrave costante possiamo scrivere che
e derivare da questa equazione che rende possibile calcolare il valore di flusso di un ugello per ogni valore di pressione una volta conosciuto il valore del flusso ad unrsquoaltra pressione
Lrsquoenergia di un dato flusso di liquido che attraversa una data sezione di tubazione egrave composta di tre parti vale a dire
P Energia di deformazione di volume di liquido per unitagrave di volume o pressione
1 ρV2 Energia cinetica di una particella di liquido per unitagrave di volume2ρgz Energia potenziale di una particella di liquido per unitagrave di volume
Dove ρ = densitagrave del liquido g = accelerazione gravitazionale
z = altezza rispetto ad un piano di riferimento V = Velocitagrave del liquido
PA = 1 ρVB 2 rArr
2
K = Q rArr
PK =
Q1 = Q2 rArr
P1 P2
Q = A V rArr
Q = A x C x P rArr
1 P + 1 ρV2 + ρgz = E
2
VB = 2 PA rArr ρ
Q1 = P1
Q2 P2
3 V = C P
4 Q = K P
2 PA + 1 ρVA 2 + ρgzA = PB + 1 ρVB
2 + ρgzB 2 2
LA VELOCITArsquo DI EFFLUSSO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO DIPENDE DALLA PRESSIONE
LA PORTATA DI UN UGELLO AD UNA DIVERSA PRESSIONE
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Portata dellrsquougello
5 Q2 = Q1 P2
P1
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Lrsquoequazione (5) egrave stata ottenuta dopo aver semplificato il vero problema trascurando parecchi fattori quali ad esempiobullNellamaggiorpartedelleapplicazionipraticheilflussodiunliquidoegraveturbolentoenonlaminarebullLeperditediattritotendonoadaumentaredrasticamenteconlavelocitagravedelliquidobullInbasealtipodiugelloutilizzatosiusaunadiversapercentualedellrsquoenergiadisponibileperrompereilgettoedimprimergli
lo schema di spruzzo e lrsquoangolatura voluti
Per le suddette ragioni llsquoequazione (5) dagrave dei risultati affidabili se usata in una limitata gamma di pressioni vicine al valore della pressione dove si conosce la portata del flusso tenendo conto che questo range di pressione dipende dal tipo di ugello utilizzato La nostra esperienza ci ha dimostrato che ci si puograve aspettare che lrsquoerrore del valore calcolato sia inferiore al +- 6 per valori di pressione compresi tra 13 fino a 3 volte il valore di riferimento
Ad esempio un ugello con portata 10 lpm a 3 bar secondo lrsquoequazione (5) avrebbe i seguenti valori di flussoa 1 bar 577 lpma 9 bar 173 lpmin condizioni reali ci si puograve aspettare che i valori di flusso sianoalti come 61 lpm a 1 barbassi come 162 lpm a 9 barLe sopracitate condizioni devono essere intese solo come una linea guida di riferimento poicheacute molti fattori interferiscono in ope-razioni reali che non sono state qui considerate come ad esempio il tipo di liquido la viscositagrave del liquido e la sua densitagrave
Probabile percentuale di deviazione dai valori teorici a quelli reali
Inoltre gli errori percentuali sopra descritti vanno riferiti ad ugelli che usano parte dellrsquoenergia del flusso per produrre geometrie di spruzzo ad ampia angolaturaSi potranno avere valori piugrave bassi per ugelli ad angolo di spruzzo stretto ugelli ad impatto ed ugelli con getto a dardoLe prove di laboratorio ed i relativi diagrammi mostrano che i valori di portata reali per ogni ugello nella pratica vengono utilizzati quando si deve ottenere un risultato preciso
Coefficiente di scarico di un ugello
Con riferimento allrsquoequazione (4) se consideriamo un valore di pressione uguale a 1 (P = 1 bar) la portata del flusso dellrsquougello diventa
K egrave un parametro ampiamente usato per lrsquoindustria dellrsquoantincendio
In alcuni casi si fa riferimento al coefficiente di scarico dellrsquougello o in breve al coefficiente dellrsquougello per indicare la portata di quellrsquougello per unrsquounitagrave di pressione Naturalmente per un dato valore di pressione Pn il valore del flusso saragrave
+ 6
+ 3
- 3
- 6
CAPACITArsquo AD UN DATO VALORE DI PRESSIONE QUANDO SI CONOSCE K
CAPACITArsquo DELLrsquoUGELLO PER P = 1 barQ = K P = K 1 = K
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Portata dellugello
6 Qn = K Pn
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Per angolo di spruzzo si intende lrsquoangolo di apertura che il getto di goccioline dellrsquougello forma al momento in cui esce dallrsquoori-fizio dellrsquougello stesso ed egrave uno dei parametri fondamentali per la scelta di un ugello adatto e funzionaleLrsquoampiezza dellrsquoangolo di spruzzo infatti insieme alla distanza tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il bersaglio del getto determina lrsquoarea di copertura dello spruzzo e la densitagrave del liquido spruzzato rispetto allrsquoarea di copertura Consultate i nostri Cataloghi per avere una descrizione di tutte le diverse geometrie di spruzzo possibiliLa tabella a fondo pagina da lrsquoampiezza teorica dello spruzzo calcolata sulla base dellrsquoangolo di spruzzo di un ugello e della distanza che intercorre tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il punto di impatto del gettoEgrave importante notare che a causa di diversi fattori quali ad esempio le forze di gravitagrave e la deriva aerodinamica lrsquoangolo di spruzzo non puograve essere mantenuto se non entro distanze limitate di solito fino a 300 mm dallrsquoorifizio dellrsquougelloPer gli atomizzatori ad aria compressa egrave improprio usare il termine di angolo di spruzzo percheacute non si puograve misurare alcun valore preciso Pertanto i valori dati nei Cataloghi specifici vanno intesi solamente come linee guida
COPERTURA DELLO SPRUZZO TEORICA
a varie distanze dallrsquoorifizio dellrsquougello
Angolo 50 100 150 200 250 300 400 500 600 700 800 1000 di spruzzo mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm
15deg 13 26 40 53 66 79 105 132 158 184 211 263 25deg 22 44 67 89 111 133 177 222 266 310 355 443 30deg 27 54 80 107 134 161 214 268 322 375 429 536 35deg 32 63 95 126 158 189 252 315 378 441 505 631 40deg 36 73 109 146 182 218 291 364 437 510 582 728 45deg 41 83 124 166 207 249 331 414 497 580 663 828 50deg 47 93 140 187 233 280 373 466 560 653 746 933 60deg 58 116 173 231 289 346 462 577 693 808 924 1150 65deg 64 127 191 255 319 382 510 637 765 892 1020 1270 70deg 70 140 210 280 350 420 560 700 840 980 1120 1400 75deg 77 154 230 307 384 460 614 767 921 1070 1230 1530 80deg 84 168 252 336 420 504 671 839 1010 1180 1340 1680 90deg 100 200 300 400 500 600 800 1000 1200 1400 1600 2000 95deg 109 218 327 437 546 655 873 1090 1310 1530 1750 2180 100deg 119 238 358 477 596 715 953 1190 1430 1670 1910 2380 110deg 143 286 429 571 714 857 1140 1430 1710 2000 2290 2856 120deg 173 346 520 693 866 1040 1390 1730 2080 2430 2771 3464 130deg 215 429 643 858 1070 1290 1720 2150 2570 3002 3431 4289
DoveASCbull = Copertura dello Spruzzo EffettivaTSCbull = Copertura dello Spruzzo TeoricaASAbull = Angolo di Spruzzo EffettivoTSAbull = Angolo di Spruzzo TeoricoL bull = Distanze dello Spruzzo
TSC = 2 middot L middot ctan ( TSA )2
7
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ZATO
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UGELLI SPRUZZATORI Angolo di spruzzo
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A seconda del modello di ugello le variazioni della pressione di alimentazione possono avere una grande influenza sul valore dellrsquoangolo di spruzzoIn genere con lrsquoaumento della turbolenza della pressione gli ugelli a cono pieno producono angoli di spruzzo piugrave stretti gli ugelli a getto piatto producono angoli di spruzzo piugrave ampi mentre gli ugelli che operano in base al principio di deflessione come gli ugelli a spirale e gli ugelli a getto piatto di stile K subiscono di meno le variazioni di pressioneNessun ugello puograve funzionare bene a valori bassi di pressione (inferiori a 05 bar in base al tipo di ugello) le prestazioni peg-giorano sensibilmente le gocce del liquido spruzzato diventano piugrave grandi le geometrie di spruzzo non sono piugrave ben definite e di hanno valori di angolatura dello spruzzo piugrave bassi
Le figure mostrano gli angoli di spruzzo di diversi ugelli a pressioni di valore diversoQualora la vostra applicazione richiedesse tassativamente un determinato valore di angolo di spruzzo ad un determinato valore di pressione o gamma limitata di valori vi preghiamo di richiedere un rapporto di collaudo al nostro Laboratorio
Ugello a cono pienoDDW 2235
Ugello a getto piattoJCW 2245
Ugello a spiraleECW 2230
Pressione 05 bar Pressione 05 bar Pressione 05 bar
Pressione 3 bar Pressione 3 bar Pressione 3 bar
Pressione 10 bar Pressione 10 bar Pressione 10 bar
Fotografie ottenute con flash 120000S
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RIUGELLI SPRUZZATORI Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo
foto 1
foto 4
foto 7
foto 2
foto 5
foto 8
foto 3
foto 6
foto 9
Nella foto 2 si puograve osservare il processo di formazione delle gocce descritto a pagina 11
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Termini e definizioni
Oltre che dalla portata dalla conformazione dello spruzzo e dal suo angolo un ugello egrave caratterizzato da un parametro chiamato distribuzioneLo spruzzo egrave formato da una dispersione di goccioline di liquido in una corrente aeriformese consideriamo le goccioline passanti per un piano π normale allrsquoasse dellrsquougello osserviamo che tendono ad allontanarsi ma questa dispersione non egrave in genere uniforme e si potranno individuare zone dove le goccioline sono maggiormente addensate ed altre dove sono piugrave disperse La distribuzione egrave un indice dellrsquoaddensamento (o della dispersione) delle goccioline presenti allrsquointerno dello spruzzo Consideriamo lo spruzzo rappresentato in figura 1
alla pressione P lrsquougello eroga una portata Q che allrsquouscita dellrsquoorifizio viene atomiz-zataAd ogni distanza H (detta altezza di spruzzo) possiamo individuare un piano π nor-male allrsquoasse dellrsquougello che seziona lo spruzzoLa conseguente superficie S (detta sezione di spruzzo) dipende da vari parametria) la conformazione dello spruzzo F (Es Cono Pieno)b) lrsquoangolo di spruzzo αc) la distanza HPossiamo quindi scrivere S = S (F α H)Nel caso di un ugello a cono pieno standard la sezione egrave un cerchio di diametro C (detto copertura di spruzzo)Per cui si ha S = 0785 C2 con C = C (H)Il flusso di liquido rappresentato dalle goccioline passa per ogni sezione SMa se la portata complessiva Q egrave costante non altrettanto saranno le portate riferite ad aree inferiori appartenenti alla sezione
Si introduce pertanto la seguente funzione
1) Portata specifica
La funzione q dipende dallo specifico punto della sezione in cui viene misurata per cui si ha
La misurazione della funzione q egrave perograve onerosa pertanto si preferisce individuare due funzioni anchrsquoesse derivate dalla portata che possano rappresentare adeguatamente la dispersione delle goccioline
Distribuzione2) Lineare Effettiva
Nota la direzione x egrave presa come direzione generica
Distribuzione3) Angolare Effettiva
part Qpart x
qx =UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Figura 1
q = limΔS 0
ΔQΔS
q = = f (x y H)part Qpart S
part Qpart φ
qφ =
ΔQ egrave la portata che passa attraverso unrsquoarea ΔSdove ΔS area appartenente alla sezione S
x e y sono le coordinate locali del piano della sezionedove H egrave la distanza del piano π dallrsquoorifizio dellrsquougello
partQ egrave la variazione della portatadove partx egrave la variazione di una coordinata lineare
partQ egrave la variazione della portatadove partφ egrave la variazione di una coordinata angolare
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
I valori assunti da queste funzioni caratterizzano lo spruzzo e permettono di tracciare gli specifici grafici chiamati Curve di distribuzione
Dallrsquoanalisi delle curve si puograve determinare il tipo di conformazione del getto (Spray Pattern)Il tipo di curva infatti indica se un ugello appartiene a uno dei seguenti tipi cono pieno cono cavo dardo lama ecc
Misurazione della distribuzione
Le distribuzioni vengono determinate tramite un dispositivo chiamato ldquoPatternatorrdquo (traducibile in italiano coi termini Misuratore di distribuzione o Caratterizzatore di spruzzo)
Il patternator egrave costituito essenzialmente da 4 parti1) Collettore2) Cella di raccolta3) Blocco di misura4) Blocco di scaricoNota Gli N collettori costituiscono il captatoreLrsquougello viene posto sopra lrsquoapparecchiatura in modo che il getto investa il captatore ortogonalmentePer misurare la distribuzione lineare occorre utilizza-re un captatore lineare (figura 5) mentre per la distri-buzione angolare occorre utilizzare un distributore circolare (figura 6)Ogni collettore (1) intercetta il flusso di goccioline passante per il proprio settore e lo convoglia nella relativa cella di raccolta (2)
Il blocco di misura (3) determina la quantitagrave di liquido raccolta Il blocco di scarico (4) permette lo scarico del liquido dopo la fine della prova
Esistono due tipi di patternator
Patternator Analogici1 forniscono un indicazione diretta dei volumi raccolti tramite la visualizzazione dei livelli di liquido in ogni cellaPatternator Digitali2 forniscono una lettura automatica dei volumi raccolti e riportano i valori rilevati su un apposito file
Figura 2 Distribuzione lineare Figura 3 Distribuzione angolare
Figura 4
Figura 6 Captatore circolareFigura 5 Captatore lineare
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UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Normalizzazione della distribuzione
I valori misurati tramite il Patternator permettono il tracciamento delle curve di distribuzioneOltre alla rappresentazione a linee della distribuzione illustrata nelle Figure 2 e 3 viene solitamente utilizzata una rappre-sentazione a barre verticali che richiama visivamente il livello del liquido raccolto nelle celle a colonna utilizzate nei vecchi dispositivi digitali
Oltre che dallrsquoaltezza di spruzzo e dalle condizioni operative le curve di distribuzione dipendono dal tempo di prova maggiore egrave il tempo di prova e conseguentemente maggiore egrave il volume captatoPer eliminare la dipendenza del tempo dai valori misurati si passa dalle distribuzioni effettive a quelle normalizzate
Distribuzione4) Lineare Normalizzata
Distribuzione5) Angolare Normalizzata
Nota il valore massimo si riferisce tra la serie di valori rilevanti nelle N celleOltre alle distribuzioni posso normalizzare gli intervalli applicando le seguente espressioni
Intervallo6) Lineare Normalizzato
Intervallo7) Angolare Normalizzato
Lrsquoapertura lineare normalizzata
2
N=Δλ egrave definita in un intervallo [-1+1]
Lrsquoapertura angolare normalizzataN
πθ
2=Δ egrave definita in un intervallo [0+2π]
Figura 7 Curva di distribuzione lineare effettiva Figura 8 Curva di distribuzione angolare effettiva
Mx
xx q
q=δ
N
πθ
2=Δ
Figura 9 Curva di distribuzione lineare normalizzata Figura 10 Curva di distribuzione angolare normalizzata
qx egrave la distribuzione lineare di una cella genericadove qx
M egrave la distribuzione lineare massima misurata
qφ egrave la distribuzione angolare di una cella genericadove qφ
M egrave la distribuzione angolare massima misurata
2 egrave lrsquoampiezza lineare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle attive
2π egrave lrsquoampiezza angolare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle
Mq
q
ϕ
ϕϕδ =φ
φ
φ
2
N=Δλ
2
N=Δλ
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Valutazione della distribuzione
La caratterizzazione delle curve di distribuzione viene eseguita considerando 3 proprietagrave
a) UNIFORMITAgrave b) MONOTONIA c) SIMMETRIA
Per comprendere il significato di queste 3 proprietagrave esaminiamo le seguenti figure
a) Definiamo UNIFORME una distribuzione che minimizza il rapporto AAdeg
b) Definiamo MONOTONA una distribuzione che cresce nella parte sinistra e diminuisce nella parte destra c) Definiamo SIMMETRICA una distribuzione che minimizza il rapporto A+A-
Le seguenti distribuzioni rappresentano quindi dei casi ideali
Queste 3 proprietagrave vengono valutate tramite la definizione dei seguenti parametri
1 Uniformitagrave Integrale
2 Uniformitagrave Incrementale
3 Indice di Simmetria
Maggiori dettagli delle modalitagrave di ottenimento di questi parametro sono disponibili nella Relazione Tecnica REL 080002 che puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico
Figura 12Distribuzione normalizzata monotona
Figura 11Distribuzione normalizzata monotona
Figura 14 Distribuzioneidealmente monotona
Figura 15 Distribuzioneidealmente simmetrica
Figura 13 Distribuzioneidealmente uniforme
1001 sdot=MA
AU
1002
2 sdot=lowastσ
U
1001
sdot⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
sdotminus=
lowast
lowast
δ
ε
NI S
sum minus=lowast
M
i iδδε
A egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione normalizzatadove Adeg egrave lrsquoarea complementare a A rispetto al rettangolo drsquoinviluppo 2 times 1
La parte sinistra egrave il tratto -1 0dove La parte destra egrave il tratto 0 +1
A+ egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte positivadove A- egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte negativa
dove
dove δrsquo egrave il valore della portata normalizzata della cella simmetrica M celle utili in una semiapertura
lowast
lowast sum=
N
N
i i
δ
δ N celle utili
A area sottesa dalla curva di distribuzione AM area sottesa dalla curva di distribuzione idealedove
sum minus= +lowast
1
N
i ii δδσ
N celle utili
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I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
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ZATO
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UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
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RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
UGEL
LI S
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ZATO
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UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
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Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
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RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
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UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
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PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
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I
Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
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PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
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I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
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I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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MAT
ERIA
LI U
GELL
I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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MAT
ERIA
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I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
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Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
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8000 2620 0204 1840 0085 1530 0054 1170 0027 0924 0015 7150 2590 4130 065
9000 2950 0256 2080 0107 1720 0067 1310 0033 1040 0019 4650 0816
10000 3280 0313 2310 0130 1910 0081 1460 0041 1150 0023 5160 0992
TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
10 75 12 038 4 11 50
15 80 12 044 4 11 55
20 90 14 065 4 11 65
25 100 14 082 4 11 75
32 120 14 117 4 14 90
40 130 14 139 4 14 100
50 140 14 162 4 14 110
65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
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CTG UG
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Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
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Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
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16 wwwpnrit CTG SH06 IT
Lrsquoequazione (5) egrave stata ottenuta dopo aver semplificato il vero problema trascurando parecchi fattori quali ad esempiobullNellamaggiorpartedelleapplicazionipraticheilflussodiunliquidoegraveturbolentoenonlaminarebullLeperditediattritotendonoadaumentaredrasticamenteconlavelocitagravedelliquidobullInbasealtipodiugelloutilizzatosiusaunadiversapercentualedellrsquoenergiadisponibileperrompereilgettoedimprimergli
lo schema di spruzzo e lrsquoangolatura voluti
Per le suddette ragioni llsquoequazione (5) dagrave dei risultati affidabili se usata in una limitata gamma di pressioni vicine al valore della pressione dove si conosce la portata del flusso tenendo conto che questo range di pressione dipende dal tipo di ugello utilizzato La nostra esperienza ci ha dimostrato che ci si puograve aspettare che lrsquoerrore del valore calcolato sia inferiore al +- 6 per valori di pressione compresi tra 13 fino a 3 volte il valore di riferimento
Ad esempio un ugello con portata 10 lpm a 3 bar secondo lrsquoequazione (5) avrebbe i seguenti valori di flussoa 1 bar 577 lpma 9 bar 173 lpmin condizioni reali ci si puograve aspettare che i valori di flusso sianoalti come 61 lpm a 1 barbassi come 162 lpm a 9 barLe sopracitate condizioni devono essere intese solo come una linea guida di riferimento poicheacute molti fattori interferiscono in ope-razioni reali che non sono state qui considerate come ad esempio il tipo di liquido la viscositagrave del liquido e la sua densitagrave
Probabile percentuale di deviazione dai valori teorici a quelli reali
Inoltre gli errori percentuali sopra descritti vanno riferiti ad ugelli che usano parte dellrsquoenergia del flusso per produrre geometrie di spruzzo ad ampia angolaturaSi potranno avere valori piugrave bassi per ugelli ad angolo di spruzzo stretto ugelli ad impatto ed ugelli con getto a dardoLe prove di laboratorio ed i relativi diagrammi mostrano che i valori di portata reali per ogni ugello nella pratica vengono utilizzati quando si deve ottenere un risultato preciso
Coefficiente di scarico di un ugello
Con riferimento allrsquoequazione (4) se consideriamo un valore di pressione uguale a 1 (P = 1 bar) la portata del flusso dellrsquougello diventa
K egrave un parametro ampiamente usato per lrsquoindustria dellrsquoantincendio
In alcuni casi si fa riferimento al coefficiente di scarico dellrsquougello o in breve al coefficiente dellrsquougello per indicare la portata di quellrsquougello per unrsquounitagrave di pressione Naturalmente per un dato valore di pressione Pn il valore del flusso saragrave
+ 6
+ 3
- 3
- 6
CAPACITArsquo AD UN DATO VALORE DI PRESSIONE QUANDO SI CONOSCE K
CAPACITArsquo DELLrsquoUGELLO PER P = 1 barQ = K P = K 1 = K
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Portata dellugello
6 Qn = K Pn
17wwwpnritCTG SH06 IT
Per angolo di spruzzo si intende lrsquoangolo di apertura che il getto di goccioline dellrsquougello forma al momento in cui esce dallrsquoori-fizio dellrsquougello stesso ed egrave uno dei parametri fondamentali per la scelta di un ugello adatto e funzionaleLrsquoampiezza dellrsquoangolo di spruzzo infatti insieme alla distanza tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il bersaglio del getto determina lrsquoarea di copertura dello spruzzo e la densitagrave del liquido spruzzato rispetto allrsquoarea di copertura Consultate i nostri Cataloghi per avere una descrizione di tutte le diverse geometrie di spruzzo possibiliLa tabella a fondo pagina da lrsquoampiezza teorica dello spruzzo calcolata sulla base dellrsquoangolo di spruzzo di un ugello e della distanza che intercorre tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il punto di impatto del gettoEgrave importante notare che a causa di diversi fattori quali ad esempio le forze di gravitagrave e la deriva aerodinamica lrsquoangolo di spruzzo non puograve essere mantenuto se non entro distanze limitate di solito fino a 300 mm dallrsquoorifizio dellrsquougelloPer gli atomizzatori ad aria compressa egrave improprio usare il termine di angolo di spruzzo percheacute non si puograve misurare alcun valore preciso Pertanto i valori dati nei Cataloghi specifici vanno intesi solamente come linee guida
COPERTURA DELLO SPRUZZO TEORICA
a varie distanze dallrsquoorifizio dellrsquougello
Angolo 50 100 150 200 250 300 400 500 600 700 800 1000 di spruzzo mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm
15deg 13 26 40 53 66 79 105 132 158 184 211 263 25deg 22 44 67 89 111 133 177 222 266 310 355 443 30deg 27 54 80 107 134 161 214 268 322 375 429 536 35deg 32 63 95 126 158 189 252 315 378 441 505 631 40deg 36 73 109 146 182 218 291 364 437 510 582 728 45deg 41 83 124 166 207 249 331 414 497 580 663 828 50deg 47 93 140 187 233 280 373 466 560 653 746 933 60deg 58 116 173 231 289 346 462 577 693 808 924 1150 65deg 64 127 191 255 319 382 510 637 765 892 1020 1270 70deg 70 140 210 280 350 420 560 700 840 980 1120 1400 75deg 77 154 230 307 384 460 614 767 921 1070 1230 1530 80deg 84 168 252 336 420 504 671 839 1010 1180 1340 1680 90deg 100 200 300 400 500 600 800 1000 1200 1400 1600 2000 95deg 109 218 327 437 546 655 873 1090 1310 1530 1750 2180 100deg 119 238 358 477 596 715 953 1190 1430 1670 1910 2380 110deg 143 286 429 571 714 857 1140 1430 1710 2000 2290 2856 120deg 173 346 520 693 866 1040 1390 1730 2080 2430 2771 3464 130deg 215 429 643 858 1070 1290 1720 2150 2570 3002 3431 4289
DoveASCbull = Copertura dello Spruzzo EffettivaTSCbull = Copertura dello Spruzzo TeoricaASAbull = Angolo di Spruzzo EffettivoTSAbull = Angolo di Spruzzo TeoricoL bull = Distanze dello Spruzzo
TSC = 2 middot L middot ctan ( TSA )2
7
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UGELLI SPRUZZATORI Angolo di spruzzo
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A seconda del modello di ugello le variazioni della pressione di alimentazione possono avere una grande influenza sul valore dellrsquoangolo di spruzzoIn genere con lrsquoaumento della turbolenza della pressione gli ugelli a cono pieno producono angoli di spruzzo piugrave stretti gli ugelli a getto piatto producono angoli di spruzzo piugrave ampi mentre gli ugelli che operano in base al principio di deflessione come gli ugelli a spirale e gli ugelli a getto piatto di stile K subiscono di meno le variazioni di pressioneNessun ugello puograve funzionare bene a valori bassi di pressione (inferiori a 05 bar in base al tipo di ugello) le prestazioni peg-giorano sensibilmente le gocce del liquido spruzzato diventano piugrave grandi le geometrie di spruzzo non sono piugrave ben definite e di hanno valori di angolatura dello spruzzo piugrave bassi
Le figure mostrano gli angoli di spruzzo di diversi ugelli a pressioni di valore diversoQualora la vostra applicazione richiedesse tassativamente un determinato valore di angolo di spruzzo ad un determinato valore di pressione o gamma limitata di valori vi preghiamo di richiedere un rapporto di collaudo al nostro Laboratorio
Ugello a cono pienoDDW 2235
Ugello a getto piattoJCW 2245
Ugello a spiraleECW 2230
Pressione 05 bar Pressione 05 bar Pressione 05 bar
Pressione 3 bar Pressione 3 bar Pressione 3 bar
Pressione 10 bar Pressione 10 bar Pressione 10 bar
Fotografie ottenute con flash 120000S
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RIUGELLI SPRUZZATORI Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo
foto 1
foto 4
foto 7
foto 2
foto 5
foto 8
foto 3
foto 6
foto 9
Nella foto 2 si puograve osservare il processo di formazione delle gocce descritto a pagina 11
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Termini e definizioni
Oltre che dalla portata dalla conformazione dello spruzzo e dal suo angolo un ugello egrave caratterizzato da un parametro chiamato distribuzioneLo spruzzo egrave formato da una dispersione di goccioline di liquido in una corrente aeriformese consideriamo le goccioline passanti per un piano π normale allrsquoasse dellrsquougello osserviamo che tendono ad allontanarsi ma questa dispersione non egrave in genere uniforme e si potranno individuare zone dove le goccioline sono maggiormente addensate ed altre dove sono piugrave disperse La distribuzione egrave un indice dellrsquoaddensamento (o della dispersione) delle goccioline presenti allrsquointerno dello spruzzo Consideriamo lo spruzzo rappresentato in figura 1
alla pressione P lrsquougello eroga una portata Q che allrsquouscita dellrsquoorifizio viene atomiz-zataAd ogni distanza H (detta altezza di spruzzo) possiamo individuare un piano π nor-male allrsquoasse dellrsquougello che seziona lo spruzzoLa conseguente superficie S (detta sezione di spruzzo) dipende da vari parametria) la conformazione dello spruzzo F (Es Cono Pieno)b) lrsquoangolo di spruzzo αc) la distanza HPossiamo quindi scrivere S = S (F α H)Nel caso di un ugello a cono pieno standard la sezione egrave un cerchio di diametro C (detto copertura di spruzzo)Per cui si ha S = 0785 C2 con C = C (H)Il flusso di liquido rappresentato dalle goccioline passa per ogni sezione SMa se la portata complessiva Q egrave costante non altrettanto saranno le portate riferite ad aree inferiori appartenenti alla sezione
Si introduce pertanto la seguente funzione
1) Portata specifica
La funzione q dipende dallo specifico punto della sezione in cui viene misurata per cui si ha
La misurazione della funzione q egrave perograve onerosa pertanto si preferisce individuare due funzioni anchrsquoesse derivate dalla portata che possano rappresentare adeguatamente la dispersione delle goccioline
Distribuzione2) Lineare Effettiva
Nota la direzione x egrave presa come direzione generica
Distribuzione3) Angolare Effettiva
part Qpart x
qx =UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Figura 1
q = limΔS 0
ΔQΔS
q = = f (x y H)part Qpart S
part Qpart φ
qφ =
ΔQ egrave la portata che passa attraverso unrsquoarea ΔSdove ΔS area appartenente alla sezione S
x e y sono le coordinate locali del piano della sezionedove H egrave la distanza del piano π dallrsquoorifizio dellrsquougello
partQ egrave la variazione della portatadove partx egrave la variazione di una coordinata lineare
partQ egrave la variazione della portatadove partφ egrave la variazione di una coordinata angolare
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
I valori assunti da queste funzioni caratterizzano lo spruzzo e permettono di tracciare gli specifici grafici chiamati Curve di distribuzione
Dallrsquoanalisi delle curve si puograve determinare il tipo di conformazione del getto (Spray Pattern)Il tipo di curva infatti indica se un ugello appartiene a uno dei seguenti tipi cono pieno cono cavo dardo lama ecc
Misurazione della distribuzione
Le distribuzioni vengono determinate tramite un dispositivo chiamato ldquoPatternatorrdquo (traducibile in italiano coi termini Misuratore di distribuzione o Caratterizzatore di spruzzo)
Il patternator egrave costituito essenzialmente da 4 parti1) Collettore2) Cella di raccolta3) Blocco di misura4) Blocco di scaricoNota Gli N collettori costituiscono il captatoreLrsquougello viene posto sopra lrsquoapparecchiatura in modo che il getto investa il captatore ortogonalmentePer misurare la distribuzione lineare occorre utilizza-re un captatore lineare (figura 5) mentre per la distri-buzione angolare occorre utilizzare un distributore circolare (figura 6)Ogni collettore (1) intercetta il flusso di goccioline passante per il proprio settore e lo convoglia nella relativa cella di raccolta (2)
Il blocco di misura (3) determina la quantitagrave di liquido raccolta Il blocco di scarico (4) permette lo scarico del liquido dopo la fine della prova
Esistono due tipi di patternator
Patternator Analogici1 forniscono un indicazione diretta dei volumi raccolti tramite la visualizzazione dei livelli di liquido in ogni cellaPatternator Digitali2 forniscono una lettura automatica dei volumi raccolti e riportano i valori rilevati su un apposito file
Figura 2 Distribuzione lineare Figura 3 Distribuzione angolare
Figura 4
Figura 6 Captatore circolareFigura 5 Captatore lineare
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UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Normalizzazione della distribuzione
I valori misurati tramite il Patternator permettono il tracciamento delle curve di distribuzioneOltre alla rappresentazione a linee della distribuzione illustrata nelle Figure 2 e 3 viene solitamente utilizzata una rappre-sentazione a barre verticali che richiama visivamente il livello del liquido raccolto nelle celle a colonna utilizzate nei vecchi dispositivi digitali
Oltre che dallrsquoaltezza di spruzzo e dalle condizioni operative le curve di distribuzione dipendono dal tempo di prova maggiore egrave il tempo di prova e conseguentemente maggiore egrave il volume captatoPer eliminare la dipendenza del tempo dai valori misurati si passa dalle distribuzioni effettive a quelle normalizzate
Distribuzione4) Lineare Normalizzata
Distribuzione5) Angolare Normalizzata
Nota il valore massimo si riferisce tra la serie di valori rilevanti nelle N celleOltre alle distribuzioni posso normalizzare gli intervalli applicando le seguente espressioni
Intervallo6) Lineare Normalizzato
Intervallo7) Angolare Normalizzato
Lrsquoapertura lineare normalizzata
2
N=Δλ egrave definita in un intervallo [-1+1]
Lrsquoapertura angolare normalizzataN
πθ
2=Δ egrave definita in un intervallo [0+2π]
Figura 7 Curva di distribuzione lineare effettiva Figura 8 Curva di distribuzione angolare effettiva
Mx
xx q
q=δ
N
πθ
2=Δ
Figura 9 Curva di distribuzione lineare normalizzata Figura 10 Curva di distribuzione angolare normalizzata
qx egrave la distribuzione lineare di una cella genericadove qx
M egrave la distribuzione lineare massima misurata
qφ egrave la distribuzione angolare di una cella genericadove qφ
M egrave la distribuzione angolare massima misurata
2 egrave lrsquoampiezza lineare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle attive
2π egrave lrsquoampiezza angolare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle
Mq
q
ϕ
ϕϕδ =φ
φ
φ
2
N=Δλ
2
N=Δλ
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Valutazione della distribuzione
La caratterizzazione delle curve di distribuzione viene eseguita considerando 3 proprietagrave
a) UNIFORMITAgrave b) MONOTONIA c) SIMMETRIA
Per comprendere il significato di queste 3 proprietagrave esaminiamo le seguenti figure
a) Definiamo UNIFORME una distribuzione che minimizza il rapporto AAdeg
b) Definiamo MONOTONA una distribuzione che cresce nella parte sinistra e diminuisce nella parte destra c) Definiamo SIMMETRICA una distribuzione che minimizza il rapporto A+A-
Le seguenti distribuzioni rappresentano quindi dei casi ideali
Queste 3 proprietagrave vengono valutate tramite la definizione dei seguenti parametri
1 Uniformitagrave Integrale
2 Uniformitagrave Incrementale
3 Indice di Simmetria
Maggiori dettagli delle modalitagrave di ottenimento di questi parametro sono disponibili nella Relazione Tecnica REL 080002 che puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico
Figura 12Distribuzione normalizzata monotona
Figura 11Distribuzione normalizzata monotona
Figura 14 Distribuzioneidealmente monotona
Figura 15 Distribuzioneidealmente simmetrica
Figura 13 Distribuzioneidealmente uniforme
1001 sdot=MA
AU
1002
2 sdot=lowastσ
U
1001
sdot⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
sdotminus=
lowast
lowast
δ
ε
NI S
sum minus=lowast
M
i iδδε
A egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione normalizzatadove Adeg egrave lrsquoarea complementare a A rispetto al rettangolo drsquoinviluppo 2 times 1
La parte sinistra egrave il tratto -1 0dove La parte destra egrave il tratto 0 +1
A+ egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte positivadove A- egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte negativa
dove
dove δrsquo egrave il valore della portata normalizzata della cella simmetrica M celle utili in una semiapertura
lowast
lowast sum=
N
N
i i
δ
δ N celle utili
A area sottesa dalla curva di distribuzione AM area sottesa dalla curva di distribuzione idealedove
sum minus= +lowast
1
N
i ii δδσ
N celle utili
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I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
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UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
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RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
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UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
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Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
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RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
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UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
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RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
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Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
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PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
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I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
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I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
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FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
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ZION
I
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73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
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200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
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Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
STAM
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Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
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Sud AfricaSvezia
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Venezuela
17wwwpnritCTG SH06 IT
Per angolo di spruzzo si intende lrsquoangolo di apertura che il getto di goccioline dellrsquougello forma al momento in cui esce dallrsquoori-fizio dellrsquougello stesso ed egrave uno dei parametri fondamentali per la scelta di un ugello adatto e funzionaleLrsquoampiezza dellrsquoangolo di spruzzo infatti insieme alla distanza tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il bersaglio del getto determina lrsquoarea di copertura dello spruzzo e la densitagrave del liquido spruzzato rispetto allrsquoarea di copertura Consultate i nostri Cataloghi per avere una descrizione di tutte le diverse geometrie di spruzzo possibiliLa tabella a fondo pagina da lrsquoampiezza teorica dello spruzzo calcolata sulla base dellrsquoangolo di spruzzo di un ugello e della distanza che intercorre tra lrsquoorifizio dellrsquougello ed il punto di impatto del gettoEgrave importante notare che a causa di diversi fattori quali ad esempio le forze di gravitagrave e la deriva aerodinamica lrsquoangolo di spruzzo non puograve essere mantenuto se non entro distanze limitate di solito fino a 300 mm dallrsquoorifizio dellrsquougelloPer gli atomizzatori ad aria compressa egrave improprio usare il termine di angolo di spruzzo percheacute non si puograve misurare alcun valore preciso Pertanto i valori dati nei Cataloghi specifici vanno intesi solamente come linee guida
COPERTURA DELLO SPRUZZO TEORICA
a varie distanze dallrsquoorifizio dellrsquougello
Angolo 50 100 150 200 250 300 400 500 600 700 800 1000 di spruzzo mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm
15deg 13 26 40 53 66 79 105 132 158 184 211 263 25deg 22 44 67 89 111 133 177 222 266 310 355 443 30deg 27 54 80 107 134 161 214 268 322 375 429 536 35deg 32 63 95 126 158 189 252 315 378 441 505 631 40deg 36 73 109 146 182 218 291 364 437 510 582 728 45deg 41 83 124 166 207 249 331 414 497 580 663 828 50deg 47 93 140 187 233 280 373 466 560 653 746 933 60deg 58 116 173 231 289 346 462 577 693 808 924 1150 65deg 64 127 191 255 319 382 510 637 765 892 1020 1270 70deg 70 140 210 280 350 420 560 700 840 980 1120 1400 75deg 77 154 230 307 384 460 614 767 921 1070 1230 1530 80deg 84 168 252 336 420 504 671 839 1010 1180 1340 1680 90deg 100 200 300 400 500 600 800 1000 1200 1400 1600 2000 95deg 109 218 327 437 546 655 873 1090 1310 1530 1750 2180 100deg 119 238 358 477 596 715 953 1190 1430 1670 1910 2380 110deg 143 286 429 571 714 857 1140 1430 1710 2000 2290 2856 120deg 173 346 520 693 866 1040 1390 1730 2080 2430 2771 3464 130deg 215 429 643 858 1070 1290 1720 2150 2570 3002 3431 4289
DoveASCbull = Copertura dello Spruzzo EffettivaTSCbull = Copertura dello Spruzzo TeoricaASAbull = Angolo di Spruzzo EffettivoTSAbull = Angolo di Spruzzo TeoricoL bull = Distanze dello Spruzzo
TSC = 2 middot L middot ctan ( TSA )2
7
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Angolo di spruzzo
18 wwwpnrit CTG SH06 IT
A seconda del modello di ugello le variazioni della pressione di alimentazione possono avere una grande influenza sul valore dellrsquoangolo di spruzzoIn genere con lrsquoaumento della turbolenza della pressione gli ugelli a cono pieno producono angoli di spruzzo piugrave stretti gli ugelli a getto piatto producono angoli di spruzzo piugrave ampi mentre gli ugelli che operano in base al principio di deflessione come gli ugelli a spirale e gli ugelli a getto piatto di stile K subiscono di meno le variazioni di pressioneNessun ugello puograve funzionare bene a valori bassi di pressione (inferiori a 05 bar in base al tipo di ugello) le prestazioni peg-giorano sensibilmente le gocce del liquido spruzzato diventano piugrave grandi le geometrie di spruzzo non sono piugrave ben definite e di hanno valori di angolatura dello spruzzo piugrave bassi
Le figure mostrano gli angoli di spruzzo di diversi ugelli a pressioni di valore diversoQualora la vostra applicazione richiedesse tassativamente un determinato valore di angolo di spruzzo ad un determinato valore di pressione o gamma limitata di valori vi preghiamo di richiedere un rapporto di collaudo al nostro Laboratorio
Ugello a cono pienoDDW 2235
Ugello a getto piattoJCW 2245
Ugello a spiraleECW 2230
Pressione 05 bar Pressione 05 bar Pressione 05 bar
Pressione 3 bar Pressione 3 bar Pressione 3 bar
Pressione 10 bar Pressione 10 bar Pressione 10 bar
Fotografie ottenute con flash 120000S
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo
foto 1
foto 4
foto 7
foto 2
foto 5
foto 8
foto 3
foto 6
foto 9
Nella foto 2 si puograve osservare il processo di formazione delle gocce descritto a pagina 11
19wwwpnritCTG SH06 IT
Termini e definizioni
Oltre che dalla portata dalla conformazione dello spruzzo e dal suo angolo un ugello egrave caratterizzato da un parametro chiamato distribuzioneLo spruzzo egrave formato da una dispersione di goccioline di liquido in una corrente aeriformese consideriamo le goccioline passanti per un piano π normale allrsquoasse dellrsquougello osserviamo che tendono ad allontanarsi ma questa dispersione non egrave in genere uniforme e si potranno individuare zone dove le goccioline sono maggiormente addensate ed altre dove sono piugrave disperse La distribuzione egrave un indice dellrsquoaddensamento (o della dispersione) delle goccioline presenti allrsquointerno dello spruzzo Consideriamo lo spruzzo rappresentato in figura 1
alla pressione P lrsquougello eroga una portata Q che allrsquouscita dellrsquoorifizio viene atomiz-zataAd ogni distanza H (detta altezza di spruzzo) possiamo individuare un piano π nor-male allrsquoasse dellrsquougello che seziona lo spruzzoLa conseguente superficie S (detta sezione di spruzzo) dipende da vari parametria) la conformazione dello spruzzo F (Es Cono Pieno)b) lrsquoangolo di spruzzo αc) la distanza HPossiamo quindi scrivere S = S (F α H)Nel caso di un ugello a cono pieno standard la sezione egrave un cerchio di diametro C (detto copertura di spruzzo)Per cui si ha S = 0785 C2 con C = C (H)Il flusso di liquido rappresentato dalle goccioline passa per ogni sezione SMa se la portata complessiva Q egrave costante non altrettanto saranno le portate riferite ad aree inferiori appartenenti alla sezione
Si introduce pertanto la seguente funzione
1) Portata specifica
La funzione q dipende dallo specifico punto della sezione in cui viene misurata per cui si ha
La misurazione della funzione q egrave perograve onerosa pertanto si preferisce individuare due funzioni anchrsquoesse derivate dalla portata che possano rappresentare adeguatamente la dispersione delle goccioline
Distribuzione2) Lineare Effettiva
Nota la direzione x egrave presa come direzione generica
Distribuzione3) Angolare Effettiva
part Qpart x
qx =UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Figura 1
q = limΔS 0
ΔQΔS
q = = f (x y H)part Qpart S
part Qpart φ
qφ =
ΔQ egrave la portata che passa attraverso unrsquoarea ΔSdove ΔS area appartenente alla sezione S
x e y sono le coordinate locali del piano della sezionedove H egrave la distanza del piano π dallrsquoorifizio dellrsquougello
partQ egrave la variazione della portatadove partx egrave la variazione di una coordinata lineare
partQ egrave la variazione della portatadove partφ egrave la variazione di una coordinata angolare
20 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
I valori assunti da queste funzioni caratterizzano lo spruzzo e permettono di tracciare gli specifici grafici chiamati Curve di distribuzione
Dallrsquoanalisi delle curve si puograve determinare il tipo di conformazione del getto (Spray Pattern)Il tipo di curva infatti indica se un ugello appartiene a uno dei seguenti tipi cono pieno cono cavo dardo lama ecc
Misurazione della distribuzione
Le distribuzioni vengono determinate tramite un dispositivo chiamato ldquoPatternatorrdquo (traducibile in italiano coi termini Misuratore di distribuzione o Caratterizzatore di spruzzo)
Il patternator egrave costituito essenzialmente da 4 parti1) Collettore2) Cella di raccolta3) Blocco di misura4) Blocco di scaricoNota Gli N collettori costituiscono il captatoreLrsquougello viene posto sopra lrsquoapparecchiatura in modo che il getto investa il captatore ortogonalmentePer misurare la distribuzione lineare occorre utilizza-re un captatore lineare (figura 5) mentre per la distri-buzione angolare occorre utilizzare un distributore circolare (figura 6)Ogni collettore (1) intercetta il flusso di goccioline passante per il proprio settore e lo convoglia nella relativa cella di raccolta (2)
Il blocco di misura (3) determina la quantitagrave di liquido raccolta Il blocco di scarico (4) permette lo scarico del liquido dopo la fine della prova
Esistono due tipi di patternator
Patternator Analogici1 forniscono un indicazione diretta dei volumi raccolti tramite la visualizzazione dei livelli di liquido in ogni cellaPatternator Digitali2 forniscono una lettura automatica dei volumi raccolti e riportano i valori rilevati su un apposito file
Figura 2 Distribuzione lineare Figura 3 Distribuzione angolare
Figura 4
Figura 6 Captatore circolareFigura 5 Captatore lineare
21wwwpnritCTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Normalizzazione della distribuzione
I valori misurati tramite il Patternator permettono il tracciamento delle curve di distribuzioneOltre alla rappresentazione a linee della distribuzione illustrata nelle Figure 2 e 3 viene solitamente utilizzata una rappre-sentazione a barre verticali che richiama visivamente il livello del liquido raccolto nelle celle a colonna utilizzate nei vecchi dispositivi digitali
Oltre che dallrsquoaltezza di spruzzo e dalle condizioni operative le curve di distribuzione dipendono dal tempo di prova maggiore egrave il tempo di prova e conseguentemente maggiore egrave il volume captatoPer eliminare la dipendenza del tempo dai valori misurati si passa dalle distribuzioni effettive a quelle normalizzate
Distribuzione4) Lineare Normalizzata
Distribuzione5) Angolare Normalizzata
Nota il valore massimo si riferisce tra la serie di valori rilevanti nelle N celleOltre alle distribuzioni posso normalizzare gli intervalli applicando le seguente espressioni
Intervallo6) Lineare Normalizzato
Intervallo7) Angolare Normalizzato
Lrsquoapertura lineare normalizzata
2
N=Δλ egrave definita in un intervallo [-1+1]
Lrsquoapertura angolare normalizzataN
πθ
2=Δ egrave definita in un intervallo [0+2π]
Figura 7 Curva di distribuzione lineare effettiva Figura 8 Curva di distribuzione angolare effettiva
Mx
xx q
q=δ
N
πθ
2=Δ
Figura 9 Curva di distribuzione lineare normalizzata Figura 10 Curva di distribuzione angolare normalizzata
qx egrave la distribuzione lineare di una cella genericadove qx
M egrave la distribuzione lineare massima misurata
qφ egrave la distribuzione angolare di una cella genericadove qφ
M egrave la distribuzione angolare massima misurata
2 egrave lrsquoampiezza lineare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle attive
2π egrave lrsquoampiezza angolare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle
Mq
q
ϕ
ϕϕδ =φ
φ
φ
2
N=Δλ
2
N=Δλ
22 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Valutazione della distribuzione
La caratterizzazione delle curve di distribuzione viene eseguita considerando 3 proprietagrave
a) UNIFORMITAgrave b) MONOTONIA c) SIMMETRIA
Per comprendere il significato di queste 3 proprietagrave esaminiamo le seguenti figure
a) Definiamo UNIFORME una distribuzione che minimizza il rapporto AAdeg
b) Definiamo MONOTONA una distribuzione che cresce nella parte sinistra e diminuisce nella parte destra c) Definiamo SIMMETRICA una distribuzione che minimizza il rapporto A+A-
Le seguenti distribuzioni rappresentano quindi dei casi ideali
Queste 3 proprietagrave vengono valutate tramite la definizione dei seguenti parametri
1 Uniformitagrave Integrale
2 Uniformitagrave Incrementale
3 Indice di Simmetria
Maggiori dettagli delle modalitagrave di ottenimento di questi parametro sono disponibili nella Relazione Tecnica REL 080002 che puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico
Figura 12Distribuzione normalizzata monotona
Figura 11Distribuzione normalizzata monotona
Figura 14 Distribuzioneidealmente monotona
Figura 15 Distribuzioneidealmente simmetrica
Figura 13 Distribuzioneidealmente uniforme
1001 sdot=MA
AU
1002
2 sdot=lowastσ
U
1001
sdot⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
sdotminus=
lowast
lowast
δ
ε
NI S
sum minus=lowast
M
i iδδε
A egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione normalizzatadove Adeg egrave lrsquoarea complementare a A rispetto al rettangolo drsquoinviluppo 2 times 1
La parte sinistra egrave il tratto -1 0dove La parte destra egrave il tratto 0 +1
A+ egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte positivadove A- egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte negativa
dove
dove δrsquo egrave il valore della portata normalizzata della cella simmetrica M celle utili in una semiapertura
lowast
lowast sum=
N
N
i i
δ
δ N celle utili
A area sottesa dalla curva di distribuzione AM area sottesa dalla curva di distribuzione idealedove
sum minus= +lowast
1
N
i ii δδσ
N celle utili
23wwwpnritCTG SH06 IT
I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
24 wwwpnrit CTG SH06 IT
Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
25wwwpnritCTG SH06 IT
Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
UGEL
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PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
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Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
UGEL
LI S
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ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
27wwwpnritCTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
28 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
29wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
30 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
31wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
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GELL
I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
ERIA
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GELL
I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
33wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
1400 3260 1020 2540 0544 1640 0183 1140 0072 0664 0019
1500 3490 1170 2720 0617 176 0208 1220 0083 0712 0022
1600 3720 1330 2890 0697 1880 0234 1300 0093 0758 0025
1700 10rdquo 3950 1490 3080 0784 1990 0260 1380 0104 0806 0028
1800 0546 0010 3260 0875 2110 0290 1470 0116 0854 0032
1900 0575 0012 3440 0965 2230 0323 1550 0129 0901 0034
2000 0606 0012 3617 1060 2340 0356 1630 0143 0946 0037
2200 0667 0015 3980 1280 2580 0429 1790 0172 1050 0045
2400 0727 0017 12rdquo 2820 0507 1950 0200 1140 0053
2600 0788 0021 0563 0009 3050 0589 2110 0234 1230 0061
2800 0848 0023 0606 0010 14rdquo 3280 0676 2280 0268 1330 0070
3000 0909 0026 0649 0011 0532 0007 3520 0773 2440 0306 1420 0080
3500 1060 0035 0760 0015 0620 0009 4110 105 2850 0416 1660 0108
4000 1210 0045 0866 0020 0709 0012 16rdquo 4690 135 3250 0532 1900 0139
4500 1360 0056 0976 0025 0798 0015 0606 0007 3660 0674 2130 0173
5000 1520 0069 1080 0029 0886 0018 0674 0009 4070 0822 2370 0212
6000 1810 0097 1290 0042 1070 0026 0808 0013 18rdquo 4880 1160 2850 0301
7000 2120 0130 1510 0055 1240 0035 0940 0017 0741 0010 5690 1580 3310 0403
8000 2420 0168 1730 0072 1420 0045 1080 0022 0847 0012 6510 2050 3790 0525
9000 2730 0210 1950 0091 1600 0056 1210 0027 0954 0015 4270 0659
10000 3030 0257 2170 0111 1770 0067 1350 0033 1050 0019 4740 0801
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
1 0458 0726 0251 0170 38rdquo 12rdquo
2 0918 2590 0501 0600 0272 0136 0170 0044 34rdquo
3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
4 1840 9570 1000 2090 0543 048 0340 0151 0192 0038 0120 0012
5 2290 14450 1250 3180 0679 070 0425 0223 0241 0057 0150 0017
6 1500 4460 0815 0980 0510 0309 0289 0077 0180 0024 114rdquo
8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
10 1360 2520 0850 0798 0481 0193 0300 0061 0172 0015 0127 0008
15 2040 5370 1280 1690 0722 0403 0450 0124 0258 0032 019 0015
20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
40 0308 0027 0216 0010 3400 10720 1920 2500 1200 0758 0689 0193 0507 0091
50 0385 0039 0270 0017 2410 3830 1500 1140 0861 029 0634 0135
60 0462 0055 0324 0023 2890 5410 1800 1610 103 0400 0761 0187
70 0539 0098 0378 0031 3rdquo 3370 7270 2100 2150 1210 0541 0888 0248
80 0616 0092 0432 0039 028 0014 312rdquo 2400 2760 1380 0690 1010 0315
90 0693 0115 0486 0048 0315 0017 0235 0008 2700 3470 1550 0862 1140 0397
100 0770 0141 0540 0059 035 002 0261 0010 4rdquo 3000 4250 1720 1050 1270 0488
150 1150 0295 0810 0125 0524 0042 0392 0021 0304 0011 4500 9300 2580 2260 1900 1030
200 1540 0512 1080 0212 0699 0072 0523 0036 0405 0019 3440 3910 2540 1810
250 1920 0773 1350 0322 0874 0108 0653 0053 0507 0028 5rdquo 3170 2740
300 2310 1100 1620 0449 105 0152 0784 0074 0608 004 0387 0014 3800 3820
350 2690 1470 1890 0606 122 0203 0915 0099 0710 0053 0452 0018 6rdquo 4440 5180
400 3080 1920 2160 0780 14 0264 1050 0128 0811 0068 0516 0023 0375 0009 5070 6690
450 3460 2390 2430 0979 157 0328 1180 0161 0912 0084 0581 0028 0402 0012 5710 8450
500 3850 2950 2700 1200 175 0403 1310 0196 1010 0101 0646 0034 0447 0014
550 4230 3550 2970 1440 192 0479 1440 0232 1110 0122 0710 0041 0491 0016
600 4620 4200 3240 1690 2100 0566 1570 0273 1220 0146 0775 0047 0536 0019
650 5000 6880 3510 1970 2270 0658 1700 0319 1320 0169 0839 0055 0581 0022
700 5390 5630 3780 2280 2450 0759 1830 0368 1420 0194 0904 0063 0625 0025
750 577 6440 4050 2600 2620 0863 1960 042 1520 0218 0968 0072 067 0029
800 4320 2950 2800 0977 2090 0473 1620 0246 1030 0081 0715 0032 8rdquo
850 4590 3310 2970 1090 2220 0528 1720 0277 1100 0091 076 0036 0439 0009
900 3150 1220 2350 0585 1820 0308 1160 0100 0804 0041 0465 001
950 3320 1350 248 0649 1930 0342 1230 0111 0849 0045 0491 0012
1000 3500 1500 261 0714 2030 0377 1290 0122 0894 0049 0516 0013
1100 3850 1750 2870 0860 2230 0452 1420 0147 0983 0059 0568 0015
1200 4200 2140 3140 1020 2430 0534 1550 0172 1070 0069 0620 0018
1300 3400 1190 2640 0627 1680 0200 1160 008 0671 0021
1400 3660 1370 2840 0722 1810 0232 1250 0091 0723 0024
1500 3920 1560 3040 0818 1940 0264 1340 0105 0775 0027
1600 4180 1780 3240 0924 2070 0297 1430 0118 0826 0031
1700 10rdquo 4440 1990 3450 1040 2190 0331 1520 0132 0878 0035
1800 0590 0012 3650 1160 2320 0369 1610 0147 0930 0039
1900 0622 0014 3850 1280 2450 041 1700 0163 0981 0042
2000 0655 0015 40500 1410 2580 0452 1790 0181 1030 0046
2200 0721 0018 4460 1700 2840 0545 1970 0217 1140 0056
2400 0786 0021 12rdquo 3100 0645 2140 0253 1240 0065
2600 0852 0025 0600 001 3360 0749 2320 0296 1340 0076
2800 0917 0028 0646 0012 14rdquo 3610 0859 2500 0339 1450 0087
3000 0983 0032 0692 0013 0573 0008 3870 0982 268 0387 1550 0099
3500 1150 0043 0810 0018 0668 0011 4520 1330 3130 0526 1810 0134
4000 1310 0055 0923 0023 0764 0014 16rdquo 5160 1720 3570 0673 2070 0172
4500 1470 0068 1040 0029 0860 0018 0658 0009 4020 0853 2320 0214
5000 1640 0084 1150 0034 0955 0022 0731 0011 4470 1040 2580 0262
6000 1960 0118 1380 0049 1150 0031 0877 0016 18rdquo 5360 1470 3100 0373
7000 2290 0158 1610 0065 1340 0042 1020 0021 0808 0012 6250 2000 3610 0499
8000 2620 0204 1840 0085 1530 0054 1170 0027 0924 0015 7150 2590 4130 065
9000 2950 0256 2080 0107 1720 0067 1310 0033 1040 0019 4650 0816
10000 3280 0313 2310 0130 1910 0081 1460 0041 1150 0023 5160 0992
TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
10 75 12 038 4 11 50
15 80 12 044 4 11 55
20 90 14 065 4 11 65
25 100 14 082 4 11 75
32 120 14 117 4 14 90
40 130 14 139 4 14 100
50 140 14 162 4 14 110
65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
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NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
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CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
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A seconda del modello di ugello le variazioni della pressione di alimentazione possono avere una grande influenza sul valore dellrsquoangolo di spruzzoIn genere con lrsquoaumento della turbolenza della pressione gli ugelli a cono pieno producono angoli di spruzzo piugrave stretti gli ugelli a getto piatto producono angoli di spruzzo piugrave ampi mentre gli ugelli che operano in base al principio di deflessione come gli ugelli a spirale e gli ugelli a getto piatto di stile K subiscono di meno le variazioni di pressioneNessun ugello puograve funzionare bene a valori bassi di pressione (inferiori a 05 bar in base al tipo di ugello) le prestazioni peg-giorano sensibilmente le gocce del liquido spruzzato diventano piugrave grandi le geometrie di spruzzo non sono piugrave ben definite e di hanno valori di angolatura dello spruzzo piugrave bassi
Le figure mostrano gli angoli di spruzzo di diversi ugelli a pressioni di valore diversoQualora la vostra applicazione richiedesse tassativamente un determinato valore di angolo di spruzzo ad un determinato valore di pressione o gamma limitata di valori vi preghiamo di richiedere un rapporto di collaudo al nostro Laboratorio
Ugello a cono pienoDDW 2235
Ugello a getto piattoJCW 2245
Ugello a spiraleECW 2230
Pressione 05 bar Pressione 05 bar Pressione 05 bar
Pressione 3 bar Pressione 3 bar Pressione 3 bar
Pressione 10 bar Pressione 10 bar Pressione 10 bar
Fotografie ottenute con flash 120000S
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RIUGELLI SPRUZZATORI Influenza della pressione sullrsquoangolo di spruzzo
foto 1
foto 4
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foto 2
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foto 8
foto 3
foto 6
foto 9
Nella foto 2 si puograve osservare il processo di formazione delle gocce descritto a pagina 11
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Termini e definizioni
Oltre che dalla portata dalla conformazione dello spruzzo e dal suo angolo un ugello egrave caratterizzato da un parametro chiamato distribuzioneLo spruzzo egrave formato da una dispersione di goccioline di liquido in una corrente aeriformese consideriamo le goccioline passanti per un piano π normale allrsquoasse dellrsquougello osserviamo che tendono ad allontanarsi ma questa dispersione non egrave in genere uniforme e si potranno individuare zone dove le goccioline sono maggiormente addensate ed altre dove sono piugrave disperse La distribuzione egrave un indice dellrsquoaddensamento (o della dispersione) delle goccioline presenti allrsquointerno dello spruzzo Consideriamo lo spruzzo rappresentato in figura 1
alla pressione P lrsquougello eroga una portata Q che allrsquouscita dellrsquoorifizio viene atomiz-zataAd ogni distanza H (detta altezza di spruzzo) possiamo individuare un piano π nor-male allrsquoasse dellrsquougello che seziona lo spruzzoLa conseguente superficie S (detta sezione di spruzzo) dipende da vari parametria) la conformazione dello spruzzo F (Es Cono Pieno)b) lrsquoangolo di spruzzo αc) la distanza HPossiamo quindi scrivere S = S (F α H)Nel caso di un ugello a cono pieno standard la sezione egrave un cerchio di diametro C (detto copertura di spruzzo)Per cui si ha S = 0785 C2 con C = C (H)Il flusso di liquido rappresentato dalle goccioline passa per ogni sezione SMa se la portata complessiva Q egrave costante non altrettanto saranno le portate riferite ad aree inferiori appartenenti alla sezione
Si introduce pertanto la seguente funzione
1) Portata specifica
La funzione q dipende dallo specifico punto della sezione in cui viene misurata per cui si ha
La misurazione della funzione q egrave perograve onerosa pertanto si preferisce individuare due funzioni anchrsquoesse derivate dalla portata che possano rappresentare adeguatamente la dispersione delle goccioline
Distribuzione2) Lineare Effettiva
Nota la direzione x egrave presa come direzione generica
Distribuzione3) Angolare Effettiva
part Qpart x
qx =UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Figura 1
q = limΔS 0
ΔQΔS
q = = f (x y H)part Qpart S
part Qpart φ
qφ =
ΔQ egrave la portata che passa attraverso unrsquoarea ΔSdove ΔS area appartenente alla sezione S
x e y sono le coordinate locali del piano della sezionedove H egrave la distanza del piano π dallrsquoorifizio dellrsquougello
partQ egrave la variazione della portatadove partx egrave la variazione di una coordinata lineare
partQ egrave la variazione della portatadove partφ egrave la variazione di una coordinata angolare
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
I valori assunti da queste funzioni caratterizzano lo spruzzo e permettono di tracciare gli specifici grafici chiamati Curve di distribuzione
Dallrsquoanalisi delle curve si puograve determinare il tipo di conformazione del getto (Spray Pattern)Il tipo di curva infatti indica se un ugello appartiene a uno dei seguenti tipi cono pieno cono cavo dardo lama ecc
Misurazione della distribuzione
Le distribuzioni vengono determinate tramite un dispositivo chiamato ldquoPatternatorrdquo (traducibile in italiano coi termini Misuratore di distribuzione o Caratterizzatore di spruzzo)
Il patternator egrave costituito essenzialmente da 4 parti1) Collettore2) Cella di raccolta3) Blocco di misura4) Blocco di scaricoNota Gli N collettori costituiscono il captatoreLrsquougello viene posto sopra lrsquoapparecchiatura in modo che il getto investa il captatore ortogonalmentePer misurare la distribuzione lineare occorre utilizza-re un captatore lineare (figura 5) mentre per la distri-buzione angolare occorre utilizzare un distributore circolare (figura 6)Ogni collettore (1) intercetta il flusso di goccioline passante per il proprio settore e lo convoglia nella relativa cella di raccolta (2)
Il blocco di misura (3) determina la quantitagrave di liquido raccolta Il blocco di scarico (4) permette lo scarico del liquido dopo la fine della prova
Esistono due tipi di patternator
Patternator Analogici1 forniscono un indicazione diretta dei volumi raccolti tramite la visualizzazione dei livelli di liquido in ogni cellaPatternator Digitali2 forniscono una lettura automatica dei volumi raccolti e riportano i valori rilevati su un apposito file
Figura 2 Distribuzione lineare Figura 3 Distribuzione angolare
Figura 4
Figura 6 Captatore circolareFigura 5 Captatore lineare
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UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Normalizzazione della distribuzione
I valori misurati tramite il Patternator permettono il tracciamento delle curve di distribuzioneOltre alla rappresentazione a linee della distribuzione illustrata nelle Figure 2 e 3 viene solitamente utilizzata una rappre-sentazione a barre verticali che richiama visivamente il livello del liquido raccolto nelle celle a colonna utilizzate nei vecchi dispositivi digitali
Oltre che dallrsquoaltezza di spruzzo e dalle condizioni operative le curve di distribuzione dipendono dal tempo di prova maggiore egrave il tempo di prova e conseguentemente maggiore egrave il volume captatoPer eliminare la dipendenza del tempo dai valori misurati si passa dalle distribuzioni effettive a quelle normalizzate
Distribuzione4) Lineare Normalizzata
Distribuzione5) Angolare Normalizzata
Nota il valore massimo si riferisce tra la serie di valori rilevanti nelle N celleOltre alle distribuzioni posso normalizzare gli intervalli applicando le seguente espressioni
Intervallo6) Lineare Normalizzato
Intervallo7) Angolare Normalizzato
Lrsquoapertura lineare normalizzata
2
N=Δλ egrave definita in un intervallo [-1+1]
Lrsquoapertura angolare normalizzataN
πθ
2=Δ egrave definita in un intervallo [0+2π]
Figura 7 Curva di distribuzione lineare effettiva Figura 8 Curva di distribuzione angolare effettiva
Mx
xx q
q=δ
N
πθ
2=Δ
Figura 9 Curva di distribuzione lineare normalizzata Figura 10 Curva di distribuzione angolare normalizzata
qx egrave la distribuzione lineare di una cella genericadove qx
M egrave la distribuzione lineare massima misurata
qφ egrave la distribuzione angolare di una cella genericadove qφ
M egrave la distribuzione angolare massima misurata
2 egrave lrsquoampiezza lineare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle attive
2π egrave lrsquoampiezza angolare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle
Mq
q
ϕ
ϕϕδ =φ
φ
φ
2
N=Δλ
2
N=Δλ
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Valutazione della distribuzione
La caratterizzazione delle curve di distribuzione viene eseguita considerando 3 proprietagrave
a) UNIFORMITAgrave b) MONOTONIA c) SIMMETRIA
Per comprendere il significato di queste 3 proprietagrave esaminiamo le seguenti figure
a) Definiamo UNIFORME una distribuzione che minimizza il rapporto AAdeg
b) Definiamo MONOTONA una distribuzione che cresce nella parte sinistra e diminuisce nella parte destra c) Definiamo SIMMETRICA una distribuzione che minimizza il rapporto A+A-
Le seguenti distribuzioni rappresentano quindi dei casi ideali
Queste 3 proprietagrave vengono valutate tramite la definizione dei seguenti parametri
1 Uniformitagrave Integrale
2 Uniformitagrave Incrementale
3 Indice di Simmetria
Maggiori dettagli delle modalitagrave di ottenimento di questi parametro sono disponibili nella Relazione Tecnica REL 080002 che puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico
Figura 12Distribuzione normalizzata monotona
Figura 11Distribuzione normalizzata monotona
Figura 14 Distribuzioneidealmente monotona
Figura 15 Distribuzioneidealmente simmetrica
Figura 13 Distribuzioneidealmente uniforme
1001 sdot=MA
AU
1002
2 sdot=lowastσ
U
1001
sdot⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
sdotminus=
lowast
lowast
δ
ε
NI S
sum minus=lowast
M
i iδδε
A egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione normalizzatadove Adeg egrave lrsquoarea complementare a A rispetto al rettangolo drsquoinviluppo 2 times 1
La parte sinistra egrave il tratto -1 0dove La parte destra egrave il tratto 0 +1
A+ egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte positivadove A- egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte negativa
dove
dove δrsquo egrave il valore della portata normalizzata della cella simmetrica M celle utili in una semiapertura
lowast
lowast sum=
N
N
i i
δ
δ N celle utili
A area sottesa dalla curva di distribuzione AM area sottesa dalla curva di distribuzione idealedove
sum minus= +lowast
1
N
i ii δδσ
N celle utili
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I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
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UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
50
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35
30
25
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15
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5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
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RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
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UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
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Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
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RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
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UGEL
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UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
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RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
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Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
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PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
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I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
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I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
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La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
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ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
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Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
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18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
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FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
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73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
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ZION
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95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
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Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
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19wwwpnritCTG SH06 IT
Termini e definizioni
Oltre che dalla portata dalla conformazione dello spruzzo e dal suo angolo un ugello egrave caratterizzato da un parametro chiamato distribuzioneLo spruzzo egrave formato da una dispersione di goccioline di liquido in una corrente aeriformese consideriamo le goccioline passanti per un piano π normale allrsquoasse dellrsquougello osserviamo che tendono ad allontanarsi ma questa dispersione non egrave in genere uniforme e si potranno individuare zone dove le goccioline sono maggiormente addensate ed altre dove sono piugrave disperse La distribuzione egrave un indice dellrsquoaddensamento (o della dispersione) delle goccioline presenti allrsquointerno dello spruzzo Consideriamo lo spruzzo rappresentato in figura 1
alla pressione P lrsquougello eroga una portata Q che allrsquouscita dellrsquoorifizio viene atomiz-zataAd ogni distanza H (detta altezza di spruzzo) possiamo individuare un piano π nor-male allrsquoasse dellrsquougello che seziona lo spruzzoLa conseguente superficie S (detta sezione di spruzzo) dipende da vari parametria) la conformazione dello spruzzo F (Es Cono Pieno)b) lrsquoangolo di spruzzo αc) la distanza HPossiamo quindi scrivere S = S (F α H)Nel caso di un ugello a cono pieno standard la sezione egrave un cerchio di diametro C (detto copertura di spruzzo)Per cui si ha S = 0785 C2 con C = C (H)Il flusso di liquido rappresentato dalle goccioline passa per ogni sezione SMa se la portata complessiva Q egrave costante non altrettanto saranno le portate riferite ad aree inferiori appartenenti alla sezione
Si introduce pertanto la seguente funzione
1) Portata specifica
La funzione q dipende dallo specifico punto della sezione in cui viene misurata per cui si ha
La misurazione della funzione q egrave perograve onerosa pertanto si preferisce individuare due funzioni anchrsquoesse derivate dalla portata che possano rappresentare adeguatamente la dispersione delle goccioline
Distribuzione2) Lineare Effettiva
Nota la direzione x egrave presa come direzione generica
Distribuzione3) Angolare Effettiva
part Qpart x
qx =UG
ELLI
SPR
UZZA
TORI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Figura 1
q = limΔS 0
ΔQΔS
q = = f (x y H)part Qpart S
part Qpart φ
qφ =
ΔQ egrave la portata che passa attraverso unrsquoarea ΔSdove ΔS area appartenente alla sezione S
x e y sono le coordinate locali del piano della sezionedove H egrave la distanza del piano π dallrsquoorifizio dellrsquougello
partQ egrave la variazione della portatadove partx egrave la variazione di una coordinata lineare
partQ egrave la variazione della portatadove partφ egrave la variazione di una coordinata angolare
20 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
I valori assunti da queste funzioni caratterizzano lo spruzzo e permettono di tracciare gli specifici grafici chiamati Curve di distribuzione
Dallrsquoanalisi delle curve si puograve determinare il tipo di conformazione del getto (Spray Pattern)Il tipo di curva infatti indica se un ugello appartiene a uno dei seguenti tipi cono pieno cono cavo dardo lama ecc
Misurazione della distribuzione
Le distribuzioni vengono determinate tramite un dispositivo chiamato ldquoPatternatorrdquo (traducibile in italiano coi termini Misuratore di distribuzione o Caratterizzatore di spruzzo)
Il patternator egrave costituito essenzialmente da 4 parti1) Collettore2) Cella di raccolta3) Blocco di misura4) Blocco di scaricoNota Gli N collettori costituiscono il captatoreLrsquougello viene posto sopra lrsquoapparecchiatura in modo che il getto investa il captatore ortogonalmentePer misurare la distribuzione lineare occorre utilizza-re un captatore lineare (figura 5) mentre per la distri-buzione angolare occorre utilizzare un distributore circolare (figura 6)Ogni collettore (1) intercetta il flusso di goccioline passante per il proprio settore e lo convoglia nella relativa cella di raccolta (2)
Il blocco di misura (3) determina la quantitagrave di liquido raccolta Il blocco di scarico (4) permette lo scarico del liquido dopo la fine della prova
Esistono due tipi di patternator
Patternator Analogici1 forniscono un indicazione diretta dei volumi raccolti tramite la visualizzazione dei livelli di liquido in ogni cellaPatternator Digitali2 forniscono una lettura automatica dei volumi raccolti e riportano i valori rilevati su un apposito file
Figura 2 Distribuzione lineare Figura 3 Distribuzione angolare
Figura 4
Figura 6 Captatore circolareFigura 5 Captatore lineare
21wwwpnritCTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Normalizzazione della distribuzione
I valori misurati tramite il Patternator permettono il tracciamento delle curve di distribuzioneOltre alla rappresentazione a linee della distribuzione illustrata nelle Figure 2 e 3 viene solitamente utilizzata una rappre-sentazione a barre verticali che richiama visivamente il livello del liquido raccolto nelle celle a colonna utilizzate nei vecchi dispositivi digitali
Oltre che dallrsquoaltezza di spruzzo e dalle condizioni operative le curve di distribuzione dipendono dal tempo di prova maggiore egrave il tempo di prova e conseguentemente maggiore egrave il volume captatoPer eliminare la dipendenza del tempo dai valori misurati si passa dalle distribuzioni effettive a quelle normalizzate
Distribuzione4) Lineare Normalizzata
Distribuzione5) Angolare Normalizzata
Nota il valore massimo si riferisce tra la serie di valori rilevanti nelle N celleOltre alle distribuzioni posso normalizzare gli intervalli applicando le seguente espressioni
Intervallo6) Lineare Normalizzato
Intervallo7) Angolare Normalizzato
Lrsquoapertura lineare normalizzata
2
N=Δλ egrave definita in un intervallo [-1+1]
Lrsquoapertura angolare normalizzataN
πθ
2=Δ egrave definita in un intervallo [0+2π]
Figura 7 Curva di distribuzione lineare effettiva Figura 8 Curva di distribuzione angolare effettiva
Mx
xx q
q=δ
N
πθ
2=Δ
Figura 9 Curva di distribuzione lineare normalizzata Figura 10 Curva di distribuzione angolare normalizzata
qx egrave la distribuzione lineare di una cella genericadove qx
M egrave la distribuzione lineare massima misurata
qφ egrave la distribuzione angolare di una cella genericadove qφ
M egrave la distribuzione angolare massima misurata
2 egrave lrsquoampiezza lineare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle attive
2π egrave lrsquoampiezza angolare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle
Mq
q
ϕ
ϕϕδ =φ
φ
φ
2
N=Δλ
2
N=Δλ
22 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Valutazione della distribuzione
La caratterizzazione delle curve di distribuzione viene eseguita considerando 3 proprietagrave
a) UNIFORMITAgrave b) MONOTONIA c) SIMMETRIA
Per comprendere il significato di queste 3 proprietagrave esaminiamo le seguenti figure
a) Definiamo UNIFORME una distribuzione che minimizza il rapporto AAdeg
b) Definiamo MONOTONA una distribuzione che cresce nella parte sinistra e diminuisce nella parte destra c) Definiamo SIMMETRICA una distribuzione che minimizza il rapporto A+A-
Le seguenti distribuzioni rappresentano quindi dei casi ideali
Queste 3 proprietagrave vengono valutate tramite la definizione dei seguenti parametri
1 Uniformitagrave Integrale
2 Uniformitagrave Incrementale
3 Indice di Simmetria
Maggiori dettagli delle modalitagrave di ottenimento di questi parametro sono disponibili nella Relazione Tecnica REL 080002 che puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico
Figura 12Distribuzione normalizzata monotona
Figura 11Distribuzione normalizzata monotona
Figura 14 Distribuzioneidealmente monotona
Figura 15 Distribuzioneidealmente simmetrica
Figura 13 Distribuzioneidealmente uniforme
1001 sdot=MA
AU
1002
2 sdot=lowastσ
U
1001
sdot⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
sdotminus=
lowast
lowast
δ
ε
NI S
sum minus=lowast
M
i iδδε
A egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione normalizzatadove Adeg egrave lrsquoarea complementare a A rispetto al rettangolo drsquoinviluppo 2 times 1
La parte sinistra egrave il tratto -1 0dove La parte destra egrave il tratto 0 +1
A+ egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte positivadove A- egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte negativa
dove
dove δrsquo egrave il valore della portata normalizzata della cella simmetrica M celle utili in una semiapertura
lowast
lowast sum=
N
N
i i
δ
δ N celle utili
A area sottesa dalla curva di distribuzione AM area sottesa dalla curva di distribuzione idealedove
sum minus= +lowast
1
N
i ii δδσ
N celle utili
23wwwpnritCTG SH06 IT
I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
UGEL
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PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
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45
40
35
30
25
20
15
10
5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
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RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
UGEL
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UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
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Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
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RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
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UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
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ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
29wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
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I
Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
30 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
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I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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MAT
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I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
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I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
33wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
1400 3260 1020 2540 0544 1640 0183 1140 0072 0664 0019
1500 3490 1170 2720 0617 176 0208 1220 0083 0712 0022
1600 3720 1330 2890 0697 1880 0234 1300 0093 0758 0025
1700 10rdquo 3950 1490 3080 0784 1990 0260 1380 0104 0806 0028
1800 0546 0010 3260 0875 2110 0290 1470 0116 0854 0032
1900 0575 0012 3440 0965 2230 0323 1550 0129 0901 0034
2000 0606 0012 3617 1060 2340 0356 1630 0143 0946 0037
2200 0667 0015 3980 1280 2580 0429 1790 0172 1050 0045
2400 0727 0017 12rdquo 2820 0507 1950 0200 1140 0053
2600 0788 0021 0563 0009 3050 0589 2110 0234 1230 0061
2800 0848 0023 0606 0010 14rdquo 3280 0676 2280 0268 1330 0070
3000 0909 0026 0649 0011 0532 0007 3520 0773 2440 0306 1420 0080
3500 1060 0035 0760 0015 0620 0009 4110 105 2850 0416 1660 0108
4000 1210 0045 0866 0020 0709 0012 16rdquo 4690 135 3250 0532 1900 0139
4500 1360 0056 0976 0025 0798 0015 0606 0007 3660 0674 2130 0173
5000 1520 0069 1080 0029 0886 0018 0674 0009 4070 0822 2370 0212
6000 1810 0097 1290 0042 1070 0026 0808 0013 18rdquo 4880 1160 2850 0301
7000 2120 0130 1510 0055 1240 0035 0940 0017 0741 0010 5690 1580 3310 0403
8000 2420 0168 1730 0072 1420 0045 1080 0022 0847 0012 6510 2050 3790 0525
9000 2730 0210 1950 0091 1600 0056 1210 0027 0954 0015 4270 0659
10000 3030 0257 2170 0111 1770 0067 1350 0033 1050 0019 4740 0801
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
1 0458 0726 0251 0170 38rdquo 12rdquo
2 0918 2590 0501 0600 0272 0136 0170 0044 34rdquo
3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
4 1840 9570 1000 2090 0543 048 0340 0151 0192 0038 0120 0012
5 2290 14450 1250 3180 0679 070 0425 0223 0241 0057 0150 0017
6 1500 4460 0815 0980 0510 0309 0289 0077 0180 0024 114rdquo
8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
10 1360 2520 0850 0798 0481 0193 0300 0061 0172 0015 0127 0008
15 2040 5370 1280 1690 0722 0403 0450 0124 0258 0032 019 0015
20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
40 0308 0027 0216 0010 3400 10720 1920 2500 1200 0758 0689 0193 0507 0091
50 0385 0039 0270 0017 2410 3830 1500 1140 0861 029 0634 0135
60 0462 0055 0324 0023 2890 5410 1800 1610 103 0400 0761 0187
70 0539 0098 0378 0031 3rdquo 3370 7270 2100 2150 1210 0541 0888 0248
80 0616 0092 0432 0039 028 0014 312rdquo 2400 2760 1380 0690 1010 0315
90 0693 0115 0486 0048 0315 0017 0235 0008 2700 3470 1550 0862 1140 0397
100 0770 0141 0540 0059 035 002 0261 0010 4rdquo 3000 4250 1720 1050 1270 0488
150 1150 0295 0810 0125 0524 0042 0392 0021 0304 0011 4500 9300 2580 2260 1900 1030
200 1540 0512 1080 0212 0699 0072 0523 0036 0405 0019 3440 3910 2540 1810
250 1920 0773 1350 0322 0874 0108 0653 0053 0507 0028 5rdquo 3170 2740
300 2310 1100 1620 0449 105 0152 0784 0074 0608 004 0387 0014 3800 3820
350 2690 1470 1890 0606 122 0203 0915 0099 0710 0053 0452 0018 6rdquo 4440 5180
400 3080 1920 2160 0780 14 0264 1050 0128 0811 0068 0516 0023 0375 0009 5070 6690
450 3460 2390 2430 0979 157 0328 1180 0161 0912 0084 0581 0028 0402 0012 5710 8450
500 3850 2950 2700 1200 175 0403 1310 0196 1010 0101 0646 0034 0447 0014
550 4230 3550 2970 1440 192 0479 1440 0232 1110 0122 0710 0041 0491 0016
600 4620 4200 3240 1690 2100 0566 1570 0273 1220 0146 0775 0047 0536 0019
650 5000 6880 3510 1970 2270 0658 1700 0319 1320 0169 0839 0055 0581 0022
700 5390 5630 3780 2280 2450 0759 1830 0368 1420 0194 0904 0063 0625 0025
750 577 6440 4050 2600 2620 0863 1960 042 1520 0218 0968 0072 067 0029
800 4320 2950 2800 0977 2090 0473 1620 0246 1030 0081 0715 0032 8rdquo
850 4590 3310 2970 1090 2220 0528 1720 0277 1100 0091 076 0036 0439 0009
900 3150 1220 2350 0585 1820 0308 1160 0100 0804 0041 0465 001
950 3320 1350 248 0649 1930 0342 1230 0111 0849 0045 0491 0012
1000 3500 1500 261 0714 2030 0377 1290 0122 0894 0049 0516 0013
1100 3850 1750 2870 0860 2230 0452 1420 0147 0983 0059 0568 0015
1200 4200 2140 3140 1020 2430 0534 1550 0172 1070 0069 0620 0018
1300 3400 1190 2640 0627 1680 0200 1160 008 0671 0021
1400 3660 1370 2840 0722 1810 0232 1250 0091 0723 0024
1500 3920 1560 3040 0818 1940 0264 1340 0105 0775 0027
1600 4180 1780 3240 0924 2070 0297 1430 0118 0826 0031
1700 10rdquo 4440 1990 3450 1040 2190 0331 1520 0132 0878 0035
1800 0590 0012 3650 1160 2320 0369 1610 0147 0930 0039
1900 0622 0014 3850 1280 2450 041 1700 0163 0981 0042
2000 0655 0015 40500 1410 2580 0452 1790 0181 1030 0046
2200 0721 0018 4460 1700 2840 0545 1970 0217 1140 0056
2400 0786 0021 12rdquo 3100 0645 2140 0253 1240 0065
2600 0852 0025 0600 001 3360 0749 2320 0296 1340 0076
2800 0917 0028 0646 0012 14rdquo 3610 0859 2500 0339 1450 0087
3000 0983 0032 0692 0013 0573 0008 3870 0982 268 0387 1550 0099
3500 1150 0043 0810 0018 0668 0011 4520 1330 3130 0526 1810 0134
4000 1310 0055 0923 0023 0764 0014 16rdquo 5160 1720 3570 0673 2070 0172
4500 1470 0068 1040 0029 0860 0018 0658 0009 4020 0853 2320 0214
5000 1640 0084 1150 0034 0955 0022 0731 0011 4470 1040 2580 0262
6000 1960 0118 1380 0049 1150 0031 0877 0016 18rdquo 5360 1470 3100 0373
7000 2290 0158 1610 0065 1340 0042 1020 0021 0808 0012 6250 2000 3610 0499
8000 2620 0204 1840 0085 1530 0054 1170 0027 0924 0015 7150 2590 4130 065
9000 2950 0256 2080 0107 1720 0067 1310 0033 1040 0019 4650 0816
10000 3280 0313 2310 0130 1910 0081 1460 0041 1150 0023 5160 0992
TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
10 75 12 038 4 11 50
15 80 12 044 4 11 55
20 90 14 065 4 11 65
25 100 14 082 4 11 75
32 120 14 117 4 14 90
40 130 14 139 4 14 100
50 140 14 162 4 14 110
65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
STAM
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IN E
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ellamp
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I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
20 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
I valori assunti da queste funzioni caratterizzano lo spruzzo e permettono di tracciare gli specifici grafici chiamati Curve di distribuzione
Dallrsquoanalisi delle curve si puograve determinare il tipo di conformazione del getto (Spray Pattern)Il tipo di curva infatti indica se un ugello appartiene a uno dei seguenti tipi cono pieno cono cavo dardo lama ecc
Misurazione della distribuzione
Le distribuzioni vengono determinate tramite un dispositivo chiamato ldquoPatternatorrdquo (traducibile in italiano coi termini Misuratore di distribuzione o Caratterizzatore di spruzzo)
Il patternator egrave costituito essenzialmente da 4 parti1) Collettore2) Cella di raccolta3) Blocco di misura4) Blocco di scaricoNota Gli N collettori costituiscono il captatoreLrsquougello viene posto sopra lrsquoapparecchiatura in modo che il getto investa il captatore ortogonalmentePer misurare la distribuzione lineare occorre utilizza-re un captatore lineare (figura 5) mentre per la distri-buzione angolare occorre utilizzare un distributore circolare (figura 6)Ogni collettore (1) intercetta il flusso di goccioline passante per il proprio settore e lo convoglia nella relativa cella di raccolta (2)
Il blocco di misura (3) determina la quantitagrave di liquido raccolta Il blocco di scarico (4) permette lo scarico del liquido dopo la fine della prova
Esistono due tipi di patternator
Patternator Analogici1 forniscono un indicazione diretta dei volumi raccolti tramite la visualizzazione dei livelli di liquido in ogni cellaPatternator Digitali2 forniscono una lettura automatica dei volumi raccolti e riportano i valori rilevati su un apposito file
Figura 2 Distribuzione lineare Figura 3 Distribuzione angolare
Figura 4
Figura 6 Captatore circolareFigura 5 Captatore lineare
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UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Normalizzazione della distribuzione
I valori misurati tramite il Patternator permettono il tracciamento delle curve di distribuzioneOltre alla rappresentazione a linee della distribuzione illustrata nelle Figure 2 e 3 viene solitamente utilizzata una rappre-sentazione a barre verticali che richiama visivamente il livello del liquido raccolto nelle celle a colonna utilizzate nei vecchi dispositivi digitali
Oltre che dallrsquoaltezza di spruzzo e dalle condizioni operative le curve di distribuzione dipendono dal tempo di prova maggiore egrave il tempo di prova e conseguentemente maggiore egrave il volume captatoPer eliminare la dipendenza del tempo dai valori misurati si passa dalle distribuzioni effettive a quelle normalizzate
Distribuzione4) Lineare Normalizzata
Distribuzione5) Angolare Normalizzata
Nota il valore massimo si riferisce tra la serie di valori rilevanti nelle N celleOltre alle distribuzioni posso normalizzare gli intervalli applicando le seguente espressioni
Intervallo6) Lineare Normalizzato
Intervallo7) Angolare Normalizzato
Lrsquoapertura lineare normalizzata
2
N=Δλ egrave definita in un intervallo [-1+1]
Lrsquoapertura angolare normalizzataN
πθ
2=Δ egrave definita in un intervallo [0+2π]
Figura 7 Curva di distribuzione lineare effettiva Figura 8 Curva di distribuzione angolare effettiva
Mx
xx q
q=δ
N
πθ
2=Δ
Figura 9 Curva di distribuzione lineare normalizzata Figura 10 Curva di distribuzione angolare normalizzata
qx egrave la distribuzione lineare di una cella genericadove qx
M egrave la distribuzione lineare massima misurata
qφ egrave la distribuzione angolare di una cella genericadove qφ
M egrave la distribuzione angolare massima misurata
2 egrave lrsquoampiezza lineare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle attive
2π egrave lrsquoampiezza angolare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle
Mq
q
ϕ
ϕϕδ =φ
φ
φ
2
N=Δλ
2
N=Δλ
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RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Valutazione della distribuzione
La caratterizzazione delle curve di distribuzione viene eseguita considerando 3 proprietagrave
a) UNIFORMITAgrave b) MONOTONIA c) SIMMETRIA
Per comprendere il significato di queste 3 proprietagrave esaminiamo le seguenti figure
a) Definiamo UNIFORME una distribuzione che minimizza il rapporto AAdeg
b) Definiamo MONOTONA una distribuzione che cresce nella parte sinistra e diminuisce nella parte destra c) Definiamo SIMMETRICA una distribuzione che minimizza il rapporto A+A-
Le seguenti distribuzioni rappresentano quindi dei casi ideali
Queste 3 proprietagrave vengono valutate tramite la definizione dei seguenti parametri
1 Uniformitagrave Integrale
2 Uniformitagrave Incrementale
3 Indice di Simmetria
Maggiori dettagli delle modalitagrave di ottenimento di questi parametro sono disponibili nella Relazione Tecnica REL 080002 che puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico
Figura 12Distribuzione normalizzata monotona
Figura 11Distribuzione normalizzata monotona
Figura 14 Distribuzioneidealmente monotona
Figura 15 Distribuzioneidealmente simmetrica
Figura 13 Distribuzioneidealmente uniforme
1001 sdot=MA
AU
1002
2 sdot=lowastσ
U
1001
sdot⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
sdotminus=
lowast
lowast
δ
ε
NI S
sum minus=lowast
M
i iδδε
A egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione normalizzatadove Adeg egrave lrsquoarea complementare a A rispetto al rettangolo drsquoinviluppo 2 times 1
La parte sinistra egrave il tratto -1 0dove La parte destra egrave il tratto 0 +1
A+ egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte positivadove A- egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte negativa
dove
dove δrsquo egrave il valore della portata normalizzata della cella simmetrica M celle utili in una semiapertura
lowast
lowast sum=
N
N
i i
δ
δ N celle utili
A area sottesa dalla curva di distribuzione AM area sottesa dalla curva di distribuzione idealedove
sum minus= +lowast
1
N
i ii δδσ
N celle utili
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I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
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UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
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RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
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Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
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UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
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Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
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RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
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UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
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RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
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MAT
ERIA
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GELL
I
Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
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PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
ERIA
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GELL
I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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MAT
ERIA
LI U
GELL
I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
ERIA
LI U
GELL
I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
33wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
1400 3260 1020 2540 0544 1640 0183 1140 0072 0664 0019
1500 3490 1170 2720 0617 176 0208 1220 0083 0712 0022
1600 3720 1330 2890 0697 1880 0234 1300 0093 0758 0025
1700 10rdquo 3950 1490 3080 0784 1990 0260 1380 0104 0806 0028
1800 0546 0010 3260 0875 2110 0290 1470 0116 0854 0032
1900 0575 0012 3440 0965 2230 0323 1550 0129 0901 0034
2000 0606 0012 3617 1060 2340 0356 1630 0143 0946 0037
2200 0667 0015 3980 1280 2580 0429 1790 0172 1050 0045
2400 0727 0017 12rdquo 2820 0507 1950 0200 1140 0053
2600 0788 0021 0563 0009 3050 0589 2110 0234 1230 0061
2800 0848 0023 0606 0010 14rdquo 3280 0676 2280 0268 1330 0070
3000 0909 0026 0649 0011 0532 0007 3520 0773 2440 0306 1420 0080
3500 1060 0035 0760 0015 0620 0009 4110 105 2850 0416 1660 0108
4000 1210 0045 0866 0020 0709 0012 16rdquo 4690 135 3250 0532 1900 0139
4500 1360 0056 0976 0025 0798 0015 0606 0007 3660 0674 2130 0173
5000 1520 0069 1080 0029 0886 0018 0674 0009 4070 0822 2370 0212
6000 1810 0097 1290 0042 1070 0026 0808 0013 18rdquo 4880 1160 2850 0301
7000 2120 0130 1510 0055 1240 0035 0940 0017 0741 0010 5690 1580 3310 0403
8000 2420 0168 1730 0072 1420 0045 1080 0022 0847 0012 6510 2050 3790 0525
9000 2730 0210 1950 0091 1600 0056 1210 0027 0954 0015 4270 0659
10000 3030 0257 2170 0111 1770 0067 1350 0033 1050 0019 4740 0801
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
1 0458 0726 0251 0170 38rdquo 12rdquo
2 0918 2590 0501 0600 0272 0136 0170 0044 34rdquo
3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
4 1840 9570 1000 2090 0543 048 0340 0151 0192 0038 0120 0012
5 2290 14450 1250 3180 0679 070 0425 0223 0241 0057 0150 0017
6 1500 4460 0815 0980 0510 0309 0289 0077 0180 0024 114rdquo
8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
10 1360 2520 0850 0798 0481 0193 0300 0061 0172 0015 0127 0008
15 2040 5370 1280 1690 0722 0403 0450 0124 0258 0032 019 0015
20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
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60 0462 0055 0324 0023 2890 5410 1800 1610 103 0400 0761 0187
70 0539 0098 0378 0031 3rdquo 3370 7270 2100 2150 1210 0541 0888 0248
80 0616 0092 0432 0039 028 0014 312rdquo 2400 2760 1380 0690 1010 0315
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100 0770 0141 0540 0059 035 002 0261 0010 4rdquo 3000 4250 1720 1050 1270 0488
150 1150 0295 0810 0125 0524 0042 0392 0021 0304 0011 4500 9300 2580 2260 1900 1030
200 1540 0512 1080 0212 0699 0072 0523 0036 0405 0019 3440 3910 2540 1810
250 1920 0773 1350 0322 0874 0108 0653 0053 0507 0028 5rdquo 3170 2740
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1000 3500 1500 261 0714 2030 0377 1290 0122 0894 0049 0516 0013
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1500 3920 1560 3040 0818 1940 0264 1340 0105 0775 0027
1600 4180 1780 3240 0924 2070 0297 1430 0118 0826 0031
1700 10rdquo 4440 1990 3450 1040 2190 0331 1520 0132 0878 0035
1800 0590 0012 3650 1160 2320 0369 1610 0147 0930 0039
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2400 0786 0021 12rdquo 3100 0645 2140 0253 1240 0065
2600 0852 0025 0600 001 3360 0749 2320 0296 1340 0076
2800 0917 0028 0646 0012 14rdquo 3610 0859 2500 0339 1450 0087
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4000 1310 0055 0923 0023 0764 0014 16rdquo 5160 1720 3570 0673 2070 0172
4500 1470 0068 1040 0029 0860 0018 0658 0009 4020 0853 2320 0214
5000 1640 0084 1150 0034 0955 0022 0731 0011 4470 1040 2580 0262
6000 1960 0118 1380 0049 1150 0031 0877 0016 18rdquo 5360 1470 3100 0373
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10000 3280 0313 2310 0130 1910 0081 1460 0041 1150 0023 5160 0992
TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
10 75 12 038 4 11 50
15 80 12 044 4 11 55
20 90 14 065 4 11 65
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32 120 14 117 4 14 90
40 130 14 139 4 14 100
50 140 14 162 4 14 110
65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
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Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
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Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
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Venezuela
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ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Normalizzazione della distribuzione
I valori misurati tramite il Patternator permettono il tracciamento delle curve di distribuzioneOltre alla rappresentazione a linee della distribuzione illustrata nelle Figure 2 e 3 viene solitamente utilizzata una rappre-sentazione a barre verticali che richiama visivamente il livello del liquido raccolto nelle celle a colonna utilizzate nei vecchi dispositivi digitali
Oltre che dallrsquoaltezza di spruzzo e dalle condizioni operative le curve di distribuzione dipendono dal tempo di prova maggiore egrave il tempo di prova e conseguentemente maggiore egrave il volume captatoPer eliminare la dipendenza del tempo dai valori misurati si passa dalle distribuzioni effettive a quelle normalizzate
Distribuzione4) Lineare Normalizzata
Distribuzione5) Angolare Normalizzata
Nota il valore massimo si riferisce tra la serie di valori rilevanti nelle N celleOltre alle distribuzioni posso normalizzare gli intervalli applicando le seguente espressioni
Intervallo6) Lineare Normalizzato
Intervallo7) Angolare Normalizzato
Lrsquoapertura lineare normalizzata
2
N=Δλ egrave definita in un intervallo [-1+1]
Lrsquoapertura angolare normalizzataN
πθ
2=Δ egrave definita in un intervallo [0+2π]
Figura 7 Curva di distribuzione lineare effettiva Figura 8 Curva di distribuzione angolare effettiva
Mx
xx q
q=δ
N
πθ
2=Δ
Figura 9 Curva di distribuzione lineare normalizzata Figura 10 Curva di distribuzione angolare normalizzata
qx egrave la distribuzione lineare di una cella genericadove qx
M egrave la distribuzione lineare massima misurata
qφ egrave la distribuzione angolare di una cella genericadove qφ
M egrave la distribuzione angolare massima misurata
2 egrave lrsquoampiezza lineare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle attive
2π egrave lrsquoampiezza angolare normalizzata del gettodove N egrave il numero delle celle
Mq
q
ϕ
ϕϕδ =φ
φ
φ
2
N=Δλ
2
N=Δλ
22 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Valutazione della distribuzione
La caratterizzazione delle curve di distribuzione viene eseguita considerando 3 proprietagrave
a) UNIFORMITAgrave b) MONOTONIA c) SIMMETRIA
Per comprendere il significato di queste 3 proprietagrave esaminiamo le seguenti figure
a) Definiamo UNIFORME una distribuzione che minimizza il rapporto AAdeg
b) Definiamo MONOTONA una distribuzione che cresce nella parte sinistra e diminuisce nella parte destra c) Definiamo SIMMETRICA una distribuzione che minimizza il rapporto A+A-
Le seguenti distribuzioni rappresentano quindi dei casi ideali
Queste 3 proprietagrave vengono valutate tramite la definizione dei seguenti parametri
1 Uniformitagrave Integrale
2 Uniformitagrave Incrementale
3 Indice di Simmetria
Maggiori dettagli delle modalitagrave di ottenimento di questi parametro sono disponibili nella Relazione Tecnica REL 080002 che puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico
Figura 12Distribuzione normalizzata monotona
Figura 11Distribuzione normalizzata monotona
Figura 14 Distribuzioneidealmente monotona
Figura 15 Distribuzioneidealmente simmetrica
Figura 13 Distribuzioneidealmente uniforme
1001 sdot=MA
AU
1002
2 sdot=lowastσ
U
1001
sdot⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
sdotminus=
lowast
lowast
δ
ε
NI S
sum minus=lowast
M
i iδδε
A egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione normalizzatadove Adeg egrave lrsquoarea complementare a A rispetto al rettangolo drsquoinviluppo 2 times 1
La parte sinistra egrave il tratto -1 0dove La parte destra egrave il tratto 0 +1
A+ egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte positivadove A- egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte negativa
dove
dove δrsquo egrave il valore della portata normalizzata della cella simmetrica M celle utili in una semiapertura
lowast
lowast sum=
N
N
i i
δ
δ N celle utili
A area sottesa dalla curva di distribuzione AM area sottesa dalla curva di distribuzione idealedove
sum minus= +lowast
1
N
i ii δδσ
N celle utili
23wwwpnritCTG SH06 IT
I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
24 wwwpnrit CTG SH06 IT
Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
UGEL
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ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
25wwwpnritCTG SH06 IT
Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
UGEL
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PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
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Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
UGEL
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RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
27wwwpnritCTG SH06 IT
UGEL
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UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
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UGEL
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RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
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MAT
ERIA
LI U
GELL
I
Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
30 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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MAT
ERIA
LI U
GELL
I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
ERIA
LI U
GELL
I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
33wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
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Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
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20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
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TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
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PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
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PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
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PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
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22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
STAM
PATO
IN E
U 04
09
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ellamp
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I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
22 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Distribuzione dello spruzzo
Valutazione della distribuzione
La caratterizzazione delle curve di distribuzione viene eseguita considerando 3 proprietagrave
a) UNIFORMITAgrave b) MONOTONIA c) SIMMETRIA
Per comprendere il significato di queste 3 proprietagrave esaminiamo le seguenti figure
a) Definiamo UNIFORME una distribuzione che minimizza il rapporto AAdeg
b) Definiamo MONOTONA una distribuzione che cresce nella parte sinistra e diminuisce nella parte destra c) Definiamo SIMMETRICA una distribuzione che minimizza il rapporto A+A-
Le seguenti distribuzioni rappresentano quindi dei casi ideali
Queste 3 proprietagrave vengono valutate tramite la definizione dei seguenti parametri
1 Uniformitagrave Integrale
2 Uniformitagrave Incrementale
3 Indice di Simmetria
Maggiori dettagli delle modalitagrave di ottenimento di questi parametro sono disponibili nella Relazione Tecnica REL 080002 che puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico
Figura 12Distribuzione normalizzata monotona
Figura 11Distribuzione normalizzata monotona
Figura 14 Distribuzioneidealmente monotona
Figura 15 Distribuzioneidealmente simmetrica
Figura 13 Distribuzioneidealmente uniforme
1001 sdot=MA
AU
1002
2 sdot=lowastσ
U
1001
sdot⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
sdotminus=
lowast
lowast
δ
ε
NI S
sum minus=lowast
M
i iδδε
A egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione normalizzatadove Adeg egrave lrsquoarea complementare a A rispetto al rettangolo drsquoinviluppo 2 times 1
La parte sinistra egrave il tratto -1 0dove La parte destra egrave il tratto 0 +1
A+ egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte positivadove A- egrave lrsquoarea sottesa dalla curva di distribuzione nella parte negativa
dove
dove δrsquo egrave il valore della portata normalizzata della cella simmetrica M celle utili in una semiapertura
lowast
lowast sum=
N
N
i i
δ
δ N celle utili
A area sottesa dalla curva di distribuzione AM area sottesa dalla curva di distribuzione idealedove
sum minus= +lowast
1
N
i ii δδσ
N celle utili
23wwwpnritCTG SH06 IT
I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
24 wwwpnrit CTG SH06 IT
Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
25wwwpnritCTG SH06 IT
Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
26 wwwpnrit CTG SH06 IT
Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
27wwwpnritCTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
28 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGEL
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RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
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Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
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PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
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I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
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I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
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La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
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ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
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Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
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18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
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FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
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73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
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ZION
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95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
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CTG UG
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Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
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CTG SW
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Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
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Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
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CileCorea
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IrlandaNorvegia
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SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
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Venezuela
23wwwpnritCTG SH06 IT
I liquidi sono caratterizzati per la loro proprietagrave di subire continue deformazioni quando sottoposti a resistenza di taglioLa proprietagrave dei fluidi (liquidi o gas) di resistere allo scorrere a causa dellrsquoattrito presente al loro interno egrave chiamata viscositagrave
Quindi se immaginiamo diversi strati di fluidi che scorrono uno sullrsquoaltro con attrito possiamo immaginare che la viscositagrave sia definita come la forza che egrave necessaria per muovere unrsquounitagrave di superficie di un fluido per unrsquounitagrave di distanza La viscositagrave viene misurata con molti sistemi diversi tra i quali quelli piugrave comunemente usati sono
La seguente tabella illustra le corrispondenze tra le unitagrave di viscositagrave piugrave usate
Il valore di viscositagrave di un liquido dipende dalla temperatura e pertanto deve sempre essere dato con riferimento al valore della temperaturaLa viscositagrave dellrsquoacqua (20degC) egrave di 1 Centipoise e 1 Centistoke data la densitagrave della massa dellrsquoacqua = 1
VISCOSITArsquo SAYBOLT SAYBOLT ENGLER CINETICA UNIVERSALE FUROL
Centistoke Sq feetsec SSU SSF Degrees
100 000001076 310 --- 100
500 000005382 424 --- 137
1000 00001076 588 --- 183
1566 00001686 80 --- 245
2052 00002209 100 --- 302
2515 00002707 120 --- 357
4295 00004623 200 --- 592
1080 0001163 500 523 1460
1510 0001625 700 720 2044
1942 0002090 900 921 2628
3023 0003254 1400 143 4090
3885 0004182 1800 183 5260
5394 0005806 2500 254 7300
10788 001161 5000 509 146
15103 001626 7000 712 204
19419 002092 9000 916 263
32365 003483 15000 1526 438
METODO UNITArsquo DIMENSIONE COMMENTI
1 Viscositagrave dinamica(Viscositagrave assoluta) Poise ML T-1 Poise = 100 centipoise = (1 dyne per seccm2)
2 Viscositagrave cinetica Stoke L2 T-1 1 Stoke = 100 Centistoke = (cm2sec)Viscositagrave cinetica = Viscositagrave dinamicadensitagrave
3 SSUSSF
Uno degli strumenti piugrave ampiamente usati per determinare la viscositagrave egrave il viscosimetro di Saybolt che misura il tempo nei secondi che sono necessari per un volume fisso di un dato liquido per scorrere attraverso un orifizioSSU = Secondi Saybolt Universali si riferisce allrsquoorifizio piugrave piccolo per i liquidi meno viscosiSSF = Secondi Saybolt Furol si riferisce allrsquoorifizio piugrave grande per i liquidi piugrave viscosi
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
24 wwwpnrit CTG SH06 IT
Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
25wwwpnritCTG SH06 IT
Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
26 wwwpnrit CTG SH06 IT
Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
27wwwpnritCTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
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UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
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Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
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PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
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I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
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I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
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18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
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FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
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73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
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TUBA
ZION
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140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
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CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
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Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
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Venezuela
24 wwwpnrit CTG SH06 IT
Influenza della viscositagrave sulla portata di un ugello
Tutti i dati sugli ugelli inseriti nel Catalogo si riferiscono alla spruzzatura dellrsquoacqua (viscositagrave cinematica dellrsquoacqua uguale a 1 Centistoke)Un liquido con viscositagrave superiore a quella dellrsquoacqua richiede piugrave energia per essere pompato e spruzzato e scorre ad una velocitagrave inferiore alla stessa pressione causando una riduzione della turbolenza del flussoPer tale ragione gli ugelli che funzionano in base al principio della turbolenza come i normali ugelli a cono pieno ed a cono cavo con vorticatore mostrano un aumento della portata quando si spruzzano liquidi di viscositagrave superiore a quella dellrsquoacquaTale aumento egrave molto rilevante negli ugelli di piccole dimensioni in cui il raggio ridotto della camera di vorticazione tende a provocare una forte turbolenza nel flusso e tende a diminuire se non a scomparire per valvole di portata nominale (valori di portata a 3 bar) superiore ai 15 litri al minuto
Il seguente grafico mostra per un liquido con una viscositagrave di ca 4 Centistokes le variazioni tipiche nel valore di flusso dellrsquougello per valori diversi del diametro della camera di vorticazione internaCome si puograve notare queste variazioni possono essere trascurate nella maggior parte delle applicazioni per le quali si utilizzano ugelli con una camera interna di vorticazione di diametro superiore ai 3 mm
Per altri tipi di ugelli che invece non funzionano in base al principio della turbolenza un aumento della viscositagrave semplicemente riduce la velocitagrave di uscita del liquido dallrsquoorifizio causando una diminuzione della portataLrsquoesperienza ci ha dimostrato che tale diminuzione egrave compresa tra il 3 e 6 della portata nominale dellrsquoacqua il che significa che la variazione introdotta egrave nello stesso ordine di magnitudo della tolleranza della capacitagrave dellrsquougello
Influenza della viscositagrave sullrsquoangolo e sulla geometra di spruzzo di un ugello
Con riferimento alla teoria della rottura del getto ed alle informazioni sulle goccioline disponibili si puograve facilmente immaginare che spruzzare un liquido piugrave viscoso dellrsquoacqua egrave un compito difficile
Tutte le caratteristiche dello spruzzo tendono a peggiorare e pertanto ci si puograve aspettareUn valore maggiore per la pressione minima di operativitagrave vale a dire il valore della pressione che permette di ottenere 1 uno spruzzo ben definito con lrsquoangolatura volutaUna peggiore distribuzione dello spruzzo poicheacute il comportamento viscoso del liquido rende piugrave difficile la formazione di 2 goccioline finissime e la loro distribuzione uniforme con la geometria di spruzzo volutaUn angolo di spruzzo piugrave stretto 3 Egrave difficile dare delle linee guida di riferimento poicheacute i risultati ottenuti da prove effettuate con vari ugelli a diverse pres-sioni e con liquidi diversi sono scarsamente prevedibili Tuttavia la nostra esperienza ci ha mostrato che in molti casi lrsquoutilizzo di ugelli ad impatto puograve dare dei risultati accetta-bili ove tutti gli altri tipi di ugelli falliscono Un test di laboratorio o una prova sul campo sono ancora oggi il metodo piugrave sicuro per ottenere dei risultati attendibili
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0 2 3 4 5 6 7 8 9
Aumento del flusso contro il Diametro della Camera di Vorticazione
Aum
ento
del
flu
sso
(m
m)
Diametro della camera di vorticazione (mm)
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Viscositagrave
25wwwpnritCTG SH06 IT
Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
26 wwwpnrit CTG SH06 IT
Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
27wwwpnritCTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
28 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
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Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
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PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
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I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
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I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
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I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
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La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
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ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
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Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
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18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
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FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
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73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
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ZION
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95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
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Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
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Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
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25wwwpnritCTG SH06 IT
Riferendosi alla Legge di Bernoulli esposta a pag 6 si potrebbe dire che lrsquoenergia della pressione di un flusso liquido allrsquoingres-so di un ugello viene totalmente trasformata (a parte alcune perdite dovute allrsquoattrito allrsquointerno dellrsquougello) in velocitagrave liquida quando esce dallrsquoorifizio dellrsquougelloLe cifre di questo catalogo indicano le portate di un ugello che spruzza acquaSe la gravitagrave o la densitagrave specifica di un liquido egrave diversa da quella dellrsquoacqua lrsquoenergia della pressione disponibile produce una velocitagrave del liquido diversa agli orifizi di entrata e di uscita dellrsquougelloIn altre parole una data quantitagrave di energia spruzza sempre la stessa quantitagrave di massa liquida ma in volumi diversi (portate) a seconda della gravitagrave o densitagrave specifica del liquido spruzzato
Pertanto un liquido piugrave pesante dellrsquoacqua esce dallrsquougello con una velocitagrave ed una portata inferiori mentre al contrario un liquido piugrave leggero dellrsquoacqua viene spruzzato velocitagrave e portata maggiori
Si applica la seguente formula
La tabella che segue da il valore di un fattore di correzione per ottenere la portata di un liquido con diverso peso specifico come lrsquoacqua
DoveQL portata del liquidoQW portata dellrsquoacquaF fattore di correzione
kglitro Libregallone F
06 50 129
07 58 120
08 67 112
09 75 105
10 83 100
11 92 095
12 100 091
13 109 088
14 117 085
15 125 082
16 134 079
17 142 077
18 150 075
19 159 073
20 167 071
QL = F QW8
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Gravitagrave specifica
26 wwwpnrit CTG SH06 IT
Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
27wwwpnritCTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
28 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
29wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
30 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
31wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
ERIA
LI U
GELL
I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
33wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
1400 3260 1020 2540 0544 1640 0183 1140 0072 0664 0019
1500 3490 1170 2720 0617 176 0208 1220 0083 0712 0022
1600 3720 1330 2890 0697 1880 0234 1300 0093 0758 0025
1700 10rdquo 3950 1490 3080 0784 1990 0260 1380 0104 0806 0028
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Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
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3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
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8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
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20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
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150 1150 0295 0810 0125 0524 0042 0392 0021 0304 0011 4500 9300 2580 2260 1900 1030
200 1540 0512 1080 0212 0699 0072 0523 0036 0405 0019 3440 3910 2540 1810
250 1920 0773 1350 0322 0874 0108 0653 0053 0507 0028 5rdquo 3170 2740
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TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
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200 320 20 1230 8 18 280
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450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
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PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
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185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
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315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
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615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
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1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
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PNR AmericaPNR Baltic
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IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
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Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
26 wwwpnrit CTG SH06 IT
Lrsquoimpatto dellrsquoacqua spruzzata da un ugello piugrave precisamente la geometria e lrsquoangolo di spruzzo dipende da parecchi fattori La prima cosa da fare per calcolare il valore dellrsquoimpatto che solitamente egrave espresso in chilogrammi per centimetro quadrato egrave la determinazione del Valore dellrsquoImpatto Teorico Totale usando la seguente formula
Il valore cosigrave ottenuto deve essere moltiplicato per il Coefficiente dellrsquoImpatto Teorico Totale per Centimetro Quadrato (E)Il valore finale ottenuto egrave lrsquoImpatto dello Spruzzo del Liquido espresso in kgpcm2Naturalmente non tutta lrsquoenergia della vena di fluido viene trasferita al punto drsquoimpatto
Una parte di questa energia a volte una parte considerevole contribuisce allrsquoottenimento dellrsquoangolatura di spruzzo desiderata facendo acquisire alla vena di fluido unrsquoelevata velocitagrave rotazionale allrsquointerno della camera di vorticazioneIl valore piugrave alto di impatto si ottiene con un ugello a dardo ed il valore puograve essere calcolato moltiplicando la pressione dello spruzzo per 19La tabella sottostante contiene i valori del coefficiente di Impatto Teorico Totale per cm2 per ugelli con diverse geometrie di spruzzo per una distanza fissa di 300 mm
[kgpcm2]
COEFFICIENTE IMPATTO TEORICO TOTALE PER CM2 ALLA DISTANZA DI 300 MM (E)
Angolo Ugello a dardo Angolo Ugello a cono pieno Angolo Ugello a cono cavo di spruzzo di spruzzo di spruzzo
15deg 0300 15deg 0110 25deg 0180 35deg 0130 30deg 0025 40deg 0120 50deg 0100 50deg 0010 65deg 0070 65deg 0004 60deg80deg 001002 80deg 0050 80deg 0002 100deg 0001
DoveQ egrave la portata alla pressione operativa espressa in lpmP egrave il valore della pressione espresso in kgpcm2
[kgpcm2]TTI = 0024 Q P
SLI = E TTI
9
10
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Diagrammi della forza di impatto
Tra i vari impieghi di uno spruzzatore sono molto comuni quelli che si servono della forza di impatto del getto per raggiungere determinati risultati di processo per esempio molti processi di lavaggio
Per motivi inerenti alla geometria interna dello spruzzatore ed al suo funzionamento egrave molto difficile produrre un getto liquido distribuito in modo uniforme e si rende pertanto necessario rilevare un diagramma che permetta di conoscere i parametri del getto sulla superficie investita
Storicamente questi esami hanno prima interessato la distribuzione del getto ovvero la quantitagrave di liquido proiettata per unitagrave di tempo sulla unitagrave di superficie che viene ricavata in modo automatico e riportata in un istogramma ( vedere nel seguito )
27wwwpnritCTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
28 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
29wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
30 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
31wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
ERIA
LI U
GELL
I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
33wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
1400 3260 1020 2540 0544 1640 0183 1140 0072 0664 0019
1500 3490 1170 2720 0617 176 0208 1220 0083 0712 0022
1600 3720 1330 2890 0697 1880 0234 1300 0093 0758 0025
1700 10rdquo 3950 1490 3080 0784 1990 0260 1380 0104 0806 0028
1800 0546 0010 3260 0875 2110 0290 1470 0116 0854 0032
1900 0575 0012 3440 0965 2230 0323 1550 0129 0901 0034
2000 0606 0012 3617 1060 2340 0356 1630 0143 0946 0037
2200 0667 0015 3980 1280 2580 0429 1790 0172 1050 0045
2400 0727 0017 12rdquo 2820 0507 1950 0200 1140 0053
2600 0788 0021 0563 0009 3050 0589 2110 0234 1230 0061
2800 0848 0023 0606 0010 14rdquo 3280 0676 2280 0268 1330 0070
3000 0909 0026 0649 0011 0532 0007 3520 0773 2440 0306 1420 0080
3500 1060 0035 0760 0015 0620 0009 4110 105 2850 0416 1660 0108
4000 1210 0045 0866 0020 0709 0012 16rdquo 4690 135 3250 0532 1900 0139
4500 1360 0056 0976 0025 0798 0015 0606 0007 3660 0674 2130 0173
5000 1520 0069 1080 0029 0886 0018 0674 0009 4070 0822 2370 0212
6000 1810 0097 1290 0042 1070 0026 0808 0013 18rdquo 4880 1160 2850 0301
7000 2120 0130 1510 0055 1240 0035 0940 0017 0741 0010 5690 1580 3310 0403
8000 2420 0168 1730 0072 1420 0045 1080 0022 0847 0012 6510 2050 3790 0525
9000 2730 0210 1950 0091 1600 0056 1210 0027 0954 0015 4270 0659
10000 3030 0257 2170 0111 1770 0067 1350 0033 1050 0019 4740 0801
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
1 0458 0726 0251 0170 38rdquo 12rdquo
2 0918 2590 0501 0600 0272 0136 0170 0044 34rdquo
3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
4 1840 9570 1000 2090 0543 048 0340 0151 0192 0038 0120 0012
5 2290 14450 1250 3180 0679 070 0425 0223 0241 0057 0150 0017
6 1500 4460 0815 0980 0510 0309 0289 0077 0180 0024 114rdquo
8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
10 1360 2520 0850 0798 0481 0193 0300 0061 0172 0015 0127 0008
15 2040 5370 1280 1690 0722 0403 0450 0124 0258 0032 019 0015
20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
40 0308 0027 0216 0010 3400 10720 1920 2500 1200 0758 0689 0193 0507 0091
50 0385 0039 0270 0017 2410 3830 1500 1140 0861 029 0634 0135
60 0462 0055 0324 0023 2890 5410 1800 1610 103 0400 0761 0187
70 0539 0098 0378 0031 3rdquo 3370 7270 2100 2150 1210 0541 0888 0248
80 0616 0092 0432 0039 028 0014 312rdquo 2400 2760 1380 0690 1010 0315
90 0693 0115 0486 0048 0315 0017 0235 0008 2700 3470 1550 0862 1140 0397
100 0770 0141 0540 0059 035 002 0261 0010 4rdquo 3000 4250 1720 1050 1270 0488
150 1150 0295 0810 0125 0524 0042 0392 0021 0304 0011 4500 9300 2580 2260 1900 1030
200 1540 0512 1080 0212 0699 0072 0523 0036 0405 0019 3440 3910 2540 1810
250 1920 0773 1350 0322 0874 0108 0653 0053 0507 0028 5rdquo 3170 2740
300 2310 1100 1620 0449 105 0152 0784 0074 0608 004 0387 0014 3800 3820
350 2690 1470 1890 0606 122 0203 0915 0099 0710 0053 0452 0018 6rdquo 4440 5180
400 3080 1920 2160 0780 14 0264 1050 0128 0811 0068 0516 0023 0375 0009 5070 6690
450 3460 2390 2430 0979 157 0328 1180 0161 0912 0084 0581 0028 0402 0012 5710 8450
500 3850 2950 2700 1200 175 0403 1310 0196 1010 0101 0646 0034 0447 0014
550 4230 3550 2970 1440 192 0479 1440 0232 1110 0122 0710 0041 0491 0016
600 4620 4200 3240 1690 2100 0566 1570 0273 1220 0146 0775 0047 0536 0019
650 5000 6880 3510 1970 2270 0658 1700 0319 1320 0169 0839 0055 0581 0022
700 5390 5630 3780 2280 2450 0759 1830 0368 1420 0194 0904 0063 0625 0025
750 577 6440 4050 2600 2620 0863 1960 042 1520 0218 0968 0072 067 0029
800 4320 2950 2800 0977 2090 0473 1620 0246 1030 0081 0715 0032 8rdquo
850 4590 3310 2970 1090 2220 0528 1720 0277 1100 0091 076 0036 0439 0009
900 3150 1220 2350 0585 1820 0308 1160 0100 0804 0041 0465 001
950 3320 1350 248 0649 1930 0342 1230 0111 0849 0045 0491 0012
1000 3500 1500 261 0714 2030 0377 1290 0122 0894 0049 0516 0013
1100 3850 1750 2870 0860 2230 0452 1420 0147 0983 0059 0568 0015
1200 4200 2140 3140 1020 2430 0534 1550 0172 1070 0069 0620 0018
1300 3400 1190 2640 0627 1680 0200 1160 008 0671 0021
1400 3660 1370 2840 0722 1810 0232 1250 0091 0723 0024
1500 3920 1560 3040 0818 1940 0264 1340 0105 0775 0027
1600 4180 1780 3240 0924 2070 0297 1430 0118 0826 0031
1700 10rdquo 4440 1990 3450 1040 2190 0331 1520 0132 0878 0035
1800 0590 0012 3650 1160 2320 0369 1610 0147 0930 0039
1900 0622 0014 3850 1280 2450 041 1700 0163 0981 0042
2000 0655 0015 40500 1410 2580 0452 1790 0181 1030 0046
2200 0721 0018 4460 1700 2840 0545 1970 0217 1140 0056
2400 0786 0021 12rdquo 3100 0645 2140 0253 1240 0065
2600 0852 0025 0600 001 3360 0749 2320 0296 1340 0076
2800 0917 0028 0646 0012 14rdquo 3610 0859 2500 0339 1450 0087
3000 0983 0032 0692 0013 0573 0008 3870 0982 268 0387 1550 0099
3500 1150 0043 0810 0018 0668 0011 4520 1330 3130 0526 1810 0134
4000 1310 0055 0923 0023 0764 0014 16rdquo 5160 1720 3570 0673 2070 0172
4500 1470 0068 1040 0029 0860 0018 0658 0009 4020 0853 2320 0214
5000 1640 0084 1150 0034 0955 0022 0731 0011 4470 1040 2580 0262
6000 1960 0118 1380 0049 1150 0031 0877 0016 18rdquo 5360 1470 3100 0373
7000 2290 0158 1610 0065 1340 0042 1020 0021 0808 0012 6250 2000 3610 0499
8000 2620 0204 1840 0085 1530 0054 1170 0027 0924 0015 7150 2590 4130 065
9000 2950 0256 2080 0107 1720 0067 1310 0033 1040 0019 4650 0816
10000 3280 0313 2310 0130 1910 0081 1460 0041 1150 0023 5160 0992
TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
10 75 12 038 4 11 50
15 80 12 044 4 11 55
20 90 14 065 4 11 65
25 100 14 082 4 11 75
32 120 14 117 4 14 90
40 130 14 139 4 14 100
50 140 14 162 4 14 110
65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
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CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
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Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
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PNR AmericaPNR Baltic
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Venezuela
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UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RI
UGELLI SPRUZZATORI Impatto del getto
Una ulteriore caratterizzazione di uno spruzzatore egrave la distribuzione della forza di impatto del getto che si potrebbe ricavare matematicamente dal diagramma di distribuzione del liquido sulla superficie investita ma che egrave tuttavia molto piugrave rapido misurare direttamente attraverso strumentazioni specifiche
In alcune applicazioni ed in particolare nella discagliatura a caldo in acciaieria la forza di impatto del getto serve ad ottenere un risultato di fondamentale importanza per lrsquoottenimento di una superficie regolare la rimozione della scaglia superficialeSono stati pertanto sviluppati degli ugelli specialmente studiati per i quali non solo la forza di impatto supera un determinato valore ma anche la sua distribuzione risponda ai criteri di impiego richiesti in fase di progetto dellrsquo impianto
Questi diagrammi si ottengono in laboratorio a mezzo di una attrezzatura specifica che rileva i valori di pressione lungo una matrice di punti distribuita nella zona di copertura del getto e li fornisce come serie di valori e come rappresentazione graficaRiportiamo in basso qualche diagramma di questo tipo relativo ad ugelli per discagliatura
Per questa applicazione egrave di fondamentale importanza ottenere una elevata forza di impatto e si egrave pertanto diffuso lrsquoimpiego di dispositivi quali i rad-drizzatori di flusso che riducono le turbolenze della vena liquida interna e permettono un maggiore valore per la forza di impatto a paritagrave di pressione in entrata
I due diagrammi in basso sono relativi allo stesso ugello e mostrano il maggior valore nella forza di impatto ottenuto montando un raddrizzatore di flusso a monte dellrsquo ugello la riduzione delle perdite interne per turbolenza si traduce in una maggiore efficienza di funzionamento ed un guadagno nella di forza di impatto di circa il 40
Conformazione tipica di un raddrizzatore di flusso
Rilievo dei valori della forza di impatto con raddrizzatoreRilievo dei valori della forza di impatto senza raddrizzatore
28 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
29wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
30 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
31wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
ERIA
LI U
GELL
I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
33wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
1400 3260 1020 2540 0544 1640 0183 1140 0072 0664 0019
1500 3490 1170 2720 0617 176 0208 1220 0083 0712 0022
1600 3720 1330 2890 0697 1880 0234 1300 0093 0758 0025
1700 10rdquo 3950 1490 3080 0784 1990 0260 1380 0104 0806 0028
1800 0546 0010 3260 0875 2110 0290 1470 0116 0854 0032
1900 0575 0012 3440 0965 2230 0323 1550 0129 0901 0034
2000 0606 0012 3617 1060 2340 0356 1630 0143 0946 0037
2200 0667 0015 3980 1280 2580 0429 1790 0172 1050 0045
2400 0727 0017 12rdquo 2820 0507 1950 0200 1140 0053
2600 0788 0021 0563 0009 3050 0589 2110 0234 1230 0061
2800 0848 0023 0606 0010 14rdquo 3280 0676 2280 0268 1330 0070
3000 0909 0026 0649 0011 0532 0007 3520 0773 2440 0306 1420 0080
3500 1060 0035 0760 0015 0620 0009 4110 105 2850 0416 1660 0108
4000 1210 0045 0866 0020 0709 0012 16rdquo 4690 135 3250 0532 1900 0139
4500 1360 0056 0976 0025 0798 0015 0606 0007 3660 0674 2130 0173
5000 1520 0069 1080 0029 0886 0018 0674 0009 4070 0822 2370 0212
6000 1810 0097 1290 0042 1070 0026 0808 0013 18rdquo 4880 1160 2850 0301
7000 2120 0130 1510 0055 1240 0035 0940 0017 0741 0010 5690 1580 3310 0403
8000 2420 0168 1730 0072 1420 0045 1080 0022 0847 0012 6510 2050 3790 0525
9000 2730 0210 1950 0091 1600 0056 1210 0027 0954 0015 4270 0659
10000 3030 0257 2170 0111 1770 0067 1350 0033 1050 0019 4740 0801
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
1 0458 0726 0251 0170 38rdquo 12rdquo
2 0918 2590 0501 0600 0272 0136 0170 0044 34rdquo
3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
4 1840 9570 1000 2090 0543 048 0340 0151 0192 0038 0120 0012
5 2290 14450 1250 3180 0679 070 0425 0223 0241 0057 0150 0017
6 1500 4460 0815 0980 0510 0309 0289 0077 0180 0024 114rdquo
8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
10 1360 2520 0850 0798 0481 0193 0300 0061 0172 0015 0127 0008
15 2040 5370 1280 1690 0722 0403 0450 0124 0258 0032 019 0015
20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
40 0308 0027 0216 0010 3400 10720 1920 2500 1200 0758 0689 0193 0507 0091
50 0385 0039 0270 0017 2410 3830 1500 1140 0861 029 0634 0135
60 0462 0055 0324 0023 2890 5410 1800 1610 103 0400 0761 0187
70 0539 0098 0378 0031 3rdquo 3370 7270 2100 2150 1210 0541 0888 0248
80 0616 0092 0432 0039 028 0014 312rdquo 2400 2760 1380 0690 1010 0315
90 0693 0115 0486 0048 0315 0017 0235 0008 2700 3470 1550 0862 1140 0397
100 0770 0141 0540 0059 035 002 0261 0010 4rdquo 3000 4250 1720 1050 1270 0488
150 1150 0295 0810 0125 0524 0042 0392 0021 0304 0011 4500 9300 2580 2260 1900 1030
200 1540 0512 1080 0212 0699 0072 0523 0036 0405 0019 3440 3910 2540 1810
250 1920 0773 1350 0322 0874 0108 0653 0053 0507 0028 5rdquo 3170 2740
300 2310 1100 1620 0449 105 0152 0784 0074 0608 004 0387 0014 3800 3820
350 2690 1470 1890 0606 122 0203 0915 0099 0710 0053 0452 0018 6rdquo 4440 5180
400 3080 1920 2160 0780 14 0264 1050 0128 0811 0068 0516 0023 0375 0009 5070 6690
450 3460 2390 2430 0979 157 0328 1180 0161 0912 0084 0581 0028 0402 0012 5710 8450
500 3850 2950 2700 1200 175 0403 1310 0196 1010 0101 0646 0034 0447 0014
550 4230 3550 2970 1440 192 0479 1440 0232 1110 0122 0710 0041 0491 0016
600 4620 4200 3240 1690 2100 0566 1570 0273 1220 0146 0775 0047 0536 0019
650 5000 6880 3510 1970 2270 0658 1700 0319 1320 0169 0839 0055 0581 0022
700 5390 5630 3780 2280 2450 0759 1830 0368 1420 0194 0904 0063 0625 0025
750 577 6440 4050 2600 2620 0863 1960 042 1520 0218 0968 0072 067 0029
800 4320 2950 2800 0977 2090 0473 1620 0246 1030 0081 0715 0032 8rdquo
850 4590 3310 2970 1090 2220 0528 1720 0277 1100 0091 076 0036 0439 0009
900 3150 1220 2350 0585 1820 0308 1160 0100 0804 0041 0465 001
950 3320 1350 248 0649 1930 0342 1230 0111 0849 0045 0491 0012
1000 3500 1500 261 0714 2030 0377 1290 0122 0894 0049 0516 0013
1100 3850 1750 2870 0860 2230 0452 1420 0147 0983 0059 0568 0015
1200 4200 2140 3140 1020 2430 0534 1550 0172 1070 0069 0620 0018
1300 3400 1190 2640 0627 1680 0200 1160 008 0671 0021
1400 3660 1370 2840 0722 1810 0232 1250 0091 0723 0024
1500 3920 1560 3040 0818 1940 0264 1340 0105 0775 0027
1600 4180 1780 3240 0924 2070 0297 1430 0118 0826 0031
1700 10rdquo 4440 1990 3450 1040 2190 0331 1520 0132 0878 0035
1800 0590 0012 3650 1160 2320 0369 1610 0147 0930 0039
1900 0622 0014 3850 1280 2450 041 1700 0163 0981 0042
2000 0655 0015 40500 1410 2580 0452 1790 0181 1030 0046
2200 0721 0018 4460 1700 2840 0545 1970 0217 1140 0056
2400 0786 0021 12rdquo 3100 0645 2140 0253 1240 0065
2600 0852 0025 0600 001 3360 0749 2320 0296 1340 0076
2800 0917 0028 0646 0012 14rdquo 3610 0859 2500 0339 1450 0087
3000 0983 0032 0692 0013 0573 0008 3870 0982 268 0387 1550 0099
3500 1150 0043 0810 0018 0668 0011 4520 1330 3130 0526 1810 0134
4000 1310 0055 0923 0023 0764 0014 16rdquo 5160 1720 3570 0673 2070 0172
4500 1470 0068 1040 0029 0860 0018 0658 0009 4020 0853 2320 0214
5000 1640 0084 1150 0034 0955 0022 0731 0011 4470 1040 2580 0262
6000 1960 0118 1380 0049 1150 0031 0877 0016 18rdquo 5360 1470 3100 0373
7000 2290 0158 1610 0065 1340 0042 1020 0021 0808 0012 6250 2000 3610 0499
8000 2620 0204 1840 0085 1530 0054 1170 0027 0924 0015 7150 2590 4130 065
9000 2950 0256 2080 0107 1720 0067 1310 0033 1040 0019 4650 0816
10000 3280 0313 2310 0130 1910 0081 1460 0041 1150 0023 5160 0992
TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
10 75 12 038 4 11 50
15 80 12 044 4 11 55
20 90 14 065 4 11 65
25 100 14 082 4 11 75
32 120 14 117 4 14 90
40 130 14 139 4 14 100
50 140 14 162 4 14 110
65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
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Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
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Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
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28 wwwpnrit CTG SH06 IT
UGEL
LI S
PRUZ
ZATO
RIUGELLI SPRUZZATORI Calcolo delle perdite di carico
Perdita di carico attraverso un ugello
Molto spesso da parte dei nostri Clienti ci viene richiesto quale sia la perdita di carico attraverso un determinato ugello in quanto lrsquougello viene considerato come una valvola ovvero come un altro elemento tra quelli inclusi in una tubatura
La realtagrave egrave diversa e si puograve facilmente comprendere rifacendosi alla equazione di Bernoulli [2] riportata a pagina 13 essa ci dice che la energia totale di una vena liquida si mantiene inalterata tra due sezioni di un condotto ed egrave costituita dalla somma di tre fattori
La energia potenziale dovuta alla quotabullLa energia di pressionebullLa energia di velocitagravebull
Trascuriamo qui la perdita di energia per attriti e turbolenze originata dal movimento del fluido tra le due sezioni sotto esame il che egrave lecito in quanto un ugello ha una lunghezza trascurabile
Applichiamo ora la equazione tra la sezione di entrata nellrsquougello e la sezione di uscita dallo stesso e calcoliamo le variazioni in questi due punti dei tre fattori considerati
La variazione di energia potenziale dovuta alla quota egrave trascurabile date le ridotte dimensioni dellrsquougello si puograve considerare bullche la sezione di entrata e la sezione di uscita dallo stesso siano alla stessa quotaLa variazione di energia di pressione egrave significativa in quanto il liquido fuoriesce in genere nellrsquoambiente e quindi la sua bullpressione cade al valore della pressione atmosfericaDi conseguenza dato che il valore totale della energia del liquido deve restare costante deve aumentare il valore della bullenergia cinetica e quindi il liquido prende velocitagrave e si separa in gocce
Lrsquoaumento della energia cinetica corrisponde esattamente alla caduta della energia di pressione Un ugello svolge quindi la funzione di trasformare in velocitagrave la energia di pressione di un fluido
Questo fenomeno egrave espresso dalla equazione [3] a pagina 15 che ci permette di calcolare la velocitagrave di uscita del liquido dovuta alla caduta di pressione essa varia da liquido a liquido in dipendenza della densitagrave dello stesso
Nei rari casi nei quali lrsquougello spruzza in un ambiente a pressione differente dalla pressione atmosferica al valore P nella [13] va sostituito il salto di pressione tra le sezioni di entrata ed uscita dellrsquougello
Lo schema di sotto mostra le variazioni qualitative delle grandezze in gioco
sezione di entrata
energia potenziale di quota
sezione di uscita
energia di pressione(A)
(A)
(A)
pressione atmosferica
pressione di alimentazione
velocitagrave di ingresso
velocitagrave di uscitaenergia cinetica
valori sulla sezione di uscita
valori sulla sezione di entrata
Di conseguenza il progettista dellimpianto deve cal-colare le cadute di pressione sulla linea tra la flangia di uscita della pompa e la sezione di entrata sullugel-lo in modo che allentrata nellugello siano disponibili la portata e la pressione necessarie al funzionamento dellugello stesso
29wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
30 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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MAT
ERIA
LI U
GELL
I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
ERIA
LI U
GELL
I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
33wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
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Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
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20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
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TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
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PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
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PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
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PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
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22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
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I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
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PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
29wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
Anche la scelta del materiale piugrave adatto per un ugello egrave a volte di primaria importanza poicheacute la durata operativa di un ugello dipende proprio dal materiale con cui egrave costruitoParecchi fattori influiscono sulla vita di un ugello oppure la diminuiscono quali
Usura causata da particelle solide in sospensione nel liquido che viene spruzzato1 Corrosione chimica causata dal liquido spruzzato2 Corrosione chimica causata dallrsquoambiente esterno in cui si utilizza un ugello3 Esposizione a shock meccanici4
MATERIALI UGELLICodici materiali PNR 30Caratteristiche meccaniche dei materiali 31Resistenza chimica dei materiali 32
MATERIALI UGELLI
30 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
31wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
ERIA
LI U
GELL
I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
33wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
1400 3260 1020 2540 0544 1640 0183 1140 0072 0664 0019
1500 3490 1170 2720 0617 176 0208 1220 0083 0712 0022
1600 3720 1330 2890 0697 1880 0234 1300 0093 0758 0025
1700 10rdquo 3950 1490 3080 0784 1990 0260 1380 0104 0806 0028
1800 0546 0010 3260 0875 2110 0290 1470 0116 0854 0032
1900 0575 0012 3440 0965 2230 0323 1550 0129 0901 0034
2000 0606 0012 3617 1060 2340 0356 1630 0143 0946 0037
2200 0667 0015 3980 1280 2580 0429 1790 0172 1050 0045
2400 0727 0017 12rdquo 2820 0507 1950 0200 1140 0053
2600 0788 0021 0563 0009 3050 0589 2110 0234 1230 0061
2800 0848 0023 0606 0010 14rdquo 3280 0676 2280 0268 1330 0070
3000 0909 0026 0649 0011 0532 0007 3520 0773 2440 0306 1420 0080
3500 1060 0035 0760 0015 0620 0009 4110 105 2850 0416 1660 0108
4000 1210 0045 0866 0020 0709 0012 16rdquo 4690 135 3250 0532 1900 0139
4500 1360 0056 0976 0025 0798 0015 0606 0007 3660 0674 2130 0173
5000 1520 0069 1080 0029 0886 0018 0674 0009 4070 0822 2370 0212
6000 1810 0097 1290 0042 1070 0026 0808 0013 18rdquo 4880 1160 2850 0301
7000 2120 0130 1510 0055 1240 0035 0940 0017 0741 0010 5690 1580 3310 0403
8000 2420 0168 1730 0072 1420 0045 1080 0022 0847 0012 6510 2050 3790 0525
9000 2730 0210 1950 0091 1600 0056 1210 0027 0954 0015 4270 0659
10000 3030 0257 2170 0111 1770 0067 1350 0033 1050 0019 4740 0801
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
1 0458 0726 0251 0170 38rdquo 12rdquo
2 0918 2590 0501 0600 0272 0136 0170 0044 34rdquo
3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
4 1840 9570 1000 2090 0543 048 0340 0151 0192 0038 0120 0012
5 2290 14450 1250 3180 0679 070 0425 0223 0241 0057 0150 0017
6 1500 4460 0815 0980 0510 0309 0289 0077 0180 0024 114rdquo
8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
10 1360 2520 0850 0798 0481 0193 0300 0061 0172 0015 0127 0008
15 2040 5370 1280 1690 0722 0403 0450 0124 0258 0032 019 0015
20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
40 0308 0027 0216 0010 3400 10720 1920 2500 1200 0758 0689 0193 0507 0091
50 0385 0039 0270 0017 2410 3830 1500 1140 0861 029 0634 0135
60 0462 0055 0324 0023 2890 5410 1800 1610 103 0400 0761 0187
70 0539 0098 0378 0031 3rdquo 3370 7270 2100 2150 1210 0541 0888 0248
80 0616 0092 0432 0039 028 0014 312rdquo 2400 2760 1380 0690 1010 0315
90 0693 0115 0486 0048 0315 0017 0235 0008 2700 3470 1550 0862 1140 0397
100 0770 0141 0540 0059 035 002 0261 0010 4rdquo 3000 4250 1720 1050 1270 0488
150 1150 0295 0810 0125 0524 0042 0392 0021 0304 0011 4500 9300 2580 2260 1900 1030
200 1540 0512 1080 0212 0699 0072 0523 0036 0405 0019 3440 3910 2540 1810
250 1920 0773 1350 0322 0874 0108 0653 0053 0507 0028 5rdquo 3170 2740
300 2310 1100 1620 0449 105 0152 0784 0074 0608 004 0387 0014 3800 3820
350 2690 1470 1890 0606 122 0203 0915 0099 0710 0053 0452 0018 6rdquo 4440 5180
400 3080 1920 2160 0780 14 0264 1050 0128 0811 0068 0516 0023 0375 0009 5070 6690
450 3460 2390 2430 0979 157 0328 1180 0161 0912 0084 0581 0028 0402 0012 5710 8450
500 3850 2950 2700 1200 175 0403 1310 0196 1010 0101 0646 0034 0447 0014
550 4230 3550 2970 1440 192 0479 1440 0232 1110 0122 0710 0041 0491 0016
600 4620 4200 3240 1690 2100 0566 1570 0273 1220 0146 0775 0047 0536 0019
650 5000 6880 3510 1970 2270 0658 1700 0319 1320 0169 0839 0055 0581 0022
700 5390 5630 3780 2280 2450 0759 1830 0368 1420 0194 0904 0063 0625 0025
750 577 6440 4050 2600 2620 0863 1960 042 1520 0218 0968 0072 067 0029
800 4320 2950 2800 0977 2090 0473 1620 0246 1030 0081 0715 0032 8rdquo
850 4590 3310 2970 1090 2220 0528 1720 0277 1100 0091 076 0036 0439 0009
900 3150 1220 2350 0585 1820 0308 1160 0100 0804 0041 0465 001
950 3320 1350 248 0649 1930 0342 1230 0111 0849 0045 0491 0012
1000 3500 1500 261 0714 2030 0377 1290 0122 0894 0049 0516 0013
1100 3850 1750 2870 0860 2230 0452 1420 0147 0983 0059 0568 0015
1200 4200 2140 3140 1020 2430 0534 1550 0172 1070 0069 0620 0018
1300 3400 1190 2640 0627 1680 0200 1160 008 0671 0021
1400 3660 1370 2840 0722 1810 0232 1250 0091 0723 0024
1500 3920 1560 3040 0818 1940 0264 1340 0105 0775 0027
1600 4180 1780 3240 0924 2070 0297 1430 0118 0826 0031
1700 10rdquo 4440 1990 3450 1040 2190 0331 1520 0132 0878 0035
1800 0590 0012 3650 1160 2320 0369 1610 0147 0930 0039
1900 0622 0014 3850 1280 2450 041 1700 0163 0981 0042
2000 0655 0015 40500 1410 2580 0452 1790 0181 1030 0046
2200 0721 0018 4460 1700 2840 0545 1970 0217 1140 0056
2400 0786 0021 12rdquo 3100 0645 2140 0253 1240 0065
2600 0852 0025 0600 001 3360 0749 2320 0296 1340 0076
2800 0917 0028 0646 0012 14rdquo 3610 0859 2500 0339 1450 0087
3000 0983 0032 0692 0013 0573 0008 3870 0982 268 0387 1550 0099
3500 1150 0043 0810 0018 0668 0011 4520 1330 3130 0526 1810 0134
4000 1310 0055 0923 0023 0764 0014 16rdquo 5160 1720 3570 0673 2070 0172
4500 1470 0068 1040 0029 0860 0018 0658 0009 4020 0853 2320 0214
5000 1640 0084 1150 0034 0955 0022 0731 0011 4470 1040 2580 0262
6000 1960 0118 1380 0049 1150 0031 0877 0016 18rdquo 5360 1470 3100 0373
7000 2290 0158 1610 0065 1340 0042 1020 0021 0808 0012 6250 2000 3610 0499
8000 2620 0204 1840 0085 1530 0054 1170 0027 0924 0015 7150 2590 4130 065
9000 2950 0256 2080 0107 1720 0067 1310 0033 1040 0019 4650 0816
10000 3280 0313 2310 0130 1910 0081 1460 0041 1150 0023 5160 0992
TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
10 75 12 038 4 11 50
15 80 12 044 4 11 55
20 90 14 065 4 11 65
25 100 14 082 4 11 75
32 120 14 117 4 14 90
40 130 14 139 4 14 100
50 140 14 162 4 14 110
65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
STAM
PATO
IN E
U 04
09
copy B
ellamp
Tany
I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
30 wwwpnrit CTG SH06 IT
PNR ha adottato un codice breve per identificare i materiali di costruzione degli ugelli e dei loro componentiQui di seguito i codici dei materiali piugrave frequentemente usati
STANDARD MATERIALI
Gli standard seguenti vengono menzionati relativamente allrsquoidentificazione dei materiali
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
A1 Acciaio al carbonio E1 PTFE Politetrafluoroetilene L3 Nicrofer 5923
A2 Acciaio alta velocitagrave E3 POM Poliossimetilene L4 Stellite 6 lega di Cobalto
A8 Acciaio al carbonio zincato E6 PMMA Polimetilmetacrilato L5 Hastelloy B2 lega di Nichel
A9 Acciaio al carbonio nichelato E7 FPM Elastomero fluorocarbonico L6 Hastelloy C4 lega di Nichel
B2 AISI 304 acciaio austenitico E8 NBR Gomma nitril butilica L61 Hastelloy C22 lega di Nichel
B3 AISI 316 acciaio austenitico E81 TBD Gomma termoplastica (Santoprene) L62 Ultimet lega di Nichel
B31 AISI 316L acciaio austenitico E82 ELKLIO Klingerite L7 Nickel 201 lega di Nichel
B4 AISI 321 acciaio austenitico E83 ELHYPO Polietilene cloro sulfonato (Hypalon) L8 Hastelloy C276 lega di Nichel
B8 AISI 309 acciaio austenitico E91 MVQ Gomma siliconica L9 Sanicro 28 acciaio superaustenitico
B81 AISI 310 acciaio austenitico F12 WC Carburo di Tungsteno ISO k10 N1 AISI 302 acciaio austenitico
C1 AISI 420 acciaio martensitico temprato F2 Vetro Pyrex P6 ABS
C4 AISI 317 acciaio austenitico F3 Rubino sintetico P7 FASIT OIL
C6 SAF 2205 acciaio duplex F4 Zaffiro sintetico P8 EPPM
D1 PVC Cloruro di polivinile F5 Ceramica P9 STIROLUx
D2 PP Polipropilene F6 SC Carburo di Silicio T1 Ottone
D3 PA Poliammide (Nylon) G1 Ghisa grigia T3 Rame
D5 TRPP Polipropilene con rinforzo talco H1 Titanio Gr 2 T5 Bronzo CW 459 K
D6 GFRPP Polipropilene con rinforzo fibra di vetro L1 Monel 400 lega di Nichel T8 Ottone nichelato
D7 HDPE polietilene ad alta densitagrave L2 Incoloy 825 lega di Nichel V1 Alluminio Al 5076
D8 PVDF Fluoruro di polivinilidene L21 Inconel 600 lega di Nichel V7 Alluminio nichelatura chimica
ORGANIZZAZIONE STANDARD NAZIONE CODICE STANDARD
AFNOR Association Franccedilaise de Normalisation Francia NF
AISI American Iron and Steel Insitute USA AISI
ANSI American National Institute USA ANSI
ASTM American Society for Testing and Materials USA ASTM
BSI British Standards Institution UK BS
DIN Deutsches Insitut fuumlr Normung Germania DIN
DSIT Dansk StandardsInformation Technology Danimarca DS
ISO International Organization for Standardization Internazionale ISO
JIS Japanese Institute for Standard Giappone JIS
UNI Ente Nazionale di Unificazione Italia UNI
NOTALa lista completa dei Codici Materiali puograve essere richiesta al nostro Ufficio Tecnico con il codice di pubblicazione TGCE CODMAT
MATERIALI UGELLI Codici materiali PNR
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MAT
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LI U
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I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
ERIA
LI U
GELL
I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
33wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
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Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
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20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
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TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
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500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
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PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
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185 18 365 4 18 145
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PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
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18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
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U 04
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I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
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Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
31wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
B1 ACCIAIO INOX AISI 303
Composizione Chimica CR 1750 NI 850 S 025 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 303
Indurimento Non possibile BS 303 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14305
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X10CrNiS1809
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza esposizione atmosferica sostanze alimentari sostanze chimicheorganicheBassa resistenza cloridi acidi riduttori eoltre gli 800degC
JIS SUS 303
NF Z6CN 18-09
SIS 2346
UNI XWCrNiS 1809
B3 ACCIAIO INOX AISI 316
Composizione Chimica C 005 CR 170 NI 120 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316
Indurimento Non possibile BS 316 S 21
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14401
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X6CrNiMo17122
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316
NF Z6CND 17-11
SIS 2347
UNI X5CrNiMo1712
B31 ACCIAIO INOX AISI 316L
Composizione Chimica C 003 CR 170 NI 130 MO 225 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Austenitico AISI 316 L
Indurimento Non possibile BS 316S12
Ricottura 10501100degC in acqua DIN Wnr 14404
Saldatura Facile usando elettrodi dello stesso inox Euro X3CrNiMo1810
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza atmosfera gran numero di sali acidi organici sostanze alimentariBassa resistenza soluzioni di acidi riduttoriTemperature superiori ai 500degC
JIS SUS 316L
NF Z2CND17-12
SIS 2348
UNI X2CrNiMo 1712
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
ERIA
LI U
GELL
I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
33wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
1400 3260 1020 2540 0544 1640 0183 1140 0072 0664 0019
1500 3490 1170 2720 0617 176 0208 1220 0083 0712 0022
1600 3720 1330 2890 0697 1880 0234 1300 0093 0758 0025
1700 10rdquo 3950 1490 3080 0784 1990 0260 1380 0104 0806 0028
1800 0546 0010 3260 0875 2110 0290 1470 0116 0854 0032
1900 0575 0012 3440 0965 2230 0323 1550 0129 0901 0034
2000 0606 0012 3617 1060 2340 0356 1630 0143 0946 0037
2200 0667 0015 3980 1280 2580 0429 1790 0172 1050 0045
2400 0727 0017 12rdquo 2820 0507 1950 0200 1140 0053
2600 0788 0021 0563 0009 3050 0589 2110 0234 1230 0061
2800 0848 0023 0606 0010 14rdquo 3280 0676 2280 0268 1330 0070
3000 0909 0026 0649 0011 0532 0007 3520 0773 2440 0306 1420 0080
3500 1060 0035 0760 0015 0620 0009 4110 105 2850 0416 1660 0108
4000 1210 0045 0866 0020 0709 0012 16rdquo 4690 135 3250 0532 1900 0139
4500 1360 0056 0976 0025 0798 0015 0606 0007 3660 0674 2130 0173
5000 1520 0069 1080 0029 0886 0018 0674 0009 4070 0822 2370 0212
6000 1810 0097 1290 0042 1070 0026 0808 0013 18rdquo 4880 1160 2850 0301
7000 2120 0130 1510 0055 1240 0035 0940 0017 0741 0010 5690 1580 3310 0403
8000 2420 0168 1730 0072 1420 0045 1080 0022 0847 0012 6510 2050 3790 0525
9000 2730 0210 1950 0091 1600 0056 1210 0027 0954 0015 4270 0659
10000 3030 0257 2170 0111 1770 0067 1350 0033 1050 0019 4740 0801
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
1 0458 0726 0251 0170 38rdquo 12rdquo
2 0918 2590 0501 0600 0272 0136 0170 0044 34rdquo
3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
4 1840 9570 1000 2090 0543 048 0340 0151 0192 0038 0120 0012
5 2290 14450 1250 3180 0679 070 0425 0223 0241 0057 0150 0017
6 1500 4460 0815 0980 0510 0309 0289 0077 0180 0024 114rdquo
8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
10 1360 2520 0850 0798 0481 0193 0300 0061 0172 0015 0127 0008
15 2040 5370 1280 1690 0722 0403 0450 0124 0258 0032 019 0015
20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
40 0308 0027 0216 0010 3400 10720 1920 2500 1200 0758 0689 0193 0507 0091
50 0385 0039 0270 0017 2410 3830 1500 1140 0861 029 0634 0135
60 0462 0055 0324 0023 2890 5410 1800 1610 103 0400 0761 0187
70 0539 0098 0378 0031 3rdquo 3370 7270 2100 2150 1210 0541 0888 0248
80 0616 0092 0432 0039 028 0014 312rdquo 2400 2760 1380 0690 1010 0315
90 0693 0115 0486 0048 0315 0017 0235 0008 2700 3470 1550 0862 1140 0397
100 0770 0141 0540 0059 035 002 0261 0010 4rdquo 3000 4250 1720 1050 1270 0488
150 1150 0295 0810 0125 0524 0042 0392 0021 0304 0011 4500 9300 2580 2260 1900 1030
200 1540 0512 1080 0212 0699 0072 0523 0036 0405 0019 3440 3910 2540 1810
250 1920 0773 1350 0322 0874 0108 0653 0053 0507 0028 5rdquo 3170 2740
300 2310 1100 1620 0449 105 0152 0784 0074 0608 004 0387 0014 3800 3820
350 2690 1470 1890 0606 122 0203 0915 0099 0710 0053 0452 0018 6rdquo 4440 5180
400 3080 1920 2160 0780 14 0264 1050 0128 0811 0068 0516 0023 0375 0009 5070 6690
450 3460 2390 2430 0979 157 0328 1180 0161 0912 0084 0581 0028 0402 0012 5710 8450
500 3850 2950 2700 1200 175 0403 1310 0196 1010 0101 0646 0034 0447 0014
550 4230 3550 2970 1440 192 0479 1440 0232 1110 0122 0710 0041 0491 0016
600 4620 4200 3240 1690 2100 0566 1570 0273 1220 0146 0775 0047 0536 0019
650 5000 6880 3510 1970 2270 0658 1700 0319 1320 0169 0839 0055 0581 0022
700 5390 5630 3780 2280 2450 0759 1830 0368 1420 0194 0904 0063 0625 0025
750 577 6440 4050 2600 2620 0863 1960 042 1520 0218 0968 0072 067 0029
800 4320 2950 2800 0977 2090 0473 1620 0246 1030 0081 0715 0032 8rdquo
850 4590 3310 2970 1090 2220 0528 1720 0277 1100 0091 076 0036 0439 0009
900 3150 1220 2350 0585 1820 0308 1160 0100 0804 0041 0465 001
950 3320 1350 248 0649 1930 0342 1230 0111 0849 0045 0491 0012
1000 3500 1500 261 0714 2030 0377 1290 0122 0894 0049 0516 0013
1100 3850 1750 2870 0860 2230 0452 1420 0147 0983 0059 0568 0015
1200 4200 2140 3140 1020 2430 0534 1550 0172 1070 0069 0620 0018
1300 3400 1190 2640 0627 1680 0200 1160 008 0671 0021
1400 3660 1370 2840 0722 1810 0232 1250 0091 0723 0024
1500 3920 1560 3040 0818 1940 0264 1340 0105 0775 0027
1600 4180 1780 3240 0924 2070 0297 1430 0118 0826 0031
1700 10rdquo 4440 1990 3450 1040 2190 0331 1520 0132 0878 0035
1800 0590 0012 3650 1160 2320 0369 1610 0147 0930 0039
1900 0622 0014 3850 1280 2450 041 1700 0163 0981 0042
2000 0655 0015 40500 1410 2580 0452 1790 0181 1030 0046
2200 0721 0018 4460 1700 2840 0545 1970 0217 1140 0056
2400 0786 0021 12rdquo 3100 0645 2140 0253 1240 0065
2600 0852 0025 0600 001 3360 0749 2320 0296 1340 0076
2800 0917 0028 0646 0012 14rdquo 3610 0859 2500 0339 1450 0087
3000 0983 0032 0692 0013 0573 0008 3870 0982 268 0387 1550 0099
3500 1150 0043 0810 0018 0668 0011 4520 1330 3130 0526 1810 0134
4000 1310 0055 0923 0023 0764 0014 16rdquo 5160 1720 3570 0673 2070 0172
4500 1470 0068 1040 0029 0860 0018 0658 0009 4020 0853 2320 0214
5000 1640 0084 1150 0034 0955 0022 0731 0011 4470 1040 2580 0262
6000 1960 0118 1380 0049 1150 0031 0877 0016 18rdquo 5360 1470 3100 0373
7000 2290 0158 1610 0065 1340 0042 1020 0021 0808 0012 6250 2000 3610 0499
8000 2620 0204 1840 0085 1530 0054 1170 0027 0924 0015 7150 2590 4130 065
9000 2950 0256 2080 0107 1720 0067 1310 0033 1040 0019 4650 0816
10000 3280 0313 2310 0130 1910 0081 1460 0041 1150 0023 5160 0992
TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
10 75 12 038 4 11 50
15 80 12 044 4 11 55
20 90 14 065 4 11 65
25 100 14 082 4 11 75
32 120 14 117 4 14 90
40 130 14 139 4 14 100
50 140 14 162 4 14 110
65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
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Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
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Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
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CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
32 wwwpnrit CTG SH06 IT
C1 ACCIAIO INOX AISI 420
Composizione Chimica C 020 CR 1300 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 420
Indurimento 980degC - 1030degC in petrolio BS 420 S 29
Ricottura 750degC - 800degC in aria DIN Wnr 14021
Saldatura Possibile adottando precauzioni Euro X20Cr13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 420 J1
NF Z20C13
SIS 2303
UNI X20Cr13
C2 ACCIAIO INOX AISI 416
Composizione Chimica C 012 CR 1250 S 022 Corrispondenza Codice
Tipo Acciaio Inox Martensitico AISI 416
Indurimento 950degC - 1100degC in petrolio BS 416 S 21
Ricottura 750degC - 800degC DIN Wnr ---
Saldatura Non possibile Euro X120CrS13
Caratteristiche di corrosione
Buona resistenza acqua potabile vaporebenzina petrolio alcool ammoniaca
JIS SUS 416
NF Z12CF13
SIS ---
UNI X12CrS13
MAT
ERIA
LI U
GELL
I D8 POLIVINILDENE FLUORIDE (PVDF)
Descrizione ELEVATO PESO MOLECOLARE LA PIUrsquo RESISTENTE DELLE RESINE DI FLUOROCARBONE
Nomi commerciali e Fornitori
KYNAR (Atochem North America Inc prima chiamata Penwalt Co)
SOLEF (Solvay Polymer Corporation)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Eccellente resistenza allrsquoabrasione ed allo stress meccanico
Estremamente puro opaco con resina
Caratteristiche termiche Utile a temperature comprese tra -73degC e 149degC (-100degF 300degF)Temperatura deviazione 8090degC a 182 Bar (176194degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimica
Eccellente resistenza chimicaPuograve essere usato con alogeni bagnato o asciutti con le sostanze acide e basiche piugrave forti con alifatici aromatici alcool e forti agenti ossidantiNon adatto per venire a contatto con chetoni esteri ammine e con alcuniacidi organici (esalazioni acido solforico)
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
33wwwpnritCTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
1400 3260 1020 2540 0544 1640 0183 1140 0072 0664 0019
1500 3490 1170 2720 0617 176 0208 1220 0083 0712 0022
1600 3720 1330 2890 0697 1880 0234 1300 0093 0758 0025
1700 10rdquo 3950 1490 3080 0784 1990 0260 1380 0104 0806 0028
1800 0546 0010 3260 0875 2110 0290 1470 0116 0854 0032
1900 0575 0012 3440 0965 2230 0323 1550 0129 0901 0034
2000 0606 0012 3617 1060 2340 0356 1630 0143 0946 0037
2200 0667 0015 3980 1280 2580 0429 1790 0172 1050 0045
2400 0727 0017 12rdquo 2820 0507 1950 0200 1140 0053
2600 0788 0021 0563 0009 3050 0589 2110 0234 1230 0061
2800 0848 0023 0606 0010 14rdquo 3280 0676 2280 0268 1330 0070
3000 0909 0026 0649 0011 0532 0007 3520 0773 2440 0306 1420 0080
3500 1060 0035 0760 0015 0620 0009 4110 105 2850 0416 1660 0108
4000 1210 0045 0866 0020 0709 0012 16rdquo 4690 135 3250 0532 1900 0139
4500 1360 0056 0976 0025 0798 0015 0606 0007 3660 0674 2130 0173
5000 1520 0069 1080 0029 0886 0018 0674 0009 4070 0822 2370 0212
6000 1810 0097 1290 0042 1070 0026 0808 0013 18rdquo 4880 1160 2850 0301
7000 2120 0130 1510 0055 1240 0035 0940 0017 0741 0010 5690 1580 3310 0403
8000 2420 0168 1730 0072 1420 0045 1080 0022 0847 0012 6510 2050 3790 0525
9000 2730 0210 1950 0091 1600 0056 1210 0027 0954 0015 4270 0659
10000 3030 0257 2170 0111 1770 0067 1350 0033 1050 0019 4740 0801
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
1 0458 0726 0251 0170 38rdquo 12rdquo
2 0918 2590 0501 0600 0272 0136 0170 0044 34rdquo
3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
4 1840 9570 1000 2090 0543 048 0340 0151 0192 0038 0120 0012
5 2290 14450 1250 3180 0679 070 0425 0223 0241 0057 0150 0017
6 1500 4460 0815 0980 0510 0309 0289 0077 0180 0024 114rdquo
8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
10 1360 2520 0850 0798 0481 0193 0300 0061 0172 0015 0127 0008
15 2040 5370 1280 1690 0722 0403 0450 0124 0258 0032 019 0015
20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
40 0308 0027 0216 0010 3400 10720 1920 2500 1200 0758 0689 0193 0507 0091
50 0385 0039 0270 0017 2410 3830 1500 1140 0861 029 0634 0135
60 0462 0055 0324 0023 2890 5410 1800 1610 103 0400 0761 0187
70 0539 0098 0378 0031 3rdquo 3370 7270 2100 2150 1210 0541 0888 0248
80 0616 0092 0432 0039 028 0014 312rdquo 2400 2760 1380 0690 1010 0315
90 0693 0115 0486 0048 0315 0017 0235 0008 2700 3470 1550 0862 1140 0397
100 0770 0141 0540 0059 035 002 0261 0010 4rdquo 3000 4250 1720 1050 1270 0488
150 1150 0295 0810 0125 0524 0042 0392 0021 0304 0011 4500 9300 2580 2260 1900 1030
200 1540 0512 1080 0212 0699 0072 0523 0036 0405 0019 3440 3910 2540 1810
250 1920 0773 1350 0322 0874 0108 0653 0053 0507 0028 5rdquo 3170 2740
300 2310 1100 1620 0449 105 0152 0784 0074 0608 004 0387 0014 3800 3820
350 2690 1470 1890 0606 122 0203 0915 0099 0710 0053 0452 0018 6rdquo 4440 5180
400 3080 1920 2160 0780 14 0264 1050 0128 0811 0068 0516 0023 0375 0009 5070 6690
450 3460 2390 2430 0979 157 0328 1180 0161 0912 0084 0581 0028 0402 0012 5710 8450
500 3850 2950 2700 1200 175 0403 1310 0196 1010 0101 0646 0034 0447 0014
550 4230 3550 2970 1440 192 0479 1440 0232 1110 0122 0710 0041 0491 0016
600 4620 4200 3240 1690 2100 0566 1570 0273 1220 0146 0775 0047 0536 0019
650 5000 6880 3510 1970 2270 0658 1700 0319 1320 0169 0839 0055 0581 0022
700 5390 5630 3780 2280 2450 0759 1830 0368 1420 0194 0904 0063 0625 0025
750 577 6440 4050 2600 2620 0863 1960 042 1520 0218 0968 0072 067 0029
800 4320 2950 2800 0977 2090 0473 1620 0246 1030 0081 0715 0032 8rdquo
850 4590 3310 2970 1090 2220 0528 1720 0277 1100 0091 076 0036 0439 0009
900 3150 1220 2350 0585 1820 0308 1160 0100 0804 0041 0465 001
950 3320 1350 248 0649 1930 0342 1230 0111 0849 0045 0491 0012
1000 3500 1500 261 0714 2030 0377 1290 0122 0894 0049 0516 0013
1100 3850 1750 2870 0860 2230 0452 1420 0147 0983 0059 0568 0015
1200 4200 2140 3140 1020 2430 0534 1550 0172 1070 0069 0620 0018
1300 3400 1190 2640 0627 1680 0200 1160 008 0671 0021
1400 3660 1370 2840 0722 1810 0232 1250 0091 0723 0024
1500 3920 1560 3040 0818 1940 0264 1340 0105 0775 0027
1600 4180 1780 3240 0924 2070 0297 1430 0118 0826 0031
1700 10rdquo 4440 1990 3450 1040 2190 0331 1520 0132 0878 0035
1800 0590 0012 3650 1160 2320 0369 1610 0147 0930 0039
1900 0622 0014 3850 1280 2450 041 1700 0163 0981 0042
2000 0655 0015 40500 1410 2580 0452 1790 0181 1030 0046
2200 0721 0018 4460 1700 2840 0545 1970 0217 1140 0056
2400 0786 0021 12rdquo 3100 0645 2140 0253 1240 0065
2600 0852 0025 0600 001 3360 0749 2320 0296 1340 0076
2800 0917 0028 0646 0012 14rdquo 3610 0859 2500 0339 1450 0087
3000 0983 0032 0692 0013 0573 0008 3870 0982 268 0387 1550 0099
3500 1150 0043 0810 0018 0668 0011 4520 1330 3130 0526 1810 0134
4000 1310 0055 0923 0023 0764 0014 16rdquo 5160 1720 3570 0673 2070 0172
4500 1470 0068 1040 0029 0860 0018 0658 0009 4020 0853 2320 0214
5000 1640 0084 1150 0034 0955 0022 0731 0011 4470 1040 2580 0262
6000 1960 0118 1380 0049 1150 0031 0877 0016 18rdquo 5360 1470 3100 0373
7000 2290 0158 1610 0065 1340 0042 1020 0021 0808 0012 6250 2000 3610 0499
8000 2620 0204 1840 0085 1530 0054 1170 0027 0924 0015 7150 2590 4130 065
9000 2950 0256 2080 0107 1720 0067 1310 0033 1040 0019 4650 0816
10000 3280 0313 2310 0130 1910 0081 1460 0041 1150 0023 5160 0992
TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
10 75 12 038 4 11 50
15 80 12 044 4 11 55
20 90 14 065 4 11 65
25 100 14 082 4 11 75
32 120 14 117 4 14 90
40 130 14 139 4 14 100
50 140 14 162 4 14 110
65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
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CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
STAM
PATO
IN E
U 04
09
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Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
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MAT
ERIA
LI U
GELL
I
E1 POLITETRAFLUOROETILENE (PFTE)
Descrizione FLUOROPLASTICA CON ALCUNE O TUTTE LE PROPRIE MOLECOLE DI IDROGENO SOSTITUITE DA FLUORINA
Nomi commerciali e Fornitori
TEFLON TFE FEP e PFA (Dupont Polymer Products Corporation)
NEOFLON (Daikin)
FLUON (ICI Americas Inc)
SST-2SST-3 (Shamrock Technologies Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Basso coefficiente
Bassa adesivitagrave
Buona resistenza agli agenti atmosferici
Bassa resistenza allo scorrimento ed allrsquousura se non rinforzato con fibre di vetroche gli conferiscono una maggiore resistenza
Caratteristiche termicheStabilitagrave sia alle basse che alle alte temperatureTemperature di deviazione calore comprese tra 48deg - 55degC a 182 bar (118-132degF a 264 psi)
Compatibilitagrave chimicaChimicamente inerte
Totalmente insolubile
E3 ACETAL (ACETAL OMOPOLIMERI E COPOLIMERI)
Descrizione RESINE ALTAMENTE CRISTALLINE BASATE SULLA TECNOLOGIA DELLA POLIMERIZZAZIONE DELLA FORMALDEIDE
Nomi commerciali e Fornitori
DELRIN (Dupont Polymer Products Corporation)
CELCON (Hoechst Celanese Corporation)
ULTRAFORM (BASF Corporation)
RTP 800 (RTP Corporation)
LUPITAL amp TENAL (Franklin Polymers Inc)
FULTRON 404 (ICI Americas Inc)
Caratteristiche Fisiche e Meccaniche
Elevata resistenza alla rottura rigiditagrave e resistenza
Elevata resistenza alla fatica del metallo
Eccellente stabilitagrave dimensionale
Basso coefficiente di attrito
Ottima resistenza allrsquoabrasione ed allrsquousura
Eccellente resistenza allo scorrimento
Caratteristiche termiche Temperature di deviazione calore comprese tra 110deg e 136degC a 182 bar (230deg - 270degF a 264 psi) piugrave elevate se arricchite con vetro
Compatibilitagrave chimica
Rimangono stabili per molto tempo immersione in acqua ad alta temperaturaEccellente resistenza ad agenti chimici e solventi ma non si consiglia unaprolungata esposizione agli acidi piugrave fortiNota adatte per parti con stretta tolleranza ed elevata prestazioneDisponibile per parti lavorate di macchina o stampate ad iniezione
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
1400 3260 1020 2540 0544 1640 0183 1140 0072 0664 0019
1500 3490 1170 2720 0617 176 0208 1220 0083 0712 0022
1600 3720 1330 2890 0697 1880 0234 1300 0093 0758 0025
1700 10rdquo 3950 1490 3080 0784 1990 0260 1380 0104 0806 0028
1800 0546 0010 3260 0875 2110 0290 1470 0116 0854 0032
1900 0575 0012 3440 0965 2230 0323 1550 0129 0901 0034
2000 0606 0012 3617 1060 2340 0356 1630 0143 0946 0037
2200 0667 0015 3980 1280 2580 0429 1790 0172 1050 0045
2400 0727 0017 12rdquo 2820 0507 1950 0200 1140 0053
2600 0788 0021 0563 0009 3050 0589 2110 0234 1230 0061
2800 0848 0023 0606 0010 14rdquo 3280 0676 2280 0268 1330 0070
3000 0909 0026 0649 0011 0532 0007 3520 0773 2440 0306 1420 0080
3500 1060 0035 0760 0015 0620 0009 4110 105 2850 0416 1660 0108
4000 1210 0045 0866 0020 0709 0012 16rdquo 4690 135 3250 0532 1900 0139
4500 1360 0056 0976 0025 0798 0015 0606 0007 3660 0674 2130 0173
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Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
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3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
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TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
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PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
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PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
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150 16 209 4 18 110
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185 18 365 4 18 145
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PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
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18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
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1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
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6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
STAM
PATO
IN E
U 04
09
copy B
ellamp
Tany
I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
34 wwwpnrit CTG SH06 IT
MAT
ERIA
LI U
GELL
I
L6 HASTELLOY C4
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 650800 Mpa C = 0015 max
Molto buono contro la corrosionee corrosione da tensione specialmente in atmosferaossidanteMaggiore resistenza nelle giunture saldate del C 76 ma minorerispetto a quella del C 22
Rp02 = 250470 Mpa Ni = 65
HRB = 90 Cr = 160
Mo = 155
W = --
Fe = 3 max
Ti = 05
Co = 2 max
APPLICAZIONIConsigliato per applicazioni in atmosfere fortemente ossidanti
L61 HASTELLOY C 22
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 700800 Mpa C = 001 max
Eccellenti prestazioni in atmosfere ossidanti ed anche in condizioni di corrosione e corrosione da tensioneResistenza molto buona in atmosfere di riduzione e per legiunture saldate
Rp02 = 360420 Mpa Ni = 56
HRB = 93 Cr = 22
Mo = 13
W = 3
Fe = 3
Ti = --
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (gasdotti sistemi di lavaggio e trattamento gas produzione di acido fosforico) scambiatori di calore pompe reattori di clorurazione
L8 HASTELLOY C 276
CARATTERISTICHE FISICHE EMECCANICHE COMPOSIZIONE CHIMICA RESISTENZA ALLA CORROSIONE
R = 600800 Mpa C = 0015 maxMolto buono in atmosfere ossidanti e di riduzioneMolto buono contro la corrosionee la corrosione da tensioneResistenza accettabile nelle parti saldate Una eccessiva segregazione nelle parti fuse non eliminata dal trattamento termico di ricotturarende conveniente lrsquoimpiegodelle qualitagrave del C22 e del C4 chegarantiscono una maggioreresistenza alla corrosione emigliori proprietagrave meccaniche
Rp02 = 300370 Mpa Ni = 57
HRB = 90 Cr = 145165
Mo = 1517
W = frac345
Fe =
V = 035 max
Co = 25 max
APPLICAZIONIIndustria chimica (condotti drsquoaria gorgogliatori di lavaggio ventilatori) Industria della carta Impiantitermoelettrici Trattamenti termici dellrsquoacciaio
MATERIALI UGELLI Caratteristiche meccaniche dei materiali
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
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Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
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73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
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20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
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TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
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PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
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PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
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PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
STAM
PATO
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U 04
09
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I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
69wwwpnritCTG SH06 IT
TUBA
ZION
I
TUBAZIONIDati delle tubazioni 70Dimensionamento delle tubazioni 71Flusso dellrsquoacqua in schedula 10S 72Flusso dellrsquoacqua in schedula 40S 73Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567 74Dimensioni flange cieche a norma ANSI 75Tabella di conversione dimensioni setaccio 76
TUBAZIONI
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
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Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
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8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
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20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
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TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
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500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
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PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
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670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
STAM
PATO
IN E
U 04
09
copy B
ellamp
Tany
I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
70 wwwpnrit CTG SH06 IT
La seguente tabella riporta i dati delle tubazioni in base allAISI B3619 che egrave uno degli standard piugrave usati per la regolazione delle tubazioni saldate in acciaio inossidabile
DN NPS OD[mm]
SCHEDULE
5S 10S 40SSTD 80SXS
t m t m t m t m
[mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm] [mm] [kgm]
6 18 103 NA NA 124 028 173 037 241 048
8 14 137 NA NA 165 050 224 064 302 081
10 38 172 NA NA 165 064 231 086 320 112
15 12 213 165 081 211 101 277 128 373 164
20 34 267 165 103 211 130 287 171 391 223
25 1 334 165 131 277 212 338 254 455 328
32 1frac14 422 165 167 277 273 356 344 485 453
40 1frac12 483 165 192 277 315 368 411 508 549
50 2 603 165 242 277 399 391 551 554 759
65 2frac12 730 211 374 305 534 516 875 701 116
80 3 889 211 458 305 655 549 115 762 155
90 3frac12 1016 211 525 305 752 574 138 808 189
100 4 1143 211 592 305 849 602 163 856 226
125 5 1413 277 960 340 117 655 221 953 314
150 6 1683 277 115 340 140 711 287 1097 432
200 8 2191 277 150 376 202 818 431 1270 656
250 10 2730 340 229 419 282 927 611 1270 827
300 12 3239 396 317 457 365 953 749 1270 988
350 14 3556 396 348 478 419 NA NA NA NA
400 16 4064 419 421 478 480 NA NA NA NA
450 18 457 419 474 478 541 NA NA NA NA
500 20 508 478 602 554 696 NA NA NA NA
550 22 559 478 662 554 767 NA NA NA NA
600 24 610 554 837 635 959 NA NA NA NA
Dove
DN = Diametro nominale NPD = Dimensione nominale tubazione OD = Diametro esterno t = Spessore delle pareti m = Peso Specifico
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dati delle tubazioni
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
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FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
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73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
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ZION
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445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
STAM
PATO
IN E
U 04
09
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ellamp
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I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
71wwwpnritCTG SH06 IT
Le seguenti Perdite di Carico Specifiche (y) sono solitamente usati nella buona pratica di progettazione
Per la misurazione delle tubazioni si usa anche la Velocitagrave (V)La seguente tabella riporta le tipiche velocitagrave dei liquidi in tubazioni di acciaio
Indicazioni su alcuni valori fissi di cali di pressioneper valvole a saracinesca (completamente aperte) considerare un calo di pressione di 5 metribullper curve normali considerate un calo di pressione di 5 metribullper una valvola di controllo considerate un calo di pressione di 15 metribull
Nelle tabelle seguenti mostriamo la velocitagrave ed il calo di pressione specifico per parecchie portate di flusso e diametri di tuba-zioni
Acqua non bollenteY = 02divide05 bar100 m per scarico pompa (07 bar100 m max se P gt 50 bar)
Y lt 0110 bar100 m per aspirazione pompa
Acqua bollente Y = 004divide005 bar100 m per aspirazione pompa (velocitagrave = 03divide09 ms)
LIQUIDO TIPO DI LINEA
VELOCITArsquo [ms]in dimensione nominale tubazione [in]
2 o meno da 3 a 10 da 10 a 20
ACQUA NON BOLLENTE
Aspirazione pompaScarico pompa (lungo)Scarico coperchi (breve)Alimentazione caldaiaDrenaggiScolo inclinato
03 divide 0606 divide 0912 divide 2712 divide 2709 divide 12
-
06 divide 1209 divide 1515 divide 3715 divide 3709 divide 1509 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 4224 divide 42
-12 divide 21
IDROCARBURI LIQUIDI(viscositagrave normale)
Aspirazione pompaScarico riscaldatore (lungo)Scarico coperchi (breve)Drenaggi
05 divide 0808 divide 1112 divide 2709 divide 12
06 divide 1209 divide 1515 divide 3709 divide 15
09 divide 1812 divide 2124 divide 46
-
PETROLIO DI MEDIA VISCOSITArsquo
Aspirazione pompaScarico (breve)Drenaggi
--
03
05 divide 0901 divide 0209 divide 15
08 divide 1501 divide 0312 divide 18
ALTRI TIPI DI ACQUATorre di raffreddamento acqua raffreddata acqua marina ed acque reflue in generale (tubazioni lunghe) ()
06 divide 09 09 divide 15 12 divide 21
Nota () in questo caso si deve usare il metodo Cameron in cui C=1 Y = 005 divide 012 bar100 m per manicotto principale Y = 012 divide 023 bar100 m per manicotto secondario
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensionamento delle tubazioni
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
1400 3260 1020 2540 0544 1640 0183 1140 0072 0664 0019
1500 3490 1170 2720 0617 176 0208 1220 0083 0712 0022
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Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
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3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
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8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
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20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
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TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
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500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
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PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
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185 18 365 4 18 145
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PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
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22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
STAM
PATO
IN E
U 04
09
copy B
ellamp
Tany
I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
72 wwwpnrit CTG SH06 IT
18rdquo 14rdquo
1 0350 0370 0200 0090 38rdquo 12rdquo
2 0705 1340 0395 0331 0223 0082 0145 0029 34rdquo
3 1060 2890 0593 0673 0333 0176 0217 0061 0125 0016 1rdquo
4 1410 4940 0788 1150 0444 0291 0290 0101 0167 0027 0110 0010
5 1760 7460 0985 1750 0556 0424 0362 0149 0209 0040 0137 0014
6 1180 2460 0667 0594 0434 0207 0251 0054 0165 0019 114rdquo
8 1580 4060 0892 1020 0579 0351 0335 0091 0219 0033 0126 0009 112rdquo
10 1110 1530 0724 0534 0418 0136 0274 0049 0158 0012 0116 0006
15 1670 3250 1090 1130 0627 0284 0411 0099 0236 0026 0174 0012
20 2rdquo 2230 5600 1450 1900 0836 0481 0549 0168 0315 0043 0233 0021
30 0212 0013 212rdquo 2170 4130 1250 1020 0823 0353 0473 0092 0348 0043
40 0283 0022 0190 0007 2900 7180 1670 1760 1100 0606 0631 0155 0465 0073
50 0354 0032 0237 0012 2090 2700 1370 0911 0789 0233 0581 0108
60 0424 0044 0284 0017 2510 3810 1650 1290 0943 0321 0697 0150
70 0495 0079 0332 0022 3rdquo 2930 5120 1920 1720 111 0434 0814 0199
80 0566 0074 0379 0028 0248 0010 312rdquo 2190 2210 126 0554 0925 0253
90 0636 0093 0427 0035 0279 0013 0209 0006 2470 2770 142 0692 1040 0319
100 0707 0114 0474 0043 0310 0015 0232 0007 4rdquo 2740 3400 158 0843 1160 0392
150 1060 0238 0711 0090 0464 0031 0349 0016 0272 0008 4110 7440 236 181 1740 0828
200 1410 0414 0948 0153 0619 0053 0466 0027 0362 0014 315 314 2330 1450
250 1760 0625 1190 0233 0774 0080 0581 0040 0453 0021 5rdquo 2900 2200
300 2120 0889 1420 0324 0930 0112 0698 0055 0543 0030 0352 0011 3480 3070
350 2470 1190 1660 0438 1080 0150 0815 0074 0634 0040 0411 0014 6rdquo 4070 4160
400 2830 1550 1900 0563 1240 0195 0935 0096 0724 0051 0469 0018 0341 0007 4650 5380
450 3180 1930 2130 0707 1390 0242 1050 0120 0815 0063 0528 0022 0366 0009 5230 6790
500 3540 2380 2370 0867 1550 0298 1170 0147 0902 0076 0587 0027 0407 0011
550 3880 2870 2610 1040 1700 0354 1280 0174 0991 0092 0645 0032 0447 0013
600 4240 3390 2840 1220 1860 0418 1400 0204 1090 0110 0704 0037 0488 0015
650 4590 5560 3080 1420 2010 0486 1510 0239 1180 0127 0762 0043 0529 0017
700 4950 4550 3320 1650 2170 0560 1630 0275 1270 0146 0821 0050 0569 0020
750 5300 5200 3560 1880 2320 0637 1750 0314 1360 0164 0879 0057 0610 0023
800 3790 2130 2480 0721 1860 0354 1450 0185 0936 0064 0651 0025 8rdquo
850 4030 2390 2630 0805 1980 0395 1540 0209 1000 0072 0692 0028 0403 0007
900 2790 0901 2090 0438 1630 0232 1050 0008 0732 0032 0427 0008
950 2940 1000 2210 0486 1720 0258 1120 0087 0773 0036 0451 0010
1000 3100 1110 2320 0534 1810 0284 1170 0096 0814 0039 0474 0011
1100 3410 1290 2560 0643 1990 0341 1290 0116 0895 0047 0522 0012
1200 3720 1 580 2800 0763 2170 0403 1410 0135 0974 0055 0569 0015
1300 3030 0890 2360 0473 1530 0157 1060 0063 0616 0017
1400 3260 1020 2540 0544 1640 0183 1140 0072 0664 0019
1500 3490 1170 2720 0617 176 0208 1220 0083 0712 0022
1600 3720 1330 2890 0697 1880 0234 1300 0093 0758 0025
1700 10rdquo 3950 1490 3080 0784 1990 0260 1380 0104 0806 0028
1800 0546 0010 3260 0875 2110 0290 1470 0116 0854 0032
1900 0575 0012 3440 0965 2230 0323 1550 0129 0901 0034
2000 0606 0012 3617 1060 2340 0356 1630 0143 0946 0037
2200 0667 0015 3980 1280 2580 0429 1790 0172 1050 0045
2400 0727 0017 12rdquo 2820 0507 1950 0200 1140 0053
2600 0788 0021 0563 0009 3050 0589 2110 0234 1230 0061
2800 0848 0023 0606 0010 14rdquo 3280 0676 2280 0268 1330 0070
3000 0909 0026 0649 0011 0532 0007 3520 0773 2440 0306 1420 0080
3500 1060 0035 0760 0015 0620 0009 4110 105 2850 0416 1660 0108
4000 1210 0045 0866 0020 0709 0012 16rdquo 4690 135 3250 0532 1900 0139
4500 1360 0056 0976 0025 0798 0015 0606 0007 3660 0674 2130 0173
5000 1520 0069 1080 0029 0886 0018 0674 0009 4070 0822 2370 0212
6000 1810 0097 1290 0042 1070 0026 0808 0013 18rdquo 4880 1160 2850 0301
7000 2120 0130 1510 0055 1240 0035 0940 0017 0741 0010 5690 1580 3310 0403
8000 2420 0168 1730 0072 1420 0045 1080 0022 0847 0012 6510 2050 3790 0525
9000 2730 0210 1950 0091 1600 0056 1210 0027 0954 0015 4270 0659
10000 3030 0257 2170 0111 1770 0067 1350 0033 1050 0019 4740 0801
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 10S
TUBA
ZION
I
Q V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
1 0458 0726 0251 0170 38rdquo 12rdquo
2 0918 2590 0501 0600 0272 0136 0170 0044 34rdquo
3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
4 1840 9570 1000 2090 0543 048 0340 0151 0192 0038 0120 0012
5 2290 14450 1250 3180 0679 070 0425 0223 0241 0057 0150 0017
6 1500 4460 0815 0980 0510 0309 0289 0077 0180 0024 114rdquo
8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
10 1360 2520 0850 0798 0481 0193 0300 0061 0172 0015 0127 0008
15 2040 5370 1280 1690 0722 0403 0450 0124 0258 0032 019 0015
20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
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60 0462 0055 0324 0023 2890 5410 1800 1610 103 0400 0761 0187
70 0539 0098 0378 0031 3rdquo 3370 7270 2100 2150 1210 0541 0888 0248
80 0616 0092 0432 0039 028 0014 312rdquo 2400 2760 1380 0690 1010 0315
90 0693 0115 0486 0048 0315 0017 0235 0008 2700 3470 1550 0862 1140 0397
100 0770 0141 0540 0059 035 002 0261 0010 4rdquo 3000 4250 1720 1050 1270 0488
150 1150 0295 0810 0125 0524 0042 0392 0021 0304 0011 4500 9300 2580 2260 1900 1030
200 1540 0512 1080 0212 0699 0072 0523 0036 0405 0019 3440 3910 2540 1810
250 1920 0773 1350 0322 0874 0108 0653 0053 0507 0028 5rdquo 3170 2740
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550 4230 3550 2970 1440 192 0479 1440 0232 1110 0122 0710 0041 0491 0016
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850 4590 3310 2970 1090 2220 0528 1720 0277 1100 0091 076 0036 0439 0009
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1000 3500 1500 261 0714 2030 0377 1290 0122 0894 0049 0516 0013
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1300 3400 1190 2640 0627 1680 0200 1160 008 0671 0021
1400 3660 1370 2840 0722 1810 0232 1250 0091 0723 0024
1500 3920 1560 3040 0818 1940 0264 1340 0105 0775 0027
1600 4180 1780 3240 0924 2070 0297 1430 0118 0826 0031
1700 10rdquo 4440 1990 3450 1040 2190 0331 1520 0132 0878 0035
1800 0590 0012 3650 1160 2320 0369 1610 0147 0930 0039
1900 0622 0014 3850 1280 2450 041 1700 0163 0981 0042
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2400 0786 0021 12rdquo 3100 0645 2140 0253 1240 0065
2600 0852 0025 0600 001 3360 0749 2320 0296 1340 0076
2800 0917 0028 0646 0012 14rdquo 3610 0859 2500 0339 1450 0087
3000 0983 0032 0692 0013 0573 0008 3870 0982 268 0387 1550 0099
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4000 1310 0055 0923 0023 0764 0014 16rdquo 5160 1720 3570 0673 2070 0172
4500 1470 0068 1040 0029 0860 0018 0658 0009 4020 0853 2320 0214
5000 1640 0084 1150 0034 0955 0022 0731 0011 4470 1040 2580 0262
6000 1960 0118 1380 0049 1150 0031 0877 0016 18rdquo 5360 1470 3100 0373
7000 2290 0158 1610 0065 1340 0042 1020 0021 0808 0012 6250 2000 3610 0499
8000 2620 0204 1840 0085 1530 0054 1170 0027 0924 0015 7150 2590 4130 065
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10000 3280 0313 2310 0130 1910 0081 1460 0041 1150 0023 5160 0992
TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
10 75 12 038 4 11 50
15 80 12 044 4 11 55
20 90 14 065 4 11 65
25 100 14 082 4 11 75
32 120 14 117 4 14 90
40 130 14 139 4 14 100
50 140 14 162 4 14 110
65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
STAM
PATO
IN E
U 04
09
copy B
ellamp
Tany
I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
73wwwpnritCTG SH06 IT
FLUSSO DrsquoACQUA IN TUBAZIONE SCHEDULA 40S
Legend Q portata acqua in litri al minuto V velocitagrave in metri al secondo Y Perdita di pressione specifica in bar per 100 metri di tuiboValori per acqua a temperatura ambiente in tubi diritti
18rdquo 14rdquo
1 0458 0726 0251 0170 38rdquo 12rdquo
2 0918 2590 0501 0600 0272 0136 0170 0044 34rdquo
3 1380 5590 0752 1220 0407 029 0255 0091 0144 0023 1rdquo
4 1840 9570 1000 2090 0543 048 0340 0151 0192 0038 0120 0012
5 2290 14450 1250 3180 0679 070 0425 0223 0241 0057 0150 0017
6 1500 4460 0815 0980 0510 0309 0289 0077 0180 0024 114rdquo
8 2010 7360 1090 1690 0680 0524 0385 0129 0240 0041 0138 0011 112rdquo
10 1360 2520 0850 0798 0481 0193 0300 0061 0172 0015 0127 0008
15 2040 5370 1280 1690 0722 0403 0450 0124 0258 0032 019 0015
20 2rdquo 2720 9240 1700 2840 0962 0683 0600 0210 0344 0054 0254 0026
30 0231 0016 212rdquo 2550 6170 1440 1450 0900 0442 0517 0114 038 0053
40 0308 0027 0216 0010 3400 10720 1920 2500 1200 0758 0689 0193 0507 0091
50 0385 0039 0270 0017 2410 3830 1500 1140 0861 029 0634 0135
60 0462 0055 0324 0023 2890 5410 1800 1610 103 0400 0761 0187
70 0539 0098 0378 0031 3rdquo 3370 7270 2100 2150 1210 0541 0888 0248
80 0616 0092 0432 0039 028 0014 312rdquo 2400 2760 1380 0690 1010 0315
90 0693 0115 0486 0048 0315 0017 0235 0008 2700 3470 1550 0862 1140 0397
100 0770 0141 0540 0059 035 002 0261 0010 4rdquo 3000 4250 1720 1050 1270 0488
150 1150 0295 0810 0125 0524 0042 0392 0021 0304 0011 4500 9300 2580 2260 1900 1030
200 1540 0512 1080 0212 0699 0072 0523 0036 0405 0019 3440 3910 2540 1810
250 1920 0773 1350 0322 0874 0108 0653 0053 0507 0028 5rdquo 3170 2740
300 2310 1100 1620 0449 105 0152 0784 0074 0608 004 0387 0014 3800 3820
350 2690 1470 1890 0606 122 0203 0915 0099 0710 0053 0452 0018 6rdquo 4440 5180
400 3080 1920 2160 0780 14 0264 1050 0128 0811 0068 0516 0023 0375 0009 5070 6690
450 3460 2390 2430 0979 157 0328 1180 0161 0912 0084 0581 0028 0402 0012 5710 8450
500 3850 2950 2700 1200 175 0403 1310 0196 1010 0101 0646 0034 0447 0014
550 4230 3550 2970 1440 192 0479 1440 0232 1110 0122 0710 0041 0491 0016
600 4620 4200 3240 1690 2100 0566 1570 0273 1220 0146 0775 0047 0536 0019
650 5000 6880 3510 1970 2270 0658 1700 0319 1320 0169 0839 0055 0581 0022
700 5390 5630 3780 2280 2450 0759 1830 0368 1420 0194 0904 0063 0625 0025
750 577 6440 4050 2600 2620 0863 1960 042 1520 0218 0968 0072 067 0029
800 4320 2950 2800 0977 2090 0473 1620 0246 1030 0081 0715 0032 8rdquo
850 4590 3310 2970 1090 2220 0528 1720 0277 1100 0091 076 0036 0439 0009
900 3150 1220 2350 0585 1820 0308 1160 0100 0804 0041 0465 001
950 3320 1350 248 0649 1930 0342 1230 0111 0849 0045 0491 0012
1000 3500 1500 261 0714 2030 0377 1290 0122 0894 0049 0516 0013
1100 3850 1750 2870 0860 2230 0452 1420 0147 0983 0059 0568 0015
1200 4200 2140 3140 1020 2430 0534 1550 0172 1070 0069 0620 0018
1300 3400 1190 2640 0627 1680 0200 1160 008 0671 0021
1400 3660 1370 2840 0722 1810 0232 1250 0091 0723 0024
1500 3920 1560 3040 0818 1940 0264 1340 0105 0775 0027
1600 4180 1780 3240 0924 2070 0297 1430 0118 0826 0031
1700 10rdquo 4440 1990 3450 1040 2190 0331 1520 0132 0878 0035
1800 0590 0012 3650 1160 2320 0369 1610 0147 0930 0039
1900 0622 0014 3850 1280 2450 041 1700 0163 0981 0042
2000 0655 0015 40500 1410 2580 0452 1790 0181 1030 0046
2200 0721 0018 4460 1700 2840 0545 1970 0217 1140 0056
2400 0786 0021 12rdquo 3100 0645 2140 0253 1240 0065
2600 0852 0025 0600 001 3360 0749 2320 0296 1340 0076
2800 0917 0028 0646 0012 14rdquo 3610 0859 2500 0339 1450 0087
3000 0983 0032 0692 0013 0573 0008 3870 0982 268 0387 1550 0099
3500 1150 0043 0810 0018 0668 0011 4520 1330 3130 0526 1810 0134
4000 1310 0055 0923 0023 0764 0014 16rdquo 5160 1720 3570 0673 2070 0172
4500 1470 0068 1040 0029 0860 0018 0658 0009 4020 0853 2320 0214
5000 1640 0084 1150 0034 0955 0022 0731 0011 4470 1040 2580 0262
6000 1960 0118 1380 0049 1150 0031 0877 0016 18rdquo 5360 1470 3100 0373
7000 2290 0158 1610 0065 1340 0042 1020 0021 0808 0012 6250 2000 3610 0499
8000 2620 0204 1840 0085 1530 0054 1170 0027 0924 0015 7150 2590 4130 065
9000 2950 0256 2080 0107 1720 0067 1310 0033 1040 0019 4650 0816
10000 3280 0313 2310 0130 1910 0081 1460 0041 1150 0023 5160 0992
TUBA
ZION
I
Q V Y V P V Y V Y V Y V Y V Y V Y [lm] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m] [ms] [bar100m]
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
10 75 12 038 4 11 50
15 80 12 044 4 11 55
20 90 14 065 4 11 65
25 100 14 082 4 11 75
32 120 14 117 4 14 90
40 130 14 139 4 14 100
50 140 14 162 4 14 110
65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
STAM
PATO
IN E
U 04
09
copy B
ellamp
Tany
I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
74 wwwpnrit CTG SH06 IT
10 75 12 038 4 11 50
15 80 12 044 4 11 55
20 90 14 065 4 11 65
25 100 14 082 4 11 75
32 120 14 117 4 14 90
40 130 14 139 4 14 100
50 140 14 162 4 14 110
65 160 14 214 4 14 130
80 190 16 343 4 18 150
100 210 16 422 4 18 170
125 240 18 611 8 18 200
150 265 18 751 8 18 225
175 295 20 1020 8 18 255
200 320 20 1230 8 18 280
250 375 22 1850 12 18 335
300 440 22 2550 12 22 395
350 490 22 3180 12 22 445
400 540 22 3850 16 22 495
450 595 22 4700 16 22 550
500 645 24 6040 20 22 600
PN 6 (UNI 6091)
ND 6 (DIN 2527) DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 8 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1620 12 22 295
405 28 2510 12 25 355
460 28 3520 12 25 410
520 30 4820 16 25 470
580 32 6350 16 30 525
640 32 7720 20 30 585
715 34 1020 20 33 650
PN 16 (UNI 6093)
ND 16 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ND 10 (DIN 2527) Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
90 14 063 4 14 60
95 14 071 4 14 65
105 16 101 4 14 75
115 16 122 4 14 85
140 16 180 4 18 100
150 16 209 4 18 110
165 18 287 4 18 125
185 18 365 4 18 145
200 20 461 4 18 160
220 20 565 8 18 180
250 22 812 8 18 210
285 22 1050 8 22 240
315 24 1410 8 22 270
340 24 1650 8 22 295
395 26 2410 12 22 350
445 26 3080 12 22 400
505 26 3960 16 22 460
565 26 4960 16 25 515
615 26 5860 20 25 565
670 28 7530 20 25 620
PN 10 (UNI 6092)
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma DIN 2567
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
76 wwwpnrit CTG SH06 IT
PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
CTG SP
CTG PM
CTG SW
CTG LN
Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
CTG SH06 IT
CTG SH06 ITwwwpnrit - wwwpnreu
STAM
PATO
IN E
U 04
09
copy B
ellamp
Tany
I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
75wwwpnritCTG SH06 IT
Legenda DN Diametro NominaleD Diametro esterno flangiat Spessore flangiaW Peso flangiaN Numero di foriOslash Diametro foroa Asse del foro
12rsquorsquo 889 111 08 4 159 603
34rsquorsquo 984 127 09 6 159 698
1rsquorsquo 1079 143 10 4 159 794
114rsquorsquo 1175 159 13 4 159 889
112rsquorsquo 1270 175 14 4 159 984
2rsquorsquo 1524 190 18 4 190 1206
212rsquorsquo 1778 222 32 4 190 1397
3rsquorsquo 1905 238 41 4 190 1524
312rsquorsquo 2159 238 59 8 190 1778
4rsquorsquo 2286 238 77 8 190 1905
5rsquorsquo 2540 238 91 8 222 2159
6rsquorsquo 2794 254 118 8 222 2413
8rsquorsquo 3429 286 204 8 222 2984
10rsquorsquo 4064 302 318 12 254 3619
12rsquorsquo 4826 317 500 12 254 4318
14rsquorsquo 5334 349 600 12 286 4762
16rsquorsquo 5969 365 770 16 286 5397
18rsquorsquo 6350 397 950 16 317 5778
20rsquorsquo 6985 429 1230 20 317 6350
22rsquorsquo 7493 460 1510 20 349 6921
ANSI 150 lb DN Flangia Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 206 27 4 190 984
1556 222 36 4 222 1143
1651 254 45 8 190 1270
190S 286 68 8 222 1492
209S 317 91 8 222 1683
2286 349 132 8 254 1841
2540 349 150 8 254 2000
2794 381 200 8 254 2349
3175 413 277 12 254 2699
3810 476 450 12 286 3302
4445 540 700 16 317 3873
5207 571 103 16 349 4508
5842 603 141 20 349 5143
6477 635 181 20 381 5715
7112 667 228 24 381 6286
7747 698 282 24 413 6858
8382 730 311 24 444 7429
ANSI 400 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
ANSI 300 lb Dimensioni Fori
D t W N Oslash a
952 143 10 4 159 667
1175 159 14 4 190 825
1238 175 18 4 190 889
1333 190 27 4 190 984
1556 206 32 4 220 1143
1651 222 36 8 190 1270
1905 254 54 8 222 1492
2095 286 73 8 222 1683
2286 302 95 8 222 1841
2540 317 122 8 222 2000
2794 349 159 8 222 2349
3175 365 227 12 222 2699
3810 413 370 12 254 3302
4445 476 580 16 286 3873
5207 508 840 16 317 4508
5842 540 1070 20 317 5143
6477 571 1390 20 349 5715
7112 603 3900 24 349 6286
7747 635 2230 24 349 6858
8382 667 2700 24 413 7429
TUBA
ZION
I
TUBAZIONI Dimensioni flange cieche a norma ANSI
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PIPI
NG
I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
63 250 230 240 0063
71 0071
75 200 200 200
80 0080
90 170 170 170 0090
100 0100
106 150 140 150
112 0112
125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
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L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
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Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
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Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
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Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
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I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
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Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
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I setacci vengono usati sia per determinare la distribuzione delle dimensioni delle partico-le di un materiale granulare sia per filtrare particelle solide presenti in un liquido Di solito il setaccio viene prodotto con un tessuto le cui dimensioni caratteristiche sonoL egrave la Larghezza dellrsquoApertura (passaggio libero)D egrave il Diametro del filo metallicoP egrave il Passo del filo metallicoS egrave lo Spessore del tessutoPer classificare le dimensioni delle particole ci sono alcune Serie di Setacci creati in con-formitagrave con gli standard specifici i piugrave conosciuti sono Le Serie Setacci Sieve le Serie Setacci US le Serie Setacci UKhellipLa dimensione Tyler di mesh indica esattamente il numero di aperture per pollice lineare di mesh (maglie)
L[microm]
Setaccio TyLER[Numero Mesh]
Setaccio ASTM E11[Numero Mesh]
Setaccio BS 410[Numero Mesh]
Setaccio DIN 4188[mm]
5 2500 2500 0005
10 1250 1250 0010
15 800 800 0015
20 625 635 625 0020
22 0022
25 500 500 500 0025
28 0028
32 na 450 440 0032
36 0036
38 400 400 400
40 0040
45 325 325 350 0045
50 0050
53 270 270 300
56 0056
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75 200 200 200
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106 150 140 150
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125 115 120 120 0125
140 0140
150 100 100 100
160 0160
180 80 80 85 0180
200 0200
Nello standard Tedesco (Norma DIN 4188) la Larghezza dellApertura (L) egrave data in millimetri
TUBA
ZION
ITUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
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L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
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I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
78 wwwpnrit CTG SH06 IT
NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
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CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
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CTG SW
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Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
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STAM
PATO
IN E
U 04
09
copy B
ellamp
Tany
I nostri prodotti sono distribuiti da
Inoltre abbiamo Distributori nei seguenti Paesi
PNR AmericaPNR Baltic
PNR Benelux
PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
77wwwpnritCTG SH06 IT
L[microm]
Filtro TyLER[Numero Mesh]
Filtro ASTM E11[Numero Mesh]
Filtro BS 410[Numero Mesh]
Filtro DIN 4188[MM]
212 65 70 72
250 60 60 60 0250
280 0280
300 48 50 52
315 0315
355 42 45 44 0355
400 0400
425 35 40 36
450 0450
500 32 35 30 0500
560 0560
600 28 30 25
630 0630
710 24 25 22 0710
800 0800
850 20 20 18
900 0900
1000 16 18 16 1000
1120 1120
1180 14 16 14
1250 1250
1400 12 14 12 1400
1600 1600
1700 10 12 10
1800 1800
2000 9 10 8 2000
2240 2240
2360 8 8 7
2500 2500
2800 7 7 6 2800
3150 3150
3350 6 6 5
3550 3550
4000 5 5 4 4000
4500 4500
4750 4 4 35
5000 5000
5600 35 35 3
6700 3 0265 in 1
8000 25 516 in na
TUBA
ZION
I
Gli standard applicabili sonoISO 565 (1987) ISO 3310 (1999) ASTM E 11-70 (1995)DIN 4188 (1977) BS 410 (1986) AFNOR NFX11-501 (1987) Legenda Q Portata del flusso V = Velocitagrave P = Calo di pressione Calo pressione in bar per 100 metri di tubazione diritta (acqua a temperatura ambiente)
TUBAZIONI Tabella di conversione dimensioni setaccio
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NoTeS
Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
GAMMA PRODOTTI PNR
wwwpnrit
CTG AC
CTG LS
CTG UG
CTG AZ
Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
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Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
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PNR ChinaPNR Czech Republic
PNR DeutschlandPNR France
PNR ItaliaPNR Mexico
PNR U Kingdom
Argentina Australia AustriaCanada
CileCorea
DanimarcaFinlandiaGiappone
GreciaIndia
Indonesia Iran
IrlandaNorvegia
Nuova ZelandaPolonia
Portogallo
SerbiaSingapore SloveniaSpagna
Sud AfricaSvezia
TailandiaTaiwan
Venezuela
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Oltre alla sua linea principale di ugelli per lrsquoindustria PNR produce una vasta gamma di prodotti complementari e sistemi per lrsquoottimizzazione dellrsquoimpiego di getti a spruzzo e controllo dei fluidi nella maggior parte dei moderni processi industriali
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Catalogo Accessoridi montaggioUna gamma completa di nippli fascette giunti a snodo e tutto quanto serve per montare allineare il vostro sistema di spruz-zatura e per facilitarne la manutenzione Soffiatori ad aria eiettori di miscelazione filtri pistole di lavaggio e lance nastri arrotolatori riscaldatori a vapore serbatoi in pressione attacchi rapidi per progetta-zione di sistemi professionali tecnologica-mente avanzati
Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
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Ugelli spraydryAtomizzatori ad aria compressa o idraulici ad alta pressione in leghe metalliche di alta qualitagrave o in carburo di tungsteno Una linea completa di ugelli per ammodernare impianti esistenti a prezzi competitivi Per garantire risultati estremamente precisi ed una lunga durata di servizio questi ugelli vengono prodotti con i materiali migliori e le macchine tecnologicamente avanzate
Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
Ugelli per acciaieriaUna linea completa di ugelli per acciaieria atomizzatori per colata continua ed ugelli convenzionali ugelli da discagliatura per sistemi ad alta pressione bocchelli a coda di rondine per raffreddamento cilindri ed ugelli flangiati a grande portata per il raf-freddamento del coke
Lance di raffreddamentoLance assistite o a ritorno per processi di raffreddamento dei gas in acciaierie cementifici e per altre applicazioni indu-striali Possiamo fornire ricambi aggiornare il vostro sistema o fornire anche un siste-ma guidato da PLC per portare le presta-zioni delle torri al piugrave alto livello di efficienza permesso dalla tecnologia moderna
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Sistemi di lavaggio per serbatoiUna gamma completa dalle semplici teste di lavaggio fisse alle teste a due assi dagli ugelli a fungo alle teste a reazione azionate dal liquido spruzzato fino alle teste di lavaggio motorizzate con motore ad aria o elettrico Tutto per la pulizia interna di serbatoi industriali con la tecnologia piugrave recente accessori inclusi
Spruzzatori per applicazioni industrialiUna delle piugrave complete gamme al mondo di ugelli per innumerevoli applicazioni indu-striali Ugelli con ampia varietagrave di apertura diversi tipi di vorticatori svariate geometrie di spruzzo design anti-otturazione dispo-nibili sia in grandi che piccole dimensioni e costruiti in tantissimi materiali food-grade come PFTE e Inox 316L con connessioni filettate o flangiate
Atomizzatori ad aria compressaAtomizzatori automatici classici e ad ultra-suoni per la migliore atomizzazione in ogni processo produttivoLavorazioni a macchina di alta qualitagrave e controlli rigorosi per assicurare risultati professionali Programmazione e pannelli di controllo per un facile montaggio di sistemi completi di umidificazione
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Prodotti per cartiereUna linea di prodotti progettati specifica-tamente per ottenere risultati perfetti su macchine da cartiera compresi gli ugelli a disco brevettati per filtri autopulenti ugelli a dardo con orifizi in zaffiro rubino e cera-mica tubi oscillanti con motore a guida computerizzata
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