Rapport PFE route

Projet fin d’étude mai 2014

INSTITUT SPECIALISE DES TRAVAUX

PUBLICS

Remerciement…………………………………………………………………………………………. 3

Introduction ………………………………………………………........................... 4

Présentation du projet : ………………………………………………………………………………….5

- Objet de l’opération…………………………………….5

- Situation géographique………………………………....5

- Plan de situation………………………………………...5

- Méthodologie de l’étude………………………………..6

- Etude de définition……………………………………..6

- Etude d’exécution……………………………………...7

Données de base : ……………………………………………………..8

- Climat……………………………………………………8

- Végétation ………………………………………………8

- Donnée de trafic………………………………………...9

- Aspect socio-économique et démographique………….9

Description de projet : ………………………………………………11

- Etat actuel………………………………………………11

- Caractéristiques géométriques routières……………..11

- Aspect géotechnique…………………………………...12

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Calculs hydrologique et hydraulique : ………………………………15

- Objet de l’opération…………………………………….15

- Etude hydrologie………………………………………..15

- Délimitation des B.V……………………………………18

- Coefficient de ruissellement…………………………....19

- Détermination des débits d’apports…………………...19

- formules empiriques utilisées pour l’estimation des B.V... 20

- Temps de concentration…………………………………….22

- Tableau récapitule le calcul du temps de concentration….24

- Calcul des intensités…………………………………………24

- Tableau récapitulatif de calcul des débits des B.V .............25

- Capacité des ouvrages hydrauliques…………………….....26

- Liste des ouvrages hydrauliques……………………….…..27

Avant métré du corps de chaussée ……………………………….28

Avant métré des ouvrages………………………………………….29

Bordereaux des prix détail estimatif……………………………...37

Conclusion………………………………………………. ……...38

PUBLICS

e rapport de fin d’étude ne peut être ouvert sans présenter nos

sincères remerciements à l’ensemble des personnes qui, d’une part, nous

ont offert l’opportunité de travailler dessus, et d’autre part, ont

contribué à sa réussite et à l’atteinte de ses objectifs.

erci à, Monsieur Oqbani Yahya pour son encadrement et son

suivi le long de notre démarche. Ses suggestions et remarques ont

beaucoup contribué à l’amélioration de notre projet.

ous remercions également tous les Formateurs Pour leurs

soutiens, leurs disponibilités et leurs conseils.

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Afin d’appliquer les méthodologies et les notions

enseignées à l’ISTPO, nous devons réaliser un Travail d'Etude et

de Recherche durant 1 mois. Celui-ci nous permet à nous,

étudiants, de nous initier à la recherche, d’appliquer les

connaissances acquises durant notre scolarité et de favoriser le

travail en groupe.

Le projet que nous avons réalisé c’est « L’ETUDE

DE LA CONSTRUCTION DE LA ROUTE RELIANT

LAAOUINATE-MAJMAASALIHINE-TADOUAOUTE

SUR 3.449 KM »

Afin de comprendre la démarche que nous avons

utilisée pour mener ce projet à son terme, notre rapport se

structure de la façon suivante :

Tout d'abord, nous présentons le cadre général de notre projet,

c'est-à-dire ce qui existe et ce que notre projet va apporter. Puis,

nous présentons le travail d'étude et de recherche que nous avons

effectué, Ensuite nous décrivions les résultats obtenus.

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I-Objet de l’opération :

La construction de la N.C reliant LAAOUINATE-MAJMAA SALIHINE-

TADOUAOUTE, a pour objectif :

Créer un raccourci entre Jerada et la ville d’Oujda ou Guenfouda.

Désenclaver la population de la région.

Développer le tourisme local.

Desservir la forêt entre Jerada et Majmaa Salihine.

II-Situation géographique de projet :

La liaison à l’étude prend son origine du PK 80 au PK5400.055, alors que

l’extrémité du projet se localise à l’intersection avec la RN17 avant la localité

de Guenfouda de 3,449km.

Selon les coordonnées Lambert :

Le projet débute au point :

(x=801901.21 ; y=422624.15)

La fin du projet coïncide avec le point :

(x= 803746.354 ; y=425243.065)

III-Plan de situation :

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IV- Méthodologie de l’étude :

L’étude est répartie en deux phases :

- Etude de définition.

- Etude du projet d’exécution.

IV.1- Etude de définition :

L’objet de cette phase consiste en la définition de la solution technique la mieux

adaptée au problème et la méthodologie des études ultérieures.

La présente étude est essentiellement basée sur un recueil des données de base à

travers la cartographie disponible et des visites sur terrain effectuées

conjointement avec les représentants de l’Administration.

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Vu son caractère essentiellement social et pour un souci d’optimisation du coût

du projet, le tracé s’efforcera de suivre les pistes existantes (instructions REFT).

III.2- Etude d’Exécution :

Le projet d’exécution a pour objectif l’établissement des différents supports à la

préparation des dossiers de consultation des entreprises aux appels d’offres.

Lors de cette phase, toutes les composantes du projet seront définies avec

précision.

Présentation en forme définitive des solutions retenues au terme des

missions précédentes

fourniture de tous les plans nécessaires pour l’exécution du projet

De plus, l’étude consiste-en :

reconnaissance du terrain pour recueillir tous les éléments

socioéconomiques, environnementaux, ainsi que les points singuliers

constituant une gêne de circulation ou déterminant le niveau de service de

la route à étudier

une analyse critique de la situation actuelle de la route objet de l’étude

évaluation et calcul du coût nécessaire pour la réalisation des

aménagements proposés.

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Géologie de la zone :

De point de vue topographique, le tracé étudie traverse des terrains montagneux

accidentés appartenant à la chaine des HORTS.

Les formations rencontrées sont attribuées au Jurassiques et Quaternaire,

représentées essentiellement par des calcaires et des couvertures de limons plus

ou moins graveleux.

Climat :

Le climat de la zone du projet est caractérisé par son aridité relative en

comparaison avec la zone côtière qui s’allonge entre les mêmes latitudes. Ce

type de climat est lié à une avancée du milieu subdésertique en direction de la

Méditerranée due principalement à la disposition des chaines de montagnes qui

accentuent la continentalité du Maroc Oriental. Ces steppes semi-arides sont

brulantes l’été mais balayées par les orages et les vents glacés d’hiver. La zone

est classée dans la région semi-aride.

La pluviométrie moyenne est assez constante sur l’ensemble de la région. Elle se

situe aux alentours de 350 mm/an suivant les données de la station d’Ain Bni-

Mathar (245 mm, moyen de 10 ans)

Végétation :

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Le long de la piste, la végétation est caractérisée par la forêt du PK0 au PK8 et

les cultures céréalières ainsi que les arbres fruitières du PK8 au PK15.

Données de trafic :

Actuellement le trafic est très faible en raison de l’état de la piste rocheuse et

montagneuse, il constitué des véhicules de la protection de la forêt, mais

néanmoins nous pouvons prévoir un volume de trafic correspondant la classe

TPL2 suivant le catalogue des structures types de chaussées neuves (édit 1995)

en raison de l’importance de cet axe (raccourci entre Jerada et Oujda et vice

versa).

Aspect socio-économique et démographique :

Le projet est situé dans la région de l’Oriental, Wilaya d’OUJDA, Province de

JERADA, communes de LAAOUINATE et GUENFOUDA.

Les communes de LAAOUINATE et GUENFOUDA comptaient en 2004 une

population de 9538 habitants avec 1637 ménages.

Les principales administrations socio-économiques sont :

- Chef-lieu de Province : 1 (JERADA)

- Chef de cercle : 1 (JERADA)

- Chef de la commune : 2 (Laaouinate et Guenfouda)

- Dispensaire desservi par la piste : 0

- Ecoles primaires desservies par la piste : 2

- Souk : 0

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Activités économiques :

- Principales ressource de l’eau : Gravitaire (puits ou forages)

- Nature des terrains : Bour

- Nature des cultures : Céréales et arbres fruitières

- Nature de l’élevage : Bovins, ovins et caprins

Après la construction de la NC reliant Laaouinate-Majmaa Salihine-Tadouaoute,

elle deviendra plus importante et il est sûr que le transport mécanisé sera

développé et assurera une liaison directe entre Jerada et Oujda.

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Etat actuel :

Le jour de la reconnaissance, il s’est avéré que la liaison NC reliant Laaouinate-

Majmaa Salihine-Tadouaoute est à l’état de piste sur la totalité du projet. En

zone montagneux, elle est presque impraticable par contre en zone vallonnée, le

trafic local circule librement.

Caractéristiques géométriques routières :

Choix de la catégorie :

Compte tenu du relief traversé, la route sera aménagée avec des caractéristiques

géométriques « REFT » Routes Economiques à Faible Trafic de la Direction des

Routes.

Caractéristiques géométriques projetées :

Le tracé en plan et le profil en long respecteront les normes minimales ci-

dessous :

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Caractéristiques Normes

Tracé en plan

Rayon des courbures :

-Minimum libre

- Minimum normale

- Minimum absolu

Profil en long

Rampes et pentes :

-Maximale normale

- Maximale absolue

Raccordement en angle saillant

-Rayon de courbure minimum

Raccordement en angle rentrant

-Rayon de courbure minimum

75 m 30 m 15 m 4 % 12% 1000 m 500 m

Aspect géotechnique :

Nature du sol :

Les sols traversés par la liaison sont constitués généralement par des sols

limoneux graveleux surmontant une croute calcaire de classe ST1.

Trafic :

Le trafic estimé est de classe TPL2 selon le nouveau catalogue

Dimensionnement de la chaussée :

Par référence au rapport géotechnique fourni par ma DRET, la structure adoptée

est la suivante :

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Section Chaussée Accotements

Du PK0+000 au

PK15+400

10 AC+20GNF2+20GNB+RSB 10 AC+20GNF2+20MS1

Pentes des talus :

Conformément au rapport géotechnique les pentes des talus adoptés sont

détaillées comme suit :

- Pentes des talus en déblais = 1h/5v

- Pentes des talus en remblais = 3h /2v

Profile en travers type :

(VOIR ANNEXE)

La plate forme sera aménagée avec un profil en travers type de 6 m de large dont

4 m de chaussée et 1 m d’accotement de chaque coté

En section courant, la chaussée a un profil en travers constitué par deux versants

plans à 2.5% de pente vers l’extérieur avec un raccordement parabolique central

de 1.0m de largeur, elle sera prolongée par deux accotements déversés à 4% vers

l’extérieur.

Fossés :

Les fossés font partie intégrante du système d’assainissement de la route. Il est

proposé d’adopter des fossés de type triangulaire de 0.5m comme profondeur

minimum (voir profils en travers types)

Des valeurs de vitesse minima et maxima sont considérées afin d’éviter soit le

dépôt de matières solides en suspension, soit l’érosion des fossés et en générale

pour éviter la dégradation des différents ouvrages.

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Pente de talus :

Vu que le site où se développe notre piste on pose de problème de stabilité des

talus, les pentes conçues de la façon suivante :

Déblai : 1/5

Remblai : 3/2

Matériaux de viabilité :

Les gravillons de revêtement superficiel RS, sont généralement élaborés dans

des stations de concassage de roche massive. De telles stations fixes, sont plus

performantes pour avoir de bonnes caractéristiques de fabrication (classe

granulaire, forme, etc.). Ces stations existent sur des rayons de 20 à 40 kms du

projet.

Les graves GNT semi concassées, sont généralement élaborées à partir des

ballastières d’Oueds. Les gisements possibles dans la zone du projet sont les

ballastières d’Oueds Isly et Oued Al Hay, situés à quelques kms. Les alluvions

présentes sont grossières et permettent d’avoir des GNT ayant les indices de

concassage requis.

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A) Objet de l’étude :

La route peut constituer un obstacle préjudiciable à l’écoulement naturel et

celui-ci réciproquement peut générer des dommages à la route. Pour limiter les

risques d’inondation et de submersion ou de dégradation de la route dans des

seuils admissibles et pour augmenter le niveau de service offert à l’usager, les

ouvrages hydrauliques de rétablissement des écoulements naturels, les

dispositifs d’assainissement des plates-formes et le réseau de drainage de la

chaussée devront être correctement positionnés et bien dimensionnés.

B) Étude hydrologique :

L’étude hydrologique a pour but de déterminer les débits maximaux de

ruissellement pour un période de retour à utiliser dans le dimensionnement des

ouvrages d’interception. La détermination du débit résulte de l’analyse

hydrologique des bassins versants, sur la base des données hydrométriques de la

Le tracé intercepte plusieurs cours d’eau dont certains sont parfaitement bien

marqués avec des bassins versants clairement délimités.

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C) Délimitation des BV :

Pour une section donnée d’un cours d’eau, le bassin versant correspond à la

totalité de la surface qui contribue à l’écoulement en cette section. Le bassin

versant “BV” peut être défini (sauf accidents géologiques spéciaux)

topographiquement par la zone délimitée par la ligne de crête tracée à partir de

la section (emplacement de l’ouvrage au droit du tracé de la route) à laquelle se

rattache sa définition.

Ces lignes de crêtes peuvent facilement être tracées sur une carte à courbes de

niveau. La précision du tracé dépend de l’échelle de la carte ou du plan. Pour

cette phase d’étude, on a recours aux cartes régulières du 1/50.000 e.

Les paramètres recherchés sont les suivants :

surface du bassin versant, exprimée en km²

la longueur du talweg principal, qui est la longueur du trajet le plus

long qu’une goutte d’eau est susceptible de parcourir entre son

point de chute et sa sortie du BV. La sortie du BV correspond à

l’emplacement de l’ouvrage au droit de la route.

La pente moyenne d’un BV est la pente d’une droite qui délimite

avec le profil en long du bassin, deux surfaces égales, à celle du

point le plus haut du bassin et celle de l’exutoire ou point de calcul.

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Délimitation des Bassins Versants Délim

itation

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BV N° PK SURFACE ( ha ) LONGEUR DU DRAIN ( m ) DENIVELLEE ( m ) PENTE (m/m) OBSERVATION

1 80 205,756865 2110,2864 292,39 0,138554653 Chaâba

2 258,907 3,513697 35,3112 18,819 0,532947054 Chaâba

3 418,822 38,383191 1336,7669 118,869 0,088922758 Chaâba

4 526,553 11,304967 444,7159 28,77 0,064692987 Chaâba

5 867,054 54,305879 1704,8385 336,952 0,197644528 Chaâba

6 1309,368 10,185159 487,1522 29,329 0,060205004 Chaâba

7 1499,988 36,198495 1540,2123 313,542 0,203570638 Chaâba

8 1667,859 35,313401 1595,5523 313,508 0,196488702 Chaâba

9 1805,397 23,557289 1055,9094 157,783 0,14942854 Chaâba

10 4158,444 50,303053 1174,1508 179,62 0,152978646 Chaâba

11 5065,419 8,216576 372,7308 34,373 0,092219371 Chaâba

12 5109,802 16,42465502 895,4704 152,545 0,170351806 Chaâba

13 5400,055 41,25014384 901,7707 289,538 0,321077187 Chaâba

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D) Coefficient de ruissellement :

Le coefficient de ruissellement noté C’est un indice très utilisé en hydrologie de

surface. Il permet de quantifier la part de pluie qui s’est écoulée au niveau de

l’exutoire par rapport à la pluie moyenne qui est reçue par le bassin. Ce

coefficient constitue un facteur principal influençant directement les crues d’un

bassin versant donné. Il s’agit ici du coefficient instantané au moment de la crue

et non d’une valeur moyenne déterminée par le bilan hydrique sur une période

relativement longue.

Le coefficient de ruissellement dépend essentiellement des facteurs

morphologiques (géologie, lithologie, topographie), du couvert végétal, de l’état

de saturation du sol et de la taille du bassin versant.

Par ailleurs, le coefficient de ruissellement dépend fortement de la saison.

L’évolution saisonnière du coefficient de ruissellement est à considérer en

liaison avec l’état de saturation du sol, lui-même influencé par l'antécédent

pluviométrique. Ce coefficient est généralement beaucoup plus élevé en période

hivernale.

Quant à la taille du bassin versant, elle conditionne essentiellement la vitesse

d’infiltration par la limitation du temps d’écoulement à des valeurs avoisinant le

temps de concentration.

Le tableau ci-après récapitule les caractéristiques des bassins versants :

Détermination des débits d’apports :

Les besoins en assainissement du projet seront déterminés d’une part grâce à

l’identification sur la carte au 1/50000 de tous les écoulements, ainsi que la

détermination des bassins versants correspondants, et l’autre part grâce aux

relevés sur le terrain de tous les écoulements visibles franchis par l’itinéraire en

question et leur report sur carte les différentes formules empiriques utilisées

pour l’estimation des bassins verseaux sont :

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Petite bassins versants (<1km²) :

Le débit retenu est le maximum des valeurs données par les formules suivantes

-Mac math

-Rationnelle

-Burkli-ziegler

Bassins versants (entre 1km²et 10km²) :

Le débit retenu est le maximum des valeurs données par les formules suivantes

-Rationnelle

-Burkli-ziegler

Grand bassins versants ( >10km²) :

Le débit retenu est la moyenne des valeurs données par les formules suivantes :

-Mallet Gauthier

-Fuller II

-Hazan Lazerevic

• Formule de « Mac-Math »:

42.058.0

24PAHKQ

Avec QT = Débit en l/s correspondant à la période de retour T.

K = Coefficient dépendant de la nature de la surface du bassin versant,

H24h = Hauteur de pluie maximale tombée en 24h sur le bassin

versant en mm (égale à 69 mm pour T=10 ans)

A = Surface du bassin versant (en Ha),

P = Pente du bassin versant (en mm/m).

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• Formule «Rationnelle» :

Elle permet une bonne approche des débits. Elle calcule le débit d’apport d’un

bassin versant en tenant compte de la couverture végétale, la forme, la pente et

de la nature du terrain.

Avec :

QT = Débit en m3/s correspondant à la période de retour.

T = Période de retour pour laquelle le débit est calculé, pour T=100ans

C = Coefficient de ruissellement,

IT = Intensité de pluie correspondant à la période de retour T (en mm/h),

A = Surface du bassin versant en km².

• Formule « Fuller II» :

Elle permet de passer d’un débit de pointe pour une période de T (QT) à un

débit pour une période de retour t Qt :

Q(t) = Q(T) x (1+a.Log(t)) / (1+a.Log(T))

Avec a : Coefficient variant de 0.8 à 1.2 pour notre cas a=0.8.

• Formule «HAZEN LAZAREVICH» :

QT = Q1000. (1+ a. Logt)/ (1+ a.Log1000)

Q1000 =k1

Q1000 = débit de pointe en m3 de récurrence 1000 ans

a : coefficient identique à la formule de Fuller II

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S = superficie du bassin versant en Km²

a = 0,8

k1 = 9, 38

k2 = 0.742

• Formule de «Mallet-Gauthier» :

Q(T) = 2 K log (1+aH) A √ (1+4Log T – Log A) / √ L

Avec :

Q: Débit pour la période retour T (m3).

L: Longueur du drain principal en Km.

T: Période de retour égale à 10ans.

a : coefficient pris = 20

k : coefficient variable de 0.5 à 6 pour notre cas 2.

Temps de concentration :

Le temps de concentration Tc est le temps nécessaire à l’eau pour s’écouler

depuis le point le plus éloigné du bassin jusqu’à son exutoire ou le point de

calcul.

On trouve dans la littérature plusieurs formules pour calculer le temps de

concentration. Les formules indiquées ci-après, font intervenir la pente du

thalweg principal, la longueur développée du bassin selon le cheminement le

plus long et/ou la superficie du bassin. Certaines formules portent les noms

scientifiques, d’autres d’organismes spécialisés, et certaines ont un attribut de

régions de tel ou tel pays. Ces dernières sont le fruit de recherches,

d’expérimentation sur le terrain et d’adaptations à des conditions spécifiques.

Ces formules, calées empiriquement, sont fortement liées aux régions pour

lesquelles elles ont été établies. Elles ne reflètent pas donc réellement la valeur

caractéristique du Tc, mais donnent un ordre de grandeur qu’il s’agit

d’apprécier.

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* Formule de Kirpich:

31047.19

* Formule Espagnole :

25.03.060

* Formule Californienne :

1452.060

* Formule de Turazza :

108.060

* Formule de Ventura :

10032.76

Avec :

Tc : Temps de concentration en minutes,

L : Longueur du cheminement hydraulique en Km, sauf pour Kirpich en m,

I : Pente du cheminement hydraulique en m/m,

A : Surface du BV en Km2,

H : Dénivelée totale en m,

Ces formules empiriques utilisent des coefficients et des exposants différents,

difficiles à justifier, et mettent finalement dans un embarras du choix, surtout

quand les valeurs qu’elles donnent sont très éloignées les unes des autres.

Le tableau suivant récapitule les résultats de calcul du temps de concentration :

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Calcul des intensités :

La formule de Montana est utilisée pour calculer les intensités de pluie pour le

temps de retour considéré.

Avec : IT = Intensité de pluie pour la période de retour T considérée,

T = Temps de concentration en mn.

N° du A i / 00 L Intensité Q

B.V (Km²) (Km) Kirpich VanT eChow Espagnole Ca lifornienne US corps Giandotti T urraza Ventura Moyenne (m /s)

1 2,058 139 2,11 14,9 22,4 46,8 33,1 43,2 39,1 28,3 294,1 34,8 54,6 18,73

2 0,035 532,95 0,035311 0,4 1,1 1,5 0,8 1,4 13,9 1,0 19,6 1,2 307,6 1,80

3 0,384 88,923 1,336767 12,5 19,3 35,9 27,7 33,1 30,8 17,4 158,6 26,7 62,5 4,00

4 0,113 64,693 0,444716 6,0 10,6 16,3 13,4 15,1 28,1 9,5 100,9 15,5 82,4 1,55

5 0,543 197,64 1,704839 11,1 17,4 37,1 24,5 34,3 22,5 14,2 126,5 25,5 63,9 5,79

6 0,102 60,205 0,487152 6,7 11,4 17,8 14,8 16,4 27,8 9,8 99,3 14,0 86,7 1,47

7 0,362 203,57 1,540212 10,1 16,2 34,1 22,4 31,5 20,0 11,8 101,8 23,2 67,1 4,05

8 0,353 196,49 1,595552 10,5 16,8 35,3 23,4 32,6 20,2 12,1 102,3 24,0 65,9 3,88

9 0,236 149,43 1,055909 8,5 14,0 27,1 18,9 25,0 21,0 10,6 95,8 19,1 74,1 2,91

10 0,503 152,98 1,174151 9,2 14,9 29,2 20,3 27,0 25,7 13,9 138,4 21,1 70,5 5,91

11 0,082 92,219 0,372731 4,6 8,4 13,3 10,2 12,3 21,8 6,8 72,0 10,2 102,1 1,40

12 0,164 170,35 0,89547 7,1 12,1 23,2 15,8 21,5 18,0 8,3 74,9 16,2 80,6 2,21

13 0,413 321,08 0,901771 5,6 9,9 20,7 12,5 19,1 17,3 8,3 86,5 14,1 86,6 5,95

T emps de concentra tion

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Tableau récapitulatif de calcul des débits des bassins versants :

Grand bassin versant :

Petits bassins versants :

N° du A i o/00 L MAC MATH BURKLI- Rationnelle Valeur retenue

B.V (Km²) (Km) (*) ZIEGLER (m3/s)

2 0,035137 532,947054 0,0353 1,03 0,29 1,80 1,80

3 0,383832 88,9227583 1,3368 1,95 0,29 4,00 4,00

4 0,11305 64,6929871 0,4447 0,84 1,11 1,55 1,55

5 0,543059 197,644528 1,7048 3,33 0,41 5,79 5,79

6 0,101852 60,2050037 0,4872 0,77 1,76 1,47 1,76

7 0,361985 203,570638 1,5402 2,67 0,37 4,05 4,05

8 0,353134 196,488702 1,5956 2,59 0,570 3,88 3,88

9 0,235573 149,42854 1,0559 1,83 0,076 2,91 2,91

10 0,503031 152,978646 1,1742 2,86 0,076 5,91 5,91

11 0,082166 92,2193712 0,3727 0,81 0,076 1,40 1,40

12 0,164247 170,351806 0,8955 1,57 0,076 2,21 2,21

13 0,412501 321,077187 0,9018 3,49 0,076 5,95 5,95

N° du A i o/00 L BURKLI- Rationnelle Valeur retenue

B.V (Km²) (m3/s) (Km) ZIEGLER1 2,05756865 139 2,11 4,362 18,73 11,546

PUBLICS

Capacité des ouvrages hydrauliques :

Dalots et buses :

Le calcul de la capacité des ouvrages des ouvrages peut être effectué selon les

formules de Delorme suivantes :

Q=1.5×L×H 3/2 pour les dalots

Q= 2.8×R×H4/3×0.88 Pour les buses

L : Ouverture du dalot en (m)

R : Rayon de la buse en (m)

H : Hauteur sous dalles pour les dalots ou le diamètre intérieur pour les buses en

PUBLICS

Liste des ouvrages hydrauliques :

B.V n° PT PK Débit à évacuer O.H projetée Débit capable

1 10 80,00 11,546 Dalot double 1,8*1,8 11,82

2 33 258,91 1,80 2 buse 1000 2,46

3 51 418,82 4,00 Dalot simple 1,6*1,6 4,49

4 65 526,55 1,55 2buse 1000 2,46

5 107 867,05 5,79 Dalot simple1,8*1,8 5,92

6 166 1+309 1,76 2buse 1000 2,46

7 194,00 1499,99 4,050 Dalot Simple 1,5*1,6 4,21

8 213 1667,86 3,880 Dalot Simple1,5*1,6 4,04

9 234 1805,40 2,91 Dalot simple 1,4*1,3 2,98

10 262 4158,44 5,91 Dalot simple1,8*1,8 5,92

11 359 5065,419 1,4 2buse 1000 2,46

12 366 5109,802 2,21 2buse 1000 2,46

13 405 5400,055 5,95 Dalot simple1,8*1,8 6,24

PUBLICS

* Revêtement superficielle (RS) :

4 x 3449 = 13796 m²

* La couche d’imprégnation :

4 x 3449 x 1.2 = 16.5552 T

* Matériaux sélectionnés d’accotement (MS) :

2.3 x 0.2 x 3449 = 1586.54 m³

* La couche de base (GNB) :

4 x 3449 x 0.2 = 2759.2 m³

* La couche de fondation (GNF2) :

(6 + 6.6) / 2 x 0.2 x 3449 = 4345.74 m³

* La couche Anti Contaminant (AC) :

(6.6 +6.9) / 2 x 0.10 x 3449 = 2328.075 m³

PUBLICS

OUVRAGE N° 1 PR n° : 10 DALOT DOUBLE 1.8 *1.8 :

1- Partie Central:

Déblais :

V = (604.67x4.2) + (0.1 x 6 x 4 .2) = 2542.134 m³

Béton B5 :

V = (4.2+0.2) x 6 x 0.1 = 2 .64 m³

Béton B2 :

V’ =4.2x2.2x6 = 55.44 m³

V ‘’=1.8x1.8x6x2=38,88 m³

A déduire : V=V’-V’’

V=55 .44-38,88 = 16,56 m³

Béton B2 pour les poutres de rives :

V=0.2x0.2x4 .2x2=0, 33 m³

* Coté amont :

Déblais :

V = (352.8006x7. 03) + 2.144= 2482.33 m³

Béton B5 :

Radier :

V = (3.8+7.03

2) x 0.1 x 2.8 = 1.51 m³

PUBLICS

Para fouille :

V= 0.25 x 0.1 x 7.03 = 0.175 m³

Béton B2 :

Radier :

V =3.8+7.03

2 x 0.2 x 2.8 = 3.03 m³

Para fouille :

V=0.2 x 1.2 x 7 .03 = 1.68 m³

Mur en ail :

V= (0.2+1.8+0.2

2)x 2 x 2.8 x0.2 = 1.23 m³

* Coté aval :

Déblais :

V = (110.72 x 4.2) + 1.365= 466.389 m³

Béton B5 :

Radier :

V = 0.1 x 3 x 4.2 = 1.26 m³

Para fouille :

V= 0.25 x 0.1 x 4.2 = 0.105 m³

Béton B2 :

Radier :

V = 0.2 x 3 x 4.2 = 2.52 m³

Para fouille :

V=0.2 x 1.2 x 4.2 = 1.008 m³

PUBLICS

Mur en ail :

V= (0.2+1.8+0.2

2)x 2 x 2.8 x0.2 = 1.23 m³

OUVRAGE N° 2 PR n° : 33 Buse double Ø1000 :

2- Partie Central:

Déblais :

V = 483.107 x 2.8 = 1352.69 m³

Béton B5 :

V = 0.1 x 2.8 x 7.5 = 2.1 m³

. Béton B3 ‘Enrobage de la buse :

V’ =1.4 x 2.8 x 7.5 = 29.4 m³

V ‘’=2(𝜋 x 0.6²) x 7.5= 16.96 m³

V=29.4 -16.96 = 12,44 m³

V=0.2x0.2x2.8x2=0.224 m³

* Coté amont :

Déblais :

V = (137 ,1053 x 3.31) + 0.10= 453.91 m³

PUBLICS

Béton B5 :

Radier :

V = (2.4+4.22

2) x 0.1 x 1.58 = 0.52 m³

Para fouille :

V= 0.25 x 0.1 x 4.22 = 0.10 m³

Béton B3 :

Radier :

V =2.4+4.22

2 x 0.2 x 1.58 = 1.04 m³

Para fouille :

V=0.2 x 1.2 x 4.22 = 1.01 m³

Mur en ail :

V= (0.2+1.4

2)x 2 x 1.82 x0.2 = 0.58 m³

* Coté aval :

Déblais :

V = (119.99 x 4.22) + 0.105= 506.46 m³

Béton B5 :

Radier :

V = 0.1 x 1.58 x 2 .4 = 0.379 m³

Para fouille :

V= 0.25 x 0.1 x 2.4 = 0.006 m³

Béton B3 :

Radier :

V = 0.2 x 2.4 x 1.58 = 0.75 m³

PUBLICS

Para fouille :

V=0.2 x 1.2 x 2.4 = 0.57 m³

Mur en ail :

V= (0.2+1.4

2)x 2 x 1.88 x0.2 = 0.60 m³

OUVRAGE N° 3 PR n° : 51 Dalot simple1.6*1.6 :

3- Partie Central:

Déblais :

V = 615.58 x 2 + 1 .2= 1233.56 m³

Béton B5 :

V = 0.1 x 2x 6 = 1.2 m³

. Béton B2 :

V’ =2 x 2 x 6 = 24 m³

V ‘’=1.6 x 1.6 x6 = 15.36 m³

V=24 -15.36 = 8 .64m³

V=0.2x0.2x2 x2=0.16 m³

PUBLICS

* Coté amont :

Déblais :

V = (358.75 x 4.9) + 1.102= 1758.9 m³

Béton B5 :

Radier :

V = (1.6+4.9

2) x 0.1 x 2 .71 = 0.88 m³

Para fouille :

V= 0.25 x 0.1 x 4.9= 0.13 m³

Béton B2 :

Radier :

V =1.6+4.9

2 x 0.2 x 2.71 = 1.76 m³

Para fouille :

V=0.2 x 0.8x 4.9 = 0.78 m³

Mur en ail :

V= (0.4+1.6

2)x 2 x 2.91 x0.2 = 1 .16 m³

* Coté aval :

Déblais :

V = (191.30 x 2) + 0.61= 383.21 m³

Béton B5 :

Radier :

PUBLICS

V = 0.1 x 2 x 2 .8 = 0.56 m³

Para fouille :

V= 0.25 x 0.1 x 2= 0.05 m³

Béton B2 :

Radier :

V = 0.2 x 2.8 x 2 = 1.12 m³

Para fouille :

V=0.2 x 2 x 1 = 0.4 m³

Mur en ail :

V= (0.4+1.6

2)x 2 x 2.99 x0.2 = 1.196 m³

Et voilà le tableau qui récapitule avant métré des dalots :

N° N° PK Type dalot Partie centrale Coté Amont Coté Aval Enrochement

PT Déblais (m³) Remblais (m³) B5 (m³) B2 (m³) Déblais (m³) B5 (m³) B2 (m³) Déblais (m³) B5 (m³) B2 (m³) (m³)

1 10 80 2 dalot (1.8 x 1.8 ) 2542.134 - 2 .64 16,56 2482.33 1.685 5.94 466.389 1.365 4.758 -

2 51 418,822 Dalot ( 1.6 x 1.6 ) 1233.56 - 1.2 8.8 1758.9 1.01 3.7 383.21 0.61 2.716 -

3 107 867,054 Dalot ( 1.8x 1.8 ) 1420.65 - 1.54 3.256 12.89 1.156 6.67 796.595 0.723 2.087 -

4 194 1499,99 Dalot ( 1.6x 1.6 ) 275.852 - 1.632 11.910 535.572 1.019 3.88 - 0.6 2.78 394.52

5 213 1667,86 Dalot ( 1.5x 1.6 ) 983.266 - 1.406 24.062 961.508 0.946 4.373 292.572 0.57 2.428 -

6 234 1805,4 Dalot ( 1.4x 1.3 ) 823.81 4020.22 2.57 38.78 551.74 1.46 2.56 - 0.4 2.34 429.19

7 262 4158,44 Dalot ( 1.8x 1.8 ) 445.60 50.666 1.641 3.458 2793.433 0.693 1.716 - 0.648 3.484 -

8 405 5400,06 Dalot ( 1.8x 1.8 ) 661.223 - 1.24 4.50 3550.25 1.093 4.012 - 3.34 2.908 759.92

PUBLICS

Et voilà le tableau qui récapitule avant métré des buses :

N° N° PK Type Buse Partie centrale Coté Amont Coté Aval Enrochement

PT Déblais (m³) Remblais (m³) B5 (m³) B3 (m³) Déblais (m³) B5 (m³) B3 (m³) Déblais (m³) B5 (m³) B3 (m³) (m³)

1 33 258,907 2 buse 1000 1352.69 - 2.1 12.664 453.91 0.62 2.63 506.46 0.385 1.92 -

2 65 526,553 2 buse 1000 851.088 - 2.31 13.77 305.32 0.62 1.57 167.72 0.53 2.163 -

3 166 1309,37 2 buse 1000 693.392 - 1.876 11.269 352.900 0.60 1.92 122.79 0.53 1.93 -

4 359 5065,42 2 buse 1000 8.198 1492.728 0.212 16.406 710.284 1.57 4.29 1.02 0.54 2.024 -

5 366 5109,8 2 buse 1000 421.159 - 1.545 11.630 376.361 0.605 2.157 - 2.47 2.08 87.70

PUBLICS

N° DESIGNATION U QTE PRIX UNIT EN DHS MONTANT EN DHS

1 Installation de chantier F 1,00 120 000,00120 000,00

2 Signalisation temporaire J 240,00 100,0024 000,00

3 S/TOTAL Installation de chantier 144 000,00

4 A,1 Terrassement et Chaussée

5 Déblais en terrain de toute nature m³ 26 592,00 25,00664 800,00

6 Remblais compacté par voie humide m³ 9 385,00 25,00234 625,00

Couche Anti Contaminaant m³ 2 328,08 100,00232 807,50

7 Couche de fondation GNF2 m³ 4 345,74 120,00521 488,80

8 Couche de base GNB m³ 2 759,20 170,00469 064,00

9 Revetement superficiel m² 13 796,00 170,002 345 320,00

10 Imprégnation en émulsion 55% T 16,56 7,00115,89

11 Matériaux seléctionnés pour accotement MS type 1 m³ 1 586,54 80,00126 923,20

12 S/TOTAL Terrassement etChaussée 4 622 144,39

13 A,2 O uvrages

14 Déblais pour fouilles m³ 29 294,78 45,001 318 264,92

15 Remblais pour fouilles m³ 5 563,61 45,00250 362,63

16 Béton de classe B5 dosé à 200kg/m ³ m³ 41,91 800,0033 531,20

17 Béton de classe B3 dosé à 300kg/m ³ m³ 88,42 900,0079 580,70

18 Béton de classe B2 dosé à 350kg/m ³ m³ 130,59 1 200,00156 702,00

19 Enrochements m³ 1 671,33 350,00584 965,50

20 Buse Ø1000 ml 40,30 1 800,0072 540,00

21 Acier haute adhérence kg 20 186,98 15,00302 804,70

22 S/TOTAL Ouvrages 375 344,70

TO TAL 5 141 489,09

TVA (20%) 1 028 297,82

TO TAL TTC 6 169 786,91

PUBLICS

a période de notre projet de fin d’étude, reste pour nous un souvenir

inoubliable, vu l’importance de diverses taches d’un projet routier En

effet nous avons pu mettre en pratique certaines connaissances

théoriques acquises à l’ISTP.

ette période nous permet de familiariser avec les méthodes et outils de

travail, et a constitué une bonne approche au métier.

n peut déduire que cette expérience été très bénéfique, il nous permet

d’accéder à la vie Professionnelle avec compétence.

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