Mthodes111 - CALCUL DES POTEAUX SELON l'EUROCODE 2 et son Annexe
nationale franaiseL'auteur n'est123456789Comparaison des mthodes :
gnrale, rigidit nominale, courbure nominale et simplifiepas
responsablefckfctmEcmecu1ec1ecu2ec2nkde l'usage
fait121.6273.51.83.5225.316Donnesde ce
programmeA1.0525161.9293.51.93.5224.520fck25MParsistance btonH.
ThonierB1.0850202.2303.523.5223.938fyk500MPalmite lastique
acierjanvier 2012C1.1575252.6313.52.13.5223.418gC1.5coeff.
btonD175302.9333.52.23.5223.176gS1.15coeff.
acier353.2343.52.253.5222.869acierAclasse : A, B , C ou D (D =
acier palier horizontal)403.5353.52.33.5222.641b0.6mlargeur de la
section453.8363.52.43.5222.520h0.35mhauteur de la
section504.1373.52.453.5222.380L1.5mlongueur libre du poteau entre
poutres ou dalles554.2383.22.53.12.21.752.267Lo1mlongueur efficace
de flambement604.43932.62.92.31.62.218Ng2.2MNcharge axiale
permanentecoeff. c
harges704.6412.82.72.72.41.452.07632,5NNq0.35MNcharge axiale
variable1804.8422.82.82.62.51.41.92932,5Rgg1.35coeff. charges
permanentes905442.82.82.62.61.41.79742,5Ngq1.5coeff. charges
variablesexc.imp.go.ANF42,5Re1mexcentricit ventuelle et constante
du 1er ordre en ELU0.02m52,5Nto28joursge du bton lors du
chargementa0coeficient de classe de ciment (-1, 0 ou
1)52,5RRH50%taux d'humidit relative (en gnral 50% en intrieur et
80% en extrieur)a1= (35/fcm)0,71coefficient de rsistance du
btonciment42,5Nclasse de rsistance du ciment : 32,5N ; 32,5R ;
42,5N ; 42,5R ; 52,5N ou 52,5Ra2= (35/fcm)0,21dY20.3coefficient de
combinaison quasi-permanentengq6.2857142857Lits
d'armatures12000nbre barres/lit =44diamtre =1616mmenrobage l'axe
=0.0350.315maciersection
(cm2)8.048.040.000.000.00cm2k1.05euk25Rsultats intermdiairesei=
Max(0,02 ; Lo/400)0.02mimperfection gomtrique ANF 5.1.2(1)Pv=
h/20.175mposition du centre de gravitAc= b.h0.21m2aire de la
section droiteu= 2(b+h)1.9mprimtre au contact de l'atmosphrei=
h/(12)0,50.1010362971mrayon de girationl=
L0/i9.8974331861lancementfcm= fck + 833MParsistance moyenne du
btonfcd= fck/gC16.6666666667MPacontrainte de calcul du
btonEcmTab.3.131GPamodule d'Young instantanngCE5.8.6 (3)
NOTE1.2MPacoefficient de module d'Youngfyd=
fyk/gS434.7826086957MPacontrainte de calcul de l'acierNEd= gg.Ng +
gq.Nq3.495MNeffort de calcul ELUn=NEd/b.h.fcd)0.99857142865.8.7.2
(2)effort normal relatifIc= b.h3/120.00214375m4moment d'inertieh0=
2Ac/u221.0526315789mmrayon moyen (q.
B.6)t0=t0[9/(2+t00,5)+1]a28joursge du bton corrig (q.
B.9)jRH=[1+(1-RH/100)/(0,1h01/3).a1]a21.8269351283coefficient (q.
B.3)b(fcm)= 16,8/(fcm)0,52.9245046201coefficient (q. B.4)b(t0)=
1/(0,1+t00,2)0.4884495454coefficient (q. B.5)j0=
jRH.b(fcm).b(t0)2.609727416coefficient de fluage conventionnel (q.
B.2)jef= j0.(G+Y2.Q)/(1,35G+1,5Q)1.7211506993q. 5.191 +
jef2.7211506993 5.8.6 (4)Ecd= Ecm/gCE25.8333333333GPa5.8.6 (3)Es
3.2.7 (4)200GPamodule d'Young acierAs= SAsi16.08cm2aire totale des
armaturesr= SAsi/Ac0.77%pourcentage d'armatured=
di,max0.169mhauteur utile maximale des armaturesw=
(As.fyd)/(Ac.fcd)0.1998130985.8.8.3 (3)1 -Mthode gnrale (Faessel)
5.8.6(voir onglet Faessel)ec,haut7.3616133dformation en
hautec,bas0.58503401dformation en basx0.3802161156mposition axe
neutree20.0019617458mexcentricit du 2e ordreCouple moment-effort
normal de calculNRd3.5489773MNMRd0.077906273MNmmoment de calcul
totalmarge de :1.5%sur l'effort normal2 -Rigidit nominale
5.8.7Is=S(As.(h/2-d)20.0000315265m45.8.7.2 (1)moment d'inertie des
armaturesk1= (fck/20)0,51.11803398875.8.7.2 (2)k2=
n.l/1700.05813702355.8.7.2 (2)Kc= k1.k2/(1+jef)0.02388664785.8.7.2
(2)Ks= 115.8.7.2 (2)E.I= Kc.Ecd.Ic +
Ks.Es.Is7.6281496494MN.m25.8.7.2 (1)rigidit nominalec0= p2 pour
courbure sinusodale9.86960440115.8.7.3 (2)coefficient de
distribution des momentssb= p2/c015.8.7.3 (2)NB=
p2.E.I/L0275.2868193515MNq.5.17charge de flambementCouple
moment-effort normal de calcul pour diagramme d'interaction
(M,N)NEdvoir plus haut3.495MNMEd=
NEd(e0+ei).(1+b/[(NB/NEd)-1]0.0733029016MNmq.5.28moment de calcul
totalmarge de :20.3%sur le moment3 -Courbure nominale 5.8.8nbal=
0,40.45.8.8.3 (3)nu= 1+w1.1998130985.8.8.3 (3)Kf= (nu-n) /
(nu-nbal) 10.25161087q. 5.36b=
0,35+fck/200-l/1500.40901711215.8.8.3 (3)Kj= 1+b.jef
11.7039800885q.5.37eyd= fyd/Es0.0021739135.8.8.3
(3)is=[SAsi(h/2-di)2]/SAsi]0,50.14m5.8.8.3 (2)d=h/2 +
is0.315m5.8.8.3 (2)1/r0= eyd/(0,45d)0.0153362472m-15.8.8.3 (1)1/r=
Kf.Kj.1/r00.0065752613q.5.34c= p2 pour section
constante9.86960440115.8.8.2 (4) NOTEe2=
(1/r).L02/c0.0006662133m5.8.8.2 (3)Couple moment-effort normal de
calcul pour diagramme d'interaction (M,N)NEdvoir plus
haut3.495MNMEd= NEd.(e0+ei+e2)0.0722284153MNmq. 5.33marge de
:21.4%sur le moment4 -Faible lancement ? 5.8.3.1jefvoir plus
haut1.7211506993A= 1/(1+0,2jef)0.7439202339wvoir plus
haut0.199813098B= (1+2w)0,51.183057985C= 0,70.7n=
NEd/(Ac.fcd)0.9985714286llim= 20 A.B.C.(n)0,512.3> 9,90Les
effets du 2 ordrepeuvent tre ngligsCouple moment-effort normal de
calcul pour diagramme d'interaction (M,N)NEdvoir plus
haut3.495MNMEd= NEd.(e0+ei)0.0699MNmq. 5.33marge de :24.0%sur le
moment5 -Mthode simplifie 5.8.5 (1) RP0d= Min(di)/h0.1kh= si h
