5
1 6.LOKALNI NAPONI PRITISKA (Većina sadržaja preuzeta iz knjige “ BETONSKE KONSTRUKCIJE“ I. Tomičić, DHGK, Zagreb,1996.) ⇨pojavljuju se u području elementa gdje se predaje vanjska sila u element preko smanjene površine. Primjeri: - Kod zglobova lučnih konstrukcija, - Na mjestu uvođenja sila prednaprezanja. Rasprostiranje: - Po dubini elementa u oba pravca, - Na dubini z≈d raspodjela pritiska približno konstantna pocijeloj širini presjeka. - Za vede dimenzije presjeka elementa,površina rasprostiranja može biti I manja od površine presjeka elemena(Sl.6.3). - Površinu rasprostiranja potrebno je za svaki konkretan slučaj djelovanja napona odrediti - Nagib rasprostiranja uzima se približno 1:2 s tim da bude b 1 ≤3b 0 i d 1 ≤3d 0 . Zbog otkolona trajektorija pritiska σ z , dolazi do pojave napona zatezanja σ x okomito na trajektorije pritiska. - Do dubine z≈0.10 d 1 od površin σ x su naponi pritiska; - Za dubine z>0.10d 1 σ x su naponi zatezanja. - Max. σ x za z≈0.6d 1 . Mogu se odrediti prema izrazu (6.1)

6.BETON- L.NAPONI.pdf

Embed Size (px)

Citation preview

Page 1: 6.BETON- L.NAPONI.pdf

1

6.LOKALNI NAPONI PRITISKA

(Većina sadržaja preuzeta iz knjige “ BETONSKE KONSTRUKCIJE“ I. Tomičić, DHGK, Zagreb,1996.)

⇨pojavljuju se u području elementa gdje se predaje vanjska sila u element preko smanjene

površine.

Primjeri: - Kod zglobova lučnih

konstrukcija, - Na mjestu uvođenja sila

prednaprezanja.

Rasprostiranje: - Po dubini elementa u oba

pravca,

- Na dubini z≈d ⇨raspodjela pritiska približno konstantna pocijeloj širini presjeka.

- Za vede dimenzije presjeka elementa,površina rasprostiranja može biti I manja od površine presjeka elemena(Sl.6.3).

- Površinu rasprostiranja potrebno je za svaki konkretan slučaj djelovanja napona odrediti

- Nagib rasprostiranja uzima se približno 1:2 s tim da bude b1≤3b0 i d1≤3d0 .

Zbog otkolona trajektorija pritiska σz, dolazi do pojave napona zatezanja σx

okomito na trajektorije pritiska.

- Do dubine z≈0.10 d1 od površin ⇨ σx su naponi pritiska;

- Za dubine z>0.10d1 ⇨ σx su naponi zatezanja.

- Max. σx za z≈0.6d1 . Mogu se odrediti prema izrazu (6.1)

Page 2: 6.BETON- L.NAPONI.pdf

2

Ukupna zatežuda sila cijepanja u elementu na visini elementa z= d1 izračunava se

iz odnosa:

Iz čega je:

Page 3: 6.BETON- L.NAPONI.pdf

3

Računska sila cijepanja je:

Potrebna armatura u obliku spona (uzengija) je (Slika 6.4):

Za drugi smjer proračun je analogan.

Page 4: 6.BETON- L.NAPONI.pdf

4

Uslov za lokano naprezanje pritiskom :

Računska sila djelovanja je:

Lokalna nosivost na lokalni pritisak je:

Gdje je:

fcd – računska čvrstoda betona,

Ac0=d0.b0 – površina djelovanja lokalnog pritiska,

Ac1=d1.b1 – površina rasprostiranja lokalnog pritiska (Sl. 6.3).

Page 5: 6.BETON- L.NAPONI.pdf

5

Zglobovi se moraju oblikovati tako da mogu prenijeti uzdužne I poprečne sile.

Treba ih armirati sa što tanjim profilima I s postotkom armiranja ρ≥0.8% od Ac0.

Horizontalna zatežuda sila cijepanja preuzima se sponama u obliku propletene

armature (sl.6.4).

Ako je V> N.tgβ, gdje je β≈35◦ , odnosno tgβ=0.70, zglob treba armirati kosim

šipkama za preuzimanje poprečnih sila.

Poprečna sila rastavlja se ukose sile u smjeru armature.

Potrebna kosa armature je:

Gdje je Vsd računska poprečna sila, a α je ugao između osi elementa I kose

armature.