AURIBEAU SUR SIAGNE (06) PROJET DE CONSTRUCTION D’UN

Forages - Pénétromètres - Essais in situ - Laboratoire - Conseil en Mécanique des SolsSociété par actions simplifiées au capital de 72 000 Euros – SIRET 444 061 766 00010 Immatriculée au RCS AIX-EN-PROVENCE – APE 7112B

N° TVA INTRACOMMUNAUTAIRE : FR 17 4440617666 – CCP PARIS 7 566 60Siège Social et adresse de facturation :460, avenue Jean Perrin13851 AIX EN PROVENCE CEDEX 3Tél. 04 42 39 74 85 – Fax 04 42 39 73 91 –e.mail : [email protected]

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e.mail : [email protected]

AURIBEAU SUR SIAGNE (06)

PROJET DE CONSTRUCTIOND’UN ENSEMBLE DE BATIMENTS COLLECTIFS

ET DE BASTIDES

CHEMIN DE CLAVARY

N° 50331

AVIS GEOLOGIQUE ET GEOTECHNIQUE

Mission : G2 AVP

AFF. DATE PHASE IND. Sujet Révision Rédacteur Vérif.

50331 06/11/2018 G2 AVP 0 1ère diffusion RF/ma JM.A

AFF.50331 Avis géologique et géotechnique 06/11/2018 Page 2 sur 19

SOL-ESSAIS

TABLE DES MATIERES

I – PRESENTATION DE LA MISSION ..................................................................... 3I.1 – Présentation de la mission...................................................................... 3I.2 – Consistance de la mission ....................................................................... 3I.3 – Mission selon la norme NF P 94-500........................................................ 4

II – RESULTATS................................................................................................... 4II.1 – Essais de pénétration dynamique lourde................................................ 5II.2 – Sondages destructifs.............................................................................. 5II.3 – Contexte géologique.............................................................................. 6II.4 – Niveau d’eau ....................................................................................... 11

III – CONCLUSIONS........................................................................................... 12III.1 – Fondations ......................................................................................... 12III.2 – Terrassements.................................................................................... 15III.3 – Drainage............................................................................................. 17III.4 – Règles parasismiques.......................................................................... 18

IV – ANNEXES .................................................................................................. 19


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I – PRESENTATION DE LA MISSION

I.1 – Présentation de la mission

La société TAMARINS DEVELOPPEMENT a confié, à la société SOL-ESSAIS, lareconnaissance de sol et l'étude géotechnique, destinées à orienter le choix desprincipes généraux de fondation d'un ensemble immobilier comportant desbâtiments collectifs et des bastides, et dont l’édification est envisagée sur unterrain situé Chemin de Clavary à AURIBEAU SUR SIAGNE (06).

Notre intervention est de type G2 AVP, selon notre proposition technique etfinancière, référence D180725438 du 30 juillet 2018, validée par lettre decommande du maître d’ouvrage également en date du 30 juillet 2018.

I.2 – Consistance de la mission

Notre intervention a comporté les investigations suivantes :

- 4 sondages à la pelle mécanique, descendus à des profondeurs comprisesentre 2,20 m et 2,50 m en vue de la reconnaissance visuelle des couchesproches de la surface.

Les sondages, réalisés à l’aide d’une mini-pelle, ont également étécomplétés par l’aménagement d’une piste d’accès sur le terrain.

- 8 essais de pénétration dynamique lourde, plus particulièrement implantésdans la partie haute du terrain où est prévue l’implantation des bastides.

Ces essais, poussés au refus à des profondeurs comprises entre 0,80 m enPD6 et 7,60 m en PD4, ont permis d’apprécier, en continu, les qualités decompacité et d’homogénéité des terrains rencontrés.

- 4 forages destructifs, avec enregistrement continu des paramètres,permettant l’exécution d’essais pressiométriques répartis dans lesdifférentes couches traversées.

Ces sondages ont été descendus à 20 m de profondeur et ont permisd’apprécier les qualités mécaniques et l’homogénéité des terrainstraversés.


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L’un d’entre eux (forage FP3), a été équipé, sur toute sa hauteur, avec untube piézométrique crépiné sur 18 m depuis sa base.

- 1 forage carotté de corrélation, descendu à 16 m de profondeur, destiné àla reconnaissance visuelle des terrains traversés et au prélèvementd’échantillons intacts pour l’exécution d’essais d’identification et decisaillement en laboratoire.

Ce forage a été équipé, sur toute sa hauteur, avec un tube piézométriquecrépiné et a permis la réalisation de 3 essais ponctuels de perméabilité detype Lefranc, vers 3 m, 6 m et 9 m de profondeur.

Les forages pressiométriques et carottés ont été répartis sous l’emprise desbâtiments collectifs en fonction des possibilités d’accès actuelles.

I.3 – Mission selon la norme NF P 94-500

Notre intervention s’inscrit dans le cadre d’une mission de type G2 phase AVPconforme à la classification des missions géotechniques types USG (Tableau 1 de lanorme NF P 94-500 du 30 Novembre 2013.

II – RESULTATS

On trouvera en annexe :

Les coupes de sondage à la pelle 50331 A à D

Les graphiques de pénétration dynamique lourde 50331 PD1 à PD8

Les graphiques de forage destructif 50331 FP1 à FP4 ainsi que les résultatsd'essais pressiométriques s'y rapportant

La coupe du forage carotté 50331 F1

Les résultats d’essais de laboratoire se rapportant aux échantillons testés

Un plan d'implantation des sondages 50331-1 sur fond de plan de masse.


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Les cotes de départ des sondages ont été rattachées au nivellement du plan degéomètre qui nous a été communiqué, à l’exception des sondages à la pellemécanique non nivelés.

II.1 – Essais de pénétration dynamique lourde

L’essai de pénétration dynamique consiste à battre un train de tiges métalliques,cylindriques, terminé par une pointe débordante, au moyen d’un mouton tombantd’une hauteur constante.

Cet essai constitue un battage de pieux modèle réduit et peut être interprété parla formule dite « des hollandais » qui relie la contrainte globale du sol à la ruptureau « refus » qui est l’enfoncement correspondant à une énergie de battagedonnée.

Les graphiques 50331 PD1 à PD8 indiquent la contrainte globale du sol à la ruptureen 10-1MPa, en fonction de la profondeur en mètres.

Diamètre de la pointe : 50 mm Masse du mouton : 36 Dan Hauteur de chute : 0,72 m

II.2 – Sondages destructifs

Les forages destructifs ont été réalisés avec un enregistrement continu desparamètres de foration, à l'aide d'un appareil de type LIM 4000 ou APAGEO.

Sur les graphiques 50331 FP1 à FP4, on peut lire, de gauche à droite :

La vitesse instantanée d’avancement, graduée de 0 à 500 m/h ; ceparamètre traduit la compacité et la cohésion des matériaux ; il permetégalement de déceler d’éventuels vides ou zones de frottementdécomprimées ;

La pression sur l’outil (PO), graduée de 0 à 100 bars, elle permet uneanalyse plus fine de la vitesse d’avancement ;

La pression du fluide d’injection (PI), graduée de 0 à 30 bars ; sesvariations traduisent la cohésion du matériau ; son augmentationcorrespond souvent à un faciès argileux ou marneux ;


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Le couple de rotation (CR), gradué de 0 à 200 bars ; il est également enrelation avec la cohésion du matériau.

ESSAIS PRESSIOMETRIQUES

. La pression limite (Pl) et la pression de fluage (Pf), graduées de -2 à 10 MPa.

. Le module pressiométrique (Em), gradué de 0 à 1 100 MPa.

II.3 – Contexte géologique

Le terrain, concerné par le projet, est situé dans une zone géologiquement assezcomplexe, normalement caractérisée par la présence d’un substratum d’âgePliocène pouvant présenter un faciès argilo-marneux ou conglomératique plus oumoins bien cimenté, mais ces différents horizons sont généralement surmontéspar des produits meubles de couverture et d’altération ainsi que par d’éventuelsremblais, consécutifs à l’aménagement du site.

Ces dispositions générales sont bien confirmées par les résultats des sondages.

Au droit du forage carotté F1, on remarque, en effet, la présence d’une couchesuperficielle de matériaux à structure fine prédominante présentant un facièslimono-argileux, localement sablo-graveleux, de couleur beige crème à brunâtre.

Ces matériaux ont été reconnus jusqu’à 1,50 m de profondeur environ et laissentensuite place à des couches limono-argileuses de couleur beige puis rapidementgrisâtre, dont la compacité apparente semble moyenne.

Ce type de terrain a fait l’objet de prélèvements d’échantillons intacts, notammententre 1,50 m et 2 m de profondeur puis entre 2,70 m et 3 m de profondeur,permettant la réalisation d’essais de laboratoire.

Les résultats obtenus confirment la structure fine des terrains testés, caractériséspar une densité humide de l’ordre de 1,95 à 2, pour une teneur en eau de l’ordrede 23 %.

Une mesure de limites d’Atterberg conduit à un indice de plasticité de l’ordre de14 %, pour une limite de liquidité de 41 % (argiles peu plastiques selon l’abaque deCasagrande).


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Un essai de cisaillement rectiligne à la boite permet d’évaluer un angle defrottement de l’ordre de 33° pour une cohésion comprise entre 0,06 et 0,075 MPa.

Ces matériaux argileux, localement plastiques, semblent présenter une compacitécroissante en fonction de la profondeur passant ainsi à un faciès argilo-marneuxnotamment au-delà de 4 m de profondeur environ en F1.

Deux échantillons intacts ont également été prélevés dans ces matériaux àdominante marneuse, notamment vers 6 et 9,60 m de profondeur, en vue del’exécution d’essais de laboratoire permettant d’en apprécier les caractéristiquesphysiques et mécaniques principales.

Les paramètres physiques mesurés sont ceux de sols argileux consistants (densitéhumide de l’ordre de 2,05) et une évaluation de limites d’Atterberg, surl’échantillon prélevé vers 6 m, conduit à considérer ceux-ci comme moyennementplastiques selon l’abaque de Casagrande (Ip = 13 %, Wl = 40 %).

Un essai à l’appareil Triaxial sur le même échantillon conduit à des valeurs decohésion très élevées (Cu = 0,2 MPa) pour un angle de frottement de 28°.

Les caractéristiques de cisaillement drainées sont celles de sols argilo marneux :cohésion drainée : 0,02 MPa et angle de frottement drainé 37°.

Ces matériaux, à dominante argilo-marneuse de couleur grisâtre, ont été reconnusjusqu’à 16 m de profondeur, cote d’arrêt du forage F1.

Les forages destructifs, pour essais pressiométriques, traduisent, pour leur part,selon les zones, la présence d’épaisseurs plus ou moins marquées de terrainsmeubles de recouvrement qui se traduisent par des vitesses d’avancementirrégulières et souvent très rapides.


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Ces caractéristiques semblent correspondre à la traversée de matériaux fins etpeu compacts dont l’épaisseur n’excède pas quelques décimètres en FP4 pouvantatteindre environ 4 m en FP3 et près de 7 m den FP2.

Au droit du forage FP1, l’épaisseur moyenne de ces terrains meubles derecouvrement est encore plus importante puisqu’elle atteint près de 8 m environ.

Dans ces formations, les caractéristiques pressiométriques mesurées sontmédiocres avec des valeurs de pression limite comprises entre 0,4 et 0,7 MPa enmoyenne pour des modules pressiométriques compris entre 3 et 17 MPa selon laproportion d’éléments caillouteux traversés.

Au droit du sondage FP3, les résultats pressiométriques semblent traduire desvaleurs globalement plus élevées à l’exception de l’essai effectué vers 1,50 m deprofondeur.

Au-delà de ces formations de compacité faible et assez hétérogènes, pouvantcorrespondre, au moins localement, à des dépôts alluvionnaires de fond de vallon,les forages semblent rencontrer des matériaux sensiblement plus compacts et demeilleure homogénéité se traduisant par des vitesses d’avancement plutôtrégulières et faibles.

Le toit de ces couches apparaît respectivement à partir de :

- 1 m de profondeur environ en FP4- 4 m de profondeur environ en FP3- 7 m de profondeur environ en FP2- 8 m de profondeur environ en FP1

A partir de ces niveaux, les caractéristiques pressiométriques mesuréesapparaissent sensiblement plus élevées avec des valeurs de pressions limitesgénéralement supérieures à 4 MPa pour des modules pressiométriques quivarient, selon les forages, de 90 à 140 MPa au droit du forage FP1 et le plussouvent supérieurs à 150 ou même 200 MPa pour les autres forages.

Ces particularités correspondent au degré de consolidation variable des matériauxargilo-marneux, ainsi qu’en témoigne l’augmentation concomitante de la pressiond’injection du fluide de forage enregistrée au droit des forages destructifs.

Cette particularité ne peut cependant être considérée comme une identificationnette de la nature des terrains recoupés que seule la réalisation de foragescarottés permet avec précision.


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Les forages pressiométriques ont été interrompus à des profondeurs de l’ordred’une vingtaine de mètres dans ces matériaux de compacité moyenne à bonne etd’homogénéité relativement satisfaisante.

Les résultats des sondages à la pelle mécanique confirment la présence dematériaux superficiels particulièrement hétérogènes constitués, au moinslocalement, de remblais de gravats de chantier, notamment jusqu’à 0,60 m deprofondeur au droit de la fouille B.

Au-delà de ces matériaux, ainsi qu’à proximité de la surface et sur quelquesdécimètres au droit de la plupart des autres sondages, les terrains recoupésprésentent un faciès limoneux correspondant, vraisemblablement, à de la terrevégétale avec présence de racines.

Au-delà de ces formations superficielles de recouvrement, les fouilles à la pelletraduisent ensuite la présence de matériaux de granulométrie particulièrementirrégulière, au moins localement assez grossière entre 0,50 m et 1,20 m deprofondeur au droit de la fouille A, puis à dominante fine et à faciès argilo-sableuxentre 1,20 m et 2,20 m de profondeur toujours au droit de la fouille A.

Dans ce contexte, la tenue des parois apparaît relativement bonne dans cesecteur.

A l’inverse, les autres sondages à la pelle révèlent la présence, notamment à partirde 0,30 m de profondeur en C, 0,90 m de profondeur en B et seulement 2 m deprofondeur en D, de matériaux de granulométrie beaucoup plus irrégulière maissouvent grossière, à faciès de galets et graviers roulés de toutes tailles, pris dansun matériau pulvérulent qui confère aux parois des fouilles une tenue assezincertaine.

Au droit de la fouille D, la présence d’une couche argilo-sableuse, ocre roussâtre,de recouvrement a été identifiée entre 0,30 m et 2 m de profondeur.

Dans la partie haute du versant, plus particulièrement concernée par les sondagesà la pelle C et D, les essais de pénétration dynamique lourde qui ont pu êtreeffectués confirment également la présence, à faible profondeur sous la surfaceactuelle, de matériaux de granulométrie plutôt grossière et d’assez bonnecompacité d’ensemble.


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Ces formations sont en effet caractérisées par des résistances dynamiques trèsirrégulières, mais généralement assez élevées (supérieures à 8 ou même 10 MPa).

La structure assez grossière et hétérogène des formations recoupéess’accompagne de variations significatives de la résistance dynamique qui peutosciller, selon les cas, entre des valeurs de l’ordre de 6 à 8 MPa dans les zonescontenant une structure fine prédominante et supérieures à 15 ou même 20 MPalors de la traversée de passages très caillouteux.

Des refus sont même obtenus plus ou moins rapidement dans ce type dematériaux, notamment vers 0,80 m de profondeur en PD6, 1 m de profondeur enPD8, 1,20 m de profondeur en PD3 et PD7, 2,40 m de profondeur en PD1, 2,60 mde profondeur en PD2 et 3,80 m de profondeur en PD5.

Seul le sondage PD4 a pu atteindre une profondeur d’investigation plusimportante, mettant ainsi en évidence des formations à structure irrégulière maisplutôt grossières et de compacité moyenne à bonne jusqu’à 4,50 m de profondeurenviron (résistance dynamique comprise, en moyenne, entre 7 et 10 MPa), puisdes matériaux vraisemblablement plus fins et de résistance intrinsèque trèslimitée, s’accompagnant de valeurs de résistance dynamique comprises entre 1 et4 MPa en moyenne.

Ces formations, assez hétérogènes mais peu compactes, ont été identifiées entre4,50 m et 7 m de profondeur environ.

Au-delà, on enregistre ensuite une nouvelle augmentation très nette de larésistance dynamique, conduisant à un refus de pénétration obtenu vers 7,30 mde profondeur au droit de cet essai PD4.

Ces différents résultats confirment, à notre sens, l’assez forte hétérogénéité desmatériaux recoupés sous l’emprise du futur projet, caractérisés par la présence dematériaux à structure plutôt grossière mais hétérogène dans la partie haute duversant, surmontant un substratum argilo-marneux plus ou moins altéré etrecouvert par des dépôts meubles notamment dans la partie basse du versantproche du vallon existant.

Le faciès, souvent argileux des matériaux recoupés au droit du forage carotté F1, aégalement pu être confirmé par les mesures de perméabilité ponctuelleseffectuées au moyen d’essais Lefranc dans ce forage, notamment vers 3 m, 6 m et9 m de profondeur.


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Les résultats obtenus traduisent en effet des valeurs de perméabilité le plussouvent inférieures à 10-8 m/s, validant la structure fine prédominante desmatériaux testés.

II.4 – Niveau d’eau

Des niveaux d’eau, non parfaitement stabilisés, ont pu être relevés au droit desforages équipés avec des tubes piézométriques, respectivement vers :

- 8,20 m de profondeur en FP3, soit 27.30- 4,00 m de profondeur en F1, soit +31.10

Ces niveaux peuvent correspondre à des circulations d’eau souterraines, quis’effectuent au sein de passages plus perméables et qui peuvent, au moinslocalement, présenter, notamment dans la partie basse du versant, un caractèrepermanent conduisant à les apparenter à une nappe de fond de vallon.

Le suivi piézométrique prévu permettra de préciser ce point sous la forme deniveaux d’eau correspondant à la cote moyenne de cette nappe et à sesfluctuations saisonnières.

Dans la partie amont du versant, il est également possible que s’effectuent descirculations d’eau privilégiées, notamment au contact entre les couches deperméabilité différentes, et en particulier au toit des formations argilo-marneusesen place.

Ces venues d’eau peuvent varier saisonnièrement de façon importante, aussi bienen intensité qu’en répartition, et peuvent même présenter localement uncaractère permanent (sources).


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III – CONCLUSIONS

Selon les éléments de coupes, en date de juin 2018, qui nous ont étécommuniqués, il apparaît que le projet comporte la construction de troisbâtiments collectifs d’habitation en partie basse du versant, en grande partieencastrés au sein de ce dernier, complétée par la réalisation de bastides dans lapartie haute du terrain.

III.1 – Fondations

L’adaptation au sol du projet, dans le secteur des bâtiments collectifs, conduit àdes terrassements d’ampleurs variables, mais au moins localement trèsimportantes, en particulier au droit des coupes B et C qui nous ont été transmises(hauteur d’excavation comprise entre 8 et 15 m par rapport au niveau moyen duterrain actuel).

L’adaptation au sol de ce projet conduira donc à recouper, au moins localementdans ces secteurs d’excavation importante, le toit des couches de compacitémoyenne à bonne, vraisemblablement rattaché au substratum argilo-marneux enplace qui semble apparaître respectivement à partir de :

- 1 m de profondeur environ en FP4, soit + 36.75 dans le système de référence- 4 m de profondeur environ en FP3, soit + 31.50 dans le système de référence- 4 m de profondeur environ en F1, soit + 31.10 dans le système de référence

Dans ce type de matériaux, la contrainte admissible, pour le dimensionnement defondations superficielles à semi-superficielles, peut atteindre une valeur de l’ordrede 0,45 MPa (contrainte ELS) au prix d’un encastrement à pleine fouille sur aumoins 0,50 m dans les couches à faciès argilo-marneux en place.

Afin de conserver une assise homogène pour les fondations des bâtimentscollectifs, il conviendra, vraisemblablement, de prévoir un approfondissement plusou moins important en direction du vallon existant où le toit des matériaux decompacité équivalente n’apparaît qu’au-delà de :

- 7 m de profondeur environ en FP2, soit + 26.20 dans le système de référence- 8 m de profondeur environ en FP1, soit + 23.80 dans le système de référence


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Dans ces secteurs, et en fonction de l’adaptation au sol définitive du projet, lerattrapage du toit de ces matériaux pourra par exemple s’effectuer sur desprofondeurs de l’ordre de 3 m environ au moyen de puits de gros béton coulés àpleine fouille et ancrés sur au moins 0,40 m dans les couches compactes,notamment dans le secteur du sondage FP2.

Dans la zone du forage FP1, où la profondeur de rattrapage est beaucoup plusimportante, il pourra être nécessaire de recourir à des techniques de fondationsprofondes, de type pieux forés, dont le dimensionnement s’effectuera avec unterme de pointe déterminé à partir d’une pression limite équivalente Ple del’ordre de 4 MPa environ au niveau des couches résistantes identifiées à partir de8 m de profondeur au droit de ce sondage.

Au-delà d’un encastrement de 3 diamètres minimum dans ce type de matériaux, ilsera également possible de mobiliser un frottement latéral dont la valeur limite nepourra, à notre sens, excéder 100 kPa pour tenir compte du faciès argilo-marneuxprédominant des terrains d’ancrage.

Le report des efforts de structure sur ces éléments de fondations profondes ousemi-profondes pourra s’effectuer par l’intermédiaire d’ouvrages en béton arméconvenablement dimensionnés (poutres, longrines, plots, etc…).

Dans la partie haute du versant, la construction des bastides pourra s’effectuer enrecourant à un mode de fondations relativement superficiel, de type semellesancrées dans les couches de granulométrie plutôt grossière qui ont étégénéralement identifiées à faible profondeur dans ce secteur.

Le toit des couches d’assise pourra donc être recherché au-delà des matériauxsuperficiels de type terre végétale et matériaux fins dont l’épaisseur estgénéralement d’ordre décimétrique à pluridécimétriques et avec une contrainteadmissible dont la valeur moyenne, en tenant compte des résultats des essais lesplus défavorables (sondage PD4) pourra être prise de l’ordre de 0,25 MPa(contrainte ELS) pour un encastrement minimum sur 0,50 m dans les horizons àstructure caillouteuse décrits ci-dessus.

Il conviendra cependant de prévoir, au moins localement, des adaptationspossibles de ces fondations nécessitant, notamment, un approfondissement pours’affranchir de la surépaisseur de matériaux argilo-sableux qui a été identifiéejusqu’à 2 m de profondeur au droit de la fouille D.


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On provisionnera donc une quantité de gros béton de rattrapage assez importantepour faire face à ces inévitables variations de faciès et d’altimétrie du toit descouches d’assise.

La forte hétérogénéité des terrains rencontrés, notamment dans la partie hautedu versant, caractérisée par des rechutes locales de résistance assez marquées enPD4, impose également de donner à l’ensemble fondations/ossatures de cesconstructions, une forte rigidité leur permettant d’encaisser un défaut localéventuel de portance.

Cette rigidification pourra par exemple être recherchée en privilégiant un mode defondations de type semelles filantes entrecroisées, de forte inertie, traitéescomme des poutres de raideur.

On pourra ainsi envisager, dans le cas de vide-sanitaire, de prévoir un réseau depoutres voiles entrecroisées sur la hauteur de celui-ci.

D’une manière générale, on veillera, tout particulièrement, au centrage et à larépartition homogène des charges.

Entre les bases de fondations voisines, établies à des cotes différentes, onrespectera une pente au plus égale à 3/2 (3 à l'horizontale).

Une condition de ce type sera également vérifiée pour les fondations proches d’untalus ou d’un ouvrage de soutènement.

Le respect de cette condition implique, bien entendu, de débuter les travaux par lazone où les fondations sont, a priori, les plus profondes.

Lors des travaux, on portera attention à toutes variations de faciès ou anomaliespouvant justifier des adaptations particulières et on s’attachera, notamment, àpurger toutes les poches argileuses altérées ou les remblais anciens qui pourraientsubsister sous l’emprise des futures fondations.

Les semelles devront être coulées le plus rapidement possible après ouverture desfouilles afin de limiter les phénomènes de décompression et d’altération souventtrès sensibles, notamment dans les zones à faciès argilo-marneux prédominant.


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III.2 – Terrassements

Le projet comporte la réalisation de terrassements de déblais de très grandeampleur, notamment pour certaines zones des bâtiments collectifs prévus dans lapartie basse du versant.

Sur les coupes BB et CC, qui nous ont été communiquées, il apparaît en effet queles hauteurs d’excavation atteignent, dans ces zones, des amplitudes significatives,de l’ordre de 8 à 15 m environ.

Les terrains, qui seront recoupés par ces terrassements, présentent, le plussouvent, une structure assez grossière à proximité de la surface, avec unecohésion d’enchevêtrement particulièrement limitée, puis essentiellement unfaciès à dominante argileuse à argilo-marneuse, caractérisée par une cohésion àcourt terme assez élevée mais pouvant être affectée de phénomènes particuliersde déformabilité résultant de leur déconfinement lors des terrassements prévus.

Il convient donc, à notre sens, de proscrire absolument toute ouverture de fouille,en grande masse et sans précaution particulière dans ces zones où lesterrassements seront alors entrepris à l’abri d’ouvrages de soutènement adaptéspouvant, par exemple, être constitués par des écrans de type berlinois reposantsur la mise en œuvre d’éléments verticaux de forte inertie, scellés dans desforages réalisés à l’avance et stabilisés, à l’avancement des terrassements, par destirants d’ancrage, si le voisinage le permet, ou par des dispositifs de butonnages.

Le dimensionnement des soutènements sera effectué en tenant compte descaractéristiques stratigraphiques et géomécaniques moyennes suivantes :

Couche n° 1 : terrains meubles de recouvrement à structure irrégulière et decohésion limitée (épaisseur moyenne 4 m)

- poids volumique humide ≈ 22 kN/m3

- cohésion à court terme maximum 5 kPa en l’absencede venue d'eau d'infiltration

- cohésion à long terme nulle- angle de frottement interne à court terme ≈ 30° - angle de frottement interne à long terme ≈ 33° - frottement latéral limite qs négligé


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Couche n° 2 : substratum argilo-marneux

- poids volumique humide ≈ 22 kN/m3

- cohésion à court terme ≈ 2 à 25 kPa en l’absence de venue d’eau d’infiltration

- cohésion à long terme maximum 10 kPa- angle de frottement interne à court terme ≈ 26° - angle de frottement interne à long terme ≈ 32° - frottement latéral limite qs = 100 kPa pour une injection

de scellement de type IGU

Cette hypothèse de frottement devra faire l’objet d’une vérification, au moins audémarrage des travaux, par l’exécution d’essais de traction préalables, à longspaliers de fluage poussés à la rupture.

Le faciès argilo marneux des terrains d’ancrage nous conduit à insister sur lemaintien d’une durée importante des paliers de mise en tension des tirants,notamment dans l’hypothèse de tirants définitifs pour lesquels le scellement, dansce type de terrain, peut effectivement se traduire par des phénomènes de fluagedifférés.

L’exécution des travaux de terrassements et de fondations spéciales devra êtreconsidérée comme des reconnaissances de sol complémentaires à l’avancementdont les résultats pourront conduire à des modifications ou adaptations du projetinitial.

Il convient également de prévoir l’auscultation du comportement des ouvrages desoutènement, conformément à la méthode observationnelle décrite à l’Eurocoden° 7, par exemple au moyen d’une instrumentation de type suivi topographique etinclinométrique.

Ces contrôles devront notamment permettre de vérifier le déplacement éventueldes écrans de soutènement et des terrains environnants ainsi que l’évolutionpotentielle de la tension des tirants d’ancrage si ce type de solution technique estretenu, en particulier dans le cas d’éventuels ouvrages définitifs.

Dans la partie basse du versant, la reprise des efforts de poussées, en phasedéfinitive, pourra être effectuée par les éléments d’infrastructure des bâtimentsconvenablement dimensionnés et éventuellement renforcés par des ancrages.


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L’exécution des terrassements de déblais pourra localement nécessiter l’emploi demoyens lourds d’excavation dont la compatibilité avec l’environnement duchantier devra être appréciée au préalable et contrôlée, en cours d’exécution,notamment par un suivi au moyen de capteurs de vibrations installés sur lesconstructions situées dans la zone d’influence du projet.

Ce contrôle pourra être utilement maintenu durant la phase de réalisation destravaux de fondations spéciales.

Dans la partie supérieure du versant, il est prévu l’aménagement d’une voirie dedesserte des bastides nécessitant le décapage systématique des matériaux depure surface, dont l’épaisseur est généralement pluridécimétriques, et leursubstitution par des épaisseurs adaptées de tout venant calibré, de classe D selonla norme GTR, mises en place par couches horizontales minces successives sur unterrain préalablement décapé, aménagé en redans et drainé.

Il conviendra également de prévoir l’interposition d’un filtre géotextile anti-contaminant, de type Bidim, à fort grammage entre les remblais d’apport et leterrain naturel.

Les matériaux, ainsi mis en place, seront contrôlés par des essais à la plaque,successivement effectués au cours du montage des remblais, et dont les critèresde réception, sur la plate-forme définitive, pourront être de l’ordre de :

- EV2/EV1 ≤ 2 - EV2 ≥ 80 MPa

III.3 – Drainage

Ce point prend ici une importance prépondérante notamment compte tenu del’importance des excavations de déblais envisagées.

Toutes les venues d'eau, qui pourraient apparaître en cours de travaux, devrontêtre soigneusement captées et reliées au système général de drainage etd'évacuation qui, en phase provisoire comme en phase définitive, protégeral'ensemble des parties enterrées du projet.

Ces dispositifs drainants seront convenablement maillés et posséderont desexutoires suffisants implantés de manière non dangereuse pour le projet et sonvoisinage.


SOL-ESSAIS

En cas de venue d'eau persistante ou de trace d’humidité, on prévoira leurcaptage et évacuation au moyen de dispositifs drainants spécifiques tels quedrains forés subhorizontaux par exemple.

Une approche préalable de l’incidence éventuelle de la mise en place de telsdrains devra cependant être effectuée afin d’éviter toutes perturbations ducomportement des aménagements voisins.

Dans la partie basse du versant proche du vallon existant, des précautionscomplémentaires pourront être nécessaires en fonction des résultats du suivipiézométrique actuellement en cours (rabattement localisé par puits et pointesfiltrantes, cuvelage en phase définitive…).

III.4 – Règles parasismiques

En application de la norme NF EN 1998-5, la prise en compte des résultats desinvestigations géotechniques disponibles et les recommandations qui endécoulent en termes de choix de fondation, nous conduisent à recommander leclassement des sols d'assise de l’ensemble du projet dans la catégorie « B ».

Sous réserve du respect des recommandations ci-dessus, nous donnons à ceprojet, et au défrichement qui s’y rapporte, un avis géologique et géotechniquefavorable.

Biot, le 6 novembre 2018

Roger FAURIEL


SOL-ESSAIS

IV – ANNEXES

Les coupes de sondage à la pelle 50331 A à D

Les graphiques de pénétration dynamique lourde 50331 PD1 à PD8

Les graphiques de forage destructif 50331 FP1 à FP4 ainsi que les résultatsd'essais pressiométriques s'y rapportant

La coupe du forage carotté 50331 F1

Les résultats d’essais de laboratoire se rapportant aux échantillons testés

Un plan d'implantation des sondages 50331-1 sur fond de plan de masse.

Ces annexes sont indissociables du présent rapport.

SOL-ESSAIS AGENCE COTE D’AZUR Affaire n° 50331 – Chemin de ClavaryAuribeau sur Siagne

FOUILLE A LA PELLE Page 1 / 2

AURIBEAU (06) – Chemin de Clavary

Projet de construction de bâtiments collectifs et bastides

Aff. n° 50331

Fouilles à la pelle

Fouille A

0 => 0,50 Terre végétale limoneuse brun-grisâtre

0,50 => 1,20 Limons sablo-caillouteux grisâtres, avec galets arrondis de toutes tailles

1,20 => 2,20Argiles sableuses beige-crème à marron, mi-consistantes mais assez

pulvérulentes

Arrêt à - 2,20 m : Limite pelle - Assez bonne tenue des parois

Fouille B

0 => 0,60 Remblais de gravats (briques, etc…)

0,60 => 0,90 Terre végétale limono-caillouteuse brun-grisâtre

0,90 => 2,50Limons sablo-caillouteux brunâtres, avec galets roulés de toutes tailles, passagespulvérulents sans cohésion vers la abse

Arrêt à - 2,50 m : Limite pelle – Mauvaise tenue des parois

SOL-ESSAIS AGENCE COTE D’AZUR Affaire n° 50331 – Chemin de ClavaryAuribeau sur Siagne

FOUILLE A LA PELLE Page 2 / 2

Fouille C

0 => 0,30 Terre végétale limoneuse avec racines

0,30 => 2,30Sables et galets beige-rougeâtre, avec passages limono-argileux beige-crème entête et vers la base sur quelques décimètres d’épaisseur

Arrêt à - 2,30 m : Limite pelle –

Fouille D

0 => 0,30 Terre végétale limoneuse brunâtre avec racines

0,30 => 2,00 Argile sableuse ocre-roussâtre

2,00 => 2,20 Sables grisâtres avec galets roulées de toutes tailles

Arrêt à - 2,20 m : Limite pelle –

X:

Y: N° : 50331

Z: Date : 11/09/2018 Profondeur : 2.4 m

SOL-ESSAIS 460 avenue Jean Perrin - 13290 AIX EN PROVENCE

Tél: 0442397485 - Fax: 0442397391 - Email: [email protected]

AURIBEAU SUR SIAGNE PENETROMETRE DYNAMIQUE

CHEMIN DE CLAVARY (Mouton 36 DaN - Chute 0.72 m - Pointe 50 mm.)

BATIMENTS COLLECTIFS ET BASTIDESPD1

44.45 m GM le 17/09/18

Pro

fon

deu

r (m

)

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

11.00

12.00

13.00

14.00

15.00

16.00

17.00

18.00

19.00

20.00

Alti

tud

e

(m

)

44.45

43.45

42.45

41.45

40.45

39.45

38.45

37.45

36.45

35.45

34.45

33.45

32.45

31.45

30.45

29.45

28.45

27.45

26.45

25.45

24.45

Qd (Mpa)

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34

Qd>204 MPa

Observations

Eq

uip

emen

t

X:

Y: N° : 50331







48.20 m GM le 17/09/18

Pro

fon

deu

r (m

)

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

11.00

12.00

13.00

14.00

15.00

16.00

17.00

18.00

19.00

20.00

Alti

tud

e

(m

)

48.20

47.20

46.20

45.20

44.20

43.20

42.20

41.20

40.20

39.20

38.20

37.20

36.20

35.20

34.20

33.20

32.20

31.20

30.20

29.20

28.20

Qd (Mpa)

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34

Qd>42.9 MPa

Observations

Eq

uip

emen

t

X:

Y: N° : 50331







50.15 m GM le 17/09/18

Pro

fon

deu

r (m

)

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

11.00

12.00

13.00

14.00

15.00

16.00

17.00

18.00

19.00

20.00

Alti

tud

e

(m

)

50.15

49.15

48.15

47.15

46.15

45.15

44.15

43.15

42.15

41.15

40.15

39.15

38.15

37.15

36.15

35.15

34.15

33.15

32.15

31.15

30.15

Qd (Mpa)

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34

Qd>85.3 MPa

Observations

Eq

uip

emen

t

X:

Y: N° : 50331







51.80 m GM le 17/09/18

Pro

fon

deu

r (m

)

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

11.00

12.00

13.00

14.00

15.00

16.00

17.00

18.00

19.00

20.00

Alti

tud

e

(m

)

51.80

50.80

49.80

48.80

47.80

46.80

45.80

44.80

43.80

42.80

41.80

40.80

39.80

38.80

37.80

36.80

35.80

34.80

33.80

32.80

31.80

Qd (Mpa)

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34

Qd>67.4 MPa

Observations

sec et éboulé à 7m30

Eq

uip

emen

t

X:

Y: N° : 50331







53.85 m GM le 05/10/18

Pro

fon

deu

r (m

)

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

11.00

12.00

13.00

14.00

15.00

16.00

17.00

18.00

19.00

20.00

Alti

tud

e

(m

)

53.85

52.85

51.85

50.85

49.85

48.85

47.85

46.85

45.85

44.85

43.85

42.85

41.85

40.85

39.85

38.85

37.85

36.85

35.85

34.85

33.85

Qd (Mpa)

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34

Qd>278 MPa

Observations

Eq

uip

emen

t

X:

Y: N° : 50331







56.20 m GM le 05/10/18

Pro

fon

deu

r (m

)

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

11.00

12.00

13.00

14.00

15.00

16.00

17.00

18.00

19.00

20.00

Alti

tud

e

(m

)

56.20

55.20

54.20

53.20

52.20

51.20

50.20

49.20

48.20

47.20

46.20

45.20

44.20

43.20

42.20

41.20

40.20

39.20

38.20

37.20

36.20

Qd (Mpa)

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34

Qd>38.5 MPa

Observations

Eq

uip

emen

t

X:

Y: N° : 50331







57.15 m GM le 05/10/18

Pro

fon

deu

r (m

)

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

11.00

12.00

13.00

14.00

15.00

16.00

17.00

18.00

19.00

20.00

Alti

tud

e

(m

)

57.15

56.15

55.15

54.15

53.15

52.15

51.15

50.15

49.15

48.15

47.15

46.15

45.15

44.15

43.15

42.15

41.15

40.15

39.15

38.15

37.15

Qd (Mpa)

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34

Qd>171 MPa

Observations

Eq

uip

emen

t

X:

Y: N° : 50331

Z: Date : 04/10/2018 Profondeur : 1 m






64.10 m GM le 05/10/18

Pro

fon

deu

r (m

)

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

11.00

12.00

13.00

14.00

15.00

16.00

17.00

18.00

19.00

20.00

Alti

tud

e

(m

)

64.10

63.10

62.10

61.10

60.10

59.10

58.10

57.10

56.10

55.10

54.10

53.10

52.10

51.10

50.10

49.10

48.10

47.10

46.10

45.10

44.10

Qd (Mpa)

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34

Qd>42.7 MPa

Observations

Eq

uip

emen

t

X:

Y: N° : 50331




AURIBEAU SUR SIAGNE FORAGE PRESSIOMETRIQUE

CHEMIN DE CLAVARY (Norme ISO 22476-4)

BATIMENTS COLLECTIFS ET BASTIDESFP1

31.80 m GM le 05/10/18

Pro

fon

deu

r (m

)

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

11.00

12.00

13.00

14.00

15.00

16.00

17.00

18.00

19.00

20.00

21.00

Alti

tud

e

(m)

31.80

30.80

29.80

28.80

27.80

26.80

25.80

24.80

23.80

22.80

21.80

20.80

19.80

18.80

17.80

16.80

15.80

14.80

13.80

12.80

11.80

10.80

VIA (m/h)

0 250 500

PO (bar)

0 50 100

PI (bar)

0 15 30

CR (bar)

0 100 200

Pf (MPa)-2 4 10

Pl (MPa)-2 4 10

0.43

0.13

0.22

0.24

0.19

3.41

2.49

4.36

1.9

1.45

4.93

2.93

4.94

0.769

0.494

0.404

0.334

0.621

≥4.1

5.26

4.94

≥4.41

4.87

≥4.93

≥4.92

4.94

Module Ménard (MPa)

0 600 1200

14.3

8.9

2.14

2.43

3.06

95.9

94.8

64.1

120

111

90.8

144

141

Em

/ P

l

18.5

18

5.3

7.28

4.93

≤23.4

18

13

≤27.3

22.8

≤18.4

≤29.2

28.5

Observations

Tu

bag

e (m

)Tu

ba

ge

à 1

5m

00

.

Eq

uip

emen

t

Ou

til d

e

fo

rage

X:

Y: N° : 50331







33.20 m GM le 24/09/18

Pro

fon

deu

r (m

)

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

11.00

12.00

13.00

14.00

15.00

16.00

17.00

18.00

19.00

20.00

21.00

Alti

tud

e

(m)

33.20

32.20

31.20

30.20

29.20

28.20

27.20

26.20

25.20

24.20

23.20

22.20

21.20

20.20

19.20

18.20

17.20

16.20

15.20

14.20

13.20

12.20

VIA (m/h)

0 250 500

PO (bar)

0 50 100

PI (bar)

0 15 30

CR (bar)

0 100 200

Pf (MPa)-2 4 10

Pl (MPa)-2 4 10

0.39

0.25

0.11

0.27

4.55

4.58

2.62

2.56

4.06

3.6

4.62

4.73

4.25

0.657

0.508

0.47

1.32

≥4.55

≥4.58

≥4.61

≥4.55

≥4.56

≥4.6

≥4.62

≥4.73

≥4.73


0 600 1200

7.56

3.44

17.4

11.5

707

694

516

509

654

601

643

487

314

Em

/ P

l

11.5

6.77

37

8.69

≤155

≤151

≤112

≤112

≤143

≤131

≤139

≤103

≤66.3

Observations

Tu

bag

e (m

)Tu

ba

ge

à 1

5m

00

.

Eq

uip

emen

t

Ou

til d

e

fo

rage

X:

Y: N° : 50331







+Piézo.

35.50 m GM le 24/09/18

Pro

fon

deu

r (m

)

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

11.00

12.00

13.00

14.00

15.00

16.00

17.00

18.00

19.00

20.00

21.00

Alti

tud

e

(m)

35.50

34.50

33.50

32.50

31.50

30.50

29.50

28.50

27.50

26.50

25.50

24.50

23.50

22.50

21.50

20.50

19.50

18.50

17.50

16.50

15.50

14.50

VIA (m/h)

0 250 500

PO (bar)

0 50 100

PI (bar)

0 15 30

CR (bar)

0 100 200

Pf (MPa)-2 4 10

Pl (MPa)-2 4 10

0.15

0.69

4.56

4.59

2.64

4.14

4.64

4.69

2.64

4.65

4.69

4.7

4.72

0.467

1.66

≥4.56

≥4.59

≥4.63

≥4.64

≥4.64

≥4.69

≥4.63

≥4.65

≥4.69

≥4.7

≥4.72


0 600 1200

3.33

22.9

201

266

477

621

646

896

519

689

663

663

924

Em

/ P

l

7.13

13.8

≤44

≤57.9

≤103

≤134

≤139

≤191

≤112

≤148

≤141

≤141

≤196

Observations

eau à 8m20 le 14/09

Tu

bag

e (m

)Tu

ba

ge

LS

95

à 1

5m

00

.

Eq

uip

emen

tP

iézo

mè

tre

ø 5

0 à

20

m0

0, c

rép

iné

su

r 1

8m

00

ave

c b

oit

ier.

Ou

til d

e

fo

rage

X:

Y: N° : 50331







37.75 m GM le 05/10/18

Pro

fon

deu

r (m

)

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

11.00

12.00

13.00

14.00

15.00

16.00

17.00

18.00

19.00

20.00

21.00

Alti

tud

e

(m)

37.75

36.75

35.75

34.75

33.75

32.75

31.75

30.75

29.75

28.75

27.75

26.75

25.75

24.75

23.75

22.75

21.75

20.75

19.75

18.75

17.75

16.75

VIA (m/h)

0 250 500

PO (bar)

0 50 100

PI (bar)

0 15 30

CR (bar)

0 100 200

Pf (MPa)-2 4 10

Pl (MPa)-2 4 10

2.37

3.37

3.85

3.37

2.98

2.99

3.86

3.94

4.08

2.05

4.12

4.2

5.02

3.91

5.92

7.65

6.69

7.7

≥4.92

≥3.86

4.77

5

5.11

≥4.98

5.12

≥5.02


0 600 1200

58.5

103

119

114

99.1

86.4

165

161

272

438

248

285

260

Em

/ P

l

15

17.3

15.6

17

12.9

≤17.6

≤42.7

33.7

54.4

85.6

≤49.8

55.7

≤51.8

Observations

Tu

bag

e (m

)Tu

ba

ge

à 1

5m

00

.

Eq

uip

emen

t

Ou

til d

e

fo

rage

X:

Y: N° : 50331


SOL-ESSAIS460 avenue Jean Perrin - 13290 AIX EN PROVENCE


AURIBEAU SUR SIAGNE FORAGE CAROTTE

CHEMIN DE CLAVARY

BATIMENTS COLLECTIFS ET BASTIDES

F1

+ Piézo.

35.10 m GM le 24/09/18

Pro

fon

deu

r (m

)

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

11.00

12.00

13.00

14.00

15.00

16.00

17.00

18.00

19.00

20.00

Alti

tud

e

(m)

35.10

34.10

33.10

32.10

31.10

30.10

29.10

28.10

27.10

26.10

25.10

24.10

23.10

22.10

21.10

20.10

19.10

18.10

17.10

16.10

15.10

Lithologie

Limons finement argileux beige brunâtre, à passées sablo-graveleuses

éparses.

Echantillon intact 1.

Argile silteuse à marno-silteuse grisâtre, assez plastique et de

consistance moyenne.

Planche PhotographiqueRécupération

(%)

0 50 100

EI 11.50-2.00

EI 22.70-3.00

EI 36.00-6.70

EI 49.60-10.00

RQD (%)

0 50 100

Observations

eau à 4m00.

Essai de perméabilitéde 3m00 à 4m00



Tu

bag

e (m

)Tu

ba

ge

ø 1

40

à 1

2m

00

.

Eq

uip

emen

tP

iézo

mè

tre

ø 6

0 à

16

m0

0, c

rép

iné

de

3m

00

à 1

6m

00

ave

c b

oit

ier.

Ou

til d

e

For

age

AURIBEAU SUR SIAGNE (06)ESSAIS DE LABORATOIRE CHEMIN DE CLAVARY

SOL-ESSAIS 460, Avenue Jean Perrin - 13851 AIX EN PROVENCE Cedex 3Tél. 04 42 39 74 85 - Télécopie 04 42 39 73 91

SONDAGES IDENTIFICATION

N° Prof. Description géotechniqueTe

neur

en

eau

Den

sité

hum

ide

Den

sité

sèch

e

Den

sité

des g

rain

s

Indi

ce d

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stici

té

Ind.

cons

istan

ce

Gra

nulo

mét

rie

CISA

ILLE

MEN

T

RE

CTIL

IGN

E

TRIAXIAL

F METRESW

(%)!h !d !s e Sr

(%)Wl(%)

Wp(%)

IP(%)

IC CMPa

Ø°

CuuMPa

Øuu°

CcuMPa

Øcu°

C'MPa

Ø'°

1,50

2,00

Limon finement sableux ba-riolé gris clair et marron-clair-jaunâtre, " consistant, " satu-ré.

23,1 1,95 1,59 0,70 89

2,70

3,00

Limon légèrement etfinement sableux, marneux,gris-foncé-noirâtre, consis-tant.

22,7 1,98 1,61 0,67 91 41 27 14 1,31

0,075

0,006

33

6,00

6,30

Limon marneux gris foncé,consistant à très consistant. 22,0 2,04 1,67 0,61 97 40 27 13 1,38 0,200 28 0,020 37

9,60

10,00

Marne limoneuse gris-foncé-noirâtre, consistante. 22,0 2,05 1,68 0,61 98

ESSAISMECANIQUES

SE N°: 50331 Date : 08/10/2018

1 2,70

SOL-ESSAIS CISAILLEMENT RECTILIGNE AURIBEAU SUR SIAGNE (06)

CONSOLIDE LENT CHEMIN DE CLAVARYForage N° : F 1 Carotte N° : EI2

Profondeur : 2,70 à 3,00 m SE N° : 50331 19-25/09/2018

0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 5,5 6 6,5 700

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0

Déplacement cumulé en mm

Cont

rain

te d

e ci

saill

emen

t (M

Pa)

0 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 0,35 0,4 0,45 0,5 0,55 0,600

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0

Contraintes normales (MPa)

Cont

rain

tes d

e ci

saill

emen

t (M

Pa)

460, Avenue Jean Perrin - 13851 AIX EN PROVENCE Cedex 3Tél. 04 42 39 74 85 - Télécopie 04 42 39 73 91

DESCRIPTION : Limon légèrement et finement sableux, marneux, gris-foncé-noirâtre, consistant.OBSERVATIONS: Eprouvettes intactes. !s estimé : 2,70

!s mesuré: CARACTERISTIQUES INITIALES CARACTERISTIQUES FINALES CISAILLEMENT

Epr. """" Haut. W !!!! !!!! d e Sr #' v T100 W !!!! !!!! d Sr Vit. (mm/mn) $f Max %l Max $f Min %l MinN° (cm) (cm) (%) (t/m3) (t/m3) (%) (MPa) (mn) (%) (t/m3) (t/m3) (%) lente Rapide (MPa) (mm) (MPa) (mm)1 6,35 3,27 22,8 1,95 1,59 0,70 87,9 0,10 25,6 2,06 1,64 107,0 0,0020 0,136 2,34 0,072 6,692 6,35 3,27 22,0 1,97 1,61 0,67 88,4 0,20 23,4 2,08 1,69 105,0 0,0020 0,209 1,87 0,139 6,473 6,35 3,27 22,0 2,00 1,64 0,65 91,8 0,30 23,1 2,10 1,71 107,0 0,0020 0,272 2,75 0,202 6,6545

3

1 2 3

1

2

RESULTATS C (MPa) " (degrés)

C CD " CD0,075 (Max) 33,0 (Max)

0,006 (Min) 33,0 (Min)

ESSAI AU TRIAXIAL (CU + u). NF P 94-074 AURIBEAU SUR SIAGNE (06)Forage N° : F 1 Carotte N° : EI CHEMIN DE CLAVARY

Profondeur : 6,00 à 6,70 m SE N° : 50331

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 2000

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

0

Déformation axiale en %

Dév

iate

ur (

MPa

)

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 200

0

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0

-0,05

-0,1

-0,15

-0,2Déformation axiale en %

Pres

sion

inte

rstit

ielle

( M

Pa )

2

1

3

2

1

3


Critère (!1-!3) Max Critère (!!!!'1 / !!!!'3 ) Max


DESCRIPTION : Limon marneux gris foncé, consistant à trs consistant.""""s Estimé : 2,70""""s Mesuré : OBSERVATIONS : Rupture rapde des éprouvettes.Eprouvette CARACTERISTIQUES CARACTERISTIQUES FINALES

N° #### H W """" """" d e Sr W """" """" d e Sr(mm) (mm) ( % ) ( % ) ( % ) ( % )

1 35,0 69,6 22,0 2,06 1,68 0,60 98,7 22,3 2,06 1,68 0,60 99,72 35,0 69,6 21,8 2,05 1,68 0,61 96,8 22,4 2,06 1,68 0,61 99,53 35,0 69,6 21,6 2,06 1,70 0,59 98,6 21,8 2,07 1,70 0,59 99,345

Date: 27/09/2018

plans de rupture

1 2 3

30° 30°20°

0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2 2,2 2,400

0,2

0,4

0,6

0,8

0

1

0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2 2,2 2,400

0,2

0,4

0,6

0,8

0

1

( !!!!1 - !!!!3 ) Max Ccu = 0,200 MPa####cu = 28,0 Degrés

Correl. = 98,64 %

Cont

rain

te t

ange

ntie

lle t

otal

e (

MPa

)Co

ntra

inte

tan

gent

ielle

int

ergr

anul

ai M

Pa )

ESSAI AU TRIAXIAL (CU + u). NF P 94-074 AURIBEAU SUR SIAGNE (06)Forage N° : F 1 Carotte N° : EI CHEMIN DE CLAVARY

Profondeur : 6,00 à 6,70 m SE N° : 50331

21 3

21 3


0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2 2,2 2,400

0,2

0,4

0,6

0,8

0

1

CRITERE ( !!!!1 - !!!!3 ) Max CRITERE ( !!!!'1 / !!!!'3 ) Max Date: 27/09/2018

Eprv. (!!!!1 - !!!!3) U $$$$ s' t (!!!!1 - !!!!3) U $$$$ s' t !!!! 3 Ucp T100 B %%%%Vs Vit.( MPa) ( MPa ) ( % ) (MPa) (MPa) ( MPa) ( MPa ) ( % ) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (mn) (%) (cm3) mm/mn

1 0,790 -0,029 3,0 0,574 0,395 0,680 0,014 2,5 0,476 0,340 0,150 0,31 7 NON 2,62 0,0442 1,313 -0,121 5,0 1,027 0,657 1,018 0,069 1,6 0,690 0,509 0,250 0,31 7 NON 2,38 0,0443 1,843 0,064 2,6 1,508 0,921 1,618 0,186 1,5 1,273 0,809 0,650 0,31 8,5 100,0 3,38 0,04445

( !!!!1 - !!!!3 ) Max C '= 0,020 MPa#### '= 37,0 Degrés

Correl. = 98,00 %


t ' =

t =

( !

1 - !

3 ) /

2 (

MPa

)

s ' = ( !'1 + !'3 ) / 2 ( MPa )

Contrainte normale totale ( MPa )

Contrainte normale intergranulaire ( MPa )

21 3 # ' = Arcsin(tang.&) C ' = t' / cos # '

( !!!!1 - !!!!3 ) Max t' = 0,017 MPa& = 31,0 Degrés

C ' = 0,021 MPa#### ' = 37,0 Degrés

Documents

AURIBEAU SUR SIAGNE (06) PROJET DE CONSTRUCTION D’UN