AUTORZY OPRACOWANIA P.P.U.H. NOWY DOM

PROJEKT BUDOWLANYBUDYNKU ADMINISTRACYJNO-SOCJALNEGO

AUTORZY OPRACOWANIA

P.P.U.H. NOWY DOM Autor opracowania Nr uprawnień Specjalność Data Podpis

architektura

mgr inż. arch. EwaKatarasińska

UAN.IV.7342(53)91Konstrukcyjno – inżynieryjna

Projektant

2017- 03

mgr inż. arch.Anna Nowak

GP.IV.7342(154)94 Architektoniczna

Sprawdzający

2017 - 03

konstrukcja

inż WiesławGrychowski

KL-352/94 Konstrukcyjno-budowlana

Projektant

2017 - 03

inż StanisławGrudzień

228/KL/72 Konstrukcyjno – inżynieryjna

Sprawdzający

2017 - 03

INWESTORPrzedsiębiorstwo Gospodarki Komunalnej Sp. z.o.o.

ul. Łazienna 8, 26-200 Końskie

ADRES BUDOWY:Końskie, dz. nr ew. 2705 (obręb 04)

gm. Końskie

KOŃSKIE, MARZEC 2017

OPIS TECHNICZNY

1. DANE OGÓLNE

1.1. Przeznaczenie i program użytkowy budynku

Budynek administracyjno-socjalny, murowany, piętrowy z poddaszem użtkowym,niepodpiwniczony. Budynek stanowi prostą, zwartą bryłę, przekryty dachemdwuspadowym. Obiekt jest dostępny dla osób niepełnosprawnych, dziękizastosowaniu pochylni przy wejściach do budynku. Pochylnie o spadku 8%,szerokość pochylni między krawężnikami 120 cm, poręcze pochylni nawysokości 75 i 90 cm od powierzchni pochylni, odstęp między balustradami100 cm.

1.2. Zestawienie powierzchni oraz podstawowe dane gabarytowe.UWAGA: powierzchnie policzono zgodnie z rozporządzeniem Ministra Transportu,Budownictwa i Gospodarki Morskiej z dnia 25 kwietnia 2012 r. w sprawie szczegółowegozakresu i formy projektu budowlanego. (Dz. U. Poz. 462)

POWIERZCHNIA ZABUDOWY 428,54 m2

POWIERZCHNIA UŻYTKOWA 936,92 m2 POWIERZCHNIA NETTO 1067,32 m2 KUBATURA (BRUTTO) 4433,55 m3

WYSOKOŚĆ BUDYNKU 11,65 mWYSOKOŚĆ DO OKAPU 10,11 mKĄT NACHYLENIA POŁACI DACHOWYCH 20°DŁUGOŚĆ BUDYNKU 34,96 (33,22)mSZEROKOŚĆ BUDYNKU 12,90m

Program funkcjonalny budynku.nr pom. nazwa pow. [m2]

PARTER1/01 HOL 14,131/02 DYSPOZYTORNIA 12,461/03 PRZEDSIONEK 2,221/04 KORYTARZ 25,041/05 POM. NA ŚRODKI CZYSTOŚCI 3,551/06 WC DLA NIEPEŁNOSPRAWNYCH 4,951/07 SZATNIA BRUDNA MĘSKA 49,191/08 TOALETY 8,321/09 PRZEDSIONEK IZOLUJĄCY 4,301/10 UMYWALNIA MĘSKA 31,441/11 KOMUNIKACJA 10,60 (19,89)1/12 SERWEROWNIA 9,361/13 PRZEDSIONEK WC 4,451/14 WC 6,481/15 PRZEDSIONEK IZOLUJĄCY 2,831/16 POM. NA ŚRODKI CZYSTOŚCI 2,451/17 SZATNIA CZYSTA MĘSKA 49,191/18 JADALNIA 26,38

1/19 ŚLUZA UMYWALK.-FARTUCH. 4,771/20 KOMUNIKACJA 7,52 (16,62)1/21 POM. KOLEKTORÓW 10,211/22 KOTŁOWNIA 12,781/23 MAGAZYN OLEJU OPAŁOWEGO 11,511/24 RECEPCJA 10,06

RAZEM: 336,04(342,58)

nr pom. nazwa pow. [m2]PIĘTRO

2/01 KLATKA SCHODOWA 16,592/02 KORYTARZ 52,722/03 SALA KONFERRENCYJNA 33,042/04 BIURO PREZESA 22,142/05 SEKRETARIAT 14,192/06 KSIĘGOWOŚĆ 12,682/07 KSIĘGOWOŚĆ 15,662/08 BIURO 18,492/09 KADRY 23,792/10 KADRY 24,552/11 KLATKA SCHODOWA 19,892/12 BIURO 19,512/13 BIURO 12,672/14 BIURO 12,672/15 BIURO 12,672/16 BIURO 19,442/17 BIURO 12,682/18 POM. SOCJALNE 8,722/19 POM. NA ŚRODKI CZYSTOŚCI 1,922/20 WC MĘSKI 2,792/21 WC DAMSKI 2,79

RAZEM: 259,592/22 TARAS 19,42

nr pom. nazwa pow. [m2]PODDASZE

3/01 KLATKA SCHODOWA 16,593/02 KORYTARZ 50,043/03 SALA SPOTKAŃ 48,323/04 ARCHIWUM 29,463/05 ARCHIWUM 28,093/06 ARCHIWUM 32,253/07 WC 4,153/08 KLATKA SCHODOWA 19,893/09 POM. GOSPODARCZE 12,50 (21,63)

RAZEM: 241,29(250,42)

3/10 STRYCH (144,73)

RAZEM NETTO: (365,15)3/11 TARAS 19,87

2. UKŁAD KONSTRUKCYJNY BUDYNKUBudynek zaprojektowano w technologii tradycyjnej, z użyciem ogólnodostępnychmateriałów budowlanych.Dach o konstrukcji jętkowej . Budynek o ustroju ściennym, sztywność przestrzennązapewnia się poprzez usytuowanie w kierunku podłużnym i poprzecznym ścianusztywniających. Stropy żelbetowe stanowi tarcze sztywne. Wieńce łączą wszystkieściany konstrukcyjne na poziomie stropów.

3. OBLICZENIA STATYCZNE – ZAŁOŻENIA OGÓLNE.

Do obliczeń przyjęto następujące założenia:

strefa wiatrowa I

strefa śniegowa II

strefa przemarzania III (głębokość przemarzania 1,20 m)

jednostkowy obliczeniowy opór podłoża przyjęto 0,15 MPa .

stal zbrojeniowa prętów głównych klasy A-IIIN (RB500)

stal zbrojeniowa strzemion klasy A-I(St3SX-b)

drewno do wykonania więźby dachowej, sosnowe lub świerkowe C24.

Obliczenia statyczne wykonano w oparciu o następujące normy:

PN-82/B-02000 Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości PN-82/B-02001 Obciążenia budowli. Obciążenia stałe PN-82/B-02003 Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne

technologiczne. PN-80/B-02010/Az1 Obciążenia w obliczeniach statycznych.

Obciążenia śniegiem. PN-77/B-02011/Az1 Obciążenia w obliczeniach statycznych.

Obciążenia wiatrem. PN-81/B-03020 Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia

statyczne i projektowanie. PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone.

Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03150:2001 Konstrukcje drewniane.

Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone.

Projektowanie i obliczanie. PN-90/B-03200 Konstrukcje stalowe.

Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-90/B-03000 Projekty budowlane. Obliczenia statyczne.

4. SPOSÓB POSADOWIENIA.

Poziom posadowienia parteru ± 0,00 m, poziom projektowanego terenu założonona - 0,32 m. Poziom posadowienia ław (stóp) fundamentowych wykonać należy 1,20m poniżej terenu. Zaprojektowano posadoweinie pośrednie na prefabrykowanych palach żelbetowych. Pale wbijać do głebokości warstwy nośnej którą stanowi podłoże skalne - piaskowce.Woda gruntowa występuje poniżej poziomu posadowienia fundamentów.

5. DANE KONSTRUKCYJNO – MATERIAŁOWE.

5.1. Roboty ziemne

Roboty ziemne wykonywać koparką. Pogłębienie wykopu pod fundamentynależy wykonać ręcznie z odrzuceniem urobku na odkład. Należy wybraćwarstwę nienośną (grunt antropogeniczny – odpady komunalne) i następniewykonać zasypkę piaskową do poziomu posadowienia ław i stópfundamentowych). Zasypkę wykopu na ściany fundamentowe również wykonaćręcznie. Zasypkę zagęścić mechanicznie na mokro.

5.2. Fundamenty

Ławy fundamentowe betonowe wys. 65 cm, z betonu C25/30, zbrojonepodłużnie prętami 6 12 górą i dołem ze stali A-IIIN (RB500), strzemionaczterocięt ze stali A-I (St3SX-b). Należy bezwzględnie zapewnić ciągłośćzbrojenia podłużnego ław, szczególnie w narożach.

Stopy fundamentowe żelbetowe wys. 65 cm, z betonu C25/30, zbrojone (wg.rysunków konstrukcyjnych) prętami stalowymi 12 ze stali A-IIIN (RB500).

Pale fundamentowe żelbetowe prefabrykowane o przekroju 35x35cm z betonuC40/50 zbrojone prętami 12 ze stali A-IIIN (RB500), kosze zbrojeniowe zestali A-I (St3SX-b). Należy zachować otulinę zbrojenia min. 5 cm.

5.3. Podłoga na gruncie

Podłoga na gruncie PG: gr. 50 cm: panele/terakota gr. 2 cm, wylewkacementowa gr. 6 cm (zaleca się, aby gładź cementową podłóg układaną nawarstwie styropianu zbroić przeciwskurczowo na 1/3 grubości (od spodu)matami stalowymi z prętów zgrzewanych 4 ze stali A-II (18G2) w rozstawie co10 cm), folia PCV, styropian EPS100-035 gr. 12 cm, papa termozgrzewalna,płyta betonowa z betonu C12/15 gr. 10 cm (płytę należy zbroić w środkugrubości siatką z prętów 8 ze stali A-II (18G2) o rozstawie 12cm, warstwapiasku zagęszczonego na mokro gr. 20 cm.

5.4. Ściany

Ściany fundamentowe SF1 murowane gr. 42 cm: masa asfaltowo-kauczukowa(3x) po obu stronach ściany fundamentowej, bloczki betonowe gr. 24 cmstyrodur gr. 18 cm ze złączami na pióro i wpust, zabezpieczony zaprawą klejowąna siatce, membrana kubełkowa zwrócona kubełkami w stronę ściany – poniżej

poziomu gruntu; płytki klinkierowe – powyżej poziomu gruntu. Zaprawacementowa klasy M10. Współczynnik przenikania ciepła dla ściany zewnętrznejwynosi 0,191 [W/m2K].

Ściana fundamentowa SF2 (wewnątrz budynku) murowane gr. 24 cm: masaasfaltowo-kauczukowa (3x) po obu stronach ściany fundamentowej, bloczkibetonowe gr. 24 cm. Zaprawa cementowa klasy M10.

Ściany zewnętrzne nośne SZ1 murowane gr. 44 cm: tynk cementowo –wapienny 1,5cm, bloczki gazobetonowe „600” gr. 24 cm, styropian EPS 70-035gr. 20 cm na zakład, tynk strukturalny. Zaprawa cementowo-wapienna klasy M5.Współczynnik przenikania ciepła dla ściany zewnętrznej wynosi 0,137 [W/m2K].

Ściany wewnętrzne nośne, murowane SW1: tynk cementowo – wapienny1,5cm, bloczki gazobetonowe typu „600” gr. 24 cm, tynk cementowo –wapienny 1,5cm. Zaprawa cementowo - wapienna klasy M5.

Ścianki działowe SW2, murowane: tynk cementowo – wapienny 1,5cm, bloczkigazobetonowe typu „600” gr. 12cm, tynk cementowo – wapienny 1,5cm.Zaprawa cementowo - wapienna klasy M5.

Ścianki działowe SW3, murowane: tynk cementowo – wapienny 1,5cm, cegłaceramiczna pełna gr. 6cm, tynk cementowo – wapienny 1,5cm. Zaprawacementowo - wapienna klasy M5.

Ściany wewnętrzne nośne SW4 murowane gr. 52 cm: tynk cementowo –wapienny 1,5cm, bloczki gazobetonowe „600” gr. 24 cm, szczelina dylatacyjnaszer. 4cm wypełniona wełną mineralną, bloczki gazobetonowe „600” gr. 24 cm,tynk cementowo – wapienny 1,5cm. Zaprawa cementowo-wapienna klasy M5.

Ścianki działowe SW5 – płyta wiórowa obustronnie laminowana gr. 18mm. Ścianki działowe SW6 – płyta z litego laminatu HPL gr. 10mm

5.5. Kominy i wentylacja

Wentylacyjne, rury stalowe 150 mm, w przestrzeni strychu ocieplone wełnąmineralną gr. 3 cm, powleczone folią aluminiową, wyprowadzone ponad dachjako wywietrzaki.

Wentylacyjne, kształtki ceramiczne 15 cm, obudowane cegłą pełną klasy 15na zaprawie cementowej klasy M5.

Spalinowy, 20x20cm z cegły pełnej klasy 15 na zaprawie cementowej klasy M5 . Wentylacja strychu nieużytkowego:◦ nawiewna i wywiewna kratki stalowe z siatką 30x30 cm, umieszczone w

ścianach szczytowych (razem pow. netto 0,36m2). Komin murowany poniżej poziomu dachu w przestrzeni nieużytkowej, należy

szczelnie wyspoinować, natomiast w przestrzeni użytkowej otynkować tynkiemcementowo – wapiennym kat. III gr. 1,5 cm. Powyżej poziomu dachu kominynależy obłożyć płytkami klinkierowymi.

W budynku zaprojektowano instalację wentylacji mechanicznej z klimatyzacją.

5.6. Wieńce

Żelbetowe monolityczne, z betonu C20/25 o wymiarach 24x24 cm, zbrojonepodłużnie prętami 12 ze stali A-IIIN (RB500), strzemiona 6 ze stali A-I(St3SX-b) co 25 cm, wg rysunków konstrukcyjnych. Należy bezwzględniezapewnić ciągłość zbrojenia podłużnego wieńców, szczególnie w ich narożach.

5.7. Nadproża

Prefabrykowane L19 wg rysunków konstrukcyjnych. Żelbetowe monolityczne z betonu C20/25 o wymiarach 24x30cm, zbrojone

podłużnie prętami 12 ze stali A-IIIN (RB500), strzemiona 6 ze stali A-I(St3SX-b) wg rysunków konstrukcyjnych.

Beton we wszystkich elementach żelbetowych, wykonywanych na miejscubudowy, należy zawibrować.

5.8. BelkiŻelbetowe monolityczne, z betonu C20/25 o wymiarach 24x50, 24x35 oraz 24x30cm, zbrojone podłużnie prętami 12, 16 i 20 ze stali A-IIIN (RB500) strzemiona 8i 6 ze stali A-I (St3SX-b), wg rysunków konstrukcyjnych. Podciągi należymonolitycznie połączyć z wieńcem żelbetowym stropu. Długość oparcia podciągówpowinna wynosić nie mniej niż 24cm. Belki zewnętrzne obłożone styropianem gr.20, 15 i 7 cm i otynkowane tynkiem strukturalnym.

5.9. Stropy.

Żelbetowy monolityczny, z betonu C 20/25, grubości 18 cm, zbrojenie: pręty główne 12 ze stali A-IIIN (RB500), pręty rozdzielcze ze stali A-I (St3SX-b).

5.10. Słupy

Żelbetowe monolityczne 24x24 cm, z betonu C20/25, zbrojone prętami 12 ze staliA-IIIN (RB500), strzemiona 6 ze stali A-I (St3SX-b). Słupy zewnętrzne obłożonestyropianem gr. 10cm i otynkowane tynkiem strukturalnym.

5.11. Podest wejściowy i podjazd

warstwy podestu wejściowego PW: brukowa kostka betonowa gr. 6cm ze spadkiem1%, podsypka cementowo-piaskowa gr. 4cm, zagęszczona podsypka żwirowa gr.30cm.

warstwy podestu wejściowego PW: brukowa kostka betonowa gr. 6cm , podsypkacementowo-piaskowa gr. 4cm, zagęszczona podsypka żwirowa gr. 30cm.

warstwy podjazdu dla niepełnosprawnych PD: płytki gresowe mrozoodporne gr. 2cm na zaprawie klejowej elastycznej mrozoodpornej i wodoodpornej, wylewkacementowa gr. 5 cm ), zbrojona siatką z prętów 4 w odstępach 10x10 cm, dwiewarstwy papy na lepiku, płyta betonowa z betonu C12/15 gr. 15 cm, membranakubełkowa lub folia PE, zagęszczona na mokro podsypka żwirowo-piaskowa gr. 20cm.

UWAGA: Płytę należy oddylatować od ścian zewnętrznych budynku.

5.12. Dach

Dach dwuspadowy o nachyleniu połaci 20, kryty blachą dachówkową. Więźba dachowa o konstrukcji jętkowej z drewna sosnowego lub

świerkowego klasy C24. Krokwie z murłatą połączone na wrąb lub za pomocą okuć stalowych,

łączonych gwoździami. Kotwienie murłat do wieńców kotwami M16/400P, przy zachowaniu

warunków: Maksymalny rozstaw kotew – 150 cm maksymalna odległość kotwy od końca belki – 60 cm minimum 2 kotwy na jedną murłatę

Ochronę przed osuwaniem się śniegu należy zapewnić przez montażpłotków przeciwśniegowych ocynkowanych mocowanych do połaciwspornikami co min. 80 cm

Wyłaz dachowy do przeglądu i konserwacji Elementy więźby dachowej należy zaimpregnować przed wbudowaniem do

granicy trudnozapalności poprzez smarowanie preparatamiognioochronnymi. Elementy więźby należy także zaimpregnować poprzezzastosowanie środka grzybobójczego.

Wody opadowe z połaci dachowych będą odprowadzane powierzchniowo nateren działki.

Konstrukcja zadaszeń nad wejściami ZD1, ZD2 i ZD3 wg rysunkówszczegółowych projektu wykonawczego. Pokrycie zadaszeń – gontbitumiczny szary na płycie niezapalnej OSB gr. 22mm.

Styki elementów drewnianych z betonowymi i murowanymi zabezpieczyćpoprzez oddzielenie ich dwoma warstwami papy asfaltowej.

5.13. Izolacje termiczne

pionowa ścian fundamentowych SF1 – styropian XPS300 gr. 18 cm ze złączamina pióro i wpust (λ ≤ 0,035 W/mK).

pionowa ścian zewnętrznych SZ1– styropian EPS 70-035 gr. 20 cm na zakład (λ≤ 0,035 W/mK).

pozioma podłogi na gruncie PG1 – styropian EPS100-035 gr. 12 cm (λ ≤ 0,035W/mK).

pozioma konstrukcji dachowych KD1 i KD2 wełna mineralna gr. 10+15 cmukładana w dwóch warstwach prostopadłych do siebie (λ ≤ 0,039 W/mK).

5.14. Izolacje przeciwwilgociowe

pozioma ław fundamentowych – 2 x papa asfaltowa na lepiku asfaltowym. pozioma podłogi na gruncie – 2 x papa asfaltowa na lepiku asfaltowym. wodoszczelna na podłogach pomieszczeń sanitarnych – 2 x papa asfaltowa na

lepiku asfaltowym z wywinięciem zakładów na ścianę 15 cm. pionowa ścian fundamentowych – 3 razy (pierwsza warstwa jako grunt plus dwie

zasadnicze warstwy izolacji). pozioma ściany zewnętrznej SF1 pod SZ1' - 2 x papa asfaltowa na lepiku

asfaltowym.

6. MATERIAŁY WYKOŃCZENIOWE WEWNĘTRZNE.

6.1. Tynki i okładziny wewnętrzne.

Ściany i sufity na piętrze:tynk cementowo-wapienny kat. III gr. 1,5 cm, przygotowany pod powłokę malarską,malowany farbami emulsyjnymi lub akrylowymi.Sufity części pomieszczeń parteru i poddasza:W pomieszczeniach 1/01,01/02, 1/03, 1/04, 1/05, 1/06, 1/07, 1/08, 1/09, 1/10, 1/13,1/14, 1/15, 1/16, 1/17, 1/18, 1/19 oraz 1/24 wykonać sufity podwieszane płyt

gipsowo-kartonowych 2xgkf na ruszcie metalowym na wieszakach. Rzędna spodudolnej płyty +2,50m. Sufit w pom. 1/23 obłożony płytami z wełny mineralnej gr.20cm i otynkowane tynkiem cienkowarstwowym. Sufity na poddaszu podwieszanepłyt gipsowo-kartonowych 2xgkf na ruszcie metalowym na wieszakach. Rzędnaspodu dolnej płyty +9,57m.Ściany w pomieszczeniach sanitarnych i socjalnych:okładziny z płytek ceramicznych do wysokości 2,0 m, powyżej tynk cementowo - wapienny kat. III gr. 1,5 cm, przygotowany pod powłokę malarską, malowany farbami emulsyjnymi lub akrylowymi.Ściany i sufity holu :tynk cementowo-wapienny kat. III gr. 1,5 cm przygotowany pod powłokę malarską ze zmywalnych farb silikatowych.

6.2. Podłogi i posadzki

Posadzki pomieszczeń płytki ceramiczne gresowe lub terakota oraz panele podłogoweOkładzina podestu wejściowego:betonowa kostka brukowa

6.3. Stolarka wewnętrzna

płytowa i PVC – typowa wg zestawienia.

7. MATERIAŁY WYKOŃCZENIOWE ZEWNĘTRZNE

7.1. Tynki i okładziny zewnętrzne

tynki akrylowe cienkowarstwowe (w kolorach pastelowych). cokoły – płytki klinkierowe na zaprawie mrozoodpornej i wodoodporne

wzmocnionej siatką poliestrową do wysokości 32 cm nad poziom terenu. okładzina podestu wejściowego i podjazdu - betonowa kostka brukowa opaska odwadniająca szer. 30 cm z betonu na utwardzonej podsypce piaskowej

7.2. Obróbki blacharskie, rynny i rury spustowe

obróbki blacharskie z blachy stalowej powlekanej.

rynny i rury spustowe z tworzywa sztucznego. rynny 1/2125 mm, rury spustowe 110 mm.

7.3. Stolarka zewnętrzna

drewniana typowa i PCV wg. zestawienia.

Okna – ramy okienne z wielokomorowych profili PCV. Przyjęty współczynnik dladla całych okien Uw=1,1W/m2K. Okna z zestawem trójszybowym.

Drzwi zewnętrzne PCV i płytowe o współczynniku Ud= 1,50 W/m2K. wskaźnik izolacyjności akustycznej Rw = 32 – 42 dB. Parapety zewnętrzne z PCV.

8. INSTALACJE

Budynek wyposażony jest w instalacje: wodociągową, kanalizacyjną, centralnego

ogrzewania, fotowoltaiki i elektryczną. W budynku będzie się znajdować mobilneurządzenie szerokopasmowego internetu.

9. WARUNKI OCHRONY PRZECIWPOŻAROWEJ.

9.1. Przeznaczenie budynku:

9.2. Powierzchnia wewnętrzna pomieszczeń 997,53 m2

9.3. Wysokość budynku –11,65m – budynek niski.

9.4. Liczba kondygnacji nadziemnych – 3.

9.5. Liczba kondygnacji podziemnych – 0

9.6. Warunki usytuowania: Budynek oddalony od najbliższej granicy działki o 8,74m

(droga)

9.7. Kategoria zagrożenia ludzi : ZLIII – budynek administracyjno-socjalny

9.8. Zagrożenie wybuchem pomieszczeń oraz przestrzeni zewnętrznych – pomieszczenie

kotłowni (1/22) oraz magazynu oleju (1/23)

9.9. Klasa odporności pożarowej budynku:

Budynek wykonać należy w „C” klasie odporności ogniowej

9.10. Podział na strefy pożarowe.

Budynek stanowi jedną strefę pożarową

9.11. Klasa odporności ogniowej elementów budynku w „D” klasie odporności ogniowej

- konstrukcja główna – R60,

- konstrukcja dachu – R30

- stropy międzykondygnacyjne – REI 60, strop nad kotłownią REI60 oraz magazynem

oleju REI120, stropodach nad ostatnią kondygnacją REI30

- ściany zewnętrzne – EI 30

- ściany wewnętrzne – EI 15

- przekrycie dachu – RE 15

- wszystkie elementy budynku NRO

9.12. Warunki ewakuacji i oświetlenie awaryjne.

- długość przejścia w pomieszczeniach do 40m (przejście to może prowadzić przez

max 3 pomieszczenia)

- długość dojścia do30.m przy jednym i 60.m przy dwóch kierunkach ewakuacji w jednej

strefie pożarowej. Długość dojść ewakuacyjnych mierzona od najdalszego pomieszczenia

przeznaczonego na pobyt ludzi do drzwi klatek schodowych

- szerokość drzwi min.0,90m w świetle

- drzwi po całkowitym otworzeniu nie mogą ograniczać szerokości drogi ewakuacyjnej

- szerokość poziomej drogi ewakuacyjnej 1,20m, w przypadku ewakuacji tą drogą nie

więcej niż 20 osób, w pozostałych przypadkach min 1,4m

-oświetlenie ewakuacyjne na drogach ewakuacyjnych oświetlanych wyłącznie światłem

sztucznym.

9.13. Wymagania przeciwpożarowe dla elementów wykończenia wnętrz i wyposażenia

stałego

- na drogach komunikacji ogólnej, służących celom ewakuacji, stosowanie materiałów

i wyrobów budowlanych łatwo zapalnych jest zabronione

- okładziny sufitów oraz sufity podwieszone należy wykonać z materiałów niepalnych lub

niezapalnych, niekapiących i nieodpadających pod wpływem ognia.

9.14. Sposób zabezpieczenia przeciwpożarowego instalacji użytkowych:

- instalacja elektryczna zabezpieczona przeciwpożarowym wyłącznikiem zlokalizowanym

na zewnątrz budynku ,

- przepusty instalacyjne o średnicy powyżej 4cm przechodzące przez elementy o

odporności ogniowej co najmniej EI 60 nie będące elementami oddzielenia ppoż.

zabezpieczone do klasy odporności ogniowej elementu przez który przechodzą (wymóg

ten nie dotyczy pojedynczych rur instalacji wodnych, kanalizacyjnych i ogrzewczych,

wprowadzanych przez ściany i stropy do pomieszczeń higieniczno sanitarnych)

- instalacja odgromowa zgodnie z Normami obowiązującymi.

- wewnętrzna instalacja wodociągowa z hydrantami 25 z wężem półsztywnym o

wydajności min 1l/s każdy.

9.15. Wyposażenie w gaśnice

- jedna jednostka masy środka gaśniczego 2kg (lub 2dm3) zawartego w gaśnicach na

100m2 powierzchni strefy pożarowej.

9.16. Zaopatrzenie w wodę do zewnętrzne gaszenia pożaru

Wymagana ilość wody 20l/s. Wydajność taką zapewnią hydranty zewnętrzne DN80 na

sieci wodociągowej zlokalizowane w odległościach 49,16m jeden oraz 91,60drugi. Dla

strefy pożarowej ZLIII należy zapewnić hydranty wewnętrzne 25 z wężem półsztywnym

zapewniającym pokrycie strumieniem wody całej strefy pożarowej budynku.

9.17. Droga pożarowa

Zapewnia się drogę pożarową o szerokości min 4,0m w odległości 5-15m od budynku z

możliwością zawracania na działce inwestora. Wjazd na teren inwestycji z drogi publicznej

o nawierzchni asfaltowej.

9.18. Przygotowanie budynku do odbioru przeciwpożarowego

Przed przystąpieniem do użytkowania zgodnie z przepisami ustawy Prawo budowlane

należy obiekt zgłosić do odbioru do miejscowej Komendy Państwowej Straży Pożarowej.

Przed zgłoszeniem w uzgodnieniu z rzeczoznawcą ds. zabezpieczeń p.poż. należy :

- opracować „Instrukcję bezpieczeństwa pożarowego”

- oznakować obiekt znakami ewakuacji i ochrony p.poż.

- wywiesić w obiekcie instrukcję postępowania na wypadek powstania pożaru

- wyposażyć budynek w odpowiedni rodzaj i ilość gaśnic

- wykonać pomiary parametrów technicznych hydrantów wewnętrznych

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE

Poz. 1. DACH

DANE:Szkic wiązara

Geometria ustroju:Kąt nachylenia lewej połaci dachowej a = 20,0°Kąt nachylenia prawej połaci dachowej a = 20,0°Rozstaw murłat w świetle l

s = 7,15 m

Różnica poziomów murłat Dh = -0,21 mWysięg lewego wspornika l

wL = 0,50 m

Wysięg prawego wspornika lwP

= 0,50 m

Poziom jętki h = 0,98 mRozstaw wiązarów a = 0,90 mOdległość między usztywnieniami bocznymi krokwi = 0,50 mDodatkowe usztywnienia boczne jętki - brakRozstaw podparć poziomych murłaty l

mo = 1,50 m

Wysięg wspornika murłaty lmw

= 0,70 m

Dane materiałowe:- krokiew 10/22 cm (zaciosy: murłata - 5 cm, jętka - 2·2,7 = 5,4 cm) z drewna C24- jętka 2x 5/18 cm z drewna C24,- murłata 14/14 cm z drewna C24

Obciążenia (wartości charakterystyczne):- pokrycie dachu + ciężar paneli fotowoltaicznych : g

k = 0,47 kN/m2

- uwzględniono ciężar własny wiązara- obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 1, A=300 m n.p.m., nachylenie połaci 20,0 st.): - na połaci lewej s

kl = 0,65 kN/m2

- na połaci prawej skp

= 0,56 kN/m2

- obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe- obciążenie wiatrem połaci lewej(wg PN-B-02011:1977/Az1:2009/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =11,7 m): - jako nawietrznej p

kl I = -0,50 kN/m2

- jako nawietrznej pkl II

= 0,06 kN/m2

- jako zawietrznej pkp

= -0,22 kN/m2

- obciążenie wiatrem połaci prawej(wg PN-B-02011:1977/Az1:2009/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =11,7 m): - jako nawietrznej p

kl I = -0,50 kN/m2

- jako nawietrznej pkl II

= 0,06 kN/m2

- jako zawietrznej pkp

= -0,22 kN/m2

- obciążenie ociepleniem na całej długości krokwi (Wełna 15+10): g

kk = 0,36 kN/m2

- obciążenie stałe jętki (Wełna 15+10 [0,360kN/m2]): q

jk = 0,36 kN/m2

- obciążenie zmienne jętki : pjk = 0,00 kN/m2

- obciążenie montażowe jętki Fk = 1,0 kN

Założenia obliczeniowe:- klasa użytkowania konstrukcji: 2

WYNIKI:Obwiednia momentów [kNm]:

Obwiednia przemieszczeń [mm]:

Ekstremalne reakcje podporowe:węzeł (podpora)

V [kN] H [kN] kombinacja SGN

2 (A) 7,10 -0,38

11,42 0,07

K4: stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant II K17: stałe-min+wiatr z lewej

5 (C) 3,21 -0,95

-- --

K6: stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z prawej-wariant II K19: stałe-min+wiatr z prawej

6 (B) 6,59 0,08 6,45

-11,01 0,38 -11,94

K2: stałe-max+śnieg K17: stałe-min+wiatr z lewej K4: stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant II

WYMIAROWANIE wg PN-B-03150:2000

Krokiew lewa 10/22 cm (zaciosy: murłata - 5 cm, jętka - 2·2,7 = 5,4 cm)drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f

m,k = 24 MPa, f

t,0,k = 14 MPa, f

c,0,k = 21 MPa, f

v,k = 2,5 MPa, E

0,mean = 11 GPa, r

k = 350 kg/m3

Smukłośćl

y = 46,2 < 150

lz = 17,3 < 150

Maksymalne siły i naprężenia w przęśledecyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant IIM = 1,34 kNm, N = 12,19 kNfm,y,d

= 11,08 MPa, fc,0,d

= 9,69 MPa

sm,y,d

= 1,66 MPa, sc,0,d

= 0,55 MPa

kc,y

= 0,889

sc,0,d

/(kc,y

·fc,0,d

) + sm,y,d

/fm,y,d

= 0,214 < 1

(sc,0,d

/fc,0,d

)2 + sm,y,d

/fm,y,d

= 0,108 < 1

Maksymalne siły i naprężenia na podporze - murłaciedecyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant IIM = -0,09 kNm, N = 12,98 kNfm,y,d

= 11,08 MPa, fc,0,d

= 9,69 MPa

sm,y,d

= 0,19 MPa, sc,0,d

= 0,76 MPa

(sc,0,d

/fc,0,d

)2 + sm,y,d

/fm,y,d

= 0,023 < 1

Maksymalne siły i naprężenia na podporze - jętcedecyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant IIM = -0,12 kNm, N = 11,40 kNfm,y,d

= 11,08 MPa, fc,0,d

= 9,69 MPa

sm,y,d

= 0,32 MPa, sc,0,d

= 1,13 MPa

(sc,0,d

/fc,0,d

)2 + sm,y,d

/fm,y,d

= 0,042 < 1

Maksymalne ugięcie krokwi (pomiędzy murłatą a kalenicą)decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śniegu

fin = 1,60 mm < u

net,fin = l / 200 = 3668/ 200 = 18,34 mm (8,7%)

Maksymalne ugięcie wspornika krokwidecyduje kombinacja: K2 stałe-max+śniegu

fin = 0,65 mm < u

net,fin = 2·l / 200 = 2·361/ 200 = 3,61 mm (18,0%)

Krokiew prawa 10/22 cm (zaciosy: murłata - 5 cm, jętka - 2·2,7 = 5,4 cm)drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f

m,k = 24 MPa, f

t,0,k = 14 MPa, f

c,0,k = 21 MPa, f

v,k = 2,5 MPa, E

0,mean = 11 GPa, r

k = 350 kg/m3

Smukłośćl

y = 67,4 < 150

lz = 17,3 < 150

Maksymalne siły i naprężenia w przęśledecyduje kombinacja: K2 stałe-max+śniegM = -1,79 kNm, N = 10,60 kNfm,y,d

= 11,08 MPa, fc,0,d

= 9,69 MPa

sm,y,d

= 2,22 MPa, sc,0,d

= 0,48 MPa

kc,y

= 0,611

sc,0,d

/(kc,y

·fc,0,d

) + sm,y,d

/fm,y,d

= 0,282 < 1

(sc,0,d

/fc,0,d

)2 + sm,y,d

/fm,y,d

= 0,143 < 1

Maksymalne siły i naprężenia na podporze - murłaciedecyduje kombinacja: K2 stałe-max+śniegM = -0,08 kNm, N = 12,44 kNfm,y,d

= 11,08 MPa, fc,0,d

= 9,69 MPa

sm,y,d

= 0,17 MPa, sc,0,d

= 0,73 MPa

(sc,0,d

/fc,0,d

)2 + sm,y,d

/fm,y,d

= 0,021 < 1

Maksymalne siły i naprężenia na podporze - jętcedecyduje kombinacja: K6 stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z prawej-wariant IIM = -1,81 kNm, N = 8,72 kNfm,y,d

= 11,08 MPa, fc,0,d

= 9,69 MPa

sm,y,d

= 4,89 MPa, sc,0,d

= 0,86 MPa

(sc,0,d

/fc,0,d

)2 + sm,y,d

/fm,y,d

= 0,449 < 1

Maksymalne ugięcie krokwi (pomiędzy murłatą a jętką)decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śniegu

fin = 1,15 mm < u

net,fin = l / 200 = 3168/ 200 = 15,84 mm (7,2%)

Maksymalne ugięcie wspornika krokwidecyduje kombinacja: K2 stałe-max+śniegu

fin = 0,47 mm < u

net,fin = 2·l / 200 = 2·361/ 200 = 3,61 mm (12,9%)

Jętka 2x 5/18 cm z drewna C24drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f

m,k = 24 MPa, f

t,0,k = 14 MPa, f

c,0,k = 21 MPa, f

v,k = 2,5 MPa, E

0,mean = 11 GPa, r

k = 350 kg/m3

Smukłośćl

y = 40,3 < 150

lz = 145,0 < 150

Maksymalne siły i naprężeniadecyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant IIM = 0,25 kNm, N = 11,19 kNfm,y,d

= 11,08 MPa, fc,0,d

= 9,69 MPa

sm,y,d

= 0,47 MPa, sc,0,d

= 0,62 MPa

kc,y

= 0,939, kc,z

= 0,154

sc,0,d

/(kc,y

·fc,0,d

) + sm,y,d

/fm,y,d

= 0,111 < 1

sc,0,d

/(kc,z

·fc,0,d

) + sm,y,d

/fm,y,d

= 0,460 < 1

Maksymalne ugięciedecyduje kombinacja: K15 stałe-max+montażowe jętkiu

fin = 0,84 mm < u

net,fin = l / 200 = 2094/ 200 = 10,47 mm (8,0%)

Murłata 14/14 cmdrewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f

m,k = 24 MPa, f

t,0,k = 14 MPa, f

c,0,k = 21 MPa, f

v,k = 2,5 MPa, E

0,mean = 11 GPa, r

k = 350 kg/m3

Część murłaty leżąca na ścianieEkstremalne obciążenia obliczenioweq

z,max = 7,89 kN/m, q

y,max = -13,27 kN/m

qz,min

= -0,43 kN/m (odrywanie)

Maksymalne siły i naprężenia

decyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant IIM

z = 3,20 kNm

fm,z,d

= 11,08 MPa

sm,z,d

= 6,993 MPa

sm,z,d

/fm,z,d

= 0,631 < 1

Część wspornikowa murłatyEkstremalne obciążenia obliczenioweq


y,max = -13,27 kN/m

Maksymalne siły i naprężeniadecyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant IIM

y = 1,93 kNm, M

z = 3,25 kNm

fm,y,d

= 11,08 MPa, fm,z,d

= 11,08 MPa

sm,y,d

= 4,23 MPa, sm,z,d

= 7,11 MPa

km = 0,7

sm,y,d

/fm,y,d

+ km·s

m,z,d/f

m,z,d = 0,831 < 1

km·s

m,y,d/f

m,y,d + s

m,z,d/f

m,z,d = 0,909 < 1

Maksymalne ugięcie:decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śniegu

fin = 1,50 mm < u

net,fin = 2·l / 200 = 2·700/ 200 = 7,00 mm (21,4%)

Dach w osiach 1-3

WYNIKI:Obwiednia momentów [kNm]:

Ekstremalne reakcje podporowe:węzeł (podpora)

V [kN] H [kN] kombinacja SGN

2 (A) 6,07 -0,49 5,77

-0,23 0,86 -0,25

K4: stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant II K25: stałe-min+wiatr z lewej K16: stałe-max+wiatr z lewej-wariant II+0,90·śnieg

3 (C) 10,63 -0,06

-- --

K7: stałe-max+śnieg-wariant II K25: stałe-min+wiatr z lewej

4 (B) 6,07 -0,49 5,77

0,23 -0,86 0,25

K11: stałe-max+śnieg-wariant II+0,90·wiatr z prawej-wariant II K27: stałe-min+wiatr z prawej K23: stałe-max+wiatr z prawej-wariant II+0,90·śnieg-wariant II

WYMIAROWANIE wg PN-B-03150:2000drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f

m,k = 24 MPa, f

t,0,k = 14 MPa, f

c,0,k = 21 MPa, f

v,k = 2,5 MPa, E

0,mean = 11 GPa, r

k = 350 kg/m3

Krokiew 10/22 cm (zaciosy: murłata - 5 cm)Smukłośćl

y = 84,8 < 150

lz = 17,3 < 150

Maksymalne siły i naprężenia w przęśledecyduje kombinacja: K16 stałe-max+wiatr z lewej-wariant II+0,90·śniegM = 6,88 kNm, N = -0,18 kN

fm,y,d

= 11,08 MPa, fc,0,d

= 9,69 MPa

sm,y,d

= 8,53 MPa, sc,0,d

= -0,01 MPa

st,0,d

/ft,0,d

+ sm,y,d

/fm,y,d

= 0,771 < 1

Maksymalne siły i naprężenia na podporze - murłaciedecyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant IIM = -0,05 kNm, N = 1,72 kNfm,y,d

= 14,77 MPa, fc,0,d

= 12,92 MPa

sm,y,d

= 0,10 MPa, sc,0,d

= 0,10 MPa

(sc,0,d

/fc,0,d

)2 + sm,y,d

/fm,y,d

= 0,007 < 1

Maksymalne ugięcie krokwi (pomiędzy murłatą a kalenicą)decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śniegu

fin = 24,20 mm < u

net,fin = l / 200 = 5385/ 200 = 26,93 mm (89,9%)

Murłata 14/14 cmCzęść murłaty leżąca na ścianieEkstremalne obciążenia obliczenioweq


y,max = -0,95 kN/m

qz,min

= -0,55 kN/m (odrywanie)

Maksymalne siły i naprężeniadecyduje kombinacja: K27 stałe-min+wiatr z prawejM

z = 0,23 kNm

fm,z,d

= 16,62 MPa

sm,z,d

= 0,501 MPa

sm,z,d

/fm,z,d

= 0,030 < 1

Część wspornikowa murłatyEkstremalne obciążenia obliczenioweq


y,max = -0,95 kN/m

Maksymalne siły i naprężeniadecyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90·wiatr z lewej-wariant IIM

y = 1,90 kNm, M

z = 0,13 kNm

fm,y,d

= 14,77 MPa, fm,z,d

= 14,77 MPa

sm,y,d

= 4,15 MPa, sm,z,d

= 0,29 MPa

km = 0,7

sm,y,d

/fm,y,d

+ km·s

m,z,d/f

m,z,d = 0,295 < 1

km·s

m,y,d/f

m,y,d + s

m,z,d/f

m,z,d = 0,216 < 1

Maksymalne ugięcie:decyduje kombinacja: K7 stałe-max+śnieg-wariant IIu

fin = 0,85 mm < u

net,fin = 2·l / 200 = 2·750/ 200 = 7,50 mm (11,4%)

Pozostałe elementy konstrukcyjne

łaty 5x5cm w rozstawie zalecanym przez producenta przekrycia kontrłaty 5x2,5 cm w rozstawie krokwi wymiany 8x22cm

Poz. 2. ELEMENTY ŻELBETOWE

PŁYTY ŻELBETOWE

DANE MATERIAŁOWE

Parametry betonu:Klasa betonu: C20/25 (B25) f

cd = 13,33 MPa, f

ctd = 1,00 MPa, E

cm = 30,0 GPa

Zbrojenie główne:Klasa stali A-IIIN (RB500) f

yk = 500 MPa, f

yd = 420 MPa, f

tk = 550 Mpa

Średnica prętów w przęśle fd = 12 mm

Średnica prętów nad podporą fg = 12 mm

Zbrojenie rozdzielcze (konstrukcyjne):Klasa stali A-I (St3SX-b) f

yk = 240 MPa, f

yd = 210 MPa, f

tk = 320 MPa

Średnica prętów f = 6 mmOtulenie płyt wewnętrznych:Nominalna grubość otulenia prętów z góry płyty c

nom,g = 20 mm

Nominalna grubość otulenia prętów z dołu płyty cnom,d

= 20 mm

Otulenie płyt zewnętrznych:Nominalna grubość otulenia prętów z góry płyty c

nom,g = 25 mm

Nominalna grubość otulenia prętów z dołu płyty cnom,d

= 25 mm

2.1. Płyta PL1 dwukierunkowo zbrojona

ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ

Obciążenia powierzchniowe[kN/m2]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. g

fk

dObc.obl.

1. Terakora 10mm + klej [0,360kN/m2] 0,36 1,30 -- 0,472. Warstwa cementowa na siatce metalowej grub. 6

cm [24,0kN/m3·0,06m]1,44 1,30 -- 1,87

3. Styropian grub. 6 cm [0,45kN/m3·0,06m] 0,03 1,30 -- 0,044. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm

[19,0kN/m3·0,015m]0,29 1,30 -- 0,38

5. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) [2,0kN/m2]

2,00 1,40 0,50 2,80

6. Obciążenie zastępcze od ścianek działowych (o ciężarze razem z wyprawą od 0,5 kN/m2 od 1,5 kN/m2) wys. 2,97 m [0,841kN/m2]

0,84 1,20 -- 1,01

7. Płyta żelbetowa grub.18 cm 4,50 1,10 -- 4,95S: 9,46 1,22 11,51

SCHEMAT STATYCZNY

Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,x

= 3,24 m

Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,y

= 5,46 m

Grubość płyty 18,0 cm

WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHKierunek x:Moment przęsłowy obliczeniowy M

Sdx,p = 6,45 kNm/m

Moment przęsłowy charakterystyczny MSkx

= 5,30 kNm/m

Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt

= 4,74 kNm/m

Momenty podporowy obliczeniowy MSdx,p

= 13,44 kNm/m

Moment podporowy charakterystyczny MSkx,p

= 11,04 kNm/m

Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt,p

= 9,88 kNm/m

Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox,max

= 18,65 kN/m

Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox

= 15,86 kN/m

Kierunek y:Moment przęsłowy obliczeniowy M

Sdy = 2,27 kNm/m

Moment przęsłowy charakterystyczny MSky

= 1,87 kNm/m

Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt

= 1,67 kNm/m

Moment podporowy obliczeniowy MSdy,p

= 4,73 kNm/m

Moment podporowy charakterystyczny MSky,p

= 3,89 kNm/m

Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt,p

= 3,48 kNm/m

Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy,max

= 18,65 kN/m

Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy

= 11,66 kN/m

WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Kierunek x:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A

s = 2,00 cm2/mb. Przyjęto f12 co 25,0 cm o A

s = 4,52 cm2/mb (r

= 0,29%)Warunek nośności na zginanie: M

Sd,x = 6,45 kNm/mb < M

Rd,x = 27,91 kNm/mb (23,1%)

Szerokość rys prostopadłych: rysy nie wyznaczono (Mcr > M

Skx)

Podpora:Zbrojenie potrzebne A


sp = 4,52 cm2/mb (r = 0,29%)

Warunek nośności na zginanie: MSd,x,p

= 13,44 kNm/mb < MRd,x,p

= 27,91 kNm/mb (48,2%)

Warunek nośności na ścinanie: VSd,x

= 18,65 kN/mb < VRd1,x

= 98,11 kN/mb (19,0%)


Skx,p)

Kierunek y:Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A


s = 4,52 cm2/mb (r


Sd,y = 2,27 kNm/mb < M

Rd,y = 25,63 kNm/mb (8,9%)


Sky)

Podpora:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A


sp = 4,52 cm2/mb

(r = 0,32%)Warunek nośności na zginanie: M

Sd,y,p = 4,73 kNm/mb < M

Rd,y,p = 25,63 kNm/mb (18,5%)

Warunek nośności na ścinanie: VSd,y

= 18,65 kN/mb < VRd1,y

= 91,57 kN/mb (20,4%)


Sky,p)

Ugięcie całkowite płyty:Maksymalne ugięcie od M

Sk,lt: a(M

Sk,lt) = 1,04 mm < a

lim = 16,20 mm (6,4%)


SCHEMAT STATYCZNY


= 3,24 m


= 2,74 m



Sdx,p = 2,24 kNm/m


= 1,84 kNm/m


= 1,64 kNm/m


= 5,11 kNm/m


= 4,20 kNm/m


= 3,76 kNm/m


= 15,77 kN/m


= 9,86 kN/m

Kierunek y:

Moment przęsłowy obliczeniowy MSdy

= 3,13 kNm/m


= 2,57 kNm/m


= 2,30 kNm/m


= 7,15 kNm/m


= 5,87 kNm/m


= 5,25 kNm/m


= 15,77 kN/m


= 11,33 kN/m



s = 4,52 cm2/mb (r



Rd,x = 25,63 kNm/mb (8,7%)


Skx)



sp = 4,52 cm2/mb


Sd,x,p = 5,11 kNm/mb < M

Rd,x,p = 25,63 kNm/mb (20,0%)


= 15,77 kN/mb < VRd1,x

= 91,57 kN/mb (17,2%)


Skx,p)



s = 4,52 cm2/mb (r



Rd,y = 27,91 kNm/mb (11,2%)


Sky)



sp = 4,52 cm2/mb



Rd,y,p = 27,91 kNm/mb (25,6%)


= 15,77 kN/mb < VRd1,y

= 98,11 kN/mb (16,1%)


Sky,p)


Sk,lt: a(M

Sk,lt) = 0,36 mm < a

lim = 13,70 mm (2,6%)


SCHEMAT STATYCZNY


= 3,68 m


= 4,91 m



Sdx,p = 6,67 kNm/m


= 5,48 kNm/m


= 4,90 kNm/m


= 14,82 kNm/m


= 12,17 kNm/m


= 10,89 kNm/m


= 21,19 kN/m


= 16,35 kN/m


Sdy = 3,74 kNm/m


= 3,08 kNm/m


= 2,75 kNm/m


= 8,32 kNm/m


= 6,84 kNm/m


= 6,12 kNm/m


= 21,19 kN/m


= 13,24 kN/m



s = 4,52 cm2/mb (r



Rd,x = 27,91 kNm/mb (23,9%)


Skx)



sp = 4,52 cm2/mb (r = 0,29%)



= 27,91 kNm/mb (53,1%)


= 21,19 kN/mb < VRd1,x

= 98,11 kN/mb (21,6%)

Szerokość rys prostopadłych: wkx

= 0,123 mm < wlim

= 0,3 mm (41,0%)



s = 4,52 cm2/mb (r



Rd,y = 25,63 kNm/mb (14,6%)


Sky)



sp = 4,52 cm2/mb



Rd,y,p = 25,63 kNm/mb (32,5%)


= 21,19 kN/mb < VRd1,y

= 91,57 kN/mb (23,1%)


Sky,p)


Sk,lt: a(M

Sk,lt) = 1,38 mm < a

lim = 18,40 mm (7,5%)


SCHEMAT STATYCZNY


= 3,68 m


= 2,26 m

Grubość płyty 18,0 cmWYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHKierunek x:Moment przęsłowy obliczeniowy M

Sdx,p = 0,73 kNm/m


= 0,60 kNm/m


= 0,54 kNm/m


= 1,62 kNm/m


= 1,33 kNm/m


= 1,19 kNm/m


= 13,01 kN/m


= 8,13 kN/m


Sdy = 1,95 kNm/m


= 1,60 kNm/m


= 1,43 kNm/m


= 4,29 kNm/m


= 3,53 kNm/m


= 3,15 kNm/m


= 13,01 kN/m


= 10,93 kN/m



s = 4,52 cm2/mb (r



Rd,x = 25,63 kNm/mb (2,9%)


Skx)



sp = 4,52 cm2/mb



Rd,x,p = 25,63 kNm/mb (6,3%)


= 13,01 kN/mb < VRd1,x

= 91,57 kN/mb (14,2%)


Skx,p)



s = 4,52 cm2/mb (r



Rd,y = 27,91 kNm/mb (7,0%)


Sky)



sp = 4,52 cm2/mb



Rd,y,p = 27,91 kNm/mb (15,4%)


= 13,01 kN/mb < VRd1,y

= 98,11 kN/mb (13,3%)


Sky,p)


Sk,lt: a(M

Sk,lt) = 0,11 mm < a

lim = 11,30 mm (1,0%)

2.5. Płyta PL5 jednokierunkowo zbrojona

SCHEMAT STATYCZNY

Rozpiętość obliczeniowa płyty leff

= 4,91 m


WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH

Moment przęsłowy obliczeniowy MSd

= 29,61 kNm/m

Moment podporowy obliczeniowy MSd,p

= 25,29 kNm/m

Moment przęsłowy charakterystyczny MSk

= 24,65 kNm/m

Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt

= 22,30 kNm/m

Reakcja obliczeniowa RA = R

B = 27,47 kN/m

WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Przęsło:Zbrojenie potrzebne A


s = 8,08 cm2/mb (r = 0,52%)

Warunek nośności na zginanie: MSd

= 29,61 kNm/mb < MRd

= 47,93 kNm/mb (61,8%)

Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,164 mm < w

lim = 0,3 mm (54,5%)

Maksymalne ugięcie od MSk,lt

: a(MSk,lt

) = 23,94 mm < alim

= 24,55 mm (97,5%)

Podpora: Zbrojenie potrzebne A


s = 9,05 cm2/mb (r = 0,59%)

Warunek nośności na zginanie: MSd,p

= 25,29 kNm/mb < MRd,p

= 53,11 kNm/mb (47,6%)

Warunek nośności na ścinanie: VSd

= 27,47 kN/mb < VRd1

= 101,70 kN/mb (27,0%)


lim = 0,3 mm (36,6%)

Przyjęto zbrojenie rozdzielcze f6 co max.17,5 cm o As = 1,62 cm2/mb


SCHEMAT STATYCZNY


= 2,26 m


WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCHMoment przęsłowy obliczeniowy M

Sd = 5,82 kNm/m


= 3,57 kNm/m


= 4,88 kNm/m


= 4,45 kNm/m


B = 12,64 kN/m

WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona)Przęsło:Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A


s = 5,65 cm2/mb (r


Sd = 5,82 kNm/mb < M

Rd = 34,46 kNm/mb (16,9%)


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,50 mm < alim

= 11,30 mm (4,4%)

Podpora: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A


s = 5,14 cm2/mb


Sd,p = 3,57 kNm/mb < M

Rd,p = 31,50 kNm/mb (11,3%)


= 12,64 kN/mb < VRd1

= 99,25 kN/mb (12,7%)


Sk,p)



SCHEMAT STATYCZNY


= 6,40 m


= 4,91 m



Sdx,p = 6,78 kNm/m


= 5,57 kNm/m


= 4,98 kNm/m


= 15,17 kNm/m


= 12,46 kNm/m


= 11,14 kNm/m


= 28,27 kN/m


= 17,67 kN/m


Sdy = 11,53 kNm/m


= 9,47 kNm/m


= 8,47 kNm/m


= 25,77 kNm/m


= 21,17 kNm/m


= 18,93 kNm/m


= 28,27 kN/m


= 21,54 kN/m



s = 4,52 cm2/mb (r



Rd,x = 25,63 kNm/mb (26,5%)


Skx)



sp = 4,52 cm2/mb (r = 0,32%)



= 25,63 kNm/mb (59,2%)


= 28,27 kN/mb < VRd1,x

= 91,57 kN/mb (30,9%)


= 0,139 mm < wlim

= 0,3 mm (46,3%)



s = 4,52 cm2/mb (r


Sd,y = 11,53 kNm/mb < M

Rd,y = 27,91 kNm/mb (41,3%)


Sky)



sp = 9,05 cm2/mb (r = 0,59%)

Warunek nośności na zginanie: MSd,y,p

= 25,77 kNm/mb < MRd,y,p

= 53,11 kNm/mb (48,5%)


= 28,27 kN/mb < VRd1,y

= 98,11 kN/mb (28,8%)

Szerokość rys prostopadłych: wky

= 0,109 mm < wlim

= 0,3 mm (36,3%)


Sk,lt: a(M

Sk,lt) = 4,25 mm < a

lim = 24,55 mm (17,3%)


SCHEMAT STATYCZNY


= 3,18 m



Sd = 12,42 kNm/m


= 10,61 kNm/m


= 10,34 kNm/m


= 9,35 kNm/m


B = 17,79 kN/m



s = 5,65 cm2/mb (r


Sd = 12,42 kNm/mb < M

Rd = 34,46 kNm/mb (36,0%)


Sk)


: a(MSk,lt

) = 2,17 mm < alim

= 15,90 mm (13,7%)



s = 4,52 cm2/mb


Sd,p = 10,61 kNm/mb < M

Rd,p = 27,91 kNm/mb (38,0%)


= 17,79 kN/mb < VRd1

= 99,25 kN/mb (17,9%)


Sk,p)



SCHEMAT STATYCZNY


= 2,38 m



Sd = 6,96 kNm/m


= 5,94 kNm/m


= 5,79 kNm/m


= 5,24 kNm/m


B = 13,31 kN/m



s = 5,65 cm2/mb (r



Rd = 34,46 kNm/mb (20,2%)


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,68 mm < alim

= 11,90 mm (5,7%)



s = 4,52 cm2/mb



Rd,p = 27,91 kNm/mb (21,3%)


= 13,31 kN/mb < VRd1

= 99,25 kN/mb (13,4%)


Sk,p)



SCHEMAT STATYCZNY


= 4,86 m


= 3,02 m



Sdx,p = 0,92 kNm/m


= 0,76 kNm/m


= 0,68 kNm/m


= 17,39 kN/m


= 10,87 kN/m


Sdy = 3,81 kNm/m


= 3,13 kNm/m


= 2,80 kNm/m


= 8,50 kNm/m


= 6,98 kNm/m


= 6,24 kNm/m


= 17,39 kN/m


= 14,55 kN/m



s = 4,52 cm2/mb (r



Rd,x = 25,63 kNm/mb (3,6%)


Skx)

Podpora:Warunek nośności na ścinanie: V

Sd,x = 17,39 kN/mb < V

Rd1,x = 91,57 kN/mb (19,0%)



s = 4,52 cm2/mb (r



Rd,y = 27,91 kNm/mb (13,6%)


Sky)



sp = 4,52 cm2/mb



Rd,y,p = 27,91 kNm/mb (30,5%)


= 17,39 kN/mb < VRd1,y

= 98,11 kN/mb (17,7%)


Sky,p)


Sk,lt: a(M

Sk,lt) = 0,41 mm < a

lim = 15,10 mm (2,7%)


SCHEMAT STATYCZNY


= 4,86 m


= 2,64 m



Sdx,p = 0,74 kNm/m


= 0,61 kNm/m


= 0,55 kNm/m


= 1,42 kNm/m


= 1,17 kNm/m


= 1,04 kNm/m


= 15,20 kN/m


= 9,50 kN/m


Sdy = 2,95 kNm/m


= 2,43 kNm/m


= 2,17 kNm/m


= 6,41 kNm/m


= 5,27 kNm/m


= 4,71 kNm/m


= 15,20 kN/m


= 13,26 kN/m



s = 4,52 cm2/mb (r



Rd,x = 25,63 kNm/mb (2,9%)


Skx)



sp = 4,52 cm2/mb



Rd,x,p = 25,63 kNm/mb (5,5%)


= 15,20 kN/mb < VRd1,x

= 91,57 kN/mb (16,6%)


Skx,p)



s = 4,52 cm2/mb (r



Rd,y = 27,91 kNm/mb (10,6%)


Sky)



sp = 4,52 cm2/mb



Rd,y,p = 27,91 kNm/mb (23,0%)


= 15,20 kN/mb < VRd1,y

= 98,11 kN/mb (15,5%)


Sky,p)


Sk,lt: a(M

Sk,lt) = 0,25 mm < a

lim = 13,20 mm (1,9%)


SCHEMAT STATYCZNY


= 2,33 m



Sd = 6,18 kNm/m


= 3,80 kNm/m


= 5,18 kNm/m


= 4,73 kNm/m


B = 13,04 kN/m



s = 5,65 cm2/mb (r



Rd = 34,46 kNm/mb (17,9%)


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,57 mm < alim

= 11,65 mm (4,9%)



s = 4,52 cm2/mb



Rd,p = 27,91 kNm/mb (13,6%)


= 13,04 kN/mb < VRd1

= 99,25 kN/mb (13,1%)


Sk,p)



SCHEMAT STATYCZNY


= 1,59 m



Sd = 3,13 kNm/m


= 2,67 kNm/m


= 2,60 kNm/m


= 2,36 kNm/m


B = 8,97 kN/m



s = 5,65 cm2/mb (r



Rd = 33,27 kNm/mb (9,4%)


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,14 mm < alim

= 7,95 mm (1,7%)



s = 4,52 cm2/mb



Rd,p = 26,96 kNm/mb (9,9%)


= 8,97 kN/mb < VRd1

= 96,55 kN/mb (9,3%)


Sk,p)



ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃObciążenia powierzchniowe [kN/m2]:Lp.

Opis obciążenia Obc.char. gf

kd

Obc.obl.


cm [24,0kN/m3·0,08m]1,92 1,30 -- 2,50

3. Styropian grub. 10 cm [0,45kN/m3·0,10m] 0,05 1,30 -- 0,074. Obciążenie zmienne (balkony, galerie i loggie

wspornikowe) [5,0kN/m2]5,00 1,30 0,80 6,50

5. Płyta żelbetowa grub.14 cm 3,50 1,10 -- 3,856. Styropian grub. 10 cm [0,45kN/m3·0,10m] 0,05 1,30 -- 0,07

S: 10,88 1,24 13,44

SCHEMAT STATYCZNY


= 1,74 m



Sd = 4,29 kNm/m


= 3,82 kNm/m


= 3,51 kNm/m


= 3,21 kNm/m


B = 11,70 kN/m



s = 7,07 cm2/mb (r



Rd = 29,05 kNm/mb (14,8%)


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,49 mm < alim

= 8,70 mm (5,6%)



s = 4,52 cm2/mb



Rd,p = 19,36 kNm/mb (19,7%)


= 11,70 kN/mb < VRd1

= 75,64 kN/mb (15,5%)


Sk,p)



SCHEMAT STATYCZNY


= 5,46 m



Sd = 36,61 kNm/m


= 31,27 kNm/m


= 30,48 kNm/m


= 27,57 kNm/m


B = 30,55 kN/m



s = 14,14 cm2/mb (r = 0,92%)



= 78,22 kNm/mb (46,8%)


lim = 0,3 mm (30,9%)


: a(MSk,lt

) = 26,58 mm < alim

= 27,30 mm (97,3%)



s = 7,07 cm2/mb (r = 0,46%)



= 42,41 kNm/mb (73,7%)


= 30,55 kN/mb < VRd1

= 107,84 kN/mb (28,3%)


lim = 0,3 mm (72,6%)




kd

Obc.obl.


cm [24,0kN/m3·0,05m]1,20 1,30 -- 1,56


[19,0kN/m3·0,015m]0,29 1,30 -- 0,38


2,00 1,40 0,50 2,80


0,84 1,20 -- 1,01


Obciążenia liniowe [kN/m]:Lp.

Opis obciążenia Fk

x [m] gf

kd

Fd

1. Ciężar centrali 10,00 3,50 1,20 -- 12,00

SCHEMAT STATYCZNY


= 4,91 m



Sd = 38,57 kNm/m


= 33,04 kNm/m


= 32,18 kNm/m


= 29,99 kNm/m

Reakcja obliczeniowa lewa RA = 30,92 kN/m

Reakcja obliczeniowa prawa RB = 36,02 kN/m



s = 14,14 cm2/mb (r = 0,92%)



= 78,22 kNm/mb (49,3%)


lim = 0,3 mm (34,2%)


: a(MSk,lt

) = 23,51 mm < alim

= 24,55 mm (95,8%)



s = 6,28 cm2/mb (r = 0,41%)



= 38,03 kNm/mb (86,9%)


= 36,02 kN/mb < VRd1

= 107,84 kN/mb (33,4%)


lim = 0,3 mm (98,4%)




kd

Obc.obl.


cm [24,0kN/m3·0,05m]1,20 1,30 -- 1,56


[19,0kN/m3·0,015m]0,29 1,30 -- 0,38


2,00 1,40 0,50 2,80


0,84 1,20 -- 1,01


SCHEMAT STATYCZNY


= 4,91 m



Sd = 29,61 kNm/m


= 25,29 kNm/m


= 24,65 kNm/m


= 22,30 kNm/m


B = 27,47 kN/m



s = 8,08 cm2/mb (r = 0,52%)



= 47,93 kNm/mb (61,8%)


lim = 0,3 mm (54,5%)


: a(MSk,lt

) = 23,94 mm < alim

= 24,55 mm (97,5%)



s = 4,92 cm2/mb (r = 0,32%)



= 30,21 kNm/mb (83,7%)


= 27,47 kN/mb < VRd1

= 101,70 kN/mb (27,0%)


lim = 0,3 mm (99,8%)



SCHEMAT STATYCZNY


= 2,26 m



Sd = 5,82 kNm/m


= 3,57 kNm/m


= 4,88 kNm/m


= 4,45 kNm/m


B = 12,64 kN/m



s = 8,08 cm2/mb (r



Rd = 47,93 kNm/mb (12,1%)


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,48 mm < alim

= 11,30 mm (4,3%)



s = 5,14 cm2/mb



Rd,p = 31,50 kNm/mb (11,3%)


= 12,64 kN/mb < VRd1

= 101,70 kN/mb (12,4%)


Sk,p)



SCHEMAT STATYCZNY


= 3,24 m


= 2,74 m


WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH

Kierunek x:Moment przęsłowy obliczeniowy M

Sdx,p = 2,24 kNm/m


= 1,84 kNm/m


= 1,64 kNm/m


= 5,11 kNm/m


= 4,20 kNm/m


= 3,76 kNm/m


= 15,77 kN/m


= 9,86 kN/m


Sdy = 3,13 kNm/m


= 2,57 kNm/m


= 2,30 kNm/m


= 7,15 kNm/m


= 5,87 kNm/m


= 5,25 kNm/m


= 15,77 kN/m


= 11,33 kN/m



s = 4,52 cm2/mb (r



Rd,x = 25,63 kNm/mb (8,7%)


Skx)



sp = 4,52 cm2/mb



Rd,x,p = 25,63 kNm/mb (20,0%)


= 15,77 kN/mb < VRd1,x

= 91,57 kN/mb (17,2%)


Skx,p)



s = 4,52 cm2/mb (r



Rd,y = 27,91 kNm/mb (11,2%)


Sky)



sp = 4,52 cm2/mb



Rd,y,p = 27,91 kNm/mb (25,6%)


= 15,77 kN/mb < VRd1,y

= 98,11 kN/mb (16,1%)


Sky,p)


Sk,lt: a(M

Sk,lt) = 0,36 mm < a

lim = 13,70 mm (2,6%)


SCHEMAT STATYCZNY


= 3,18 m


= 3,29 m



Sdx,p = 3,35 kNm/m


= 2,75 kNm/m


= 2,46 kNm/m


= 7,77 kNm/m


= 6,38 kNm/m


= 5,71 kNm/m


= 18,31 kN/m


= 11,82 kN/m


Sdy = 3,13 kNm/m


= 2,57 kNm/m


= 2,30 kNm/m


= 7,26 kNm/m


= 5,97 kNm/m


= 5,33 kNm/m


= 18,31 kN/m


= 11,44 kN/m



s = 4,52 cm2/mb (r



Rd,x = 27,91 kNm/mb (12,0%)


Skx)



sp = 4,52 cm2/mb



Rd,x,p = 27,91 kNm/mb (27,8%)


= 18,31 kN/mb < VRd1,x

= 98,11 kN/mb (18,7%)


Skx,p)



s = 4,52 cm2/mb (r



Rd,y = 25,63 kNm/mb (12,2%)


Sky)



sp = 4,52 cm2/mb



Rd,y,p = 25,63 kNm/mb (28,3%)


= 18,31 kN/mb < VRd1,y

= 91,57 kN/mb (20,0%)


Sky,p)


Sk,lt: a(M

Sk,lt) = 0,52 mm < a

lim = 15,90 mm (3,3%)


SCHEMAT STATYCZNY


= 3,18 m


= 4,91 m



Sdx,p = 5,80 kNm/m


= 4,76 kNm/m


= 4,26 kNm/m


= 12,38 kNm/m


= 10,17 kNm/m


= 9,09 kNm/m


= 18,31 kN/m


= 15,09 kN/m


Sdy = 2,43 kNm/m


= 2,00 kNm/m


= 1,79 kNm/m


= 5,19 kNm/m


= 4,27 kNm/m


= 3,81 kNm/m


= 18,31 kN/m


= 11,44 kN/m



s = 4,52 cm2/mb (r



Rd,x = 27,91 kNm/mb (20,8%)


Skx)



sp = 4,52 cm2/mb



Rd,x,p = 27,91 kNm/mb (44,3%)


= 18,31 kN/mb < VRd1,x

= 98,11 kN/mb (18,7%)


Skx,p)



s = 4,52 cm2/mb (r



Rd,y = 25,63 kNm/mb (9,5%)


Sky)



sp = 4,52 cm2/mb



Rd,y,p = 25,63 kNm/mb (20,3%)


= 18,31 kN/mb < VRd1,y

= 91,57 kN/mb (20,0%)


Sky,p)


Sk,lt: a(M

Sk,lt) = 0,90 mm < a

lim = 15,90 mm (5,6%)


SCHEMAT STATYCZNY


= 4,86 m


= 4,91 m



Sdx,p = 7,60 kNm/m


= 6,24 kNm/m


= 5,58 kNm/m


= 27,98 kN/m


= 17,66 kN/m


Sdy = 9,12 kNm/m


= 7,50 kNm/m


= 6,70 kNm/m


= 24,49 kNm/m


= 20,12 kNm/m


= 18,00 kNm/m


= 27,98 kN/m


= 17,49 kN/m



s = 4,52 cm2/mb (r



Rd,x = 27,91 kNm/mb (27,2%)


Skx)

Podpora:Warunek nośności na ścinanie: V

Sd,x = 27,98 kN/mb < V

Rd1,x = 98,11 kN/mb (28,5%)



s = 4,52 cm2/mb (r



Rd,y = 25,63 kNm/mb (35,6%)


Sky)



sp = 5,65 cm2/mb (r = 0,40%)



= 31,61 kNm/mb (77,5%)


= 27,98 kN/mb < VRd1,y

= 91,57 kN/mb (30,6%)


= 0,239 mm < wlim

= 0,3 mm (79,6%)


Sk,lt: a(M

Sk,lt) = 3,40 mm < a

lim = 24,30 mm (14,0%)


SCHEMAT STATYCZNY


= 4,86 m


= 4,91 m



Sdx,p = 7,47 kNm/m


= 6,14 kNm/m


= 5,49 kNm/m


= 17,35 kNm/m


= 14,25 kNm/m


= 12,74 kNm/m


= 27,98 kN/m


= 17,66 kN/m


Sdy = 7,32 kNm/m


= 6,01 kNm/m


= 5,38 kNm/m


= 16,99 kNm/m


= 13,96 kNm/m


= 12,49 kNm/m


= 27,98 kN/m


= 17,49 kN/m



s = 4,52 cm2/mb (r



Rd,x = 27,91 kNm/mb (26,8%)


Skx)



sp = 4,52 cm2/mb (r = 0,29%)



= 27,91 kNm/mb (62,2%)


= 27,98 kN/mb < VRd1,x

= 98,11 kN/mb (28,5%)


= 0,163 mm < wlim

= 0,3 mm (54,3%)



s = 4,52 cm2/mb (r



Rd,y = 25,63 kNm/mb (28,6%)


Sky)



sp = 4,52 cm2/mb (r = 0,32%)



= 25,63 kNm/mb (66,3%)


= 27,98 kN/mb < VRd1,y

= 91,57 kN/mb (30,6%)


= 0,170 mm < wlim

= 0,3 mm (56,7%)


Sk,lt: a(M

Sk,lt) = 2,70 mm < a

lim = 24,30 mm (11,1%)




kd

Obc.obl.


cm [24,0kN/m3·0,08m]1,92 1,30 -- 2,50

3. Styropian grub. 10 cm [0,45kN/m3·0,10m] 0,05 1,30 -- 0,074. Obciążenie zmienne (balkony, galerie i loggie

wspornikowe) [5,0kN/m2]5,00 1,30 0,80 6,50

5. Płyta żelbetowa grub.14 cm 3,50 1,10 -- 3,856. Styropian grub. 10 cm [0,45kN/m3·0,10m] 0,05 1,30 -- 0,07

S: 10,88 1,24 13,44

SCHEMAT STATYCZNY


= 1,74 m



Sd = 4,29 kNm/m


= 3,82 kNm/m


= 3,51 kNm/m


= 3,21 kNm/m


B = 11,70 kN/m



s = 7,07 cm2/mb (r



Rd = 29,05 kNm/mb (14,8%)


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,49 mm < alim

= 8,70 mm (5,6%)



s = 4,52 cm2/mb



Rd,p = 19,36 kNm/mb (19,7%)


= 11,70 kN/mb < VRd1

= 75,64 kN/mb (15,5%)


Sk,p)


DANE MATERIAŁOWE


cd = 13,33 MPa, f

ctd = 1,00 MPa, E

cm = 30,0 GPa


yk = 500 MPa, f

yd = 420 MPa, f

tk = 550 Mpa

Strzemiona:Klasa stali A-I (St3SX-b) f

yk = 240 MPa, f

yd = 210 MPa, f

tk = 320 MPa

Średnica strzemion fs = 6 oraz 8 mm

Otulenie belek wewnętrznych:Klasa środowiska: XC1Wartość dopuszczalnej odchyłki Dc = 5 mm nominalna grubość otulenia c

nom =20 mm

Otulenie belek zewnętrznych:Klasa środowiska: XC3Wartość dopuszczalnej odchyłki Dc = 5 mm nominalna grubość otulenia c

nom =25 mm

ZałożeniaSytuacja obliczeniowa: - element konstrukcyjny o wyjątkowym znaczeniuCotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot q = 2,00Graniczna szerokość rys w

lim = 0,3 mm

Graniczne ugięcie w przęsłach alim

= jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)

Graniczne ugięcie na wspornikach alim

= jak dla wsporników (wg tablicy 8)

2.23. Belka B1

GEOMETRIA BELKI

Wymiary przekroju:Typ przekroju: prostokątnySzerokość przekroju b

w = 24,0 cm

Wysokość przekroju h = 30,0 cm

Rodzaj belki: monolityczna

OBCIĄŻENIA NA BELCE

Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp.


kd

Obc.obl. Zasięg [m]

1. Obciążenie od płyt stropowych 32,66 1,22 -- 39,85 cała belka

2. Ciężar własny belki [0,24m·0,30m·25,0kN/m3]

1,80 1,10 -- 1,98 cała belka

S: 34,46 1,21 41,83

Schemat statyczny belki

WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH

Momenty zginające [kNm]:

Obwiednia sił wewnętrznych



Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)

Moment przęsłowy obliczeniowy MSd

= 31,64 kNm

Zbrojenie potrzebne As = 3,04 cm2. Przyjęto 3f12 o A

s = 3,39 cm2 (r = 0,53%)


= 31,64 kNm < MRd

= 35,02 kNm (90,4%)

Ścinanie:Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V

Sd = (-)35,22 kN

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi f6 co 200 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V

Sd = (-)35,22 kN < V

Rd1 = 42,31 kN (83,2%)

SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny M

Sk = 26,07 kNm


= 26,07 kNm


lim = 0,3 mm (93,1%)


: a(MSk,lt

) = 6,48 mm < alim

= 2460/200 = 12,30 mm (52,7%)

Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk,lt

= 38,25 kN

Szerokość rys ukośnych: rysy nie wyznaczono

2.24. Belka B2

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd



3,00 1,10 -- 3,30 cała belka


3. Wieniec żelbetowy [25,0kN/m3·0,24m·0,24m]

1,44 1,10 -- 1,58 cała belka


1,44 1,10 -- 1,58 cała belka

5. Mur z drobnych elementów z betonu komórkowego odmiany 06 grub. 0,24 m i szer.5,77 m [9,000kN/m3·0,24m·5,77m]

12,46 1,30 -- 16,20 cała belka

6. Obciążenie od dachu 9,80 1,35 -- 13,23 cała belka

S: 61,02 1,25 76,01

Zestawienie obciążeń rozłożonych trapezowych [kN/m]: Lp.

Opis obciążenia Obc.char.

lewe

Obc.char.

praweg

fk

dObc.obl.

lewe

Obc.obl.

prawe

Zasięg [m]

1. Obciążenie od płyt stropowych 0,00 17,37 1,22 -- 0,00 21,19 od pocz.

do 1,75

2. Obciążenie od płyt stropowych 17,37 0,00 1,22 -- 21,19 0,00 od 1,75 do

końca


do 1,75


końca







Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój a-a)Moment przęsłowy obliczeniowy M

Sd = 172,76 kNm


s = 12,57 cm2 (r = 1,13%)


= 172,76 kNm < MRd

= 201,37 kNm (85,8%)


Sd = (-)126,60 kN

Zbrojenie strzemionami czterociętymi f6 co 140 mm na odcinku 112,0 cm przy podporachoraz co 340 mm w środku rozpiętości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V

Sd = (-)126,60 kN < V

Rd3 = 141,69 kN (89,4%)


Sk = 139,36 kNm


= 139,36 kNm


lim = 0,3 mm (66,9%)


: a(MSk,lt

) = 9,58 mm < alim

= 3740/200 = 18,70 mm (51,2%)


= 132,88 kN

Szerokość rys ukośnych: wk = 0,251 mm < w

lim = 0,3 mm (83,8%)

2.25. Belka B3

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd



1,80 1,10 -- 1,98 cała belka


3. Obciążenie od schodów 15,58 1,30 -- 20,25 od 1,53 do

końca








Sd = 38,87 kNm


s = 4,52 cm2 (r = 0,70%)


= 38,87 kNm < MRd

= 45,28 kNm (85,8%)


Sd = (-)39,61 kN


Sd = (-)39,61 kN < V

Rd1 = 44,42 kN (89,2%)


Sk = 31,34 kNm


= 31,34 kNm


lim = 0,3 mm (73,3%)


: a(MSk,lt

) = 11,45 mm < alim

= 3300/200 = 16,50 mm (69,4%)


= 39,94 kN


2.25. Belka B3c

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd



1,80 1,10 -- 1,98 cała belka

2. Obciążenie od schodów 15,58 1,30 -- 20,25 cała belka

S: 17,38 1,28 22,23








Sd = 30,27 kNm


s = 3,39 cm2 (r = 0,53%)


= 30,27 kNm < MRd

= 35,02 kNm (86,4%)


Sd = 28,06 kN


Sd = 28,06 kN < V

Rd1 = 42,31 kN (66,3%)


Sk = 23,66 kNm


= 23,66 kNm


lim = 0,3 mm (83,6%)


: a(MSk,lt

) = 10,53 mm < alim

= 3300/200 = 16,50 mm (63,8%)


= 26,59 kN


2.26. Belka B4

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd



1,80 1,10 -- 1,98 cała belka



1,44 1,10 -- 1,58 cała belka


1,44 1,10 -- 1,58 cała belka


12,46 1,30 -- 16,20 cała belka



S: 73,66 1,25 92,03



lewe

Obc.char.

praweg

fk

dObc.obl.

lewe

Obc.obl.

prawe

Zasięg [m]

1. Obciążenie od płyt stropowych 0,00 23,17 1,22 -- 0,00 28,27 cała belka








Sd = 40,20 kNm


s = 6,03 cm2 (r = 0,94%)

(decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych)Warunek nośności na zginanie: M

Sd = 40,20 kNm < M

Rd = 57,36 kNm (70,1%)


Sd = 51,53 kN

Zbrojenie strzemionami dwuciętymi f6 co 80 mm na odcinku 48,0 cm przy podporachoraz co 190 mm w środku rozpiętości przęsła (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych)Warunek nośności na ścinanie: V

Sd = 51,53 kN < V

Rd3 = 71,07 kN (72,5%)


Sk = 32,28 kNm


= 32,28 kNm


lim = 0,3 mm (56,6%)


: a(MSk,lt

) = 2,86 mm < alim

= 1740/200 = 8,70 mm (32,9%)


= 65,99 kN


lim = 0,3 mm (82,1%)

2.27. Belka B5

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd


1. 0,00 1,00 -- 0,00 cała belka


1,80 1,10 -- 1,98 cała belka

S: 1,80 1,10 1,98



lewe

Obc.char.

praweg

fk

dObc.obl.

lewe

Obc.obl.

prawe

Zasięg [m]


do 1,04


końca








Sd = 8,76 kNm

Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,84 cm2. Przyjęto 2f12 o A

s = 2,26 cm2 (r = 0,35%)


= 8,76 kNm < MRd

= 24,05 kNm (36,4%)


Sd = 10,06 kN


Sd = 10,06 kN < V

Rd1 = 40,20 kN (25,0%)


Sk = 7,30 kNm


= 7,30 kNm


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,87 mm < alim

= 2320/200 = 11,60 mm (7,5%)


= 9,66 kN


2.28. Belka B6

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd



2,10 1,10 -- 2,31 cała belka

2. Obciążenie od płyt stropowych 32,88 1,22 -- 40,11 od pocz. do 0,70


1,44 1,10 -- 1,58 od pocz. do 0,70


1,44 1,10 -- 1,58 od pocz. do 0,70


12,46 1,30 -- 16,20 od pocz. do 0,70

6. Obciążenie od dachu 9,80 1,35 -- 13,23 przęsło A-B od

pocz. do 0,70









Sd = 63,87 kNm


s = 5,65 cm2 (r = 0,74%)


= 63,87 kNm < MRd

= 66,71 kNm (95,7%)


Sd = 67,22 kN


Sd = 67,22 kN < V

Rd3 = 84,97 kN (79,1%)


Sk = 52,30 kNm


= 52,30 kNm


lim = 0,3 mm (80,5%)


: a(MSk,lt

) = 9,97 mm < alim

= 3070/200 = 15,35 mm (64,9%)


= 84,67 kN


lim = 0,3 mm (80,4%)

2.29. Belka B3a

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd



1,80 1,10 -- 1,98 cała belka



końca








Sd = 37,04 kNm


s = 4,52 cm2 (r = 0,70%)


= 37,04 kNm < MRd

= 45,28 kNm (81,8%)


Sd = (-)38,32 kN


Sd = (-)38,32 kN < V

Rd1 = 44,42 kN (86,3%)


Sk = 29,88 kNm


= 29,88 kNm


lim = 0,3 mm (69,7%)


: a(MSk,lt

) = 10,52 mm < alim

= 3240/200 = 16,20 mm (64,9%)


= 38,92 kN


2.29. Belka B3b

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd



1,80 1,10 -- 1,98 cała belka


S: 17,38 1,28 22,23








Sd = 29,18 kNm


s = 3,39 cm2 (r = 0,53%)


= 29,18 kNm < MRd

= 35,02 kNm (83,3%)


Sd = (-)27,39 kN


Sd = (-)27,39 kN < V

Rd1 = 42,31 kN (64,7%)


Sk = 22,81 kNm


= 22,81 kNm


lim = 0,3 mm (80,3%)


: a(MSk,lt

) = 9,76 mm < alim

= 3240/200 = 16,20 mm (60,3%)


= 26,07 kN


2.30. Belka B7

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm




Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:

Lp.


kd



1,80 1,10 -- 1,98 cała belka


S: 11,24 1,22 13,69



lewe

Obc.char.

praweg

fk

dObc.obl.

lewe

Obc.obl.

prawe

Zasięg [m]


do 0,71


końca








Sd = 6,27 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)


= 6,27 kNm < MRd

= 23,58 kNm (26,6%)


Sd = (-)8,35 kN


Sd = (-)8,35 kN < V

Rd1 = 39,68 kN (21,1%)


Sk = 5,13 kNm


= 5,13 kNm


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,32 mm < alim

= 1650/200 = 8,25 mm (3,9%)


= 10,25 kN


2.31. Belka B8

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd


1. 0,00 1,00 -- 0,00 cała belka


1,80 1,10 -- 1,98 cała belka

S: 1,80 1,10 1,98



lewe

Obc.char.

praweg

fk

dObc.obl.

lewe

Obc.obl.

prawe

Zasięg [m]


do 0,80


końca








Sd = 3,03 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)


= 3,03 kNm < MRd

= 23,58 kNm (12,9%)


Sd = 4,02 kN


Sd = 4,02 kN < V

Rd1 = 39,68 kN (10,1%)


Sk = 2,53 kNm


= 2,53 kNm


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,19 mm < alim

= 1840/200 = 9,20 mm (2,1%)


= 4,28 kN


2.31. Belka B8a

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd


1. 0,00 1,00 -- 0,00 cała belka


1,80 1,10 -- 1,98 cała belka

S: 1,80 1,10 1,98



lewe

Obc.char.

praweg

fk

dObc.obl.

lewe

Obc.obl.

prawe

Zasięg [m]


do 0,80


końca








Sd = 3,03 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)


= 3,03 kNm < MRd

= 23,58 kNm (12,9%)


Sd = 4,02 kN


Sd = 4,02 kN < V

Rd1 = 39,68 kN (10,1%)


Sk = 2,53 kNm


= 2,53 kNm


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,19 mm < alim

= 1840/200 = 9,20 mm (2,1%)


= 4,28 kN


2.32. Belka B9

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd




2,10 1,10 -- 2,31 cała belka

3. Obciążenie od płyt stropowych 14,34 1,22 -- 17,49 od pocz. do 8,04


12,87 1,30 -- 16,73 od pocz. do 8,04


1,44 1,10 -- 1,58 cała belka


1,44 1,10 -- 1,58 cała belka


Zestawienie sił skupionych [kN]: Lp.


x [m] gf

kd

Fd

1. Obciążenie reakcją z belki B7 11,85 8,04 1,20 -- 14,22







Podpora A:Zginanie: (przekrój a-a)Moment podporowy obliczeniowy M

Sd = (-)45,63 kNm

Zbrojenie potrzebne górne As1

= 3,80 cm2. Przyjęto 4f12 o As = 4,52 cm2 (r = 0,61%)


= (-)45,63 kNm < MRd

= 53,45 kNm (85,4%)

SGU:Moment podporowy charakterystyczny M

Sk = (-)36,66 kNm

Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt

= (-)36,66 kNm


lim = 0,3 mm (79,0%)

Przęsło A - B:Zginanie: (przekrój b-b)Moment przęsłowy obliczeniowy M

Sd = 22,91 kNm


s = 3,39 cm2 (r = 0,45%)


Sd = 22,91 kNm < M

Rd = 41,15 kNm (55,7%)


Sd = 80,95 kN

Zbrojenie strzemionami dwuciętymi f8 co 140 mm na odcinku 70,0 cm przy lewej podporzei na odcinku 84,0 cm przy prawej podporze oraz co 230 mm na pozostałej części belki (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych)Warunek nośności na ścinanie: V

Sd = 80,95 kN < V

Rd3 = 84,42 kN (95,9%)


Sk = 18,40 kNm


= 18,40 kNm


lim = 0,3 mm (54,0%)


: a(MSk,lt

) = 2,89 mm < alim

= 3240/200 = 16,20 mm (17,9%)


= 70,09 kN


lim = 0,3 mm (87,6%)

Podpora B:Zginanie: (przekrój c-c)Moment podporowy obliczeniowy M

Sd = (-)55,95 kNm




= (-)55,95 kNm < MRd

= 65,05 kNm (86,0%)


Sk = (-)44,88 kNm


= (-)44,88 kNm


lim = 0,3 mm (70,5%)

Przęsło B - C:Zginanie: (przekrój d-d)Moment przęsłowy obliczeniowy M

Sd = 32,73 kNm


s = 3,39 cm2 (r = 0,45%)


= 32,73 kNm < MRd

= 41,15 kNm (79,5%)


Sd = 75,57 kN


Sd = 75,57 kN < V

Rd3 = 84,42 kN (89,5%)


Sk = 26,23 kNm


= 26,23 kNm


lim = 0,3 mm (85,1%)


: a(MSk,lt

) = 6,16 mm < alim

= 3520/200 = 17,60 mm (35,0%)


= 74,63 kN


lim = 0,3 mm (95,2%)

Podpora C:Zginanie: (przekrój e-e)Moment podporowy obliczeniowy M

Sd = (-)52,37 kNm




= (-)52,37 kNm < MRd

= 53,45 kNm (98,0%)


Sk = (-)42,18 kNm


= (-)42,18 kNm


lim = 0,3 mm (92,0%)

Przęsło C - D:Zginanie: (przekrój f-f)Moment przęsłowy obliczeniowy M

Sd = 17,63 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,30%)


= 17,63 kNm < MRd

= 28,14 kNm (62,7%)


Sd = 65,09 kN

Zbrojenie strzemionami dwuciętymi f8 co 150 mm na odcinku 75,0 cm przylewej podporze oraz co 230 mm na pozostałej części przęsła (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych)Warunek nośności na ścinanie: V

Sd = 65,09 kN < V

Rd3 = 78,79 kN (82,6%)


Sk = 14,44 kNm


= 14,44 kNm


lim = 0,3 mm (73,1%)


: a(MSk,lt

) = 2,38 mm < alim

= 3240/200 = 16,20 mm (14,7%)


= 66,56 kN


lim = 0,3 mm (90,6%)

Podpora D:Zginanie: (przekrój g-g)Moment podporowy obliczeniowy M

Sd = (-)25,81 kNm




Sd = (-)25,81 kNm < M

Rd = 41,15 kNm (62,7%)


Sk = (-)21,14 kNm


= (-)21,14 kNm


lim = 0,3 mm (65,2%)

2.33. Belka B10

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd




1,80 1,10 -- 1,98 cała belka

S: 11,39 1,20 13,68








Sd = (-)16,80 kNm




= (-)16,80 kNm < MRd

= 23,58 kNm (71,3%)


Sk = (-)13,99 kNm


= (-)13,99 kNm


lim = 0,3 mm (87,4%)


Sd = 8,43 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)


= 8,43 kNm < MRd

= 23,58 kNm (35,7%)


Sd = 24,63 kN


Sd = 24,63 kN < V

Rd1 = 39,68 kN (62,1%)

SGU:


= 7,02 kNm


= 7,02 kNm


Sk)


: a(MSk,lt

) = 1,42 mm < alim

= 3970/200 = 19,85 mm (7,2%)


= 21,98 kN



Sd = (-)20,30 kNm




Sd = (-)20,30 kNm < M

Rd = 34,31 kNm (59,2%)


Sk = (-)16,90 kNm


= (-)16,90 kNm


lim = 0,3 mm (57,7%)


Sd = 11,76 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)


= 11,76 kNm < MRd

= 23,58 kNm (49,9%)


Sd = (-)24,38 kN


Sd = (-)24,38 kN < V

Rd1 = 41,80 kN (58,3%)


Sk = 9,79 kNm


= 9,79 kNm


lim = 0,3 mm (49,0%)


: a(MSk,lt

) = 5,63 mm < alim

= 4330/200 = 21,65 mm (26,0%)


= 23,29 kN



Sd = (-)20,30 kNm




Sd = (-)20,30 kNm < M

Rd = 34,31 kNm (59,2%)


Sk = (-)16,90 kNm


= (-)16,90 kNm


lim = 0,3 mm (57,7%)


Sd = 8,43 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)


= 8,43 kNm < MRd

= 23,58 kNm (35,7%)


Sd = (-)24,63 kN


Sd = (-)24,63 kN < V

Rd1 = 39,68 kN (62,1%)


Sk = 7,02 kNm


= 7,02 kNm


Sk)


: a(MSk,lt

) = 1,42 mm < alim

= 3970/200 = 19,85 mm (7,2%)


= 21,98 kN



Sd = (-)16,80 kNm




= (-)16,80 kNm < MRd

= 23,58 kNm (71,3%)


Sk = (-)13,99 kNm


= (-)13,99 kNm


lim = 0,3 mm (87,4%)

2.33. Belka B10a

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd




1,80 1,10 -- 1,98 cała belka

S: 11,39 1,20 13,68








Sd = (-)16,80 kNm




= (-)16,80 kNm < MRd

= 23,58 kNm (71,3%)


Sk = (-)13,99 kNm


= (-)13,99 kNm


lim = 0,3 mm (87,4%)


Sd = 8,43 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)


= 8,43 kNm < MRd

= 23,58 kNm (35,7%)


Sd = 24,63 kN


Sd = 24,63 kN < V

Rd1 = 39,68 kN (62,1%)


Sk = 7,02 kNm


= 7,02 kNm


Sk)


: a(MSk,lt

) = 1,42 mm < alim

= 3970/200 = 19,85 mm (7,2%)


= 21,98 kN



Sd = (-)20,30 kNm




Sd = (-)20,30 kNm < M

Rd = 34,31 kNm (59,2%)


Sk = (-)16,90 kNm


= (-)16,90 kNm


lim = 0,3 mm (57,7%)


Sd = 11,76 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)


= 11,76 kNm < MRd

= 23,58 kNm (49,9%)


Sd = (-)24,38 kN


Sd = (-)24,38 kN < V

Rd1 = 41,80 kN (58,3%)


Sk = 9,79 kNm


= 9,79 kNm


lim = 0,3 mm (49,0%)


: a(MSk,lt

) = 5,63 mm < alim

= 4330/200 = 21,65 mm (26,0%)


= 23,29 kN



Sd = (-)20,30 kNm




Sd = (-)20,30 kNm < M

Rd = 34,31 kNm (59,2%)


Sk = (-)16,90 kNm


= (-)16,90 kNm


lim = 0,3 mm (57,7%)


Sd = 8,43 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)


= 8,43 kNm < MRd

= 23,58 kNm (35,7%)


Sd = (-)24,63 kN


Sd = (-)24,63 kN < V

Rd1 = 39,68 kN (62,1%)


Sk = 7,02 kNm


= 7,02 kNm


Sk)


: a(MSk,lt

) = 1,42 mm < alim

= 3970/200 = 19,85 mm (7,2%)


= 21,98 kN



Sd = (-)16,80 kNm




= (-)16,80 kNm < MRd

= 23,58 kNm (71,3%)


Sk = (-)13,99 kNm


= (-)13,99 kNm


lim = 0,3 mm (87,4%)

2.34. Belka B11

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd



1,80 1,10 -- 1,98 cała belka



końca








Sd = 38,87 kNm


s = 4,52 cm2 (r = 0,70%)


= 38,87 kNm < MRd

= 45,28 kNm (85,8%)


Sd = (-)39,61 kN


Sd = (-)39,61 kN < V

Rd1 = 44,42 kN (89,2%)


Sk = 31,34 kNm


= 31,34 kNm


lim = 0,3 mm (73,3%)


: a(MSk,lt

) = 11,45 mm < alim

= 3300/200 = 16,50 mm (69,4%)


= 39,94 kN


2.34. Belka B11a

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd



1,80 1,10 -- 1,98 cała belka


S: 17,38 1,28 22,23








Sd = 30,27 kNm


s = 3,39 cm2 (r = 0,53%)


= 30,27 kNm < MRd

= 35,02 kNm (86,4%)


Sd = 28,06 kN


Sd = 28,06 kN < V

Rd1 = 42,31 kN (66,3%)


Sk = 23,66 kNm


= 23,66 kNm


lim = 0,3 mm (83,6%)


: a(MSk,lt

) = 10,53 mm < alim

= 3300/200 = 16,50 mm (63,8%)


= 26,59 kN


2.35. Belka B12

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd



1,80 1,10 -- 1,98 cała belka



1,44 1,10 -- 1,58 cała belka


6,18 1,30 -- 8,03 cała belka


S: 54,62 1,25 68,02








Sd = 47,75 kNm


s = 5,65 cm2 (r = 0,88%)


= 47,75 kNm < MRd

= 54,84 kNm (87,1%)


Sd = (-)54,21 kN

Zbrojenie strzemionami dwuciętymi f6 co 100 mm na odcinku 50,0 cm przy podporachoraz co 200 mm w środku rozpiętości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V

Sd = (-)54,21 kN < V

Rd3 = 57,29 kN (94,6%)


Sk = 38,35 kNm


= 38,35 kNm


lim = 0,3 mm (65,9%)


: a(MSk,lt

) = 6,46 mm < alim

= 2370/200 = 11,85 mm (54,5%)


= 58,16 kN


lim = 0,3 mm (98,2%)

2.36. Belka B13

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd



1,80 1,10 -- 1,98 cała belka


S: 16,81 1,21 20,29








Sd = 6,82 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,35%)


= 6,82 kNm < MRd

= 24,05 kNm (28,4%)


Sd = (-)8,77 kN


Sd = (-)8,77 kN < V

Rd1 = 40,20 kN (21,8%)


Sk = 5,65 kNm


= 5,65 kNm


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,35 mm < alim

= 1640/200 = 8,20 mm (4,2%)


= 11,77 kN


2.37. Belka B14

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd



1,80 1,10 -- 1,98 cała belka



końca








Sd = 40,31 kNm


s = 4,52 cm2 (r = 0,70%)


= 40,31 kNm < MRd

= 45,28 kNm (89,0%)


Sd = (-)41,44 kN


Sd = (-)41,44 kN < V

Rd1 = 44,42 kN (93,3%)


Sk = 32,56 kNm


= 32,56 kNm


lim = 0,3 mm (76,4%)


: a(MSk,lt

) = 11,53 mm < alim

= 3240/200 = 16,20 mm (71,1%)


= 42,04 kN


2.37. Belka B14a

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd



1,80 1,10 -- 1,98 cała belka


S: 17,38 1,28 22,23








Sd = 29,18 kNm


s = 3,39 cm2 (r = 0,53%)


= 29,18 kNm < MRd

= 35,02 kNm (83,3%)


Sd = (-)27,39 kN


Sd = (-)27,39 kN < V

Rd1 = 42,31 kN (64,7%)


Sk = 22,81 kNm


= 22,81 kNm


lim = 0,3 mm (80,3%)


: a(MSk,lt

) = 9,76 mm < alim

= 3240/200 = 16,20 mm (60,3%)


= 26,07 kN


2.38. Belka B15

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd



3,00 1,10 -- 3,30 cała belka



6,18 1,30 -- 8,03 cała belka


1,44 1,10 -- 1,58 cała belka


S: 53,72 1,24 66,77








Sd = (-)202,04 kNm




= (-)202,04 kNm < MRd

= 236,79 kNm (85,3%)


Sk = (-)162,55 kNm


= (-)162,55 kNm


lim = 0,3 mm (57,5%)


Sd = 113,65 kNm

Przyjęto indywidualnie dołem 5f20 o As = 15,71 cm2 (r = 1,42%)


= 113,65 kNm < MRd

= 236,79 kNm (48,0%)


Sd = 197,31 kN

Zbrojenie strzemionami czterociętymi f8 co 170 mm na odcinku 204,0 cm przy lewej podporzei na odcinku 85,0 cm przy prawej podporze oraz co 340 mm na pozostałej części belki (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych)Warunek nośności na ścinanie: V

Sd = 197,31 kN < V

Rd3 = 206,55 kN (95,5%)


Sk = 91,43 kNm


= 91,43 kNm


lim = 0,3 mm (31,7%)


: a(MSk,lt

) = 7,23 mm < alim

= 4920/200 = 24,60 mm (29,4%)


= 158,74 kN


lim = 0,3 mm (96,3%)

2.39. Belka B16

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd



2,10 1,10 -- 2,31 cała belka

2. Obciążenie od płyt stropowych 33,30 1,22 -- 40,63 przęsło B-C


3,49 1,30 -- 4,54 cała belka

4. Obciążenie od płyt stropowych 36,62 1,00 -- 36,62 przęsło A-B

S: 75,51 1,11 84,09








Sd = 24,82 kNm


s = 4,02 cm2 (r = 0,53%)


= 24,82 kNm < MRd

= 48,91 kNm (50,7%)


Sd = (-)75,43 kN

Zbrojenie strzemionami czterociętymi f6 co 160 mm na odcinku 96,0 cm przyprawej podporze oraz co 230 mm na pozostałej części przęsła (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych)Warunek nośności na ścinanie: V

Sd = (-)75,43 kN < V

Rd3 = 84,43 kN (89,3%)


Sk = 26,72 kNm


= 26,72 kNm


lim = 0,3 mm (76,2%)


: a(MSk,lt

) = 4,22 mm < alim

= 3240/200 = 16,20 mm (26,0%)


= 84,20 kN


lim = 0,3 mm (94,7%)

Podpora B:Zginanie: (przekrój b-b)Moment podporowy obliczeniowy M

Sd = (-)77,66 kNm




= (-)77,66 kNm < MRd

= 88,91 kNm (87,3%)


Sk = (-)67,67 kNm


= (-)67,67 kNm


lim = 0,3 mm (71,6%)

Przęsło B - C:Zginanie: (przekrój c-c)Moment przęsłowy obliczeniowy M

Sd = 52,73 kNm

Przyjęto indywidualnie dołem 5f16 o As = 10,05 cm2 (r = 1,33%)


= 52,73 kNm < MRd

= 105,57 kNm (49,9%)


Sd = (-)116,60 kN

Zbrojenie strzemionami czterociętymi f6 co 110 mm na odcinku 110,0 cm przy lewej podporzei na odcinku 132,0 cm przy prawej podporze oraz co 230 mm na pozostałej części belkiWarunek nośności na ścinanie: V

Sd = (-)116,60 kN < V

Rd3 = 122,81 kN (94,9%)


Sk = 42,06 kNm


= 42,06 kNm


lim = 0,3 mm (32,1%)


: a(MSk,lt

) = 9,34 mm < alim

= 4920/200 = 24,60 mm (38,0%)


= 94,29 kN


lim = 0,3 mm (56,1%)

Podpora C:Zginanie: (przekrój d-d)Moment podporowy obliczeniowy M

Sd = (-)104,82 kNm




= (-)104,82 kNm < MRd

= 105,57 kNm (99,3%)


Sk = (-)83,84 kNm


= (-)83,84 kNm


lim = 0,3 mm (65,7%)

2.40. Nadproże N1

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd




1,80 1,10 -- 1,98 cała belka


1,44 1,10 -- 1,58 cała belka


1,25 1,30 -- 1,63 cała belka

S: 26,03 1,03 26,73








Sd = 11,31 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)


= 11,31 kNm < MRd

= 23,58 kNm (48,0%)


Sd = 14,35 kN


Sd = 14,35 kN < V

Rd1 = 39,68 kN (36,2%)


Sk = 11,02 kNm


= 11,02 kNm


lim = 0,3 mm (60,8%)


: a(MSk,lt

) = 1,84 mm < alim

= 1840/200 = 9,20 mm (20,0%)


= 20,82 kN


2.40. Nadproże N1a

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd




1,80 1,10 -- 1,98 cała belka


1,44 1,10 -- 1,58 cała belka


1,12 1,30 -- 1,46 cała belka

S: 28,43 1,21 34,39








Sd = 14,55 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)


= 14,55 kNm < MRd

= 23,58 kNm (61,7%)


Sd = 18,46 kN


Sd = 18,46 kN < V

Rd1 = 39,68 kN (46,5%)


Sk = 12,03 kNm


= 12,03 kNm


lim = 0,3 mm (70,1%)


: a(MSk,lt

) = 2,07 mm < alim

= 1840/200 = 9,20 mm (22,5%)


= 22,74 kN


2.40. Nadproże N1b

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd




1,80 1,10 -- 1,98 cała belka


1,44 1,10 -- 1,58 cała belka

4. Mur z drobnych elementów z betonu komórkowego odmiany 06 grub. 0,24 m i

0,97 1,30 -- 1,26 cała belka

szer.0,45 m [9,000kN/m3·0,24m·0,45m]S: 10,05 1,26 12,71








Sd = 5,38 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)


= 5,38 kNm < MRd

= 23,58 kNm (22,8%)


Sd = 6,82 kN


Sd = 6,82 kN < V

Rd1 = 39,68 kN (17,2%)


Sk = 4,25 kNm


= 4,25 kNm


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,33 mm < alim

= 1840/200 = 9,20 mm (3,6%)


= 8,04 kN


2.40. Nadproże N1c

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm




Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:Lp Opis obciążenia Obc.char. g

fk

dObc.obl. Zasięg [m]

.1. Ciężar własny belki

[0,24m·0,30m·25,0kN/m3]1,80 1,10 -- 1,98 cała belka


5,08 1,30 -- 6,60 cała belka

S: 6,88 1,25 8,58

Zestawienie sił skupionych [kN]: Lp.


x [m] gf

kd

Fd

1. Obciążenie reakcją z belki B18 5,54 0,39 1,20 -- 6,65








Sd = 5,53 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)


= 5,53 kNm < MRd

= 23,58 kNm (23,4%)


Sd = 9,41 kN


Sd = 9,41 kN < V

Rd1 = 39,68 kN (23,7%)


Sk = 4,50 kNm


= 4,50 kNm


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,35 mm < alim

= 1840/200 = 9,20 mm (3,8%)


= 9,51 kN


2.41. Nadproże N2

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd



1,80 1,10 -- 1,98 cała belka


1,04 1,30 -- 1,35 cała belka


1,44 1,10 -- 1,58 cała belka

S: 4,28 1,15 4,92








Sd = 3,08 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)


= 3,08 kNm < MRd

= 23,58 kNm (13,1%)


Sd = (-)3,62 kN


Sd = (-)3,62 kN < V

Rd1 = 39,68 kN (9,1%)


Sk = 2,68 kNm


= 2,68 kNm


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,31 mm < alim

= 2240/200 = 11,20 mm (2,8%)


= 4,28 kN


2.41. Nadproże N2a

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd



1,80 1,10 -- 1,98 cała belka


1,10 1,30 -- 1,43 cała belka


1,44 1,10 -- 1,58 cała belka

S: 4,34 1,15 4,99








Sd = 3,13 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)


= 3,13 kNm < MRd

= 23,58 kNm (13,3%)


Sd = (-)3,68 kN


Sd = (-)3,68 kN < V

Rd1 = 39,68 kN (9,3%)


Sk = 2,72 kNm


= 2,72 kNm


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,32 mm < alim

= 2240/200 = 11,20 mm (2,8%)


= 4,34 kN


2.41. Nadproże N2b

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd



1,80 1,10 -- 1,98 cała belka


4,54 1,30 -- 5,90 cała belka

S: 6,34 1,24 7,88








Sd = 4,94 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,36%)


= 4,94 kNm < MRd

= 23,58 kNm (21,0%)


Sd = (-)5,81 kN


Sd = (-)5,81 kN < V

Rd1 = 39,68 kN (14,6%)


Sk = 3,98 kNm


= 3,98 kNm


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,46 mm < alim

= 2240/200 = 11,20 mm (4,1%)


= 6,34 kN


2.42. Nadproże N3

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd



1,80 1,10 -- 1,98 cała belka


9,50 1,30 -- 12,35 cała belka


1,44 1,10 -- 1,58 cała belka


1,44 1,10 -- 1,58 cała belka


1,44 1,10 -- 1,58 cała belka



S: 60,78 1,23 74,83








Sd = 38,92 kNm


s = 4,52 cm2 (r = 0,72%)


= 38,92 kNm < MRd

= 44,33 kNm (87,8%)


Sd = (-)47,66 kN


Sd = (-)47,66 kN < V

Rd3 = 56,22 kN (84,8%)


Sk = 31,62 kNm


= 31,62 kNm


lim = 0,3 mm (75,8%)


: a(MSk,lt

) = 4,71 mm < alim

= 2040/200 = 10,20 mm (46,2%)


= 54,70 kN


lim = 0,3 mm (90,2%)

2.43. Nadproże N4

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd



1,80 1,10 -- 1,98 cała belka


7,47 1,30 -- 9,71 cała belka


1,44 1,10 -- 1,58 cała belka


1,44 1,10 -- 1,58 cała belka


S: 64,67 1,22 78,93








Sd = 26,54 kNm


s = 3,39 cm2 (r = 0,53%)


= 26,54 kNm < MRd

= 35,02 kNm (75,8%)


Sd = 34,10 kN


Sd = 34,10 kN < V

Rd1 = 42,31 kN (80,6%)


Sk = 21,74 kNm


= 21,74 kNm


lim = 0,3 mm (76,0%)


: a(MSk,lt

) = 2,38 mm < alim

= 1640/200 = 8,20 mm (29,0%)


= 45,26 kN


2.45. Nadproże N5

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd



1,80 1,10 -- 1,98 cała belka


1,25 1,30 -- 1,63 cała belka

S: 3,05 1,18 3,61








Sd = 0,69 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,35%)


= 0,69 kNm < MRd

= 24,05 kNm (2,9%)


Sd = 0,84 kN


Sd = 0,84 kN < V

Rd1 = 40,20 kN (2,1%)


Sk = 0,59 kNm


= 0,59 kNm


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,02 mm < alim

= 1240/200 = 6,20 mm (0,3%)


= 1,52 kN


2.45. Belka B17

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd




1,80 1,10 -- 1,98 cała belka

S: 11,60 1,31 15,21








Sd = 20,70 kNm


s = 3,39 cm2 (r = 0,53%)


Sd = 20,70 kNm < M

Rd = 35,02 kNm (59,1%)


Sd = 19,20 kN


Sd = 19,20 kN < V

Rd1 = 42,31 kN (45,4%)


Sk = 15,79 kNm


= 15,79 kNm


lim = 0,3 mm (51,7%)


: a(MSk,lt

) = 6,78 mm < alim

= 3300/200 = 16,50 mm (41,1%)


= 17,75 kN


2.46. Belka B18

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd




1,80 1,10 -- 1,98 cała belka

S: 4,44 1,25 5,54








Sd = 4,97 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,35%)


= 4,97 kNm < MRd

= 24,05 kNm (20,7%)


Sd = (-)8,72 kN


Sd = (-)8,72 kN < V

Rd1 = 40,20 kN (21,7%)


Sk = 3,98 kNm


= 3,98 kNm


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,84 mm < alim

= 3300/200 = 16,50 mm (5,1%)


= 8,17 kN



Sd = (-)5,68 kNm

Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) As1



= (-)5,68 kNm < MRd

= 24,05 kNm (23,6%)


Sk = (-)4,55 kNm


= (-)4,55 kNm


Sk)


Sd = 0,01 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,35%)


= 0,01 kNm < MRd

= 24,05 kNm (0,0%)


Sd = 5,79 kN


Sd = 5,79 kN < V

Rd1 = 40,20 kN (14,4%)

SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M

Sk,lt = 0,01 kNm


Sk)

Moment podporowy charakterystyczny MSk

= (-)4,55 kNm


= (-)4,55 kNm


: a(MSk,lt

) = (-)0,08 mm < alim

= 1490/200 = 7,45 mm (1,1%)


= 5,83 kN


2.47. Belka B19

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd




1,80 1,10 -- 1,98 cała belka

S: 4,44 1,25 5,54








Sd = 2,22 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,35%)


= 2,22 kNm < MRd

= 24,05 kNm (9,2%)


Sd = (-)10,85 kN


Sd = (-)10,85 kN < V

Rd1 = 40,20 kN (27,0%)

SGU:Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M

Sk,lt = 1,78 kNm


Sk)

Moment podporowy charakterystyczny MSk

= (-)10,43 kNm


= (-)10,43 kNm


: a(MSk,lt

) = (-)0,66 mm < alim

= 3240/200 = 16,20 mm (4,1%)


= 9,88 kN



Sd = (-)13,03 kNm




= (-)13,03 kNm < MRd

= 24,05 kNm (54,2%)


Sk = (-)10,43 kNm


= (-)10,43 kNm


lim = 0,3 mm (54,0%)


Sd = 10,93 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,35%)


= 10,93 kNm < MRd

= 24,05 kNm (45,4%)


Sd = 14,15 kN


Sd = 14,15 kN < V

Rd1 = 40,20 kN (35,2%)


Sk = 8,75 kNm


= 8,75 kNm


lim = 0,3 mm (37,6%)


: a(MSk,lt

) = 7,52 mm < alim

= 4925/200 = 24,62 mm (30,6%)


= 12,52 kN


2.48. Belka B20

GEOMETRIA BELKI


w = 24,0 cm






kd




1,80 1,10 -- 1,98 cała belka

S: 11,60 1,31 15,21








Sd = 19,96 kNm


s = 2,26 cm2 (r = 0,35%)


= 19,96 kNm < MRd

= 24,05 kNm (83,0%)


Sd = 18,74 kN


Sd = 18,74 kN < V

Rd1 = 40,20 kN (46,6%)


Sk = 15,22 kNm


= 15,22 kNm


lim = 0,3 mm (95,7%)


: a(MSk,lt

) = 8,23 mm < alim

= 3240/200 = 16,20 mm (50,8%)


= 17,40 kN


2.50. Słup S1 – najbardziej wytężony

b = 0,24 m h = 0,24 m a1 = 0,04 m a2 = 0,04 m

d = h – a1 = 0,20 m lcol = 3,15 m lo = ψ·lcol = 1 · 3,15 = 3,15 m

Nsd = 125,70 kN

Msd = 25,76 kNm

0,075·Nsd / fyd =0,22cm2

As1,min = As2,min = As,min = 0,0015·b·h = 0,86cm2

2,26 cm2

ee = Msd / Nsd = 0,20m

lcol /600 = 0,0079m

ea ≥ h /30 0,008m

0,01m

ea = 0,01m

eo = ee + ea = 0,21m

lo / h = 13,13

ɳ = 1,09

etot = ɳ·eo = 0,23m

es1 = etot + 0,5·h - a1 = 0,32m

As2 = [Nsd·es1 - fcd·b·xeff,lim·(d - 0,5·xeff,lim)] / [fyd·(d - a2)] = -0,32cm2

Scc = (Nsd·es1 - As2·fyd·(d - a2)) / (fcd·b·d2) = 0,214

ξeff = 1 - (1 - 2·Scc)1/2 = 0,243

xeff = ξeff·d = 4,96

As1 = (Nsd·es2) / (fyd·(d - a2) = 2,68cm2

Przyjęto zbrojenie 4 Φ 12 → As1,prov = 4,52cm2


ρ = 1,57 < 4%


b = 0,24 m h = 0,24 m a1 = 0,04 m a2 = 0,04 m

d = h – a1 = 0,20 m lcol = 4,07 m lo = ψ·lcol = 1 · 4,07= 4,07 m

Nsd = 49,17 kN

Msd = 9,76 kNm

0,075·Nsd / fyd =0,09cm2


2,26 cm2


lcol /600 = 0,0068m

ea ≥ h /30 = 0,008m

0,01m

ea = 0,01m

eo = ee + ea = 0,21m

lo / h = 16,96

ɳ = 1,0


es1 = etot + 0,5·h - a1 = 0,29m


Scc = (Nsd·es1 - As2·fyd·(d - a2)) / (fcd·b·d2) = -0,014

ξeff = 1 - (1 - 2·Scc)1/2 = -0,014

xeff = ξeff·d = -0,28

As1 = (Nsd·es2) / (fyd·(d - a2) = 0,87cm2



ρ = 1,18 < 4%


b = 0,24 m h = 0,24 m a1 = 0,04 m a2 = 0,04 m

d = h – a1 = 0,20 m lcol = 3,15 m lo = ψ·lcol = 1 · 3,15 = 3,15 m

Nsd = 6,22 kN

Msd = 10,54 kNm

0,075·Nsd / fyd =0,01cm2


2,26 cm2


lcol /600 = 0,0053m

ea ≥ h /30 = 0,008m

0,01m

ea = 0,01m

eo = ee + ea = 1,7m

lo / h = 13,13

ɳ = 1,0


es1 = etot + 0,5·h - a1 = 1,79m


Scc = (Nsd·es1 - As2·fyd·(d - a2)) / (fcd·b·d2) = -0,043

ξeff = 1 - (1 - 2·Scc)1/2 = -0,042

xeff = ξeff·d = -0,85

As1 = (Nsd·es2) / (fyd·(d - a2) = 1,43cm2



ρ = 1,18 < 4%

Poz. 3. FUNDAMENTY


cd = 14,17 MPa, f

ctd = 1,02 MPa, E

cm = 31,0 GPa

Ciężar objętościowy r = 25,0 kN/m3

Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm


yk = 500 MPa, f

yd = 420 MPa, f

tk = 550 MPa

Ława fundamentowa w osi 6.




kd




13,00 1,10 -- 14,30 cała belka


19,25 1,30 -- 25,03 cała belka

4. Beton zwykły na kruszywie kamiennym, niezbrojony, zagęszczony grub. 0,24 m i szer.0,70 m [24,0kN/m3·0,24m·0,70m]

4,03 1,30 -- 5,24 cała belka

5. Piaski grube i średnie, mało wilgotne, zagęszczone grub. 0,46 m i szer.0,60 m [18,0kN/m3·0,46m·0,60m]

4,97 1,30 -- 6,46 cała belka


1,44 1,10 -- 1,58 cała belka


1,44 1,10 -- 1,58 cała belka


1,44 1,10 -- 1,58 cała belka

9. Obciążenie od stropów 65,75 1,22 -- 80,21 cała belka

S: 121,12 1,23 149,22








Sd = (-)114,92 kNm




= (-)114,92 kNm < MRd

= 164,54 kNm (69,8%)


Sk = (-)93,28 kNm


= (-)93,28 kNm


Sk)


Sd = 57,46 kNm


s = 6,79 cm2 (r = 0,14%)


= 57,46 kNm < MRd

= 164,54 kNm (34,9%)


Sd = 200,69 kN

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami czterociętymi f6 co 400 mm na całej długości przęsłaWarunek nośności na ścinanie: V

Sd = 200,69 kN < V

Rd1 = 251,46 kN (79,8%)


Sk = 46,64 kNm


= 46,64 kNm


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,15 mm < alim

= 3040/200 = 15,20 mm (1,0%)


= 162,89 kN



Sd = (-)114,92 kNm




= (-)114,92 kNm < MRd

= 164,54 kNm (69,8%)


Sk = (-)93,28 kNm


= (-)93,28 kNm


Sk)


Sd = 57,46 kNm


s = 6,79 cm2 (r = 0,14%)


= 57,46 kNm < MRd

= 164,54 kNm (34,9%)


Sd = (-)112,96 kN


Sd = (-)112,96 kN < V

Rd1 = 251,46 kN (44,9%)


Sk = 46,64 kNm


= 46,64 kNm


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,15 mm < alim

= 3040/200 = 15,20 mm (1,0%)


= 162,89 kN



Sd = (-)114,92 kNm




= (-)114,92 kNm < MRd

= 164,54 kNm (69,8%)


Sk = (-)93,28 kNm


= (-)93,28 kNm


Sk)


Sd = 57,46 kNm


s = 6,79 cm2 (r = 0,14%)


= 57,46 kNm < MRd

= 164,54 kNm (34,9%)


Sd = (-)112,96 kN


Sd = (-)112,96 kN < V

Rd1 = 251,46 kN (44,9%)

SGU:


= 46,64 kNm


= 46,64 kNm


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,15 mm < alim

= 3040/200 = 15,20 mm (1,0%)


= 162,89 kN



Sd = (-)114,92 kNm




= (-)114,92 kNm < MRd

= 164,54 kNm (69,8%)


Sk = (-)93,28 kNm


= (-)93,28 kNm


Sk)

Przęsło D - E:Zginanie: (przekrój h-h)Moment przęsłowy obliczeniowy M

Sd = 57,46 kNm


s = 6,79 cm2 (r = 0,14%)


= 57,46 kNm < MRd

= 164,54 kNm (34,9%)


Sd = 112,96 kN


Sd = 112,96 kN < V

Rd1 = 251,46 kN (44,9%)


Sk = 46,64 kNm


= 46,64 kNm


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,15 mm < alim

= 3040/200 = 15,20 mm (1,0%)


= 162,89 kN


Podpora E:Zginanie: (przekrój i-i)Moment podporowy obliczeniowy M

Sd = (-)114,92 kNm




= (-)114,92 kNm < MRd

= 164,54 kNm (69,8%)


Sk = (-)93,28 kNm


= (-)93,28 kNm


Sk)

Przęsło E - F:Zginanie: (przekrój j-j)Moment przęsłowy obliczeniowy M

Sd = 57,46 kNm


s = 6,79 cm2 (r = 0,14%)


= 57,46 kNm < MRd

= 164,54 kNm (34,9%)


Sd = (-)200,69 kN


Sd = (-)200,69 kN < V

Rd1 = 251,46 kN (79,8%)


Sk = 46,64 kNm


= 46,64 kNm


Sk)


: a(MSk,lt

) = 0,15 mm < alim

= 3040/200 = 15,20 mm (1,0%)


= 162,89 kN


Podpora F:Zginanie: (przekrój k-k)Moment podporowy obliczeniowy M

Sd = (-)114,92 kNm




= (-)114,92 kNm < MRd

= 164,54 kNm (69,8%)


Sk = (-)93,28 kNm


= (-)93,28 kNm


Sk)

Zestawienie elementów więźby dachowej

Klasa drewna C24

Lp. Symbol Nazwa elementuPrzekrój [m]b h

1 KR-1 Krokiew 0,10 0,22 4,77 80 0,105 8,3952 KR-2 Krokiew 0,10 0,22 4,52 2 0,099 0,1993 KR-3 Krokiew 0,10 0,22 6,22 2 0,137 0,2744 KR-4 Krokiew 0,10 0,22 6,51 38 0,143 5,4425 KR-5 Krokiew 0,10 0,22 0,93 2 0,020 0,0416 KR-6 Krokiew 0,10 0,22 2,57 1 0,057 0,0577 KR-7 Krokiew 0,10 0,22 3,19 1 0,070 0,0708 KR-8 Krokiew 0,10 0,22 1,06 2 0,023 0,047

RAZEM 14,524

9 MR-1 Murłata 0,14 0,14 25,23 4 0,495 1,97810 MR-2 Murłata 0,14 0,14 9,35 4 0,183 0,73311 JE-1 Jętka 0,05 0,18 4,40 78 0,040 3,08912 DO-1 Deska okap. 0,03 0,20 25,25 2 0,152 0,30313 DO-2 Deska okap. 0,03 0,20 9,37 2 0,056 0,112

RAZEM 6,215

CAŁKOWITA ILOŚĆ DREWNA [m3] 20,740

Długość [m]

Ilość [szt]

Objętość 1 szt. [m3]

Objętość [m3]

UWAGI:- PRZED PRZYSTĄPIENIEM DO TRASOWANIA ELEMETÓW WYMIARY SPRAWDZIĆ W NATURZE- DO PODANYCH DŁUGOŚCI ELEMENTÓW NALEŻY DODAĆ ZAPAS NA DOPASOWANIE NA BUDOWIE 20-30cm- NINIEJSZY WYKAZ MA CHARAKTER SZACUNKOWY I NIE MOŻE STANOWIĆ PODSTAWY DO ZAMAWIANIA MATERIAŁÓW- ZESTAWIENIE NIE ZAWIERA STĘŻEŃ POŁACIOWYCH, ŁAT I KONTRŁAT- ELEMENTY WIĘŹBY DACHOWEJ NALEŻY ZAIMPREGNOWAĆ PRZED WBUDOWANIEM DO GRANICY TRUDNOZAPALNOŚCI POPRZEZ ZASTOSOWANIE ŚRODKA OGNIOOCHRONNEGO. ELEMENTY WIĘŹBY NALEŻY TAKŻE ZAIMPREGNOWAĆ POPRZEZ ZASTOSOWANIE ŚRODKA GRZYBOBÓJCZEGO.

(8%)

PD

10x17,47

26

10x17,47

26

2x15

35

2x15

35

2x15

35

2x15

35

2x15

35

2x15

35

proszkowa

ABC

2kg

proszkowa

ABC 2kg

proszkowa

ABC 2kg

proszkowa

AF 2kg

proszkowa

ABC 2kg

elektroniki

GSE 2kg

EI30

EI60

PW

PW1

PW

PW

1,0%

1,0%

1,0%

1,0%

A B C D E G H

11

2

3

4

6

7

8

9

11

3

6

8

9

A B C D E G HI

H=190cm

UWAGA:

Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki

Morskiej z dnia 25 kwietnia 2012 r.

budowlanego. (Dz. U. poz. 462)

H=190cm

20

20

20

15

SZ1

SZ1

SZ1

SW1

SW1

SW2

SW2

SW6

SW5

SZ1 SW1 SW2

PD (spadek 8%)

PW1

proszkowa

ABC 2kg

5

SW3

SW3

SW5 SW6

A - 1

03-2017

PB

1:50

RZUT PARTERU

projekty budowlane

nowy dom

ul. Kazanowska 18

tel. 41 372 88 36

www.nowydom-projekty.pl

BUDYNEK ADMINISTRACYJNO-SOCJALNY

I

F

F

H

H

SW4

SW4

H

PW2

PW2

9x17,47

26

9x17,47

26

A B

1111

A B

SZ1

SZ1 SW1 SW2

9x17,47

26

9x17,47

26

PT

1,0%

proszkowa

ABC 2kg

proszkowa

ABC 2kg

proszkowa

ABC 2kg

proszkowa

ABC 2kg

3

6

9

5

3

6

9

SW3

UWAGA:




PT

SW1

SW1

SZ1

SZ1

SW3

SW2

SW2

A - 2

03-2017

PB

1:50

projekty budowlane

nowy dom

ul. Kazanowska 18

tel. 41 372 88 36



E G H

E G HI

I

F

F

SW4

SW4

H

9x17,47

26

9x17,47

26

A B E

1111

A B E

SZ1

9x17,47

26

9x17,47

26

PT

1,0%

proszkowa

ABC 2kg

proszkowa

ABC 2kg

3

6

9

5

3

6

9

UWAGA:




SW2 SW2

SW1

SW1

SW1

SZ1

SZ1

H=190cm

EI30

A - 3

03-2017

PB

1:50

RZUT PODASZA

projekty budowlane

nowy dom

ul. Kazanowska 18

tel. 41 372 88 36



SW1 SW2 SW3

PT

SW4SZ1

G H

G HI

I

F

F

H

proszkowa

ABC 2kg

proszkowa

ABC 2kg

EI30

20

20

20

20

20

20

A - 4

PB

1:100

ELEWACJE 1

projekty budowlane

nowy dom

ul. Kazanowska 18

tel. 41 372 88 36



03-2017

RAL 7043

tynk strukturalny

RAL 7035

tynk strukturalny

RAL 7005

RAL 7043

stolarka zewn.

RAL 7043

tynk strukturalny

RAL 7035

tynk strukturalny

RAL 7005

stolarka zewn.

RAL 7043

gont bitumiczny

szary

A - 5

PB

1:100

ELEWACJE 2

projekty budowlane

nowy dom

ul. Kazanowska 18

tel. 41 372 88 36



03-2017

RAL 7043

tynk strukturalny

RAL 7035

tynk strukturalny

RAL 7005

RAL 7043

stolarka zewn.

RAL 7043

tynk strukturalny

RAL 7005

stolarka zewn.

RAL 7043

tynk strukturalny

RAL 7035

RAL 7043

gont bitumiczny

szary

A B E

1111

A B E

3

6

9

5

3

6

9

A - 6

03-2017

PB

1:100

RZUT DACHU

projekty budowlane

nowy dom

ul. Kazanowska 18

tel. 41 372 88 36



G H

G HI

I

F

F

1.5%1.5%1.5%1.5% 1.5%1.5%1.5% 1.5%

1.5%1.5%1.5%1.5% 1.5%1.5%1.5% 1.5% 1.5%

CZERPNIA POWIETRZA -

1

0

x

1

7

,

4

7

2

6

9

x

1

7

,

4

7

2

6

9

x

1

7

,

4

7

2

6

9

x

1

7

,

4

7

2

6

2

x

1

5

3

5

1369 8

RE

I30

RE

I30

PW

projekty budowlane

nowy dom

ul. Kazanowska 18

tel. 41 372 88 36



03-2017

1:50

A - 7

RE

I60

RE

I60

O2O1

Dz1 D1 D3 D4 D5D2 D6

O3 O4 O5 O6 O7 O8 O9

Dz2 Dz3 Dz4 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 Db1

A - 8

03-2017

PB

1:100

STOLARKA BUDOWLANA

projekty budowlane

nowy dom

ul. Kazanowska 18

tel. 41 372 88 36



A B C D E G H

11

2

3

4

6

7

8

9

11

3

6

8

9

A B C D E G

HI

5

I

F

F

K - 1

03-2017

PB

1:100

ROZMIESZCZENIE PALI FUND.

projekty budowlane

nowy dom

ul. Kazanowska 18

tel. 41 372 88 36



A B C D E G H

11

2

3

4

6

7

8

9

11

3

6

8

9

A B C D E G

H

I

5

I

F

F

1,52

-

1,52

-

1,52

-

1,52

-

1,52

-

1,52

-

1,52

-

1,52

-

1,52

-

1,52

-

1,52

-

1,52

-

1,52

-

1,52

-

1,52

-

1,52

-

1,52

-

1,52

-

1,52

-

1,52

-

1,52

-

1,52

-

Poz. 3.1. L1

Poz. 3.1. L1

Poz. 3.1. L3

Po

z. 3

.1

. L

1

Po

z. 3

.1

. L

1

Po

z. 3

.1

. L

2

Po

z. 3

.1

. L

2

Po

z. 3

.1

. L

2

Po

z. 3

.1

. L

2

Poz. 3.1. L2

Poz. 3.1. L2

Poz. 3.1. L2

Poz. 3.1. L1

Poz. 3.1. L1

Po

z. 3

.1

. L

2

Poz. 3.1. L3

Poz. 3.1. L3

Poz. 3.1. L3

Poz. 3.1. L3

Po

z. 3

.1

. L

4

Po

z. 3

.1

. L

4

1,00

-

-

1,00

K - 2

PB

1:100

projekty budowlane

nowy dom

ul. Kazanowska 18

tel. 41 372 88 36



Poz. 3.2. S

t1

Poz. 3.2. St1

Poz. 3.3. St2

Poz. 3.4. St3

Poz. 3.4. St3

Poz. 3.4. St3

Poz. 3.4. St3aPoz. 3.4. St3bPoz. 3.4. St3bPoz. 3.5. St4

03-2017

# Stal RB500 (A-IIIN)

Beton C 25/30

fundamentowych min. 5cm

10

x1

7,4

7

26

10

x1

7,4

7

26

2x1

5

35

2x1

5

35

A B C D E G H

11

2

3

4

6

7

8

9

11

3

6

8

9

A B C D E G

HI

5

I

F

F

2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150

2 L

19

/N

/1

50

2 L

19

/N

/1

50

2 L

19

/N

/1

50

2 L

19

/N

/1

50

2 L

19

/N

/1

50

2 L

19

/N

/1

50

2 L

19

/N

/1

50

2 L

19

/N

/1

50

2 L19/N/1502 L19/N/1502 L19/N/1502 L19/N/1502 L19/N/150 2 L19/N/180 Poz. 2.40. N1

Poz. 2.40. N1

Po

z. 2

.4

0. N

1

Poz. 2.41. N2Poz. 2.42. N3Poz. 2.42. N3

Po

z. 2

.4

0. N

1

Poz. 2.41. N2

Po

z. 2

.4

1. N

2

2 L

19

/N

/1

50

2 L

19

/N

/1

50

2 L

19

/N

/1

50

2 L

19

/N

/1

50

Po

z. 2

.4

3. N

4

2 L19/N/150

2 L19/N/150

2 L19/N/150

L19/D/120

L19/D/120

L19/D/120

L

19

/D

/1

20

L

19

/D

/1

20

L

19

/D

/1

20

L19/D/150

L

19

/D

/1

20

2 L19/N/150

L19/D/180

L

19

/D

/1

20

K - 3

PB

1:100

projekty budowlane

nowy dom

ul. Kazanowska 18

tel. 41 372 88 36



03-2017

Beton C20/25

strzemiona

Stal St3SX-b (A-I)

Stal RB500 (A-IIIN)

9x1

7,4

7

26

9x1

7,4

7

26

A B

1111

A B

9x1

7,4

7

26

9x1

7,4

7

26

3

6

9

5

3

6

9

E G H

E G HI

I

F

F

2 L19/N/1502 L19/N/1502 L19/N/1502 L19/N/1502 L19/N/1502 L19/N/1502 L19/N/1502 L19/N/150 2 L19/N/150

Poz. 2.41. N2a

Poz. 2.41. N2a

Po

z. 2

.4

1. N

2a

Po

z. 2

.4

0. N

1a

2 L

19

/N

/1

50

2 L19/N/1502 L19/N/1502 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150

Poz. 2.40. N1a

Poz. 2.40. N1a Poz. 2.40. N1a

Po

z. 2

.4

0. N

1a

Po

z. 2

.4

0. N

1a

2 L

19

/N

/1

50

2 L

19

/N

/1

50

2 L

19

/N

/1

50

2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150

2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150

L19/D/240

L

19

/D

/1

20

L

19

/D

/1

20

L

19

/D

/1

20

L19/D/120

L19/D/180

K - 4

PB

1:100

projekty budowlane

nowy dom

ul. Kazanowska 18

tel. 41 372 88 36



03-2017

Beton C20/25

strzemiona

Stal St3SX-b (A-I)

Stal RB500 (A-IIIN)

9x1

7,4

7

26

9x1

7,4

7

26

A B E

1111

A B E

9x1

7,4

7

26

9x1

7,4

7

26

3

6

9

5

3

6

9

G H

G H I

I

F

F

2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150

Poz. 2.40. N1b

Poz. 2.40. N1b Poz. 2.40. N1b

Poz. 2.41. N2b

Po

z. 2

.4

0. N

1c

Po

z. 2

.4

1. N

2b

L19/D/120

L19/D/120

2 L

19

/N

/1

50

Po

z. 2

.4

0. N

1b

Po

z. 2

.4

0. N

1b

2 L19/N/150 2 L19/N/150 2 L19/N/150

2 L19/N/120 2 L19/N/120

L19/D/180

Po

z. 2

.4

4. N

5

K - 5

PB

1:100

projekty budowlane

nowy dom

ul. Kazanowska 18

tel. 41 372 88 36



03-2017

Beton C20/25

strzemiona

Stal St3SX-b (A-I)

Stal RB500 (A-IIIN)

A B C D E G H

11

2

3

4

6

7

8

9

11

3

6

8

9

A B C D E G HI

5

I

F

F

Poz. 2.1.

gr. 18 cm

Poz. 2.2.

gr. 18 cm

Poz. 2.3.

gr. 18 cm

Poz. 2.4.

gr. 18 cm

Poz. 2.3.

gr. 18 cm

Po

z. 2

.5

.

gr. 1

8 cm

Po

z. 2

.5

.

gr. 1

8 cm

Po

z. 2

.6

.

gr. 1

8 cm

Poz. 2.7.

gr. 18 cm

Poz. 2.7.

gr. 18 cm

Po

z. 2

.6

.

gr. 1

8 cm

Poz. 2.8.

gr. 18 cm

Po

z. 2

.9

.

gr. 1

8 cm

Poz. 2.10.

gr. 18 cm

Poz. 2.11.

gr. 18 cm

Po

z. 2

.1

2.

gr. 1

8 cm

Po

z. 2

.1

3.

gr. 1

8 cm

Poz. 2.14.

gr. 14 cm

Po

z. 2

.2

3. B

1

Poz. 2.24. B2

Poz. 2.24. B2

Po

z. 2

.2

7. B

5

Poz. 2.26. B4

Poz. 2.28. B6

Poz. 2.29. B3a

Poz. 2.25. B3

Po

z. 2

.3

0. B

7

Poz. 2.31. B8

Poz. 2.32. B9

Po

z. 2

.3

3. B

10

Poz. 2.50. S1a

Poz. 2.50. S1 Poz. 2.50. S1'

Poz. 2.51. S2 Poz. 2.51. S2

Po

z. 2

.5

2. S

3P

oz. 2

.5

2. S

3P

oz. 2

.5

2. S

3P

oz. 2

.5

2. S

3

Poz. 2.51. S2'

N

r

6

5

#

1

2

c

o

1

5

c

m

l

=

9

,

0

5

m

b

Po

z. 2

.6

1. B

u1

Poz. 2.60. W1

Poz. 2.60. W1

Poz. 2.60. W1

Poz. 2.60. W1

Po

z. 2

.6

0. W

1

Po

z. 2

.6

0. W

1

Po

z. 2

.6

0. W

1

Po

z. 2

.6

0. W

1

Po

z. 2

.6

0. W

1

Po

z. 2

.6

0. W

1

Po

z. 2

.6

0. W

1

Po

z. 2

.6

0. W

1

Po

z. 2

.6

0. W

1

Po

z. 2

.6

0. W

1

Poz. 2.60. W1

Poz. 2.60. W1

Poz. 2.60. W1

Poz. 2.60. W1

Poz. 2.60. W1

Po

z. 2

.6

0. W

1

K - 6

PB

1:100

STROP NA PARTEREM

projekty budowlane

nowy dom

ul. Kazanowska 18

tel. 41 372 88 36



03-2017

Beton C20/25

# 12 stal RB500 (A-IIIN)

Po

z. 2

.6

3. B

elka

u

kryta

B

u3

Po

z. 2

.6

3. B

elka

u

kryta

B

u3

Poz. 2.64. Belka ukryta Bu4

Po

z. 2

.6

3. B

elka

u

kryta

B

u3

Po

z. 2

.6

3. B

elka

u

kryta

B

u3

Poz. 2.64. Belka ukryta Bu4

Poz. 2.25. B3c

Poz. 2.29. B3b

A B

1111

A B

3

6

9

5

3

6

9

E G H

E G HI

I

F

F

Po

z. 2

.1

5.

gr. 1

8 cm

Po

z. 2

.1

5.

gr. 1

8 cm

Po

z. 2

.1

6.

gr. 1

8 cm

Poz. 2.17.

gr. 18 cm

Poz. 2.18.

gr. 18 cm

Poz. 2.19.

gr. 18 cm

Po

z. 2

.1

6.

gr. 1

8 cm

Poz. 2.20.

gr. 18 cm

Poz. 2.21.

gr. 18 cm

Poz. 2.22.

gr. 14 cm

Poz. 2.37. B14

Poz. 2.34. B11

Poz. 2.35. B12

Po

z. 2

.3

6. B

13

Po

z. 2

.3

6. B

13

Poz. 2.38. B15

Poz. 2.39. B16

Poz. 2.31. B8a

Po

z. 2

.3

3. B

10

a

Poz. 2.31. B8a

Poz. 2.50. S1a

Poz. 2.50. S1 Poz. 2.50. S1'

Poz. 2.51. S2 Poz. 2.51. S2

Po

z. 2

.5

2. S

3P

oz. 2

.5

2. S

3P

oz. 2

.5

2. S

3P

oz. 2

.5

2. S

3

Poz. 2.51. S2'

Po

z. 2

.6

2. B

u2

Poz. 2.60. W2

Poz. 2.60. W2

Poz. 2.60. W2

Poz. 2.60. W2

Po

z. 2

.6

0. W

2

Po

z. 2

.6

0. W

2

Po

z. 2

.6

0. W

2

Po

z. 2

.6

0. W

2

Po

z. 2

.6

0. W

2

Po

z. 2

.6

0. W

2

Poz. 2.60. W2

Poz. 2.60. W2

Po

z. 2

.6

0. W

2

Po

z. 2

.6

0. W

2P

oz. 2

.6

0. W

2

Poz. 2.60. W2

K - 7

PB

1:100

projekty budowlane

nowy dom

ul. Kazanowska 18

tel. 41 372 88 36



03-2017

Beton C20/25

# 12 stal RB500 (A-IIIN)

Po

z. 2

.6

5. B

elka

u

kryta

B

u5

Po

z. 2

.6

5. B

elka

u

kryta

B

u5

Poz. 2.66. Belka ukryta Bu6 Poz. 2.66. Belka ukryta Bu6

Po

z. 2

.6

5. B

elka

u

kryta

B

u5

Po

z. 2

.6

5. B

elka

u

kryta

B

u5

Poz. 2.34. B11a

Poz. 2.37. B14a

9x1

7,4

7

26

9x1

7,4

7

26

A B E

1111

A B E

9x1

7,4

7

26

9x1

7,4

7

26

3

6

9

5

3

6

9

G H

G H

F

F

Poz. 2.51. S2 Poz. 2.51. S2

Poz. 2.50. S1a

Poz. 2.50. S1 Poz. 2.50. S1'

Poz. 2.45. B17

Poz. 2.46. B18 Poz. 2.47. B19

Poz. 2.48. B20

Po

z. 2

.4

9. B

21

Po

z. 2

.4

9. B

21

Poz. 2.51. S2'Poz. 2.53. T1

Poz. 2.54. T2

Poz. 2.55. T3a

Poz. 2.55. T3

Poz. 2.56. T4

Poz. 2.55. T3

Poz. 2.57. T5

Poz. 2.58. T6

Poz. 2.59. T7 Poz. 2.59. T7

Poz. 2.60. W3

Poz. 2.60. W5

Po

z. 2

.6

0. W

3

Po

z. 2

.6

0. W

3

Po

z. 2

.6

0. W

5

Poz. 2.60. W5 Poz. 2.60. W5

Poz. 2.60. W3Poz. 2.60. W3

Poz. 2.60. W4

Poz. 2.60. W6

Poz. 2.60. W4

K - 8

PB

1:100

projekty budowlane

nowy dom

ul. Kazanowska 18

tel. 41 372 88 36



03-2017

Beton C20/25

strzemiona

Stal St3SX-b (A-I)

Stal RB500 (A-IIIN)

Po

z. 2

.6

0. W

5

Po

z. 2

.6

0. W

5P

oz. 2

.6

0. W

3

Po

z. 2

.6

0. W

3

Poz. 2.55. T3

Po

z. 2

.6

0. W

3

Poz. 2.55. T3

Po

z. 2

.6

0. W

3

Poz. 2.55. T3

Po

z. 2

.6

0. W

3

Poz. 2.55. T3a Poz. 2.55. T3aPoz. 2.55. T3a

Po

z. 2

.6

0. W

5

Po

z. 2

.6

0. W

5

Po

z. 2

.6

0. W

5P

oz. 2

.6

0. W

4

Poz. 2.60. W4

A B E

1111

A B E

3

6

9

5

3

6

9

K - 9

PB

1:100

KONSTRUKCJA DACHU

projekty budowlane

nowy dom

ul. Kazanowska 18

tel. 41 372 88 36



G H

G H

F

F

03-2017

Documents

AUTORZY OPRACOWANIA P.P.U.H. NOWY DOM