Upload
others
View
1
Download
0
Embed Size (px)
Citation preview
1
BUŠENJE II
FormuleFormuleFormuleFormule
2
SMANJENJE TLAKA
Dobava pumpe
Q� � η� · i · s · n� · �A� · z � A� · �z � 1��
A� �d�� · π
4
A� �D�� · π
4
Gdje su: Qp – dobava pumpe (m3/s) ηv – volumetrijski koeficijent punjenja pumpe (-) i – broj cilindara (-)
s – hod klipa (m) nk – broj hodova klipa (s-1)
Ac – površina presjeka klipa (ili provrta cilindra) (m2) Ak – površina presjeka klipnjače (m2) z = 1 za jednoradne pumpe z = 2 za dvoradne pumpe dc – unutarnji promjer košuljice cilindra (m) Dk – promjer klipnjače (m) Bingham model
plastična viskoznost
µ τ τp = −
−1020 510
1020 510
Gdje su:
µp – plastična viskoznost (Pa·s) τ1020 – smično naprezanje kod smične brzine od 1020 s-1 (Pa)
τ510 – smično naprezanje kod smične brzine od 510 s-1 (Pa)
naprezanje pri pokretanju (granica tečenja)
τ τ τ τ0 1020 1020 5102= − −( )
Gdje su:
τo – naprezanje pri pokretanju (granica tečenja) (Pa) τ1020 – smična naprezanja kod smične brzine od 1020 s-1 (Pa)
3
τ510 – smična naprezanja kod smične brzine od 510 s-1 (Pa) Eksponencijalni (power-law) model
U šipkama:
1020
log32,3
1020
300
600
šnš
š
K
n
τ=
ΦΦ=
Gdje su: nš - indeks toka (-) Φ600 – očitanje na Fann viskozimetru kod 600 o/min (lb/100ft2) Φ300 – očitanje na Fann viskozimetru kod 300 o/min (lb/100ft2) Kš – indeks konzinstencije (Pa·snš)
τ1020 – smično naprezanje kod smične brzine od 1020 s-1 (Pa)
U prstenastom prostor:
170
log657,0
170
3
100
ppnpp
pp
K
n
τ=
ΦΦ=
Gdje su:
npp - indeks toka (-) Φ100 – očitanje na Fann viskozimetru kod 100 o/min (lb/100ft2) Φ3 – očitanje na Fann viskozimetru kod 3 o/min (lb/100ft2) Kpp – indeks konzinstencije (Pa·snpp) τ170 – smično naprezanje kod smične brzine od 170 s-1 (Pa)
Smanjenje tlaku uslijed hidrauličkih otpora protjecanju fluida
Δ��� � ��š � ��š � �š � ��� � � š � � �š � � �š � ��� Gdje au: ∆puk – ukupno smanjenje (gubitak tlaka) u kružnom toku isplake (Pa)
pbš – smanjenje tlaka pri protjecanju isplake kroz bušaće šipke (Pa) ptbš - smanjenje tlaka pri protjecanju isplake kroz teške bušaće šipke (Pa) ptš - smanjenje tlaka pri protjecanju isplake kroz teške šipke (Pa) pdl - smanjenje tlaka pri protjecanju isplake kroz mlaznice dlijeta (Pa) potš - smanjenje tlaka pri protjecanju isplake kroz prstenasti prostor oko teških šipki (Pa) potbš - smanjenje tlaka pri protjecanju isplake kroz prstenasti prostor oko teških bušaćih šipki (Pa) pobš - smanjenje tlaka pri protjecanju isplake kroz prstenasti prostor oko bušaćih šipki (Pa) ppv – smanjenje tlaka pri protjecanju kroz površinske vodove (Pa)
4
Odreñivanje tipa protjecanja
Re < Rec ili v < vc , PROTJECANJE JE LAMINARNO Re > Rec ili v > vc , PROTJECANJE JE TURBULENTNO
BINGHAMOVI FLUIDI
Rec = 2100
ŠIP
KE
p
i
vd
dv
µτρ⋅⋅+⋅
⋅⋅⋅=8
8Re
0
2
i
ipp
c d
dv
ρρτµµ
⋅⋅⋅⋅⋅+⋅+⋅
=16
)67200()16800(16800 20
2
PR
ST
EN
AS
TI
PR
OS
TO
R
p
i
vDD
vDD
µτρ⋅⋅+−⋅
⋅⋅−⋅=12)(
)(8,9Re
120
212
i
ipp
c DD
DDv
ρρτµµ
⋅−⋅⋅−⋅⋅+⋅+⋅
=)(24
)(123456)30864(30864
12
2120
2
POWER LAW FLUIDI
Rec= 3470 – 1370·n
ŠIP
KE
nn
inn
n
nK
dv
⋅+⋅⋅
⋅⋅=−
−
4
138
Re1
2 ρ
n
in
nn
c dn
nKn
v
−−
⋅
⋅+⋅⋅⋅⋅⋅−
=
2
1
1
4
138)13703470(
ρ
PR
ST
EN
AS
TI
PR
OS
TO
R
nn
inn
n
nK
DDv
⋅+⋅⋅⋅
⋅−⋅⋅=−
−
312
12
)(8165,0Re
1
122 ρ
n
in
nn
c DDn
nKn
v
−−
⋅−⋅
⋅+⋅⋅⋅⋅⋅−
=
2
1
12
1
)(8165,03
1212)13703470(
ρ
5
Gdje su: Rec – kritični Reynolsov broj (-) Re – Reynoldsov broj (-) vc – kritična brzina protjecanja (m/s)
v – brzina protjecanja (m/s) d – unutarnji promjer alata (m) ρi – gustoća isplake (kg/m3) τo – naprezanje pri pokretanju (Pa)
µp – plastična viskoznost (Pa·s) n - indeks toka (-) K – indeks konzistencije (Pa·sn) D2 – promjer pojedinog intervala kanala bušotine (m) D1 – vanjski promjer alata (m)
6
Odreñivanje ekvivalentne viskoznost:
BINGHAMOVI FLUIDI POWER-LAW FLUIDI
LAM
INA
RN
O P
RO
TJE
CA
NJE
ŠIP
KE
d
vpe ⋅+=8
0τµµ
1
4138
−
⋅+⋅⋅⋅⋅=
n
e n
n
d
vKµ
PR
ST
EN
AS
TI
PR
OS
TO
R
12
0
12DD
vpe
−⋅+= τµµ
1
12 31212
−
⋅+⋅⋅
−⋅⋅=
n
e n
n
DD
vKµ
TU
RB
ULE
NT
NO
PR
OT
JEC
AN
JE
ŠIP
KE
pe µµ = (zanemaruje se
utjecaj τ0)
1
4138
−
⋅+⋅⋅⋅⋅=
n
e n
n
d
vKµ
PR
ST
EN
AS
TI
PR
OS
TO
R
pe µµ = (zanemaruje se
utjecaj τ0)
1
12 31212
−
⋅+⋅⋅
−⋅⋅=
n
e n
n
DD
vKµ
Gdje su: µe – ekvivalenta viskoznost (Pa s)
v – brzina protjecanja (m/s) d – unutarnji promjer alata (m) τo – naprezanje pri pokretanju (Pa)
µp – plastična viskoznost (Pa·s) n - indeks toka (-) K – indeks konzistencije (Pa·sn) D2 – promjer pojedinog intervala kanala bušotine (m) D1 – vanjski promjer alata (m)
7
Odreñivanje smanjenja tlaka:
ŠIPKE PRSTENASTI PROSTOR B
ING
HA
MO
VI
FL
UID
I
LAM
INA
RN
O
PR
OT
JEC
AN
JE
2
32
d
vlp e ⋅⋅⋅
=µ
212 )(
48
DD
vlp e
−⋅⋅⋅
=µ
TU
RB
UL
EN
TN
O
PR
OT
JEC
AN
JE
2,1
2,08,18,01,0d
vlp ei µρ ⋅⋅⋅⋅=
2,112
2,08,18,0
)(1275,0
DD
vlp ei
−⋅⋅⋅⋅= µρ
PO
WE
R-L
AW
FLU
IDI
LAM
INA
RN
O
PR
OT
JEC
AN
JE
n
n
d
vlp e
⋅+⋅⋅⋅⋅⋅=
41332
2
µ
n
n
DD
vlp e
⋅+⋅⋅
−⋅⋅⋅=
312
)(48
212
µ
TU
RB
ULE
NT
NO
P
RO
TJE
CA
NJE
⋅+⋅⋅⋅
⋅⋅⋅⋅= +
−− bbeb
bbi
n
n
d
vlcp
4
1321
21
µρ
50
5,2log += nc
7
log4,1 nb
−=
[ ]
⋅+⋅⋅⋅
−⋅⋅⋅⋅⋅= +
−− bbeb
bbi
n
n
DD
vlcp
3
12
)(8165,0
21
12
21
µρ
50
5,2log += nc
7
log4,1 nb
−=
8
Gdje su: p – smanjenje tlaka (Pa) l – duljina alata na koju se odnosi smanjenje tlaka (m)
µe – ekvivalenta viskoznost (Pa s) v – brzina protjecanja (m/s)
d – unutarnji promjer alata (m) τo – naprezanje pri pokretanju (Pa)
µp – plastična viskoznost (Pa·s) n - indeks toka (-) K – indeks konzistencije (Pa·sn) ρi – gustoća isplake (kg/m3) D2 – promjer pojedinog intervala kanala bušotine (m) D1 – vanjski promjer alata (m)
Smanjenje tlaka pri protjecanju kroz mlaznice dlijeta
p�� �ρ�· v�
1,975 · C�
odnosno
p�� �ρ�· Q�
�
1,975 · C� · A�
Gdje su: pdl – smanjenje tlaka pri protjecanju kroz mlaznice dlijeta (Pa) ρi – gustoća isplake (kg/m3) Qp – dobava pumpe (m3/s) v – izlazna brzina mlaza (m/s) C – koeficijent presjeka otvora mlaznice:
C = 0,80 za dlijeta s centralnim ispiranjem C = 0,95 za dlijeta s mlaznicama
A – površina presjeka otvora mlaznice (mlaznica ako ih ima više) (m2)
9
Smanjenje tlaka pri protjecanju fluida kroz površin ske vodove:
Bingham fluidi
KOMBINACIJA I: 2,08,18,061079,8 ppipv Qp µρ ⋅⋅⋅⋅= −
KOMBINACIJA II: 2,08,18,0610298,3 ppipv Qp µρ ⋅⋅⋅⋅= −
KOMBINACIJA III:
2,08,18,0610829,1 ppipv Qp µρ ⋅⋅⋅⋅= −
KOMBINACIJA IV:
2,08,18,0610427,1 ppipv Qp µρ ⋅⋅⋅⋅= −
Gdje su:
ppv – smanjenje tlaka u površinskim vodovima (bar) ρi – gustoća isplake (kg/dm3) Qp – dobava pumpe (dm3/min) µp – plastična viskoznost (mPa·s)
Power-law fluid
KOMBINACIJA I:
7
log4,1
2
25
13
359,5846,1
)5,2(log101597,1
n
pi
n
p
pipvQ
n
nQK
Qnp
−
−
⋅
+⋅⋅⋅⋅⋅⋅+⋅=
ρρ
KOMBINACIJA II:
7
log4,1
2
26
13
425,10438,4
)5,2(log10159,4
n
pi
n
p
pipvQ
n
nQK
Qnp
−
−
⋅
+⋅⋅⋅⋅⋅⋅+⋅=
ρρ
KOMBINACIJA III:
7
log4,1
2
26
13
673,14071,7
)5,2(log102424,2
n
pi
n
p
pipvQ
n
nQK
Qnp
−
−
⋅
+⋅⋅⋅⋅⋅⋅+⋅=
ρρ
10
KOMBINACIJA IV:
7
log4,1
2
26
13
748,17112,9
)5,2(log107347,1
n
pi
n
p
pipvQ
n
nQK
Qnp
−
−
⋅
+⋅⋅⋅⋅⋅⋅+⋅=
ρρ
Gdje su: ppv – smanjenje tlaka u površinskim vodovima (bar) ρi – gustoća isplake (kg/dm3) Qp – dobava pumpe (dm3/min) K – indeks konzistencije (lb sn/100 ft2) n – indeks toka (-)
Ekvivalentna cirkulacijska gustoća fluida ρρρρECD:
ρ��� � ρ� �ΣΔp��
g · TVD
Gdje su: ρECD – ekvivalentna cirkulacijska gustoća (kg/m3) ρi – gustoća isplake (kg/m3)
Σ∆ppp – smanjenje tlaka u prstenastom prostoru (Pa) TVD - stvarna uspravna dubina bušotine (m) g – ubrzanje sile teže (=9,80665) (m/s2)
11
ČIŠĆENJE KANALA BUŠOTINE
12
33 2 6145,1
πϕϕ V
iliDh eče
⋅=⋅⋅=
( ) ( )
⋅−⋅++⋅+⋅⋅=7716
49,321 212212 io
ppi
c
DDDDQ
ρτµµρ
π
cp QQ ≥
( ) ( )p
pe Q
DDDD
⋅+⋅−⋅⋅+=
4812
2120τπµµ
( )333,0333,0
667,0667,0154,0
µρϕρρ
µµ
⋅⋅⋅−⋅=
=
i
eič
e
gu
( )( )ičs
iččs
hčesticaacilindriči
Dkugleoblikačestica
ρρτ
ρρτ
−⋅⋅=
−⋅⋅=
59,68
56
os ττ >
ps
se µ
τττµ ⋅−
=′0
ee µµ <′
µρϕ
µµ
iee
e
uR
č
⋅⋅=
=
( )333,0333,0
667,0667,0
1
154,0
µρϕρρ
µµ
⋅⋅⋅−⋅=
′=
i
eič
e
gu
µρϕ
µµ
iee
e
uR
č
⋅⋅=
′=
1
300>č
eR
ei
ič
č
i
ič
gučesticaacilindriči
Dgukugleoblikačestica
ϕρ
ρρ
ρρρ
⋅⋅−⋅=
⋅⋅−⋅=
94,0
72,1
e
eT
Tkor
DD
DDF
Fuu
ϕϕ
−−⋅−−
=
⋅=
12
12 6,1
12
1
12
1
1
1
DD
uu
ili
DDF
F
uu
uiliuu
h
h
e
kor
eL
Lkor
−=
+
=
−+=
=
=
ϕϕϕ
ϕ
( ) korp
kor
uDD
Qc
uvc
−−⋅
⋅=
−=
21
22
4
π
13
( ) ( ) ( )( ) ( )
n
n
n
ic
nDDDD
nKDDDDnQ
−−
⋅−⋅+⋅+⋅⋅
⋅⋅⋅−⋅+⋅⋅−⋅=
2
21212
21
212
212
2 1632
8165,01612
13703470
πρπ
cp QQ ≥
( ) ( )
1
122
12 3
1248−
⋅+⋅⋅
+⋅−⋅⋅
⋅=n
pe n
n
DDDD
QK
πµ
( )333,0333,0
667,0667,0154,0
µρϕρρ
µµ
⋅⋅⋅−⋅=
=
i
eič
e
gu
( )( )ičs
iččs
hčesticaacilindri či
Dkuglaoblikačestica
ρρτ
ρρτ
−⋅⋅=
−⋅⋅=
59,68
56
ns
se
K
1
=′
τ
τµ
ee µµ <′
µρϕ
µµ
iee
e
uR
č
⋅⋅=
=
( )333,0333,0
667,0667,0
1
154,0
µρϕρρ
µµ
⋅⋅⋅−⋅=
′=
i
eič
e
gu
µρϕ
µµ
iee
e
uR
č
⋅⋅=
′=
1
300>č
eR
12
1
1DD
F
F
uu
uiliuu
eL
Lkor
−+=
=
=
ϕe
i
ič
č
i
ič
gučesticaacilindriči
Dgukugleoblikačestica
ϕρ
ρρ
ρρρ
⋅⋅−⋅=
⋅⋅−⋅=
94,0
72,1
e
eT
Tkr
DD
DDF
Fuu
ϕϕ
−−⋅−−=
⋅=
12
12 6,1
( ) korp
kor
uDD
Qc
uvc
−−⋅
⋅=
−=
21
22
4
π
33 2 6145,1
πϕϕ V
iliDh eče
⋅=⋅⋅=
14
Gdje su: Qc – kritična dobava (m3/s)
D2 – promjer kanala bušotine (m) D1 – vanjski promjer alata (m) τ0 - naprezanje pri pokretanju (Pa) µp – plastična viskoznost (Pa s) ρi – gustoća isplake (kg/m3) ρč – gustoća čestice (kg/m3) µe - ekvivalentna (djelotvorna) viskoznost fluida (Pa s) τs – smično naprezanje uslijed taloženja čestica (Pa) u – brzina klizanja čestica (m/s) Reč – Reynoldsov broj toka čestica ukor – korigirana brzina klizanja čestice (m/s) c – brzina iznošenja krhotina (m/s) φh – hidraulički promjer prstenastog prostora (m) n - indeks toka (-) K - indeks konzistencije (Pa sn´) h – visina čestice (m) Dč – promjer čestice (m) φe – ekvivalentni promjer cilindrične čestice (m) V – obujam čestice (m3)
g – ubrzanje sile teže (=9,80665) (m/s2) Qp – dobava pumpe (m3/s)
V �π4· Dč
� · h
15
CEMENTACIJA Potrebni obujam cementne kaše
� ako ne postoji snimljeni profil kanala bušotine
V�� �π4· �k� · D�
� � D��� � · h�� d���� � D��
� � · h��� d��� · h�
Gdje su:
Vck – obujam cementne kaše (m3) k1 - koeficijent korekcije (od 1,25 do 2) Db - promjer kanala bušotine (m) Dzc - vanjski promjer zaštitne cijevi (m) dpzc - unutarnji promjer prethodno ugrañene zaštitne cijevi (m) hpzc – visina cementne kaše unutar prstenastog prostora u zacijevljenom dijelu (m) hok - visina stupca cementne kaše u prstenastom prostoru otvorenog kanala (m) dzc - unutrašnji promjer zaštitnih cijevi u kojima se nalazi zaustavni prsten (m) h - visina postavljanja zaustavnog prstena (m)
� ako je snimljen profil kanala bušotine
V�� �π4· k��D��
� � D��� � · h��� D��
� � D��� � · h���… D�
� � D��� � · h���
π4· d���� � D��
� � · h���
π4· d��� · h
Gdje su:
Vck – obujam cementne kaše (m3) k1 - koeficijent korekcije (od 1,1 do 1,15) Dzc - vanjski promjer zaštitne cijevi (m) dpzc - unutarnji promjer prethodno ugrañene zaštitne cijevi (m) hpzc – visina cementne kaše unutar prstenastog prostora u zacijevljenom dijelu (m) dzc - unutrašnji promjer zaštitnih cijevi u kojima se nalazi zaustavni prsten (m) h - visina postavljanja zaustavnog prstena (m) hok1, hok2,...hokn - visine otvorenog kanala istog promjera (m) Db1, Db2,...Db3 - promjeri kanala bušotine (m)
Gustoća cementne kaše
(1 )c vck
v c
m
m
ρ ρρρ ρ
⋅ +=+ ⋅
Gdje su: ρck - gustoća cementne kaše (kg/m3) ρc - gustoća cementa (kg/m3) ρv = gustoća vode (kg/m3) m - vodocementni faktor(odnos izmeñu vode i cementa)(-)
16
Za dobivanje cementne kaše zadane gustoće, vrijednost vodocementnog faktora odreñuje se iz
( )( )
v c ck
c ck v
mρ ρ ρρ ρ ρ
−=−
Gdje su:
ρck - gustoća cementne kaše (kg/m3) ρc - gustoća cementa (kg/m3) ρv - gustoća vode (kg/m3) m - vodocementni faktor(odnos izmeñu vode i cementa)(-)
Koli čina suhog cementa potrebna za pripremu 1 m3cem. kaše
q� �ρ��
1 m
Gdje su: qc – količina suhog cementa potrebna za m3 cementne kaše (kg)
ρck - gustoća cementne kaše (kg/m3) m - vodocementni faktor(odnos izmeñu vode i cementa)(-)
Ukupna količina suhog cementa
c ck cQ V q= ⋅ Gdje su:
Qc – ukupna količina suhoga cementa (kg) Vck - ukupni obujam cementne kaše (m3) qc – količina suhog cementa potrebna za m3 cementne kaše (kg)
Obujam vode potreban za pripremu cementne kaše
cv
v
m QV
ρ⋅=
Gdje su: Vv - ukupni potreban obujam vode za pripremu cementne kaše (m3) Qc – ukupna količina suhoga cementa (kg) m - vodocementni faktor(odnos izmeñu vode i cementa)(-) ρv - gustoća vode (kg/m3)
17
Obujam isplake za protiskivanje cementne kaše u prstenasti proctor
[ ]2
4i zc pvV d H h Vπ= ⋅ ⋅ − +
Gdje su: Vi – obujam isplake potreban za protiskivanje cementne kaše (m3)
dzc - unutrašnji promjer zaštitnih cijevi u kojima se nalazi zaustavni prsten (m) H - duljina kolone zaštitnih cijevi (m) h - visina stupca cementne kaše unutar zaštitnih cijevi (od pete do zaustavnog prstena) (m) Vpv - volumen površinskih vodova (m3)
Vrijeme trajanja cementacije
t� �V�� V
Q�
t�
Gdje su: tc – vrijeme trajanja cementacije (s) Qp - dobava pumpe (m3/s) Vck - ukupni obujam cementne kaše (m3)
Vi – obujam isplake potreban za protiskivanje cementne kaše (m3) t1 - vrijeme rukovanja čepovima, (=600 s)
Vrijeme početka zgušćavanja cementne kaše
z ct t t= + ∆
Gdje su: tz – vrijeme početka zgušćavanja cementne kaše (s) tc – vrijeme trajanja cementacije (s) ∆t - vrijeme koje se zbog sigurnosti dodaje vremenu zgušćavanja (600 do 1200 s)
OTEŽAVANJE I OLAKŠAVANJE ISPLAKE Otežavanje isplake Oznake:
V t - obujam otežane isplake (m3) ρt – gustoća otežane isplake (kg/m3) V i - obujam isplake koja se otežava (m3) ρi – gustoća isplake koja se otežava (kg/m3) Vo - obujam oteživača (m3) ρo – gustoća oteživača (kg/m3) qt - masa otežane isplake (kg) qi - masa isplake koja se otežava (kg) qo - masa oteživača (kg) Qo – ukupna masa oteživača (kg)
Otežavanje 1 m3 isplake
U ovom slučaju poznato je koliko osnovne isplake (ili vode) ima u spremnicima, a računa se koliko će dodavanje odreñene količine oteživača (potrebne da se dobije isplaka željene gustoće) povećati volumen u bazenima. S obzirom da je obujam proporcionalan masi vrijedi da je:
V i=1 m3 Vo=Vt-1
Budući je ⇒ q = ρ⋅V može se pisati da je:
pa je obujam oteživača potreban za otežavanje 1 m3 isplake (Vi=1) jednak
za otežavanje bilo kojeg obujma isplake
Masa oteživača za otežavanje 1 m3 isplake jednaka je
oit VVV +=
oit qqq +=
ρq
V =
ooiitt VVV ρρρ ⋅+⋅=⋅
to
itoV
ρρρρ
−−
=
t o
it io V V
ρ ρ
ρ ρ
−−
=
19
za otežavanje bilo kojeg obujma isplake
Ako otežavanje počinje od vode onda će umjesto ρo stajati ρg jer će oteživač biti glina, a umjesto ρi uvrstiti će se gustoća vode (ρv=1000 kg/m3)
Osim prvog načina kada se povećava obujam isplake dodavanjem oteživača, moguć je i slučaj kada je poznat potrebni obujam otežane isplake. U tom slučaju za poznati Vt (konačni volumen) proračunava se potrebni obujam i masa oteživača. Pretpostavke:
V t=1m3
Vo=1-Vi
pa je volumen oteživača potreban za dobivanje 1 m3 otežane isplake (Vt=1) jednak:
a za dobivanje odreñenog obujma otežane isplake
Masa oteživača za dobivanje 1 m3 otežane isplake dobije se iz
to
itooq
ρρρρρ
−−
=)(
to
itoio VQ
ρρρρρ
−−
=)(
oit VVV +=
oit qqq +=
ooiitt VVV ρρρ ⋅+⋅=⋅
io
itoV
ρρρρ
−−
=
io
itto VV
ρρρρ
−−
=
io
itooq
ρρρρρ
−−
=)(
20
a za dobivanje odreñenog obujma otežane isplake
Osim ovih podataka moguće je izračunati koliki je potreban početni obujam isplake manje gustoće kako bi se dobio odreñeni obujam isplake veće gustoće uz otežavanje odreñenim oteživačem (baritom, kalcijevim karbonatom ili hematitom). Ovu vrijednost moguće je izračunati prema formuli:
io
toti VV
ρρρρ
−−
=
Olakšavanje isplake Oznake:
V l - obujam olakšane isplake (m3) V i - obujam isplake koja se olakšava (m3) Vol - obujam sredstva za olakšavanje (m3) ql - masa olakšane isplake (kg) qi – masa isplake koja se olakšava (kg) qol - masa sredstva za olakšavanje (kg) ρl – gustoća olakšane isplake (kg/m3) ρi – gustoća isplake koja se olakšava (kg/m3) ρol – gustoća sredstva za olakšavanje (kg/m3)
olil VVV +=
olil qqq +=
Budući je ρq
V = može se pisati
ololiill VVV ρρρ ⋅+⋅=⋅ Za olakšavanje 1 m3 isplake (Vi=1, Vl=1+Vol) vrijedi
ololilol VV ρρρ ⋅+=⋅+ )1(
io
itoto VQ
ρρρρρ
−−
=)(
ololill VV ρρρ ⋅+=⋅
21
liolollol VV ρρρρ −=⋅−⋅
oli
liolV
ρρρρ
−−
=
Za slučaj kada je poznata potrebna količina olakšane isplake, proračun izgleda ovako:
oli VV −=1
ololiil VV ρρρ ⋅+⋅= Uvrštavanjem izraza za Vi u izraz za ρl dobije se jednakost:
ololioll VV ρρρ ⋅+⋅−= )1( odakle slijedi da je:
oli
liolV
ρρρρ
−−
=
22