View
32
Download
8
Embed Size (px)
DESCRIPTION
Cálculo de muro de canal de grandes dimensiones.
Citation preview
CLCULO ESTRUCTURAL DE CANAL RECTANGULAR
CARACTERSTICAS GEOMTRICAS:
NOTA: PARA EL CLCULO UTILIZAMOS UNA LONGITUD DE ANLISIS DE 1m, YA QUE LA SECCIN ES CONSTANTE.
Si tenemos:Ka 0.333 s 1.9
tonnef
m3
H 1.5 m 2.35 kgf
cm2
B 2.5 m e 0.2 m
1 VERIFICACIN DE ESTABILIDAD
Pa =1
2Ka s H
2 ((1 m)) 0.712 tonnef =Pa 0.712 tonnef empuje activo
yPa =H
30.5 m MV =Pa yPa 0.356 tonnef m =MV 0.356 tonnef m momento
de volteo
Muro 1: w1 =e (( H e)) ((1 m))2.4
tonnef
m3
0.624 tonnef x1 =e
20.1 m
M1 =w1 x1 0.062 tonnef m
Muro 2: w2 =e (( H e)) ((1 m))2.4
tonnef
m3
0.624 tonnef x2 =B e
22.4 m
M2 =w2 x2 1.498 tonnef m
Base : w3 =e B ((1 m))2.4
tonnef
m3
1.2 tonnef x3 =B
21.25 m
M3 =w3 x3 1.5 tonnef m
W ++w1 w2 w3 =W 2.448 tonnef Mr ++M1 M2 M3 =Mr 3.06 tonnef m
peso total momento resistente
1.1 POR DESLIZAMIENTO
Analizando el caso ms crtico, donde una de las presiones laterales (presin pasiva) desaparece y solo queda la otra lateral (presin activa).
Si: 0.58 Fr = W 1.42 tonnef =Fr 1.42 tonnef =Pa 0.712 tonnef
Donde el factor de seguridad exigido para deslizamiento es Fsd > 1.5
Fsd =Fr
Pa1.995 OK
No hay deslizamiento
1.2 POR VOLTEO
Analizando el caso ms crtico, donde una de las presiones laterales (presin pasiva) desaparece y solo queda la otra lateral (presin activa) que provoca el momento de volteo respecto al punto A. Adems de no contar con el peso adicional del agua.
Donde el factor de seguridad exigido para volteo es Fsv > 2
Si: =Mr 3.06 tonnef m =MV 0.356 tonnef m
Fsv =Mr
MV8.598 OK
No hay volteo
1.3 VERIFICACIN POR CAPACIDAD PORTANTE
Las fuerzas verticales desarrollan sobre el area de cimentacin una presin o esfuerzo, esta presi q no debe exceder a la presin de contacto admisible o capacidad portante.
CASO 1 (Sin considerar peso del agua)Si: Xr = X por donde pasa la resultante, en este caso Wy W.(Xr) = Mr + Mv - Mv
Xr =Mr
W1.25 m
Adems: exc = excentricidad sobre el bloquey sabiendo que:
=B 2.5 m
exc =B
2Xr 0 m No hay excentricidad
Usando la frmula de esfuerzos de cimentacin:
q1 =W
B ((1 m))
+1 6
exc
B
0.098 kgf
cm2
CASO 2 (Considerando el peso del agua)Considerando la carga viva que es el peso del agua W2:
W2 =(( H e)) (( B 2 e)) ((1 m)) 1 tonnef
m3
2.73 tonnef
Usando la frmula de esfuerzos de cimentacin:
q2 =+W W2
B ((1 m))
+1 6
exc
B
0.207 kgf
cm2
Evaluando:
=q1 0.098 kgf
cm2
< = 2.35 kgfcm
2OK
=q2 0.207 kgf
cm2
< = 2.35 kgfcm
2OK
No excede la capacidad portante
2 DISEO DEL ACERO DE REFUERZO
2.1 MTODO DE DISEO POR CARGAS DE SERVICIO O MTODO ELSTICO
2.1.1 Hallamos el momento requerido:
P =1
2Ka s (( H e)) (( H e)) ((1 m)) 0.535 tonnef
M =PH e
3
0.232 tonnef m =M 23167.365 kgf cm
P = Fuerza lateral equivalente M = Momento mximo requerido
2.1.2 Hallamos el momento de diseo (Md):Sabiendo:
Md 1
2fcmx jb kb b d
2=e 20 cm f'c 175
kgf
cm2
recub 5 cmd =e recub 15 cmb 100 cm fy 4200
kgf
cm2
fcmx =0.4 f'c 70 kgf
cm2
Es 2.1 106kgf
cm2
fsmx =0.5 fy 2100 kgf
cm2
Ec =15000 2f'c
kgf
0.5
cm
1.984 105
kgf
cm2
n =Es
Ec10.583
kb =1
+1 fsmx
n fcmx
0.261 jb =1 kb
30.913
Md =1
2fcmx jb kb b d
2187508.919 kgf cm
=Md 187508.919 kgf cm > =M 23167.365 kgf cm OKMomento balanceado de diseo
es el momento mximo para una falla dctilMomento requerido
2.1.3 Hallamos acero de refuerzo principal (As):
As =M
fsmx jb d0.805 cm
2 aproximadamente: As 1 cm2
Verificando refuerzo mnimo a flexin (As min):
NOTA: Segn el RNE (2013), E.060, Captulo 14 (Muros), 14.3 Refuerzo mnimo:
AsminV =0.0015 b d 2.25 cm2
AsV 2.25 cm2 Acero vertical
NOTA: En la vertical nos quedamos con AsV=2.25 cm2 por ser mayor que el calculado
AsminH =0.002 b d 3 cm2
AsH 3 cm2 Acero horizontal
Hallamos espaciamiento (S):
Para vertical: 38in A =
2
40.713 cm
2SV =
A
AsV100 cm 31.67 cm
Tomamos: SV 25 cm 3/8 @ 25cm
Para horizontal: 38in A =
2
40.713 cm
2SH =
A
AsH100 cm 23.75 cm
Tomamos: SH 20 cm 3/8 @ 20cm
2.1.4 Verificando cuanta mxima a flexin (p mx):
Para vertical: AsV =ASV
100 cm 2.85 cm2
pV =AsV
b d0.0019
pb =kb
2
2 n 1 kb0.0043
=pV 0.0019 < =pb 0.0043 OK
2.1.5 Hallamos refuerzo por temperatura (Ast):
Ya que el espesor del muro es 0.20m, le pondremos acero por temperatura en la cara interior que no tiene refuerzo principal ni transversal.
NOTA: Segn el RNE (2013), E.060, Captulo 9, 9.7 Refuerzo por cambios volumtricos
pmin 0.0018 Ast =pmin b d 2.7 cm2
Para refuerzo de: 14in A =
2
40.317 cm
2S =A
Ast100 cm 11.73 cm
S 12.5 cm 3/8 @ 12.5cm
Para refuerzo de: 38in A =
2
40.713 cm
2S =A
Ast100 cm 26.39 cm
Para que coincida con la separacin del refuerzo principal Tomamos: S 25 cm
3/8 @ 25cm en ambas direcciones
2.2 MTODO DE DISEO POR RESISTENCIA LTIMA
2.2.1 Hallamos el momento ltimo requerido:
P =1
2Ka s (( H e)) (( H e)) ((1 m)) 0.535 tonnef
M =PH e
3
0.232 tonnef m =M 23167.365 kgf cm
Mu 1.4 M =Mu 32434.311 kgf cmFactor de amplificacin para carga propia = 1.4 P = Fuerza lateral equivalente
M = Momento mximo requeridoMu = Momento ltimo requerido
2.2.2 Hallamos el momento ltimo balanceado (Mub):
Sabiendo que para f'c =Mu 32434.311 kgf cm OK
Momento ltimo balanceado es el momento mximo para una falla dctil
Momento ltimo requerido
2.2.3 Hallamos acero de refuerzo principal (As):
De la ecuacin: Mu d a
2
a 3 f'c b 0.9 =3 0.85
a d
d2
2
Mu
3 b f'c
=a 0.162 cm
As a 3 f'c b
fy=As 0.575 cm
2 aproximadamente: As 1 cm2
Verificando refuerzo mnimo a flexin (As min):
NOTA: Segn el RNE (2013), E.060, Captulo 14 (Muros), 14.3 Refuerzo mnimo:
AsminV =0.0015 b d 2.25 cm2
AsV 2.25 cm2 Acero vertical
NOTA: En la vertical nos quedamos con AsV=2.25 cm2 por ser mayor que el calculado
AsminH =0.002 b d 3 cm2
AsH 3 cm2 Acero horizontal
Hallamos espaciamiento (S):
Para vertical: 38in A =
2
40.713 cm
2SV =
A
AsV100 cm 31.67 cm
Tomamos: SV 25 cm 3/8 @ 25cm
Para horizontal: 38in A =
2
40.713 cm
2SH =
A
AsH100 cm 23.75 cm
Tomamos: SH 20 cm 3/8 @ 20cm
2.2.4 Verificando cuanta mxima a flexin (p mx):
Para vertical: AsV =ASV
100 cm 2.85 cm2
pV =AsV
b d0.0019
pmx 0.75 pb =pmx 0.0133 =pV 0.0019 < =pmx 0.0133 OK
2.2.5 Hallamos refuerzo por temperatura (Ast):
Ya que el espesor del muro es 0.20m, le pondremos acero por temperatura en la cara interior que no tiene refuerzo principal ni transversal.
NOTA: Segn el RNE (2013), E.060, Captulo 9, 9.7 Refuerzo por cambios volumtricos
pmin 0.0018 Ast =pmin b d 2.7 cm2
Para refuerzo de: 14in A =
2
40.317 cm
2S =A
Ast100 cm 11.73 cm
S 12.5 cm 3/8 @ 12.5cm
Para refuerzo de: 38in A =
2
40.713 cm
2S =A
Ast100 cm 26.39 cm
Para que coincida con la separacin del refuerzo principal Tomamos: S 25 cm
3/8 @ 25cm en ambas direcciones
2.3 Verificacin de refuerzo por cortante
2.3.1 Resistencia al cortante
Se debe cumplir: Vu Vn
Resistencia nominal al cortante Vn: Vn +Vc Vs
Vc = Resistencia nominal al cortante proporcionada por el concretoVs = Resistencia nominal al cortante proporcionada por el refuerzo
NOTA: Segn el RNE (2013), E.060, Captulo 11, 11.10.10 Diseo de refuerzo para cortante en muros:
Si: Vu Vc El muro no necesitar refuerzo por cortante
Vc 0.53
f'c kgf
cm2
=Vc 7.011 kgf
cm2
0.85Factor de reduccin de resistencia
= Vc 5.96 kgf
cm2
Resistencia al cortante de la seccin de concreto
2.3.2 Esfuerzo cortante ltimo actuante
Donde:
=H 1.5 m=e 20 cm=d 15 cm=Ka 0.333
=s 1.9 tonnef
m3
Entonces: FV 12
Ka s (( H (( +e d))))2((1 m)) =FV 418.373 kgf
Aplicando factor de amplificacin: FVu 1.4 FV =FVu 585.722 kgf
Esfuerzo ltimo actuante: Vu FVud ((100 cm))
=Vu 0.39 kgf
cm2
Evaluando: =Vu 0.39 kgfcm
2< = Vc 5.96 kgf
cm2
OK
No requiere disear refuerzo adicional por cortante
3 DISTRIBUCIN FINAL DEL ACERO DE REFUERZO
Finalmente concluimos:
- Con ambos mtodos de diseo de refuerzo a flexin se obtubo el mismo refuerzo principal debido a que el area de acero en ambos casos no superaba el mnimo reglamentario, aunque el diseo por cargas de servicio como se esperaba fue ms coservador y devolvi un area de acero mayor que el de diseo por resistencia ltima.
- Por cortante no requiri mayor adicin de refuerzo ya que la resistencia del concreto fue suficiente para Vu.Vc
- Por tener e=20cm se requiri colocar acero temperatura en ambas caras en la base y en la cara interior donde no haba en los muros.
En Muros:
Para vertical: 3/8 @ 25cm Acero temperatura:3/8 @ 25cm en ambas direcciones,
solo la cara interiorPara horizontal: 3/8 @ 20cm
Por cortante: No requiere adicional
En Losa Base:
Acero temperatura:3/8 @ 25cm en ambas direcciones, ambas caras
Por cortante: No requiere adicional