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CAPÍTULO III
PROPIEDADES TÉRMICAS DEL AGUA Y DEL VAPOR
3. 1. - TEMPERATURA DE SATURACIÓN DEL AGUA
• Es la temperatura a la cuál se produce la ebullición (vaporización) del agua a una determinada presión. También se le denomina punto de ebullición y aumenta al aumentar la presión tal como se muestra en la Figura 3.1. Fig. 3.1.- Temperatura de saturación
del agua a diferentes presiones.
Farouq Ali1, derivó la siguiente ecuación;
225.01.115 ss pT
donde:Ts: temperatura de saturación, ºFPs: presión de saturación, lpca
El error de aproximación de la ecuación (3.1) es menor de 1% para presiones comprendidas entre 10 y 3000 lpca.
(3.1)
3. 2. - CALOR ESPECÍFICO DEL AGUA Y DEL VAPOR
• Se define por calor específico a la capacidad que tiene una sustancia para absorber calor y se mide como el número de BTU necesarios para aumentar la temperatura de una libra de una sustancia en 1 ºF.
• El calor específico de una sustancia no es constante, al contrario depende de la temperatura a la cual se mide.
3. 3. - CALOR SENSIBLE DEL AGUA
• Es el calor necesario para aumentar la temperatura del líquido hasta alcanzar la temperatura de saturación correspondiente a una presión dada. Cuando un líquido se lleva a condiciones de saturación, se encuentra en su máxima capacidad energética en esa fase. Esta forma de energía aumenta con la presión, es decir, a mayor presión del sistema, la energía de un líquido saturado es mayor.
• Considerando la entalpía (contenido de calor) del agua igual a cero a 32 °F (0°C) y suponiendo que el calor específico del agua no varía con la temperatura, el calor sensible puede calcularse mediante la siguiente expresión:
)32( TsCwHw (3.2)
Hw: entalpía del agua saturada o calor sensible, en BTU/lbTs : temperatura de saturación, en °Fc : calor específico del agua, 1,0 BTU/lb-F
• La Figura 3.2 muestra la variación del calor sensible con la presión.
Fig. 3.2. Calor sensible, Calor Latente de Vaporización y Entalpíadel Vapor seco y saturado en función de la Presión de Saturación VOLVER
• El valor del calor sensible se puede leer en las tablas de vapor o estimar mediante la ecuación:
2574,00,91 pHw (3.3)
El error al usar esta ecuación se estima inferior al 0,3 % en el rango de presiones entre 15 a 1.000 lpca.
3. 4. - CALOR LATENTE DE VAPORIZACIÓN
• Es la cantidad de calor que debe suministrársele a una libra de un líquido a la temperatura de saturación para pasar al estado de vapor.
• Es el calor que lleva el vapor, y esta forma de energía disminuye con la presión, es decir, a mayor presión del sistema la energía del vapor saturado es menor.
• La Figura 3.2 muestra la variación del calor latente de vaporización del agua en función de la presión. Fig. 3.2
• El calor latente del agua puede leerse de tablas de vapor o determinarse mediante la siguiente ecuación;
08774.01318 sv pL (3.4)
Donde:Lv = Calor latente de vaporización, en BTU/lb
La cual presenta un error menor del 1.9% para presiones en el rango de 15 a 1000 lpca.
3. 5. - CALOR TOTAL O ENTALPÍA DEL VAPOR SECO Y SATURADO
• La suma del calor sensible del agua saturada y del calor latente de vaporización del agua, es decir, que es la cantidad de calor contenido en una libra de vapor seco a la temperatura de saturación (constituye la entalpía del vapor seco y saturado). Dado que la entalpía del vapor seco y saturado depende del calor sensible y del calor latente de vaporización, entonces el calor total también depende de la presión tal como se muestra en la figura 3.2 Fig. 3.2
Viene dada por la ecuación siguiente:
Hs = Hw + Lv (3.5)donde Hs = entalpía del vapor seco y saturado en BTU/lb.
• La entalpía del vapor seco y saturado puede leerse de tablas de vapor o estimarse mediante la siguiente ecuación: 0.01267
ss 1119p h (3.6)
Representa un error menor del 0.3% para presiones en el rango de 15 a 1000 lpca.
3. 6. - CALIDAD DEL VAPOR Y VAPOR HÚMEDO
• La mezcla de vapor y agua coexistentes a la temperatura de saturación, se le denomina vapor húmedo y se caracteriza por el contenido de vapor en la mezcla, expresado como fracción del peso total.
• Vapor con calidades entre los extremos 100 % (Vapor Seco y Saturado) y 0 % (Vapor Húmedo) se le denomina simplemente, Vapor Húmedo.
• La entalpía o contenido de calor del vapor húmedo depende fuertemente de la calidad, especialmente a bajas presiones donde la entalpía del agua saturada es baja. Dado que la entalpía del vapor húmedo es intermedia entre la del agua saturada y la del vapor seco y saturado, esta viene dada por la ecuación:
VStWws LfHH (3.7)
donde:Hw: entalpía del vapor húmedo, BTU/lb : calidad del vapor, fracciónLv : Calor del vapor o calor latente de vaporización
• Con la reducción de la calidad, la contribución del calor latente al contenido de calor del vapor húmedo se reduce.
• Normalmente, el vapor que se utiliza en los procesos de inyección de vapor es húmedo, ya que puede transportar más calor que el agua caliente y además es capaz de mantener en solución las impurezas sólidas que de otra manera se depositarían en las calderas o en cualquier otro equipo del sistema de generación de vapor, reduciendo así su eficiencia y vida útil. Una calidad de 80 y 90 % es la que se utiliza en promedio
Stf
3. 7. - ENTALPIA DISPONIBLE
• Si el vapor a una presión , (temperatura ) es inyectado a un yacimiento de temperatura Tr, entonces la entalpía disponible viene dada por;
sp
)32( rWS TCHHr (3.8)
donde:: entalpía disponible, BTU/lb: entalpía del vapor seco y saturado, BTU/lb: temperatura del yacimiento, ºF: calor específico promedio del agua sobre el
rango de temperatura considerado, BTU/lb-ºF.
rHSH
rTWC
sT
3. 8. - VOLUMEN ESPECÍFICO
• Se refiere al volumen ocupado por la unidad de masa de una sustancia a determinadas condiciones de presión y temperatura. El volumen específico del vapor húmedo se calcula mediante la siguiente ecuación:
WSTSTSWS VffVV ).1( (3.9)
donde:: volumen específico del vapor húmedo, : volumen específico del vapor seco y saturado, lbpie /3
WSV
SVlbpie /3
: volumen específico del agua saturada, pie3/lb
: calidad del vapor, fracción
WV
STf
A bajas presiones, el volumen específico del agua saturada es despreciable en comparación con el volumen del vapor seco y saturado, por lo que la ecuación (3.9) se aproxima a;
SSTWS VfV . (3.10)
Figura 3.3. Volumen Específico del Agua y del Vapor en función de la Presión de Saturación
• Farouq Ali, determinó expresiones que permiten hallar el volumen específico del vapor seco y saturado y del agua saturada para presiones comprendidas entre 15 y 1000lpca, con un error máximo del 1.2%. Estas ecuaciones son:
9588.09.363 SS pV
45.0225.0 70394257.874075.36.6(000023.001602.0 SSW ppV
(3.11)
(3.12)
donde,
es la presión de saturación en lpca.Sp
3. 9. - DENSIDAD DEL VAPOR
• La densidad del vapor seco y saturado, puede ser determinado de las tablas de vapor usando valores del volumen específico del vapor seco y saturado.
• Para presiones de hasta 1000 lpca, la densidad del vapor seco y saturado puede ser determinada mediante la siguiente ecuación derivada por Farouq Ali;
9588.00000440189.0 SS p (3.13)
donde:: densidad del vapor seco y saturado, grs/cc: presión de saturación, lpca.
3. 10. - VAPOR SOBRECALENTADO
• Vapor Sobrecalentado se denomina a aquel vapor que se le ha aumentado la temperatura por encima de la de saturación agregando calor al vapor seco y saturado.
• Dado el bajo valor del calor específico del vapor sobrecalentado (≈0.56BTU/lbs/ºF), la contribución al contenido total de calor de ciertos grados de sobrecalentamiento no justifica el uso de vapor sobrecalentado en operaciones térmicas petroleras. Sin embargo, el uso de vapor sobrecalentado tiene sus ventajas si se consideran las pérdidas de calor a través del hoyo del pozo.
SSp
Sc
3. 11. - NUEVAS CORRELACIONES
• Ejiogu y Fiori2, basados en los trabajos de Farouq Ali1, Jones3, Cox y Chesnut4, desarrollaron un nuevo grupo de correlaciones para estimar las propiedades del agua y del vapor para presiones comprendidas entre 500 y 2500 lpca. Las constantes en estas ecuaciones fueron calculadas mediante análisis de regresión y los valores de las nuevas correlaciones fueron comparados con valores de las tablas de vapor de la ASME5. Para cada propiedad dada, la desviación Standard de cada correlación fue calculada y la correlación con la menor desviación. Estas correlaciones se presentan en la Tabla 3.1. Tabla 3.1
VOLVER
• A continuación se presenta el siguiente ejemplo usando las ecuaciones de Ejoigu y Fiori.
EJEMPLO 3.1
Se esta inyectando vapor de 80% de calidad a una presión de 750 lpca en cierto yacimiento, a través de la tubería de revestimiento. Si la presión de vapor en el fondo del pozo es de 600 lpca y las pérdidas se estiman en un 46% del calor inyectado, calcular la calidad del vapor frente a la arena productora.
SOLUCIÓN:
1.- Calor total en la superficie:
lb
BTUlbBTULv
lb
BTUlbBTUHw
lb
BTUlbBTUHs
FFTs
24.699)64.50188.1200(
64.501)750(036.77
88.1200)23.453750(000197697.08.1204
º8.510º)750(79.116
28302.0
73808.1
2229.0
lb
BTU
lb
BTUxH WS 03.106124.6998.064.501
2.- Pérdidas del calor inyectado.
3.- Calor en el fondo del pozo
lb
BTU
lb
BTUQ 07.48846.003.1061
lb
BTUh
lb
BTUh
f
f
96.572
)07.48803.1601(
4.- Calidad del vapor frente a la arena productora.
FT
To
S
S
02.486
)600(79.116 2229.0
lbBTUL
lbBTUh
lbBTUh
V
S
W
/71.732
/65.1203
/94.470
%9.13
139.0
)71.732(94.47096.572
St
St
St
VStWf
f
f
f
Lfhh
3. 12. - DIAGRAMA TEMPERATURA - ENTALPÍA PARA EL AGUA
• El comportamiento de fases del agua descrito a través de las definiciones presentadas en las secciones anteriores, pueden condensarse y presentarse gráficamente en un diagrama de Temperatura-Entalpía, como el mostrado en la Fig. 3.4
• Este diagrama muestra las relaciones existentes entre la presión, la temperatura y la entalpía (contenido de calor) del agua con el estado físico en que ella se encuentre.
• Comenzando con entalpía cero a 32 ºF (punto A) y a la presión correspondiente para que exista agua saturada (0.088lpca), a medida que se suministra calor, la temperatura aumentará hasta alcanzar la temperatura de saturación , correspondiente a la presión , a la cual se encuentra el sistema (punto B). La entalpía en el punto B es el calor sensible , del agua saturada a la presión .
• Si se continúa con el suministro de calor, el agua comienza a vaporizarse y cuando haya alcanzado el punto C se tendrá vapor seco y saturado con contenido de calor .
ST
Sp
WhSp
VWS Lhh
•Cualquier punto intermedio entre B y C, Q por ejemplo, representa estado bifásico, i.e., vapor húmedo de entalpía , siendo la calidad del vapor, representada en el diagrama por la distancia expresada como fracción de , la cual representa el calor latente de vaporización .
•Si luego de llegar al punto C, se continúa suministrando calor, la temperatura comenzará a aumentar de nuevo y se tendrá vapor sobrecalentado, con entalpía , siendo la temperatura de sobrecalentamiento y el calor específico del vapor.
•Si la presión del sistema a , se observará un desarrollo similar, solo que la trayectoria en este caso será: , lo cual pone de manifiesto lo siguiente:
VStWWS Lfhh StfBQ
BC
VL
)( SShSSSh TTchh ShT Sc
SS pp
DCQBA
VOLVER
a) La temperatura de saturación será mayor que , puesto que .
b) La entalpía B’ en será mayor que en B, debido a que .
c) El valor de será menor a que a , puesto que es menor que .
d) El valor de a (punto C’ ) puede ser menor o mayor que el valor de a (punto C), dependiendo del valor de .
Si , , a será mayor que a , pero sí , el valor de a será menor que a (ver figura 3.2) Fig. 3.2
e) El vapor sobrecalentado a tendrá menos entalpía que a una misma temperatura.
ST ST
SS pp
SSh TT VL
Sp Sp
CB BC
Sh
Sp
Sh Sp'Sp
lpcapS 400Sh
Sp Sp
lpcapS 400Sh 'Sp
Sp
Sp
Sp
• Continuando con el aumento de presión, se observará que aumenta, aumenta, disminuye y disminuye (por encima de 400lpca) hasta alcanzar el punto crítico M (705.4 0F y 3206.2lpca.), en el cual puesto que .
• La línea representa estado líquido a la temperatura de saturación, la línea representa estado de vapor a la temperatura de saturación, y la región entre ellas es la zona de dos fases, vapor y líquido. Las líneas y , representan presiones constantes.
ST Wh VL
Sh
WS hh 0VL
AM
MN
EBCD
DCBE
3. 13. - DETERMINACIÓN DE LA CALIDAD DEL VAPOR
• La calidad del vapor en un valor difícil de determinar con exactitud. Existen varios métodos para medir la calidad del vapor, sin embargo, no existe ninguno que pueda considerarse simple y preciso. Entre los más utilizados se pueden mencionar los siguientes:
3. 13. 1. - MÉTODO DEL SEPARADOR
• Se puede utilizar un recipiente cilíndrico, horizontal ó vertical, aislado con el fin de separar la fase vapor de la líquida, tal como un separador de petróleo y gas. Las medidas de las tasas de flujo por peso de las dos fases cuando éstas dejan el separador, dan una indicación directa de la calidad. Es el más simple.
3. 13. 2. - MÉTODO DE LOS CLORUROS
• El ión cloruro, , constituye un instrumento conveniente para este chequeo. Por medio de titulación química, la concentración del ión cloro en la parte líquida del vapor se compara con la concentración del mismo ión en el agua de alimentación. Luego, la calidad viene dada por;
Cl
vapordellíquidapartelaenCl
entaciónadeaguaelenClf St
%
lim%0.1 (3.14)
3. 13. 3. - MÉTODO DE LA CONDUCTIVIDAD
• La conductividad del agua depende de la concentración de sales disueltas en ella. Notando el incremento de la conductividad entre el agua de alimentación y la parte líquida del vapor a la descarga de la caldera, se puede determinar la calidad, mediante la ecuación;
vapordellíquidapartelaen
entaciónadeaguaelenf St
lim0.1 (3.15)
donde σ es la conductividad
• Dado que la comparación básica en este método radica en que las sales disueltas son concentradas en la fase líquida en proporción directa al volumen de agua vaporizado, el método es útil para el control y monitoreo continuo de calidad, considerando que es similar al método de cloruros considerando las sales disueltas, deja de ser valido si se encuentra bicarbonato de sodio.
3. 13. 4. - MÉTODO DEL MEDIDOR DE ORIFICIO
• La calidad del vapor puede ser determinada por medio de un medidor de orificio si la tasa de flujo de vapor es conocida.
• La calidad del vapor viene dada por la siguiente ecuación;
ff
Hwd
Hwx
x
dq
2
2
0997,0288,181444
(3.16)
donde:d: diámetro interno de la tubería, en pulgadas
: densidad del vapor seco, Hw: presión diferencial a través de la placa de
orificio, pulgadas de agua.q: tasa de flujo de vapor,
• De la ecuación (3.16) se puede obtener la fórmula para el cálculo de la tasa másica de flujo, W, multiplicando q por la densidad del flujo. Así:
S 3/ pielbs
spie /3
Wf hdW 20997,0 (3.17)
Donde:W = tasa de flujo, en lb / s ó
Si, W = tasa másica de flujo, ton / día
Esto sería la tasa “teoría”. Si se esta circulando vapor seco por la tubería, la densidad del fluido sería ρf , y en este caso se deben tener en cuenta varios factores adicionales al pasar el vapor por el orificio:
• El factor de expansión Y• El coeficiente de descarga, K, que depende de la relación entre
el diámetro del orificio y el de la tubería.• El factor del número de Reynolds, R
Wf hdW 29.3 (3.18)
Considerando estos factores, Pryor, aplicó dichos factores a la ecuación (3.17) para calcular la tasa de flujo equivalente de agua, si estuviera a 100% de calidad y obtuvo la fórmula:
Donde
WS hCq (3.19)
)2.3(tanmin
,%100
tablaorificiodelteconsC
galencalidaddeavapordeflujodeeequivalenttasaq
También estableció que la calidad del vapor, en fracción, se puede determinar (si se conoce la tasa de flujo equivalente de agua), por medio de la siguiente ecuación:
Donde:q = tasa de flujo equivalente de agua, en
A continuación, se presenta un ejemplo de cálculo para ilustrar el método del medidor de orificio.
q
qX
(3.20)
min
gal
EJEMPLO 3.2• Vapor a una tasa de 800 B/D (equivalente de agua)
y a una presión de descarga igual a 680 lpca, es medida en un medidor de 3 pulg. de diámetro nominal (3.068 pulg. de diámetro interno) con una columna de 200 pulg. de agua y una placa de orificio de 2000 pulg. Calcular la calidad del vapor.
SOLUCIÓN:1.- Cálculo de la densidad del vapor,
(Ec. 3.13) s
2.- Cálculo de la tasa de flujo de vapor a 100%, equivalente, q* (Ec. 3.19)
De la Tabla 3.2 se tiene: C = 2.788
La tasa de flujo de agua, q, hay que convertirla también a . Por tanto:
9588.0)680(*)0000440189.0(s3/428.1/0228.0 pielbsccgrss
min62,204.38428.1788,2
galxq
min
gal
En consecuencia:
min33.23
min440.1
42800gal
D
B
galx
D
B
q
%7878.0
33.2362.20
X
X
3. 14. - MEDICIÓN DEL FLUJO DE VAPOR
• La medición del flujo de vapor en aplicaciones de campo es complicado, dado que la medición debe ser realizada en la región de dos fases.
• El vapor inyectado a un sólo pozo, se calcula midiendo la caída de presión diferencial a través de un orificio o boquilla (nozzle). La Figura 3.4, ilustra la conexión de la celda de presión diferencial a la línea de vapor.
• Sin embargo, cuando el vapor se divide ("split") para inyectarlo en varios pozos desde un generador o banco de generadores es difícil determinar el flujo de vapor inyectado a cada pozo.
Fig.3.5 Conexión típica de la celda de presión diferencial a la línea de flujo de vapor
LINEAS Y VALVULAS
FL
UJO
D
E
VA
PO
R
8”
BOQUILLAS
TRANSMISOR DE PRESION DIFERENCIAL
LINEA AL REGISTRO DE PRESION DIFERENCIAL
NIVELES DEL LÍQUIDO A LA MISMA ELEVACION
TUBOS DE VAPOR CONDENSADO(NO AISLADOS)
Así, si cada pozo es equipado con un medidor de orificio idéntico y la calidad del vapor es la misma en cada orificio, entonces, la tasa de flujo de vapor será proporcional a la caída de presión diferencial y a la presión de flujo corriente arriba. Así por ejemplo, para el caso de un solo generador de vapor y para dos pozos de inyección (ver diagrama esquemático en la Figura 3.5.), el flujo de vapor inyectado a cada pozo puede ser calculado mediante la siguiente ecuación;
2/1)*( ppCW (3.21)
Donde;
W: Tasa de flujo de vapor, Ibs/hr.
C: Constante del medidor de orificio
: Presión diferencial, pulg. De agua
p: presión, absoluta, lpca.
p
De acuerdo a las suposiciones anteriores:
a)Idénticos medidores en las líneas 1 y 2.b)El volumen total de vapor generado es
inyectado en ambos poros.c) Igual calidad en las líneas 1 y 2.d)C en 1 igual a C en 2.
Luego, la relación entre los pozos 1 y 2 será:
2/1
22
11
2
1
*
*
pp
pp
W
W (3.22)
GENERADOR DE VAPOR
POZO 1
WT
W1
W2
Δ ρ1 ρ1
Δ ρ2 Ρ2
Fig. 3.6 Diagrama esquemático de la inyección de vapor a dos pozos
EJEMPLO 3.3
Vapor de un generador de 22 MMBTU / h fluye a una: tasa de 525.000 lb/dia y es inyectado en dos pozos. Los medidores en amabas líneas son idénticos y están localizados cerca de la "T" donde se divide el flujo. Por lo tanto, la calidad es la misma en ambas líneas. La caída de presión, a través del orificio (pozo 1) es 160 pulg. de agua, y la presión de flujo es 850 lpca. La caída de presión a través del orificio (pozo 2) es 110 pulg. de agua y la presión de flujo es 870 lpca. Determinar el flujo de vapor para cada pozo. '
SOLUCIÓN: Calculo de W1 y W2 (Ec. 3.22)
Luego,W1 = 1.192 W2
De la ecuación (3.23), se tiene:
De donde;
Y
2/1
2
1
870*110
850*160
W
W
222 192.2192.1 WWWWT
dialbsW /239507192.2
5250002
dialbsW /285493)239507(*)192.1(1
• De manera similar, el flujo de vapor para cualquier número de pozos puede ser determinado si la tasa total de generación de vapor es conocida.
• Otra manera de determinar el flujo de vapor inyectado a pozos individuales, es aproximando el flujo del vapor a flujo crítico. Un estrangulador ("choke") es colocado en cada pozo y se trata de mantener flujo crítico. En este caso, cada pozo teóricamente recibe la misma cantidad de vapor, o una cantidad proporcional al área de flujo del estrangulador. Una desventaja de esta técnica, es que se requiere una gran caída, de presión para mantener flujo crítico.
3. 15. - DISTRIBUCIÓN DEL VAPOR
• Una vez que el vapor ha sido descargado del generador de vapor, éste es transportado al cabezal del pozo.
• Las distancias cortas desde el generador de vapor al cabezal del pozo son ideales, ya que las pérdidas de calor serán bajas y las consideraciones de diseño serán mínimas. Si la distancia del generador de vapor al cabezal del pozo excede de unos 100 pies, las consideraciones de diseño se multiplicarán.
• Otros factores adicionales que deben ser considerados en el diseño de un sistema de distribución de vapor son:
1) La resistencia de los materiales,
2) Las caídas de presión,
3) Las pérdidas de calor,
4) La expansión de las líneas, y
5) El anclaje y soporte de las mismas.
3. 16. - TABLAS DE VAPOR
• Aunque las ecuaciones presentadas para estimar las propiedades del agua y del vapor son suficientemente precisas, en cálculos manuales a veces resulta más cómodo utilizar tablas de vapor como las presentadas a continuación, en la tabla 3.3.
Tabla 3.3. TABLA DE VAPOR9
Temp. ºF t
Pres. Abs.lpca
P
Volumen Específico (pie3 / lb) Entalpía (BTU / lb)
Vw Vws Vs hw Lv hs
32 0,08854 0,01602 3306 3306 0 1075,8 1075,8
35 0,09995 0,01602 2947 2947 3,02 1074,1 1077,1
40 0,12170 0,01602 2444 2444 8,05 1071,3 1079,3
45 0,14752 0,01602 2036,4 2036,4 13,06 1068,4 1081,5
50 0,17811 0,01603 1703,2 1703,2 18,07 1065,6 1083,7
60 0,2563 0,01604 1206,6 1206,7 28,06 1059,9 1088
70 0,3631 0,01606 867,8 867,9 38,04 1054,3 1092,3
80 0,5069 0,01608 633,1 633,1 48,02 1048,6 1096,6
90 0,6982 0,0161 468 468 57,99 1042,9 1100,9
100 0,9492 0,01613 350,3 350,4 67,97 1037,2 1105,2
110 1,2748 0,01617 265,3 265,4 77,94 1031,6 1109,5
120 1,6924 0,0162 203,25 203,27 87,92 1025,8 1113,7
130 1,2225 0,01625 157,32 157,34 97,9 1020 1117,9
140 2,8886 0,01629 122,99 123,01 107,89 1014,1 1122
150 3,718 0,01634 97,06 97,07 117,89 1008,2 1126,1
160 4,741 0,01639 77,27 77,29 127,89 1002,3 1130,2
170 5,992 0,01645 62,04 62,06 137,9 996,3 1134,2
180 7,51 0,01651 50,21 50,23 147,92 990,2 1138,1
190 9,339 0,01657 40,94 40,96 157,95 984,1 1142
200 11,526 0,01663 33,62 33,664 167,99 977,9 1145,9
210 14,123 0,0167 27,8 27,82 178,05 971,6 1149,7
212 14,696 0,01672 26,78 26,8 180,07 970,3 1150,4
220 17,186 0,01677 23,13 23,15 188,13 965,2 1153,4
230 20,78 0,01684 19,365 19,382 198,23 958,8 1157
240 24,969 0,01692 16,306 16,323 208,34 952,2 1160,5
250 29,825 0,017 13,804 13,821 218,489 945,5 1164
260 35,429 0,01709 11,746 11,763 228,64 938,7 1167,3
270 41,858 0,01717 10,044 10,061 238,84 931,8 1170,6
280 49,203 0,01726 8,628 8,645 249,06 924,7 1173,8
290 57,556 0,01735 7,444 7,461 259,31 917,5 1176,8
300 67,013 0,01745 6,449 6,466 269,59 910,1 1179,7
310 77,68 0,01755 5,609 5,626 279,92 902,6 1182,5
320 89,66 0,01765 4,896 4,914 290,28 984,9 1185,2
330 103,06 0,01776 4,289 4,307 300,68 887 1187,7
340 118,01 0,01787 3,77 3,788 311,13 879 1190,1
350 134,63 0,01799 3,324 3,342 321,63 870,7 1192,3
360 153,04 0,01811 2,939 2,957 332,18 862,2 1194,4
370 173,37 0,01823 2,606 2,625 342,79 853,5 1196,3
380 195,77 0,01836 2,317 2,335 353,45 844,6 1198,1
390 220,37 0,0185 2,0651 2,0836 364,17 835,4 1199,6
400 247,31 0,01864 1,8447 1,8633 374,97 826 1201
410 276,75 0,01878 1,6512 1,67 385,83 816,3 1202,1
420 308,83 0,01894 1,4811 1,5 396,77 806,3 1203,1
430 343,72 0,0191 1,3308 1,3499 407,79 796 1203,8
440 381,59 0,01926 1,1979 1,2171 418,9 785 1204,3
450 422,6 0,0194 1,0799 1,0993 430,1 774,5 1204,6
460 466,9 0,0196 0,9748 0,9944 441,4 763,2 1204,6
470 514,7 0,0198 0,8811 0,9 452,8 751,5 1204,3
480 566,1 0,02 0,7972 0,8172 464,4 739,4 1203,7
490 621,4 0,0202 0,7221 0,7423 476 726,8 1202,8
500 680,8 0,0204 0,6545 0,6749 487,8 713,9 1201,7
520 812,4 0,0209 0,5385 0,5594 511,9 686,4 1198,2
540 962,5 0,0215 0,4434 0,4649 536,6 656,6 1193,2
560 1133,1 0,0221 0,3647 0,3868 562,2 624,2 1186,4
580 1325,8 0,0228 0,2989 0,3217 588,9 588,4 1177,3
600 1542,9 0,0236 0,2432 0,2668 617 548,5 1165,5
620 1786,6 0,0247 0,1955 0,2201 646,7 503,6 1150,3
640 2059,7 0,026 0,1538 0,1708 678,6 452 1130,5
660 2365,4 0,0278 0,1165 0,1442 714,2 390,2 1104,4
680 2708,1 0,0305 0,081 0,1115 757,3 300,9 1067,2
700 3093,7 0,0369 0,0392 0,0761 823,3 172,1 995,4
705,4 3206,2 0,0503 0 0,0503 902,7 0 902,7
Tabla 3. 4. Propiedades del Agua y del Vapor- Correlaciones de: EJIOGU, G.C. Y FIORI, M2
Ps Ts Hw Hs Lv Vw Vs µw µs
(lpca) (ºF) BTU/lb BTU/lb BTU/lb pie3/lb pie3/lb lb/pie-seg lb/pie-seg
500 466,7 447,256 1204,64 752,386 0,01974875 0,93374197 0,00007402015 0,00001163069
510 468,7 449,72 1204,58 754,809 0,01978597 0,91451150 0,00007369520 0,00001167219
520 470,8 452,248 1204,51 752,258 0,01982310 0,89601997 0,00007337937 0,00001171315
530 472,8 454,693 1204,43 749,733 0,01986027 0,82822658 0,00007302213 0,00001175361
540 474,7 457,189 1204,34 747,233 0,01989745 0,86109220 0,00007277300 0,00001179358
550 476,7 459,485 1204,24 744,757 0,01993462 0,84458088 0,00007248154 0,00001183309
560 478,6 461,834 1204,14 742,303 0,01997180 0,82865926 0,00007219732 0,00001187214
570 480,5 464,193 1204,03 739,872 0,02000897 0,81329629 0,00007191996 0,00001191027
580 482,4 466,444 1203,91 737,463 0,02004615 0,79846308 0,00007164911 0,00001194897
590 484,2 468,706 1203,78 735,074 0,02008332 0,78413269 0,00007138444 0,00001198678
600 486 470,941 1203,65 732,707 0,02012050 0,77022998 0,00007112563 0,00001202420
610 487,8 473,149 1203,51 730,358 0,02015762 0,75688145 0,00007087239 0,00001206124
620 489,6 475,331 1203,36 728,029 0,02019485 0,74391514 0,00007062446 0,00001209793
630 491,3 477,489 1203,21 725,718 0,02023202 0,73136045 0,00007038159 0,00001213427
640 493,1 479,622 1203,05 723,426 0,02026920 0,71919810 0,00007014353 0,00001217028
650 494,8 481,731 1202,88 721,15 0,02030637 0,70740998 0,00006991006 0,00001220597
660 496,5 483,817 1202,71 718,891 0,02034355 0,69597907 0,00006968099 0,00001224134
670 498,1 485,88 1202,53 716,649 0,02038072 0,68488938 0,00006945610 0,00001227642
680 499,7 482,922 1202,34 714,422 0,02041790 0,67412586 0,00006923923 0,00001231121
690 501,4 489,942 1202,15 712,211 0,02045507 0,66367433 0,00006901819 0,00001234572
700 503 491,941 1201,96 710,014 0,02049225 0,65352141 0,00006880481 0,00001237996
710 504,6 493,92 1201,75 707,832 0,02052942 0,64365449 0,00006859496 0,00001241139
720 506,2 495,829 1201,54 705,664 0,02056660 0,63406165 0,00006838847 0,00001244767
730 507,7 497,819 1201,33 703,509 0,02060377 0,62473162 0,00006818522 0,00001248116
740 509,3 499,74 1201,11 701,367 0,02064095 0,61565376 0,00006798507 0,00001251441
750 510,8 501,642 1200,88 699,239 0,02067812 0,60681798 0,00006778290 0,00001254744
760 512,3 503,526 1200,65 697,122 0,02071530 0,59821472 0,00006759358 0,00001258025
770 513,8 505,392 1200,41 695,018 0,02075247 0,58983492 0,00006740206 0,00001261285
780 515,3 507,241 1200,17 692,925 0,02078965 0,58166998 0,00006721340 0,00001264524
790 516,3 509,073 1199,92 690,844 0,02082682 0,52371175 0,00006702672 0,00001267745
800 518,2 510,889 1199,66 688,773 0,02086400 0,56595748 0,00006684278 0,00001270946
810 519,7 512,688 1199,4 686,714 0,02090112 0,55838480 0,00006666120 0,00001274178
820 521,1 514,422 1199,14 684,665 0,02093835 0,55100169 0,00006648189 0,00001277284
830 522,5 516,24 1198,86 682,625 0,02092552 0,54379649 0,00006830426 0,00001280442
840 523,8 517,992 1198,59 680,596 0,02101270 0,53676784 0,00006612974 0,00001283574
850 525,3 519,73 1198,31 678,577 0,02104987 0,52989469 0,00006595674 0,00001286690
860 526,6 521,453 1198,02 576,566 0,02108705 0,52318626 0,00006578570 0,00001289790
870 523 523,162 1197,73 674,565 0,02112422 0,51663205 0,00006561655 0,00001292826
880 529,3 524,857 1197,43 672,572 0,02116140 0,51022680 0,00006544923 0,00001295948
890 530,6 526,538 1197,13 670,588 0,02119857 0,50396549 0,00006528366 0,00001299006
900 532 528,206 1196,82 668,613 0,02123575 0,49784332 0,00006511978 0,00001302050
910 533,3 529,861 1196,51 666,645 0,02127292 0,49185570 0,00006495755 0,00001305082
920 534,6 531,502 1196,19 664,686 0,02131010 0,48599824 0,00006479689 0,00001308102
930 535,9 533,131 1195,86 662,734 0,02134727 0,48026676 0,00006463777 0,00001311110
940 537,2 534,742 1195,54 660,789 0,02138445 0,47465722 0,00006448012 0,00001314107
950 538,4 536,351 1195,2 658,852 0,02142162 0,46916571 0,00006432390 0,00013170920
960 539,7 537,943 1194,86 656,922 0,02145880 0,46378873 0,00006416902 0,00001320067
970 541 539,523 1194,52 654,999 0,02149597 0,45852256 0,00006401556 0,00001323033
980 542,2 541,091 1194,17 653,083 0,02153315 0,45336386 0,00006386334 0,00001325988
990 543,4 542,648 1193,82 651,172 0,02152032 0,44830938 0,00006371278 0,00001328934
1000 544,6 544,194 1193,46 649,268 0,02160750 0,44335598 0,00006356261 0,00001331871
1010 545,8 545,779 1193,1 647,371 0,02164467 0,43850068 0,00006341402 0,00001334800
1020 547 547,253 1192,73 645,429 0,02168185 0,43374057 0,00006326655 0,00001337721
1030 548,2 548,766 1192,36 643,594 0,02171902 0,42902290 0,00006312012 0,00001340633
1040 549,5 550,268 1191,98 641,714 0,02175620 0,47449498 0,00006297435 0,00001343539
1050 550,6 551,261 1191,6 639,839 0,02179337 0,42000427 0,00006283055 0,00001346437
1060 551,8 553,253 1191,71 637,97 0,02183055 0,41559829 0,00006268724 0,00001349328
1070 552,9 554,715 1190,82 636,107 0,02186772 0,41122466 0,00006254488 0,00001352213
1080 554,1 556,177 1190,43 634,248 0,02190490 0,40203110 0,00006240345 0,00001355091
1090 555,2 557,63 1190,02 632,394 0,02194207 0,40286540 0,00006226291 0,00001352964
1100 556,3 559,073 1189,62 630,546 0,02197795 0,39877544 0,00006212324 0,00001360831
1110 557,5 560,507 1189,21 628,701 0,02201642 0,39475917 0,00006198440 0,00001365693
1120 558,6 561,937 1188,29 626,862 0,02205360 0,39081473 0,00009184637 0,00001366550
1130 559,7 563,347 1188,37 625,027 0,02209022 0,38693990 0,00006170813 0,00001369402
1140 560,8 564,154 1187,95 623,191 0,02212795 0,38313314 0,00006157764 0,00001372250
1150 561,8 566,151 1187,57 621,37 0,02216517 0,37939759 0,00006443688 0,00001375094
1160 563 567,54 1187,09 619,548 0,02220230 0,37571654 0,00006130184 0,00001377933
1170 564 568,921 1186,65 617,729 0,02223947 0,37210332 0,00006116747 0,00001380769
1180 656,1 570,793 1186,21 615,915 0,02227665 0,36855134 0,00006103327 0,00001383602
1190 566,2 571,656 1185,26 614,104 0,02231382 0,36505906 0,00006090070 0,00001386432
1200 567,2 573,019 1185,31 612,297 0,02235100 0,36162499 0,00006076825 0,00001389258
1210 568,2 574,359 1184,85 610,494 0,02258817 0,35824267 0,00006063640 0,00001392082
1220 569,3 575,699 1184,39 608,694 0,02242515 0,35492572 0,00006050512 0,00001394904
1230 570,4 577,03 1183,93 606,898 0,02246252 0,35165779 0,00006037440 0,00001397725
1240 571,4 578,354 1183,46 605,105 0,02249970 0,34844757 0,00006074471 0,00001400541
1250 572,4 579,671 1182,99 603,315 0,02253687 0,34522829 0,00006011454 0,00001403356
1260 573,4 580,929 1182,51 601,528 0,02257405 0,34216523 0,00005998536 0,00001406170
1270 574,4 582,281 1182,02 599,744 0,02261122 0,33910020 0,00005985666 0,00001408983
1280 575,4 583,575 1181,54 597,963 0,02264840 0,33608405 0,00005972843 0,00001411795
1290 576,4 584,861 1181,05 596,186 0,02268557 0,33311412 0,00005960064 0,00001414606
1300 577,4 586,141 1180,55 594,41 0,02272775 0,30018998 0,00005947328 0,00001474160
1310 578,4 587,413 1180,05 592,638 0,02279999 0,32231045 0,00005934633 0,00001420225
1320 579,4 588,679 1179,55 590,868 0,02279710 0,32447453 0,00005921977 0,00001423034
1330 580,4 589,938 1179,04 589,101 0,02283422 0,32168127 0,00005909359 0,00001425843
1340 581,4 591,19 1178,53 587,336 0,02282145 0,31892969 0,00005896178 0,00001428653
1350 582,3 592,435 1178,01 585,573 0,02290862 0,31621888 0,00005884231 0,00001431462
1360 583,3 593,674 1177,49 583,813 0,02294580 0,31354795 0,00005871718 0,00001434777
1370 584,3 594,906 1176,96 582,055 0,02298297 0,31091597 0,00005859237 0,00001457082
1380 585,2 596,132 1176,43 580,3 0,02307015 0,30832216 0,00005846786 0,00001439894
1390 586,1 597,351 1175,9 578,546 0,02305732 0,30576567 0,00005834365 0,00001442706
1400 587,1 598,564 1175,36 576,795 0,02309450 0,30574570 0,00005821971 0,00001445519
1410 588 599,771 1174,82 575,045 0,02313161 0,30076148 0,00005809605 0,00001448334
1420 588,9 600,972 1174,22 573,298 0,02316885 0,29831774 0,00005797261 0,00001451150
1430 589,8 602,162 1173,72 571,552 0,02320602 0,29582260 0,00005784947 0,00001453967
1440 590,8 603,356 1173,16 569,808 0,02374320 0,29351582 0,00005772646 0,00001456787
1450 591,7 604,539 1172,6 568,066 0,02328032 0,29116723 0,00005760371 0,00001459608
1460 592,6 605,716 1172,04 566,325 0,02331755 0,28885081 0,00005748117 0,00001462432
1470 593,5 606,887 1171,47 564,986 0,02333472 0,28656591 0,00005735881 0,00001465257
1480 594,4 608,053 1170,9 562,849 0,02339190 0,28431188 0,00005773663 0,00001468085
1490 595,3 609,213 1170,33 561,113 0,02342907 0,28208811 0,00005711661 0,00001470916
1500 596,2 610,362 1169,75 559,379 0,02346525 0,27989344 0,00005699775 0,00001473749
1510 597 612,758 1169,16 556,404 0,02346047 0,27669023 0,00005687103 0,00001476585
1520 597,9 613,962 1168,57 554,612 0,02350580 0,27428684 0,00005674944 0,00001479425
1530 598,3 615,165 1167,98 552,816 0,02355121 0,27191438 0,00005662798 0,00001487267
1540 599,7 616,369 1167,38 551,015 0,02359671 0,26957272 0,00005650662 0,00001485112
1550 600,5 617,523 1166,78 549,211 0,02364230 0,26726129 0,00005638536 0,00001487961
1560 601,4 618,777 1166,18 547,213 0,02368798 0,26497948 0,00005626419 0,00001490813
1570 602,2 619,981 1165,57 545,591 0,02373375 0,26272675 0,00005614310 0,00001493669
1580 603,1 621,184 1164,96 543,774 0,02377960 0,26050253 0,00005602207 0,00001496529
1590 603,9 622,388 1164,34 541,954 0,02382555 0,25830629 0,00005590111 0,00001499393
1600 604,8 623,592 1163,72 540,13 0,02387158 0,25613750 0,00005578019 0,00001502261
1610 605,6 624,796 1163,1 538,301 0,02391770 0,25399565 0,00005565931 0,00001505133
1620 606,5 626 1162,47 536,469 0,02396391 0,25188024 0,00005553846 0,00001508009
1630 607,4 627,203 1161,84 534,632 0,02401021 0,24979080 0,00005541763 0,00001510889
1640 608,1 628,407 1161,2 532,292 0,02405660 0,24772685 0,00005529680 0,00001513774
1650 609 629,611 1160,56 530,948 0,02410308 0,24568788 0,00005517598 0,00001516664
1660 609,8 630,815 1159,91 529,099 0,02414965 0,24367349 0,00005505515 0,00001519559
1670 610,6 632,019 1159,27 527,247 0,02419631 0,24168323 0,00005493430 0,00001522458
1680 611,4 633,222 1158,61 525,391 0,02424306 0,23971666 0,00005481342 0,00001525362
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1700 613,02 635,63 1157,3 521,667 0,02433683 0,23585294 0,00005457154 0,00001531187
1710 613,8 636,834 1156,63 519,799 0,02438385 0,23395497 0,00005445053 0,00001534107
1720 614,6 638,038 1155,96 517,927 0,02443096 0,23207907 0,00005432945 0,00001537032
1730 615,4 639,241 1155,29 516,051 0,02447816 0,23022485 0,00005420830 0,00001539963
1740 616,2 640,445 1154,62 514,171 0,02452545 0,22839195 0,00005408706 0,00001542900
1750 617 641,649 1153,94 512,288 0,02457284 0,22658000 0,00005396574 0,00001545842
1760 617,8 642,853 1153,25 510,4 0,02462031 0,22478863 0,00005384432 0,00001548790
1770 618,6 644,057 1152,57 508,509 0,02466288 0,22301751 0,00005372279 0,00001551744
1780 619,3 645,26 1151,87 506,614 0,02471554 0,22126629 0,00005360115 0,00001554705
1790 620,1 646,464 1151,18 504,715 0,02476329 0,21953463 0,00005347938 0,00001557671
1800 620,9 647,668 1150,48 502,812 0,02481140 0,21782222 0,00005335749 0,00001560644
1810 621,6 648,872 1149,72 500,905 0,02485907 0,21612873 0,00005323545 0,00001563623
1820 622,4 650,076 1149,07 498,994 0,02490710 0,21445384 0,00005311326 0,00001566609
1830 623,2 651,279 1148,36 497,08 0,02495523 0,21279727 0,00005299091 0,00001569601
1840 623,9 652,483 1147,64 495,162 0,02500344 0,21115869 0,00005286840 0,00001572599
1850 624,7 653,687 1146,93 493,24 0,02505175 0,20953784 0,00005274572 0,00001575605
1860 625,4 654,891 1146,2 491,314 0,02510015 0,20793441 0,00005262286 0,00001578617
1870 626,2 656,095 1145,48 489,384 0,02514865 0,20634813 0,00005249980 0,00001581637
1880 626,9 657,298 1144,75 487,451 0,02519723 0,20477872 0,00005237655 0,00001584663
1890 627,7 658,502 1144,02 485,513 0,02524592 0,20322592 0,00005225309 0,00001587696
1900 628,4 659,706 1143,28 483,572 0,02529469 0,20168947 0,00005212942 0,00001590737
1910 629,1 660,91 1142,54 481,628 0,02534356 0,20016911 0,00005200553 0,00001593785
1920 629,9 662,114 1141,79 479,679 0,02539253 0,19866458 0,00005188140 0,00001596840
1930 630,6 663,317 1141,04 477,727 0,02544159 0,19717565 0,00005175704 0,00001599903
1940 631,3 664,521 1140,29 479,771 0,02549075 0,19570206 0,00005163243 0,00001602973
1950 632,1 665,725 1139,54 473,811 0,02553999 0,19424359 0,00005150757 0,00001606051
1960 632,8 666,929 1138,78 471,848 0,02558934 0,19280000 0,00005138244 0,00001609137
1970 633,5 668,133 1138,01 469,88 0,02563878 0,19137106 0,00005125705 0,00001612230
1980 634,2 669,336 1137,25 467,909 0,02568832 0,18995656 0,00005113137 0,00001615332
1990 634,9 670,54 1136,47 465,935 0,02573795 0,18855628 0,00005100541 0,00001618441
2000 635,6 671,744 1135,7 463,956 0,02578767 0,18717000 0,00005087916 0,00001621559
2010 636,3 672,948 1134,92 461,974 0,02583750 0,18574751 0,00005075260 0,00001624684
2020 637 674,152 1134,14 459,988 0,02588742 0,18443861 0,00005062574 0,00001627818
2030 637,7 675,355 1133,35 457,999 0,02593343 0,18309310 0,00005049855 0,00001630960
2040 638,4 676,559 1132,56 456,006 0,02598755 0,18176078 0,00005037104 0,00001634111
2050 639,1 677,763 1131,77 454,009 0,02603776 0,18044146 0,00005024320 0,00001637269
2060 639,8 678,967 1130,97 452,008 0,02608806 0,17913495 0,00005011501 0,00001640432
2070 640,6 680,171 1130,17 450,004 0,02615842 0,17784106 0,00004998642 0,00001643613
2080 641,2 681,374 1130,37 442,999 0,02618897 0,17655961 0,00004985752 0,00001646798
2090 641,9 682,578 1128,56 445,984 0,02623952 0,17579045 0,00004972831 0,00001649991
2100 642,6 683,787 1127,75 443,969 0,02629026 0,17403333 0,00004959867 0,00001653194
2110 643,3 684,986 1126,94 441,95 0,02634106 0,17778815 0,00004946864 0,00001656405
2120 644 686,19 1126,17 439,928 0,02639195 0,17155477 0,00004933823 0,00001659625
2130 644,6 687,393 1125,38 437,902 0,02644794 0,17033286 0,00004920741 0,00001662854
2140 645,3 688,597 1124,47 435,822 0,02649403 0,16912243 0,00004902619 0,00001666093
2150 646 689,801 1123,64 433,839 0,02654577 0,16292325 0,00004894455 0,00001664340
2160 646,7 691,005 1122,81 431,802 0,02659651 0,16623518 0,00004881749 0,00001672547
2170 647,3 692,209 1121,92 429,761 0,02664789 0,16555806 0,00004867999 0,00001675864
2180 648 693,417 1121,13 427,717 0,02669938 0,16439174 0,00004854705 0,00001679139
2190 648,7 694,616 1120,29 425,669 0,02675096 0,16325200 0,00004841366 0,00001682474
2200 649,3 695,82 1119,44 423,618 0,02680265 0,16209091 0,00004827981 0,00001685719
2210 649,9 697,024 1118,59 421,563 0,02685445 0,16095611 0,00004814549 0,00001689023
2220 650,6 698,228 1117,73 419,504 0,02690632 0,15983153 0,00004801070 0,00001697337
2230 651,7 699,431 1116,87 417,447 0,02695830 0,15871704 0,00004787543 0,00001695661
2240 651,9 700,635 1116,01 417,327 0,02701039 0,15261250 0,00004773966 0,00001698995
2250 652,5 701,839 1115,15 413,307 0,02706792 0,15651778 0,00004760338 0,00001702338
2260 653,2 703,043 1114,28 411,234 0,02711486 0,15543224 0,00004746660 0,00001705691
2270 653,8 704247 1113,6 409,158 0,02716225 0,15435777 0,00004737930 0,00001709055
2280 654,5 705,45 1112,53 407,028 0,02721973 0,15329123 0,00004719147 0,00001712428
2290 655,1 706,654 1111,65 404,995 0,02727232 0,15223450 0,00004705310 0,00001715812
2300 655,7 707,858 1110,77 402,908 0,02732502 0,15118696 0,00004691418 0,00001719206
2310 656,4 709,062 1109,88 400,817 0,02732281 0,15014848 0,00004677470 0,00001722610
2320 657 710,266 1108,99 398,723 0,02743071 0,14911896 0,00004663467 0,00001726024
2330 657,6 711,469 1108,09 396,625 0,02748370 0,14809898 0,00004649405 0,00001729449
2340 658,3 712,673 1107,2 394,524 0,02753680 0,14708632 0,00004635285 0,00001732884
2350 658,9 713,877 1106,3 392,419 0,02759001 0,14608298 0,00004621106 0,00001736330
2360 659,5 715,081 1105,39 390,311 0,02764331 0,14508813 0,00004506867 0,00001739787
2370 660,1 716,285 1104,48 388,2 0,02769652 0,14410169 0,00004592566 0,00001743254
2380 660,8 717,488 1103,57 386,084 0,02775073 0,14312553 0,00004578203 0,00001746731
2390 661,4 718,692 1102,66 383,966 0,02780385 0,14215356 0,00004563777 0,00001750770
2400 662 719,896 1101,74 381,844 0,02785757 0,14119167 0,00004549286 0,00001753719
2410 662 721,1 1100,82 379,218 0,02791139 0,14023776 0,00004534750 0,00001757230
2420 663,2 722,304 1099,89 377,589 0,02796532 0,13929174 0,00004520108 0,00001760751
2430 663,9 723,582 1098,96 375,456 0,02801935 0,13835350 0,00004505419 0,00001764283
2440 664,4 724,711 1098,03 373,32 0,02807348 0,13742299 0,00004490662 0,00001767876
2450 665 725,915 1097,1 371,18 0,02812772 0,13650000 0,00004475035 0,00001771381
2460 665,7 727,119 1096,16 369,037 0,02818207 0,13558455 0,00004460938 0,00001774946
2470 666,3 728,323 1095,21 366,891 0,02823652 0,13467652 0,00004445969 0,00001778573
2480 666,9 729,526 1094,27 364,741 0,02829107 0,13377981 0,00004430928 0,00001782111
2490 667,5 730,73 1093,32 362,588 0,02834525 0,13288233 0,00004415813 0,00001785710
2500 668,1 731,934 1092,36 360,431 0,02840050 0,13199600 0,00004400624 0,00001789321
