Costruire in Qualità - MARTINETTI PIATTI SEMPLICI ASTM C1196 · 2019. 3. 11. · 10:07 70,65 54,60 53,45 44,45 60,85 37,68 ... orizzontale di un elemento di laterizio o pietra, ttiltlt

MARTINETTI PIATTI SEMPLICI ASTM C1196

L i d tt d d ll’ t i

Principio di misuraCaratteristiche

metrologiche tipicheScopo

La prova viene condotta procedendo all’asportazionedi un giunto di malta tramite la realizzazione di untaglio perfettamente orizzontale effettuato con unasega opportuna.I i d di t lIn corrispondenza di tale zona vengonoposizionati le basi di misura al fine di rilevarel’entità dei cedimenti, verificatesi nella prima fase diassestamento a causa del rilascio delle tensioni

t d ll hi d l t li i tt i l i

E’ finalizzata alla

valutazione dei carichiprovocato dalla chiusura del taglio, rispetto ai valoririlevati prima dell’asportazione del giunto di malta.Nel taglio operato si inserisce un martinetto ilquale viene collegato al circuito oleodinamico.L i ll’i t d l ti tt i

valutazione dei carichi

effettivamente gravanti sul

paramento murario preso

La pressione all’interno del martinetto, viene,quindi, gradualmente incrementata (mediante unapompa a mandata collegata al circuito oleodinamicodel martinetto) in modo da annullare led f i i d i di ti i ti

in esame.

deformazioni ed i cedimenti misurati eripristinare, di conseguenza, la situazione iniziale.

.

EXPERIMENTATIONS S.r.l.Rilievi, monitoraggi, ispezioni, elaborazione dati, certificazioni e prove sperimentali di prodotti da costruzione, strutture, terreni e materiali in sito ed in laboratorio

MARTINETTI PIATTI DOPPI ASTM C1197

Principio di misuraCaratteristiche metrologiche

tipicheScopo

La prova dovrà essere condotta procedendo adeffettuare 2 tagli orizzontali paralleli distanti traloro circa cm. 50-60 installando le 4 coppie dibasi di misura in corrispondenza dei tagli per Martinetto piatto: Dimensioni p g prilevare l’entità dei parametri ricercati. I martinettisono posizionati in modo da delimitare uncampione significativo di muratura, e vengonocollegati ad un circuito oleodinamico per la messa

Stima della resistenza acompressione dellamuratura ed un quadrodeformativo del setto

350x260x4mm

Pompa manuale con

manometro di precisione: g pin pressione del sistema, al fine di eseguire unaprova di compressione monoassiale in direzionenormale al piano di posa senza procedereall’asportazione del campione. Le misure di

deformativo del settomurario in modo daricavare il modulo dielasticità.

Pressione massima 70 bar

Fondo scala 100bar

Risoluzione 0,01barp ppressione, eseguite ad intervalli regolari di un bar,sono effettuate con un manometro digitale confondo scala 100 bar e risoluzione 0,01 bar.


LETTURE ESEGUITE

OraPressione Lett. 1 Lett. 2 Lett. 3 Lett. 4 Lett. 5 Lett. 6

[bar] [mm*10‐1] [mm*10‐1] [mm*10‐1] [mm*10‐1] [mm*10‐1] [mm*10‐1]

9:54

Zero iniziale

70,65 54,59 53,78 44,51 60,89 38,20

9:58 71,09 54,85 53,58 44,51 60,89 38,20

10:02 70,65 54,60 53,50 44,45 60,89 37,74

10:05 70,65 54,60 53,45 44,45 60,85 37,70, , , , , ,

10:07 70,65 54,60 53,45 44,45 60,85 37,68

ESECUZIONE 1° TAGLIO

11:00 0,0 70,00 53,67 53,07 44,63 61,36 37,97

11:03 2,0 70,52 54,49 53,38 44,38 60,57 37,47

11:07 2,5 70,65 54,85 53,64 44,35 60,41 37,34

K * K * = Km * KA * p

Km coefficiente determinato sperimentalmente, che dipende dalla tipologia del martinettotipologia del martinetto

KA = Aj / Accon:Aj = area dei martinetti utilizzati;AC = area del taglio.

= l / l0


1,60

1,80

2,00

0 60

0,80

1,00

1,20

1,40Te

nsio

ni [N

/mm

2 ]

0,00

0,20

0,40

0,60

y = 773 81x 0 07091,20

Deformazioni unitarie []

y = 773,81x - 0,0709

0,60

0,80

1,00

oni [

N/m

m2 ]

0,00

0,20

0,40Tens

io

,

Deformazioni unitarie []


P i i i di iCaratteristiche

S

PROVA DI SCORRIMENTO

La prova si realizza provocando uno slittamentoorizzontale di un elemento di laterizio o pietra,

t t i l t l t l t d l t d ll

Pistone oleodinamico

Principio di misurametrologiche tipiche

Scopo

opportunamente isolato lateralmente dal resto dellastruttura, per mezzo di uno o più martinetti diadeguata portanza.Quando non è possibile raggiungere la rottura, perevidente scorrimento a livello di strato di maltaevidente scorrimento a livello di strato di malta,vengono comunque registrati in tempo reale gli statideformativi massimi raggiunti sotto l’effetto di un azioneapplicata con il criterio dei carichi ciclici crescenti edecrescenti (in modo che il valore massimo

Consente di determinare

la tensione sperimentale (corrisponda comunque ad una tensione tangenzialeresistente superiore ai limiti attesi per una muratura diequivalenti caratteristiche) ed i residui a carico nullo.Dalla forza di resistenza a taglio rilevata si può

tt l d ll i t lti

ultima di taglio (su)

della muratura sotto

carichi di esercizio reali.ottenere un valore della resistenza ultimasperimentale pari a:su = Tu / (2*a*b)Dove:Tu = forza di resistenza (ultima) a taglioTu = forza di resistenza (ultima) a taglioa = larghezza dell’elemento indagatob = lunghezza dell’elemento indagatoa * b = sezione resistente dell’elemento indagato


PROVA DI COMPRESSIONE DIAGONALEASTM E519/E519m-10


F

45°

F F F

45°

TT T T TT

h =1

,00

m ==

==L

ato

inte

rno

Lat

o E

ster

no

h =1

,00

m

h =1

,00

m

l = 1,00 m 0,50 m l = 1,00 m

PROSPETTO LATO INTERNO SEZIONE PROSPETTO LATO ESTERNO

CALCOLO DELLA TENSIONE DI TAGLIO ()

L i di li i d i l l i 0 707 x FLa tensione di taglio si determina con la seguente relazione:dove:

F = carico applicato (di rottura) An = area resistente della porzione di muratura in prova, data dalla relazione:

con:An = l + h

2x s x n

= 0,707 x FAn

con:l, h = dimensioni della porzione di muratura in prova

s = spessore della porzione di muratura in prova n = 1 = percentuale ipotizzata dell'area lorda resistente della porzione di muratura in prova

2


PROVE PENETROMETRICHE SULLE MALTE

Attorno a ciascuna zona di misura vengono eseguiti quindici fori ciechiottenendo in questo modo quindici misure grezze di valori di energiaspesi nelle perforazioni; tali misure vengono elaborate statisticamente

Principio di misura Scopo

spesi nelle perforazioni; tali misure vengono elaborate statisticamentericavandone un valore medio pesato che mediante correlazione cifornisce la stima del valore della resistenza a compressione della maltanella zona indagata.

La correlazione tra lavoro di perforazione e resistenza a compressionedelle malte è stata ricavata da una accurata sperimentazione (condottadal Prof. Gucci dell’Istituto di Scienza delle Costruzioni della Facoltà diIngegneria dell’Università di Pisa) su provini di malte confezionate con

Tali prove consentono dieffettuare una stima indirettadella resistenza a compressionedella malta in sito medianteIngegneria dell Università di Pisa) su provini di malte confezionate con

differenti tipi di leganti ed inerti di varie granulometrie le cui resistenzeerano note ed ottenute da prove di schiacciamento su provini cubici.La profondità del foro cieco deve essere la minima in grado di consentireuna buona sensibilità in modo da rendere piccoli gli errori dovuti a

correlazione con i valori dienergia spesa per l’esecuzionedi un piccolo foro cieco.

una buona sensibilità, in modo da rendere piccoli gli errori dovuti apossibili variazioni delle proprietà meccaniche della malta con laprofondità e da minimizzare l’influenza dell’attrito tra la punta e lasuperficie laterale della cavità.È stata così scelta una profondità di 5 mmÈ stata così scelta una profondità di 5 mm.


ACCETTABILITÀ DELLE LETTURE ZONA P6 ‐ PIANO TERRA

Le indagini penetrometriche permettono di stimare la resistenza a compressione della malta.Per ogni zona di cui si vuole stimare la resistenza viene rilevato un gruppo di 15 letture.Il gruppo di letture è considerato accettabile se almeno 5 letture sono comprese tra (m-1/4 m) e(m+1/4 m) dove m è la media delle letture del gruppo.Se il gruppo di letture è accettabile si calcola la media dei sei valori centrali, mC.

ZONA P6 PIANO TERRA

LETTURA

(l)

N.

VALOREDELLA

LETTURA

(l)

MEDIADEI

VALORI

(m)

ACCETTABILITÀ(m ‐ 1/4 m) < l < (m +1/4 m) STIMA DELLA

RESISTENZA ALLACOMPRESSIONE (fm)VALORI

ACCETTABILIVALORI NON ACCETTABILI

[1=0,006 J] [1=0,006 J] [1=0,006 J] [1=0,006 J] [N/mm2]Se il gruppo di letture non è accettabile, deve essere scartato.

STIMA DELLA RESISTENZA A COMPRESSIONE DELLA MALTA

Se la media delle lettue centrali mC < 460 unità (1 unità = 0,006 J) la resistenza a compressione della l f è

[ , ] [ , ] [ , ] [ , ] [ / ]

1 3690,87

36

2 42 420,85

3 44 44

4 54 54malta fm, è:

(mc + 22)134

fm =5 61 61

6 82 82

7 97 97

8 98 98

VALO

CENTR

se 460 < mC < 486 unità (1 unità = 0,006 J) la resistenza a compressione della malta fm, è:

< fm <(mc - 267)

53(mc - 3)

117

9 102 102

10 111 111

11 115 115

12 117 117

ORI

RALI

se mC < 486 unità (1 unità = 0,006 J) la resistenza a compressione della malta fm, è:

< fm <(mc - 267)

53(mc - 3)

117

13 120 120

14 134 134

15 150 150

TOTALE VALORI ACCETTABILI 5ACCETTABILI


METODO DARMSTADT

Tale metodo consente di stimare il valore della resistenza caratteristica a compressione della muratura tramite

Principio di misura

Tale metodo consente di stimare il valore della resistenza caratteristica a compressione della muratura tramitei valori ottenuti dalla prove di punzonamento sulla malta e di compressione su laterizio/pietra eseguite inlaboratorio.Dai valori di resistenza al doppio punzonamento della malta, ottenute da prove eseguite in laboratorio eseguendo le procedure raccolte nello studio "Di Leo - Sulla valutazione delle proprietà meccaniche di solidiseguendo le procedure raccolte nello studio Di Leo - Sulla valutazione delle proprietà meccaniche di solidimurari costituenti gli edifici esistenti - INARCOS n.502/settembre 1989" è possibile calcolare la resistenza acompressione della malta attraverso la seguente formula:

fm = 0,56 (fm,s)1,20, ( , ) ,Dovefm,s = resistenza al punzonamento derivata dalla prova di laboratorioDai valori di resistenza a compressione ultima dei laterizi/pietre vengono seguite le procedure descritte nelTESTO UNICO D M del 14 Gennaio 2008 tramite le quali è possibile calcolare la resistenza caratteristica aTESTO UNICO D.M. del 14 Gennaio 2008, tramite le quali, è possibile calcolare la resistenza caratteristica acompressione del laterizio/pietra attraverso le seguenti formule:

fbk = fbm/1,20 per i laterizifbk = 0 75*fbm per le pietrefbk = 0,75 fbm per le pietre

essendo:fbm = resistenza a compressione del provino di laterizio/pietra naturaleIl valore della resistenza caratteristica a compressione della muratura fk può essere dedotto dallaIl valore della resistenza caratteristica a compressione della muratura fk può essere dedotto dallacaratteristica a compressione degli elementi fbk e dalla classe di appartenenza della malta tramite le Tabelle11.10.V e 11.10.VI del D.M. del 14 gennaio 2008 “Norme Tecniche per le Costruzioni” rispettivamente perlaterizi e per elementi naturali.


RISULTATI DELLE PROVE DI PUNZONAMENTO SU MALTA (VEDI CERTIFICATO PRESENTE NELL'ALLEGATO A)

Sigla di contrassegno MALTA

N. Campionidm fm,s fm,s media fm

(mm) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2)

1 M1A 13 11,26

8,08 6,92 M1B 12 4,58 8,08 6,92 M1B 12 4,58

3 M1C 13 8,41

dm = Spessore del provino di malta

fm,s = Resistenza al punzonamento del provino di malta

fm = Resistenza a compressione del provino di malta

RISULTATI DELLE PROVE DI COMPRESSIONE SU LATERIZIO(VEDI CERTIFICATO PRESENTE NELL'ALLEGATO A)

Sigla di contrassegno LATERIZIO

N. Campionifbi fbm media fbk

(N/mm2) (N/mm2) (N/mm2)

1 M1A 23,222,3 18,62 M1B 19,0

3 M1C 24,8

fbm = Resistenza a compressione del provino di laterizio

fbk = Resistenza caratteristica a compressione del provino di laterizio

STIMA DELLA RESISTENZA CARATTERISTICA A COMPRESSIONE DELLA MURATURA

Interpolando i dati ottenuti con i risultati riportati nella Tabella 11.10.V del TESTO UNICO D.M. del 14 gennaio 2008 si ottiene una resistenza caratteristica a compressione della muratura pari a circa:

fk = 5,41 N/mm2

STIMA DEL MODULO ELASTICO NORMALE SECANTE DELLA MURATURA

Come riportato nel Paragrafo 11.10.3.4 del TESTO UNICO D.M. del 14 gennaio 2008 si può assumere la relazione: E = 2fk*1000, quindi il modulo elastico normale secante risulta essere per la muratura in oggetto pari a: E = 5410 N/mm2


Principio di misura Caratteristiche metrologiche tipiche Scopo

INDAGINI ENDOSCOPICHE

La tecnica, MINIMAMENTE INVASIVA,

consiste nel praticare dei piccoli fori con

Struttura in lega di magnesio

resistente agli urti

Principio di misura Caratteristiche metrologiche tipiche Scopo

trapano a basso numero di giri (per non

indurre vibrazioni eccessive) ed introdurvi

all’interno lo strumento, costituito da una

Sonda flessibile resistente alle

abrasioni

Diametro sonda: 6,0mm

Ispezione di zone

non visibili tramite ,

sonda snodabile con fibra ottica e da una luce

per l’illuminazione della cavità. Nella parte

t i l d ll d è t

,

Lunghezza sonda: 3,50m

Monitor LCD ad alta risoluzione

un’invasività

minima dovuta al

l f diterminale della sonda è presente una

telecamera per la documentazione

dell’indagine che permette di scattare foto

solo foro di

ispezione

corrispondenti alle varie porzioni del foro

analizzate e alle anomalie rilevate



TOMOGRAFIA SONICAPrincipio di misura Caratteristiche metrologiche tipiche Scopo

Tale tecnica fa uso delle onde meccaniche,

prodotte da un martello strumentato, che

attraversando il mezzo da indagare vengono

Ultrasuono: N. 4 Convertitori a 16 bit

Frequenza di acquisizione

Da 2KHz a 1 25MHz

Principio di misura g Scopo

attraversando il mezzo da indagare vengono

ricevute da un trasduttore piezoelettrico.

Individuata la zona da indagare, la si suddivide

secondo una griglia di punti di cui viene rilevata

Da 2KHz a 1.25MHz

Trasduttori di tipo piezoelettrico

Software:Risoluzione iterativa

mediante algoritmi SIRT dei dati di

Diagnosi della muratura,

morfologia della sezione,

individuazione di vuoti, difetti og g p

la geometria.

L’insieme delle misurazioni lungo questi raggi

ideali costituirà un sistema di equazioni, la cui

g

propagazione sonica.

individuazione di vuoti, difetti o

lesioni.

Controllo delle caratteristiche

della muratura dopo interventi risoluzione fornirà le velocità di propagazione

nelle singole celle del reticolo di misura.

di consolidamento.


SEZ. D

90 c

m

SEZ. D

SEZ. C

m

100

cm

331

cm

SEZ. B

100

cm30

cm

SEZ. A


PROVA ASSORBIMENTO25 cm 50 cm 25 cm

F6 F7 F8

50 cm

F4 F5

50 cm

F1 F2 F3

50 cm170 cm

70 cm

quota di

Porzione di muraturainteressata dalla provadi assorbimento dimiscela legante

50 cm 50 cm

qcalpestio


PROVE VIBRAZIONALI SU TIRANTILe prove vengono eseguite per determinare lo stato di sollecitazione di tiranti metallici mediante prove di tipo vibrazionale che si basano sulla “teoria delle corde vibranti” secondo la quale è possibile collegare matematicamente la tensione di trazione (T) alq p g ( )numero n delle vibrazioni al secondo (n). Indicando con:T = tensione di trazione;S = superficie della sezione;s = tensione;r = densità del materiale;r = densità del materiale;g = peso specifico del materiale di cui è costituito il tirante;l = lunghezza del tirante (misurata tra i ritegni terminali);g = accelerazione di gravità;n = numero di vibrazioni al secondo,

si ha:

n = 1 / (2*l) * ()

che opportunamente elaborata fornisce:

T = 4 * S * * n2 * l2

Misurata la frequenza e nota la geometria e le caratteristiche del materiale è dunque possibile calcolare la tensione di trazione (T)Misurata la frequenza e nota la geometria e le caratteristiche del materiale, è dunque possibile calcolare la tensione di trazione (T)


INDAGINE TERMOGRAFICACaratteristiche metrologiche tipiche

Principio di misuraCaratteristiche metrologiche tipiche

Scopo

Utilizza la proprietà fisica secondo la quale Sensibilità di 50 mk a 30°C Individuazione di anomalie

un corpo sottoposto a riscaldamento

emette una radiazione elettromagnetica

(nella banda infrossa) proporzionale alla

Risoluzione IR 320X240 pixels

Differenze di temperature

comprese nell’intervallo di

nell'emissione energetica dei

corpi e quindi di anomalie

termiche

temperatura del corpo stesso.

La camera termografica, mediante una

matrice di elementi sensibili, è in grado di

temperatura dell’oggetto da

-20°C a +350°C.

La disomogeneità della

distribuzione della temperatura

è utilizzata per l’individuazionematrice di elementi sensibili, è in grado di

captare l’emissione infrarossa proveniente

da un corpo e di associare ad essa un

l di t t

è utilizzata per l individuazione

di zone con irregolarità

termiche dovute a possibili

dif tti (f i di t hivalore di temperatura su una mappa

sovrapponibile all’immagine del corpo.

difetti (fessurazione, distacchi,

umidità) della struttura in

esame.

.



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Costruire in Qualità - MARTINETTI PIATTI SEMPLICI ASTM C1196 · 2019. 3. 11. · 10:07 70,65 54,60 53,45 44,45 60,85 37,68 ... orizzontale di un elemento di laterizio o pietra, ttiltlt