Manual Definitivo Modulo Tanques Nov 10 2009

PROGRAMA DE INGENIERÍA CIVIL

Versión Básica 1.0

DISEÑO SÍSMICO DE TANQUES RECTANGULARES PARA LÍQUIDOS

EN CONCRETO

Normas ACI 350R y NSR-98

MANUAL DEL USUARIO Autor: ING. FERNANDO A MEDINA ROMERO

[email protected]

Cel 310 3101880. Bogotá, Colombia. 2010

PROGRAMA DE INGENIERIA CIVIL

Módulo TANQUES Versión Básica

DISEÑO SÍSMICO DE TANQUES RECTANGULARES PARA LÍQUIDOS EN CONCRETO

NORMAS ACI 350R NSR-98

MANUAL DEL USUARIO Autor: Ing. Fernando A. Medina Romero Programas de Ingeniería Civil Cra 16 # 110‐37 Int 102 Tels 6129096 – 310 3101880

email : [email protected]

Bogotá, Colombia

Equipo o Hardware Mínimo Requerido

• Procesador: Pentium II o superior

• Memoria Ram igual o superior a 512 Mb

• Monitor a color . Resolución Ideal 1024 x 760

• Impresora de chorro

• Mouse

• Disco Duro (con aproximadamente 100 Mbytes mínimo disponibles)

• Unidad de CD (Velocidad de lectura igual o mayor a 24X). Esta unidad sólo es necesaria para la instalación del programa

Sistema Operativo

• El sistema operativo IDEAL para el uso del programa es el Windows XP

• Si el sistema operativo es el Windows Vista, el usuario deberá seguir un procedimiento previo de compatibilidad para que funcione correctamente

El procedimiento detallado se incluye a continuación, tanto para el Vista en Inglés como para el Vista en español

PASOS PREVIOS A LA EJECUCIÓN DE PROGRAMAS VERSIÓN WINDOWS XP EN WINDOWS VISTA (ESPAÑOL)

El siguiente procedimiento se aplica para los Módulos a correrse en Windows Vista en Español y tendrá que ejecutarse una vez se haya instalado el archivos (setup) del Módulo, que viene incluido en el CD.

1) Pulsar F1 (ayuda) 2) Digitar la palabra “programa” , Siguiente 3) Elegir “Instalar un Programa” , Siguiente 4) Elegir “Programas anteriores se ejecuten en esta versión de Windows” 5) Elegir o hacer click para abrir “Asistente para Compatibilidad de Programas”,

Siguiente 6) Elegir “Ubicar el programa manualmente”, Siguiente 7) Usando “Examinar” ubicar el Módulo a convertir en: Equipo (PC), el directorio

C: (ó equivalente), ARCHIVOS DE PROGRAMA, DIRECTORIO DEL PROGRAMA (por ejemplo MODULO FUNDACIONES) y elegir el archivo ejecutable (FUNDACIONES, para este caso)

8) Dentro del asistente para Compatibilidad de Programas, elegir Microsoft XP (service pack 2), Siguiente

9) Desactivar todas las opciones del Menú de Configuración de Pantalla, Siguiente

10) Elegir “Ejecutar este programa como administrador”, Siguiente 11) Ejecutar el Test de Compatibilidad 12) Si funcionó correctamente, elegir “Establecer esta configuración de

Compatibilidad” 13) Si no funcionó, repetir el procedimiento. 14) No olvidar hacer la configuración del punto decimal y de miles en número y en

moneda (separador decimal en punto y separador de miles en coma) 15) No activar control de cuentas de usuario

Se recomienda con énfasis, trabajar con la configuración de pantalla 1024 x 768 que es la óptima para todos los Módulos

PASOS PREVIOS A LA EJECUCIÓN DE PROGRAMAS VERSIÓN WINDOWS XP EN WINDOWS VISTA (INGLÉS)

El siguiente procedimiento se aplica para los Módulos a correrse en Windows Vista en Español y tendrá que ejecutarse una vez se haya instalado el archivo (setup) del Módulo Tanques, que viene incluido en el CD.

1. En desktop presionar F1 (windows help and support)

2. Digitar en la barra de búsqueda -program-

3. Buscar Program compatibility assistant

4. Click open the Program Compatibility Wizard

5. Welcome to the program Compatibility Wizard, pulsar -next-

6. Seleccionar -I want to locate the program maually-....next

7. Buscar cada uno de los programas a hacer compatibles

8. Seleccionar Microsoft Windows XP (service Pack 2)

9. Des-seleccionar cualquier opción que haya activada en -display setting-....-next-

10. Importante Marcar -run this program as an administrator-(eliminación restricciones varias)

11. Ejecutar el test de compatibilidad

12. Aceptar ejecución en menu de seguridad de ejecución de programas -allowed-

13. Si la pantalla aparece negra o aparece tan solo una esquina de el pantallazo inicial del programa en el monitor, se debe cambiar la resolucion del monitor a máximo 1024x768 ppp, o alternar resoluciones hasta que se visualice la pantalla completa(depende del monitor y del hardware de video)

14. Una vez lograda la ejecución y visualización del programa, aceptar para finalizar compatibility wizard o continuar con la homologación de otros programas.

15. Ejecutar los programas

CONFIGURACION DE SU EQUIPO PARA MODULO TANQUES

Para un funcionamiento óptimo del programa Módulo Tanques es necesario hacer unos ajustes mínimos, pero indispensables, en la configuración de su equipo.

Configuración del Punto Decimal y el Separador de Miles

Prioridad: INDISPENSABLE Y VITAL

Status Correcto: Separador decimal en punto

Separador de miles en coma

Procedimiento de Ajuste:

Haga click en INICIO, Seleccione Configuración, Panel de Control, haga Click en Configuración Regional y seleccione la Pestaña Número y asegúrese que el símbolo decimal esté en punto (.)

Asegúrese que el Separador de miles esté en coma (,) En el mismo panel de Configuración Regional, pero en el panel MONEDA

(Currency), asegúrese que el símbolo decimal esté en punto (.) y el separador de miles en coma

PASOS PARA INSTALAR MODULO TANQUES

Inserte el CD en la unidad CD-Rom A través del Explorador de Windows, seleccione la unidad de CD y el Directorio

MODULO TANQUES Ejecute el archivo Setup.exe y siga las instrucciones de instalación.

PASOS PARA EJECUTAR MODULO TANQUES

1a) Alternativa con Pestaña: Haga Click en INICIO Seleccione Programas , y ubíquese en Módulo Tanques Haga Click en pestaña Módulo Tanques 1b) Alternativa con Icono: Haga doble click en el ícono Módulo Tanques

2) Pulse el comando INCIAR Acepte las Condiciones de la Licencia Entre a la Pantalla de Menú General Elija entre las Pantallas habilitadas (las inhabilitadas corresponden a la versión

Avanzada) Tanques Superficiales o Tanques Enterrados Ingrese la Información específica del Tanque y obtenga los resultados

detallados de Análisis y Diseño (vea la parte explicativa en este mismo Manual)

• El programa correrá sin bloquearse hasta siete (7) días ó 10 corridas. Lo que suceda primero tras lo cual el programa se bloqueará y requerirá las claves de activación MID y Site Code

• Para obtener las claves de activación envíe al proveedor del software, vía INTERNET, las dos claves.El procedimiento más fácil y lógico es el copiarlas con el botón del mouse y pegarlos en un bloque de notas o en un archivo de Word o similar (de esta forma se evita un error de interpretación de algún carácter. A vuelta de email el usuario recibirá una clave de activación de 32 caracteres, En un proceso análogo, se deberá copiarla con el mouse y pegarla en la casilla de activación.

ATENCION!

NO EJECUTE EL PROGRAMA SI NO HA CONFIGURADO ANTES EL PUNTO DECIMAL Y EL SEPARADOR DE MILES

BREVE DESCRIPCION TEÓRICA DEL DISEÑO DE UN TANQUE EN CONCRETO

MÉTODO DE LOS COEFICIENTES DE LA PCA (PORTLAND CEMENT ASSOCIATION)

El uso de los tanques en concreto reforzado ha sido masivo en los diferentes países durante muchos años.

A su diseño generalmente no se le otorga el cuidado y la atención que requieren, pese a la importante función que cumplen todos los tanques en beneficio de la sociedad moderna.

Los ingenieros civiles muchas veces reducen el análisis de un tanque de proporciones estándar, a un simple cálculo de un momento de voladizo de una de sus paredes, bajo el efecto de carga hidrostática y a su posterior revisión y diseño.

Como se verá a través de esta breve teoría y con el uso detallado del programa, el diseño completo de un tanque requiere cuidadosos análisis que si bien no son complejos, sí exigen una clara compresión del comportamiento de los elementos del tanque bajo los diferentes estados de carga y una perfecta determinación de las solicitaciones en función de su geometría y condiciones de borde,

El diseño correcto de un tanque NO se puede enfocar solamente al cumplimiento de los requerimientos de resistencia, sino también a los de servicio.

Premisa Clave:

TODO TANQUE DEBE SER DISEÑADO PARA SOPORTAR LAS CARGAS APLICADAS, SIN GRIETAS QUE PUEDAN CAUSAR FILTRACIONES

Requisitos básicos para alcanzar la premisa

Disponer la cantidad apropiada, con una distribución correcta, de la armadura de refuerzo

Tener especial cuidado del detallamiento de las juntas de construcción

Otorgar gran importancia a la calidad del concreto y su técnica de colocación.

Método de Diseño

El programa emplea esencialmente el método de los coeficientes de la PCA (Portland Cement Association) que ha sido probado y utilizado con éxito durante muchas décadas en los Estados Unidos y prácticamente en todos los países occidentales.

El método de la PCA trabaja con coeficientes de diseño para Cortante (Cs) y Momentos (Mx (Mz), My y Mxy) para placas con dieferentes condiciones de borde

Los resultados fueron proporcionados de análisis por elementos finitos de placas (bidimensionales) sujetas a cargas fuera de su plano mediante el programa SAP90 y su posterior actualización el SAP2000. Se hizo un análisis de convergencia que asegurara la calidad y precisión de los resultados.

El método de la PCA supone que las losas trabajan como placas delgadas.

El usuario no tendrá que preocuparse por obtener los coeficientes. El programa automáticamente los obtendrá en función de la geometría del tanque y sus condiciones de borde (Empotrado abajo, libre arriba, para esta versión 1.0)

Se eligió la opción de empotrado y no de articulado por la simple razón de que es el

sistema más empleado en Colombia.

ECUACIONES BÁSICAS

Siendo:

a = La altura de la placa o muro

w (Gs) = Peso Unitario del Suelo o Agua

q = Presión en el Fondo de la Placa o Muro para distribución triangular (q=K wa) o uniforme (K w)

K = Ka Coeficiente de Presión Activa (o pasiva, según el caso)

Ka = (1-sin(phi))/(1+sin(phi)) para suelo

Ka = 1 para el agua

Cs = Coeficiente de Cortante para cálculo de cortante. Cortante por unidad de ancho = Cs q a

Ec = Módulo de Elasticidad del Concreto

T = Espesor de la Placa o Muro

Miu = Relación de Poisson (0.2 para el concreto)

Mx = Momentos por unidad de ancho alrededor del eje x. Este momento es usado para determinar el acero en la dirección y (vertical)

X

Y

ZPLACA EN EL PLANO XY

PLACA EN EL PLANO YZ

My = Momentos por unidad de ancho alrededor del eje y. Este momento es usado para determinar el acero en la dirección x ó z (horizontal)

Mz = Momentos por unidad de ancho alrededor del eje z. Este momento es usado para determinar el acero en la dirección y (vertical)

Mxy = Momentos Torsores por unidad de ancho en el plano xy

Myz = Momentos Torsores por unidad de ancho en el plano yz

Mx = CoefMx x q x a^2 /1000

My = CoefMy x q x a^2 /1000

Mz = CoefMz x q x a^2 /1000

Mxy = CoefMxy x q x a^2 /1000

Myz = CoefMyz x q x a^2 /1000

Los momentos torsores como Mxy se usan para agregar a los efectos de los Momentos Ortogonales Mx y My con el propósito de determinar el acero de refuerzo cuando la placa o muro esté en plano xy.

Conviene usar estos momentos para un diseño seguro

Los momentos equivalentes ortogonales Mtx y Mty para una placa en el plano x-y, por ejemplo, se obtienen así:

Donde los Momentos Positivos producen tensión:

Mtx = Mx + [Mxy] >0

Mty = My + [Mxy] >0

Sin embargo, si Mtx ó Mty son de valor negativo, el valor negativo del momento es cambiado a cero (0)

Donde los Momentos Negativos producen tensión:

Mtx = Mx - [Mxy] <0

Mty = My - [Mxy] <0

Para el diseño del concreto se emplea el Método de Resistencia Última

Coeficiente Sanitario.

La ACI 350 exige la aplicación de un coeficiente de amplificación llamado Coeficiente Sanitario

El coeficiente sanitario incrementará las Cargas de Diseño para proporcionar un diseño más conservador con menos agrietamiento. La resistencia incrementada requerida está dada por:

Resistencia requerida = Coeficiente Sanitario x U

Donde el Coeficiente Sanitario equivale a:

1.3 para flexión

1.65 para tensión directa

1.3 para cortante más allá de la capacidad proporcionada por el concreto

Se tendrá entonces:

Refuerzo a Flexión:

Resistencia requerida >= 1.3U

0.85Mn>=1.3(1.4MD +1.7ML+1.7MF)

Espesor Mínimo de Losas y Muros.

La NSR-98 (C.20.2.3) exige que el espesor mínimo de losas y muros nunca puede ser menor de 20 cm

Para luces o alturas libres mayores de 3.50 m el espesor mínimo debe ser de 25 cm

Sin embargo, este autor se permite recomendar, un espesor mínimo estándar 30 cm, especialmente para tanques de más de 3m de dimensión menor.

No se debe olvidar que se debe cumplir estrictamente con el recubrimiento libre de norma y con un espesor pequeño difícilmente se podrá cumplir con los requerimientos de ancho máximo de grieta

Refuerzo de Retracción y Temperatura

El programa contempla estrictamente la disposición de La NSR-98 (C.20.2.4) respecto del refuerzo de retracción y temperatura.

Se emplea la tabla de cuantías mínimas de retracción de fraguado y variación de temperatura (Tabla C.20-1)

Impermeabilidad. Ancho Máximo de Grieta

El programa le otorga gran trascendencia e importancia al aseguramiento de la impermeabilidad del tanque diseñado

Para ello toma en cuenta la disposición C.20.1.4 de la NSR-98 que limita el ancho de las fisuras en la cara de concreto en contacto con el agua (o con la tierra, pues ésta puede tener nivel freático), usando el método del artículo NSR-98 C.10.6.4 y restringiendo al coeficiente Z a un valor de 17 MN/m (17 t/cm) que corresponde en la norma ACI 350 a las más críticas de las condiciones ambientales actuando sobre el tanque.

Sin embargo, el usuario puede definir a su arbitrio el valor límite de z (se recomienda conservar el límite de z máxima de 17 t/cm)

Para obtener el valor actuante de z en la expresión z = fs (dc A)^(1/3), se debe previamente calcular fs que es el esfuerzo en el acero de refuerzo calculado al nivel de cargas de servicio. Este valor de fs no debe sobrepasar el límite de 0.6fy

Tipos de Tanques contemplados por Módulo Tanques versión Básica

El programa considera dos (2) tipos básicos de tanques:

Tanques en Concreto Rectangulares Superficiales y

Tanques en Concreto Rectangulares Enterrados (Totalmente enterrados)

En ambos casos se trata de tanques de una (1) sola celda

Tanques en Concreto Rectangulares Superficiales

Los tanques en concreto superficiales, apoyados sobre suelo son masivamente empleados para diferentes aplicaciones industriales que impliquen algún tipo de utilización y/o almacenamiento de agua

Pueden contar o no con tapa en concreto

Los tanques superficiales normalmente requieren menor mantenimiento que los enterrados y su eventual arreglo o reparación es de más fácil ejecución.

Tienen la desventaja de que el área ocupada por su propia geometría, difícilmente puede ser aprovechada para otras funciones.

Su cálculo es más sencillo al igual que su construcción

Los tanques superficiales de una sola celda pueden tener unas dimensiones medianamente considerables con volúmenes que alcancen 2000 m3 o más, sin requerir paredes interiores.

Para volúmenes superiores quizá sean económicamente más eficientes los tanques en forma cilíndrica

Tanques en Concreto Rectangulares Enterrados

Los tanques en concreto superficiales, enterrados son igualmente muy empleados para diferentes aplicaciones industriales y que impliquen algún tipo de utilización y/o almacenamiento de agua.

Casi todo edificio cuenta en la actualidad con un tanque rectangular en concreto enterrado en su sótano o semisótano. Las normas urbanísticas exigen, por razones obvias un volumen mínimo de reserva de agua para abastecer las necesidades de las personas que lo habitan (de acuerdo con tablas de consumo ya establecidas por los códigos.

Si bien una parte del agua almacenada de reserva se puede disponer en tanques prefabricados de cemento o plástico colocados en las cubiertas de las edificaciones, después de cierto número de pisos o apartamentos se vuelve indispensable el uso del tanque subterráneo.

En ocasiones su colocación complica el diseño y construcción de la cimentación.

Siempre es recomendable independizar el tanque de la fundación del edificio. En el caso de losas flotantes, esto es particularmente válido pues si se deja integrado el tanque con la placa, al llenarse y desocuparse el tanque de agua, el centro de masas de la losa cambiará y este cambio puede generar indeseables excentricidades con respecto del centro de cargas de la estructura, lo que a su vez introducirá fuerzas torsoras que pueden afectar al edificio.

En este programa los Tanques Enterrados pueden contar o no con tapa en concreto

La tapa de concreto puede estar sujeta, como sucede normalmente en la realidad, a carga uniforme aplicada sobre dicha tapa.

Esta carga viva en algunas ocasiones puede ser bastante alta, en especial si el tanque enterrado va a quedar debajo de zonas de circulación de vehículos tipo camión o tracto mulas y en tales casos dicha carga deberá ser cuidadosamente valorada, antes de ingresarla al programa,

El programa considera siempre los tanques totalmente enterrados.

Como el usuario podrá comprobar en las publicaciones de la PCA, si el tanque solo está parcialmente enterrado, el diseño, por razones conservadoras y claro está de simplificación, se hará para el tanque totalmente enterrado. Obvio, si la profundidad del suelo de relleno es muy baja (menos de 0.80 m, por ejemplo) se puede considerar el tanque como superficial, siempre que exista la seguridad plena de que esa será la máxima altura del relleno en toda su vida útil.

Estados de Carga que deben ser considerados cuando se Diseña un Tanque

Cuando se diseña un tanque en concreto, usted deberá tomar como mínimo los siguientes estados de carga:

TANQUES SUPERFICIALES

Estado 1

Carga Sísmica.

Los sismos pueden introducir grandes fuerzas horizontales y de volteo en los tanques.

En consecuencia estos deben ser diseñados apropiadamente para estas fuerzas.

Los tanques de concreto, siendo esencialmente rígidos son, en primer término o prioridad, diseñados para resistir las fuerzas debido a las masas hidrodinámicas del líquido contenido.

Las presiones hidrodinámicas incluyen componentes tanto impulsivos como convectivos.

Las presiones impulsivas son desarrolladas por las aceleraciones de las paredes del tanque contra la masa del líquido contenido. El líquido actúa como una masa rígidamente anclada a las paredes del tanque

Las presiones convectivas son producidas por oscilaciones (“sloshing”) de la parte superior de líquido dentro del tanque. El fluido oscilante actúa como si fuera una masa flexiblemente anclada a las paredes del tanque.

El programa realiza el diseño sísmico para los efectos hidrodinámicos en el agua del tanque.

Se sigue estrictamente la teoría incluida en la norma ACI 350R. La formulación se incluye como parte de la información que entrega el programa y la puede imprimir el usuario por lo que no se detalla aquí (Ver referencias bibliográficas)


Estado 2

Carga Hidrostática . Tanque Lleno

Esta condición de carga representa la situación del tanque totalmente lleno de líqudo.

Al ser superficial, no existe resistencia lateral del suelo

La formulación se incluye como parte de la información que entrega el programa y la puede imprimir el usuario, por lo que no se detalla aquí

Se hace el diseño para la envolvente de los Estados 1 y 2, con el sismo actuando en cualquiera de los dos sentidos

Dado que no es enterrado, no se requiere revisar flotabilidad

El diseño debe incluir chequeo de armadura de retracción por fraguado y variación de temperatura.

La revisión del ancho máximo de grieta, como en todo tanque, es importancia primordial para garantizar el correcto funcionamiento del tanque sin pérdida de líquido por permeabilidad

La placa de la tapa se diseñará para su peso propio y la carga viva aplicada sobre ella.

TANQUES ENTERRADOS

Estado 1

Carga Sísmica.

El proceso de cálculo del sismo es similar al de los tanques superficiales.

Se tendrán tres tipos de fuerzas: La fuerza sísmica inercial, la fuerza hidrodinámica impulsiva y la fuerza hidrodinámica convectiva.

IMPORTANTE

Las constantes sísmicas tienen gran incidencia en la magnitud final de las fuerzas.

Especial efecto tendrá el coeficiente Aa, el cual para zonas de amenaza sísmica alta (Superiores a Aa=0.25) implicará un cortante basal considerable, que en algunos casos, de tanques grandes por ejemplo, representa que un tanque que para los demás estados de carga cumple satisfactoriamente las solicitaciones últimas, al involucrar el sismo, el mismo tanque NO CUMPLE, ya sea resistencia a flexión, cortante o ancho máximo de grieta.

Por ello, el programa considera como Estado 1 ó prioritario el Estado de Fuerzas Sísmicas y el usuario NO puede prescindir de su análisis para el diseño del tanque.

Si se trata de la revisión de un tanque ya diseñado (construido o no), el ingeniero revisor no deberá omitir el efecto sísmico en el chequeo del tanque.

Igual recomendación se aplica al chequeo de ancho máximo de grieta.

Nada se gana con tener un tanque que aparentemente cumple para los empujes laterales en cuanto a solicitaciones de flexión y cortante, pero que no garantiza una impermeabilidad o estanqueidad satisfactorias, ya que son estas últimas las características más importantes en todo tanque pues de ellas dependerá que el líquido se mantenga dentro del tanque sin filtraciones o fugas.

TANQUES ENTERRADOS

Estado 2

Carga Hidrostática . Tanque Lleno

Prueba de Filtración previa a la colocación del relleno

Esta condición de carga representa la situación donde el tanque está lleno y la resistencia o efecto externo del suelo es ignorada.

La ACI-350, en su capítulo 1 exige que la resistencia proporcionada por el suelo NO sea tomada en cuenta.

Esta condición también ocurre cuando el tanque es sometido a la prueba hidráulica o de fugas, previamente a la colocación del relleno, es decir ANTES de que el tanque entre en contacto con el suelo lateral que lo rodeará en su posición final.


TANQUES ENTERRADOS

Estado 3

Tanque Vacío con el Relleno Presente.

Esta condición de carga representa la situación donde el tanque está vacío y la presión externa del suelo está presente.

Dentro de este Estado de Carga se tienen tres casos que serán analizados individualmente:

Estado 3A

- Empuje Estático de Tierras

Estado 3B

- Empuje Dinámico de Tierras : Método Pseudoestático de Mononobe Okabe

Estado 3C

- Empuje por efecto de Sobrecargas Superficiales sobre el relleno

Los dos primeros subestados los considera el programa siempre, mientras que el sobrecargas sólo se considerará, obviamente, cuando dicha carga exista.

Estado 3A

- Empuje Estático de Tierras

El empuje estático de tierras, implica el efecto que el relleno ejerce sobre las paredes del tanque.

Es función del coeficiente de presión activa del suelo y del peso del suelo ya sea en su estado seco o saturado.

Estado 3B

- Empuje Dinámico de Tierras. Método de Mononobe Okabe

Entre los métodos más difundidos y utilizados para el cálculo de las fuerzas generadas en la masa del suelo por el sismo y que inciden en un tanque, está el método de Mononobe Okabe (conocido también como método pseudo estático).

Si bien tiene ya casi cien años de aplicación aún está vigente y válido.

Mononobe Okabe considera además de los empujes activos (Coulomb), las fuerzas inerciales horizontal y vertical del suelo

El método supone que el tanque se puede desplazar libremente y por ende puede producir un empuje activo (desplazamiento del terreno en la dirección del tanque)

Se supone también que el material de relleno es un suelo granular que tiene un ángulo de fricción interna (phi) y no se considera en ningún caso falla por liquefacción.


Dado que en el análisis se considera normalmente el centroide de la fuerza de empuje dinámico ubicado a un brazo de 0.6H y el programa considera la fuerza uniformemente distribuida y esta como tal tiene el centroide con un brazo de 0.5H, se hace al ajuste respectivo a la magnitud de la fuerza para aproximarse más a la condición real

Solicitación: Empuje Dinámico de Tierras

Estado 3C

- Empuje por Sobrecarga Superficial aplicada sobre el relleno

Con mucha frecuencia los tanques enterrados se ven sometidos a sobrecargas aplicadas sobre el relleno. Puede tratarse de vehículos, equipos industriales o construcciones existentes.

En todos los casos la sobrecarga se considerará como una carga viva.

La sobrecarga superficial generará, como se aprecia en la figura, una carga uniforme aplicada a lo largo de la altura del tanque

Su efecto crítico sobre el tanque se producirá cuando el tanque esté vacío

Solicitación: Sobrecarga Superficial

Estado 4

- Flotabilidad (Buoyancy)

Cuando se tiene un tanque enterrado y existe nivel freático, las fuerzas que se desarrollan debajo del tanque pueden ser suficientemente grandes como para levantar la estructura cuando el tanque está vacío.

En estos casos, el peso de la losa de fondo (y de la superior si existe) y de las paredes del tanque deben ser capaces de generar una fuerza equilibrante (hacia abajo) que evite el levantamiento o flotabilidad del tanque

Si el peso de la estructura del tanque no es suficiente para anular el empuje vertical del agua, será necesario proyectar la losa del fondo del tanque un ancho perimetral x que junto con su propio peso (tanque más proyección de losa de fondo) y con el peso del suelo de relleno ubicado sobre dicha proyección, equilibren el empuje vertical, obviamente con un factor de seguridad (generalmente de 1.1 ó 1.2)

El programa automáticamente efectúa este proceso, garantizando así la estabilidad vertical del tanque enterrado en condiciones de alto nivel freático.

Diseño de la Losa de Fondo


Para el chequeo de la capacidad actuante sobre el suelo y su comparación con la capacidad admisible, se toman en cuenta:

El peso de las paredes y las losas de fondo y de tapa (si existe) y

El peso del agua (con el tanque lleno)

Para el diseño a flexión de la losa de fondo se considera solo el peso de las paredes y de la losa de tapa (si existe). El peso del líquido y la losa son resistidos por iguales presiones, dejando únicamente el peso de los muros y la tapa.

Diseño de la Losa de Fondo

TANQUES ENTERRADOS

Caso 1: SIN Nivel Freático




Para el diseño a flexión de la losa de fondo se considera solo el peso de las paredes y de la losa de tapa (si existe). El peso del líquido y la losa son resistidos por iguales presiones, dejando únicamente el peso de los muros y la tapa.

Caso 2: CON Nivel Freático




Para el diseño a flexión de la losa de fondo se considera:

Presiones hacia abajo:

0.9x(Peso de las Paredes + Losa de Fondo) / Area Total

Presiones hacia arriba:

1.4 x Densidad del Líquido x Altura del tanque (enterrado)

DESCRIPCION DEL PROGRAMA MODULO TANQUES

ALCANCE

El programa Módulo Tanques es su versión Básica, está orientado al diseño de tanques de las siguientes características:

Tanques en Concreto Reforzado Rectangulares (incluye, obviamente, tanques cuadrados) De una (1) sola celda De dimensiones tales que la relación entre el lado mayor (tomada a ejes en

planta) con respecto a la altura libre del tanque esté comprendida en el rango entre 0.5 como mínimo y 4 como máximo.

Esta limitación, aspecto MUY importante a ser considerado antes de utilizar el programa, nace de la esencia del método PCA propiamente dicho.

Los límites en la geometría no están dados realmente por el tamaño del tanque sino por la relación entre el largo (o el ancho) y la altura del tanque

Si usted tiene por ejemplo, un tanque de 15 metros de largo (entre ejes), la mínima altura libre que debe tener el tanque (para poder aplicar el método de la PCA), será de 15 / 4 = 3.75 metros.

Igualmente, si se tiene un tanque de 3.60 m de altura, por ejemplo, la mínima dimensión del lado MENOR debe ser de 3.60 / 2 = 1.80 para que la relación lado menor/ altura sea de 0.5 (límite inferior del rango)

Sin embargo, la mayoría de los tanques promedio que se construyen para las industrias y edificios estándar caerán dentro del rango indicado y podrán diseñarse con este método.

Para tanques muy grandes, puede resultar económicamente ineficiente diseñar un tanque con una sola celda pues los espesores requeridos de las paredes y la(s) losa(s) empezarán a ser muy significativos y quizás sea mejor opción dividirlo en dos o más celdas.

TANQUE CUADRADO O TANQUE RECTANGULAR

El método de la PCA, que emplea como núcleo esencial este programa, tiene como eje principal las relaciones geométricas entre las dimensiones del tanque tomadas a EJES para las longitudes en planta (largo y ancho) y LIBRE para la altura del tanque (Altura Total – espesor de losa inferior) .

La relación b/a resulta de dividir la longitud a ejes del lado mayor para altura libre del tanque.

La relación c/a resulta de dividir la longitud a ejes del lado menor para altura libre del tanque.

Las PCA tiene tablas para relaciones “exactas” así:

Relación b/a:

1, 1.5, 2, 3 y 4

Relación c/a:

0.5, 1, 1.5, 2, 3 y 4

Obviamente las dimensiones de los tanques reales NO siempre van a generar relaciones exactas, por lo que la PCA plantea dos opciones ambas válidas y reconocidas:

Alternativa 1 : Interpolación

Alternativa 2: (La recomendada por la mayoría de autores por ser más conservadora): Tomar siempre la relación siguiente (SUPERIOR) al valor obtenido

MÓDULO TANQUES toma en cuenta la Alternativa 2

Por ejemplo, si tengo un tanque con dimensiones:

Lado Mayor b = 4m (a ejes)

Lado Menor c = 3m (a ejes)

Altura Libre a = 3m

La relación b/a = 4 / 3 = 1.333 ---- Se aproxima al límite superior siguiente, en este caso 1.5

La relación c/a = 3 / 3 = 1 ---- Se mantiene el valor real porque coincide con límite PCA

IMPORTANTE

Con el método PCA un tanque será CUADRADO siempre que las relaciones b/a y c/a, ajustadas a un límite PCA, sean iguales.

Esto significa que habrá casos en los que un tanque pese a tener longitudes en planta diferentes (es decir existe un lado mayor y un lado menor), sus relaciones b/a y c/a ajustadas son iguales lo que implica que el tanque se diseñará como un tanque cuadrado aunque sea realmente rectangular.

Esto implica , de nuevo, un diseño conservador, pues la relación que se adopta para el tanque será b/a y no c/a, lo cual generará mayores coeficientes para el lado “corto” y por ende solicitaciones ligeramente mayores de flexión y cortante.

Un ejemplo de un tanque rectangular que trabajará o se diseñará como cuadrado:

Dimensiones (a bordes):

Largo : 6.30 m

Ancho: 5.30 m

Altura Total : 3.30 m

Espesor de Paredes y Losa Inferior: 0.30 m

b = 6.30 – 0.30 = 6 m

c = 5.30 – 0.30 = 5 m

a = 3.30 – 0.30 = 3 m

Relación b/a = 6 / 3 = 2

Relación c/a = 5 / 3 = 1.67 Se ajusta al límite superior siguiente 2: c / a = 2

Dado que b/a y c/a son iguales, el tanque se considerará y diseñará como cuadrado, es decir que tanto el lado “mayor” como el “menor “ se diseñarán con los coeficientes correspondientes a la relación b/a

Normalmente el diseñador de un tanque tiene cierto margen en cuando a las dimensiones finales del tanque.

Por lo general se exige un volumen neto de líquido a almacenar y el ingeniero tiene cierto espacio en planta disponible y puede “jugar” con las dimensiones del tanque cumpliendo claro está, con los parámetros dados.

Se debe tener en cuenta sin embargo, que el incremento de la altura del tanque afecta en forma exponencial (cuadrática) los esfuerzos sobre las paredes verticales.

Recomendaciones teóricas importantes

En cuanto a los materiales procure exigir un muy buen concreto de resistencia mínima de 21 MPa, aunque se recomienda 28 MPa.

Sea muy exigente en las especificaciones que incluya en los planos en lo referente a la calidad del concreto y el proceso constructivo

No utilice nunca recubrimientos libres inferiores a 4 cm. Recuerde que los tanques son objeto de severos ataques por la humedad y álcalis que afectan su estabilidad , durabilidad y estanqueidad.

Recuerde que el agua potable de ciertas zonas alejadas puede contener dióxido de carbono libre o sales disueltas que vienen con los suelos del relleno y atacarán el concreto normal.

Esto es particularmente cierto en tanques para plantas de tratamiento de aguas servidas

En cuanto al acero, utilice siempre que pueda aceros de fy= 420 MPa.

Prefiera siempre varillas de diámetro pequeño (# 4, # 5 ó máximo # 6) a separaciones pequeñas que diámetros grandes a separaciones grandes.

Obviamente que para tanques de dimensiones considerables (15, 20 metros) será imposible pretender varillas de pequeño diámetro pues su separación resultaría demasiado estrecha lo que afectaría la correcta colocación del concreto.

En el diseño de estructuras normales de edificios, el aspecto más crítico del diseño es asegurar que la estructura mantenga su estabilidad bajo las cargas impuestas. En el diseño de estructuras para retener o contener líquidos, es usual encontrar que si la estructura ha sido dimensionada y reforzada de tal forma que se mantenga el líquido SIN fugas o filtraciones, entonces la resistencia es más que adecuada.

En la práctica es casi inevitable que algún agrietamiento se presentará en toda estructura aún la más pequeña y simple de ellas. Sin embargo, se ha demostrado que las grietas de una ancho límite NO permitirán la filtración del líquido

INSTRUCCIONES PARA MANEJO DEL PROGRAMA MODULO TANQUES

El programa Módulo Tanques es su versión Básica, es sumamente sencillo de utilizar y todo se reduce al ingreso de la geometría del tanque y de los espesores de las paredes de las losas, además de las constantes de diseño.

Información que debe el preparar el usuario

Es conveniente que el usuario prepare anticipadamente las dimensiones del tanque, tomando en cuenta los requerimientos de volumen neto de agua exigido y del espacio neto disponible para su ubicación.

No olvide considerar las limitaciones que implica el método en lo referente a las relaciones de lado largo sobre altura y lado corto sobre altura

Obtenga igualmente toda la información del suelo y las constantes sísmicas ( la zona de amenaza tiene bastante incidencia en el diseño sísmico).

Pasos a seguir para correr el programa

Comience el programa pulsando INICIAR

Acepte las condiciones de la Licencia

Entre al Menú Principal del Programa

Si se trata de Tanques Superficiales, es decir apoyados sobre el terreno, elija la opción Tanques de Una Celda y la pestaña TANQUES APOYADOS EN EL TERRENO

Ingrese a la pantalla para tanques superficiales

Ingrese o defina las Referencias 1 y 2 de acuerdo con su proyecto, características, tamaño, etc

INFORMACIÓN BÁSICA DEL TANQUE

Defina e ingrese:

Dimensiones principales del tanque a bordes exteriores , Largo, Ancho y Alto. Unidad: metros.

Espesor de la Losa Superior (Losa de la Tapa), si existe. (metros)

Espesor de la Losa Inferior (Losa de Fondo) (metros)

Espesor de las Paredes del Tanque (se aplicará para las cuatro paredes) (metros)

INFORMACIÓN DEL LÍQUIDO, SUELO Y CONSTANTES SÍSMICAS

Defina e ingrese:

Peso Volumétrico del Líquido a contener (t/m3). Normalmente es 1 (para el agua potable) pero puede tratarse de un líquido diferente. Se recomienda NO trabajar con un peso volumétrico menor a 1.

Capacidad Admisible del Suelo de Fundación, Qa. Normalmente el suelo destinado para tanques es de buena resistencia. Si no lo es, se recomienda como opción más lógica, el mejoramiento del suelo (por alguno de los procedimientos válidos de la geotecnia), hasta que su capacidad sea aceptable

Carga Viva sobre la Tapa Superior. Si la tapa superior existe y el tanque es superficial, dicha losa normalmente estará sujeta a sobrecarga de baja magnitud (del orden de 100 kg/m2 o menos, pero puede haber casos especiales que exijan una carga aplicada mayor.

Si la tapa no existe, y se ingresa una carga viva mayor a cero, esta carga se supone aplicada (de alguna forma práctica) en los muros y se toma en cuenta para el diseño de la placa de fondo.

Se deben definir los coeficientes sísmicos horizontal y vertical, el coeficiente de disipación de energía Aa, el coeficiente de importancia I y el del perfil del suelo S que influyen en las fuerzas sísmicas a calcular.

Igualmente usted debe definir el coeficiente z para el ancho máximo de grieta. La norma NSR-98 permite un valor máximo de z de 17 t/cm. El usuario puede ingresar un valor algo mayor, pero se recomienda respetar la disposición del Código.

MATERIALES Y RESISTENCIAS

Defina e ingrese:

La resistencia a compresión del concreto (kg/cm2)

Límite de Fluencia del Acero de Refuerzo (kg/cm2)

Recubrimiento Libre del Concreto (cm). Esta variable es de gran importancia e incidencia en el diseño del tanque. Procure trabajar con un recubrimiento libre adecuado, en función de la agresividad ambiental del sitio donde se emplazará el tanque. Pero nunca considere menos de 5 cm libres.

Diámetro Mínimo de la Varilla de Refuerzo. Prefiera, siempre que sea posible, varillas de menor diámetro a una menor separación que lo contrario. Esto le ayudará en el ancho máximo de grieta, entre otras ventajas.

Para obtener los resultados pulse

CALCULAR EL TANQUE

RESULTADOS DEL ANÁLISIS Y DISEÑO DEL TANQUE SUPERFICIAL

El cálculo y diseño integral de un tanque implica muchísimos cálculos, muchos de ellos repetitivos. Sin embargo, el programa los entrega en su totalidad sin más ingreso de información por parte del usuario.

Es importante eso sí, que éste los sepa interpretar adecuadamente.

Cada pantalla (formulario, internamente en el programa) representa un grupo de datos tipo resultado, de análisis o diseño según el caso, para los diferentes estados de carga

GRUPO I

Análisis Sísmico

Se entrega el análisis sísmico (Norma ACI 350R) detallado entregando las fuerzas inerciales, inductivas y convectivas

A partir de las Fuerzas se obtienen los Momentos Verticales y Horizontales en los Muros tanto para el muro largo como el corto (tanques superficiales

GRUPO II

ESFUERZOS POR EMPUJE HIDROSTÁTICO (TANQUE LLENO)

Se obtienen los Momentos Verticales y Horizontales en los Muros tanto para el muro largo como el corto (tanques superficiales)

También se obtienen las fuerzas cortantes por sismo.

ENVOLVENTES

ENVOLVENTES DE EMPUJE HIDROSTÁTICO Y SISMO (EN AMBOS SENTIDOS) PARALELO AL LADO LARGO Y PARALELO AL LADO CORTO

Se obtienen los Momentos Críticos para los muros largo y corto, discriminando la cara exterior y la cara interior.

DISEÑOS LOS MUROS

DISEÑO PARA LAS ENVOLVENTES MÁXIMAS DE LOS MUROS LARGO Y CORTO

Se obtienen los diseños a flexión, esto es armadura vertical y armadura horizontal, de los muros largo y corto discriminando la cara exterior y la cara interior.

Se obtiene el diseño a cortante de los muros largo y corto

DISEÑOS DE LAS LOSAS DE FONDO Y DE TAPA

DISEÑO A FLEXIÓN Y CORTANTE DE LAS PLACAS DE FONDO Y DE TAPA

Se obtienen los diseños a flexión a flexión y cortante de las losas de fondo (con chequeo de cimentación) y del la tapa (si esta existe)

ESQUEMAS DE ARMADURAS DE LOS MUROS

ARMADURAS SUGERIDAS

Se obtienen las armaduras teóricas sugeridas de los muros largo y corto

Igualmente las armaduras teóricas sugeridas de las losas de fondo y de tapa (si existe)

Si se trata de Tanques totalmente enterrados,

Ingrese a la pantalla para Tanques Totalmente Enterrados

Ingrese o defina las Referencias 1 y 2 de acuerdo con su proyecto, características, tamaño, etc

INFORMACIÓN BÁSICA DEL TANQUE

Defina e ingrese:

Dimensiones principales del tanque a bordes exteriores , Largo, Ancho y Alto. Unidad: metros.

Espesor de la Losa Superior (Losa de la Tapa), si existe. (metros)

Espesor de la Losa Inferior (Losa de Fondo) (metros)

Espesor de las Paredes del Tanque (se aplicará para las cuatro paredes) (metros)

INFORMACIÓN DEL LÍQUIDO, SUELO Y CONSTANTES SÍSMICAS

Defina e ingrese:

Peso Volumétrico del Líquido a contener (t/m3). Normalmente es 1 (para el agua potable) pero puede tratarse de un líquido diferente. Se recomienda NO trabajar con un peso volumétrico menor a 1.

Capacidad Admisible del Suelo de Fundación, Qa. Normalmente el suelo destinado para tanques es de buena resistencia. Si no lo es, se recomienda como opción más lógica, el mejoramiento del suelo (por alguno de los procedimientos válidos de la geotecnia), hasta que su capacidad sea aceptable

Carga Viva sobre la Tapa Superior. Si la tapa superior existe y el tanque es superficial, dicha losa normalmente estará sujeta a sobrecarga de baja magnitud (del orden de 100 kg/m2 o menos, pero puede haber casos especiales que exijan una carga aplicada mayor.

Si la tapa no existe, y se ingresa una carga viva mayor a cero, esta carga se supone aplicada (de alguna forma práctica) en los muros y se toma en cuenta para el diseño de la placa de fondo.

Se deben definir los coeficientes sísmicos horizontal y vertical, el coeficiente de disipación de energía Aa, el coeficiente de importancia I y el del perfil del suelo S que influyen en las fuerzas sísmicas a calcular.

Igualmente usted debe definir el coeficiente z para el ancho máximo de grieta. La norma NSR-98 permite un valor máximo de z de 17 t/cm. El usuario puede ingresar un valor algo mayor, pero se recomienda respetar la disposición del Código.

Se requiere definir también la presencia o no de nivel freático

Valor de carga superficial aplicada sobre el relleno.

Ángulo de fricción interna del suelo

MATERIALES Y RESISTENCIAS

Defina e ingrese:

La resistencia a compresión del concreto (kg/cm2)

Límite de Fluencia del Acero de Refuerzo (kg/cm2)

Recubrimiento Libre del Concreto (cm). Esta variable es de gran importancia e incidencia en el diseño del tanque. Procure trabajar con un recubrimiento libre adecuado, en función de la agresividad ambiental del sitio donde se emplazará el tanque. Pero nunca considere menos de 5 cm libres.

Diámetro Mínimo de la Varilla de Refuerzo. Prefiera, siempre que sea posible, varillas de menor diámetro a una menor separación que lo contrario. Esto le ayudará en el ancho máximo de grieta, entre otras ventajas.

Para obtener los resultados pulse

CALCULAR EL TANQUE

RESULTADOS DEL ANÁLISIS Y DISEÑO DEL TANQUE ENTERRADO

GRUPO I

Análisis Sísmico

Se entrega el análisis sísmico (Norma ACI 350R) detallado entregando las fuerzas inerciales, inductivas y convectivas

A partir de las Fuerzas se obtienen los Momentos Verticales y Horizontales en los Muros tanto para el muro largo como el corto (tanques superficiales

También se obtienen las fuerzas cortantes por sismo.

GRUPO II

ESFUERZOS POR EMPUJE HIDROSTÁTICO (TANQUE LLENO)


GRUPO III

ESFUERZOS POR EMPUJE ESTÁTICO DE TIERRAS

Se obtienen los Momentos Verticales y Horizontales en los Muros tanto para el muro largo como el corto (tanques enterrados)

GRUPO IV

ESFUERZOS POR EMPUJE DINÁMICO DE TIERRAS (TEORÍA DE MONONOBE OKABE)


GRUPO V

ESFUERZOS POR SOBRECARGA SUPERFICIAL SOBRE EL TERRENO


ENVOLVENTES

ENVOLVENTES DE EMPUJE HIDROSTÁTICO Y SISMO (EN AMBOS SENTIDOS) PARALELO AL LADO LARGO Y PARALELO AL LADO CORTO


ENVOLVENTES DE EMPUJE DE TIERRAS Y SOBRECARGA SUPERFICIAL Y SISMO (EN AMBOS SENTIDOS) PARALELO AL LADO LARGO Y PARALELO AL LADO CORTO


DISEÑOS LOS MUROS

DISEÑO PARA LAS ENVOLVENTES MÁXIMAS DE LOS MUROS LARGO Y CORTO

Se obtienen los diseños a flexión, esto es armadura vertical y armadura horizontal, de los muros largo y corto discriminando la cara exterior y la cara interior.

Se obtiene el diseño a cortante de los muros largo y corto

DISEÑOS DE LAS LOSAS DE FONDO Y DE TAPA

DISEÑO A FLEXIÓN Y CORTANTE DE LAS PLACAS DE FONDO Y DE TAPA

Se obtienen los diseños a flexión a flexión y cortante de las losas de fondo (con chequeo de cimentación) y del la tapa (si esta existe)

ESQUEMAS DE ARMADURAS DE LOS MUROS

ARMADURAS SUGERIDAS

Se obtienen las armaduras teóricas sugeridas de los muros largo y corto

Igualmente las armaduras teóricas sugeridas de las losas de fondo y de tapa (si existe)

MENÚS DE IMPRESIÓN

Todos los formularios (pantallas) de datos y resultados cuentan con su menú particular de impresión que le permitirán al usuario imprimir solo lo que él desee.

Por defecto (es decir si el usuario no deshabilita ninguna opción) se imprimirán todos los resultados o datos que incluya cada menú

Impresión de los Planos de Armaduras

NO existe un comando de impresión directa de los planos de armaduras sugeridas.

Sin embargo, siguiendo estas instrucciones el usuario podrá, mediante rutinas del Windows, imprimir dichos planos:

Paso 1

Ubíquese en la pantalla de planos que desea imprimir

Paso 2

Pulse la tecla ImprPant (ó Print Screen) (ubicada generalmente en la parte superior derecha del teclado)

Paso 3

Pulse la tecla del logo (bandera) de Windows, ubicada en la parte inferior izquierda del teclado, muy cerca de la barra espaciadora entre las teclas Ctrl y Alt.

Paso 4

Entre al programa Paint o al Word (preferible el Paint) y mediante el botón del mouse pegue allí la imagen e imprímala.

El programa Paint, le permite modificar la imagen, incluso cambiar los colores y otras propiedades. Se encuentra ubicado en : Programas : Accesorios

EJEMPLOS DE APLICACIÓN

EJEMPLO 1

Tomado de los libros “Rectangular Concrete Tanks Design” Revised Fifth Edition by Javeed A. Munshi. Portland Cement Association. PCA, páginas 5-1 a 5-16 y “Design of Liquid-Containing Concrete Structures for Earthquake Forces” by Javeed A. Munshi, PCA, páginas 35-43 (Chapter 7)

Se hicieron algunas modificaciones geométricas:

El espesor de la placa de fondo se pasó de 2’ a 0.46 m, el mismo espesor de las paredes

El sobreancho (para equilibrar la flotabilidad del tanque), lo calcula el programa y no se determina previamente sino que se calcula en función del factor de seguridad deseado

DATOS DEL TANQUE

El tanque rectangular de la figura se diseñará para todas las solicitaciones incluyendo las sísmicas.

Ubicación: Oeste de los Estados Unidos (Aa = 0.4)

Peso unitario del líquido (agua) = 1.011 t/m3 (70 lb/ft3)

Tanque Enterrado (está parcialmente enterrado, pero se toma conservadoramente la altura completa del tanque como enterrada, es decir: Tanque totalmente enterrado)

Coeficiente de presión activa Ka = 0.3

Presencia total de Nivel freático.

Peso del Suelo Húmedo : 1.9 t/m3

Capacidad admisible del suelo = 3 kg/cm2 (30 t/m2)

0.46

6.55 m 0.46

9.14 m

0.46

0.46

3.05

0.46

3.51m

EJEMPLOS DE APLICACIÓN

EJEMPLO 2

Se tiene un tanque superficial de 4.25 m de largo, 3.25 m de ancho y 3.25 de alto, superficial.

El tanque tiene tapa, sujeta a una carga viva de 200 kg/m2.

Verificar si con paredes y losas de 25 cm de espesor el tanque cumple satisfactoriamente todas las solicitaciones, incluyendo la sísmica, efectuando su diseño integral, con especial atención al ancho máximo de grieta.

DATOS DEL TANQUE

El tanque rectangular de la figura se diseñará para todas las solicitaciones incluyendo las sísmicas.

Ubicación: La ciudad de Pasto, Nariño

Peso unitario del líquido (agua) = 1. t/m3

Tanque Superficial

Capacidad admisible del suelo = 2.5 kg/cm2 (25 t/m2)

0.25

3.25 m 0.25

4.25 m

0.25

0.25

3.25

0.25

WL = 0.2 t/m2

MÓDULO TANQUES v BásicaDISEÑO DE TANQUES ENTERRADOS

FECHA : 2009/11/10

Referencia 1 TANQUE EJEMPLO 1 Referencia 2 TANQUE ENTERRADO EN USA

CARACTERISTICAS DEL TANQUE TANQUE TOTALMENTE ENTERRADO

INFORMACIÓN BÁSICA DEL TANQUE Altura Total, HT, (a bordes exteriores) (m) 3.51 Long Mayor en Planta, LM, (a bordes ext) (m) 9.60 Long Menor en Planta, LN, (a bordes ext) (m) 6.55 Espesor Losa Superior ts (m) ( sin tapa ts = 0 ) 0 Espesor Losa Inferior (Fondo) ti (m) 0.46 Espesor Paredes Verticales tp (m) 0.46

INFORMACIÓN DEL LÍQUIDO, SUELO Y CONSTANTES SISMO Peso Volumétrico Gh del Líquido (t/m3) 1 Sobrecarga Superficial W (t/m2) 0 Presencia de Nivel Freático Sí Niv Freático Capacidad Admisible Suelo Qa (kg/cm2) 3 Tipo de Tanque por Importancia ( I ) GrUso I I = 1.0 Ancho Máx Grieta: Máx Coef z (ton/cm) 17 Carga Viva sobre Tapa Sup WL (t/m2) 0 Ang Fricción Interna Suelo, phi (grados) 30 Coeficiente Fricción Suelo Placa Fondo 0.60 Peso Volumétrico Gs del Suelo (t/m3) 1.8 Coeficiente Sísmico Horizontal Kh 0.1 Coeficiente Sísmico Vertical Kv 0.05 Coeficiente Disipación de Energía, Aa 0.4 Coeficiente de Sitio (Perfil del Suelo), S S3 S = 1.5

MATERIALES Y RESISTENCIAS Resistenc Concreto Comprs F'c (kg/cm2) 210 Límite de Fluencia del Acero Fy (kg/cm2) 4200 Recubrimiento Libre del Concreto (cm) 5 Diámetro Mínimo Varilla Principal (/8 pulg) 4

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MÓDULO TANQUES v BásicaANALISIS SÍSMICO PARTE 1. CÓDIGO ACI 350R

FECHA : 2009/11/10

TANQUE RECTANGULAR Longitud Lado b 9.14 Longitud Lado c 6.09 Altura Libre a 3.05 b/a (calculado) 2.997 b/a (utilizado) 3 c/a (calculado) 1.997 c/a (utilizado) 2

TEORÍA Y ECUACIONESPresiones Sísmicas (sobre la base)Las fuerzas dinámicas laterales son:Pw = Z x S x I x Ci x € x Ww / RwiPr = Z x S x I x Ci x Wr / RwiPi = Z x S x I x Ci x Wi / RwiPc = Z x S x I x Cc x Wc / RwcRwi = 2 (Tanques Apoyados)Rwi = 2.75 (Tanques Enterrados)Rwc = 1.0 (Tanques Apoyados y Enterrados)V = sqr((Pi+Pw+Pr)^2 + Pc^2)Masas Equiv del Líquido AceleranteWi/WL = tanh(0.866(L / HL)) /.866 / (L / HL)Wc/WL = 0.264(L / HL) x tanh(3.16(HL / L))Cálculo de los PeríodosPeríodo Modo Impulsivo, TiTi = 2*Pi*sqr(k/m)m = mw + mik = Ec /48 * (tw/h)^3 (Ing)k = Ec /4e6 * (tw/h)^3 (SI)Ec = 3900 * sqr(f'c) (f'c - MPa)h = (hw x mw + hi x mi)/(mw + mi)Para obtener hi:Para L/HL < 1.333hi/HL = 0.5-0.09375(L/HL)Para L/HL >= 1.333hi/HL = 0.375hc/HL = 1-(cosh(3.16(HL/L))-1) / (3.16(HL/L)sinh(3.16(HL/L))Período Modo Convectivo, TcTi = (2*Pi/Lam) x sqr(L)Lam = sqr(3.16g x tanh(3.16(HL/L)))Factores de Amplificación Espectral Ci y CcFactor de Amplif Espectral Modo Impulsivo, CiPara Ti <= 0.31 sCi = 2.75 / SPara Ti > 0.31 sCi = 1.25 / (Ti) ^(2/3)Pero Ci <= 2.75 / SFactor de Amplif Espectral Modo Convectivo, CcPara Tc <= 2.4 s

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TEORÍA Y ECUACIONESCc = 1.5 x 1.25 / (Tc)^(2/3)Pero Cc <= 2.75 / SPara Tc > 2.4 sCc = 6 / (Tc)^2Coeficiente de Masa Efectiva €

€ = ((0.0151(L/HL)^2 - 0.1908(L/HL) + 1.021Pero € <= 1.0

Distribución F Dinámica por encima de la BasePwy = ZSI x (Ct/Rwi) x €(Wm/Hw)Piy = Pi / 2 x (4HL-6hi-(6HL-12hi) x (y/HL))/HL^2Pcy = Pc / 2 x (4HL-6hc-(6HL-12hc) x (y/HL))/HL^2donde y = Nivel del Líq al cual el muro se analiza

SIMBOLOGÍAPw = Fuerza Total Inercial Lateral del MuroPr = Fuerza Total Inercial Lateral por Losa TechoPi = Fuerza Total Lateral Impulsiva (por Wi)Pc = Fuerza Total Lateral Convectiva (por Wc)V = Cortante Horizantal Total en la BaseZ = Factor de Zona SísmicaS = Coeficiente Perfil del SueloI = Factor de ImportanciaCi = Fact Ampl Espect para Comp ImpulsivaCc = Fact Ampl Espect para Comp ConvectivaL = Long Interior del Tanque Paralela a Fza SísmicaHL = Profundidad de Diseño Líq AlmacenadoWw = Masa de Paredes del TanqueWr = Masa de Tapa Tanque + Carga Viva aplicadaWi = Masa Eq Componente Impulsiva (Líq Tanque)Wc = Masa Eq Componente Convectiva (Líq Tanque)€ = Coef Masa Efect (M.Dinám / M.Real) TanqueRwi = Factor Modif Resp de Comp ImpulsivaRwc = Factor Modif Rep de Comp ConvectivaTi = Período Nat del Tanque (Impulsivo)Tc = Período Nat del Tanque (Convectivo)k = Rigidez Flx de un anch unit Muro TanqueEc = Mód Elasticidad Concretom = masa = mi + mw (m. impuls + m. muro)g = Aceleración de la Gravedad (9.8 m/s^2)

SISMO PARALELO AL LADO CORTO cSISMO PARALELO AL LADO CORTO cPeso Total Paredes del Tanque, WW = 102.56 tPeso Total Líquido del Tanque, WL = 149.05 t(Se toma el Tanque Totalmente Lleno)L = 5.63 mHL = 3.05 mHL / L = 0.542L / HL = 1.846HL / L = 0.542Wi / WL = 0.579Wc / WL = 0.457Wi = 86.28 t (Masa Impulsiva Líq Tanque)Wc = 68.05 t (Masa Convectiva Líq Tanque)Cálculos de los Períodos Ti y TcPeríodo TiPeso Paredes WW = 102.56 t

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SISMO PARALELO AL LADO CORTO cPeso Losa Techo WR = 0 tPeso Wi = 86.28 tPeso Total W = WW + WR + Wi = 188.84 tAltura hAltura Media hihi / HL = 0.375-->> hi = 1.14 mAltura Media hchc / HL = 0.595-->> hc = 1.81 mhw = 1.52 mh = 1.35 mMód Elast Ec = 178720.5 kg/cm2 = 2553.1 ksiK = 3632.4 kip/ft^2W = 188.84 t = 415.46 kipPeríodo Ti = 0.37 sPeríodo TcHL / L = 0.54Lam = 5.39Período Tc = 2.77 sCálculo de Factores de Amplif Espectral Ci y CcFactor de Amplif Espectral CiCi = 1.833Factor de Amplif Espectral CcCc = 0.783Cálculo de las Fuerzas Dinámicas LateralesCoeficiente de Masa Efectiva € = 0.72Fuerza Pw = 29.55 tFuerza Pr = 0 tFuerza Pi = 34.51 tFuerza Pc = 31.98 tCortante Basal Total V = 71.6 tDistribución Vertical de las Fuerzas Dinámicas LateralesPiy (bot y=0) = 9.9 tPiy (top y=a) = 1.41 tPcy (bot y=0) = 2.27 tPcy (top y=a) = 8.21 tEsfuerzos Actuantes por las F. Dinámicas LateralesSigma(i) (bot y=0) = 1.08 t/m2Sigma(i) (top y=a) = 0.15 t/m2Sigma(c) (bot y=0) = 0.25 t/m2Sigma(c) (top y=a) = 0.9 t/m2

SISMO PARALELO AL LADO LARGO bSISMO PARALELO AL LADO LARGO bPeso Total Paredes del Tanque, WW = 102.56 tPeso Total Líquido del Tanque, WL = 149.05 t(Se toma el Tanque Totalmente Lleno)L = 8.68 mHL = 3.05 mHL / L = 0.351L / HL = 2.846HL / L = 0.351Wi / WL = 0.392Wc / WL = 0.604Wi = 58.4 t (Masa Impulsiva Líq Tanque)Wc = 90.06 t (Masa Convectiva Líq Tanque)

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SISMO PARALELO AL LADO LARGO bCálculos de los Períodos Ti y TcPeríodo TiPeso Paredes WW = 102.56 tPeso Losa Techo WR = 0 tPeso Wi = 58.4 tPeso Total W = WW + WR + Wi = 160.97 tAltura hAltura Media hihi / HL = 0.375-->> hi = 1.14 mAltura Media hchc / HL = 0.546-->> hc = 1.66 mhw = 1.52 mh = 1.39 mMód Elast Ec = 178720.5 kg/cm2 = 2553.1 ksiK = 3357.9 kip/ft^2W = 160.97 t = 354.13 kipPeríodo Ti = 0.36 sPeríodo TcHL / L = 0.35Lam = 4.99Período Tc = 3.71 sCálculo de Factores de Amplif Espectral Ci y CcFactor de Amplif Espectral CiCi = 1.833Factor de Amplif Espectral CcCc = 0.436Cálculo de las Fuerzas Dinámicas LateralesCoeficiente de Masa Efectiva € = 0.6Fuerza Pw = 24.63 tFuerza Pr = 0 tFuerza Pi = 23.36 tFuerza Pc = 23.56 tCortante Basal Total V = 53.46 tDistribución Vertical de las Fuerzas Dinámicas LateralesPiy (bot y=0) = 6.7 tPiy (top y=a) = 0.96 tPcy (bot y=0) = 2.8 tPcy (top y=a) = 4.92 tEsfuerzos Actuantes por las F. Dinámicas LateralesSigma(i) (bot y=0) = 1.1 t/m2Sigma(i) (top y=a) = 0.16 t/m2Sigma(c) (bot y=0) = 0.46 t/m2Sigma(c) (top y=a) = 0.81 t/m2

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FECHA : 2009/11/10

Sismo Paralelo al Lado CORTO b/a (calculado) 2.997 b/a (utilizado) 3 c/a (calculado) 1.997 c/a (utilizado) 2

SIMBOLOGÍACoef Uni Ine= Coef x Carga Uniforme InercialMom Uni Ine= Momento x Carga Uniforme Inercial (t-m /m)Coef Uni Imp= Coef x Carga Uniforme ImpulsivaMom Uni Imp= Momento x Carga Uniforme Impulsiva (t-m /m)Coef Trg Imp= Coef x Carga Triangular ImpulsivaMom Trg Imp= Momento x Carga Triangular Impulsiva (t-m /m)Mom Tot Imp= Momento Total x la Carga Impulsiva (t-m /m)Coef Uni Cnv= Coef x Carga Uniforme ConvectivaMom Uni Cnv= Momento x Carga Uniforme Convectiva (t-m /m)Coef Trg Cnv= Coef x Carga Triangular ConvectivaMom Trg Cnv= Momento x Carga Triangular Convectiva (t-m /m)Mom Tot Cnv= Momento Total x la Carga Convectiva (t-m /m)Mom SRSS= Raiz suma cuadr de los Mom Ine+Imp+Cnv (t-m /m)

Momentos Verticales Mx Muro LARGO Posición: 0.1b = 0.9b 0.914 , 8.226

Posición Coef Mom Coef Mom Coef Mom Mom(m) Uni Ine Uni Ine Uni Imp Uni Imp Trg Imp Trg Imp Tot Imp1.0a = 3.05 0 0 0 0 0 0 00.9a = 2.7459 0.044 9 0.013 2 0.017 0.030.8a = 2.44 12 0.059 12 0.017 3 0.026 0.0430.7a = 2.13512 0.059 12 0.017 1 0.009 0.0260.6a = 1.83 12 0.059 12 0.017 0 0 0.0170.5a = 1.52514 0.069 14 0.02 1 0.009 0.0290.4a = 1.22 18 0.089 18 0.026 1 0.009 0.0350.3a = 0.91526 0.128 26 0.037 2 0.017 0.0540.2a = 0.61 38 0.187 38 0.055 8 0.069 0.1240.1a = 0.30555 0.271 55 0.079 19 0.164 0.2430a = 0 75 0.37 75 0.108 38 0.328 0.436


Posición Coef Mom Coef Mom Mom Mom(m) Uni Cnv Uni Cnv Trg Cnv Trg Cnv Tot Cnv SRSS1.0a = 3.05 0 0 0 0 0 00.9a = 2.7459 0.075 2 -0.012 0.063 0.0970.8a = 2.44 12 0.1 3 -0.018 0.082 0.1310.7a = 2.13512 0.1 1 -0.006 0.094 0.1270.6a = 1.83 12 0.1 0 0 0.1 0.1260.5a = 1.52514 0.117 1 -0.006 0.111 0.148

Pág.

Posición Coef Mom Coef Mom Mom Mom(m) Uni Cnv Uni Cnv Trg Cnv Trg Cnv Tot Cnv SRSS0.4a = 1.22 18 0.15 1 -0.006 0.144 0.190.3a = 0.91526 0.217 2 -0.012 0.205 0.2740.2a = 0.61 38 0.318 8 -0.048 0.27 0.4120.1a = 0.30555 0.46 19 -0.115 0.345 0.6190a = 0 75 0.627 38 -0.23 0.397 0.898


Posición Coef Mom Coef Mom Coef Mom Mom(m) Uni Ine Uni Ine Uni Imp Uni Imp Trg Imp Trg Imp Tot Imp1.0a = 3.05 0 0 0 0 0 0 00.9a = 2.74511 0.054 11 0.016 4 0.035 0.0510.8a = 2.44 15 0.074 15 0.022 7 0.06 0.0820.7a = 2.13511 0.054 11 0.016 9 0.078 0.0940.6a = 1.83 1 0.005 1 0.001 9 0.078 0.0790.5a = 1.52522 0.108 22 0.032 6 0.052 0.0840.4a = 1.22 51 0.251 51 0.073 2 0.017 0.090.3a = 0.91591 0.449 91 0.131 16 0.138 0.2690.2a = 0.61 143 0.705 143 0.206 37 0.32 0.5260.1a = 0.305208 1.025 208 0.299 67 0.579 0.8780a = 0 288 1.42 288 0.415 109 0.941 1.356


Posición Coef Mom Coef Mom Mom Mom(m) Uni Cnv Uni Cnv Trg Cnv Trg Cnv Tot Cnv SRSS1.0a = 3.05 0 0 0 0 0 00.9a = 2.74511 0.092 4 -0.024 0.068 0.1250.8a = 2.44 15 0.125 7 -0.042 0.083 0.1770.7a = 2.13511 0.092 9 -0.054 0.038 0.1530.6a = 1.83 1 0.008 9 -0.054 -0.046 0.0960.5a = 1.52522 0.184 6 -0.036 0.148 0.2420.4a = 1.22 51 0.426 2 -0.012 0.414 0.5360.3a = 0.91591 0.761 16 -0.097 0.664 0.9780.2a = 0.61 143 1.196 37 -0.224 0.972 1.5680.1a = 0.305208 1.739 67 -0.405 1.334 2.3240a = 0 288 2.408 109 -0.66 1.748 3.28

Momentos Verticales Mx Muro LARGO Posición: 0.5b 4.57


Momentos Verticales Mx Muro LARGO Posición: 0.5b 4.57

Pág.

Posición Coef Mom Coef Mom Mom Mom(m) Uni Cnv Uni Cnv Trg Cnv Trg Cnv Tot Cnv SRSS1.0a = 3.05 0 0 0 0 0 00.9a = 2.74513 0.109 5 -0.03 0.079 0.1490.8a = 2.44 17 0.142 8 -0.048 0.094 0.20.7a = 2.13511 0.092 10 -0.061 0.031 0.1590.6a = 1.83 5 0.042 9 -0.054 -0.012 0.1110.5a = 1.52533 0.276 4 -0.024 0.252 0.3520.4a = 1.22 71 0.594 7 -0.042 0.552 0.7530.3a = 0.915122 1.02 24 -0.145 0.875 1.3170.2a = 0.61 186 1.555 49 -0.296 1.259 2.0420.1a = 0.305264 2.207 84 -0.508 1.699 2.9470a = 0 359 3.002 129 -0.781 2.221 4.062

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FECHA : 2009/11/10

Sismo Paralelo al Lado CORTO b/a (calculado) 2.997 b/a (utilizado) 3 c/a (calculado) 1.997 c/a (utilizado) 2

SIMBOLOGÍACoef Uni Ine= Coef x Carga Uniforme InercialMom Uni Ine= Momento x Carga Uniforme Inercial (t-m /m)Coef Uni Imp= Coef x Carga Uniforme ImpulsivaMom Uni Imp= Moment x Carga Uniforme Impulsiv (t-m /m)Coef Trg Imp= Coef x Carga Triangular ImpulsivaMom Trg Imp= Moment x Carga Triangular Impulsiv (t-m /m)Mom Tot Imp= Momento Total x la Carga Impulsiva (t-m /m)Coef Uni Cnv= Coef x Carga Uniforme ConvectivaMom Uni Cnv= Moment x Carga Uniform Convectiv (t-m /m)Coef Trg Cnv= Coef x Carga Triangular ConvectivMom Trg Cnv= Moment x Carga Triangul Convectiv (t-m /m)Mom Tot Cnv= Moment Total x la Carga Convectiv (t-m /m)Mom SRSS= Raiz suma cuadr Mom Ine+Imp+Cnv (t-m /m)

Muro LARGO. Momentos Sísmicos Horizontales My Posición (Altura): 0.9a (2.745 m)

PosiciónAnáls(m)Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b

= 0.9b (0.914) = 0.8b (1.828) = 0.7b (2.742) = 0.6b (3.656) (4.57)Coef Uni Ine 311 60 35 69 77 78Mom Uni Ine 1.533 0.296 0.173 0.34 0.38 0.385Coef Uni Imp 311 60 35 69 77 78Mom Uni Imp 0.448 0.086 0.05 0.099 0.111 0.112Coef Trg Imp 78 18 9 19 21 22Mom Trg Imp 0.674 0.155 0.078 0.164 0.181 0.19Mom Tot Imp 1.122 0.241 0.128 0.263 0.292 0.302Coef Uni Cnv 311 60 35 69 77 78Mom Uni Cnv 2.6 0.502 0.293 0.577 0.644 0.652Coef Trg Cnv 78 18 9 19 21 22Mom Trg Cnv -0.472 -0.109 -0.054 -0.115 -0.127 -0.133Mom Tot Cnv 2.128 0.393 0.239 0.462 0.517 0.519Mom SRSS 3.403 0.665 0.384 0.76 0.848 0.861



= 0.9b (0.914) = 0.8b (1.828) = 0.7b (2.742) = 0.6b (3.656) (4.57)Coef Uni Ine 138 31 15 26 27 26Mom Uni Ine 0.68 0.153 0.074 0.128 0.133 0.128Coef Uni Imp 138 31 15 26 27 26Mom Uni Imp 0.199 0.045 0.022 0.037 0.039 0.037Coef Trg Imp 52 6 8 10 10 10Mom Trg Imp 0.449 0.052 0.069 0.086 0.086 0.086

Pág.

PosiciónAnáls(m)Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b= 0.9b (0.914) = 0.8b (1.828) = 0.7b (2.742) = 0.6b (3.656) (4.57)

Mom Tot Imp 0.648 0.097 0.091 0.123 0.125 0.123Coef Uni Cnv 138 31 15 26 27 26Mom Uni Cnv 1.154 0.259 0.125 0.217 0.226 0.217Coef Trg Cnv 52 6 8 10 10 10Mom Trg Cnv -0.315 -0.036 -0.048 -0.061 -0.061 -0.061Mom Tot Cnv 0.839 0.223 0.077 0.156 0.165 0.156Mom SRSS 1.571 0.335 0.182 0.296 0.306 0.296

Muro LARGO. Momentos Sísmicos Horizontales My Posición (Altura): 0a (0 m)


= 0.9b (0.914) = 0.8b (1.828) = 0.7b (2.742) = 0.6b (3.656) (4.57)Coef Uni Ine 0 15 39 58 68 72Mom Uni Ine 0 0.074 0.192 0.286 0.335 0.355Coef Uni Imp 0 15 39 58 68 72Mom Uni Imp 0 0.022 0.056 0.083 0.098 0.104Coef Trg Imp 0 8 16 22 25 26Mom Trg Imp 0 0.069 0.138 0.19 0.216 0.225Mom Tot Imp 0 0.091 0.194 0.273 0.314 0.329Coef Uni Cnv 0 15 39 58 68 72Mom Uni Cnv 0 0.125 0.326 0.485 0.569 0.602Coef Trg Cnv 0 8 16 22 25 26Mom Trg Cnv 0 -0.048 -0.097 -0.133 -0.151 -0.157Mom Tot Cnv 0 0.077 0.229 0.352 0.418 0.445Mom SRSS 0 0.182 0.449 0.661 0.772 0.816

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FECHA : 2009/11/10

Sismo Paralelo al Lado LARGO b/a (calculado) 2.997 b/a (utilizado) 3 c/a (calculado) 1.997 c/a (utilizado) 2


Momentos Verticales Mx Muro CORTO Posición: 0.1b = 0.9b 0.609 , 5.481

Posición Coef Mom Coef Mom Coef Mom Mom(m) Uni Ine Uni Ine Uni Imp Uni Imp Trg Imp Trg Imp Tot Imp1.0a = 3.05 0 0 0 0 0 0 00.9a = 2.74517 0.07 17 0.025 5 0.044 0.0690.8a = 2.44 20 0.082 20 0.029 5 0.044 0.0730.7a = 2.13516 0.066 16 0.023 4 0.035 0.0580.6a = 1.83 12 0.049 12 0.018 1 0.009 0.0270.5a = 1.5258 0.033 8 0.012 0 0 0.0120.4a = 1.22 5 0.021 5 0.007 2 0.018 0.0250.3a = 0.9156 0.025 6 0.009 1 0.009 0.0180.2a = 0.61 9 0.037 9 0.013 1 0.009 0.0220.1a = 0.30515 0.062 15 0.022 6 0.053 0.0750a = 0 21 0.086 21 0.031 17 0.149 0.18


Posición Coef Mom Coef Mom Mom Mom(m) Uni Cnv Uni Cnv Trg Cnv Trg Cnv Tot Cnv SRSS1.0a = 3.05 0 0 0 0 0 00.9a = 2.74517 0.128 5 -0.016 0.112 0.1790.8a = 2.44 20 0.15 5 -0.016 0.134 0.2050.7a = 2.13516 0.12 4 -0.013 0.107 0.1640.6a = 1.83 12 0.09 1 -0.003 0.087 0.1160.5a = 1.5258 0.06 0 0 0.06 0.075

Pág.

Posición Coef Mom Coef Mom Mom Mom(m) Uni Cnv Uni Cnv Trg Cnv Trg Cnv Tot Cnv SRSS0.4a = 1.22 5 0.038 2 -0.006 0.032 0.0560.3a = 0.9156 0.045 1 -0.003 0.042 0.060.2a = 0.61 9 0.068 1 -0.003 0.065 0.0880.1a = 0.30515 0.113 6 -0.019 0.094 0.1660a = 0 21 0.158 17 -0.055 0.103 0.285




Posición Coef Mom Coef Mom Mom Mom(m) Uni Cnv Uni Cnv Trg Cnv Trg Cnv Tot Cnv SRSS1.0a = 3.05 0 0 0 0 0 00.9a = 2.74510 0.075 3 -0.01 0.065 0.1050.8a = 2.44 16 0.12 6 -0.019 0.101 0.1740.7a = 2.13518 0.135 10 -0.032 0.103 0.2140.6a = 1.83 18 0.135 12 -0.039 0.096 0.2260.5a = 1.52512 0.09 13 -0.042 0.048 0.1870.4a = 1.22 1 0.008 11 -0.036 -0.028 0.1060.3a = 0.91518 0.135 3 -0.01 0.125 0.1770.2a = 0.61 46 0.346 10 -0.032 0.314 0.4660.1a = 0.30585 0.639 32 -0.104 0.535 0.9250a = 0 140 1.053 65 -0.211 0.842 1.591

Momentos Verticales Mx Muro CORTO Posición: 0.5b 3.045

Posición Coef Mom Coef Mom Coef Mom Mom(m) Uni Ine Uni Ine Uni Imp Uni Imp Trg Imp Trg Imp Tot Imp1.0a = 3.05 0 0 0 0 0 0 00.9a = 2.74515 0.062 15 0.022 5 0.044 0.0660.8a = 2.44 25 0.103 25 0.037 10 0.088 0.1250.7a = 2.13528 0.115 28 0.041 14 0.123 0.1640.6a = 1.83 26 0.107 26 0.038 16 0.14 0.1780.5a = 1.52517 0.07 17 0.025 16 0.14 0.1650.4a = 1.22 0 0 0 0 12 0.105 0.1050.3a = 0.91527 0.111 27 0.039 2 0.018 0.0570.2a = 0.61 66 0.271 66 0.097 16 0.14 0.2370.1a = 0.305120 0.493 120 0.175 43 0.377 0.5520a = 0 192 0.789 192 0.281 82 0.72 1.001


Pág.

Posición Coef Mom Coef Mom Mom Mom(m) Uni Cnv Uni Cnv Trg Cnv Trg Cnv Tot Cnv SRSS1.0a = 3.05 0 0 0 0 0 00.9a = 2.74515 0.113 5 -0.016 0.097 0.1610.8a = 2.44 25 0.188 10 -0.032 0.156 0.2760.7a = 2.13528 0.211 14 -0.045 0.166 0.3250.6a = 1.83 26 0.196 16 -0.052 0.144 0.3190.5a = 1.52517 0.128 16 -0.052 0.076 0.2470.4a = 1.22 0 0 12 -0.039 -0.039 0.1120.3a = 0.91527 0.203 2 -0.006 0.197 0.2590.2a = 0.61 66 0.496 16 -0.052 0.444 0.6750.1a = 0.305120 0.902 43 -0.139 0.763 1.2940a = 0 192 1.444 82 -0.266 1.178 2.143

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FECHA : 2009/11/10

Sismo Paralelo al Lado LARGO b/a (calculado) 2.997 b/a (utilizado) 3 c/a (calculado) 1.997 c/a (utilizado) 2


Muro CORTO. Momentos Sísmicos Horizontales My Posición (Altura): 0.9a (2.745 m)


= 0.9b (0.914) = 0.8b (1.828) = 0.7b (2.742) = 0.6b (3.656) (4.57)Coef Uni Ine 311 109 3 55 84 92Mom Uni Ine 1.278 0.448 0.012 0.226 0.345 0.378Coef Uni Imp 311 109 3 55 84 92Mom Uni Imp 0.455 0.159 0.004 0.08 0.123 0.135Coef Trg Imp 78 31 2 15 23 26Mom Trg Imp 0.684 0.272 0.018 0.132 0.202 0.228Mom Tot Imp 1.139 0.431 0.022 0.212 0.325 0.363Coef Uni Cnv 311 109 3 55 84 92Mom Uni Cnv 2.339 0.82 0.023 0.414 0.632 0.692Coef Trg Cnv 78 31 2 15 23 26Mom Trg Cnv -0.253 -0.1 -0.006 -0.049 -0.074 -0.084Mom Tot Cnv 2.086 0.72 0.017 0.365 0.558 0.608Mom SRSS 3.193 1.136 0.038 0.57 0.872 0.959



= 0.9b (0.914) = 0.8b (1.828) = 0.7b (2.742) = 0.6b (3.656) (4.57)Coef Uni Ine 138 53 0 30 43 47Mom Uni Ine 0.567 0.218 0 0.123 0.177 0.193Coef Uni Imp 138 53 0 30 43 47Mom Uni Imp 0.202 0.078 0 0.044 0.063 0.069Coef Trg Imp 52 15 3 12 16 17Mom Trg Imp 0.456 0.132 0.026 0.105 0.14 0.149

Pág.

PosiciónAnáls(m)Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b= 0.9b (0.914) = 0.8b (1.828) = 0.7b (2.742) = 0.6b (3.656) (4.57)

Mom Tot Imp 0.658 0.21 0.026 0.149 0.203 0.218Coef Uni Cnv 138 53 0 30 43 47Mom Uni Cnv 1.038 0.399 0 0.226 0.323 0.353Coef Trg Cnv 52 15 3 12 16 17Mom Trg Cnv -0.168 -0.049 -0.01 -0.039 -0.052 -0.055Mom Tot Cnv 0.87 0.35 -0.01 0.187 0.271 0.298Mom SRSS 1.503 0.553 0.028 0.33 0.467 0.508

Muro CORTO. Momentos Sísmicos Horizontales My Posición (Altura): 0a (0m)


= 0.9b (0.914) = 0.8b (1.828) = 0.7b (2.742) = 0.6b (3.656) (4.57)Coef Uni Ine 0 4 16 28 36 38Mom Uni Ine 0 0.016 0.066 0.115 0.148 0.156Coef Uni Imp 0 4 16 28 36 38Mom Uni Imp 0 0.006 0.023 0.041 0.053 0.056Coef Trg Imp 0 3 9 13 16 16Mom Trg Imp 0 0.026 0.079 0.114 0.14 0.14Mom Tot Imp 0 0.032 0.102 0.155 0.193 0.196Coef Uni Cnv 0 4 16 28 36 38Mom Uni Cnv 0 0.03 0.12 0.211 0.271 0.286Coef Trg Cnv 0 3 9 13 16 16Mom Trg Cnv 0 -0.01 -0.029 -0.042 -0.052 -0.052Mom Tot Cnv 0 0.02 0.091 0.169 0.219 0.234Mom SRSS 0 0.052 0.191 0.319 0.405 0.423

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MÓDULO TANQUES v BásicaDISEÑO A FUERZA CORTANTE DE LOS MUROS DEL TANQUE

FECHA : 2009/11/10

Dimensiones y Relaciones Geométricas Lado Largo efec be (m) 9.14 Lado Corto efec ce (m) 6.09 Altura Libre a (m) 3.05 Relación b/a 2.997 Relación c/a 1.997

RELACIONES Y COEFICIENTESRelación L. Largo/Alturab/a (lado largo) = 2.997Relación L. Corto/Alturac/a (lado corto) = 1.997Coeficientes para Carga Triangular-----> Lado LargoCoef Pto Medio Fondo = 0.5Coef Borde Lateral Máximo = 0.37Coef Borde Lat. Pto Medio = 0.24-----> Lado CortoCoef Pto Medio Fondo = 0.45Coef Borde Lateral Máximo = 0.27Coef Borde Lat. Pto Medio = 0.26Coeficientes para Carga Uniforme-----> Lado LargoCoef Pto Medio Fondo = 1.01Coef Borde Lateral Máximo = 1.589Coef Borde Lat. Pto Medio = 0.47-----> Lado CortoCoef Pto Medio Fondo = 0.849Coef Borde Lateral Máximo = 1.258Coef Borde Lat. Pto Medio = 0.53

Empuje por Líquido Interior Tanque LLENO SIN Relleno Estado de Carga 1 Cálculo y Revisión

DISEÑO A CORTANTEEstado de Carga: Empuje de Aguas

Presión del Líquido qq = Ka x Gh x aq = 1 x 1 x 3.05q = 3.05 t/m2Cortante VV = Coef x q x aVu = 1.7 x VEsf Cort AdmisibleEsf Adm=.53sqr(f'c)(1+Nu/140/Ag)Ag= Área SecciónNu= Tensión(largo) por Cort(corto)Cortante en el fondo del Muro Largo

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DISEÑO A CORTANTECoeficiente Coef = 0.5Cortante V = 4.65 t/m de muroCortante Vu = 7.91 t/m de muroEsf Cort vu (act) = 1.96 kg/cm2Esf Cort vua (admis) = 6.53 kg/cm2OK Esf Actuante <= Esf Admsible

Cortante Borde Lateral . Muro LargoCoeficiente Coef = 0.37Cortante V(largo) = 3.44 t/m de muroCortante Vu (largo) = 5.85 t/m de muroCortante Borde Lateral . Muro CortoCoeficiente Coef = 0.27Cortante V (corto) = 2.51 t/m de muroCortante Vu(corto)= 4.27 t/m de muroT.Axial Nu (largo) = Vu (corto)Cortante Admis (Borde Lateral)-----> Muro LargoEsf Cort vu (act) = 1.45 kg/cm2Esf Cort vua (admis) = 6.49 kg/cm2OK Esf Actuante <= Esf Admsible

DIAGNÓSTICO LOCAL . CORTANTE Fondo del Muro 1.96 < 6.53 O.K. Borde Lateral 1.45 < 6.49 O.K.

Empuje Estático de Tierras Tanque VACÍO Estado de Carga 2 Cálculo y Revisión

DISEÑO A CORTANTEPresión por Empuje de Tierras qq = Ka x Gs x aq = 0.333 x 1.8 x 3.05q = 1.83 t/m2Cortante VV = Coef x q x aVu = 1.7 x VEsf Cort AdmisibleEsf Adm=.53sqr(f'c)(1+Nu/140/Ag)Ag= Área SecciónNu= Tensión(largo) por Cort(corto)Cortante en el fondo del Muro LargoCoeficiente Coef = 0.5Cortante V = 2.79 t/m de muroCortante Vu = 4.74 t/m de muroEsf Cort vu (act) = 1.18 kg/cm2Esf Cort vua (admis) = 6.53 kg/cm2OK Esf Actuante <= Esf Admsible

Cortante Borde Lateral . Muro LargoCoeficiente Coef = 0.37Cortante V(largo) = 2.06 t/m de muroCortante Vu (largo) = 3.51 t/m de muroCortante Borde Lateral . Muro CortoCoeficiente Coef = 0.27Cortante V (corto) = 1.51 t/m de muroCortante Vu(corto)= 2.56 t/m de muroT.Axial Nu (largo) = Vu (corto)

Pág.

DISEÑO A CORTANTECortante Admis (Borde Lateral)-----> Muro LargoEsf Cort vu (act) = 0.87 kg/cm2Esf Cort vua (admis) = 6.5 kg/cm2OK Esf Actuante <= Esf Admsible


Empuje Dinámico de Mononobe Okabe Tanque VACÍO Estado de Carga 3 Cálculo y Revisión

DISEÑO A CORTANTEPr. por Empuje Dinámico Mononobe OkabeE(ae)= Empuje Activo DinámicoMétodo de Mononobe OkabeE(ae) = 1/2 x Gs x (1-Kv) x Kae x H^2Kae = cos^2(phi-tet)/Lam/cos^2(tet)(para dl=0 bt=0)Lam = (1+sqr(Num))^2Num = sin(phi) x sin(phi-tet) / cos(tet)tet = arctan(Kh/(1-Kv)Kv, Kh = Coef Sísmicos vert y horizNum = sin(phi) x sin(phi-tet)H = a (alt efectiva del tanque)Emp Dinámico Mononobe = E(ae) - E(est)E(est)= 1/2 x Gs x Ka x H^2Ka = (1-sin(phi))/(1+sin(phi))q = Emp Dinámico / H x0.6/0.5(ajuste por C.G.)q = 0.129 t/m2Cortante VV = Coef x q x aVu = 1.7 x VEsf Cort AdmisibleEsf Adm=.53sqr(f'c)(1+Nu/140/Ag)Ag= Área SecciónNu= Tensión(largo) por Cort(corto)Cortante en el fondo del Muro LargoCoeficiente Coef = 1.01Cortante V = 0.4 t/m de muroCortante Vu = 0.67 t/m de muroEsf Cort vu (act) = 0.17 kg/cm2Esf Cort vua (admis) = 6.53 kg/cm2OK Esf Actuante <= Esf Admsible

Cortante Borde Lateral . Muro LargoCoeficiente Coef = 1.589Cortante V(largo) = 0.62 t/m de muroCortante Vu (largo) = 1.06 t/m de muroCortante Borde Lateral . Muro CortoCoeficiente Coef = 1.258Cortante V (corto) = 0.49 t/m de muroCortante Vu(corto)= 0.84 t/m de muroT.Axial Nu (largo) = Vu (corto)Cortante Admis (Borde Lateral)

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DISEÑO A CORTANTE-----> Muro LargoEsf Cort vu (act) = 0.26 kg/cm2Esf Cort vua (admis) = 6.52 kg/cm2OK Esf Actuante <= Esf Admsible


Empuje por Sobrecarga Superficial Tanque VACÍO Estado de Carga 4 Cálculo y Revisión

DISEÑO A CORTANTEPresión por Sobrecarga Superficial Wq = Ka x Wq = 0.988 x 0q = 0 t/m2Cortante VV = Coef x q x aVu = 1.7 x VEsf Cort AdmisibleEsf Adm=.53sqr(f'c)(1+Nu/140/Ag)Ag= Área SecciónNu= Tensión(largo) por Cort(corto)Cortante en el fondo del Muro LargoCoeficiente Coef = 1.01Cortante V = 0 t/m de muroCortante Vu = 0 t/m de muroEsf Cort vu (act) = 0 kg/cm2Esf Cort vua (admis) = 6.53 kg/cm2OK Esf Actuante <= Esf Admsible

Cortante Borde Lateral . Muro LargoCoeficiente Coef = 1.589Cortante V(largo) = 0 t/m de muroCortante Vu (largo) = 0 t/m de muroCortante Borde Lateral . Muro CortoCoeficiente Coef = 1.258Cortante V (corto) = 0 t/m de muroCortante Vu(corto)= 0 t/m de muroT.Axial Nu (largo) = Vu (corto)Cortante Admis (Borde Lateral)-----> Muro LargoEsf Cort vu (act) = 0 kg/cm2Esf Cort vua (admis) = 6.53 kg/cm2OK Esf Actuante <= Esf Admsible

DIAGNÓSTICO LOCAL . CORTANTE Fondo del Muro 0 < 6.53 O.K. Borde Lateral 0 < 6.53 O.K.

Fuerza Sísmica Inercial ImpuEstado de Carga 5 Cálculo y Revisión

DISEÑO A CORTANTEPresiones por Solicitación Sísmica

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DISEÑO A CORTANTEq Inercial (Uniforme)q = 0.53 t/m2q Uniforme Impulsivoq = 0.155 t/m2q Triangular Impulsivoq = 0.928 t/m2q Uniforme Convectivoq = 0.899 t/m2q Triangular Convectivoq = -0.65 t/m2Sumatoria Esf Uniformes q(unif)q(unif) = 1.584 t/m2Sumatoria Esf Triang q(triang)q(triang) = 0.278 t/m2Cortante V(unif)V = Coef((unif) x q x aVu = 1.7 x VCortante en el fondo del Muro LargoCoeficiente Coef = 1.01Cortante V(triang)V = Coef(triang) x q x aVu = 1.7 x VCortante en el fondo del Muro LargoCoeficiente Coef = 0.5Cortante V(unif) = 4.88 t/m de muroCortante Vu(unif) = 8.29 t/m de muroCortante V(triang) = 0.42 t/m de muroCortante Vu(triang) = 0.72 t/m de muroCortante V(tot) = 5.3 t/m de muroCortante Vu(unif) = 9.01 t/m de muroEsf Cort vu (act) = 2.23 kg/cm2Esf Cort vua (admis) = 6.53 kg/cm2OK Esf Actuante <= Esf Admsible

Cortante Borde Lateral . Muro LargoCoeficiente Coef = 1.589Cortante V(unif) = 7.68 t/m de muroCortante Vu(unif) = 13.05 t/m de muroCortante V(triang) = 1.35 t/m de muroCortante Vu(triang) = 2.29 t/m de muroCortante V(tot) = 9.02 t/m de muroCortante Vu(unif) = 15.34 t/m de muroCortante Admis (Borde Lateral)-----> Muro LargoEsf Cort vu (act) = 3.8 kg/cm2Esf Cort vua (admis) = 6.53 kg/cm2OK Esf Actuante <= Esf Admsible


EMP HIDROSTÁTICO +/- SISMOEsfuerzos en kg/cm2

UbicaciónAnal.(m)Fondo Borde

del Muro LateralEsf Cort Hidr 1.96 1.45

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UbicaciónAnal.(m)Fondo Bordedel Muro Lateral

Esf Cort Sismo 2.23 3.8Esfzo Cort Tot 4.19 5.25Esf Cort Adm 6.53 6.49Diagnóstico O.K. O.K.

EMP EST + EMP DINAM TIERRAS + SOBRECARGA SUP +/- SISMOEsfuerzos en kg/cm2

UbicaciónAnal.(m)Fondo Borde

del Muro LateralEmp EstTierr 1.18 0.87Emp DinTierr 0.17 0.26SobrecargSup 0 0CortanteSismo 2.23 3.8CortanteTot 3.57 5.24CortanteAdm 6.53 6.5Diagnóstico O.K. O.K.

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MÓDULO TANQUES v BásicaENVOLVENTE DE MOMENTOS VERTICALES . MURO LARGO

FECHA : 2009/11/10

ENVOLVENTE 1: EMP HIDROSTÁTICO +/- SISMO ENVOLVENTE 2: EMP ESTAT DE TIERRAS + EMP DINAM DE TIERRAS + SOBRECARGA +/- SISMO

SIMBOLOGÍAExt Hidrost = Momento Mu en Cara EXT por Empuje HidrostáticoInt Hidrost = Momento Mu en Cara INT por Empuje HidrostáticoExt EEstátT = Momento Mu en Cara EXT por Emp Estático TierrasInt EEstátT = Momento Mu en Cara INT por Emp Estático TierrasExt Monono = Moment Mu en Cara EXT por Emp Dinám MononobeInt Monono = Moment Mu en Cara INT por Emp Dinám Mononobe

SIMBOLOGÍAExt Sobrec = Momento Mu en Cara EXT por Sobrecarga SuperficInt Sobrec = Momento Mu en Cara INT por Sobrecarga SuperficExt Sismo = Momento Mu en Cara EXT por Sismo Inercial e HidrodinámInt Sismo = Momento Mu en Cara INT por Sismo Inercial e HidrodinámENVOLV1 Ext, Int = Envolvente Tipo1 de Momentos Ultimos Int y ExtENVOLV2 Ext, Int = Envolvente Tipo2 de Momentos Ultimos Int y Ext

ENVOLVENTE DE MOMENTOS MU VERTICALES . MURO LARGO (t-m /m) Posición: 0.1b (0.914 m) = 0.9b (8.226 m)

Posición EXT INT EXT INT EXT INT EXT INT(m) Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec Sobrec1.0a = 3.05 0 0 00.9a = 2.745 0.125 0.075 0.024 0.8a = 2.44 0.188 0.113 0.032 0.7a = 2.135 0.063 0.038 0.032 0.6a = 1.83 0 0 0.032 0.5a = 1.5250.063 0.038 0.037 0.4a = 1.22 0.063 0.038 0.048 0.3a = 0.915 0.125 0.075 0.069 0.2a = 0.61 0.502 0.301 0.101 0.1a = 0.305 1.191 0.715 0.145 0a = 0 2.383 1.43 0.198


Posición EXT INT ENVOLV1 ENVOLV1 ENVOLV2 ENVOLV2(m) Sismo Sismo EXT INT EXT INT1.0a = 3.05 0 0 0 0 0 00.9a = 2.7450.097 0.097 0.097 0.222 0.196 0.0970.8a = 2.44 0.131 0.131 0.131 0.319 0.276 0.1310.7a = 2.1350.127 0.127 0.127 0.19 0.197 0.1270.6a = 1.83 0.126 0.126 0.126 0.126 0.158 0.1260.5a = 1.5250.148 0.148 0.211 0.148 0.185 0.1860.4a = 1.22 0.19 0.19 0.253 0.19 0.238 0.2280.3a = 0.9150.274 0.274 0.274 0.399 0.418 0.274

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Posición EXT INT ENVOLV1 ENVOLV1 ENVOLV2 ENVOLV2(m) Sismo Sismo EXT INT EXT INT0.2a = 0.61 0.412 0.412 0.412 0.914 0.814 0.4120.1a = 0.3050.619 0.619 0.619 1.81 1.479 0.6190a = 0 0.898 0.898 0.898 3.281 2.526 0.898


Posición EXT INT EXT INT EXT INT EXT INT(m) Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec Sobrec1.0a = 3.05 0 0 00.9a = 2.7450.251 0.15 0.0290.8a = 2.44 0.439 0.263 0.040.7a = 2.1350.564 0.339 0.0290.6a = 1.83 0.564 0.339 0.003 0.5a = 1.5250.376 0.226 0.058 0.4a = 1.22 0.125 0.075 0.135 0.3a = 0.915 1.003 0.602 0.241 0.2a = 0.61 2.32 1.392 0.378 0.1a = 0.305 4.201 2.521 0.55 0a = 0 6.835 4.101 0.762


Posición EXT INT ENVOLV1 ENVOLV1 ENVOLV2 ENVOLV2(m) Sismo Sismo EXT INT EXT INT1.0a = 3.05 0 0 0 0 0 00.9a = 2.7450.125 0.125 0.376 0.125 0.125 0.3040.8a = 2.44 0.177 0.177 0.616 0.177 0.177 0.480.7a = 2.1350.153 0.153 0.717 0.153 0.153 0.5210.6a = 1.83 0.096 0.096 0.66 0.096 0.099 0.4350.5a = 1.5250.242 0.242 0.618 0.242 0.3 0.4680.4a = 1.22 0.536 0.536 0.536 0.661 0.746 0.5360.3a = 0.9150.978 0.978 0.978 1.981 1.821 0.9780.2a = 0.61 1.568 1.568 1.568 3.888 3.338 1.5680.1a = 0.3052.324 2.324 2.324 6.525 5.395 2.3240a = 0 3.28 3.28 3.28 10.115 8.143 3.28

ENVOLVENTE DE MOMENTOS MU VERTICALES . MURO LARGO (t-m /m) Posición: 0.5b (4.57 m)

Posición EXT INT EXT INT EXT INT EXT INT(m) Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec Sobrec1.0a = 3.05 0 0 00.9a = 2.7450.314 0.188 0.0340.8a = 2.44 0.502 0.301 0.0450.7a = 2.1350.627 0.376 0.0290.6a = 1.83 0.564 0.339 0.013 0.5a = 1.5250.251 0.15 0.087 0.4a = 1.22 0.439 0.263 0.188 0.3a = 0.915 1.505 0.903 0.323 0.2a = 0.61 3.072 1.843 0.492 0.1a = 0.305 5.267 3.16 0.698 0a = 0 8.089 4.853 0.95

ENVOLVENTE DE MOMENTOS MU VERTICALES . MURO LARGO (t-m /m) Posición: 0.5b (4.57 m)

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MÓDULO TANQUES v BásicaENVOLVENTE DE MOMENTOS HORIZONTALES . MURO LARGO

FECHA : 2009/11/10




ENVOLVENTE DE MOMENTOS MU HORIZONTALES . MURO LARGO (t-m /m) Posición (Altura): 0.9a (2.745 m)

PosiciónAnáls(m)EXT INT EXT INT EXT INT EXT INT

Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec SobrecEsquinas 4.891 2.935 0.823 0.1b = 0.9b 0.914 1.129 0.677 0.159 0.2b = 0.8b 1.8280.564 0.339 0.0930.3b = 0.7b 2.7421.191 0.715 0.1830.4b = 0.6b 3.6561.317 0.79 0.2040.5b = 4.57 1.379 0.828 0.206


PosiciónAnáls(m)EXT INT ENVOLV1 ENVOLV1 ENVOLV2 ENVOLV2

Sismo Sismo EXT INT EXT INTEsquinas 3.403 3.403 3.403 8.294 7.161 3.4030.1b = 0.9b 0.9140.665 0.665 0.665 1.794 1.501 0.6650.2b = 0.8b 1.8280.384 0.384 0.948 0.384 0.384 0.8160.3b = 0.7b 2.7420.76 0.76 1.951 0.76 0.76 1.6580.4b = 0.6b 3.6560.848 0.848 2.165 0.848 0.848 1.8420.5b = 4.57 0.861 0.861 2.24 0.861 0.861 1.895



Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec SobrecEsquinas 3.261 1.956 0.365

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PosiciónAnáls(m)EXT INT EXT INT EXT INT EXT INTHidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec Sobrec

0.1b = 0.9b 0.914 0.376 0.226 0.082 0.2b = 0.8b 1.8280.502 0.301 0.040.3b = 0.7b 2.7420.627 0.376 0.0690.4b = 0.6b 3.6560.627 0.376 0.0710.5b = 4.57 0.627 0.376 0.069




ENVOLVENTE DE MOMENTOS MU HORIZONTALES . MURO LARGO (t-m /m) Posición Altura: 0a (0 m) Fondo


Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec SobrecEsquinas 0 0 00.1b = 0.9b 0.914 0.502 0.301 0.04 0.2b = 0.8b 1.828 1.003 0.602 0.103 0.3b = 0.7b 2.742 1.379 0.828 0.153 0.4b = 0.6b 3.656 1.568 0.941 0.18 0.5b = 4.57 1.63 0.978 0.19



Sismo Sismo EXT INT EXT INTEsquinas 0 0 0 0 0 00.1b = 0.9b 0.9140.182 0.182 0.182 0.684 0.523 0.1820.2b = 0.8b 1.8280.449 0.449 0.449 1.452 1.154 0.4490.3b = 0.7b 2.7420.661 0.661 0.661 2.04 1.642 0.6610.4b = 0.6b 3.6560.772 0.772 0.772 2.34 1.893 0.7720.5b = 4.57 0.816 0.816 0.816 2.446 1.984 0.816

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MÓDULO TANQUES v BásicaENVOLVENTE DE MOMENTOS VERTICALES . MURO CORTO

FECHA : 2009/11/10




ENVOLVENTE DE MOMENTOS MU VERTICALES . MURO CORTO (t-m /m) Posición: 0.1b (0.914 m) = 0.9b (8.226 m)

Posición EXT INT EXT INT EXT INT EXT INT(m) Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec Sobrec1.0a = 3.05 0 0 00.9a = 2.745 0.314 0.188 0.045 0.8a = 2.44 0.314 0.188 0.053 0.7a = 2.135 0.251 0.15 0.042 0.6a = 1.83 0.063 0.038 0.032 0.5a = 1.525 0 0 0.021 0.4a = 1.22 0.125 0.075 0.013 0.3a = 0.9150.063 0.038 0.016 0.2a = 0.61 0.063 0.038 0.024 0.1a = 0.305 0.376 0.226 0.04 0a = 0 1.066 0.64 0.056


Posición EXT INT ENVOLV1 ENVOLV1 ENVOLV2 ENVOLV2(m) Sismo Sismo EXT INT EXT INT1.0a = 3.05 0 0 0 0 0 00.9a = 2.7450.179 0.179 0.179 0.493 0.412 0.1790.8a = 2.44 0.205 0.205 0.205 0.519 0.446 0.2050.7a = 2.1350.164 0.164 0.164 0.415 0.356 0.1640.6a = 1.83 0.116 0.116 0.116 0.179 0.186 0.1160.5a = 1.5250.075 0.075 0.075 0.075 0.096 0.0750.4a = 1.22 0.056 0.056 0.181 0.056 0.069 0.1310.3a = 0.9150.06 0.06 0.123 0.06 0.076 0.098

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Posición EXT INT ENVOLV1 ENVOLV1 ENVOLV2 ENVOLV2(m) Sismo Sismo EXT INT EXT INT0.2a = 0.61 0.088 0.088 0.088 0.151 0.15 0.0880.1a = 0.3050.166 0.166 0.166 0.542 0.432 0.1660a = 0 0.285 0.285 0.285 1.351 0.981 0.285


Posición EXT INT EXT INT EXT INT EXT INT(m) Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec Sobrec1.0a = 3.05 0 0 00.9a = 2.7450.188 0.113 0.0260.8a = 2.44 0.376 0.226 0.0420.7a = 2.1350.627 0.376 0.0480.6a = 1.83 0.752 0.451 0.0480.5a = 1.5250.815 0.489 0.0320.4a = 1.22 0.69 0.414 0.0030.3a = 0.9150.188 0.113 0.048 0.2a = 0.61 0.627 0.376 0.122 0.1a = 0.305 2.007 1.204 0.225 0a = 0 4.076 2.445 0.37



ENVOLVENTE DE MOMENTOS MU VERTICALES . MURO CORTO (t-m /m) Posición: 0.5b (4.57 m)

Posición EXT INT EXT INT EXT INT EXT INT(m) Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec Sobrec1.0a = 3.05 0 0 00.9a = 2.7450.314 0.188 0.040.8a = 2.44 0.627 0.376 0.0660.7a = 2.1350.878 0.527 0.0740.6a = 1.83 1.003 0.602 0.0690.5a = 1.5251.003 0.602 0.0450.4a = 1.22 0.752 0.451 00.3a = 0.9150.125 0.075 0.071 0.2a = 0.61 1.003 0.602 0.175 0.1a = 0.305 2.696 1.618 0.317 0a = 0 5.142 3.085 0.508

ENVOLVENTE DE MOMENTOS MU VERTICALES . MURO CORTO (t-m /m) Posición: 0.5b (4.57 m)

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MÓDULO TANQUES v BásicaENVOLVENTE DE MOMENTOS HORIZONTALES . MURO CORTO

FECHA : 2009/11/10

ENVOLVENTE 1: EMP HIDROSTÁTICO +/- SISMO ENVOLVENTE 2: EMP ESTATICO DE TIERRAS + EMP DINAMICO DE TIERRAS + SOBRECARGA +/- SIS



ENVOLVENTE DE MOMENTOS MU HORIZONTALES . MURO CORTO (t-m /m) Posición (Altura): 0.9a (2.745 m)


Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec SobrecEsquinas 4.891 2.935 0.823 0.1b = 0.9b 0.914 1.944 1.166 0.288 0.2b = 0.8b 1.828 0.125 0.075 0.008 0.3b = 0.7b 2.7420.941 0.564 0.1450.4b = 0.6b 3.6561.442 0.865 0.2220.5b = 4.57 1.63 0.978 0.243






Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec SobrecEsquinas 3.261 1.956 0.365

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0.1b = 0.9b 0.914 0.941 0.564 0.14 0.2b = 0.8b 1.8280.188 0.113 00.3b = 0.7b 2.7420.752 0.451 0.0790.4b = 0.6b 3.6561.003 0.602 0.1140.5b = 4.57 1.066 0.64 0.124




ENVOLVENTE DE MOMENTOS MU HORIZONTALES . MURO CORTO (t-m /m) Posición Altura: 0a (0 m) Fondo


Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec SobrecEsquinas 0 0 00.1b = 0.9b 0.914 0.188 0.113 0.011 0.2b = 0.8b 1.828 0.564 0.339 0.042 0.3b = 0.7b 2.742 0.815 0.489 0.074 0.4b = 0.6b 3.656 1.003 0.602 0.095 0.5b = 4.57 1.003 0.602 0.101



Sismo Sismo EXT INT EXT INTEsquinas 0 0 0 0 0 00.1b = 0.9b 0.9140.052 0.052 0.052 0.24 0.176 0.0520.2b = 0.8b 1.8280.191 0.191 0.191 0.755 0.572 0.1910.3b = 0.7b 2.7420.319 0.319 0.319 1.134 0.882 0.3190.4b = 0.6b 3.6560.405 0.405 0.405 1.408 1.102 0.4050.5b = 4.57 0.423 0.423 0.423 1.426 1.126 0.423

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MÓDULO TANQUES v BásicaDISEÑO A FLEXION VERTICAL . MURO LARGO

FECHA : 2009/11/10

MATERIALES Y RESISTENCIAS Res Concreto F'c (kg/cm2) 210 Lím Fluencia Fy (kg/cm2) 4200 Recubr Libre Concreto (cm) 5 Diám Mín Var Princ (/8 pulg) 4 Cálculo Armadura Mínima 14/Fy Sep Juntas Disip Retracc (m) <= 6 Valor Límite de z (t/cm) 17

SIMBOLOGÍA Mu Dis EXT = Momento Mu Máx Diseño . Cara Exterior AsCalc EXT = Área Acero req por Cálc, SIN Mínimo, Cara EXT AsRetracc EXT = Armad Retracc y Temp en la Cara EXT As Dis EXT = Acero requerido, considerando As Mínimo, Cara EXT ArmSug EXT = Armadura Sugerida , considerando As Mínimo, Cara EXT Mu Dis INT = Momento Mu Máx Diseño . Cara Interior AsCalc INT = Área Acero req por Cálc, SIN Mínimo, Cara INT AsRetracc INT = Armad Retracc y Temp en la Cara INT As Dis INT = Acero requerido, considerando As Mínimo, Cara INT ArmSug INT = Armadura Sugerida , considerando As Mínimo, Cara INT

DISEÑO ACERO VERTICAL . MURO LARGO Pos: 0.1b (0.914 m) = 0.9b (8.226 m) Mu : t-m / m As: cm2 / m

Posición Mu AsCalc AsRetracc As Arm(m) Dis EXT EXT EXT Dis EXT Sug EXT1.0a = 3.05 0 0 1 # 4 a 0.3 13.455 1 # 4 a 0.090.9a = 2.7450.2 0.129 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.8a = 2.44 0.28 0.181 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.7a = 2.1350.2 0.129 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.6a = 1.83 0.16 0.104 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.5a = 1.5250.21 0.138 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.4a = 1.22 0.25 0.166 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.3a = 0.9150.42 0.274 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.2a = 0.61 0.81 0.534 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.1a = 0.3051.48 0.972 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090a = 0 2.53 1.664 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.09


Posición Mu AsCalc AsRetracc As Arm(m) Dis INT INT INT Dis INT Sug INT1.0a = 3.05 0 0 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.9a = 2.7450.22 0.146 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.8a = 2.44 0.32 0.209 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.7a = 2.1350.19 0.125 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.6a = 1.83 0.13 0.083 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.5a = 1.5250.19 0.122 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.09

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Posición Mu AsCalc AsRetracc As Arm(m) Dis INT INT INT Dis INT Sug INT0.4a = 1.22 0.23 0.149 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.3a = 0.9150.4 0.262 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.2a = 0.61 0.91 0.6 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.1a = 0.3051.81 1.19 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090a = 0 3.28 2.164 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.09

CHEQUEO ANCHO GRIETA . MURO LARGO Pos: 0.1b (0.914 m) = 0.9b (8.226 m) fs: kg/cm2 dc: cm A: cm2 z: t / cm

Posición ArmSug.EXTEsf Esp A z(m) fs EXT dc EXT efec EXT Calc EXT1.0a = 3.05 1 # 4 a 0.09 0 5.6 1127 00.9a = 2.7451 # 4 a 0.09 25.27 5.6 1127 0.20.8a = 2.44 1 # 4 a 0.09 35.58 5.6 1127 0.30.7a = 2.1351 # 4 a 0.09 25.4 5.6 1127 0.20.6a = 1.83 1 # 4 a 0.09 20.37 5.6 1127 0.20.5a = 1.5251 # 4 a 0.09 27.2 5.6 1127 0.20.4a = 1.22 1 # 4 a 0.09 32.62 5.6 1127 0.30.3a = 0.9151 # 4 a 0.09 53.89 5.6 1127 0.40.2a = 0.61 1 # 4 a 0.09 104.95 5.6 1127 0.90.1a = 0.3051 # 4 a 0.09 190.68 5.6 1127 1.60a = 0 1 # 4 a 0.09 325.67 5.6 1127 2.7


Posición ArmSug.INT Esf Esp A z(m) fs INT dc INT efect INT Calc INT1.0a = 3.05 1 # 4 a 0.09 0 5.6 1127 00.9a = 2.7451 # 4 a 0.09 28.62 5.6 1127 0.240.8a = 2.44 1 # 4 a 0.09 41.13 5.6 1127 0.340.7a = 2.1351 # 4 a 0.09 24.5 5.6 1127 0.20.6a = 1.83 1 # 4 a 0.09 16.24 5.6 1127 0.140.5a = 1.5251 # 4 a 0.09 23.98 5.6 1127 0.20.4a = 1.22 1 # 4 a 0.09 29.4 5.6 1127 0.240.3a = 0.9151 # 4 a 0.09 51.44 5.6 1127 0.430.2a = 0.61 1 # 4 a 0.09 117.84 5.6 1127 0.980.1a = 0.3051 # 4 a 0.09 233.36 5.6 1127 1.940a = 0 1 # 4 a 0.09 423.01 5.6 1127 3.52




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Posición Mu AsCalc AsRetracc As Arm(m) Dis INT INT INT Dis INT Sug INT1.0a = 3.05 0 0 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.9a = 2.7450.3 0.199 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.8a = 2.44 0.48 0.315 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.7a = 2.1350.52 0.342 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.6a = 1.83 0.44 0.285 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.5a = 1.5250.47 0.307 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.4a = 1.22 0.66 0.434 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.3a = 0.9151.98 1.303 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.2a = 0.61 3.89 2.567 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.1a = 0.3056.52 4.331 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090a = 0 10.12 6.763 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.09


Posición ArmSug.EXTEsf Esp A z(m) fs EXT dc EXT efec EXT Calc EXT1.0a = 3.05 1 # 4 a 0.09 0 5.6 1127 00.9a = 2.7451 # 4 a 0.09 48.48 5.6 1127 0.40.8a = 2.44 1 # 4 a 0.09 79.42 5.6 1127 0.70.7a = 2.1351 # 4 a 0.09 92.44 5.6 1127 0.80.6a = 1.83 1 # 4 a 0.09 85.09 5.6 1127 0.70.5a = 1.5251 # 4 a 0.09 79.68 5.6 1127 0.70.4a = 1.22 1 # 4 a 0.09 96.18 5.6 1127 0.80.3a = 0.9151 # 4 a 0.09 234.77 5.6 1127 20.2a = 0.61 1 # 4 a 0.09 430.36 5.6 1127 3.60.1a = 0.3051 # 4 a 0.09 695.56 5.6 1127 5.80a = 0 1 # 4 a 0.09 1049.85 5.6 1127 8.7


Posición ArmSug.INT Esf Esp A z(m) fs INT dc INT efect INT Calc INT1.0a = 3.05 1 # 4 a 0.09 0 5.6 1127 00.9a = 2.7451 # 4 a 0.09 39.19 5.6 1127 0.330.8a = 2.44 1 # 4 a 0.09 61.88 5.6 1127 0.520.7a = 2.1351 # 4 a 0.09 67.17 5.6 1127 0.560.6a = 1.83 1 # 4 a 0.09 56.08 5.6 1127 0.470.5a = 1.5251 # 4 a 0.09 60.34 5.6 1127 0.50.4a = 1.22 1 # 4 a 0.09 85.22 5.6 1127 0.710.3a = 0.9151 # 4 a 0.09 255.4 5.6 1127 2.130.2a = 0.61 1 # 4 a 0.09 501.27 5.6 1127 4.170.1a = 0.3051 # 4 a 0.09 841.24 5.6 1127 70a = 0 1 # 4 a 0.09 1304.09 5.6 1127 10.86

DISEÑO ACERO VERTICAL . MURO LARGO Pos: 0.5b (4.57 m) Mu : t-m / m As: cm2 / m

Posición Mu AsCalc AsRetracc As Arm(m) Dis EXT EXT EXT Dis EXT Sug EXT1.0a = 3.05 0 0 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.9a = 2.7450.46 0.304 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.8a = 2.44 0.7 0.461 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.7a = 2.1350.79 0.516 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.6a = 1.83 0.68 0.443 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.5a = 1.5250.6 0.396 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.09

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Posición Mu AsCalc AsRetracc As Arm(m) Dis EXT EXT EXT Dis EXT Sug EXT0.4a = 1.22 1.2 0.791 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.3a = 0.9152.54 1.675 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.2a = 0.61 4.38 2.893 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.1a = 0.3056.8 4.52 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090a = 0 9.86 6.592 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.09

DISEÑO ACERO VERTICAL . MURO LARGO Pos: 0.5b (4.57 m) Mu : t-m / m As: cm2 / m


CHEQUEO ANCHO GRIETA . MURO LARGO Pos: 0.5b (4.57 m) fs: kg/cm2 dc: cm A: cm2 z: t / cm


CHEQUEO ANCHO GRIETA . MURO LARGO Pos: 0.5b (4.57 m) fs: kg/cm2 dc: cm A: cm2 z: t / cm

Posición ArmSug.INT Esf Esp A z(m) fs INT dc INT efect INT Calc INT1.0a = 3.05 1 # 4 a 0.09 0 5.6 1127 00.9a = 2.7451 # 4 a 0.09 47.83 5.6 1127 0.40.8a = 2.44 1 # 4 a 0.09 70.39 5.6 1127 0.590.7a = 2.1351 # 4 a 0.09 72.71 5.6 1127 0.610.6a = 1.83 1 # 4 a 0.09 58.02 5.6 1127 0.480.5a = 1.5251 # 4 a 0.09 64.72 5.6 1127 0.540.4a = 1.22 1 # 4 a 0.09 153.68 5.6 1127 1.280.3a = 0.9151 # 4 a 0.09 363.83 5.6 1127 3.030.2a = 0.61 1 # 4 a 0.09 659.33 5.6 1127 5.490.1a = 0.3051 # 4 a 0.09 1059 5.6 1127 8.820a = 0 1 # 4 a 0.09 1566.58 5.6 1127 13.04

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MÓDULO TANQUES v BásicaDISEÑO A FLEXION HORIZONTAL . MURO LARGO

FECHA : 2009/11/10



DISEÑO ACERO HORIZONTAL . MURO LARGO Posición (Altura): 0.9a (2.745 m) Mu : t-m / m As: cm2 / m

PosiciónAnals(m)Mu AsCalc AsRetracc As ArmSugEXT

Dis EXT EXT EXT Dis EXTEsquinas 7.16 4.759 1 # 4 a 0.3 13.455 1 # 4 a 0.090.1b = 0.9b 0.9141.5 0.987 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.2b = 0.8b 1.8280.95 0.622 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.3b = 0.7b 2.7421.95 1.284 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.4b = 0.6b 3.6562.16 1.425 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.5b = 4.57 2.24 1.474 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.09


PosiciónAnals(m)Mu AsCalc AsRetracc As ArmSugINT

Dis INT INT INT Dis INTEsquinas 8.29 5.525 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.1b = 0.9b 0.9141.79 1.18 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.2b = 0.8b 1.8280.82 0.536 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.3b = 0.7b 2.7421.66 1.09 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.4b = 0.6b 3.6561.84 1.212 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.5b = 4.57 1.9 1.247 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.09

CHEQUEO ANCHO GRIETA . MURO LARGO Posición (Altura): 0.5a (1.525 m) fs: kg/cm2 dc: cm A: cm2 z: t / cm

PosiciónAnáls(m)ArmSugEXTEsf Esp A z

Pág.

fs EXT dc EXT efec EXT Calc EXTEsquinas 1 # 4 a 0.09 923.24 5.6 1127 7.70.1b = 0.9b 0.9141 # 4 a 0.09 193.52 5.6 1127 1.60.2b = 0.8b 1.8281 # 4 a 0.09 122.22 5.6 1127 10.3b = 0.7b 2.7421 # 4 a 0.09 251.54 5.6 1127 2.10.4b = 0.6b 3.6561 # 4 a 0.09 279.13 5.6 1127 2.30.5b = 4.57 1 # 4 a 0.09 288.79 5.6 1127 2.4


PosiciónAnáls(m)ArmSugINT Esf Esp A z

fs INT dc INT efect INT Calc INTEsquinas 1 # 4 a 0.09 1069.31 5.6 1127 8.90.1b = 0.9b 0.9141 # 4 a 0.09 231.29 5.6 1127 1.930.2b = 0.8b 1.8281 # 4 a 0.09 105.2 5.6 1127 0.880.3b = 0.7b 2.7421 # 4 a 0.09 213.76 5.6 1127 1.780.4b = 0.6b 3.6561 # 4 a 0.09 237.48 5.6 1127 1.980.5b = 4.57 1 # 4 a 0.09 244.32 5.6 1127 2.03

DISEÑO ACERO HORIZONTAL . MURO LARGO Posición Altura: 0a (0 m) Fondo Mu : t-m / m As: cm2 / m








fs EXT dc EXT efec EXT Calc EXTEsquinas 1 # 4 a 0.09 501.78 5.6 1127 4.20.1b = 0.9b 0.9141 # 4 a 0.09 82.9 5.6 1127 0.70.2b = 0.8b 1.8281 # 4 a 0.09 88.19 5.6 1127 0.70.3b = 0.7b 2.7421 # 4 a 0.09 119 5.6 1127 10.4b = 0.6b 3.6561 # 4 a 0.09 120.29 5.6 1127 10.5b = 4.57 1 # 4 a 0.09 119 5.6 1127 1


Pág.

PosiciónAnáls(m)ArmSugINT Esf Esp A zfs INT dc INT efect INT Calc INT

Esquinas 1 # 4 a 0.09 622.97 5.6 1127 5.190.1b = 0.9b 0.9141 # 4 a 0.09 91.67 5.6 1127 0.760.2b = 0.8b 1.8281 # 4 a 0.09 67.43 5.6 1127 0.560.3b = 0.7b 2.7421 # 4 a 0.09 95.53 5.6 1127 0.80.4b = 0.6b 3.6561 # 4 a 0.09 97.08 5.6 1127 0.810.5b = 4.57 1 # 4 a 0.09 95.53 5.6 1127 0.8



Dis EXT EXT EXT Dis EXTEsquinas 0 0 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.1b = 0.9b 0.9140.52 0.343 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.2b = 0.8b 1.8281.15 0.758 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.3b = 0.7b 2.7421.64 1.08 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.4b = 0.6b 3.6561.89 1.245 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.5b = 4.57 1.98 1.305 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.09



Dis INT INT INT Dis INTEsquinas 0 0 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.1b = 0.9b 0.9140.68 0.449 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.2b = 0.8b 1.8281.45 0.954 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.3b = 0.7b 2.7422.04 1.342 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.4b = 0.6b 3.6562.34 1.541 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.5b = 4.57 2.45 1.611 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.09

CHEQUEO ANCHO GRIETA . MURO LARGO Posición Altura: 0a (0 m) Fondo fs: kg/cm2 dc: cm A: cm2 z: t / cm


fs EXT dc EXT efec EXT Calc EXTEsquinas 1 # 4 a 0.09 0 5.6 1127 00.1b = 0.9b 0.9141 # 4 a 0.09 67.43 5.6 1127 0.60.2b = 0.8b 1.8281 # 4 a 0.09 148.78 5.6 1127 1.20.3b = 0.7b 2.7421 # 4 a 0.09 211.7 5.6 1127 1.80.4b = 0.6b 3.6561 # 4 a 0.09 244.06 5.6 1127 20.5b = 4.57 1 # 4 a 0.09 255.79 5.6 1127 2.1



fs INT dc INT efect INT Calc INTEsquinas 1 # 4 a 0.09 0 5.6 1127 00.1b = 0.9b 0.9141 # 4 a 0.09 88.19 5.6 1127 0.730.2b = 0.8b 1.8281 # 4 a 0.09 187.2 5.6 1127 1.560.3b = 0.7b 2.7421 # 4 a 0.09 263.01 5.6 1127 2.190.4b = 0.6b 3.6561 # 4 a 0.09 301.69 5.6 1127 2.510.5b = 4.57 1 # 4 a 0.09 315.35 5.6 1127 2.63

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MÓDULO TANQUES v BásicaDISEÑO A FLEXION VERTICAL . MURO CORTO

FECHA : 2009/11/10



DISEÑO ACERO VERTICAL . MURO CORTO Pos: 0.1c (0.609 m) = 0.9c (5.481 m) Mu : t-m / m As: cm2 / m



Posición Mu AsCalc AsRetracc As Arm(m) Dis INT INT INT Dis INT Sug INT1.0a = 3.05 0 0 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.9a = 2.7450.49 0.323 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.8a = 2.44 0.52 0.34 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.7a = 2.1350.42 0.272 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.6a = 1.83 0.18 0.117 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.5a = 1.5250.08 0.049 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.09

Pág.

Posición Mu AsCalc AsRetracc As Arm(m) Dis INT INT INT Dis INT Sug INT0.4a = 1.22 0.13 0.086 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.3a = 0.9150.1 0.064 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.2a = 0.61 0.15 0.099 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.1a = 0.3050.54 0.356 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090a = 0 1.35 0.888 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.09

CHEQUEO ANCHO GRIETA . MURO CORTO Pos: 0.1c (0.609 m) = 0.9c (5.481 m) fs: kg/cm2 dc: cm A: cm2 z: t / cm





Posición Mu AsCalc AsRetracc As Arm(m) Dis EXT EXT EXT Dis EXT Sug EXT1.0a = 3.05 0 0 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.9a = 2.7450.29 0.192 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.8a = 2.44 0.55 0.361 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.7a = 2.1350.84 0.552 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.6a = 1.83 0.98 0.642 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.5a = 1.5251 0.658 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.4a = 1.22 0.8 0.523 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.3a = 0.9150.36 0.239 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.2a = 0.61 0.96 0.633 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.1a = 0.3052.35 1.55 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090a = 0 4.41 2.912 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.09


Pág.



Posición ArmSug.EXTEsf Esp A z(m) fs EXT dc EXT efec EXT Calc EXT1.0a = 3.05 1 # 4 a 0.09 0 5.6 1127 00.9a = 2.7451 # 4 a 0.09 37.78 5.6 1127 0.30.8a = 2.44 1 # 4 a 0.09 70.91 5.6 1127 0.60.7a = 2.1351 # 4 a 0.09 108.43 5.6 1127 0.90.6a = 1.83 1 # 4 a 0.09 126.09 5.6 1127 10.5a = 1.5251 # 4 a 0.09 129.18 5.6 1127 1.10.4a = 1.22 1 # 4 a 0.09 102.63 5.6 1127 0.90.3a = 0.9151 # 4 a 0.09 47.06 5.6 1127 0.40.2a = 0.61 1 # 4 a 0.09 124.28 5.6 1127 10.1a = 0.3051 # 4 a 0.09 303.49 5.6 1127 2.50a = 0 1 # 4 a 0.09 568.05 5.6 1127 4.7



DISEÑO ACERO VERTICAL . MURO CORTO Pos: 0.5c (3.045 m) Mu : t-m / m As: cm2 / m

Posición Mu AsCalc AsRetracc As Arm(m) Dis EXT EXT EXT Dis EXT Sug EXT1.0a = 3.05 0 0 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.9a = 2.7450.48 0.312 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.8a = 2.44 0.9 0.593 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.7a = 2.1351.2 0.79 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.6a = 1.83 1.32 0.869 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.5a = 1.5251.25 0.821 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.09

Pág.

Posición Mu AsCalc AsRetracc As Arm(m) Dis EXT EXT EXT Dis EXT Sug EXT0.4a = 1.22 0.86 0.567 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.3a = 0.9150.38 0.252 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.2a = 0.61 1.45 0.954 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.1a = 0.3053.23 2.13 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090a = 0 5.74 3.802 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.09



CHEQUEO ANCHO GRIETA . MURO CORTO Pos: 0.5c (3.045 m) fs: kg/cm2 dc: cm A: cm2 z: t / cm

Posición ArmSug.EXTEsf Esp A z(m) fs EXT dc EXT efec EXT Calc EXT1.0a = 3.05 1 # 4 a 0.09 0 5.6 1127 00.9a = 2.7451 # 4 a 0.09 61.24 5.6 1127 0.50.8a = 2.44 1 # 4 a 0.09 116.42 5.6 1127 10.7a = 2.1351 # 4 a 0.09 155.1 5.6 1127 1.30.6a = 1.83 1 # 4 a 0.09 170.44 5.6 1127 1.40.5a = 1.5251 # 4 a 0.09 161.16 5.6 1127 1.30.4a = 1.22 1 # 4 a 0.09 111.39 5.6 1127 0.90.3a = 0.9151 # 4 a 0.09 49.51 5.6 1127 0.40.2a = 0.61 1 # 4 a 0.09 187.2 5.6 1127 1.60.1a = 0.3051 # 4 a 0.09 416.3 5.6 1127 3.50a = 0 1 # 4 a 0.09 739.52 5.6 1127 6.2



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MÓDULO TANQUES v BásicaDISEÑO A FLEXION HORIZONTAL . MURO CORTO

FECHA : 2009/11/10



DISEÑO ACERO HORIZONTAL . MURO CORTO Posición (Altura): 0.9a (2.745 m) Mu : t-m / m As: cm2 / m






CHEQUEO ANCHO GRIETA . MURO CORTO Posición (Altura): 0.5a (1.525 m) fs: kg/cm2 dc: cm A: cm2 z: t / cm


Pág.

fs EXT dc EXT efec EXT Calc EXTEsquinas 1 # 4 a 0.09 896.17 5.6 1127 7.50.1b = 0.9b 0.9141 # 4 a 0.09 333.92 5.6 1127 2.80.2b = 0.8b 1.8281 # 4 a 0.09 15.6 5.6 1127 0.10.3b = 0.7b 2.7421 # 4 a 0.09 194.81 5.6 1127 1.60.4b = 0.6b 3.6561 # 4 a 0.09 298.34 5.6 1127 2.50.5b = 4.57 1 # 4 a 0.09 333.79 5.6 1127 2.8



fs INT dc INT efect INT Calc INTEsquinas 1 # 4 a 0.09 1042.24 5.6 1127 8.680.1b = 0.9b 0.9141 # 4 a 0.09 397.09 5.6 1127 3.310.2b = 0.8b 1.8281 # 4 a 0.09 21.01 5.6 1127 0.170.3b = 0.7b 2.7421 # 4 a 0.09 164.9 5.6 1127 1.370.4b = 0.6b 3.6561 # 4 a 0.09 252.57 5.6 1127 2.10.5b = 4.57 1 # 4 a 0.09 281.06 5.6 1127 2.34

DISEÑO ACERO HORIZONTAL . MURO CORTO Posición Altura: 0a (0 m) Fondo Mu : t-m / m As: cm2 / m








fs EXT dc EXT efec EXT Calc EXTEsquinas 1 # 4 a 0.09 493.01 5.6 1127 4.10.1b = 0.9b 0.9141 # 4 a 0.09 162.06 5.6 1127 1.30.2b = 0.8b 1.8281 # 4 a 0.09 27.85 5.6 1127 0.20.3b = 0.7b 2.7421 # 4 a 0.09 139.5 5.6 1127 1.20.4b = 0.6b 3.6561 # 4 a 0.09 189.52 5.6 1127 1.60.5b = 4.57 1 # 4 a 0.09 202.93 5.6 1127 1.7


Pág.


Esquinas 1 # 4 a 0.09 614.2 5.6 1127 5.110.1b = 0.9b 0.9141 # 4 a 0.09 192.62 5.6 1127 1.60.2b = 0.8b 1.8281 # 4 a 0.09 18.18 5.6 1127 0.150.3b = 0.7b 2.7421 # 4 a 0.09 110.88 5.6 1127 0.920.4b = 0.6b 3.6561 # 4 a 0.09 152.52 5.6 1127 1.270.5b = 4.57 1 # 4 a 0.09 163.99 5.6 1127 1.37



Dis EXT EXT EXT Dis EXTEsquinas 0 0 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.1b = 0.9b 0.9140.18 0.115 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.2b = 0.8b 1.8280.57 0.375 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.3b = 0.7b 2.7420.88 0.579 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.4b = 0.6b 3.6561.1 0.724 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.5b = 4.57 1.13 0.74 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.09



Dis INT INT INT Dis INTEsquinas 0 0 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.1b = 0.9b 0.9140.24 0.157 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.2b = 0.8b 1.8280.76 0.496 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.3b = 0.7b 2.7421.13 0.745 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.4b = 0.6b 3.6561.41 0.925 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.090.5b = 4.57 1.43 0.937 1 # 4 a 0.2 13.455 1 # 4 a 0.09

CHEQUEO ANCHO GRIETA . MURO CORTO Posición Altura: 0a (0 m) Fondo fs: kg/cm2 dc: cm A: cm2 z: t / cm


fs EXT dc EXT efec EXT Calc EXTEsquinas 1 # 4 a 0.09 0 5.6 1127 00.1b = 0.9b 0.9141 # 4 a 0.09 22.69 5.6 1127 0.20.2b = 0.8b 1.8281 # 4 a 0.09 73.75 5.6 1127 0.60.3b = 0.7b 2.7421 # 4 a 0.09 113.71 5.6 1127 0.90.4b = 0.6b 3.6561 # 4 a 0.09 142.08 5.6 1127 1.20.5b = 4.57 1 # 4 a 0.09 145.17 5.6 1127 1.2



fs INT dc INT efect INT Calc INTEsquinas 1 # 4 a 0.09 0 5.6 1127 00.1b = 0.9b 0.9141 # 4 a 0.09 30.94 5.6 1127 0.260.2b = 0.8b 1.8281 # 4 a 0.09 97.34 5.6 1127 0.810.3b = 0.7b 2.7421 # 4 a 0.09 146.2 5.6 1127 1.220.4b = 0.6b 3.6561 # 4 a 0.09 181.53 5.6 1127 1.510.5b = 4.57 1 # 4 a 0.09 183.85 5.6 1127 1.53

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MÓDULO TANQUES v BásicaANÁLISIS DE LA LOSA DE FONDO

FECHA : 2009/11/10

ANÁLISIS DE LA PLACA DE FONDOCÁLCULO DE ESFUERZOS EN EL SUELOPeso de las Paredes WPR = 102.56 tPeso de la Losa de la Tapa WR = 0 tC. Viva sobre Losa de la Tapa WL = 0 tPeso de la Losa de Fondo WLF = 69.42 tPeso del Tanque WTQ = 171.98 tPeso Agua del Tanque (lleno) = 149.05 tCarga Total WTT = 321.03 tÁrea de la Losa de Fondo = 62.88 m2Esfuerzo sobre el Suelo = 5.11 t/m2Esf Admisible del Suelo Qa = 30 t/m2Esf Act <= Esf Adm . OKESFUERZOS PARA DISEÑO DE LA LOSAEstado 1 . Peso Paredes y TapaPeso Paredes + Losa Tapa = 102.56 tEsf q <diseño losa>1 = 1.63 t/m2Estado 2. Empuje FreáticoEsf2=.9Esf(WPR+Wtapa)-1.4DenAg*HtqEsf q <diseño losa>2 = 3.45 t/m2Esf q <diseño máx> = 1.63 t/m2MOMENTOS PARA DISEÑO DE LA LOSAq<ult> = Coef Sanit x 1.7 x Qmáxq<ult> = 3.6 t/m2Coef Sanit = 1.3Mudis = Coef Mom x q<ult> x c^2 / 1000

Coeficientes de Momentos Básicos My

Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 6.09 0 0 0 0 0 00.9c = 5.4810 10 13 14 14 140.8c = 4.8720 17 23 26 26 260.7c = 4.2630 21 31 34 35 350.6c = 3.6540 24 35 39 40 410.5c = 3.0450 25 37 41 42 430.4c = 2.4360 24 35 39 40 410.3c = 1.8270 21 31 34 35 350.2c = 1.2180 17 23 26 26 260.1c = 0.6090 10 13 14 14 140c = 0 0 0 0 0 0 0


Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 6.09 0 0 0 0 0 0

Pág.

Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b0.9c = 5.4810 13 21 27 30 310.8c = 4.8720 20 35 45 51 530.7c = 4.2630 25 44 57 65 670.6c = 3.6540 27 49 64 73 760.5c = 3.0450 28 50 66 75 780.4c = 2.4360 27 49 64 73 760.3c = 1.8270 25 44 57 65 670.2c = 1.2180 20 35 45 51 530.1c = 0.6090 13 21 27 30 310c = 0 0 0 0 0 0 0

Coeficientes de Momentos Básicos Mxy


Coef para Momentos Positivos en Vano Corto


Coef para Momentos Positivos en Vano Largo


Coef para Momentos Negativos en Vano Corto

Pág.

Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 6.09 -49 -43 -33 -22 -11 00.9c = 5.481-45 -28 -10 0 0 00.8c = 4.872-37 -14 0 0 0 00.7c = 4.263-26 0 0 0 0 00.6c = 3.654-14 0 0 0 0 00.5c = 3.0450 0 0 0 0 00.4c = 2.436-14 0 0 0 0 00.3c = 1.827-26 0 0 0 0 00.2c = 1.218-37 -14 0 0 0 00.1c = 0.609-45 -28 -10 0 0 00c = 0 -49 -43 -33 -22 -11 0

Coef para Momentos Negativos en Vano Largo

Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 6.09 -49 -43 -33 -22 -11 00.9c = 5.481-45 -31 -18 -7 0 00.8c = 4.872-37 -17 -3 0 0 00.7c = 4.263-26 -3 0 0 0 00.6c = 3.654-14 0 0 0 0 00.5c = 3.0450 0 0 0 0 00.4c = 2.436-14 0 0 0 0 00.3c = 1.827-26 -3 0 0 0 00.2c = 1.218-37 -17 -3 0 0 00.1c = 0.609-45 -31 -18 -7 0 00c = 0 -49 -43 -33 -22 -11 0

Momentos Últimos Positivos en Vano Corto t-m / m

Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 6.09 6.55 5.75 4.41 2.94 1.47 00.9c = 5.4816.02 7.22 6.95 6.42 5.35 4.140.8c = 4.8724.95 7.22 8.16 8.42 8.02 7.090.7c = 4.2633.48 6.55 8.42 9.36 9.49 8.960.6c = 3.6541.87 5.35 7.89 9.49 10.16 10.160.5c = 3.0450 3.74 6.68 8.82 10.03 10.430.4c = 2.4361.87 5.35 7.89 9.49 10.16 10.160.3c = 1.8273.48 6.55 8.42 9.36 9.49 8.960.2c = 1.2184.95 7.22 8.16 8.42 8.02 7.090.1c = 0.6096.02 7.22 6.95 6.42 5.35 4.140c = 0 6.55 5.75 4.41 2.94 1.47 0

Momentos Últimos Positivos en Vano Largo t-m / m

Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 6.09 6.55 5.75 4.41 2.94 1.47 00.9c = 5.4816.02 6.82 5.88 4.68 3.21 1.870.8c = 4.8724.95 6.82 6.55 5.88 4.68 3.480.7c = 4.2633.48 6.02 6.68 6.28 5.48 4.680.6c = 3.6541.87 4.95 6.02 6.15 5.75 5.480.5c = 3.0450 3.34 4.95 5.48 5.62 5.750.4c = 2.4361.87 4.95 6.02 6.15 5.75 5.480.3c = 1.8273.48 6.02 6.68 6.28 5.48 4.680.2c = 1.2184.95 6.82 6.55 5.88 4.68 3.480.1c = 0.6096.02 6.82 5.88 4.68 3.21 1.870c = 0 6.55 5.75 4.41 2.94 1.47 0

Pág.

Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b Momentos Últimos Negativos en Vano Corto t-m / m

Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 6.09 -6.55 -5.75 -4.41 -2.94 -1.47 00.9c = 5.481-6.02 -3.74 -1.34 0 0 00.8c = 4.872-4.95 -1.87 0 0 0 00.7c = 4.263-3.48 0 0 0 0 00.6c = 3.654-1.87 0 0 0 0 00.5c = 3.0450 0 0 0 0 00.4c = 2.436-1.87 0 0 0 0 00.3c = 1.827-3.48 0 0 0 0 00.2c = 1.218-4.95 -1.87 0 0 0 00.1c = 0.609-6.02 -3.74 -1.34 0 0 00c = 0 -6.55 -5.75 -4.41 -2.94 -1.47 0

Momentos Últimos Negativos en Vano Largo t-m / m

Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 6.09 -6.55 -5.75 -4.41 -2.94 -1.47 00.9c = 5.481-6.02 -4.14 -2.41 -0.94 0 00.8c = 4.872-4.95 -2.27 -0.4 0 0 00.7c = 4.263-3.48 -0.4 0 0 0 00.6c = 3.654-1.87 0 0 0 0 00.5c = 3.0450 0 0 0 0 00.4c = 2.436-1.87 0 0 0 0 00.3c = 1.827-3.48 -0.4 0 0 0 00.2c = 1.218-4.95 -2.27 -0.4 0 0 00.1c = 0.609-6.02 -4.14 -2.41 -0.94 0 00c = 0 -6.55 -5.75 -4.41 -2.94 -1.47 0

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MÓDULO TANQUES v BásicaDISEÑO DE LA LOSA DE FONDO

FECHA : 2009/11/10


DISEÑO DE LA LOSA DE FONDODISEÑO A CORTANTE LOSA DE FONDORelación b / c = 9.14 /6.09 = 1.501Coef a Cortante Máximo Cs = 0.42Carga Aplic qu = 3.6 t/m2Cortante Vu = Cs x qu x cCortante Vu = 9.22 t/m de murod efectivo = 40.4 cmEsf Cort vu (act) = 2.28 kg/cm2Esf Cort vua (admis) = 6.53 kg/cm2OK Esf Actuante <= Esf AdmsibleCHEQUEO ANCHO MÁXIMO DE GRIETAMomento Mu máx = 10.43 t-m / mEsfuerzo Máx Acero fs = 1344.46 kg/cm2Esf Lím Acero 0.6Fy = 2520 kg/cm2Esfuerzo Acero fs <= 0.6Fy O.K.Valor z calculado = 11.2 t/cmz máx permitido = 17 t/cmz calculado < z máx O.K.

Acero Positivo en Vano Corto cm2 / m

Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 6.09 13.46 13.46 13.46 13.46 13.46 13.460.9c = 5.48113.46 13.46 13.46 13.46 13.46 13.460.8c = 4.87213.46 13.46 13.46 13.46 13.46 13.460.7c = 4.26313.46 13.46 13.46 13.46 13.46 13.460.6c = 3.65413.46 13.46 13.46 13.46 13.46 13.460.5c = 3.04513.46 13.46 13.46 13.46 13.46 13.460.4c = 2.43613.46 13.46 13.46 13.46 13.46 13.460.3c = 1.82713.46 13.46 13.46 13.46 13.46 13.460.2c = 1.21813.46 13.46 13.46 13.46 13.46 13.460.1c = 0.60913.46 13.46 13.46 13.46 13.46 13.460c = 0 13.46 13.46 13.46 13.46 13.46 13.46

Acero Positivo en Vano Largo cm2 / m

Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b

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(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 6.09 13.46 13.46 13.46 13.46 13.46 13.460.9c = 5.48113.46 13.46 13.46 13.46 13.46 13.460.8c = 4.87213.46 13.46 13.46 13.46 13.46 13.460.7c = 4.26313.46 13.46 13.46 13.46 13.46 13.460.6c = 3.65413.46 13.46 13.46 13.46 13.46 13.460.5c = 3.04513.46 13.46 13.46 13.46 13.46 13.460.4c = 2.43613.46 13.46 13.46 13.46 13.46 13.460.3c = 1.82713.46 13.46 13.46 13.46 13.46 13.460.2c = 1.21813.46 13.46 13.46 13.46 13.46 13.460.1c = 0.60913.46 13.46 13.46 13.46 13.46 13.460c = 0 13.46 13.46 13.46 13.46 13.46 13.46

Acero Negativo en Vano Corto cm2 / m


Acero Negativo en Vano Largo cm2 / m


Armadura Positiva en Vano Corto

Posición ArmEsquinas Arm0.1b=0.9bArm0.2b=0.8bArm0.3b=0.7bArm0.4b=0.6bArmad0.5b(m)1.0c = 6.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.090.9c = 5.4811 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.090.8c = 4.8721 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.090.7c = 4.2631 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.090.6c = 3.6541 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.090.5c = 3.0451 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.090.4c = 2.4361 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.090.3c = 1.8271 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.090.2c = 1.2181 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.090.1c = 0.6091 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.090c = 0 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09 1 # 4 a 0.09

Armadura Positiva en Vano Largo

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Armadura Negativa en Vano Corto


Armadura Negativa en Vano Largo


DIAGNÓSTICO DISEÑO A CORTANTE Esf Cortante Act 2.28 < 6.53 O.K. Esf Cortante Adm 6.53 kg/cm2

CHEQUEO DE ANCHO MÁXIMO DE GRIETA Momento Mu Máxim 10.43 t-m / m Esf Acero (kg/cm2) 1344.46 < 2520 O.K. Valor z Calc (t/cm) 11.2 < 17 O.K.

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MÓDULO TANQUES v BásicaDISEÑO DE TANQUES APOYADOS SOBRE EL TERRENO

FECHA : 2009/11/09

Referencia 1 EJEMPLO 2 Referencia 2 TANQUE EN PASTO, NARIÑO

CARACTERISTICAS DEL TANQUE TANQUE APOYADO SOBRE EL TERRENO

INFORMACIÓN BÁSICA DEL TANQUE Altura Total, HT, (a bordes exteriores) (m) 3.25 Long MAYOR en Planta, LM, (a bordes ext) (m) 4.25 Long MENOR en Planta, LN, (a bordes ext) (m) 3.25 Espesor Losa Superior ts (m) ( sin tapa ts = 0 ) 0.25 Espesor Losa Inferior (Fondo) ti (m) 0.25 Espesor Paredes Verticales tp (m) 0.25

INFORMACIÓN DEL LÍQUIDO, SUELO Y CONSTANTES SISMO Peso Volumétrico Gh del Líquido (t/m3) 1 Capacidad Admisible Suelo Qa (kg/cm2) 2.5 Tipo de Tanque por Importancia ( I ) GrUso I I = 1.0 Ancho Máx Grieta: Máx Coef z (ton/cm) 17 Carga Viva sobre Tapa Sup WL (t/m2) 0.2 Coeficiente Fricción Suelo Placa Fondo 0.60 Coeficiente Sísmico Horizontal Kh 0.1 Coeficiente Sísmico Vertical Kv 0.05 Coeficiente Disipación de Energía, Aa 0.35 Coeficiente de Sitio (Perfil del Suelo), S S3 S = 1.5

MATERIALES Y RESISTENCIAS Resistenc Concreto Comprs F'c (kg/cm2) 210 Límite de Fluencia del Acero Fy (kg/cm2) 4200 Recubrimiento Libre del Concreto (cm) 5 Diámetro Mínimo Varilla Principal (/8 pulg) 4

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FECHA : 2009/11/09

TANQUE RECTANGULAR Longitud Lado b 4 Longitud Lado c 3 Altura Libre a 3 b/a (calculado) 1.333 b/a (utilizado) 1.5 c/a (calculado) 1 c/a (utilizado) 1

TEORÍA Y ECUACIONESPresiones Sísmicas (sobre la base)Las fuerzas dinámicas laterales son:Pw = Z x S x I x Ci x € x Ww / RwiPr = Z x S x I x Ci x Wr / RwiPi = Z x S x I x Ci x Wi / RwiPc = Z x S x I x Cc x Wc / RwcRwi = 2 (Tanques Apoyados)Rwi = 2.75 (Tanques Enterrados)Rwc = 1.0 (Tanques Apoyados y Enterrados)V = sqr((Pi+Pw+Pr)^2 + Pc^2)Masas Equiv del Líquido AceleranteWi/WL = tanh(0.866(L / HL)) /.866 / (L / HL)Wc/WL = 0.264(L / HL) x tanh(3.16(HL / L))Cálculo de los PeríodosPeríodo Modo Impulsivo, TiTi = 2*Pi*sqr(k/m)m = mw + mik = Ec /48 * (tw/h)^3 (Ing)k = Ec /4e6 * (tw/h)^3 (SI)Ec = 3900 * sqr(f'c) (f'c - MPa)h = (hw x mw + hi x mi)/(mw + mi)Para obtener hi:Para L/HL < 1.333hi/HL = 0.5-0.09375(L/HL)Para L/HL >= 1.333hi/HL = 0.375hc/HL = 1-(cosh(3.16(HL/L))-1) / (3.16(HL/L)sinh(3.16(HL/L))Período Modo Convectivo, TcTi = (2*Pi/Lam) x sqr(L)Lam = sqr(3.16g x tanh(3.16(HL/L)))Factores de Amplificación Espectral Ci y CcFactor de Amplif Espectral Modo Impulsivo, CiPara Ti <= 0.31 sCi = 2.75 / SPara Ti > 0.31 sCi = 1.25 / (Ti) ^(2/3)Pero Ci <= 2.75 / SFactor de Amplif Espectral Modo Convectivo, CcPara Tc <= 2.4 s

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TEORÍA Y ECUACIONESCc = 1.5 x 1.25 / (Tc)^(2/3)Pero Cc <= 2.75 / SPara Tc > 2.4 sCc = 6 / (Tc)^2Coeficiente de Masa Efectiva €

€ = ((0.0151(L/HL)^2 - 0.1908(L/HL) + 1.021Pero € <= 1.0

Distribución F Dinámica por encima de la BasePwy = ZSI x (Ct/Rwi) x €(Wm/Hw)Piy = Pi / 2 x (4HL-6hi-(6HL-12hi) x (y/HL))/HL^2Pcy = Pc / 2 x (4HL-6hc-(6HL-12hc) x (y/HL))/HL^2donde y = Nivel del Líq al cual el muro se analiza

SIMBOLOGÍAPw = Fuerza Total Inercial Lateral del MuroPr = Fuerza Total Inercial Lateral por Losa TechoPi = Fuerza Total Lateral Impulsiva (por Wi)Pc = Fuerza Total Lateral Convectiva (por Wc)V = Cortante Horizantal Total en la BaseZ = Factor de Zona SísmicaS = Coeficiente Perfil del SueloI = Factor de ImportanciaCi = Fact Ampl Espect para Comp ImpulsivaCc = Fact Ampl Espect para Comp ConvectivaL = Long Interior del Tanque Paralela a Fza SísmicaHL = Profundidad de Diseño Líq AlmacenadoWw = Masa de Paredes del TanqueWr = Masa de Tapa Tanque + Carga Viva aplicadaWi = Masa Eq Componente Impulsiva (Líq Tanque)Wc = Masa Eq Componente Convectiva (Líq Tanque)€ = Coef Masa Efect (M.Dinám / M.Real) TanqueRwi = Factor Modif Resp de Comp ImpulsivaRwc = Factor Modif Rep de Comp ConvectivaTi = Período Nat del Tanque (Impulsivo)Tc = Período Nat del Tanque (Convectivo)k = Rigidez Flx de un anch unit Muro TanqueEc = Mód Elasticidad Concretom = masa = mi + mw (m. impuls + m. muro)g = Aceleración de la Gravedad (9.8 m/s^2)

SISMO PARALELO AL LADO CORTO cSISMO PARALELO AL LADO CORTO cPeso Total Paredes del Tanque, WW = 25.2 tPeso Total Líquido del Tanque, WL = 30.94 t(Se toma el Tanque Totalmente Lleno)L = 2.75 mHL = 3 mHL / L = 1.091L / HL = 0.917HL / L = 1.091Wi / WL = 0.988Wc / WL = 0.242Wi = 30.57 t (Masa Impulsiva Líq Tanque)Wc = 7.47 t (Masa Convectiva Líq Tanque)Cálculos de los Períodos Ti y TcPeríodo TiPeso Paredes WW = 25.2 t

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SISMO PARALELO AL LADO CORTO cPeso Losa Techo WR = 6.19 tPeso Wi = 30.57 tPeso Total W = WW + WR + Wi = 61.95 tAltura hAltura Media hihi / HL = 0.466-->> hi = 1.4 mAltura Media hchc / HL = 0.728-->> hc = 2.18 mhw = 1.5 mh = 1.44 mMód Elast Ec = 178720.5 kg/cm2 = 2553.1 ksiK = 477.9 kip/ft^2W = 61.95 t = 136.3 kipPeríodo Ti = 0.59 sPeríodo TcHL / L = 1.09Lam = 5.56Período Tc = 1.87 sCálculo de Factores de Amplif Espectral Ci y CcFactor de Amplif Espectral CiCi = 1.774Factor de Amplif Espectral CcCc = 1.233Cálculo de las Fuerzas Dinámicas LateralesCoeficiente de Masa Efectiva € = 0.86Fuerza Pw = 10.08 tFuerza Pr = 2.88 tFuerza Pi = 14.24 tFuerza Pc = 4.84 tCortante Basal Total V = 27.62 tDistribución Vertical de las Fuerzas Dinámicas LateralesPiy (bot y=0) = 2.86 tPiy (top y=a) = 1.88 tPcy (bot y=0) = 0 tPcy (top y=a) = 1.91 tEsfuerzos Actuantes por las F. Dinámicas LateralesSigma(i) (bot y=0) = 0.72 t/m2Sigma(i) (top y=a) = 0.47 t/m2Sigma(c) (bot y=0) = 0 t/m2Sigma(c) (top y=a) = 0.48 t/m2

SISMO PARALELO AL LADO LARGO bSISMO PARALELO AL LADO LARGO bPeso Total Paredes del Tanque, WW = 25.2 tPeso Total Líquido del Tanque, WL = 30.94 t(Se toma el Tanque Totalmente Lleno)L = 3.75 mHL = 3 mHL / L = 0.8L / HL = 1.25HL / L = 0.8Wi / WL = 0.796Wc / WL = 0.326Wi = 24.63 t (Masa Impulsiva Líq Tanque)Wc = 10.08 t (Masa Convectiva Líq Tanque)

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SISMO PARALELO AL LADO LARGO bCálculos de los Períodos Ti y TcPeríodo TiPeso Paredes WW = 25.2 tPeso Losa Techo WR = 6.19 tPeso Wi = 24.63 tPeso Total W = WW + WR + Wi = 56.02 tAltura hAltura Media hihi / HL = 0.453-->> hi = 1.36 mAltura Media hchc / HL = 0.663-->> hc = 1.99 mhw = 1.5 mh = 1.43 mMód Elast Ec = 178720.5 kg/cm2 = 2553.1 ksiK = 491 kip/ft^2W = 56.02 t = 123.25 kipPeríodo Ti = 0.55 sPeríodo TcHL / L = 0.8Lam = 5.53Período Tc = 2.2 sCálculo de Factores de Amplif Espectral Ci y CcFactor de Amplif Espectral CiCi = 1.833Factor de Amplif Espectral CcCc = 1.108Cálculo de las Fuerzas Dinámicas LateralesCoeficiente de Masa Efectiva € = 0.81Fuerza Pw = 9.78 tFuerza Pr = 2.98 tFuerza Pi = 11.86 tFuerza Pc = 5.87 tCortante Basal Total V = 25.3 tDistribución Vertical de las Fuerzas Dinámicas LateralesPiy (bot y=0) = 2.53 tPiy (top y=a) = 1.42 tPcy (bot y=0) = 0.02 tPcy (top y=a) = 1.93 tEsfuerzos Actuantes por las F. Dinámicas LateralesSigma(i) (bot y=0) = 0.84 t/m2Sigma(i) (top y=a) = 0.47 t/m2Sigma(c) (bot y=0) = 0.01 t/m2Sigma(c) (top y=a) = 0.64 t/m2

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FECHA : 2009/11/09

Sismo Paralelo al Lado CORTO b/a (calculado) 1.333 b/a (utilizado) 1.5 c/a (calculado) 1 c/a (utilizado) 1



Posición Coef Mom Coef Mom Coef Mom Mom(m) Uni Ine Uni Ine Uni Imp Uni Imp Trg Imp Trg Imp Tot Imp1.0a = 3 0 0 0 0 0 0 00.9a = 2.7 7 0.034 7 0.03 2 0.004 0.0340.8a = 2.4 7 0.034 7 0.03 2 0.004 0.0340.7a = 2.1 5 0.024 5 0.021 1 0.002 0.0230.6a = 1.8 4 0.019 4 0.017 0 0 0.0170.5a = 1.5 3 0.015 3 0.013 0 0 0.0130.4a = 1.2 4 0.019 4 0.017 1 0.002 0.0190.3a = 0.9 6 0.029 6 0.025 0 0 0.0250.2a = 0.6 10 0.049 10 0.042 2 0.004 0.0460.1a = 0.3 18 0.087 18 0.076 7 0.015 0.0910a = 0 30 0.146 30 0.127 16 0.035 0.162


Posición Coef Mom Coef Mom Mom Mom(m) Uni Cnv Uni Cnv Trg Cnv Trg Cnv Tot Cnv SRSS1.0a = 3 0 0 0 0 0 00.9a = 2.7 7 0.03 2 -0.009 0.021 0.0710.8a = 2.4 7 0.03 2 -0.009 0.021 0.0710.7a = 2.1 5 0.021 1 -0.004 0.017 0.050.6a = 1.8 4 0.017 0 0 0.017 0.040.5a = 1.5 3 0.013 0 0 0.013 0.031

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Posición Coef Mom Coef Mom Mom Mom(m) Uni Cnv Uni Cnv Trg Cnv Trg Cnv Tot Cnv SRSS0.4a = 1.2 4 0.017 1 -0.004 0.013 0.040.3a = 0.9 6 0.026 0 0 0.026 0.060.2a = 0.6 10 0.043 2 -0.009 0.034 0.1010.1a = 0.3 18 0.077 7 -0.03 0.047 0.1840a = 0 30 0.129 16 -0.069 0.06 0.314


Posición Coef Mom Coef Mom Coef Mom Mom(m) Uni Ine Uni Ine Uni Imp Uni Imp Trg Imp Trg Imp Tot Imp1.0a = 3 0 0 0 0 0 0 00.9a = 2.7 9 0.044 9 0.038 2 0.004 0.0420.8a = 2.4 15 0.073 15 0.064 5 0.011 0.0750.7a = 2.1 18 0.087 18 0.076 8 0.018 0.0940.6a = 1.8 18 0.087 18 0.076 11 0.024 0.10.5a = 1.5 15 0.073 15 0.064 12 0.026 0.090.4a = 1.2 7 0.034 7 0.03 10 0.022 0.0520.3a = 0.9 7 0.034 7 0.03 5 0.011 0.0410.2a = 0.6 30 0.146 30 0.127 5 0.011 0.1380.1a = 0.3 64 0.311 64 0.271 24 0.053 0.3240a = 0 113 0.549 113 0.479 54 0.119 0.598


Posición Coef Mom Coef Mom Mom Mom(m) Uni Cnv Uni Cnv Trg Cnv Trg Cnv Tot Cnv SRSS1.0a = 3 0 0 0 0 0 00.9a = 2.7 9 0.039 2 -0.009 0.03 0.0910.8a = 2.4 15 0.064 5 -0.021 0.043 0.1540.7a = 2.1 18 0.077 8 -0.034 0.043 0.1860.6a = 1.8 18 0.077 11 -0.047 0.03 0.1890.5a = 1.5 15 0.064 12 -0.052 0.012 0.1630.4a = 1.2 7 0.03 10 -0.043 -0.013 0.0870.3a = 0.9 7 0.03 5 -0.021 0.009 0.0760.2a = 0.6 30 0.129 5 -0.021 0.108 0.3040.1a = 0.3 64 0.275 24 -0.103 0.172 0.6580a = 0 113 0.485 54 -0.232 0.253 1.175

Momentos Verticales Mx Muro LARGO Posición: 0.5b 2

Posición Coef Mom Coef Mom Coef Mom Mom(m) Uni Ine Uni Ine Uni Imp Uni Imp Trg Imp Trg Imp Tot Imp1.0a = 3 0 0 0 0 0 0 00.9a = 2.7 13 0.063 13 0.055 3 0.007 0.0620.8a = 2.4 21 0.102 21 0.089 7 0.015 0.1040.7a = 2.1 26 0.126 26 0.11 11 0.024 0.1340.6a = 1.8 25 0.122 25 0.106 14 0.031 0.1370.5a = 1.5 21 0.102 21 0.089 15 0.033 0.1220.4a = 1.2 9 0.044 9 0.038 13 0.029 0.0670.3a = 0.9 10 0.049 10 0.042 6 0.013 0.0550.2a = 0.6 40 0.194 40 0.169 8 0.018 0.1870.1a = 0.3 84 0.408 84 0.356 32 0.07 0.4260a = 0 146 0.71 146 0.619 67 0.148 0.767

Momentos Verticales Mx Muro LARGO Posición: 0.5b 2

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Posición Coef Mom Coef Mom Mom Mom(m) Uni Cnv Uni Cnv Trg Cnv Trg Cnv Tot Cnv SRSS1.0a = 3 0 0 0 0 0 00.9a = 2.7 13 0.056 3 -0.013 0.043 0.1320.8a = 2.4 21 0.09 7 -0.03 0.06 0.2150.7a = 2.1 26 0.112 11 -0.047 0.065 0.2680.6a = 1.8 25 0.107 14 -0.06 0.047 0.2630.5a = 1.5 21 0.09 15 -0.064 0.026 0.2260.4a = 1.2 9 0.039 13 -0.056 -0.017 0.1120.3a = 0.9 10 0.043 6 -0.026 0.017 0.1050.2a = 0.6 40 0.172 8 -0.034 0.138 0.4050.1a = 0.3 84 0.361 32 -0.137 0.224 0.8640a = 0 146 0.627 67 -0.288 0.339 1.515

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FECHA : 2009/11/09

Sismo Paralelo al Lado CORTO b/a (calculado) 1.333 b/a (utilizado) 1.5 c/a (calculado) 1 c/a (utilizado) 1




= 0.9b (0.4) = 0.8b (0.8) = 0.7b (1.2) = 0.6b (1.6) (2)Coef Uni Ine 135 42 18 56 77 84Mom Uni Ine 0.656 0.204 0.087 0.272 0.374 0.408Coef Uni Imp 135 42 18 56 77 84Mom Uni Imp 0.572 0.178 0.076 0.237 0.326 0.356Coef Trg Imp 31 11 4 15 21 23Mom Trg Imp 0.068 0.024 0.009 0.033 0.046 0.051Mom Tot Imp 0.64 0.202 0.085 0.27 0.372 0.407Coef Uni Cnv 135 42 18 56 77 84Mom Uni Cnv 0.58 0.18 0.077 0.24 0.331 0.361Coef Trg Cnv 31 11 4 15 21 23Mom Trg Cnv -0.133 -0.047 -0.017 -0.064 -0.09 -0.099Mom Tot Cnv 0.447 0.133 0.06 0.176 0.241 0.262Mom SRSS 1.371 0.427 0.182 0.57 0.784 0.856



= 0.9b (0.4) = 0.8b (0.8) = 0.7b (1.2) = 0.6b (1.6) (2)Coef Uni Ine 85 25 12 33 44 47Mom Uni Ine 0.413 0.122 0.058 0.16 0.214 0.228Coef Uni Imp 85 25 12 33 44 47Mom Uni Imp 0.36 0.106 0.051 0.14 0.186 0.199Coef Trg Imp 36 9 6 13 16 17Mom Trg Imp 0.079 0.02 0.013 0.029 0.035 0.037

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PosiciónAnáls(m)Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b= 0.9b (0.4) = 0.8b (0.8) = 0.7b (1.2) = 0.6b (1.6) (2)


Muro LARGO. Momentos Sísmicos Horizontales My Posición (Altura): 0a (0 m)


= 0.9b (0.4) = 0.8b (0.8) = 0.7b (1.2) = 0.6b (1.6) (2)Coef Uni Ine 0 6 15 23 28 29Mom Uni Ine 0 0.029 0.073 0.112 0.136 0.141Coef Uni Imp 0 6 15 23 28 29Mom Uni Imp 0 0.025 0.064 0.097 0.119 0.123Coef Trg Imp 0 3 8 11 13 13Mom Trg Imp 0 0.007 0.018 0.024 0.029 0.029Mom Tot Imp 0 0.032 0.082 0.121 0.148 0.152Coef Uni Cnv 0 6 15 23 28 29Mom Uni Cnv 0 0.026 0.064 0.099 0.12 0.125Coef Trg Cnv 0 3 8 11 13 13Mom Trg Cnv 0 -0.013 -0.034 -0.047 -0.056 -0.056Mom Tot Cnv 0 0.013 0.03 0.052 0.064 0.069Mom SRSS 0 0.062 0.158 0.239 0.291 0.301

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FECHA : 2009/11/09

Sismo Paralelo al Lado LARGO b/a (calculado) 1.333 b/a (utilizado) 1.5 c/a (calculado) 1 c/a (utilizado) 1



Posición Coef Mom Coef Mom Coef Mom Mom(m) Uni Ine Uni Ine Uni Imp Uni Imp Trg Imp Trg Imp Tot Imp1.0a = 3 0 0 0 0 0 0 00.9a = 2.7 14 0.067 14 0.06 3 0.01 0.070.8a = 2.4 14 0.067 14 0.06 4 0.013 0.0730.7a = 2.1 13 0.062 13 0.055 4 0.013 0.0680.6a = 1.8 10 0.048 10 0.043 3 0.01 0.0530.5a = 1.5 7 0.033 7 0.03 2 0.007 0.0370.4a = 1.2 4 0.019 4 0.017 1 0.003 0.020.3a = 0.9 1 0.005 1 0.004 0 0 0.0040.2a = 0.6 1 0.005 1 0.004 1 0.003 0.0070.1a = 0.3 2 0.01 2 0.009 0 0 0.0090a = 0 1 0.005 1 0.004 4 0.013 0.017


Posición Coef Mom Coef Mom Mom Mom(m) Uni Cnv Uni Cnv Trg Cnv Trg Cnv Tot Cnv SRSS1.0a = 3 0 0 0 0 0 00.9a = 2.7 14 0.081 3 -0.017 0.064 0.1510.8a = 2.4 14 0.081 4 -0.023 0.058 0.1520.7a = 2.1 13 0.075 4 -0.023 0.052 0.140.6a = 1.8 10 0.058 3 -0.017 0.041 0.1090.5a = 1.5 7 0.041 2 -0.011 0.03 0.076

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Posición Coef Mom Coef Mom Mom Mom(m) Uni Cnv Uni Cnv Trg Cnv Trg Cnv Tot Cnv SRSS0.4a = 1.2 4 0.023 1 -0.006 0.017 0.0430.3a = 0.9 1 0.006 0 0 0.006 0.0110.2a = 0.6 1 0.006 1 -0.006 0 0.0120.1a = 0.3 2 0.012 0 0 0.012 0.0220a = 0 1 0.006 4 -0.023 -0.017 0.028


Posición Coef Mom Coef Mom Coef Mom Mom(m) Uni Ine Uni Ine Uni Imp Uni Imp Trg Imp Trg Imp Tot Imp1.0a = 3 0 0 0 0 0 0 00.9a = 2.7 1 0.005 1 0.004 1 0.003 0.0070.8a = 2.4 1 0.005 1 0.004 0 0 0.0040.7a = 2.1 1 0.005 1 0.004 1 0.003 0.0070.6a = 1.8 4 0.019 4 0.017 3 0.01 0.0270.5a = 1.5 7 0.033 7 0.03 6 0.02 0.050.4a = 1.2 9 0.043 9 0.038 7 0.023 0.0610.3a = 0.9 10 0.048 10 0.043 8 0.027 0.070.2a = 0.6 7 0.033 7 0.03 5 0.017 0.0470.1a = 0.3 2 0.01 2 0.009 3 0.01 0.0190a = 0 22 0.105 22 0.094 21 0.07 0.164


Posición Coef Mom Coef Mom Mom Mom(m) Uni Cnv Uni Cnv Trg Cnv Trg Cnv Tot Cnv SRSS1.0a = 3 0 0 0 0 0 00.9a = 2.7 1 0.006 1 -0.006 0 0.0120.8a = 2.4 1 0.006 0 0 0.006 0.0110.7a = 2.1 1 0.006 1 -0.006 0 0.0120.6a = 1.8 4 0.023 3 -0.017 0.006 0.0460.5a = 1.5 7 0.041 6 -0.034 0.007 0.0830.4a = 1.2 9 0.052 7 -0.04 0.012 0.1050.3a = 0.9 10 0.058 8 -0.046 0.012 0.1190.2a = 0.6 7 0.041 5 -0.029 0.012 0.0810.1a = 0.3 2 0.012 3 -0.017 -0.005 0.0290a = 0 22 0.128 21 -0.12 8.00000000000001E-030.269


Posición Coef Mom Coef Mom Coef Mom Mom(m) Uni Ine Uni Ine Uni Imp Uni Imp Trg Imp Trg Imp Tot Imp1.0a = 3 0 0 0 0 0 0 00.9a = 2.7 2 0.01 2 0.009 0 0 0.0090.8a = 2.4 4 0.019 4 0.017 1 0.003 0.020.7a = 2.1 6 0.029 6 0.026 3 0.01 0.0360.6a = 1.8 9 0.043 9 0.038 6 0.02 0.0580.5a = 1.5 12 0.057 12 0.051 8 0.027 0.0780.4a = 1.2 14 0.067 14 0.06 10 0.033 0.0930.3a = 0.9 13 0.062 13 0.055 10 0.033 0.0880.2a = 0.6 8 0.038 8 0.034 6 0.02 0.0540.1a = 0.3 6 0.029 6 0.026 5 0.017 0.0430a = 0 33 0.158 33 0.141 28 0.093 0.234


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Posición Coef Mom Coef Mom Mom Mom(m) Uni Cnv Uni Cnv Trg Cnv Trg Cnv Tot Cnv SRSS1.0a = 3 0 0 0 0 0 00.9a = 2.7 2 0.012 0 0 0.012 0.0220.8a = 2.4 4 0.023 1 -0.006 0.017 0.0430.7a = 2.1 6 0.035 3 -0.017 0.018 0.0670.6a = 1.8 9 0.052 6 -0.034 0.018 0.1030.5a = 1.5 12 0.07 8 -0.046 0.024 0.1370.4a = 1.2 14 0.081 10 -0.057 0.024 0.1620.3a = 0.9 13 0.075 10 -0.057 0.018 0.1510.2a = 0.6 8 0.046 6 -0.034 0.012 0.0930.1a = 0.3 6 0.035 5 -0.029 0.006 0.0720a = 0 33 0.191 28 -0.161 0.03 0.393

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FECHA : 2009/11/09

Sismo Paralelo al Lado LARGO b/a (calculado) 1.333 b/a (utilizado) 1.5 c/a (calculado) 1 c/a (utilizado) 1




= 0.9b (0.4) = 0.8b (0.8) = 0.7b (1.2) = 0.6b (1.6) (2)Coef Uni Ine 135 74 31 2 15 20Mom Uni Ine 0.646 0.354 0.148 0.01 0.072 0.096Coef Uni Imp 135 74 31 2 15 20Mom Uni Imp 0.575 0.315 0.132 0.009 0.064 0.085Coef Trg Imp 31 19 10 2 2 4Mom Trg Imp 0.103 0.063 0.033 0.007 0.007 0.013Mom Tot Imp 0.678 0.378 0.165 0.016 0.071 0.098Coef Uni Cnv 135 74 31 2 15 20Mom Uni Cnv 0.783 0.429 0.18 0.012 0.087 0.116Coef Trg Cnv 31 19 10 2 2 4Mom Trg Cnv -0.178 -0.109 -0.057 -0.011 -0.011 -0.023Mom Tot Cnv 0.605 0.32 0.123 0.001 0.076 0.093Mom SRSS 1.456 0.799 0.336 0.026 0.162 0.215



= 0.9b (0.4) = 0.8b (0.8) = 0.7b (1.2) = 0.6b (1.6) (2)Coef Uni Ine 85 43 14 6 17 20Mom Uni Ine 0.407 0.206 0.067 0.029 0.081 0.096Coef Uni Imp 85 43 14 6 17 20Mom Uni Imp 0.362 0.183 0.06 0.026 0.072 0.085Coef Trg Imp 36 16 3 5 9 10Mom Trg Imp 0.12 0.053 0.01 0.017 0.03 0.033

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PosiciónAnáls(m)Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b= 0.9b (0.4) = 0.8b (0.8) = 0.7b (1.2) = 0.6b (1.6) (2)


Muro CORTO. Momentos Sísmicos Horizontales My Posición (Altura): 0a (0m)


= 0.9b (0.4) = 0.8b (0.8) = 0.7b (1.2) = 0.6b (1.6) (2)Coef Uni Ine 0 0 2 4 6 7Mom Uni Ine 0 0 0.01 0.019 0.029 0.033Coef Uni Imp 0 0 2 4 6 7Mom Uni Imp 0 0 0.009 0.017 0.026 0.03Coef Trg Imp 0 1 3 4 5 6Mom Trg Imp 0 0.003 0.01 0.013 0.017 0.02Mom Tot Imp 0 0.003 0.019 0.03 0.043 0.05Coef Uni Cnv 0 0 2 4 6 7Mom Uni Cnv 0 0 0.012 0.023 0.035 0.041Coef Trg Cnv 0 1 3 4 5 6Mom Trg Cnv 0 -0.006 -0.017 -0.023 -0.029 -0.034Mom Tot Cnv 0 -0.006 -0.005 0 0.006 0.007Mom SRSS 0 0.007 0.029 0.049 0.072 0.083

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MÓDULO TANQUES v BásicaDISEÑO A FUERZA CORTANTE DE LOS MUROS DEL TANQUE

FECHA : 2009/11/09

Dimensiones y Relaciones Geométricas Lado Largo efec be (m) 4 Lado Corto efec ce (m) 3 Altura Libre a (m) 3 Relación b/a 1.333 Relación c/a 1

RELACIONES Y COEFICIENTESRelación L. Largo/Alturab/a (lado largo) = 1.333Relación L. Corto/Alturac/a (lado corto) = 1Coeficientes para Carga Triangular-----> Lado LargoCoef Pto Medio Fondo = 0.373Coef Borde Lateral Máximo = 0.253Coef Borde Lat. Pto Medio = 0.253-----> Lado CortoCoef Pto Medio Fondo = 0.32Coef Borde Lateral Máximo = 0.24Coef Borde Lat. Pto Medio = 0.23Coeficientes para Carga Uniforme-----> Lado LargoCoef Pto Medio Fondo = 0.593Coef Borde Lateral Máximo = 0.83Coef Borde Lat. Pto Medio = 0.52-----> Lado CortoCoef Pto Medio Fondo = 0.45Coef Borde Lateral Máximo = 0.58Coef Borde Lat. Pto Medio = 0.46

Empuje por Líquido Interior Tanque LLENO SIN Relleno Estado de Carga 1 Cálculo y Revisión

DISEÑO A CORTANTEEstado de Carga: Empuje de Aguas

Presión del Líquido qq = Ka x Gh x aq = 1 x 1 x 3q = 3 t/m2Cortante VV = Coef x q x aVu = 1.7 x VEsf Cort AdmisibleEsf Adm=.53sqr(f'c)(1+Nu/140/Ag)Ag= Área SecciónNu= Tensión(largo) por Cort(corto)Cortante en el fondo del Muro Largo

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DISEÑO A CORTANTECoeficiente Coef = 0.373Cortante V = 3.36 t/m de muroCortante Vu = 5.71 t/m de muroEsf Cort vu (act) = 2.95 kg/cm2Esf Cort vua (admis) = 6.53 kg/cm2OK Esf Actuante <= Esf Admsible

Cortante Borde Lateral . Muro LargoCoeficiente Coef = 0.253Cortante V(largo) = 2.28 t/m de muroCortante Vu (largo) = 3.88 t/m de muroCortante Borde Lateral . Muro CortoCoeficiente Coef = 0.24Cortante V (corto) = 2.16 t/m de muroCortante Vu(corto)= 3.67 t/m de muroT.Axial Nu (largo) = Vu (corto)Cortante Admis (Borde Lateral)-----> Muro LargoEsf Cort vu (act) = 2 kg/cm2Esf Cort vua (admis) = 6.46 kg/cm2OK Esf Actuante <= Esf Admsible

DIAGNÓSTICO LOCAL . CORTANTE Fondo del Muro 2.95 < 6.53 O.K. Borde Lateral 2 < 6.46 O.K.

Empuje Estático de Tierras Tanque VACÍO Estado de Carga 2 Cálculo y Revisión

DISEÑO A CORTANTENO APLICA

DIAGNÓSTICO LOCAL . CORTANTE Fondo del Muro NO APLICA Borde Lateral NO APLICA

Empuje Dinámico de Mononobe Okabe Tanque VACÍO Estado de Carga 3 Cálculo y Revisión


DIAGNÓSTICO LOCAL . CORTANTE Fondo del Muro NO APLICA Borde Lateral NO APLICA

Empuje por Sobrecarga Superficial Tanque VACÍO Estado de Carga 4 Cálculo y Revisión


DIAGNÓSTICO LOCAL . CORTANTE Fondo del Muro NO APLICA

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Borde Lateral NO APLICA

Fuerza Sísmica Inercial ImpuEstado de Carga 5 Cálculo y Revisión

DISEÑO A CORTANTEPresiones por Solicitación Sísmicaq Inercial (Uniforme)q = 0.54 t/m2q Uniforme Impulsivoq = 0.471 t/m2q Triangular Impulsivoq = 0.245 t/m2q Uniforme Convectivoq = 0.477 t/m2q Triangular Convectivoq = -0.477 t/m2Sumatoria Esf Uniformes q(unif)q(unif) = 1.488 t/m2Sumatoria Esf Triang q(triang)q(triang) = -0.232 t/m2q(triang)calc = 0 t/m2Cortante V(unif)V = Coef((unif) x q x aVu = 1.7 x VCortante en el fondo del Muro LargoCoeficiente Coef = 0.593Cortante V(triang)V = Coef(triang) x q x aVu = 1.7 x VCortante en el fondo del Muro LargoCoeficiente Coef = 0.373Cortante V(unif) = 2.65 t/m de muroCortante Vu(unif) = 4.5 t/m de muroCortante V(triang) = 0 t/m de muroCortante Vu(triang) = 0 t/m de muroCortante V(tot) = 2.65 t/m de muroCortante Vu(unif) = 4.5 t/m de muroEsf Cort vu (act) = 2.33 kg/cm2Esf Cort vua (admis) = 6.53 kg/cm2OK Esf Actuante <= Esf Admsible

Cortante Borde Lateral . Muro LargoCoeficiente Coef = 0.83Cortante V(unif) = 3.71 t/m de muroCortante Vu(unif) = 6.3 t/m de muroCortante V(triang) = 0 t/m de muroCortante Vu(triang) = 0 t/m de muroCortante V(tot) = 3.71 t/m de muroCortante Vu(unif) = 6.3 t/m de muroCortante Admis (Borde Lateral)-----> Muro LargoEsf Cort vu (act) = 3.25 kg/cm2Esf Cort vua (admis) = 6.53 kg/cm2OK Esf Actuante <= Esf Admsible


EMP HIDROSTÁTICO +/- SISMOEsfuerzos en kg/cm2

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UbicaciónAnal.(m)Fondo Bordedel Muro Lateral

Esf Cort Hidr 2.95 2Esf Cort Sismo 2.33 3.25Esfzo Cort Tot 5.27 5.25Esf Cort Adm 6.53 6.46Diagnóstico O.K. O.K.

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MÓDULO TANQUES v BásicaMOMENTOS VERTICALES EN MUROS . EMPUJE DE AGUAS

FECHA : 2009/11/09

ESTADO DE CARGA Empuje por Líquido Interior Tanque LLENO SIN Relleno

Momentos Verticales: TEORÍAPresión del Líquido qq = Ka x Gh x aq = 1 x 1 x 3q = 3 t/m2Relación Largo/Altura : b/ab/a (calculado) = 1.333b/a (utilizado) = 1.5Relación Ancho/Altura : c/ac/a (calculado) = 1c/a (utilizado) = 1Momento Flector Vertical MxMx = Coef(Mx) x q x a^2 / 1000Mu = Coef Sanitario x 1.7 x MxCoef Sanit = 1.3 (ACI 350)Mux = 1.3 x 1.7 x MxMomento Flector Vertical MzMz = Coef(Mz) x q x a^2 / 1000Mu = Coef Sanitario x 1.7 x MzCoef Sanit = 1.3 (ACI 350)Muz = 1.3 x 1.7 x MzUnidades -> Mu : t-m /m muro

Lado Largo. Momentos Verticales Mx Posición: 0.1b (0.4 m) = 0.9b (3.6 m)

Posición Coef Mx Mux Cara(m) Mx (t-m) (t-m)1.0a = 3 0 0 0 - 0.9a = 2.7 -2 -0.054 -0.119 INT0.8a = 2.4 -2 -0.054 -0.119 INT0.7a = 2.1 -1 -0.027 -0.06 INT0.6a = 1.8 0 0 0 - 0.5a = 1.5 0 0 0 - 0.4a = 1.2 1 0.027 0.06 EXT0.3a = 0.9 0 0 0 - 0.2a = 0.6 -2 -0.054 -0.119 INT0.1a = 0.3 -7 -0.189 -0.418 INT0a = 0 -16 -0.432 -0.955 INT

Lado Largo. Momentos Verticales Mx Posición: 0.3b (1.2 m) = 0.7b (2.8 m)

Posición Coef Mx Mux Cara(m) Mx (t-m) (t-m)1.0a = 3 0 0 0 -

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Posición Coef Mx Mux Cara(m) Mx (t-m) (t-m)0.9a = 2.7 2 0.054 0.119 EXT0.8a = 2.4 5 0.135 0.298 EXT0.7a = 2.1 8 0.216 0.477 EXT0.6a = 1.8 11 0.297 0.656 EXT0.5a = 1.5 12 0.324 0.716 EXT0.4a = 1.2 10 0.27 0.597 EXT0.3a = 0.9 5 0.135 0.298 EXT0.2a = 0.6 -5 -0.135 -0.298 INT0.1a = 0.3 -24 -0.648 -1.432 INT0a = 0 -54 -1.458 -3.222 INT

Lado Largo. Momentos Verticales Mx Posición: 0.5b (2 m)

Posición Coef Mx Mux Cara(m) Mx (t-m) (t-m)1.0a = 3 0 0 0 - 0.9a = 2.7 3 0.081 0.179 EXT0.8a = 2.4 7 0.189 0.418 EXT0.7a = 2.1 11 0.297 0.656 EXT0.6a = 1.8 14 0.378 0.835 EXT0.5a = 1.5 15 0.405 0.895 EXT0.4a = 1.2 13 0.351 0.776 EXT0.3a = 0.9 6 0.162 0.358 EXT0.2a = 0.6 -8 -0.216 -0.477 INT0.1a = 0.3 -32 -0.864 -1.909 INT0a = 0 -67 -1.809 -3.998 INT

Lado Corto. Momentos Verticales Mz Posición: 0.1c (0.3 m) = 0.9c (2.7 m)

Posición Coef Mx Mux Cara(m) Mx (t-m) (t-m)1.0a = 3 0 0 0 - 0.9a = 2.7 -3 -0.081 -0.179 INT0.8a = 2.4 -4 -0.108 -0.239 INT0.7a = 2.1 -4 -0.108 -0.239 INT0.6a = 1.8 -3 -0.081 -0.179 INT0.5a = 1.5 -2 -0.054 -0.119 INT0.4a = 1.2 -1 -0.027 -0.06 INT0.3a = 0.9 0 0 0 - 0.2a = 0.6 1 0.027 0.06 EXT0.1a = 0.3 0 0 0 - 0a = 0 -4 -0.108 -0.239 INT

Lado Corto. Momentos Verticales Mz Posición: 0.3c (0.9 m) = 0.7c (2.1 m)

Posición Coef Mx Mux Cara(m) Mx (t-m) (t-m)1.0a = 3 0 0 0 - 0.9a = 2.7 -1 -0.027 -0.06 INT0.8a = 2.4 0 0 0 - 0.7a = 2.1 1 0.027 0.06 EXT0.6a = 1.8 3 0.081 0.179 EXT0.5a = 1.5 6 0.162 0.358 EXT0.4a = 1.2 7 0.189 0.418 EXT0.3a = 0.9 8 0.216 0.477 EXT0.2a = 0.6 5 0.135 0.298 EXT0.1a = 0.3 -3 -0.081 -0.179 INT0a = 0 -21 -0.567 -1.253 INT

Lado Corto. Momentos Verticales Mz Posición: 0.5c (1.5 m)

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Posición Coef Mx Mux Cara(m) Mx (t-m) (t-m)1.0a = 3 0 0 0 - 0.9a = 2.7 0 0 0 - 0.8a = 2.4 1 0.027 0.06 EXT0.7a = 2.1 3 0.081 0.179 EXT0.6a = 1.8 6 0.162 0.358 EXT0.5a = 1.5 8 0.216 0.477 EXT0.4a = 1.2 10 0.27 0.597 EXT0.3a = 0.9 10 0.27 0.597 EXT0.2a = 0.6 6 0.162 0.358 EXT0.1a = 0.3 -5 -0.135 -0.298 INT0a = 0 -28 -0.756 -1.671 INT

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MÓDULO TANQUES v BásicaMOMENTOS HORIZONTALES EN MUROS . EMPUJE DE AGUAS

FECHA : 2009/11/09

ESTADO DE CARGA Empuje por Líquido Interior Tanque LLENO SIN Relleno

Momentos Horizontales: TEORÍAPresión del Líquido qq = Ka x Gh x aq = 1 x 1 x 3q = 3 t/m2Relación Largo/Altura : b/ab/a (calculado) = 1.333b/a (utilizado) = 1.5Relación Ancho/Altura : c/ac/a (calculado) = 1c/a (utilizado) = 1Momento Flector Horizontal MyMy(largo) = Coef(My(l)) x q x a^2 / 1000Mu = Coef Sanitario x 1.7 x MyCoef Sanit = 1.3 (ACI 350)Muy(largo) = 1.3 x 1.7 x MyMomento Flector Horizontal MyMy(corto) = Coef(My(c)) x q x a^2 / 1000Mu = Coef Sanitario x 1.7 x MyCoef Sanit = 1.3 (ACI 350)Muy(corto) = 1.3 x 1.7 x My(corto)Unidades -> Mu : t-m /m muro

Lado LARGO. Mom Horizont My t-m/m Posición (Altura): 0.9a (2.7 m)

PosiciónHoriz Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b (0.4) = 0.8b (0.8) = 0.7b (1.2) = 0.6b (1.6) (2)Coeficiente -31 -11 4 15 21 23Momento My -0.837 -0.297 0.108 0.405 0.567 0.621Momento Myu -1.85 -0.656 0.239 0.895 1.253 1.372Cara INT INT EXT EXT EXT EXT

Lado LARGO. Mom Horizont My t-m/m Posición (Altura): 0.5a (1.5 m)

PosiciónHoriz Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b (0.4) = 0.8b (0.8) = 0.7b (1.2) = 0.6b (1.6) (2)Coeficiente -36 -9 6 13 16 17Momento My -0.972 -0.243 0.162 0.351 0.432 0.459Momento Myu -2.148 -0.537 0.358 0.776 0.955 1.014Cara INT INT EXT EXT EXT EXT

Lado LARGO. Mom Horizont My t-m/m Posición Altura: 0a (0 m) Fondo

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PosiciónHoriz Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b (0.4) = 0.8b (0.8) = 0.7b (1.2) = 0.6b (1.6) (2)Coeficiente 0 -3 -8 -11 -13 -13Momento My 0 -0.081 -0.216 -0.297 -0.351 -0.351Momento Myu 0 -0.179 -0.477 -0.656 -0.776 -0.776Cara - INT INT INT INT INT

Lado CORTO. Mom Horizont My t-m/m Posición (Altura): 0.9a (2.7 m)

PosiciónHoriz Esquinas 0.1c 0.2c 0.3c 0.4c 0.5c(m) = 0.9c (0.3) = 0.8c (0.6) = 0.7c (0.9) = 0.6c (1.2) (1.5)Coeficiente -31 -19 -10 -2 2 4Momento My -0.837 -0.513 -0.27 -0.054 0.054 0.108Momento Myu -1.85 -1.134 -0.597 -0.119 0.119 0.239Cara INT INT INT INT EXT EXT

Lado CORTO. Mom Horizont My t-m/m Posición (Altura): 0.5a (1.5 m)

PosiciónHoriz Esquinas 0.1c 0.2c 0.3c 0.4c 0.5c(m) = 0.9c (0.3) = 0.8c (0.6) = 0.7c (0.9) = 0.6c (1.2) (1.5)Coeficiente -36 -16 -3 5 9 10Momento My -0.972 -0.432 -0.081 0.135 0.243 0.27Momento Myu -2.148 -0.955 -0.179 0.298 0.537 0.597Cara INT INT INT EXT EXT EXT

Lado CORTO. Mom Horizont My t-m/m Posición Altura: 0a (0 m) Fondo

PosiciónHoriz Esquinas 0.1c 0.2c 0.3c 0.4c 0.5c(m) = 0.9c (0.3) = 0.8c (0.6) = 0.7c (0.9) = 0.6c (1.2) (1.5)Coeficiente 0 -1 -3 -4 -5 -6Momento My 0 -0.027 -0.081 -0.108 -0.135 -0.162Momento Myu 0 -0.06 -0.179 -0.239 -0.298 -0.358Cara - INT INT INT INT INT

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MÓDULO TANQUES v BásicaENVOLVENTE DE MOMENTOS VERTICALES . MURO LARGO

FECHA : 2009/11/09





Posición EXT INT EXT INT EXT INT EXT INT(m) Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec Sobrec1.0a = 3 00.9a = 2.7 0.1190.8a = 2.4 0.1190.7a = 2.1 0.060.6a = 1.8 00.5a = 1.5 00.4a = 1.2 0.06 0.3a = 0.9 00.2a = 0.6 0.1190.1a = 0.3 0.4180a = 0 0.955


Posición EXT INT ENVOLV1 ENVOLV1 ENVOLV2 ENVOLV2(m) Sismo Sismo EXT INT EXT INT1.0a = 3 0 0 0 00.9a = 2.7 0.071 0.071 0.071 0.190.8a = 2.4 0.071 0.071 0.071 0.190.7a = 2.1 0.05 0.05 0.05 0.110.6a = 1.8 0.04 0.04 0.04 0.040.5a = 1.5 0.031 0.031 0.031 0.0310.4a = 1.2 0.04 0.04 0.1 0.040.3a = 0.9 0.06 0.06 0.06 0.06

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Posición EXT INT ENVOLV1 ENVOLV1 ENVOLV2 ENVOLV2(m) Sismo Sismo EXT INT EXT INT0.2a = 0.6 0.101 0.101 0.101 0.220.1a = 0.3 0.184 0.184 0.184 0.6020a = 0 0.314 0.314 0.314 1.269


Posición EXT INT EXT INT EXT INT EXT INT(m) Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec Sobrec1.0a = 3 00.9a = 2.7 0.119 0.8a = 2.4 0.298 0.7a = 2.1 0.477 0.6a = 1.8 0.656 0.5a = 1.5 0.716 0.4a = 1.2 0.597 0.3a = 0.9 0.298 0.2a = 0.6 0.2980.1a = 0.3 1.4320a = 0 3.222


Posición EXT INT ENVOLV1 ENVOLV1 ENVOLV2 ENVOLV2(m) Sismo Sismo EXT INT EXT INT1.0a = 3 0 0 0 00.9a = 2.7 0.091 0.091 0.21 0.0910.8a = 2.4 0.154 0.154 0.452 0.1540.7a = 2.1 0.186 0.186 0.663 0.1860.6a = 1.8 0.189 0.189 0.845 0.1890.5a = 1.5 0.163 0.163 0.879 0.1630.4a = 1.2 0.087 0.087 0.684 0.0870.3a = 0.9 0.076 0.076 0.374 0.0760.2a = 0.6 0.304 0.304 0.304 0.6020.1a = 0.3 0.658 0.658 0.658 2.090a = 0 1.175 1.175 1.175 4.397

ENVOLVENTE DE MOMENTOS MU VERTICALES . MURO LARGO (t-m /m) Posición: 0.5b (2 m)

Posición EXT INT EXT INT EXT INT EXT INT(m) Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec Sobrec1.0a = 3 00.9a = 2.7 0.179 0.8a = 2.4 0.418 0.7a = 2.1 0.656 0.6a = 1.8 0.835 0.5a = 1.5 0.895 0.4a = 1.2 0.776 0.3a = 0.9 0.358 0.2a = 0.6 0.4770.1a = 0.3 1.9090a = 0 3.998

ENVOLVENTE DE MOMENTOS MU VERTICALES . MURO LARGO (t-m /m) Posición: 0.5b (2 m)

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MÓDULO TANQUES v BásicaENVOLVENTE DE MOMENTOS HORIZONTALES . MURO LARGO

FECHA : 2009/11/09






Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec SobrecEsquinas 1.850.1b = 0.9b 0.4 0.6560.2b = 0.8b 0.8 0.239 0.3b = 0.7b 1.2 0.895 0.4b = 0.6b 1.6 1.253 0.5b = 2 1.372



Sismo Sismo EXT INT EXT INTEsquinas 1.371 1.371 1.371 3.2210.1b = 0.9b 0.4 0.427 0.427 0.427 1.0830.2b = 0.8b 0.8 0.182 0.182 0.421 0.1820.3b = 0.7b 1.2 0.57 0.57 1.465 0.570.4b = 0.6b 1.6 0.784 0.784 2.037 0.7840.5b = 2 0.856 0.856 2.228 0.856



Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec SobrecEsquinas 2.148

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0.1b = 0.9b 0.4 0.5370.2b = 0.8b 0.8 0.358 0.3b = 0.7b 1.2 0.776 0.4b = 0.6b 1.6 0.955 0.5b = 2 1.014






Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec SobrecEsquinas 00.1b = 0.9b 0.4 0.1790.2b = 0.8b 0.8 0.4770.3b = 0.7b 1.2 0.6560.4b = 0.6b 1.6 0.7760.5b = 2 0.776



Sismo Sismo EXT INT EXT INTEsquinas 0 0 0 00.1b = 0.9b 0.4 0.062 0.062 0.062 0.2410.2b = 0.8b 0.8 0.158 0.158 0.158 0.6350.3b = 0.7b 1.2 0.239 0.239 0.239 0.8950.4b = 0.6b 1.6 0.291 0.291 0.291 1.0670.5b = 2 0.301 0.301 0.301 1.077

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MÓDULO TANQUES v BásicaENVOLVENTE DE MOMENTOS VERTICALES . MURO CORTO

FECHA : 2009/11/09





Posición EXT INT EXT INT EXT INT EXT INT(m) Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec Sobrec1.0a = 3 00.9a = 2.7 0.1790.8a = 2.4 0.2390.7a = 2.1 0.2390.6a = 1.8 0.1790.5a = 1.5 0.1190.4a = 1.2 0.060.3a = 0.9 00.2a = 0.6 0.06 0.1a = 0.3 00a = 0 0.239


Posición EXT INT ENVOLV1 ENVOLV1 ENVOLV2 ENVOLV2(m) Sismo Sismo EXT INT EXT INT1.0a = 3 0 0 0 00.9a = 2.7 0.151 0.151 0.151 0.330.8a = 2.4 0.152 0.152 0.152 0.3910.7a = 2.1 0.14 0.14 0.14 0.3790.6a = 1.8 0.109 0.109 0.109 0.2880.5a = 1.5 0.076 0.076 0.076 0.1950.4a = 1.2 0.043 0.043 0.043 0.1030.3a = 0.9 0.011 0.011 0.011 0.011

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Posición EXT INT ENVOLV1 ENVOLV1 ENVOLV2 ENVOLV2(m) Sismo Sismo EXT INT EXT INT0.2a = 0.6 0.012 0.012 0.072 0.0120.1a = 0.3 0.022 0.022 0.022 0.0220a = 0 0.028 0.028 0.028 0.267


Posición EXT INT EXT INT EXT INT EXT INT(m) Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec Sobrec1.0a = 3 00.9a = 2.7 0.060.8a = 2.4 00.7a = 2.1 0.06 0.6a = 1.8 0.179 0.5a = 1.5 0.358 0.4a = 1.2 0.418 0.3a = 0.9 0.477 0.2a = 0.6 0.298 0.1a = 0.3 0.1790a = 0 1.253



ENVOLVENTE DE MOMENTOS MU VERTICALES . MURO CORTO (t-m /m) Posición: 0.5b (2 m)

Posición EXT INT EXT INT EXT INT EXT INT(m) Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec Sobrec1.0a = 3 00.9a = 2.7 00.8a = 2.4 0.06 0.7a = 2.1 0.179 0.6a = 1.8 0.358 0.5a = 1.5 0.477 0.4a = 1.2 0.597 0.3a = 0.9 0.597 0.2a = 0.6 0.358 0.1a = 0.3 0.2980a = 0 1.671

ENVOLVENTE DE MOMENTOS MU VERTICALES . MURO CORTO (t-m /m) Posición: 0.5b (2 m)

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MÓDULO TANQUES v BásicaENVOLVENTE DE MOMENTOS HORIZONTALES . MURO CORTO

FECHA : 2009/11/09

ENVOLVENTE 1: EMP HIDROSTÁTICO +/- SISMO ENVOLVENTE 2: EMP ESTATICO DE TIERRAS + EMP DINAMICO DE TIERRAS + SOBRECARGA +/- SIS





Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec SobrecEsquinas 1.850.1b = 0.9b 0.4 1.1340.2b = 0.8b 0.8 0.5970.3b = 0.7b 1.2 0.1190.4b = 0.6b 1.6 0.119 0.5b = 2 0.239






Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec SobrecEsquinas 2.148

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0.1b = 0.9b 0.4 0.9550.2b = 0.8b 0.8 0.1790.3b = 0.7b 1.2 0.298 0.4b = 0.6b 1.6 0.537 0.5b = 2 0.597






Hidrost Hidrost EEstátT EEstáT Monono Monono Sobrec SobrecEsquinas 00.1b = 0.9b 0.4 0.060.2b = 0.8b 0.8 0.1790.3b = 0.7b 1.2 0.2390.4b = 0.6b 1.6 0.2980.5b = 2 0.358



Sismo Sismo EXT INT EXT INTEsquinas 0 0 0 00.1b = 0.9b 0.4 0.007 0.007 0.007 0.0670.2b = 0.8b 0.8 0.029 0.029 0.029 0.2080.3b = 0.7b 1.2 0.049 0.049 0.049 0.2880.4b = 0.6b 1.6 0.072 0.072 0.072 0.370.5b = 2 0.083 0.083 0.083 0.441

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MÓDULO TANQUES v BásicaDISEÑO A FLEXION VERTICAL . MURO LARGO

FECHA : 2009/11/09




Posición Mu AsCalc AsRetracc As Arm(m) Dis EXT EXT EXT Dis EXT Sug EXT1.0a = 3 0 0 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.9a = 2.7 0.07 0.097 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.8a = 2.4 0.07 0.097 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.7a = 2.1 0.05 0.068 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.6a = 1.8 0.04 0.055 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.5a = 1.5 0.03 0.042 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.4a = 1.2 0.1 0.137 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.3a = 0.9 0.06 0.082 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.2a = 0.6 0.1 0.138 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.1a = 0.3 0.18 0.252 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170a = 0 0.31 0.43 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.17


Posición Mu AsCalc AsRetracc As Arm(m) Dis INT INT INT Dis INT Sug INT1.0a = 3 0 0 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.9a = 2.7 0.19 0.26 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.8a = 2.4 0.19 0.26 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.7a = 2.1 0.11 0.15 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.6a = 1.8 0.04 0.055 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.5a = 1.5 0.03 0.042 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.17

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Posición Mu AsCalc AsRetracc As Arm(m) Dis INT INT INT Dis INT Sug INT0.4a = 1.2 0.04 0.055 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.3a = 0.9 0.06 0.082 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.2a = 0.6 0.22 0.301 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.1a = 0.3 0.6 0.827 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170a = 0 1.27 1.752 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.17


Posición ArmSug.EXTEsf Esp A z(m) fs EXT dc EXT efec EXT Calc EXT1.0a = 3 1 # 4 a 0.17 0 5.6 1127 00.9a = 2.7 1 # 4 a 0.17 35.16 5.6 1127 0.40.8a = 2.4 1 # 4 a 0.17 35.16 5.6 1127 0.40.7a = 2.1 1 # 4 a 0.17 24.76 5.6 1127 0.30.6a = 1.8 1 # 4 a 0.17 19.81 5.6 1127 0.20.5a = 1.5 1 # 4 a 0.17 15.35 5.6 1127 0.20.4a = 1.2 1 # 4 a 0.17 49.51 5.6 1127 0.50.3a = 0.9 1 # 4 a 0.17 29.71 5.6 1127 0.30.2a = 0.6 1 # 4 a 0.17 50.01 5.6 1127 0.50.1a = 0.3 1 # 4 a 0.17 91.11 5.6 1127 0.90a = 0 1 # 4 a 0.17 155.48 5.6 1127 1.6


Posición ArmSug.INT Esf Esp A z(m) fs INT dc INT efect INT Calc INT1.0a = 3 1 # 4 a 0.17 0 5.6 1127 00.9a = 2.7 1 # 4 a 0.17 94.08 5.6 1127 0.960.8a = 2.4 1 # 4 a 0.17 94.08 5.6 1127 0.960.7a = 2.1 1 # 4 a 0.17 54.47 5.6 1127 0.560.6a = 1.8 1 # 4 a 0.17 19.81 5.6 1127 0.20.5a = 1.5 1 # 4 a 0.17 15.35 5.6 1127 0.160.4a = 1.2 1 # 4 a 0.17 19.81 5.6 1127 0.20.3a = 0.9 1 # 4 a 0.17 29.71 5.6 1127 0.30.2a = 0.6 1 # 4 a 0.17 108.93 5.6 1127 1.110.1a = 0.3 1 # 4 a 0.17 298.08 5.6 1127 3.040a = 0 1 # 4 a 0.17 628.34 5.6 1127 6.4




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Posición Mu AsCalc AsRetracc As Arm(m) Dis INT INT INT Dis INT Sug INT1.0a = 3 0 0 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.9a = 2.7 0.09 0.124 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.8a = 2.4 0.15 0.211 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.7a = 2.1 0.19 0.254 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.6a = 1.8 0.19 0.259 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.5a = 1.5 0.16 0.223 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.4a = 1.2 0.09 0.119 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.3a = 0.9 0.08 0.104 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.2a = 0.6 0.6 0.827 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.1a = 0.3 2.09 2.907 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170a = 0 4.4 6.244 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.17





DISEÑO ACERO VERTICAL . MURO LARGO Pos: 0.5b (2 m) Mu : t-m / m As: cm2 / m

Posición Mu AsCalc AsRetracc As Arm(m) Dis EXT EXT EXT Dis EXT Sug EXT1.0a = 3 0 0 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.9a = 2.7 0.31 0.426 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.8a = 2.4 0.63 0.869 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.7a = 2.1 0.92 1.272 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.6a = 1.8 1.1 1.514 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.5a = 1.5 1.12 1.546 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.17

Pág.

Posición Mu AsCalc AsRetracc As Arm(m) Dis EXT EXT EXT Dis EXT Sug EXT0.4a = 1.2 0.89 1.222 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.3a = 0.9 0.46 0.635 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.2a = 0.6 0.4 0.555 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.1a = 0.3 0.86 1.189 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170a = 0 1.52 2.096 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.17

DISEÑO ACERO VERTICAL . MURO LARGO Pos: 0.5b (2 m) Mu : t-m / m As: cm2 / m


CHEQUEO ANCHO GRIETA . MURO LARGO Pos: 0.5b (2 m) fs: kg/cm2 dc: cm A: cm2 z: t / cm

Posición ArmSug.EXTEsf Esp A z(m) fs EXT dc EXT efec EXT Calc EXT1.0a = 3 1 # 4 a 0.17 0 5.6 1127 00.9a = 2.7 1 # 4 a 0.17 153.99 5.6 1127 1.60.8a = 2.4 1 # 4 a 0.17 313.43 5.6 1127 3.20.7a = 2.1 1 # 4 a 0.17 457.51 5.6 1127 4.70.6a = 1.8 1 # 4 a 0.17 543.67 5.6 1127 5.50.5a = 1.5 1 # 4 a 0.17 555.06 5.6 1127 5.70.4a = 1.2 1 # 4 a 0.17 439.69 5.6 1127 4.50.3a = 0.9 1 # 4 a 0.17 229.25 5.6 1127 2.30.2a = 0.6 1 # 4 a 0.17 200.53 5.6 1127 20.1a = 0.3 1 # 4 a 0.17 427.81 5.6 1127 4.40a = 0 1 # 4 a 0.17 750.15 5.6 1127 7.6

CHEQUEO ANCHO GRIETA . MURO LARGO Pos: 0.5b (2 m) fs: kg/cm2 dc: cm A: cm2 z: t / cm


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MÓDULO TANQUES v BásicaDISEÑO A FLEXION HORIZONTAL . MURO LARGO

FECHA : 2009/11/09





Dis EXT EXT EXT Dis EXTEsquinas 1.37 1.895 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.1b = 0.9b 0.4 0.43 0.585 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.2b = 0.8b 0.8 0.42 0.577 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.3b = 0.7b 1.2 1.46 2.026 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.4b = 0.6b 1.6 2.04 2.832 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.5b = 2 2.23 3.102 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.17



Dis INT INT INT Dis INTEsquinas 3.22 4.525 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.1b = 0.9b 0.4 1.08 1.493 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.2b = 0.8b 0.8 0.18 0.249 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.3b = 0.7b 1.2 0.57 0.782 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.4b = 0.6b 1.6 0.78 1.078 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.5b = 2 0.86 1.178 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.17



Pág.

fs EXT dc EXT efec EXT Calc EXTEsquinas 1 # 4 a 0.17 678.84 5.6 1127 6.90.1b = 0.9b 0.4 1 # 4 a 0.17 211.43 5.6 1127 2.20.2b = 0.8b 0.8 1 # 4 a 0.17 208.46 5.6 1127 2.10.3b = 0.7b 1.2 1 # 4 a 0.17 725.39 5.6 1127 7.40.4b = 0.6b 1.6 1 # 4 a 0.17 1008.61 5.6 1127 10.30.5b = 2 1 # 4 a 0.17 1103.18 5.6 1127 11.2



fs INT dc INT efect INT Calc INTEsquinas 1 # 4 a 0.17 1594.86 5.6 1127 16.250.1b = 0.9b 0.4 1 # 4 a 0.17 536.24 5.6 1127 5.460.2b = 0.8b 0.8 1 # 4 a 0.17 90.12 5.6 1127 0.920.3b = 0.7b 1.2 1 # 4 a 0.17 282.23 5.6 1127 2.880.4b = 0.6b 1.6 1 # 4 a 0.17 388.19 5.6 1127 3.960.5b = 2 1 # 4 a 0.17 423.84 5.6 1127 4.32











Pág.


Esquinas 1 # 4 a 0.17 1497.82 5.6 1127 15.260.1b = 0.9b 0.4 1 # 4 a 0.17 393.15 5.6 1127 4.010.2b = 0.8b 0.8 1 # 4 a 0.17 61.89 5.6 1127 0.630.3b = 0.7b 1.2 1 # 4 a 0.17 168.35 5.6 1127 1.720.4b = 0.6b 1.6 1 # 4 a 0.17 223.31 5.6 1127 2.280.5b = 2 1 # 4 a 0.17 238.66 5.6 1127 2.43



Dis EXT EXT EXT Dis EXTEsquinas 0 0 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.1b = 0.9b 0.4 0.06 0.085 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.2b = 0.8b 0.8 0.16 0.216 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.3b = 0.7b 1.2 0.24 0.327 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.4b = 0.6b 1.6 0.29 0.399 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.5b = 2 0.3 0.412 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.17



Dis INT INT INT Dis INTEsquinas 0 0 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.1b = 0.9b 0.4 0.24 0.33 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.2b = 0.8b 0.8 0.64 0.872 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.3b = 0.7b 1.2 0.9 1.232 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.4b = 0.6b 1.6 1.07 1.471 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.5b = 2 1.08 1.485 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.17



fs EXT dc EXT efec EXT Calc EXTEsquinas 1 # 4 a 0.17 0 5.6 1127 00.1b = 0.9b 0.4 1 # 4 a 0.17 30.7 5.6 1127 0.30.2b = 0.8b 0.8 1 # 4 a 0.17 78.23 5.6 1127 0.80.3b = 0.7b 1.2 1 # 4 a 0.17 118.34 5.6 1127 1.20.4b = 0.6b 1.6 1 # 4 a 0.17 144.09 5.6 1127 1.50.5b = 2 1 # 4 a 0.17 149.04 5.6 1127 1.5



fs INT dc INT efect INT Calc INTEsquinas 1 # 4 a 0.17 0 5.6 1127 00.1b = 0.9b 0.4 1 # 4 a 0.17 119.33 5.6 1127 1.220.2b = 0.8b 0.8 1 # 4 a 0.17 314.42 5.6 1127 3.20.3b = 0.7b 1.2 1 # 4 a 0.17 443.16 5.6 1127 4.520.4b = 0.6b 1.6 1 # 4 a 0.17 528.32 5.6 1127 5.380.5b = 2 1 # 4 a 0.17 533.27 5.6 1127 5.43

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MÓDULO TANQUES v BásicaDISEÑO A FLEXION VERTICAL . MURO CORTO

FECHA : 2009/11/09






Posición Mu AsCalc AsRetracc As Arm(m) Dis INT INT INT Dis INT Sug INT1.0a = 3 0 0 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.9a = 2.7 0.33 0.452 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.8a = 2.4 0.39 0.536 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.7a = 2.1 0.38 0.519 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.6a = 1.8 0.29 0.394 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.5a = 1.5 0.2 0.267 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.17

Pág.

Posición Mu AsCalc AsRetracc As Arm(m) Dis INT INT INT Dis INT Sug INT0.4a = 1.2 0.1 0.141 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.3a = 0.9 0.01 0.015 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.2a = 0.6 0.01 0.016 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.1a = 0.3 0.02 0.03 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170a = 0 0.27 0.366 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.17




Posición ArmSug.INT Esf Esp A z(m) fs INT dc INT efect INT Calc INT1.0a = 3 1 # 4 a 0.17 0 5.6 1127 00.9a = 2.7 1 # 4 a 0.17 163.4 5.6 1127 1.670.8a = 2.4 1 # 4 a 0.17 193.6 5.6 1127 1.970.7a = 2.1 1 # 4 a 0.17 187.66 5.6 1127 1.910.6a = 1.8 1 # 4 a 0.17 142.6 5.6 1127 1.450.5a = 1.5 1 # 4 a 0.17 96.55 5.6 1127 0.980.4a = 1.2 1 # 4 a 0.17 51 5.6 1127 0.520.3a = 0.9 1 # 4 a 0.17 5.45 5.6 1127 0.060.2a = 0.6 1 # 4 a 0.17 5.94 5.6 1127 0.060.1a = 0.3 1 # 4 a 0.17 10.89 5.6 1127 0.110a = 0 1 # 4 a 0.17 132.2 5.6 1127 1.35




Pág.



Posición ArmSug.EXTEsf Esp A z(m) fs EXT dc EXT efec EXT Calc EXT1.0a = 3 1 # 4 a 0.17 0 5.6 1127 00.9a = 2.7 1 # 4 a 0.17 5.94 5.6 1127 0.10.8a = 2.4 1 # 4 a 0.17 5.45 5.6 1127 0.10.7a = 2.1 1 # 4 a 0.17 35.65 5.6 1127 0.40.6a = 1.8 1 # 4 a 0.17 111.41 5.6 1127 1.10.5a = 1.5 1 # 4 a 0.17 218.36 5.6 1127 2.20.4a = 1.2 1 # 4 a 0.17 258.96 5.6 1127 2.60.3a = 0.9 1 # 4 a 0.17 295.11 5.6 1127 30.2a = 0.6 1 # 4 a 0.17 187.66 5.6 1127 1.90.1a = 0.3 1 # 4 a 0.17 14.36 5.6 1127 0.10a = 0 1 # 4 a 0.17 133.19 5.6 1127 1.4




Posición Mu AsCalc AsRetracc As Arm(m) Dis EXT EXT EXT Dis EXT Sug EXT1.0a = 3 0 0 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.9a = 2.7 0.02 0.03 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.8a = 2.4 0.1 0.141 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.7a = 2.1 0.25 0.337 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.6a = 1.8 0.46 0.632 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.5a = 1.5 0.61 0.843 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.17

Pág.

Posición Mu AsCalc AsRetracc As Arm(m) Dis EXT EXT EXT Dis EXT Sug EXT0.4a = 1.2 0.76 1.044 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.3a = 0.9 0.75 1.028 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.2a = 0.6 0.45 0.618 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.1a = 0.3 0.07 0.098 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170a = 0 0.39 0.539 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.17




Posición ArmSug.EXTEsf Esp A z(m) fs EXT dc EXT efec EXT Calc EXT1.0a = 3 1 # 4 a 0.17 0 5.6 1127 00.9a = 2.7 1 # 4 a 0.17 10.89 5.6 1127 0.10.8a = 2.4 1 # 4 a 0.17 51 5.6 1127 0.50.7a = 2.1 1 # 4 a 0.17 121.81 5.6 1127 1.20.6a = 1.8 1 # 4 a 0.17 228.26 5.6 1127 2.30.5a = 1.5 1 # 4 a 0.17 304.02 5.6 1127 3.10.4a = 1.2 1 # 4 a 0.17 375.82 5.6 1127 3.80.3a = 0.9 1 # 4 a 0.17 370.37 5.6 1127 3.80.2a = 0.6 1 # 4 a 0.17 223.31 5.6 1127 2.30.1a = 0.3 1 # 4 a 0.17 35.65 5.6 1127 0.40a = 0 1 # 4 a 0.17 194.59 5.6 1127 2


Posición ArmSug.INT Esf Esp A z(m) fs INT dc INT efect INT Calc INT1.0a = 3 1 # 4 a 0.17 0 5.6 1127 00.9a = 2.7 1 # 4 a 0.17 10.89 5.6 1127 0.110.8a = 2.4 1 # 4 a 0.17 21.29 5.6 1127 0.220.7a = 2.1 1 # 4 a 0.17 33.17 5.6 1127 0.340.6a = 1.8 1 # 4 a 0.17 51 5.6 1127 0.520.5a = 1.5 1 # 4 a 0.17 67.83 5.6 1127 0.690.4a = 1.2 1 # 4 a 0.17 80.21 5.6 1127 0.820.3a = 0.9 1 # 4 a 0.17 74.77 5.6 1127 0.760.2a = 0.6 1 # 4 a 0.17 46.05 5.6 1127 0.470.1a = 0.3 1 # 4 a 0.17 183.2 5.6 1127 1.870a = 0 1 # 4 a 0.17 1021.98 5.6 1127 10.42

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MÓDULO TANQUES v BásicaDISEÑO A FLEXION HORIZONTAL . MURO CORTO

FECHA : 2009/11/09











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fs EXT dc EXT efec EXT Calc EXTEsquinas 1 # 4 a 0.17 720.93 5.6 1127 7.30.1b = 0.9b 0.4 1 # 4 a 0.17 395.62 5.6 1127 40.2b = 0.8b 0.8 1 # 4 a 0.17 166.37 5.6 1127 1.70.3b = 0.7b 1.2 1 # 4 a 0.17 12.87 5.6 1127 0.10.4b = 0.6b 1.6 1 # 4 a 0.17 139.14 5.6 1127 1.40.5b = 2 1 # 4 a 0.17 224.8 5.6 1127 2.3



fs INT dc INT efect INT Calc INTEsquinas 1 # 4 a 0.17 1636.95 5.6 1127 16.680.1b = 0.9b 0.4 1 # 4 a 0.17 957.12 5.6 1127 9.750.2b = 0.8b 0.8 1 # 4 a 0.17 461.97 5.6 1127 4.710.3b = 0.7b 1.2 1 # 4 a 0.17 71.8 5.6 1127 0.730.4b = 0.6b 1.6 1 # 4 a 0.17 80.21 5.6 1127 0.820.5b = 2 1 # 4 a 0.17 106.46 5.6 1127 1.08











Pág.


Esquinas 1 # 4 a 0.17 1526.04 5.6 1127 15.550.1b = 0.9b 0.4 1 # 4 a 0.17 705.09 5.6 1127 7.190.2b = 0.8b 0.8 1 # 4 a 0.17 163.4 5.6 1127 1.670.3b = 0.7b 1.2 1 # 4 a 0.17 35.65 5.6 1127 0.360.4b = 0.6b 1.6 1 # 4 a 0.17 93.58 5.6 1127 0.950.5b = 2 1 # 4 a 0.17 109.92 5.6 1127 1.12



Dis EXT EXT EXT Dis EXTEsquinas 0 0 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.1b = 0.9b 0.4 0.01 0.01 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.2b = 0.8b 0.8 0.03 0.04 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.3b = 0.7b 1.2 0.05 0.067 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.4b = 0.6b 1.6 0.07 0.098 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.5b = 2 0.08 0.113 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.17



Dis INT INT INT Dis INTEsquinas 0 0 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.1b = 0.9b 0.4 0.07 0.092 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.2b = 0.8b 0.8 0.21 0.285 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.3b = 0.7b 1.2 0.29 0.394 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.4b = 0.6b 1.6 0.37 0.507 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.170.5b = 2 0.44 0.605 1 # 4 a 0.3 6.455 1 # 4 a 0.17



fs EXT dc EXT efec EXT Calc EXTEsquinas 1 # 4 a 0.17 0 5.6 1127 00.1b = 0.9b 0.4 1 # 4 a 0.17 3.47 5.6 1127 00.2b = 0.8b 0.8 1 # 4 a 0.17 14.36 5.6 1127 0.10.3b = 0.7b 1.2 1 # 4 a 0.17 24.26 5.6 1127 0.20.4b = 0.6b 1.6 1 # 4 a 0.17 35.65 5.6 1127 0.40.5b = 2 1 # 4 a 0.17 41.1 5.6 1127 0.4



fs INT dc INT efect INT Calc INTEsquinas 1 # 4 a 0.17 0 5.6 1127 00.1b = 0.9b 0.4 1 # 4 a 0.17 33.17 5.6 1127 0.340.2b = 0.8b 0.8 1 # 4 a 0.17 102.99 5.6 1127 1.050.3b = 0.7b 1.2 1 # 4 a 0.17 142.6 5.6 1127 1.450.4b = 0.6b 1.6 1 # 4 a 0.17 183.2 5.6 1127 1.870.5b = 2 1 # 4 a 0.17 218.36 5.6 1127 2.23

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MÓDULO TANQUES v BásicaANÁLISIS DE LA LOSA DE FONDO

FECHA : 2009/11/09

ANÁLISIS DE LA PLACA DE FONDOCÁLCULO DE ESFUERZOS EN EL SUELOPeso de las Paredes WPR = 25.2 tPeso de la Losa de la Tapa WR = 6.19 tC. Viva sobre Losa de la Tapa WL = 2.76 tPeso de la Losa de Fondo WLF = 8.29 tPeso del Tanque WTQ = 42.44 tPeso Agua del Tanque (lleno) = 30.94 tCarga Total WTT = 73.37 tÁrea de la Losa de Fondo = 13.81 m2Esfuerzo sobre el Suelo = 5.31 t/m2Esf Admisible del Suelo Qa = 25 t/m2Esf Act <= Esf Adm . OKESFUERZOS PARA DISEÑO DE LA LOSAEstado 1 . Peso Paredes y TapaPeso Paredes + Losa Tapa = 31.39 tEsf q <diseño losa>1 = 2.27 t/m2Estado 2. Empuje FreáticoNO AplicaEsf q <diseño losa>2 = 0 t/m2Esf q <diseño máx> = 2.27 t/m2MOMENTOS PARA DISEÑO DE LA LOSAq<ult> = Coef Sanit x 1.7 x Qmáxq<ult> = 5.02 t/m2Coef Sanit = 1.3Mudis = Coef Mom x q<ult> x c^2 / 1000


Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 3 0 0 0 0 0 00.9c = 2.7 0 10 13 14 14 140.8c = 2.4 0 17 23 26 26 260.7c = 2.1 0 21 31 34 35 350.6c = 1.8 0 24 35 39 40 410.5c = 1.5 0 25 37 41 42 430.4c = 1.2 0 24 35 39 40 410.3c = 0.9 0 21 31 34 35 350.2c = 0.6 0 17 23 26 26 260.1c = 0.3 0 10 13 14 14 140c = 0 0 0 0 0 0 0


Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 3 0 0 0 0 0 0

Pág.

Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b0.9c = 2.7 0 13 21 27 30 310.8c = 2.4 0 20 35 45 51 530.7c = 2.1 0 25 44 57 65 670.6c = 1.8 0 27 49 64 73 760.5c = 1.5 0 28 50 66 75 780.4c = 1.2 0 27 49 64 73 760.3c = 0.9 0 25 44 57 65 670.2c = 0.6 0 20 35 45 51 530.1c = 0.3 0 13 21 27 30 310c = 0 0 0 0 0 0 0








Pág.

Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 3 -49 -43 -33 -22 -11 00.9c = 2.7 -45 -28 -10 0 0 00.8c = 2.4 -37 -14 0 0 0 00.7c = 2.1 -26 0 0 0 0 00.6c = 1.8 -14 0 0 0 0 00.5c = 1.5 0 0 0 0 0 00.4c = 1.2 -14 0 0 0 0 00.3c = 0.9 -26 0 0 0 0 00.2c = 0.6 -37 -14 0 0 0 00.1c = 0.3 -45 -28 -10 0 0 00c = 0 -49 -43 -33 -22 -11 0


Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 3 -49 -43 -33 -22 -11 00.9c = 2.7 -45 -31 -18 -7 0 00.8c = 2.4 -37 -17 -3 0 0 00.7c = 2.1 -26 -3 0 0 0 00.6c = 1.8 -14 0 0 0 0 00.5c = 1.5 0 0 0 0 0 00.4c = 1.2 -14 0 0 0 0 00.3c = 0.9 -26 -3 0 0 0 00.2c = 0.6 -37 -17 -3 0 0 00.1c = 0.3 -45 -31 -18 -7 0 00c = 0 -49 -43 -33 -22 -11 0


Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 3 2.21 1.94 1.49 0.99 0.5 00.9c = 2.7 2.03 2.44 2.35 2.17 1.81 1.40.8c = 2.4 1.67 2.44 2.76 2.85 2.71 2.40.7c = 2.1 1.18 2.21 2.85 3.16 3.21 3.030.6c = 1.8 0.63 1.81 2.67 3.21 3.44 3.440.5c = 1.5 0 1.27 2.26 2.98 3.39 3.530.4c = 1.2 0.63 1.81 2.67 3.21 3.44 3.440.3c = 0.9 1.18 2.21 2.85 3.16 3.21 3.030.2c = 0.6 1.67 2.44 2.76 2.85 2.71 2.40.1c = 0.3 2.03 2.44 2.35 2.17 1.81 1.40c = 0 2.21 1.94 1.49 0.99 0.5 0



Pág.

Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b Momentos Últimos Negativos en Vano Corto t-m / m

Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 3 -2.21 -1.94 -1.49 -0.99 -0.5 00.9c = 2.7 -2.03 -1.27 -0.45 0 0 00.8c = 2.4 -1.67 -0.63 0 0 0 00.7c = 2.1 -1.18 0 0 0 0 00.6c = 1.8 -0.63 0 0 0 0 00.5c = 1.5 0 0 0 0 0 00.4c = 1.2 -0.63 0 0 0 0 00.3c = 0.9 -1.18 0 0 0 0 00.2c = 0.6 -1.67 -0.63 0 0 0 00.1c = 0.3 -2.03 -1.27 -0.45 0 0 00c = 0 -2.21 -1.94 -1.49 -0.99 -0.5 0

Momentos Últimos Negativos en Vano Largo t-m / m

Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 3 -2.21 -1.94 -1.49 -0.99 -0.5 00.9c = 2.7 -2.03 -1.4 -0.81 -0.32 0 00.8c = 2.4 -1.67 -0.77 -0.14 0 0 00.7c = 2.1 -1.18 -0.14 0 0 0 00.6c = 1.8 -0.63 0 0 0 0 00.5c = 1.5 0 0 0 0 0 00.4c = 1.2 -0.63 0 0 0 0 00.3c = 0.9 -1.18 -0.14 0 0 0 00.2c = 0.6 -1.67 -0.77 -0.14 0 0 00.1c = 0.3 -2.03 -1.4 -0.81 -0.32 0 00c = 0 -2.21 -1.94 -1.49 -0.99 -0.5 0

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MÓDULO TANQUES v BásicaDISEÑO DE LA LOSA DE FONDO

FECHA : 2009/11/09


DISEÑO DE LA LOSA DE FONDODISEÑO A CORTANTE LOSA DE FONDORelación b / c = 4 /3 = 1.333Coef a Cortante Máximo Cs = 0.4Carga Aplic qu = 5.02 t/m2Cortante Vu = Cs x qu x cCortante Vu = 6.03 t/m de murod efectivo = 19.4 cmEsf Cort vu (act) = 3.11 kg/cm2Esf Cort vua (admis) = 6.53 kg/cm2OK Esf Actuante <= Esf AdmsibleCHEQUEO ANCHO MÁXIMO DE GRIETAMomento Mu máx = 3.53 t-m / mEsfuerzo Máx Acero fs = 1745.6 kg/cm2Esf Lím Acero 0.6Fy = 2520 kg/cm2Esfuerzo Acero fs <= 0.6Fy O.K.Valor z calculado = 17.79 t/cmz máx permitido = 17 t/cmz calculado > z máx ***


Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 3 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.9c = 2.7 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.8c = 2.4 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.7c = 2.1 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.6c = 1.8 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.5c = 1.5 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.4c = 1.2 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.3c = 0.9 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.2c = 0.6 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.1c = 0.3 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460c = 0 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46



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(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 3 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.9c = 2.7 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.8c = 2.4 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.7c = 2.1 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.6c = 1.8 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.5c = 1.5 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.4c = 1.2 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.3c = 0.9 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.2c = 0.6 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.1c = 0.3 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460c = 0 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46






Posición ArmEsquinas Arm0.1b=0.9bArm0.2b=0.8bArm0.3b=0.7bArm0.4b=0.6bArmad0.5b(m)1.0c = 3 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.170.9c = 2.7 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.170.8c = 2.4 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.170.7c = 2.1 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.170.6c = 1.8 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.170.5c = 1.5 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.170.4c = 1.2 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.170.3c = 0.9 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.170.2c = 0.6 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.170.1c = 0.3 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.170c = 0 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17


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CHEQUEO DE ANCHO MÁXIMO DE GRIETA Momento Mu Máxim 3.53 t-m / m Esf Acero (kg/cm2) 1745.6 < 2520 O.K. Valor z Calc (t/cm) 17.79 > 17 ***

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MÓDULO TANQUES v BásicaANÁLISIS DE LA LOSA DE TAPA

FECHA : 2009/11/09

ANÁLISIS LOSA DE LA TAPACÁLCULO DE CARGAS DE LA LOSACarga MuertaP. Prop Losa = Esp Losa x Dens.ConcretoWD = 0.6 t/m2Carga VivaWL = 0.2 t/m2Carga ÚltimaWu = Coef Sanit x (1.4WD + 1.7WL)Coeficiente Sanitario = 1.3Wu = 1.53 t/m2






Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 3 49 43 33 22 11 0

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Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b0.9c = 2.7 45 41 31 21 10 00.8c = 2.4 37 34 26 18 9 00.7c = 2.1 26 24 19 13 6 00.6c = 1.8 14 13 10 7 3 00.5c = 1.5 0 0 0 0 0 00.4c = 1.2 14 13 10 7 3 00.3c = 0.9 26 24 19 13 6 00.2c = 0.6 37 34 26 18 9 00.1c = 0.3 45 41 31 21 10 00c = 0 49 43 33 22 11 0






Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 3 -49 -43 -33 -22 -11 00.9c = 2.7 -45 -28 -10 0 0 00.8c = 2.4 -37 -14 0 0 0 00.7c = 2.1 -26 0 0 0 0 00.6c = 1.8 -14 0 0 0 0 00.5c = 1.5 0 0 0 0 0 00.4c = 1.2 -14 0 0 0 0 00.3c = 0.9 -26 0 0 0 0 00.2c = 0.6 -37 -14 0 0 0 00.1c = 0.3 -45 -28 -10 0 0 00c = 0 -49 -43 -33 -22 -11 0


Pág.

Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 3 -49 -43 -33 -22 -11 00.9c = 2.7 -45 -31 -18 -7 0 00.8c = 2.4 -37 -17 -3 0 0 00.7c = 2.1 -26 -3 0 0 0 00.6c = 1.8 -14 0 0 0 0 00.5c = 1.5 0 0 0 0 0 00.4c = 1.2 -14 0 0 0 0 00.3c = 0.9 -26 -3 0 0 0 00.2c = 0.6 -37 -17 -3 0 0 00.1c = 0.3 -45 -31 -18 -7 0 00c = 0 -49 -43 -33 -22 -11 0





Momentos Últimos Negativos en Vano Corto t-m / m

Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 3 -0.68 -0.59 -0.46 -0.3 -0.15 00.9c = 2.7 -0.62 -0.39 -0.14 0 0 00.8c = 2.4 -0.51 -0.19 0 0 0 00.7c = 2.1 -0.36 0 0 0 0 00.6c = 1.8 -0.19 0 0 0 0 00.5c = 1.5 0 0 0 0 0 00.4c = 1.2 -0.19 0 0 0 0 00.3c = 0.9 -0.36 0 0 0 0 00.2c = 0.6 -0.51 -0.19 0 0 0 00.1c = 0.3 -0.62 -0.39 -0.14 0 0 00c = 0 -0.68 -0.59 -0.46 -0.3 -0.15 0

Pág.

Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b Momentos Últimos Negativos en Vano Largo t-m / m

Posición Esquinas 0.1b 0.2b 0.3b 0.4b 0.5b(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 3 -0.68 -0.59 -0.46 -0.3 -0.15 00.9c = 2.7 -0.62 -0.43 -0.25 -0.1 0 00.8c = 2.4 -0.51 -0.23 -0.04 0 0 00.7c = 2.1 -0.36 -0.04 0 0 0 00.6c = 1.8 -0.19 0 0 0 0 00.5c = 1.5 0 0 0 0 0 00.4c = 1.2 -0.19 0 0 0 0 00.3c = 0.9 -0.36 -0.04 0 0 0 00.2c = 0.6 -0.51 -0.23 -0.04 0 0 00.1c = 0.3 -0.62 -0.43 -0.25 -0.1 0 00c = 0 -0.68 -0.59 -0.46 -0.3 -0.15 0

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MÓDULO TANQUES v BásicaDISEÑO DE LA LOSA DE TAPA

FECHA : 2009/11/09


DISEÑO DE LA LOSA DE TAPADISEÑO A CORTANTE LOSA DE TAPARelación b / c = 4 /3 = 1.333Coef a Cortante Máximo Cs = 0.4Carga Aplic qu = 1.53 t/m2Cortante Vu = Cs x qu x cCortante Vu = 1.84 t/m de murod efectivo = 19.4 cmEsf Cort vu (act) = 0.95 kg/cm2Esf Cort vua (admis) = 6.53 kg/cm2OK Esf Actuante <= Esf AdmsibleCHEQUEO ANCHO MÁXIMO DE GRIETAMomento Mu máx = 1.08 t-m / mEsfuerzo Máx Acero fs = 533.21 kg/cm2Esf Lím Acero 0.6Fy = 2520 kg/cm2Esfuerzo Acero fs <= 0.6Fy O.K.Valor z calculado = 5.43 t/cmz máx permitido = 17 t/cmz calculado < z máx O.K.





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(m) = 0.9b = 0.8b = 0.7b = 0.6b1.0c = 3 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.9c = 2.7 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.8c = 2.4 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.7c = 2.1 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.6c = 1.8 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.5c = 1.5 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.4c = 1.2 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.3c = 0.9 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.2c = 0.6 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460.1c = 0.3 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.460c = 0 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46






Posición ArmEsquinas Arm0.1b=0.9bArm0.2b=0.8bArm0.3b=0.7bArm0.4b=0.6bArm0.5b(m)1.0c = 3 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.170.9c = 2.7 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.170.8c = 2.4 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.170.7c = 2.1 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.170.6c = 1.8 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.170.5c = 1.5 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.170.4c = 1.2 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.170.3c = 0.9 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.170.2c = 0.6 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.170.1c = 0.3 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.170c = 0 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17 1 # 4 a 0.17


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CHEQUEO DE ANCHO MÁXIMO DE GRIETA Momento Mu Máxim 1.08 t-m / m Esf Acero (kg/cm2) 533.21 < 2520 O.K. Valor z Calc (t/cm) 5.43 < 17 O.K.

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Manual Definitivo Modulo Tanques Nov 10 2009