Метода SUPERPAVE (USA) · 2018. 11. 14. · srps en 12607–1:2015, astm d2872 ot = 163 c Топао Узорци ваздух битумена у теглицама вентилатор

VII предавање - SUPERPAVE 15.11.2018.

КОЛОВОЗНЕ КОНСТРУКЦИЈЕ

шк. 2018/19. год.

в.проф.др Горан Младеновић,дипл.инж. 1

в.проф.др Горан Младеновићв.проф.др Горан Младеновић

VII предавање

SUPERPAVE

KОЛОВОЗНЕ КОНСТРУКЦИЈЕ

шк. 2018/19 год.

в.проф.др Горан Младеновић

Метода SUPERPAVE (USA)� 1987-1993 – Strategic Highway Research Program (SHRP)

– истраживачки пројекат са буџетом од 50 мил. $

� Основно питање:

� Зашто се поједини коловози понашају боље од других?

� Циљ: Дефинисати нове поступке за испитивање и

пројектовање асфалтних мешавина и одговарајуће

спецификације

� Резултат: SUPERPAVEТМ - Superior Performing Asphalt

Pavements

� SUPERPAVEТМ – нови систем - три компоненте:

� спецификације за основне материјале,

� пројектовање и анализа асфалтне мешавине и

� модели за предвиђање понашања асфалтних слојева


Метода SUPERPAVE (USA)� Основни кораци:

� Избор материјала

� Избор везива (посебно значајан)

� Избор агрегата

� Припрема лабораторијских узорака

� Marshall-ов набијач замењен жироскопским набијачем

� Ниво збијања зависи од нивоа саобраћајног оптерећења

� Прорачун запреминске структуре асфалтне мешавине

� запреминска маса,

� шупљине испуњене ваздухом...

� Одређивање оптималног садржаја везива

� Одређивање отпорности асфалтне мешавине на дејство

влаге

� Испитивање лабораторијских узорака (performance tests)


Избор везива� Категоризација битумена према условима

примене:

� Клима

� Саобраћајно оптерећење

� Класификација битумена PG x-y

� X – пројектна 7-дневна највиша температура коловоза на 2 cm од површине слоја

� Y – пројектна најнижа температура коловоза

� Саобраћајнице са спорим или стационарним саобраћајем захтевају један до два степена виши PG у односу на стандардне услове

� Саобраћајнице са великим саобраћајем (> 30x106

стандардних осовина од 80 kN) захтевају за један степен виши PG


Superpave – Performance Grade (PG)

PG - Највиша пројектна температура

(oC)

46 52 58 64 70 76 82

-10

-16

-22

-28

-34

-40

-46

PG

на

јни

жа

пр

оје

ктн

а

тем

пе

ра

тур

а (

oC

)

Модификовани битумен

Немодификовани битумен


Superpave – Избор везива

� Испитивање везива:

� Оригинални битумен

� Краткотрајно остарело везиво (RTFOT – Rolling Thin

Film Oven Test)

� Дуготрајно остарелог везива (PAV - Pressure Ageing

Vessel)



шк. 2018/19. год.



Краткотрајно старење везива

� Симулација старења током:

� транспорта и складиштења

� производње и уграђивања асфалтне мешавине

� Rolling Thin Film Oven Test (RTFOT)

� SRPS EN 12607–1:2015, ASTM D2872

� T = 163 oC

Топао ваздух

Узорци битумена у теглицама

вентилаторКонтролна табла


Дуготрајно старење везива

� Симулација старења током експлoатације (5 – 10

година)

� Pressure Ageing Vessel (PAV)

� Под притиском 2070 MPa, на температури 90, 100, 110 oC

током 20 часова

� SRPS EN 14769:2013

� ASTM D6521


Superpave

Пукотине

услед замораКолотрази

RTFOТ

Краткотрајно остарело

Оригинално

Уградљивост

[RV][DSR]

Пукотине на ниским

температурама

[BBR]

[DTT]

PAV

Дуготрајно остарело


Superpave

� Основна испитивања

� Тачка паљења по Cleveland-u – безбедност

� Динамички вискозитет (Rotational Viskosimeter – RV) -

уградљивост

� Динамичко смицање (Dynamic Shear Rheometer –

DSR) – отпорност на трајну деформацију

� Савијање (Bending Beam Rheometer – BBR) – замор и

отпорност на ниске температуре

� Директно затезање (Direct Tension) – отпорност на

ниске температуре


Динамички вискозитет

� SRPS EN 13702:2012; ASTM D4402

η = τ / γnapon smicanjaviskozitet

stepen smicanja=


Еквивискозне температуре – БИТ 50/70



шк. 2018/19. год.



DSR – Динамичко

смицање


DSR – Динамичко смицање

� Пречник узорка:

� 25 mm – оригинално и

краткотрајно остарело

везиво

� 8 mm - дуготрајно

остарело везиво


DSR даје G* и δ

� G* - Комплексни модул смицања

� δ - фазни угао

� G* / sin δ

� Добро корелира са отпорношћу на трајну, пластичну

деформацију (колотраге)

� G* sin δ

� Добро корелира са отпорношћу на замор


Реолошко понашање битумена


Спецификација за битумен ––––

Минимална крутост @ T@ T@ T@ T((((високо) ) ) )

� G* / sin δ > 1.00 kPa

на неостарелом

везиву

� G* / sin δ > 2.20 kPa

на везиву остарелом

у RTFO


Спецификација за битумен ––––

Максимална крутост @ T@ T@ T@ T((((средње))))

� G* sin δ < 5000 kPa на

дуготрајно остарелом

везиву



шк. 2018/19. год.



BBR – Отпорност на ниским


� Помоћу Bending Beam

Rheometer (BBR) -

реометра за савијање

гредица одређује се

крутост битумена на

ниским температурама

Ако је везиво сувише

круто на ниским

температурама, може

испуцати – термичке

пукотине


Bending Beam Rheometer, BBR980 mN (100 g) оптерећење

Асфалтна гредица под оптерећењем

Почетни положај асфалтне гредице

Време

Оптерећење Угиб

Време


Bending Beam Rheometer, BBR


Bending Beam Rheometer, BBR

60 secВреме

Угиб

∆ ∆ ∆ ∆ (t)

Дефинише крутост после2 сата на 10 °C нижој темп.


BBR Data - Релаксација

Log крутости, S

Log Времена оптерећења

нагиб = m-вредност

60 sec8 15 30 120 240

PG Спецификације


Критеријум за отпорност на пуцање

на ниским температурама

� Максимална крутост

(S)

� S < 300 MPa

� Минимална m-

вредност m > 0.300



шк. 2018/19. год.



Superpave – Преглед основних

карактеристика

Оригинално/

остeрело

везиво

Тип

оштећењаПараметар Температура Уређај

Оригинално

Уградљивост Вискозитет η 135 oC RV

Колотрази G* / sin δПросечна 7-

дневна

највиша

температура

коловоза - max

T

DSR

Краткотрајно

остарело RTFOTКолотрази G* / sin δ DSR

Дуготрајно

остарело PAV

Пукотине

услед

замора

G* sin δ(max T + min T)

/2 + 4DSR

Термичке

пукотинеS (t), m(t)

Минимална

температура

коловоза –

min T

BBR, DT


Vrsta bitumena

PG 52 PG 58 PG 64

-10 -16 -22 -28 -34 -40 -46 -16 -22 -28 -34 -40 -10 -16 -22 -28 -34 -40

Prosečna 7-dnevna maksimalna projektna temperatura kolovozne

konstrukcije (oC) <52 <58 <64

Minimalna projektna temperatura kolovozne konstrukcije (oC) >-

10

>-

16

>-

22

>-

28

>-

34

>-

40

>-

46

>-

16

>-

22

>-

28

>-

34

>-

40

>-

10

>-

16

>-

22

>-

28>-

34

>-

40

ORIGINALNI BITUMENTačka paljenja (oC, minimum) 230

Viskozitet, ASTM D4402, Max 3 Pa.s, temperatura

ispitivanja (oC)135

Dinamičko smicanje TP5: G*/sin δδδδ, minimum 1.00 kPa,

temperatura ispitivanja @ 10 rad/s, (oC)52 58 64

-

BITUMEN nakon RTFOTGubitak mase (%, maximum) 1.0

Dinamičko smicanje TP5: G*/sin δδδδ, minimum 2.20 kPa,

temperatura ispitivanja @ 10 rad/s, (oC)52 58 64

BITUMEN nakon PAVTemperatura starenja u PAV (oC) 90 100 110

Dinamičko smicanje TP5: G*sin δδδδ, maximum 5000 kPa,

temperatura ispitivanja @ 10 rad/s, (oC)25 22 19 16 13 10 7 25 22 19 16 13 31 28 25 22 19 16

OTPORNOST Fizičko očvršavanje:

Krutost pri tečenju, TP1: S, maximum, 300 MPa, m-

vrednost, minimum 0.30, temperatura ispitivanja @ 60 s,

(oC)

0 -6 -12 -18 -24 -30 -36 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30

Direktno zatezanje, TP3: Dilatacija pri lomu, minimum 1.0

%, temperatura ispitivanja @ 1.0 mm/min, (oC)0 -6 -12 -18 -24 -30 -36 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30

Superpave – Performance Grade (PG)


Климатске мапе Србије

BECEJ

DIMITROVGRAD

KIKINDA

PALIC

NOVI SAD

ZRENJANIN

SREMSKA MITROVICA

LOZNICA

BEOGRAD

VRŠAC

SMEDEREVSKA PALANKA

NEGOTINCRNI VRH

VELIKO GRADIŠTE

KRAGUJEVAC

POŽEGA

ZLATIBORKRALJEVO

KRUŠEVAC

SJENICA

KOPAONIK

ZAJECAR

NIŠ

LESKOVAC

PEC PRIŠTINAVRANJE

PRIZREN

BANATSKI KARLOVAC

PG 58-22PG 58-22PG 58-22PG 58-22

PG 58-28PG 58-28PG 58-28PG 58-28

PG 58-22PG 58-22PG 58-22PG 58-22

PG 58-16PG 58-16PG 58-16PG 58-16

PG 52-22PG 52-22PG 52-22PG 52-22PG 64-22PG 64-22PG 64-22PG 64-22

VALJEVO

CUPRIJA

SOMBOR

LTPP

BECEJ

DIMITROVGRAD

KIKINDA

PALIC

SOMBOR

NOVI SAD

ZRENJANIN

SREMSKAMITROVICA

LOZNICA

BEOGRAD

VRŠAC

SMEDEREVSKA PALANKA

NEGOTINCRNI VRH

VELIKO GRADIŠTE

KRAGUJEVAC

POŽEGA

ZLATIBORKRALJEVO

KRUŠEVAC

SJENICA

KOPAONIK

ZAJECAR

NIŠ

LESKOVAC

PEC PRIŠTINAVRANJE

PRIZREN

BANATSKIKARLOVAC

PG 52-16

PG 52-16

PG 52-22

PG 46-16

PG 46-16

PG 52-10

CUPRIJA

PG 52-16

VALJEVO

LTPP

Ниво поузданости 50 % Ниво поузданости 90 %


Корекција PG у функцији од

саобраћајног оптерећења

Стандардних

осовина

(милиона)

Корекција PGPGPGPG с обзиром на карактеристике

саобраћајног тока

Брзина саобраћајног тока

споро

(< 20 km/h)

успорено

(20 - 70 km/h)

нормално

(> 70 km/h)

< 0.3 - - -

0.3 до 3 +2 +1 -

3 до 10 +2 +1 -

10 до 30 +2 +1 -

> 30 +2 +1 +1


Минерална мешавина

� Чврстоћа на смицање агрегата одређена Mohr-

Coulomb-овим законом

где је:

τ – чврстоћа на смицање,

C – кохезија (C = 0),

σ – нормални напон,

Φ – угао унутрашњег трења.

C tanτ = + σ ⋅ Φ

τ

σ

анвелопа лома


Захтеви у погледу квалитета

основног материјала

� Основна испитивања камена:

� Los Angeles LA < 30 %

� Једрост – отпорност на дејство мраза

� Упијање воде

� Основна испитивања фракција минералног

материјала:

� Проценат дробљених зрна

� Облик зрна ситнозрног агрегата

� Садржај зрна неповољног облика (< 10 %)

� Садржај ситнозрних / глиновитих фракција

(Еквивалент песка > 40 – 50 %)



шк. 2018/19. год.



Избор агрегата

� Пет врста мешавина у зависности од номинално

максималног зрна агрегата:

� 9.5 mm

� 12.5 mm

� 19 mm

� 25 mm

� 37.5 mm


Гранулометријски састав агрегата

� Утиче на:

� Крутост

� Стабилност

� Трајност

� Водопропустљивост

� Уградљивост

� Отпорност на замор

� Храпавост асфалтних мешавина.

� Максимална величина зрна дефинише:

� Могућу дебљину слоја

� Услове збијања


100

0

.075 .3 2.36 4.75 9.5 12.5 19.0

Проценат пролаза

Контролне тачкеЗабрањена зона

Линија максималне густине

maxзрно

Ном.maxзрно

Отвор сита (mm) на 0.45 степен


Гранулометријски састав

100

0

.075 .3 2.36 12.5 19.0

Проценат пролаза

Пројектована

гранулометријска крива

Отвор сита (mm) на 0.45 степен


Проценат дробљених зрна за

крупнозрни агрегат

Први број означава % са једном или више дробљених странаДруги број означава % са две или више дробљених страна

Саобраћајно оптерећење у

току пројектног периода од

20 година (106 станд.

осовина од 80 kN)

Растојање од површине коловоза

(положај слоја)

≤ 100 mm > 100 mm

< 0.3 55/- - / -

< 1 65/- - / -

< 3 75/- 50/ -

< 10 85/80 60 / -

< 30 95/90 80/75

< 100 100/100 95/90

≥ 100 100/100 100/100


Облик зрна ситнозрног агрегата

� Однос највеће и најмање димензије већи од 5,

ASTM D4791

� Агрегат крупнији од 4.75 mm

� Утичу на збијање и ломе се при уграђивању





Максимални проценат издужених зрна

(%)

< 0.3 -

< 1 10

< 3 10

< 10 10

< 30 10



шк. 2018/19. год.



Садржај кохерентног материјала

� На делу мешавине који пролази кроз сито 4.75 mm

� AASHTO T 176





Минимални еквивалент песка (%)

< 0.3 40

< 1 40

< 3 45

< 10 45

< 30 50


Садржај издужених зрна

� На делу мешавине који пролази кроз сито 4.75 mm

� AASHTO T 176





Минимални еквивалент песка (%)

< 0.3 40

< 1 40

< 3 45

< 10 45

< 30 50


Остала испитивања агрегата

� Отпорност на хабање

� Los Angeles, AASHTO T96

� Максимална вредност 35% – 45%

� Отпорност на дејство мраза

� Потапање узорка у раствор натријум или магнезијум

сулфата, 5 циклуса, AASHTO T104

� Максимални губитак масе 10% - 20%

� Чистоћа агрегата (садржај глине и трошних зрна)

� Мокро сејање фракција, AASHTO T112

� Максимални садржај нечистоћа и трошних зрна 0.2 –

10 %


Проблематика пројектовања

асфалтних мешавина

� Кохезија потиче од везива

нормални напон σ

напон

смицања

τ

нормални напон σ нормални напон σ

напон

смицања

τ

напон

смицања

τнапон

смицања

τ

нормални напон σ

“слабо” везиво“јако” везиво

мали угао унутрашњег трења

велики угао унутрашњег трења


Основни видови настанка оштећења

� Пукотине услед замора – резултат напона

затезања на дну битуменом везаних слојева под

проласком саобраћајног оптерећења



� Термичке пукотине – резултат термичких напона

затезања услед хлађења слоја на ниским




шк. 2018/19. год.




� Колотрази – пластична деформација асфалтних

слојева на високим температурама


Пројектовање асфалтних мешавина

� Заједнички захтеви:

� Довољан садржај битумена како би се обезбедила

трајност

� Довољна стабилност под дејством саобраћајног

оптерећења

� Задовољавајући садржај шупљина испуњених

ваздухом:

� Горња граница са аспекта ограничења негативног утицаја

околине на старење битумена

� Доња граница да би се омогућило додатно збијање услед


� Добра уградљивост


Запреминско пројектовање

асфалтне мешавине� Циљеви

� Да процедура припреме и збијања узорака у лабораторији симулира збијање на терену

� Да се могу припремати узорци и за крупнозрне мешавине

� Да буде мера збијености

� Да се може користити у теренским лабораторијама

� Да мора обухватити елементе повезане са трајношћу асфалтне мешавине� Дебљину филма битумена

� Утицај фактора околине


Пројектовање мешавине

� Неколико пробних

мешавина са различитим

садржајем везива изнад и

испод оптималног

� Жироскопски SUPЕRPAVE

набијач (Superpave

Gyratory Compactor – SGC)

в.проф.др Горан Младеновић 47

рам

ротирајућа подлога

оптерећење

контролна јединица за прикупљање података

калуп

мерач висине

Жироскопски набијач


Збијање узорака у жироскопском

набијачу� Вертикални притисак + смицање

� Пречник узорка 150 mm

� Висина узорка 115 mm

� Величина зрна агрегата до 37.5 mm

� Мерење висине узорка током збијања� Контрола збијености током припреме узорка

1.25o

Оптерећење

600 kPa



шк. 2018/19. год.



Три карактеристична нивоа

збијености

� Ninit – почетни ниво збијености

� Број ротација који представља меру уградљивости

мешавине током извођења радова

� Мешавине које се лако збијају (сувише мали садржај

шупљина при Ninit) су нестабилне под дејством


� Мешавине пројектоване за саобраћајно оптерећење

веће од 3 милиона стандардних осовина и са

пројектним садржајем шупљина од 4 % при Ndes

треба да имају минимално 11 % шупљина при Ninit


Три карактеристична нивоа

збијености

� Ndes – пројектни ниво збијености

� број ротација неопходан да се добије иста

запреминска маса асфалтне мешавине као и

мешавине на терену након пројектног саобраћајног


� Типична вредност шупљина при Ndes = 4 %

� Nmax – максимални ниво збијености

� број ротација неопходан да се добије лабораторијска

збијеност која никад не сме бити превазиђена на

терену

� Типична вредност шупљина при Nmax = 2 %


% Gmm

Log броја ротација

10 100 1000

Nini

Ndes

Nmax

Три тачке на SGC SGC SGC SGC кривој


Критеријуми за број ротација у завис-

ности од саобраћајног оптерећења

Саобраћајно

оптерећење у

току пројектног

периода од 20

година (101010106666

станд. осовина

од 80 kN)kN)kN)kN)

Број ротација

Ninit Ndes Nmax

< 0.3 6 50 75

0.3 – 3 7 75 115

3 – 10 8 (7) 100 (75) 160 (115)

10 - 30 8 100 160

> 30 9 125 205


Критеријуми за ниво збијености





година (101010106666 станд.

осовина од 80 kNkNkNkN))))

Запреминска маса (као проценат

теоретске максималне запреминске масе)

NNNNinitinitinitinit NNNNdesdesdesdes NNNNmaxmaxmaxmax

< 0.3 ≤≤≤≤ 91.5

96.0 ≤≤≤≤ 98.0

0.3 – 3 ≤≤≤≤ 90.5

3 – 10

≤≤≤≤ 89.010 - 30

> 30


Испитивање карактеристика мешавине

Simple Performance Test – SPT

� Замена за Маршала

� Испитивања:

� Динамички модул крутости

(уз бочни притисак)

� Динамички опит течења

(“Flow-number”)

� Статички опит течења

(“Flow time”)

� Цилиндрични узорци Ø 100 висине 150 mm



шк. 2018/19. год.




� Врсте испитивања:

� Према условима опита

� једноаксијални

� триаксијални

� Према начину наношења

оптерећења:

� динамички опити

� статички опити



� Према условима опита

� једноаксијални триаксијални

σА(t) - укупни аксијални притисак

σC - бочни притисак



� Према начину наношења оптерећења

� динамички опити статички опити

σА(t) – укупни аксијални притисак

бочни + аксијални

синусоидално наношењеоптерећења

Блок – пулсно наношењеоптерећења

Т1≤Т0


Типичан дијаграм зависности трајне

деформације од броја прелаза опт.

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 18000 20000

Number of Passes

Ru

t D

epth

, m

m

Creep Slope

Stripping Slope

Stripping Inflection Point

Број прелаза оптерећења

Нагиб криве течења

Инфлексиона тачка

Нагиб криве деформације услед “striping”-a

Дубина

колотрага

(m

m)



� Flow number – динамички опит течења

захтевани аксијални притисак

захтевани бочни притисак

циклуси

циклуси

циклуси

аксијални притисакбочни притисак

пред –оптерећење

почетак

притисак

кумулативна

аксијална дилатација

дилатациј

а

N

Дилатација на N-том циклусу

параметар течења – flow number

нагиб криве течења

Услови опита:

� min 10000 циклуса

� температура 40-50 °C

� бочни притисак 0-250

kPa

� aксијални притисак

200 – 300 kPa

� облик оптерећења

� синусоида

� блок - пулс



� Flow time – статички опит течења Услови опита:

� min 10000 секунди� температура 40-

50°C

� бочни притисак0-210kPa

� aксијални прити-

сак 200 – 300 kPa� облик оптерећења

� константан

притисак

аксијални притисак

бочни притисак

време

време

крај теста

напон

кумулативна аксијална дилатација

пред –оптерећење

почетак

параметар течења – flow time

нагиб криве течења

дилатациј

а

захтевани бочни притисак

захтевани аксијални притисак



шк. 2018/19. год.



Критеријуми

� Критеријуми за динамички модул зависе од врсте

пројекта – користе се модели пропадања из новог

AASHTO упутства за димензионисање коловозних

конструкција и на основу њих се утврђује да ли је

очекивана деформација прихватљива или не

� Критеријуми за Flow Number: Саоб.

Оптерећење

(106 ст.ос.)

Минимални

Flow Number

< 3 ---

3 to < 10 200

10 to < 30 320

≥≥≥≥ 30 580 в.проф.др Горан Младеновић

Анализа запреминске масе и

садржаја шупљина

� Анализа запреминске структуре асфалтне

мешавине идентична као и код методе Marshall-а

� Основни параметри:

� Запреминска маса асфалтне мешавине

� Максимална запреминска маса

� Садржај шупљина у минералном материјалу

� Садржај шупљина испуњених ваздухом

� Проценат шупљина у минералном материјалу

испуњених битуменом


Критеријуми у погледу запреминске

структуре





година (106 ст.

ос. од 80 kN)

Шупљине у минералном материјалу (%) Шупљине

испуњене

битуменом

(%)9.5 mm 12.5 mm 19 mm 25 mm 37.5 mm

< 0.3

15 14 13 12 11

70 – 80

0.3 – 3 65 – 78

3 – 10

65 - 7510 - 30

> 30


Одређивање оптималног

садржаја везива

� Оптимални садржај везива је онај који даје 4 %

шупљина испуњених ваздухом после Ndes ротација

у жироскопском набијачу

� Асфалтна мешавина са оптималним садржајем

везива мора да испуни услове у погледу:

� Запреминске структуре

� Садржај шупљина при Ninit

� Садржај шупљина при Nmax

� Садржај шупљина у минералном материјалу

� Садржај шупљина испуњених битуменом

� Отпорности на трајну деформацију

� Динамички модул

� Статички или динамички опит течења

в.проф.др Горан Младеновић 65

Пројектни садржај битумена


Отпорност на дејство влаге

� Модификовани Lottman-ов тест

� Упоређује однос чврстоће на индиректно затезање

узорка изложеног циклусима смрзавања и

крављења и сувог узорка

� Минимална захтевана вредност је 0.8 за

лабораторијске узорке и 0.7 за узорке из изведеног

коловоза



шк. 2018/19. год.



Сумарни преглед препоручених

испитивања

Особина асфалтне

мешавинеПрепоручено испитивање

Ниво саобраћајног


Осетљивост на влагу AASHTO T 283 Сви

Трајна деформацијаFlow Number или Dynamic

Modulus, NCHRP RT 01-07

> 3 милиона стандардних

осовина

Отпорност на замор Не постоји -

Отпорност на

термичке пукотинеНе постоји -


Веза са моделима пропадања

коловоза у новом AASHTO упутству

КолотразиТермичке

пукотине

Мрежасте

пукотине

Подужне

пукотине

Рефлект.

пукотинеРавност

Динамички модул X X X

PG везива X X X

Шупљине у изведеном

слојуX X X

Ефективни % везива у

изведеном слојуX X

Шупљине у ММ у

изведеном слојуX

Крутост на ниским

температурамаX

Чврстоћа на затезање

на ниским температур.X


Утицај особина асф. мешавине на

побољшање понашања кк

Особине асфалтне

мешавинеКолотрази

Термичке

пукотине

Мрежасте

пукотине

Деб ≥≥≥≥12.5 cm

Мрежасте

пукотине

Деб. < 7.5 cm

Подужне

пукотине

PG везива за високе

температуреПовећати Повећати Смањити Смањити

PG везива за ниске

температуреСмањити

Пројектни садржај

шупљина у ММСмањити Повећати Повећати Повећати

Прој.садржај

шупљина исп.

везивом

Повећати

Садржај филера Повећати

Шупљине у

изведеном слојуСмањити Смањити Смањити Смањити Смањити

Documents

Метода SUPERPAVE (USA) · 2018. 11. 14. · srps en 12607–1:2015, astm d2872 ot = 163 c Топао Узорци ваздух битумена у теглицама вентилатор