Overvannshåndtering alternativ 1 - Fredrikstad...Råde Graveservice a-s Pb. 94 1641 Råde Thorbjørnrød massedeponi Overvannshåndtering – alternativ 1 Notat INNHOLD Side 1 Bakgrunn

Råde Graveservice a-s Pb. 94 1641 Råde www.rgs.no

Thorbjørnrød massedeponi

Overvannshåndtering – alternativ 1 Notat

INNHOLD Side 1 Bakgrunn 2 2 Dagens situasjon 2 3 Situasjon under drift av deponiet 3 4 Permanent situasjon 9 12/7-2017 HFS

Thorbjørnrød massedeponi – overvannshåndtering alt. 1 12/7-2017

2

1 Bakgrunn

Råde Graveservice AS planlegger utvidelse av eksisterende massedeponi i Thorbjørnrødveien i

Fredrikstad kommune.

I forbindelse med planarbeid og konsekvensutredning er overvannshåndtering et tema.

Planprogrammets pkt. 5.2.3 sier at det skal ‘…utarbeides plantegning, normalprofil og lengdeprofil

for overordnet overvannshåndtering med en tilhørende verbal teknisk redegjørelse’.

Dette notat utgjør den tekniske redegjørelsen for alternativ 1.

2 Dagens situasjon

Planområdet består i hovedsak av et skogdekt dalsøkk i nord-syd retning mellom to fjellrygger.

I begge ender sør og nord for planområdet flater det ut og går over til dyrka mark.

Vannskillet ligger omtrent midt i området på kote 35. Sydover går en liten bekk gjennom et

sumpaktig barskogområde til den ender i lukket rørsystem over dyrka mark. Rørsystemet ender i

Torpebekken og til slutt Seutelva.

Nordover er det mye samme situasjon, med et tilnærmet flatt løvskogområde på over halve

strekningen, og en åpen bekk som ender i lukket rørsystem over dyrka mark. Også her ender

overvannet i Seutelva, men det er ikke innom Torpebekken.

I forhold til overvann er avrenningen med dagens situasjon svært lav da de sumpaktige flate

områdene absorberer og fordrøyer vannet mye. Tilstand på skogen på de flate områdene tilsier.

vannmettet mark. Tilførselen av jordpartikler til lukket overvannsnett, Torpebekken og til sist

Seutelva er minimal. Utfordringen med massedeponiet vil være å opprettholde denne tilstanden.

1) Utsnitt fra Kartklient Fredrikstad kommune med planområdet (rødt) og avrenning (blått) påført.

Blå stiplet linje viser eksisterende overvannsrør over dyrka mark.


3

3 Situasjon under drift av deponiet

Faser og avrenningsområder

Driften av deponiet baseres på trinnvis oppfylling og istandsetting av arealene.

Fase 1 omfatter oppfylling og istandsetting av nordre del, fase 2 gjelder oppfylling og istandsetting

av søndre del. Fase 3 er ferdig situasjon. Det henvises til faseplaner i form av Y-tegninger.

Utvidelsen av deponiet vil ikke endre retning på avrenning, men vannskillet i ferdig situasjon blir

forskjøvet ca 50 m sørover, dvs noe mer vann ledes nordover. Under driftsfasene kan situasjonen i

forhold til vannskille regnes som i dag.

Dette gir i hovedsak 2 avrenningsområder. Område 1, deponi nord 74500 m2 og område 2, deponi

sør 95500 m2. Deler av områdene ligger utenfor plangrense, men overvann følger

terrengformasjonene og har følgelig ikke noe forhold til plangrenser Se tegning RG1082-G199.

I tillegg er det et 3. avrenningsområde ned mot Rv110 Mosseveien. Her vil ikke situasjonen endre

seg fra dagens med unntak av ny vei og nytt kryss.

2) Tegning RG1082-G199.

Overvannsmengder

I forhold til mengde overvann kan dette beregnes manuelt siden arealet er under 200 dekar,

ref. VA-norm pkt. 7.2. Beregning av avrenning er helt avhengig av hvilke avrenningsfaktorer som

velges. Beregning er utført på regneark ‘1082_Overvannsberegning-2017.xls’.

Nedbørsintensitet er hentet fra IVF-kurve for Fredrikstad, gjentaksintervall er 25 år i hht VA-norm

pkt. 7.2. Varighet 10 min. Dette gir en regnintensitet på 220 l/s*ha (eller 0,022 l/s pr m2).

Avrenningsfaktorer er hentet fra SFT TA550 (M293 rapport) utfra denne intensiteten.

Det ender opp med en midlere avrenningsfaktor på 0,15 for hele deponiet eller avrenningsområdet.

Denne er basert på en arealtypefordeling som i dag, og det kan diskuteres hvorvidt det er riktig.

Hensynet til økt nedbør i framtiden er ivaretatt med en klimafaktor på 20%.


4

3) 1082_Overvannsberegning-2017.xls, pkt O1) Inngangsdata.

4) 1082_Overvannsberegning-2017.xls, pkt O2) Feltavrenning.

Som det framgår av utsnitt 4) ender det med en avrenning for område 1, deponi nord på 425 l/s og

område 2, deponi sør på 543 l/s.

O2) Feltavrenning:

Område Arealtype Arealbeskrivelse % Areal, m2f b A.

f b A sum, m2 A.f sum

1 Område 1, deponi nord 100.0 % 75500F1 Asfaltareal ny vei 1.9 % 1835 0.9 1652

F2 Bart fjell (nesten) 4.2 % 4000 0.8 3200

F5 Grus 1.0 % 1000 0.6 600

F6 Spredt vegetasjon 31.4 % 30000 0.2 6000

F7 Tett skog 51.2 % 38665 0.12 4640

Sum 89.8 % 75500 75500 16091

1 Midlere avrenningsfaktor fmb_sør 0.21

Q1 Avrenning område 1 Qb_sør 425.0 l/s

2 Område 2, deponi sør 100.0 % 95500

F1 Asfaltareal ny vei 2.1 % 2050 0.9 1845


F5 Grus 2.1 % 2000 0.6 1200


F7 Tett skog 53.4 % 50950 0.12 6114

Sum 100.0 % 95500 95500 20559

2 Avrenning område fmb_nord 0.22

Q2 Avrenning område 2 Qb_nord 543.0 l/s

Hele feltet:

V Midlere avrenningsfaktor fmb_deponi 0.21 171000 36650

QT Avrenning deponi Qb_deponi 806.7 l/s


5

At dagens situasjon tilfører så store mengder som beregnet (også uten klimafaktor) er sterkt tvilsomt

da eksisterende lukkede rørsystemene i hver ende ikke har slik kapasitet. Avrenningsfaktorene er

derfor i høyeste laget.

En annen side av for så vidt samme sak er oppholdstid. I dagens situasjon er det som nevnt under

pkt. 2 en stor fordrøyning i de flate sumpaktige områdene og oppholdstiden i begge

avrenningsområder blir derfor lang.

I deponiets driftsfaser vil denne tiden utvilsomt bli kortere fordi det blir mer åpne flater og terrenget

vil gradvis bli brattere mot hhv. sør og nord.

Men samtidig vil de innkjørte løsmassene kunne gi en infiltrasjonskapasitet, dvs evne til å fordrøye

overvann. Dette kan være i form av hulrom i faste masser, eller som dammer i en ujevn overflate.

Type masser man får inn vil påvirke dette, og det vil dermed være vanskelig å beregne denne

situasjonen.

Med disse momentene som bakgrunn velges det derfor å bruke mengder beregnet i utsnitt 4) over.

Løsninger

Det legges opp til tilnærmet like løsninger i hver avrenningsområde.

Hovedfokus med løsningene er å hindre partikkelutslipp fra store åpne områdene med fyllmasser.

Sekundært må beregnede overvannsmengder ivaretas.

I driftsfasene vil det derfor være et system med to dammer for kombinert sedimentering og

fordrøyning i hver ende. Det vises til plantegning RG1082-G120 for fase 1 og 2 samt lengdeprofiler

RG1082-G111 for fase 1 og RG1082-G121 for fase 2.

5) RG1082_G120 Overvann plan fase 1 og 2.


6

6) RG1082_G111 Lengdeprofil overvann nord

7) RG1082_G121 Lengdeprofil overvann sør


7

Damsystemer etableres før oppfylling påbegynnes i respektive områder.

I fase 1, område nord, etableres dam ODN1 – permanent og ODN2 – midlertidig.

I fase 2, område sør, etableres dam ODS1 – permanent og ODS2 – midlertidig.

Et system med to dammer vil være mer robust og fleksibelt samt gi et bedre resultat i forhold til

partikkelutslipp.

Dammene inne i oppfyllingsområdet må heves etter hvert som deponiet fylles.

Mer om dette i eget avsnitt under.

I all hovedsak skjer tilførsel av overvann til midlertidige dammer med overflateavrenning på

oppfylte masser. Dette vil gi vannet lengst mulig oppholdstid før det når dammene.

For å ivareta eksisterende bekker fylles disse igjen med steinstrenger av sprengstein med lite

finstoff som pakkes inn i fiberduk for å hindre slamming. Steinstrengene vil ha en drensfunksjon i

bunn av deponiet i driftsfasene. I permanent situasjon vil drenseffekten være minimal pga dybde til

overflaten. Steinstrengene ledes til midlertidige dammer ODN2 og ODS2.

Spesielt om fase 1, nord

I nord er det et åpent dike i jordekanten som utgjør plangrensen. Dette lukkes med Ø250 plastrør

som ledes til dam ODN1. Det er også et lite sideløp til diket som lukkes med samme rørtype.

I kanten av eksist. vei monteres sandfang av Ø1000 betong på dette røret. Sandfanget vil i

permanent situasjon fungere som inntak av åpen grøft mellom ny vei og deponiet.

Det må tas spesielle hensyn under bygging av dam ODN1 siden den ligger nær en kulturhistorisk

vannkilde kalt ‘Svenskeila’. Eksakt plassering av dammen må gjøres slik at avstanden til ila er stor

nok til å hindre uttørking av denne. Av samme grunn legges derfor dammen så høyt som mulig.

Spesielt om fase 2, sør

Her legges en dam på hver side av steinfylling for ny Thorbjørnrødvei, og det etableres åpne grøfter

langs fyllingsfoten ned til permanent dam ODS1. Grøftene må plastres med duk og stein for å

hindre erosjon siden terrenget er bratt. Det må hele tiden sørges for at det er tetting mellom

steinfylling og midlertidig dam ODS2.’

Spesielt om damsystemene

Prinsippet er at det meste av fordrøyning og sedimentering i driftsfasene skjer i midlertidige

dammer OVN2 og OVS2 . Dammene er avgrenset mot ‘omverden’ med steinfylling i sør og

midlertidig jordlager/ voll i nord. Det spesielle er at dammene må heves etter hvert som deponiet

fylles. Dette løses med utløpskummene OV2 i sør og OV4 i nord.

Dette er Ø1400 betongkummer og det normale utløpet vil være 2 kjerneborede hull ø226 i

kumveggen. Det kan gjerne være en høydeforskjell på ca 20 cm mellom hullene. Da oppnås gradvis

mer utslipp og man har en sikkerhet ved frost. Kumtoppen består av en kumring uten hull i siden,

topplate og Ø650 kuppelrist.

Etter hvert som deponiet fylles demonteres kumtopp, det legges det på flere kumringer med 2 stk

kjerneborede hull ø226 i kumveggen og kumtoppen remonteres. Det er viktig at ø226 hullene fra

forrige nivå tettes! AR-pakning med ters e.l. Ø226 hullene vil slippe ut en begrenset mengde vann.

Ved store nedbørsmengder vil vannet stige og ved flom vil det gå gjennom kuppelrista på

kumtoppen. Da overtar de permanente dammene OVN1 og OVS1.

Utløpet fra disse skjer gjennom kum O1 i sør og O3 i nord.

Disse er Ø1000 betongkummer med kupperist på toppen. Vannet vil aldri være lavere enn

kuppelrista og vannet vil stige til maks fordrøyningsvolum ved dimensjonerende nedbør.

Utløpet fra kummene er Ø200 PVC rør tilknyttet eksisterende røranlegg med minst samme

dimensjon. Uansett er hensikten at deponiet i driftsfasene eller i permanent tilstand ikke skal tilføre

eksist. rørsystem mer overvann enn i dag. Derfor begrensningen med Ø200 rør ut.


8

8) 1082_Overvannsberegning-2017.xls, pkt O6) Ledningsdimensjoner.

Mellom midlertidige og permanente dammer er rørdimensjoner beregnet til hhv. Ø500 betong i

nord og Ø600 betong i sør. Dette er utfra full beregnet mengde, noe som i praksis aldri vil nås pga

begrenset innløp i kum O2 og O4 samt at en del overvann vil fordrøyes i selve deponiet i form av

lokale dammer og infiltrasjon. Uansett vil det være en sikkerhet med store rør, spesielt i sør der det

er fare for setninger i steinfylling samt isoppbygging vinterstid. Rørene legges med 10 promille fall.

Sedimentering vil i driftsfasen primært skje i de midlertidige dammene. Det vil ikke være

nødvendig med rensk av sedimenter, i stedet heves dammen med fyllmase slik beskrevet over.

Rensk av de permanente dammene kan skje med gravemaskin fra kantene.

De midlertidige dammene samt kum O2 og O4 fylles igjen når deponiet ferdigstilles i respektive

faser, men først når etter at matjord og skogsbunn er tilbakeført og man ser at erosjon ikke opptrer.

Se også tegning RG1082-G191 for damdetaljer.

Fordrøyningsvolum

Nødvendig fordrøyningsvolum beregnes i hht VA Miljøblad nr 69.

Dimensjonerende utslippsmengde er som nevnt et 200 PVC rør og det regnes 8 promille fall.

Dette gir maks 31 l/s ut. Det beregnes for 25 års gjentaksintervall, om det er 10 år eller 100 år

spiller liten rolle, resultatet blir mye likt.

Som det framgår av beregningene blir nødvendig volum 467 m3 i nord og 643 m3 i sør.

Dette deles mellom midlertidige og permanente dammer.

9) 1082_Overvannsberegning-2017.xls, pkt O8.1) Fordrøyningsvolum nord.

O8.1) Fordrøyning for område 1, deponi nordBeregnes i hht VA-Miljøblad nr 69.

Det beregnes for gjentaksintervall 25 år i hht Fredrikstad kommunes krav.

Se arkfane 'IVF' for regnintensitet.

Maks innløpsmengde 425.0 l/s Fra beregninger over, ledningsstrekk OVS

Maks utløpsmengde 31 l/s Ø200 utløpsledning med 0,8% fall

Konsentrasjonstid, felt 60 min Anslått verdi

IVF-søkekolonne 6 25 års gjentaksintervall

Varighet Intensitet Qmax-inn Vinn Vut Vfordrøyning

min l/s ha l/s m3 m3 m3

10 220.1 425.0 255 65 190 10

15 185.4 358.0 322 70 252 15

20 159.1 307.2 369 74 294 20

30 124.2 239.8 432 84 348 30

45 102.1 197.2 532 98 435 45

60 82.7 159.7 575 112 463 60

120 45.6 88.1 634 167 467 120

180 32.5 62.8 678 223 455 180

360 18.4 35.5 767 391 377 360

720 10.1 19.5 843 725 117 720

Fordrøyningsvolumet er størst ved 120 min varighet. Vfordrøyning= 467 m3


9

10) 1082_Overvannsberegning-2017.xls, pkt O8.2) Fordrøyningsvolum sør.

4 Permanent situasjon

11) RG1082-G130 Plan overvann fase 3 – ferdig situasjon.

O8.2) Fordrøyning for område 2, deponi sørBeregnes i hht VA-Miljøblad nr 69.



Maks innløpsmengde 543.0 l/s Fra beregninger over, ledningsstrekk OVN






10 220.1 543.0 326 65 261 10

15 185.4 457.4 412 70 342 15

20 159.1 392.5 471 74 397 20

30 124.2 306.4 552 84 468 30

45 102.1 251.9 680 98 582 45

60 82.7 204.0 734 112 623 60

120 45.6 112.5 810 167 643 120

180 32.5 80.2 866 223 643 180

360 18.4 45.4 981 391 590 360

720 10.1 24.9 1076 725 351 720



10

Deponi

Dette kalles fase 3 i planene og da er deponiet ferdig oppfylt.

Forskjellen fra dagens situasjon er at terrenget blir brattere og vannet vil avrenne raskere.

Tanken er at all overvannshåndtering skjer på overflaten via åpne grøfter da dette i seg selv gir en

bedre fordrøyning enn rørsystemer. Det etableres derfor åpne grøfter på hver side av deponiet. Det

gir dobbelt så mye åpen grøft som i dag. Det kan gjerne legges inn terskler i grøftene som

vannbremser og ytterligere fordrøyning. Der det er brattest bør en uansett gjøre dette sammen med

steinplastring for å hindre erosjon i grøftene.

Ny Thorbjørnrødvei

Det er ikke planlagt spesielle overvannsystemer for ny Thorbjørnrødvei.

Dette har årsak i veiens lengdeprofil, se tegning RG1082-C121 og C122.

Den har ett toppunkt og faller derfra begge veier me3 3-8%

Unntaket fra dette er sandfang SF1, SF2 og SF3 som primært etableres som inntak for åpne grøfter

og de vil dermed også være en del av veiens avvanning.

Nytt kryss med Rv110 Mosseveien

Her etableres en stikkrenne Ø400 langs dagens veikant. Dimensjon har årsak i enklere drift og

vedlikehold, ikke vannmengde.

Denne vil ta unna veivann fra sørsiden av ny Thorbjørnrødvei og ha fall nordover.

1082_Overvannsberegning-2017_a1.xlsx -Overvann 27.07.2017

1082 Thorbjørnrød massedeponiBeregning av overvann, alternativ 1

Rev 27.07.2017

Grå ruter er ferdigutfylt, inneholder formler og må ikke røres!

Oransje felt fylles ut.

O1) Inngangsdata:Grunnleggende krav: PBL, TEK10, §15-10

Veiledninger: NORVAR rapport 162 og 200.

Spesifikke krav: VA-Norm kap. 7 med lokale bestemmelser for Fredrikstad kommune

Overvannsmengder: VA-norm kap. 7, pkt. 7.2 med lokal bestemmelse for Fredrikstad kommune

Overvann på bebygde areal skal i størst mulig grad håndteres lokalt før utslipp på off. nett.

Arealtyper: LNF

Avrenningsfaktorer: M293|2015 Miljødirektoratet, gjennomgang av avrenningsfaktorer. COWI-rapport

Beregningsregler: Rørhåndboka fra Pipelife, VA Miljøblad 79, 101, 92, 93, 69, Svv Håndbok N200

Tegningshenvisning: RG1082-G199

Areal reguleringsplan, plangrense 179000 m2 <20 ha = manuell beregning, ref VA-norm pkt 7.2

Avrenningsområder: Planområdet deles i 2 avrenningsområder utfra dagens situasjon

Område

1 Område 1, deponi nord A 75500 m2

2 Område 2, deponi sør A 95500 m2

Regnintensitet i 220.1 l/s ha IVF-kurve, 25 år, 10 min

Gjentaksintervall 25 år Krav i VA-norm pkt 7.2, Fredrikstad

Konsentrasjonstid tk 10 min Utfra IVF-kurve og angitt intensitet

Arealtype Avrenningsfaktor: Faktorer hentes fra SFT TA-550 (M293-rapport) utfra regnintensitet: 220.1 l/s ha

F1 Asfalt, betong: f1 0.9

F2 Bart fjell (tilnærmet): f2 0.8

F3 Tett bebyggelse: f3 0.85

F4 Park/plen: f4 0.35

F5 Grusveier: f5 0.6

F6 Spredt vegetasjon: f6 0.2

F7 Tett skog: f7 0.12

Tillatt økning i feltavrenning etter utbygging ftillegg 0 % Krav i VA-norm pkt 7.2, Fredrikstad

Tillegg for framtidig økning i nedbør Kf 20 % Klimafaktor

Bruksruhet rørledning plast: kp 0,4 mm for rørstrekk med grenrør, bend kummer, 0,25 ellers

Påføres under rørberegning, pkt. O6)

1 av 7


O2) Feltavrenning:

Tillatt ny avrenningsfaktor

Område Arealtype Arealbeskrivelse % Areal, m2fb A.

fb A sum, m2 A.f sum ftillatt = fb+ftillegg+Kf

1 Område 1, deponi nord 100.0 % 75500F1 Asfaltareal ny vei 2.4 % 1835 0.9 1652


F5 Grus 1.3 % 1000 0.6 600


F7 Tett skog 51.2 % 38665 0.12 4640

Sum 100.0 % 75500 75500 16091

1 Midlere avrenningsfaktor fmb_1 0.21 0.26

Q1 Avrenning område 1 Qb_1 425.0 l/s

2 Område 2, deponi sør 100.0 % 95500F1 Asfaltareal ny vei 2.1 % 2050 0.9 1845


F5 Grus 2.1 % 2000 0.6 1200


F7 Tett skog 53.4 % 50950 0.12 6114

Sum 100.0 % 95500 95500 20559

2 Avrenning område fmb_2 0.22 0.26

Q2 Avrenning område 2 Qb_2 543.0 l/s

Hele feltet:

V Midlere avrenningsfaktor fmb_deponi 0.21 171000 36650 0.26

QT Avrenning deponi Qb_deponi 806.7 l/s

2 av 7


O6) Ledningsdimensjoner

Beregnes etter Darcy-Weisbach/ Colebrook-White og Brettings formler

Fyllingsgrad= 100 % Bruksruhet= 0.25 mm 1) Minstedimensjon 200 mm

dy ,mm 160 200 250 315 400 500 600 Beregnet Valgt 2)Kapasitets-

T vegg 5.5 6.9 9.1 11.4 14.5 0 0 dimensjon dimensjon utnyttelse

Strekning Tekst Qakk Fall Ruhet 1)di ,m 0.149 0.1862 0.2318 0.2922 0.371 0.5 0.6 mm mm %

l/s m/m mm Kapasiteter i l/s utfra rørdiameter, fall, fyllingsgrad og bruksruhet 3) 3)

OVN ODS1-ODS2 425.0 0.010 0.40 18.3 33.0 58.9 108.5 203.4 445.5 718.7 500 500 95 %

OVS ODN1-ODN2 543.0 0.010 0.40 18.3 33.0 58.9 108.5 203.4 445.5 718.7 600 600 76 %

OVNUT Utløp nord 0.008 0.25 17.2 31.0 55.3 101.8 190.8 417.7 673.6 160 200 0 %

OVSUT Utløp sør 0.008 0.25 17.2 31.0 55.3 101.8 190.8 417.7 673.6 160 200 0 %

1) Kan overstyres manuelt for hvert strekk ved forskjellige rørmaterialer, gamle og nye rør etc.2) Velges automatisk. Kan overstyres manuelt3) For Ø500 og Ø600 er veggtykkelsen 0 pga innv. diamtere for betongrør.

3 av 7


O8.1) Fordrøyning for område 1, deponi nordBeregnes i hht VA-Miljøblad nr 69.



Maks innløpsmengde 425.0 l/s Fra beregninger over, ledningsstrekk OVN






10 220.1 425.0 255 65 190 10

15 185.4 358.0 322 70 252 15

20 159.1 307.2 369 74 294 20

30 124.2 239.8 432 84 348 30

45 102.1 197.2 532 98 435 45

60 82.7 159.7 575 112 463 60

120 45.6 88.1 634 167 467 120

180 32.5 62.8 678 223 455 180

360 18.4 35.5 767 391 377 360

720 10.1 19.5 843 725 117 720


O8.2) Fordrøyning for område 2, deponi sørBeregnes i hht VA-Miljøblad nr 69.



Maks innløpsmengde 543.0 l/s Fra beregninger over, ledningsstrekk OVS






10 220.1 543.0 326 65 261 10

15 185.4 457.4 412 70 342 15

20 159.1 392.5 471 74 397 20

30 124.2 306.4 552 84 468 30

45 102.1 251.9 680 98 582 45

60 82.7 204.0 734 112 623 60

120 45.6 112.5 810 167 643 120

180 32.5 80.2 866 223 643 180

360 18.4 45.4 981 391 590 360

720 10.1 24.9 1076 725 351 720


4 av 7

1082_Overvannsberegning-2017_a1.xlsx Tabeller 27.07.2017

Diverse tabeller for bruk i VA-beregninger

Rev 14.07.2015

Grå ruter er ferdigutfylt, inneholder formler og må ikke røres!

Oransje felt fylles ut.

TA) Selvfallsledninger

T1) Brettings formel for delfylte rør

Inndata Beregnet Søkematrise (=gjentagelse av første matrise)

h/di Q/Qf A/Af v/vf R/Rf h/di Q/Qf A/Af v/vf R/Rf

0.000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000

0.025 0.00105 0.01300 0.12000 0.06350 0.025 0.00105 0.01300 0.12000 0.06350

0.050 0.00420 0.02600 0.20000 0.12700 0.050 0.00420 0.02600 0.20000 0.12700

0.075 0.00946 0.03900 0.27000 0.19050 0.075 0.00946 0.03900 0.27000 0.19050

0.100 0.01683 0.05200 0.32320 0.25400 0.100 0.01683 0.05200 0.32320 0.25400

0.125 0.02634 0.07450 0.36500 0.31100 0.125 0.02634 0.07450 0.36500 0.31100

0.150 0.03801 0.09700 0.40500 0.36800 0.150 0.03801 0.09700 0.40500 0.36800

0.175 0.05184 0.11950 0.44300 0.42500 0.175 0.05184 0.11950 0.44300 0.42500

0.200 0.06785 0.14200 0.47670 0.48200 0.200 0.06785 0.14200 0.47670 0.48200

0.225 0.08605 0.16950 0.50983 0.53250 0.225 0.08605 0.16950 0.50983 0.53250

0.250 0.10645 0.19700 0.54295 0.58300 0.250 0.10645 0.19700 0.54295 0.58300

0.275 0.12902 0.22450 0.57608 0.63350 0.275 0.12902 0.22450 0.57608 0.63350

0.300 0.15375 0.25200 0.60920 0.68400 0.300 0.15375 0.25200 0.60920 0.68400

0.325 0.18059 0.28250 0.63968 0.72725 0.325 0.18059 0.28250 0.63968 0.72725

0.350 0.20949 0.31300 0.67015 0.77050 0.350 0.20949 0.31300 0.67015 0.77050

0.375 0.24037 0.34350 0.70063 0.81375 0.375 0.24037 0.34350 0.70063 0.81375

0.400 0.27313 0.37400 0.73110 0.85700 0.400 0.27313 0.37400 0.73110 0.85700

0.425 0.30764 0.40550 0.75833 0.89275 0.425 0.30764 0.40550 0.75833 0.89275

0.450 0.34374 0.43700 0.78555 0.92850 0.450 0.34374 0.43700 0.78555 0.92850

0.475 0.38126 0.46850 0.81278 0.96425 0.475 0.38126 0.46850 0.81278 0.96425

0.500 0.42000 0.50000 0.84000 1.00000 0.500 0.42000 0.50000 0.84000 1.00000

0.525 0.45972 0.53150 0.86233 1.02775 0.525 0.45972 0.53150 0.86233 1.02775

0.550 0.50017 0.56300 0.88465 1.05550 0.550 0.50017 0.56300 0.88465 1.05550

0.575 0.54108 0.59450 0.90698 1.08325 0.575 0.54108 0.59450 0.90698 1.08325

0.600 0.58215 0.62600 0.92930 1.11100 0.600 0.58215 0.62600 0.92930 1.11100

0.625 0.62306 0.65650 0.94493 1.12950 0.625 0.62306 0.65650 0.94493 1.12950

0.650 0.66348 0.68700 0.96055 1.14800 0.650 0.66348 0.68700 0.96055 1.14800

0.675 0.70309 0.71750 0.97618 1.16650 0.675 0.70309 0.71750 0.97618 1.16650

0.700 0.74153 0.74800 0.99180 1.18500 0.700 0.74153 0.74800 0.99180 1.18500

0.725 0.77847 0.77550 0.99945 1.19300 0.725 0.77847 0.77550 0.99945 1.19300

0.750 0.81355 0.80300 1.00710 1.20100 0.750 0.81355 0.80300 1.00710 1.20100

0.775 0.84646 0.83050 1.01475 1.20900 0.775 0.84646 0.83050 1.01475 1.20900

0.800 0.87687 0.85800 1.02240 1.21700 0.800 0.87687 0.85800 1.02240 1.21700

0.825 0.90448 0.88050 1.02208 1.21075 0.825 0.90448 0.88050 1.02208 1.21075

0.850 0.92901 0.90300 1.02175 1.20450 0.850 0.92901 0.90300 1.02175 1.20450

0.875 0.95022 0.92550 1.02143 1.19825 0.875 0.95022 0.92550 1.02143 1.19825

0.900 0.96789 0.94800 1.02110 1.19200 0.900 0.96789 0.94800 1.02110 1.19200

0.925 0.98183 0.96100 1.01583 1.14400 0.925 0.98183 0.96100 1.01583 1.14400

0.950 0.99189 0.97400 1.01055 1.09600 0.950 0.99189 0.97400 1.01055 1.09600

0.975 0.99797 0.98700 1.00528 1.04800 0.975 0.99797 0.98700 1.00528 1.04800

1.000 1.00000 1.00000 1.00000 1.00000 1.000 1.00000 1.00000 1.00000 1.00000

0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

1.4

h/d

i

0.0

00

0.0

25

0.0

50

0.0

75

0.1

00

0.1

25

0.1

50

0.1

75

0.2

00

0.2

25

0.2

50

0.2

75

0.3

00

0.3

25

0.3

50

0.3

75

0.4

00

0.4

25

0.4

50

0.4

75

0.5

00

0.5

25

0.5

50

0.5

75

0.6

00

0.6

25

0.6

50

0.6

75

0.7

00

0.7

25

0.7

50

0.7

75

0.8

00

0.8

25

0.8

50

0.8

75

0.9

00

0.9

25

0.9

50

0.9

75

Q/Qf

A/Af

v/vf

R/Rf

5 av 7

1082_Overvannsberegning-2017_a1.xlsx Tabeller 27.07.2017

T2) Faktor k1 for skjærspenning tmaks langs bunn av rør og k2 for jevnt fordelt skjærspenning

Fra 1) Fra figur rørhåndboka Søkematrise (=gjentagelse av første matrise)

h/di k1 k2 h/di k1 k2

0.025 0.12 0.025 0.120 0.000

0.050 0.235 0.050 0.235 0.000

0.075 0.32 0.075 0.320 0.000

0.100 0.385 0.100 0.385 0.000

0.125 0.445 0.125 0.445 0.000

0.150 0.52 0.150 0.520 0.000

0.175 0.59 0.175 0.590 0.000

0.200 0.625 0.200 0.625 0.000

0.225 0.685 0.225 0.685 0.000

0.250 0.75 0.250 0.750 0.000

0.275 0.8 0.275 0.800 0.000

0.300 0.85 0.300 0.850 0.000

0.325 0.91 0.325 0.910 0.000

0.350 0.955 0.350 0.955 0.000

0.375 0.995 0.375 0.995 0.000

0.400 1.02 0.400 1.020 0.000

0.425 1.05 0.425 1.050 0.000

0.450 1.08 0.450 1.080 0.000

0.475 1.1 0.475 1.100 0.000

0.500 1.115 0.500 1.115 0.000

0.525 1.13 0.525 1.130 0.000

0.550 1.145 0.550 1.145 0.000

0.575 1.155 0.575 1.155 0.000

0.600 1.17 0.600 1.170 0.000

0.625 1.178 0.625 1.178 0.000

0.650 1.185 0.650 1.185 0.000

0.675 1.191 0.675 1.191 0.000

0.700 1.198 0.700 1.198 0.000

0.725 1.2 0.725 1.200 0.000

0.750 1.205 0.750 1.205 0.000

0.775 1.21 0.775 1.210 0.000

0.800 1.212 0.800 1.212 0.000

0.825 1.213 0.825 1.213 0.000

0.850 1.213 0.850 1.213 0.000

0.875 1.213 0.875 1.213 0.000

0.900 1.214 0.900 1.214 0.000

0.925 1.214 0.925 1.214 0.000

0.950 1.214 0.950 1.214 0.000

0.975 1.214 0.975 1.214 0.000

1.000 1.214 1.000 1.214 0.000

6 av 7

1082_Overvannsberegning-2017_a1.xlsx-IVF 27.07.2017

1082 Thorbjørnrød massedeponi

03030 FREDRIKSTAD

Periode: 1970 - 2012

Antall sesonger: 29

(l/s*ha) Returperioder(år); Nedbørintensitet i liter pr. sekund pr. hektar (10 000m²)

Varighet (minutter)

År

5 10 15 20 30 45 60 120 180 360 720 1440

2 165.7 120.4 97.8 83.3 65.2 50.7 41.3 25.4 19.1 11.7 6.8 4.2

5 212.9 160.3 132.9 113.6 88.8 71.2 57.9 33.5 24.4 14.4 8.1 5.1

10 244.2 186.7 156.1 133.7 104.4 84.8 68.9 38.9 28 16.2 9 5.6

20 274.1 212 178.4 153 119.4 97.9 79.4 44 31.4 17.9 9.9 6.2

25 283.7 220.1 185.4 159.1 124.2 102.1 82.7 45.6 32.5 18.4 10.1 6.4

50 312.9 244.9 207.2 178 138.8 114.8 93 50.7 35.8 20.1 11 6.9

100 342 269.4 228.8 196.7 153.4 127.5 103.2 55.7 39.1 21.8 11.8 7.5

200 371 294 250.3 215.4 167.9 140.1 113.4 60.7 42.4 23.4 12.6 8

Data er gyldig per 27.10.2015 (CC BY 3.0), Meteorologisk institutt (MET)

7 av 7

Documents

Overvannshåndtering alternativ 1 - Fredrikstad...Råde Graveservice a-s Pb. 94 1641 Råde Thorbjørnrød massedeponi Overvannshåndtering – alternativ 1 Notat INNHOLD Side 1 Bakgrunn