Upload
cherie-mcmillan
View
268
Download
1
Embed Size (px)
DESCRIPTION
Tugas
Citation preview
BAB III
ANALISA PERHITUNGAN STRUKTUR
3.1 PERHITUNGAN PLAT ATAP
3.1.1 PERHITUNGAN TEBAL PLAT ATAP
A. Perkiraan tinggi balok
a. Balok arah X, dengan bentang Lx = 5 m = 5000 mm
hx =
b. Balok arah Y, dengan bentang Ly = 5 m = 5000 mm
hy =
B. Perkiraan lebar balok
a. Balok arah X, dengan hx = 450 mm
b =
b. Balok arah Y, dengan hy= 450mm
b =
C. Gambar penampang balok plat atap
a. Balok arah X b. Balok arah Y
450 450
225 225
D. Menghitung tebal plat atap
Diketahui data material :fy = 300 Mpafc = 22,5 Mpalebar plat bw = 1000 mm = 1 m
Ø tulangan = 8 mm
Nilai banding panjang terhadap lebar bentang bersih β =
Persamaan perhitungan tebal plat sebagai berikut
Batas minimun tebal plat atap
h min = =
Batas maximum tebal plat atap
h max =
syarat h min ≤ h ≤ hmax → 10,61≤ h ≤ 13,26 cm
diambil tebal plat atap h = 12 cm
3.1.2 PEMBEBANAN PLAT ATAP
Wu = 1,2 WD + 1,6 WL
Beban hidup hidup/bekerja (WL ) untuk plat atap = 1 kN/m2
WD didapat dari
Berat plat = 0,12 x 24 = 2,88 kN/m2
Lapisan aspal = 0,005 x 14 = 0,07 kN/m2
Plafond & Penggantung = 0,07 + 0,11= 0,18 kN/m2
Berat genangan air hujan = 0,05 x 10 = 0,5 kN/m2 +
= 3.63 kN/m2
Maka, Wu = 1,2 (3,63) + 1,6 (1) = 5,956 kN/m2
Perhitungan Geser :
dx = h – p – 0,5 Фtul = 120 – 25 – 0,5 . 8 = 91 mm
dy = h – p – 0,5 Фtul - Фtul = 120 – 25 – 0,5 . 8 - 8 = 83 mm
= 0,6 (reduksi geser)
Vc = 45,5 kN > Vu = 16,353 kN ……. OK (tidak memerlukan tulangan geser)
3.1.3 PEMODELAN STRUKTUR
a. Type A
= = 1,00
b. Type B
= = 2,53 ≈ 2,5
c. Type C
= = 1,00
3.1.4 MENENTUKAN MOMEN
a. Menentukan momen plat atap type A dengan ly/l×= 1,00
ml× = 0,001 wu . Lx2. 30 = 0,03 × 5,956 × 1,88752 = 0,585 KNm
mly = 0,001 wu . Lx2. 30 = 0,03 × 5,956 × 1,88752 = 0,585 KNm
mt× = -0,001 wu . Lx2. 68 = -0,068 × 5,956 × 1,88752 = -1,327 KNm
mty = -0,001 wu . Lx2. 68 = -0,068 × 5,956 × 1,88752 = -1,327 KNm
mtix = ½ mt× = 0,663KNm
mtiy = ½ mt× = -0,663 KNm
b. Menentukan momen plat atap type B dengan ly/l× = 2,5 > 2(analisa plat satu arah)
ml× = 0,001 wu . Lx2. 63 = 0,063 × 5,956 × 4,7752 = 7,865 KNm
mly = 0,001 wu . Lx2. 16 = 0,016 × 5,956 × 4,7752 = 1,997 KNm
mt× = -0,001 wu . Lx2. 124 = -0,124 × 5,956 × 4,7752 = -15,482 KNm
mty = -0,001 wu . Lx2. 71 = -0,071 × 5,956 × 4,7752 = -8,864 KNm
mtix = ½ mt× = -7,741 KNm
c. Menentukan momen plat atap type C dengan ly/l× = 1,00
ml× = 0,001 wu . Lx2. 25 = 0,025 × 5,956 × 4,7752 = 3,121 KNm
mly = 0,001 wu . Lx2. 25 = 0,025 × 5,956 × 4,7752 = 3,121 KNm
mt× = -0,001 wu . Lx2. 51 = -0,051 × 5,956 × 4,7752 = -6,368 KNm
mty = -0,001 wu . Lx2. 51 = -0,051 × 5,956 × 4,7752 = -6,368 KNm
3.1.5 PERHITUNGAN TULANGAN
ρb =
ρmax = 0,75 x ρb = 0,75 x 0,0425 = 0,0319
dx = h – p – 0,5 Фtul = 120 – 25 – 0,5 . 8 = 91 mm
dy = h – p – 0,5 Фtul - Фtul = 120 – 25 – 0,5 . 8 - 8 = 83 mm
Plat Type A
Daerah Lapangan x
D = dx = 91 mm
ρmin = 0,0047
Mu = 0,585 kNm
ρmax = 0,0319
Mn = kNm = 731000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,0003
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047 . 1000 . 91 = 427,7 mm2
Maka digunakan ø 8 – 100 = 503
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (91-7,89/2)
= 10,509 kNm > Mu = 0,585 kNm .....................OK!
Daerah Lapangan y
dy = 83 mm
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0319
Mu = 0,585 kNm
Mn = kNm = 731000
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,0003
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047 . 1000 . 83 = 390,1 mm2
Maka digunakan ø 8 – 125 = 402
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 402 . 300 (83-6,3/2)
= 7,7 kNm > Mu = 0,585 kNm .......................OK!
Daerah tumpuan x
D = dx = 91 mm
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0319
Mu=1,327kNm
kNm = 1659000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,0007
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047. 1000 . 91 = 427,7 mm2
Maka digunakan ø 8 – 100 = 503
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (91-7,9/2)
= 10,509 kNm > Mu = 1,327kNm .....................OK!
Daerah tumpuan y
dy = 83 mm ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0319 Mu=1,327kNm
Mn = kNm = 1659000
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,0007
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047 . 1000 . 83 = 390,1 mm2
Maka digunakan ø 8 – 125 = 402
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 402 . 300 (83-6,3/2)
= 7,7 kNm > Mu = 1,327kNm .......................OK!
Daerah tumpuan jepit ix
D = dx = 91 mm
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0319
Mu = 0,663kNm
Mn = kNm = 287000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,0001
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047. 1000 . 91 = 427,7 mm2
Maka digunakan ø 8 – 100 = 503
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (91-7,89/2)
= 10,509 kNm > Mu = 0,663kNm .....................OK!
Daerah tumpuan jepit iy
D = dx = 83 mm
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0319
Mu = 0,663kNm
Mn = kNm = 287000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,0001
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047. 1000 . 83 = 390,1 mm2
Maka digunakan ø 8 – 100 = 503
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (83-7,89/2)
= 9,543 kNm > Mu = 0,663kNm .....................OK!
Plat Type B
Daerah Lapangan x
D = dx = 91 mm ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0319 Mu = 7,865 kNm
Mn = kNm = 9831250 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,0040
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047 . 1000 . 91 = 427,7 mm2
Maka digunakan ø 8 – 100 = 503
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (91-7,89/2)
= 10,509kNm > Mu = 7,865kNm .....................OK!
Daerah Lapangan y
D = dy = 83 mm
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0319
Mu = 1,997 kNm
Mn = kNm = 2496250 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,001
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047 . 1000 . 83 = 390,1 mm2
Maka digunakan ø 8 – 125 = 402
Kontrol jarak penulangan plat
S = 125 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 402 . 300 (83-6,3/2)
= 7,704 kNm > Mu = 1,997
kNm .......................OK!
Daerah tumpuan x
D = dx = 91 mm
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0319
Mu = 15,482 kNm
Mn = kNm = 19352500 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 < ρperlu = 0,0082
ρperlu = 0,0082
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0082. 1000 . 91 = 746,2 mm2
Maka digunakan ø 8 – 50 = 1005
Kontrol jarak penulangan plat
S = 50 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 1005 . 300 (91-15,76/2)
= 20,048 kNm > Mu = 15,482
kNm .....................OK!
Daerah tumpuan y
D = dy = 83 mm
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0319
Mu = 8,864 kNm
Mn = kNm = 11080000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 < ρperlu = 0,0055
ρperlu = 0,0055
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0055 . 1000 . 83 = 456,5 mm2
Maka digunakan ø 8 – 100 = 503
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (83-7,89/2)
= 10,509 kNm > Mu = 8,864
kNm .......................OK!
Daerah tumpuan jepit ix
D = dx = 91 mm
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0319
Mu = 7,741 kNm
Mn = kNm = 9676250 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,0039
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047. 1000 . 91 = 427,7 mm2
Maka digunakan ø 8 – 100 = 503
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (91-7,89/2)
= 10,509 kNm > Mu = 7,741 kNm .....................OK!
Plat Type C
Daerah Lapangan x
D = dx = 91 mm ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0319 Mu = 3,121 kNm
Mn = kNm = 390000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,00016
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047 . 1000 . 91 = 427,7 mm2
Maka digunakan ø 8 – 100 = 503
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (91-7,89/2)
= 10,509kNm > Mu = 3,121 kNm .....................OK!
Daerah Lapangan y
D = dy = 83 mm
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0319
Mu = 3,121 kNm
Mn = kNm = 390000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,0002
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047 . 1000 . 83 = 390,1 mm2
Maka digunakan ø 8 – 125 = 402
Kontrol jarak penulangan plat
S = 125 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 402 . 300 (83-6,3/2)
= 7,704 kNm > Mu = 3,121 kNm .......................OK!
Daerah tumpuan x
D = dx = 91 mm
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0319
Mu = 6,368 kNm
Mn = kNm = 796000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,0003
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047. 1000 . 91 = 427,7 mm2
Maka digunakan ø 8 – 100 = 503
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (91-7,89/2)
= 10,509kNm > Mu = 6,368 kNm .....................OK!
Daerah tumpuan y
D = dy = 83 mm
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0319
Mu = 6,368 kNm
Mn = kNm = 796000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 < ρperlu = 0,0004
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047 . 1000 . 83 = 390,1 mm2
Maka digunakan ø 8 – 125 = 402
Kontrol jarak penulangan plat
S = 125 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 402 . 300 (83-6,3/2)
= 7,704 kNm > Mu = 6,368 kNm .......................OK!
3.2 PERHITUNGAN PLAT LANTAI
3.2.1 PERHITUNGAN TEBAL PLAT LANTAI
A. Perkiraan tinggi balok
a. Balok arah X, dengan bentang Lx = 6 m = 6000 mm
hx =
b. Balok arah Y, dengan bentang Lx = 5 m = 5000 mm
hy =
B. Perkiraan lebar balok
a. Balok arah X, dengan hx = 50 cm
b =
b. Balok arah Y, dengan hy= 45 cm
b =
C. Gambar penampang balok plat Lantai
a. Balok arah X b. Balok arah Y
500 450
250 225
D. Menghitung tebal plat lantai
Diketahui data material :
fy = 300 Mpa
fc = 22,5 Mpa
lebar plat bw = 1000 mm = 1 m
Ø tulangan = 12 mm
Nilai banding panjang terhadap lebar bentang bersih β =
Persamaan perhitungan tebal plat sebagai berikut
Batas minimun tebal plat atap
h min = =
Batas maximum tebal plat atap
h max =
syarat h min ≤ h ≤ hmax → 10,2≤ h ≤ 15,97 cm
diambil tebal plat atap h = 12 cm
3.2.2 PEMBEBANAN PLAT LANTAI
Wu = 1,2 WD + 1,6 WL
Beban hidup hidup/bekerja (WL ) untuk plat atap = 2,5 kN/m2
WD didapat dari
- berat plat = 0,12 . 24 = 2,88 kN/m2
- adukan 2 cm = 0,022 . 21 = 0,42 kN/m2
- tegel keramik 0,5 = 0,005. 21 = 0,105 kN/m2
- plafond = 0,11 + 0,007 = 0,18 kN/m 2 +
= 3,585 kN/m2
Maka, Wu = 1,2 (3,585) + 1,6 (2,5) = 8,302 kN/m2
Perhitungan Geser :
Dx = h – ρ - ½Ø tulangan = 120 – 25 – ½ 10 = 90 mm
Dy = h – ρ - ½Ø tulangan - Ø tul = 120 – 25 – ½ 10 – 10 = 80 mm
28,64 kN
Vc = ф 1/6 .bw .dx = 0,8x 1/6 . 1000 . 90 = 56920,998 N = 56,92 kN
Syarat Vc = 56,92 kN > Vu = 28,64 kN ……OK!!!
3.2.3 PEMODELAN STRUKTUR
a. Type A
= = 1,00
b. Type B
= = 3
c. Type C
= = 1
d. Type D
= = 3
e. Type E
= = 1,2
3.2.4 MENENTUKAN MOMEN
a. Menentukan momen plat atap type A dengan ly/l×= 1,00
ml× = 0,001 wu . Lx2. 30 = 0,03 × 8,302 × 1,88752 = 0,887 KNm
mly = 0,001 wu . Lx2. 30 = 0,03 × 8,302 × 1,88752 = 0,887 KNm
mt× = -0,001 wu . Lx2. 68 = -0,068 × 8,302 × 1,88752 = -2,011 KNm
mty = -0,001 wu . Lx2. 68 = -0,068 × 8,302 × 1,88752 = -2,011 KNm
mtix = ½ mt× = -1,005KNm
mtiy = ½ mt× = -1,005 KNm
b. Menentukan momen plat atap type B dengan ly/l× = 3 > 2 (analisa plat satu arah)
ml× = 0,001 wu . Lx2. 63 = 0,063 × 8,302 × 4,7752 = 11,925 KNm
mly = 0,001 wu . Lx2. 16 = 0,016 × 8,302 × 4,7752 = 3,029 KNm
mt× = -0,001 wu . Lx2. 124 = -0,124 × 8,302 × 4,7752 = -23,472 KNm
mty = -0,001 wu . Lx2. 71 = -0,071 × 8,302 × 4,7752 = -13,440 KNm
mtix = ½ mt× = -6,72 KNm
c. Menentukan momen plat atap type C dengan ly/l× = 1,00
ml× = 0,001 wu . Lx2. 25 = 0,025 × 8,302 × 4,7752 = 4,732 KNm
mly = 0,001 wu . Lx2. 25 = 0,025 × 8,302 × 4,7752 = 4,732 KNm
mt× = -0,001 wu . Lx2. 51 = -0,051 × 8,302 × 4,7752 = -9,654 KNm
mty = -0,001 wu . Lx2. 51 = -0,051 × 8,302 × 4,7752 = -9,654 KNm
d. Menentukan momen plat atap type D dengan ly/l× = 3 > 2(analisa plat satu arah)
ml× = 0,001 wu . Lx2. 63 = 0,063 × 8,302 × 1,88752 = 1,863 KNm
mly = 0,001 wu . Lx2. 16 = 0,016 × 8,302 × 1,88752 = 0,473 KNm
mt× = -0,001 wu . Lx2. 124 = -0,124 × 8,302 × 1,88752 = -3,667 KNm
mty = -0,001 wu . Lx2. 71 = -0,071 × 8,302 × 1,88752 = -2,1 KNm
mtix = ½ mt× = -1,833 KNm
e. Menentukan momen plat atap type E dengan ly/l× = 1,2
ml× = 0,001 wu . Lx2. 34 = 0,034 × 8,302 × 4,7752 = 6,436 KNm
mly = 0,001 wu . Lx2. 22 = 0,022 × 8,302 × 4,7752 = 4,164 KNm
mt× = -0,001 wu . Lx2. 63 = -0,063 × 8,302 × 4,7752 = -11,925 KNm
mty = -0,001 wu . Lx2. 54 = -0,054 × 8,302 × 4,7752 = -10,222 KNm
3.2.5 PERHITUNGAN TULANGAN
ρb =
ρmax = 0,75 x ρb = 0,75 x 0,051 = 0,0382
Dx = h – ρ - ½Ø tulangan = 120 – 25 – ½ 10 = 90 mm
Dy = h – ρ - ½Ø tulangan - Ø tul = 120 – 25 – ½ 10 – 10 = 80 mm
Plat Type A
Daerah Lapangan x
ρmin = 0,0047 Mu = 0,887 kNm
ρmax = 0,0382
Dx = h – ρ - ½Ø tulangan = 120 – 25 – ½ 10 = 90 mm
Mn = kNm = 1109000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,0004
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047 . 1000 . 90 = 423 mm2
Maka digunakan ø 10 – 175 = 449
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (91-7,89/2)
= 10,509 kNm > Mu = 0,887 kNm .....................OK!
Daerah Lapangan y
ρmax = 0,0382 Mu = 0,887 kNm
ρmin = 0,0047
Dy = h – ρ - ½Ø tulangan - Ø tul = 120 – 25 – ½ 10 – 10 = 80 mm
Mn = kNm = 1109000
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,0003
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047 . 1000 . 80 = 376 mm2
Maka digunakan ø 10 – 200 = 393
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 402 . 300 (83-6,3/2)
= 7,7 kNm > Mu = 0,887 kNm.......................OK!
Daerah tumpuan x
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0382
Mu=2,011kNm
Dx = h – ρ - ½Ø tulangan = 120 – 25 – ½ 10 = 90 mm
kNm = 2513000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,001
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047. 1000 . 90 = 423 mm2
Maka digunakan ø 10 – 175 = 449
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (91-7,9/2)
= 10,509 kNm > Mu = 2,011kNm .....................OK!
Daerah tumpuan y
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0382 Mu=2,011kNm
Dy = h – ρ - ½Ø tulangan - Ø tul = 120 – 25 – ½ 10 – 10 = 80 mm
Mn = kNm = 2513000
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,0012
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047 . 1000 . 80 = 376 mm2
Maka digunakan ø 10 – 200 = 393
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 402 . 300 (83-6,3/2)
= 7,7 kNm > Mu = 2,011kNm .......................OK!
Daerah tumpuan jepit ix
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0382 Mu = 1,005kNm
Dx = h – ρ - ½Ø tulangan = 120 – 25 – ½ 10 = 90 mm
Mn = kNm = 1256000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,0005
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047. 1000 . 90 = 423 mm2
Maka digunakan ø 10 – 175 = 449
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (91-7,89/2)
= 10,509 kNm > Mu = 1,005 kNm .....................OK!
Daerah tumpuan jepit iy
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0382
Mu = 1,005kNm
Dy = h – ρ - ½Ø tulangan - Ø tul = 120 – 25 – ½ 10 – 10 = 80 mm
Mn = kNm = 1256000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,0006
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047. 1000 . 80 = 376 mm2
Maka digunakan ø 10 – 200 = 393
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (83-7,89/2)
= 9,543 kNm > Mu = 1,005kNm .....................OK!
Plat Type B
Daerah Lapangan x
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0382 Mu = 11,925kNm
Dx = h – ρ - ½Ø tulangan = 120 – 25 – ½ 10 = 90 mm
Mn = kNm = 14906000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047< ρperlu = 0,006
ρperlu = 0,006
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,006 . 1000 . 90 = 540 mm2
Maka digunakan ø 10 – 125 = 628
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (91-7,89/2)
= 10,509kNm > Mu = 11,925kNm .....................OK!
Daerah Lapangan y
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0382
Mu = 3,029 kNm
Dy = h – ρ - ½Ø tulangan - Ø tul = 120 – 25 – ½ 10 – 10 = 80 mm
Mn = kNm = 3786000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,002
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047 . 1000 . 80 = 376 mm2
Maka digunakan ø 10 – 200 = 393
Kontrol jarak penulangan plat
S = 125 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 402 . 300 (83-6,3/2)
= 7,704 kNm > Mu = 3,029
kNm .......................OK!
Daerah tumpuan x
ρmin = 0,0047ρmax = 0,0382
Mu = 23,472 kNm
Dx = h – ρ - ½Ø tulangan = 120 – 25 – ½ 10 = 90 mm
Mn = kNm = 29340000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 < ρperlu = 0,01
ρperlu = 0,01
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,01. 1000 . 90 = 900 mm2
Maka digunakan ø 10 – 75 = 1047
Kontrol jarak penulangan plat
S = 50 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 1005 . 300 (91-15,76/2)
= 20,048 kNm > Mu = 15,482
kNm .....................OK!
Daerah tumpuan y
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0382
Mu = 13,440 kNm
Dy = h – ρ - ½Ø tulangan - Ø tul = 120 – 25 – ½ 10 – 10 = 80 mm
Mn = kNm = 16800000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 < ρperlu = 0,009
ρperlu = 0,009
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,009 . 1000 . 80 = 720 mm2
Maka digunakan ø 10 – 100 = 785
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (83-7,89/2)
= 10,509 kNm > Mu = 13,440
kNm .......................OK!
Daerah tumpuan jepit ix
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0382
Mu = 6,72 kNm
Dx = h – ρ - ½Ø tulangan = 120 – 25 – ½ 10 = 90 mm
Mn = kNm = 84000000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,003
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047. 1000 . 90 = 423 mm2
Maka digunakan ø 10– 175 = 449
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (91-7,89/2)
= 10,509 kNm > Mu = 6,72 kNm .....................OK!
Plat Type C
Daerah Lapangan x
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0382 Mu = 4,732 kNm
Dx = h – ρ - ½Ø tulangan = 120 – 25 – ½ 10 = 90 mm
Mn = kNm = 5915000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,002
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047 . 1000 . 90 = 423 mm2
Maka digunakan ø 10 – 175 = 449
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (91-7,89/2)
= 10,509kNm > Mu = 4,732 kNm .....................OK!
Daerah Lapangan y
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0382
Mu = 9,654 kNm
Dy = h – ρ - ½Ø tulangan - Ø tul = 120 – 25 – ½ 10 – 10 = 80 mm
Mn = kNm = 12067000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 < ρperlu = 0,006
ρperlu = 0,006
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,006 . 1000 . 80 = 480 mm2
Maka digunakan ø 10 – 150 = 524
Kontrol jarak penulangan plat
S = 125 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 402 . 300 (83-6,3/2)
= 7,704 kNm > Mu = 9,654 kNm .......................OK!
Daerah tumpuan x
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0382
Mu = 4,732 kNm
Dx = h – ρ - ½Ø tulangan = 120 – 25 – ½ 10 = 90 mm
Mn = kNm = 5915000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,002
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047. 1000 . 90 = 423 mm2
Maka digunakan ø 10 – 175 = 449
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (91-7,89/2)
= 10,5cvv222nb09kNm > Mu = 4,732
kNm .....................OK!
Daerah tumpuan y
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0382
Mu = 4,732 kNm
Dy = h – ρ - ½Ø tulangan - Ø tul = 120 – 25 – ½ 10 – 10 = 80 mm
Mn = kNm = 5915000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,003
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047 . 1000 . 80 = 376 mm2
Maka digunakan ø 10 – 200 = 393
Kontrol jarak penulangan plat
S = 125 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 402 . 300 (83-6,3/2)
= 7,704 kNm > Mu = 4,732 kNm .......................OK!
Plat Type D
Daerah Lapangan x
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0382 Mu = 1,863 kNm
Dx = h – ρ - ½Ø tulangan = 120 – 25 – ½ 10 = 90 mm
Mn = kNm = 2329000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu 0,001
ρperlu = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047 . 1000 . 90 = 423 mm2
Maka digunakan ø 10 – 175 = 449
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (91-7,89/2)
= 10,509kNm > Mu = 1,863kNm .....................OK!
Daerah Lapangan y
D = dy = 83 mm
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0382
Mu = 0,473kNm
Dy = h – ρ - ½Ø tulangan - Ø tul = 120 – 25 – ½ 10 – 10 = 80 mm
Mn = kNm = 591000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,0003
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047 . 1000 . 80 = 376 mm2
Maka digunakan ø 10 – 200 = 393
Kontrol jarak penulangan plat
S = 125 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 402 . 300 (83-6,3/2)
= 7,704 kNm > Mu = 0,473
kNm .......................OK!
Daerah tumpuan x
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0382
Mu = 3,667 kNm
Dx = h – ρ - ½Ø tulangan = 120 – 25 – ½ 10 = 90 mm
Mn = kNm = 4584000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,002
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047. 1000 . 90 = 423 mm2
Maka digunakan ø 10 – 175 = 449
Kontrol jarak penulangan plat
S = 50 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 1005 . 300 (91-15,76/2)
= 20,048 kNm > Mu = 3,667 kNm .....................OK!
Daerah tumpuan y
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0382
Mu = 2,1 kNm
Dy = h – ρ - ½Ø tulangan - Ø tul = 120 – 25 – ½ 10 – 10 = 80 mm
Mn = kNm = 2625000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 < ρperlu = 0,001
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047 . 1000 . 80 = 376 mm2
Maka digunakan ø 10 – 200 = 393
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (83-7,89/2)
= 10,509 kNm > Mu = 2,1 kNm .......................OK!
Daerah tumpuan jepit ix
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0382
Mu = 1,833 kNm
Dx = h – ρ - ½Ø tulangan = 120 – 25 – ½ 10 = 90 mm
Mn = kNm = 2291000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047< ρperlu = 0,0009
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047. 1000 . 90 = 423 mm2
Maka digunakan ø 10 – 175 = 449
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (91-7,89/2)
= 10,509 kNm > Mu = 1,833 kNm .....................OK!
Plat Type E
Daerah Lapangan x
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0382 Mu = 6,436 kNm
Dx = h – ρ - ½Ø tulangan = 120 – 25 – ½ 10 = 90 mm
Mn = kNm = 8045000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,003
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047 . 1000 . 90 = 423 mm2
Maka digunakan ø 10 – 175 = 449
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (91-7,89/2)
= 10,509kNm > Mu = 6,436 kNm .....................OK!
Daerah Lapangan y
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0382
Mu = 4,164kNm
Dy = h – ρ - ½Ø tulangan - Ø tul = 120 – 25 – ½ 10 – 10 = 80 mm
Mn = kNm = 5205000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 > ρperlu = 0,003
ρmin = 0,0047
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,0047 . 1000 . 80 = 376 mm2
Maka digunakan ø 10 – 200 = 393
Kontrol jarak penulangan plat
S = 125 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 402 . 300 (83-6,3/2)
= 7,704 kNm > Mu = 4,614
kNm .......................OK!
Daerah tumpuan x
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0382
Mu = 11, 925 kNm
Dx = h – ρ - ½Ø tulangan = 120 – 25 – ½ 10 = 90 mm
Mn = kNm = 14906000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 < ρperlu = 0,006
ρperlu = 0,006
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,006. 1000 . 90 = 540 mm2
Maka digunakan ø 10 – 125 = 628
Kontrol jarak penulangan plat
S = 100 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 503 . 300 (91-7,89/2)
= 10,509kNm > Mu = 11,925 kNm .....................OK!
Daerah tumpuan y
ρmin = 0,0047
ρmax = 0,0382
Mu = 10,222 kNm
Dy = h – ρ - ½Ø tulangan - Ø tul = 120 – 25 – ½ 10 – 10 = 80 mm
Mn = kNm = 12777000 Nmm
Menentukan ρ yang diperlukan :
ρ =
ρmin = 0,0047 < ρperlu = 0,007
ρperlu = 0,007
luas tulangan perlu
Aslx = ρ . bw . d = 0,007 . 1000 . 80= 560 mm2
Maka digunakan ø 10 – 125 = 628
Kontrol jarak penulangan plat
S = 125 mm < S max = 3 . h = 3 . 120 = 360 mm
Kontrol kekuatan plat
a = mm
ΦMn = Φ . As . fy . (d-a/2) = 0,8 . 402 . 300 (83-6,3/2)
= 7,704 kNm > Mu = 10,222 kNm .......................OK!
Resume Plat Hasil Perhitungan
PLAT ATAP
Tipe A
Aslx = Ǿ8 – 100 = 201 mm2
Asly = Ǿ8 – 125 = 201 mm2
Astx = Ǿ8 – 100 = 201 mm2
Asty = Ǿ8 – 125 = 201 mm2
Astix = Ǿ8 – 100 = 201 mm2
Astiy = Ǿ8 – 100 = 201 mm2
Tipe B
Aslx = Ǿ8 – 100 = 201 mm2
Asly = Ǿ8 – 125 = 201 mm2
Astx = Ǿ8 – 50 = 201 mm2
Asty = Ǿ8 – 100 = 201 mm2
Astix = Ǿ8 – 100 = 201 mm2
Tipe C
Aslx = Ǿ8 – 100 = 201 mm2
Asly = Ǿ8 – 125 = 201 mm2
Astx = Ǿ8 – 100 = 201 mm2
Asty = Ǿ8 – 125 = 201 mm2
PLAT LANTAI
Tipe A
Aslx = Ǿ10 – 175 = 175 mm2
Asly = Ǿ10 – 200 = 200 mm2
Astx = Ǿ10 – 175 = 175 mm2
Asty = Ǿ10 – 150 = 200 mm2
Astix = Ǿ10 – 250 = 175 mm2
AstiY = Ǿ10 – 250 = 200 mm2
Tipe B1
Aslx = Ǿ10 – 250 = 125 mm2
Asly = Ǿ10 – 250 = 200 mm2
Astx = Ǿ10 – 175 = 75 mm2
Asty = Ǿ10 – 150 = 100 mm2
Astix = Ǿ10 – 250 = 175 mm2
Tipe B2
Aslx = Ǿ10 – 250 = 201 mm2
Asly = Ǿ10 – 250 = 201 mm2
Astx = Ǿ10 – 175 = 201 mm2
Asty = Ǿ10 – 150 = 201 mm2
Tipe C
Aslx = Ǿ10 – 250 = 201 mm2
Asly = Ǿ10 – 250 = 201 mm2
Astx = Ǿ10 – 175 = 201 mm2
Asty = Ǿ10 – 150 = 201 mm2
Tipe D
Aslx = Ǿ10 – 250 = 175 mm2
Asly = Ǿ10 – 250 = 200 mm2
Astx = Ǿ10 – 250 = 175 mm2
Asty = Ǿ10 – 250 = 200 mm2
Astix = Ǿ10 – 250 = 175 mm2
Tipe E
Aslx = Ǿ10 – 250 = 175 mm2
Asly = Ǿ10 – 250 = 200 mm2
Astx = Ǿ10 – 250 = 125 mm2
Asty = Ǿ10 – 250 = 125 mm2
3.3 PERHITUNGAN PORTAL
3.3.1 Dimensi Portal
Balok atap direncanakan 22,5/45
h = 45 cm ≥ 1/12 (500) = 41,67 cmBalok lantai direncanakan 25/50
h = 50 cm ≥1/12 (600) = 50 cmKolom direncanakan 30/40 ( untuk kolom lantai 1 dan lantai 2 )
Equivalen beban plat q plat
bidang 1
bidang K dan P ( dua buah segitiga )
luas =
berat q plat( EF dan KL) per m =
bidang 2
bidang L
luas =
bidang Q
luas =
berat q plat( FG ) per m =
bidang 3
bidang M
luas =
bidang R
luas =
berat q plat(GH dan LM) per m =
bidang 4
bidang N
luas =
bidang S
luas =
berat q plat(HI dan MN) per m =
bidang 5
bidang O dan T ( dua buah segitiga )
luas =
berat q plat( IJ dan NO) per m =
3.3.2 Pembebanan Portal
beban balok KL ( 22,5/45)berat sendiri balok = 0,225 . 0,45 . 24 = 2,43 KN/m
berat q plat = = 11,912 KN/m
total = 14,342 KN/m beban balok LM (22,5/45)
berat sendiri balok = 0,225 . 0,45 . 24 = 2,43 KN/m
berat q plat = = 14,592 KN/m
total = 17,022 KN/m beban balok MN (22,5/45)
berat sendiri balok = 0,225 . 0,45 . 24 = 2,43 KN/m
berat q plat = = 14,592 KN/m
total = 17,022 KN/mbeban balok NO (22,5/45)berat sendiri balok = 0,225 . 0,45 . 24 = 2,43 KN/m
berat q plat = = 11,912 KN/m
total = 14,342 KN/m beban balok EF ( 25/50)
berat sendiri balok = 0,25 . 0,5 . 24 = 3 KN/m
berat q plat = = 16,604 KN/m
total = 19,604 KN/m beban balok FG (25/50)
berat sendiri balok = 0,25 . 0,5 . 24 = 3 KN/m
berat q plat = = 28,711 KN/m
total = 31,711 KN/m beban balok GH (25/50)
berat sendiri balok = 0,25 . 0,5 . 24 = 3 KN/m
berat q plat = = 20,34 KN/m
total = 23,34 KN/m beban balok HI (25/50)
berat sendiri balok = 0,25 . 0,5 . 24 = 3 KN/m
berat q plat = = 20,34 KN/m
total = 23,34 KN/m beban balok IJ (25/50)berat sendiri balok = 0,25 . 0,5 . 24 = 3 KN/m
berat q plat = = 16,604 KN/m
total = 19,604 KN/m
3.3.2 Perhitungan Cross
MENENTUKAN NILAI t2
Balok T dengan bentang 5 m
t2
tf
t3
bw
Bw = 22,5 cm
h = 45 cm
tf = 12 cm
Mengingat plat dan balok monolit, maka balok diperbolehkan dianggap sebagai balok
T, dengan ketentuan :
t2 = diperoleh dari nilai terkecil :
¼ panjang balok = ¼ x 5 m = 1,25 m
Jarak antar portal = 5 m
16 tf + bw = 16 . 12 + 22,5 = 214,5 cm = 2,145 m
Maka t2 atau bm untuk balok dengan bentang 5 meter adalah 1,25 m
Balok T dengan bentang 6 m
t2
tf
t3
bw
Bw = 25 cm
h = 50 cm
tf = 12 cm
Mengingat plat dan balok monolit, maka balok diperbolehkan dianggap sebagai balok
T, dengan ketentuan :
t2 = diperoleh dari nilai terkecil :
¼ panjang balok = ¼ x 6 m = 1,5 m
Jarak antar portal = 6 m
16 tf + bw = 16 . 12 + 25 = 217 cm = 2,17 m
Maka t2 atau bm untuk balok dengan bentang 6 meter adalah 1,5 m
Balok T dengan bentang 2m
t2
tf
t3
bw
Bw = 22,5 cm
h = 45 cm
tf = 12 cm
Mengingat plat dan balok monolit, maka balok diperbolehkan dianggap sebagai balok
T, dengan ketentuan :
t2 = diperoleh dari nilai terkecil :
¼ panjang balok = ¼ x 2 m = 0,5 m
Jarak antar portal = 2 m
16 tf + bw = 16 . 12 + 22,5 = 214,5 cm = 2,145 m
Maka t2 atau bm untuk balok dengan bentang 2 meter adalah 0,5 m
MOMEN INERSIA
Momen inersia balok atap berukuran 22,5/45 didapat dari SAP dan cross yaitu 0,00242578cm4 (KL), 0,00336814 cm4 (LM), 0,00336814 cm4 (MN), 0,00242578 cm4
(NO) Momen inersia balok lantai berukuran 25/50 didapat dari SAP dan cross yaitu
0,00351355cm4 (EF), 0,00524553cm4 (FG), 0,00495837cm4 (GH), 0,00336814 cm4
0,00495837 (HI), 0,00351355cm4 (IJ) Momen inersia kolom ukuran 30/40 = 1/12 b h3 = 1/12 . 30 . 403 = 160000 cm4 =
0,0016 m4
KEKAKUAN
Atap Kekakuan KL( dengan bentang L = 2 m)
KKL = 0 Kekakuan LM
Inersia = 0,00336814 cm4
L= 5 meter
KLM = = 538,902
Kekakuan MNInersia = 0,00495837 cm4
L= 5 meter
KMN = =538,902
Kekakuan NO ( dengan bentang L = 2 m )KNO = 0
Lantai Kekakuan EF (dengan bentang L = 2)
KEF = 0 Kekakuan FG
Inersia = 0,00524553 cm4
L= 6 meter
KFG = = 699,404
Kekakuan GHInersia = 0,00495837 cm4
L= 5 meter
KGH = = 793,3393
Kekakuan HIInersia = 0,00933644 cm4
L= 5 meter
KHI = = 793,3393
Kekakuan IJ (dengan bentang L = 2)KIJ = 0
KolomInersia = 0,0009 m4
Kekakuan AF = BG = CH = DI ( dengan L = 5 m )
KAF = KBG = KCH = KDI = = 256
Kekakuan GL = HM = IN ( dengan L = 5 m )
KGL = KHM = KIN = = 256
DISTRIBUSI KEKAKUAN Titik Kumpul L
Titik Kumpul M
Titik Kumpul N
Titik Kumpul F
Titik Kumpul G
Titik Kumpul H
Titik Kumpul I
MOMEN PRIMERAtap
MLK = 1/12. Q . L2 = 1/12 x 14,342 x 22 = 4,780667 MML = 1/12. Q . L2 = 1/12 x 17,022 x 52 = 35,4625
MLM = -1/12. Q . L2 = -1/12 x 17,022 x 52 = -35,4625 MNM = 1/12. Q . L2 = 1/12 x 17,022x 52 = 35,4625
MMN = -1/12. Q . L2 = -1/12 x 17,0227 x 52 = -35,4625
MNO = -1/12. Q . L2 = -1/12 x 14,342 x 22 = -4,780667
Lantai MFE = 1/12. Q . L2 = 1/12 x 19,604 x 22 = 4,534667 MGF = 1/12. Q . L2 = 1/12 x 31,711 x 62 = 95,133
MFG = -1/12. Q . L2 = -1/12 x 31,711 x 62 = -95,133 MHG = 1/12. Q . L2 = 1/12 x 22,34x 52 = 48,625
MGH = -1/12. Q . L2 = -1/12 x 22,34 x52 = -48,625 MIH = 1/12. Q . L2 = 1/12 x 22,34 x 52 = 48,625
MHI = -1/12. Q . L2 = -1/12 x 22,34 x52 = -48,625
MJI = -1/12. Q . L2 = -1/12 x 19,604 x 22 = -4,534667
Lanjutan Perhitungan Cross ada pada Lampiran
3.4 PERHITUNGAN TULANGAN BALOK
Hasil analisa gaya dalam yang dipakai untuk penulangan balok dan kolom adalah
hasil perhitungan Cross. Berikut perhitungan penulangan untuk balok HI,JK dan DE,FG.
h
d
bw
Data material:
F’c = 22,5 Mpa F’y = 300 Mpa
β1 = 0,85 ф lentur = 0,8
ф sengkang = 0,6
Untuk perencanaan tulangan selanjutnya dapat diketahui nilai-nilai rasio tulangan
maksimum dan minimum sebagai berikut :
ρ min =
ρb =
ρmax = 0,75 x ρb = 0,75 x 0,036 = 0,027
3.4.1 Dimensionering Balok
BALOK ATAP BALOK LANTAI
Tinggi balok h = 450 mm = 45 cm Tinggi balok h = 500mm = 50 cm
Lebar balok bw = 225 mm =22,5 cm Lebar balok bw = 250 mm =25 cm
Lapisan tulangan lp = 1 lapis
Ǿ pokok = 10 mm
Ǿ sengkang = 8 mm
Degging P = 40 mm
FREE BODY BALOK HI
Q = 23,34 KNm L = 5 M
MHI = 14,716 KNm MIH = 27,123 KNm
VH = - 34,159 KN VI= 39,39 KN
Daerah momen tumpuan HI dan IH dapat
dihitung dengan rumus abc:
a= - q = -23,34 KNm
b = VH = 34,159 KN
c = - MHI = - 14,716 KNm
jarak
Jarak H = = 0,491m = 491 mm
Jarak I = = 3,473 m = 3473 mm
momen tumpuan HI berjarak 0 – 491 mm
momen tumpuan IH berjarak 3473 mm – 4300 mm
momen lapangan direncanakan berada di tengah-tengah bentang HI
dapat di hitung Mlap
Mlap = - MHI + VH L/2 – Q L/2 ( L/2 )/2
= -14,716 + (34,159. 4,3/2) –( 17,231 x 4,3/2 x (4,3/2) /2 )
= 18,903 KNm dengan jarak Mlap yaitu 491 mm – 3473 mm
PERHITUNGAN TULANGAN LENTUR
TUMPUAN HI
d = 294 mm, Bw = 200 mm, ρ min = 0,0035, ρ max = 0,0203
Mu = 14,716 KNm , Mn =
Menentukan ρ yang diperlukan :
Karena = 0,0027 < = 0,0035 maka yang diambil min untuk menghitung luas
penampang tulangan, jadi
Luas tulangan perlu
As = . bw . d = 0,0035 x 200 x 294 = 205,8 mm2
Maka digunakan 2Ǿ16 = 402 mm2
Kontrol kekuatan balok:
φMn = φ . as .Fy .( d – a/2 ) = 0,8 x 402 x 400 ( 294-37,8/2) = 35,386 KNm
φMn > Mu = 35,386 KNm > 14,716 KNm OK
TUMPUAN IH
d = 294 mm, Bw =200 mm, ρ min = 0,0035, ρ max = 0,0203
Mu = 27,123 KNm, Mn =
Karena = 0,0052 > = 0,0052 maka yang diambil min untuk menghitung luas
penampang tulangan, jadi
Luas tulangan perlu
As = . bw . d = 0,0052 x 200 x 294 = 305,76 mm2
Maka digunakan 2Ǿ16 = 402 mm2
Kontrol kekuatan balok
φMn = φ . as .Fy .( d – a/2 ) = 0,8 x 402 x 400 ( 294-37,8/2) = 35,386 KNm
φMn > Mu = 35,386 KNm > 27,123 KNm OK
LAPANGAN HI
d = 294 mm, Bw = 200 mm, ρ min = 0,0035,
Mu = 18,903 KNm,
MT plat = Ф 0,85 . f c’ . b . hf (d – hf/2 )
= 0,8 x 0,85 x 25 x 825 x 100 (294-100/2 )
= 342210000 Nmm = 342,21 KNm
Mu =18,903 < Mtplat = 342,21 KNm ...analisa balok T persegi b = 825 mm
Menentukan ρ yang diperlukan :
Mn =
Karena = 0,0034 < = 0,0035 maka yang diambil min untuk menghitung luas
penampang tulangan, jadi
Luas tulangan perlu
As = . bw . d = 0,0035 x 200 x 294 = 205,8 mm2
Maka digunakan 2Ǿ16 = 402 mm2
Kontrol kekuatan balok:
φMn = φ . as .Fy .( d – a/2 ) = 0,8 x 402 x 400 ( 294-37,8/2) = 35,386 KNm
φMn > Mu = 35,386 KNm > 18,903 KNm OK
PERHITUNGAN TULANGAN SENGKANG
Kuat geser beton dapat dihitung sebagai berikut :
Menghitung jarak ( Smax ), diambil dari nilai di bawah ini :
Jika , maka nilai Smax ditentukan dengan rumus : ( tulangan geser tak
dihitung )
Smax = d/2 = 294/2 = 147 mm
Jika , maka nilai Smac ditentukan dengan rumus :
Smax = d/4 = 249 / 4 = 73.5 mm
Dari kedua nilai Smax diatas, tidak boleh lebih besar dari
Smax Yang Terjadi = 147 mm, maka Smax = 140 mm
PERHITUNGAN PER SEGMEN
1. Segmen 1 ( 0-430 mm )
Menghitung Vu per-segmen dengan Rumus ( diambil nilai Vu terbesar yaitu pada x =
0 m )
Vu = VH – qx = 34,159 – (17,231 x 0 ) = 34,159 KN
Vn = Vu / Ф = 34,159 / 0,6 = 56,93 KNm
Vs = [ vn ] – vc = 56,93 – 49 = 7,93 KNm
Kerena S=1490,85 > Smax=147, digunakan S = 147 mm →140 mm
2. Segmen 2 ( 430-860 mm ) Lihat lampiran
3. Segmen 3( 860-1290 mm ) Lihat lampiran
4. Segmen 4 ( 1290-1720 mm ) Lihat lampiran
5. Segmen 5 ( 1720-2150 mm ) Lihat lampiran
6. Segmen 6 ( 2150-2580 mm ) Lihat lampiran
7. Segmen 7 ( 2580-3010 mm ) Lihat lampiran
8. Segmen 8 ( 3010 – 3440 mm ) Lihat lampiran
9. Segmen 9 ( 3440 – 3870 mm ) Lihat lampiran
10. Segmen 10 ( 3870 - 4300mm ) Lihat lampiran
LAMPIRAN HI
DETAIL PENULANGAN POKOK DAN SENGKANG BALOK HI
FREE BODY BALOK IJ
Q = 15,844 KNm L = 3,9 M
MIJ = 20,418 KNm MJI = 30,836 KNm
Mlap = 4,494 KNm
VI = 28,218 KN VJ= 33,357 KN
PERHITUNGAN TULANGAN LENTUR
TUMPUAN IJ
d = 294 mm, Bw = 200 mm, ρ min = 0,0035, ρ max = 0,0203
Mu = 20,418 KNm , Mn =
Menentukan ρ yang diperlukan :
Karena = 0,0038 < = 0,0038 maka yang diambil min untuk menghitung luas
penampang tulangan, jadi
Luas tulangan perlu
As = . bw . d = 0,0038 x 200 x 294 = 223,44 mm2
Maka digunakan 2Ǿ16 = 402 mm2
Kontrol kekuatan balok:
φMn = φ . as .Fy .( d – a/2 ) = 0,8 x 402 x 400 ( 294-37,8/2) = 35,386 KNm
φMn > Mu = 35,386 KNm > 20,418 KNm OK
TUMPUAN JI
d = 294 mm, Bw =200 mm, ρ min = 0,0035, ρ max = 0,0203
Mu = 30,836 KNm, Mn =
Karena = 0,0059 > = 0,0059 maka yang diambil min untuk menghitung luas
penampang tulangan, jadi
Luas tulangan perlu
As = . bw . d = 0,0059 x 200 x 294 = 346,92 mm2
Maka digunakan 2Ǿ16 = 402 mm2
Kontrol kekuatan balok
φMn = φ . as .Fy .( d – a/2 ) = 0,8 x 402 x 400 ( 294-37,8/2) = 35,386 KNm
φMn > Mu = 35,386 KNm > 30,836 KNm OK
LAPANGAN IJ
d = 294 mm, Bw = 200 mm, ρ min = 0,0035,
Mu = 4,494 KNm,
MT plat = Ф 0,85 . f c’ . b . hf (d – hf/2 )
= 0,8 x 0,85 x 25 x 825 x 100 (294-100/2 )
= 342210000 Nmm = 342,21 KNm
Mu =4,494 < Mtplat = 342,21 KNm ...analisa balok T persegi b = 825 mm
Menentukan ρ yang diperlukan :
Mn =
Karena = 0,0008 < = 0,0035 maka yang diambil min untuk menghitung luas
penampang tulangan, jadi
Luas tulangan perlu
As = . bw . d = 0,0035 x 200 x 294 = 205,8 mm2
Maka digunakan 2Ǿ16 = 402 mm2
Kontrol kekuatan balok:
φMn = φ . as .Fy .( d – a/2 ) = 0,8 x 402 x 400 ( 294-37,8/2) = 35,386 KNm
φMn > Mu = 35,386 KNm > 4,494 KNm OK
PERHITUNGAN TULANGAN SENGKANG
Kuat geser beton dapat dihitung sebagai berikut :
Menghitung jarak ( Smax ), diambil dari nilai di bawah ini :
Jika , maka nilai Smax ditentukan dengan rumus : ( tulangan geser tak
dihitung )
Smax = d/2 = 294/2 = 147 mm
Jika , maka nilai Smac ditentukan dengan rumus :
Smax = d/4 = 249 / 4 = 73.5 mm
Dari kedua nilai Smax diatas, tidak boleh lebih besar dari
Smax Yang Terjadi = 147 mm, maka Smax = 140 mm
PERHITUNGAN PER SEGMEN
1. Segmen 1 ( 0 - 390 mm )
Menghitung Vu per-segmen dengan Rumus ( diambil nilai Vu terbesar yaitu pada x =
0 m )
Vu = VH – qx = 20,418 – (15,844 x 0 ) = 20,418 KN
Vn = Vu / Ф = 20,418 / 0,6 = 25,5225 KNm
Vs = [ vn ] – vc = 25,5225 – 49 = -23.4775 KNm < 0...........tidak dihitung
digunakan S = 147 mm →140 mm
2. Segmen 2 ( 390 - 780 mm ) Lihat lampiran
3. Segmen 3( 860 - 1170 mm ) Lihat lampiran
4. Segmen 4 (1170 - 1560 mm ) Lihat lampiran
5. Segmen 5 (1560 - 1950 mm ) Lihat lampiran
6. Segmen 6 (1950 - 2340 mm ) Lihat lampiran
7. Segmen 7 (2340 - 2730 mm ) Lihat lampiran
8. Segmen 8 (2730 – 3120 mm ) Lihat lampiran
9. Segmen 9 (3120 – 3510 mm ) Lihat lampiran
10. Segmen 10 (3510 – 3900 mm ) Lihat lampiran
LAMPIRAN HI
DETAIL PENULANGAN POKOK DAN SENGKANG BALOK IJ
FREE BODY BALOK JK
Q = 15,844 KNm L = 2,3 M
MJK = 43,83 KNm MKJ = 0 KNm
Mlap = 10,958 KNm
VJ = 38,113 KN VK= 0 KN
TUMPUAN JK
d = 294 mm, Bw = 200 mm, ρ min = 0,0035, ρ max = 0,0203
Mu = 43,83 KNm , Mn =
Menentukan ρ yang diperlukan :
Karena = 0,0067 > = 0,0067 maka yang diambil min untuk menghitung luas
penampang tulangan, jadi Luas tulangan perlu
As = . bw . d = 0,0067 x 200 x 294 = 393,96 mm2
Maka digunakan 2Ǿ16 = 402 mm2
Kontrol kekuatan balok:
φMn = φ . as .Fy .( d – a/2 ) = 0,8 x 402 x 400 ( 294-37,8/2) = 35,386 KNm
φMn > Mu = 35,386 KNm > 43,83 KNm OK
PERHITUNGAN PER SEGMEN
1. Segmen 1 ( 0-230 mm )
Menghitung Vu per-segmen dengan Rumus ( diambil nilai Vu terbesar yaitu pada x =
0 m )
Vu = VJ – qx = 43,83 – (9,1056 x 0 ) = 43,83 KN
Vn = Vu / Ф = 43,83 / 0,6 = 73,05 KNm
Vs = [ vn ] – vc = 73,05 – 49 = 24,05 Knm
Karena S = 814,217 mm > Smax = 142 mm, digunakan S = 147 mm → s = 140 mm
2. Segmen 2 ( 230-460 mm ) Lihat lampiran
3. Segmen 3( 460-690 mm ) Lihat lampiran
4. Segmen 4 ( 690-920 mm ) Lihat lampiran
5. Segmen 5 ( 920-1150 mm ) Lihat lampiran
6. Segmen 6 ( 1150-1380 mm ) Lihat lampiran
7. Segmen 7 ( 1380-1610 mm ) Lihat lampiran
8. Segmen 8 ( 1610 – 1840 mm ) Lihat lampiran
9. Segmen 9 ( 1840 – 2070 mm ) Lihat lampiran
10. Segmen 10 ( 2070 – 2300 mm ) Lihat lampiran
DETAIL PENULANGAN POKOK DAN SENGKANG BALOK JK
FREE BODY BALOK DE
Q = 19,692 KNm L = 4,3 M
MDE = 19,19 KNm MED = 32,749 KNm
Mlap = 20,269 KNm
VD = 39,522 KN VE= 45,154 KN
PERHITUNGAN TULANGAN LENTUR
TUMPUAN DE
d = 3444 mm, Bw = 200 mm, ρ min = 0,0035, ρ max = 0,0203
Mu = 19,19 KNm , Mn =
Menentukan ρ yang diperlukan :
Karena = 0,0027 < = 0,0035 maka yang diambil min untuk menghitung luas
penampang tulangan, jadi
Luas tulangan perlu
As = . bw . d = 0,0035 x 200 x 344 = 204,8 mm2
Maka digunakan 2Ǿ16 = 402 mm2
Kontrol kekuatan balok:
φMn = φ . as .Fy .( d – a/2 ) = 0,8 x 402 x 400 ( 344-37,8/2) = 41,81 KNm
φMn > Mu = 41,81 KNm > 19,19 KNm OK
TUMPUAN ED
d = 344 mm, Bw =200 mm, ρ min = 0,0035, ρ max = 0,0203
Mu = 32,749 KNm, Mn =
Karena = 0,0045 > = 0,0045 maka yang diambil min untuk menghitung luas
penampang tulangan, jadi
Luas tulangan perlu
As = . bw . d = 0,0045 x 200 x 344 = 309,6 mm2
Maka digunakan 2Ǿ16 = 402 mm2
Kontrol kekuatan balok
φMn = φ . as .Fy .( d – a/2 ) = 0,8 x 402 x 400 ( 344-37,8/2) = 41,81 KNm
φMn > Mu = 41,81 KNm > 32,749 KNm OK
LAPANGAN DE
d = 344 mm, Bw = 200 mm, ρ min = 0,0035, ρ max = 0,0203
Mu = 20,269 KNm, Mn =
Menentukan ρ yang diperlukan :
Karena = 0,0027 < = 0,0035 maka yang diambil min untuk menghitung luas
penampang tulangan, jadi
Luas tulangan perlu
As = . bw . d = 0,0035 x 200 x 344 = 204,8 mm2
Maka digunakan 2Ǿ16 = 402 mm2
Kontrol kekuatan balok:
φMn = φ . as .Fy .( d – a/2 ) = 0,8 x 402 x 400 ( 294-37,8/2) = 41,81 KNm
φMn > Mu = 41,81 KNm > 20,269 KNm OK
PERHITUNGAN TULANGAN SENGKANG
Kuat geser beton dapat dihitung sebagai berikut :
Menghitung jarak ( Smax ), diambil dari nilai di bawah ini :
Jika , maka nilai Smax ditentukan dengan rumus : ( tulangan geser tak
dihitung )
Smax = d/2 = 344/2 = 172 mm
Jika , maka nilai Smac ditentukan dengan rumus :
Smax = d/4 = 344 / 4 = 86 mm
Dari kedua nilai Smax diatas, tidak boleh lebih besar dari
Smax Yang Terjadi = 172 mm, maka Smax = 170 mm
PERHITUNGAN PER SEGMEN
1. Segmen 1 (0-430 mm)
Menghitung Vu per-segmen dengan Rumus ( diambil nilai Vu terbesar yaitu pada x =
0 m )
Vu = VD – qx = 39,522 – (15,5787 x 0 ) = 39,522 KN
Vn = Vu / Ф = 39,522 / 0,6 = 65,87 KNm
Vs = [ vn ] – vc = 65,87– 57,33 = 8,54 KNm
Karena S = 1619,796 mm > Smax = 172 mm, digunakan S = 172 mm → 170 mm
2. Segmen 2 ( 430-860 mm ) Lihat lampiran
3. Segmen 3( 860-1290 mm ) Lihat lampiran
4. Segmen 4 ( 1290-1720 mm ) Lihat lampiran
5. Segmen 5 ( 1720-2150 mm ) Lihat lampiran
6. Segmen 6 ( 2150-2580 mm ) Lihat lampiran
7. Segmen 7 ( 2580-3010 mm ) Lihat lampiran
8. Segmen 8 ( 3010 – 3440 mm ) Lihat lampiran
9. Segmen 9 ( 3440 – 3870 mm ) Lihat lampiran
10. Segmen 10 ( 3870 - 4300mm ) Lihat lampiran
LAMPIRAN DE
DETAIL PENULANGAN POKOK DAN SENGKANG BALOK DE
FREE BODY BALOK FG
Q = 18,919 KNm L = 2,3 M
MFG = 50,041 KNm MGF = 0 KNm
Mlap = 12,51 KNm
VF = 34,514 KN VG= 0 KN
TUMPUAN FG
d = 344 mm, Bw = 200 mm, ρ min = 0,0035, ρ max = 0,0203
Mu = 50,041 KNm , Mn =
Menentukan ρ yang diperlukan :
Karena = 0,0071 > = 0,0071 maka yang diambil min untuk menghitung luas
penampang tulangan, jadi luas tulangan perlu
As = . bw . d = 0,0071 x 200 x 344 = 488,48 mm2
Maka digunakan 3Ǿ16 = 603 mm2
Kontrol kekuatan balok:
φMn = φ . as .Fy .( d – a/2 ) = 0,8 x 402 x 400 ( 344-56,8/2) = 60,9 KNm
φMn > Mu = 60,9 KNm > 50,041 KNm OK
PERHITUNGAN PER SEGMEN
1. Segmen 1 ( 0-330 mm )
Menghitung Vu per-segmen dengan Rumus ( diambil nilai Vu terbesar yaitu pada x =
0 m )
Vu = VF– qx = 34,514 – (15,5787 x 0 ) = 34,514 KN
Vn = Vu / Ф = 34,514 / 0,6 = 72,52 KNm
Vs = [ vn ] – vc = 72,52 – 57,333 = 15,19 Knm
Karena S = 910,668mm > Smax = 172 mm, digunakan S = 172 mm → s = 170 mm
2. Segmen 2 ( 230-460 mm ) Lihat lampiran
3. Segmen 3( 460-690 mm ) Lihat lampiran
4. Segmen 4 ( 690-920 mm ) Lihat lampiran
5. Segmen 5 ( 920-1150 mm ) Lihat lampiran
6. Segmen 6 ( 1150-1380 mm ) Lihat lampiran
7. Segmen 7 ( 1380-1610 mm ) Lihat lampiran
8. Segmen 8 ( 1610 – 1840 mm ) Lihat lampiran
9. Segmen 9 ( 1840 – 2070 mm ) Lihat lampiran
10. Segmen 10 ( 2070 - 2300mm ) Lihat lampiran
LAMPIRAN FG
DETAIL PENULANGAN POKOK DAN SENGKANG BALOK FG
TABEL PENULANGAN BALOK
NO NAMA BALOK TUMPUAN LAPANGAN TUMPUAN
1 DE 2 Ø16 = 402 mm2 2 Ø16 = 402 mm2 2 Ø16 = 402 mm2
2 EF 2 Ø16 = 402 mm2 2 Ø16 = 402 mm2 2 Ø16 = 402 mm2
3 FG 3 Ø16 = 402 mm2 2 Ø16 = 402 mm2 2 Ø16 = 402 mm2
4 HI 2 Ø16 = 402 mm2 2 Ø16 = 402 mm2 2 Ø16 = 402 mm2
5 IJ 2 Ø16 = 402 mm2 2 Ø16 = 402 mm2 2 Ø16 = 402 mm2
6 JK 2 Ø16 = 402 mm2 2 Ø16 = 402 mm2 2 Ø16 = 402 mm2
3.5 PERHITUNGAN TULANGAN KOLOM
Hasil analisa gaya dalam yang dipakai untuk penulangan kolom adalah hasil
perhitungan Cross.
Data material :
F’c = 25 Mpa h
F’y = 400 Mpa
β1 = 0,85 d’
ф lentur = 0,8 bw
ф sengkang = 0,6
Untuk perencanaan tulangan selanjutnya dapat diketahui nilai-nilai rasio tulangan
maksimum dan minimum sebagai berikut :
ρ min =
ρb =
ρmax = 0,75 x ρb = 0,75 x 0,027 = 0,0203
tinggi kolom h = 300 mm , lebar kolom bw = 400 mm
lapis tulangan Lp = 1 lapis
Ǿ pokok = 16 mm , Ǿ sengkang = 8 mm , Degging P = 40 mm
Perhitungan tulangan lentur
PERHITUNGAN TULANGAN LENTUR
FREE BODY KOLOM AD
MAD = 3,306 KNm
MDA = 6,612 KNm
VA = -2,479 KNm
VD = 2,479 KNm
PDA = 73,681 KN
TUMPUAN DA
d’/h =56/300 = 0,19
e = Mu / Pu=6,612 / 73,681 = 89,738
e/h = 89,738 / 300 = 0,299
Setelah di cari pada grafik interaksi kolom didapatkan r = 0,003
jadi ρ = r . β = 0,003 . 1 = 0,003
ρ min = 0,0035< ρ = 0,003 < ρ max = 0,0203
ρ perlu = 0,0035
luas tulangan perlu :
As = . bw . d . = 0,0035 x 400 x 300 =420 mm2
Maka digunakan 3 Ǿ 16 = 603 mm2
TUMPUAN AD
d’/h =56/300 = 0,19
e = Mu / Pu= 3,306 / 73,681 = 44,869
e/h = 44,869 / 300 = 0,15
Setelah di cari pada grafik interaksi kolom didapatkan r = 0,003
jadi ρ = r . β = 0,003 . 1 = 0,003
ρ min = 0,0035< ρ = 0,003 < ρ max = 0,0203
ρ perlu = 0,0035
luas tulangan perlu :
As = . bw . d . = 0,0035 x 400 x 300 =420 mm2
Maka digunakan 3 Ǿ 16 = 603 mm2
PERHITUNGAN TULANGAN SENGKANG
Kuat geser beton dapat dihitung sebagai berikut :
Menghitung jarak ( Smax ), diambil dari nilai di bawah ini :
Jika , maka nilai Smax ditentukan dengan rumus : ( tulangan geser tak
dihitung )
Smax = d/2 = 244/2 = 122 mm
Jika , maka nilai Smax ditentukan dengan rumus :
Smax = d/4 = 244 / 4 = 61 mm
Dari kedua nilai Smax diatas, tidak boleh lebih besar dari
Smax yang terjadi = 122 mm, maka Smax = 120 mm
PERHITUNGAN PER SEGMEN ( tinggi kolom 4 m = 4400 mm )
1. Segmen 1 ( 0- 400 mm )
Menghitung Vu per-segmen dengan Rumus ( diambil nilai Vu terbesar yaitu pada x =
0 m )
Vu = VA = 2,479 KN
Vn = Vu / Ф = 2,479 / 0,6 = 4,13 KNm
Vs = [ vn ] – vc = 4,13 – 81,333 = - 77,203 Knm < 0 ..... tidak perlu dihitung
Smax = 122 mm→120 mm
2. Segmen 2 ( 440-800mm ) Lihat lampiran
3. Segmen 3( 880-1200 mm ) Lihat lampiran
4. Segmen 4 ( 1200-1600mm ) Lihat lampiran
5. Segmen 5 ( 1600-2000 mm ) Lihat lampiran
6. Segmen 6 ( 2000-2400 mm ) Lihat lampiran
7. Segmen 7 ( 2400-2800 mm ) Lihat lampiran
8. Segmen 8 ( 2800 – 3200 mm ) Lihat lampiran
9. Segmen 9 ( 3200 – 3600 mm ) Lihat lampiran
10. Segmen 10 ( 3600-4000 mm ) Lihat lampiran
LAMPIRAN AD
FREE BODY KOLOM CF
MCF = 0,567 KNm
MFC = 1,135 KNm
VC = -0,425 KNm
VF = 0,425 KNm
PFC = 108,228 KN
TUMPUAN CF
d’/h =56/300 = 0,19
e = Mu / Pu= 0,567 / 108,228 = 5,239
e/h = 5,239 / 300 = 0,017
Setelah di cari pada grafik interaksi kolom didapatkan r = 0,004
jadi ρ = r . β = 0,004 . 1 = 0,004
ρ min = 0,0035< ρ = 0,004 < ρ max = 0,0203
ρ perlu = 0,004
luas tulangan perlu :
As = . bw . d . = 0,004 x 400 x 300 = 480 mm2
Maka digunakan 3 Ǿ 16 = 603 mm2
TUMPUAN FC
d’/h =56/300 = 0,19
e = Mu / Pu= 1,135 / 108,228 = 10,49
e/h = 10,49 / 300 = 0,365
Setelah di cari pada grafik interaksi kolom didapatkan r = 0,004
jadi ρ = r . β = 0,004 . 1 = 0,004
ρ min = 0,0035< ρ = 0,004 < ρ max = 0,0203
ρ perlu = 0,004
luas tulangan perlu :
As = . bw . d . = 0,004 x 400 x 300 = 480 mm2
Maka digunakan 3 Ǿ 16 = 603 mm2
PERHITUNGAN TULANGAN SENGKANG
Kuat geser beton dapat dihitung sebagai berikut :
Menghitung jarak ( Smax ), diambil dari nilai di bawah ini :
Jika , maka nilai Smax ditentukan dengan rumus : ( tulangan geser tak
dihitung )
Smax = d/2 = 244/2 = 122 mm
Jika , maka nilai Smax ditentukan dengan rumus :
Smax = d/4 = 244 / 4 = 61 mm
Dari kedua nilai Smax diatas, tidak boleh lebih besar dari
Smax yang terjadi = 122 mm, maka Smax = 120 mm
PERHITUNGAN PER SEGMEN ( tinggi kolom 4 m = 4400 mm )
1. Segmen 1 ( 0- 400 mm )
Menghitung Vu per-segmen dengan Rumus ( diambil nilai Vu terbesar yaitu pada x =
0 m )
Vu = VA = 0,425 KN
Vn = Vu / Ф = 0,425 / 0,6 =0,71KNm
Vs = [ vn ] – vc = 0,71 – 108,228 = - 107,518 Knm < 0 ..... tidak perlu dihitung
Smax = 122 mm→120 mm
2. Segmen 2 ( 440-800mm ) Lihat lampiran
3. Segmen 3( 880-1200 mm ) Lihat lampiran
4. Segmen 4 ( 1200-1600mm ) Lihat lampiran
5. Segmen 5 ( 1600-2000 mm ) Lihat lampiran
6. Segmen 6 ( 2000-2400 mm ) Lihat lampiran
7. Segmen 7 ( 2400-2800 mm ) Lihat lampiran
8. Segmen 8 ( 2800 – 3200 mm ) Lihat lampiran
9. Segmen 9 ( 3200 – 3600 mm ) Lihat lampiran
10. Segmen 10 ( 3600-4000 mm ) Lihat lampiran
LAMPIRAN CF
GAMBAR PENULANGAN SKEMATIS KOLOM CF
FREE BODY KOLOM DH
MDH = 12,235 KNm
MHD = 14,262 KNm
VD = -6,973 KNm
VH= 6,973 KNm
PHD = 33,662 KN
TUMPUAN DH
d’/h =56/300 = 0,19
e = Mu / Pu= 0,567 / 33,662 = 363,47
e/h = 363,47 / 300 = 1,212
Setelah di cari pada grafik interaksi kolom didapatkan r = 0
jadi ρ = r . β = 0 . 1 = 0
ρ min = 0,0035< ρ = 0 < ρ max = 0,0203
ρ perlu = 0,0035
luas tulangan perlu :
As = . bw . d . = 0,0035 x 400 x 300 = 420 mm2
Maka digunakan 3 Ǿ 16 = 603 mm2
TUMPUAN HD
d’/h =56/300 = 0,19
e = Mu / Pu= 14,262 / 33,62 = 423,68
e/h = 423,68 / 300 = 1,412
Setelah di cari pada grafik interaksi kolom didapatkan r = 0
jadi ρ = r . β = 0. 1 = 0
ρ min = 0,0035< ρ = 0 < ρ max = 0,0203
ρ perlu = 0
luas tulangan perlu :
As = . bw . d . = 0,0035 x 400 x 300 = 420 mm2
Maka digunakan 3 Ǿ 16 = 603 mm2
PERHITUNGAN TULANGAN SENGKANG
Kuat geser beton dapat dihitung sebagai berikut :
Menghitung jarak ( Smax ), diambil dari nilai di bawah ini :
Jika , maka nilai Smax ditentukan dengan rumus : ( tulangan geser tak
dihitung )
Smax = d/2 = 244/2 = 122 mm
Jika , maka nilai Smax ditentukan dengan rumus :
Smax = d/4 = 244 / 4 = 61 mm
Dari kedua nilai Smax diatas, tidak boleh lebih besar dari
Smax yang terjadi = 122 mm, maka Smax = 120 mm
PERHITUNGAN PER SEGMEN ( tinggi kolom 4 m = 4400 mm )
1. Segmen 1 ( 0- 380 mm )
Menghitung Vu per-segmen dengan Rumus ( diambil nilai Vu terbesar yaitu pada x =
0 m )
Vu = VA = 6,973 KN
Vn = Vu / Ф = 6,973 / 0,6 = 11,62KNm
Vs = [ vn ] – vc = 11,62 – 81,333 = - -69,71 Knm < 0 ..... tidak perlu dihitung
Smax = 122 mm→120 mm
2. Segmen 2 (380-760mm ) Lihat lampiran
3. Segmen 3(760-1140 mm ) Lihat lampiran
4. Segmen 4 (1140-1520 mm ) Lihat lampiran
5. Segmen 5 (1520-1900 mm ) Lihat lampiran
6. Segmen 6 (1900-2280 mm ) Lihat lampiran
7. Segmen 7 (2280-2660 mm ) Lihat lampiran
8. Segmen 8 (2660 – 3040 mm ) Lihat lampiran
9. Segmen 9 (3040 – 3420 mm ) Lihat lampiran
10. Segmen 10 (3420 - 3800 mm ) Lihat lampiran
LAMPIRAN DH
GAMBAR PENULANGAN SKEMATIS KOLOM DH
FREE BODY KOLOM FJ
MFJ = 2,359 KNm
MJF = 2,926 KNm
VF = -1,391 KNm
VJ= 1,391 KNm
PJF = 50,631 KN
TUMPUAN FJ
d’/h =56/300 = 0,19
e = Mu / Pu= 2,359 / 50,631 = 46,592
e/h = 46,592 / 300 = 0,155
Setelah di cari pada grafik interaksi kolom didapatkan r = 0
jadi ρ = r . β = 0 . 1 = 0
ρ min = 0,0035< ρ = 0 < ρ max = 0,0203
ρ perlu = 0,0035
luas tulangan perlu :
As = . bw . d . = 0,0035 x 400 x 300 = 420 mm2
Maka digunakan 3 Ǿ 16 = 603 mm2
TUMPUAN JF
d’/h =56/300 = 0,19
e = Mu / Pu= 2,926 / 33,62 = 57,791
e/h = 57,791 / 300 = 0,193
Setelah di cari pada grafik interaksi kolom didapatkan r = 0
jadi ρ = r . β = 0. 1 = 0
ρ min = 0,0035< ρ = 0 < ρ max = 0,0203
ρ perlu = 0
luas tulangan perlu :
As = . bw . d . = 0,0035 x 400 x 300 = 420 mm2
Maka digunakan 3 Ǿ 16 = 603 mm2
PERHITUNGAN TULANGAN SENGKANG
Kuat geser beton dapat dihitung sebagai berikut :
Menghitung jarak ( Smax ), diambil dari nilai di bawah ini :
Jika , maka nilai Smax ditentukan dengan rumus : ( tulangan geser tak
dihitung )
Smax = d/2 = 244/2 = 122 mm
Jika , maka nilai Smax ditentukan dengan rumus :
Smax = d/4 = 244 / 4 = 61 mm
Dari kedua nilai Smax diatas, tidak boleh lebih besar dari
Smax yang terjadi = 122 mm, maka Smax = 120 mm
PERHITUNGAN PER SEGMEN ( tinggi kolom 4 m = 4400 mm )
11. Segmen 1 ( 0- 380 mm )
Menghitung Vu per-segmen dengan Rumus ( diambil nilai Vu terbesar yaitu pada x =
0 m )
Vu = VA = 1,391 KN
Vn = Vu / Ф = 1,391 / 0,6 = 2,32 KNm
Vs = [ vn ] – vc = 2,32 – 81,333 = - -79,013 Knm < 0 ..... tidak perlu dihitung
Smax = 122 mm→120 mm
12. Segmen 2 (380-760mm ) Lihat lampiran
13. Segmen 3(760-1140 mm ) Lihat lampiran
14. Segmen 4 (1140-1520 mm ) Lihat lampiran
15. Segmen 5 (1520-1900 mm ) Lihat lampiran
16. Segmen 6 (1900-2280 mm ) Lihat lampiran
17. Segmen 7 (2280-2660 mm ) Lihat lampiran
18. Segmen 8 (2660 – 3040 mm ) Lihat lampiran
19. Segmen 9 (3040 – 3420 mm ) Lihat lampiran
20. Segmen 10 (3420 - 3800 mm ) Lihat lampiran
LAMPIRAN FJ
GAMBAR PENULANGAN SKEMATIS KOLOM FJ
TABEL PENULANGAN KOLOM
NO NAMA KOLOM TUMPUAN TUMPUAN
1 AD 3 Ø16 = 603 mm2 3 Ø16 = 603 mm2
2 BE 3 Ø16 = 603 mm2 3 Ø16 = 603 mm2
3 CF 3 Ø16 = 603 mm2 3 Ø16 = 603 mm2
4 DH 3 Ø16 = 603 mm2 3 Ø16 = 603 mm2
5 EI 3 Ø16 = 603 mm2 3 Ø16 = 603 mm2
6 FJ 3 Ø16 = 603 mm2 3 Ø16 = 603 mm2
3.6 PERHITUNGAN TANGGA
3.6.1 Ketentuan-ketentuan tangga:
- perbedaan ketinggian antara dua lantai = 400 cm
- tinggi optrede = 17,5 cm
- menentukan antrede sesuai dengan syarat tangga yaitu 55 – 65 cm
2 x optrede + antrede = 64 cm
2 x 17,5 + antrede = 64 cm
Antrede = 64 – ( 2 x 17,5) = 30 cm
- jumlah optrede ((nopt) = (h/17,5) = 400 / 17,5 = 22,8 ~ 23 buah
- panjang miring anak tangga ( A) = = = 0,5 m
- tebal pelat tangga dan bordes = 12 cm
- lebar tangga = 2 x 200 = 400 cm
- panjang datar tangga = 330 cm
- tinggi bordes (ho) = 400/2 = 200 cm
- panjang miring tangga AB = = 388,5 cm = 3,858 m
- kemiringan tangga, α = tg -1 . (200/330) = 31,2184 31013’6.24’’
3.6.2 Pembebanan Tangga
Pembebanan tangga :
- beban mati
pelat tangga = 0,12 (1/cos 31013’6.24”). 2,00 . 24 = 6,73 kN/m
anak tangga = (1/2. 0,175. 0,3 . 2,00 . 24
= 1,260 kNm
Untuk 1 m terdapat anak tangga 100/30 = 3,33
Maka = 3,33 x 1,260 = 4,196 kN/m +
= 10,926 kN/m
- beban hidup = 2,5 . 2 = 5,00 kN/m
- beban tangga terfaktor (Wu1) = 1,2 WDLI + 1,6 WLL
= 1,2 . 10,926 + 1,6 . 5,00
= 21,111 kN/m
Pembebanan bordes
- beban mati
pelat bordes = 0,12 . 1,20. 24 = 3,456 KN/m
tegel 0,5 cm = 0,05 . 1,20 . 17 = 0,102 KN/m
spesi 1,5 cm = 0,015 . 1,20 . 21 = 0,378 KN/m +
= 3,936 KN/m
- beban hidup = 2,5 . 1,2 = 1,8 KN/m
- beban bordes terfaktor (WU2) = 1,2 WDLI + 1,6 WLL
= 1,2 . 3,939 + 1,6 . 1,8
= 7,6068 kN/m
3.6.3 Perhitungan Penulangan Konstruksi Tangga
a. penulangan pelat tangga
tebal pelat lantai = 120 mm , tulangan yang digunakan = Ф 14 mm
tebal selimut beton = 20 mm
tinggi efektif pelat = h – p – ½ Ф tulangan = 120 – 21 – 1/2/ 14 = 93 mm
lebar pelat = 2,00 m ~ 2000 mm
Perhitungan momen dilakukan dengan menggunakan program SAP 2000, adapunn
hasilnya adalah sebagai berikut
Mu = Mmaks = 50,041 KNm
Syarat untuk momen : ρmin < ρ < ρmaks
pmin = = = 0,0035
ρb = = = 0,027
ρmaks = 0,75 x ρb = 0,75 . 0,027 = 0,02
menghitung ρperlu :
Rn = = = 3,616
ρ =
Ф 14 - 40
Ф 10 - 150
Ф 10 - 150
ρ =
ρ = 0,031
ρ = 0,01149 > ρ min = 0,0035
diambil ρ = 0,031
luas tulangan perlu = As perlu = ρ.b.d = 0,031 x 2000 x 93
= 5766 mm2
Dipakai tulangan Ф 14 – 40 (A= 6157 mm2 )
Control kekuatan pelat tangga :
As = 5766 mm2 > Amin = 0,002 . 50 . 2000 = 200 mm2
a = = = 57,66 mm
Mn = As.fy.(d-a.2)
Mn = 5766.400.(93-57,66/2)
Mn = 1480016880Nmm = 148,001688 KNm
ФMn = 0,8 . 148,001688 = 118,406 KNm
ФMn = 118,406 KNm > Mu = 50,041 KNm………..OK
Tulangan bagi = 0,002 . b . h
= 0,002 . 2000 . 120 = 480 mm2
Digunakan tulangan Ф 10 – 150 (A= 524 mm2)
Skema penulangan plat tangga
b. penulangan pelat bordes
tebal pelat tangga ; h = 120 mm
tulangan yang digunakan = Ф 14 mm
tebal selimut beton = 20 mm
tinggi efektif plat (dx) = h – p – ½ Ф tulnagan
= 120 – 20 – ½ . 14 = 93 mm
Lebar plat = 1,2 m
Perhitungan momen dilakukan dengan menggunakan program SAP 2000, adapunn
hasilnya adalah sebagai berikut
Mu = Mmaks = 22,825 KNm
Mn =
pmin = 0,0035
Rn = = = 2,749
ρ =
ρ =
ρ = 0,0135
ρ = 0,0135 > ρ min = 0,0035
diambil ρ = 0,0135
luas tulangan perlu = As perlu = ρ.b.d = 0,0135 x 2000 x 93
= 2511 mm2
Dipakai tulangan Ф 14 – 80 (A= 2770 mm2 )
Control kekuatan pelat :
As = 2511 mm2 > Amin = 0,002 .120 . 1200 = 288 mm2
a = = = 41,85 mm
Mn = As.fy.(d-a.2)
Mn = 2511.400.(93-41,85/2)
Mn = 71,39 KNm
ФMn = 0,8 . 71,39 = 57,112 KNm
ФMn = 57,112 KNm > Mu = 22,825 KNm
Tulangan bagi = 0,002 . b . h
= 0,002 . 1200 . 120 = 288 mm2
Digunakan tulangan Ф 10 – 250 (A= 314 mm2)
Skema Penulangan Plat Bordes
Ф 10 - 250
Ф 14 - 80
3.7 PERHITUNGAN PONDASI
73,681 kN 145,981kN 153,13 kN
2,479 kN A -1,071 kN B 2,188 kN C
3,306 kN -1,431 kN 2,917 kN
FREE BODY PONDASI A FREEBODY PONDASI B FREEBODY PONDASI C
Sebagai data awal dari penyelidikan tanah, diperoleh data sebagai berikut :
No Kedalaman (m) Konus (kg/cm2)
1 0,2 12
2 0,4 15
3 0,6 18
4 0,8 22
5 1,0 26
6 1,2 30
7 1,4 15
8 1,6 8
Φ = 0 ( sudut gesek dalam tanah )
Γ = 20 KN/m3 ( berat volume tanah )
C = 40 KN/m3 (kohesi )
Didapatkan dari tabel kapasitas daya dukung meyerhorf ( 1963 ) dengan φ = 0 , maka :
Nc = 5,41
Nq = 1
Nγ = 0
3.7.1 Perhitungan Kapasitas Daya Dukung
Reaksi horizontal = 2,479 KN
Reaksi vertikal = 153,13 KN
Momen = 3,306 KN
Perhitungan daya dukung tanah
Direncanakan kedalaman tanah D = 1,4 m
Beban Vertikal total Pv = reaksi vertikal + berat kolom ( 30/40 – 8,6 meter )
= 153,13+ 0,3. 0,4. 7,8 ( 24 ) = 166,954
Sudut α arah gaya yang di bentuk Pv dan reaksi horicontal ( RH ) dari pondasi :
0
Mengingat banyaknya parameter perhitungan untuk mendesain suatu pondasi maka untuk
perhitungan di tentukan terlebih dahulu dimensi pondasi bujur sangkar yaitu :
B x B = 1,4 m x 1,4 m
Luas pondasi = 1,4 x 1,4 = 1,96 m2
e ( eksentrisitas ) =
karena terdapat eksentrisitas maka salah satu lebar pondasi B di revisi menjadi B’
B’ = B – 2e = 1,4 – 2 (0,02) = 1,37
Jadi letak posisi beban vertikal
Sc = 1 + 0,2 B’/B tg2 ( 45 +φ/2 ) =1 + 0,2 .0,98. tg2 ( 45 + 0/ 2 ) = 1,197
Sq = 1
Dc = 1 + 0,2 D/B’ Tg2 (45+φ/2) = 1 + 0,2 . 1,02 tg2 ( 45 + 0/2 ) = 1,2
Dq = 1
Ic = iq = 1 – α/90 = 1 – 0,75 / 90 = 0,99
Po = D γ = 1,4 x 20 = 28
Kapasitas daya dukung tanah , dengan Nγ = 0
qu = Sc.dc.ic.c.Nc + Dq . dq . iq .Po. Nq
= 1,197 .1,20 . 0,99 .40 . 5,41 + 1.1. 0,99 . 24 . 1
= 320,09
qun = qu – D γ = 320,09 – 24 = 292,09
dengan menggunakan angka keamanan = 3, maka
q safe = qun/3 = 292,09/ 3 = 97,36
Psafe = q safe .B . B = 97,36 x 1,4 x 1,4 = 190,82
Kontrol Pv =166,954KN ≤ P safe = 190,82 KN ........................OK
3.7.2 Dimensionering Pondasi
Fc’ = 25 Mpa
Tebal pondasi direncanakan setebal = 200 mm
D = h – (1/2 tul pokok + degging ) = 200 – ( ½ 20 +60 ) = 130 mm = 0,13 m
Dimensi rencana dipakai bujursangkar B = 1,4 m
3.7.3 Stabilitas Pondasi
Keliling kritis bo = 2 (( 0,3 + 0,13/2 ) + ( 0,4 + 0,13/2 )) = 1,66 m
Luas kritis = ( 0,3 + 0,13/2 ) . (0,4 + 0,13/2 ) = 0,17 m2
Luas pondasi = 1,4 x 1,4 = 1,96 m2
Luas yang terbebani geser = 1,96 – 0,17 = 1,79
Gaya geser Vu = q safe . luas yang terbebani geser = 97,36 . 1,79 = 174,27
Vc = 4 √fc’ . bo . d = 4√25 . 1,66 . 0,13(1000) = 4316
Vu =174,27 KN ≤ φ Vc =0,6 . 4316 = 2589,6 KN..............OK
Untuk geser pons cukup diantisipasi oleh kapasitas beton saja
Kontrol geser satu arah
t = 0,2m 1,4 m
Daerah pembabanan geser satu arah
1,5 m
470 130 300
Panjang pembebanan geser =
Gaya geser Vu = q safe . 1,4 . 0,42 = 97,36 . 1,4 . 0,42 = 57,248
Vc = 1/6 √Fc’ . bw. D = 1/6 √25. 1,4 . 0,13(1000) = 151,67
Vu = 57,248KN ≤ φ Vc = 0,6 . 151,67 = 91 KN.................OK
3.7.4 Penulangan Pondasi
Perhitungan tulangan lentur dilakukan seperti halnya pada tulngan balok yang mana harus
diketahui M, Bw, dan d
Panjang pembebanan lentur =
M = q safe . ½ . panjang pemb lentur . bw . 4 = 97,36 . ½ .0,552. 1,4 = 20,61
Bw = 1,4 m
d = 0,13 m
ρ min = 0,0035, ρ max = 0,0203
Mn = = = 25,7625
=0,0064
Luas tulangan
As = ρ . bw . d =0,0064 . 1400. 130 = 1164,8
Digunakan 4 Ǿ 20 = 1256,63 mm2 , untuk kepraktisan penulangan digunakan system poor
dengan tulanagan tersebar masing-masing sisi = 4 buah.
Karena pada perhitungan pondasi ini menerima gaya vertical, gaya horizontal, momen yang
paling besar maka dimensi pondasi untuk A, B, dan C disamakan dengan perhitungan.
Skema penulangan pondasi
Rencana Penulangan Pondasi Telapak